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Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 1
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Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 2
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Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 3
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Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 4
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Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 5
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Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 6
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Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 7
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Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 8
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Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 9
ps 100.0
cálculo del tablero
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 10
L.A.V. MONFORTE DEL CID – ASPE (ALICANTE) PASOS SUPERIORES
P.S. 100.0
ANEJO DE CÁLCULOS
SEPTIEMBRE 2011
RECÁLCULO CON NCSP07
Este Anejo de Cálculo no podrá ser reproducido total o parcialmente, ni transmitirse por ningún procedimiento, incluso electrónico. No podrá prestarse, alquilarse o ceder su uso sin permiso previo y por escrito de Alvisa Prefabricados, S.A.
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 11
VIAS Y CNES. P.S.100.0. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 2
I N D I C E 1 Bases de cálculo y dimensionamiento ....................................................................................................... 3 2 Descripción del programa “Emparrillados”................................................................................................. 7 3 Descripción Programa “Dimensionamiento de Vigas” ............................................................................... 9 4 Cálculo del Emparrillado .......................................................................................................................... 13
4.1 Vano lateral ....................................................................................................................................... 14 4.1.1 Datos de la estructura................................................................................................................ 14 4.1.2 Croquis emparrillado.................................................................................................................. 18 4.1.3 Envolvente de Esfuerzos ........................................................................................................... 19
4.2 Vano central ...................................................................................................................................... 21 4.2.1 Datos de la estructura................................................................................................................ 21 4.2.2 Croquis emparrillado.................................................................................................................. 25 4.2.3 Envolvente de Esfuerzos ........................................................................................................... 26
5 Armado de las Vigas ................................................................................................................................ 28 5.1 Vano lateral ....................................................................................................................................... 29
5.1.1 Datos.......................................................................................................................................... 30 5.1.2 E.L.S. (Evolución de tensiones en servicio) .............................................................................. 31 5.1.3 E.L.U. Cálculo a Rotura. ............................................................................................................ 36 5.1.4 E.L.U. Cálculo a cortante ........................................................................................................... 37 5.1.5 E.L.U. de Rasante...................................................................................................................... 38
5.2 Vano central ...................................................................................................................................... 39 5.2.1 Datos.......................................................................................................................................... 40 5.2.2 E.L.S. (Evolución de tensiones en servicio) .............................................................................. 41 5.2.3 E.L.U. Cálculo a Rotura. ............................................................................................................ 46 5.2.4 E.L.U. Cálculo a cortante ........................................................................................................... 47 5.2.5 E.L.U. de Rasante...................................................................................................................... 48
6 Armado de la losa..................................................................................................................................... 49 7 Cálculo de sismo ...................................................................................................................................... 53 8 Cálculo de reacciones .............................................................................................................................. 59 9 Aparatos de apoyo ................................................................................................................................... 62 10 Normas básicas de manipulación, acopio y montaje ........................................................................... 68
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 12
VIAS Y CNES. P.S.100.0. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 3
1 Bases de cálculo y dimensionamiento
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 13
VIAS Y CNES. P.S.100.0. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 4
Bases de cálculo y dimensionamiento
Se exponen a continuación los criterios y normativas empleadas en la realización de este anejo de
cálculo.
Normativas empleadas
- Instrucción sobre las Acciones a considerar en el proyecto de Puentes de carretera (IAP-98).
- Instrucción de Hormigón Estructural (EHE).
- Recomendaciones para el proyecto y puesta en obra de los apoyos elastoméricos para puentes
de carretera (MOPU 1982)
- Norma de Construcción Sismorresistente: Puentes (NCSP-07)
- Eurocódigo 8. Disposiciones para el proyecto de estructuras sismorresistentes. Parte 2: Puentes
Análisis estructural
El análisis de la estructura objeto de este anejo de cálculo se ha abordado mediante la técnica del
emparrillado plano, que contempla el esviaje del tablero y la naturaleza del mismo.
El comportamiento de todos los elementos ha sido considerado elástico y lineal.
Cargas aplicadas
- Peso específico del hormigón armado o pretensado: γh = 2.50 Mp/m3
- Peso específico de mezcla bituminosa: γa = 2.40 Mp/m3
- Peso acera: p1 = 0.625 Mp/m²
- Peso barrera: p2= 0.5 Mp/m
- Sobrecarga repartida debida al tráfico: S = 0.40 Mp/m2
- Sobrecarga puntual debida al tráfico: P = 60 Mp
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 14
VIAS Y CNES. P.S.100.0. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 5
Características de los materiales empleados
- Hormigones:
- Prefabricados:
- Pretensado: HP-50/ F / 12 / IIa
- Armado: HA-40/ B / 17 / IIa
- “In situ”:
- Armado: HA-25/ B / 20 / IIa
- Aceros:
- Elementos prefabricados:
- Acero pasivo: B 500 S
- Acero activo: Cordones Y 1860S7
- Elementos “in situ”:
- Acero pasivo: B 500 S
Coeficientes de seguridad adoptados
- Mayoración acciones (Estados Límites Últimos):
Nivel de control intenso:
- Permanentes: γG = 1.35
- Variable: γQ = 1.50
Nivel de control normal:
- Permanentes: γG = 1.50
- Variable: γQ = 1.60
- Minoración de resistencia del hormigón:
- En prefabricados: γc=1.50
- "In situ": γc=1.50
- Minoración de resistencia del acero:
- En prefabricados: γs=1.15
- "In situ”: γs=1.15
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 15
VIAS Y CNES. P.S.100.0. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 6
Dimensionamiento de elementos de hormigón
Para el dimensionamiento de los elementos de hormigón pretensado se ha analizado su
comportamiento de acuerdo a la vigente norma EHE . Como se puede observar en los ficheros de salida de
datos del programa “Dimensionamiento de Vigas” se ha realizado el dimensionamiento atendiendo al
comportamiento de las vigas frente a diversas solicitaciones. En el caso particular de la solicitación debida a
esfuerzos cortantes se ha realizado el dimensionamiento de acuerdo a la EHE. El tipo de pretensado
utilizado es interior de armaduras pretesas y adherente.
Programas informáticos utilizados
Los programas de cálculo matricial “Emparrillado” y el programa “Dimensionamiento de Vigas
Puente Nervado”, desarrollados por Research & Concrete, S.A., han sido utilizados para la obtención de los
esfuerzos de vigas y losa y armado de las mismas. En los apartados siguientes se incluye una somera
explicación de la nomenclatura utilizada y del funcionamiento de dichos programas.
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 16
VIAS Y CNES. P.S.100.0. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 7
2 Descripción del programa “Emparrillados”
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 17
VIAS Y CNES. P.S.100.0. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 8
EMPARRILLADO
Los cálculos del Emparrillado se han desarrollado mediante el programa "EMPARRILLADO".
Para la resolución del emparrillado se utiliza el cálculo matricial . La estructura se discretiza en
nudos y barras. Los nervios longitudinales corresponden a cada una de las vigas prefabricadas y las barras
transversales idealizan la losa superior.
Se generan de forma automática, todas las hipótesis de cálculo, el programa coloca la sobrecarga
móvil en intervalos transversales y longitudinales de 0.5 m. obteniendo una envolvente de esfuerzos y
reacciones.
Una vez resuelto el emparrillado se introducen los valores obtenidos en la rutina de
dimensionamiento y se obtienen las diferentes armaduras activas y pasivas correspondientes.
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 18
VIAS Y CNES. P.S.100.0. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 9
3 Descripción Programa “Dimensionamiento de Vigas”
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 19
VIAS Y CNES. P.S.100.0. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 10
ANEJO DE CALCULOS DE VIGAS 1. - Programa de cálculo :
Los cálculos del tablero se han desarrollado mediante el programa "Dimensionamiento de vigas".
2. - Datos de cargas :
Se consideran los siguientes pesos específicos para la evaluación de las cargas permanentes y
pesos propios:
Hormigón armado ó pretensado: 2,50 Tn/m3
Hormigón en masa: 2,40 Tn/m3
Pavimento asfáltico: 2,40 Tn/m3
La carga permanente de aceras, barreras y barandillas se introduce en los cálculos como cargas
lineales situadas longitudinalmente.
La sobrecarga considerada es la especificada en la "Instrucción relativa a las acciones a considerar
en el proyecto de puentes de Carreteras" (I.A.P- 98) situando el o los carros, en la posición pésima.
3. - Desarrollo del Cálculo:
Con los esfuerzos obtenidos del emparrillado se calculan las tensiones de la viga.
Se estudian a continuación las tensiones producidas por el pretensado tanto durante la fabricación
(en el instante de la transferencia) como a largo plazo, considerando respectivamente unas pérdidas
del 5% y 20%.
La adición de estas tensiones a las producidas por las cargas exteriores conduce a las tensiones
reales (en fibra superior e inferior de la viga, y fibra superior de la losa) que aparecen en las distintas
fases, fabricación, servicio bajo cargas permanentes, y servicio bajo máxima sobrecarga.
Se comprueba que las tracciones (si existen) son admisibles en función de la clase de
comportamiento de la estructura y se obtiene la resistencia característica del hormigón en cada
fase para soportar las compresiones existentes.
Cálculo PS 100.0
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Los esfuerzos rasantes entre viga y losa se resisten exclusivamente con armadura pasiva, sin
contar con la colaboración del hormigón.
4. - Notación utilizada:
Para poder interpretar la salida de la impresora debe tenerse en cuenta la siguiente notación:
Datos Geométricos
B = Ancho real del tablero
Bo = Ancho eficaz del tablero
B1 = Anchura de cada acera
D1 = Distancia del eje de la última viga al borde del tablero.
Características Mecánicas
Vai = Distancia fibra superior viga a fibra neutra en sección inicial homogeneizada
Vbi = Distancia fibra inferior viga a fibra neutra en sección inicial homogeneizada
Vaf = Distancia fibra superior viga a fibra neutra en sección final homogeneizada
Vbf = Distancia fibra inferior viga a fibra neutra en sección final homogeneizada
Vcf = Distancia fibra superior losa a fibra neutra en sección final homogeneizada
A = Area de la sección inicial homogeneizada
I = Inercia de la sección inicial homogeneizada
If = Inercia de la sección final homogeneizada
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Esfuerzos Longitudinales
M1 = Momento en el centro de la luz de la viga producido por p.p. de la viga.
M2 = Momento en el centro de la luz de la viga producido por peso de la losa.
M3 = Momento en el centro de la luz de la viga producido por las cargas permanentes.
M4 = Momento en el centro de la luz de la viga producido por la sobrecarga uniforme
M5 = Momento en el centro de la luz de la viga producido por sobrecarga puntual móvil
Cálculo de Tensiones
SA = Tensión en fibra superior de la viga
SB = Tensión en fibra inferior de la viga
SC = Tensión en fibra superior de la losa
Pretensado
N = Esfuerzo axil de pretensado inicial, en bancada. Exc. = Excentricidad del esfuerzo de pretensado con respecto a la fibra neutra de la sección inicial
homogeneizada de la viga.
PA = Tensión en fibra superior de viga, producida por el pretensado.
PB = Tensión en fibra inferior de viga, producida por el pretensado.
Cálculo armadura cortantes
Q1 = cortante en el extremo de la viga debido al peso propio de la viga
Q2 = cortante en el extremo de la viga debido al peso propio de la losa
Q3 = cortante en el extremo de la viga debido a las cargas permanentes
Q4 = cortante en el extremo de la viga debido a la sobrecarga repartida
Q5 = cortante en el extremo de la viga debido a la sobrecarga puntal móvil.
FY = Límite elástico del acero pasivo
FCT'K = Resistencia a tracción del hormigón
V = Cortante máximo en la sección considerada
VRD = Cortante mayorado SIGMA CL, D = Tensión normal en fibra extrema más traccionada o menos comprimida, bajo la
actuación de los esfuerzos normales de cálculo más desfavorables.
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4 Cálculo del Emparrillado
Cálculo PS 100.0
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4.1 Vano lateral
4.1.1 Datos de la estructura
Luz de cálculo (m) : 13.680
Ancho (m) : 8.200
Esviaje (g) : 100.000
Dist. Eje Viga borde a ext. tablero (m) : 4.100
Ancho de las aceras (m) : 1.100
Dist. Eje Barrera a ext. tablero (m) : 0.000
Espesor de la losa (m) : 0.248
Datos de las vigas
Viga Tipo Canto (m) Area (m²) Peso (t/m) Va (m) Inercia (m4)
1 BC290820 0.800 1.141912 2.9420 0.5205 0.069259
Acciones sobre la estructura
Peso pavimento (t/m²) : 0.240
Peso de las aceras (t/m²) : 0.625
Peso Barrera (t/m) : 0.500
Sobrecarga uniforme (t/m²) : 0.400
Peso total del vehículo (t) : 60.000
Distancia de la rueda a la acera (m) : 0.500
Sobrecarga en aceras (t/m²) : 0.400
Datos del Emparrillado
Datos de Nudos
Nudo X (m) Y (m)
1 0.000 0.000
2 -0.000 2.650
3 -0.000 2.950
4 -0.000 4.100
5 -0.000 5.250
6 -0.000 5.550
7 -0.000 8.200
8 1.368 0.000
9 1.368 2.650
10 1.368 5.550
11 1.368 8.200
12 2.736 0.000
13 2.736 2.650
14 2.736 5.550
15 2.736 8.200
16 4.104 0.000
17 4.104 2.650
18 4.104 5.550
19 4.104 8.200
20 5.472 0.000
21 5.472 2.650
22 5.472 5.550
23 5.472 8.200
24 6.840 0.000
25 6.840 2.650
26 6.840 5.550
Cálculo PS 100.0
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27 6.840 8.200
28 8.208 0.000
29 8.208 2.650
30 8.208 5.550
31 8.208 8.200
32 9.576 0.000
33 9.576 2.650
34 9.576 5.550
35 9.576 8.200
36 10.944 0.000
37 10.944 2.650
38 10.944 5.550
39 10.944 8.200
40 12.312 0.000
41 12.312 2.650
42 12.312 5.550
43 12.312 8.200
44 13.680 0.000
45 13.680 2.650
46 13.680 2.950
47 13.680 4.100
48 13.680 5.250
49 13.680 5.550
50 13.680 8.200
Datos de Barras
Barra Nudo I Nudo J Ancho (m) Iflex (m4) Jtor (m4) Area(m2)
1 1 8 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
2 8 12 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
3 12 16 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
4 16 20 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
5 20 24 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
6 24 28 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
7 28 32 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
8 32 36 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
9 36 40 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
10 40 44 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
11 2 9 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
12 9 13 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
13 13 17 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
14 17 21 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
15 21 25 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
16 25 29 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
17 29 33 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
18 33 37 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
19 37 41 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
20 41 45 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
21 6 10 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
22 10 14 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
23 14 18 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
24 18 22 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
25 22 26 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
26 26 30 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 25
VIAS Y CNES. P.S.100.0. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 16
27 30 34 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
28 34 38 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
29 38 42 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
30 42 49 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
31 7 11 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
32 11 15 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
33 15 19 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
34 19 23 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
35 23 27 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
36 27 31 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
37 31 35 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
38 35 39 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
39 39 43 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
40 43 50 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
41 1 2 0.684 0.000720 0.001441 0.140562
42 2 3 0.684 0.055190 0.142204 0.476562
43 3 4 0.684 0.055190 0.142204 0.476562
44 4 5 0.684 0.055190 0.142204 0.476562
45 5 6 0.684 0.055190 0.142204 0.476562
46 6 7 0.684 0.000720 0.001441 0.140562
47 8 9 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
48 9 10 1.368 0.101724 0.284407 0.623125
49 10 11 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
50 12 13 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
51 13 14 1.368 0.101724 0.284407 0.623125
52 14 15 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
53 16 17 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
54 17 18 1.368 0.101724 0.284407 0.623125
55 18 19 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
56 20 21 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
57 21 22 1.368 0.101724 0.284407 0.623125
58 22 23 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
59 24 25 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
60 25 26 1.368 0.101724 0.284407 0.623125
61 26 27 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
62 28 29 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
63 29 30 1.368 0.101724 0.284407 0.623125
64 30 31 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
65 32 33 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
66 33 34 1.368 0.101724 0.284407 0.623125
67 34 35 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
68 36 37 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
69 37 38 1.368 0.101724 0.284407 0.623125
70 38 39 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
71 40 41 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
72 41 42 1.368 0.101724 0.284407 0.623125
73 42 43 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
74 44 45 0.684 0.000720 0.001441 0.140562
75 45 46 0.684 0.055190 0.142204 0.476562
76 46 47 0.684 0.055190 0.142204 0.476562
77 47 48 0.684 0.055190 0.142204 0.476562
78 48 49 0.684 0.055190 0.142204 0.476562
79 49 50 0.684 0.000720 0.001441 0.140562
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 26
VIAS Y CNES. P.S.100.0. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 17
Datos de Tramos de Vigas
Tramo Viga Ancho (m) Canto (m) Area (m) Va (m) Vb (m) Inercia (m4) JTor (m4)
1 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
2 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
3 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
4 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
5 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
6 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
7 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
8 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
9 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
10 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 27
VIAS Y CNES. P.S.100.0. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
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4.1.2 Croquis emparrillado
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 28
VIAS Y CNES. P.S.100.0. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 19
4.1.3 Envolvente de Esfuerzos
Esfuerzos Cortantes en t
Viga Tramo P.Propio P.Propio Carga S.C. S.C. Carro Carro Total Total
Viga Losa Perman. Máximo Mínimo Máximo Mínimo Máximo Mínimo
1 1 -20.12 -34.77 -23.49 2.31 -22.50 2.35 -84.06 -73.72 -184.94
- - -16.10 -27.82 -23.49 2.31 -22.50 2.35 -84.06 -62.74 -173.96
1 2 -16.10 -27.82 -18.27 0.89 -16.59 1.08 -66.50 -60.21 -145.27
- - -12.07 -20.86 -18.27 0.89 -16.59 1.08 -66.50 -49.23 -134.29
1 3 -12.07 -20.86 -13.05 0.49 -11.71 4.57 -53.66 -40.93 -111.35
- - -8.05 -13.91 -13.05 0.49 -11.71 4.57 -53.66 -29.95 -100.37
1 4 -8.05 -13.91 -7.83 0.27 -7.00 12.97 -48.64 -16.55 -85.43
- - -4.02 -6.95 -7.83 0.27 -7.00 12.97 -48.64 -5.57 -74.45
1 5 -4.02 -6.95 -2.61 0.09 -2.33 25.78 -38.78 12.27 -54.70
- - -0.00 -0.00 -2.61 0.09 -2.33 25.78 -38.78 23.25 -43.72
1 6 -0.00 -0.00 2.61 2.33 -0.09 38.78 -25.78 43.72 -23.25
- - 4.02 6.95 2.61 2.33 -0.09 38.78 -25.78 54.70 -12.27
1 7 4.02 6.95 7.83 7.00 -0.27 48.64 -12.97 74.45 5.57
- - 8.05 13.91 7.83 7.00 -0.27 48.64 -12.97 85.43 16.55
1 8 8.05 13.91 13.05 11.71 -0.49 53.66 -4.57 100.37 29.95
- - 12.07 20.86 13.05 11.71 -0.49 53.66 -4.57 111.35 40.93
1 9 12.07 20.86 18.27 16.59 -0.89 66.50 -1.08 134.29 49.23
- - 16.10 27.82 18.27 16.59 -0.89 66.50 -1.08 145.27 60.21
1 10 16.10 27.82 23.49 22.50 -2.31 84.06 -2.35 173.96 62.74
- - 20.12 34.77 23.49 22.50 -2.31 84.06 -2.35 184.94 73.72
Momentos flectores en t.m
Viga Tramo P.Propio P.Propio Carga S.C. S.C. Carro Carro Total Total
Viga Losa Perman. Máximo Mínimo Máximo Mínimo Máximo Mínimo
1 1 -0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00
- - 24.78 42.81 32.13 27.62 0.00 62.00 0.00 189.34 99.72
1 2 24.78 42.81 32.13 27.62 0.00 62.00 0.00 189.34 99.72
- - 44.05 76.11 57.12 49.11 0.00 106.21 0.00 332.60 177.28
1 3 44.05 76.11 57.12 49.11 0.00 106.21 0.00 332.60 177.28
- - 57.81 99.90 74.96 64.45 0.00 144.35 0.00 441.47 232.68
1 4 57.81 99.90 74.96 64.45 0.00 144.35 0.00 441.47 232.68
- - 66.07 114.17 85.67 73.66 0.00 161.52 0.00 501.09 265.91
1 5 66.07 114.17 85.67 73.66 0.00 161.52 0.00 501.09 265.91
- - 68.82 118.93 89.24 76.73 0.00 175.20 0.00 528.92 276.99
1 6 68.82 118.93 89.24 76.73 0.00 175.20 0.00 528.92 276.99
- - 66.07 114.17 85.67 73.66 0.00 161.52 0.00 501.09 265.91
1 7 66.07 114.17 85.67 73.66 0.00 161.52 0.00 501.09 265.91
- - 57.81 99.90 74.96 64.45 0.00 144.35 0.00 441.47 232.68
1 8 57.81 99.90 74.96 64.45 0.00 144.35 0.00 441.47 232.68
- - 44.05 76.11 57.12 49.11 0.00 106.21 0.00 332.60 177.28
1 9 44.05 76.11 57.12 49.11 0.00 106.21 0.00 332.60 177.28
- - 24.78 42.81 32.13 27.62 0.00 62.00 0.00 189.34 99.72
1 10 24.78 42.81 32.13 27.62 0.00 62.00 0.00 189.34 99.72
- - -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 29
VIAS Y CNES. P.S.100.0. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 20
Envolvente de Reacciones
Nudo P.Propio P.Propio Carga S.C. S.C. Carro Carro Total Total
Viga Losa Perman. Máxima Mínima Máxima Mínima Máxima Mínima
3 10.062 17.387 13.047 15.607 -4.389 59.627 -6.645 115.731 29.462
5 10.062 17.387 13.047 15.607 -4.389 59.627 -6.645 115.731 29.462
46 10.062 17.387 13.047 15.607 -4.389 59.627 -6.645 115.731 29.462
48 10.062 17.387 13.047 15.607 -4.389 59.627 -6.645 115.731 29.462
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 30
VIAS Y CNES. P.S.100.0. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 21
4.2 Vano central
4.2.1 Datos de la estructura
Luz de cálculo (m) : 16.350
Ancho (m) : 8.200
Esviaje (g) : 100.000
Dist. Eje Viga borde a ext. tablero (m) : 4.100
Ancho de las aceras (m) : 1.100
Dist. Eje Barrera a ext. tablero (m) : 0.000
Espesor de la losa (m) : 0.248
Datos de las vigas
Viga Tipo Canto (m) Area (m²) Peso (t/m) Va (m) Inercia (m4)
1 BC290820 0.800 1.141912 2.9420 0.5205 0.069259
Acciones sobre la estructura
Peso pavimento (t/m²) : 0.240
Peso de las aceras (t/m²) : 0.625
Peso Barrera (t/m) : 0.500
Sobrecarga uniforme (t/m²) : 0.400
Peso total del vehículo (t) : 60.000
Distancia de la rueda a la acera (m) : 0.500
Sobrecarga en aceras (t/m²) : 0.400
Datos del Emparrillado
Datos de Nudos
Nudo X (m) Y (m)
1 0.000 0.000
2 -0.000 2.650
3 -0.000 2.950
4 -0.000 4.100
5 -0.000 5.250
6 -0.000 5.550
7 -0.000 8.200
8 1.635 0.000
9 1.635 2.650
10 1.635 5.550
11 1.635 8.200
12 3.270 0.000
13 3.270 2.650
14 3.270 5.550
15 3.270 8.200
16 4.905 0.000
17 4.905 2.650
18 4.905 5.550
19 4.905 8.200
20 6.540 0.000
21 6.540 2.650
22 6.540 5.550
23 6.540 8.200
24 8.175 0.000
25 8.175 2.650
26 8.175 5.550
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 31
VIAS Y CNES. P.S.100.0. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 22
27 8.175 8.200
28 9.810 0.000
29 9.810 2.650
30 9.810 5.550
31 9.810 8.200
32 11.445 0.000
33 11.445 2.650
34 11.445 5.550
35 11.445 8.200
36 13.080 0.000
37 13.080 2.650
38 13.080 5.550
39 13.080 8.200
40 14.715 0.000
41 14.715 2.650
42 14.715 5.550
43 14.715 8.200
44 16.350 0.000
45 16.350 2.650
46 16.350 2.950
47 16.350 4.100
48 16.350 5.250
49 16.350 5.550
50 16.350 8.200
Datos de Barras
Barra Nudo I Nudo J Ancho (m) Iflex (m4) Jtor (m4) Area(m2)
1 1 8 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
2 8 12 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
3 12 16 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
4 16 20 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
5 20 24 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
6 24 28 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
7 28 32 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
8 32 36 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
9 36 40 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
10 40 44 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
11 2 9 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
12 9 13 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
13 13 17 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
14 17 21 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
15 21 25 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
16 25 29 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
17 29 33 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
18 33 37 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
19 37 41 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
20 41 45 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
21 6 10 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
22 10 14 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
23 14 18 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
24 18 22 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
25 22 26 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
26 26 30 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 32
VIAS Y CNES. P.S.100.0. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 23
27 30 34 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
28 34 38 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
29 38 42 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
30 42 49 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
31 7 11 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
32 11 15 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
33 15 19 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
34 19 23 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
35 23 27 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
36 27 31 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
37 31 35 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
38 35 39 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
39 39 43 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
40 43 50 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
41 1 2 0.818 0.000861 0.001722 0.167997
42 2 3 0.818 0.065127 0.169958 0.537372
43 3 4 0.818 0.065127 0.169958 0.537372
44 4 5 0.818 0.065127 0.169958 0.537372
45 5 6 0.818 0.065127 0.169958 0.537372
46 6 7 0.818 0.000861 0.001722 0.167997
47 8 9 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
48 9 10 1.635 0.121578 0.339917 0.744743
49 10 11 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
50 12 13 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
51 13 14 1.635 0.121578 0.339917 0.744743
52 14 15 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
53 16 17 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
54 17 18 1.635 0.121578 0.339917 0.744743
55 18 19 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
56 20 21 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
57 21 22 1.635 0.121578 0.339917 0.744743
58 22 23 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
59 24 25 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
60 25 26 1.635 0.121578 0.339917 0.744743
61 26 27 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
62 28 29 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
63 29 30 1.635 0.121578 0.339917 0.744743
64 30 31 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
65 32 33 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
66 33 34 1.635 0.121578 0.339917 0.744743
67 34 35 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
68 36 37 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
69 37 38 1.635 0.121578 0.339917 0.744743
70 38 39 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
71 40 41 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
72 41 42 1.635 0.121578 0.339917 0.744743
73 42 43 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
74 44 45 0.818 0.000861 0.001722 0.167997
75 45 46 0.818 0.065127 0.169958 0.537372
76 46 47 0.818 0.065127 0.169958 0.537372
77 47 48 0.818 0.065127 0.169958 0.537372
78 48 49 0.818 0.065127 0.169958 0.537372
79 49 50 0.818 0.000861 0.001722 0.167997
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 33
VIAS Y CNES. P.S.100.0. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 24
Datos de Tramos de Vigas
Tramo Viga Ancho (m) Canto (m) Area (m) Va (m) Vb (m) Inercia (m4) JTor (m4)
1 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
2 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
3 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
4 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
5 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
6 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
7 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
8 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
9 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
10 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 34
VIAS Y CNES. P.S.100.0. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 25
4.2.2 Croquis emparrillado
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 35
VIAS Y CNES. P.S.100.0. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 26
4.2.3 Envolvente de Esfuerzos
Esfuerzos Cortantes en t
Viga Tramo P.Propio P.Propio Carga S.C. S.C. Carro Carro Total Total
Viga Losa Perman. Máximo Mínimo Máximo Mínimo Máximo Mínimo
1 1 -24.05 -41.56 -28.07 2.32 -26.45 1.48 -88.35 -89.88 -208.48
- - -19.24 -33.25 -28.07 2.32 -26.45 1.48 -88.35 -76.75 -195.36
1 2 -19.24 -33.25 -21.83 0.87 -19.64 1.45 -73.71 -72.00 -167.67
- - -14.43 -24.94 -21.83 0.87 -19.64 1.45 -73.71 -58.88 -154.55
1 3 -14.43 -24.94 -15.59 0.49 -13.90 9.93 -62.65 -44.54 -131.50
- - -9.62 -16.62 -15.59 0.49 -13.90 9.93 -62.65 -31.42 -118.38
1 4 -9.62 -16.62 -9.36 0.27 -8.31 20.58 -52.04 -14.75 -95.96
- - -4.81 -8.31 -9.36 0.27 -8.31 20.58 -52.04 -1.63 -82.84
1 5 -4.81 -8.31 -3.12 0.09 -2.77 31.04 -41.52 14.89 -60.53
- - -0.00 0.00 -3.12 0.09 -2.77 31.04 -41.52 28.01 -47.41
1 6 0.00 -0.00 3.12 2.77 -0.09 41.52 -31.04 47.41 -28.01
- - 4.81 8.31 3.12 2.77 -0.09 41.52 -31.04 60.53 -14.89
1 7 4.81 8.31 9.36 8.31 -0.27 52.04 -20.58 82.84 1.63
- - 9.62 16.62 9.36 8.31 -0.27 52.04 -20.58 95.96 14.75
1 8 9.62 16.62 15.59 13.90 -0.49 62.65 -9.93 118.38 31.42
- - 14.43 24.94 15.59 13.90 -0.49 62.65 -9.93 131.50 44.54
1 9 14.43 24.94 21.83 19.64 -0.87 73.71 -1.45 154.55 58.88
- - 19.24 33.25 21.83 19.64 -0.87 73.71 -1.45 167.67 72.00
1 10 19.24 33.25 28.07 26.45 -2.32 88.35 -1.48 195.36 76.75
- - 24.05 41.56 28.07 26.45 -2.32 88.35 -1.48 208.48 89.88
Momentos flectores en t.m
Viga Tramo P.Propio P.Propio Carga S.C. S.C. Carro Carro Total Total
Viga Losa Perman. Máximo Mínimo Máximo Mínimo Máximo Mínimo
1 1 0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00
- - 35.39 61.16 45.89 39.46 0.00 78.64 0.00 260.54 142.44
1 2 35.39 61.16 45.89 39.46 0.00 78.64 0.00 260.54 142.44
- - 62.92 108.73 81.59 70.15 0.00 137.55 0.00 460.92 253.23
1 3 62.92 108.73 81.59 70.15 0.00 137.55 0.00 460.92 253.23
- - 82.58 142.70 107.08 92.07 0.00 176.74 0.00 601.17 332.36
1 4 82.58 142.70 107.08 92.07 0.00 176.74 0.00 601.17 332.36
- - 94.38 163.09 122.38 105.22 0.00 205.30 0.00 690.36 379.84
1 5 94.38 163.09 122.38 105.22 0.00 205.30 0.00 690.36 379.84
- - 98.31 169.88 127.48 109.60 0.00 215.25 0.00 720.52 395.67
1 6 98.31 169.88 127.48 109.60 0.00 215.25 0.00 720.52 395.67
- - 94.38 163.09 122.38 105.22 0.00 205.30 0.00 690.36 379.84
1 7 94.38 163.09 122.38 105.22 0.00 205.30 0.00 690.36 379.84
- - 82.58 142.70 107.08 92.07 0.00 176.74 0.00 601.17 332.36
1 8 82.58 142.70 107.08 92.07 0.00 176.74 0.00 601.17 332.36
- - 62.92 108.73 81.59 70.15 0.00 137.55 0.00 460.92 253.23
1 9 62.92 108.73 81.59 70.15 0.00 137.55 0.00 460.92 253.23
- - 35.39 61.16 45.89 39.46 0.00 78.64 0.00 260.54 142.44
1 10 35.39 61.16 45.89 39.46 0.00 78.64 0.00 260.54 142.44
- - 0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00
Cálculo PS 100.0
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Envolvente de Reacciones
Nudo P.Propio P.Propio Carga S.C. S.C. Carro Carro Total Total
Viga Losa Perman. Máxima Mínima Máxima Mínima Máxima Mínima
3 12.025 20.781 15.594 18.653 -5.246 61.184 -7.055 128.237 36.098
5 12.025 20.781 15.594 18.653 -5.246 61.184 -7.055 128.237 36.098
46 12.025 20.781 15.594 18.653 -5.246 61.184 -7.055 128.237 36.098
48 12.025 20.781 15.594 18.653 -5.246 61.184 -7.055 128.237 36.098
Cálculo PS 100.0
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5 Armado de las Vigas
Cálculo PS 100.0
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5.1 Vano lateral
DDIIMMEENNSSIIOONNAAMMIIEENNTTOO
DDEE VVIIGGAASS
CALCULO DE PUENTES NERVADOS DE CARRETERA
©©© AAAlllvvviiisssaaa
Cálculo PS 100.0
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5.1.1 Datos
Solución ........................ = 1 BC - 80 Luz de Cálculo ...............[m] = 13.68 Intereje .....................[m] = 8.2 Dis. eje V.Borde a Ex.Tablero [m] = 4.1 Ancho Cabeza Superior ............ = 1.22 Canto Cabeza Superior ............ = 0.1 Ancho Cabeza Inferior ............ = 2.9 Profundidad Talón ................ = 0.25 Ancho del Tablero ............[m] = 8.2 Ancho del Tablero en fase 1...[m] = 4.52 Ancho de las Aceras ..........[m] = 1.1 Angulo de Esviaje ............[g] = 100 Espesor de la Losa ...........[m] = 0.248 Canto Total ..................[m] = 1.048 Espesor del Pavimento .......[cm] = 10 Peso del Carro ..............[Tn] = 60 Distan. del carro a la Acera [m] = 0.5 Peso Aceras y Barandillas [Tn/ml] = 1.19 Tipo ambiente .........(I,II,III) = II CARACTERISTICAS MECANICAS [ INICIALES ] VaI ... [m] = 0.52054 VbI .... [m] = 0.27946 AREA .. [m²] = 1.14191 INERCIA [m4] = 0.06926 [ INTERMEDIAS ] VaIntermedia ...... [m] = 0.133947 VbIntermedia ...... [m] = 0.666053 VcIntermedia ...... [m] = 0.381947 INERCIA INTERMEDIA [m4] = 0.365528 [ FINALES ] VaF ...... [m] = 0.133947 VbF ...... [m] = 0.666053 VcF ...... [m] = 0.381947 INER.FIN. [m4] = 0.365528 K (rasante)... = 1.148061
Cálculo PS 100.0
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ESFUERZOS LONGITUDINALES [MTn.] M1 = 68.8199 M2 = 118.9300 M21 = 86.7399 M22 = 32.1900 M3 = 89.2399 M4 = 76.7300 M5 = 201.4799 5.1.2 E.L.S. (Evolución de tensiones en servicio)
TENSIONES DE FLEXION DEBIDO A LAS CARGAS EXTERIORES SIN PRETENSADO [Tn/m²] --------------------------------------------------------------------------- Resumen EN FABRICA EN SERVICIO ------------ ----------------------- PUNTO SA SB SA SB SC ----- ---- ---- ----- ----- ----- 6.84 517.2 -277.7 1213.6 -849.0 126.8L/2 6.34 514.4 -276.3 1207.1 -844.5 126.2 5.84 506.1 -271.8 1187.7 -830.9 124.1 5.34 492.3 -264.4 1155.3 -808.2 120.7 4.84 473.0 -254.0 1109.9 -776.4 116.0 4.34 448.1 -240.6 1051.5 -735.6 109.9 3.84 417.7 -224.3 980.2 -685.7 102.4 3.34 381.8 -205.0 895.8 -626.7 93.6 2.84 340.3 -182.8 798.6 -558.7 83.4 2.34 293.3 -157.5 688.3 -481.6 71.9 1.84 240.8 -129.4 565.1 -395.4 59.0 1.34 182.8 -98.2 428.9 -300.1 44.8 0.84 119.2 -64.1 279.7 -195.8 29.2 0.34 50.1 -27.0 117.6 -82.4 12.3 0.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0APOYO
Cálculo PS 100.0
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Continuación TENSIONES DE FLEXION DEBIDO A LAS CARGAS EXTERIORES SIN PRETENSADO [Tn/m²] --------------------------------------------------------------------------- CON CARGAS MAXIMAS ------------------- SA SB SC --------------------- --------------------- --------------------- PUNTO 0.2SC 0.5SC TOTAL 0.2SC 0.5SC TOTAL 0.2SC 0.5SC TOTAL ----- ----- ----- ----- ------ ----- ----- ----- ----- ------ 6.84 1234.0 1264.6 1315.6 -950.4 -1102.5 -1355.9 184.9 272.2 417.5L/2 6.34 1227.4 1257.8 1308.5 -945.3 -1096.6 -1348.7 184.0 270.8 415.3 5.84 1207.7 1237.6 1287.5 -930.1 -1079.0 -1327.0 181.0 266.4 408.6 5.34 1174.7 1203.8 1252.3 -904.7 -1049.5 -1290.7 176.1 259.1 397.5 4.84 1128.5 1156.5 1203.1 -869.1 -1008.2 -1240.0 169.2 248.9 381.8 4.34 1069.2 1095.7 1139.8 -823.4 -955.2 -1174.8 160.3 235.9 361.8 3.84 996.7 1021.4 1062.5 -767.6 -890.4 -1095.1 149.4 219.8 337.2 3.34 910.9 933.5 971.1 -701.5 -813.8 -1000.9 136.5 200.9 308.2 2.84 812.0 832.1 865.6 -625.4 -725.5 -892.3 121.7 179.1 274.7 2.34 699.9 717.2 746.1 -539.1 -625.4 -769.1 104.9 154.4 236.8 1.84 574.6 588.9 612.6 -442.6 -513.4 -631.4 86.1 126.7 194.4 1.34 436.1 446.9 464.9 -335.9 -389.7 -479.3 65.3 96.2 147.5 0.84 284.4 291.5 303.2 -219.2 -254.2 -312.6 42.6 62.7 96.2 0.34 119.6 122.6 127.5 -92.2 -107.0 -131.5 17.9 26.4 40.4
Cálculo PS 100.0
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CABLE 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6COTA 5 10 15 19 75AREA (mm2) 140 140 140 140 140
PUNTO N Excent.
6.84 42 0 0 0 4 918 175.84 42 0 0 0 4 918 174.84 42 0 0 0 4 918 173.84 42 0 0 0 4 918 172.84 42 0 0 0 4 918 171.84 42 0 0 0 4 918 170.84 42 0 0 0 4 918 17
0 42 0 0 0 4 918 17
CABLES PRETENSADOS
CUADRO DE PRETENSADOS
CABLES PRETESOS
Cálculo PS 100.0
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FABRICA ...... = Peso Propio + Pretensado con Pérdidas a Corto Plazo
γp = 0.95 SERVICIO ..... = Cargas Permanentes + Pretensado con Pérdidas Totales
CARGAS MAXIMAS = Servicio + Sobrecargas Máximas
PUNTO SA SB SA SB SA SB SC SA SB SC0.5 SC 0.2 SC
6.84 188.54 1006.47 188.5 1006.5 936.9 232.4 140.5 1038.8 -274.5 462.4 -21.0 131.15.84 177.49 1012.40 177.5 1012.4 910.9 250.6 137.5 1010.7 -245.5 452.5 2.5 151.44.84 144.32 1030.21 144.3 1030.2 833.1 305.0 128.5 926.3 -158.6 422.9 73.2 212.33.84 89.04 1059.88 89.0 1059.9 703.4 395.8 113.5 785.7 -13.7 373.5 191.0 313.92.84 11.65 1101.43 11.7 1101.4 521.8 522.8 92.5 588.9 189.2 304.3 356.0 456.11.84 -87.85 1154.85 -87.8 1154.9 288.3 686.1 65.4 335.8 450.0 215.3 568.1 638.90.84 -209.46 1220.14 -209.5 1220.1 3.0 885.7 32.4 26.5 768.8 106.6 827.2 862.3
0 -328.70 1284.16 -328.7 1284.2 -276.8 1081.4 0.0 -276.8 1081.4 0.0 1081.4 1081.4
MAX 1284.16 1284.16 936.87 140.50 1038.82 462.42MIN -328.70 -328.70 232.44 -274.50
2140.32140.31731.4 Viga: Se dispone hormigón de 5000770.7 Losa: Se dispone hormigón de 2500
TENSIONES EN DIFERENTES PUNTOS A LO LARGO DE LA VIGA [Tn/m2]
Resistencia al destesar
AL DESTESAR EN FABRICA EN SERVICIO CON CARGAS MAXIMAS
En fabrica
en losaA los 28 días
FABRICA ...... = Peso Propio + Pretensado con Pérdidas a Corto Plazo
γp = 1.05 SERVICIO ..... = Cargas Permanentes + Pretensado con Pérdidas Totales
CARGAS MAXIMAS = Servicio + Sobrecargas Máximas
PUNTO SA SB SA SB SA SB SC SA SB SC0.5 SC 0.2 SC
6.84 153.94 1141.64 153.9 1141.6 907.7 346.3 140.5 1009.7 -160.7 462.4 92.8 244.95.84 142.89 1147.58 142.9 1147.6 881.8 364.4 137.5 981.6 -131.7 452.5 116.4 265.24.84 109.72 1165.38 109.7 1165.4 804.0 418.9 128.5 897.2 -44.7 422.9 187.1 326.13.84 54.44 1195.06 54.4 1195.1 674.3 509.6 113.5 756.6 100.2 373.5 304.9 427.72.84 -22.95 1236.61 -22.9 1236.6 492.7 636.6 92.5 559.8 303.0 304.3 469.8 569.91.84 -122.45 1290.02 -122.4 1290.0 259.2 799.9 65.4 306.7 563.9 215.3 681.9 752.70.84 -244.06 1355.31 -244.1 1355.3 -26.1 999.5 32.4 -2.6 882.6 106.6 941.1 976.1
0 -363.30 1419.33 -363.3 1419.3 -305.9 1195.2 0.0 -305.9 1195.2 0.0 1195.2 1195.2
MAX 1419.33 1419.33 907.73 140.50 1009.68 462.42MIN -363.30 -363.30 346.27 -160.67
2365.62365.61682.8 Viga: Se dispone hormigón de 5000770.7 Losa: Se dispone hormigón de 2500
TENSIONES EN DIFERENTES PUNTOS A LO LARGO DE LA VIGA [Tn/m2]
Resistencia al destesar
AL DESTESAR EN FABRICA EN SERVICIO CON CARGAS MAXIMAS
En fabrica
en losaA los 28 días
Cálculo PS 100.0
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APERTURA DE FISURAS (Art. 49.2.5.) ------------------------------------- Criterio aproximado : La apertura de fisura <= 0.2 mm está asegurada si el incremento de tensión de la armadura activa debido a la acción de las cargas exteriores es inferior a 2000 Kg/cm².
Considerando losa: Ancho eficaz = 8.2 Alma = 0.4 e = 0.248 Csup = 0.1 Canto útil = 99.800 cm (80 + 24.8 - C.D.G. tracción) Ap = 58.800 cm² Pretensado = 837.900 Tn 0.8 P = 670.320 Tn - AT para 20000 Tn/m² -> AT = 58.8 x 2000 = 117600 Kg. Resulta x = 23.02348 S1 = 1090.46 S2 = -84.14135 S3 = -557.7709 Mfisuración para (Wk = 0.2 mm) = 718.902 El momento total de las cargas exteriores en servicio era de 555.20 < 718.90 tm por tanto no se llega a una apertura de fisura de 0.2 mm. Comprobación Ambiente tipo II : Tensión bajo 20% SC = 131.10 Mfis > Mcav CUMPLE Art. 49.2.4
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 45
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Página 36
5.1.3 E.L.U. Cálculo a Rotura.
Pasiva en Tracción ............ [Tn] = 0.00 Armadura Activa ............... [Tn] = 874.33 Capacidad total en tracción N.. [Tn] = 874.33 Pasiva en Compresión .......... [Tn] = 0.00 Recubrimiento Pasiva Compresión [cm] = 0.00 Zona ............................... = I Ancho Eficaz ................... [m] = 8.20 Capa Compresión ............... [cm] = 24.80 Dis. CDG Compre. a Fibra Super. [cm] = 3.76 Profundidad de Compresiones ... [cm] = 7.53 Dis. CDG Trac. a Fibra Inferior [cm] = 5.00 Canto Resistente ............... [m] = 0.96 [MR+] Momento de Rotura ..... [MTn.] = 839.68 [Ma]= 1.35 x(M1+ M2+ M3) [MTn.] = 373.93 [Mb]= 1.50 x(M4 + M5) [MTn.] = 417.31 [Mt] Momento Total ......... [MTn.] = 791.25 MR+ > Mt [Admisible] [ MOMENTOS [MTn.] ] M1 ... = 68.819 M2 ... = 118.930 M3 ... = 89.239 M4 ... = 76.730 M5 ... = 201.480 M TOTAL= 555.199 [ VOLUMEN DE TRACCIONES ] SA [Tn/m²] = 1028.28503 SB [Tn/m²] = -213.55494 X [m] = 0.13757 Ancho Cabeza Inferior [cm] = 290.0 Volumen de Tracciones [Tn] = 42.6
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 46
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5.1.4 E.L.U. Cálculo a cortante
ARMADURAS DE CORTANTES Acero Fy [Kg/cm²] = 5000 Espesor del Alma [cm] = 40 Ff1 [fct´m] = 407.163 Canto Util (mm) = 998.0 Fydc = 40000 (Tn / m²) Xi = 1.45 Fcdv = 3333.333 Armadura mínima = 6.7 (cm²/ml) Q1 = 20.1200 Q2 = 34.7700 Q3 = 23.4899 Q4 = 22.5000 Q5= 84.0599 ----------------------------------------------------------------- | ARMADURAS DE CORTANTES | |---------------------------------------------------------------| |PTO| X | Vcperm | Vsob | V | Vrd |SIGMA xd| COTAG | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 1 | 0 | 78.38 | 106.56 | 184.94 | 265.65 |3.50 | 0.95 | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 2 | 0.84 | 68.75 | 87.25 | 156 | 223.69 |-29.12 | 1.30 | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 3 | 1.84 | 57.30 | 67.94 | 125.23 | 179.25 |-61.09 | 1.58 | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 4 | 2.84 | 45.84 | 48.62 | 94.46 | 134.81 |-88.30 | 1.78 | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 5 | 3.84 | 34.38 | 29.31 | 63.68 | 90.37 |-109.47 | 1.92 | ----------------------------------------------------------------- ------------------------------------------------------------------------- | ARMADURAS DE CORTANTES | | ------------------ | |-------------------| Vcu |---------------------------------| |PTO| X | Vu1 | C.Hor. | C.Pre. | Vv2 | Vsu | A90 |Diam| S | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 1 | 0 | 398.79 | 26.82 | 0.0 | 26.8 | 238.82 | 69.53 | 12 |2 | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 2 | 0.84 | 385.1 | 26.82 | 13.2 | 40.1 | 183.62 | 39.02 | 12 |5 | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 3 | 1.84 | 360.67 | 26.82 | 13.8 | 40.7 | 138.58 | 24.39 | 12 |5 | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 4 | 2.84 | 340.92 | 26.82 | 13.8 | 40.7 | 94.14 | 14.72 | 12 |15 | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 5 | 3.84 | 327.04 | 26.82 | 13.8 | 40.7 | 49.7 | 7.2 | 10 |20 | ------------------------------------------------------------------------- S I M B O L O G I A ------------------- PTO = Punto número X = Distancia al apoyo en m. SIGMAXD = Tensión normal de cálculo a la altura del centro de gravedad de la sección. (art. 44.2.3.2) COTAG = Cotangente. (art. 44.2.3.2.2) K = Coef. reductor por efecto del esfuerzo axil. (art. 44.2.3.1) Vu1 = Cortante de agotamiento por compresión oblicua. (art. 44.2.3.1) VCU = Contribución hormigón resist. esfuerzo cortante. (art. 44.2.3.2.2) A90 = Area necesaria en estribos por metro lineal en cm²/ml. Diam. = Diámetro de la barra en estribos en mm. S = Separación entre estribos en cm.
Cálculo PS 100.0
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5.1.5 E.L.U. de Rasante
% fondo : 1.00Arm. total necesaria (cm2): 205.98
DE X = A Md (Tx m) Tu (T) Mu (Tx m) Td (T) Área (cm2)6.84 3.75 791.25 874.33 839.68 158.49 39.623.75 1.80 639.04 874.33 839.68 281.76 70.441.80 0.00 368.44 874.33 839.68 383.65 95.91
TRAMO DE A Nº total barras Diámetro(mm) Separación (m) Área (cm2) Área acum.(cm2)1 0.00 1.80 4 16 0.15 96.51 96.512 0.00 1.80 4 10 0.15 37.70 134.213 1.80 3.75 8 10 0.15 81.68 215.894 3.75 6.84 4 10 0.15 64.72 280.61
Estribos TOTAL(cm2): 280.61
ARMADURA DE COSIDO RASANTE JUNTA
% fondo : 1.00Arm. total necesaria (cm2): 205.98
DE X = A Md (Tx m) Tu (T) Mu (Tx m) Td (T) Área (cm2)6.84 3.75 791.25 874.33 839.68 158.49 39.623.75 1.80 639.04 874.33 839.68 281.76 70.441.80 0.00 368.44 874.33 839.68 383.65 95.91
TRAMO DE A Nº total barras Diámetro(mm) Separación (m) Área (cm2) Área acum.(cm2)1 0.00 1.80 4 16 0.15 96.51 96.513 1.80 3.30 8 10 0.15 62.83 159.344 3.30 3.75 4 10 0.15 9.42 168.771 3.75 6.84 4 10 0.15 64.72 233.48
Estribos TOTAL(cm2): 233.48
ARMADURA DE COSIDO RASANTE FONDO
Cálculo PS 100.0
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5.2 Vano central
DDIIMMEENNSSIIOONNAAMMIIEENNTTOO
DDEE VVIIGGAASS
CALCULO DE PUENTES NERVADOS DE CARRETERA
©©© AAAlllvvviiisssaaa
Cálculo PS 100.0
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5.2.1 Datos
Solución ........................ = 1 BU - 80 Luz de Cálculo ...............[m] = 16.35 Intereje .....................[m] = 8.2 Dis. eje V.Borde a Ex.Tablero [m] = 4.1 Ancho Cabeza Superior ............ = 1.22 Canto Cabeza Superior ............ = 0.1 Ancho Cabeza Inferior ............ = 2.9 Profundidad Talón ................ = 0.25 Ancho del Tablero ............[m] = 8.2 Ancho del Tablero en fase 1...[m] = 4.52 Ancho de las Aceras ..........[m] = 1.1 Angulo de Esviaje ............[g] = 100 Espesor de la Losa ...........[m] = 0.248 Canto Total ..................[m] = 1.048 Espesor del Pavimento .......[cm] = 10 Peso del Carro ..............[Tn] = 60 Distan. del carro a la Acera [m] = 0.5 Peso Aceras y Barandillas [Tn/ml] = 1.19 Tipo ambiente .........(I,II,III) = II CARACTERISTICAS MECANICAS [ INICIALES ] VaI ... [m] = 0.52054 VbI .... [m] = 0.27946 AREA .. [m²] = 1.14912 INERCIA [m4] = 0.06926 [ INTERMEDIAS ] VaIntermedia ...... [m] = 0.133947 VbIntermedia ...... [m] = 0.666053 VcIntermedia ...... [m] = 0.381947 INERCIA INTERMEDIA [m4] = 0.365528 [ FINALES ] VaF ...... [m] = 0.133947 VbF ...... [m] = 0.666053 VcF ...... [m] = 0.381947 INER.FIN. [m4] = 0.365528 K (rasante)... = 1.148061
Cálculo PS 100.0
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ESFUERZOS LONGITUDINALES [MTn.] M1 = 98.3099 M2 = 169.8800 M21 = 123.8799 M22 = 46.0000 M3 = 127.4800 M4 = 109.5999 M5 = 243.2299 5.2.2 E.L.S. (Evolución de tensiones en servicio)
TENSIONES DE FLEXION DEBIDO A LAS CARGAS EXTERIORES SIN PRETENSADO [Tn/m²] --------------------------------------------------------------------------- Resumen EN FABRICA EN SERVICIO ------------ ----------------------- PUNTO SA SB SA SB SC ----- ---- ---- ----- ----- ----- 8.17 738.8 -396.7 1733.5 -1212.7 181.2L/2 7.67 736.1 -395.2 1727.0 -1208.2 180.5 7.17 727.8 -390.8 1707.5 -1194.6 178.5 6.67 714.0 -383.4 1675.1 -1171.9 175.1 6.17 694.6 -373.0 1629.7 -1140.1 170.4 5.67 669.7 -359.6 1571.4 -1099.3 164.3 5.17 639.3 -343.3 1500.0 -1049.4 156.8 4.67 603.4 -324.0 1415.7 -990.4 148.0 4.17 561.9 -301.8 1318.5 -922.4 137.8 3.67 515.0 -276.5 1208.2 -845.3 126.3 3.17 462.4 -248.3 1085.0 -759.1 113.4 2.67 404.4 -217.2 948.8 -663.8 99.2 2.17 340.8 -183.0 799.7 -559.5 83.6 1.67 271.7 -146.0 637.6 -446.1 66.6 1.17 197.1 -105.9 462.5 -323.6 48.3 0.67 116.9 -62.9 274.4 -192.0 28.6 0.17 31.2 -16.9 73.4 -51.4 7.6 0.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0APOYO
Cálculo PS 100.0
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Continuación TENSIONES DE FLEXION DEBIDO A LAS CARGAS EXTERIORES SIN PRETENSADO [Tn/m²] --------------------------------------------------------------------------- CON CARGAS MAXIMAS ------------------- SA SB SC --------------------- --------------------- --------------------- PUNTO 0.2SC 0.5SC TOTAL 0.2SC 0.5SC TOTAL 0.2SC 0.5SC TOTAL ----- ----- ----- ----- ------ ----- ----- ----- ----- ------ 8.17 1759.4 1798.2 1862.8 -1341.3 -1534.2 -1855.6 254.9 365.6 549.9L/2 7.67 1752.8 1791.4 1855.8 -1336.3 -1528.5 -1848.7 254.0 364.2 547.8 7.17 1733.0 1771.2 1834.9 -1321.3 -1511.3 -1827.9 251.1 360.1 541.7 6.67 1700.1 1737.6 1800.1 -1296.1 -1482.5 -1793.1 246.4 353.3 531.4 6.17 1654.0 1690.5 1751.3 -1261.0 -1442.4 -1744.6 239.7 343.7 517.0 5.67 1594.8 1630.0 1688.6 -1215.9 -1390.7 -1682.1 231.1 331.4 498.5 5.17 1522.4 1556.0 1611.9 -1160.7 -1327.6 -1605.7 220.6 316.3 475.8 4.67 1436.8 1468.5 1521.3 -1095.4 -1253.0 -1515.5 208.2 298.6 449.1 4.17 1338.2 1367.7 1416.8 -1020.2 -1166.9 -1411.4 193.9 278.0 418.2 3.67 1226.2 1253.3 1298.3 -934.9 -1069.4 -1293.4 177.7 254.8 383.3 3.17 1101.2 1125.5 1165.9 -839.6 -960.3 -1161.5 159.6 228.8 344.2 2.67 963.0 984.2 1019.6 -734.2 -839.8 -1015.7 139.6 200.1 301.0 2.17 811.6 829.5 859.3 -618.8 -707.8 -856.1 117.6 168.7 253.7 1.67 647.1 661.4 685.1 -493.4 -564.3 -682.5 93.7 134.4 202.2 1.17 469.4 479.8 497.0 -357.9 -409.4 -495.1 68.0 97.5 146.7 0.67 278.5 284.7 294.9 -212.4 -242.9 -293.8 40.3 57.8 87.0 0.17 74.5 76.2 78.9 -56.8 -65.0 -78.6 10.7 15.4 23.2
Cálculo PS 100.0
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CABLE 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6COTA 5 10 15 19 75AREA (mm2) 140 140 140 140 140
PUNTO N Excent.
8.175 55 4 0 0 4 1257 187.175 55 4 0 0 4 1257 186.175 55 4 0 0 4 1257 185.175 55 4 0 0 4 1257 184.175 55 4 0 0 4 1257 183.175 55 4 0 0 4 1257 182.175 52 0 0 0 4 1117 181.175 46 0 0 0 4 998 170.175 46 0 0 0 4 998 17
0 46 0 0 0 4 998 17
CABLES PRETENSADOS
CUADRO DE PRETENSADOS
CABLES PRETESOS
Cálculo PS 100.0
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FABRICA ...... = Peso Propio + Pretensado con Pérdidas a Corto Plazo
γp = 0.95 SERVICIO ..... = Cargas Permanentes + Pretensado con Pérdidas Totales
CARGAS MAXIMAS = Servicio + Sobrecargas Máximas
PUNTO SA SB SA SB SA SB SC SA SB SC0.5 SC 0.2 SC
8.175 175.75 1422.70 175.7 1422.7 1259.3 319.5 200.7 1388.6 -323.5 609.0 -2.0 190.97.175 164.69 1428.64 164.7 1428.6 1233.4 337.6 197.7 1360.7 -295.7 599.9 21.0 210.96.175 131.52 1446.44 131.5 1446.4 1155.5 392.0 188.7 1277.1 -212.4 572.5 89.8 271.25.175 76.24 1476.12 76.2 1476.1 1025.9 482.8 173.7 1137.7 -73.6 527.0 204.6 371.54.175 -1.15 1517.67 -1.2 1517.7 844.3 609.8 152.7 942.6 120.8 463.2 365.3 512.03.175 -100.66 1571.09 -100.7 1571.1 610.8 773.1 125.6 691.8 370.7 381.2 571.9 692.62.175 -141.66 1424.54 -141.7 1424.5 393.4 794.3 92.6 453.0 497.7 280.9 646.0 735.01.175 -193.09 1307.67 -193.1 1307.7 133.9 866.8 53.6 168.4 695.3 162.5 781.0 832.50.175 -358.94 1396.71 -358.9 1396.7 -255.2 1139.0 8.5 -249.7 1111.7 25.8 1125.3 1133.5
0 -390.23 1413.51 -390.2 1413.5 -328.6 1190.3 0.0 -328.6 1190.3 0.0 1190.3 1190.3
MAX 1571.09 1571.09 1259.30 200.73 1388.60 608.99MIN -390.23 -390.23 319.46 -323.46
2618.52618.52314.3 Viga: Se dispone hormigón de 50001015.0 Losa: Se dispone hormigón de 2500
TENSIONES EN DIFERENTES PUNTOS A LO LARGO DE LA VIGA [Tn/m2]
Resistencia al destesar
AL DESTESAR EN FABRICA EN SERVICIO CON CARGAS MAXIMAS
En fabrica
en losaA los 28 días
FABRICA ...... = Peso Propio + Pretensado con Pérdidas a Corto Plazo
γp = 1.05 SERVICIO ..... = Cargas Permanentes + Pretensado con Pérdidas Totales
CARGAS MAXIMAS = Servicio + Sobrecargas Máximas
PUNTO SA SB SA SB SA SB SC SA SB SC0.5 SC 0.2 SC
8.175 116.47 1614.21 116.5 1614.2 1209.4 480.7 200.7 1338.7 -162.2 609.0 159.3 352.27.175 105.41 1620.15 105.4 1620.1 1183.4 498.9 197.7 1310.8 -134.4 599.9 182.2 372.26.175 72.24 1637.96 72.2 1638.0 1105.6 553.3 188.7 1227.2 -51.1 572.5 251.1 432.45.175 16.96 1667.63 17.0 1667.6 975.9 644.0 173.7 1087.8 87.7 527.0 365.9 532.84.175 -60.43 1709.18 -60.4 1709.2 794.4 771.1 152.7 892.7 282.1 463.2 526.6 673.33.175 -159.94 1762.60 -159.9 1762.6 560.9 934.4 125.6 641.8 531.9 381.2 733.2 853.92.175 -192.45 1593.76 -192.5 1593.8 350.6 936.8 92.6 410.3 640.2 280.9 788.5 877.51.175 -234.17 1456.46 -234.2 1456.5 99.3 992.1 53.6 133.8 820.5 162.5 906.3 957.80.175 -400.01 1545.50 -400.0 1545.5 -289.8 1264.3 8.5 -284.3 1237.0 25.8 1250.6 1258.8
0 -431.31 1562.30 -431.3 1562.3 -363.2 1315.6 0.0 -363.2 1315.6 0.0 1315.6 1315.6
MAX 1762.60 1762.60 1209.39 200.73 1338.68 608.99MIN -431.31 -431.31 480.74 -162.18
2937.72937.72231.1 Viga: Se dispone hormigón de 50001015.0 Losa: Se dispone hormigón de 2500
TENSIONES EN DIFERENTES PUNTOS A LO LARGO DE LA VIGA [Tn/m2]
Resistencia al destesar
AL DESTESAR EN FABRICA EN SERVICIO CON CARGAS MAXIMAS
En fabrica
en losaA los 28 días
Cálculo PS 100.0
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APERTURA DE FISURAS (Art. 49.2.5.) ------------------------------------- Criterio aproximado : La apertura de fisura <= 0.2 mm está asegurada si el incremento de tensión de la armadura activa debido a la acción de las cargas exteriores es inferior a 2000 Kg/cm².
Considerando losa: Ancho eficaz = 8.2 Alma = 0.4 e = 0.248 Csup = 0.1 Canto útil = 99.461 cm (80 + 24.8 - C.D.G. tracción) Ap = 82.600 cm² Pretensado = 1177.050 Tn 0.8 P = 941.640 Tn - AT para 20000 Tn/m² -> AT = 82.60001 x 2000 = 165200 Kg. Resulta x = 25.26091 S1 = 1237.974 S2 = 22.58809 S3 = -467.4871 Mfisuración para (Wk = 0.2 mm) = 1016.344 El momento total de las cargas exteriores en servicio era de 748.50 < 1016.34 tm por tanto no se llega a una apertura de fisura de 0.2 mm. Comprobación Ambiente tipo II : Tensión bajo 20% SC = 190.90 Mfis > Mcav CUMPLE Art. 49.2.4
Cálculo PS 100.0
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5.2.3 E.L.U. Cálculo a Rotura.
Pasiva en Tracción ............ [Tn] = 0.00 Armadura Activa ............... [Tn] = 1228.23 Capacidad total en tracción N.. [Tn] = 1228.23 Pasiva en Compresión .......... [Tn] = 0.00 Recubrimiento Pasiva Compresión [cm] = 0.00 Zona ............................... = I Ancho Eficaz ................... [m] = 8.20 Capa Compresión ............... [cm] = 24.80 Dis. CDG Compre. a Fibra Super. [cm] = 5.29 Profundidad de Compresiones ... [cm] = 10.57 Dis. CDG Trac. a Fibra Inferior [cm] = 5.34 Canto Resistente ............... [m] = 0.94 [MR+] Momento de Rotura ..... [MTn.] = 1156.68 [Ma]= 1.35 x(M1+ M2+ M3) [MTn.] = 534.15 [Mb]= 1.50 x(M4 + M5) [MTn.] = 529.24 [Mt] Momento Total ......... [MTn.] = 1063.39 MR+ > Mt [Admisible] [ MOMENTOS [MTn.] ] M1 ... = 98.309 M2 ... = 169.880 M3 ... = 127.480 M4 ... = 109.599 M5 ... = 243.230 M TOTAL= 748.500 [ VOLUMEN DE TRACCIONES ] SA [Tn/m²] = 1363.63891 SB [Tn/m²] = -242.81647 X [m] = 0.12092 Ancho Cabeza Inferior [cm] = 290.0 Volumen de Tracciones [Tn] = 42.6
Cálculo PS 100.0
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5.2.4 E.L.U. Cálculo a cortante
ARMADURAS DE CORTANTES Acero Fy [Kg/cm²] = 5000 Espesor del Alma [cm] = 40 Ff1 [fct´m] = 407.163 Canto Util (mm) = 998.0 Fydc = 40000 (Tn / m²) Xi = 1.45 Fcdv = 3333.333 Armadura mínima = 6.7 (cm²/ml) Q1 = 24.0499 Q2 = 41.5600 Q3 = 28.0699 Q4 = 26.4500 Q5= 88.3499 ----------------------------------------------------------------- | ARMADURAS DE CORTANTES | |---------------------------------------------------------------| |PTO| X | Vcperm | Vsob | V | Vrd |SIGMA xd| COTAG | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 1 | 0 | 93.68 | 114.80 | 208.48 | 298.66 |6.50 | 0.91 | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 2 | 1.67 | 74.49 | 93.84 | 168.32 | 241.31 |-61.93 | 1.58 | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 3 | 3.67 | 51.57 | 72.88 | 124.44 | 178.93 |-126.31 | 2.00 | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 4 | 5.67 | 28.65 | 51.92 | 80.56 | 116.55 |-168.64 | 2.00 | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 5 | 7.67 | 5.73 | 30.96 | 36.68 | 54.17 |-186.79 | 2.00 | ----------------------------------------------------------------- ------------------------------------------------------------------------- | ARMADURAS DE CORTANTES | | ------------------ | |-------------------| Vcu |---------------------------------| |PTO| X | Vu1 | C.Hor. | C.Pre. | Vv2 | Vsu | A90 |Diam| S | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 1 | 0 | 397.69 | 26.82 | 0.0 | 26.8 | 271.84 | 82.55 | 12 |1 | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 2 | 1.67 | 360.03 | 26.82 | 15.9 | 42.7 | 198.57 | 34.81 | 12 |5 | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 3 | 3.67 | 319.36 | 26.82 | 18.9 | 45.7 | 133.19 | 18.53 | 12 |10 | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 4 | 5.67 | 319.36 | 26.82 | 18.9 | 45.7 | 70.81 | 9.85 | 10 |15 | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 5 | 7.67 | 319.36 | 26.82 | 18.9 | 45.7 | 8.43 | 6.66 | 8 |15 | ------------------------------------------------------------------------- S I M B O L O G I A ------------------- PTO = Punto número X = Distancia al apoyo en m. SIGMAXD = Tensión normal de cálculo a la altura del centro de gravedad de la sección. (art. 44.2.3.2) COTAG = Cotangente. (art. 44.2.3.2.2) K = Coef. reductor por efecto del esfuerzo axil. (art. 44.2.3.1) Vu1 = Cortante de agotamiento por compresión oblicua. (art. 44.2.3.1) VCU = Contribución hormigón resist. esfuerzo cortante. (art. 44.2.3.2.2) A90 = Area necesaria en estribos por metro lineal en cm²/ml. Diam. = Diámetro de la barra en estribos en mm. S = Separación entre estribos en cm.
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5.2.5 E.L.U. de Rasante
% fondo : 1.00Arm. total necesaria (cm2): 282.30
DE X = A Md (Tx m) Tu (T) Mu (Tx m) Td (T) Área (cm2)8.18 4.65 1063.40 1228.23 1156.68 270.34 67.584.65 1.95 808.81 1228.23 1156.68 343.21 85.801.95 0.00 490.57 1082.50 1029.90 515.63 128.91
TRAMO DE A Nº total barras Diámetro(mm) Separación (m) Área (cm2) Área acum.(cm2)1 0.00 1.95 4 16 0.15 104.55 104.552 0.00 1.95 4 12 0.15 58.81 163.363 1.95 4.65 4 10 0.15 56.55 219.914 1.95 4.65 4 10 0.15 56.55 276.461 4.65 8.18 4 10 0.15 73.83 350.29
Estribos TOTAL(cm2): 350.29
ARMADURA DE COSIDO RASANTE JUNTA
% fondo : 1.00Arm. total necesaria (cm2): 282.30
DE X = A Md (Tx m) Tu (T) Mu (Tx m) Td (T) Área (cm2)8.18 4.65 1063.40 1228.23 1156.68 270.34 67.584.65 1.95 808.81 1228.23 1156.68 343.21 85.801.95 0.00 490.57 1082.50 1029.90 515.63 128.91
TRAMO DE A Nº total barras Diámetro(mm) Separación (m) Área (cm2) Área acum.(cm2)1 0.00 1.95 4 16 0.15 104.55 104.552 0.00 1.95 4 8 0.15 26.14 130.693 1.95 3.45 8 10 0.15 62.83 193.524 3.45 4.65 4 10 0.15 25.13 218.661 4.65 8.18 4 10 0.15 73.83 292.48
Estribos TOTAL(cm2): 292.48
ARMADURA DE COSIDO RASANTE FONDO
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6 Armado de la losa
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SECCION TRANSVERSAL TIPO LOSA 1.1
0.21 0.25 2.405 3.39 2.405 8.2 DATOS PARA EL CALCULO
Espesor del pavimento . . . . . . [m] : 0.100
Peso de la Acera . . . . . . [Tn/m2] : 0.625
Peso de la Barandilla . . [Tn/ml] : 0.500
Dis. Carro a la Acera . . . . . . . [m] : 0.500
Recubrimiento [*] . . . . . . . . . [m] : 0.040
Lc de Voladizo . . . . . . . . . . . . [m] : 2.555
Luz de Cálculo M+ . . . . . . . . [m] : 2.840
[*] El recubrimiento introducido es al C.D.G. de la Armadura
RESISTENCIAS Y COEFICIENTES
Res. Hormigón Fck . . . [Tn/m2] : 2500
Res. Acero Fyk . . . . . . . [Tn/m2] : 50000
Coef. Minoración Hormigón . . . . : 1.50
Coef. Minoración Acero . . . . . . . . : 1.15
Cálculo PS 100.0
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CALCULO DE MOMENTOS NEGATIVOS
Momento de Peso Propio : 1.810 [mTn / ml]
Momento de Aceras y Bara. : 2.655 [mTn / ml]
Momento de Pavimento : 0.254 [mTn / ml]
Momento de Sobrecarga : 1.305 [mTn / ml]
Momento del Carro . . . . . . . : 5.587 [mTn / ml] Para AMBIENTE II
Momento del Carro . . . . . . . : 3.352 [mTn / ml] Para AMBIENTE III
Para AMBIENTE III se considera una Carga 6 Tn. por Rueda
Los momentos de Peso Propio no se han considerado por estar soportados
por la armadura existente en el encofrado prefabricado (CELOSIAS)
Momento máximo Negativo por metro : 9.803 [mTn] Para AMBIENTE II
Momento máximo Negativo por metro : 6.262 [mTn] Para AMBIENTE III
Momento máximo Negativo mayorado : 14.705 [mTn]
CALCULO DE MOMENTOS POSITIVOS
Momento máximo Positivo mayorado por metro : 2.525 [mTn]
COMPROBACION DEL ESTADO DE FISURACION
AMBIENTE II
Solicitación de Servicio [Mtn] : 4.288
Apertura Fisura Carac. Wk [mm] : 0.08
Separación de Fisuras. Sm [cm] : 11.38
Tensión de Servicio [Kp/cm2] : 1250.289
Ten. Arm. Ins. Fisura [Kp/cm2] : 891.954
Apertura Fisura Máxima [mm] : 0.30
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AMBIENTE III
Solicitación de Servicio [Mtn] : 3.580
Apertura Fisura Carac. Wk [mm] : 0.06
Separación de Fisuras. Sm [cm] : 11.38
Tensión de Servicio [Kp/cm2] : 1043.840
Ten. Arm. Ins. Fisura [Kp/cm2] : 891.954
Apertura Fisura Máxima [mm] : 0.15
ARMADO DE LA LOSA ARMADURA PRINCIPAL CARA SUPERIOR a) Armadura necesaria por Flexión = 9 Ø 16 b) Arm. Nec. Fisuración AMBIENTE II = 9 Ø 16
c) Arm. Nec. Fisuración AMBIENTE III = 9 Ø 16 Armaduras por metro
Armadura dispuesta 9 φ 16 p.m.l.
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7 Cálculo de sismo
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7.1. Fuerzas sísmicas horizontales
Las acciones sísmicas se consideran cuando la aceleración de cálculo es superior o igual a 0.04g, siendo g la aceleración
de la gravedad .
- Aceleración sísmica básica …………………………….ab = 0.13g
- Coeficiente de nivel de daño ……………………………γi = 1.3
- Coeficiente adimensional de riesgo.…………..…………ρ = 1.0
- Coeficiente amplificación del terreno.…….......…………S = 1.04
- Aceleración de cálculo ………………..……….............. ac = S ρ · ab = 0.1992g
- Coeficiente de suelo ……………………………………C = 1.54
- Coef. Contribución de falla de Azores-Gibraltar ………..K = 1.00
- Factor corrector del amortiguamiento ……....…………..v = 1,09336
- Coeficiente de comportamiento …………………….….q = 1.00
Para el cálculo se adoptará el modelo de tablero rígido, los efectos sísmicos se determinan aplicando una carga estática
horizontal equivalente “F”:
caT )·(g
G F α=
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FUERZA SÍSMICA EN EN EL SENTIDO LONGITUDINAL Y TRANSVERSAL (G=0.9Gb)
G = Masa efectiva del tablero y la sobrecarga concomitante con el sismo …. G = 551 t
α(T) = valor del espectro de aceleraciones en la direción considerada, correspondiente al periodo fundamental T del
puente, estimado en la expresión:
T = 2πKg
G
·
Ks, suma de rigideces de los elementos de la subestructura ( Gb, min) …….. Ks = 2515.9 t/m
T = 0,9393 seg.
ac = Aceleración de cálculo, ac = 0.1992
Sa(T) = 0.3571 seg.
Tnq
TS
c
a 76,196)(
g
G F ==
Repartiendo la fuerza proporcional a las rigideces, en sentido longitudinal y transversal tenemos:
REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A SISMO
- Propiedades de los materiales (t/m2)
E pila : 3,00E+06
G neopreno : 162 0,9G
Sismo (t) 196,750
APOYOS Subestructura NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS SISMO
Altura (m) Inercia (m4) Area (m2) Altura (m) Pila Neoprenos Total Ki / K1 Hfr (t)
Estribo 1 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 899,174 899,174 1,000 70,317
Pila 1 9,600 0,049 0,480 0,056 499,344 1274,754 358,797 0,399 28,058
Pila 2 9,600 0,049 0,480 0,056 499,344 1274,754 358,797 0,399 28,058
Estribo 2 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 899,174 899,174 1,000 70,317
Total... 2,798 196,750
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FUERZA SÍSMICA EN EN EL SENTIDO LONGITUDINAL Y TRANSVERSAL (G = 1.10Gb)
G = Masa efectiva del tablero y la sobrecarga concomitante con el sismo …. G = 551 t
α(T) = valor del espectro de aceleraciones en la direción considerada, correspondiente al periodo fundamental T del
puente, estimado en la expresión:
T = 2πKg
G
·
Ks, suma de rigideces de los elementos de la subestructura ( Gb, min) …….. Ks = 2954.28 t/m
T = 0.8668 seg.
ac = Aceleración de cálculo, ac = 0.1992
Sa(T) = 0.38695 seg.
Tnq
TS
c
a 21,213)(
g
G F ==
Repartiendo la fuerza proporcional a las rigideces, en sentido longitudinal y transversal tenemos: REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A SISMO
- Propiedades de los materiales (t/m2)
E pila : 3,00E+06
G neopreno : 198 1,10G
Sismo (t) 213,21
APOYOS Subestructura NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS SISMO
Altura (m) Inercia
(m4) Area (m2) Altura
(m) Pila Neoprenos Total Ki / K1 Hfr (t)
Estribo 1 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 1098,991 1098,991 1,000 79,314
Pila 1 9,600 0,049 0,480 0,056 499,344 1558,033 378,149 0,344 27,291
Pila 2 9,600 0,049 0,480 0,056 499,344 1558,033 378,149 0,344 27,291Estribo 2 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 1098,991 1098,991 1,000 79,314
Total... 2,688 213,210
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FUERZA SÍSMICA EN EN EL SENTIDO LONGITUDINAL Y TRANSVERSAL (G = 1.65Gb)
G = Masa efectiva del tablero y la sobrecarga concomitante con el sismo …. G = 551 t
α(T) = valor del espectro de aceleraciones en la direción considerada, correspondiente al periodo fundamental T del
puente, estimado en la expresión:
T = 2πKg
G
·
Ks, suma de rigideces de los elementos de la subestructura ( Gb, min) …….. Ks = 4119.84 t/m
T = 0.7340 seg.
ac = Aceleración de cálculo, ac = 0.1992
Sa(T) = 0.45695 seg.
Tnq
TS
c
a 78,251)(
g
G F ==
Repartiendo la fuerza proporcional a las rigideces, en sentido longitudinal y transversal tenemos: REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A SISMO
- Propiedades de los materiales (t/m2)
E pila : 3,00E+06
G neopreno : 297 1,65G
Sismo (t) 251,78
APOYOS Subestructura NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS SISMO
Altura (m) Inercia
(m4) Area (m2) Altura (m) Pila Neoprenos Total Ki / K1 Hfr (t)
Estribo 1 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 1648,486 1648,486 1,833 100,746
Pila 1 9,600 0,049 0,480 0,056 499,344 2337,049 411,435 0,458 25,144Pila 2 9,600 0,049 0,480 0,056 499,344 2337,049 411,435 0,458 25,144
Estribo 2 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 1648,486 1648,486 1,833 100,746
Total... 4,582 251,780
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7.2 Fuerzas sísmicas verticales
Según lo expuesto en la apartado 3.5.1.2 de la NCSP-07, el espectro de cálculo para la componente vertical del
movimiento sísmico, se obtendrá a partir del horizontal multplicado por un factor igual a 0,7.
Es decir, según el apartado anterior, si la fuerza horizontal resultante para una elasticidad de los apoyos de
neopreno de 198 T/m2 ha sido de 213.21 Tn, la fuerza vertical sísmica concomitante será:
c
a
q
TS )(
g
p Fv = ⇒
c
a
q
TS )(
g
p ·7.0 Fh =
Siendo p aproximadamente el peso de la estructura por metro lineal = 12,26T/m
La carga repartida, tendrá como efecto los siguientes momentos de carácter accidental:
• Vanos laterales: mTM SISMO ·63.778
675.13·38695.0·26.12*7.0
2
==
De apartados anteriores: M peso propio = 68.82 M losa = 118.93 M permanentes = 89.24 M sobrecarga 0.4 = 76.73 M carro IAP = 201.48
Máximo momento positivo bajo acción sísmica:
M + max = 1.35 (68.82 +118.93+89.24) + 1.5*0.2*(76.73+201.48) +77.63 = 535.03 Tm < Md
Máximo momento negativo bajo acción sísmica:
M + max = 1.0 · (68.82 +118.93) - 77.63 = 110.12 Tm > 0
• Vanos central: mTM SISMO ·97.1108
35.16·38695.0·26.12*7.0
2
==
De apartados anteriores: M peso propio = 98.31 M losa = 169.88 M permanentes = 127.48 M sobrecarga 0.4 = 109.6 M carro IAP = 243.23
Máximo momento positivo bajo acción sísmica:
M + max = 1.35 (98.31 +169.88+127.48) + 1.5*0.2*(109.6+243.23) +110.97 = 750.97 Tm < Md
Máximo momento negativo bajo acción sísmica:
M + max = 1.00 (98.31 +169.88) -110.97 = 157.22 Tm > 0
Cálculo PS 100.0
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Página 59
8 Cálculo de reacciones
Cálculo PS 100.0
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Página 60
Notas:
Notas: 1. Las acciones horizontales debidas al incremento uniforme de temperatura están incluidas en el apartado de cargas
permanentes. 2. El viento de sobrecarga está multiplicado por el coeficiente de combinación de 0.50. 3. Las reacciones verticales por apoyo en el caso de las hipótesis de cargas excéntricas podrán ser las reflejadas o las
simétricas. 4. Las cargas sísmicas verticales no se exponen en esta tabla. 5. Las cargas sísmicas horizontales se corresponden con Gb=1.1*G.
CROQUIS DE APOYOS:
Cálculo PS 100.0
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Página 61
REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A RETRACCIÓN Y FLUENCIA
- Propiedades de los materiales (t/m2)
E pila : 2,00E+06
G neopreno : 90,00
APOYO SUBESTRUCTURA NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS (t/m) DESPLAZAMIENTOS Y REACCIONES
Altura (m) Inercia (m4) Area (m2) Altura (m) Pila Neoprenos Total x (m) K.Δx (t) Desplaz.
(m) Reacción
(t)
Estribo 1 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 499,541 499,541 0,000 0,000 0,01463 7,306
Pila 1 9,600 0,049 0,480 0,056 332,896 708,197 226,450 14,000 3170,305 0,00553 1,251
Pila 2 9,600 0,049 0,480 0,056 332,896 708,197 226,450 31,000 7019,961 -0,00553 -1,251
Estribo 2 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 499,541 499,541 45,000 22479,358 -0,01463 -7,306
REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A FRENADO
- Propiedades de los materiales (t/m2)
E pila : 3,00E+06
G neopreno : 180
Frenado (t) 14,4
APOYOS Subestructura NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS FRENADO
Altura (m) Inercia (m4) Area (m2)
Altura (m) Pila Neoprenos Total Ki / K1 Hfr (t)
Estribo 1 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 999,083 999,083 1,000 5,257Pila 1 9,600 0,049 0,480 0,056 499,344 1416,393 369,188 0,370 1,943Pila 2 9,600 0,049 0,480 0,056 499,344 1416,393 369,188 0,370 1,943Estribo 2 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 999,083 999,083 1,000 5,257
Total... 2,739 14,400
F = 20*7.2 = 144 kN
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9 Aparatos de apoyo
Cálculo PS 100.0
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Página 63
• COMPROBACIÓN BAJO HIPÓTESIS NO SÍSMICA
REACCIONES
ESTRIBO 1 PILA 1 PILA 2 ESTRIBO 2
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo
5 Apoyo
6 Apoyo
7 Apoyo
8 Apoyo
9 Apoyo
10 Apoyo
11 Apoyo
12
P.P. VIGA (T) 11,842 11,842 11,842 11,842 13,805 13,805 13,805 13,805 11,842 11,842 11,842 11,842
LOSA (T) 18,284 18,284 18,284 18,284 21,678 21,678 21,678 21,678 18,284 18,284 18,284 18,284
PAV. + BARRERA (T) 13,720 13,720 13,720 13,720 16,267 16,267 16,267 16,267 13,720 13,720 13,720 13,720
SOBRECARGAL MAX (T) 15,607 15,607 15,607 15,607 18,653 18,653 18,653 18,653 15,607 15,607 15,607 15,607
SOBRECARGA MIN (T) -4,389 -4,389 -4,389 -4,389 -5,246 -5,246 -5,246 -5,246 -4,389 -4,389 -4,389 -4,389
CARRO MAX (T) 59,627 59,627 59,627 59,627 61,184 61,184 61,184 61,184 59,627 59,627 59,627 59,627
CARRO MIN (T) -6,645 -6,645 -6,645 -6,645 -7,055 -7,055 -7,055 -7,055 -6,645 -6,645 -6,645 -6,645
MAX (T) 119,080 119,080 119,080 119,080 131,587 131,587 131,587 131,587 119,080 119,080 119,080 119,080
MIN (T) 32,812 32,812 32,812 32,812 39,449 39,449 39,449 39,449 32,812 32,812 32,812 32,812
NEOPRENOS
a (mm) 550 550 300 300 300 300 300 300 300 300 550 550
b (mm) 550 550 400 400 400 400 400 400 400 400 550 550
Compresión máx σmax (Kg/cm2) 39,365 39,365 99,233 99,233 109,656 109,656 109,656 109,656 99,233 99,233 39,365 39,365
Compresión mín σmín (Kg/cm2) 10,847 10,847 27,343 27,343 32,874 32,874 32,874 32,874 27,343 27,343 10,847 10,847
área (m2) 0,303 0,303 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,303 0,303
NEOPRENOS
ESTRIBO 1 PILA 1 PILA 2 ESTRIBO 2
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo
9 Apoyo
10 Apoyo
13 Apoyo
16 Apoyo
17 Apoyo
20 Apoyo
21 Apoyo
24
Neopreno (mm) 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000
Acero (mm) 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000
Nº de capas de neopreno 13.000 13.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 13.000 13.000
h neopreno (m) 0,104 0,104 0,056 0,056 0,056 0,056 0,056 0,056 0,056 0,056 0,104 0,104
h total (mm) 160 160 89,5 89,5 85 85 85 85 89,5 89,5 160 160Módulo de deformación transversal neopreno cargas
lentas (T/m²) 90 Módulo de deformación transversal neopreno cargas
rápidas (T/m²) 180
ESTRIBO 1 PILA 1 PILA 2 ESTRIBO 2
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo
9 Apoyo
10 Apoyo
13 Apoyo
16 Apoyo
17 Apoyo
20 Apoyo
21 Apoyo
24 H lentas (Dilatación, retracción, fluencia y
temperatura)(T) 3,653 3,653 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 3,653 3,653
H rápida (Frenado)(T) 2,629 2,629 0,486 0,486 0,486 0,486 0,486 0,486 0,486 0,486 2,629 2,629
H rápida (Centrífuga)(T) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
H rápida (Viento sc)(T) 1,443 1,443 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,443 1,443
H rápida (Viento cp)(T) 2,885 2,885 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 2,885 2,885
HL (T) 3,653 3,653 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 3,653 3,653
HL+HR(T) 6,296 6,296 0,927 0,927 0,927 0,927 0,927 0,927 0,927 0,927 6,296 6,296
f1(coef. rozamiento) 0,653 0,653 0,319 0,319 0,283 0,283 0,283 0,283 0,319 0,319 0,653 0,653
Hmáx(T) 21,431 21,431 10,481 10,481 11,145 11,145 11,145 11,145 10,481 10,481 21,431 21,431
Cf(factor de forma) 17,188 17,188 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 17,188 17,188
δL (m) 0,0146 0,0146 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0146 0,0146
δR Frenado(m) 0,005 0,005 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,005 0,005
δR Centrífuga(m) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
δR Viento(m) 0,003 0,003 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,003 0,003
δL +δR (m) 0,020 0,020 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,020 0,020
1) Condición de estabilidad
b>= 5en ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
2) Comprobación de compresión máxima
(Nmáx/ab)<=σadm ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
3) Comprobación de compresión mínima
(Nmínx/ab)>σadm apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados ok ok ok ok apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados
4) Condición de deslizamiento
H <= Hmáx ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
5) Factor de forma
Cf >6 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
6) Comprobación de deformación tangencial horizontal
(δL /en)<0.5 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
(δL+δR /en)<0.7 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
7) Comprobación del giro
αT<( 3n(t2/a)σm)/(GCf) 0,00203 0,00203 0,00588 0,00588 0,00662 0,00662 0,00662 0,00662 0,00588 0,00588 0,00203 0,00203
Cálculo PS 100.0
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• COMPROBACIÓN BAJO HIPÓTESIS SÍSMICA (Gbmin)
ESTRIBO 1 PILA 1 PILA 2 ESTRIBO 2
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12
P.P. VIGA (T) 11,842 11,842 11,842 11,842 13,805 13,805 13,805 13,805 11,842 11,842 11,842 11,842
LOSA (T) 18,284 18,284 18,284 18,284 21,678 21,678 21,678 21,678 18,284 18,284 18,284 18,284
PAV. + BARRERA (T) 13,720 13,720 13,720 13,720 16,267 16,267 16,267 16,267 13,720 13,720 13,720 13,720
SOBRECARGAL MAX (T) 15,607 15,607 15,607 15,607 18,653 18,653 18,653 18,653 15,607 15,607 15,607 15,607
SOBRECARGA MIN (T) -4,389 -4,389 -4,389 -4,389 -5,246 -5,246 -5,246 -5,246 -4,389 -4,389 -4,389 -4,389
CARRO MAX (T) 59,627 59,627 59,627 59,627 61,184 61,184 61,184 61,184 59,627 59,627 59,627 59,627
CARRO MIN (T) -6,645 -6,645 -6,645 -6,645 -7,055 -7,055 -7,055 -7,055 -6,645 -6,645 -6,645 -6,645
FUERZA SÍSMICA VERTICAL MAX (T) 11,350 11,350 11,350 11,350 13,270 13,270 13,270 13,270 11,350 11,350 11,350 11,350
FUERZA SÍSMICA VERTICAL MIN (T) -11,350 -11,350 -11,350 -11,350 -13,270 -13,270 -13,270 -13,270 -11,350 -11,350 -11,350 -11,350
MAX (T) 70,243 70,243 70,243 70,243 80,987 80,987 80,987 80,987 70,243 70,243 70,243 70,243MIN (T) 30,289 30,289 30,289 30,289 36,020 36,020 36,020 36,020 30,289 30,289 30,289 30,289
NEOPRENOS
a (mm) 550 550 300 300 300 300 300 300 300 300 550 550
b (mm) 550 550 400 400 400 400 400 400 400 400 550 550
Compresión máx σmax (Kg/cm2) 23,221 23,221 58,535 58,535 67,489 67,489 67,489 67,489 58,535 58,535 23,221 23,221
Compresión mín σmín (Kg/cm2) 10,013 10,013 25,241 25,241 30,016 30,016 30,016 30,016 25,241 25,241 10,013 10,013
área (m2) 0,303 0,303 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,303 0,303
NEOPRENOS
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12
Neopreno (mm) 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000
Acero (mm) 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000
Nº de capas de neopreno 13.000 13.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 13.000 13.000
h neopreno (m) 0.104 0.104 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.104 0.104
h total (mm) 160 160 89,5 89,5 85 85 85 85 89,5 89,5 160 160
Módulo de deformación transversal neopreno cargas lentas (T/m²) 90
Módulo de deformación transversal neopreno cargas rápidas (T/m²) 180 162
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12 H lentas (Dilatación, retracción, fluencia y temperatura)(T) 3,653 3,653 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 3,653 3,653
H rápida (Frenado)(T) 2,629 2,629 0,486 0,486 0,486 0,486 0,486 0,486 0,486 0,486 2,629 2,629H rápida (Centrífuga)(T) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000H rápida (Viento sc) (T) 1,443 1,443 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,443 1,443H rápida (Viento cp) (T) 2,885 2,885 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 2,885 2,885
SISMO LONGITUDINAL(T) 35,158 35,158 7,015 7,015 7,015 7,015 7,015 7,015 7,015 7,015 35,158 35,158SISMO TRANSVERSAL (T) 35,158 35,158 7,015 7,015 7,015 7,015 7,015 7,015 7,015 7,015 35,158 35,158
HL (T) 3,653 3,653 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 3,653 3,653 HL+HR(T) 6,296 6,296 0,927 0,927 0,927 0,927 0,927 0,927 0,927 0,927 6,296 6,296
HL+(HA_sismo long.+ HR frenado) (T) 39,337 39,337 7,425 7,425 7,425 7,425 7,425 7,425 7,425 7,425 39,337 39,337 HL+HA_sismo transv.+ Hcentrifuga (T) 35,348 35,348 7,022 7,022 7,022 7,022 7,022 7,022 7,022 7,022 35,348 35,348
f1(coef. rozamiento) 0,699 0,699 0,338 0,338 0,300 0,300 0,300 0,300 0,338 0,338 0,699 0,699Hmáx(T) 21,179 21,179 10,229 10,229 10,802 10,802 10,802 10,802 10,229 10,229 21,179 21,179
Cf(factor de forma) 17,188 17,188 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 17,188 17,188δL (m) 0,0146 0,0146 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0146 0,0146
δR Frenado(m) 0,005 0,005 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,005 0,005δR Centrífuga(m) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
δR Viento(m) 0,003 0,003 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,003 0,003δA Sismo long(m) 0,075 0,075 0,022 0,022 0,022 0,022 0,022 0,022 0,022 0,022 0,075 0,075
δA Sismo transv(m) 0,075 0,075 0,022 0,022 0,022 0,022 0,022 0,022 0,022 0,022 0,075 0,075δL +δR (m) 0,020 0,020 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,020 0,020
δ L + 1.5*δA_ Sismo long + δR_frenado (m) 0,128 0,128 0,039 0,039 0,039 0,039 0,039 0,039 0,039 0,039 0,128 0,128δL + 1.5∗δA_ Sismo transv + δR_centrífuga (m) 0,113 0,113 0,033 0,033 0,033 0,033 0,033 0,033 0,033 0,033 0,113 0,113
1) Condición de estabilidad
b>= 5en ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok 2) Comprobación de compresión máxima
(Nmáx/ab)<=σadm ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok 3) Comprobación de compresión mínima
(Nmínx/ab)>σadm apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados ok ok ok ok apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados
4) Condición de deslizamiento HL <= Hmáx anclado anclado ok ok ok ok ok ok ok ok anclado anclado HT <= Hmáx anclado anclado ok ok ok ok ok ok ok ok anclado anclado
5) Factor de forma Cf >6 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
6) Comprobación de deformación tangencial horizontal
(δL /en)<0.5 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok (δL+δR /en)<0.7 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
(δA_ Sismo long + δL+ δR_frenado /en)<2** ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok (δA_ Sismo transv + δL+ δR_frenado /en)<2** ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
7) Comprobación del giro
αT<( 3n(t2/a)σm)/(GCf) 0,0027 0,0027 0,0078 0,0078 0,0091 0,0091 0,0091 0,0091 0,0078 0,0078 0,0027 0,0027
**Deformación tangencial máxima bajo hipótesis sísmica (7.6.3.1 Eurocódigo 8, ENV 1998-2:1194)
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 74
VIAS Y CNES. P.S.100.0. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 65
• COMPROBACIÓN BAJO HIPÓTESIS SÍSMICA (Gb)
ESTRIBO 1 PILA 1 PILA 2 ESTRIBO 2
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12
P.P. VIGA (T) 11,842 11,842 11,842 11,842 13,805 13,805 13,805 13,805 11,842 11,842 11,842 11,842
LOSA (T) 18,284 18,284 18,284 18,284 21,678 21,678 21,678 21,678 18,284 18,284 18,284 18,284
PAV. + BARRERA (T) 13,720 13,720 13,720 13,720 16,267 16,267 16,267 16,267 13,720 13,720 13,720 13,720
SOBRECARGAL MAX (T) 15,607 15,607 15,607 15,607 18,653 18,653 18,653 18,653 15,607 15,607 15,607 15,607
SOBRECARGA MIN (T) -4,389 -4,389 -4,389 -4,389 -5,246 -5,246 -5,246 -5,246 -4,389 -4,389 -4,389 -4,389
CARRO MAX (T) 59,627 59,627 59,627 59,627 61,184 61,184 61,184 61,184 59,627 59,627 59,627 59,627
CARRO MIN (T) -6,645 -6,645 -6,645 -6,645 -7,055 -7,055 -7,055 -7,055 -6,645 -6,645 -6,645 -6,645
FUERZA SÍSMICA VERTICAL MAX (T) 11,350 11,350 11,350 11,350 13,270 13,270 13,270 13,270 11,350 11,350 11,350 11,350
FUERZA SÍSMICA VERTICAL MIN (T) -11,350 -11,350 -11,350 -11,350 -13,27 -13,27 -13,27 -13,27 -11,350 -11,350 -11,350 -11,350
MAX (T) 70,243 70,243 70,243 70,243 80,987 80,987 80,987 80,987 70,243 70,243 70,243 70,243
MIN (T) 30,289 30,289 30,289 30,289 36,020 36,020 36,020 36,020 30,289 30,289 30,289 30,289
NEOPRENOS
a (mm) 550 550 300 300 300 300 300 300 300 300 550 550
b (mm) 550 550 400 400 400 400 400 400 400 400 550 550
Compresión máx σmax (Kg/cm2) 23,221 23,221 58,535 58,535 67,489 67,489 67,489 67,489 58,535 58,535 23,221 23,221
Compresión mín σmín (Kg/cm2) 10,013 10,013 25,241 25,241 30,016 30,016 30,016 30,016 25,241 25,241 10,013 10,013
área (m2) 0,303 0,303 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,303 0,303
NEOPRENOS
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12
Neopreno (mm) 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000
Acero (mm) 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000
Nº de capas de neopreno 13.000 13.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 13.000 13.000
h neopreno (m) 0.104 0.104 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.104 0.104
h total (mm) 160 160 89,5 89,5 85 85 85 85 89,5 89,5 160 160
Módulo de deformación transversal neopreno cargas lentas (T/m²) 90
Módulo de deformación transversal neopreno cargas rápidas (T/m²) 180 198
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12
H lentas (Dilatación, retracción, fluencia y temperatura)(T) 3,653 3,653 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 3,653 3,653H rápida (Frenado)(T) 2,629 2,629 0,486 0,486 0,486 0,486 0,486 0,486 0,486 0,486 2,629 2,629
H rápida (Centrífuga)(T) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000H rápida (Viento sc) (T) 1,443 1,443 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,443 1,443H rápida (Viento cp) (T) 2,885 2,885 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 2,885 2,885
SISMO LONGITUDINAL(T) 39,657 39,657 6,823 6,823 6,823 6,823 6,823 6,823 6,823 6,823 39,657 39,657SISMO TRANSVERSAL (T) 39,657 39,657 6,823 6,823 6,823 6,823 6,823 6,823 6,823 6,823 39,657 39,657
HL (T) 3,653 3,653 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 3,653 3,653 HL+HR(T) 6,296 6,296 0,927 0,927 0,927 0,927 0,927 0,927 0,927 0,927 6,296 6,296
HL+(HA_sismo long.+ HR frenado) (T) 43,836 43,836 7,233 7,233 7,233 7,233 7,233 7,233 7,233 7,233 43,836 43,836 HL+HA_sismo transv.+ Hcentrifuga (T) 39,825 39,825 6,830 6,830 6,830 6,830 6,830 6,830 6,830 6,830 39,825 39,825
f1(coef. rozamiento) 0,699 0,699 0,338 0,338 0,300 0,300 0,300 0,300 0,338 0,338 0,699 0,699Hmáx(T) 21,179 21,179 10,229 10,229 10,802 10,802 10,802 10,802 10,229 10,229 21,179 21,179
Cf(factor de forma) 17,188 17,188 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 17,188 17,188δL (m) 0,0146 0,0146 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0146 0,0146
δR Frenado(m) 0,005 0,005 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,005 0,005δR Centrífuga(m) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
δR Viento(m) 0,003 0,003 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,003 0,003δA Sismo long(m) 0,069 0,069 0,018 0,018 0,018 0,018 0,018 0,018 0,018 0,018 0,069 0,069
δA Sismo transv(m) 0,069 0,069 0,018 0,018 0,018 0,018 0,018 0,018 0,018 0,018 0,069 0,069δL +δR (m) 0,020 0,020 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,020 0,020
δ L + δA_ Sismo long + δR_frenado (m) 0,085 0,085 0,023 0,023 0,023 0,023 0,023 0,023 0,023 0,023 0,085 0,085δL + δA_ Sismo transv + δR_centrífuga (m) 0,070 0,070 0,018 0,018 0,018 0,018 0,018 0,018 0,018 0,018 0,070 0,070
1) Condición de estabilidad
b>= 5en ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok 2) Comprobación de compresión máxima
(Nmáx/ab)<=σadm ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok 3) Comprobación de compresión mínima
(Nmínx/ab)>σadm apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados ok ok ok ok apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados
4) Condición de deslizamiento HL <= Hmáx anclado anclado ok ok ok ok ok ok ok ok anclado anclado HT <= Hmáx anclado anclado ok ok ok ok ok ok ok ok anclado anclado
5) Factor de forma Cf >6 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
6) Comprobación de deformación tangencial horizontal
(δL /en)<0.5 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok (δL+δR /en)<0.7 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
(δA_ Sismo long + δL+ δR_frenado /en)<1 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok (δA_ Sismo transv + δL+ δR_frenado /en)<1 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
7) Comprobación del giro
αT<( 3n(t2/a)σm)/(GCf) 0,0027 0,0027 0,0078 0,0078 0,0091 0,0091 0,0091 0,0091 0,0078 0,0078 0,0027 0,0027
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 75
VIAS Y CNES. P.S.100.0. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 66
• COMPROBACIÓN BAJO HIPÓTESIS SÍSMICA (Gbmax)
ESTRIBO 1 PILA 1 PILA 2 ESTRIBO 2
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12
P.P. VIGA (T) 11,842 11,842 11,842 11,842 13,805 13,805 13,805 13,805 11,842 11,842 11,842 11,842
LOSA (T) 18,284 18,284 18,284 18,284 21,678 21,678 21,678 21,678 18,284 18,284 18,284 18,284
PAV. + BARRERA (T) 13,720 13,720 13,720 13,720 16,267 16,267 16,267 16,267 13,720 13,720 13,720 13,720
SOBRECARGAL MAX (T) 15,607 15,607 15,607 15,607 18,653 18,653 18,653 18,653 15,607 15,607 15,607 15,607
SOBRECARGA MIN (T) -4,389 -4,389 -4,389 -4,389 -5,246 -5,246 -5,246 -5,246 -4,389 -4,389 -4,389 -4,389
CARRO MAX (T) 59,627 59,627 59,627 59,627 61,184 61,184 61,184 61,184 59,627 59,627 59,627 59,627
CARRO MIN (T) -6,645 -6,645 -6,645 -6,645 -7,055 -7,055 -7,055 -7,055 -6,645 -6,645 -6,645 -6,645
FUERZA SÍSMICA VERTICAL MAX (T) 11,350 11,350 11,350 11,350 13,270 13,270 13,270 13,270 11,350 11,350 11,350 11,350
FUERZA SÍSMICA VERTICAL MIN (T) -11,350 -11,350 -11,350 -11,35 -13,27 -13,27 -13,27 -13,27 -11,350 -11,350 -11,350 -11,350
MAX (T) 70,243 70,243 70,243 70,243 80,987 80,987 80,987 80,987 70,243 70,243 70,243 70,243
MIN (T) 30,289 30,289 30,289 30,289 36,020 36,020 36,020 36,020 30,289 30,289 30,289 30,289
NEOPRENOS
a (mm) 550 550 300 300 300 300 300 300 300 300 550 550
b (mm) 550 550 400 400 400 400 400 400 400 400 550 550
Compresión máx σmax (Kg/cm2) 23,221 23,221 58,535 58,535 67,489 67,489 67,489 67,489 58,535 58,535 23,221 23,221
Compresión mín σmín (Kg/cm2) 10,013 10,013 25,241 25,241 30,016 30,016 30,016 30,016 25,241 25,241 10,013 10,013
área (m2) 0,303 0,303 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,303 0,303
NEOPRENOS
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12
Neopreno (mm) 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000
Acero (mm) 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000
Nº de capas de neopreno 13.000 13.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 13.000 13.000
h neopreno (m) 0.104 0.104 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.104 0.104
h total (mm) 160 160 89,5 89,5 85 85 85 85 89,5 89,5 160 160
Módulo de deformación transversal neopreno cargas lentas (T/m²) 90
Módulo de deformación transversal neopreno cargas rápidas (T/m²) 180 297
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12
H lentas (Dilatación, retracción, fluencia y temperatura)(T) 3,653 3,653 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 3,653 3,653
H rápida (Frenado)(T) 2,629 2,629 0,486 0,486 0,486 0,486 0,486 0,486 0,486 0,486 2,629 2,629
H rápida (Centrífuga)(T) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
H rápida (Viento sc) (T) 1,443 1,443 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,443 1,443
H rápida (Viento cp) (T) 2,885 2,885 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 2,885 2,885
SISMO LONGITUDINAL(T) 50,373 50,373 6,286 6,286 6,286 6,286 6,286 6,286 6,286 6,286 50,373 50,373
SISMO TRANSVERSAL (T) 50,373 50,373 6,286 6,286 6,286 6,286 6,286 6,286 6,286 6,286 50,373 50,373
HL (T) 3,653 3,653 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 3,653 3,653
HL+HR(T) 6,296 6,296 0,927 0,927 0,927 0,927 0,927 0,927 0,927 0,927 6,296 6,296
HL+(HA_sismo long.+ HR frenado) (T) 54,551 54,551 6,696 6,696 6,696 6,696 6,696 6,696 6,696 6,696 54,551 54,551
HL+HA_sismo transv.+ Hcentrifuga (T) 50,505 50,505 6,294 6,294 6,294 6,294 6,294 6,294 6,294 6,294 50,505 50,505
f1(coef. rozamiento) 0,699 0,699 0,338 0,338 0,300 0,300 0,300 0,300 0,338 0,338 0,699 0,699
Hmáx(T) 21,179 21,179 10,229 10,229 10,802 10,802 10,802 10,802 10,229 10,229 21,179 21,179
Cf(factor de forma) 17,188 17,188 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 17,188 17,188
δL (m) 0,0146 0,0146 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0146 0,0146
δR Frenado(m) 0,005 0,005 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,005 0,005
δR Centrífuga(m) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
δR Viento(m) 0,003 0,003 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,003 0,003
δA Sismo long(m) 0,058 0,058 0,011 0,011 0,011 0,011 0,011 0,011 0,011 0,011 0,058 0,058
δA Sismo transv(m) 0,058 0,058 0,011 0,011 0,011 0,011 0,011 0,011 0,011 0,011 0,058 0,058
δL +δR (m) 0,020 0,020 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,020 0,020
δ L + δA_ Sismo long + δR_frenado (m) 0,073 0,073 0,016 0,016 0,016 0,016 0,016 0,016 0,016 0,016 0,073 0,073
δL + δA_ Sismo transv + δR_centrífuga (m) 0,060 0,060 0,012 0,012 0,012 0,012 0,012 0,012 0,012 0,012 0,060 0,060
1) Condición de estabilidad
b>= 5en ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok 2) Comprobación de compresión máxima
(Nmáx/ab)<=σadm ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok 3) Comprobación de compresión mínima
(Nmínx/ab)>σadm apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados ok ok ok ok apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados
4) Condición de deslizamiento HL <= Hmáx anclado anclado ok ok ok ok ok ok ok ok anclado anclado HT <= Hmáx anclado anclado ok ok ok ok ok ok ok ok anclado anclado
5) Factor de forma Cf >6 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
6) Comprobación de deformación tangencial horizontal
(δL /en)<0.5 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok (δL+δR /en)<0.7 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
(δA_ Sismo long + δL+ δR_frenado /en)<1 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok (δA_ Sismo transv + δL+ δR_frenado /en)<1 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
7) Comprobación del giro
αT<( 3n(t2/a)σm)/(GCf) 0,0027 0,0027 0,0078 0,0078 0,0091 0,0091 0,0091 0,0091 0,0078 0,0078 0,0027 0,0027
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 76
VIAS Y CNES. P.S.100.0. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 67
Recorridos de junta en estribo:
Situación no sísmica:
Elongación máxima = 0.0146 /2 + 0.005 = 0.0123 m
Acortamiento máximo = 0.0146 + 0.005 = 0.0196 m
Recorrido = 0.0319 m
Situación sísmica:
Elongación máxima = 0.0146 /2 + 0.2*0.005 + 0.4*1.5* 0.069= 0.0497 m
Acortamiento máximo = 0.0146 + 0.2*0.005 + 0.4*1.5* 0.069= = 0.057 m
Recorrido = 0.1067 m
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 77
VIAS Y CNES. P.S.100.0. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
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10 Normas básicas de manipulación, acopio y montaje
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Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 78
ps 100.0
cálculo de acciones horizontales
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 79
Página 1
PS 100.0 – COMPROBACIÓN NCSP-07
REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A FRENADO
- Propiedades de los materiales (MPa):Fck : 30,00E pila : 28576,79
G neopreno : 1,80- Acción del frenado
B plataf. (m) : 6,00L tablero (m) : 45,00Frenado (kN): 140,00 Fr (kN/m): 3,1111
APOYOSSubestructura NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS FRENADO
Altura (m) Inercia (m4) Area (m2) Altura (m) Pila Neopre nos Total Ki / K1 Hfr (kN)Estribo 1 9,380 2,083 0,605 0,104 216,403 10,471 9,988 1,000 54,632
Pila 1 10,700 0,049 0,480 0,056 3,435 15,429 2,810 0,281 15,368Pila 2 10,700 0,049 0,480 0,056 3,435 15,429 2,810 0,281 15,368
Estribo 2 9,380 2,083 0,605 0,104 216,403 10,471 9,988 1,000 54,632
Total... 2,563 140,000
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 80
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PS 100.0 – COMPROBACIÓN NCSP-07
REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A RETRACCIÓN Y FLUE NCIA
- Propiedades de los materiales (MPa)E pila : 22.861,43G neopreno : 0,90
- Deformaciones horizontales:
Retracción : 2,688E-04Fluencia : 3,381E-04Total: 6,069E-04
APOYOSUBESTRUCTURA NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS DESPLAZAM IENTOS Y REACCIONES
Altura (m) Inercia (m4) Area (m2) Altura (m) Pila Neopre nos Total x (m) Desplaz. (m) Reacción (kN)Estribo 1 9,380 2,083 0,605 0,104 173,122 5,236 5,082 0,000 0,000 0,01366 69,394
Pila 1 10,700 0,049 0,480 0,056 2,748 7,714 2,026 14,000 28,368 0,00516 10,453Pila 2 10,700 0,049 0,480 0,056 2,748 7,714 2,026 31,000 62,816 -0,00516 -10,453
Estribo 2 9,380 2,083 0,605 0,104 173,122 5,236 5,082 45,000 228,685 -0,01366 -69,394
Suma... 14,216 319,869 0,000
K.∆∆∆∆x (kN)
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 81
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PS 100.0 – COMPROBACIÓN NCSP-07
REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A VARIACIÓN DE TEMP ERATURA
- Propiedades de los materiales (MPa)E pila : 28.576,79G neopreno : 0,90
- Deformaciones horizontales:
Temperatura 2,249E-04
APOYOSUBESTRUCTURA NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS DESPLAZAM IENTOS Y REACCIONES
Altura (m) Inercia (m4) Area (m2) Altura (m) Pila Neopre nos Total x (m) Desplaz. (m) Reacción (kN)Estribo 1 9,380 2,083 0,605 0,104 216,403 5,236 5,112 0,000 0,000 0,00506 25,868
Pila 1 10,700 0,049 0,480 0,056 3,435 7,714 2,377 14,000 33,275 0,00191 4,544Pila 2 10,700 0,049 0,480 0,056 3,435 7,714 2,377 31,000 73,681 -0,00191 -4,544
Estribo 2 9,380 2,083 0,605 0,104 216,403 5,236 5,112 45,000 230,036 -0,00506 -25,868
Suma... 14,977 336,992 0,000
K.∆∆∆∆x (kN)
Cálculo PS 100.0
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Viento
EMPUJE DEL VIENTO SEGÚN IAP-95
PS 100.0 – COMPROBACIÓN NCSP-07
1.- Velocidad de cálculoz (m) : 10,70 Altura de la pilaVref (m/s) : 28,00 Velocidad de referenciaEntorno : IIT (años) : 100 Período de retornokz : 0,190zo (m) : 0,050zmin (m) : 4,000Ct : 1,000 Factor de topografíaCr : 1,039 Factor de riesgoCz : 1,020 Factor de alturaCg : 1,518 Factor de ráfagaVc (m/s) : 45,017
2.- Coeficiente de arrastreSin SC Con SC
L (m) : 45,00 45,00 Longitud en que actúa el vientoB (m) : 8,20 8,20 Ancho del tableroheq (m) : 3,50 5,50 Altura equivalente del tableroCd : 1,80 2,05 Coeficiente de arrastre iniciala (º) : 60,00 60,00 Inclinación del paramento de la vigaHp (m) : 0,60 0,60 Altura del paramento inclinadoCd : 1,771 2,036 Coeficiente de arrastre modificado
3.- Empuje horizontal del vientoA (m²) : 157,500 247,500 Área del tablero expuesta
1,250 1,250 Masa específica del aireF (kN) : 353,369 319,172 Empuje horizontal del vientoρ(Kg/m³) :
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 83
Página 1
PS 100.0 – COMPROBACIÓN NCSP-07
REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A VIENTO TRANSVERSA L
- Propiedades de los materiales (MPa):Fck : 30,000E pila : 28576,791
G neopreno : 1,800- Acción del viento:
Sin SC (kN) : 353,369Con SC (kN) : 319,172
APOYOSSubestructura NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS VIENTO
Altura (m) Inercia (m4) Area (m2) Altura (m) Pila Neopre nos Total Ki / K1 Sin SC (kN) con SC (kN)Estribo 1 9,380 66,624 0,605 0,104 6920,772 10,471 10,455 1,000 139,261 125,784
Pila 1 10,700 0,049 0,480 0,056 3,435 15,429 2,810 0,269 37,423 33,802
Pila 2 10,700 0,049 0,480 0,056 3,435 15,429 2,810 0,269 37,423 33,802
Estribo 2 9,380 66,624 0,605 0,104 6920,772 10,471 10,455 1,000 139,261 125,784
Total... 2,537 353,369 319,172
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 84
Sismo
ACCIONES SISMICAS – MODELO DE TABLERO RÍGIDO
PS 100.0 – COMPROBACIÓN NCSP-07
A (m²) : 3,237
L (m) : 46,000
B (m) : 8,200
C.P. (t/m) : 3,996
S.C. (t) : 42,176
G tab (t) : 598,236
N: 2,000
H (m) : 10,700
h (m) : 1,000
10,700
1,000
A (m²) : 0,785
G pilas (t) : 21,009
Coef. Suelo C : 1,540C. contribución K : 1,000 (Falla Azores - Gibraltar)Ta (s) 0,154 (Sismo último de cálculo)Tb (s) 0,616Tc (s) 3,540
G tot (t) : 619,245 Peso total efectivo
q : 1,000 Factor de comportamiento
K (t/m) : 2812,052 Rigidez de la subestructura
T (s) : 0,941 Período fundamental
Amortiguam. (%) : 5,00%
1,000 Factor corrector de amortiguamiento
ab (uds. g) : 0,130 Aceleración sísmica básica
ρ : 1,300 Coeficiente adimensional de riesgo
0,169
S: 1,179 Coeficiente de amplificación
0,199 Aceleración sísmica de cálculo
Sa (T) (uds. g): 0,326 Aceleración del espectro de respuesta
F (t) : 201,793 Fuerza estática equivalente
1. - Datos del Tablero
Inc. Coeficiente Ψ
2. - Datos de las pilas
αs :
λ(αs ):
3. - Espectro de aceleraciones
4. - Fuerza sísmica equivalente
ν :
ρ . ab (uds. g) :
ac (uds. g) :
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 85
Página 1
PS 100.0 – COMPROBACIÓN NCSP-07
REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS AL SISMO HORIZONTAL (LONGITUDINAL)
- Propiedades de los materiales (MPa):Fck : 30,00E pila : 28576,79
G neopreno : 1,98- Acción sísmica (Kn) 1979,59
APOYOSSubestructura NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS SISMO
Altura (m) Inercia (m4) Area (m2) Altura (m) Pila Neopre nos Total Ki / K1 Hs (kN)Estribo 1 9,380 2,083 0,605 0,104 216,403 11,518 10,936 1,000 784,780
Pila 1 10,700 0,049 0,480 0,056 3,435 16,971 2,857 0,261 205,014Pila 2 10,700 0,049 0,480 0,056 3,435 16,971 2,857 0,261 205,014
Estribo 2 9,380 2,083 0,605 0,104 216,403 11,518 10,936 1,000 784,780
Total... 2,522 1979,588
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 86
ps 100.0
dimenSIONamiento
de pilas
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 87
COMB. PILA 1
COMBINACIÓN DE ACCIONES EN CABEZA DE PILA
PS 100.0 – COMPROBACIÓN NCSP-07
1. - Acciones en cabeza de pila
Altura tablero (m): 1,09
Alt. C.D.G. Tablero (m) : 0,70
Fx (kN) Fy (kN) Fz (kN) Mx (kN.m) My (kN.m)
P. Propio 0,00 0,00 1.224,66 0,00 179,75
C. Muertas máx. 0,00 0,00 606,57 0,01 89,03
C. Muertas mín. 0,00 0,00 548,81 0,01 80,55
Reológicas 10,45 0,00 0,00 0,00 7,31
S.C. Máx N 0,00 0,00 1.328,73 0,00 2,66
S.C. Máx Mx 0,00 0,00 717,43 1.043,91 166,86
S.C. Máx My 0,00 0,00 729,53 1.067,90 182,50
Frenado 15,37 0,00 0,00 0,00 16,75
Viento sin SC 9,36 37,42 0,00 65,49 16,37
Viento con SC 8,45 33,80 0,00 92,95 23,24
Acc. Térmicas 4,54 0,00 0,00 0,00 3,18
Sismo long. 205,01 0,00 0,00 0,00 143,43
Sismo transv. 0,00 205,01 0,00 143,43 0,00
2. - Coeficientes parciales de seguridad
E.L. últimos E.L. Servicio
Sit. Persistentes Sit. Accidentales Sit. Persistentes
Fav. Desfav. Fav. Desfav. Fav. Desfav.
Permanente 1,00 1,35 1,00 1,00 1,00 1,00
Pretensado 1,00 1,00 1,00 1,00 0,90 1,10
Reológicas 0,00 1,35 0,00 1,00 0,00 1,00
Variable 0,00 1,50 0,00 1,00 0,00 1,00
Accidental 0,00 0,00 1,00 1,00 0,00 1,00
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 88
COMB. PILA 1
Ψ0 Ψ1 Ψ2
0,60 0,50 0,20
Combinación sismo longitudinal – transversal : 0,30
4. - Coeficientes de las combinaciones de acciones
ELU - Situaciones Persistentes
UP1 UP2 UP3 UP4 UP5 UP6 UP7 UP8
P. Propio 1,00 1,35 1,00 1,00 1,00 1,35 1,35 1,35
Reológicas 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35
S.C. Máx Mx 0,00 0,00 0,00 1,50 0,00 0,00 1,50 0,00
S.C. Máx My 0,00 0,00 0,00 0,00 1,50 0,00 0,00 1,50
Frenado 0,00 0,00 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50
Viento sin SC 1,50 1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Viento con SC 0,00 0,00 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90
Acc. Térmicas 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90
Sismo long. 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Sismo transv. 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
3. - Coeficientes de combinación Ψ
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 89
COMB. PILA 1
ELU – Situaciones accidentales con sismo
UAS1 UAS2 UAS3 UAS4 UAS5 UAS6 UAS7 UAS8
P. Propio 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00
Reológicas 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00
S.C. Máx Mx 0,00 0,00 0,00 0,20 0,00 0,00 0,20 0,00
S.C. Máx My 0,00 0,00 0,00 0,00 0,20 0,00 0,00 0,20
Frenado 0,00 0,00 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20
Viento sin SC 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Viento con SC 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Acc. Térmicas 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Sismo long. 1,00 0,30 1,00 1,00 1,00 0,30 0,30 0,30
Sismo transv. 0,30 1,00 0,30 0,30 0,30 1,00 1,00 1,00
5. - Combinación de acciones en cabeza de pila
ELU - Situaciones Persistentes
UP1 UP2 UP3 UP4 UP5 UP6 UP7 UP8
Fx (kN) 32,23 32,23 48,86 48,86 48,86 48,86 48,86 48,86
Fy (kN) 56,14 56,14 30,42 30,42 30,42 30,42 30,42 30,42
Fz (kN) 1.773,47 2.472,17 3.766,55 2.849,61 2.867,76 4.465,25 3.548,31 3.566,46
Mx (kN.m) 98,25 98,25 83,67 1.649,54 1.685,52 83,68 1.649,54 1.685,53
My (kN.m) 297,59 400,15 323,06 569,37 592,82 425,62 671,92 695,37
Md (kN.m) 313,39 412,03 333,72 1.745,04 1.786,74 433,76 1.781,15 1.823,33
ELU – Situaciones accidentales con sismo
UAS1 UAS2 UAS3 UAS4 UAS5 UAS6 UAS7 UAS8
Fx (kN) 215,47 71,96 218,54 218,54 218,54 75,03 75,03 75,03
Fy (kN) 61,50 205,01 61,50 61,50 61,50 205,01 205,01 205,01
Fz (kN) 1.773,47 1.773,47 2.039,21 1.916,95 1.919,37 2.039,21 1.916,95 1.919,37
Mx (kN.m) 43,04 143,44 43,04 251,82 256,62 143,44 352,22 357,02
My (kN.m) 411,04 310,64 414,92 447,76 450,89 314,52 347,37 350,49
Md (kN.m) 413,29 342,16 417,15 513,72 518,80 345,69 494,69 500,31
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 90
ELU Inestabilidad 1_2
COMPROBACIÓN DEL ESTADO LÍMITE DE INESTABILIDAD
PS 100.0 – COMPROBACIÓN NCSP-07
1. - Cargas permanentes en cabeza de pila
N (t) 180,24
2. - Coeficientes parciales de seguridad
UP1 UP2 UP3 UP4 UP5 UP6 UP7 UP8
Cargas permanentes 1,000 1,350 1,000 1,000 1,000 1,350 1,350 1,350
3. - Combinación de acciones en cabeza de pila
UP1 UP2 UP3 UP4 UP5 UP6 UP7 UP8
N (t) 177,35 247,22 376,66 284,96 286,78 446,53 354,83 356,65
Mx (t.m) 9,82 9,83 8,37 164,95 168,55 8,37 164,95 168,55
My (t.m) 29,76 40,01 32,31 56,94 59,28 42,56 67,19 69,54
Hx (t) 3,22 3,22 4,89 4,89 4,89 4,89 4,89 4,89
Hy (t) 5,61 5,61 3,04 3,04 3,04 3,04 3,04 3,04
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 91
ELU Inestabilidad 1_2
4. - Combinación de acciones en arranque de pila (s in efectos de segundo orden)
Altura pila (m) : 10,700Peso pila (t/m) : 1,963Peso dintel (t) : 4,754
UP1 UP2 UP3 UP4 UP5 UP6 UP7 UP8
Nd (t) 203,11 282 402,42 310,72 312,54 481,31 389,61 391,43
Mxd (t.m) 69,89 69,89 40,92 197,5 201,1 40,92 197,51 201,1
Myd (t.m) 64,25 74,51 84,59 109,22 111,56 94,84 119,47 121,82
ex (m) 0,32 0,26 0,21 0,35 0,36 0,2 0,31 0,31
ey (m) 0,34 0,25 0,1 0,64 0,64 0,09 0,51 0,51
a) Materialesfyk (MPa): 500,000
1,100fyd (MPa) : 454,545Es (MPa) : 200000,000
0,002
fck (MPa) : 30,000
1,500fcd (MPa) : 20,000fcm (MPa) : 38,000Ec (MPa) : 28576,791
5.- Comprobación del estado límite último de inesta bilidad (Art. 43.2 EHE08)
γs :
εy :
γc :
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 92
ELU Inestabilidad 1_2
b) Geometría de la pilaAc (m²) : 0,785U (m) : 3,142
Eje X Eje YCanto (m) : 1,000 1,000Rec. (m) : 0,060 0,060d (m) : 0,940 0,940Ic (m4) : 0,049 0,049
2,000 2,000lo (m) : 21,400 21,400i (m) : 0,250 0,250is (m) : 0,311 0,311
2,000 2,000
0,066 0,066λ: 85,600 85,600
c) fluencia de la pilaHR (%) : 70,000e (mm) : 500,000
1,382
2,725
28,00010000,000
0,488
1,839
1032,515
0,971
1,786
α:
β:ν
g :
φHR
:
β(fcm
) :
t0 (días) :
t(días) :β(t
0) :
φ0 :
βH :
βc(t-t
0) :
φ(t-t0) :
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 93
ELU Inestabilidad 1_2
d) Pandeo en el plano X (longitudinal al tablero)
UP1 UP2 UP3 UP4 UP5 UP6 UP7 UP8
e1,x (m) : 0,168 0,162 0,086 0,200 0,207 0,095 0,189 0,195
e2,x (m) : 0,316 0,264 0,210 0,351 0,357 0,197 0,307 0,311
ee,x (m) : 0,257 0,223 0,160 0,291 0,297 0,156 0,260 0,265
Nd (t) : 203,110 281,997 402,419 310,725 312,540 481,306 389,612 391,427
0,127 0,176 0,251 0,194 0,195 0,301 0,243 0,244
3,411 3,105 2,534 3,719 3,774 2,497 3,436 3,482
1/r : 0,004 0,004 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005
0,001 0,001 0,000 0,001 0,001 0,000 0,001 0,001
0,005 0,005 0,005 0,005 0,005 0,006 0,005 0,005
1,169 1,158 1,144 1,153 1,153 1,136 1,145 1,144
0,554 0,522 0,458 0,613 0,621 0,465 0,583 0,590
Myd (t.m) : 112,592 147,077 184,374 190,481 194,103 223,694 227,232 230,872Md (t.m) : 132,520 162,838 188,860 274,392 279,497 227,405 301,070 306,177
e) Pandeo en el plano Y (transversal al tablero)
UP1 UP2 UP3 UP4 UP5 UP6 UP7 UP8
e2,y (m) : 0,344 0,248 0,102 0,636 0,643 0,085 0,507 0,514
ee,y (m) : 0,344 0,248 0,102 0,636 0,643 0,085 0,507 0,514
Nd (t) : 203,110 281,997 402,419 310,725 312,540 481,306 389,612 391,427
0,127 0,176 0,251 0,194 0,195 0,301 0,243 0,244
4,203 3,328 2,000 6,854 6,925 1,848 5,684 5,746
1/r : 0,004 0,004 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005
0,001 0,001 0,000 0,001 0,001 0,000 0,001 0,001
0,005 0,005 0,005 0,006 0,006 0,005 0,006 0,006
1,167 1,158 1,145 1,149 1,148 1,136 1,143 1,143
0,668 0,554 0,383 1,055 1,065 0,375 0,898 0,906
Mxd (t.m) : 135,778 156,091 154,096 327,825 332,897 180,613 349,683 354,765Md (t.m) : 150,213 172,961 175,784 345,539 351,093 204,000 369,529 375,096
n:a:
1/rf :
1/rtot
:
Y:e
tot (m)
n:a:
1/rf :
1/rtot
:
Y:e
tot (m)
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 94
ELU Inestabilidad 1
COMPROBACIÓN DEL ESTADO LÍMITE DE INESTABILIDAD (co mbinaciones accidentales con sismo)
PS 100.0 – COMPROBACIÓN NCSP-07
1. - Cargas permanentes en cabeza de pila
N (t) 180,24
2. - Coeficientes parciales de seguridad
UAS1 UAS2 UAS3 UAS4 UAS5 UAS6 UAS7 UAS8
Cargas permanentes 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000
3. - Combinación de acciones en cabeza de pila
UAS1 UAS2 UAS3 UAS4 UAS5 UAS6 UAS7 UAS8
N (t) 177,35 177,35 203,92 191,7 191,94 203,92 191,7 191,94
Mx (t.m) 4,3 14,34 4,3 25,18 25,66 14,34 35,22 35,7
My (t.m) 41,1 31,06 41,49 44,78 45,09 31,45 34,74 35,05
Hx (t) 21,55 7,2 21,85 21,85 21,85 7,5 7,5 7,5
Hy (t) 6,15 20,5 6,15 6,15 6,15 20,5 20,5 20,5
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 95
ELU Inestabilidad 1
4. - Combinación de acciones en arranque de pila (s in efectos de segundo orden)
Altura pila (m) : 10,700Peso pila (t/m) : 1,963Peso dintel (t) : 4,754
UAS1 UAS2 UAS3 UAS4 UAS5 UAS6 UAS7 UAS8
Nd (t) 203,11 203,11 229,68 217,46 217,7 229,68 217,46 217,7
Mxd (t.m) 70,11 233,71 70,11 90,99 91,47 233,71 254,59 255,07
Myd (t.m) 271,65 108,06 275,33 278,61 278,93 111,74 115,02 115,33
Md (t.m) : 280,56 257,48 284,12 293,1 293,54 259,05 279,36 279,93
ex (m) 1,34 0,53 1,2 1,28 1,28 0,49 0,53 0,53
ey (m) 0,35 1,15 0,31 0,42 0,42 1,02 1,17 1,17
a) Materialesfyk (MPa): 500,000
1,100fyd (MPa) : 454,545Es (MPa) : 200000,000
0,0020,000
fck (MPa) : 30,000
1,500fcd (MPa) : 20,000fcm (MPa) : 38,000Ec (MPa) : 28576,791
5.- Comprobación del estado límite último de inesta bilidad (Art. 43.2 EHE08)
γs :
εy :
γc :
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 96
ELU Inestabilidad 1
b) Geometría de la pilaAc (m²) : 0,785U (m) : 3,142
Eje X Eje YCanto (m) : 1,000 1,000Rec. (m) : 0,060 0,060d (m) : 0,940 0,940Ic (m4) : 0,049 0,049
2,000 2,000lo (m) : 21,400 21,400i (m) : 0,250 0,250is (m) : 0,311 0,311
2,000 2,000
0,066 0,066
c) fluencia de la pilaHR (%) : 70,000e (mm) : 500,000
1,382
2,725
28,00010000,000
0,488
1,839
1032,515
0,971
1,786
α:
β:ν
g :
φHR
:
β(fcm
) :
t0 (días) :
t(días) :β(t
0) :
φ0 :
βH :
βc(t-t
0) :
φ(t-t0) :
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 97
ELU Inestabilidad 1
d) Pandeo en el plano X (longitudinal al tablero)
UAS1 UAS2 UAS3 UAS4 UAS5 UAS6 UAS7 UAS8
e1,x (m) : 0,232 0,175 0,203 0,234 0,235 0,154 0,181 0,183
e2,x (m) : 1,337 0,532 1,199 1,281 1,281 0,486 0,529 0,530
ee,x (m) : 0,895 0,389 0,801 0,862 0,863 0,354 0,390 0,391
Nd (t) : 203,110 203,110 229,685 217,459 217,701 229,685 217,459 217,701
0,127 0,127 0,143 0,136 0,136 0,143 0,136 0,136
9,213 4,614 8,354 8,913 8,918 4,290 4,619 4,629
1/r : 0,004 0,004 0,005 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004
0,002 0,001 0,002 0,002 0,002 0,001 0,001 0,001
0,006 0,005 0,006 0,006 0,006 0,005 0,005 0,005
1,158 1,166 1,156 1,157 1,157 1,163 1,164 1,164
1,381 0,727 1,261 1,339 1,340 0,684 0,730 0,731
Myd (t.m) : 280,405 147,751 289,559 291,151 291,629 157,147 158,718 159,204Md (t.m) : 289,038 276,496 297,926 305,039 305,637 281,629 300,010 300,674
e) Pandeo en el plano Y (transversal al tablero)
UAS1 UAS2 UAS3 UAS4 UAS5 UAS6 UAS7 UAS8
e2,y (m) : 0,345 1,151 0,305 0,418 0,420 1,018 1,171 1,172
ee,y (m) : 0,345 1,151 0,305 0,418 0,420 1,018 1,171 1,172
Nd (t) : 203,110 203,110 229,685 217,459 217,701 229,685 217,459 217,701
0,127 0,127 0,143 0,136 0,136 0,143 0,136 0,136
4,213 11,536 3,850 4,879 4,895 10,325 11,718 11,726
1/r : 0,004 0,005 0,004 0,004 0,004 0,005 0,005 0,005
0,001 0,003 0,001 0,001 0,001 0,002 0,003 0,003
0,005 0,007 0,005 0,005 0,005 0,007 0,007 0,007
1,167 1,155 1,164 1,163 1,163 1,153 1,154 1,154
0,670 1,707 0,621 0,767 0,769 1,538 1,733 1,734
Mxd (t.m) : 136,071 346,755 142,688 166,801 167,484 353,226 376,846 377,516Md (t.m) : 303,827 363,202 310,107 324,728 325,348 370,477 394,008 394,741
n:a:
1/rf :
1/rtot
:
Y:e
tot (m)
n:a:
1/rf :
1/rtot
:
Y:e
tot (m)
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 98
PRONTUARIO INFORMÁTICO DEL HORMIGÓN ESTRUCTURAL 3.0 Cátedra de Hormigón Estructural ETSICCPM - IECA
Obra: Fecha: Hora:
Monforte 19/09/2011 17:08:47
Cálculo de secciones a flexión compuesta recta
1 Datos
- Materiales
Tipo de hormigón : HA-30_EHE08_ACC
Tipo de acero : B-500-S_EHE08_ACC
fck [MPa] = 30.00
fyk [MPa] = 500.00
γc = 1.30
γs = 1.00
- Sección
Sección : PILA_PS100.0_1
φ [m] = 1.00
r [m] = 0.070
nº barras = 30
2 Comprobación
φ [mm] = 32
Nd [kN] = 2177.01
Md [kN·m] = 3947.41
Nu [kN] = 2408.1
Mu [kN·m] = 4366.3
γ = 1.11
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 99
Plano de deformación de agotamiento
x [m] = 0.382
1/r [1/m]·1.E-3 = 9.2
εs ·1.E-3 = 3.5
εi ·1.E-3 = -5.7
Deformación y tensión de armaduras superior e i nferior
Profundidad Deformación Tensión
[m] ·1.E-3 [MPa]
0.101 2.6 -500.0
0.899 -4.7 500.0
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 100
ps 100.0
comprobación de zapatas
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 101
Cálculo de zapatas aisladas
Fecha: 22.09.11
Zapata PS 100.0 - COMPROBACIÓN NCSP-07 - ACCIONES ELS
Dimensiones de la zapata:
Lx (m) : 4.500Ly (m) : 4.500Hz (m) : 1.200Rec.mecánico (m): 0.050Densidad (t/m³) : 2.500
Dimensiones de la pila
Dx (m) : 1.000Dy (m) : 1.000
Excentricidades de la pila
Ex. X (m): 0.000Ex. Y (m): 0.000
Sección de referencia
Sx (m) : 0.350Sy (m) : 0.350
Carga de tierras sobre la zapata
H (m) : 1.000Densidad (t/m³) : 2.000
Datos de materiales
fck (MPa) : 25.000fyk (MPa) : 500.000GammaC : 1.500GammaS : 1.100
Acciones en la base de la pila
Hipótesis N(t) Mx(t.m) My(t.m) Hx(t) Hy(t) GammaG 1 203.110 46.593 102.778 2.254 3.742 1.000 2 208.887 46.593 105.315 2.254 3.742 1.000 3 335.983 27.279 149.171 3.362 2.028 1.000 4 274.853 131.670 154.601 3.362 2.028 1.000 5 276.063 134.069 157.029 3.362 2.028 1.000 6 341.759 27.279 151.975 3.362 2.028 1.000 7 280.630 131.670 157.244 3.362 2.028 1.000 8 281.840 134.069 159.672 3.362 2.028 1.000 9 203.110 105.246 52.702 2.254 3.742 1.000 10 208.887 106.673 53.550 2.254 3.742 1.000 11 335.983 115.878 66.258 3.362 2.028 1.000 12 274.853 234.038 82.679 3.362 2.028 1.000 13 276.063 237.441 84.242 3.362 2.028 1.000 14 341.759 117.605 67.106 3.362 2.028 1.000 15 280.630 235.559 83.527 3.362 2.028 1.000 16 281.840 238.963 85.090 3.362 2.028 1.000
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 102
Esfuerzos en la base de la zapata y tensiones máximas
Hipótesis N(t) Mx(t.m) My(t.m) ex(m) ey(m) Pv(t/m²) Smax(t/m²) K Caso 1 302.360 42.102 105.483 0.349 -0.139 18.837 24.649 1.651 I 2 308.137 42.102 108.020 0.351 -0.137 19.190 25.101 1.650 I 3 435.233 24.845 153.205 0.352 -0.057 26.142 33.216 1.545 I 4 374.103 129.237 158.635 0.424 -0.345 26.894 37.429 2.026 II 5 375.313 131.636 161.063 0.429 -0.351 27.131 37.807 2.040 II 6 441.009 24.845 156.009 0.354 -0.056 26.505 33.686 1.547 I 7 379.880 129.237 161.278 0.425 -0.340 27.241 37.888 2.020 II 8 381.090 131.636 163.706 0.430 -0.345 27.479 38.266 2.033 II 9 302.360 100.755 55.406 0.183 -0.333 19.081 25.214 1.689 I 10 308.137 102.182 56.254 0.183 -0.332 19.423 25.649 1.686 I 11 435.233 113.444 70.293 0.162 -0.261 26.189 33.591 1.563 I 12 374.103 231.605 86.713 0.232 -0.619 28.414 39.469 2.136 II 13 375.313 235.007 88.276 0.235 -0.626 28.679 39.867 2.151 II 14 441.009 115.171 71.140 0.161 -0.261 26.541 34.046 1.563 I 15 379.880 233.126 87.561 0.230 -0.614 28.739 39.904 2.127 II 16 381.090 236.529 89.124 0.234 -0.621 29.003 40.301 2.141 II
Tensión máxima (t/m²) : 29.003 en hipótesis 16
Esfuerzos en la zapata
Coeficiente de ponderación de esfuerzos = 1.00
Hipótesis My(t.m) Vxz(t) Mx(t.m) Vyz(t) 1 121.202 53.052 96.846 41.315 2 124.494 54.485 99.164 42.278 3 192.837 84.035 143.512 60.265 4 170.404 74.853 159.107 69.408 5 171.824 75.505 160.516 70.055 6 196.232 85.517 145.829 61.228 7 173.737 76.305 161.424 70.371 8 175.156 76.956 162.832 71.018 9 101.959 43.779 119.385 52.177 10 104.602 44.899 122.251 53.404 11 160.976 68.681 177.558 76.672 12 142.824 61.566 198.511 88.402 13 143.927 62.066 200.326 89.245 14 163.619 69.801 180.539 77.955 15 145.458 62.680 201.402 89.640 16 146.560 63.180 203.214 90.483
Armadura paralela al lado X
Zapata rígida
Tracción máxima 217.742 t en hipótesis 6R1d (t) : 221.5381x1 (m) : 1.2108As (cm²) : 53.4012As,mín (cm²) : 97.2000
Armadura paralela al lado Y
Zapata rígida
Tracción máxima 228.003 t en hipótesis 16R1d (t) : 220.5743x1 (m) : 1.2604As (cm²) : 55.9177As,mín (cm²) : 97.2000
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 103
Zapata PS 100.0 - COMPROBACIÓN NCSP-07 - ACCIONES ELU PERSISTENTES
Acciones en la base de la pila
Hipótesis N(t) Mx(t.m) My(t.m) Hx(t) Hy(t) GammaG 1 203.110 69.889 112.592 3.223 5.614 1.000 2 281.997 69.890 147.077 3.223 5.614 1.350 3 402.419 40.918 184.374 4.886 3.042 1.000 4 310.725 197.505 190.481 4.886 3.042 1.000 5 312.540 201.103 194.103 4.886 3.042 1.000 6 481.306 40.919 223.694 4.886 3.042 1.350 7 389.612 197.506 227.232 4.886 3.042 1.350 8 391.427 201.104 230.872 4.886 3.042 1.350 9 203.110 135.778 64.250 3.223 5.614 1.000 10 281.997 156.091 74.506 3.223 5.614 1.350 11 402.419 154.096 84.585 4.886 3.042 1.000 12 310.725 327.825 109.216 4.886 3.042 1.000 13 312.540 332.897 111.561 4.886 3.042 1.000 14 481.306 180.613 94.840 4.886 3.042 1.350 15 389.612 349.683 119.471 4.886 3.042 1.350 16 391.427 354.765 121.816 4.886 3.042 1.350
Esfuerzos en la base de la zapata y tensiones máximas
Hipótesis N(t) Mx(t.m) My(t.m) ex(m) ey(m) Pv(t/m²) Smax(t/m²) K Caso 1 302.360 63.153 116.460 0.385 -0.209 19.859 26.758 1.792 I 2 415.985 63.154 150.945 0.363 -0.152 26.265 34.640 1.686 I 3 501.669 37.268 190.237 0.379 -0.074 30.813 39.753 1.605 I 4 409.975 193.854 196.344 0.479 -0.473 32.564 46.141 2.279 II 5 411.790 197.453 199.966 0.486 -0.479 32.955 46.745 2.299 II 6 615.294 37.268 229.557 0.373 -0.061 37.432 47.954 1.578 I 7 523.599 193.855 233.095 0.445 -0.370 38.583 53.981 2.088 II 8 525.414 197.453 236.735 0.451 -0.376 38.949 54.553 2.103 II 9 302.360 129.042 68.119 0.225 -0.427 20.477 27.913 1.869 I 10 415.985 149.355 78.374 0.188 -0.359 26.677 35.537 1.730 I 11 501.669 150.445 90.448 0.180 -0.300 31.073 40.635 1.640 I 12 409.975 324.174 115.079 0.281 -0.791 35.665 50.052 2.472 II 13 411.790 329.246 117.424 0.285 -0.800 36.123 50.731 2.495 II 14 615.294 176.963 100.703 0.164 -0.288 37.571 48.667 1.602 I 15 523.599 346.032 125.334 0.239 -0.661 40.968 57.042 2.206 II 16 525.414 351.114 127.679 0.243 -0.668 41.377 57.653 2.222 II
Esfuerzos en la zapata
Coeficiente de ponderación de esfuerzos = 1.00
Hipótesis My(t.m) Vxz(t) Mx(t.m) Vyz(t) 1 125.420 55.085 104.936 45.213 2 170.034 74.502 136.298 58.245 3 233.716 101.966 174.933 73.638 4 199.633 88.008 198.675 87.547 5 201.817 89.017 200.850 88.551 6 280.187 122.278 206.295 86.669 7 244.789 107.663 229.710 100.396 8 246.927 108.646 231.832 101.371 9 106.844 46.133 130.255 57.415 10 142.146 61.063 169.422 74.208 11 195.369 83.486 218.425 94.597 12 139.559 73.344 250.159 112.460 13 141.858 74.134 253.038 113.815 14 230.672 98.416 259.976 112.539 15 203.582 87.822 288.453 128.722 16 205.255 88.584 291.195 129.999
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 104
Armadura paralela al lado X
Zapata rígida
Tracción máxima 310.769 t en hipótesis 6R1d (t) : 315.2176x1 (m) : 1.2137As (cm²) : 76.2162As,mín (cm²) : 97.2000
Armadura paralela al lado Y
Zapata rígida
Tracción máxima 326.412 t en hipótesis 16R1d (t) : 313.9683x1 (m) : 1.2662As (cm²) : 80.0526As,mín (cm²) : 97.2000
Zapata PS 100.0 - COMPROBACIÓN NCSP-07 - ACCIONES ELU ACCIDENTALES
Datos de materiales
fck (MPa) : 25.000fyk (MPa) : 500.000GammaC : 1.300GammaS : 1.000
Acciones en la base de la pila
Hipótesis N(t) Mx(t.m) My(t.m) Hx(t) Hy(t) GammaG 1 203.110 70.113 280.405 21.547 6.150 1.000 2 203.110 233.708 147.751 7.196 20.501 1.000 3 229.685 70.113 289.559 21.854 6.150 1.000 4 217.459 90.992 291.151 21.854 6.150 1.000 5 217.701 91.471 291.629 21.854 6.150 1.000 6 229.685 233.708 157.147 7.503 20.501 1.000 7 217.459 254.587 158.718 7.503 20.501 1.000 8 217.701 255.066 159.204 7.503 20.501 1.000 9 203.110 136.071 271.653 21.547 6.150 1.000 10 203.110 346.755 108.058 7.196 20.501 1.000 11 229.685 142.688 275.330 21.854 6.150 1.000 12 217.459 166.801 278.615 21.854 6.150 1.000 13 217.701 167.484 278.927 21.854 6.150 1.000 14 229.685 353.226 111.735 7.503 20.501 1.000 15 217.459 376.846 115.019 7.503 20.501 1.000 16 217.701 377.516 115.332 7.503 20.501 1.000
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 105
Esfuerzos en la base de la zapata y tensiones máximas
Hipótesis N(t) Mx(t.m) My(t.m) ex(m) ey(m) Pv(t/m²) Smax(t/m²) K Caso 1 302.360 62.733 306.261 1.013 -0.207 29.915 41.511 2.780 III 2 302.360 209.107 156.385 0.517 -0.692 27.992 40.305 2.699 II 3 328.935 62.733 315.784 0.960 -0.191 30.956 42.834 2.637 III 4 316.709 83.611 317.376 1.002 -0.264 31.948 44.739 2.861 III 5 316.951 84.091 317.853 1.003 -0.265 32.013 44.839 2.865 III 6 328.935 209.107 166.151 0.505 -0.636 29.195 41.886 2.579 II 7 316.709 229.985 167.722 0.530 -0.726 30.202 43.595 2.787 II 8 316.951 230.465 168.208 0.531 -0.727 30.264 43.690 2.791 II 9 302.360 128.690 297.509 0.984 -0.426 32.727 46.896 3.141 II 10 302.360 322.153 116.693 0.386 -1.065 34.234 48.800 3.268 III 11 328.935 135.307 301.555 0.917 -0.411 33.546 47.973 2.953 II 12 316.709 159.420 304.839 0.963 -0.503 35.209 50.931 3.257 II 13 316.951 160.104 305.152 0.963 -0.505 35.279 51.043 3.261 II 14 328.935 328.624 120.739 0.367 -0.999 34.912 49.638 3.056 II 15 316.709 352.245 124.023 0.392 -1.112 37.445 53.419 3.416 III 16 316.951 352.915 124.336 0.392 -1.113 37.529 53.544 3.421 III
Tensión máxima (t/m²) : 37.529 en hipótesis 16
Esfuerzos en la zapata
Coeficiente de ponderación de esfuerzos = 1.00
Hipótesis My(t.m) Vxz(t) Mx(t.m) Vyz(t) 1 204.203 93.519 79.304 123.096 2 142.538 63.526 163.176 73.472 3 216.840 98.749 86.480 135.083 4 214.625 98.210 96.113 130.535 5 214.954 98.367 96.479 130.662 6 156.543 69.507 173.232 77.549 7 153.147 68.332 177.686 80.158 8 153.452 68.476 177.998 80.305 9 202.371 92.880 121.993 124.422 10 113.854 124.329 214.719 99.124 11 212.756 96.968 133.316 64.493 12 211.755 97.163 147.054 132.814 13 212.016 97.289 147.599 132.925 14 123.294 136.777 225.326 103.229 15 122.385 131.011 235.285 109.032 16 122.655 131.121 235.739 109.257
Armadura paralela al lado X
Zapata rígida
Tracción máxima 226.227 t en hipótesis 3R1d (t) : 211.3619x1 (m) : 1.2962As (cm²) : 55.4821As,mín (cm²) : 97.2000
Armadura paralela al lado Y
Zapata rígida
Tracción máxima 258.356 t en hipótesis 16R1d (t) : 234.6891x1 (m) : 1.3261As (cm²) : 63.3617As,mín (cm²) : 97.2000
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 106
ps 100.0
cálculo de capiteles
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 107
C A S T - Computer Aided Strut-and-Tie Version 0.9.11 (Last Updated on 1/26/04)
Printout Description: Load LC1: Forces, Reactions, Stress Ratio Values & ContoursProject Name: Capitel PS 100.0 17/06/2009 22:55:53
(-10
15.0
kN
)(0
.115
)
(-28
95.5
kN
)(0
.329
)
(266
3.9
kN)
(NA
)
(-3329.9 kN)
(0.505)
(-1078.5 kN)(0.163)
(164
8.9
kN)
(NA
)
(-55
59.4
kN
)(0
.632
)
(0.0 kN)(NA)
(3076.4 kN)(NA)
(-2363.7 kN)
(0.537)
(-353
4.3
kN)
(0.6
43)
(167
9.4
kN)
(NA
)
(3076.4 kN)(NA)
(2026.8 kN)(NA)
(-198
0.4
kN)
(0.4
50)
(0.0
kN
)(N
A)
(-1239.0 kN)
(0.225)
(-828.6 kN)(0.188)
(588
.7 k
N)
(NA
)
(710.5 kN)(NA)
(1078.5 kN)(NA)
(-694.2 kN)
(0.158)
1015
.0 k
N
N1
N2 N3
2895
.5 k
N
N4
N5
N6
N7(1
648.
9 kN
)N8
(-55
59.4
kN
)N9
(0.0 kN)N11N12
N17
N18
N19
N20
X
Y
NA
0.000
0.050
0.100
0.150
0.200
0.250
0.300
0.350
0.400
0.450
0.500
0.550
0.600
0.650
0.700
0.750
0.800
0.850
0.900
0.950
1.000
O/S
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 108
C A S T - Computer Aided Strut-and-Tie - Version 0.9.11 (Last Updated on1/26/04)
File Name: Capitel PS 100.0rev02.txt Date and Time Created: 17/06/2009 22:53:37 Associated Input Data File Name: Capitel PS 100.0rev02.CST
P R O J E C T D E S C R I P T I O N :
PROJECT NAME: Capitel PS 100.0 DESIGNER: Manolo Marín DATE: 06/09/2009 PROJECT NOTE:
D E S I G N C A L C U L A T I O N R E S U L T S :
LOAD CONDITION: LC1
ELEMENTS:
ELEMENT ID FORCE STRESS STRESS LIMIT/YIELD FORCE (kN) (MPa) (MPa) (kN) E10 -5559.4 12.09 19.13 - E12 0.0 NA NA E20 3076.4 NA NA E27 -2363.7 10.28 19.13 - E29 1679.4 NA NA E30 3076.4 NA NA E31 2026.8 NA NA E32 -1980.4 8.61 19.13 - E33 0.0 NA NA E36 588.7 NA NA E38 1078.5 NA NA E39 -694.2 3.02 19.13 - E5 2663.9 NA NA E6 -3329.9 9.65 19.13 - E8 -1078.5 3.13 19.13 - E9 1648.9 NA NA E1 -1015.0 2.21 19.13 - E3 -2895.5 6.29 19.13 - E28 -3534.3 12.29 19.13 - E34 -1239.0 4.31 19.13 - E35 -828.6 3.60 19.13 - E37 710.5 NA NA
ELEMENT ID STRESS RATIO f'c RATIO Beta RATIO
E10 0.632 0.403 0.632 E12 NA NA NA E20 NA NA NA E27 0.537 0.343 0.537 E29 NA NA NA E30 NA NA NA E31 NA NA NA E32 0.450 0.287 0.450 E33 NA NA NA E36 NA NA NA E38 NA NA NA
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 109
E39 0.158 0.101 0.158 E5 NA NA NA E6 0.505 0.322 0.505 E8 0.163 0.104 0.163 E9 NA NA NA E1 0.115 0.074 0.115 E3 0.329 0.210 0.329 E28 0.643 0.410 0.643 E34 0.225 0.144 0.225 E35 0.188 0.120 0.188 E37 NA NA NA
NODES:
NODE ID NODE FACE FORCE STRESS STRESS LIMIT (kN) (MPa) (MPa) N1 E1 -1015.0 2.21 NA
N11 E12 0.0 NA NA
N12 E20 3076.4 NA NA E30 3076.4 NA NA E33 0.0 NA NA
N17 E27 -2363.7 10.28 14.01 E28 -3534.3 12.29 14.01 E29 1679.4 NA 14.01
N18 E29 1679.4 NA 14.01 E30 3076.4 NA 14.01 E31 2026.8 NA 14.01 E32 -1980.4 8.61 14.01
N19 E34 -1239.0 4.31 14.01 E35 -828.6 3.60 14.01 E36 588.7 NA 14.01
N2 E1 -1015.0 2.21 14.01 E34 -1239.0 4.31 14.01 E37 710.5 NA 14.01
N20 E36 588.7 NA 14.01 E37 710.5 NA 14.01 E38 1078.5 NA 14.01 E39 -694.2 3.02 14.01
N3 E3 -2895.5 6.29 14.01 E12 0.0 NA 14.01 E28 -3534.3 12.29 14.01 E31 2026.8 NA 14.01
N4 E3 -2895.5 6.29 NA
N5 E5 2663.9 NA 14.01 E8 -1078.5 3.13 14.01 E9 1648.9 NA 14.01 E35 -828.6 3.60 14.01 E39 -694.2 3.02 14.01
N6 E5 2663.9 NA 14.01
Cálculo PS 100.0
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E6 -3329.9 9.65 14.01 E20 3076.4 NA 14.01 E38 1078.5 NA 14.01
N7 E6 -3329.9 9.65 20.00 E8 -1078.5 3.13 20.00 E10 -5559.4 12.09 20.00 E27 -2363.7 10.28 20.00 E32 -1980.4 8.61 20.00 E33 0.0 NA 20.00
N8 E9 1648.9 NA NA
N9 E10 -5559.4 12.09 NA
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 111
ps 100.0
comproBACIÓN
de estribos
Cálculo PS 100.0
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CALCULO DE MUROS Y ESTRIBOS
Estribo PS 100.0 - COMPROBACION NCSP-07
Fecha: 22.09.11
GEOMETRÍA DEL MURO:
A1 (m) : 4.500 A2 (m) : 1.450 A3 (m) : 2.700 A4 (m) : 1.450 A5 (m) : 0.400 B1 (m) : 1.500 B2 (m) : 1.500 B3 (m) : 2.000 B4 (m) : 7.400 B5 (m) : 1.100 Dist. apoyos (m) : 0.500
DATOS DEL TERRENO
Densidad (t/m³) : 2.000Ang. Rozamiento (º) : 30.000Ang. talud (º) : 0.000Ang. Rozam. cim. (º) : 30.000Rozam. Tierras - muro : 10.000
TERRENO EN INTRADÓS
Dens. Intrados (t/m³) : 2.000Ang. rozam. intr. (º) : 0.000H Intrados (m) : 1.000
HIPÓTESIS DE CARGA, COEFICIENTES MÍNIMOS Y TENSIÓN ADMISIBLE EN CIMIENTO
Num. hipótesis : 10
Hip. Qtrasdós Vcp Hcp Vsc Hsc Fsv Fsd Sadm (t/m²) (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t/m²) 1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 2.000 1.500 30.000 2 1.000 0.000 0.000 0.000 0.000 2.000 1.500 30.000 3 0.000 9.690 0.830 0.000 0.000 2.000 1.500 30.000 4 1.000 9.690 0.830 0.000 0.000 2.000 1.500 30.000 5 0.000 9.690 0.830 8.330 0.960 2.000 1.500 30.000 6 1.000 9.690 0.830 8.330 0.960 2.000 1.500 30.000 7 0.000 9.690 0.830 -1.175 0.960 2.000 1.500 30.000 8 1.000 9.690 0.830 -1.175 0.960 2.000 1.500 30.000 9 0.000 9.690 0.830 0.000 9.340 1.500 1.100 40.000 10 0.200 9.690 0.830 0.000 9.340 1.500 1.100 40.000
DATOS DE MATERIALES
Datos del Hormigón: fck (MPa) : 30.000 Gc : 1.500 fcd (MPa) : 20.000
Datos del acero: fyk (MPa) : 500.000 Gs : 1.100 fyd (MPa) : 454.545Coef. mayor. acc. : 1.500Recubrimiento (m) : 0.050
Cálculo PS 100.0
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DATOS DEL SISMO
Kh : 0.100 Hip.inicial : 9 Hip.final : 10 Gq, sismo : 1.000 Gc, sismo : 1.300 Gs, sismo : 1.000
COORDENADAS DE LOS PUNTOS DEL MURO
PUNTO X (m) Y (m) 1 0.000 0.000 2 8.650 0.000 3 8.650 0.000 4 8.650 0.000 5 8.650 0.000 6 8.650 0.000 7 8.650 1.500 8 5.950 1.500 9 5.950 10.900 10 4.900 10.900 11 4.900 12.000 12 4.500 12.000 13 4.500 3.500 14 4.500 3.500 15 4.500 1.500 16 0.000 1.500
Area (m²) = 27.045Xg (m) = 4.785Yg (m) = 3.671
GEOMETRÍA DEL RELLENO
PUNTO X (m) Y (m) 1 0.000 1.500 2 4.500 1.500 3 4.500 3.500 4 4.500 3.500 5 4.500 12.000 6 0.000 12.000
Area (m²) = 47.250Xg (m) = 2.250Yg (m) = 6.750
RELLENO SOBRE LA PUNTERA
Area (m²) = 2.700Xg (m) = 7.300Yg (m) = 2.000
COEFICIENTES DE EMPUJE (COULOMB)
Ka, trasdós : 0.308Kp, intradós : 1.000
Coeficientes de empuje (Mononobe - Okabe)Theta : 0.100Kad : 0.397Kpd : 1.000
Cálculo PS 100.0
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EMPUJES Y COEFICIENTES DE SEGURIDAD
Datos para el cálculo del empuje por Coulomb:
Chi (Ang. características) = 60.000 Area terreno (m²) = 17.537 Xg, terr (m) = 3.000 Yg, terr (m) = 4.098
Capa x(m) y(m) Espesor (m) Altura (m) 1 4.500 9.294 0.000 2.706 2 0.000 1.500 2.706 7.794 3 0.000 0.000 10.500 1.500
Acciones actuantes en hipótesis 1
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 67.613 0.000 3.865 3.671 261.344 0.000P. tierras Coulomb 35.074 0.000 5.650 4.098 198.168 0.000P. tierras intradós 5.400 0.000 1.350 2.000 7.290 0.000Emp. Coulomb c. 1 0.392 2.224 4.150 10.196 1.627 22.677Emp. Coulomb c. 2 35.074 20.250 7.150 4.098 250.779 82.986Emp. Coulomb c. 2 24.352 14.060 7.150 4.098 155.852 75.881Emp. Coulomb c. 3 0.121 0.684 8.650 0.500 1.042 0.342Emp. Coulomb c. 3 1.687 9.569 8.650 0.500 14.595 7.177Empuje pasivo 0.000 -5.250 0.000 0.643 3.375 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 1 169.712 46.786 5.250 41.536 894.074 189.062 4.729 2.359
Acciones actuantes en hipótesis 2
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 67.613 0.000 3.865 3.671 261.344 0.000P. tierras Coulomb 35.074 0.000 5.650 4.098 198.168 0.000P. tierras intradós 5.400 0.000 1.350 2.000 7.290 0.000Emp. Coulomb c. 1 0.392 2.224 4.150 10.196 1.627 22.677Emp. Coulomb c. 1 0.145 0.822 4.150 10.196 0.601 8.751Emp. Coulomb c. 2 35.074 20.250 7.150 4.098 250.779 82.986Emp. Coulomb c. 2 28.852 16.658 7.150 4.098 184.652 89.903Emp. Coulomb c. 3 0.121 0.684 8.650 0.500 1.042 0.342Emp. Coulomb c. 3 1.768 10.025 8.650 0.500 15.290 7.519Empuje pasivo 0.000 -5.250 0.000 0.643 3.375 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 2 174.438 50.662 5.250 45.412 924.170 212.178 4.356 2.218
Acciones actuantes en hipótesis 3
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 67.613 0.000 3.865 3.671 261.344 0.000P. tierras Coulomb 35.074 0.000 5.650 4.098 198.168 0.000P. tierras intradós 5.400 0.000 1.350 2.000 7.290 0.000Emp. Coulomb c. 1 0.392 2.224 4.150 10.196 1.627 22.677Emp. Coulomb c. 2 35.074 20.250 7.150 4.098 250.779 82.986Emp. Coulomb c. 2 24.352 14.060 7.150 4.098 155.852 75.881Emp. Coulomb c. 3 0.121 0.684 8.650 0.500 1.042 0.342Emp. Coulomb c. 3 1.687 9.569 8.650 0.500 14.595 7.177Acciones s/ estribo 9.690 0.830 3.200 10.900 31.008 9.047Empuje pasivo 0.000 -5.250 0.000 0.643 3.375 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 3 179.402 46.786 5.250 42.366 925.082 198.109 4.670 2.445
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 115
Acciones actuantes en hipótesis 4
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 67.613 0.000 3.865 3.671 261.344 0.000P. tierras Coulomb 35.074 0.000 5.650 4.098 198.168 0.000P. tierras intradós 5.400 0.000 1.350 2.000 7.290 0.000Emp. Coulomb c. 1 0.392 2.224 4.150 10.196 1.627 22.677Emp. Coulomb c. 1 0.145 0.822 4.150 10.196 0.601 8.751Emp. Coulomb c. 2 35.074 20.250 7.150 4.098 250.779 82.986Emp. Coulomb c. 2 28.852 16.658 7.150 4.098 184.652 89.903Emp. Coulomb c. 3 0.121 0.684 8.650 0.500 1.042 0.342Emp. Coulomb c. 3 1.768 10.025 8.650 0.500 15.290 7.519Acciones s/ estribo 9.690 0.830 3.200 10.900 31.008 9.047Empuje pasivo 0.000 -5.250 0.000 0.643 3.375 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 4 184.128 50.662 5.250 46.242 955.178 221.225 4.318 2.299
Acciones actuantes en hipótesis 5
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 67.613 0.000 3.865 3.671 261.344 0.000P. tierras Coulomb 35.074 0.000 5.650 4.098 198.168 0.000P. tierras intradós 5.400 0.000 1.350 2.000 7.290 0.000Emp. Coulomb c. 1 0.392 2.224 4.150 10.196 1.627 22.677Emp. Coulomb c. 2 35.074 20.250 7.150 4.098 250.779 82.986Emp. Coulomb c. 2 24.352 14.060 7.150 4.098 155.852 75.881Emp. Coulomb c. 3 0.121 0.684 8.650 0.500 1.042 0.342Emp. Coulomb c. 3 1.687 9.569 8.650 0.500 14.595 7.177Acciones s/ estribo 18.020 1.790 3.200 10.900 57.664 19.511Empuje pasivo 0.000 -5.250 0.000 0.643 3.375 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 5 187.732 46.786 5.250 43.326 951.738 208.573 4.563 2.502
Acciones actuantes en hipótesis 6
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 67.613 0.000 3.865 3.671 261.344 0.000P. tierras Coulomb 35.074 0.000 5.650 4.098 198.168 0.000P. tierras intradós 5.400 0.000 1.350 2.000 7.290 0.000Emp. Coulomb c. 1 0.392 2.224 4.150 10.196 1.627 22.677Emp. Coulomb c. 1 0.145 0.822 4.150 10.196 0.601 8.751Emp. Coulomb c. 2 35.074 20.250 7.150 4.098 250.779 82.986Emp. Coulomb c. 2 28.852 16.658 7.150 4.098 184.652 89.903Emp. Coulomb c. 3 0.121 0.684 8.650 0.500 1.042 0.342Emp. Coulomb c. 3 1.768 10.025 8.650 0.500 15.290 7.519Acciones s/ estribo 18.020 1.790 3.200 10.900 57.664 19.511Empuje pasivo 0.000 -5.250 0.000 0.643 3.375 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 6 192.458 50.662 5.250 47.202 981.834 231.689 4.238 2.354
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 116
Acciones actuantes en hipótesis 7
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 67.613 0.000 3.865 3.671 261.344 0.000P. tierras Coulomb 35.074 0.000 5.650 4.098 198.168 0.000P. tierras intradós 5.400 0.000 1.350 2.000 7.290 0.000Emp. Coulomb c. 1 0.392 2.224 4.150 10.196 1.627 22.677Emp. Coulomb c. 2 35.074 20.250 7.150 4.098 250.779 82.986Emp. Coulomb c. 2 24.352 14.060 7.150 4.098 155.852 75.881Emp. Coulomb c. 3 0.121 0.684 8.650 0.500 1.042 0.342Emp. Coulomb c. 3 1.687 9.569 8.650 0.500 14.595 7.177Acciones s/ estribo 8.515 1.790 3.200 10.900 27.248 19.511Empuje pasivo 0.000 -5.250 0.000 0.643 3.375 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 7 178.227 46.786 5.250 43.326 921.322 208.573 4.417 2.375
Acciones actuantes en hipótesis 8
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 67.613 0.000 3.865 3.671 261.344 0.000P. tierras Coulomb 35.074 0.000 5.650 4.098 198.168 0.000P. tierras intradós 5.400 0.000 1.350 2.000 7.290 0.000Emp. Coulomb c. 1 0.392 2.224 4.150 10.196 1.627 22.677Emp. Coulomb c. 1 0.145 0.822 4.150 10.196 0.601 8.751Emp. Coulomb c. 2 35.074 20.250 7.150 4.098 250.779 82.986Emp. Coulomb c. 2 28.852 16.658 7.150 4.098 184.652 89.903Emp. Coulomb c. 3 0.121 0.684 8.650 0.500 1.042 0.342Emp. Coulomb c. 3 1.768 10.025 8.650 0.500 15.290 7.519Acciones s/ estribo 8.515 1.790 3.200 10.900 27.248 19.511Empuje pasivo 0.000 -5.250 0.000 0.643 3.375 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 8 182.953 50.662 5.250 47.202 951.418 231.689 4.106 2.238
Acciones actuantes en hipótesis 9
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 67.613 0.000 3.865 3.671 261.344 0.000Sismo muro 0.000 6.761 3.865 3.671 0.000 24.819P. tierras Coulomb 35.074 0.000 5.650 4.098 198.168 0.000Sismo terr. Coulomb 0.000 3.507 5.650 4.098 0.000 14.374P. tierras intradós 5.400 0.000 1.350 2.000 7.290 0.000Emp. Coulomb c. 1 0.392 2.224 4.150 10.196 1.627 22.677Emp. Coulomb c. 2 35.074 20.250 7.150 4.098 250.779 82.986Emp. Coulomb c. 2 24.352 14.060 7.150 4.098 155.852 75.881Emp. Coulomb c. 3 0.121 0.684 8.650 0.500 1.042 0.342Emp. Coulomb c. 3 1.687 9.569 8.650 0.500 14.595 7.177Empuje Sísmico 6.031 9.217 5.221 8.000 31.491 73.735Acciones s/ estribo 9.690 10.170 3.200 10.900 31.008 110.853Empuje pasivo 0.000 -5.250 0.000 0.643 3.375 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 9 185.434 46.786 5.250 71.192 956.573 412.843 2.317 1.504
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 117
Acciones actuantes en hipótesis 10
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 67.613 0.000 3.865 3.671 261.344 0.000Sismo muro 0.000 6.761 3.865 3.671 0.000 24.819P. tierras Coulomb 35.074 0.000 5.650 4.098 198.168 0.000Sismo terr. Coulomb 0.000 3.507 5.650 4.098 0.000 14.374P. tierras intradós 5.400 0.000 1.350 2.000 7.290 0.000Emp. Coulomb c. 1 0.392 2.224 4.150 10.196 1.627 22.677Emp. Coulomb c. 1 0.029 0.164 4.150 10.196 0.120 1.750Emp. Coulomb c. 2 35.074 20.250 7.150 4.098 250.779 82.986Emp. Coulomb c. 2 25.252 14.579 7.150 4.098 161.612 78.686Emp. Coulomb c. 3 0.121 0.684 8.650 0.500 1.042 0.342Emp. Coulomb c. 3 1.703 9.660 8.650 0.500 14.734 7.245Empuje Sísmico 6.031 9.217 5.221 8.000 31.491 73.735Acciones s/ estribo 9.690 10.170 3.200 10.900 31.008 110.853Empuje pasivo 0.000 -5.250 0.000 0.643 3.375 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 10 186.379 47.561 5.250 71.967 962.592 417.466 2.306 1.495
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 1 169.712 46.786 5.250 41.536 894.074 189.062 4.729 2.359 2 174.438 50.662 5.250 45.412 924.170 212.178 4.356 2.218 3 179.402 46.786 5.250 42.366 925.082 198.109 4.670 2.445 4 184.128 50.662 5.250 46.242 955.178 221.225 4.318 2.299 5 187.732 46.786 5.250 43.326 951.738 208.573 4.563 2.502 6 192.458 50.662 5.250 47.202 981.834 231.689 4.238 2.354 7 178.227 46.786 5.250 43.326 921.322 208.573 4.417 2.375 8 182.953 50.662 5.250 47.202 951.418 231.689 4.106 2.238 9 185.434 46.786 5.250 71.192 956.573 412.843 2.317 1.504 10 186.379 47.561 5.250 71.967 962.592 417.466 2.306 1.495
TENSIONES TRANSMITIDAS AL CIMIENTO
Hipótesis Excent. Ley Prof. Comp Smáx Smín Beq Pv (m) (m) (t/m²) (t/m²) (m) (t/m²) 1 0.171 TRAPECIAL 8.650 21.945 17.295 8.308 20.427 2 0.243 TRAPECIAL 8.650 23.570 16.762 8.163 21.369 3 0.273 TRAPECIAL 8.650 24.665 16.815 8.104 22.136 4 0.339 TRAPECIAL 8.650 26.290 16.283 7.972 23.096 5 0.366 TRAPECIAL 8.650 27.218 16.188 7.917 23.712 6 0.427 TRAPECIAL 8.650 28.844 15.655 7.795 24.689 7 0.326 TRAPECIAL 8.650 25.262 15.946 7.998 22.283 8 0.391 TRAPECIAL 8.650 26.887 15.414 7.868 23.253 9 1.393 TRAPECIAL 8.650 42.148 0.727 5.864 31.620 10 1.400 TRAPECIAL 8.650 42.473 0.620 5.850 31.861
ESFUERZOS EN PUNTERA Y TALÓN
Hipótesis Mpunt Vpunt Mtalón Vtalón (t.m/m) (t/m) (t.m/m) (t/m) 1 66.747 30.937 63.646 20.238 2 72.631 33.660 71.947 23.752 3 76.791 35.587 56.037 19.980 4 82.676 38.310 64.338 23.494 5 86.137 39.913 50.151 20.183 6 92.022 42.637 58.451 23.698 7 78.632 36.436 59.775 21.841 8 84.516 39.159 68.076 25.356 9 135.135 62.547 99.240 50.998 10 136.311 63.092 100.900 51.701
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 118
DIMENSIONAMIENTO DE LA PUNTERA
Puntera rígida
Td (t/m) = 122.815 en hipótesis 6As,max (cm²/m) = 30.120Ageom,tot = 27.000
DIMENSIONAMIENTO DEL TALÓN
Talón flexible
Md (t.m/m) = 107.921 en hipótesis 2As,max (cm²/m) = 26.400Deformac. = Dominio 2x (m) = 0.118Us1 (t/m) = 76.586As (cm²/m) = 26.400Ageom,tot = 27.000Vd (t/m) = 51.701Vu,0 (t/m) = 42.838Vu1 (t/m) = 886.850Vcu (t/m) = 35.698Aa (cm²/m) = 3.007Aa,min = 10.000
Coeficientes de empuje (Mononobe - Okabe)Theta : 0.100Kad : 0.373Kpd : 1.000
DIMENSIONAMIENTO DEL MURETE
Dimensionamiento a Flexión: Hipótesis = 2 Md (t.m/m) = 0.809 Nd (t/m) = 1.100 Deformac. = Dominio 2 x (m) = 0.011 Us1 (t/m) = 1.713 As1 (cm²/m) = 7.040 As2 (cm²/m) = 0.012 As, geom = 3.600 Ah,tot = 12.800
Dimensionamiento a cortante: Hipótesis = 8 Vd (t/m) = 1.783 Vu1 (t/m) = 214.067 Vcu (t/m) = 13.831 Aa (cm²/m) = 0.000
COEFICIENTES DE EMPUJE (COULOMB)
Ka, trasdós : 0.308Kp, intradós : 1.000
Coeficientes de empuje (Mononobe - Okabe)Theta : 0.100Kad : 0.373Kpd : 1.000
Cálculo PS 100.0
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 119
ARMADO DEL MURO (EHE08)
Hip. Prof. Nd Md d x Us1 As1 As2 Vd Vu1 Vcu Aa (m) (t/m) (t.m/m) (m) (m) (t/m) (cm²/m)(cm²/m) (t/m) (t/m) (t/m) (cm²/m) 1 10.500 41.080 168.543 1.400 0.164 105.218 25.52 0.44 50.238 856.269 40.596 1.88 2 10.500 41.080 193.662 1.400 0.175 124.510 26.87 0.44 55.022 856.269 41.197 2.69 3 10.500 50.770 183.516 1.400 0.174 112.044 25.52 0.55 51.483 856.269 41.999 1.85 4 10.500 50.770 208.635 1.400 0.185 131.444 28.37 0.55 56.267 856.269 43.243 2.54 5 10.500 59.100 199.864 1.400 0.184 120.675 26.04 0.64 52.923 856.269 43.441 1.85 6 10.500 59.100 224.982 1.400 0.195 140.190 30.26 0.64 57.707 856.269 45.228 2.43 7 10.500 49.595 196.656 1.400 0.179 122.738 26.49 0.54 52.923 856.269 42.262 2.07 8 10.500 49.595 221.774 1.400 0.191 142.203 30.69 0.54 57.707 856.269 44.026 2.66 9 10.500 50.770 289.671 1.400 0.202 193.492 37.96 0.50 54.338 988.003 54.813 0.00 10 10.500 50.770 293.736 1.400 0.203 196.677 38.59 0.50 55.112 988.003 47.119 1.56 1 9.833 37.938 137.922 1.400 0.148 83.399 25.52 0.41 44.061 856.269 47.070 0.00 2 9.833 37.938 159.953 1.400 0.159 100.172 25.52 0.41 48.541 856.269 40.141 1.64 3 9.833 47.628 152.066 1.400 0.158 89.454 25.52 0.51 45.306 856.269 48.473 0.00 4 9.833 47.628 174.096 1.400 0.168 106.315 25.52 0.51 49.786 856.269 41.544 1.60 5 9.833 55.958 167.453 1.400 0.168 97.202 25.52 0.60 46.746 856.269 49.680 0.00 6 9.833 55.958 189.483 1.400 0.178 114.154 25.52 0.60 51.226 856.269 42.750 1.65 7 9.833 46.453 164.245 1.400 0.163 99.332 25.52 0.50 46.746 856.269 48.303 0.00 8 9.833 46.453 186.275 1.400 0.174 116.242 25.52 0.50 51.226 856.269 41.374 1.92 9 9.833 47.628 249.687 1.400 0.186 163.830 32.14 0.47 49.098 988.003 51.797 0.00 10 9.833 47.628 253.252 1.400 0.187 166.595 32.69 0.47 49.823 988.003 52.048 0.00 1 9.167 34.843 111.233 1.400 0.133 64.724 25.52 0.38 38.289 856.269 46.622 0.00 2 9.167 34.843 130.377 1.400 0.143 79.188 25.52 0.38 42.466 856.269 46.622 0.00 3 9.167 44.533 124.546 1.400 0.143 70.036 25.52 0.48 39.534 856.269 48.025 0.00 4 9.167 44.533 143.691 1.400 0.153 84.573 25.52 0.48 43.711 856.269 48.025 0.00 5 9.167 52.863 138.974 1.400 0.153 76.933 25.52 0.57 40.974 856.269 49.231 0.00 6 9.167 52.863 158.118 1.400 0.162 91.544 25.52 0.57 45.151 856.269 49.231 0.00 7 9.167 43.358 135.766 1.400 0.148 79.120 25.52 0.47 40.974 856.269 47.855 0.00 8 9.167 43.358 154.910 1.400 0.158 93.695 25.52 0.47 45.151 856.269 47.855 0.00 9 9.167 44.533 213.728 1.400 0.171 137.558 26.99 0.44 44.186 988.003 48.808 0.00 10 9.167 44.533 216.826 1.400 0.172 139.940 27.46 0.44 44.862 988.003 49.051 0.00 1 8.500 31.795 88.204 1.400 0.119 48.926 25.52 0.34 32.922 856.269 46.180 0.00 2 8.500 31.795 104.665 1.400 0.128 61.278 25.52 0.34 36.795 856.269 46.180 0.00 3 8.500 41.485 100.688 1.400 0.130 53.517 25.52 0.45 34.167 856.269 47.584 0.00 4 8.500 41.485 117.149 1.400 0.138 65.930 25.52 0.45 38.040 856.269 47.584 0.00 5 8.500 49.815 114.155 1.400 0.140 59.588 25.52 0.54 35.607 856.269 48.790 0.00 6 8.500 49.815 130.616 1.400 0.148 72.062 25.52 0.54 39.480 856.269 48.790 0.00 7 8.500 40.310 110.947 1.400 0.135 61.824 25.52 0.43 35.607 856.269 47.413 0.00 8 8.500 40.310 127.408 1.400 0.143 74.268 25.52 0.43 39.480 856.269 47.413 0.00 9 8.500 41.485 181.536 1.400 0.157 114.385 26.77 0.41 39.602 988.003 48.251 0.00 10 8.500 41.485 184.200 1.400 0.158 116.417 26.77 0.41 40.229 988.003 48.251 0.00 1 6.033 20.933 30.371 1.400 0.074 11.438 25.52 0.23 16.587 856.269 44.607 0.00 2 6.033 20.933 38.665 1.400 0.081 17.538 25.52 0.23 19.336 856.269 44.607 0.00 3 6.033 30.623 39.784 1.400 0.087 13.497 25.52 0.33 17.832 856.269 46.010 0.00 4 6.033 30.623 48.077 1.400 0.093 19.629 25.52 0.33 20.581 856.269 46.010 0.00 5 6.033 38.953 49.699 1.400 0.098 16.668 25.52 0.42 19.272 856.269 47.217 0.00 6 6.033 38.953 57.993 1.400 0.103 22.828 25.52 0.42 22.021 856.269 47.217 0.00 7 6.033 29.448 46.491 1.400 0.091 19.043 25.52 0.32 19.272 856.269 45.840 0.00 8 6.033 29.448 54.785 1.400 0.097 25.186 25.52 0.32 22.021 856.269 45.840 0.00 9 6.033 30.623 90.939 1.400 0.111 51.357 26.77 0.30 25.490 988.003 46.678 0.00 10 6.033 30.623 92.281 1.400 0.112 52.359 26.77 0.30 25.935 988.003 46.678 0.00 1 3.567 10.723 5.284 1.400 0.039 0.000 25.52 0.12 5.797 856.269 43.128 0.00 2 3.567 10.723 8.183 1.400 0.043 0.407 25.52 0.12 7.422 856.269 43.128 0.00 3 3.567 20.413 11.626 1.400 0.055 0.000 25.52 0.22 7.042 856.269 44.532 0.00 4 3.567 20.413 14.524 1.400 0.059 0.094 25.52 0.22 8.667 856.269 44.532 0.00 5 3.567 28.743 17.989 1.400 0.068 0.000 25.52 0.31 8.482 856.269 45.738 0.00 6 3.567 28.743 20.887 1.400 0.070 0.536 25.52 0.31 10.107 856.269 45.738 0.00 7 3.567 19.238 14.781 1.400 0.058 0.878 25.52 0.21 8.482 856.269 44.362 0.00 8 3.567 19.238 17.679 1.400 0.061 2.995 25.52 0.21 10.107 856.269 44.362 0.00 9 3.567 20.413 35.382 1.400 0.072 15.332 26.77 0.20 15.865 988.003 45.199 0.00 10 3.567 20.413 35.851 1.400 0.073 15.676 26.77 0.20 16.128 988.003 45.199 0.00
Cálculo PS 100.0
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CUANTÍAS MÍNIMAS
Av,geom (cm²/m) = 13.050Ah,tot (cm²/m) = 46.400Aa,min (cm²/m²) = 10.000
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ps 100.8
cálculo del tablero
Cálculo PS 100.8
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L.A.V. MONFORTE DEL CID – ASPE (ALICANTE) PASOS SUPERIORES
P.S. 100.8
ANEJO DE CÁLCULOS
SEPTIEMBRE 2011
RECÁLCULO CON NCSP07
Este Anejo de Cálculo no podrá ser reproducido total o parcialmente, ni transmitirse por ningún procedimiento, incluso electrónico. No podrá prestarse, alquilarse o ceder su uso sin permiso previo y por escrito de Alvisa Prefabricados, S.A.
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I N D I C E 1 Bases de cálculo y dimensionamiento ....................................................................................................... 3 2 Descripción del programa “Emparrillados”................................................................................................. 7 3 Descripción Programa “Dimensionamiento de Vigas” ............................................................................... 9 4 Cálculo del Emparrillado .......................................................................................................................... 13
4.1 Vano lateral ....................................................................................................................................... 14 4.1.1 Datos de la estructura................................................................................................................ 14 4.1.2 Croquis emparrillado.................................................................................................................. 18 4.1.3 Envolvente de Esfuerzos ........................................................................................................... 19
4.2 Vano central ...................................................................................................................................... 21 4.2.1 Datos de la estructura................................................................................................................ 21 4.2.2 Croquis emparrillado.................................................................................................................. 26 4.2.3 Envolvente de Esfuerzos ........................................................................................................... 27
5 Armado de las Vigas ................................................................................................................................ 29 5.1 Vano lateral ....................................................................................................................................... 30
5.1.1 Datos.......................................................................................................................................... 31 5.1.2 E.L.U. Cálculo a Rotura. ............................................................................................................ 36 5.1.3 E.L.U. Cálculo a cortante ........................................................................................................... 37 5.1.4 E.L.U. de Rasante...................................................................................................................... 38
5.2 Vano central ...................................................................................................................................... 39 5.2.1 Datos.......................................................................................................................................... 40 5.2.2 E.L.U. Cálculo a Rotura. ............................................................................................................ 46 5.2.3 E.L.U. Cálculo a cortante ........................................................................................................... 47 5.2.4 E.L.U. de Rasante...................................................................................................................... 48
6 Armado de la losa..................................................................................................................................... 49 7 Cálculo de sismo ...................................................................................................................................... 53 8 Cálculo de reacciones .............................................................................................................................. 59 9 Aparatos de apoyo ................................................................................................................................... 62 10 Normas básicas de manipulación, acopio y montaje ........................................................................... 68
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1 Bases de cálculo y dimensionamiento
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Bases de cálculo y dimensionamiento
Se exponen a continuación los criterios y normativas empleadas en la realización de este anejo de
cálculo.
Normativas empleadas
- Instrucción sobre las Acciones a considerar en el proyecto de Puentes de carretera (IAP-98).
- Instrucción de Hormigón Estructural (EHE).
- Recomendaciones para el proyecto y puesta en obra de los apoyos elastoméricos para puentes
de carretera (MOPU 1982).
- Norma de Construcción Sismorresistente: Puentes (NCSP-07)
- Eurocódigo 8. Disposiciones para el proyecto de estructuras sismorresistentes. Parte 2: Puentes
Análisis estructural
El análisis de la estructura objeto de este anejo de cálculo se ha abordado mediante la técnica del
emparrillado plano, que contempla el esviaje del tablero y la naturaleza del mismo.
El comportamiento de todos los elementos ha sido considerado elástico y lineal.
Cargas aplicadas
- Peso específico del hormigón armado o pretensado: γh = 2.50 Mp/m3
- Peso específico de mezcla bituminosa: γa = 2.40 Mp/m3
- Peso acera: p1 = 0.625 Mp/m²
- Peso barrera: p2= 0.5 Mp/m
- Sobrecarga repartida debida al tráfico: S = 0.40 Mp/m2
- Sobrecarga puntual debida al tráfico: P = 60 Mp
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Características de los materiales empleados
- Hormigones:
- Prefabricados:
- Pretensado: HP-50/ F / 12 / IIa
- Armado: HA-40/ B / 17 / IIa
- “In situ”:
- Armado: HA-25/ B / 20 / IIa
- Aceros:
- Elementos prefabricados:
- Acero pasivo: B 500 S
- Acero activo: Cordones Y 1860S7
- Elementos “in situ”:
- Acero pasivo: B 500 S
Coeficientes de seguridad adoptados
- Mayoración acciones (Estados Límites Últimos):
Nivel de control intenso:
- Permanentes: γG = 1.35
- Variable: γQ = 1.50
Nivel de control normal:
- Permanentes: γG = 1.50
- Variable: γQ = 1.60
- Minoración de resistencia del hormigón:
- En prefabricados: γc=1.50
- "In situ": γc=1.50
- Minoración de resistencia del acero:
- En prefabricados: γs=1.15
- "In situ”: γs=1.15
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Dimensionamiento de elementos de hormigón
Para el dimensionamiento de los elementos de hormigón pretensado se ha analizado su
comportamiento de acuerdo a la vigente norma EHE . Como se puede observar en los ficheros de salida de
datos del programa “Dimensionamiento de Vigas” se ha realizado el dimensionamiento atendiendo al
comportamiento de las vigas frente a diversas solicitaciones. En el caso particular de la solicitación debida a
esfuerzos cortantes se ha realizado el dimensionamiento de acuerdo a la EHE. El tipo de pretensado
utilizado es interior de armaduras pretesas y adherente.
Programas informáticos utilizados
Los programas de cálculo matricial “Emparrillado” y el programa “Dimensionamiento de Vigas
Puente Nervado”, desarrollados por Research & Concrete, S.A., han sido utilizados para la obtención de los
esfuerzos de vigas y losa y armado de las mismas. En los apartados siguientes se incluye una somera
explicación de la nomenclatura utilizada y del funcionamiento de dichos programas.
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2 Descripción del programa “Emparrillados”
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EMPARRILLADO
Los cálculos del Emparrillado se han desarrollado mediante el programa "EMPARRILLADO".
Para la resolución del emparrillado se utiliza el cálculo matricial . La estructura se discretiza en
nudos y barras. Los nervios longitudinales corresponden a cada una de las vigas prefabricadas y las barras
transversales idealizan la losa superior.
Se generan de forma automática, todas las hipótesis de cálculo, el programa coloca la sobrecarga
móvil en intervalos transversales y longitudinales de 0.5 m. obteniendo una envolvente de esfuerzos y
reacciones.
Una vez resuelto el emparrillado se introducen los valores obtenidos en la rutina de
dimensionamiento y se obtienen las diferentes armaduras activas y pasivas correspondientes.
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3 Descripción Programa “Dimensionamiento de Vigas”
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ANEJO DE CALCULOS DE VIGAS 1. - Programa de cálculo :
Los cálculos del tablero se han desarrollado mediante el programa "Dimensionamiento de vigas".
2. - Datos de cargas :
Se consideran los siguientes pesos específicos para la evaluación de las cargas permanentes y
pesos propios:
Hormigón armado ó pretensado: 2,50 Tn/m3
Hormigón en masa: 2,40 Tn/m3
Pavimento asfáltico: 2,40 Tn/m3
La carga permanente de aceras, barreras y barandillas se introduce en los cálculos como cargas
lineales situadas longitudinalmente.
La sobrecarga considerada es la especificada en la "Instrucción relativa a las acciones a considerar
en el proyecto de puentes de Carreteras" (I.A.P- 98) situando el o los carros, en la posición pésima.
3. - Desarrollo del Cálculo:
Con los esfuerzos obtenidos del emparrillado se calculan las tensiones de la viga.
Se estudian a continuación las tensiones producidas por el pretensado tanto durante la fabricación
(en el instante de la transferencia) como a largo plazo, considerando respectivamente unas pérdidas
del 5% y 20%.
La adición de estas tensiones a las producidas por las cargas exteriores conduce a las tensiones
reales (en fibra superior e inferior de la viga, y fibra superior de la losa) que aparecen en las distintas
fases, fabricación, servicio bajo cargas permanentes, y servicio bajo máxima sobrecarga.
Se comprueba que las tracciones (si existen) son admisibles en función de la clase de
comportamiento de la estructura y se obtiene la resistencia característica del hormigón en cada
fase para soportar las compresiones existentes.
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Los esfuerzos rasantes entre viga y losa se resisten exclusivamente con armadura pasiva, sin
contar con la colaboración del hormigón.
4. - Notación utilizada:
Para poder interpretar la salida de la impresora debe tenerse en cuenta la siguiente notación:
Datos Geométricos
B = Ancho real del tablero
Bo = Ancho eficaz del tablero
B1 = Anchura de cada acera
D1 = Distancia del eje de la última viga al borde del tablero.
Características Mecánicas
Vai = Distancia fibra superior viga a fibra neutra en sección inicial homogeneizada
Vbi = Distancia fibra inferior viga a fibra neutra en sección inicial homogeneizada
Vaf = Distancia fibra superior viga a fibra neutra en sección final homogeneizada
Vbf = Distancia fibra inferior viga a fibra neutra en sección final homogeneizada
Vcf = Distancia fibra superior losa a fibra neutra en sección final homogeneizada
A = Area de la sección inicial homogeneizada
I = Inercia de la sección inicial homogeneizada
If = Inercia de la sección final homogeneizada
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 133
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Página 12
Esfuerzos Longitudinales
M1 = Momento en el centro de la luz de la viga producido por p.p. de la viga.
M2 = Momento en el centro de la luz de la viga producido por peso de la losa.
M3 = Momento en el centro de la luz de la viga producido por las cargas permanentes.
M4 = Momento en el centro de la luz de la viga producido por la sobrecarga uniforme
M5 = Momento en el centro de la luz de la viga producido por sobrecarga puntual móvil
Cálculo de Tensiones
SA = Tensión en fibra superior de la viga
SB = Tensión en fibra inferior de la viga
SC = Tensión en fibra superior de la losa
Pretensado
N = Esfuerzo axil de pretensado inicial, en bancada. Exc. = Excentricidad del esfuerzo de pretensado con respecto a la fibra neutra de la sección inicial
homogeneizada de la viga.
PA = Tensión en fibra superior de viga, producida por el pretensado.
PB = Tensión en fibra inferior de viga, producida por el pretensado.
Cálculo armadura cortantes
Q1 = cortante en el extremo de la viga debido al peso propio de la viga
Q2 = cortante en el extremo de la viga debido al peso propio de la losa
Q3 = cortante en el extremo de la viga debido a las cargas permanentes
Q4 = cortante en el extremo de la viga debido a la sobrecarga repartida
Q5 = cortante en el extremo de la viga debido a la sobrecarga puntal móvil.
FY = Límite elástico del acero pasivo
FCT'K = Resistencia a tracción del hormigón
V = Cortante máximo en la sección considerada
VRD = Cortante mayorado SIGMA CL, D = Tensión normal en fibra extrema más traccionada o menos comprimida, bajo la
actuación de los esfuerzos normales de cálculo más desfavorables.
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 134
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Página 13
4 Cálculo del Emparrillado
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 135
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Página 14
4.1 Vano lateral
4.1.1 Datos de la estructura
Luz de cálculo (m) : 16.275
Ancho (m) : 8.200
Esviaje (g) : 100.000
Dist. Eje Viga borde a ext. tablero (m) : 4.100
Ancho de las aceras (m) : 1.100
Dist. Eje Barrera a ext. tablero (m) : 0.000
Espesor de la losa (m) : 0.248
Datos de las vigas
Viga Tipo Canto (m) Area (m²) Peso (t/m) Va (m) Inercia (m4)
1 BC290820 0.800 1.141912 2.9420 0.5205 0.069259
Acciones sobre la estructura
Peso pavimento (t/m²) : 0.288
Peso de las aceras (t/m²) : 0.625
Peso Barrera (t/m) : 0.500
Sobrecarga uniforme (t/m²) : 0.400
Peso total del vehículo (t) : 60.000
Distancia de la rueda a la acera (m) : 0.500
Sobrecarga en aceras (t/m²) : 0.400
Datos del Emparrillado
Datos de Nudos
Nudo X (m) Y (m)
1 0.000 0.000
2 -0.000 2.650
3 -0.000 3.025
4 -0.000 4.100
5 -0.000 5.175
6 -0.000 5.550
7 -0.000 8.200
8 1.356 0.000
9 1.356 2.650
10 1.356 5.550
11 1.356 8.200
12 2.712 0.000
13 2.712 2.650
14 2.712 5.550
15 2.712 8.200
16 4.069 0.000
17 4.069 2.650
18 4.069 5.550
19 4.069 8.200
20 5.425 0.000
21 5.425 2.650
22 5.425 5.550
23 5.425 8.200
Cálculo PS 100.8
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VIAS Y CNES. P.S.100.8. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 15
24 6.781 0.000
25 6.781 2.650
26 6.781 5.550
27 6.781 8.200
28 8.137 0.000
29 8.137 2.650
30 8.137 5.550
31 8.137 8.200
32 9.494 0.000
33 9.494 2.650
34 9.494 5.550
35 9.494 8.200
36 10.850 0.000
37 10.850 2.650
38 10.850 5.550
39 10.850 8.200
40 12.206 0.000
41 12.206 2.650
42 12.206 5.550
43 12.206 8.200
44 13.562 0.000
45 13.562 2.650
46 13.562 5.550
47 13.562 8.200
48 14.919 0.000
49 14.919 2.650
50 14.919 5.550
51 14.919 8.200
52 16.275 0.000
53 16.275 2.650
54 16.275 2.950
55 16.275 4.100
56 16.275 5.250
57 16.275 5.550
58 16.275 8.200
Datos de Barras
Barra Nudo I Nudo J Ancho (m) Iflex (m4) Jtor (m4) Area(m2)
1 1 8 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
2 8 12 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
3 12 16 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
4 16 20 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
5 20 24 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
6 24 28 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
7 28 32 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
8 32 36 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
9 36 40 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
10 40 44 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
11 44 48 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
12 48 52 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
13 2 9 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
14 9 13 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 137
VIAS Y CNES. P.S.100.8. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 16
15 13 17 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
16 17 21 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
17 21 25 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
18 25 29 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
19 29 33 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
20 33 37 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
21 37 41 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
22 41 45 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
23 45 49 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
24 49 53 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
25 6 10 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
26 10 14 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
27 14 18 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
28 18 22 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
29 22 26 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
30 26 30 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
31 30 34 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
32 34 38 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
33 38 42 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
34 42 46 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
35 46 50 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
36 50 57 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
37 7 11 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
38 11 15 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
39 15 19 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
40 19 23 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
41 23 27 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
42 27 31 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
43 31 35 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
44 35 39 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
45 39 43 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
46 43 47 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
47 47 51 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
48 51 58 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
49 1 2 0.678 0.000714 0.001428 0.139355
50 2 3 0.678 0.054752 0.140982 0.473886
51 3 4 0.678 0.054752 0.140982 0.473886
52 4 5 0.678 0.054752 0.140982 0.473886
53 5 6 0.678 0.054752 0.140982 0.473886
54 6 7 0.678 0.000714 0.001428 0.139355
55 8 9 1.356 0.001428 0.002857 0.278710
56 9 10 1.356 0.100850 0.281965 0.617772
57 10 11 1.356 0.001428 0.002857 0.278710
58 12 13 1.356 0.001428 0.002857 0.278710
59 13 14 1.356 0.100850 0.281965 0.617772
60 14 15 1.356 0.001428 0.002857 0.278710
61 16 17 1.356 0.001428 0.002857 0.278710
62 17 18 1.356 0.100850 0.281965 0.617772
63 18 19 1.356 0.001428 0.002857 0.278710
64 20 21 1.356 0.001428 0.002857 0.278710
65 21 22 1.356 0.100850 0.281965 0.617772
66 22 23 1.356 0.001428 0.002857 0.278710
67 24 25 1.356 0.001428 0.002857 0.278710
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 138
VIAS Y CNES. P.S.100.8. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 17
68 25 26 1.356 0.100850 0.281965 0.617772
69 26 27 1.356 0.001428 0.002857 0.278710
70 28 29 1.356 0.001428 0.002857 0.278710
71 29 30 1.356 0.100850 0.281965 0.617772
72 30 31 1.356 0.001428 0.002857 0.278710
73 32 33 1.356 0.001428 0.002857 0.278710
74 33 34 1.356 0.100850 0.281965 0.617772
75 34 35 1.356 0.001428 0.002857 0.278710
76 36 37 1.356 0.001428 0.002857 0.278710
77 37 38 1.356 0.100850 0.281965 0.617772
78 38 39 1.356 0.001428 0.002857 0.278710
79 40 41 1.356 0.001428 0.002857 0.278710
80 41 42 1.356 0.100850 0.281965 0.617772
81 42 43 1.356 0.001428 0.002857 0.278710
82 44 45 1.356 0.001428 0.002857 0.278710
83 45 46 1.356 0.100850 0.281965 0.617772
84 46 47 1.356 0.001428 0.002857 0.278710
85 48 49 1.356 0.001428 0.002857 0.278710
86 49 50 1.356 0.100850 0.281965 0.617772
87 50 51 1.356 0.001428 0.002857 0.278710
88 52 53 0.678 0.000714 0.001428 0.139355
89 53 54 0.678 0.054752 0.140982 0.473886
90 54 55 0.678 0.054752 0.140982 0.473886
91 55 56 0.678 0.054752 0.140982 0.473886
92 56 57 0.678 0.054752 0.140982 0.473886
93 57 58 0.678 0.000714 0.001428 0.139355
Datos de Tramos de Vigas
Tramo Viga Ancho (m) Canto (m) Area (m) Va (m) Vb (m) Inercia (m4) JTor (m4)
1 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360629 0.664449
2 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360629 0.664449
3 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360629 0.664449
4 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360629 0.664449
5 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360629 0.664449
6 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360629 0.664449
7 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360629 0.664449
8 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360629 0.664449
9 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360629 0.664449
10 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360629 0.664449
11 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360629 0.664449
12 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360629 0.664449
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 139
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Página 18
4.1.2 Croquis emparrillado
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 140
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Página 19
4.1.3 Envolvente de Esfuerzos
Esfuerzos Cortantes en t
Viga Tramo P.Propio P.Propio Carga S.C. S.C. Carro Carro Total Total
Viga Losa Perman. Máximo Mínimo Máximo Mínimo Máximo Mínimo
1 1 -23.94 -41.37 -30.61 2.77 -27.24 2.34 -90.35 -90.81 -213.51
- - -19.95 -34.48 -30.61 2.77 -27.24 2.34 -90.35 -79.92 -202.62
1 2 -19.95 -34.48 -25.04 1.03 -21.05 1.09 -76.32 -77.34 -176.84
- - -15.96 -27.58 -25.04 1.03 -21.05 1.09 -76.32 -66.46 -165.95
1 3 -15.96 -27.58 -19.48 0.60 -16.17 3.49 -68.23 -58.93 -147.42
- - -11.97 -20.69 -19.48 0.60 -16.17 3.49 -68.23 -48.04 -136.53
1 4 -11.97 -20.69 -13.91 0.38 -11.50 15.97 -58.44 -30.22 -116.50
- - -7.98 -13.79 -13.91 0.38 -11.50 15.97 -58.44 -19.34 -105.62
1 5 -7.98 -13.79 -8.35 0.20 -6.87 23.14 -49.00 -6.78 -85.99
- - -3.99 -6.90 -8.35 0.20 -6.87 23.14 -49.00 4.11 -75.11
1 6 -3.99 -6.90 -2.78 0.04 -2.26 32.69 -42.13 19.06 -58.05
- - -0.00 0.00 -2.78 0.04 -2.26 32.69 -42.13 29.94 -47.17
1 7 -0.00 -0.00 2.78 2.35 -0.12 42.27 -32.55 47.40 -29.89
- - 3.99 6.90 2.78 2.35 -0.12 42.27 -32.55 58.28 -19.00
1 8 3.99 6.90 8.35 6.96 -0.29 49.15 -23.00 75.34 -4.05
- - 7.98 13.79 8.35 6.96 -0.29 49.15 -23.00 86.22 6.83
1 9 7.98 13.79 13.91 11.58 -0.46 58.58 -15.92 105.85 19.30
- - 11.97 20.69 13.91 11.58 -0.46 58.58 -15.92 116.74 30.18
1 10 11.97 20.69 19.48 16.26 -0.69 68.38 -3.49 136.77 47.96
- - 15.96 27.58 19.48 16.26 -0.69 68.38 -3.49 147.66 58.84
1 11 15.96 27.58 25.04 21.13 -1.11 76.45 -1.22 166.17 66.25
- - 19.95 34.48 25.04 21.13 -1.11 76.45 -1.22 177.05 77.13
1 12 19.95 34.48 30.61 27.22 -2.75 90.21 -2.42 202.46 79.86
- - 23.94 41.37 30.61 27.22 -2.75 90.21 -2.42 213.35 90.74
Momentos flectores en t.m
Viga Tramo P.Propio P.Propio Carga S.C. S.C. Carro Carro Total Total
Viga Losa Perman. Máximo Mínimo Máximo Mínimo Máximo Mínimo
1 1 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00
- - 29.76 51.43 41.51 33.18 0.00 65.83 0.00 221.72 122.71
1 2 29.76 51.43 41.51 33.18 0.00 65.83 0.00 221.72 122.71
- - 54.12 93.52 75.47 60.33 0.00 119.64 0.00 403.08 223.10
1 3 54.12 93.52 75.47 60.33 0.00 119.64 0.00 403.08 223.10
- - 73.06 126.25 101.89 81.45 0.00 159.78 0.00 542.42 301.19
1 4 73.06 126.25 101.89 81.45 0.00 159.78 0.00 542.42 301.19
- - 86.58 149.63 120.75 96.53 0.00 187.00 0.00 640.50 356.96
1 5 86.58 149.63 120.75 96.53 0.00 187.00 0.00 640.50 356.96
- - 94.70 163.65 132.07 105.58 0.00 205.59 0.00 701.60 390.43
1 6 94.70 163.65 132.07 105.58 0.00 205.59 0.00 701.60 390.43
- - 97.41 168.33 135.85 108.60 0.00 214.12 0.00 724.31 401.58
1 7 97.41 168.33 135.85 108.60 0.00 214.12 0.00 724.31 401.58
- - 94.70 163.65 132.07 105.58 0.00 205.59 0.00 701.60 390.43
1 8 94.70 163.65 132.07 105.58 0.00 205.59 0.00 701.60 390.43
- - 86.58 149.63 120.75 96.53 0.00 187.00 0.00 640.50 356.96
1 9 86.58 149.63 120.75 96.53 0.00 187.00 0.00 640.50 356.96
- - 73.06 126.25 101.89 81.45 0.00 159.78 0.00 542.42 301.19
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 141
VIAS Y CNES. P.S.100.8. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 20
1 10 73.06 126.25 101.89 81.45 0.00 159.78 0.00 542.42 301.19
- - 54.12 93.52 75.47 60.33 0.00 119.64 0.00 403.08 223.10
1 11 54.12 93.52 75.47 60.33 0.00 119.64 0.00 403.08 223.10
- - 29.76 51.43 41.51 33.18 0.00 65.83 0.00 221.72 122.71
1 12 29.76 51.43 41.51 33.18 0.00 65.83 0.00 221.72 122.71
- - 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00
Envolvente de Reacciones
Nudo P.Propio P.Propio Carga S.C. S.C. Carro Carro Total Total
Viga Losa Perman. Máxima Mínima Máxima Mínima Máxima Mínima
3 11.970 20.686 16.694 19.359 -6.014 63.375 -9.274 132.084 34.063
5 11.970 20.686 16.694 19.359 -6.014 63.375 -9.274 132.084 34.063
54 11.970 20.686 16.694 18.604 -5.258 61.118 -7.016 129.071 37.076
56 11.970 20.686 16.694 18.604 -5.258 61.118 -7.016 129.071 37.076
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 142
VIAS Y CNES. P.S.100.8. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 21
4.2 Vano central
4.2.1 Datos de la estructura
Luz de cálculo (m) : 19.530
Ancho (m) : 8.200
Esviaje (g) : 100.000
Dist. Eje Viga borde a ext. tablero (m) : 4.100
Ancho de las aceras (m) : 1.100
Dist. Eje Barrera a ext. tablero (m) : 0.000
Espesor de la losa (m) : 0.248
Datos de las vigas
Viga Tipo Canto (m) Area (m²) Peso (t/m) Va (m) Inercia (m4)
1 BC290820 0.800 1.141912 2.9420 0.5205 0.069259
Acciones sobre la estructura
Peso pavimento (t/m²) : 0.336
Peso de las aceras (t/m²) : 0.625
Peso Barrera (t/m) : 0.500
Sobrecarga uniforme (t/m²) : 0.400
Peso total del vehículo (t) : 60.000
Distancia de la rueda a la acera (m) : 0.500
Sobrecarga en aceras (t/m²) : 0.400
Datos del Emparrillado
Datos de Nudos
Nudo X (m) Y (m)
1 0.000 0.000
2 -0.000 2.650
3 -0.000 2.950
4 -0.000 4.100
5 -0.000 5.250
6 -0.000 5.550
7 -0.000 8.200
8 1.395 0.000
9 1.395 2.650
10 1.395 5.550
11 1.395 8.200
12 2.790 0.000
13 2.790 2.650
14 2.790 5.550
15 2.790 8.200
16 4.185 0.000
17 4.185 2.650
18 4.185 5.550
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 143
VIAS Y CNES. P.S.100.8. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 22
19 4.185 8.200
20 5.580 0.000
21 5.580 2.650
22 5.580 5.550
23 5.580 8.200
24 6.975 0.000
25 6.975 2.650
26 6.975 5.550
27 6.975 8.200
28 8.370 0.000
29 8.370 2.650
30 8.370 5.550
31 8.370 8.200
32 9.765 0.000
33 9.765 2.650
34 9.765 5.550
35 9.765 8.200
36 11.160 0.000
37 11.160 2.650
38 11.160 5.550
39 11.160 8.200
40 12.555 0.000
41 12.555 2.650
42 12.555 5.550
43 12.555 8.200
44 13.950 0.000
45 13.950 2.650
46 13.950 5.550
47 13.950 8.200
48 15.345 0.000
49 15.345 2.650
50 15.345 5.550
51 15.345 8.200
52 16.740 0.000
53 16.740 2.650
54 16.740 5.550
55 16.740 8.200
56 18.135 0.000
57 18.135 2.650
58 18.135 5.550
59 18.135 8.200
60 19.530 0.000
61 19.530 2.650
62 19.530 2.950
63 19.530 4.100
64 19.530 5.250
65 19.530 5.550
66 19.530 8.200
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 144
VIAS Y CNES. P.S.100.8. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 23
Datos de Barras
Barra Nudo I Nudo J Ancho (m) Iflex (m4) Jtor (m4) Area(m2)
1 1 8 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
2 8 12 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
3 12 16 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
4 16 20 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
5 20 24 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
6 24 28 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
7 28 32 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
8 32 36 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
9 36 40 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
10 40 44 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
11 44 48 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
12 48 52 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
13 52 56 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
14 56 60 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
15 2 9 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
16 9 13 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
17 13 17 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
18 17 21 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
19 21 25 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
20 25 29 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
21 29 33 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
22 33 37 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
23 37 41 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
24 41 45 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
25 45 49 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
26 49 53 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
27 53 57 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
28 57 61 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
29 6 10 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
30 10 14 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
31 14 18 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
32 18 22 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
33 22 26 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
34 26 30 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
35 30 34 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
36 34 38 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
37 38 42 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
38 42 46 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
39 46 50 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
40 50 54 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
41 54 58 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
42 58 65 2.775 0.160465 0.083056 1.141220
43 7 11 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
44 11 15 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
45 15 19 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
46 19 23 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
47 23 27 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
48 27 31 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
49 31 35 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
50 35 39 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
51 39 43 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 145
VIAS Y CNES. P.S.100.8. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 24
52 43 47 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
53 47 51 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
54 51 55 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
55 55 59 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
56 59 66 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
57 1 2 0.698 0.000735 0.001469 0.143337
58 2 3 0.698 0.056195 0.145010 0.482712
59 3 4 0.698 0.056195 0.145010 0.482712
60 4 5 0.698 0.056195 0.145010 0.482712
61 5 6 0.698 0.056195 0.145010 0.482712
62 6 7 0.698 0.000735 0.001469 0.143337
63 8 9 1.395 0.001469 0.002939 0.286673
64 9 10 1.395 0.103731 0.290021 0.635423
65 10 11 1.395 0.001469 0.002939 0.286673
66 12 13 1.395 0.001469 0.002939 0.286673
67 13 14 1.395 0.103731 0.290021 0.635423
68 14 15 1.395 0.001469 0.002939 0.286673
69 16 17 1.395 0.001469 0.002939 0.286673
70 17 18 1.395 0.103731 0.290021 0.635423
71 18 19 1.395 0.001469 0.002939 0.286673
72 20 21 1.395 0.001469 0.002939 0.286673
73 21 22 1.395 0.103731 0.290021 0.635423
74 22 23 1.395 0.001469 0.002939 0.286673
75 24 25 1.395 0.001469 0.002939 0.286673
76 25 26 1.395 0.103731 0.290021 0.635423
77 26 27 1.395 0.001469 0.002939 0.286673
78 28 29 1.395 0.001469 0.002939 0.286673
79 29 30 1.395 0.103731 0.290021 0.635423
80 30 31 1.395 0.001469 0.002939 0.286673
81 32 33 1.395 0.001469 0.002939 0.286673
82 33 34 1.395 0.103731 0.290021 0.635423
83 34 35 1.395 0.001469 0.002939 0.286673
84 36 37 1.395 0.001469 0.002939 0.286673
85 37 38 1.395 0.103731 0.290021 0.635423
86 38 39 1.395 0.001469 0.002939 0.286673
87 40 41 1.395 0.001469 0.002939 0.286673
88 41 42 1.395 0.103731 0.290021 0.635423
89 42 43 1.395 0.001469 0.002939 0.286673
90 44 45 1.395 0.001469 0.002939 0.286673
91 45 46 1.395 0.103731 0.290021 0.635423
92 46 47 1.395 0.001469 0.002939 0.286673
93 48 49 1.395 0.001469 0.002939 0.286673
94 49 50 1.395 0.103731 0.290021 0.635423
95 50 51 1.395 0.001469 0.002939 0.286673
96 52 53 1.395 0.001469 0.002939 0.286673
97 53 54 1.395 0.103731 0.290021 0.635423
98 54 55 1.395 0.001469 0.002939 0.286673
99 56 57 1.395 0.001469 0.002939 0.286673
100 57 58 1.395 0.103731 0.290021 0.635423
101 58 59 1.395 0.001469 0.002939 0.286673
102 60 61 0.698 0.000735 0.001469 0.143337
103 61 62 0.698 0.056195 0.145010 0.482712
104 62 63 0.698 0.056195 0.145010 0.482712
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 146
VIAS Y CNES. P.S.100.8. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 25
105 63 64 0.698 0.056195 0.145010 0.482712
106 64 65 0.698 0.056195 0.145010 0.482712
107 65 66 0.698 0.000735 0.001469 0.143337
Datos de Tramos de Vigas
Tramo Viga Ancho (m) Canto (m) Area (m) Va (m) Vb (m) Inercia (m4) JTor (m4)
1 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360629 0.664449
2 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360629 0.664449
3 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360629 0.664449
4 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360629 0.664449
5 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360629 0.664449
6 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360629 0.664449
7 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360629 0.664449
8 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360629 0.664449
9 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360629 0.664449
10 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360629 0.664449
11 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360629 0.664449
12 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360629 0.664449
13 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360629 0.664449
14 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360629 0.664449
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 147
VIAS Y CNES. P.S.100.8. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 26
4.2.2 Croquis emparrillado
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 148
VIAS Y CNES. P.S.100.8. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 27
4.2.3 Envolvente de Esfuerzos
Esfuerzos Cortantes en t
Viga Tramo P.Propio P.Propio Carga S.C. S.C. Carro Carro Total Total
Viga Losa Perman. Máximo Mínimo Máximo Mínimo Máximo Mínimo
1 1 -28.73 -49.65 -39.82 3.11 -32.85 2.06 -93.56 -113.02 -244.60
- - -24.62 -42.55 -39.82 3.11 -32.85 2.06 -93.56 -101.83 -233.41
1 2 -24.62 -42.55 -33.69 1.25 -26.42 1.08 -80.75 -98.54 -208.03
- - -20.52 -35.46 -33.69 1.25 -26.42 1.08 -80.75 -87.34 -196.83
1 3 -20.52 -35.46 -27.56 0.81 -21.40 4.00 -74.04 -78.74 -178.98
- - -16.42 -28.37 -27.56 0.81 -21.40 4.00 -74.04 -67.55 -167.79
1 4 -16.42 -28.37 -21.44 0.58 -16.59 14.55 -65.75 -51.09 -148.57
- - -12.31 -21.28 -21.44 0.58 -16.59 14.55 -65.75 -39.90 -137.37
1 5 -12.31 -21.28 -15.31 0.40 -11.83 19.95 -57.54 -28.55 -118.28
- - -8.21 -14.18 -15.31 0.40 -11.83 19.95 -57.54 -17.36 -107.08
1 6 -8.21 -14.18 -9.19 0.23 -7.10 27.36 -49.77 -3.99 -88.44
- - -4.10 -7.09 -9.19 0.23 -7.10 27.36 -49.77 7.21 -77.25
1 7 -4.10 -7.09 -3.06 0.08 -2.37 35.49 -43.65 21.31 -60.28
- - -0.00 -0.00 -3.06 0.08 -2.37 35.49 -43.65 32.51 -49.08
1 8 0.00 -0.00 3.06 2.37 -0.08 43.65 -35.49 49.08 -32.51
- - 4.10 7.09 3.06 2.37 -0.08 43.65 -35.49 60.28 -21.31
1 9 4.10 7.09 9.19 7.10 -0.23 49.77 -27.36 77.25 -7.21
- - 8.21 14.18 9.19 7.10 -0.23 49.77 -27.36 88.44 3.99
1 10 8.21 14.18 15.31 11.83 -0.40 57.54 -19.95 107.08 17.36
- - 12.31 21.28 15.31 11.83 -0.40 57.54 -19.95 118.28 28.55
1 11 12.31 21.28 21.44 16.59 -0.58 65.75 -14.55 137.37 39.90
- - 16.42 28.37 21.44 16.59 -0.58 65.75 -14.55 148.57 51.09
1 12 16.42 28.37 27.56 21.40 -0.81 74.04 -4.00 167.79 67.55
- - 20.52 35.46 27.56 21.40 -0.81 74.04 -4.00 178.98 78.74
1 13 20.52 35.46 33.69 26.42 -1.25 80.75 -1.08 196.83 87.34
- - 24.62 42.55 33.69 26.42 -1.25 80.75 -1.08 208.03 98.54
1 14 24.62 42.55 39.82 32.85 -3.11 93.56 -2.06 233.41 101.83
- - 28.73 49.65 39.82 32.85 -3.11 93.56 -2.06 244.60 113.02
Momentos flectores en t.m
Viga Tramo P.Propio P.Propio Carga S.C. S.C. Carro Carro Total Total
Viga Losa Perman. Máximo Mínimo Máximo Mínimo Máximo Mínimo
1 1 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00
- - 37.21 64.31 55.54 41.49 0.00 70.28 0.00 268.84 157.06
1 2 37.21 64.31 55.54 41.49 0.00 70.28 0.00 268.84 157.06
- - 68.70 118.72 102.54 76.60 0.00 129.05 0.00 495.61 289.97
1 3 68.70 118.72 102.54 76.60 0.00 129.05 0.00 495.61 289.97
- - 94.47 163.24 140.99 105.32 0.00 177.99 0.00 682.01 398.70
1 4 94.47 163.24 140.99 105.32 0.00 177.99 0.00 682.01 398.70
- - 114.50 197.87 170.90 127.66 0.00 212.35 0.00 823.29 483.28
1 5 114.50 197.87 170.90 127.66 0.00 212.35 0.00 823.29 483.28
- - 128.82 222.61 192.26 143.62 0.00 238.70 0.00 926.00 543.69
1 6 128.82 222.61 192.26 143.62 0.00 238.70 0.00 926.00 543.69
- - 137.40 237.45 205.08 153.19 0.00 255.03 0.00 988.15 579.93
1 7 137.40 237.45 205.08 153.19 0.00 255.03 0.00 988.15 579.93
- - 140.27 242.39 209.35 156.38 0.00 262.95 0.00 1011.35 592.01
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 149
VIAS Y CNES. P.S.100.8. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 28
1 8 140.27 242.39 209.35 156.38 0.00 262.95 0.00 1011.35 592.01
- - 137.40 237.45 205.08 153.19 0.00 255.03 0.00 988.15 579.93
1 9 137.40 237.45 205.08 153.19 0.00 255.03 0.00 988.15 579.93
- - 128.82 222.61 192.26 143.62 0.00 238.70 0.00 926.00 543.69
1 10 128.82 222.61 192.26 143.62 0.00 238.70 0.00 926.00 543.69
- - 114.50 197.87 170.90 127.66 0.00 212.35 0.00 823.29 483.28
1 11 114.50 197.87 170.90 127.66 0.00 212.35 0.00 823.29 483.28
- - 94.47 163.24 140.99 105.32 0.00 177.99 0.00 682.01 398.70
1 12 94.47 163.24 140.99 105.32 0.00 177.99 0.00 682.01 398.70
- - 68.70 118.72 102.54 76.60 0.00 129.05 0.00 495.61 289.97
1 13 68.70 118.72 102.54 76.60 0.00 129.05 0.00 495.61 289.97
- - 37.21 64.31 55.54 41.49 0.00 70.28 0.00 268.84 157.06
1 14 37.21 64.31 55.54 41.49 0.00 70.28 0.00 268.84 157.06
- - -0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00
Envolvente de Reacciones
Nudo P.Propio P.Propio Carga S.C. S.C. Carro Carro Total Total
Viga Losa Perman. Máxima Mínima Máxima Mínima Máxima Mínima
3 14.364 24.823 21.439 22.281 -6.267 62.421 -7.336 145.328 47.023
5 14.364 24.823 21.439 22.281 -6.267 62.421 -7.336 145.328 47.023
62 14.364 24.823 21.439 22.281 -6.267 62.421 -7.336 145.328 47.023
64 14.364 24.823 21.439 22.281 -6.267 62.421 -7.336 145.328 47.023
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 150
VIAS Y CNES. P.S.100.8. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 29
5 Armado de las Vigas
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 151
VIAS Y CNES. P.S.100.8. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 30
5.1 Vano lateral
DDIIMMEENNSSIIOONNAAMMIIEENNTTOO
DDEE VVIIGGAASS
CALCULO DE PUENTES NERVADOS DE CARRETERA
©©© AAAlllvvviiisssaaa
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 152
VIAS Y CNES. P.S.100.8. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 31
5.1.1 Datos
Solución ........................ = 1 BC - 80 Luz de Cálculo ...............[m] = 16.275 Intereje .....................[m] = 8.2 Dis. eje V.Borde a Ex.Tablero [m] = 4.1 Ancho Cabeza Superior ............ = 1.22 Canto Cabeza Superior ............ = 0.1 Ancho Cabeza Inferior ............ = 2.9 Profundidad Talón ................ = 0.25 Ancho del Tablero ............[m] = 8.2 Ancho del Tablero en fase 1...[m] = 4.52 Ancho de las Aceras ..........[m] = 1.1 Angulo de Esviaje ............[g] = 100 Espesor de la Losa ...........[m] = 0.248 Canto Total ..................[m] = 1.048 Espesor del Pavimento .......[cm] = 10 Peso del Carro ..............[Tn] = 60 Distan. del carro a la Acera [m] = 0.5 Peso Aceras y Barandillas [Tn/ml] = 1.19 Tipo ambiente .........(I,II,III) = II CARACTERISTICAS MECANICAS [ INICIALES ] VaI ... [m] = 0,52116 VbI .... [m] = 0,27884 AREA .. [m²] = 1,14310 INERCIA [m4] = 0,06928 [ INTERMEDIAS ] VaIntermedia ...... [m] = 0,217015 VbIntermedia ...... [m] = 0,582985 VcIntermedia ...... [m] = 0,467015 INERCIA INTERMEDIA [m4] = 0,302360 [ FINALES ] VaF ...... [m] = 0,134918 VbF ...... [m] = 0,665082 VcF ...... [m] = 0,384918 INER.FIN. [m4] = 0,363418 K (rasante)... = 1,172934
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 153
VIAS Y CNES. P.S.100.8. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
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ESFUERZOS LONGITUDINALES [MTn.] M1 = 97,4100 M2 = 168,3300 M21 = 115,2300 M22 = 53,0999 M3 = 135,8500 M4 = 108,5999 M5 = 214,1199 TENSIONES TENSIONES DE FLEXION DEBIDO A LAS CARGAS EXTERIORES SIN PRETENSADO [Tn/m²] --------------------------------------------------------------------------- Resumen EN FABRICA EN SERVICIO ------------ ----------------------- PUNTO SA SB SA SB SC ----- ---- ---- ----- ----- ----- 8,13 732,7 -392,1 1688,0 -1206,9 225,9L/2 7,63 729,9 -390,6 1681,7 -1202,3 225,0 7,13 721,6 -386,2 1662,5 -1188,6 222,4 6,63 707,8 -378,8 1630,7 -1165,9 218,2 6,13 688,4 -368,4 1586,1 -1134,0 212,2 5,63 663,5 -355,1 1528,7 -1093,0 204,5 5,13 633,1 -338,8 1458,6 -1042,8 195,2 4,63 597,1 -319,6 1375,8 -983,6 184,1 4,13 555,6 -297,4 1280,2 -915,3 171,3 3,63 508,6 -272,2 1171,8 -837,8 156,8 3,13 456,1 -244,1 1050,7 -751,2 140,6 2,63 398,0 -213,0 916,9 -655,6 122,7 2,13 334,3 -179,0 770,3 -550,8 103,0 1,63 265,2 -142,0 611,0 -436,9 81,7 1,13 190,5 -102,0 438,9 -313,9 58,7 0,63 110,3 -59,1 254,1 -181,7 34,0 0,13 24,5 -13,2 56,5 -40,5 7,5 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0APOYO TENSIONES DE FLEXION DEBIDO A LAS CARGAS EXTERIORES SIN PRETENSADO [Tn/m²] --------------------------------------------------------------------------- CON CARGAS MAXIMAS ------------------- SA SB SC --------------------- --------------------- --------------------- PUNTO 0,2SC 0,5SC TOTAL 0,2SC 0,5SC TOTAL 0,2SC 0,5SC TOTAL ----- ----- ----- ----- ------ ----- ----- ----- ----- ------ 8,13 1712,0 1747,9 1807,8 -1325,0 -1502,2 -1797,5 294,3 396,8 567,7L/2 7,63 1705,6 1741,4 1801,0 -1320,0 -1496,5 -1790,7 293,1 395,3 565,5 7,13 1686,1 1721,5 1780,5 -1304,9 -1479,5 -1770,3 289,7 390,8 559,1 6,63 1653,8 1688,6 1746,4 -1280,0 -1451,2 -1736,4 284,2 383,3 548,4 6,13 1608,6 1642,4 1698,6 -1245,0 -1411,5 -1688,9 276,4 372,8 533,4 5,63 1550,4 1583,0 1637,2 -1200,0 -1360,4 -1627,8 266,4 359,3 514,1 5,13 1479,3 1510,4 1562,1 -1144,9 -1298,0 -1553,2 254,3 342,9 490,5 4,63 1395,3 1424,6 1473,4 -1079,9 -1224,3 -1465,0 239,8 323,4 462,6 4,13 1298,4 1325,6 1371,0 -1004,9 -1139,3 -1363,2 223,1 300,9 430,5 3,63 1188,4 1213,4 1255,0 -919,8 -1042,8 -1247,8 204,3 275,5 394,1 3,13 1065,6 1088,0 1125,3 -824,7 -935,1 -1118,9 183,1 247,0 353,3 2,63 929,9 949,5 982,0 -719,8 -816,0 -976,4 159,8 215,5 308,3 2,13 781,2 797,7 825,0 -604,7 -685,6 -820,3 134,2 181,0 259,0 1,63 619,7 632,7 654,3 -479,7 -543,8 -650,7 106,4 143,6 205,4 1,13 445,1 454,5 470,1 -344,6 -390,7 -467,4 76,5 103,2 147,6 0,63 257,7 263,1 272,1 -199,5 -226,2 -270,6 44,3 59,7 85,4 0,13 57,3 58,5 60,5 -44,5 -50,4 -60,3 9,8 13,3 19,0
Cálculo PS 100.8
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CUADRO DE PRETENSADOS CABLES PRETENSADOS CABLE 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 COTA 5 10 15 20 75 AREA (mm2) 140 140 140 140 140 CABLES PRETESOS PUNTO N Excent.
8,1375 55 2 0 0 4 1217 18 7,1375 55 2 0 0 4 1217 18 6,1375 55 2 0 0 4 1217 18 5,1375 55 2 0 0 4 1217 18 4,1375 55 2 0 0 4 1217 18 3,1375 55 2 0 0 4 1217 18 2,1375 52 0 0 0 4 1117 18 1,1375 46 0 0 0 4 998 17
0 46 0 0 0 4 998 17
Cálculo PS 100.8
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TENSIONES EN DIFERENTES PUNTOS A LO LARGO DE LA VIGA [Tn/m2] FABRICA ...... = Peso Propio + Pretensado con Pérdidas a Corto Plazo
γp = 1 SERVICIO ..... = Cargas Permanentes + Pretensado con Pérdidas Totales CARGAS MAXIMAS = Servicio + Sobrecargas Máximas AL DESTESAR EN FABRICA EN SERVICIO CON CARGAS MAXIMAS PUNTO SA SB SA SB SA SB SC SA SB SC 0.5 SC 0.2 SC
8,1375 175,95 1471,41 175,9 1471,4 1219,2 362,4 225,9 1339,0 -228,2 567,7 L/2 67,1 244,37,1375 164,88 1477,33 164,9 1477,3 1193,7 380,6 222,5 1311,7 -201,0 559,1 89,8 264,36,1375 131,68 1495,09 131,7 1495,1 1117,2 435,3 212,3 1229,8 -119,6 533,4 157,9 324,35,1375 76,36 1524,69 76,4 1524,7 989,8 526,4 195,2 1093,3 16,1 490,6 271,3 424,44,1375 -1,10 1566,14 -1,1 1566,1 811,3 654,0 171,3 902,2 206,1 430,5 430,1 564,43,1375 -100,69 1619,42 -100,7 1619,4 581,9 818,0 140,6 656,5 450,4 353,4 634,2 744,52,1375 -157,14 1521,30 -157,1 1521,3 356,4 881,0 103,1 411,1 611,5 259,1 746,3 827,11,1375 -205,56 1393,22 -205,6 1393,2 105,4 945,3 58,7 136,6 791,7 147,6 868,5 914,6
0 -396,10 1495,16 -396,1 1495,2 -333,6 1259,1 0,0 -333,6 1259,1 0,0 APOYO 1259,1 1259,1 MAX 1619,42 1619,42 1219,20 225,90 1339,00 567,72 MIN -396,10 -396,10 362,42 -228,18 Resistencia al destesar 2699,0 En fabrica 2699,0 A los 28 días 2231,7 Se dispone hormigón de 5000 en losa 946,2 Se dispone hormigón de 2500
TENSIONES EN DIFERENTES PUNTOS A LO LARGO DE LA VIGA [Tn/m2] FABRICA ...... = Peso Propio + Pretensado con Pérdidas a Corto Plazo
γp = 0.95 SERVICIO ..... = Cargas Permanentes + Pretensado con Pérdidas Totales CARGAS MAXIMAS = Servicio + Sobrecargas Máximas AL DESTESAR EN FABRICA EN SERVICIO CON CARGAS MAXIMAS PUNTO SA SB SA SB SA SB SC SA SB SC 0.5 SC 0.2 SC
8,1375 203,79 1378,24 203,8 1378,2 1242,6 284,0 225,9 1362,4 -306,6 567,7 L/2 -11,3 165,87,1375 192,72 1384,16 192,7 1384,2 1217,1 302,2 222,5 1335,1 -279,5 559,1 11,3 185,86,1375 159,52 1401,92 159,5 1401,9 1140,7 356,9 212,3 1253,2 -198,1 533,4 79,4 245,95,1375 104,20 1431,52 104,2 1431,5 1013,2 448,0 195,2 1116,7 -62,4 490,6 192,8 345,94,1375 26,74 1472,96 26,7 1473,0 834,8 575,5 171,3 925,6 127,6 430,5 351,6 486,03,1375 -72,85 1526,25 -72,9 1526,2 605,3 739,6 140,6 679,9 371,9 353,4 555,8 666,02,1375 -132,56 1436,29 -132,6 1436,3 377,1 809,4 103,1 431,8 539,9 259,1 674,7 755,51,1375 -185,75 1318,46 -185,8 1318,5 122,1 882,3 58,7 153,2 728,7 147,6 805,5 851,6
0 -376,29 1420,40 -376,3 1420,4 -316,9 1196,1 0,0 -316,9 1196,1 0,0 APOYO 1196,1 1196,1 MAX 1526,25 1526,25 1242,64 225,90 1362,45 567,72 MIN -376,29 -376,29 283,96 -306,65 Resistencia al destesar 2543,7 En fabrica 2543,7 A los 28 días 2270,7 Viga:Se dispone hormigón de 5000 en losa 946,2 Losa:Se dispone hormigón de 2500
TENSIONES EN DIFERENTES PUNTOS A LO LARGO DE LA VIGA [Tn/m2] FABRICA ...... = Peso Propio + Pretensado con Pérdidas a Corto Plazo
γp = 1,05 SERVICIO ..... = Cargas Permanentes + Pretensado con Pérdidas Totales CARGAS MAXIMAS = Servicio + Sobrecargas Máximas AL DESTESAR EN FABRICA EN SERVICIO CON CARGAS MAXIMAS PUNTO SA SB SA SB SA SB SC SA SB SC 0.5 SC 0.2 SC
8,1375 148,11 1564,58 148,1 1564,6 1195,8 440,9 225,9 1315,6 -149,7 567,7 L/2 145,6 322,87,1375 137,04 1570,50 137,0 1570,5 1170,3 459,1 222,5 1288,3 -122,6 559,1 168,3 342,86,1375 103,84 1588,26 103,8 1588,3 1093,8 513,8 212,3 1206,4 -41,1 533,4 236,3 402,85,1375 48,52 1617,87 48,5 1617,9 966,3 604,9 195,2 1069,8 94,6 490,6 349,7 502,84,1375 -28,94 1659,31 -28,9 1659,3 787,9 732,5 171,3 878,7 284,6 430,5 508,5 642,93,1375 -128,53 1712,59 -128,5 1712,6 558,4 896,5 140,6 633,0 528,9 353,4 712,7 823,02,1375 -181,72 1606,31 -181,7 1606,3 335,7 952,6 103,1 390,4 683,1 259,1 817,9 898,71,1375 -225,36 1467,97 -225,4 1468,0 88,7 1008,2 58,7 119,9 854,7 147,6 931,4 977,5
0 -415,90 1569,92 -415,9 1569,9 -350,2 1322,0 0,0 -350,2 1322,0 0,0 APOYO 1322,0 1322,0 MAX 1712,59 1712,59 1195,75 225,90 1315,56 567,72 MIN -415,90 -415,90 440,88 -149,72 Resistencia al destesar 2854,3 En fabrica 2854,3 A los 28 días 2192,6 Se dispone hormigón de 5000 en losa 946,2 Se dispone hormigón de 2500
Cálculo PS 100.8
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APERTURA DE FISURAS (Art. 49.2.5.) ------------------------------------- Criterio aproximado : La apertura de fisura <= 0.2 mm está asegurada si el incremento de tensión de la armadura activa debido a la acción de las cargas exteriores es inferior a 2000 Kg/cm².
Considerando losa: Ancho eficaz = 8.2 Alma = 0.4 e = 0.248 Csup = 0.1 Canto útil = 99,825 cm (80 + 25 - C.D.G. tracción) Ap = 79,800 cm² Pretensado = 1137,150 Tn 0.8 P = 909,720 Tn - AT para 20000 Tn/m² -> AT = 79,8 x 2000 = 159600 Kg. Resulta x = 25,07638 S1 = 1219,92 S2 = 3,715766 S3 = -482,7661 Mfisuración para (Wk = 0.2 mm) = 958,40 El momento total de las cargas exteriores en servicio era de 724,31 < 958,40 tm por tanto no se llega a una apertura de fisura de 0.2 mm. Comprobación Ambiente tipo II : Tensión bajo 20% SC = 244,30 Mfis > Mcav CUMPLE Art. 49.2.4
Cálculo PS 100.8
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5.1.2 E.L.U. Cálculo a Rotura.
Pasiva en Tracción ............ [Tn] = 0,00 Armadura Activa ............... [Tn] = 1186,59 Capacidad total en tracción N.. [Tn] = 1186,59 Pasiva en Compresión .......... [Tn] = 0,00 Recubrimiento Pasiva Compresión [cm] = 4,00 Zona ............................... = I Ancho Eficaz ................... [m] = 8,20 Capa Compresión ............... [cm] = 25,00 Dis. CDG Compre. a Fibra Super. [cm] = 5,11 Profundidad de Compresiones ... [cm] = 10,21 Dis. CDG Trac. a Fibra Inferior [cm] = 5,18 Canto Resistente ............... [m] = 0,95 [MR+] Momento de Rotura ..... [MTn.] = 1123,91 [Ma]= 1.35 x(M1+ M2+ M3) [MTn.] = 542,14 [Mb]= 1.50 x(M4 + M5) [MTn.] = 484,08 [Mt] Momento Total ......... [MTn.] = 1026,22 MR+ > Mt [Admisible] [ MOMENTOS [MTn.] ] M1 ... = 97,410 M2 ... = 168,330 M3 ... = 135,850 M4 ... = 108,599 M5 ... = 214,120 M TOTAL= 724,310 [ VOLUMEN DE TRACCIONES ] SA [Tn/m²] = 1331,85339 SB [Tn/m²] = -235,34739 X [m] = 0,12013 Ancho Cabeza Inferior [cm] = 290,0 Volumen de Tracciones [Tn] = 41,0
Cálculo PS 100.8
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5.1.3 E.L.U. Cálculo a cortante
Acero Fy [Kg/cm²] = 5000 Espesor del Alma [cm] = 40 Ff1 [fct´m] = 407,163 Canto Util (mm) = 1000,0 Fydc = 40000 (Tn / m²) Xi = 1,45 Fcdv = 3333,333 Armadura mínima = 6,7 (cm²/ml) Q1 = 23,9400 Q2 = 41,3699 Q3 = 30,6100 Q4 = 27,1700 Q5= 90,1800 ----------------------------------------------------------------- | ARMADURAS DE CORTANTES | |---------------------------------------------------------------| |PTO| X | Vcperm | Vsob | V | Vrd |SIGMA xd| COTAG | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 1 | 0 | 95,92 | 117,35 | 213,26 | 305,51 |5,80 | 0,92 | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 2 | 1,63 | 76,62 | 95,88 | 172,49 | 247,25 |-60,84 | 1,57 | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 3 | 3,63 | 53,04 | 74,41 | 127,45 | 183,22 |-125,61 | 2,00 | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 4 | 5,63 | 29,47 | 52,94 | 82,4 | 119,19 |-167,90 | 2,00 | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 5 | 7,63 | 5,89 | 31,47 | 37,36 | 55,16 |-186,02 | 2,00 | ----------------------------------------------------------------- ------------------------------------------------------------------------- | ARMADURAS DE CORTANTES | | ------------------ | |-------------------| Vcu |---------------------------------| |PTO| X | Vu1 | C.Hor. | C.Pre. | Vv2 | Vsu | A90 |Diam| S | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 1 | 0 | 398,82 | 26,86 | 0,0 | 26,9 | 278,64 | 83,58 | 16+12 | 15| |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 2 | 1,63 | 361,58 | 26,86 | 15,9 | 42,8 | 204,49 | 35,96 |2-10| 15| |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 3 | 3,63 | 320 | 26,86 | 18,3 | 45,2 | 138,06 | 19,17 |2-10| 15| |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 4 | 5,63 | 320 | 26,86 | 18,3 | 45,2 | 74,02 | 10,28 | 10 |15 | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 5 | 7,63 | 320 | 26,86 | 18,3 | 45,2 | 9,99 | 6,66 | 10 |15 | ------------------------------------------------------------------------- S I M B O L O G I A ------------------- PTO = Punto número X = Distancia al apoyo en m. SIGMAXD = Tensión normal de cálculo a la altura del centro de gravedad de la sección. (art. 44.2.3.2) COTAG = Cotangente. (art. 44.2.3.2.2) K = Coef. reductor por efecto del esfuerzo axil. (art. 44.2.3.1) Vu1 = Cortante de agotamiento por compresión oblicua. (art. 44.2.3.1) VCU = Contribución hormigón resist. esfuerzo cortante. (art. 44.2.3.2.2) A90 = Area necesaria en estribos por metro lineal en cm²/ml. Diam. = Diámetro de la barra en estribos en mm. S = Separación entre estribos en cm.
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 159
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5.1.4 E.L.U. de Rasante
ARMADURA DE COSIDO RASANTE JUNTA
% fondo : 1,00 Arm. total necesaria (cm2): 271,44
DE X = A Md (Tx m) Tu (T) Mu (Tx m) Td (T) Área (cm2)
8,14 2,50 1026,23 1186,59 1121,53 147,57 36,89
2,50 1,50 468,32 1082,50 1029,90 213,33 53,33
1,50 0,00 266,85 957,60 916,22 278,90 69,73
TRAMO DE A Nº total barras Diámetro(mm) Separación (m) Área (cm2) Área
acum.(cm2)
1 0,00 1,95 4 16 0,15 104,55 104,55
2 0,00 1,95 4 12 0,15 58,81 163,36
3 1,95 4,65 4 10 0,15 56,55 219,91
4 1,95 4,65 4 10 0,15 56,55 276,46
4 4,65 8,14 4 10 0,15 73,04 349,50
Estribos TOTAL(cm2): 349,50
ARMADURA DE COSIDO RASANTE JUNTA
% fondo : 1,00 Arm. total necesaria (cm2): 271,44
DE X = A Md (Tx m) Tu (T) Mu (Tx m) Td (T) Área (cm2) DE X =
8,14 2,50 1026,23 1186,59 1121,53 147,57 36,89 8,14
2,50 1,50 468,32 1082,50 1029,90 213,33 53,33 2,50
1,50 0,00 266,85 957,60 916,22 278,90 69,73 1,50
TRAMO DE A Nº total barras Diámetro(mm) Separación (m) Área (cm2) Área
acum.(cm2)
1 0,00 1,95 4 16 0,15 104,55 104,55
2 0,00 1,95 4 8 0,15 26,14 130,69
3 1,95 3,45 8 10 0,15 62,83 193,52
4 3,45 4,65 4 10 0,15 25,13 218,66
5 4,65 8,14 4 10 0,15 73,09 291,75
Estribos TOTAL(cm2): 291,75
Cálculo PS 100.8
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5.2 Vano central
DDIIMMEENNSSIIOONNAAMMIIEENNTTOO
DDEE VVIIGGAASS
CALCULO DE PUENTES NERVADOS DE CARRETERA
©©© AAAlllvvviiisssaaa
Cálculo PS 100.8
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5.2.1 Datos
Solución ........................ = 1 BC - 80 Luz de Cálculo ...............[m] = 19.53 Intereje .....................[m] = 8.2 Dis. eje V.Borde a Ex.Tablero [m] = 4.1 Ancho Cabeza Superior ............ = 1.22 Canto Cabeza Superior ............ = 0.1 Ancho Cabeza Inferior ............ = 2.9 Profundidad Talón ................ = 0.25 Ancho del Tablero ............[m] = 8.2 Ancho del Tablero en fase 1...[m] = 4.52 Ancho de las Aceras ..........[m] = 1.1 Angulo de Esviaje ............[g] = 100 Espesor de la Losa ...........[m] = 0.248 Canto Total ..................[m] = 1.048 Espesor del Pavimento .......[cm] = 10 Peso del Carro ..............[Tn] = 60 Distan. del carro a la Acera [m] = 0.5 Peso Aceras y Barandillas [Tn/ml] = 1.19 Tipo ambiente .........(I,II,III) = II CARACTERISTICAS MECANICAS [ INICIALES ] VaI ... [m] = 0,52331 VbI .... [m] = 0,27669 AREA .. [m²] = 1,16119 INERCIA [m4] = 0,07007 [ INTERMEDIAS ] VaIntermedia ...... [m] = 0,220727 VbIntermedia ...... [m] = 0,579273 VcIntermedia ...... [m] = 0,470727 INERCIA INTERMEDIA [m4] = 0,306317 [ FINALES ] VaF ...... [m] = 0,138235 VbF ...... [m] = 0,661765 VcF ...... [m] = 0,388235 INER.FIN. [m4] = 0,368809 K (rasante)... = 1,170539
Cálculo PS 100.8
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ESFUERZOS LONGITUDINALES [MTn.] M1 = 140,2700 M2 = 242,3899 M21 = 165,9299 M22 = 76,4600 M3 = 209,3500 M4 = 156,3800 M5 = 262,9500 TENSIONES DE FLEXION DEBIDO A LAS CARGAS EXTERIORES SIN PRETENSADO [Tn/m²] --------------------------------------------------------------------------- Resumen EN FABRICA EN SERVICIO ------------ ----------------------- PUNTO SA SB SA SB SC ----- ---- ---- ----- ----- ----- 9,76 1047,5 -553,9 2420,3 -1729,4 337,8L/2 9,26 1044,8 -552,5 2414,0 -1724,9 336,9 8,76 1036,6 -548,1 2395,0 -1711,2 334,3 8,26 1022,8 -540,9 2363,2 -1688,6 329,9 7,76 1003,6 -530,7 2318,8 -1656,8 323,7 7,26 978,9 -517,6 2261,7 -1616,0 315,7 6,76 948,7 -501,7 2191,9 -1566,2 305,9 6,26 913,0 -482,8 2109,4 -1507,2 294,4 5,76 871,8 -461,0 2014,2 -1439,2 281,1 5,26 825,1 -436,3 1906,3 -1362,1 266,1 4,76 772,9 -408,7 1785,8 -1276,0 249,2 4,26 715,2 -378,2 1652,5 -1180,8 230,6 3,76 652,0 -344,8 1506,6 -1076,5 210,3 3,26 583,4 -308,5 1347,9 -963,2 188,1 2,76 509,2 -269,3 1176,6 -840,7 164,2 2,26 429,6 -227,2 992,6 -709,3 138,5 1,76 344,4 -182,2 795,8 -568,7 111,1 1,26 253,8 -134,3 586,4 -419,1 81,8 0,76 157,7 -83,4 364,3 -260,4 50,8 0,26 56,0 -29,7 129,5 -92,6 18,0 0,00 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0APOYO TENSIONES DE FLEXION DEBIDO A LAS CARGAS EXTERIORES SIN PRETENSADO [Tn/m²] --------------------------------------------------------------------------- CON CARGAS MAXIMAS ------------------- SA SB SC --------------------- --------------------- --------------------- PUNTO 0,2SC 0,5SC TOTAL 0,2SC 0,5SC TOTAL 0,2SC 0,5SC TOTAL ----- ----- ----- ----- ------ ----- ----- ----- ----- ------ 9,76 2451,7 2498,9 2577,5 -1879,9 -2105,6 -2481,8 426,1 558,5 779,2L/2 9,26 2445,4 2492,4 2570,8 -1875,0 -2100,1 -2475,3 425,0 557,1 777,2 8,76 2426,1 2472,8 2550,5 -1860,1 -2083,5 -2455,8 421,7 552,7 771,1 8,26 2393,9 2440,0 2516,7 -1835,5 -2055,9 -2423,2 416,1 545,4 760,9 7,76 2348,9 2394,1 2469,4 -1801,0 -2017,3 -2377,7 408,3 535,2 746,6 7,26 2291,1 2335,2 2408,6 -1756,6 -1967,6 -2319,1 398,2 522,0 728,2 6,76 2220,4 2263,1 2334,2 -1702,5 -1906,9 -2247,6 385,9 505,8 705,7 6,26 2136,8 2177,9 2246,4 -1638,4 -1835,1 -2163,0 371,3 486,8 679,1 5,76 2040,4 2079,6 2145,0 -1564,4 -1752,3 -2065,4 354,6 464,8 648,5 5,26 1931,1 1968,2 2030,1 -1480,6 -1658,5 -1954,8 335,6 439,9 613,7 4,76 1809,0 1843,8 1901,7 -1387,0 -1553,6 -1831,1 314,3 412,1 574,9 4,26 1674,0 1706,2 1759,8 -1283,5 -1437,7 -1694,5 290,9 381,3 532,0 3,76 1526,2 1555,5 1604,4 -1170,2 -1310,7 -1544,9 265,2 347,7 485,0 3,26 1365,4 1391,7 1435,4 -1047,0 -1172,7 -1382,2 237,3 311,1 434,0 2,76 1191,9 1214,8 1253,0 -913,9 -1023,6 -1206,5 207,1 271,5 378,8 2,26 1005,5 1024,8 1057,0 -771,0 -863,6 -1017,8 174,7 229,0 319,5 1,76 806,1 821,7 847,5 -618,2 -692,4 -816,1 140,1 183,7 256,2 1,26 594,0 605,5 624,5 -455,6 -510,3 -601,4 103,2 135,3 188,8 0,76 369,0 376,2 388,0 -283,1 -317,1 -373,7 64,1 84,1 117,3 0,26 131,2 133,8 138,0 -100,7 -112,8 -132,9 22,7 29,9 41,7
Cálculo PS 100.8
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CUADRO DE PRETENSADOS
CABLES PRETENSADOS
CABLE 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6
COTA 5 10 15 20 75
AREA (mm2) 140 140 140 140 140 CABLES PRETESOS
PUNTO N Excent.
9,765 55 30 0 0 6 1815 16 8,765 55 30 0 0 6 1815 16 7,765 55 30 0 0 6 1815 16 6,765 55 30 0 0 6 1815 16 5,765 55 30 0 0 6 1815 16 4,765 55 30 0 0 6 1815 16 3,765 55 26 0 0 6 1736 16 2,765 55 26 0 0 6 1736 16 1,765 55 16 0 0 6 1536 16 0,765 55 4 0 0 6 1297 16
0 55 4 0 0 6 1297 16
Cálculo PS 100.8
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TENSIONES EN DIFERENTES PUNTOS A LO LARGO DE LA VIGA
[Tn/m2]
FABRICA ...... = Peso Propio + Pretensado con Pérdidas a Corto Plazo
γp = 1 SERVICIO ..... = Cargas Permanentes + Pretensado con Pérdidas Totales
CARGAS MAXIMAS = Servicio + Sobrecargas Máximas AL DESTESAR EN FABRICA EN SERVICIO CON CARGAS MAXIMAS PUNTO SA SB SA SB SA SB SC SA SB SC 0.5 SC 0.2 SC
9,765 419,80 2048,60 419,8 2048,6 1891,7 462,2 337,9 2048,9 -290,2 779,3 L/2 86,0 311,78,765 408,82 2054,41 408,8 2054,4 1866,3 480,4 334,3 2021,9 -264,2 771,1 108,1 331,57,765 375,86 2071,84 375,9 2071,8 1790,2 534,8 323,7 1940,8 -186,1 746,6 174,3 390,66,765 320,93 2100,88 320,9 2100,9 1663,3 625,5 306,0 1805,6 -55,9 705,7 284,8 489,25,765 244,02 2141,54 244,0 2141,5 1485,6 752,4 281,2 1616,4 126,2 648,5 439,3 627,24,765 145,15 2193,82 145,1 2193,8 1257,2 915,6 249,3 1373,1 360,5 575,0 638,0 804,63,765 59,05 2139,54 59,0 2139,5 1007,2 1015,6 210,3 1105,0 547,2 485,1 781,4 921,92,765 -83,77 2215,05 -83,8 2215,1 677,2 1251,4 164,3 753,6 885,6 378,8 1068,5 1178,21,765 -161,69 2006,74 -161,7 2006,7 369,6 1274,6 111,1 421,3 1027,2 256,3 1150,9 1225,10,765 -244,21 1750,95 -244,2 1750,9 25,9 1284,4 50,9 49,6 1171,1 117,3 1227,7 1261,7
0 -401,92 1834,33 -401,9 1834,3 -338,5 1544,7 0,0 -338,5 1544,7 0,0 APOYO 1544,7 1544,7 MAX 2215,05 2215,05 1891,73 337,88 2048,90 779,30 MIN -401,92 -401,92 462,23 -290,19
Resistencia al
destesar 3691,8 En fabrica 3691,8 A los 28 días 3414,8 Viga:Se dispone hormigón de 5000 en losa 1298,8 Losa:Se dispone hormigón de 2500
TENSIONES EN DIFERENTES PUNTOS A LO LARGO DE LA VIGA
[Tn/m2] FABRICA ...... = Peso Propio + Pretensado con Pérdidas a Corto Plazo
γp = 0.95 SERVICIO ..... = Cargas Permanentes + Pretensado con Pérdidas Totales CARGAS MAXIMAS = Servicio + Sobrecargas Máximas AL DESTESAR EN FABRICA EN SERVICIO CON CARGAS MAXIMAS PUNTO SA SB SA SB SA SB SC SA SB SC 0.5 SC 0.2 SC
9,765 451,19 1918,48 451,2 1918,5 1918,2 352,7 337,9 2075,3 -399,8 779,3 L/2 -23,6 202,28,765 440,21 1924,29 440,2 1924,3 1892,8 370,8 334,3 2048,3 -373,7 771,1 -1,5 221,97,765 407,25 1941,71 407,2 1941,7 1816,6 425,2 323,7 1967,2 -295,7 746,6 64,8 281,06,765 352,32 1970,76 352,3 1970,8 1689,7 515,9 306,0 1832,1 -165,5 705,7 175,2 379,65,765 275,41 2011,42 275,4 2011,4 1512,0 642,8 281,2 1642,8 16,7 648,5 329,7 517,64,765 176,54 2063,70 176,5 2063,7 1283,6 806,0 249,3 1399,6 250,9 575,0 528,5 695,03,765 88,70 2015,32 88,7 2015,3 1032,2 911,0 210,3 1130,0 442,6 485,1 676,8 817,32,765 -54,12 2090,84 -54,1 2090,8 702,2 1146,8 164,3 778,6 781,0 378,8 963,9 1073,61,765 -136,38 1897,29 -136,4 1897,3 391,0 1182,4 111,1 442,6 935,0 256,3 1058,7 1133,00,765 -224,11 1659,23 -224,1 1659,2 42,8 1207,1 50,9 66,5 1093,9 117,3 1150,5 1184,5
0 -381,82 1742,62 -381,8 1742,6 -321,5 1467,5 0,0 -321,5 1467,5 0,0 APOYO 1467,5 1467,5 MAX 2090,84 2090,84 1918,16 337,88 2075,33 779,30 MIN -381,82 -381,82 352,65 -399,77 Resistencia al destesar 3484,7 En fabrica 3484,7 A los 28 días 3458,9 Viga:Se dispone hormigón de 5000 en losa 1298,8 Losa:Se dispone hormigón de 2500
Cálculo PS 100.8
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TENSIONES EN DIFERENTES PUNTOS A LO LARGO DE LA VIGA
[Tn/m2] FABRICA ...... = Peso Propio + Pretensado con Pérdidas a Corto Plazo
γp = 1.05 SERVICIO ..... = Cargas Permanentes + Pretensado con Pérdidas Totales CARGAS MAXIMAS = Servicio + Sobrecargas Máximas AL DESTESAR EN FABRICA EN SERVICIO CON CARGAS MAXIMAS PUNTO SA SB SA SB SA SB SC SA SB SC 0.5 SC 0.2 SC
9,765 388,41 2178,73 388,4 2178,7 1865,3 571,8 337,9 2022,5 -180,6 779,3 L/2 195,6 421,38,765 377,43 2184,54 377,4 2184,5 1839,9 589,9 334,3 1995,4 -154,6 771,1 217,7 441,07,765 344,47 2201,96 344,5 2202,0 1763,8 644,4 323,7 1914,3 -76,5 746,6 283,9 500,26,765 289,54 2231,01 289,5 2231,0 1636,9 735,0 306,0 1779,2 53,6 705,7 394,3 598,85,765 212,63 2271,67 212,6 2271,7 1459,2 862,0 281,2 1590,0 235,8 648,5 548,9 736,74,765 113,76 2323,95 113,8 2323,9 1230,7 1025,2 249,3 1346,7 470,1 575,0 747,6 914,23,765 29,39 2263,75 29,4 2263,8 982,2 1120,2 210,3 1080,1 651,8 485,1 886,0 1026,52,765 -113,43 2339,27 -113,4 2339,3 652,3 1356,0 164,3 728,7 990,2 378,8 1173,1 1282,81,765 -187,00 2116,18 -187,0 2116,2 348,3 1366,8 111,1 400,0 1119,4 256,3 1243,1 1317,30,765 -264,30 1842,66 -264,3 1842,7 9,0 1361,6 50,9 32,7 1248,3 117,3 1305,0 1338,9
0 -422,01 1926,05 -422,0 1926,0 -355,4 1621,9 0,0 -355,4 1621,9 0,0 APOYO 1621,9 1621,9 MAX 2339,27 2339,27 1865,30 337,88 2022,47 779,30 MIN -422,01 -422,01 571,81 -180,61 Resistencia al destesar 3898,8 En fabrica 3898,8 A los 28 días 3370,8 Viga:Se dispone hormigón de 5000 en losa 1298,8 Losa:Se dispone hormigón de 2500
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 166
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APERTURA DE FISURAS (Art. 49.2.5.) ------------------------------------- Criterio aproximado : La apertura de fisura <= 0.2 mm está asegurada si el incremento de tensión de la armadura activa debido a la acción de las cargas exteriores es inferior a 2000 Kg/cm².
Considerando losa: Ancho eficaz = 8.2 Alma = 0.4 e = 0.248 Csup = 0.1 Canto útil = 98,235 cm (80 + 25 - C.D.G. tracción) Ap = 119,000 cm² Pretensado = 1695,750 Tn 0.8 P = 1356,600 Tn - AT para 20000 Tn/m² -> AT = 119 x 2000 = 238000 Kg. Resulta x = 28,45818 S1 = 1483,069 S2 = 180,2197 S3 = -340,9201 Mfisuración para (Wk = 0.2 mm) = 1381,04 El momento total de las cargas exteriores en servicio era de 1011,34 < 1381,04 tm por tanto no se llega a una apertura de fisura de 0.2 mm. Comprobación Ambiente tipo II : Tensión bajo 20% SC = 311,70 Mfis > Mcav CUMPLE Art. 49.2.4
Cálculo PS 100.8
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5.2.2 E.L.U. Cálculo a Rotura.
Pasiva en Tracción ............ [Tn] = 0,00 Armadura Activa ............... [Tn] = 1769,48 Capacidad total en tracción N.. [Tn] = 1769,48 Pasiva en Compresión .......... [Tn] = 0,00 Recubrimiento Pasiva Compresión [cm] = 4,00 Zona ............................... = I Ancho Eficaz ................... [m] = 8,20 Capa Compresión ............... [cm] = 25,00 Dis. CDG Compre. a Fibra Super. [cm] = 7,62 Profundidad de Compresiones ... [cm] = 15,23 Dis. CDG Trac. a Fibra Inferior [cm] = 6,76 Canto Resistente ............... [m] = 0,91 [MR+] Momento de Rotura ..... [MTn.] = 1603,49 [Ma]= 1.35 x(M1+ M2+ M3) [MTn.] = 799,21 [Mb]= 1.50 x(M4 + M5) [MTn.] = 628,99 [Mt] Momento Total ......... [MTn.] = 1428,20 MR+ > Mt [Admisible] [ MOMENTOS [MTn.] ] M1 ... = 140,270 M2 ... = 242,389 M3 ... = 209,350 M4 ... = 156,380 M5 ... = 262,950 M TOTAL= 1011,340 [ VOLUMEN DE TRACCIONES ] SA [Tn/m²] = 2048,89819 SB [Tn/m²] = -290,17902 X [m] = 0,09924 Ancho Cabeza Inferior [cm] = 290,0 Volumen de Tracciones [Tn] = 41,8
Cálculo PS 100.8
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5.2.3 E.L.U. Cálculo a cortante
Acero Fy [Kg/cm²] = 5000 Espesor del Alma [cm] = 40 Ff1 [fct´m] = 407,163 Canto Util (mm) = 1000,0 Fydc = 40000 (Tn / m²) Xi = 1,45 Fcdv = 3333,333 Armadura mínima = 6,7 (cm²/ml) Q1 = 28,7600 Q2 = 49,6500 Q3 = 34,5900 Q4 = 32,8499 Q5= 93,5599 ----------------------------------------------------------------- | ARMADURAS DE CORTANTES | |---------------------------------------------------------------| |PTO| X | Vcperm | Vsob | V | Vrd |SIGMA xd| COTAG | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 1 | 0 | 113,00 | 126,41 | 239,41 | 342,16 |-0,63 | 1,00 | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 2 | 1,76 | 92,58 | 103,13 | 195,7 | 279,66 |-87,67 | 1,77 | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 3 | 3,76 | 69,43 | 79,85 | 149,27 | 213,5 |-170,86 | 2,00 | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 4 | 5,76 | 46,29 | 56,56 | 102,85 | 147,33 |-230,40 | 2,00 | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 5 | 7,76 | 23,14 | 33,28 | 56,42 | 81,16 |-266,13 | 2,00 | ----------------------------------------------------------------- ------------------------------------------------------------------------- | ARMADURAS DE CORTANTES | | ------------------ | |-------------------| Vcu |---------------------------------| |PTO| X | Vu1 | C.Hor. | C.Pre. | Vv2 | Vsu | A90 |Diam| S | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 1 | 0 | 399,98 | 26,86 | 0,0 | 26,9 | 315,29 | 86,91 | 12 |1 | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 2 | 1,76 | 342,04 | 26,86 | 23,9 | 50,7 | 228,94 | 35,81 | 12 |5 | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 3 | 3,76 | 320 | 26,86 | 27,1 | 54,0 | 159,49 | 22,15 | 12 |10 | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 4 | 5,76 | 320 | 26,86 | 27,1 | 54,0 | 93,32 | 12,96 | 12 |15 | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 5 | 7,76 | 320 | 26,86 | 27,1 | 54,0 | 27,16 | 6,66 | 8 |15 | ------------------------------------------------------------------------- S I M B O L O G I A ------------------- PTO = Punto número X = Distancia al apoyo en m. SIGMAXD = Tensión normal de cálculo a la altura del centro de gravedad de la sección. (art. 44.2.3.2) COTAG = Cotangente. (art. 44.2.3.2.2) K = Coef. reductor por efecto del esfuerzo axil. (art. 44.2.3.1) Vu1 = Cortante de agotamiento por compresión oblicua. (art. 44.2.3.1) VCU = Contribución hormigón resist. esfuerzo cortante. (art. 44.2.3.2.2) A90 = Area necesaria en estribos por metro lineal en cm²/ml. Diam. = Diámetro de la barra en estribos en mm. S = Separación entre estribos en cm.
Cálculo PS 100.8
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5.2.4 E.L.U. de Rasante
ARMADURA DE COSIDO RASANTE JUNTA
% fondo : 1,00 Arm. total necesaria (cm2): 394,89
DE X = A Md (Tx m) Tu (T) Mu (Tx m) Td (T) Área (cm2) 9,77 3,75 1428,21 1769,48 1599,95 601,94 150,48 3,75 1,75 889,01 1686,21 1533,39 468,86 117,22 1,75 0,75 469,63 1478,03 1364,40 280,44 70,11 0,75 0,00 215,01 1228,23 1156,68 228,31 57,08
TRAMO DE A Nº total barras Diámetro(mm) Separación (m) Área (cm2)
Área acum.(cm2)
1 0,00 1,95 4 16 0,15 104,55 104,55 0,00 1,95 4 16 0,15 104,55 209,10
2 1,95 4,65 4 12 0,15 81,43 290,54
1,95 4,65 4 10 0,15 56,55 347,08
3 4,65 9,77 4 10 0,15 107,13 454,21
Estribos TOTAL(cm2): 454,21
ARMADURA DE COSIDO RASANTE FONDO
% fondo : 1,00 Arm. total necesaria (cm2): 394,89
DE X = A Md (Tx m) Tu (T) Mu (Tx m) Td (T) Área (cm2) 9,77 3,75 1428,21 1769,48 1599,95 601,94 150,48 3,75 1,75 889,01 1686,21 1533,39 240,55 60,14 1,75 0,75 469,63 1478,03 1364,40 508,75 127,19 0,75 0,00 215,01 1228,23 1156,68 228,31 57,08
TRAMO DE A Nº total barras Diámetro(mm) Separación (m) Área (cm2)
Área acum.(cm2)
1 0,00 1,95 4 16 0,15 104,55 104,55 0,00 1,95 4 12 0,15 58,81 163,36
2 1,95 4,65 4 12 0,15 81,43 244,79
1,95 4,65 4 10 0,15 56,55 301,34
3 4,65 9,77 4 10 0,15 107,23 408,58
Estribos TOTAL(cm2): 408,58
Cálculo PS 100.8
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6 Armado de la losa
Cálculo PS 100.8
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SECCION TRANSVERSAL TIPO LOSA 1.1
0.21 0.25 2.405 3.39 2.405 8.2 DATOS PARA EL CALCULO
Espesor del pavimento . . . . . . [m] : 0.100
Peso de la Acera . . . . . . [Tn/m2] : 0.625
Peso de la Barandilla . . [Tn/ml] : 0.500
Dis. Carro a la Acera . . . . . . . [m] : 0.500
Recubrimiento [*] . . . . . . . . . [m] : 0.040
Lc de Voladizo . . . . . . . . . . . . [m] : 2.555
Luz de Cálculo M+ . . . . . . . . [m] : 2.840
[*] El recubrimiento introducido es al C.D.G. de la Armadura
RESISTENCIAS Y COEFICIENTES
Res. Hormigón Fck . . . [Tn/m2] : 2500
Res. Acero Fyk . . . . . . . [Tn/m2] : 50000
Coef. Minoración Hormigón . . . . : 1.50
Coef. Minoración Acero . . . . . . . . : 1.15
Cálculo PS 100.8
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CALCULO DE MOMENTOS NEGATIVOS
Momento de Peso Propio : 1.810 [mTn / ml]
Momento de Aceras y Bara. : 2.655 [mTn / ml]
Momento de Pavimento : 0.254 [mTn / ml]
Momento de Sobrecarga : 1.305 [mTn / ml]
Momento del Carro . . . . . . . : 5.587 [mTn / ml] Para AMBIENTE II
Momento del Carro . . . . . . . : 3.352 [mTn / ml] Para AMBIENTE III
Para AMBIENTE III se considera una Carga 6 Tn. por Rueda
Los momentos de Peso Propio no se han considerado por estar soportados
por la armadura existente en el encofrado prefabricado (CELOSIAS)
Momento máximo Negativo por metro : 9.803 [mTn] Para AMBIENTE II
Momento máximo Negativo por metro : 6.262 [mTn] Para AMBIENTE III
Momento máximo Negativo mayorado : 14.705 [mTn]
CALCULO DE MOMENTOS POSITIVOS
Momento máximo Positivo mayorado por metro : 2.525 [mTn]
COMPROBACION DEL ESTADO DE FISURACION
AMBIENTE II
Solicitación de Servicio [Mtn] : 4.288
Apertura Fisura Carac. Wk [mm] : 0.08
Separación de Fisuras. Sm [cm] : 11.38
Tensión de Servicio [Kp/cm2] : 1250.289
Ten. Arm. Ins. Fisura [Kp/cm2] : 891.954
Apertura Fisura Máxima [mm] : 0.30
Cálculo PS 100.8
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AMBIENTE III
Solicitación de Servicio [Mtn] : 3.580
Apertura Fisura Carac. Wk [mm] : 0.06
Separación de Fisuras. Sm [cm] : 11.38
Tensión de Servicio [Kp/cm2] : 1043.840
Ten. Arm. Ins. Fisura [Kp/cm2] : 891.954
Apertura Fisura Máxima [mm] : 0.15
ARMADO DE LA LOSA ARMADURA PRINCIPAL CARA SUPERIOR a) Armadura necesaria por Flexión = 9 Ø 16 b) Arm. Nec. Fisuración AMBIENTE II = 9 Ø 16
c) Arm. Nec. Fisuración AMBIENTE III = 9 Ø 16 Armaduras por metro
Armadura dispuesta 9 φ 16 p.m.l.
Cálculo PS 100.8
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7 Cálculo de sismo
Cálculo PS 100.8
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7.1 Fuerzas sísmicas horizontales
Las acciones sísmicas se consideran cuando la aceleración de cálculo es superior o igual a 0.04g, siendo g la aceleración
de la gravedad .
- Aceleración sísmica básica …………………………….ab = 0.13g
- Coeficiente de nivel de daño ……………………………γi = 1.3
- Coeficiente adimensional de riesgo.…………..…………ρ = 1.0
- Coeficiente amplificación del terreno.…….......…………S = 1.04
- Aceleración de cálculo ………………..……….............. ac = S ρ · ab = 0.1992g
- Coeficiente de suelo ……………………………………C = 1.54
- Coef. Contribución de falla de Azores-Gibraltar ………..K = 1.00
- Factor corrector del amortiguamiento ……....…………..v = 1,09336
- Coeficiente de comportamiento …………………….….q = 1.00
Para el cálculo se adoptará el modelo de tablero rígido, los efectos sísmicos se determinan aplicando una carga estática
horizontal equivalente “F”:
caT )·(g
G F α=
Cálculo PS 100.8
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FUERZA SÍSMICA EN EN EL SENTIDO LONGITUDINAL Y TRANSVERSAL (G=0.9Gb)
G = Masa efectiva del tablero y la sobrecarga concomitante con el sismo …. G = 684 t
α(T) = valor del espectro de aceleraciones en la direción considerada, correspondiente al periodo fundamental T del
puente, estimado en la expresión:
T = 2πKg
G
·
Ks, suma de rigideces de los elementos de la subestructura ( Gb, min) …….. Ks = 2701.15 t/m
T = 1,0100 seg.
ac = Aceleración de cálculo, ac = 0.1992
Sa(T) = 0.3321 seg.
Tnq
TS
c
a 15,227)(
g
G F ==
Repartiendo la fuerza proporcional a las rigideces, en sentido longitudinal y transversal tenemos:
REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A SISMO
- Propiedades de los materiales (t/m2)
E pila : 3,00E+06
G neopreno : 162 0,9G
Sismo (t) 227,15
APOYOS Subestructura NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS SISMO
Altura (m) Inercia (m4) Area (m2) Altura (m) Pila Neoprenos Total Ki / K1 Hfr (t)
Estribo 1 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 899,174 899,174 1,000 75,615
Pila 1 11,050 0,102 0,480 0,056 678,972 1274,754 443,011 0,493 37,254
Pila 2 10,840 0,102 0,480 0,056 719,201 1274,754 459,792 0,511 38,666
Estribo 2 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 899,174 899,174 1,000 75,615
Total... 3,004 227,150
Cálculo PS 100.8
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FUERZA SÍSMICA EN EN EL SENTIDO LONGITUDINAL Y TRANSVERSAL (G = 1.10Gb)
G = Masa efectiva del tablero y la sobrecarga concomitante con el sismo …. G = 684 t
α(T) = valor del espectro de aceleraciones en la direción considerada, correspondiente al periodo fundamental T del
puente, estimado en la expresión:
T = 2πKg
G
·
Ks, suma de rigideces de los elementos de la subestructura ( Gb, min) …….. Ks = 3162.94 t/m
T = 0.93336 seg.
ac = Aceleración de cálculo, ac = 0.1992
Sa(T) = 0.35935 seg.
Tnq
TS
c
a 80,245)(
g
G F ==
Repartiendo la fuerza proporcional a las rigideces, en sentido longitudinal y transversal tenemos: REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A SISMO
- Propiedades de los materiales (t/m2)
E pila : 3,00E+06
G neopreno : 198 1,10G
Sismo (t) 245,80
APOYOS Subestructura NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS SISMO
Altura (m) Inercia
(m4) Area (m2) Altura
(m) Pila Neoprenos Total Ki / K1 Hfr (t)
Estribo 1 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 1098,991 1098,991 1,000 85,405
Pila 1 11,050 0,102 0,480 0,056 678,972 1558,033 472,891 0,430 36,750
Pila 2 10,840 0,102 0,480 0,056 719,201 1558,033 492,062 0,448 38,239
Estribo 2 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 1098,991 1098,991 1,000 85,405
Total... 2,878 245,800
Cálculo PS 100.8
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FUERZA SÍSMICA EN EN EL SENTIDO LONGITUDINAL Y TRANSVERSAL (G = 1.65Gb)
G = Masa efectiva del tablero y la sobrecarga concomitante con el sismo …. G = 684 t
α(T) = valor del espectro de aceleraciones en la direción considerada, correspondiente al periodo fundamental T del
puente, estimado en la expresión:
T = 2πKg
G
·
Ks, suma de rigideces de los elementos de la subestructura ( Gb, min) …….. Ks =4373.05 t/m
T = 0.7938 seg.
ac = Aceleración de cálculo, ac = 0.1992
Sa(T) = 0.42254 seg.
Tnq
TS
c
a 02,289)(
g
G F ==
Repartiendo la fuerza proporcional a las rigideces, en sentido longitudinal y transversal tenemos: REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A SISMO
- Propiedades de los materiales (t/m2)
E pila : 3,00E+06
G neopreno : 297 1,65G
Sismo (t) 289,02
APOYOS Subestructura NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS SISMO
Altura (m) Inercia
(m4) Area (m2) Altura (m) Pila Neoprenos Total Ki / K1 Hfr (t)
Estribo 1 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 1648,486 1648,486 1,833 108,947
Pila 1 11,050 0,102 0,480 0,056 678,972 2337,049 526,120 0,585 34,771
Pila 2 10,840 0,102 0,480 0,056 719,201 2337,049 549,958 0,612 36,346
Estribo 2 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 1648,486 1648,486 1,833 108,947
Total... 4,863 289,020
Cálculo PS 100.8
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7.2 Fuerzas sísmicas verticales
Según lo expuesto en la apartado 3.5.1.2 de la NCSP-07, el espectro de cálculo para la componente vertical del
movimiento sísmico, se obtendrá a partir del horizontal multplicado por un factor igual a 0,7.
Es decir, según el apartado anterior, si la fuerza horizontal resultante para una elasticidad de los apoyos de
neopreno de 198 T/m2 ha sido de 245.8 Tn, la fuerza vertical sísmica concomitante será:
c
a
q
TS )(
g
p Fh = ⇒
c
a
q
TS )(
g
p ·7.0 Fv =
Siendo p aproximadamente el peso de la estructura por metro lineal = 12,26T/m
La carga repartida, tendrá como efecto los siguientes momentos de carácter accidental:
• Vanos laterales: mTM SISMO ·11.1028
275.16·35935.0·26.12*7.0
2
==
De apartados anteriores: M peso propio = 97,41 M losa = 168,33 M permanentes = 135,85 M sobrecarga 0.4 = 108,60 M carro IAP = 214,12
Máximo momento positivo bajo acción sísmica:
M + max = 1.35 (97.41 +168.33+135.85) + 1.5*0.2*(108.60+214.12) +102.11 = 741.07 Tm < Md
Máximo momento negativo bajo acción sísmica:
M + max = 1.0 · (97.41 +168.33) - 102.11 = 163.63 Tm > 0
• Vanos central: mTM SISMO ·03.1478
53.19·35935.0·26.12*7.0
2
==
De apartados anteriores: M peso propio = 140,27 M losa = 242,39 M permanentes = 209,35 M sobrecarga 0.4 = 156,38 M carro IAP = 262,95
Máximo momento positivo bajo acción sísmica:
M + max = 1.35 (140.27 +242.39+209.35) + 1.5*0.2*(156.38+262.95) +147.03 = 1072.04 Tm < Md
Máximo momento negativo bajo acción sísmica:
M + max = 1.00 (140.27 +242.39) - 147.03 = 235.63 Tm > 0
Cálculo PS 100.8
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8 Cálculo de reacciones
Cálculo PS 100.8
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Notas:
1. Las acciones horizontales debidas al incremento uniforme de temperatura están incluidas en el apartado de cargas permanentes.
2. El viento de sobrecarga está multiplicado por el coeficiente de combinación de 0.50. 3. Las reacciones verticales por apoyo en el caso de las hipótesis de cargas excéntricas podrán ser las reflejadas o las
simétricas. 4. Las cargas sísmicas verticales no se exponen en esta tabla. 5. Las cargas sísmicas horizontales se corresponden con Gb=1.1*G.
CROQUIS DE APOYOS:
Cálculo PS 100.8
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REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A RETRACCIÓN Y FLUENCIA
- Propiedades de los materiales (t/m2)
E pila : 2,00E+06
G neopreno : 90,00
APOYO SUBESTRUCTURA NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS (t/m) DESPLAZAMIENTOS Y REACCIONES
Altura (m) Inercia
(m4) Area (m2)
Altura (m) Pila Neoprenos Total x (m) K.Δx (t)
Desplaz. (m)
Reacción (t)
Estribo 1 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 499,541 499,541 0,000 0,000 0,01739 8,687
Pila 1 11,050 0,102 0,480 0,056 452,648 708,197 276,147 16,600 4584,039 0,00660 1,822
Pila 2 10,840 0,102 0,480 0,056 479,468 708,197 285,904 36,780 10515,531 -0,00652 -1,863
Estribo 2 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 499,541 499,541 53,380 26665,514 -0,01731 -8,646
REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A FRENADO
- Propiedades de los materiales (t/m2)
E pila : 3,30E+06
G neopreno : 180
Frenado (t) 14,4
APOYOS Subestructura NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS FRENADO
Altura (m) Inercia (m4) Area (m2) Altura (m) Pila Neoprenos Total Ki / K1 Hfr (t)
Estribo 1 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 999,083 999,083 1,000 4,804
Pila 1 11,050 0,102 0,480 0,056 746,869 1416,393 489,011 0,489 2,351
Pila 2 10,840 0,102 0,480 0,056 791,122 1416,393 507,602 0,508 2,441
Estribo 2 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 999,083 999,083 1,000 4,804
Total... 2,998 14,400
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9 Aparatos de apoyo
Cálculo PS 100.8
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• COMPROBACIÓN BAJO HIPÓTESIS NO SÍSMICA
REACCIONES
ESTRIBO 1 PILA 1 PILA 2 ESTRIBO 2
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12
P.P. VIGA (T) 13,750 13,750 13,750 13,750 16,144 16,144 16,144 16,144 13,750 13,750 13,750 13,750
LOSA (T) 21,583 21,583 21,583 21,583 25,720 25,720 25,720 25,720 21,583 21,583 21,583 21,583
PAV. + BARRERA (T) 16,694 16,694 16,694 16,694 21,439 21,439 21,439 21,439 16,694 16,694 16,694 16,694
SOBRECARGAL MAX (T) 19,359 19,359 19,359 19,359 22,281 22,281 22,281 22,281 19,359 19,359 19,359 19,359
SOBRECARGA MIN (T) -6,014 -6,014 -6,014 -6,014 -6,267 -6,267 -6,267 -6,267 -6,014 -6,014 -6,014 -6,014
CARRO MAX (T) 63,375 63,375 63,375 63,375 62,421 62,421 62,421 62,421 63,375 63,375 63,375 63,375
CARRO MIN (T) -9,274 -9,274 -9,274 -9,274 -7,336 -7,336 -7,336 -7,336 -9,274 -9,274 -9,274 -9,274
MAX (T) 134,761 134,761 134,761 134,761 148,005 148,005 148,005 148,005 134,761 134,761 134,761 134,761
MIN (T) 36,739 36,739 36,739 36,739 49,700 49,700 49,700 49,700 36,739 36,739 36,739 36,739
NEOPRENOS
a (mm) 550 550 300 300 300 300 300 300 300 300 550 550
b (mm) 550 550 400 400 400 400 400 400 400 400 550 550
Compresión máx σmax (Kg/cm2) 44,549 44,549 112,301 112,301 123,337 123,337 123,337 123,337 112,301 112,301 44,549 44,549
Compresión mín σmín (Kg/cm2) 12,145 12,145 30,616 30,616 41,417 41,417 41,417 41,417 30,616 30,616 12,145 12,145
área (m2) 0,303 0,303 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,303 0,303
NEOPRENOS
ESTRIBO 1 PILA 1 PILA 2 ESTRIBO 2
Apoyo
1 Apoyo 2 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 9 Apoyo
10 Apoyo
13 Apoyo
16 Apoyo
17 Apoyo
20 Apoyo
21 Apoyo
24
Neopreno (mm) 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000
Acero (mm) 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000
Nº de capas de neopreno 13.000 13.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 13.000 13.000
h neopreno (m) 0.104 0.104 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.104 0.104
h total (mm) 160 160 89,5 89,5 85 85 85 85 89,5 89,5 160 160 Módulo de deformación transversal neopreno
cargas lentas (T/m²) 90 Módulo de deformación transversal neopreno
cargas rápidas (T/m²) 180
ESTRIBO 1 PILA 1 PILA 2 ESTRIBO 2
Apoyo
1 Apoyo 2 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 9 Apoyo
10 Apoyo
13 Apoyo
16 Apoyo
17 Apoyo
20 Apoyo
21 Apoyo
24 H lentas (Dilatación, retracción, fluencia y
temperatura)(T) 4,343 4,343 0,456 0,456 0,456 0,456 0,466 0,466 0,466 0,466 4,323 4,323
H rápida (Frenado)(T) 2,402 2,402 0,588 0,588 0,588 0,588 0,610 0,610 0,610 0,610 2,402 2,402
H rápida (Centrífuga)(T) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
H rápida (Viento sc)(T) 1,657 1,657 1,836 1,836 1,836 1,836 1,836 1,836 1,836 1,836 1,657 1,657
H rápida (Viento cp)(T) 3,315 3,315 3,672 3,672 3,672 3,672 3,672 3,672 3,672 3,672 3,315 3,315
HL (T) 4,343 4,343 0,456 0,456 0,456 0,456 0,466 0,466 0,466 0,466 4,323 4,323
HL+HR(T) 6,764 6,764 1,180 1,180 1,180 1,180 1,209 1,209 1,209 1,209 6,743 6,743
f1(coef. rozamiento) 0,594 0,594 0,296 0,296 0,245 0,245 0,245 0,245 0,296 0,296 0,594 0,594
Hmáx(T) 21,824 21,824 10,874 10,874 12,170 12,170 12,170 12,170 10,874 10,874 21,824 21,824
Cf(factor de forma) 17,188 17,188 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 17,188 17,188
δL (m) 0,0174 0,0174 0,0066 0,0066 0,0066 0,0066 0,0065 0,0065 0,0065 0,0065 0,0173 0,0173
δR Frenado(m) 0,005 0,005 0,002 0,002 0,002 0,002 0,002 0,002 0,002 0,002 0,005 0,005
δR Centrífuga(m) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
δR Viento(m) 0,003 0,003 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005 0,003 0,003
δL +δR (m) 0,022 0,022 0,008 0,008 0,008 0,008 0,008 0,008 0,008 0,008 0,022 0,022
1) Condición de estabilidad
b>= 5en ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
2) Comprobación de compresión máxima
(Nmáx/ab)<=σadm ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
3) Comprobación de compresión mínima
(Nmínx/ab)>σadm apoyos
pegados apoyos
pegados ok ok ok ok ok ok ok ok apoyos
pegados apoyos
pegados
4) Condición de deslizamiento
H <= Hmáx ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
5) Factor de forma
Cf >6 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
6) Comprobación de deformación tangencial horizontal
(δL /en)<0.5 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
(δL+δR /en)<0.7 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
7) Comprobación del giro
αT<( 3n(t2/a)σm)/(GCf) 0,00229 0,00229 0,0066 0,0066 0,00765 0,00765 0,00765 0,00765 0,0066 0,0066 0,00229 0,00229
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 185
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• COMPROBACIÓN BAJO HIPÓTESIS SÍSMICA (Gbmin)
ESTRIBO 1 PILA 1 PILA 2 ESTRIBO 2
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12
P.P. VIGA (T) 13,750 13,750 13,750 13,750 16,144 16,144 16,144 16,144 13,750 13,750 13,750 13,750
LOSA (T) 21,583 21,583 21,583 21,583 25,720 25,720 25,720 25,720 21,583 21,583 21,583 21,583
PAV. + BARRERA (T) 16,694 16,694 16,694 16,694 21,439 21,439 21,439 21,439 16,694 16,694 16,694 16,694
SOBRECARGAL MAX (T) 19,359 19,359 19,359 19,359 22,281 22,281 22,281 22,281 19,359 19,359 19,359 19,359
SOBRECARGA MIN (T) -6,014 -6,014 -6,014 -6,014 -6,267 -6,267 -6,267 -6,267 -6,014 -6,014 -6,014 -6,014
CARRO MAX (T) 63,375 63,375 63,375 63,375 62,421 62,421 62,421 62,421 63,375 63,375 63,375 63,375
CARRO MIN (T) -9,274 -9,274 -9,274 -9,274 -7,336 -7,336 -7,336 -7,336 -9,274 -9,274 -9,274 -9,274
FUERZA SISMICA VERTICAL MAX (T) 12,550 12,550 12,550 12,550 15,060 15,060 15,060 15,060 12,550 12,550 12,550 12,550
FUERZA SÍSMICA VERTICAL MIN (T) -12,550 -12,550 -12,550 -12,550 -15,060 -15,060 -15,060 -15,060 -12,550 -12,550 -12,550 -12,550
MAX (T) 81,124 81,124 81,124 81,124 95,303 95,303 95,303 95,303 81,124 81,124 81,124 81,124 MIN (T) 36,419 36,419 36,419 36,419 45,522 45,522 45,522 45,522 36,419 36,419 36,419 36,419
NEOPRENOS a (mm) 550 550 300 300 300 300 300 300 300 300 550 550 b (mm) 550 550 400 400 400 400 400 400 400 400 550 550
Compresión máx σmax (Kg/cm2) 26,818 26,818 67,603 67,603 79,419 79,419 79,419 79,419 67,603 67,603 26,818 26,818
Compresión mín σmín (Kg/cm2) 12,039 12,039 30,349 30,349 37,935 37,935 37,935 37,935 30,349 30,349 12,039 12,039
área (m2) 0.303 0.303 0.120 0.120 0.120 0.120 0.120 0.120 0.120 0.120 0.303 0.303 NEOPRENOS
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo10 Apoyo11 Apoyo 12
Neopreno (mm) 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000
Acero (mm) 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000
Nº de capas de neopreno 13.000 13.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 13.000 13.000
h neopreno (m) 0.104 0.104 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.104 0.104
h total (mm) 160 160 89,5 89,5 85 85 85 85 89,5 89,5 160 160
Módulo de deformación transversal neopreno cargas lentas (T/m²) 90
Módulo de deformación transversal neopreno cargas rápidas (T/m²) 180 162
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo10 Apoyo11 Apoyo 12
H lentas (Dilatación, retracción, fluencia y temperatura)(T) 4,343 4,343 0,456 0,456 0,456 0,456 0,466 0,466 0,466 0,466 4,323 4,323
H rápida (Frenado)(T) 2,402 2,402 0,588 0,588 0,588 0,588 0,610 0,610 0,610 0,610 2,402 2,402
H rápida (Centrífuga)(T) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
H rápida (Viento sc) (T) 1,657 1,657 1,836 1,836 1,836 1,836 1,836 1,836 1,836 1,836 1,657 1,657
H rápida (Viento cp) (T) 3,315 3,315 3,672 3,672 3,672 3,672 3,672 3,672 3,672 3,672 3,315 3,315
SISMO LONGITUDINAL(T) 37,807 37,807 9,314 9,314 9,314 9,314 9,666 9,666 9,666 9,666 37,807 37,807
SISMO TRANSVERSAL (T) 37,807 37,807 9,314 9,314 9,314 9,314 9,666 9,666 9,666 9,666 37,807 37,807
HL (T) 4,343 4,343 0,456 0,456 0,456 0,456 0,466 0,466 0,466 0,466 4,323 4,323
HL+HR(T) 6,764 6,764 1,180 1,180 1,180 1,180 1,209 1,209 1,209 1,209 6,743 6,743
HL+(HA_sismo long.+ HR frenado) (T) 42,631 42,631 9,887 9,887 9,887 9,887 10,254 10,254 10,254 10,254 42,611 42,611
HL+HA_sismo transv.+ Hcentrifuga (T) 38,056 38,056 9,325 9,325 9,325 9,325 9,678 9,678 9,678 9,678 38,054 38,054
f1(coef. rozamiento) 0,598 0,598 0,301 0,301 0,258 0,258 0,258 0,258 0,301 0,301 0,598 0,598
Hmáx(T) 21,792 21,792 10,791 10,791 11,752 11,752 11,752 11,752 10,791 10,791 21,792 21,792
Cf(factor de forma) 17,188 17,188 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 17,188 17,188
δL (m) 0,0174 0,0174 0,0066 0,0066 0,0066 0,0066 0,0065 0,0065 0,0065 0,0065 0,0173 0,0173
δR Frenado(m) 0,005 0,005 0,002 0,002 0,002 0,002 0,002 0,002 0,002 0,002 0,005 0,005
δR Centrífuga(m) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
δR Viento(m) 0,003 0,003 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005 0,003 0,003
δA Sismo long(m) 0,080 0,080 0,029 0,029 0,029 0,029 0,030 0,030 0,030 0,030 0,080 0,080
δA Sismo transv(m) 0,080 0,080 0,029 0,029 0,029 0,029 0,030 0,030 0,030 0,030 0,080 0,080
δL +δR (m) 0,022 0,022 0,008 0,008 0,008 0,008 0,008 0,008 0,008 0,008 0,022 0,022
δ L + 1.5*δA_ Sismo long + δR_frenado (m) 0,139 0,139 0,051 0,051 0,051 0,051 0,052 0,052 0,052 0,052 0,139 0,139
δL + 1.5∗δA_ Sismo transv + δR_centrífuga (m) 0,122 0,122 0,044 0,044 0,044 0,044 0,046 0,046 0,046 0,046 0,122 0,122
1) Condición de estabilidad
b>= 5en ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok 2) Comprobación de compresión máxima
(Nmáx/ab)<=σadm ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok 3) Comprobación de compresión mínima
(Nmínx/ab)>σadm apoyos
pegados apoyos
pegados ok ok ok ok ok ok ok ok apoyos
pegados apoyos
pegados 4) Condición de deslizamiento
HL <= Hmáx anclado anclado ok ok ok ok ok ok ok ok anclado anclado HT <= Hmáx anclado anclado ok ok ok ok ok ok ok ok anclado anclado
5) Factor de forma Cf >6 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
6) Comprobación de deformación tangencial horizontal (δL /en)<0.5 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
(δL+δR /en)<0.7 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok (δA_ Sismo long + δL+ δR_frenado /en)<2** ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
(δA_ Sismo transv + δL+ δR_frenado /en)<2** ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok 7) Comprobación del giro
αT<( 3n(t2/a)σm)/(GCf) 0,0031 0,0031 0,0090 0,0090 0,0108 0,0108 0,0108 0,0108 0,0090 0,0090 0,0031 0,0031 **Deformación tangencial máxima bajo hipótesis sísmica (7.6.3.1 Eurocódigo 8, ENV 1998-2:1194)
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 186
VIAS Y CNES. P.S.100.8. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 65
• COMPROBACIÓN BAJO HIPÓTESIS SÍSMICA (Gb)
ESTRIBO 1 PILA 1 PILA 2 ESTRIBO 2
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12
P.P. VIGA (T) 13,750 13,750 13,750 13,750 16,144 16,144 16,144 16,144 13,750 13,750 13,750 13,750
LOSA (T) 21,583 21,583 21,583 21,583 25,720 25,720 25,720 25,720 21,583 21,583 21,583 21,583
PAV. + BARRERA (T) 16,694 16,694 16,694 16,694 21,439 21,439 21,439 21,439 16,694 16,694 16,694 16,694
SOBRECARGAL MAX (T) 19,359 19,359 19,359 19,359 22,281 22,281 22,281 22,281 19,359 19,359 19,359 19,359
SOBRECARGA MIN (T) -6,014 -6,014 -6,014 -6,014 -6,267 -6,267 -6,267 -6,267 -6,014 -6,014 -6,014 -6,014
CARRO MAX (T) 63,375 63,375 63,375 63,375 62,421 62,421 62,421 62,421 63,375 63,375 63,375 63,375
CARRO MIN (T) -9,274 -9,274 -9,274 -9,274 -7,336 -7,336 -7,336 -7,336 -9,274 -9,274 -9,274 -9,274
FUERZA SÍSMICA VERTICAL MAX (T) 12,550 12,550 12,550 12,550 15,060 15,060 15,060 15,060 12,550 12,550 12,550 12,550
FUERZA SÍSMICA VERTICAL MIN (T) -12,550 -12,550 -12,550 -12,550 -
15,060-
15,060-
15,060-
15,060 -12,550 -12,550 -12,550 -12,550
MAX (T) 81,124 81,124 81,124 81,124 95,303 95,303 95,303 95,303 81,124 81,124 81,124 81,124
MIN (T) 36,419 36,419 36,419 36,419 45,522 45,522 45,522 45,522 36,419 36,419 36,419 36,419
NEOPRENOS
a (mm) 550 550 300 300 300 300 300 300 300 300 550 550
b (mm) 550 550 400 400 400 400 400 400 400 400 550 550
Compresión máx σmax (Kg/cm2) 26,818 26,818 67,603 67,603 79,419 79,419 79,419 79,419 67,603 67,603 26,818 26,818
Compresión mín σmín (Kg/cm2) 12,039 12,039 30,349 30,349 37,935 37,935 37,935 37,935 30,349 30,349 12,039 12,039
área (m2) 0,303 0,303 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,303 0,303
NEOPRENOS
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12
Neopreno (mm) 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000
Acero (mm) 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000
Nº de capas de neopreno 13.000 13.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 13.000 13.000
h neopreno (m) 0.104 0.104 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.104 0.104
h total (mm) 160 160 89,5 89,5 85 85 85 85 89,5 89,5 160 160
Módulo de deformación transversal neopreno cargas lentas (T/m²) 90
Módulo de deformación transversal neopreno cargas rápidas (T/m²) 180 198
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12
H lentas (Dilatación, retracción, fluencia y temperatura)(T) 4,343 4,343 0,456 0,456 0,456 0,456 0,466 0,466 0,466 0,466 4,323 4,323H rápida (Frenado)(T) 2,402 2,402 0,588 0,588 0,588 0,588 0,610 0,610 0,610 0,610 2,402 2,402
H rápida (Centrífuga)(T) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000H rápida (Viento sc) (T) 1,657 1,657 1,836 1,836 1,836 1,836 1,836 1,836 1,836 1,836 1,657 1,657H rápida (Viento cp) (T) 3,315 3,315 3,672 3,672 3,672 3,672 3,672 3,672 3,672 3,672 3,315 3,315
SISMO LONGITUDINAL(T) 42,703 42,703 9,187 9,187 9,187 9,187 9,560 9,560 9,560 9,560 42,703 42,703SISMO TRANSVERSAL (T) 42,703 42,703 9,187 9,187 9,187 9,187 9,560 9,560 9,560 9,560 42,703 42,703
HL (T) 4,343 4,343 0,456 0,456 0,456 0,456 0,466 0,466 0,466 0,466 4,323 4,323 HL+HR(T) 6,764 6,764 1,180 1,180 1,180 1,180 1,209 1,209 1,209 1,209 6,743 6,743
HL+(HA_sismo long.+ HR frenado) (T) 47,527 47,527 9,761 9,761 9,761 9,761 10,148 10,148 10,148 10,148 47,506 47,506 HL+HA_sismo transv.+ Hcentrifuga (T) 42,923 42,923 9,199 9,199 9,199 9,199 9,571 9,571 9,571 9,571 42,921 42,921
f1(coef. rozamiento) 0,598 0,598 0,301 0,301 0,258 0,258 0,258 0,258 0,301 0,301 0,598 0,598Hmáx(T) 21,792 21,792 10,791 10,791 11,752 11,752 11,752 11,752 10,791 10,791 21,792 21,792
Cf(factor de forma) 17,188 17,188 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 17,188 17,188δL (m) 0,0174 0,0174 0,0066 0,0066 0,0066 0,0066 0,0065 0,0065 0,0065 0,0065 0,0173 0,0173
δR Frenado(m) 0,005 0,005 0,002 0,002 0,002 0,002 0,002 0,002 0,002 0,002 0,005 0,005δR Centrífuga(m) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
δR Viento(m) 0,003 0,003 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005 0,003 0,003δA Sismo long(m) 0,074 0,074 0,024 0,024 0,024 0,024 0,025 0,025 0,025 0,025 0,074 0,074
δA Sismo transv(m) 0,074 0,074 0,022 0,024 0,024 0,024 0,025 0,025 0,025 0,025 0,074 0,074δL +δR (m) 0,022 0,022 0,008 0,008 0,008 0,008 0,008 0,008 0,008 0,008 0,022 0,022
δ L + δA_ Sismo long + δR_frenado (m) 0,092 0,092 0,031 0,031 0,031 0,031 0,031 0,031 0,031 0,031 0,092 0,092δL + δA_ Sismo transv + δR_centrífuga (m) 0,076 0,076 0,023 0,024 0,024 0,024 0,025 0,025 0,025 0,025 0,076 0,076
1) Condición de estabilidad
b>= 5en ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok 2) Comprobación de compresión máxima
(Nmáx/ab)<=σadm ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok 3) Comprobación de compresión mínima
(Nmínx/ab)>σadm apoyos
pegados apoyos
pegados ok ok ok ok ok ok ok ok apoyos
pegados apoyos
pegados
4) Condición de deslizamiento HL <= Hmáx anclado anclado ok ok ok ok ok ok ok ok anclado anclado HT <= Hmáx anclado anclado ok ok ok ok ok ok ok ok anclado anclado
5) Factor de forma Cf >6 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
6) Comprobación de deformación tangencial horizontal
(δL /en)<0.5 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok (δL+δR /en)<0.7 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
(δA_ Sismo long + δL+ δR_frenado /en)<1 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok (δA_ Sismo transv + δL+ δR_frenado /en)<1 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
7) Comprobación del giro
αT<( 3n(t2/a)σm)/(GCf) 0,0031 0,0031 0,0090 0,0090 0,0109 0,0109 0,0109 0,0109 0,0090 0,0090 0,0031 0,0031
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 187
VIAS Y CNES. P.S.100.8. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 66
• COMPROBACIÓN BAJO HIPÓTESIS SÍSMICA (Gbmax)
ESTRIBO 1 PILA 1 PILA 2 ESTRIBO 2
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12
P.P. VIGA (T) 13,750 13,750 13,750 13,750 16,144 16,144 16,144 16,144 13,750 13,750 13,750 13,750
LOSA (T) 21,583 21,583 21,583 21,583 25,720 25,720 25,720 25,720 21,583 21,583 21,583 21,583
PAV. + BARRERA (T) 16,694 16,694 16,694 16,694 21,439 21,439 21,439 21,439 16,694 16,694 16,694 16,694
SOBRECARGAL MAX (T) 19,359 19,359 19,359 19,359 22,281 22,281 22,281 22,281 19,359 19,359 19,359 19,359
SOBRECARGA MIN (T) -6,014 -6,014 -6,014 -6,014 -6,267 -6,267 -6,267 -6,267 -6,014 -6,014 -6,014 -6,014
CARRO MAX (T) 63,375 63,375 63,375 63,375 62,421 62,421 62,421 62,421 63,375 63,375 63,375 63,375
CARRO MIN (T) -9,274 -9,274 -9,274 -9,274 -7,336 -7,336 -7,336 -7,336 -9,274 -9,274 -9,274 -9,274
FUERZA SÍSMICA VERTICAL MAX (T) 12,550 12,550 12,550 12,550 15,060 15,060 15,060 15,060 12,550 12,550 12,550 12,550
FUERZA SÍSMICA VERTICAL MIN (T) -12,550 -12,550 -12,550 -12,550 -
15,060-
15,060-
15,060-
15,060 -12,550 -12,550 -12,550 -12,550
MAX (T) 81,124 81,124 81,124 81,124 95,303 95,303 95,303 95,303 81,124 81,124 81,124 81,124
MIN (T) 36,419 36,419 36,419 36,419 45,522 45,522 45,522 45,522 36,419 36,419 36,419 36,419
NEOPRENOS
a (mm) 550 550 300 300 300 300 300 300 300 300 550 550
b (mm) 550 550 400 400 400 400 400 400 400 400 550 550
Compresión máx σmax (Kg/cm2) 26,818 26,818 67,603 67,603 79,419 79,419 79,419 79,419 67,603 67,603 26,818 26,818
Compresión mín σmín (Kg/cm2) 12,039 12,039 30,349 30,349 37,935 37,935 37,935 37,935 30,349 30,349 12,039 12,039
área (m2) 0,303 0,303 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,303 0,303
NEOPRENOS
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12
Neopreno (mm) 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000
Acero (mm) 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000
Nº de capas de neopreno 13.000 13.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 13.000 13.000
h neopreno (m) 0.104 0.104 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.104 0.104
h total (mm) 160 160 89,5 89,5 85 85 85 85 89,5 89,5 160 160
Módulo de deformación transversal neopreno cargas lentas (T/m²) 90
Módulo de deformación transversal neopreno cargas rápidas (T/m²) 180 297
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12
H lentas (Dilatación, retracción, fluencia y temperatura)(T) 4,343 4,343 0,456 0,456 0,456 0,456 0,466 0,466 0,466 0,466 4,323 4,323
H rápida (Frenado)(T) 2,402 2,402 0,588 0,588 0,588 0,588 0,610 0,610 0,610 0,610 2,402 2,402
H rápida (Centrífuga)(T) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
H rápida (Viento sc) (T) 1,657 1,657 1,836 1,836 1,836 1,836 1,836 1,836 1,836 1,836 1,657 1,657
H rápida (Viento cp) (T) 3,315 3,315 3,672 3,672 3,672 3,672 3,672 3,672 3,672 3,672 3,315 3,315
SISMO LONGITUDINAL(T) 54,473 54,473 8,693 8,693 8,693 8,693 9,087 9,087 9,087 9,087 54,473 54,473
SISMO TRANSVERSAL (T) 54,473 54,473 8,693 8,693 8,693 8,693 9,087 9,087 9,087 9,087 54,473 54,473
HL (T) 4,343 4,343 0,456 0,456 0,456 0,456 0,466 0,466 0,466 0,466 4,323 4,323
HL+HR(T) 6,764 6,764 1,180 1,180 1,180 1,180 1,209 1,209 1,209 1,209 6,743 6,743
HL+(HA_sismo long.+ HR frenado) (T) 59,297 59,297 9,266 9,266 9,266 9,266 9,674 9,674 9,674 9,674 59,277 59,277
HL+HA_sismo transv.+ Hcentrifuga (T) 54,646 54,646 8,705 8,705 8,705 8,705 9,098 9,098 9,098 9,098 54,645 54,645
f1(coef. rozamiento) 0,598 0,598 0,301 0,301 0,258 0,258 0,258 0,258 0,301 0,301 0,598 0,598
Hmáx(T) 21,792 21,792 10,791 10,791 11,752 11,752 11,752 11,752 10,791 10,791 21,792 21,792
Cf(factor de forma) 17,188 17,188 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 17,188 17,188
δL (m) 0,0174 0,0174 0,0066 0,0066 0,0066 0,0066 0,0065 0,0065 0,0065 0,0065 0,0173 0,0173
δR Frenado(m) 0,005 0,005 0,002 0,002 0,002 0,002 0,002 0,002 0,002 0,002 0,005 0,005
δR Centrífuga(m) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
δR Viento(m) 0,003 0,003 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005 0,003 0,003
δA Sismo long(m) 0,063 0,063 0,015 0,015 0,015 0,015 0,016 0,016 0,016 0,016 0,063 0,063
δA Sismo transv(m) 0,063 0,063 0,015 0,015 0,015 0,015 0,016 0,016 0,016 0,016 0,063 0,063
δL +δR (m) 0,022 0,022 0,008 0,008 0,008 0,008 0,008 0,008 0,008 0,008 0,022 0,022
δ L + δA_ Sismo long + δR_frenado (m) 0,081 0,081 0,022 0,022 0,022 0,022 0,022 0,022 0,022 0,022 0,080 0,080
δL + δA_ Sismo transv + δR_centrífuga (m) 0,065 0,065 0,016 0,016 0,016 0,016 0,017 0,017 0,017 0,017 0,065 0,065
1) Condición de estabilidad
b>= 5en ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok 2) Comprobación de compresión máxima
(Nmáx/ab)<=σadm ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok 3) Comprobación de compresión mínima
(Nmínx/ab)>σadm apoyos
pegados apoyos
pegados ok ok ok ok ok ok ok ok apoyos
pegados apoyos
pegados
4) Condición de deslizamiento HL <= Hmáx anclado anclado ok ok ok ok ok ok ok ok anclado anclado HT <= Hmáx anclado anclado ok ok ok ok ok ok ok ok anclado anclado
5) Factor de forma Cf >6 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
6) Comprobación de deformación tangencial horizontal
(δL /en)<0.5 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok (δL+δR /en)<0.7 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
(δA_ Sismo long + δL+ δR_frenado /en)<1 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok (δA_ Sismo transv + δL+ δR_frenado /en)<1 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
7) Comprobación del giro
αT<( 3n(t2/a)σm)/(GCf) 0,0031 0,0031 0,0090 0,0090 0,0109 0,0109 0,0109 0,0109 0,0090 0,0090 0,0031 0,0031
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 188
VIAS Y CNES. P.S.100.8. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 67
Situación no sísmica:
Elongación máxima = 0.0174 /2 + 0.005 = 0.0137 m
Acortamiento máximo = 0.0174 + 0.005 = 0.0224 m
Recorrido = 0.0361 m
Situación sísmica:
Elongación máxima = 0.0174 /2 + 0.2*0.005 + 0.4*1.5* 0.074= 0.0541 m
Acortamiento máximo = 0.0174 + 0.2*0.005 + 0.4*1.5* 0.074 = 0.0628 m
Recorrido = 0.1169 m
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 189
VIAS Y CNES. P.S.100.8. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 68
10 Normas básicas de manipulación, acopio y montaje
(VER PDF ADJUNTO)
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 190
ps 100.8
cálculo de acciones horizontales
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 191
Página 1
PS 100.8 – COMPROBACIÓN NCSP-07
REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A FRENADO
- Propiedades de los materiales (MPa):Fck : 30,00E pila : 28576,79
G neopreno : 1,80- Acción del frenado
B plataf. (m) : 6,00L tablero (m) : 53,38Frenado (kN): 140,00 Fr (kN/m): 2,6227
APOYOSSubestructura NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS FRENADO
Altura (m) Inercia (m4) Area (m2) Altura (m) Pila Neopre nos Total Ki / K1 Hfr (kN)Estribo 1 8,500 1,181 0,605 0,104 164,837 10,471 9,846 1,000 48,618
Pila 1 11,300 0,102 0,480 0,056 6,048 15,429 4,345 0,441 21,454Pila 2 11,100 0,102 0,480 0,056 6,381 15,429 4,514 0,458 22,289
Estribo 2 9,380 1,181 0,605 0,104 122,660 10,471 9,648 0,980 47,639
Total... 2,880 140,000
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 192
Página 1
PS 100.8 – COMPROBACIÓN NCSP-07
REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A RETRACCIÓN Y FLUE NCIA
- Propiedades de los materiales (MPa)E pila : 22.861,43G neopreno : 0,90
- Deformaciones horizontales:
Retracción : 2,688E-04Fluencia : 3,381E-04Total: 6,069E-04
APOYOSUBESTRUCTURA NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS DESPLAZAM IENTOS Y REACCIONES
Altura (m) Inercia (m4) Area (m2) Altura (m) Pila Neopre nos Total x (m) Desplaz. (m) Reacción (kN)Estribo 1 8,500 1,181 0,605 0,104 131,869 5,236 5,036 0,000 0,000 0,01617 81,426
Pila 1 11,300 0,102 0,480 0,056 4,838 7,714 2,973 16,600 49,358 0,00610 18,124Pila 2 11,100 0,102 0,480 0,056 5,104 7,714 3,072 36,780 112,983 -0,00615 -18,898
Estribo 2 9,380 1,181 0,605 0,104 98,128 5,236 4,970 53,380 265,319 -0,01623 -80,652
Suma... 16,051 427,660 0,000
K.∆∆∆∆x (kN)
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 193
Página 1
PS 100.8 – COMPROBACIÓN NCSP-07
REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A VARIACIÓN DE TEMP ERATURA
- Propiedades de los materiales (MPa)E pila : 28.576,79G neopreno : 0,90
- Deformaciones horizontales:
Temperatura 2,249E-04
APOYOSUBESTRUCTURA NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS DESPLAZAM IENTOS Y REACCIONES
Altura (m) Inercia (m4) Area (m2) Altura (m) Pila Neopre nos Total x (m) Desplaz. (m) Reacción (kN)Estribo 1 8,500 1,181 0,605 0,104 164,837 5,236 5,074 0,000 0,000 0,00600 30,434
Pila 1 11,300 0,102 0,480 0,056 6,048 7,714 3,390 16,600 56,275 0,00226 7,676Pila 2 11,100 0,102 0,480 0,056 6,381 7,714 3,492 36,780 128,442 -0,00227 -7,943
Estribo 2 9,380 1,181 0,605 0,104 122,660 5,236 5,021 53,380 268,034 -0,00601 -30,167
Suma... 16,978 452,751 0,000
K.∆∆∆∆x (kN)
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 194
Viento
EMPUJE DEL VIENTO SEGÚN IAP-95
PS 100.8 – COMPROBACIÓN NCSP-07
1.- Velocidad de cálculoz (m) : 11,30 Altura de la pilaVref (m/s) : 28,00 Velocidad de referenciaEntorno : IIT (años) : 100 Período de retornokz : 0,190zo (m) : 0,050zmin (m) : 4,000Ct : 1,000 Factor de topografíaCr : 1,039 Factor de riesgoCz : 1,030 Factor de alturaCg : 1,514 Factor de ráfagaVc (m/s) : 45,345
2.- Coeficiente de arrastreSin SC Con SC
L (m) : 53,38 53,38 Longitud en que actúa el vientoB (m) : 8,20 8,20 Ancho del tableroheq (m) : 3,50 5,50 Altura equivalente del tableroCd : 1,80 2,05 Coeficiente de arrastre iniciala (º) : 60,00 60,00 Inclinación del paramento de la vigaHp (m) : 0,60 0,60 Altura del paramento inclinadoCd : 1,771 2,036 Coeficiente de arrastre modificado
3.- Empuje horizontal del vientoA (m²) : 186,830 293,590 Área del tablero expuesta
1,250 1,250 Masa específica del aireF (kN) : 425,305 384,146 Empuje horizontal del vientoρ(Kg/m³) :
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 195
Página 1
PS 100.8 – COMPROBACIÓN NCSP-07
REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A VIENTO TRANSVERSA L
- Propiedades de los materiales (MPa):Fck : 30,000E pila : 28576,791
G neopreno : 1,800- Acción del viento:
Sin SC (kN) : 425,305Con SC (kN) : 384,146
APOYOSSubestructura NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS VIENTO
Altura (m) Inercia (m4) Area (m2) Altura (m) Pila Neopre nos Total Ki / K1 Sin SC (kN) con SC (kN)Estribo 1 8,500 55,137 0,605 0,104 7696,965 10,471 10,457 1,000 149,404 134,945
Pila 1 11,300 0,102 0,480 0,056 6,048 15,429 4,345 0,415 62,075 56,068
Pila 2 11,100 0,102 0,480 0,056 6,381 15,429 4,514 0,432 64,492 58,251
Estribo 2 9,380 55,137 0,605 0,104 5727,535 10,471 10,452 1,000 149,334 134,882
Total... 2,847 425,305 384,146
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 196
Sismo
ACCIONES SISMICAS – MODELO DE TABLERO RÍGIDO
PS 100.8 – COMPROBACIÓN NCSP-07
A (m²) : 3,237
L (m) : 54,380
B (m) : 8,200
C.P. (t/m) : 3,996
S.C. (t) : 47,673
G tab (t) : 705,032
N: 2,000
H (m) : 11,200
h (m) : 1,200
9,333
1,000
A (m²) : 0,785
G pilas (t) : 21,991
Coef. Suelo C : 1,540C. contribución K : 1,000 (Falla Azores - Gibraltar)Ta (s) 0,154 (Sismo último de cálculo)Tb (s) 0,616Tc (s) 3,540
G tot (t) : 727,023 Peso total efectivo
q : 1,000 Factor de comportamiento
K (t/m) : 3098,014 Rigidez de la subestructura
T (s) : 0,972 Período fundamental
Amortiguam. (%) : 5,00%
1,000 Factor corrector de amortiguamiento
ab (uds. g) : 0,130 Aceleración sísmica básica
ρ : 1,300 Coeficiente adimensional de riesgo
0,169
S: 1,179 Coeficiente de amplificación
0,199 Aceleración sísmica de cálculo
Sa (T) (uds. g): 0,316 Aceleración del espectro de respuesta
F (t) : 229,498 Fuerza estática equivalente
1. - Datos del Tablero
Inc. Coeficiente Ψ
2. - Datos de las pilas
αs :
λ(αs ):
3. - Espectro de aceleraciones
4. - Fuerza sísmica equivalente
ν :
ρ . ab (uds. g) :
ac (uds. g) :
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 197
Página 1
PS 100.8 – COMPROBACIÓN NCSP-07
REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS AL SISMO HORIZONTAL (LONGITUDINAL)
- Propiedades de los materiales (MPa):Fck : 30,00E pila : 28576,79
G neopreno : 1,98- Acción sísmica (Kn) 2251,37
APOYOSSubestructura NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS SISMO
Altura (m) Inercia (m4) Area (m2) Altura (m) Pila Neopre nos Total Ki / K1 Hs (kN)Estribo 1 8,500 1,181 0,605 0,104 164,837 11,518 10,766 1,000 797,533
Pila 1 11,300 0,102 0,480 0,056 6,048 16,971 4,459 0,414 330,307Pila 2 11,100 0,102 0,480 0,056 6,381 16,971 4,637 0,431 343,518
Estribo 2 9,380 1,181 0,605 0,104 122,660 11,518 10,530 0,978 780,016
Total... 2,823 2251,375
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 198
ps 100.8
dimenSIONamiento
de pilas
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 199
COMB. PILA 1
COMBINACIÓN DE ACCIONES EN CABEZA DE PILA
PS 100.8 – COMPROBACIÓN NCSP-07
1. - Acciones en cabeza de pila
Altura tablero (m): 1,09
Alt. C.D.G. Tablero (m) : 0,70
Fx (kN) Fy (kN) Fz (kN) Mx (kN.m) My (kN.m)
P. Propio 0,00 0,00 1.453,02 0,00 213,14
C. Muertas máx. 0,00 0,00 791,32 0,00 116,07
C. Muertas mín. 0,00 0,00 685,40 0,00 100,54
Reológicas 18,12 0,00 0,00 0,00 12,68
S.C. Máx N 0,00 0,00 1.156,63 0,00 24,27
S.C. Máx Mx 0,00 0,00 983,53 0,00 162,24
S.C. Máx My 0,00 0,00 773,10 1.136,96 186,52
Frenado 21,45 0,00 0,00 0,00 23,38
Viento sin SC 15,52 62,08 0,00 108,63 27,16
Viento con SC 14,02 56,07 0,00 154,19 38,55
Acc. Térmicas 7,68 0,00 0,00 0,00 5,37
Sismo long. 330,31 0,00 0,00 0,00 231,08
Sismo transv. 0,00 330,31 0,00 231,08 0,00
2. - Coeficientes parciales de seguridad
E.L. últimos E.L. Servicio
Sit. Persistentes Sit. Accidentales Sit. Persistentes
Fav. Desfav. Fav. Desfav. Fav. Desfav.
Permanente 1,00 1,35 1,00 1,00 1,00 1,00
Pretensado 1,00 1,00 1,00 1,00 0,90 1,10
Reológicas 0,00 1,35 0,00 1,00 0,00 1,00
Variable 0,00 1,50 0,00 1,00 0,00 1,00
Accidental 0,00 0,00 1,00 1,00 0,00 1,00
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 200
COMB. PILA 1
Ψ0 Ψ1 Ψ2
0,60 0,50 0,20
Combinación sismo longitudinal – transversal : 0,30
4. - Coeficientes de las combinaciones de acciones
ELU - Situaciones Persistentes
UP1 UP2 UP3 UP4 UP5 UP6 UP7 UP8
P. Propio 1,00 1,35 1,00 1,00 1,00 1,35 1,35 1,35
Reológicas 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35
S.C. Máx Mx 0,00 0,00 0,00 1,50 0,00 0,00 1,50 0,00
S.C. Máx My 0,00 0,00 0,00 0,00 1,50 0,00 0,00 1,50
Frenado 0,00 0,00 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50
Viento sin SC 1,50 1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Viento con SC 0,00 0,00 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90
Acc. Térmicas 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90
Sismo long. 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Sismo transv. 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
3. - Coeficientes de combinación Ψ
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 201
COMB. PILA 1
ELU – Situaciones accidentales con sismo
UAS1 UAS2 UAS3 UAS4 UAS5 UAS6 UAS7 UAS8
P. Propio 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00
Reológicas 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00
S.C. Máx Mx 0,00 0,00 0,00 0,20 0,00 0,00 0,20 0,00
S.C. Máx My 0,00 0,00 0,00 0,00 0,20 0,00 0,00 0,20
Frenado 0,00 0,00 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20
Viento sin SC 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Viento con SC 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Acc. Térmicas 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Sismo long. 1,00 0,30 1,00 1,00 1,00 0,30 0,30 0,30
Sismo transv. 0,30 1,00 0,30 0,30 0,30 1,00 1,00 1,00
5. - Combinación de acciones en cabeza de pila
ELU - Situaciones Persistentes
UP1 UP2 UP3 UP4 UP5 UP6 UP7 UP8
Fx (kN) 54,65 54,65 76,17 76,17 76,17 76,17 76,17 76,17
Fy (kN) 93,11 93,11 50,46 50,46 50,46 50,46 50,46 50,46
Fz (kN) 2.138,42 3.029,86 3.873,37 3.613,72 3.298,07 4.764,80 4.505,15 4.189,51
Mx (kN.m) 162,95 162,95 138,77 138,77 1.844,21 138,77 138,77 1.844,21
My (kN.m) 376,36 507,11 441,80 648,75 685,17 572,56 779,51 815,92
Md (kN.m) 410,12 532,65 463,08 663,43 1.967,37 589,13 791,77 2.016,64
ELU – Situaciones accidentales con sismo
UAS1 UAS2 UAS3 UAS4 UAS5 UAS6 UAS7 UAS8
Fx (kN) 348,43 117,22 352,72 352,72 352,72 121,51 121,51 121,51
Fy (kN) 99,09 330,31 99,09 99,09 99,09 330,31 330,31 330,31
Fz (kN) 2.138,42 2.138,42 2.369,75 2.335,13 2.293,04 2.369,75 2.335,13 2.293,04
Mx (kN.m) 69,32 231,08 69,32 69,32 296,72 231,08 231,08 458,47
My (kN.m) 557,43 395,67 566,96 594,56 599,41 405,21 432,80 437,66
Md (kN.m) 561,73 458,21 571,19 598,59 668,83 466,47 490,63 633,83
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 202
ELU Inestabilidad 1_2
COMPROBACIÓN DEL ESTADO LÍMITE DE INESTABILIDAD
PS 100.8 – COMPROBACIÓN NCSP-07
1. - Cargas permanentes en cabeza de pila
N (t) 219,14
2. - Coeficientes parciales de seguridad
UP1 UP2 UP3 UP4 UP5 UP6 UP7 UP8
Cargas permanentes 1,000 1,350 1,000 1,000 1,000 1,350 1,350 1,350
3. - Combinación de acciones en cabeza de pila
UP1 UP2 UP3 UP4 UP5 UP6 UP7 UP8
N (t) 213,84 302,99 387,34 361,37 329,81 476,48 450,52 418,95
Mx (t.m) 16,29 16,29 13,88 13,88 184,42 13,88 13,88 184,42
My (t.m) 37,64 50,71 44,18 64,88 68,52 57,26 77,95 81,59
Hx (t) 5,47 5,47 7,62 7,62 7,62 7,62 7,62 7,62
Hy (t) 9,31 9,31 5,05 5,05 5,05 5,05 5,05 5,05
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 203
ELU Inestabilidad 1_2
4. - Combinación de acciones en arranque de pila (s in efectos de segundo orden)
Altura pila (m) : 11,300Peso pila (t/m) : 2,827Peso dintel (t) : 3,977
UP1 UP2 UP3 UP4 UP5 UP6 UP7 UP8
Nd (t) 249,77 351,49 423,26 397,3 365,73 524,98 499,02 467,45
Mxd (t.m) 121,51 121,51 70,9 70,9 241,44 70,9 70,9 241,44
Myd (t.m) 99,39 112,47 130,25 150,95 154,59 143,33 164,02 167,67
ex (m) 0,4 0,32 0,31 0,38 0,42 0,27 0,33 0,36
ey (m) 0,49 0,35 0,17 0,18 0,66 0,14 0,14 0,52
a) Materialesfyk (MPa): 500,000
1,100fyd (MPa) : 454,545Es (MPa) : 200000,000
0,002
fck (MPa) : 30,000
1,500fcd (MPa) : 20,000fcm (MPa) : 38,000Ec (MPa) : 28576,791
5.- Comprobación del estado límite último de inesta bilidad (Art. 43.2 EHE08)
γs :
εy :
γc :
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 204
ELU Inestabilidad 1_2
b) Geometría de la pilaAc (m²) : 1,131U (m) : 3,770
Eje X Eje YCanto (m) : 1,200 1,200Rec. (m) : 0,060 0,060d (m) : 1,140 1,140Ic (m4) : 0,102 0,102
2,000 2,000lo (m) : 22,600 22,600i (m) : 0,300 0,300is (m) : 0,382 0,382
2,000 2,000
0,044 0,044λ: 75,333 75,333
c) fluencia de la pilaHR (%) : 70,000e (mm) : 600,000
1,359
2,725
28,00010000,000
0,488
1,809
1189,018
0,967
1,749
α:
β:ν
g :
φHR
:
β(fcm
) :
t0 (días) :
t(días) :β(t
0) :
φ0 :
βH :
βc(t-t
0) :
φ(t-t0) :
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 205
ELU Inestabilidad 1_2
d) Pandeo en el plano X (longitudinal al tablero)
UP1 UP2 UP3 UP4 UP5 UP6 UP7 UP8
e1,x (m) : 0,176 0,167 0,114 0,180 0,208 0,120 0,173 0,195
e2,x (m) : 0,398 0,320 0,308 0,380 0,423 0,273 0,329 0,359
ee,x (m) : 0,309 0,259 0,230 0,300 0,337 0,212 0,266 0,293
Nd (t) : 249,769 351,487 423,263 397,298 365,734 524,981 499,016 467,452
0,108 0,152 0,184 0,172 0,159 0,228 0,216 0,203
3,086 2,714 2,502 3,017 3,290 2,366 2,770 2,967
1/r : 0,003 0,003 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004
0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004
1,179 1,168 1,162 1,163 1,165 1,152 1,154 1,156
0,585 0,530 0,500 0,585 0,629 0,487 0,552 0,583
Myd (t.m) : 146,236 186,357 211,783 232,588 230,164 255,479 275,547 272,423Md (t.m) : 190,132 222,473 223,335 243,154 333,571 265,134 284,522 364,017
e) Pandeo en el plano Y (transversal al tablero)
UP1 UP2 UP3 UP4 UP5 UP6 UP7 UP8
e2,y (m) : 0,486 0,346 0,168 0,178 0,660 0,135 0,142 0,517
ee,y (m) : 0,486 0,346 0,168 0,178 0,660 0,135 0,142 0,517
Nd (t) : 249,769 351,487 423,263 397,298 365,734 524,981 499,016 467,452
0,108 0,152 0,184 0,172 0,159 0,228 0,216 0,203
4,400 3,357 2,037 2,118 5,686 1,797 1,849 4,622
1/r : 0,003 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004
0,001 0,000 0,000 0,000 0,001 0,000 0,000 0,001
0,004 0,004 0,004 0,004 0,005 0,004 0,004 0,004
1,176 1,167 1,163 1,165 1,160 1,154 1,156 1,153
0,810 0,640 0,421 0,433 1,033 0,391 0,397 0,860
Mxd (t.m) : 202,316 224,793 178,341 171,893 377,855 205,232 198,113 402,044Md (t.m) : 225,413 251,359 220,843 228,763 408,256 250,327 257,202 435,605
n:a:
1/rf :
1/rtot
:
Y:e
tot (m)
n:a:
1/rf :
1/rtot
:
Y:e
tot (m)
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 206
ELU Inestabilidad 1
COMPROBACIÓN DEL ESTADO LÍMITE DE INESTABILIDAD (co mbinaciones accidentales con sismo)
PS 100.8 – COMPROBACIÓN NCSP-07
1. - Cargas permanentes en cabeza de pila
N (t) 219,14
2. - Coeficientes parciales de seguridad
UAS1 UAS2 UAS3 UAS4 UAS5 UAS6 UAS7 UAS8
Cargas permanentes 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000
3. - Combinación de acciones en cabeza de pila
UAS1 UAS2 UAS3 UAS4 UAS5 UAS6 UAS7 UAS8
N (t) 213,84 213,84 236,97 233,51 229,3 236,97 233,51 229,3
Mx (t.m) 6,93 23,11 6,93 6,93 29,67 23,11 23,11 45,85
My (t.m) 55,74 39,57 56,7 59,46 59,94 40,52 43,28 43,77
Hx (t) 34,84 11,72 35,27 35,27 35,27 12,15 12,15 12,15
Hy (t) 9,91 33,03 9,91 9,91 9,91 33,03 33,03 33,03
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 207
ELU Inestabilidad 1
4. - Combinación de acciones en arranque de pila (s in efectos de segundo orden)
Altura pila (m) : 11,300Peso pila (t/m) : 2,827Peso dintel (t) : 3,977
UAS1 UAS2 UAS3 UAS4 UAS5 UAS6 UAS7 UAS8
Nd (t) 249,77 249,77 272,9 269,44 265,23 272,9 269,44 265,23
Mxd (t.m) 118,91 396,36 118,91 118,91 141,65 396,36 396,36 419,09
Myd (t.m) 449,47 172,02 455,27 458,03 458,52 177,82 180,58 181,07
Md (t.m) : 464,93 432,08 470,54 473,21 479,9 434,42 435,55 456,54
ex (m) 1,8 0,69 1,67 1,7 1,73 0,65 0,67 0,68
ey (m) 0,48 1,59 0,44 0,44 0,53 1,45 1,47 1,58
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 208
ELU Inestabilidad 1
COMPROBACION ESBELTEZ LIMITE (Art. 43.1.2 EHE08) – PANDEO TRANSVERSAL
UAS1 UAS2 UAS3 UAS4 UAS5 UAS6 UAS7 UAS8
_Nu 0,0819 0,0819 0,0908 0,0895 0,0879 0,0908 0,0895 0,0879
C 0,200 0,200 0,200 0,200 0,200 0,200 0,200 0,200
E1 0,032 0,108 0,029 0,030 0,129 0,098 0,099 0,200
E2 0,476 1,587 0,436 0,441 0,534 1,452 1,471 1,580
H 1,200 1,200 1,200 1,200 1,200 1,200 1,200 1,200
LINF 100,000 100,000 100,000 100,000 98,670 100,000 100,000 100,000
COMPROBACION ESBELTEZ LIMITE – PANDEO LONGITUDINAL
UAS1 UAS2 UAS3 UAS4 UAS5 UAS6 UAS7 UAS8
_Nu 0,0819 0,0819 0,0908 0,0895 0,0879 0,0908 0,0895 0,0879
C 0,200 0,200 0,200 0,200 0,200 0,200 0,200 0,200
E1 0,261 0,185 0,239 0,255 0,261 0,171 0,185 0,191
E2 1,800 0,689 1,668 1,700 1,729 0,652 0,670 0,683
H 1,200 1,200 1,200 1,200 1,200 1,200 1,200 1,200
LINF 100,000 98,379 99,477 99,662 100,000 94,245 93,744 94,265
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 209
PRONTUARIO INFORMÁTICO DEL HORMIGÓN ESTRUCTURAL 3.0 Cátedra de Hormigón Estructural ETSICCPM - IECA
Obra: Fecha: Hora:
Monforte 19/09/2011 20:55:13
Cálculo de secciones a flexión compuesta recta
1 Datos
- Materiales
Tipo de hormigón : HA-30_EHE08
Tipo de acero : B-500-S_EHE08
fck [MPa] = 30.00
fyk [MPa] = 500.00
γc = 1.50
γs = 1.10
- Sección
Sección : PILA_PS108.0_1
φ [m] = 1.20
r [m] = 0.070
nº barras = 32
2 Comprobación
φ [mm] = 32
Nd [kN] = 4674.52
Md [kN·m] = 4356.05
Nu [kN] = 6527.0
Mu [kN·m] = 6082.2
γ = 1.40
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 210
Plano de deformación de agotamiento
x [m] = 0.542
1/r [1/m]·1.E-3 = 6.5
εs ·1.E-3 = 3.5
εi ·1.E-3 = -4.3
Deformación y tensión de armaduras superior e i nferior
Profundidad Deformación Tensión
[m] ·1.E-3 [MPa]
0.108 2.8 -454.5
1.092 -3.6 454.5
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 211
PRONTUARIO INFORMÁTICO DEL HORMIGÓN ESTRUCTURAL 3.0 Cátedra de Hormigón Estructural ETSICCPM - IECA
Obra: Fecha: Hora:
Monforte 19/09/2011 20:57:53
Cálculo de secciones a flexión compuesta recta
1 Datos
- Materiales
Tipo de hormigón : HA-30_EHE08_ACC
Tipo de acero : B-500-S_EHE08_ACC
fck [MPa] = 30.00
fyk [MPa] = 500.00
γc = 1.30
γs = 1.00
- Sección
Sección : PILA_PS100.8_1
φ [m] = 1.20
r [m] = 0.070
nº barras = 32
2 Comprobación
φ [mm] = 32
Nd [kN] = 2694
Md [kN·m] = 4732.1
Nu [kN] = 3549.3
Mu [kN·m] = 6234.5
γ = 1.32
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 212
Plano de deformación de agotamiento
x [m] = 0.435
1/r [1/m]·1.E-3 = 8.0
εs ·1.E-3 = 3.5
εi ·1.E-3 = -6.2
Deformación y tensión de armaduras superior e i nferior
Profundidad Deformación Tensión
[m] ·1.E-3 [MPa]
0.108 2.6 -500.0
1.092 -5.3 500.0
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 213
ps 100.8
comprobación de zapatas
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 214
Cálculo de zapatas aisladas
Fecha: 22.09.11
Zapata PS 100.8 - COMPROBACIÓN NCSP-07 - ACCIONES ELS
Dimensiones de la zapata:
Lx (m) : 5.500Ly (m) : 5.500Hz (m) : 1.100Rec.mecánico (m): 0.060Densidad (t/m³) : 2.500
Dimensiones de la pila
Dx (m) : 1.200Dy (m) : 1.200
Excentricidades de la pila
Ex. X (m): 0.000Ex. Y (m): 0.000
Sección de referencia
Sx (m) : 0.420Sy (m) : 0.420
Carga de tierras sobre la zapata
H (m) : 1.000Densidad (t/m³) : 2.000
Datos de materiales
fck (MPa) : 25.000fyk (MPa) : 500.000GammaC : 1.500GammaS : 1.100
Acciones en la base de la pila
Hipótesis N(t) Mx(t.m) My(t.m) Hx(t) Hy(t) GammaG 1 249.769 81.008 129.412 3.825 6.208 1.000 2 260.361 81.008 133.637 3.825 6.208 1.000 3 365.432 47.265 172.479 5.259 3.364 1.000 4 348.122 47.265 186.781 5.259 3.364 1.000 5 327.079 160.961 185.385 5.259 3.364 1.000 6 376.024 47.265 176.983 5.259 3.364 1.000 7 358.714 47.265 191.200 5.259 3.364 1.000 8 337.671 160.961 189.741 5.259 3.364 1.000 9 249.769 151.050 78.893 3.825 6.208 1.000 10 260.361 153.307 80.447 3.825 6.208 1.000 11 365.432 134.200 99.466 5.259 3.364 1.000 12 348.122 130.087 113.263 5.259 3.364 1.000 13 327.079 268.738 115.690 5.259 3.364 1.000 14 376.024 136.752 101.020 5.259 3.364 1.000 15 358.714 132.595 114.817 5.259 3.364 1.000 16 337.671 271.128 117.244 5.259 3.364 1.000
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 215
Esfuerzos en la base de la zapata y tensiones máximas
Hipótesis N(t) Mx(t.m) My(t.m) ex(m) ey(m) Pv(t/m²) Smax(t/m²) K Caso 1 390.576 74.180 133.619 0.342 -0.190 15.840 20.405 1.580 I 2 401.168 74.180 137.844 0.344 -0.185 16.248 20.908 1.577 I 3 506.239 43.565 178.264 0.352 -0.086 19.813 24.735 1.478 I 4 488.929 43.565 192.566 0.394 -0.089 19.496 24.679 1.527 I 5 467.886 157.261 191.171 0.409 -0.336 20.696 28.033 1.812 I 6 516.831 43.565 182.768 0.354 -0.084 20.227 25.248 1.478 I 7 499.521 43.565 196.986 0.394 -0.087 19.909 25.188 1.525 I 8 478.478 157.261 195.527 0.409 -0.329 21.100 28.540 1.804 I 9 390.576 144.222 83.100 0.213 -0.369 16.165 21.110 1.635 I 10 401.168 146.479 84.654 0.211 -0.365 16.563 21.597 1.629 I 11 506.239 130.499 105.251 0.208 -0.258 19.976 25.237 1.508 I 12 488.929 126.387 119.048 0.243 -0.258 19.573 25.014 1.548 I 13 467.886 265.038 121.476 0.260 -0.566 21.511 29.406 1.901 I 14 516.831 133.051 106.805 0.207 -0.257 20.382 25.735 1.506 I 15 499.521 128.894 120.602 0.241 -0.258 19.977 25.511 1.545 I 16 478.478 267.427 123.029 0.257 -0.559 21.900 29.899 1.890 I
Tensión máxima (t/m²) : 21.900 en hipótesis 16
Esfuerzos en la zapata
Coeficiente de ponderación de esfuerzos = 1.00
Hipótesis My(t.m) Vxz(t) Mx(t.m) Vyz(t) 1 173.471 83.486 150.507 71.908 2 180.331 86.775 155.735 74.373 3 247.804 119.101 195.763 92.862 4 244.786 117.859 187.220 88.833 5 233.862 112.690 220.761 106.084 6 254.771 122.444 200.991 95.327 7 251.721 121.185 192.448 91.299 8 240.772 116.003 225.988 108.549 9 153.954 73.646 177.568 85.552 10 159.782 76.413 183.667 88.457 11 219.596 104.878 229.350 109.797 12 216.383 103.538 219.218 104.967 13 206.935 99.113 262.400 127.079 14 225.423 107.646 235.564 112.759 15 222.211 106.305 225.415 107.921 16 212.763 101.881 268.550 130.009
Armadura paralela al lado X
Zapata rígida
Tracción máxima 312.357 t en hipótesis 6R1d (t) : 236.2798x1 (m) : 1.4686As (cm²) : 76.6056As,mín (cm²) : 108.9000
Armadura paralela al lado Y
Zapata rígida
Tracción máxima 333.573 t en hipótesis 16R1d (t) : 242.7791x1 (m) : 1.5146As (cm²) : 81.8088As,mín (cm²) : 108.9000
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 216
Zapata PS 100.8 - COMPROBACIÓN NCSP-07 - ACCIONES ELU PERSISTENTES
Acciones en la base de la pila
Hipótesis N(t) Mx(t.m) My(t.m) Hx(t) Hy(t) GammaG 1 249.769 121.512 146.236 5.465 9.311 1.000 2 351.487 121.512 186.357 5.465 9.311 1.350 3 423.263 70.898 211.783 7.617 5.046 1.000 4 397.298 70.898 232.588 7.617 5.046 1.000 5 365.734 241.442 230.164 7.617 5.046 1.000 6 524.981 70.898 255.479 7.617 5.046 1.350 7 499.016 70.898 275.547 7.617 5.046 1.350 8 467.452 241.442 272.423 7.617 5.046 1.350 9 249.769 202.316 99.394 5.465 9.311 1.000 10 351.487 224.793 112.470 5.465 9.311 1.350 11 423.263 178.341 130.254 7.617 5.046 1.000 12 397.298 171.893 150.949 7.617 5.046 1.000 13 365.734 377.855 154.590 7.617 5.046 1.000 14 524.981 205.232 143.329 7.617 5.046 1.350 15 499.016 198.113 164.025 7.617 5.046 1.350 16 467.452 402.044 167.666 7.617 5.046 1.350
Esfuerzos en la base de la zapata y tensiones máximas
Hipótesis N(t) Mx(t.m) My(t.m) ex(m) ey(m) Pv(t/m²) Smax(t/m²) K Caso 1 390.576 111.270 152.248 0.390 -0.285 16.783 22.415 1.736 I 2 541.577 111.270 192.369 0.355 -0.205 22.219 28.854 1.612 I 3 564.071 65.347 220.162 0.390 -0.116 22.687 28.943 1.552 I 4 538.106 65.347 240.967 0.448 -0.121 22.230 28.835 1.621 I 5 506.541 235.891 238.543 0.471 -0.466 24.324 33.855 2.022 II 6 715.071 65.347 263.858 0.369 -0.091 28.241 35.511 1.502 I 7 689.106 65.347 283.926 0.412 -0.095 27.752 35.376 1.553 I 8 657.542 235.891 280.802 0.427 -0.359 29.594 40.370 1.857 I 9 390.576 192.074 105.406 0.270 -0.492 17.434 23.640 1.831 I 10 541.577 214.550 118.481 0.219 -0.396 22.724 29.914 1.671 I 11 564.071 172.791 138.632 0.246 -0.306 23.044 29.878 1.602 I 12 538.106 166.342 159.328 0.296 -0.309 22.460 29.533 1.660 I 13 506.541 372.305 162.969 0.322 -0.735 25.881 36.091 2.155 II 14 715.071 199.682 151.708 0.212 -0.279 28.510 36.311 1.536 I 15 689.106 192.563 172.403 0.250 -0.279 27.895 35.942 1.578 I 16 657.542 396.494 176.045 0.268 -0.603 30.845 42.384 1.950 I
Esfuerzos en la zapata
Coeficiente de ponderación de esfuerzos = 1.00
Hipótesis My(t.m) Vxz(t) Mx(t.m) Vyz(t) 1 180.669 87.115 164.837 79.133 2 245.873 118.369 214.541 102.571 3 292.533 140.722 232.721 110.564 4 287.756 138.732 219.906 104.521 5 271.242 130.914 270.217 130.397 6 359.119 172.672 282.425 134.002 7 354.057 170.538 269.610 127.959 8 337.272 162.584 319.921 153.835 9 162.571 77.991 196.055 94.873 10 217.327 103.976 254.443 122.690 11 261.034 124.840 274.231 131.494 12 256.215 122.829 258.925 124.195 13 242.172 116.262 323.067 157.049 14 315.790 150.825 334.324 160.170 15 310.971 148.814 318.759 152.741 16 296.800 142.177 381.969 185.120
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 217
Armadura paralela al lado X
Zapata rígida
Tracción máxima 440.061 t en hipótesis 6R1d (t) : 332.1668x1 (m) : 1.4711As (cm²) : 107.9251As,mín (cm²) : 108.9000
Armadura paralela al lado Y
Zapata rígida
Tracción máxima 474.415 t en hipótesis 16R1d (t) : 343.3744x1 (m) : 1.5214As (cm²) : 116.3503As,mín (cm²) : 108.9000
Zapata PS 100.8 - COMPROBACIÓN NCSP-07 - ACCIONES ELU ACCIDENTALES
Datos de materiales
fck (MPa) : 25.000fyk (MPa) : 500.000GammaC : 1.300GammaS : 1.000
Acciones en la base de la pila
Hipótesis N(t) Mx(t.m) My(t.m) Hx(t) Hy(t) GammaG 1 249.769 118.907 449.470 34.843 9.909 1.000 2 249.769 396.356 172.021 11.722 33.031 1.000 3 272.901 118.907 455.272 35.272 9.909 1.000 4 269.439 118.907 458.031 35.272 9.909 1.000 5 265.231 141.646 458.517 35.272 9.909 1.000 6 272.901 396.356 177.823 12.151 33.031 1.000 7 269.439 396.356 180.583 12.151 33.031 1.000 8 265.231 419.095 181.068 12.151 33.031 1.000
Esfuerzos en la base de la zapata y tensiones máximas
Hipótesis N(t) Mx(t.m) My(t.m) ex(m) ey(m) Pv(t/m²) Smax(t/m²) K Caso 1 390.576 108.007 487.798 1.249 -0.277 26.299 36.606 2.835 III 2 390.576 360.022 184.915 0.473 -0.922 23.460 33.383 2.586 II 3 413.709 108.007 494.071 1.194 -0.261 26.710 37.102 2.713 III 4 410.247 108.007 496.831 1.211 -0.263 26.800 37.237 2.746 III 5 406.038 130.746 497.316 1.225 -0.322 27.411 38.383 2.860 III 6 413.709 360.022 191.189 0.462 -0.870 24.049 34.151 2.497 II 7 410.247 360.022 193.948 0.473 -0.878 24.053 34.197 2.522 II 8 406.038 382.761 194.434 0.479 -0.943 24.730 35.220 2.624 II
Tensión máxima (t/m²) : 27.411 en hipótesis 5
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 218
Esfuerzos en la zapata
Coeficiente de ponderación de esfuerzos = 1.00
Hipótesis My(t.m) Vxz(t) Mx(t.m) Vyz(t) 1 320.418 157.986 125.614 168.323 2 195.100 94.499 263.689 129.083 3 331.823 163.252 133.307 179.796 4 331.946 163.403 132.154 178.081 5 331.424 163.280 144.928 177.567 6 208.569 100.885 274.354 134.055 7 208.055 100.690 272.840 133.356 8 181.682 100.114 280.652 137.409
Armadura paralela al lado X
Zapata rígida
Tracción máxima 381.302 t en hipótesis 3R1d (t) : 260.6157x1 (m) : 1.5934As (cm²) : 93.5143As,mín (cm²) : 108.9000
Armadura paralela al lado Y
Zapata rígida
Tracción máxima 359.524 t en hipótesis 8R1d (t) : 246.9138x1 (m) : 1.5872As (cm²) : 88.1733As,mín (cm²) : 108.9000
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 219
ps 100.8
cálculo de capiteles
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 220
C A S T - Computer Aided Strut-and-Tie Version 0.9.11 (Last Updated on 1/26/04)
Printout Description: Load LC1: Forces, Reactions, Stress Ratio Values & ContoursProject Name: Capitel PS 100.0 09/07/2009 12:06:06
(-12
47.1
kN
)(0
.136
)
(-37
55.6
kN
)(0
.409
)
(228
6.7
kN)
(NA
)
(-3336.5 kN)
(0.485)
(-1091.2 kN)(0.158)
(103
9.6
kN)
(NA
)
(-60
42.4
kN
)(0
.658
)
(0.0 kN)(NA)
(3520.9 kN)(NA)
(-3286.2 kN
)
(0.573)
(-458
4.3
kN)
(0.6
66)
(178
3.9
kN)
(NA
)
(3520.9 kN)(NA)
(2628.9 kN)(NA)
(-19
94.5
kN
)(0
.435
)
(0.0
kN
)(N
A)
(-1522.3 kN)
(0.265)
(-1149.8 kN)
(0.251)
(498
.9 k
N)
(NA
)
(873.0 kN)(NA)
(1091.2 kN)(NA)
(-544.5 kN)
(0.119)
1247
.1 k
N
N1
N2 N3
3755
.6 k
N
N4
N5
N6
N7
(103
9.6
kN)N8
(-60
42.4
kN
)N9
(0.0 kN)N11N12
N17
N18
N19
N20
X
Y
NA
0.000
0.050
0.100
0.150
0.200
0.250
0.300
0.350
0.400
0.450
0.500
0.550
0.600
0.650
0.700
0.750
0.800
0.850
0.900
0.950
1.000
O/S
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 221
C A S T - Computer Aided Strut-and-Tie - Version 0.9.11 (Last Updated on1/26/04)
File Name: Capitel PS 100.8rev00.txt Date and Time Created: 09/07/2009 12:07:12 Associated Input Data File Name: Capitel PS 100.8rev00.CST
P R O J E C T D E S C R I P T I O N :
PROJECT NAME: Capitel PS 100.8 DESIGNER: Manolo Marín DATE: 09/07/2009 PROJECT NOTE:
G E N E R A L P R O P E R T I E S :
UNIT: SI Unit D-REGION THICKNESS: 1200.0 mm CONCRETE CYLINDER STRENGTH: 30.00 MPa CONCRETE TENSILE STRENGTH: 0.00 MPa NON-PRESTRESSED REINFORCEMENT YIELD STRENGTH: 400.00 MPa
S T R U C T U R E ' S B O U N D A R I E S D A T A :
BOUNDARY ID POSITION # OF ENCLOSED AREA ENCLOSED AREA CENTROID CORNERS (mm²) X (mm) Y (mm) OStrB Outer 10 2502500.0 0.0 413.5
BOUNDARY ID CORNER COORDINATES X (mm) Y (mm) OStrB -600.0 -100.0 -600.0 -300.0 600.0 -300.0 600.0 -100.0 600.0 0.0 1450.0 550.0 1450.0 900.0 -1450.0 900.0 -1450.0 550.0 -600.0 0.0
L O A D C O N D I T I O N S :
LC1
S T R U T - A N D - T I E N O D E C O O R D I N A T E S :
LOAD CONDITION: LC1
NODE ID X Y FUNCTION (mm) (mm) N1 -1150.0 900.0 Load/Support N2 -1150.0 800.0 Strut-and-Tie N3 1150.0 800.0 Strut-and-Tie N4 1150.0 900.0 Load/Support N5 -450.0 0.0 Strut-and-Tie N6 -450.0 800.0 Strut-and-Tie
1
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 222
NODE ID X Y FUNCTION (mm) (mm) N7 400.0 0.0 Strut-and-Tie N8 -450.0 -300.0 Load/Support N9 400.0 -300.0 Load/Support N11 1450.0 800.0 Load/Support N12 400.0 800.0 Strut-and-Tie N17 800.0 300.0 Strut-and-Tie N18 800.0 800.0 Strut-and-Tie N19 -800.0 300.0 Strut-and-Tie N20 -800.0 800.0 Strut-and-Tie
S T R U T - A N D - T I E E L E M E N T D A T A :
LOAD CONDITION: LC1
ELEMENT ID CONNECTIVITY LENGTH END I END J (mm) E1 N1 N2 100.0 E3 N3 N4 100.0 E5 N5 N6 800.0 E6 N6 N7 1167.3 E8 N5 N7 850.0 E9 N5 N8 300.0 E10 N7 N9 300.0 E12 N11 N3 300.0 E20 N6 N12 850.0 E27 N7 N17 500.0 E28 N17 N3 610.3 E29 N17 N18 500.0 E30 N12 N18 400.0 E31 N18 N3 350.0 E32 N18 N7 894.4 E33 N7 N12 800.0 E34 N2 N19 610.3 E35 N19 N5 461.0 E36 N19 N20 500.0 E37 N2 N20 350.0 E38 N20 N6 350.0 E39 N20 N5 873.2
ELEMENT ID DIRECTION FUNCTION (deg.) E1 270.00 Strut-and-Tie E3 90.00 Strut-and-Tie E5 90.00 Strut-and-Tie E6 316.74 Strut-and-Tie E8 0.00 Strut-and-Tie E9 270.00 Strut-and-Tie E10 270.00 Strut-and-Tie E12 180.00 Stabilizer E20 0.00 Strut-and-Tie E27 36.87 Strut-and-Tie E28 55.01 Strut-and-Tie E29 90.00 Strut-and-Tie E30 360.00 Strut-and-Tie E31 360.00 Strut-and-Tie E32 243.43 Strut-and-Tie E33 90.00 Stabilizer E34 304.99 Strut-and-Tie
2
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 223
E35 319.40 Strut-and-Tie E36 90.00 Strut-and-Tie E37 0.00 Strut-and-Tie E38 0.00 Strut-and-Tie E39 293.63 Strut-and-Tie
S T R U T - A N D - T I E P R O P E R T Y T Y P E S :
STRUT TYPES:
STRUT TYPE STRUT EFFECTIVENESS PHI STRESS LIMIT EQUATION FACTOR FACTOR (MPa) (0) ACI Prismatic Struts ACI (0) 0.850 0.750 19.13 (1) ACI Bottle-Shaped Struts w/ Steel ACI (1) 0.638 0.750 14.34
NOTATION FOR ACI STRUT EQUATIONS: (0) ACI Prismatic Struts (1) ACI Bottle-Shaped Struts w/ Steel (2) ACI Bottle-Shaped Struts w/o Steel (3) ACI Struts in Tension Members (4) ACI Struts for All Other Cases
NOTATION FOR USER-DEFINED/GENERAL STRUT EQUATIONS: (0) User-Defined (1) Nielsen (1978) (2) Ramirez & Breen (1983) (3) Marti (1985) (4) Schlaich (1987) Uncracked Strut (5) Schlaich (1987) Strut w/ Reinf/Tensile Strain Perp to Its Axis (6) Schlaich (1987) Strut w/ Skew Reinf/Tensile Strain to Its Axis (7) Schlaich (1987) Strut w/ Severe Crack Width (8) MacGregor (1997) Uncracked Strut (9) MacGregor (1997) Cracked Strut w/ Transv Steel (10) MacGregor (1997) Cracked Strut w/o Transv Steel (11) MacGregor (1997) Strut in Tension Zone
TIE TYPES:
TYPE NAME # OF LAYERS
TYPE NAME TOTAL AREA PHI OVERSTRENGTH YIELD FORCE (mm²) FACTOR FACTOR (kN)
TYPE NAME LAYER # BAR SIZE # OF BARS DISTANCE FROM REF- ERENCE LINE (mm)
NODE TYPES:
NODE TYPE NODE EFFECTIVENESS PHI STRESS LIMIT EQUATION FACTOR FACTOR (MPa) STMNode USER (0) 0.600 0.750 13.50 Nudo_MC USER (0) 0.667 1.000 20.00 Nudo_TA USER (0) 0.667 0.700 14.01
NOTATION FOR ACI NODE EQUATIONS: (0) ACI CCC Nodes (1) ACI CCT Nodes (2) ACI CTT Nodes
3
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 224
NOTATION FOR USER-DEFINED/GENERAL NODE EQUATIONS: (0) User-Defined (1) Marti (1985) CCC Node (2) Schlaich et al (1987) CCC Node (3) Schlaich et al (1987) CCT/CTT Node (4) MacGregor (1997) CCC Node (5) MacGregor (1997) CCT Node (6) MacGregor (1997) CTT Node
S T R U T - A N D - T I E P R O P E R T Y A S S I G N M E N T S :
LOAD CONDITION: LC1
NODES:
NODE ID PROPERTY TYPE THICKNESS SCALE FACTOR N1 (Not Yet Assigned) 1.0 N2 Nudo_TA 1.0 N3 Nudo_TA 1.0 N4 (Not Yet Assigned) 1.0 N5 Nudo_TA 1.0 N6 Nudo_TA 1.0 N7 Nudo_MC 1.0 N8 (Not Yet Assigned) 1.0 N9 (Not Yet Assigned) 1.0 N11 (Not Yet Assigned) 1.0 N12 (Not Yet Assigned) 1.0 N17 Nudo_TA 1.0 N18 Nudo_TA 1.0 N19 Nudo_TA 1.0 N20 Nudo_TA 1.0
ELEMENTS:
ELEMENT ID PROPERTY TYPE RELATIVE STIFFNESS E1 (0) ACI Prismatic Struts 1.000 E3 (0) ACI Prismatic Struts 1.000 E5 (Not Yet Assigned) 1.000 E6 (0) ACI Prismatic Struts 1.000 E8 (0) ACI Prismatic Struts 1.000 E9 (Not Yet Assigned) 1.000 E10 (0) ACI Prismatic Struts 1.000 E12 (Not Yet Assigned) 1.000 E20 (Not Yet Assigned) 1.000 E27 (0) ACI Prismatic Struts 1.000 E28 (0) ACI Prismatic Struts 1.000 E29 (Not Yet Assigned) 1.000 E30 (Not Yet Assigned) 1.000 E31 (Not Yet Assigned) 1.000 E32 (0) ACI Prismatic Struts 1.000 E33 (Not Yet Assigned) 1.000 E34 (0) ACI Prismatic Struts 1.000 E35 (0) ACI Prismatic Struts 1.000 E36 (Not Yet Assigned) 1.000 E37 (Not Yet Assigned) 1.000 E38 (Not Yet Assigned) 1.000 E39 (0) ACI Prismatic Struts 1.000
4
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 225
ELEMENT ID PROVIDED THICKNESS WIDTH SCALE FACTOR (mm) E1 400.0 1.0 E3 400.0 1.0 E5 0.0 1.0 E6 300.0 1.0 E8 300.0 1.0 E9 0.0 1.0 E10 400.0 1.0 E12 0.0 1.0 E20 0.0 1.0 E27 250.0 1.0 E28 300.0 1.0 E29 0.0 1.0 E30 0.0 1.0 E31 0.0 1.0 E32 200.0 1.0 E33 0.0 1.0 E34 250.0 1.0 E35 200.0 1.0 E36 0.0 1.0 E37 0.0 1.0 E38 0.0 1.0 E39 200.0 1.0
S T R U C T U R E ' S B O U N D A R Y C O N D I T I O N S :
LOAD CONDITION: LC1
BEARING PLATES:
NODE ID LENGTH WIDTH THICKNESS (mm) (mm) (mm)
BOUNDARY FORCES OR SUPPORTS:
NODE ID LOAD SUPPORT DIRECTION (kN) (deg.) N1 -1247.1 - 360.00 N4 -3755.6 - 0.00 N8 - YES 180.00 N9 - YES 180.00 N11 - YES 270.00
SIGN CONVENTION: (+) Force pointing away from the node (-) Force pointing toward the node Zero force = free node/no support
5
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 226
C A S T - Computer Aided Strut-and-Tie - Version 0.9.11 (Last Updated on1/26/04)
File Name: Capitel PS 100.8rev00.txt Date and Time Created: 09/07/2009 12:06:38 Associated Input Data File Name: Capitel PS 100.8rev00.CST
P R O J E C T D E S C R I P T I O N :
PROJECT NAME: Capitel PS 100.8 DESIGNER: Manolo Marín DATE: 09/07/2009 PROJECT NOTE:
D E S I G N C A L C U L A T I O N R E S U L T S :
LOAD CONDITION: LC1
ELEMENTS:
ELEMENT ID FORCE STRESS STRESS LIMIT/YIELD FORCE (kN) (MPa) (MPa) (kN) E28 -4584.3 12.73 19.13 - E27 -3286.2 10.95 19.13 - E1 -1247.1 2.60 19.13 - E10 -6042.4 12.59 19.13 - E12 0.0 NA NA E20 3520.9 NA NA E29 1783.9 NA NA E3 -3755.6 7.82 19.13 - E30 3520.9 NA NA E31 2628.9 NA NA E32 -1994.5 8.31 19.13 - E33 0.0 NA NA E34 -1522.3 5.07 19.13 - E35 -1149.8 4.79 19.13 - E36 498.9 NA NA E37 873.0 NA NA E38 1091.2 NA NA E39 -544.5 2.27 19.13 - E5 2286.7 NA NA E6 -3336.5 9.27 19.13 - E8 -1091.2 3.03 19.13 - E9 1039.6 NA NA
ELEMENT ID STRESS RATIO f'c RATIO Beta RATIO
E28 0.666 0.424 0.666 E27 0.573 0.365 0.573 E1 0.136 0.087 0.136 E10 0.658 0.420 0.658 E12 NA NA NA E20 NA NA NA E29 NA NA NA E3 0.409 0.261 0.409 E30 NA NA NA E31 NA NA NA E32 0.435 0.277 0.435 E33 NA NA NA E34 0.265 0.169 0.265
6
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 227
E35 0.251 0.160 0.251 E36 NA NA NA E37 NA NA NA E38 NA NA NA E39 0.119 0.076 0.119 E5 NA NA NA E6 0.485 0.309 0.485 E8 0.158 0.101 0.158 E9 NA NA NA
NODES:
NODE ID NODE FACE FORCE STRESS STRESS LIMIT (kN) (MPa) (MPa) N1 E1 -1247.1 2.60 NA
N11 E12 0.0 NA NA
N12 E20 3520.9 NA NA E30 3520.9 NA NA E33 0.0 NA NA
N17 E27 -3286.2 10.95 14.01 E28 -4584.3 12.73 14.01 E29 1783.9 NA 14.01
N18 E29 1783.9 NA 14.01 E30 3520.9 NA 14.01 E31 2628.9 NA 14.01 E32 -1994.5 8.31 14.01
N19 E34 -1522.3 5.07 14.01 E35 -1149.8 4.79 14.01 E36 498.9 NA 14.01
N2 E1 -1247.1 2.60 14.01 E34 -1522.3 5.07 14.01 E37 873.0 NA 14.01
N20 E36 498.9 NA 14.01 E37 873.0 NA 14.01 E38 1091.2 NA 14.01 E39 -544.5 2.27 14.01
N3 E3 -3755.6 7.82 14.01 E12 0.0 NA 14.01 E28 -4584.3 12.73 14.01 E31 2628.9 NA 14.01
N4 E3 -3755.6 7.82 NA
N5 E5 2286.7 NA 14.01 E8 -1091.2 3.03 14.01 E9 1039.6 NA 14.01 E35 -1149.8 4.79 14.01 E39 -544.5 2.27 14.01
N6 E5 2286.7 NA 14.01 E6 -3336.5 9.27 14.01 E20 3520.9 NA 14.01
7
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 228
E38 1091.2 NA 14.01
N7 E6 -3336.5 9.27 20.00 E8 -1091.2 3.03 20.00 E10 -6042.4 12.59 20.00 E27 -3286.2 10.95 20.00 E32 -1994.5 8.31 20.00 E33 0.0 NA 20.00
N8 E9 1039.6 NA NA
N9 E10 -6042.4 12.59 NA
8
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 229
ps 100.8
comproBACIÓN
de estribos
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 230
PS 100.8 (COMPROBACIÓN NCSP-07) – REACCIONES TABLER O 1
Apoyo P.P. Viga P.P. Losa C.Perman. S.C. Carro Carro máx. Máxima Mínima1 11,521 21,269 17,857 11,476 61,292 61,292 123,415 50,6472 11,521 21,269 17,857 11,476 -7,075 61,292 123,415 50,647
Total... 23,042 42,538 35,714 22,952 54,217 122,584
Acciones sobre estribo
Ancho estribo (m) : 8,20Acciones horizontales
Frenado (t) 4,76Temperatura (t) : 3,02Reológicas (t) 8,07Sismo (t) 78,00
Acciones unitarias sobre estribo
Cargas permanentesHorizontal (t/m) : 0,98Vertical (t/m) : 12,35
SobrecargasHorizontal (t/m) : 0,95Vertical (t/m) : 9,41Sísmica (t/m) : 9,51
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 231
CALCULO DE MUROS Y ESTRIBOS
Estribo PS 100.0 - COMPROBACION NCSP-07
Fecha: 22.09.11
GEOMETRÍA DEL MURO:
A1 (m) : 4.500 A2 (m) : 1.450 A3 (m) : 2.700 A4 (m) : 1.450 A5 (m) : 0.400 B1 (m) : 1.500 B2 (m) : 1.500 B3 (m) : 2.000 B4 (m) : 7.400 B5 (m) : 1.100 Dist. apoyos (m) : 0.500
DATOS DEL TERRENO
Densidad (t/m³) : 2.000Ang. Rozamiento (º) : 30.000Ang. talud (º) : 0.000Ang. Rozam. cim. (º) : 30.000Rozam. Tierras - muro : 10.000
TERRENO EN INTRADÓS
Dens. Intrados (t/m³) : 2.000Ang. rozam. intr. (º) : 0.000H Intrados (m) : 1.000
HIPÓTESIS DE CARGA, COEFICIENTES MÍNIMOS Y TENSIÓN ADMISIBLE EN CIMIENTO
Num. hipótesis : 10
Hip. Qtrasdós Vcp Hcp Vsc Hsc Fsv Fsd Sadm (t/m²) (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t/m²) 1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 2.000 1.500 30.000 2 1.000 0.000 0.000 0.000 0.000 2.000 1.500 30.000 3 0.000 9.690 0.830 0.000 0.000 2.000 1.500 30.000 4 1.000 9.690 0.830 0.000 0.000 2.000 1.500 30.000 5 0.000 9.690 0.830 8.330 0.960 2.000 1.500 30.000 6 1.000 9.690 0.830 8.330 0.960 2.000 1.500 30.000 7 0.000 9.690 0.830 -1.175 0.960 2.000 1.500 30.000 8 1.000 9.690 0.830 -1.175 0.960 2.000 1.500 30.000 9 0.000 9.690 0.830 0.000 9.340 1.500 1.100 40.000 10 0.200 9.690 0.830 0.000 9.340 1.500 1.100 40.000
DATOS DE MATERIALES
Datos del Hormigón: fck (MPa) : 30.000 Gc : 1.500 fcd (MPa) : 20.000
Datos del acero: fyk (MPa) : 500.000 Gs : 1.100 fyd (MPa) : 454.545Coef. mayor. acc. : 1.500Recubrimiento (m) : 0.050
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 232
DATOS DEL SISMO
Kh : 0.100 Hip.inicial : 9 Hip.final : 10 Gq, sismo : 1.000 Gc, sismo : 1.300 Gs, sismo : 1.000
COORDENADAS DE LOS PUNTOS DEL MURO
PUNTO X (m) Y (m) 1 0.000 0.000 2 8.650 0.000 3 8.650 0.000 4 8.650 0.000 5 8.650 0.000 6 8.650 0.000 7 8.650 1.500 8 5.950 1.500 9 5.950 10.900 10 4.900 10.900 11 4.900 12.000 12 4.500 12.000 13 4.500 3.500 14 4.500 3.500 15 4.500 1.500 16 0.000 1.500
Area (m²) = 27.045Xg (m) = 4.785Yg (m) = 3.671
GEOMETRÍA DEL RELLENO
PUNTO X (m) Y (m) 1 0.000 1.500 2 4.500 1.500 3 4.500 3.500 4 4.500 3.500 5 4.500 12.000 6 0.000 12.000
Area (m²) = 47.250Xg (m) = 2.250Yg (m) = 6.750
RELLENO SOBRE LA PUNTERA
Area (m²) = 2.700Xg (m) = 7.300Yg (m) = 2.000
COEFICIENTES DE EMPUJE (COULOMB)
Ka, trasdós : 0.308Kp, intradós : 1.000
Coeficientes de empuje (Mononobe - Okabe)Theta : 0.100Kad : 0.397Kpd : 1.000
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 233
EMPUJES Y COEFICIENTES DE SEGURIDAD
Datos para el cálculo del empuje por Coulomb:
Chi (Ang. características) = 60.000 Area terreno (m²) = 17.537 Xg, terr (m) = 3.000 Yg, terr (m) = 4.098
Capa x(m) y(m) Espesor (m) Altura (m) 1 4.500 9.294 0.000 2.706 2 0.000 1.500 2.706 7.794 3 0.000 0.000 10.500 1.500
Acciones actuantes en hipótesis 1
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 67.613 0.000 3.865 3.671 261.344 0.000P. tierras Coulomb 35.074 0.000 5.650 4.098 198.168 0.000P. tierras intradós 5.400 0.000 1.350 2.000 7.290 0.000Emp. Coulomb c. 1 0.392 2.224 4.150 10.196 1.627 22.677Emp. Coulomb c. 2 35.074 20.250 7.150 4.098 250.779 82.986Emp. Coulomb c. 2 24.352 14.060 7.150 4.098 155.852 75.881Emp. Coulomb c. 3 0.121 0.684 8.650 0.500 1.042 0.342Emp. Coulomb c. 3 1.687 9.569 8.650 0.500 14.595 7.177Empuje pasivo 0.000 -5.250 0.000 0.643 3.375 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 1 169.712 46.786 5.250 41.536 894.074 189.062 4.729 2.359
Acciones actuantes en hipótesis 2
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 67.613 0.000 3.865 3.671 261.344 0.000P. tierras Coulomb 35.074 0.000 5.650 4.098 198.168 0.000P. tierras intradós 5.400 0.000 1.350 2.000 7.290 0.000Emp. Coulomb c. 1 0.392 2.224 4.150 10.196 1.627 22.677Emp. Coulomb c. 1 0.145 0.822 4.150 10.196 0.601 8.751Emp. Coulomb c. 2 35.074 20.250 7.150 4.098 250.779 82.986Emp. Coulomb c. 2 28.852 16.658 7.150 4.098 184.652 89.903Emp. Coulomb c. 3 0.121 0.684 8.650 0.500 1.042 0.342Emp. Coulomb c. 3 1.768 10.025 8.650 0.500 15.290 7.519Empuje pasivo 0.000 -5.250 0.000 0.643 3.375 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 2 174.438 50.662 5.250 45.412 924.170 212.178 4.356 2.218
Acciones actuantes en hipótesis 3
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 67.613 0.000 3.865 3.671 261.344 0.000P. tierras Coulomb 35.074 0.000 5.650 4.098 198.168 0.000P. tierras intradós 5.400 0.000 1.350 2.000 7.290 0.000Emp. Coulomb c. 1 0.392 2.224 4.150 10.196 1.627 22.677Emp. Coulomb c. 2 35.074 20.250 7.150 4.098 250.779 82.986Emp. Coulomb c. 2 24.352 14.060 7.150 4.098 155.852 75.881Emp. Coulomb c. 3 0.121 0.684 8.650 0.500 1.042 0.342Emp. Coulomb c. 3 1.687 9.569 8.650 0.500 14.595 7.177Acciones s/ estribo 9.690 0.830 3.200 10.900 31.008 9.047Empuje pasivo 0.000 -5.250 0.000 0.643 3.375 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 3 179.402 46.786 5.250 42.366 925.082 198.109 4.670 2.445
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 234
Acciones actuantes en hipótesis 4
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 67.613 0.000 3.865 3.671 261.344 0.000P. tierras Coulomb 35.074 0.000 5.650 4.098 198.168 0.000P. tierras intradós 5.400 0.000 1.350 2.000 7.290 0.000Emp. Coulomb c. 1 0.392 2.224 4.150 10.196 1.627 22.677Emp. Coulomb c. 1 0.145 0.822 4.150 10.196 0.601 8.751Emp. Coulomb c. 2 35.074 20.250 7.150 4.098 250.779 82.986Emp. Coulomb c. 2 28.852 16.658 7.150 4.098 184.652 89.903Emp. Coulomb c. 3 0.121 0.684 8.650 0.500 1.042 0.342Emp. Coulomb c. 3 1.768 10.025 8.650 0.500 15.290 7.519Acciones s/ estribo 9.690 0.830 3.200 10.900 31.008 9.047Empuje pasivo 0.000 -5.250 0.000 0.643 3.375 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 4 184.128 50.662 5.250 46.242 955.178 221.225 4.318 2.299
Acciones actuantes en hipótesis 5
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 67.613 0.000 3.865 3.671 261.344 0.000P. tierras Coulomb 35.074 0.000 5.650 4.098 198.168 0.000P. tierras intradós 5.400 0.000 1.350 2.000 7.290 0.000Emp. Coulomb c. 1 0.392 2.224 4.150 10.196 1.627 22.677Emp. Coulomb c. 2 35.074 20.250 7.150 4.098 250.779 82.986Emp. Coulomb c. 2 24.352 14.060 7.150 4.098 155.852 75.881Emp. Coulomb c. 3 0.121 0.684 8.650 0.500 1.042 0.342Emp. Coulomb c. 3 1.687 9.569 8.650 0.500 14.595 7.177Acciones s/ estribo 18.020 1.790 3.200 10.900 57.664 19.511Empuje pasivo 0.000 -5.250 0.000 0.643 3.375 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 5 187.732 46.786 5.250 43.326 951.738 208.573 4.563 2.502
Acciones actuantes en hipótesis 6
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 67.613 0.000 3.865 3.671 261.344 0.000P. tierras Coulomb 35.074 0.000 5.650 4.098 198.168 0.000P. tierras intradós 5.400 0.000 1.350 2.000 7.290 0.000Emp. Coulomb c. 1 0.392 2.224 4.150 10.196 1.627 22.677Emp. Coulomb c. 1 0.145 0.822 4.150 10.196 0.601 8.751Emp. Coulomb c. 2 35.074 20.250 7.150 4.098 250.779 82.986Emp. Coulomb c. 2 28.852 16.658 7.150 4.098 184.652 89.903Emp. Coulomb c. 3 0.121 0.684 8.650 0.500 1.042 0.342Emp. Coulomb c. 3 1.768 10.025 8.650 0.500 15.290 7.519Acciones s/ estribo 18.020 1.790 3.200 10.900 57.664 19.511Empuje pasivo 0.000 -5.250 0.000 0.643 3.375 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 6 192.458 50.662 5.250 47.202 981.834 231.689 4.238 2.354
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 235
Acciones actuantes en hipótesis 7
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 67.613 0.000 3.865 3.671 261.344 0.000P. tierras Coulomb 35.074 0.000 5.650 4.098 198.168 0.000P. tierras intradós 5.400 0.000 1.350 2.000 7.290 0.000Emp. Coulomb c. 1 0.392 2.224 4.150 10.196 1.627 22.677Emp. Coulomb c. 2 35.074 20.250 7.150 4.098 250.779 82.986Emp. Coulomb c. 2 24.352 14.060 7.150 4.098 155.852 75.881Emp. Coulomb c. 3 0.121 0.684 8.650 0.500 1.042 0.342Emp. Coulomb c. 3 1.687 9.569 8.650 0.500 14.595 7.177Acciones s/ estribo 8.515 1.790 3.200 10.900 27.248 19.511Empuje pasivo 0.000 -5.250 0.000 0.643 3.375 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 7 178.227 46.786 5.250 43.326 921.322 208.573 4.417 2.375
Acciones actuantes en hipótesis 8
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 67.613 0.000 3.865 3.671 261.344 0.000P. tierras Coulomb 35.074 0.000 5.650 4.098 198.168 0.000P. tierras intradós 5.400 0.000 1.350 2.000 7.290 0.000Emp. Coulomb c. 1 0.392 2.224 4.150 10.196 1.627 22.677Emp. Coulomb c. 1 0.145 0.822 4.150 10.196 0.601 8.751Emp. Coulomb c. 2 35.074 20.250 7.150 4.098 250.779 82.986Emp. Coulomb c. 2 28.852 16.658 7.150 4.098 184.652 89.903Emp. Coulomb c. 3 0.121 0.684 8.650 0.500 1.042 0.342Emp. Coulomb c. 3 1.768 10.025 8.650 0.500 15.290 7.519Acciones s/ estribo 8.515 1.790 3.200 10.900 27.248 19.511Empuje pasivo 0.000 -5.250 0.000 0.643 3.375 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 8 182.953 50.662 5.250 47.202 951.418 231.689 4.106 2.238
Acciones actuantes en hipótesis 9
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 67.613 0.000 3.865 3.671 261.344 0.000Sismo muro 0.000 6.761 3.865 3.671 0.000 24.819P. tierras Coulomb 35.074 0.000 5.650 4.098 198.168 0.000Sismo terr. Coulomb 0.000 3.507 5.650 4.098 0.000 14.374P. tierras intradós 5.400 0.000 1.350 2.000 7.290 0.000Emp. Coulomb c. 1 0.392 2.224 4.150 10.196 1.627 22.677Emp. Coulomb c. 2 35.074 20.250 7.150 4.098 250.779 82.986Emp. Coulomb c. 2 24.352 14.060 7.150 4.098 155.852 75.881Emp. Coulomb c. 3 0.121 0.684 8.650 0.500 1.042 0.342Emp. Coulomb c. 3 1.687 9.569 8.650 0.500 14.595 7.177Empuje Sísmico 6.031 9.217 5.221 8.000 31.491 73.735Acciones s/ estribo 9.690 10.170 3.200 10.900 31.008 110.853Empuje pasivo 0.000 -5.250 0.000 0.643 3.375 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 9 185.434 46.786 5.250 71.192 956.573 412.843 2.317 1.504
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 236
Acciones actuantes en hipótesis 10
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 67.613 0.000 3.865 3.671 261.344 0.000Sismo muro 0.000 6.761 3.865 3.671 0.000 24.819P. tierras Coulomb 35.074 0.000 5.650 4.098 198.168 0.000Sismo terr. Coulomb 0.000 3.507 5.650 4.098 0.000 14.374P. tierras intradós 5.400 0.000 1.350 2.000 7.290 0.000Emp. Coulomb c. 1 0.392 2.224 4.150 10.196 1.627 22.677Emp. Coulomb c. 1 0.029 0.164 4.150 10.196 0.120 1.750Emp. Coulomb c. 2 35.074 20.250 7.150 4.098 250.779 82.986Emp. Coulomb c. 2 25.252 14.579 7.150 4.098 161.612 78.686Emp. Coulomb c. 3 0.121 0.684 8.650 0.500 1.042 0.342Emp. Coulomb c. 3 1.703 9.660 8.650 0.500 14.734 7.245Empuje Sísmico 6.031 9.217 5.221 8.000 31.491 73.735Acciones s/ estribo 9.690 10.170 3.200 10.900 31.008 110.853Empuje pasivo 0.000 -5.250 0.000 0.643 3.375 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 10 186.379 47.561 5.250 71.967 962.592 417.466 2.306 1.495
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 1 169.712 46.786 5.250 41.536 894.074 189.062 4.729 2.359 2 174.438 50.662 5.250 45.412 924.170 212.178 4.356 2.218 3 179.402 46.786 5.250 42.366 925.082 198.109 4.670 2.445 4 184.128 50.662 5.250 46.242 955.178 221.225 4.318 2.299 5 187.732 46.786 5.250 43.326 951.738 208.573 4.563 2.502 6 192.458 50.662 5.250 47.202 981.834 231.689 4.238 2.354 7 178.227 46.786 5.250 43.326 921.322 208.573 4.417 2.375 8 182.953 50.662 5.250 47.202 951.418 231.689 4.106 2.238 9 185.434 46.786 5.250 71.192 956.573 412.843 2.317 1.504 10 186.379 47.561 5.250 71.967 962.592 417.466 2.306 1.495
TENSIONES TRANSMITIDAS AL CIMIENTO
Hipótesis Excent. Ley Prof. Comp Smáx Smín Beq Pv (m) (m) (t/m²) (t/m²) (m) (t/m²) 1 0.171 TRAPECIAL 8.650 21.945 17.295 8.308 20.427 2 0.243 TRAPECIAL 8.650 23.570 16.762 8.163 21.369 3 0.273 TRAPECIAL 8.650 24.665 16.815 8.104 22.136 4 0.339 TRAPECIAL 8.650 26.290 16.283 7.972 23.096 5 0.366 TRAPECIAL 8.650 27.218 16.188 7.917 23.712 6 0.427 TRAPECIAL 8.650 28.844 15.655 7.795 24.689 7 0.326 TRAPECIAL 8.650 25.262 15.946 7.998 22.283 8 0.391 TRAPECIAL 8.650 26.887 15.414 7.868 23.253 9 1.393 TRAPECIAL 8.650 42.148 0.727 5.864 31.620 10 1.400 TRAPECIAL 8.650 42.473 0.620 5.850 31.861
ESFUERZOS EN PUNTERA Y TALÓN
Hipótesis Mpunt Vpunt Mtalón Vtalón (t.m/m) (t/m) (t.m/m) (t/m) 1 66.747 30.937 63.646 20.238 2 72.631 33.660 71.947 23.752 3 76.791 35.587 56.037 19.980 4 82.676 38.310 64.338 23.494 5 86.137 39.913 50.151 20.183 6 92.022 42.637 58.451 23.698 7 78.632 36.436 59.775 21.841 8 84.516 39.159 68.076 25.356 9 135.135 62.547 99.240 50.998 10 136.311 63.092 100.900 51.701
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 237
DIMENSIONAMIENTO DE LA PUNTERA
Puntera rígida
Td (t/m) = 122.815 en hipótesis 6As,max (cm²/m) = 30.120Ageom,tot = 27.000
DIMENSIONAMIENTO DEL TALÓN
Talón flexible
Md (t.m/m) = 107.921 en hipótesis 2As,max (cm²/m) = 26.400Deformac. = Dominio 2x (m) = 0.118Us1 (t/m) = 76.586As (cm²/m) = 26.400Ageom,tot = 27.000Vd (t/m) = 51.701Vu,0 (t/m) = 42.838Vu1 (t/m) = 886.850Vcu (t/m) = 35.698Aa (cm²/m) = 3.007Aa,min = 10.000
Coeficientes de empuje (Mononobe - Okabe)Theta : 0.100Kad : 0.373Kpd : 1.000
DIMENSIONAMIENTO DEL MURETE
Dimensionamiento a Flexión: Hipótesis = 2 Md (t.m/m) = 0.809 Nd (t/m) = 1.100 Deformac. = Dominio 2 x (m) = 0.011 Us1 (t/m) = 1.713 As1 (cm²/m) = 7.040 As2 (cm²/m) = 0.012 As, geom = 3.600 Ah,tot = 12.800
Dimensionamiento a cortante: Hipótesis = 8 Vd (t/m) = 1.783 Vu1 (t/m) = 214.067 Vcu (t/m) = 13.831 Aa (cm²/m) = 0.000
COEFICIENTES DE EMPUJE (COULOMB)
Ka, trasdós : 0.308Kp, intradós : 1.000
Coeficientes de empuje (Mononobe - Okabe)Theta : 0.100Kad : 0.373Kpd : 1.000
Cálculo PS 100.8
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 238
ARMADO DEL MURO (EHE08)
Hip. Prof. Nd Md d x Us1 As1 As2 Vd Vu1 Vcu Aa (m) (t/m) (t.m/m) (m) (m) (t/m) (cm²/m)(cm²/m) (t/m) (t/m) (t/m) (cm²/m) 1 10.500 41.080 168.543 1.400 0.164 105.218 25.52 0.44 50.238 856.269 40.596 1.88 2 10.500 41.080 193.662 1.400 0.175 124.510 26.87 0.44 55.022 856.269 41.197 2.69 3 10.500 50.770 183.516 1.400 0.174 112.044 25.52 0.55 51.483 856.269 41.999 1.85 4 10.500 50.770 208.635 1.400 0.185 131.444 28.37 0.55 56.267 856.269 43.243 2.54 5 10.500 59.100 199.864 1.400 0.184 120.675 26.04 0.64 52.923 856.269 43.441 1.85 6 10.500 59.100 224.982 1.400 0.195 140.190 30.26 0.64 57.707 856.269 45.228 2.43 7 10.500 49.595 196.656 1.400 0.179 122.738 26.49 0.54 52.923 856.269 42.262 2.07 8 10.500 49.595 221.774 1.400 0.191 142.203 30.69 0.54 57.707 856.269 44.026 2.66 9 10.500 50.770 289.671 1.400 0.202 193.492 37.96 0.50 54.338 988.003 54.813 0.00 10 10.500 50.770 293.736 1.400 0.203 196.677 38.59 0.50 55.112 988.003 47.119 1.56 1 9.833 37.938 137.922 1.400 0.148 83.399 25.52 0.41 44.061 856.269 47.070 0.00 2 9.833 37.938 159.953 1.400 0.159 100.172 25.52 0.41 48.541 856.269 40.141 1.64 3 9.833 47.628 152.066 1.400 0.158 89.454 25.52 0.51 45.306 856.269 48.473 0.00 4 9.833 47.628 174.096 1.400 0.168 106.315 25.52 0.51 49.786 856.269 41.544 1.60 5 9.833 55.958 167.453 1.400 0.168 97.202 25.52 0.60 46.746 856.269 49.680 0.00 6 9.833 55.958 189.483 1.400 0.178 114.154 25.52 0.60 51.226 856.269 42.750 1.65 7 9.833 46.453 164.245 1.400 0.163 99.332 25.52 0.50 46.746 856.269 48.303 0.00 8 9.833 46.453 186.275 1.400 0.174 116.242 25.52 0.50 51.226 856.269 41.374 1.92 9 9.833 47.628 249.687 1.400 0.186 163.830 32.14 0.47 49.098 988.003 51.797 0.00 10 9.833 47.628 253.252 1.400 0.187 166.595 32.69 0.47 49.823 988.003 52.048 0.00 1 9.167 34.843 111.233 1.400 0.133 64.724 25.52 0.38 38.289 856.269 46.622 0.00 2 9.167 34.843 130.377 1.400 0.143 79.188 25.52 0.38 42.466 856.269 46.622 0.00 3 9.167 44.533 124.546 1.400 0.143 70.036 25.52 0.48 39.534 856.269 48.025 0.00 4 9.167 44.533 143.691 1.400 0.153 84.573 25.52 0.48 43.711 856.269 48.025 0.00 5 9.167 52.863 138.974 1.400 0.153 76.933 25.52 0.57 40.974 856.269 49.231 0.00 6 9.167 52.863 158.118 1.400 0.162 91.544 25.52 0.57 45.151 856.269 49.231 0.00 7 9.167 43.358 135.766 1.400 0.148 79.120 25.52 0.47 40.974 856.269 47.855 0.00 8 9.167 43.358 154.910 1.400 0.158 93.695 25.52 0.47 45.151 856.269 47.855 0.00 9 9.167 44.533 213.728 1.400 0.171 137.558 26.99 0.44 44.186 988.003 48.808 0.00 10 9.167 44.533 216.826 1.400 0.172 139.940 27.46 0.44 44.862 988.003 49.051 0.00 1 8.500 31.795 88.204 1.400 0.119 48.926 25.52 0.34 32.922 856.269 46.180 0.00 2 8.500 31.795 104.665 1.400 0.128 61.278 25.52 0.34 36.795 856.269 46.180 0.00 3 8.500 41.485 100.688 1.400 0.130 53.517 25.52 0.45 34.167 856.269 47.584 0.00 4 8.500 41.485 117.149 1.400 0.138 65.930 25.52 0.45 38.040 856.269 47.584 0.00 5 8.500 49.815 114.155 1.400 0.140 59.588 25.52 0.54 35.607 856.269 48.790 0.00 6 8.500 49.815 130.616 1.400 0.148 72.062 25.52 0.54 39.480 856.269 48.790 0.00 7 8.500 40.310 110.947 1.400 0.135 61.824 25.52 0.43 35.607 856.269 47.413 0.00 8 8.500 40.310 127.408 1.400 0.143 74.268 25.52 0.43 39.480 856.269 47.413 0.00 9 8.500 41.485 181.536 1.400 0.157 114.385 26.77 0.41 39.602 988.003 48.251 0.00 10 8.500 41.485 184.200 1.400 0.158 116.417 26.77 0.41 40.229 988.003 48.251 0.00 1 6.033 20.933 30.371 1.400 0.074 11.438 25.52 0.23 16.587 856.269 44.607 0.00 2 6.033 20.933 38.665 1.400 0.081 17.538 25.52 0.23 19.336 856.269 44.607 0.00 3 6.033 30.623 39.784 1.400 0.087 13.497 25.52 0.33 17.832 856.269 46.010 0.00 4 6.033 30.623 48.077 1.400 0.093 19.629 25.52 0.33 20.581 856.269 46.010 0.00 5 6.033 38.953 49.699 1.400 0.098 16.668 25.52 0.42 19.272 856.269 47.217 0.00 6 6.033 38.953 57.993 1.400 0.103 22.828 25.52 0.42 22.021 856.269 47.217 0.00 7 6.033 29.448 46.491 1.400 0.091 19.043 25.52 0.32 19.272 856.269 45.840 0.00 8 6.033 29.448 54.785 1.400 0.097 25.186 25.52 0.32 22.021 856.269 45.840 0.00 9 6.033 30.623 90.939 1.400 0.111 51.357 26.77 0.30 25.490 988.003 46.678 0.00 10 6.033 30.623 92.281 1.400 0.112 52.359 26.77 0.30 25.935 988.003 46.678 0.00 1 3.567 10.723 5.284 1.400 0.039 0.000 25.52 0.12 5.797 856.269 43.128 0.00 2 3.567 10.723 8.183 1.400 0.043 0.407 25.52 0.12 7.422 856.269 43.128 0.00 3 3.567 20.413 11.626 1.400 0.055 0.000 25.52 0.22 7.042 856.269 44.532 0.00 4 3.567 20.413 14.524 1.400 0.059 0.094 25.52 0.22 8.667 856.269 44.532 0.00 5 3.567 28.743 17.989 1.400 0.068 0.000 25.52 0.31 8.482 856.269 45.738 0.00 6 3.567 28.743 20.887 1.400 0.070 0.536 25.52 0.31 10.107 856.269 45.738 0.00 7 3.567 19.238 14.781 1.400 0.058 0.878 25.52 0.21 8.482 856.269 44.362 0.00 8 3.567 19.238 17.679 1.400 0.061 2.995 25.52 0.21 10.107 856.269 44.362 0.00 9 3.567 20.413 35.382 1.400 0.072 15.332 26.77 0.20 15.865 988.003 45.199 0.00 10 3.567 20.413 35.851 1.400 0.073 15.676 26.77 0.20 16.128 988.003 45.199 0.00
Cálculo PS 100.8
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CUANTÍAS MÍNIMAS
Av,geom (cm²/m) = 13.050Ah,tot (cm²/m) = 46.400Aa,min (cm²/m²) = 10.000
Cálculo PS 100.8
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ps 101.1
cálculo del tablero
Cálculo PS 101.1
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L.A.V. MONFORTE DEL CID – ASPE (ALICANTE) PASOS SUPERIORES
P.S. 101.1
ANEJO DE CÁLCULOS
SEPTIEMBRE 2011
RECÁLCULO CON NCSP07
Este Anejo de Cálculo no podrá ser reproducido total o parcialmente, ni transmitirse por ningún procedimiento, incluso electrónico. No podrá prestarse, alquilarse o ceder su uso sin permiso previo y por escrito de Alvisa Prefabricados, S.A.
Cálculo PS 101.1
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I N D I C E 1 Bases de cálculo y dimensionamiento ....................................................................................................... 3 2 Descripción del programa “Emparrillados”................................................................................................. 7 3 Descripción Programa “Dimensionamiento de Vigas” ............................................................................... 9 4 Cálculo del Emparrillado .......................................................................................................................... 13
4.1 Vano lateral ....................................................................................................................................... 14 4.1.1 Datos de la estructura................................................................................................................ 14 4.1.2 Croquis emparrillado.................................................................................................................. 18 4.1.3 Envolvente de Esfuerzos ........................................................................................................... 19
4.2 Vano central ...................................................................................................................................... 21 4.2.1 Datos de la estructura................................................................................................................ 21 4.2.2 Croquis emparrillado.................................................................................................................. 25 4.2.3 Envolvente de Esfuerzos ........................................................................................................... 26
5 Armado de las Vigas ................................................................................................................................ 28 5.1 Vano lateral ....................................................................................................................................... 29
5.1.1 Datos.......................................................................................................................................... 30 5.1.2 E.L.S. (Evolución de tensiones en servicio) .............................................................................. 31 5.1.3 E.L.U. Cálculo a Rotura. ............................................................................................................ 36 5.1.4 E.L.U. Cálculo a cortante ........................................................................................................... 37 5.1.5 E.L.U. de Rasante...................................................................................................................... 38
5.2 Vano central ...................................................................................................................................... 39 5.2.1 Datos.......................................................................................................................................... 40 5.2.2 E.L.S. (Evolución de tensiones en servicio) .............................................................................. 41 5.2.3 E.L.U. Cálculo a Rotura. ............................................................................................................ 46 5.2.4 E.L.U. Cálculo a cortante ........................................................................................................... 47 5.2.5 E.L.U. de Rasante...................................................................................................................... 48
6 Armado de la losa..................................................................................................................................... 49 7 Cálculo de sismo ...................................................................................................................................... 53 8 Cálculo de reacciones .............................................................................................................................. 59 9 Aparatos de apoyo ................................................................................................................................... 62 10 Normas básicas de manipulación, acopio y montaje ........................................................................... 68
Cálculo PS 101.1
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1 Bases de cálculo y dimensionamiento
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Bases de cálculo y dimensionamiento
Se exponen a continuación los criterios y normativas empleadas en la realización de este anejo de
cálculo.
Normativas empleadas
- Instrucción sobre las Acciones a considerar en el proyecto de Puentes de carretera (IAP-98).
- Instrucción de Hormigón Estructural (EHE).
- Recomendaciones para el proyecto y puesta en obra de los apoyos elastoméricos para puentes
de carretera (MOPU 1982).
- Norma de Construcción Sismorresistente: Puentes (NCSP-07)
- Eurocódigo 8. Disposiciones para el proyecto de estructuras sismorresistentes. Parte 2:
Puentes.
Análisis estructural
El análisis de la estructura objeto de este anejo de cálculo se ha abordado mediante la técnica del
emparrillado plano, que contempla el esviaje del tablero y la naturaleza del mismo.
El comportamiento de todos los elementos ha sido considerado elástico y lineal.
Cargas aplicadas
- Peso específico del hormigón armado o pretensado: γh = 2.50 Mp/m3
- Peso específico de mezcla bituminosa: γa = 2.40 Mp/m3
- Peso acera: p1 = 0.625 Mp/m²
- Peso barrera: p2= 0.5 Mp/m
- Sobrecarga repartida debida al tráfico: S = 0.40 Mp/m2
- Sobrecarga puntual debida al tráfico: P = 60 Mp
Cálculo PS 101.1
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Características de los materiales empleados
- Hormigones:
- Prefabricados:
- Pretensado: HP-50/ F / 12 / IIa
- Armado: HA-40/ B / 17 / IIa
- “In situ”:
- Armado: HA-25/ B / 20 / IIa
- Aceros:
- Elementos prefabricados:
- Acero pasivo: B 500 S
- Acero activo: Cordones Y 1860S7
- Elementos “in situ”:
- Acero pasivo: B 500 S
Coeficientes de seguridad adoptados
- Mayoración acciones (Estados Límites Últimos):
Nivel de control intenso:
- Permanentes: γG = 1.35
- Variable: γQ = 1.50
Nivel de control normal:
- Permanentes: γG = 1.50
- Variable: γQ = 1.60
- Minoración de resistencia del hormigón:
- En prefabricados: γc=1.50
- "In situ": γc=1.50
- Minoración de resistencia del acero:
- En prefabricados: γs=1.15
- "In situ”: γs=1.15
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Dimensionamiento de elementos de hormigón
Para el dimensionamiento de los elementos de hormigón pretensado se ha analizado su
comportamiento de acuerdo a la vigente norma EHE . Como se puede observar en los ficheros de salida de
datos del programa “Dimensionamiento de Vigas” se ha realizado el dimensionamiento atendiendo al
comportamiento de las vigas frente a diversas solicitaciones. En el caso particular de la solicitación debida a
esfuerzos cortantes se ha realizado el dimensionamiento de acuerdo a la EHE. El tipo de pretensado
utilizado es interior de armaduras pretesas y adherente.
Programas informáticos utilizados
Los programas de cálculo matricial “Emparrillado” y el programa “Dimensionamiento de Vigas
Puente Nervado”, desarrollados por Research & Concrete, S.A., han sido utilizados para la obtención de los
esfuerzos de vigas y losa y armado de las mismas. En los apartados siguientes se incluye una somera
explicación de la nomenclatura utilizada y del funcionamiento de dichos programas.
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2 Descripción del programa “Emparrillados”
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EMPARRILLADO
Los cálculos del Emparrillado se han desarrollado mediante el programa "EMPARRILLADO".
Para la resolución del emparrillado se utiliza el cálculo matricial . La estructura se discretiza en
nudos y barras. Los nervios longitudinales corresponden a cada una de las vigas prefabricadas y las barras
transversales idealizan la losa superior.
Se generan de forma automática, todas las hipótesis de cálculo, el programa coloca la sobrecarga
móvil en intervalos transversales y longitudinales de 0.5 m. obteniendo una envolvente de esfuerzos y
reacciones.
Una vez resuelto el emparrillado se introducen los valores obtenidos en la rutina de
dimensionamiento y se obtienen las diferentes armaduras activas y pasivas correspondientes.
Cálculo PS 101.1
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3 Descripción Programa “Dimensionamiento de Vigas”
Cálculo PS 101.1
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ANEJO DE CALCULOS DE VIGAS 1. - Programa de cálculo :
Los cálculos del tablero se han desarrollado mediante el programa "Dimensionamiento de vigas".
2. - Datos de cargas :
Se consideran los siguientes pesos específicos para la evaluación de las cargas permanentes y
pesos propios:
Hormigón armado ó pretensado: 2,50 Tn/m3
Hormigón en masa: 2,40 Tn/m3
Pavimento asfáltico: 2,40 Tn/m3
La carga permanente de aceras, barreras y barandillas se introduce en los cálculos como cargas
lineales situadas longitudinalmente.
La sobrecarga considerada es la especificada en la "Instrucción relativa a las acciones a considerar
en el proyecto de puentes de Carreteras" (I.A.P- 98) situando el o los carros, en la posición pésima.
3. - Desarrollo del Cálculo:
Con los esfuerzos obtenidos del emparrillado se calculan las tensiones de la viga.
Se estudian a continuación las tensiones producidas por el pretensado tanto durante la fabricación
(en el instante de la transferencia) como a largo plazo, considerando respectivamente unas pérdidas
del 5% y 20%.
La adición de estas tensiones a las producidas por las cargas exteriores conduce a las tensiones
reales (en fibra superior e inferior de la viga, y fibra superior de la losa) que aparecen en las distintas
fases, fabricación, servicio bajo cargas permanentes, y servicio bajo máxima sobrecarga.
Se comprueba que las tracciones (si existen) son admisibles en función de la clase de
comportamiento de la estructura y se obtiene la resistencia característica del hormigón en cada
fase para soportar las compresiones existentes.
Cálculo PS 101.1
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Los esfuerzos rasantes entre viga y losa se resisten exclusivamente con armadura pasiva, sin
contar con la colaboración del hormigón.
4. - Notación utilizada:
Para poder interpretar la salida de la impresora debe tenerse en cuenta la siguiente notación:
Datos Geométricos
B = Ancho real del tablero
Bo = Ancho eficaz del tablero
B1 = Anchura de cada acera
D1 = Distancia del eje de la última viga al borde del tablero.
Características Mecánicas
Vai = Distancia fibra superior viga a fibra neutra en sección inicial homogeneizada
Vbi = Distancia fibra inferior viga a fibra neutra en sección inicial homogeneizada
Vaf = Distancia fibra superior viga a fibra neutra en sección final homogeneizada
Vbf = Distancia fibra inferior viga a fibra neutra en sección final homogeneizada
Vcf = Distancia fibra superior losa a fibra neutra en sección final homogeneizada
A = Area de la sección inicial homogeneizada
I = Inercia de la sección inicial homogeneizada
If = Inercia de la sección final homogeneizada
Cálculo PS 101.1
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Esfuerzos Longitudinales
M1 = Momento en el centro de la luz de la viga producido por p.p. de la viga.
M2 = Momento en el centro de la luz de la viga producido por peso de la losa.
M3 = Momento en el centro de la luz de la viga producido por las cargas permanentes.
M4 = Momento en el centro de la luz de la viga producido por la sobrecarga uniforme
M5 = Momento en el centro de la luz de la viga producido por sobrecarga puntual móvil
Cálculo de Tensiones
SA = Tensión en fibra superior de la viga
SB = Tensión en fibra inferior de la viga
SC = Tensión en fibra superior de la losa
Pretensado
N = Esfuerzo axil de pretensado inicial, en bancada. Exc. = Excentricidad del esfuerzo de pretensado con respecto a la fibra neutra de la sección inicial
homogeneizada de la viga.
PA = Tensión en fibra superior de viga, producida por el pretensado.
PB = Tensión en fibra inferior de viga, producida por el pretensado.
Cálculo armadura cortantes
Q1 = cortante en el extremo de la viga debido al peso propio de la viga
Q2 = cortante en el extremo de la viga debido al peso propio de la losa
Q3 = cortante en el extremo de la viga debido a las cargas permanentes
Q4 = cortante en el extremo de la viga debido a la sobrecarga repartida
Q5 = cortante en el extremo de la viga debido a la sobrecarga puntal móvil.
FY = Límite elástico del acero pasivo
FCT'K = Resistencia a tracción del hormigón
V = Cortante máximo en la sección considerada
VRD = Cortante mayorado SIGMA CL, D = Tensión normal en fibra extrema más traccionada o menos comprimida, bajo la
actuación de los esfuerzos normales de cálculo más desfavorables.
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 253
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4 Cálculo del Emparrillado
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 254
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4.1 Vano lateral
4.1.1 Datos de la estructura
Luz de cálculo (m) : 13.680
Ancho (m) : 8.200
Esviaje (g) : 100.000
Dist. Eje Viga borde a ext. tablero (m) : 4.100
Ancho de las aceras (m) : 1.100
Dist. Eje Barrera a ext. tablero (m) : 0.000
Espesor de la losa (m) : 0.248
Datos de las vigas
Viga Tipo Canto (m) Area (m²) Peso (t/m) Va (m) Inercia (m4)
1 BC290820 0.800 1.141912 2.9420 0.5205 0.069259
Acciones sobre la estructura
Peso pavimento (t/m²) : 0.240
Peso de las aceras (t/m²) : 0.625
Peso Barrera (t/m) : 0.500
Sobrecarga uniforme (t/m²) : 0.400
Peso total del vehículo (t) : 60.000
Distancia de la rueda a la acera (m) : 0.500
Sobrecarga en aceras (t/m²) : 0.400
Datos del Emparrillado
Datos de Nudos
Nudo X (m) Y (m)
1 0.000 0.000
2 -0.000 2.650
3 -0.000 2.950
4 -0.000 4.100
5 -0.000 5.250
6 -0.000 5.550
7 -0.000 8.200
8 1.368 0.000
9 1.368 2.650
10 1.368 5.550
11 1.368 8.200
12 2.736 0.000
13 2.736 2.650
14 2.736 5.550
15 2.736 8.200
16 4.104 0.000
17 4.104 2.650
18 4.104 5.550
19 4.104 8.200
20 5.472 0.000
21 5.472 2.650
22 5.472 5.550
23 5.472 8.200
24 6.840 0.000
25 6.840 2.650
26 6.840 5.550
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 255
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Página 15
27 6.840 8.200
28 8.208 0.000
29 8.208 2.650
30 8.208 5.550
31 8.208 8.200
32 9.576 0.000
33 9.576 2.650
34 9.576 5.550
35 9.576 8.200
36 10.944 0.000
37 10.944 2.650
38 10.944 5.550
39 10.944 8.200
40 12.312 0.000
41 12.312 2.650
42 12.312 5.550
43 12.312 8.200
44 13.680 0.000
45 13.680 2.650
46 13.680 2.950
47 13.680 4.100
48 13.680 5.250
49 13.680 5.550
50 13.680 8.200
Datos de Barras
Barra Nudo I Nudo J Ancho (m) Iflex (m4) Jtor (m4) Area(m2)
1 1 8 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
2 8 12 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
3 12 16 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
4 16 20 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
5 20 24 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
6 24 28 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
7 28 32 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
8 32 36 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
9 36 40 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
10 40 44 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
11 2 9 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
12 9 13 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
13 13 17 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
14 17 21 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
15 21 25 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
16 25 29 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
17 29 33 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
18 33 37 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
19 37 41 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
20 41 45 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
21 6 10 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
22 10 14 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
23 14 18 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
24 18 22 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
25 22 26 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
26 26 30 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 256
VIAS Y CNES. P.S.101.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 16
27 30 34 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
28 34 38 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
29 38 42 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
30 42 49 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
31 7 11 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
32 11 15 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
33 15 19 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
34 19 23 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
35 23 27 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
36 27 31 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
37 31 35 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
38 35 39 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
39 39 43 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
40 43 50 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
41 1 2 0.684 0.000720 0.001441 0.140562
42 2 3 0.684 0.055190 0.142204 0.476562
43 3 4 0.684 0.055190 0.142204 0.476562
44 4 5 0.684 0.055190 0.142204 0.476562
45 5 6 0.684 0.055190 0.142204 0.476562
46 6 7 0.684 0.000720 0.001441 0.140562
47 8 9 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
48 9 10 1.368 0.101724 0.284407 0.623125
49 10 11 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
50 12 13 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
51 13 14 1.368 0.101724 0.284407 0.623125
52 14 15 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
53 16 17 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
54 17 18 1.368 0.101724 0.284407 0.623125
55 18 19 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
56 20 21 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
57 21 22 1.368 0.101724 0.284407 0.623125
58 22 23 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
59 24 25 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
60 25 26 1.368 0.101724 0.284407 0.623125
61 26 27 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
62 28 29 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
63 29 30 1.368 0.101724 0.284407 0.623125
64 30 31 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
65 32 33 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
66 33 34 1.368 0.101724 0.284407 0.623125
67 34 35 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
68 36 37 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
69 37 38 1.368 0.101724 0.284407 0.623125
70 38 39 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
71 40 41 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
72 41 42 1.368 0.101724 0.284407 0.623125
73 42 43 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
74 44 45 0.684 0.000720 0.001441 0.140562
75 45 46 0.684 0.055190 0.142204 0.476562
76 46 47 0.684 0.055190 0.142204 0.476562
77 47 48 0.684 0.055190 0.142204 0.476562
78 48 49 0.684 0.055190 0.142204 0.476562
79 49 50 0.684 0.000720 0.001441 0.140562
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 257
VIAS Y CNES. P.S.101.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 17
Datos de Tramos de Vigas
Tramo Viga Ancho (m) Canto (m) Area (m) Va (m) Vb (m) Inercia (m4) JTor (m4)
1 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
2 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
3 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
4 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
5 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
6 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
7 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
8 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
9 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
10 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 258
VIAS Y CNES. P.S.101.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 18
4.1.2 Croquis emparrillado
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 259
VIAS Y CNES. P.S.101.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 19
4.1.3 Envolvente de Esfuerzos
Esfuerzos Cortantes en t
Viga Tramo P.Propio P.Propio Carga S.C. S.C. Carro Carro Total Total
Viga Losa Perman. Máximo Mínimo Máximo Mínimo Máximo Mínimo
1 1 -20.12 -34.77 -23.49 2.31 -22.50 2.35 -84.06 -73.72 -184.94
- - -16.10 -27.82 -23.49 2.31 -22.50 2.35 -84.06 -62.74 -173.96
1 2 -16.10 -27.82 -18.27 0.89 -16.59 1.08 -66.50 -60.21 -145.27
- - -12.07 -20.86 -18.27 0.89 -16.59 1.08 -66.50 -49.23 -134.29
1 3 -12.07 -20.86 -13.05 0.49 -11.71 4.57 -53.66 -40.93 -111.35
- - -8.05 -13.91 -13.05 0.49 -11.71 4.57 -53.66 -29.95 -100.37
1 4 -8.05 -13.91 -7.83 0.27 -7.00 12.97 -48.64 -16.55 -85.43
- - -4.02 -6.95 -7.83 0.27 -7.00 12.97 -48.64 -5.57 -74.45
1 5 -4.02 -6.95 -2.61 0.09 -2.33 25.78 -38.78 12.27 -54.70
- - -0.00 -0.00 -2.61 0.09 -2.33 25.78 -38.78 23.25 -43.72
1 6 -0.00 -0.00 2.61 2.33 -0.09 38.78 -25.78 43.72 -23.25
- - 4.02 6.95 2.61 2.33 -0.09 38.78 -25.78 54.70 -12.27
1 7 4.02 6.95 7.83 7.00 -0.27 48.64 -12.97 74.45 5.57
- - 8.05 13.91 7.83 7.00 -0.27 48.64 -12.97 85.43 16.55
1 8 8.05 13.91 13.05 11.71 -0.49 53.66 -4.57 100.37 29.95
- - 12.07 20.86 13.05 11.71 -0.49 53.66 -4.57 111.35 40.93
1 9 12.07 20.86 18.27 16.59 -0.89 66.50 -1.08 134.29 49.23
- - 16.10 27.82 18.27 16.59 -0.89 66.50 -1.08 145.27 60.21
1 10 16.10 27.82 23.49 22.50 -2.31 84.06 -2.35 173.96 62.74
- - 20.12 34.77 23.49 22.50 -2.31 84.06 -2.35 184.94 73.72
Momentos flectores en t.m
Viga Tramo P.Propio P.Propio Carga S.C. S.C. Carro Carro Total Total
Viga Losa Perman. Máximo Mínimo Máximo Mínimo Máximo Mínimo
1 1 -0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00
- - 24.78 42.81 32.13 27.62 0.00 62.00 0.00 189.34 99.72
1 2 24.78 42.81 32.13 27.62 0.00 62.00 0.00 189.34 99.72
- - 44.05 76.11 57.12 49.11 0.00 106.21 0.00 332.60 177.28
1 3 44.05 76.11 57.12 49.11 0.00 106.21 0.00 332.60 177.28
- - 57.81 99.90 74.96 64.45 0.00 144.35 0.00 441.47 232.68
1 4 57.81 99.90 74.96 64.45 0.00 144.35 0.00 441.47 232.68
- - 66.07 114.17 85.67 73.66 0.00 161.52 0.00 501.09 265.91
1 5 66.07 114.17 85.67 73.66 0.00 161.52 0.00 501.09 265.91
- - 68.82 118.93 89.24 76.73 0.00 175.20 0.00 528.92 276.99
1 6 68.82 118.93 89.24 76.73 0.00 175.20 0.00 528.92 276.99
- - 66.07 114.17 85.67 73.66 0.00 161.52 0.00 501.09 265.91
1 7 66.07 114.17 85.67 73.66 0.00 161.52 0.00 501.09 265.91
- - 57.81 99.90 74.96 64.45 0.00 144.35 0.00 441.47 232.68
1 8 57.81 99.90 74.96 64.45 0.00 144.35 0.00 441.47 232.68
- - 44.05 76.11 57.12 49.11 0.00 106.21 0.00 332.60 177.28
1 9 44.05 76.11 57.12 49.11 0.00 106.21 0.00 332.60 177.28
- - 24.78 42.81 32.13 27.62 0.00 62.00 0.00 189.34 99.72
1 10 24.78 42.81 32.13 27.62 0.00 62.00 0.00 189.34 99.72
- - -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 260
VIAS Y CNES. P.S.101.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 20
Envolvente de Reacciones
Nudo P.Propio P.Propio Carga S.C. S.C. Carro Carro Total Total
Viga Losa Perman. Máxima Mínima Máxima Mínima Máxima Mínima
3 10.062 17.387 13.047 15.607 -4.389 59.627 -6.645 115.731 29.462
5 10.062 17.387 13.047 15.607 -4.389 59.627 -6.645 115.731 29.462
46 10.062 17.387 13.047 15.607 -4.389 59.627 -6.645 115.731 29.462
48 10.062 17.387 13.047 15.607 -4.389 59.627 -6.645 115.731 29.462
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 261
VIAS Y CNES. P.S.101.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 21
4.2 Vano central
4.2.1 Datos de la estructura
Luz de cálculo (m) : 16.350
Ancho (m) : 8.200
Esviaje (g) : 100.000
Dist. Eje Viga borde a ext. tablero (m) : 4.100
Ancho de las aceras (m) : 1.100
Dist. Eje Barrera a ext. tablero (m) : 0.000
Espesor de la losa (m) : 0.248
Datos de las vigas
Viga Tipo Canto (m) Area (m²) Peso (t/m) Va (m) Inercia (m4)
1 BC290820 0.800 1.141912 2.9420 0.5205 0.069259
Acciones sobre la estructura
Peso pavimento (t/m²) : 0.240
Peso de las aceras (t/m²) : 0.625
Peso Barrera (t/m) : 0.500
Sobrecarga uniforme (t/m²) : 0.400
Peso total del vehículo (t) : 60.000
Distancia de la rueda a la acera (m) : 0.500
Sobrecarga en aceras (t/m²) : 0.400
Datos del Emparrillado
Datos de Nudos
Nudo X (m) Y (m)
1 0.000 0.000
2 -0.000 2.650
3 -0.000 2.950
4 -0.000 4.100
5 -0.000 5.250
6 -0.000 5.550
7 -0.000 8.200
8 1.635 0.000
9 1.635 2.650
10 1.635 5.550
11 1.635 8.200
12 3.270 0.000
13 3.270 2.650
14 3.270 5.550
15 3.270 8.200
16 4.905 0.000
17 4.905 2.650
18 4.905 5.550
19 4.905 8.200
20 6.540 0.000
21 6.540 2.650
22 6.540 5.550
23 6.540 8.200
24 8.175 0.000
25 8.175 2.650
26 8.175 5.550
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 262
VIAS Y CNES. P.S.101.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 22
27 8.175 8.200
28 9.810 0.000
29 9.810 2.650
30 9.810 5.550
31 9.810 8.200
32 11.445 0.000
33 11.445 2.650
34 11.445 5.550
35 11.445 8.200
36 13.080 0.000
37 13.080 2.650
38 13.080 5.550
39 13.080 8.200
40 14.715 0.000
41 14.715 2.650
42 14.715 5.550
43 14.715 8.200
44 16.350 0.000
45 16.350 2.650
46 16.350 2.950
47 16.350 4.100
48 16.350 5.250
49 16.350 5.550
50 16.350 8.200
Datos de Barras
Barra Nudo I Nudo J Ancho (m) Iflex (m4) Jtor (m4) Area(m2)
1 1 8 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
2 8 12 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
3 12 16 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
4 16 20 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
5 20 24 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
6 24 28 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
7 28 32 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
8 32 36 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
9 36 40 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
10 40 44 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
11 2 9 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
12 9 13 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
13 13 17 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
14 17 21 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
15 21 25 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
16 25 29 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
17 29 33 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
18 33 37 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
19 37 41 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
20 41 45 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
21 6 10 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
22 10 14 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
23 14 18 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
24 18 22 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
25 22 26 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
26 26 30 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 263
VIAS Y CNES. P.S.101.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 23
27 30 34 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
28 34 38 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
29 38 42 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
30 42 49 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
31 7 11 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
32 11 15 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
33 15 19 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
34 19 23 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
35 23 27 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
36 27 31 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
37 31 35 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
38 35 39 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
39 39 43 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
40 43 50 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
41 1 2 0.818 0.000861 0.001722 0.167997
42 2 3 0.818 0.065127 0.169958 0.537372
43 3 4 0.818 0.065127 0.169958 0.537372
44 4 5 0.818 0.065127 0.169958 0.537372
45 5 6 0.818 0.065127 0.169958 0.537372
46 6 7 0.818 0.000861 0.001722 0.167997
47 8 9 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
48 9 10 1.635 0.121578 0.339917 0.744743
49 10 11 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
50 12 13 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
51 13 14 1.635 0.121578 0.339917 0.744743
52 14 15 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
53 16 17 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
54 17 18 1.635 0.121578 0.339917 0.744743
55 18 19 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
56 20 21 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
57 21 22 1.635 0.121578 0.339917 0.744743
58 22 23 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
59 24 25 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
60 25 26 1.635 0.121578 0.339917 0.744743
61 26 27 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
62 28 29 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
63 29 30 1.635 0.121578 0.339917 0.744743
64 30 31 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
65 32 33 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
66 33 34 1.635 0.121578 0.339917 0.744743
67 34 35 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
68 36 37 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
69 37 38 1.635 0.121578 0.339917 0.744743
70 38 39 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
71 40 41 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
72 41 42 1.635 0.121578 0.339917 0.744743
73 42 43 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
74 44 45 0.818 0.000861 0.001722 0.167997
75 45 46 0.818 0.065127 0.169958 0.537372
76 46 47 0.818 0.065127 0.169958 0.537372
77 47 48 0.818 0.065127 0.169958 0.537372
78 48 49 0.818 0.065127 0.169958 0.537372
79 49 50 0.818 0.000861 0.001722 0.167997
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 264
VIAS Y CNES. P.S.101.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 24
Datos de Tramos de Vigas
Tramo Viga Ancho (m) Canto (m) Area (m) Va (m) Vb (m) Inercia (m4) JTor (m4)
1 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
2 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
3 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
4 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
5 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
6 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
7 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
8 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
9 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
10 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 265
VIAS Y CNES. P.S.101.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 25
4.2.2 Croquis emparrillado
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 266
VIAS Y CNES. P.S.101.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 26
4.2.3 Envolvente de Esfuerzos
Esfuerzos Cortantes en t
Viga Tramo P.Propio P.Propio Carga S.C. S.C. Carro Carro Total Total
Viga Losa Perman. Máximo Mínimo Máximo Mínimo Máximo Mínimo
1 1 -24.05 -41.56 -28.07 2.32 -26.45 1.48 -88.35 -89.88 -208.48
- - -19.24 -33.25 -28.07 2.32 -26.45 1.48 -88.35 -76.75 -195.36
1 2 -19.24 -33.25 -21.83 0.87 -19.64 1.45 -73.71 -72.00 -167.67
- - -14.43 -24.94 -21.83 0.87 -19.64 1.45 -73.71 -58.88 -154.55
1 3 -14.43 -24.94 -15.59 0.49 -13.90 9.93 -62.65 -44.54 -131.50
- - -9.62 -16.62 -15.59 0.49 -13.90 9.93 -62.65 -31.42 -118.38
1 4 -9.62 -16.62 -9.36 0.27 -8.31 20.58 -52.04 -14.75 -95.96
- - -4.81 -8.31 -9.36 0.27 -8.31 20.58 -52.04 -1.63 -82.84
1 5 -4.81 -8.31 -3.12 0.09 -2.77 31.04 -41.52 14.89 -60.53
- - -0.00 0.00 -3.12 0.09 -2.77 31.04 -41.52 28.01 -47.41
1 6 0.00 -0.00 3.12 2.77 -0.09 41.52 -31.04 47.41 -28.01
- - 4.81 8.31 3.12 2.77 -0.09 41.52 -31.04 60.53 -14.89
1 7 4.81 8.31 9.36 8.31 -0.27 52.04 -20.58 82.84 1.63
- - 9.62 16.62 9.36 8.31 -0.27 52.04 -20.58 95.96 14.75
1 8 9.62 16.62 15.59 13.90 -0.49 62.65 -9.93 118.38 31.42
- - 14.43 24.94 15.59 13.90 -0.49 62.65 -9.93 131.50 44.54
1 9 14.43 24.94 21.83 19.64 -0.87 73.71 -1.45 154.55 58.88
- - 19.24 33.25 21.83 19.64 -0.87 73.71 -1.45 167.67 72.00
1 10 19.24 33.25 28.07 26.45 -2.32 88.35 -1.48 195.36 76.75
- - 24.05 41.56 28.07 26.45 -2.32 88.35 -1.48 208.48 89.88
Momentos flectores en t.m
Viga Tramo P.Propio P.Propio Carga S.C. S.C. Carro Carro Total Total
Viga Losa Perman. Máximo Mínimo Máximo Mínimo Máximo Mínimo
1 1 0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00
- - 35.39 61.16 45.89 39.46 0.00 78.64 0.00 260.54 142.44
1 2 35.39 61.16 45.89 39.46 0.00 78.64 0.00 260.54 142.44
- - 62.92 108.73 81.59 70.15 0.00 137.55 0.00 460.92 253.23
1 3 62.92 108.73 81.59 70.15 0.00 137.55 0.00 460.92 253.23
- - 82.58 142.70 107.08 92.07 0.00 176.74 0.00 601.17 332.36
1 4 82.58 142.70 107.08 92.07 0.00 176.74 0.00 601.17 332.36
- - 94.38 163.09 122.38 105.22 0.00 205.30 0.00 690.36 379.84
1 5 94.38 163.09 122.38 105.22 0.00 205.30 0.00 690.36 379.84
- - 98.31 169.88 127.48 109.60 0.00 215.25 0.00 720.52 395.67
1 6 98.31 169.88 127.48 109.60 0.00 215.25 0.00 720.52 395.67
- - 94.38 163.09 122.38 105.22 0.00 205.30 0.00 690.36 379.84
1 7 94.38 163.09 122.38 105.22 0.00 205.30 0.00 690.36 379.84
- - 82.58 142.70 107.08 92.07 0.00 176.74 0.00 601.17 332.36
1 8 82.58 142.70 107.08 92.07 0.00 176.74 0.00 601.17 332.36
- - 62.92 108.73 81.59 70.15 0.00 137.55 0.00 460.92 253.23
1 9 62.92 108.73 81.59 70.15 0.00 137.55 0.00 460.92 253.23
- - 35.39 61.16 45.89 39.46 0.00 78.64 0.00 260.54 142.44
1 10 35.39 61.16 45.89 39.46 0.00 78.64 0.00 260.54 142.44
- - 0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00
Cálculo PS 101.1
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Envolvente de Reacciones
Nudo P.Propio P.Propio Carga S.C. S.C. Carro Carro Total Total
Viga Losa Perman. Máxima Mínima Máxima Mínima Máxima Mínima
3 12.025 20.781 15.594 18.653 -5.246 61.184 -7.055 128.237 36.098
5 12.025 20.781 15.594 18.653 -5.246 61.184 -7.055 128.237 36.098
46 12.025 20.781 15.594 18.653 -5.246 61.184 -7.055 128.237 36.098
48 12.025 20.781 15.594 18.653 -5.246 61.184 -7.055 128.237 36.098
Cálculo PS 101.1
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Página 28
5 Armado de las Vigas
Cálculo PS 101.1
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5.1 Vano lateral
DDIIMMEENNSSIIOONNAAMMIIEENNTTOO
DDEE VVIIGGAASS
CALCULO DE PUENTES NERVADOS DE CARRETERA
©©© AAAlllvvviiisssaaa
Cálculo PS 101.1
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5.1.1 Datos
Solución ........................ = 1 BC - 80 Luz de Cálculo ...............[m] = 13.68 Intereje .....................[m] = 8.2 Dis. eje V.Borde a Ex.Tablero [m] = 4.1 Ancho Cabeza Superior ............ = 1.22 Canto Cabeza Superior ............ = 0.1 Ancho Cabeza Inferior ............ = 2.9 Profundidad Talón ................ = 0.25 Ancho del Tablero ............[m] = 8.2 Ancho del Tablero en fase 1...[m] = 4.52 Ancho de las Aceras ..........[m] = 1.1 Angulo de Esviaje ............[g] = 100 Espesor de la Losa ...........[m] = 0.248 Canto Total ..................[m] = 1.048 Espesor del Pavimento .......[cm] = 10 Peso del Carro ..............[Tn] = 60 Distan. del carro a la Acera [m] = 0.5 Peso Aceras y Barandillas [Tn/ml] = 1.19 Tipo ambiente .........(I,II,III) = II CARACTERISTICAS MECANICAS [ INICIALES ] VaI ... [m] = 0.52054 VbI .... [m] = 0.27946 AREA .. [m²] = 1.14191 INERCIA [m4] = 0.06926 [ INTERMEDIAS ] VaIntermedia ...... [m] = 0.133947 VbIntermedia ...... [m] = 0.666053 VcIntermedia ...... [m] = 0.381947 INERCIA INTERMEDIA [m4] = 0.365528 [ FINALES ] VaF ...... [m] = 0.133947 VbF ...... [m] = 0.666053 VcF ...... [m] = 0.381947 INER.FIN. [m4] = 0.365528 K (rasante)... = 1.148061
Cálculo PS 101.1
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ESFUERZOS LONGITUDINALES [MTn.] M1 = 68.8199 M2 = 118.9300 M21 = 86.7399 M22 = 32.1900 M3 = 89.2399 M4 = 76.7300 M5 = 201.4799 5.1.2 E.L.S. (Evolución de tensiones en servicio)
TENSIONES DE FLEXION DEBIDO A LAS CARGAS EXTERIORES SIN PRETENSADO [Tn/m²] --------------------------------------------------------------------------- Resumen EN FABRICA EN SERVICIO ------------ ----------------------- PUNTO SA SB SA SB SC ----- ---- ---- ----- ----- ----- 6.84 517.2 -277.7 1213.6 -849.0 126.8L/2 6.34 514.4 -276.3 1207.1 -844.5 126.2 5.84 506.1 -271.8 1187.7 -830.9 124.1 5.34 492.3 -264.4 1155.3 -808.2 120.7 4.84 473.0 -254.0 1109.9 -776.4 116.0 4.34 448.1 -240.6 1051.5 -735.6 109.9 3.84 417.7 -224.3 980.2 -685.7 102.4 3.34 381.8 -205.0 895.8 -626.7 93.6 2.84 340.3 -182.8 798.6 -558.7 83.4 2.34 293.3 -157.5 688.3 -481.6 71.9 1.84 240.8 -129.4 565.1 -395.4 59.0 1.34 182.8 -98.2 428.9 -300.1 44.8 0.84 119.2 -64.1 279.7 -195.8 29.2 0.34 50.1 -27.0 117.6 -82.4 12.3 0.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0APOYO
Cálculo PS 101.1
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Continuación TENSIONES DE FLEXION DEBIDO A LAS CARGAS EXTERIORES SIN PRETENSADO [Tn/m²] --------------------------------------------------------------------------- CON CARGAS MAXIMAS ------------------- SA SB SC --------------------- --------------------- --------------------- PUNTO 0.2SC 0.5SC TOTAL 0.2SC 0.5SC TOTAL 0.2SC 0.5SC TOTAL ----- ----- ----- ----- ------ ----- ----- ----- ----- ------ 6.84 1234.0 1264.6 1315.6 -950.4 -1102.5 -1355.9 184.9 272.2 417.5L/2 6.34 1227.4 1257.8 1308.5 -945.3 -1096.6 -1348.7 184.0 270.8 415.3 5.84 1207.7 1237.6 1287.5 -930.1 -1079.0 -1327.0 181.0 266.4 408.6 5.34 1174.7 1203.8 1252.3 -904.7 -1049.5 -1290.7 176.1 259.1 397.5 4.84 1128.5 1156.5 1203.1 -869.1 -1008.2 -1240.0 169.2 248.9 381.8 4.34 1069.2 1095.7 1139.8 -823.4 -955.2 -1174.8 160.3 235.9 361.8 3.84 996.7 1021.4 1062.5 -767.6 -890.4 -1095.1 149.4 219.8 337.2 3.34 910.9 933.5 971.1 -701.5 -813.8 -1000.9 136.5 200.9 308.2 2.84 812.0 832.1 865.6 -625.4 -725.5 -892.3 121.7 179.1 274.7 2.34 699.9 717.2 746.1 -539.1 -625.4 -769.1 104.9 154.4 236.8 1.84 574.6 588.9 612.6 -442.6 -513.4 -631.4 86.1 126.7 194.4 1.34 436.1 446.9 464.9 -335.9 -389.7 -479.3 65.3 96.2 147.5 0.84 284.4 291.5 303.2 -219.2 -254.2 -312.6 42.6 62.7 96.2 0.34 119.6 122.6 127.5 -92.2 -107.0 -131.5 17.9 26.4 40.4
Cálculo PS 101.1
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CABLE 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6COTA 5 10 15 19 75AREA (mm2) 140 140 140 140 140
PUNTO N Excent.
6.84 42 0 0 0 4 918 175.84 42 0 0 0 4 918 174.84 42 0 0 0 4 918 173.84 42 0 0 0 4 918 172.84 42 0 0 0 4 918 171.84 42 0 0 0 4 918 170.84 42 0 0 0 4 918 17
0 42 0 0 0 4 918 17
CABLES PRETENSADOS
CUADRO DE PRETENSADOS
CABLES PRETESOS
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 274
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FABRICA ...... = Peso Propio + Pretensado con Pérdidas a Corto Plazo
γp = 0.95 SERVICIO ..... = Cargas Permanentes + Pretensado con Pérdidas Totales
CARGAS MAXIMAS = Servicio + Sobrecargas Máximas
PUNTO SA SB SA SB SA SB SC SA SB SC0.5 SC 0.2 SC
6.84 188.54 1006.47 188.5 1006.5 936.9 232.4 140.5 1038.8 -274.5 462.4 -21.0 131.15.84 177.49 1012.40 177.5 1012.4 910.9 250.6 137.5 1010.7 -245.5 452.5 2.5 151.44.84 144.32 1030.21 144.3 1030.2 833.1 305.0 128.5 926.3 -158.6 422.9 73.2 212.33.84 89.04 1059.88 89.0 1059.9 703.4 395.8 113.5 785.7 -13.7 373.5 191.0 313.92.84 11.65 1101.43 11.7 1101.4 521.8 522.8 92.5 588.9 189.2 304.3 356.0 456.11.84 -87.85 1154.85 -87.8 1154.9 288.3 686.1 65.4 335.8 450.0 215.3 568.1 638.90.84 -209.46 1220.14 -209.5 1220.1 3.0 885.7 32.4 26.5 768.8 106.6 827.2 862.3
0 -328.70 1284.16 -328.7 1284.2 -276.8 1081.4 0.0 -276.8 1081.4 0.0 1081.4 1081.4
MAX 1284.16 1284.16 936.87 140.50 1038.82 462.42MIN -328.70 -328.70 232.44 -274.50
2140.32140.31731.4 Viga: Se dispone hormigón de 5000770.7 Losa: Se dispone hormigón de 2500
TENSIONES EN DIFERENTES PUNTOS A LO LARGO DE LA VIGA [Tn/m2]
Resistencia al destesar
AL DESTESAR EN FABRICA EN SERVICIO CON CARGAS MAXIMAS
En fabrica
en losaA los 28 días
FABRICA ...... = Peso Propio + Pretensado con Pérdidas a Corto Plazo
γp = 1.05 SERVICIO ..... = Cargas Permanentes + Pretensado con Pérdidas Totales
CARGAS MAXIMAS = Servicio + Sobrecargas Máximas
PUNTO SA SB SA SB SA SB SC SA SB SC0.5 SC 0.2 SC
6.84 153.94 1141.64 153.9 1141.6 907.7 346.3 140.5 1009.7 -160.7 462.4 92.8 244.95.84 142.89 1147.58 142.9 1147.6 881.8 364.4 137.5 981.6 -131.7 452.5 116.4 265.24.84 109.72 1165.38 109.7 1165.4 804.0 418.9 128.5 897.2 -44.7 422.9 187.1 326.13.84 54.44 1195.06 54.4 1195.1 674.3 509.6 113.5 756.6 100.2 373.5 304.9 427.72.84 -22.95 1236.61 -22.9 1236.6 492.7 636.6 92.5 559.8 303.0 304.3 469.8 569.91.84 -122.45 1290.02 -122.4 1290.0 259.2 799.9 65.4 306.7 563.9 215.3 681.9 752.70.84 -244.06 1355.31 -244.1 1355.3 -26.1 999.5 32.4 -2.6 882.6 106.6 941.1 976.1
0 -363.30 1419.33 -363.3 1419.3 -305.9 1195.2 0.0 -305.9 1195.2 0.0 1195.2 1195.2
MAX 1419.33 1419.33 907.73 140.50 1009.68 462.42MIN -363.30 -363.30 346.27 -160.67
2365.62365.61682.8 Viga: Se dispone hormigón de 5000770.7 Losa: Se dispone hormigón de 2500
TENSIONES EN DIFERENTES PUNTOS A LO LARGO DE LA VIGA [Tn/m2]
Resistencia al destesar
AL DESTESAR EN FABRICA EN SERVICIO CON CARGAS MAXIMAS
En fabrica
en losaA los 28 días
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 275
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APERTURA DE FISURAS (Art. 49.2.5.) ------------------------------------- Criterio aproximado : La apertura de fisura <= 0.2 mm está asegurada si el incremento de tensión de la armadura activa debido a la acción de las cargas exteriores es inferior a 2000 Kg/cm².
Considerando losa: Ancho eficaz = 8.2 Alma = 0.4 e = 0.248 Csup = 0.1 Canto útil = 99.800 cm (80 + 24.8 - C.D.G. tracción) Ap = 58.800 cm² Pretensado = 837.900 Tn 0.8 P = 670.320 Tn - AT para 20000 Tn/m² -> AT = 58.8 x 2000 = 117600 Kg. Resulta x = 23.02348 S1 = 1090.46 S2 = -84.14135 S3 = -557.7709 Mfisuración para (Wk = 0.2 mm) = 718.902 El momento total de las cargas exteriores en servicio era de 555.20 < 718.90 tm por tanto no se llega a una apertura de fisura de 0.2 mm. Comprobación Ambiente tipo II : Tensión bajo 20% SC = 131.10 Mfis > Mcav CUMPLE Art. 49.2.4
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 276
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Página 36
5.1.3 E.L.U. Cálculo a Rotura.
Pasiva en Tracción ............ [Tn] = 0.00 Armadura Activa ............... [Tn] = 874.33 Capacidad total en tracción N.. [Tn] = 874.33 Pasiva en Compresión .......... [Tn] = 0.00 Recubrimiento Pasiva Compresión [cm] = 0.00 Zona ............................... = I Ancho Eficaz ................... [m] = 8.20 Capa Compresión ............... [cm] = 24.80 Dis. CDG Compre. a Fibra Super. [cm] = 3.76 Profundidad de Compresiones ... [cm] = 7.53 Dis. CDG Trac. a Fibra Inferior [cm] = 5.00 Canto Resistente ............... [m] = 0.96 [MR+] Momento de Rotura ..... [MTn.] = 839.68 [Ma]= 1.35 x(M1+ M2+ M3) [MTn.] = 373.93 [Mb]= 1.50 x(M4 + M5) [MTn.] = 417.31 [Mt] Momento Total ......... [MTn.] = 791.25 MR+ > Mt [Admisible] [ MOMENTOS [MTn.] ] M1 ... = 68.819 M2 ... = 118.930 M3 ... = 89.239 M4 ... = 76.730 M5 ... = 201.480 M TOTAL= 555.199 [ VOLUMEN DE TRACCIONES ] SA [Tn/m²] = 1028.28503 SB [Tn/m²] = -213.55494 X [m] = 0.13757 Ancho Cabeza Inferior [cm] = 290.0 Volumen de Tracciones [Tn] = 42.6
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 277
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5.1.4 E.L.U. Cálculo a cortante
ARMADURAS DE CORTANTES Acero Fy [Kg/cm²] = 5000 Espesor del Alma [cm] = 40 Ff1 [fct´m] = 407.163 Canto Util (mm) = 998.0 Fydc = 40000 (Tn / m²) Xi = 1.45 Fcdv = 3333.333 Armadura mínima = 6.7 (cm²/ml) Q1 = 20.1200 Q2 = 34.7700 Q3 = 23.4899 Q4 = 22.5000 Q5= 84.0599 ----------------------------------------------------------------- | ARMADURAS DE CORTANTES | |---------------------------------------------------------------| |PTO| X | Vcperm | Vsob | V | Vrd |SIGMA xd| COTAG | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 1 | 0 | 78.38 | 106.56 | 184.94 | 265.65 |3.50 | 0.95 | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 2 | 0.84 | 68.75 | 87.25 | 156 | 223.69 |-29.12 | 1.30 | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 3 | 1.84 | 57.30 | 67.94 | 125.23 | 179.25 |-61.09 | 1.58 | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 4 | 2.84 | 45.84 | 48.62 | 94.46 | 134.81 |-88.30 | 1.78 | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 5 | 3.84 | 34.38 | 29.31 | 63.68 | 90.37 |-109.47 | 1.92 | ----------------------------------------------------------------- ------------------------------------------------------------------------- | ARMADURAS DE CORTANTES | | ------------------ | |-------------------| Vcu |---------------------------------| |PTO| X | Vu1 | C.Hor. | C.Pre. | Vv2 | Vsu | A90 |Diam| S | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 1 | 0 | 398.79 | 26.82 | 0.0 | 26.8 | 238.82 | 69.53 | 12 |2 | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 2 | 0.84 | 385.1 | 26.82 | 13.2 | 40.1 | 183.62 | 39.02 | 12 |5 | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 3 | 1.84 | 360.67 | 26.82 | 13.8 | 40.7 | 138.58 | 24.39 | 12 |5 | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 4 | 2.84 | 340.92 | 26.82 | 13.8 | 40.7 | 94.14 | 14.72 | 12 |15 | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 5 | 3.84 | 327.04 | 26.82 | 13.8 | 40.7 | 49.7 | 7.2 | 10 |20 | ------------------------------------------------------------------------- S I M B O L O G I A ------------------- PTO = Punto número X = Distancia al apoyo en m. SIGMAXD = Tensión normal de cálculo a la altura del centro de gravedad de la sección. (art. 44.2.3.2) COTAG = Cotangente. (art. 44.2.3.2.2) K = Coef. reductor por efecto del esfuerzo axil. (art. 44.2.3.1) Vu1 = Cortante de agotamiento por compresión oblicua. (art. 44.2.3.1) VCU = Contribución hormigón resist. esfuerzo cortante. (art. 44.2.3.2.2) A90 = Area necesaria en estribos por metro lineal en cm²/ml. Diam. = Diámetro de la barra en estribos en mm. S = Separación entre estribos en cm.
Cálculo PS 101.1
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5.1.5 E.L.U. de Rasante
% fondo : 1.00Arm. total necesaria (cm2): 205.98
DE X = A Md (Tx m) Tu (T) Mu (Tx m) Td (T) Área (cm2)6.84 3.75 791.25 874.33 839.68 158.49 39.623.75 1.80 639.04 874.33 839.68 281.76 70.441.80 0.00 368.44 874.33 839.68 383.65 95.91
TRAMO DE A Nº total barras Diámetro(mm) Separación (m) Área (cm2) Área acum.(cm2)1 0.00 1.80 4 16 0.15 96.51 96.512 0.00 1.80 4 10 0.15 37.70 134.213 1.80 3.75 8 10 0.15 81.68 215.894 3.75 6.84 4 10 0.15 64.72 280.61
Estribos TOTAL(cm2): 280.61
ARMADURA DE COSIDO RASANTE JUNTA
% fondo : 1.00Arm. total necesaria (cm2): 205.98
DE X = A Md (Tx m) Tu (T) Mu (Tx m) Td (T) Área (cm2)6.84 3.75 791.25 874.33 839.68 158.49 39.623.75 1.80 639.04 874.33 839.68 281.76 70.441.80 0.00 368.44 874.33 839.68 383.65 95.91
TRAMO DE A Nº total barras Diámetro(mm) Separación (m) Área (cm2) Área acum.(cm2)1 0.00 1.80 4 16 0.15 96.51 96.513 1.80 3.30 8 10 0.15 62.83 159.344 3.30 3.75 4 10 0.15 9.42 168.771 3.75 6.84 4 10 0.15 64.72 233.48
Estribos TOTAL(cm2): 233.48
ARMADURA DE COSIDO RASANTE FONDO
Cálculo PS 101.1
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5.2 Vano central
DDIIMMEENNSSIIOONNAAMMIIEENNTTOO
DDEE VVIIGGAASS
CALCULO DE PUENTES NERVADOS DE CARRETERA
©©© AAAlllvvviiisssaaa
Cálculo PS 101.1
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5.2.1 Datos
Solución ........................ = 1 BU - 80 Luz de Cálculo ...............[m] = 16.35 Intereje .....................[m] = 8.2 Dis. eje V.Borde a Ex.Tablero [m] = 4.1 Ancho Cabeza Superior ............ = 1.22 Canto Cabeza Superior ............ = 0.1 Ancho Cabeza Inferior ............ = 2.9 Profundidad Talón ................ = 0.25 Ancho del Tablero ............[m] = 8.2 Ancho del Tablero en fase 1...[m] = 4.52 Ancho de las Aceras ..........[m] = 1.1 Angulo de Esviaje ............[g] = 100 Espesor de la Losa ...........[m] = 0.248 Canto Total ..................[m] = 1.048 Espesor del Pavimento .......[cm] = 10 Peso del Carro ..............[Tn] = 60 Distan. del carro a la Acera [m] = 0.5 Peso Aceras y Barandillas [Tn/ml] = 1.19 Tipo ambiente .........(I,II,III) = II CARACTERISTICAS MECANICAS [ INICIALES ] VaI ... [m] = 0.52054 VbI .... [m] = 0.27946 AREA .. [m²] = 1.14912 INERCIA [m4] = 0.06926 [ INTERMEDIAS ] VaIntermedia ...... [m] = 0.133947 VbIntermedia ...... [m] = 0.666053 VcIntermedia ...... [m] = 0.381947 INERCIA INTERMEDIA [m4] = 0.365528 [ FINALES ] VaF ...... [m] = 0.133947 VbF ...... [m] = 0.666053 VcF ...... [m] = 0.381947 INER.FIN. [m4] = 0.365528 K (rasante)... = 1.148061
Cálculo PS 101.1
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ESFUERZOS LONGITUDINALES [MTn.] M1 = 98.3099 M2 = 169.8800 M21 = 123.8799 M22 = 46.0000 M3 = 127.4800 M4 = 109.5999 M5 = 243.2299 5.2.2 E.L.S. (Evolución de tensiones en servicio)
TENSIONES DE FLEXION DEBIDO A LAS CARGAS EXTERIORES SIN PRETENSADO [Tn/m²] --------------------------------------------------------------------------- Resumen EN FABRICA EN SERVICIO ------------ ----------------------- PUNTO SA SB SA SB SC ----- ---- ---- ----- ----- ----- 8.17 738.8 -396.7 1733.5 -1212.7 181.2L/2 7.67 736.1 -395.2 1727.0 -1208.2 180.5 7.17 727.8 -390.8 1707.5 -1194.6 178.5 6.67 714.0 -383.4 1675.1 -1171.9 175.1 6.17 694.6 -373.0 1629.7 -1140.1 170.4 5.67 669.7 -359.6 1571.4 -1099.3 164.3 5.17 639.3 -343.3 1500.0 -1049.4 156.8 4.67 603.4 -324.0 1415.7 -990.4 148.0 4.17 561.9 -301.8 1318.5 -922.4 137.8 3.67 515.0 -276.5 1208.2 -845.3 126.3 3.17 462.4 -248.3 1085.0 -759.1 113.4 2.67 404.4 -217.2 948.8 -663.8 99.2 2.17 340.8 -183.0 799.7 -559.5 83.6 1.67 271.7 -146.0 637.6 -446.1 66.6 1.17 197.1 -105.9 462.5 -323.6 48.3 0.67 116.9 -62.9 274.4 -192.0 28.6 0.17 31.2 -16.9 73.4 -51.4 7.6 0.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0APOYO
Cálculo PS 101.1
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Continuación TENSIONES DE FLEXION DEBIDO A LAS CARGAS EXTERIORES SIN PRETENSADO [Tn/m²] --------------------------------------------------------------------------- CON CARGAS MAXIMAS ------------------- SA SB SC --------------------- --------------------- --------------------- PUNTO 0.2SC 0.5SC TOTAL 0.2SC 0.5SC TOTAL 0.2SC 0.5SC TOTAL ----- ----- ----- ----- ------ ----- ----- ----- ----- ------ 8.17 1759.4 1798.2 1862.8 -1341.3 -1534.2 -1855.6 254.9 365.6 549.9L/2 7.67 1752.8 1791.4 1855.8 -1336.3 -1528.5 -1848.7 254.0 364.2 547.8 7.17 1733.0 1771.2 1834.9 -1321.3 -1511.3 -1827.9 251.1 360.1 541.7 6.67 1700.1 1737.6 1800.1 -1296.1 -1482.5 -1793.1 246.4 353.3 531.4 6.17 1654.0 1690.5 1751.3 -1261.0 -1442.4 -1744.6 239.7 343.7 517.0 5.67 1594.8 1630.0 1688.6 -1215.9 -1390.7 -1682.1 231.1 331.4 498.5 5.17 1522.4 1556.0 1611.9 -1160.7 -1327.6 -1605.7 220.6 316.3 475.8 4.67 1436.8 1468.5 1521.3 -1095.4 -1253.0 -1515.5 208.2 298.6 449.1 4.17 1338.2 1367.7 1416.8 -1020.2 -1166.9 -1411.4 193.9 278.0 418.2 3.67 1226.2 1253.3 1298.3 -934.9 -1069.4 -1293.4 177.7 254.8 383.3 3.17 1101.2 1125.5 1165.9 -839.6 -960.3 -1161.5 159.6 228.8 344.2 2.67 963.0 984.2 1019.6 -734.2 -839.8 -1015.7 139.6 200.1 301.0 2.17 811.6 829.5 859.3 -618.8 -707.8 -856.1 117.6 168.7 253.7 1.67 647.1 661.4 685.1 -493.4 -564.3 -682.5 93.7 134.4 202.2 1.17 469.4 479.8 497.0 -357.9 -409.4 -495.1 68.0 97.5 146.7 0.67 278.5 284.7 294.9 -212.4 -242.9 -293.8 40.3 57.8 87.0 0.17 74.5 76.2 78.9 -56.8 -65.0 -78.6 10.7 15.4 23.2
Cálculo PS 101.1
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CABLE 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6COTA 5 10 15 19 75AREA (mm2) 140 140 140 140 140
PUNTO N Excent.
8.175 55 4 0 0 4 1257 187.175 55 4 0 0 4 1257 186.175 55 4 0 0 4 1257 185.175 55 4 0 0 4 1257 184.175 55 4 0 0 4 1257 183.175 55 4 0 0 4 1257 182.175 52 0 0 0 4 1117 181.175 46 0 0 0 4 998 170.175 46 0 0 0 4 998 17
0 46 0 0 0 4 998 17
CABLES PRETENSADOS
CUADRO DE PRETENSADOS
CABLES PRETESOS
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 284
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FABRICA ...... = Peso Propio + Pretensado con Pérdidas a Corto Plazo
γp = 0.95 SERVICIO ..... = Cargas Permanentes + Pretensado con Pérdidas Totales
CARGAS MAXIMAS = Servicio + Sobrecargas Máximas
PUNTO SA SB SA SB SA SB SC SA SB SC0.5 SC 0.2 SC
8.175 175.75 1422.70 175.7 1422.7 1259.3 319.5 200.7 1388.6 -323.5 609.0 -2.0 190.97.175 164.69 1428.64 164.7 1428.6 1233.4 337.6 197.7 1360.7 -295.7 599.9 21.0 210.96.175 131.52 1446.44 131.5 1446.4 1155.5 392.0 188.7 1277.1 -212.4 572.5 89.8 271.25.175 76.24 1476.12 76.2 1476.1 1025.9 482.8 173.7 1137.7 -73.6 527.0 204.6 371.54.175 -1.15 1517.67 -1.2 1517.7 844.3 609.8 152.7 942.6 120.8 463.2 365.3 512.03.175 -100.66 1571.09 -100.7 1571.1 610.8 773.1 125.6 691.8 370.7 381.2 571.9 692.62.175 -141.66 1424.54 -141.7 1424.5 393.4 794.3 92.6 453.0 497.7 280.9 646.0 735.01.175 -193.09 1307.67 -193.1 1307.7 133.9 866.8 53.6 168.4 695.3 162.5 781.0 832.50.175 -358.94 1396.71 -358.9 1396.7 -255.2 1139.0 8.5 -249.7 1111.7 25.8 1125.3 1133.5
0 -390.23 1413.51 -390.2 1413.5 -328.6 1190.3 0.0 -328.6 1190.3 0.0 1190.3 1190.3
MAX 1571.09 1571.09 1259.30 200.73 1388.60 608.99MIN -390.23 -390.23 319.46 -323.46
2618.52618.52314.3 Viga: Se dispone hormigón de 50001015.0 Losa: Se dispone hormigón de 2500
TENSIONES EN DIFERENTES PUNTOS A LO LARGO DE LA VIGA [Tn/m2]
Resistencia al destesar
AL DESTESAR EN FABRICA EN SERVICIO CON CARGAS MAXIMAS
En fabrica
en losaA los 28 días
FABRICA ...... = Peso Propio + Pretensado con Pérdidas a Corto Plazo
γp = 1.05 SERVICIO ..... = Cargas Permanentes + Pretensado con Pérdidas Totales
CARGAS MAXIMAS = Servicio + Sobrecargas Máximas
PUNTO SA SB SA SB SA SB SC SA SB SC0.5 SC 0.2 SC
8.175 116.47 1614.21 116.5 1614.2 1209.4 480.7 200.7 1338.7 -162.2 609.0 159.3 352.27.175 105.41 1620.15 105.4 1620.1 1183.4 498.9 197.7 1310.8 -134.4 599.9 182.2 372.26.175 72.24 1637.96 72.2 1638.0 1105.6 553.3 188.7 1227.2 -51.1 572.5 251.1 432.45.175 16.96 1667.63 17.0 1667.6 975.9 644.0 173.7 1087.8 87.7 527.0 365.9 532.84.175 -60.43 1709.18 -60.4 1709.2 794.4 771.1 152.7 892.7 282.1 463.2 526.6 673.33.175 -159.94 1762.60 -159.9 1762.6 560.9 934.4 125.6 641.8 531.9 381.2 733.2 853.92.175 -192.45 1593.76 -192.5 1593.8 350.6 936.8 92.6 410.3 640.2 280.9 788.5 877.51.175 -234.17 1456.46 -234.2 1456.5 99.3 992.1 53.6 133.8 820.5 162.5 906.3 957.80.175 -400.01 1545.50 -400.0 1545.5 -289.8 1264.3 8.5 -284.3 1237.0 25.8 1250.6 1258.8
0 -431.31 1562.30 -431.3 1562.3 -363.2 1315.6 0.0 -363.2 1315.6 0.0 1315.6 1315.6
MAX 1762.60 1762.60 1209.39 200.73 1338.68 608.99MIN -431.31 -431.31 480.74 -162.18
2937.72937.72231.1 Viga: Se dispone hormigón de 50001015.0 Losa: Se dispone hormigón de 2500
TENSIONES EN DIFERENTES PUNTOS A LO LARGO DE LA VIGA [Tn/m2]
Resistencia al destesar
AL DESTESAR EN FABRICA EN SERVICIO CON CARGAS MAXIMAS
En fabrica
en losaA los 28 días
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 285
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APERTURA DE FISURAS (Art. 49.2.5.) ------------------------------------- Criterio aproximado : La apertura de fisura <= 0.2 mm está asegurada si el incremento de tensión de la armadura activa debido a la acción de las cargas exteriores es inferior a 2000 Kg/cm².
Considerando losa: Ancho eficaz = 8.2 Alma = 0.4 e = 0.248 Csup = 0.1 Canto útil = 99.461 cm (80 + 24.8 - C.D.G. tracción) Ap = 82.600 cm² Pretensado = 1177.050 Tn 0.8 P = 941.640 Tn - AT para 20000 Tn/m² -> AT = 82.60001 x 2000 = 165200 Kg. Resulta x = 25.26091 S1 = 1237.974 S2 = 22.58809 S3 = -467.4871 Mfisuración para (Wk = 0.2 mm) = 1016.344 El momento total de las cargas exteriores en servicio era de 748.50 < 1016.34 tm por tanto no se llega a una apertura de fisura de 0.2 mm. Comprobación Ambiente tipo II : Tensión bajo 20% SC = 190.90 Mfis > Mcav CUMPLE Art. 49.2.4
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 286
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5.2.3 E.L.U. Cálculo a Rotura.
Pasiva en Tracción ............ [Tn] = 0.00 Armadura Activa ............... [Tn] = 1228.23 Capacidad total en tracción N.. [Tn] = 1228.23 Pasiva en Compresión .......... [Tn] = 0.00 Recubrimiento Pasiva Compresión [cm] = 0.00 Zona ............................... = I Ancho Eficaz ................... [m] = 8.20 Capa Compresión ............... [cm] = 24.80 Dis. CDG Compre. a Fibra Super. [cm] = 5.29 Profundidad de Compresiones ... [cm] = 10.57 Dis. CDG Trac. a Fibra Inferior [cm] = 5.34 Canto Resistente ............... [m] = 0.94 [MR+] Momento de Rotura ..... [MTn.] = 1156.68 [Ma]= 1.35 x(M1+ M2+ M3) [MTn.] = 534.15 [Mb]= 1.50 x(M4 + M5) [MTn.] = 529.24 [Mt] Momento Total ......... [MTn.] = 1063.39 MR+ > Mt [Admisible] [ MOMENTOS [MTn.] ] M1 ... = 98.309 M2 ... = 169.880 M3 ... = 127.480 M4 ... = 109.599 M5 ... = 243.230 M TOTAL= 748.500 [ VOLUMEN DE TRACCIONES ] SA [Tn/m²] = 1363.63891 SB [Tn/m²] = -242.81647 X [m] = 0.12092 Ancho Cabeza Inferior [cm] = 290.0 Volumen de Tracciones [Tn] = 42.6
Cálculo PS 101.1
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5.2.4 E.L.U. Cálculo a cortante
ARMADURAS DE CORTANTES Acero Fy [Kg/cm²] = 5000 Espesor del Alma [cm] = 40 Ff1 [fct´m] = 407.163 Canto Util (mm) = 998.0 Fydc = 40000 (Tn / m²) Xi = 1.45 Fcdv = 3333.333 Armadura mínima = 6.7 (cm²/ml) Q1 = 24.0499 Q2 = 41.5600 Q3 = 28.0699 Q4 = 26.4500 Q5= 88.3499 ----------------------------------------------------------------- | ARMADURAS DE CORTANTES | |---------------------------------------------------------------| |PTO| X | Vcperm | Vsob | V | Vrd |SIGMA xd| COTAG | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 1 | 0 | 93.68 | 114.80 | 208.48 | 298.66 |6.50 | 0.91 | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 2 | 1.67 | 74.49 | 93.84 | 168.32 | 241.31 |-61.93 | 1.58 | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 3 | 3.67 | 51.57 | 72.88 | 124.44 | 178.93 |-126.31 | 2.00 | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 4 | 5.67 | 28.65 | 51.92 | 80.56 | 116.55 |-168.64 | 2.00 | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 5 | 7.67 | 5.73 | 30.96 | 36.68 | 54.17 |-186.79 | 2.00 | ----------------------------------------------------------------- ------------------------------------------------------------------------- | ARMADURAS DE CORTANTES | | ------------------ | |-------------------| Vcu |---------------------------------| |PTO| X | Vu1 | C.Hor. | C.Pre. | Vv2 | Vsu | A90 |Diam| S | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 1 | 0 | 397.69 | 26.82 | 0.0 | 26.8 | 271.84 | 82.55 | 12 |1 | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 2 | 1.67 | 360.03 | 26.82 | 15.9 | 42.7 | 198.57 | 34.81 | 12 |5 | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 3 | 3.67 | 319.36 | 26.82 | 18.9 | 45.7 | 133.19 | 18.53 | 12 |10 | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 4 | 5.67 | 319.36 | 26.82 | 18.9 | 45.7 | 70.81 | 9.85 | 10 |15 | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 5 | 7.67 | 319.36 | 26.82 | 18.9 | 45.7 | 8.43 | 6.66 | 8 |15 | ------------------------------------------------------------------------- S I M B O L O G I A ------------------- PTO = Punto número X = Distancia al apoyo en m. SIGMAXD = Tensión normal de cálculo a la altura del centro de gravedad de la sección. (art. 44.2.3.2) COTAG = Cotangente. (art. 44.2.3.2.2) K = Coef. reductor por efecto del esfuerzo axil. (art. 44.2.3.1) Vu1 = Cortante de agotamiento por compresión oblicua. (art. 44.2.3.1) VCU = Contribución hormigón resist. esfuerzo cortante. (art. 44.2.3.2.2) A90 = Area necesaria en estribos por metro lineal en cm²/ml. Diam. = Diámetro de la barra en estribos en mm. S = Separación entre estribos en cm.
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5.2.5 E.L.U. de Rasante
% fondo : 1.00Arm. total necesaria (cm2): 282.30
DE X = A Md (Tx m) Tu (T) Mu (Tx m) Td (T) Área (cm2)8.18 4.65 1063.40 1228.23 1156.68 270.34 67.584.65 1.95 808.81 1228.23 1156.68 343.21 85.801.95 0.00 490.57 1082.50 1029.90 515.63 128.91
TRAMO DE A Nº total barras Diámetro(mm) Separación (m) Área (cm2) Área acum.(cm2)1 0.00 1.95 4 16 0.15 104.55 104.552 0.00 1.95 4 12 0.15 58.81 163.363 1.95 4.65 4 10 0.15 56.55 219.914 1.95 4.65 4 10 0.15 56.55 276.461 4.65 8.18 4 10 0.15 73.83 350.29
Estribos TOTAL(cm2): 350.29
ARMADURA DE COSIDO RASANTE JUNTA
% fondo : 1.00Arm. total necesaria (cm2): 282.30
DE X = A Md (Tx m) Tu (T) Mu (Tx m) Td (T) Área (cm2)8.18 4.65 1063.40 1228.23 1156.68 270.34 67.584.65 1.95 808.81 1228.23 1156.68 343.21 85.801.95 0.00 490.57 1082.50 1029.90 515.63 128.91
TRAMO DE A Nº total barras Diámetro(mm) Separación (m) Área (cm2) Área acum.(cm2)1 0.00 1.95 4 16 0.15 104.55 104.552 0.00 1.95 4 8 0.15 26.14 130.693 1.95 3.45 8 10 0.15 62.83 193.524 3.45 4.65 4 10 0.15 25.13 218.661 4.65 8.18 4 10 0.15 73.83 292.48
Estribos TOTAL(cm2): 292.48
ARMADURA DE COSIDO RASANTE FONDO
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6 Armado de la losa
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SECCION TRANSVERSAL TIPO LOSA 1.1
0.21 0.25 2.405 3.39 2.405 8.2 DATOS PARA EL CALCULO
Espesor del pavimento . . . . . . [m] : 0.100
Peso de la Acera . . . . . . [Tn/m2] : 0.625
Peso de la Barandilla . . [Tn/ml] : 0.500
Dis. Carro a la Acera . . . . . . . [m] : 0.500
Recubrimiento [*] . . . . . . . . . [m] : 0.040
Lc de Voladizo . . . . . . . . . . . . [m] : 2.555
Luz de Cálculo M+ . . . . . . . . [m] : 2.840
[*] El recubrimiento introducido es al C.D.G. de la Armadura
RESISTENCIAS Y COEFICIENTES
Res. Hormigón Fck . . . [Tn/m2] : 2500
Res. Acero Fyk . . . . . . . [Tn/m2] : 50000
Coef. Minoración Hormigón . . . . : 1.50
Coef. Minoración Acero . . . . . . . . : 1.15
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CALCULO DE MOMENTOS NEGATIVOS
Momento de Peso Propio : 1.810 [mTn / ml]
Momento de Aceras y Bara. : 2.655 [mTn / ml]
Momento de Pavimento : 0.254 [mTn / ml]
Momento de Sobrecarga : 1.305 [mTn / ml]
Momento del Carro . . . . . . . : 5.587 [mTn / ml] Para AMBIENTE II
Momento del Carro . . . . . . . : 3.352 [mTn / ml] Para AMBIENTE III
Para AMBIENTE III se considera una Carga 6 Tn. por Rueda
Los momentos de Peso Propio no se han considerado por estar soportados
por la armadura existente en el encofrado prefabricado (CELOSIAS)
Momento máximo Negativo por metro : 9.803 [mTn] Para AMBIENTE II
Momento máximo Negativo por metro : 6.262 [mTn] Para AMBIENTE III
Momento máximo Negativo mayorado : 14.705 [mTn]
CALCULO DE MOMENTOS POSITIVOS
Momento máximo Positivo mayorado por metro : 2.525 [mTn]
COMPROBACION DEL ESTADO DE FISURACION
AMBIENTE II
Solicitación de Servicio [Mtn] : 4.288
Apertura Fisura Carac. Wk [mm] : 0.08
Separación de Fisuras. Sm [cm] : 11.38
Tensión de Servicio [Kp/cm2] : 1250.289
Ten. Arm. Ins. Fisura [Kp/cm2] : 891.954
Apertura Fisura Máxima [mm] : 0.30
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AMBIENTE III
Solicitación de Servicio [Mtn] : 3.580
Apertura Fisura Carac. Wk [mm] : 0.06
Separación de Fisuras. Sm [cm] : 11.38
Tensión de Servicio [Kp/cm2] : 1043.840
Ten. Arm. Ins. Fisura [Kp/cm2] : 891.954
Apertura Fisura Máxima [mm] : 0.15
ARMADO DE LA LOSA ARMADURA PRINCIPAL CARA SUPERIOR a) Armadura necesaria por Flexión = 9 Ø 16 b) Arm. Nec. Fisuración AMBIENTE II = 9 Ø 16
c) Arm. Nec. Fisuración AMBIENTE III = 9 Ø 16 Armaduras por metro
Armadura dispuesta 9 φ 16 p.m.l.
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7 Cálculo de sismo
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7.1. Fuerzas sísmicas horizontales
Las acciones sísmicas se consideran cuando la aceleración de cálculo es superior o igual a 0.04g, siendo g la aceleración
de la gravedad .
- Aceleración sísmica básica …………………………….ab = 0.13g
- Coeficiente de nivel de daño ……………………………γi = 1.3
- Coeficiente adimensional de riesgo.…………..…………ρ = 1.0
- Coeficiente amplificación del terreno.…….......…………S = 1.04
- Aceleración de cálculo ………………..……….............. ac = S ρ · ab = 0.1992g
- Coeficiente de suelo ……………………………………C = 1.54
- Coef. Contribución de falla de Azores-Gibraltar ………..K = 1.00
- Factor corrector del amortiguamiento ……....…………..v = 1,09336
- Coeficiente de comportamiento …………………….….q = 1.00
Para el cálculo se adoptará el modelo de tablero rígido, los efectos sísmicos se determinan aplicando una carga estática
horizontal equivalente “F”:
caT )·(g
G F α=
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FUERZA SÍSMICA EN EN EL SENTIDO LONGITUDINAL Y TRANSVERSAL (G=0.9Gb)
G = Masa efectiva del tablero y la sobrecarga concomitante con el sismo …. G = 551 t
α(T) = valor del espectro de aceleraciones en la direción considerada, correspondiente al periodo fundamental T del
puente, estimado en la expresión:
T = 2πKg
G
·
Ks, suma de rigideces de los elementos de la subestructura ( Gb, min) …….. Ks = 2419.76 t/m
T = 0.95776 seg.
ac = Aceleración de cálculo, ac = 0.1992
Sa(T) = 0.3502 seg.
Tnq
TS
c
a 96,192)(
g
G F ==
Repartiendo la fuerza proporcional a las rigideces, en sentido longitudinal y transversal tenemos:
REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A SISMO
- Propiedades de los materiales (t/m2)
E pila : 3,00E+06
G neopreno : 162 0,9G
Sismo (t) 192,96
APOYOS Subestructura NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS SISMO
Altura (m) Inercia (m4) Area (m2) Altura (m) Pila Neoprenos Total Ki / K1 Hfr (t)
Estribo 1 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 899,174 899,174 1,000 71,703Pila 1 10,240 0,049 0,480 0,056 411,447 1274,754 311,050 0,346 24,804Pila 2 10,250 0,049 0,480 0,056 410,244 1274,754 310,362 0,345 24,749Estribo 2 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 899,174 899,174 1,000 71,703
Total... 2,691 192,960
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FUERZA SÍSMICA EN EN EL SENTIDO LONGITUDINAL Y TRANSVERSAL (G = 1.10Gb)
G = Masa efectiva del tablero y la sobrecarga concomitante con el sismo …. G = 551 t
α(T) = valor del espectro de aceleraciones en la direción considerada, correspondiente al periodo fundamental T del
puente, estimado en la expresión:
T = 2πKg
G
·
Ks, suma de rigideces de los elementos de la subestructura ( Gb, min) …….. Ks =2848.2 t/m
T = 0.88279 seg.
ac = Aceleración de cálculo, ac = 0.1992
Sa(T) = 0.37994 seg.
Tnq
TS
c
a 35,209)(
g
G F ==
Repartiendo la fuerza proporcional a las rigideces, en sentido longitudinal y transversal tenemos: REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A SISMO
- Propiedades de los materiales (t/m2)
E pila : 3,00E+06
G neopreno : 198 1,10G
Sismo (t) 209,35
APOYOS Subestructura NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS SISMO
Altura (m) Inercia
(m4) Area (m2) Altura
(m) Pila Neoprenos Total Ki / K1 Hfr (t)
Estribo 1 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 1098,991 1098,991 1,000 80,778
Pila 1 10,240 0,049 0,480 0,056 411,447 1558,033 325,491 0,296 23,924
Pila 2 10,250 0,049 0,480 0,056 410,244 1558,033 324,737 0,295 23,869
Estribo 2 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 1098,991 1098,991 1,000 80,778
Total... 2,592 209,350
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FUERZA SÍSMICA EN EN EL SENTIDO LONGITUDINAL Y TRANSVERSAL (G = 1.65Gb)
G = Masa efectiva del tablero y la sobrecarga concomitante con el sismo …. G =551 t
α(T) = valor del espectro de aceleraciones en la direción considerada, correspondiente al periodo fundamental T del
puente, estimado en la expresión:
T = 2πKg
G
·
Ks, suma de rigideces de los elementos de la subestructura ( Gb, min) …….. Ks =3995.81 t/m
T = 0.74532 seg.
ac = Aceleración de cálculo, ac = 0.1992
Sa(T) = 0.45002 seg.
Tnq
TS
c
a 96,247)(
g
G F ==
Repartiendo la fuerza proporcional a las rigideces, en sentido longitudinal y transversal tenemos: REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A SISMO
- Propiedades de los materiales (t/m2)
E pila : 3,00E+06
G neopreno : 297 1,65G
Sismo (t) 247,96
APOYOS Subestructura NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS SISMO
Altura (m) Inercia
(m4) Area (m2) Altura (m) Pila Neoprenos Total Ki / K1 Hfr (t)
Estribo 1 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 1648,486 1648,486 1,833 102,297
Pila 1 10,240 0,049 0,480 0,056 411,447 2337,049 349,854 0,389 21,710
Pila 2 10,250 0,049 0,480 0,056 410,244 2337,049 348,983 0,388 21,656
Estribo 2 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 1648,486 1648,486 1,833 102,297
Total... 4,444 247,960
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7.2 Fuerzas sísmicas verticales
Según lo expuesto en la apartado 3.5.1.2 de la NCSP-07, el espectro de cálculo para la componente vertical del
movimiento sísmico, se obtendrá a partir del horizontal multplicado por un factor igual a 0,7.
Es decir, según el apartado anterior, si la fuerza horizontal resultante para una elasticidad de los apoyos de
neopreno de 198 T/m2 ha sido de 209.35 Tn, la fuerza vertical sísmica concomitante será:
c
a
q
TS )(
g
p Fv = ⇒
c
a
q
TS )(
g
p ·7.0 Fh =
Siendo p aproximadamente por el peso de la estructura por metro lineal = 12,26T/m
La fuerza repartida, tendrá como efecto los siguientes momentos de carácter accidental:
• Vanos laterales: mTM SISMO ·22.768
675.13·37994,0·26.12*7.0
2
==
De apartados anteriores: M peso propio = 68.82 M losa = 118.93 M permanentes = 89.24 M sobrecarga 0.4 = 76.73 M carro IAP = 201.48
Máximo momento positivo bajo acción sísmica:
M + max = 1.35 (68.82 +118.93+89.24) + 1.5*0.2*(76.73+201.48) +76.22 = 533.62 Tm < Md
Máximo momento negativo bajo acción sísmica:
M + max = 1.0 · (68.82 +118.93) - 76.22 = 111.53 Tm > 0
• Vanos central: mTM SISMO ·96.1088
35.16·37994.0·26.12*7.0
2
==
De apartados anteriores: M peso propio = 98.31 M losa = 169.88 M permanentes = 127.48 M sobrecarga 0.4 = 109.6 M carro IAP = 243.23
Máximo momento positivo bajo acción sísmica:
M + max = 1.35 (98.31 +169.88+127.48) + 1.5*0.2*(109.6+243.23) + 108.96 = 748.96 Tm < Md
Máximo momento negativo bajo acción sísmica:
M + max = 1.00 (98.31 +169.88) - 108.96 = 159.23 Tm > 0
Cálculo PS 101.1
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Página 59
8 Cálculo de reacciones
Cálculo PS 101.1
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Página 60
Notas:
1. Las acciones horizontales debidas al incremento uniforme de temperatura están incluidas en el apartado de cargas
permanentes. 2. El viento de sobrecarga está multiplicado por el coeficiente de combinación de 0.50. 3. Las reacciones verticales por apoyo en el caso de las hipótesis de cargas excéntricas podrán ser las reflejadas o las
simétricas. 4. Las cargas sísmicas verticales no se exponen en esta tabla. 5. Las cargas sísmicas horizontales se corresponden con Gb=1.1*G.
CROQUIS DE APOYOS:
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 301
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Página 61
REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A RETRACCIÓN Y FLUENCIA
- Propiedades de los materiales (t/m2)
E pila : 2,00E+06
G neopreno : 90,00
APOYO SUBESTRUCTURA NEOPRENOS
CONSTANTES ELÁSTICAS (t/m) DESPLAZAMIENTOS Y REACCIONES
Altura (m) Inercia
(m4) Area (m2) Altura (m) Pila Neoprenos Total x (m) K.Δx (t)
Desplaz. (m)
Reacción (t)
Estribo 1 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 499,541 499,541 0,000 0,000 0,01462 7,305
Pila 1 10,240 0,049 0,480 0,056 274,298 708,197 197,718 14,000 2768,051 0,00552 1,092
Pila 2 10,250 0,049 0,480 0,056 273,496 708,197 197,301 31,000 6116,327 -0,00553 -1,090
Estribo 2 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 499,541 499,541 45,000 22479,358 -0,01463 -7,307
REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A FRENADO
- Propiedades de los materiales (t/m2)
E pila : 3,00E+06
G neopreno : 180
Frenado (t) 14,4
APOYOS Subestructura NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS FRENADO
Altura (m) Inercia
(m4) Area (m2) Altura (m) Pila Neoprenos Total Ki / K1 Hfr (t)
Estribo 1 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 999,083 999,083 1,000 5,460
Pila 1 10,240 0,049 0,480 0,056 411,447 1416,393 318,830 0,319 1,742
Pila 2 10,250 0,049 0,480 0,056 410,244 1416,393 318,107 0,318 1,738
Estribo 2 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 999,083 999,083 1,000 5,460
Total... 2,638 14,400
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9 Aparatos de apoyo
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• COMPROBACIÓN BAJO HIPÓTESIS NO SÍSMICA
REACCIONES
ESTRIBO 1 PILA 1 PILA 2 ESTRIBO 2
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo
5 Apoyo
6 Apoyo
7 Apoyo
8 Apoyo
9 Apoyo
10 Apoyo
11 Apoyo
12
P.P. VIGA (T) 11,842 11,842 11,842 11,842 13,805 13,805 13,805 13,805 11,842 11,842 11,842 11,842
LOSA (T) 18,284 18,284 18,284 18,284 21,678 21,678 21,678 21,678 18,284 18,284 18,284 18,284
PAV. + BARRERA (T) 13,720 13,720 13,720 13,720 16,267 16,267 16,267 16,267 13,720 13,720 13,720 13,720
SOBRECARGAL MAX (T) 15,607 15,607 15,607 15,607 18,653 18,653 18,653 18,653 15,607 15,607 15,607 15,607
SOBRECARGA MIN (T) -4,389 -4,389 -4,389 -4,389 -5,246 -5,246 -5,246 -5,246 -4,389 -4,389 -4,389 -4,389
CARRO MAX (T) 59,627 59,627 59,627 59,627 61,184 61,184 61,184 61,184 59,627 59,627 59,627 59,627
CARRO MIN (T) -6,645 -6,645 -6,645 -6,645 -7,055 -7,055 -7,055 -7,055 -6,645 -6,645 -6,645 -6,645
MAX (T) 119,080 119,080 119,080 119,080 131,587 131,587 131,587 131,587 119,080 119,080 119,080 119,080
MIN (T) 32,812 32,812 32,812 32,812 39,449 39,449 39,449 39,449 32,812 32,812 32,812 32,812
NEOPRENOS
a (mm) 550 550 300 300 300 300 300 300 300 300 550 550
b (mm) 550 550 400 400 400 400 400 400 400 400 550 550
Compresión máx σmax (Kg/cm2) 39,365 39,365 99,233 99,233 109,656 109,656 109,656 109,656 99,233 99,233 39,365 39,365
Compresión mín σmín (Kg/cm2) 10,847 10,847 27,343 27,343 32,874 32,874 32,874 32,874 27,343 27,343 10,847 10,847
área (m2) 0.303 0.303 0.120 0.120 0.120 0.120 0.120 0.120 0.120 0.120 0.303 0.303
NEOPRENOS
ESTRIBO 1 PILA 1 PILA 2 ESTRIBO 2
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo
9 Apoyo
10 Apoyo
13 Apoyo
16 Apoyo
17 Apoyo
20 Apoyo
21 Apoyo
24
Neopreno (mm) 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000
Acero (mm) 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000
Nº de capas de neopreno 13.000 13.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 13.000 13.000
h neopreno (m) 0.104 0.104 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.104 0.104
h total (mm) 160 160 89,5 89,5 85 85 85 85 89,5 89,5 160 160Módulo de deformación transversal neopreno cargas
lentas (T/m²) 90 Módulo de deformación transversal neopreno cargas
rápidas (T/m²) 180
ESTRIBO 1 PILA 1 PILA 2 ESTRIBO 2
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo
9 Apoyo
10 Apoyo
13 Apoyo
16 Apoyo
17 Apoyo
20 Apoyo
21 Apoyo
24 H lentas (Dilatación, retracción, fluencia y
temperatura)(T) 3,652 3,652 0,273 0,273 0,273 0,273 0,273 0,273 0,273 0,273 3,653 3,653
H rápida (Frenado)(T) 2,730 2,730 0,436 0,436 0,436 0,436 0,435 0,435 0,435 0,435 2,730 2,730
H rápida (Centrífuga)(T) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
H rápida (Viento sc)(T) 1,443 1,443 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,443 1,443
H rápida (Viento cp)(T) 2,885 2,885 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 2,885 2,885
HL (T) 3,652 3,652 0,273 0,273 0,273 0,273 0,273 0,273 0,273 0,273 3,653 3,653
HL+HR(T) 6,397 6,397 0,851 0,851 0,851 0,851 0,850 0,850 0,850 0,850 6,398 6,398
f1(coef. rozamiento) 0,653 0,653 0,319 0,319 0,283 0,283 0,283 0,283 0,319 0,319 0,653 0,653
Hmáx(T) 21,431 21,431 10,481 10,481 11,145 11,145 11,145 11,145 10,481 10,481 21,431 21,431
Cf(factor de forma) 17,188 17,188 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 17,188 17,188
δL (m) 0,0146 0,0146 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0146 0,0146
δR Frenado(m) 0,005 0,005 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,005 0,005
δR Centrífuga(m) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
δR Viento(m) 0,003 0,003 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,003 0,003
δL +δR (m) 0,020 0,020 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,020 0,020
1) Condición de estabilidad
b>= 5en ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
2) Comprobación de compresión máxima
(Nmáx/ab)<=σadm ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
3) Comprobación de compresión mínima
(Nmínx/ab)>σadm apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados ok ok ok ok apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados
4) Condición de deslizamiento
H <= Hmáx ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
5) Factor de forma
Cf >6 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
6) Comprobación de deformación tangencial horizontal
(δL /en)<0.5 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
(δL+δR /en)<0.7 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
7) Comprobación del giro
αT<( 3n(t2/a)σm)/(GCf) 0.00198 0.00198 0.00576 0.00576 0.0065 0.0065 0.0065 0.0065 0.00576 0.00576 0.00198 0.00198
Cálculo PS 101.1
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• COMPROBACIÓN BAJO HIPÓTESIS SÍSMICA (Gbmin)
ESTRIBO 1 PILA 1 PILA 2 ESTRIBO 2
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12
P.P. VIGA (T) 11,842 11,842 11,842 11,842 13,805 13,805 13,805 13,805 11,842 11,842 11,842 11,842
LOSA (T) 18,284 18,284 18,284 18,284 21,678 21,678 21,678 21,678 18,284 18,284 18,284 18,284
PAV. + BARRERA (T) 13,720 13,720 13,720 13,720 16,267 16,267 16,267 16,267 13,720 13,720 13,720 13,720
SOBRECARGAL MAX (T) 15,607 15,607 15,607 15,607 18,653 18,653 18,653 18,653 15,607 15,607 15,607 15,607
SOBRECARGA MIN (T) -4,389 -4,389 -4,389 -4,389 -5,246 -5,246 -5,246 -5,246 -4,389 -4,389 -4,389 -4,389
CARRO MAX (T) 59,627 59,627 59,627 59,627 61,184 61,184 61,184 61,184 59,627 59,627 59,627 59,627
CARRO MIN (T) -6,645 -6,645 -6,645 -6,645 -7,055 -7,055 -7,055 -7,055 -6,645 -6,645 -6,645 -6,645
FUERZA SÍSMICA VERTICAL MAX (T) 11,350 11,350 11,350 11,350 13,270 13,270 13,270 13,270 11,350 11,350 11,350 11,350
FUERZA SÍSMICA VERTICAL MIN (T) -11,350 -11,350 -11,350 -11,350 -13,270 -13,270 -13,270 -13,270 -11,350 -11,350 -11,350 -11,350
MAX (T) 70,243 70,243 70,243 70,243 80,987 80,987 80,987 80,987 70,243 70,243 70,243 70,243
MIN (T) 30,289 30,289 30,289 30,289 36,020 36,020 36,020 36,020 30,289 30,289 30,289 30,289
NEOPRENOS
a (mm) 550 550 300 300 300 300 300 300 300 300 550 550
b (mm) 550 550 400 400 400 400 400 400 400 400 550 550
Compresión máx σmax (Kg/cm2) 23,221 23,221 58,535 58,535 67,489 67,489 67,489 67,489 58,535 58,535 23,221 23,221
Compresión mín σmín (Kg/cm2) 10,013 10,013 25,241 25,241 30,016 30,016 30,016 30,016 25,241 25,241 10,013 10,013
área (m2) 0,303 0,303 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,303 0,303
NEOPRENOS
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12
Neopreno (mm) 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000
Acero (mm) 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000
Nº de capas de neopreno 13.000 13.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 13.000 13.000
h neopreno (m) 0.104 0.104 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.104 0.104
h total (mm) 160 160 89,5 89,5 85 85 85 85 89,5 89,5 160 160
Módulo de deformación transversal neopreno cargas lentas (T/m²) 90
Módulo de deformación transversal neopreno cargas rápidas (T/m²) 180 162
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12 H lentas (Dilatación, retracción, fluencia y temperatura)(T) 3,652 3,652 0,273 0,273 0,273 0,273 0,273 0,273 0,273 0,273 3,653 3,653
H rápida (Frenado)(T) 2,730 2,730 0,436 0,436 0,436 0,436 0,435 0,435 0,435 0,435 2,730 2,730 H rápida (Centrífuga)(T) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 H rápida (Viento sc) (T) 1,443 1,443 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,443 1,443 H rápida (Viento cp) (T) 2,885 2,885 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 2,885 2,885
SISMO LONGITUDINAL(T) 35,852 35,852 6,201 6,201 6,201 6,201 6,187 6,187 6,187 6,187 35,852 35,852 SISMO TRANSVERSAL (T) 35,852 35,852 6,201 6,201 6,201 6,201 6,187 6,187 6,187 6,187 35,852 35,852
HL (T) 3,652 3,652 0,273 0,273 0,273 0,273 0,273 0,273 0,273 0,273 3,653 3,653 HL+HR(T) 6,397 6,397 0,851 0,851 0,851 0,851 0,850 0,850 0,850 0,850 6,398 6,398
HL+(HA_sismo long.+ HR frenado) (T) 40,050 40,050 6,561 6,561 6,561 6,561 6,547 6,547 6,547 6,547 40,051 40,051 HL+HA_sismo transv.+ Hcentrifuga (T) 36,037 36,037 6,207 6,207 6,207 6,207 6,193 6,193 6,193 6,193 36,037 36,037
f1(coef. rozamiento) 0,699 0,699 0,338 0,338 0,300 0,300 0,300 0,300 0,338 0,338 0,699 0,699 Hmáx(T) 21,179 21,179 10,229 10,229 10,802 10,802 10,802 10,802 10,229 10,229 21,179 21,179
Cf(factor de forma) 17,188 17,188 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 17,188 17,188 δL (m) 0,0146 0,0146 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0146 0,0146
δR Frenado(m) 0,005 0,005 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,005 0,005 δR Centrífuga(m) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
δR Viento(m) 0,003 0,003 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,003 0,003 δA Sismo long(m) 0,076 0,076 0,019 0,019 0,019 0,019 0,019 0,019 0,019 0,019 0,076 0,076
δA Sismo transv(m) 0,076 0,076 0,019 0,019 0,019 0,019 0,019 0,019 0,019 0,019 0,076 0,076 δL +δR (m) 0,020 0,020 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,020 0,020
δ L + 1.5*δA_ Sismo long + δR_frenado (m) 0,130 0,130 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,130 0,130 δL + 1.5∗δA_ Sismo transv + δR_centrífuga (m) 0,115 0,115 0,030 0,030 0,030 0,030 0,030 0,030 0,030 0,030 0,115 0,115
1) Condición de estabilidad
b>= 5en ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok 2) Comprobación de compresión máxima
(Nmáx/ab)<=σadm ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok 3) Comprobación de compresión mínima
(Nmínx/ab)>σadm apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados ok ok ok ok apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados
4) Condición de deslizamiento HL <= Hmáx anclado anclado ok ok ok ok ok ok ok ok anclado anclado HT <= Hmáx anclado anclado ok ok ok ok ok ok ok ok anclado anclado
5) Factor de forma Cf >6 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
6) Comprobación de deformación tangencial horizontal
(δL /en)<0.5 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok (δL+δR /en)<0.7 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
(δA_ Sismo long + δL+ δR_frenado /en)<2** ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok (δA_ Sismo transv + δL+ δR_frenado /en)<2** ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
7) Comprobación del giro
αT<( 3n(t2/a)σm)/(GCf) 0,0027 0,0027 0,0078 0,0078 0,0091 0,0091 0,0091 0,0091 0,0078 0,0078 0,0027 0,0027
**Deformación tangencial máxima bajo hipótesis sísmica (7.6.3.1 Eurocódigo 8, ENV 1998-2:1194)
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 305
VIAS Y CNES. P.S.101.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 65
• COMPROBACIÓN BAJO HIPÓTESIS SÍSMICA (Gb)
ESTRIBO 1 PILA 1 PILA 2 ESTRIBO 2
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12
P.P. VIGA (T) 11,842 11,842 11,842 11,842 13,805 13,805 13,805 13,805 11,842 11,842 11,842 11,842
LOSA (T) 18,284 18,284 18,284 18,284 21,678 21,678 21,678 21,678 18,284 18,284 18,284 18,284
PAV. + BARRERA (T) 13,720 13,720 13,720 13,720 16,267 16,267 16,267 16,267 13,720 13,720 13,720 13,720
SOBRECARGAL MAX (T) 15,607 15,607 15,607 15,607 18,653 18,653 18,653 18,653 15,607 15,607 15,607 15,607
SOBRECARGA MIN (T) -4,389 -4,389 -4,389 -4,389 -5,246 -5,246 -5,246 -5,246 -4,389 -4,389 -4,389 -4,389
CARRO MAX (T) 59,627 59,627 59,627 59,627 61,184 61,184 61,184 61,184 59,627 59,627 59,627 59,627
CARRO MIN (T) -6,645 -6,645 -6,645 -6,645 -7,055 -7,055 -7,055 -7,055 -6,645 -6,645 -6,645 -6,645
FUERZA SÍSMICA VERTICAL MAX (T) 11,350 11,350 11,350 11,350 13,270 13,270 13,270 13,270 11,350 11,350 11,350 11,350
FUERZA SÍSMICA VERTICAL MIN (T) -11,350 -11,350 -11,350 -11,350 -
13,270-
13,270-
13,270-
13,270 -11,350 -11,350 -11,350 -11,350
MAX (T) 70,243 70,243 70,243 70,243 80,987 80,987 80,987 80,987 70,243 70,243 70,243 70,243
MIN (T) 30,289 30,289 30,289 30,289 36,020 36,020 36,020 36,020 30,289 30,289 30,289 30,289
NEOPRENOS
a (mm) 550 550 300 300 300 300 300 300 300 300 550 550
b (mm) 550 550 400 400 400 400 400 400 400 400 550 550
Compresión máx σmax (Kg/cm2) 23,221 23,221 58,535 58,535 67,489 67,489 67,489 67,489 58,535 58,535 23,221 23,221
Compresión mín σmín (Kg/cm2) 10,013 10,013 25,241 25,241 30,016 30,016 30,016 30,016 25,241 25,241 10,013 10,013
área (m2) 0,303 0,303 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,303 0,303
NEOPRENOS
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12
Neopreno (mm) 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000
Acero (mm) 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000
Nº de capas de neopreno 13.000 13.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 13.000 13.000
h neopreno (m) 0.104 0.104 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.104 0.104
h total (mm) 160 160 89,5 89,5 85 85 85 85 89,5 89,5 160 160
Módulo de deformación transversal neopreno cargas lentas (T/m²) 90
Módulo de deformación transversal neopreno cargas rápidas (T/m²) 180 198
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12
H lentas (Dilatación, retracción, fluencia y temperatura)(T) 3,652 3,652 0,273 0,273 0,273 0,273 0,273 0,273 0,273 0,273 3,653 3,653H rápida (Frenado)(T) 2,730 2,730 0,436 0,436 0,436 0,436 0,435 0,435 0,435 0,435 2,730 2,730
H rápida (Centrífuga)(T) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000H rápida (Viento sc) (T) 1,443 1,443 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,443 1,443H rápida (Viento cp) (T) 2,885 2,885 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 2,885 2,885
SISMO LONGITUDINAL(T) 40,389 40,389 5,981 5,981 5,981 5,981 5,967 5,967 5,967 5,967 40,389 40,389SISMO TRANSVERSAL (T) 40,389 40,389 5,981 5,981 5,981 5,981 5,967 5,967 5,967 5,967 40,389 40,389
HL (T) 3,652 3,652 0,273 0,273 0,273 0,273 0,273 0,273 0,273 0,273 3,653 3,653 HL+HR(T) 6,397 6,397 0,851 0,851 0,851 0,851 0,850 0,850 0,850 0,850 6,398 6,398
HL+(HA_sismo long.+ HR frenado) (T) 44,588 44,588 6,341 6,341 6,341 6,341 6,327 6,327 6,327 6,327 44,588 44,588 HL+HA_sismo transv.+ Hcentrifuga (T) 40,554 40,554 5,987 5,987 5,987 5,987 5,973 5,973 5,973 5,973 40,554 40,554
f1(coef. rozamiento) 0,699 0,699 0,338 0,338 0,300 0,300 0,300 0,300 0,338 0,338 0,699 0,699Hmáx(T) 21,179 21,179 10,229 10,229 10,802 10,802 10,802 10,802 10,229 10,229 21,179 21,179
Cf(factor de forma) 17,188 17,188 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 17,188 17,188δL (m) 0,0146 0,0146 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0146 0,0146
δR Frenado(m) 0,005 0,005 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,005 0,005δR Centrífuga(m) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
δR Viento(m) 0,003 0,003 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,003 0,003δA Sismo long(m) 0,070 0,070 0,015 0,015 0,015 0,015 0,015 0,015 0,015 0,015 0,070 0,070
δA Sismo transv(m) 0,070 0,070 0,015 0,015 0,015 0,015 0,015 0,015 0,015 0,015 0,070 0,070δL +δR (m) 0,020 0,020 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,020 0,020
δ L + δA_ Sismo long + δR_frenado (m) 0,086 0,086 0,021 0,021 0,021 0,021 0,021 0,021 0,021 0,021 0,086 0,086δL + δA_ Sismo transv + δR_centrífuga (m) 0,072 0,072 0,016 0,016 0,016 0,016 0,016 0,016 0,016 0,016 0,072 0,072
1) Condición de estabilidad
b>= 5en ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok 2) Comprobación de compresión máxima
(Nmáx/ab)<=σadm ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok 3) Comprobación de compresión mínima
(Nmínx/ab)>σadm apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados ok ok ok ok apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados
4) Condición de deslizamiento HL <= Hmáx anclado anclado ok ok ok ok ok ok ok ok anclado anclado HT <= Hmáx anclado anclado ok ok ok ok ok ok ok ok anclado anclado
5) Factor de forma Cf >6 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
6) Comprobación de deformación tangencial horizontal
(δL /en)<0.5 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok (δL+δR /en)<0.7 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
(δA_ Sismo long + δL+ δR_frenado /en)<1 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok (δA_ Sismo transv + δL+ δR_frenado /en)<1 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
7) Comprobación del giro
αT<( 3n(t2/a)σm)/(GCf) 0,0027 0,0027 0,0078 0,0078 0,0091 0,0091 0,0091 0,0091 0,0078 0,0078 0,0027 0,0027
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 306
VIAS Y CNES. P.S.101.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 66
• COMPROBACIÓN BAJO HIPÓTESIS SÍSMICA (Gbmax)
ESTRIBO 1 PILA 1 PILA 2 ESTRIBO 2
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12
P.P. VIGA (T) 11,842 11,842 11,842 11,842 13,805 13,805 13,805 13,805 11,842 11,842 11,842 11,842
LOSA (T) 18,284 18,284 18,284 18,284 21,678 21,678 21,678 21,678 18,284 18,284 18,284 18,284
PAV. + BARRERA (T) 13,720 13,720 13,720 13,720 16,267 16,267 16,267 16,267 13,720 13,720 13,720 13,720
SOBRECARGAL MAX (T) 15,607 15,607 15,607 15,607 18,653 18,653 18,653 18,653 15,607 15,607 15,607 15,607
SOBRECARGA MIN (T) -4,389 -4,389 -4,389 -4,389 -5,246 -5,246 -5,246 -5,246 -4,389 -4,389 -4,389 -4,389
CARRO MAX (T) 59,627 59,627 59,627 59,627 61,184 61,184 61,184 61,184 59,627 59,627 59,627 59,627
CARRO MIN (T) -6,645 -6,645 -6,645 -6,645 -7,055 -7,055 -7,055 -7,055 -6,645 -6,645 -6,645 -6,645
FUERZA SÍSMICA VERTICAL MAX (T) 11,350 11,350 11,350 11,350 13,270 13,270 13,270 13,270 11,350 11,350 11,350 11,350
FUERZA SÍSMICA VERTICAL MIN (T) -11,35 -11,35 -11,35 -11,35 -13,27 -13,27 -13,27 -13,27 -11,35 -11,35 -11,35 -11,35
MAX (T) 70,243 70,243 70,243 70,243 80,987 80,987 80,987 80,987 70,243 70,243 70,243 70,243
MIN (T) 30,289 30,289 30,289 30,289 36,020 36,020 36,020 36,020 30,289 30,289 30,289 30,289
NEOPRENOS
a (mm) 550 550 300 300 300 300 300 300 300 300 550 550
b (mm) 550 550 400 400 400 400 400 400 400 400 550 550
Compresión máx σmax (Kg/cm2) 23,221 23,221 58,535 58,535 67,489 67,489 67,489 67,489 58,535 58,535 23,221 23,221
Compresión mín σmín (Kg/cm2) 10,013 10,013 25,241 25,241 30,016 30,016 30,016 30,016 25,241 25,241 10,013 10,013
área (m2) 0,303 0,303 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,303 0,303
NEOPRENOS
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12
Neopreno (mm) 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000
Acero (mm) 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000
Nº de capas de neopreno 13.000 13.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 13.000 13.000
h neopreno (m) 0.104 0.104 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.104 0.104
h total (mm) 160 160 89,5 89,5 85 85 85 85 89,5 89,5 160 160
Módulo de deformación transversal neopreno cargas lentas (T/m²) 90
Módulo de deformación transversal neopreno cargas rápidas (T/m²) 180 297
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12
H lentas (Dilatación, retracción, fluencia y temperatura)(T) 3,652 3,652 0,273 0,273 0,273 0,273 0,273 0,273 0,273 0,273 3,653 3,653
H rápida (Frenado)(T) 2,730 2,730 0,436 0,436 0,436 0,436 0,435 0,435 0,435 0,435 2,730 2,730
H rápida (Centrífuga)(T) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
H rápida (Viento sc) (T) 1,443 1,443 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,443 1,443
H rápida (Viento cp) (T) 2,885 2,885 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 2,885 2,885
SISMO LONGITUDINAL(T) 51,148 51,148 5,428 5,428 5,428 5,428 5,414 5,414 5,414 5,414 51,148 51,148
SISMO TRANSVERSAL (T) 51,148 51,148 5,428 5,428 5,428 5,428 5,414 5,414 5,414 5,414 51,148 51,148
HL (T) 3,652 3,652 0,273 0,273 0,273 0,273 0,273 0,273 0,273 0,273 3,653 3,653
HL+HR(T) 6,397 6,397 0,851 0,851 0,851 0,851 0,850 0,850 0,850 0,850 6,398 6,398
HL+(HA_sismo long.+ HR frenado) (T) 55,347 55,347 5,788 5,788 5,788 5,788 5,774 5,774 5,774 5,774 55,348 55,348
HL+HA_sismo transv.+ Hcentrifuga (T) 51,279 51,279 5,434 5,434 5,434 5,434 5,421 5,421 5,421 5,421 51,279 51,279
f1(coef. rozamiento) 0,699 0,699 0,338 0,338 0,300 0,300 0,300 0,300 0,338 0,338 0,699 0,699
Hmáx(T) 21,179 21,179 10,229 10,229 10,802 10,802 10,802 10,802 10,229 10,229 21,179 21,179
Cf(factor de forma) 17,188 17,188 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 17,188 17,188
δL (m) 0,0146 0,0146 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0055 0,0146 0,0146
δR Frenado(m) 0,005 0,005 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,005 0,005
δR Centrífuga(m) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
δR Viento(m) 0,003 0,003 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,003 0,003
δA Sismo long(m) 0,059 0,059 0,009 0,009 0,009 0,009 0,009 0,009 0,009 0,009 0,059 0,059
δA Sismo transv(m) 0,059 0,059 0,009 0,009 0,009 0,009 0,009 0,009 0,009 0,009 0,059 0,059
δL +δR (m) 0,020 0,020 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,020 0,020
δ L + δA_ Sismo long + δR_frenado (m) 0,074 0,074 0,015 0,015 0,015 0,015 0,015 0,015 0,015 0,015 0,074 0,074
δL + δA_ Sismo transv + δR_centrífuga (m) 0,061 0,061 0,011 0,011 0,011 0,011 0,011 0,011 0,011 0,011 0,061 0,061
1) Condición de estabilidad
b>= 5en ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok 2) Comprobación de compresión máxima
(Nmáx/ab)<=σadm ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok 3) Comprobación de compresión mínima
(Nmínx/ab)>σadm apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados ok ok ok ok apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados
4) Condición de deslizamiento HL <= Hmáx anclado anclado ok ok ok ok ok ok ok ok anclado anclado HT <= Hmáx anclado anclado ok ok ok ok ok ok ok ok anclado anclado
5) Factor de forma Cf >6 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
6) Comprobación de deformación tangencial horizontal
(δL /en)<0.5 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok (δL+δR /en)<0.7 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
(δA_ Sismo long + δL+ δR_frenado /en)<1 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok (δA_ Sismo transv + δL+ δR_frenado /en)<1 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
7) Comprobación del giro
αT<( 3n(t2/a)σm)/(GCf) 0,0027 0,0027 0,0078 0,0078 0,0091 0,0091 0,0091 0,0091 0,0078 0,0078 0,0027 0,0027
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 307
VIAS Y CNES. P.S.101.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 67
Recorridos de junta en estribo:
Situación no sísmica:
Elongación máxima = 0.0146 /2 + 0.005 = 0.0123 m
Acortamiento máximo = 0.0146 + 0.005 = 0.0196 m
Recorrido = 0.0319 m
Situación sísmica:
Elongación máxima = 0.0146 /2 + 0.2*0.005 + 0.4*1.5* 0.070= 0.0503 m
Acortamiento máximo = 0.0146 + 0.2*0.005 + 0.4*1.5* 0.070= 0.0566 m
Recorrido = 0.1079 m
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 308
VIAS Y CNES. P.S.101.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 68
10 Normas básicas de manipulación, acopio y montaje
(VER PDF ADJUNTO)
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 309
ps 101.1
cálculo de acciones horizontales
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 310
Página 1
PS 101.1 – COMPROBACIÓN NCSP-07
REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A FRENADO
- Propiedades de los materiales (MPa):Fck : 30,00E pila : 28576,79
G neopreno : 1,80- Acción del frenado
B plataf. (m) : 6,00L tablero (m) : 45,00Frenado (kN): 140,00 Fr (kN/m): 3,1111
APOYOSSubestructura NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS FRENADO
Altura (m) Inercia (m4) Area (m2) Altura (m) Pila Neopre nos Total Ki / K1 Hfr (kN)Estribo 1 9,650 2,083 0,605 0,104 198,742 10,471 9,947 1,000 54,022
Pila 1 10,500 0,049 0,480 0,056 3,635 15,429 2,942 0,296 15,978Pila 2 10,500 0,049 0,480 0,056 3,635 15,429 2,942 0,296 15,978
Estribo 2 9,650 2,083 0,605 0,104 198,742 10,471 9,947 1,000 54,022
Total... 2,592 140,000
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 311
Página 1
PS 101.1 – COMPROBACIÓN NCSP-07
REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A RETRACCIÓN Y FLUE NCIA
- Propiedades de los materiales (MPa)E pila : 22.861,43G neopreno : 0,90
- Deformaciones horizontales:
Retracción : 2,688E-04Fluencia : 3,381E-04Total: 6,069E-04
APOYOSUBESTRUCTURA NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS DESPLAZAM IENTOS Y REACCIONES
Altura (m) Inercia (m4) Area (m2) Altura (m) Pila Neopre nos Total x (m) Desplaz. (m) Reacción (kN)Estribo 1 9,650 2,083 0,605 0,104 158,994 5,236 5,069 0,000 0,000 0,01366 69,214
Pila 1 10,500 0,049 0,480 0,056 2,908 7,714 2,112 14,000 29,568 0,00516 10,895Pila 2 10,500 0,049 0,480 0,056 2,908 7,714 2,112 31,000 65,472 -0,00516 -10,895
Estribo 2 9,650 2,083 0,605 0,104 158,994 5,236 5,069 45,000 228,090 -0,01366 -69,214
Suma... 14,361 323,130 0,000
K.∆∆∆∆x (kN)
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 312
Página 1
PS 101.1 – COMPROBACIÓN NCSP-07
REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A VARIACIÓN DE TEMP ERATURA
- Propiedades de los materiales (MPa)E pila : 28.576,79G neopreno : 0,90
- Deformaciones horizontales:
Temperatura 2,249E-04
APOYOSUBESTRUCTURA NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS DESPLAZAM IENTOS Y REACCIONES
Altura (m) Inercia (m4) Area (m2) Altura (m) Pila Neopre nos Total x (m) Desplaz. (m) Reacción (kN)Estribo 1 9,650 2,083 0,605 0,104 198,742 5,236 5,101 0,000 0,000 0,00506 25,814
Pila 1 10,500 0,049 0,480 0,056 3,635 7,714 2,471 14,000 34,592 0,00191 4,724Pila 2 10,500 0,049 0,480 0,056 3,635 7,714 2,471 31,000 76,598 -0,00191 -4,724
Estribo 2 9,650 2,083 0,605 0,104 198,742 5,236 5,101 45,000 229,554 -0,00506 -25,814
Suma... 15,144 340,744 0,000
K.∆∆∆∆x (kN)
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 313
Viento
EMPUJE DEL VIENTO SEGÚN IAP-95
PS 101.1 – COMPROBACIÓN NCSP-07
1.- Velocidad de cálculoz (m) : 10,50 Altura de la pilaVref (m/s) : 28,00 Velocidad de referenciaEntorno : IIT (años) : 100 Período de retornokz : 0,190zo (m) : 0,050zmin (m) : 4,000Ct : 1,000 Factor de topografíaCr : 1,039 Factor de riesgoCz : 1,016 Factor de alturaCg : 1,520 Factor de ráfagaVc (m/s) : 44,903
2.- Coeficiente de arrastreSin SC Con SC
L (m) : 45,00 45,00 Longitud en que actúa el vientoB (m) : 8,20 8,20 Ancho del tableroheq (m) : 3,50 5,50 Altura equivalente del tableroCd : 1,80 2,05 Coeficiente de arrastre iniciala (º) : 60,00 60,00 Inclinación del paramento de la vigaHp (m) : 0,60 0,60 Altura del paramento inclinadoCd : 1,771 2,036 Coeficiente de arrastre modificado
3.- Empuje horizontal del vientoA (m²) : 157,500 247,500 Área del tablero expuesta
1,250 1,250 Masa específica del aireF (kN) : 351,590 317,565 Empuje horizontal del vientoρ(Kg/m³) :
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 314
Página 1
PS 101.1 – COMPROBACIÓN NCSP-07
REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A VIENTO TRANSVERSA L
- Propiedades de los materiales (MPa):Fck : 30,000E pila : 28576,791
G neopreno : 1,800- Acción del viento:
Sin SC (kN) : 351,590Con SC (kN) : 317,565
APOYOSSubestructura NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS VIENTO
Altura (m) Inercia (m4) Area (m2) Altura (m) Pila Neopre nos Total Ki / K1 Sin SC (kN) con SC (kN)Estribo 1 9,650 66,624 0,605 0,104 6355,959 10,471 10,454 1,000 137,186 123,910
Pila 1 10,500 0,049 0,480 0,056 3,635 15,429 2,942 0,281 38,609 34,872
Pila 2 10,500 0,049 0,480 0,056 3,635 15,429 2,942 0,281 38,609 34,872
Estribo 2 9,650 66,624 0,605 0,104 6355,959 10,471 10,454 1,000 137,186 123,910
Total... 2,563 351,590 317,565
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 315
Sismo
ACCIONES SISMICAS – MODELO DE TABLERO RÍGIDO
PS 101.1 – COMPROBACIÓN NCSP-07
A (m²) : 3,237
L (m) : 46,000
B (m) : 8,200
C.P. (t/m) : 3,996
S.C. (t) : 42,176
G tab (t) : 598,236
N: 2,000
H (m) : 10,500
h (m) : 1,000
10,500
1,000
A (m²) : 0,785
G pilas (t) : 20,617
Coef. Suelo C : 1,540C. contribución K : 1,000 (Falla Azores - Gibraltar)Ta (s) 0,154 (Sismo último de cálculo)Tb (s) 0,616Tc (s) 3,540
G tot (t) : 618,852 Peso total efectivo
q : 1,000 Factor de comportamiento
K (t/m) : 2830,021 Rigidez de la subestructura
T (s) : 0,938 Período fundamental
Amortiguam. (%) : 5,00%
1,000 Factor corrector de amortiguamiento
ab (uds. g) : 0,130 Aceleración sísmica básica
ρ : 1,300 Coeficiente adimensional de riesgo
0,169
S: 1,179 Coeficiente de amplificación
0,199 Aceleración sísmica de cálculo
Sa (T) (uds. g): 0,327 Aceleración del espectro de respuesta
F (t) : 202,372 Fuerza estática equivalente
1. - Datos del Tablero
Inc. Coeficiente Ψ
2. - Datos de las pilas
αs :
λ(αs ):
3. - Espectro de aceleraciones
4. - Fuerza sísmica equivalente
ν :
ρ . ab (uds. g) :
ac (uds. g) :
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 316
Página 1
PS 101.1 – COMPROBACIÓN NCSP-07
REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS AL SISMO HORIZONTAL (LONGITUDINAL)
- Propiedades de los materiales (MPa):Fck : 30,00E pila : 28576,79
G neopreno : 1,98- Acción sísmica (Kn) 1985,27
APOYOSSubestructura NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS SISMO
Altura (m) Inercia (m4) Area (m2) Altura (m) Pila Neopre nos Total Ki / K1 Hs (kN)Estribo 1 9,650 2,083 0,605 0,104 198,742 11,518 10,887 1,000 778,541
Pila 1 10,500 0,049 0,480 0,056 3,635 16,971 2,994 0,275 214,096Pila 2 10,500 0,049 0,480 0,056 3,635 16,971 2,994 0,275 214,096
Estribo 2 9,650 2,083 0,605 0,104 198,742 11,518 10,887 1,000 778,541
Total... 2,550 1985,273
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 317
ps 101.1
dimenSIONamiento de pilas
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 318
COMB. PILA 1
COMBINACIÓN DE ACCIONES EN CABEZA DE PILA
PS 101.1 – COMPROBACIÓN NCSP-07
1. - Acciones en cabeza de pila
Altura tablero (m): 1,09
Alt. C.D.G. Tablero (m) : 0,70
Fx (kN) Fy (kN) Fz (kN) Mx (kN.m) My (kN.m)
P. Propio 0,00 0,00 1.224,66 0,00 179,75
C. Muertas máx. 0,00 0,00 606,57 0,01 89,03
C. Muertas mín. 0,00 0,00 548,81 0,01 80,55
Reológicas 10,90 0,00 0,00 0,00 7,62
S.C. Máx N 0,00 0,00 1.328,73 0,00 2,66
S.C. Máx Mx 0,00 0,00 717,43 1.043,91 166,86
S.C. Máx My 0,00 0,00 729,53 1.067,90 182,50
Frenado 15,98 0,00 0,00 0,00 17,42
Viento sin SC 9,65 38,61 0,00 67,56 16,89
Viento con SC 8,72 34,87 0,00 95,90 23,97
Acc. Térmicas 4,72 0,00 0,00 0,00 3,30
Sismo long. 214,10 0,00 0,00 0,00 149,78
Sismo transv. 0,00 214,10 0,00 149,78 0,00
2. - Coeficientes parciales de seguridad
E.L. últimos E.L. Servicio
Sit. Persistentes Sit. Accidentales Sit. Persistentes
Fav. Desfav. Fav. Desfav. Fav. Desfav.
Permanente 1,00 1,35 1,00 1,00 1,00 1,00
Pretensado 1,00 1,00 1,00 1,00 0,90 1,10
Reológicas 0,00 1,35 0,00 1,00 0,00 1,00
Variable 0,00 1,50 0,00 1,00 0,00 1,00
Accidental 0,00 0,00 1,00 1,00 0,00 1,00
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 319
COMB. PILA 1
Ψ0 Ψ1 Ψ2
0,60 0,50 0,20
Combinación sismo longitudinal – transversal : 0,30
4. - Coeficientes de las combinaciones de acciones
ELU - Situaciones Persistentes
UP1 UP2 UP3 UP4 UP5 UP6 UP7 UP8
P. Propio 1,00 1,35 1,00 1,00 1,00 1,35 1,35 1,35
Reológicas 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35
S.C. Máx Mx 0,00 0,00 0,00 1,50 0,00 0,00 1,50 0,00
S.C. Máx My 0,00 0,00 0,00 0,00 1,50 0,00 0,00 1,50
Frenado 0,00 0,00 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50
Viento sin SC 1,50 1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Viento con SC 0,00 0,00 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90
Acc. Térmicas 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90
Sismo long. 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Sismo transv. 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
3. - Coeficientes de combinación Ψ
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 320
COMB. PILA 1
ELU – Situaciones accidentales con sismo
UAS1 UAS2 UAS3 UAS4 UAS5 UAS6 UAS7 UAS8
P. Propio 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00
Reológicas 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00
S.C. Máx Mx 0,00 0,00 0,00 0,20 0,00 0,00 0,20 0,00
S.C. Máx My 0,00 0,00 0,00 0,00 0,20 0,00 0,00 0,20
Frenado 0,00 0,00 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20
Viento sin SC 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Viento con SC 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Acc. Térmicas 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Sismo long. 1,00 0,30 1,00 1,00 1,00 0,30 0,30 0,30
Sismo transv. 0,30 1,00 0,30 0,30 0,30 1,00 1,00 1,00
5. - Combinación de acciones en cabeza de pila
ELU - Situaciones Persistentes
UP1 UP2 UP3 UP4 UP5 UP6 UP7 UP8
Fx (kN) 33,44 33,44 50,77 50,77 50,77 50,77 50,77 50,77
Fy (kN) 57,91 57,91 31,38 31,38 31,38 31,38 31,38 31,38
Fz (kN) 1.773,47 2.472,17 3.766,55 2.849,61 2.867,76 4.465,25 3.548,31 3.566,46
Mx (kN.m) 101,36 101,36 86,32 1.652,19 1.688,17 86,32 1.652,19 1.688,18
My (kN.m) 298,90 401,45 325,25 571,56 595,01 427,81 674,12 697,56
Md (kN.m) 315,62 414,05 336,51 1.748,26 1.789,96 436,43 1.784,43 1.826,62
ELU – Situaciones accidentales con sismo
UAS1 UAS2 UAS3 UAS4 UAS5 UAS6 UAS7 UAS8
Fx (kN) 224,99 75,12 228,19 228,19 228,19 78,32 78,32 78,32
Fy (kN) 64,23 214,10 64,23 64,23 64,23 214,10 214,10 214,10
Fz (kN) 1.773,47 1.773,47 2.039,21 1.916,95 1.919,37 2.039,21 1.916,95 1.919,37
Mx (kN.m) 44,95 149,79 44,95 253,73 258,53 149,79 358,57 363,37
My (kN.m) 417,70 312,86 421,72 454,56 457,69 316,87 349,71 352,84
Md (kN.m) 420,12 346,87 424,11 520,58 525,65 350,49 500,87 506,49
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 321
ELU Inestabilidad 1_2
COMPROBACIÓN DEL ESTADO LÍMITE DE INESTABILIDAD
PS 101.1 – COMPROBACIÓN NCSP-07
1. - Cargas permanentes en cabeza de pila
N (t) 180,24
2. - Coeficientes parciales de seguridad
UP1 UP2 UP3 UP4 UP5 UP6 UP7 UP8
Cargas permanentes 1,000 1,350 1,000 1,000 1,000 1,350 1,350 1,350
3. - Combinación de acciones en cabeza de pila
UP1 UP2 UP3 UP4 UP5 UP6 UP7 UP8
N (t) 177,35 247,22 376,66 284,96 286,78 446,53 354,83 356,65
Mx (t.m) 10,14 10,14 8,63 165,22 168,82 8,63 165,22 168,82
My (t.m) 29,89 40,15 32,53 57,16 59,5 42,78 67,41 69,76
Hx (t) 3,34 3,34 5,08 5,08 5,08 5,08 5,08 5,08
Hy (t) 5,79 5,79 3,14 3,14 3,14 3,14 3,14 3,14
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 322
ELU Inestabilidad 1_2
4. - Combinación de acciones en arranque de pila (s in efectos de segundo orden)
Altura pila (m) : 10,500Peso pila (t/m) : 1,963Peso dintel (t) : 4,754
UP1 UP2 UP3 UP4 UP5 UP6 UP7 UP8
Nd (t) 202,72 281,47 402,03 310,33 312,15 480,78 389,08 390,9
Mxd (t.m) 70,94 70,94 41,59 198,17 201,77 41,59 198,17 201,77
Myd (t.m) 65 75,26 85,84 110,47 112,81 96,09 120,72 123,07
ex (m) 0,32 0,27 0,21 0,36 0,36 0,2 0,31 0,31
ey (m) 0,35 0,25 0,1 0,64 0,65 0,09 0,51 0,52
a) Materialesfyk (MPa): 500,000
1,100fyd (MPa) : 454,545Es (MPa) : 200000,000
0,002
fck (MPa) : 30,000
1,500fcd (MPa) : 20,000fcm (MPa) : 38,000Ec (MPa) : 28576,791
5.- Comprobación del estado límite último de inesta bilidad (Art. 43.2 EHE08)
γs :
εy :
γc :
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 323
ELU Inestabilidad 1_2
b) Geometría de la pilaAc (m²) : 0,785U (m) : 3,142
Eje X Eje YCanto (m) : 1,000 1,000Rec. (m) : 0,060 0,060d (m) : 0,940 0,940Ic (m4) : 0,049 0,049
2,000 2,000lo (m) : 21,000 21,000i (m) : 0,250 0,250is (m) : 0,311 0,311
2,000 2,000
0,063 0,063λ: 84,000 84,000
c) fluencia de la pilaHR (%) : 70,000e (mm) : 500,000
1,382
2,725
28,00010000,000
0,488
1,839
1032,515
0,971
1,786
α:
β:ν
g :
φHR
:
β(fcm
) :
t0 (días) :
t(días) :β(t
0) :
φ0 :
βH :
βc(t-t
0) :
φ(t-t0) :
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 324
ELU Inestabilidad 1_2
d) Pandeo en el plano X (longitudinal al tablero)
UP1 UP2 UP3 UP4 UP5 UP6 UP7 UP8
e1,x (m) : 0,169 0,162 0,086 0,201 0,207 0,096 0,190 0,196
e2,x (m) : 0,321 0,267 0,214 0,356 0,361 0,200 0,310 0,315
ee,x (m) : 0,260 0,225 0,163 0,294 0,300 0,158 0,262 0,267
Nd (t) : 202,717 281,467 402,026 310,332 312,147 480,776 389,082 390,897
0,127 0,176 0,251 0,194 0,195 0,300 0,243 0,244
3,397 3,084 2,514 3,706 3,761 2,474 3,419 3,464
1/r : 0,004 0,004 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005
0,001 0,001 0,000 0,001 0,001 0,000 0,001 0,001
0,005 0,005 0,005 0,005 0,005 0,006 0,005 0,005
1,169 1,158 1,144 1,153 1,153 1,136 1,145 1,145
0,548 0,514 0,451 0,606 0,614 0,456 0,575 0,582
Myd (t.m) : 111,166 144,738 181,152 188,144 191,731 219,457 223,890 227,494Md (t.m) : 131,875 161,190 185,864 273,259 278,338 223,363 298,998 304,081
e) Pandeo en el plano Y (transversal al tablero)
UP1 UP2 UP3 UP4 UP5 UP6 UP7 UP8
e2,y (m) : 0,350 0,252 0,103 0,639 0,646 0,086 0,509 0,516
ee,y (m) : 0,350 0,252 0,103 0,639 0,646 0,086 0,509 0,516
Nd (t) : 202,717 281,467 402,026 310,332 312,147 480,776 389,082 390,897
0,127 0,176 0,251 0,194 0,195 0,300 0,243 0,244
4,217 3,327 1,976 6,841 6,912 1,822 5,666 5,728
1/r : 0,004 0,004 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005
0,001 0,001 0,000 0,001 0,001 0,000 0,001 0,001
0,005 0,005 0,005 0,006 0,006 0,005 0,006 0,006
1,167 1,158 1,145 1,149 1,148 1,136 1,143 1,143
0,666 0,549 0,375 1,046 1,056 0,367 0,888 0,897
Mxd (t.m) : 134,987 154,460 150,796 324,692 329,725 176,361 345,647 350,689Md (t.m) : 149,821 171,818 173,515 342,969 348,490 200,840 366,123 371,656
n:a:
1/rf :
1/rtot
:
Y:e
tot (m)
n:a:
1/rf :
1/rtot
:
Y:e
tot (m)
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 325
ELU Inestabilidad 1
COMPROBACIÓN DEL ESTADO LÍMITE DE INESTABILIDAD (co mbinaciones accidentales con sismo)
PS 101.1 – COMPROBACIÓN NCSP-07
1. - Cargas permanentes en cabeza de pila
N (t) 180,24
2. - Coeficientes parciales de seguridad
UAS1 UAS2 UAS3 UAS4 UAS5 UAS6 UAS7 UAS8
Cargas permanentes 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000
3. - Combinación de acciones en cabeza de pila
UAS1 UAS2 UAS3 UAS4 UAS5 UAS6 UAS7 UAS8
N (t) 177,35 177,35 203,92 191,7 191,94 203,92 191,7 191,94
Mx (t.m) 4,49 14,98 4,49 25,37 25,85 14,98 35,86 36,34
My (t.m) 41,77 31,29 42,17 45,46 45,77 31,69 34,97 35,28
Hx (t) 22,5 7,51 22,82 22,82 22,82 7,83 7,83 7,83
Hy (t) 6,42 21,41 6,42 6,42 6,42 21,41 21,41 21,41
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 326
ELU Inestabilidad 1
4. - Combinación de acciones en arranque de pila (s in efectos de segundo orden)
Altura pila (m) : 10,500Peso pila (t/m) : 1,963Peso dintel (t) : 4,754
UAS1 UAS2 UAS3 UAS4 UAS5 UAS6 UAS7 UAS8
Nd (t) 202,72 202,72 229,29 217,07 217,31 229,29 217,07 217,31
Mxd (t.m) 71,93 239,78 71,93 92,81 93,29 239,78 260,66 261,14
Myd (t.m) 278,01 110,17 281,77 285,05 285,36 113,92 117,21 117,52
Md (t.m) : 287,17 263,88 290,81 299,78 300,23 265,47 285,8 286,36
ex (m) 1,37 0,54 1,23 1,31 1,31 0,5 0,54 0,54
ey (m) 0,35 1,18 0,31 0,43 0,43 1,05 1,2 1,2
a) Materialesfyk (MPa): 500,000
1,100fyd (MPa) : 454,545Es (MPa) : 200000,000
0,0020,000
fck (MPa) : 30,000
1,500fcd (MPa) : 20,000fcm (MPa) : 38,000Ec (MPa) : 28576,791
5.- Comprobación del estado límite último de inesta bilidad (Art. 43.2 EHE08)
γs :
εy :
γc :
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 327
ELU Inestabilidad 1
b) Geometría de la pilaAc (m²) : 0,785U (m) : 3,142
Eje X Eje YCanto (m) : 1,000 1,000Rec. (m) : 0,060 0,060d (m) : 0,940 0,940Ic (m4) : 0,049 0,049
2,000 2,000lo (m) : 21,000 21,000i (m) : 0,250 0,250is (m) : 0,311 0,311
2,000 2,000
0,063 0,063
c) fluencia de la pilaHR (%) : 70,000e (mm) : 500,000
1,382
2,725
28,00010000,000
0,488
1,839
1032,515
0,971
1,786
α:
β:ν
g :
φHR
:
β(fcm
) :
t0 (días) :
t(días) :β(t
0) :
φ0 :
βH :
βc(t-t
0) :
φ(t-t0) :
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 328
ELU Inestabilidad 1
d) Pandeo en el plano X (longitudinal al tablero)
UAS1 UAS2 UAS3 UAS4 UAS5 UAS6 UAS7 UAS8
e1,x (m) : 0,236 0,176 0,207 0,237 0,238 0,155 0,182 0,184
e2,x (m) : 1,371 0,543 1,229 1,313 1,313 0,497 0,540 0,541
ee,x (m) : 0,917 0,397 0,820 0,883 0,883 0,360 0,397 0,398
Nd (t) : 202,717 202,717 229,292 217,066 217,308 229,292 217,066 217,308
0,127 0,127 0,143 0,136 0,136 0,143 0,136 0,136
9,372 4,641 8,490 9,061 9,065 4,311 4,644 4,654
1/r : 0,004 0,004 0,005 0,005 0,005 0,004 0,004 0,004
0,002 0,001 0,002 0,002 0,002 0,001 0,001 0,001
0,007 0,005 0,006 0,006 0,006 0,005 0,005 0,005
1,158 1,166 1,156 1,156 1,156 1,163 1,164 1,164
1,395 0,726 1,272 1,352 1,353 0,682 0,728 0,730
Myd (t.m) : 282,812 147,270 291,758 293,447 293,920 156,462 158,128 158,609Md (t.m) : 291,817 281,394 300,495 307,775 308,370 286,312 304,873 305,532
e) Pandeo en el plano Y (transversal al tablero)
UAS1 UAS2 UAS3 UAS4 UAS5 UAS6 UAS7 UAS8
e2,y (m) : 0,355 1,183 0,314 0,428 0,429 1,046 1,201 1,202
ee,y (m) : 0,355 1,183 0,314 0,428 0,429 1,046 1,201 1,202
Nd (t) : 202,717 202,717 229,292 217,066 217,308 229,292 217,066 217,308
0,127 0,127 0,143 0,136 0,136 0,143 0,136 0,136
4,261 11,788 3,887 4,922 4,938 10,542 11,952 11,960
1/r : 0,004 0,005 0,004 0,004 0,004 0,005 0,005 0,005
0,001 0,003 0,001 0,001 0,001 0,002 0,003 0,003
0,005 0,007 0,005 0,005 0,005 0,007 0,007 0,007
1,167 1,155 1,164 1,163 1,163 1,153 1,153 1,153
0,672 1,733 0,622 0,768 0,770 1,560 1,756 1,757
Mxd (t.m) : 136,274 351,378 142,628 166,729 167,407 357,585 381,203 381,868Md (t.m) : 309,614 368,243 315,810 330,232 330,845 375,294 398,815 399,542
n:a:
1/rf :
1/rtot
:
Y:e
tot (m)
n:a:
1/rf :
1/rtot
:
Y:e
tot (m)
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 329
PRONTUARIO INFORMÁTICO DEL HORMIGÓN ESTRUCTURAL 3.0 Cátedra de Hormigón Estructural ETSICCPM - IECA
Obra: Fecha: Hora:
Monforte 19/09/2011 18:02:57
Cálculo de secciones a flexión compuesta recta
1 Datos
- Materiales
Tipo de hormigón : HA-30_EHE08_ACC
Tipo de acero : B-500-S_EHE08_ACC
fck [MPa] = 30.00
fyk [MPa] = 500.00
γc = 1.30
γs = 1.00
- Sección
Sección : PILA_PS101.1
φ [m] = 1.00
r [m] = 0.070
nº barras = 30
2 Comprobación
φ [mm] = 32
Nd [kN] = 2173.08
Md [kN·m] = 3995.42
Nu [kN] = 2372.3
Mu [kN·m] = 4361.6
γ = 1.09
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 330
Plano de deformación de agotamiento
x [m] = 0.381
1/r [1/m]·1.E-3 = 9.2
εs ·1.E-3 = 3.5
εi ·1.E-3 = -5.7
Deformación y tensión de armaduras superior e i nferior
Profundidad Deformación Tensión
[m] ·1.E-3 [MPa]
0.101 2.6 -500.0
0.899 -4.8 500.0
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 331
ps 101.1
comprobación de zapatas
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 332
Cálculo de zapatas aisladas
Fecha: 22.09.11
Zapata PS 101.1 - COMPROBACIÓN NCSP-07 - ACCIONES ELS
Dimensiones de la zapata:
Lx (m) : 4.500Ly (m) : 4.500Hz (m) : 1.200Rec.mecánico (m): 0.050Densidad (t/m³) : 2.500
Dimensiones de la pila
Dx (m) : 1.000Dy (m) : 1.000
Excentricidades de la pila
Ex. X (m): 0.000Ex. Y (m): 0.000
Sección de referencia
Sx (m) : 0.350Sy (m) : 0.350
Carga de tierras sobre la zapata
H (m) : 1.000Densidad (t/m³) : 2.000
Datos de materiales
fck (MPa) : 25.000fyk (MPa) : 500.000GammaC : 1.500GammaS : 1.100
Acciones en la base de la pila
Hipótesis N(t) Mx(t.m) My(t.m) Hx(t) Hy(t) GammaG 1 202.717 47.297 101.202 2.338 3.861 1.000 2 208.494 47.297 103.678 2.338 3.861 1.000 3 335.590 27.724 146.454 3.494 2.092 1.000 4 274.460 132.116 152.431 3.494 2.092 1.000 5 275.670 134.515 154.836 3.494 2.092 1.000 6 341.367 27.725 149.188 3.494 2.092 1.000 7 280.237 132.116 155.009 3.494 2.092 1.000 8 281.447 134.515 157.413 3.494 2.092 1.000 9 202.717 104.143 53.230 2.338 3.861 1.000 10 208.494 105.513 54.078 2.338 3.861 1.000 11 335.590 113.156 67.122 3.494 2.092 1.000 12 274.460 231.369 83.542 3.494 2.092 1.000 13 275.670 234.746 85.106 3.494 2.092 1.000 14 341.367 114.817 67.970 3.494 2.092 1.000 15 280.237 232.830 84.390 3.494 2.092 1.000 16 281.447 236.207 85.953 3.494 2.092 1.000
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 333
Esfuerzos en la base de la zapata y tensiones máximas
Hipótesis N(t) Mx(t.m) My(t.m) ex(m) ey(m) Pv(t/m²) Smax(t/m²) K Caso 1 301.967 42.663 104.008 0.344 -0.141 18.787 24.569 1.648 I 2 307.744 42.664 106.483 0.346 -0.139 19.138 25.018 1.646 I 3 434.840 25.214 150.647 0.346 -0.058 26.053 33.053 1.539 I 4 373.710 129.605 156.624 0.419 -0.347 26.812 37.301 2.021 II 5 374.920 132.004 159.029 0.424 -0.352 27.048 37.678 2.035 II 6 440.617 25.214 153.381 0.348 -0.057 26.413 33.518 1.540 I 7 379.487 129.605 159.202 0.420 -0.342 27.157 37.756 2.015 II 8 380.697 132.004 161.606 0.424 -0.347 27.393 38.133 2.028 II 9 301.967 99.510 56.036 0.186 -0.330 19.041 25.154 1.687 I 10 307.744 100.880 56.884 0.185 -0.328 19.381 25.585 1.684 I 11 434.840 110.645 71.314 0.164 -0.254 26.115 33.454 1.558 I 12 373.710 228.858 87.735 0.235 -0.612 28.310 39.332 2.131 II 13 374.920 232.235 89.298 0.238 -0.619 28.573 39.727 2.146 II 14 440.617 112.306 72.162 0.164 -0.255 26.465 33.905 1.558 I 15 379.487 230.319 88.583 0.233 -0.607 28.633 39.764 2.122 II 16 380.697 233.696 90.146 0.237 -0.614 28.894 40.158 2.136 II
Tensión máxima (t/m²) : 28.894 en hipótesis 16
Esfuerzos en la zapata
Coeficiente de ponderación de esfuerzos = 1.00
Hipótesis My(t.m) Vxz(t) Mx(t.m) Vyz(t) 1 120.478 52.714 96.904 41.354 2 123.746 54.135 99.222 42.316 3 191.696 83.496 143.496 60.268 4 169.474 74.415 159.091 69.411 5 170.884 75.062 160.499 70.057 6 195.064 84.965 145.813 61.230 7 172.781 75.855 161.408 70.374 8 174.191 76.502 162.816 71.020 9 102.043 43.830 118.749 51.881 10 104.686 44.950 121.593 53.097 11 161.211 68.805 176.325 76.088 12 143.053 61.686 197.291 87.824 13 144.155 62.186 199.094 88.661 14 163.854 69.925 179.280 77.358 15 145.688 62.801 200.159 89.051 16 146.788 63.300 201.960 89.888
Armadura paralela al lado X
Zapata rígida
Tracción máxima 216.378 t en hipótesis 6R1d (t) : 220.4127x1 (m) : 1.2096As (cm²) : 53.0667As,mín (cm²) : 97.2000
Armadura paralela al lado Y
Zapata rígida
Tracción máxima 226.652 t en hipótesis 16R1d (t) : 219.4593x1 (m) : 1.2595As (cm²) : 55.5865As,mín (cm²) : 97.2000
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 334
Zapata PS 101.1 - COMPROBACIÓN NCSP-07 - ACCIONES ELU PERSISTENTES
Acciones en la base de la pila
Hipótesis N(t) Mx(t.m) My(t.m) Hx(t) Hy(t) GammaG 1 202.717 70.944 111.166 3.344 5.791 1.000 2 281.467 70.945 144.738 3.344 5.791 1.350 3 402.026 41.586 181.152 5.077 3.138 1.000 4 310.332 198.173 188.144 5.077 3.138 1.000 5 312.147 201.771 191.731 5.077 3.138 1.000 6 480.776 41.587 219.457 5.077 3.138 1.350 7 389.082 198.174 223.890 5.077 3.138 1.350 8 390.897 201.772 227.494 5.077 3.138 1.350 9 202.717 134.987 65.000 3.344 5.791 1.000 10 281.467 154.460 75.255 3.344 5.791 1.350 11 402.026 150.796 85.837 5.077 3.138 1.000 12 310.332 324.692 110.468 5.077 3.138 1.000 13 312.147 329.725 112.813 5.077 3.138 1.000 14 480.776 176.361 96.092 5.077 3.138 1.350 15 389.082 345.647 120.723 5.077 3.138 1.350 16 390.897 350.689 123.068 5.077 3.138 1.350
Esfuerzos en la base de la zapata y tensiones máximas
Hipótesis N(t) Mx(t.m) My(t.m) ex(m) ey(m) Pv(t/m²) Smax(t/m²) K Caso 1 301.967 63.995 115.179 0.381 -0.212 19.823 26.709 1.791 I 2 415.455 63.995 148.750 0.358 -0.154 26.192 34.524 1.683 I 3 501.276 37.820 187.245 0.374 -0.075 30.712 39.573 1.599 I 4 409.582 194.407 194.237 0.474 -0.475 32.480 46.012 2.275 II 5 411.397 198.005 197.823 0.481 -0.481 32.869 46.612 2.294 II 6 614.764 37.821 225.550 0.367 -0.062 37.293 47.700 1.571 I 7 523.069 194.407 229.983 0.440 -0.372 38.457 53.784 2.082 II 8 524.884 198.006 233.587 0.445 -0.377 38.819 54.354 2.097 II 9 301.967 128.037 69.012 0.229 -0.424 20.452 27.886 1.870 I 10 415.455 147.511 79.268 0.191 -0.355 26.618 35.448 1.728 I 11 501.276 147.030 91.930 0.183 -0.293 30.991 40.488 1.636 I 12 409.582 320.926 116.561 0.285 -0.784 35.527 49.884 2.466 II 13 411.397 325.959 118.906 0.289 -0.792 35.981 50.557 2.489 II 14 614.764 172.594 102.185 0.166 -0.281 37.454 48.451 1.596 I 15 523.069 341.880 126.816 0.242 -0.654 40.803 56.828 2.200 II 16 524.884 346.923 129.161 0.246 -0.661 41.208 57.434 2.216 II
Esfuerzos en la zapata
Coeficiente de ponderación de esfuerzos = 1.00
Hipótesis My(t.m) Vxz(t) Mx(t.m) Vyz(t) 1 124.770 54.782 105.101 45.304 2 168.978 74.008 136.408 58.312 3 232.408 101.346 174.988 73.675 4 198.652 87.545 198.717 87.576 5 200.821 88.547 200.891 88.580 6 278.435 121.448 206.295 86.683 7 243.377 106.996 229.706 100.408 8 245.500 107.972 231.827 101.383 9 107.030 46.233 129.711 57.164 10 142.277 61.140 168.501 73.778 11 195.781 83.695 216.955 93.899 12 139.986 73.543 248.680 111.752 13 142.355 74.332 251.536 113.096 14 231.029 98.603 258.085 111.641 15 203.923 87.999 286.620 127.851 16 205.593 88.759 289.343 129.119
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 335
Armadura paralela al lado X
Zapata rígida
Tracción máxima 308.726 t en hipótesis 6R1d (t) : 313.5405x1 (m) : 1.2125As (cm²) : 75.7152As,mín (cm²) : 97.2000
Armadura paralela al lado Y
Zapata rígida
Tracción máxima 324.438 t en hipótesis 16R1d (t) : 312.3447x1 (m) : 1.2653As (cm²) : 79.5683As,mín (cm²) : 97.2000
Zapata PS 101.1 - COMPROBACIÓN NCSP-07 - ACCIONES ELU ACCIDENTALES
Datos de materiales
fck (MPa) : 25.000fyk (MPa) : 500.000GammaC : 1.300GammaS : 1.000
Acciones en la base de la pila
Hipótesis N(t) Mx(t.m) My(t.m) Hx(t) Hy(t) GammaG 1 202.717 71.935 282.812 22.499 6.423 1.000 2 202.717 239.780 147.270 7.512 21.410 1.000 3 229.292 71.935 291.758 22.819 6.423 1.000 4 217.066 92.813 293.447 22.819 6.423 1.000 5 217.308 93.293 293.920 22.819 6.423 1.000 6 229.292 239.780 156.462 7.832 21.410 1.000 7 217.066 260.658 158.128 7.832 21.410 1.000 8 217.308 261.138 158.609 7.832 21.410 1.000 9 202.717 136.274 278.011 22.499 6.423 1.000 10 202.717 351.378 110.166 7.512 21.410 1.000 11 229.292 142.628 281.768 22.819 6.423 1.000 12 217.066 166.729 285.052 22.819 6.423 1.000 13 217.308 167.407 285.365 22.819 6.423 1.000 14 229.292 357.585 113.923 7.832 21.410 1.000 15 217.066 381.203 117.207 7.832 21.410 1.000 16 217.308 381.868 117.519 7.832 21.410 1.000
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 336
Esfuerzos en la base de la zapata y tensiones máximas
Hipótesis N(t) Mx(t.m) My(t.m) ex(m) ey(m) Pv(t/m²) Smax(t/m²) K Caso 1 301.967 64.227 309.811 1.026 -0.213 30.273 42.044 2.819 III 2 301.967 214.088 156.284 0.518 -0.709 28.277 40.745 2.732 II 3 328.542 64.227 319.140 0.971 -0.195 31.267 43.299 2.669 III 4 316.316 85.106 320.829 1.014 -0.269 32.305 45.274 2.898 III 5 316.558 85.585 321.302 1.015 -0.270 32.369 45.374 2.903 III 6 328.542 214.088 165.860 0.505 -0.652 29.445 42.277 2.606 II 7 316.316 234.967 167.527 0.530 -0.743 30.498 44.050 2.820 II 8 316.558 235.446 168.008 0.531 -0.744 30.560 44.146 2.824 II 9 301.967 128.567 305.010 1.010 -0.426 33.375 47.828 3.207 II 10 301.967 325.686 119.181 0.395 -1.079 34.734 49.572 3.324 III 11 328.542 134.921 309.150 0.941 -0.411 34.113 48.784 3.007 II 12 316.316 159.022 312.434 0.988 -0.503 35.855 51.867 3.320 II 13 316.558 159.700 312.747 0.988 -0.504 35.925 51.979 3.325 II 14 328.542 331.894 123.321 0.375 -1.010 35.340 50.303 3.101 III 15 316.316 355.512 126.605 0.400 -1.124 37.964 54.222 3.471 III 16 316.558 356.177 126.918 0.401 -1.125 38.049 54.348 3.477 III
Tensión máxima (t/m²) : 38.049 en hipótesis 16
Esfuerzos en la zapata
Coeficiente de ponderación de esfuerzos = 1.00
Hipótesis My(t.m) Vxz(t) Mx(t.m) Vyz(t) 1 205.989 94.444 80.115 122.998 2 142.477 63.530 165.162 74.462 3 218.402 99.549 87.283 134.994 4 216.344 99.102 96.951 130.406 5 216.673 99.260 97.318 130.532 6 156.392 69.460 175.158 78.504 7 153.048 68.323 179.706 81.169 8 153.352 68.466 180.019 81.317 9 206.064 94.779 121.781 123.953 10 115.423 124.116 216.698 100.186 11 216.239 98.732 132.857 138.582 12 215.417 99.048 146.554 130.781 13 215.678 99.175 147.094 130.879 14 124.909 136.583 227.007 104.115 15 124.022 130.791 237.235 110.097 16 124.294 130.901 237.689 110.323
Armadura paralela al lado X
Zapata rígida
Tracción máxima 226.988 t en hipótesis 3R1d (t) : 211.8985x1 (m) : 1.2971As (cm²) : 55.6688As,mín (cm²) : 97.2000
Armadura paralela al lado Y
Zapata rígida
Tracción máxima 260.035 t en hipótesis 16R1d (t) : 235.9434x1 (m) : 1.3273As (cm²) : 63.7735As,mín (cm²) : 97.2000
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 337
ps 101.1
cálculo de capiteles
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 338
C A S T - Computer Aided Strut-and-Tie Version 0.9.11 (Last Updated on 1/26/04)
Printout Description: Load LC1: Forces, Reactions, Stress Ratio Values & ContoursProject Name: Capitel PS 101.1 29/10/2009 20:13:26
(-10
15.0
kN
)(0
.115
)
(-28
95.5
kN
)(0
.329
)
(266
3.9
kN)
(NA
)
(-3329.9 kN)
(0.505)
(-1078.5 kN)(0.163)
(164
8.9
kN)
(NA
)
(-55
59.4
kN
)(0
.632
)
(0.0 kN)(NA)
(3076.4 kN)(NA)
(-2363.7 kN)
(0.537)
(-353
4.3
kN)
(0.6
43)
(167
9.4
kN)
(NA
)
(3076.4 kN)(NA)
(2026.8 kN)(NA)
(-198
0.4
kN)
(0.4
50)
(0.0
kN
)(N
A)
(-1239.0 kN)
(0.225)
(-828.6 kN)(0.188)
(588
.7 k
N)
(NA
)
(710.5 kN)(NA)
(1078.5 kN)(NA)
(-694.2 kN)
(0.158)
1015
.0 k
N
N1
N2 N3
2895
.5 k
N
N4
N5
N6
N7(1
648.
9 kN
)N8
(-55
59.4
kN
)N9
(0.0 kN)N11N12
N17
N18
N19
N20
X
Y
NA
0.000
0.050
0.100
0.150
0.200
0.250
0.300
0.350
0.400
0.450
0.500
0.550
0.600
0.650
0.700
0.750
0.800
0.850
0.900
0.950
1.000
O/S
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 339
C A S T - Computer Aided Strut-and-Tie - Version 0.9.11 (Last Updated on1/26/04)
File Name: Capitel PS 101.1rev00.txt Date and Time Created: 29/10/2009 20:15:00 Associated Input Data File Name: Capitel PS 101.1rev00.CST
P R O J E C T D E S C R I P T I O N :
PROJECT NAME: Capitel PS 101.1 DESIGNER: Manolo Marín DATE: 29/10/2009 PROJECT NOTE:
G E N E R A L P R O P E R T I E S :
UNIT: SI Unit D-REGION THICKNESS: 1150.0 mm CONCRETE CYLINDER STRENGTH: 30.00 MPa CONCRETE TENSILE STRENGTH: 0.00 MPa NON-PRESTRESSED REINFORCEMENT YIELD STRENGTH: 400.00 MPa
S T R U C T U R E ' S B O U N D A R I E S D A T A :
BOUNDARY ID POSITION # OF ENCLOSED AREA ENCLOSED AREA CENTROID CORNERS (mm²) X (mm) Y (mm) OStrB Outer 10 2387500.0 0.0 433.0
BOUNDARY ID CORNER COORDINATES X (mm) Y (mm) OStrB -500.0 -100.0 -500.0 -300.0 500.0 -300.0 500.0 -100.0 500.0 0.0 1450.0 550.0 1450.0 900.0 -1450.0 900.0 -1450.0 550.0 -500.0 0.0
L O A D C O N D I T I O N S :
LC1
S T R U T - A N D - T I E N O D E C O O R D I N A T E S :
LOAD CONDITION: LC1
NODE ID X Y FUNCTION (mm) (mm) N1 -1150.0 900.0 Load/Support N2 -1150.0 800.0 Strut-and-Tie N3 1150.0 800.0 Strut-and-Tie N4 1150.0 900.0 Load/Support N5 -300.0 0.0 Strut-and-Tie N6 -300.0 800.0 Strut-and-Tie
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 340
N7 300.0 0.0 Strut-and-Tie N8 -300.0 -300.0 Load/Support N9 300.0 -300.0 Load/Support N11 1450.0 800.0 Load/Support N12 300.0 800.0 Strut-and-Tie N17 800.0 300.0 Strut-and-Tie N18 800.0 800.0 Strut-and-Tie N19 -800.0 300.0 Strut-and-Tie N20 -800.0 800.0 Strut-and-Tie
S T R U T - A N D - T I E E L E M E N T D A T A :
LOAD CONDITION: LC1
ELEMENT ID CONNECTIVITY LENGTH END I END J (mm) E1 N1 N2 100.0 E3 N3 N4 100.0 E5 N5 N6 800.0 E6 N6 N7 1000.0 E8 N5 N7 600.0 E9 N5 N8 300.0 E10 N7 N9 300.0 E12 N11 N3 300.0 E20 N6 N12 600.0 E27 N7 N17 583.1 E28 N17 N3 610.3 E29 N17 N18 500.0 E30 N12 N18 500.0 E31 N18 N3 350.0 E32 N18 N7 943.4 E33 N7 N12 800.0 E34 N2 N19 610.3 E35 N19 N5 583.1 E36 N19 N20 500.0 E37 N2 N20 350.0 E38 N20 N6 500.0 E39 N20 N5 943.4
ELEMENT ID DIRECTION FUNCTION (deg.) E1 270.00 Strut-and-Tie E3 90.00 Strut-and-Tie E5 90.00 Strut-and-Tie E6 306.87 Strut-and-Tie E8 0.00 Strut-and-Tie E9 270.00 Strut-and-Tie E10 270.00 Strut-and-Tie E12 180.00 Stabilizer E20 0.00 Strut-and-Tie E27 30.96 Strut-and-Tie E28 55.01 Strut-and-Tie E29 90.00 Strut-and-Tie E30 0.00 Strut-and-Tie E31 360.00 Strut-and-Tie E32 237.99 Strut-and-Tie E33 90.00 Stabilizer E34 304.99 Strut-and-Tie E35 329.04 Strut-and-Tie E36 90.00 Strut-and-Tie
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 341
E37 0.00 Strut-and-Tie E38 0.00 Strut-and-Tie E39 302.01 Strut-and-Tie
S T R U T - A N D - T I E P R O P E R T Y T Y P E S :
STRUT TYPES:
STRUT TYPE STRUT EFFECTIVENESS PHI STRESS LIMIT EQUATION FACTOR FACTOR (MPa) (0) ACI Prismatic Struts ACI (0) 0.850 0.750 19.13 (1) ACI Bottle-Shaped Struts w/ Steel ACI (1) 0.638 0.750 14.34
NOTATION FOR ACI STRUT EQUATIONS: (0) ACI Prismatic Struts (1) ACI Bottle-Shaped Struts w/ Steel (2) ACI Bottle-Shaped Struts w/o Steel (3) ACI Struts in Tension Members (4) ACI Struts for All Other Cases
NOTATION FOR USER-DEFINED/GENERAL STRUT EQUATIONS: (0) User-Defined (1) Nielsen (1978) (2) Ramirez & Breen (1983) (3) Marti (1985) (4) Schlaich (1987) Uncracked Strut (5) Schlaich (1987) Strut w/ Reinf/Tensile Strain Perp to Its Axis (6) Schlaich (1987) Strut w/ Skew Reinf/Tensile Strain to Its Axis (7) Schlaich (1987) Strut w/ Severe Crack Width (8) MacGregor (1997) Uncracked Strut (9) MacGregor (1997) Cracked Strut w/ Transv Steel (10) MacGregor (1997) Cracked Strut w/o Transv Steel (11) MacGregor (1997) Strut in Tension Zone
TIE TYPES:
TYPE NAME # OF LAYERS
TYPE NAME TOTAL AREA PHI OVERSTRENGTH YIELD FORCE (mm²) FACTOR FACTOR (kN)
TYPE NAME LAYER # BAR SIZE # OF BARS DISTANCE FROM REF- ERENCE LINE (mm)
NODE TYPES:
NODE TYPE NODE EFFECTIVENESS PHI STRESS LIMIT EQUATION FACTOR FACTOR (MPa) STMNode USER (0) 0.600 0.750 13.50 Nudo_MC USER (0) 0.667 1.000 20.00 Nudo_TA USER (0) 0.667 0.700 14.01
NOTATION FOR ACI NODE EQUATIONS: (0) ACI CCC Nodes (1) ACI CCT Nodes (2) ACI CTT Nodes
NOTATION FOR USER-DEFINED/GENERAL NODE EQUATIONS:
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 342
(0) User-Defined (1) Marti (1985) CCC Node (2) Schlaich et al (1987) CCC Node (3) Schlaich et al (1987) CCT/CTT Node (4) MacGregor (1997) CCC Node (5) MacGregor (1997) CCT Node (6) MacGregor (1997) CTT Node
S T R U T - A N D - T I E P R O P E R T Y A S S I G N M E N T S :
LOAD CONDITION: LC1
NODES:
NODE ID PROPERTY TYPE THICKNESS SCALE FACTOR N1 (Not Yet Assigned) 1.0 N2 Nudo_TA 1.0 N3 Nudo_TA 1.0 N4 (Not Yet Assigned) 1.0 N5 Nudo_TA 1.0 N6 Nudo_TA 1.0 N7 Nudo_MC 1.0 N8 (Not Yet Assigned) 1.0 N9 (Not Yet Assigned) 1.0 N11 (Not Yet Assigned) 1.0 N12 (Not Yet Assigned) 1.0 N17 Nudo_TA 1.0 N18 Nudo_TA 1.0 N19 Nudo_TA 1.0 N20 Nudo_TA 1.0
ELEMENTS:
ELEMENT ID PROPERTY TYPE RELATIVE STIFFNESS E1 (0) ACI Prismatic Struts 1.000 E3 (0) ACI Prismatic Struts 1.000 E5 (Not Yet Assigned) 1.000 E6 (0) ACI Prismatic Struts 1.000 E8 (0) ACI Prismatic Struts 1.000 E9 (Not Yet Assigned) 1.000 E10 (0) ACI Prismatic Struts 1.000 E12 (Not Yet Assigned) 1.000 E20 (Not Yet Assigned) 1.000 E27 (0) ACI Prismatic Struts 1.000 E28 (0) ACI Prismatic Struts 1.000 E29 (Not Yet Assigned) 1.000 E30 (Not Yet Assigned) 1.000 E31 (Not Yet Assigned) 1.000 E32 (0) ACI Prismatic Struts 1.000 E33 (Not Yet Assigned) 1.000 E34 (0) ACI Prismatic Struts 1.000 E35 (0) ACI Prismatic Struts 1.000 E36 (Not Yet Assigned) 1.000 E37 (Not Yet Assigned) 1.000 E38 (Not Yet Assigned) 1.000 E39 (0) ACI Prismatic Struts 1.000
ELEMENT ID PROVIDED THICKNESS
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 343
WIDTH SCALE FACTOR (mm) E1 400.0 1.0 E3 400.0 1.0 E5 0.0 1.0 E6 300.0 1.0 E8 300.0 1.0 E9 0.0 1.0 E10 400.0 1.0 E12 0.0 1.0 E20 0.0 1.0 E27 200.0 1.0 E28 250.0 1.0 E29 0.0 1.0 E30 0.0 1.0 E31 0.0 1.0 E32 200.0 1.0 E33 0.0 1.0 E34 250.0 1.0 E35 200.0 1.0 E36 0.0 1.0 E37 0.0 1.0 E38 0.0 1.0 E39 200.0 1.0
S T R E S S - S T R A I N R E L A T I O N S H I P S :
TYPE NAME # OF POINTS INPUT FIRST SECOND FORMAT COLUMN COLUMN NOTATION FOR STRESS-STRAIN FORMAT: (0) Strain (mm/mm); Stress (MPa) (1) Stress (MPa); Strain (mm/mm) (2) Strain (mm/mm); Stress (f'c) (3) Stress (f'c); Strain (mm/mm) (4) Strain (mm/mm); Stress (fy) (5) Stress (fy); Strain (mm/mm)
TYPE NAME STRESS STRAIN TANGENT MODULUS (MPa) (mm/mm) (MPa) TYPE NAME YIELD POINT ULTIMATE POINT STRESS STRAIN STRESS STRESS (MPa) (mm/mm) (MPa) (mm/mm)
S T R E S S - S T R A I N R E L A T I O N S H I P A S S I G N M E N T S :
LOAD CONDITION: LC1
ELEMENT ID STRESS-STRAIN CURVE SCALE FACTOR E1 (Not Yet Assigned) NA E3 (Not Yet Assigned) NA E5 (Not Yet Assigned) NA E6 (Not Yet Assigned) NA E8 (Not Yet Assigned) NA E9 (Not Yet Assigned) NA E10 (Not Yet Assigned) NA E12 (Not Yet Assigned) NA E20 (Not Yet Assigned) NA E27 (Not Yet Assigned) NA E28 (Not Yet Assigned) NA
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 344
E29 (Not Yet Assigned) NA E30 (Not Yet Assigned) NA E31 (Not Yet Assigned) NA E32 (Not Yet Assigned) NA E33 (Not Yet Assigned) NA E34 (Not Yet Assigned) NA E35 (Not Yet Assigned) NA E36 (Not Yet Assigned) NA E37 (Not Yet Assigned) NA E38 (Not Yet Assigned) NA E39 (Not Yet Assigned) NA
S T R U C T U R E ' S B O U N D A R Y C O N D I T I O N S :
LOAD CONDITION: LC1
BEARING PLATES:
NODE ID LENGTH WIDTH THICKNESS (mm) (mm) (mm)
BOUNDARY FORCES OR SUPPORTS:
NODE ID LOAD SUPPORT DIRECTION (kN) (deg.) N1 -1015.0 - 360.00 N4 -2895.5 - 0.00 N8 - YES 180.00 N9 - YES 180.00 N11 - YES 270.00
SIGN CONVENTION: (+) Force pointing away from the node (-) Force pointing toward the node Zero force = free node/no support
S T R U C T U R E ' S B O D Y F O R C E S O R S U P P O R T S :
LOAD CONDITION: LC1
NODE ID 1-DIRECTION LOCAL AXIS FORCE SUPPORT DIRECTION (kN) (deg.) N1 0.0 - 0.00 N2 0.0 - 0.00 N3 0.0 - 0.00 N4 0.0 - 0.00 N5 0.0 - 0.00 N6 0.0 - 0.00 N7 0.0 - 0.00 N8 0.0 - 0.00 N9 0.0 - 0.00 N11 0.0 - 0.00 N12 0.0 - 0.00 N17 0.0 - 0.00 N18 0.0 - 0.00 N19 0.0 - 0.00 N20 0.0 - 0.00
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 345
NODE ID 2-DIRECTION LOCAL AXIS FORCE SUPPORT DIRECTION (kN) (deg.) N1 0.0 - 90.00 N2 0.0 - 90.00 N3 0.0 - 90.00 N4 0.0 - 90.00 N5 0.0 - 90.00 N6 0.0 - 90.00 N7 0.0 - 90.00 N8 0.0 - 90.00 N9 0.0 - 90.00 N11 0.0 - 90.00 N12 0.0 - 90.00 N17 0.0 - 90.00 N18 0.0 - 90.00 N19 0.0 - 90.00 N20 0.0 - 90.00
SIGN CONVENTION: (+) Force pointing away from the node (-) Force pointing toward the node Zero force = free node/no support
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 346
C A S T - Computer Aided Strut-and-Tie - Version 0.9.11 (Last Updated on1/26/04)
File Name: Capitel PS 101.1rev00.txt Date and Time Created: 29/10/2009 20:17:03 Associated Input Data File Name: Capitel PS 101.1rev00.CST
P R O J E C T D E S C R I P T I O N :
PROJECT NAME: Capitel PS 101.1 DESIGNER: Manolo Marín DATE: 29/10/2009 PROJECT NOTE:
D E S I G N C A L C U L A T I O N R E S U L T S :
LOAD CONDITION: LC1
ELEMENTS:
ELEMENT ID FORCE STRESS STRESS LIMIT/YIELD FORCE (kN) (MPa) (MPa) (kN) E1 -1015.0 2.21 19.13 - E10 -5559.4 12.09 19.13 - E12 0.0 NA NA E20 3076.4 NA NA E27 -2363.7 10.28 19.13 - E28 -3534.3 12.29 19.13 - E29 1679.4 NA NA E3 -2895.5 6.29 19.13 - E30 3076.4 NA NA E31 2026.8 NA NA E32 -1980.4 8.61 19.13 - E33 0.0 NA NA E34 -1239.0 4.31 19.13 - E35 -828.6 3.60 19.13 - E36 588.7 NA NA E37 710.5 NA NA E38 1078.5 NA NA E39 -694.2 3.02 19.13 - E5 2663.9 NA NA E6 -3329.9 9.65 19.13 - E8 -1078.5 3.13 19.13 - E9 1648.9 NA NA
ELEMENT ID STRESS RATIO f'c RATIO Beta RATIO
E1 0.115 0.074 0.115 E10 0.632 0.403 0.632 E12 NA NA NA E20 NA NA NA E27 0.537 0.343 0.537 E28 0.643 0.410 0.643 E29 NA NA NA E3 0.329 0.210 0.329 E30 NA NA NA E31 NA NA NA E32 0.450 0.287 0.450 E33 NA NA NA E34 0.225 0.144 0.225
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 347
E35 0.188 0.120 0.188 E36 NA NA NA E37 NA NA NA E38 NA NA NA E39 0.158 0.101 0.158 E5 NA NA NA E6 0.505 0.322 0.505 E8 0.163 0.104 0.163 E9 NA NA NA
NODES:
NODE ID NODE FACE FORCE STRESS STRESS LIMIT (kN) (MPa) (MPa) N1 E1 -1015.0 2.21 NA
N11 E12 0.0 NA NA
N12 E20 3076.4 NA NA E30 3076.4 NA NA E33 0.0 NA NA
N17 E27 -2363.7 10.28 14.01 E28 -3534.3 12.29 14.01 E29 1679.4 NA 14.01
N18 E29 1679.4 NA 14.01 E30 3076.4 NA 14.01 E31 2026.8 NA 14.01 E32 -1980.4 8.61 14.01
N19 E34 -1239.0 4.31 14.01 E35 -828.6 3.60 14.01 E36 588.7 NA 14.01
N2 E1 -1015.0 2.21 14.01 E34 -1239.0 4.31 14.01 E37 710.5 NA 14.01
N20 E36 588.7 NA 14.01 E37 710.5 NA 14.01 E38 1078.5 NA 14.01 E39 -694.2 3.02 14.01
N3 E3 -2895.5 6.29 14.01 E12 0.0 NA 14.01 E28 -3534.3 12.29 14.01 E31 2026.8 NA 14.01
N4 E3 -2895.5 6.29 NA
N5 E5 2663.9 NA 14.01 E8 -1078.5 3.13 14.01 E9 1648.9 NA 14.01 E35 -828.6 3.60 14.01 E39 -694.2 3.02 14.01
N6 E5 2663.9 NA 14.01 E6 -3329.9 9.65 14.01 E20 3076.4 NA 14.01
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 348
E38 1078.5 NA 14.01
N7 E6 -3329.9 9.65 20.00 E8 -1078.5 3.13 20.00 E10 -5559.4 12.09 20.00 E27 -2363.7 10.28 20.00 E32 -1980.4 8.61 20.00 E33 0.0 NA 20.00
N8 E9 1648.9 NA NA
N9 E10 -5559.4 12.09 NA
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 349
ps 101.1
comproBACIÓN
de estribos
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 350
PS 101.1 (COMPROBACIÓN NCSP-07) – REACCIONES TABLER O 1
Viga P.P. Viga P.P. Losa C.Perman. S.C. Carro Carro máx. M áxima Mínima1 9,716 17,938 13,045 8,400 59,829 59,829 108,928 40,6992 9,716 17,938 13,044 8,400 -6,686 59,829 108,927 40,698
Total... 19,432 35,876 26,089 16,800 53,143 119,658
Acciones sobre estribo
Ancho estribo (m) : 8,20Acciones horizontales
Frenado (t) 5,40Temperatura (t) : 2,58Reológicas (t) 6,92Sismo (t) 77,85
Acciones unitarias sobre estribo
Cargas permanentesHorizontal (t/m) : 0,84Vertical (t/m) : 9,93
SobrecargasHorizontal (t/m) : 0,97Vertical (t/m) : 8,53Sísmica (t/m) : 9,49
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 351
CALCULO DE MUROS Y ESTRIBOS
Estribo PS 101.1 - COMPROBACION NCSP-07
Fecha: 22.09.11
GEOMETRÍA DEL MURO:
A1 (m) : 4.500 A2 (m) : 1.450 A3 (m) : 2.700 A4 (m) : 1.450 A5 (m) : 0.400 B1 (m) : 1.500 B2 (m) : 1.500 B3 (m) : 2.000 B4 (m) : 7.650 B5 (m) : 1.100 Dist. apoyos (m) : 0.500
DATOS DEL TERRENO
Densidad (t/m³) : 2.000Ang. Rozamiento (º) : 30.000Ang. talud (º) : 0.000Ang. Rozam. cim. (º) : 30.000Rozam. Tierras - muro : 10.000
TERRENO EN INTRADÓS
Dens. Intrados (t/m³) : 2.000Ang. rozam. intr. (º) : 0.000H Intrados (m) : 1.000
HIPÓTESIS DE CARGA, COEFICIENTES MÍNIMOS Y TENSIÓN ADMISIBLE EN CIMIENTO
Num. hipótesis : 10
Hip. Qtrasdós Vcp Hcp Vsc Hsc Fsv Fsd Sadm (t/m²) (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t/m²) 1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 2.000 1.500 30.000 2 1.000 0.000 0.000 0.000 0.000 2.000 1.500 30.000 3 0.000 9.930 0.840 0.000 0.000 2.000 1.500 30.000 4 1.000 9.930 0.840 0.000 0.000 2.000 1.500 30.000 5 0.000 9.930 0.840 8.530 0.970 2.000 1.500 30.000 6 1.000 9.930 0.840 8.530 0.970 2.000 1.500 30.000 7 0.000 9.930 0.840 -1.175 0.970 2.000 1.500 30.000 8 1.000 9.930 0.840 -1.175 0.970 2.000 1.500 30.000 9 0.000 9.930 0.840 0.000 9.490 1.500 1.100 40.000 10 0.200 9.930 0.840 0.000 9.490 1.500 1.100 40.000
DATOS DE MATERIALES
Datos del Hormigón: fck (MPa) : 30.000 Gc : 1.500 fcd (MPa) : 20.000
Datos del acero: fyk (MPa) : 500.000 Gs : 1.100 fyd (MPa) : 454.545Coef. mayor. acc. : 1.500Recubrimiento (m) : 0.050
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 352
DATOS DEL SISMO
Kh : 0.100 Hip.inicial : 9 Hip.final : 10 Gq, sismo : 1.000 Gc, sismo : 1.300 Gs, sismo : 1.000
COORDENADAS DE LOS PUNTOS DEL MURO
PUNTO X (m) Y (m) 1 0.000 0.000 2 8.650 0.000 3 8.650 0.000 4 8.650 0.000 5 8.650 0.000 6 8.650 0.000 7 8.650 1.500 8 5.950 1.500 9 5.950 11.150 10 4.900 11.150 11 4.900 12.250 12 4.500 12.250 13 4.500 3.500 14 4.500 3.500 15 4.500 1.500 16 0.000 1.500
Area (m²) = 27.408Xg (m) = 4.791Yg (m) = 3.772
GEOMETRÍA DEL RELLENO
PUNTO X (m) Y (m) 1 0.000 1.500 2 4.500 1.500 3 4.500 3.500 4 4.500 3.500 5 4.500 12.250 6 0.000 12.250
Area (m²) = 48.375Xg (m) = 2.250Yg (m) = 6.875
RELLENO SOBRE LA PUNTERA
Area (m²) = 2.700Xg (m) = 7.300Yg (m) = 2.000
COEFICIENTES DE EMPUJE (COULOMB)
Ka, trasdós : 0.308Kp, intradós : 1.000
Coeficientes de empuje (Mononobe - Okabe)Theta : 0.100Kad : 0.397Kpd : 1.000
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 353
EMPUJES Y COEFICIENTES DE SEGURIDAD
Coeficientes de empuje (Mononobe - Okabe)Theta : 0.100Kad : 0.585Kpd : 1.000
Datos para el cálculo del empuje por Coulomb:
Chi (Ang. características) = 60.000 Area terreno (m²) = 17.537 Xg, terr (m) = 3.000 Yg, terr (m) = 4.098
Capa x(m) y(m) Espesor (m) Altura (m) 1 4.500 9.294 0.000 2.956 2 0.000 1.500 2.956 7.794 3 0.000 0.000 10.750 1.500
Acciones actuantes en hipótesis 1
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 68.519 0.000 3.859 3.772 264.448 0.000P. tierras Coulomb 35.074 0.000 5.650 4.098 198.168 0.000P. tierras intradós 5.400 0.000 1.350 2.000 7.290 0.000Emp. Coulomb c. 1 0.468 2.654 4.150 10.279 1.942 27.282Emp. Coulomb c. 2 35.074 20.250 7.150 4.098 250.779 82.986Emp. Coulomb c. 2 26.602 15.359 7.150 4.098 170.252 82.892Emp. Coulomb c. 3 0.121 0.684 8.650 0.500 1.042 0.342Emp. Coulomb c. 3 1.727 9.797 8.650 0.500 14.942 7.348Empuje pasivo 0.000 -5.250 0.000 0.643 3.375 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 1 172.985 48.743 5.250 43.493 912.240 200.849 4.542 2.296
Acciones actuantes en hipótesis 2
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 68.519 0.000 3.859 3.772 264.448 0.000P. tierras Coulomb 35.074 0.000 5.650 4.098 198.168 0.000P. tierras intradós 5.400 0.000 1.350 2.000 7.290 0.000Emp. Coulomb c. 1 0.468 2.654 4.150 10.279 1.942 27.282Emp. Coulomb c. 1 0.158 0.898 4.150 10.279 0.657 9.672Emp. Coulomb c. 2 35.074 20.250 7.150 4.098 250.779 82.986Emp. Coulomb c. 2 31.102 17.957 7.150 4.098 199.052 96.914Emp. Coulomb c. 3 0.121 0.684 8.650 0.500 1.042 0.342Emp. Coulomb c. 3 1.808 10.253 8.650 0.500 15.637 7.689Empuje pasivo 0.000 -5.250 0.000 0.643 3.375 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 2 177.723 52.695 5.250 47.445 942.392 224.886 4.191 2.163
Acciones actuantes en hipótesis 3
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 68.519 0.000 3.859 3.772 264.448 0.000P. tierras Coulomb 35.074 0.000 5.650 4.098 198.168 0.000P. tierras intradós 5.400 0.000 1.350 2.000 7.290 0.000Emp. Coulomb c. 1 0.468 2.654 4.150 10.279 1.942 27.282Emp. Coulomb c. 2 35.074 20.250 7.150 4.098 250.779 82.986Emp. Coulomb c. 2 26.602 15.359 7.150 4.098 170.252 82.892Emp. Coulomb c. 3 0.121 0.684 8.650 0.500 1.042 0.342Emp. Coulomb c. 3 1.727 9.797 8.650 0.500 14.942 7.348
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 354
Acciones s/ estribo 9.930 0.840 3.200 11.150 31.776 9.366Empuje pasivo 0.000 -5.250 0.000 0.643 3.375 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 3 182.915 48.743 5.250 44.333 944.016 210.215 4.491 2.382
Acciones actuantes en hipótesis 4
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 68.519 0.000 3.859 3.772 264.448 0.000P. tierras Coulomb 35.074 0.000 5.650 4.098 198.168 0.000P. tierras intradós 5.400 0.000 1.350 2.000 7.290 0.000Emp. Coulomb c. 1 0.468 2.654 4.150 10.279 1.942 27.282Emp. Coulomb c. 1 0.158 0.898 4.150 10.279 0.657 9.672Emp. Coulomb c. 2 35.074 20.250 7.150 4.098 250.779 82.986Emp. Coulomb c. 2 31.102 17.957 7.150 4.098 199.052 96.914Emp. Coulomb c. 3 0.121 0.684 8.650 0.500 1.042 0.342Emp. Coulomb c. 3 1.808 10.253 8.650 0.500 15.637 7.689Acciones s/ estribo 9.930 0.840 3.200 11.150 31.776 9.366Empuje pasivo 0.000 -5.250 0.000 0.643 3.375 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 4 187.653 52.695 5.250 48.285 974.168 234.252 4.159 2.244
Acciones actuantes en hipótesis 5
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 68.519 0.000 3.859 3.772 264.448 0.000P. tierras Coulomb 35.074 0.000 5.650 4.098 198.168 0.000P. tierras intradós 5.400 0.000 1.350 2.000 7.290 0.000Emp. Coulomb c. 1 0.468 2.654 4.150 10.279 1.942 27.282Emp. Coulomb c. 2 35.074 20.250 7.150 4.098 250.779 82.986Emp. Coulomb c. 2 26.602 15.359 7.150 4.098 170.252 82.892Emp. Coulomb c. 3 0.121 0.684 8.650 0.500 1.042 0.342Emp. Coulomb c. 3 1.727 9.797 8.650 0.500 14.942 7.348Acciones s/ estribo 18.460 1.810 3.200 11.150 59.072 20.182Empuje pasivo 0.000 -5.250 0.000 0.643 3.375 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 5 191.445 48.743 5.250 45.303 971.312 221.031 4.394 2.440
Acciones actuantes en hipótesis 6
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 68.519 0.000 3.859 3.772 264.448 0.000P. tierras Coulomb 35.074 0.000 5.650 4.098 198.168 0.000P. tierras intradós 5.400 0.000 1.350 2.000 7.290 0.000Emp. Coulomb c. 1 0.468 2.654 4.150 10.279 1.942 27.282Emp. Coulomb c. 1 0.158 0.898 4.150 10.279 0.657 9.672Emp. Coulomb c. 2 35.074 20.250 7.150 4.098 250.779 82.986Emp. Coulomb c. 2 31.102 17.957 7.150 4.098 199.052 96.914Emp. Coulomb c. 3 0.121 0.684 8.650 0.500 1.042 0.342Emp. Coulomb c. 3 1.808 10.253 8.650 0.500 15.637 7.689Acciones s/ estribo 18.460 1.810 3.200 11.150 59.072 20.182Empuje pasivo 0.000 -5.250 0.000 0.643 3.375 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 6 196.183 52.695 5.250 49.255 1001.464 245.067 4.086 2.300
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 355
Acciones actuantes en hipótesis 7
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 68.519 0.000 3.859 3.772 264.448 0.000P. tierras Coulomb 35.074 0.000 5.650 4.098 198.168 0.000P. tierras intradós 5.400 0.000 1.350 2.000 7.290 0.000Emp. Coulomb c. 1 0.468 2.654 4.150 10.279 1.942 27.282Emp. Coulomb c. 2 35.074 20.250 7.150 4.098 250.779 82.986Emp. Coulomb c. 2 26.602 15.359 7.150 4.098 170.252 82.892Emp. Coulomb c. 3 0.121 0.684 8.650 0.500 1.042 0.342Emp. Coulomb c. 3 1.727 9.797 8.650 0.500 14.942 7.348Acciones s/ estribo 8.755 1.810 3.200 11.150 28.016 20.182Empuje pasivo 0.000 -5.250 0.000 0.643 3.375 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 7 181.740 48.743 5.250 45.303 940.256 221.031 4.254 2.316
Acciones actuantes en hipótesis 8
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 68.519 0.000 3.859 3.772 264.448 0.000P. tierras Coulomb 35.074 0.000 5.650 4.098 198.168 0.000P. tierras intradós 5.400 0.000 1.350 2.000 7.290 0.000Emp. Coulomb c. 1 0.468 2.654 4.150 10.279 1.942 27.282Emp. Coulomb c. 1 0.158 0.898 4.150 10.279 0.657 9.672Emp. Coulomb c. 2 35.074 20.250 7.150 4.098 250.779 82.986Emp. Coulomb c. 2 31.102 17.957 7.150 4.098 199.052 96.914Emp. Coulomb c. 3 0.121 0.684 8.650 0.500 1.042 0.342Emp. Coulomb c. 3 1.808 10.253 8.650 0.500 15.637 7.689Acciones s/ estribo 8.755 1.810 3.200 11.150 28.016 20.182Empuje pasivo 0.000 -5.250 0.000 0.643 3.375 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 8 186.478 52.695 5.250 49.255 970.408 245.067 3.960 2.186
Acciones actuantes en hipótesis 9
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 68.519 0.000 3.859 3.772 264.448 0.000Sismo muro 0.000 6.852 3.859 3.772 0.000 25.845P. tierras Coulomb 35.074 0.000 5.650 4.098 198.168 0.000Sismo terr. Coulomb 0.000 3.507 5.650 4.098 0.000 14.374P. tierras intradós 5.400 0.000 1.350 2.000 7.290 0.000Emp. Coulomb c. 1 0.468 2.654 4.150 10.279 1.942 27.282Emp. Coulomb c. 2 35.074 20.250 7.150 4.098 250.779 82.986Emp. Coulomb c. 2 26.602 15.359 7.150 4.098 170.252 82.892Emp. Coulomb c. 3 0.121 0.684 8.650 0.500 1.042 0.342Emp. Coulomb c. 3 1.727 9.797 8.650 0.500 14.942 7.348Empuje Sísmico 6.171 9.607 5.231 8.167 32.282 78.456Acciones s/ estribo 9.930 10.330 3.200 11.150 31.776 115.180Empuje pasivo 0.000 -5.250 0.000 0.643 3.375 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 9 189.086 48.743 5.250 73.789 976.298 434.704 2.246 1.479
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 356
Acciones actuantes en hipótesis 10
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 68.519 0.000 3.859 3.772 264.448 0.000Sismo muro 0.000 6.852 3.859 3.772 0.000 25.845P. tierras Coulomb 35.074 0.000 5.650 4.098 198.168 0.000Sismo terr. Coulomb 0.000 3.507 5.650 4.098 0.000 14.374P. tierras intradós 5.400 0.000 1.350 2.000 7.290 0.000Emp. Coulomb c. 1 0.468 2.654 4.150 10.279 1.942 27.282Emp. Coulomb c. 1 0.032 0.180 4.150 10.279 0.131 1.934Emp. Coulomb c. 2 35.074 20.250 7.150 4.098 250.779 82.986Emp. Coulomb c. 2 27.502 15.878 7.150 4.098 176.012 85.697Emp. Coulomb c. 3 0.121 0.684 8.650 0.500 1.042 0.342Emp. Coulomb c. 3 1.744 9.888 8.650 0.500 15.081 7.416Empuje Sísmico 6.171 9.607 5.231 8.167 32.282 78.456Acciones s/ estribo 9.930 10.330 3.200 11.150 31.776 115.180Empuje pasivo 0.000 -5.250 0.000 0.643 3.375 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 10 190.033 49.533 5.250 74.579 982.329 439.511 2.235 1.471
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 1 172.985 48.743 5.250 43.493 912.240 200.849 4.542 2.296 2 177.723 52.695 5.250 47.445 942.392 224.886 4.191 2.163 3 182.915 48.743 5.250 44.333 944.016 210.215 4.491 2.382 4 187.653 52.695 5.250 48.285 974.168 234.252 4.159 2.244 5 191.445 48.743 5.250 45.303 971.312 221.031 4.394 2.440 6 196.183 52.695 5.250 49.255 1001.464 245.067 4.086 2.300 7 181.740 48.743 5.250 45.303 940.256 221.031 4.254 2.316 8 186.478 52.695 5.250 49.255 970.408 245.067 3.960 2.186 9 189.086 48.743 5.250 73.789 976.298 434.704 2.246 1.479 10 190.033 49.533 5.250 74.579 982.329 439.511 2.235 1.471
TENSIONES TRANSMITIDAS AL CIMIENTO
Hipótesis Excent. Ley Prof. Comp Smáx Smín Beq Pv (m) (m) (t/m²) (t/m²) (m) (t/m²) 1 0.213 TRAPECIAL 8.650 22.947 17.050 8.225 21.032 2 0.288 TRAPECIAL 8.650 24.648 16.445 8.074 22.011 3 0.313 TRAPECIAL 8.650 25.742 16.551 8.023 22.798 4 0.382 TRAPECIAL 8.650 27.442 15.946 7.886 23.796 5 0.406 TRAPECIAL 8.650 28.364 15.900 7.838 24.425 6 0.469 TRAPECIAL 8.650 30.065 15.295 7.711 25.442 7 0.368 TRAPECIAL 8.650 26.367 15.654 7.915 22.962 8 0.435 TRAPECIAL 8.650 28.068 15.049 7.779 23.971 9 1.461 TRIANGULAR 8.593 44.010 0.000 5.729 33.007 10 1.469 TRIANGULAR 8.569 44.352 0.000 5.713 33.264
ESFUERZOS EN PUNTERA Y TALÓN
Hipótesis Mpunt Vpunt Mtalón Vtalón (t.m/m) (t/m) (t.m/m) (t/m) 1 70.413 32.634 66.881 21.840 2 76.548 35.473 75.390 25.496 3 80.732 37.411 59.107 21.590 4 86.867 40.250 67.615 25.246 5 90.328 41.853 53.103 21.815 6 96.464 44.693 61.612 25.471 7 82.665 38.303 62.930 23.508 8 88.800 41.142 71.438 27.164 9 141.680 65.575 107.657 54.075 10 142.913 66.145 110.689 54.806
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 357
DIMENSIONAMIENTO DE LA PUNTERA
Puntera rígida
Td (t/m) = 128.713 en hipótesis 6As,max (cm²/m) = 31.567Ageom,tot = 27.000
DIMENSIONAMIENTO DEL TALÓN
Talón flexible
Md (t.m/m) = 113.084 en hipótesis 2As,max (cm²/m) = 26.400Deformac. = Dominio 2x (m) = 0.120Us1 (t/m) = 80.312As (cm²/m) = 26.400Ageom,tot = 27.000Vd (t/m) = 54.806Vu,0 (t/m) = 42.838Vu1 (t/m) = 886.850Vcu (t/m) = 35.698Aa (cm²/m) = 3.591Aa,min = 10.000
Coeficientes de empuje (Mononobe - Okabe)Theta : 0.100Kad : 0.373Kpd : 1.000
DIMENSIONAMIENTO DEL MURETE
Dimensionamiento a Flexión: Hipótesis = 8 Md (t.m/m) = 0.800 Nd (t/m) = 1.100 Deformac. = Dominio 2 x (m) = 0.011 Us1 (t/m) = 1.687 As1 (cm²/m) = 7.040 As2 (cm²/m) = 0.012 As, geom = 3.600 Ah,tot = 12.800
Dimensionamiento a cortante: Hipótesis = 2 Vd (t/m) = 1.763 Vu1 (t/m) = 214.067 Vcu (t/m) = 13.831 Aa (cm²/m) = 0.000
COEFICIENTES DE EMPUJE (COULOMB)
Ka, trasdós : 0.308Kp, intradós : 1.000
Coeficientes de empuje (Mononobe - Okabe)Theta : 0.100Kad : 0.373Kpd : 1.000
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 358
ARMADO DEL MURO (EHE08)
Hip. Prof. Nd Md d x Us1 As1 As2 Vd Vu1 Vcu Aa (m) (t/m) (t.m/m) (m) (m) (t/m) (cm²/m)(cm²/m) (t/m) (t/m) (t/m) (cm²/m) 1 10.750 42.271 181.094 1.400 0.170 114.269 25.52 0.46 52.658 856.269 40.768 2.31 2 10.750 42.271 207.423 1.400 0.182 134.564 29.04 0.46 57.557 856.269 42.294 2.97 3 10.750 52.201 196.605 1.400 0.180 121.452 26.21 0.56 53.918 856.269 42.517 2.22 4 10.750 52.201 222.934 1.400 0.192 141.867 30.62 0.56 58.817 856.269 44.375 2.81 5 10.750 60.731 213.524 1.400 0.190 130.497 28.16 0.66 55.373 856.269 44.599 2.10 6 10.750 60.731 239.853 1.400 0.202 151.039 32.60 0.66 60.272 856.269 46.387 2.70 7 10.750 51.026 210.249 1.400 0.186 132.573 28.61 0.55 55.373 856.269 43.382 2.33 8 10.750 51.026 236.578 1.400 0.197 153.060 33.03 0.55 60.272 856.269 45.148 2.94 9 10.750 52.201 307.352 1.400 0.209 206.700 40.55 0.51 56.547 988.003 47.991 1.67 10 10.750 52.201 311.613 1.400 0.210 210.054 41.21 0.51 57.340 988.003 48.208 1.78 1 10.083 39.111 148.930 1.400 0.154 91.198 25.52 0.42 46.330 856.269 47.240 0.00 2 10.083 39.111 172.095 1.400 0.165 108.890 25.52 0.42 50.924 856.269 40.310 2.07 3 10.083 49.041 163.600 1.400 0.164 97.587 25.52 0.53 47.590 856.269 48.678 0.00 4 10.083 49.041 186.765 1.400 0.175 115.376 25.52 0.53 52.184 856.269 41.749 2.03 5 10.083 57.571 179.550 1.400 0.174 105.724 25.52 0.62 49.045 856.269 49.913 0.00 6 10.083 57.571 202.715 1.400 0.184 123.613 26.68 0.62 53.639 856.269 43.500 1.97 7 10.083 47.866 176.274 1.400 0.169 107.873 25.52 0.52 49.045 856.269 41.578 1.45 8 10.083 47.866 199.439 1.400 0.180 125.716 27.13 0.52 53.639 856.269 42.293 2.21 9 10.083 49.041 265.687 1.400 0.192 175.585 34.45 0.48 51.184 988.003 53.051 0.00 10 10.083 49.041 269.436 1.400 0.194 178.504 35.02 0.48 51.928 988.003 53.304 0.00 1 9.417 35.998 120.798 1.400 0.138 71.376 25.52 0.39 40.406 856.269 46.789 0.00 2 9.417 35.998 141.001 1.400 0.149 86.682 25.52 0.39 44.697 856.269 46.789 0.00 3 9.417 45.928 134.628 1.400 0.149 77.003 25.52 0.50 41.666 856.269 48.227 0.00 4 9.417 45.928 154.831 1.400 0.159 92.389 25.52 0.50 45.957 856.269 48.227 0.00 5 9.417 54.458 149.608 1.400 0.159 84.267 25.52 0.59 43.121 856.269 49.462 0.00 6 9.417 54.458 169.811 1.400 0.168 99.734 25.52 0.59 47.412 856.269 49.462 0.00 7 9.417 44.753 146.332 1.400 0.154 86.478 25.52 0.48 43.121 856.269 48.057 0.00 8 9.417 44.753 166.535 1.400 0.164 101.907 25.52 0.48 47.412 856.269 48.057 0.00 9 9.417 45.928 228.142 1.400 0.177 147.984 29.03 0.45 46.150 988.003 50.054 0.00 10 9.417 45.928 231.412 1.400 0.178 150.507 29.53 0.45 46.844 988.003 50.299 0.00 1 8.750 32.932 96.428 1.400 0.124 54.529 25.52 0.36 34.887 856.269 46.345 0.00 2 8.750 32.932 113.872 1.400 0.134 67.652 25.52 0.36 38.874 856.269 46.345 0.00 3 8.750 42.862 109.419 1.400 0.135 59.418 25.52 0.46 36.147 856.269 47.783 0.00 4 8.750 42.862 126.862 1.400 0.144 72.607 25.52 0.46 40.134 856.269 47.783 0.00 5 8.750 51.392 123.428 1.400 0.145 65.838 25.52 0.55 37.602 856.269 49.018 0.00 6 8.750 51.392 140.872 1.400 0.154 79.093 25.52 0.55 41.589 856.269 49.018 0.00 7 8.750 41.687 120.153 1.400 0.140 68.102 25.52 0.45 37.602 856.269 47.613 0.00 8 8.750 41.687 137.596 1.400 0.149 81.324 25.52 0.45 41.589 856.269 47.613 0.00 9 8.750 42.862 194.461 1.400 0.162 123.591 26.77 0.42 41.442 988.003 48.451 0.00 10 8.750 42.862 197.284 1.400 0.164 125.751 26.77 0.42 42.088 988.003 48.451 0.00 1 6.200 21.647 33.094 1.400 0.077 13.079 25.52 0.23 17.516 856.269 44.710 0.00 2 6.200 21.647 41.852 1.400 0.084 19.529 25.52 0.23 20.341 856.269 44.710 0.00 3 6.200 31.577 42.872 1.400 0.089 15.301 25.52 0.34 18.776 856.269 46.149 0.00 4 6.200 31.577 51.629 1.400 0.096 21.784 25.52 0.34 21.601 856.269 46.149 0.00 5 6.200 40.107 53.171 1.400 0.101 18.669 25.52 0.43 20.231 856.269 47.384 0.00 6 6.200 40.107 61.929 1.400 0.106 25.183 25.52 0.43 23.056 856.269 47.384 0.00 7 6.200 30.402 49.895 1.400 0.094 21.086 25.52 0.33 20.231 856.269 45.978 0.00 8 6.200 30.402 58.653 1.400 0.100 27.581 25.52 0.33 23.056 856.269 45.978 0.00 9 6.200 31.577 96.680 1.400 0.114 55.172 26.77 0.31 26.462 988.003 46.816 0.00 10 6.200 31.577 98.098 1.400 0.115 56.231 26.77 0.31 26.919 988.003 46.816 0.00 1 3.650 11.057 5.744 1.400 0.040 0.000 25.52 0.12 6.071 856.269 43.177 0.00 2 3.650 11.057 8.779 1.400 0.044 0.669 25.52 0.12 7.734 856.269 43.177 0.00 3 3.650 20.987 12.308 1.400 0.057 0.000 25.52 0.23 7.331 856.269 44.615 0.00 4 3.650 20.987 15.343 1.400 0.060 0.402 25.52 0.23 8.994 856.269 44.615 0.00 5 3.650 29.517 18.897 1.400 0.069 0.000 25.52 0.32 8.786 856.269 45.850 0.00 6 3.650 29.517 21.932 1.400 0.072 0.912 25.52 0.32 10.449 856.269 45.850 0.00 7 3.650 19.812 15.622 1.400 0.059 1.201 25.52 0.21 8.786 856.269 44.445 0.00 8 3.650 19.812 18.657 1.400 0.062 3.419 25.52 0.21 10.449 856.269 44.445 0.00 9 3.650 20.987 37.288 1.400 0.074 16.442 26.77 0.21 16.277 988.003 45.283 0.00 10 3.650 20.987 37.779 1.400 0.074 16.803 26.77 0.21 16.546 988.003 45.283 0.00
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 359
CUANTÍAS MÍNIMAS
Av,geom (cm²/m) = 13.050Ah,tot (cm²/m) = 46.400Aa,min (cm²/m²) = 10.000
Cálculo PS 101.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 360
ps 104.1
cálculo del tablero
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 361
L.A.V. MONFORTE DEL CID – ASPE (ALICANTE) PASOS SUPERIORES
P.S. 104.1
ANEJO DE CÁLCULOS
SEPTIEMBRE 2011
RECÁLCULO CON NCSP07
Este Anejo de Cálculo no podrá ser reproducido total o parcialmente, ni transmitirse por ningún procedimiento, incluso electrónico. No podrá prestarse, alquilarse o ceder su uso sin permiso previo y por escrito de Alvisa Prefabricados, S.A.
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 362
VIAS Y CNES. P.S.104.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
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I N D I C E 1 Bases de cálculo y dimensionamiento ....................................................................................................... 3 2 Descripción del programa “Emparrillados”................................................................................................. 7 3 Descripción Programa “Dimensionamiento de Vigas” ............................................................................... 9 4 Cálculo del Emparrillado .......................................................................................................................... 13
4.1 Vano lateral ....................................................................................................................................... 14 4.1.1 Datos de la estructura................................................................................................................ 14 4.1.2 Croquis emparrillado.................................................................................................................. 18 4.1.3 Envolvente de Esfuerzos ........................................................................................................... 19
4.2 Vano central ...................................................................................................................................... 21 4.2.1 Datos de la estructura................................................................................................................ 21 4.2.2 Croquis emparrillado.................................................................................................................. 25 4.2.3 Envolvente de Esfuerzos ........................................................................................................... 26
5 Armado de las Vigas ................................................................................................................................ 28 5.1 Vano lateral ....................................................................................................................................... 29
5.1.1 Datos.......................................................................................................................................... 30 5.1.2 E.L.S. (Evolución de tensiones en servicio) .............................................................................. 31 5.1.3 E.L.U. Cálculo a Rotura. ............................................................................................................ 36 5.1.4 E.L.U. Cálculo a cortante ........................................................................................................... 37 5.1.5 E.L.U. de Rasante...................................................................................................................... 38
5.2 Vano central ...................................................................................................................................... 39 5.2.1 Datos.......................................................................................................................................... 40 5.2.2 E.L.S. (Evolución de tensiones en servicio) .............................................................................. 41 5.2.3 E.L.U. Cálculo a Rotura. ............................................................................................................ 46 5.2.4 E.L.U. Cálculo a cortante ........................................................................................................... 47 5.2.5 E.L.U. de Rasante...................................................................................................................... 48
6 Armado de la losa..................................................................................................................................... 49 7 Cálculo de sismo ...................................................................................................................................... 53 8 Cálculo de reacciones .............................................................................................................................. 59 9 Aparatos de apoyo ................................................................................................................................... 62 10 Normas básicas de manipulación, acopio y montaje ........................................................................... 68
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1 Bases de cálculo y dimensionamiento
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Bases de cálculo y dimensionamiento
Se exponen a continuación los criterios y normativas empleadas en la realización de este anejo de
cálculo.
Normativas empleadas
- Instrucción sobre las Acciones a considerar en el proyecto de Puentes de carretera (IAP-98).
- Instrucción de Hormigón Estructural (EHE).
- Recomendaciones para el proyecto y puesta en obra de los apoyos elastoméricos para puentes
de carretera (MOPU 1982).
- Norma de Construcción Sismorresistente: Puentes (NCSP-07)
- Eurocódigo 8. Disposiciones para el proyecto de estructuras sismorresistentes. Parte 2:
Puentes.
Análisis estructural
El análisis de la estructura objeto de este anejo de cálculo se ha abordado mediante la técnica del
emparrillado plano, que contempla el esviaje del tablero y la naturaleza del mismo.
El comportamiento de todos los elementos ha sido considerado elástico y lineal.
Cargas aplicadas
- Peso específico del hormigón armado o pretensado: γh = 2.50 Mp/m3
- Peso específico de mezcla bituminosa: γa = 2.40 Mp/m3
- Peso acera: p1 = 0.625 Mp/m²
- Peso barrera: p2= 0.5 Mp/m
- Sobrecarga repartida debida al tráfico: S = 0.40 Mp/m2
- Sobrecarga puntual debida al tráfico: P = 60 Mp
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Características de los materiales empleados
- Hormigones:
- Prefabricados:
- Pretensado: HP-50/ F / 12 / IIa
- Armado: HA-40/ B / 17 / IIa
- “In situ”:
- Armado: HA-25/ B / 20 / IIa
- Aceros:
- Elementos prefabricados:
- Acero pasivo: B 500 S
- Acero activo: Cordones Y 1860S7
- Elementos “in situ”:
- Acero pasivo: B 500 S
Coeficientes de seguridad adoptados
- Mayoración acciones (Estados Límites Últimos):
Nivel de control intenso:
- Permanentes: γG = 1.35
- Variable: γQ = 1.50
Nivel de control normal:
- Permanentes: γG = 1.50
- Variable: γQ = 1.60
- Minoración de resistencia del hormigón:
- En prefabricados: γc=1.50
- "In situ": γc=1.50
- Minoración de resistencia del acero:
- En prefabricados: γs=1.15
- "In situ”: γs=1.15
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Dimensionamiento de elementos de hormigón
Para el dimensionamiento de los elementos de hormigón pretensado se ha analizado su
comportamiento de acuerdo a la vigente norma EHE . Como se puede observar en los ficheros de salida de
datos del programa “Dimensionamiento de Vigas” se ha realizado el dimensionamiento atendiendo al
comportamiento de las vigas frente a diversas solicitaciones. En el caso particular de la solicitación debida a
esfuerzos cortantes se ha realizado el dimensionamiento de acuerdo a la EHE. El tipo de pretensado
utilizado es interior de armaduras pretesas y adherente.
Programas informáticos utilizados
Los programas de cálculo matricial “Emparrillado” y el programa “Dimensionamiento de Vigas
Puente Nervado”, desarrollados por Research & Concrete, S.A., han sido utilizados para la obtención de los
esfuerzos de vigas y losa y armado de las mismas. En los apartados siguientes se incluye una somera
explicación de la nomenclatura utilizada y del funcionamiento de dichos programas.
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2 Descripción del programa “Emparrillados”
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EMPARRILLADO
Los cálculos del Emparrillado se han desarrollado mediante el programa "EMPARRILLADO".
Para la resolución del emparrillado se utiliza el cálculo matricial . La estructura se discretiza en
nudos y barras. Los nervios longitudinales corresponden a cada una de las vigas prefabricadas y las barras
transversales idealizan la losa superior.
Se generan de forma automática, todas las hipótesis de cálculo, el programa coloca la sobrecarga
móvil en intervalos transversales y longitudinales de 0.5 m. obteniendo una envolvente de esfuerzos y
reacciones.
Una vez resuelto el emparrillado se introducen los valores obtenidos en la rutina de
dimensionamiento y se obtienen las diferentes armaduras activas y pasivas correspondientes.
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3 Descripción Programa “Dimensionamiento de Vigas”
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ANEJO DE CALCULOS DE VIGAS 1. - Programa de cálculo :
Los cálculos del tablero se han desarrollado mediante el programa "Dimensionamiento de vigas".
2. - Datos de cargas :
Se consideran los siguientes pesos específicos para la evaluación de las cargas permanentes y
pesos propios:
Hormigón armado ó pretensado: 2,50 Tn/m3
Hormigón en masa: 2,40 Tn/m3
Pavimento asfáltico: 2,40 Tn/m3
La carga permanente de aceras, barreras y barandillas se introduce en los cálculos como cargas
lineales situadas longitudinalmente.
La sobrecarga considerada es la especificada en la "Instrucción relativa a las acciones a considerar
en el proyecto de puentes de Carreteras" (I.A.P- 98) situando el o los carros, en la posición pésima.
3. - Desarrollo del Cálculo:
Con los esfuerzos obtenidos del emparrillado se calculan las tensiones de la viga.
Se estudian a continuación las tensiones producidas por el pretensado tanto durante la fabricación
(en el instante de la transferencia) como a largo plazo, considerando respectivamente unas pérdidas
del 5% y 20%.
La adición de estas tensiones a las producidas por las cargas exteriores conduce a las tensiones
reales (en fibra superior e inferior de la viga, y fibra superior de la losa) que aparecen en las distintas
fases, fabricación, servicio bajo cargas permanentes, y servicio bajo máxima sobrecarga.
Se comprueba que las tracciones (si existen) son admisibles en función de la clase de
comportamiento de la estructura y se obtiene la resistencia característica del hormigón en cada
fase para soportar las compresiones existentes.
Cálculo PS 104.1
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Los esfuerzos rasantes entre viga y losa se resisten exclusivamente con armadura pasiva, sin
contar con la colaboración del hormigón.
4. - Notación utilizada:
Para poder interpretar la salida de la impresora debe tenerse en cuenta la siguiente notación:
Datos Geométricos
B = Ancho real del tablero
Bo = Ancho eficaz del tablero
B1 = Anchura de cada acera
D1 = Distancia del eje de la última viga al borde del tablero.
Características Mecánicas
Vai = Distancia fibra superior viga a fibra neutra en sección inicial homogeneizada
Vbi = Distancia fibra inferior viga a fibra neutra en sección inicial homogeneizada
Vaf = Distancia fibra superior viga a fibra neutra en sección final homogeneizada
Vbf = Distancia fibra inferior viga a fibra neutra en sección final homogeneizada
Vcf = Distancia fibra superior losa a fibra neutra en sección final homogeneizada
A = Area de la sección inicial homogeneizada
I = Inercia de la sección inicial homogeneizada
If = Inercia de la sección final homogeneizada
Cálculo PS 104.1
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Esfuerzos Longitudinales
M1 = Momento en el centro de la luz de la viga producido por p.p. de la viga.
M2 = Momento en el centro de la luz de la viga producido por peso de la losa.
M3 = Momento en el centro de la luz de la viga producido por las cargas permanentes.
M4 = Momento en el centro de la luz de la viga producido por la sobrecarga uniforme
M5 = Momento en el centro de la luz de la viga producido por sobrecarga puntual móvil
Cálculo de Tensiones
SA = Tensión en fibra superior de la viga
SB = Tensión en fibra inferior de la viga
SC = Tensión en fibra superior de la losa
Pretensado
N = Esfuerzo axil de pretensado inicial, en bancada. Exc. = Excentricidad del esfuerzo de pretensado con respecto a la fibra neutra de la sección inicial
homogeneizada de la viga.
PA = Tensión en fibra superior de viga, producida por el pretensado.
PB = Tensión en fibra inferior de viga, producida por el pretensado.
Cálculo armadura cortantes
Q1 = cortante en el extremo de la viga debido al peso propio de la viga
Q2 = cortante en el extremo de la viga debido al peso propio de la losa
Q3 = cortante en el extremo de la viga debido a las cargas permanentes
Q4 = cortante en el extremo de la viga debido a la sobrecarga repartida
Q5 = cortante en el extremo de la viga debido a la sobrecarga puntal móvil.
FY = Límite elástico del acero pasivo
FCT'K = Resistencia a tracción del hormigón
V = Cortante máximo en la sección considerada
VRD = Cortante mayorado SIGMA CL, D = Tensión normal en fibra extrema más traccionada o menos comprimida, bajo la
actuación de los esfuerzos normales de cálculo más desfavorables.
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4 Cálculo del Emparrillado
Cálculo PS 104.1
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4.1 Vano lateral
4.1.1 Datos de la estructura
Luz de cálculo (m) : 13.680
Ancho (m) : 8.200
Esviaje (g) : 100.000
Dist. Eje Viga borde a ext. tablero (m) : 4.100
Ancho de las aceras (m) : 1.100
Dist. Eje Barrera a ext. tablero (m) : 0.000
Espesor de la losa (m) : 0.248
Datos de las vigas
Viga Tipo Canto (m) Area (m²) Peso (t/m) Va (m) Inercia (m4)
1 BC290820 0.800 1.141912 2.9420 0.5205 0.069259
Acciones sobre la estructura
Peso pavimento (t/m²) : 0.240
Peso de las aceras (t/m²) : 0.625
Peso Barrera (t/m) : 0.500
Sobrecarga uniforme (t/m²) : 0.400
Peso total del vehículo (t) : 60.000
Distancia de la rueda a la acera (m) : 0.500
Sobrecarga en aceras (t/m²) : 0.400
Datos del Emparrillado
Datos de Nudos
Nudo X (m) Y (m)
1 0.000 0.000
2 -0.000 2.650
3 -0.000 2.950
4 -0.000 4.100
5 -0.000 5.250
6 -0.000 5.550
7 -0.000 8.200
8 1.368 0.000
9 1.368 2.650
10 1.368 5.550
11 1.368 8.200
12 2.736 0.000
13 2.736 2.650
14 2.736 5.550
15 2.736 8.200
16 4.104 0.000
17 4.104 2.650
18 4.104 5.550
19 4.104 8.200
20 5.472 0.000
21 5.472 2.650
22 5.472 5.550
23 5.472 8.200
24 6.840 0.000
25 6.840 2.650
26 6.840 5.550
Cálculo PS 104.1
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27 6.840 8.200
28 8.208 0.000
29 8.208 2.650
30 8.208 5.550
31 8.208 8.200
32 9.576 0.000
33 9.576 2.650
34 9.576 5.550
35 9.576 8.200
36 10.944 0.000
37 10.944 2.650
38 10.944 5.550
39 10.944 8.200
40 12.312 0.000
41 12.312 2.650
42 12.312 5.550
43 12.312 8.200
44 13.680 0.000
45 13.680 2.650
46 13.680 2.950
47 13.680 4.100
48 13.680 5.250
49 13.680 5.550
50 13.680 8.200
Datos de Barras
Barra Nudo I Nudo J Ancho (m) Iflex (m4) Jtor (m4) Area(m2)
1 1 8 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
2 8 12 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
3 12 16 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
4 16 20 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
5 20 24 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
6 24 28 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
7 28 32 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
8 32 36 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
9 36 40 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
10 40 44 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
11 2 9 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
12 9 13 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
13 13 17 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
14 17 21 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
15 21 25 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
16 25 29 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
17 29 33 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
18 33 37 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
19 37 41 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
20 41 45 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
21 6 10 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
22 10 14 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
23 14 18 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
24 18 22 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
25 22 26 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
26 26 30 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 376
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Página 16
27 30 34 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
28 34 38 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
29 38 42 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
30 42 49 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
31 7 11 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
32 11 15 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
33 15 19 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
34 19 23 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
35 23 27 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
36 27 31 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
37 31 35 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
38 35 39 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
39 39 43 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
40 43 50 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
41 1 2 0.684 0.000720 0.001441 0.140562
42 2 3 0.684 0.055190 0.142204 0.476562
43 3 4 0.684 0.055190 0.142204 0.476562
44 4 5 0.684 0.055190 0.142204 0.476562
45 5 6 0.684 0.055190 0.142204 0.476562
46 6 7 0.684 0.000720 0.001441 0.140562
47 8 9 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
48 9 10 1.368 0.101724 0.284407 0.623125
49 10 11 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
50 12 13 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
51 13 14 1.368 0.101724 0.284407 0.623125
52 14 15 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
53 16 17 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
54 17 18 1.368 0.101724 0.284407 0.623125
55 18 19 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
56 20 21 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
57 21 22 1.368 0.101724 0.284407 0.623125
58 22 23 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
59 24 25 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
60 25 26 1.368 0.101724 0.284407 0.623125
61 26 27 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
62 28 29 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
63 29 30 1.368 0.101724 0.284407 0.623125
64 30 31 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
65 32 33 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
66 33 34 1.368 0.101724 0.284407 0.623125
67 34 35 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
68 36 37 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
69 37 38 1.368 0.101724 0.284407 0.623125
70 38 39 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
71 40 41 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
72 41 42 1.368 0.101724 0.284407 0.623125
73 42 43 1.368 0.001441 0.002882 0.281125
74 44 45 0.684 0.000720 0.001441 0.140562
75 45 46 0.684 0.055190 0.142204 0.476562
76 46 47 0.684 0.055190 0.142204 0.476562
77 47 48 0.684 0.055190 0.142204 0.476562
78 48 49 0.684 0.055190 0.142204 0.476562
79 49 50 0.684 0.000720 0.001441 0.140562
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 377
VIAS Y CNES. P.S.104.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 17
Datos de Tramos de Vigas
Tramo Viga Ancho (m) Canto (m) Area (m) Va (m) Vb (m) Inercia (m4) JTor (m4)
1 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
2 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
3 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
4 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
5 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
6 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
7 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
8 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
9 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
10 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 378
VIAS Y CNES. P.S.104.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 18
4.1.2 Croquis emparrillado
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 379
VIAS Y CNES. P.S.104.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 19
4.1.3 Envolvente de Esfuerzos
Esfuerzos Cortantes en t
Viga Tramo P.Propio P.Propio Carga S.C. S.C. Carro Carro Total Total
Viga Losa Perman. Máximo Mínimo Máximo Mínimo Máximo Mínimo
1 1 -20.12 -34.77 -23.49 2.31 -22.50 2.35 -84.06 -73.72 -184.94
- - -16.10 -27.82 -23.49 2.31 -22.50 2.35 -84.06 -62.74 -173.96
1 2 -16.10 -27.82 -18.27 0.89 -16.59 1.08 -66.50 -60.21 -145.27
- - -12.07 -20.86 -18.27 0.89 -16.59 1.08 -66.50 -49.23 -134.29
1 3 -12.07 -20.86 -13.05 0.49 -11.71 4.57 -53.66 -40.93 -111.35
- - -8.05 -13.91 -13.05 0.49 -11.71 4.57 -53.66 -29.95 -100.37
1 4 -8.05 -13.91 -7.83 0.27 -7.00 12.97 -48.64 -16.55 -85.43
- - -4.02 -6.95 -7.83 0.27 -7.00 12.97 -48.64 -5.57 -74.45
1 5 -4.02 -6.95 -2.61 0.09 -2.33 25.78 -38.78 12.27 -54.70
- - -0.00 -0.00 -2.61 0.09 -2.33 25.78 -38.78 23.25 -43.72
1 6 -0.00 -0.00 2.61 2.33 -0.09 38.78 -25.78 43.72 -23.25
- - 4.02 6.95 2.61 2.33 -0.09 38.78 -25.78 54.70 -12.27
1 7 4.02 6.95 7.83 7.00 -0.27 48.64 -12.97 74.45 5.57
- - 8.05 13.91 7.83 7.00 -0.27 48.64 -12.97 85.43 16.55
1 8 8.05 13.91 13.05 11.71 -0.49 53.66 -4.57 100.37 29.95
- - 12.07 20.86 13.05 11.71 -0.49 53.66 -4.57 111.35 40.93
1 9 12.07 20.86 18.27 16.59 -0.89 66.50 -1.08 134.29 49.23
- - 16.10 27.82 18.27 16.59 -0.89 66.50 -1.08 145.27 60.21
1 10 16.10 27.82 23.49 22.50 -2.31 84.06 -2.35 173.96 62.74
- - 20.12 34.77 23.49 22.50 -2.31 84.06 -2.35 184.94 73.72
Momentos flectores en t.m
Viga Tramo P.Propio P.Propio Carga S.C. S.C. Carro Carro Total Total
Viga Losa Perman. Máximo Mínimo Máximo Mínimo Máximo Mínimo
1 1 -0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00
- - 24.78 42.81 32.13 27.62 0.00 62.00 0.00 189.34 99.72
1 2 24.78 42.81 32.13 27.62 0.00 62.00 0.00 189.34 99.72
- - 44.05 76.11 57.12 49.11 0.00 106.21 0.00 332.60 177.28
1 3 44.05 76.11 57.12 49.11 0.00 106.21 0.00 332.60 177.28
- - 57.81 99.90 74.96 64.45 0.00 144.35 0.00 441.47 232.68
1 4 57.81 99.90 74.96 64.45 0.00 144.35 0.00 441.47 232.68
- - 66.07 114.17 85.67 73.66 0.00 161.52 0.00 501.09 265.91
1 5 66.07 114.17 85.67 73.66 0.00 161.52 0.00 501.09 265.91
- - 68.82 118.93 89.24 76.73 0.00 175.20 0.00 528.92 276.99
1 6 68.82 118.93 89.24 76.73 0.00 175.20 0.00 528.92 276.99
- - 66.07 114.17 85.67 73.66 0.00 161.52 0.00 501.09 265.91
1 7 66.07 114.17 85.67 73.66 0.00 161.52 0.00 501.09 265.91
- - 57.81 99.90 74.96 64.45 0.00 144.35 0.00 441.47 232.68
1 8 57.81 99.90 74.96 64.45 0.00 144.35 0.00 441.47 232.68
- - 44.05 76.11 57.12 49.11 0.00 106.21 0.00 332.60 177.28
1 9 44.05 76.11 57.12 49.11 0.00 106.21 0.00 332.60 177.28
- - 24.78 42.81 32.13 27.62 0.00 62.00 0.00 189.34 99.72
1 10 24.78 42.81 32.13 27.62 0.00 62.00 0.00 189.34 99.72
- - -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00
Cálculo PS 104.1
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VIAS Y CNES. P.S.104.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 20
Envolvente de Reacciones
Nudo P.Propio P.Propio Carga S.C. S.C. Carro Carro Total Total
Viga Losa Perman. Máxima Mínima Máxima Mínima Máxima Mínima
3 10.062 17.387 13.047 15.607 -4.389 59.627 -6.645 115.731 29.462
5 10.062 17.387 13.047 15.607 -4.389 59.627 -6.645 115.731 29.462
46 10.062 17.387 13.047 15.607 -4.389 59.627 -6.645 115.731 29.462
48 10.062 17.387 13.047 15.607 -4.389 59.627 -6.645 115.731 29.462
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 381
VIAS Y CNES. P.S.104.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 21
4.2 Vano central
4.2.1 Datos de la estructura
Luz de cálculo (m) : 16.350
Ancho (m) : 8.200
Esviaje (g) : 100.000
Dist. Eje Viga borde a ext. tablero (m) : 4.100
Ancho de las aceras (m) : 1.100
Dist. Eje Barrera a ext. tablero (m) : 0.000
Espesor de la losa (m) : 0.248
Datos de las vigas
Viga Tipo Canto (m) Area (m²) Peso (t/m) Va (m) Inercia (m4)
1 BC290820 0.800 1.141912 2.9420 0.5205 0.069259
Acciones sobre la estructura
Peso pavimento (t/m²) : 0.240
Peso de las aceras (t/m²) : 0.625
Peso Barrera (t/m) : 0.500
Sobrecarga uniforme (t/m²) : 0.400
Peso total del vehículo (t) : 60.000
Distancia de la rueda a la acera (m) : 0.500
Sobrecarga en aceras (t/m²) : 0.400
Datos del Emparrillado
Datos de Nudos
Nudo X (m) Y (m)
1 0.000 0.000
2 -0.000 2.650
3 -0.000 2.950
4 -0.000 4.100
5 -0.000 5.250
6 -0.000 5.550
7 -0.000 8.200
8 1.635 0.000
9 1.635 2.650
10 1.635 5.550
11 1.635 8.200
12 3.270 0.000
13 3.270 2.650
14 3.270 5.550
15 3.270 8.200
16 4.905 0.000
17 4.905 2.650
18 4.905 5.550
19 4.905 8.200
20 6.540 0.000
21 6.540 2.650
22 6.540 5.550
23 6.540 8.200
24 8.175 0.000
25 8.175 2.650
26 8.175 5.550
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 382
VIAS Y CNES. P.S.104.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 22
27 8.175 8.200
28 9.810 0.000
29 9.810 2.650
30 9.810 5.550
31 9.810 8.200
32 11.445 0.000
33 11.445 2.650
34 11.445 5.550
35 11.445 8.200
36 13.080 0.000
37 13.080 2.650
38 13.080 5.550
39 13.080 8.200
40 14.715 0.000
41 14.715 2.650
42 14.715 5.550
43 14.715 8.200
44 16.350 0.000
45 16.350 2.650
46 16.350 2.950
47 16.350 4.100
48 16.350 5.250
49 16.350 5.550
50 16.350 8.200
Datos de Barras
Barra Nudo I Nudo J Ancho (m) Iflex (m4) Jtor (m4) Area(m2)
1 1 8 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
2 8 12 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
3 12 16 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
4 16 20 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
5 20 24 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
6 24 28 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
7 28 32 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
8 32 36 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
9 36 40 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
10 40 44 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
11 2 9 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
12 9 13 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
13 13 17 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
14 17 21 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
15 21 25 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
16 25 29 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
17 29 33 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
18 33 37 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
19 37 41 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
20 41 45 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
21 6 10 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
22 10 14 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
23 14 18 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
24 18 22 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
25 22 26 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
26 26 30 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 383
VIAS Y CNES. P.S.104.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 23
27 30 34 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
28 34 38 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
29 38 42 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
30 42 49 2.775 0.160480 0.083056 1.141220
31 7 11 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
32 11 15 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
33 15 19 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
34 19 23 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
35 23 27 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
36 27 31 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
37 31 35 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
38 35 39 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
39 39 43 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
40 43 50 1.325 0.001396 0.004788 0.272288
41 1 2 0.818 0.000861 0.001722 0.167997
42 2 3 0.818 0.065127 0.169958 0.537372
43 3 4 0.818 0.065127 0.169958 0.537372
44 4 5 0.818 0.065127 0.169958 0.537372
45 5 6 0.818 0.065127 0.169958 0.537372
46 6 7 0.818 0.000861 0.001722 0.167997
47 8 9 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
48 9 10 1.635 0.121578 0.339917 0.744743
49 10 11 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
50 12 13 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
51 13 14 1.635 0.121578 0.339917 0.744743
52 14 15 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
53 16 17 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
54 17 18 1.635 0.121578 0.339917 0.744743
55 18 19 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
56 20 21 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
57 21 22 1.635 0.121578 0.339917 0.744743
58 22 23 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
59 24 25 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
60 25 26 1.635 0.121578 0.339917 0.744743
61 26 27 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
62 28 29 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
63 29 30 1.635 0.121578 0.339917 0.744743
64 30 31 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
65 32 33 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
66 33 34 1.635 0.121578 0.339917 0.744743
67 34 35 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
68 36 37 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
69 37 38 1.635 0.121578 0.339917 0.744743
70 38 39 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
71 40 41 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
72 41 42 1.635 0.121578 0.339917 0.744743
73 42 43 1.635 0.001722 0.003444 0.335993
74 44 45 0.818 0.000861 0.001722 0.167997
75 45 46 0.818 0.065127 0.169958 0.537372
76 46 47 0.818 0.065127 0.169958 0.537372
77 47 48 0.818 0.065127 0.169958 0.537372
78 48 49 0.818 0.065127 0.169958 0.537372
79 49 50 0.818 0.000861 0.001722 0.167997
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 384
VIAS Y CNES. P.S.104.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 24
Datos de Tramos de Vigas
Tramo Viga Ancho (m) Canto (m) Area (m) Va (m) Vb (m) Inercia (m4) JTor (m4)
1 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
2 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
3 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
4 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
5 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
6 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
7 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
8 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
9 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
10 1 8.200 1.048 2.8270 0.1363 0.6637 0.360664 0.664449
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 385
VIAS Y CNES. P.S.104.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 25
4.2.2 Croquis emparrillado
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 386
VIAS Y CNES. P.S.104.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 26
4.2.3 Envolvente de Esfuerzos
Esfuerzos Cortantes en t
Viga Tramo P.Propio P.Propio Carga S.C. S.C. Carro Carro Total Total
Viga Losa Perman. Máximo Mínimo Máximo Mínimo Máximo Mínimo
1 1 -24.05 -41.56 -28.07 2.32 -26.45 1.48 -88.35 -89.88 -208.48
- - -19.24 -33.25 -28.07 2.32 -26.45 1.48 -88.35 -76.75 -195.36
1 2 -19.24 -33.25 -21.83 0.87 -19.64 1.45 -73.71 -72.00 -167.67
- - -14.43 -24.94 -21.83 0.87 -19.64 1.45 -73.71 -58.88 -154.55
1 3 -14.43 -24.94 -15.59 0.49 -13.90 9.93 -62.65 -44.54 -131.50
- - -9.62 -16.62 -15.59 0.49 -13.90 9.93 -62.65 -31.42 -118.38
1 4 -9.62 -16.62 -9.36 0.27 -8.31 20.58 -52.04 -14.75 -95.96
- - -4.81 -8.31 -9.36 0.27 -8.31 20.58 -52.04 -1.63 -82.84
1 5 -4.81 -8.31 -3.12 0.09 -2.77 31.04 -41.52 14.89 -60.53
- - -0.00 0.00 -3.12 0.09 -2.77 31.04 -41.52 28.01 -47.41
1 6 0.00 -0.00 3.12 2.77 -0.09 41.52 -31.04 47.41 -28.01
- - 4.81 8.31 3.12 2.77 -0.09 41.52 -31.04 60.53 -14.89
1 7 4.81 8.31 9.36 8.31 -0.27 52.04 -20.58 82.84 1.63
- - 9.62 16.62 9.36 8.31 -0.27 52.04 -20.58 95.96 14.75
1 8 9.62 16.62 15.59 13.90 -0.49 62.65 -9.93 118.38 31.42
- - 14.43 24.94 15.59 13.90 -0.49 62.65 -9.93 131.50 44.54
1 9 14.43 24.94 21.83 19.64 -0.87 73.71 -1.45 154.55 58.88
- - 19.24 33.25 21.83 19.64 -0.87 73.71 -1.45 167.67 72.00
1 10 19.24 33.25 28.07 26.45 -2.32 88.35 -1.48 195.36 76.75
- - 24.05 41.56 28.07 26.45 -2.32 88.35 -1.48 208.48 89.88
Momentos flectores en t.m
Viga Tramo P.Propio P.Propio Carga S.C. S.C. Carro Carro Total Total
Viga Losa Perman. Máximo Mínimo Máximo Mínimo Máximo Mínimo
1 1 0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00
- - 35.39 61.16 45.89 39.46 0.00 78.64 0.00 260.54 142.44
1 2 35.39 61.16 45.89 39.46 0.00 78.64 0.00 260.54 142.44
- - 62.92 108.73 81.59 70.15 0.00 137.55 0.00 460.92 253.23
1 3 62.92 108.73 81.59 70.15 0.00 137.55 0.00 460.92 253.23
- - 82.58 142.70 107.08 92.07 0.00 176.74 0.00 601.17 332.36
1 4 82.58 142.70 107.08 92.07 0.00 176.74 0.00 601.17 332.36
- - 94.38 163.09 122.38 105.22 0.00 205.30 0.00 690.36 379.84
1 5 94.38 163.09 122.38 105.22 0.00 205.30 0.00 690.36 379.84
- - 98.31 169.88 127.48 109.60 0.00 215.25 0.00 720.52 395.67
1 6 98.31 169.88 127.48 109.60 0.00 215.25 0.00 720.52 395.67
- - 94.38 163.09 122.38 105.22 0.00 205.30 0.00 690.36 379.84
1 7 94.38 163.09 122.38 105.22 0.00 205.30 0.00 690.36 379.84
- - 82.58 142.70 107.08 92.07 0.00 176.74 0.00 601.17 332.36
1 8 82.58 142.70 107.08 92.07 0.00 176.74 0.00 601.17 332.36
- - 62.92 108.73 81.59 70.15 0.00 137.55 0.00 460.92 253.23
1 9 62.92 108.73 81.59 70.15 0.00 137.55 0.00 460.92 253.23
- - 35.39 61.16 45.89 39.46 0.00 78.64 0.00 260.54 142.44
1 10 35.39 61.16 45.89 39.46 0.00 78.64 0.00 260.54 142.44
- - 0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00
Cálculo PS 104.1
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Página 27
Envolvente de Reacciones
Nudo P.Propio P.Propio Carga S.C. S.C. Carro Carro Total Total
Viga Losa Perman. Máxima Mínima Máxima Mínima Máxima Mínima
3 12.025 20.781 15.594 18.653 -5.246 61.184 -7.055 128.237 36.098
5 12.025 20.781 15.594 18.653 -5.246 61.184 -7.055 128.237 36.098
46 12.025 20.781 15.594 18.653 -5.246 61.184 -7.055 128.237 36.098
48 12.025 20.781 15.594 18.653 -5.246 61.184 -7.055 128.237 36.098
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 388
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Página 28
5 Armado de las Vigas
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 389
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Página 29
5.1 Vano lateral
DDIIMMEENNSSIIOONNAAMMIIEENNTTOO
DDEE VVIIGGAASS
CALCULO DE PUENTES NERVADOS DE CARRETERA
©©© AAAlllvvviiisssaaa
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 390
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Página 30
5.1.1 Datos
Solución ........................ = 1 BC - 80 Luz de Cálculo ...............[m] = 13.68 Intereje .....................[m] = 8.2 Dis. eje V.Borde a Ex.Tablero [m] = 4.1 Ancho Cabeza Superior ............ = 1.22 Canto Cabeza Superior ............ = 0.1 Ancho Cabeza Inferior ............ = 2.9 Profundidad Talón ................ = 0.25 Ancho del Tablero ............[m] = 8.2 Ancho del Tablero en fase 1...[m] = 4.52 Ancho de las Aceras ..........[m] = 1.1 Angulo de Esviaje ............[g] = 100 Espesor de la Losa ...........[m] = 0.248 Canto Total ..................[m] = 1.048 Espesor del Pavimento .......[cm] = 10 Peso del Carro ..............[Tn] = 60 Distan. del carro a la Acera [m] = 0.5 Peso Aceras y Barandillas [Tn/ml] = 1.19 Tipo ambiente .........(I,II,III) = II CARACTERISTICAS MECANICAS [ INICIALES ] VaI ... [m] = 0.52054 VbI .... [m] = 0.27946 AREA .. [m²] = 1.14191 INERCIA [m4] = 0.06926 [ INTERMEDIAS ] VaIntermedia ...... [m] = 0.133947 VbIntermedia ...... [m] = 0.666053 VcIntermedia ...... [m] = 0.381947 INERCIA INTERMEDIA [m4] = 0.365528 [ FINALES ] VaF ...... [m] = 0.133947 VbF ...... [m] = 0.666053 VcF ...... [m] = 0.381947 INER.FIN. [m4] = 0.365528 K (rasante)... = 1.148061
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 391
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ESFUERZOS LONGITUDINALES [MTn.] M1 = 68.8199 M2 = 118.9300 M21 = 86.7399 M22 = 32.1900 M3 = 89.2399 M4 = 76.7300 M5 = 201.4799 5.1.2 E.L.S. (Evolución de tensiones en servicio)
TENSIONES DE FLEXION DEBIDO A LAS CARGAS EXTERIORES SIN PRETENSADO [Tn/m²] --------------------------------------------------------------------------- Resumen EN FABRICA EN SERVICIO ------------ ----------------------- PUNTO SA SB SA SB SC ----- ---- ---- ----- ----- ----- 6.84 517.2 -277.7 1213.6 -849.0 126.8L/2 6.34 514.4 -276.3 1207.1 -844.5 126.2 5.84 506.1 -271.8 1187.7 -830.9 124.1 5.34 492.3 -264.4 1155.3 -808.2 120.7 4.84 473.0 -254.0 1109.9 -776.4 116.0 4.34 448.1 -240.6 1051.5 -735.6 109.9 3.84 417.7 -224.3 980.2 -685.7 102.4 3.34 381.8 -205.0 895.8 -626.7 93.6 2.84 340.3 -182.8 798.6 -558.7 83.4 2.34 293.3 -157.5 688.3 -481.6 71.9 1.84 240.8 -129.4 565.1 -395.4 59.0 1.34 182.8 -98.2 428.9 -300.1 44.8 0.84 119.2 -64.1 279.7 -195.8 29.2 0.34 50.1 -27.0 117.6 -82.4 12.3 0.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0APOYO
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 392
VIAS Y CNES. P.S.104.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 32
Continuación TENSIONES DE FLEXION DEBIDO A LAS CARGAS EXTERIORES SIN PRETENSADO [Tn/m²] --------------------------------------------------------------------------- CON CARGAS MAXIMAS ------------------- SA SB SC --------------------- --------------------- --------------------- PUNTO 0.2SC 0.5SC TOTAL 0.2SC 0.5SC TOTAL 0.2SC 0.5SC TOTAL ----- ----- ----- ----- ------ ----- ----- ----- ----- ------ 6.84 1234.0 1264.6 1315.6 -950.4 -1102.5 -1355.9 184.9 272.2 417.5L/2 6.34 1227.4 1257.8 1308.5 -945.3 -1096.6 -1348.7 184.0 270.8 415.3 5.84 1207.7 1237.6 1287.5 -930.1 -1079.0 -1327.0 181.0 266.4 408.6 5.34 1174.7 1203.8 1252.3 -904.7 -1049.5 -1290.7 176.1 259.1 397.5 4.84 1128.5 1156.5 1203.1 -869.1 -1008.2 -1240.0 169.2 248.9 381.8 4.34 1069.2 1095.7 1139.8 -823.4 -955.2 -1174.8 160.3 235.9 361.8 3.84 996.7 1021.4 1062.5 -767.6 -890.4 -1095.1 149.4 219.8 337.2 3.34 910.9 933.5 971.1 -701.5 -813.8 -1000.9 136.5 200.9 308.2 2.84 812.0 832.1 865.6 -625.4 -725.5 -892.3 121.7 179.1 274.7 2.34 699.9 717.2 746.1 -539.1 -625.4 -769.1 104.9 154.4 236.8 1.84 574.6 588.9 612.6 -442.6 -513.4 -631.4 86.1 126.7 194.4 1.34 436.1 446.9 464.9 -335.9 -389.7 -479.3 65.3 96.2 147.5 0.84 284.4 291.5 303.2 -219.2 -254.2 -312.6 42.6 62.7 96.2 0.34 119.6 122.6 127.5 -92.2 -107.0 -131.5 17.9 26.4 40.4
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 393
VIAS Y CNES. P.S.104.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 33
CABLE 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6COTA 5 10 15 19 75AREA (mm2) 140 140 140 140 140
PUNTO N Excent.
6.84 42 0 0 0 4 918 175.84 42 0 0 0 4 918 174.84 42 0 0 0 4 918 173.84 42 0 0 0 4 918 172.84 42 0 0 0 4 918 171.84 42 0 0 0 4 918 170.84 42 0 0 0 4 918 17
0 42 0 0 0 4 918 17
CABLES PRETENSADOS
CUADRO DE PRETENSADOS
CABLES PRETESOS
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 394
VIAS Y CNES. P.S.104.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 34
FABRICA ...... = Peso Propio + Pretensado con Pérdidas a Corto Plazo
γp = 0.95 SERVICIO ..... = Cargas Permanentes + Pretensado con Pérdidas Totales
CARGAS MAXIMAS = Servicio + Sobrecargas Máximas
PUNTO SA SB SA SB SA SB SC SA SB SC0.5 SC 0.2 SC
6.84 188.54 1006.47 188.5 1006.5 936.9 232.4 140.5 1038.8 -274.5 462.4 -21.0 131.15.84 177.49 1012.40 177.5 1012.4 910.9 250.6 137.5 1010.7 -245.5 452.5 2.5 151.44.84 144.32 1030.21 144.3 1030.2 833.1 305.0 128.5 926.3 -158.6 422.9 73.2 212.33.84 89.04 1059.88 89.0 1059.9 703.4 395.8 113.5 785.7 -13.7 373.5 191.0 313.92.84 11.65 1101.43 11.7 1101.4 521.8 522.8 92.5 588.9 189.2 304.3 356.0 456.11.84 -87.85 1154.85 -87.8 1154.9 288.3 686.1 65.4 335.8 450.0 215.3 568.1 638.90.84 -209.46 1220.14 -209.5 1220.1 3.0 885.7 32.4 26.5 768.8 106.6 827.2 862.3
0 -328.70 1284.16 -328.7 1284.2 -276.8 1081.4 0.0 -276.8 1081.4 0.0 1081.4 1081.4
MAX 1284.16 1284.16 936.87 140.50 1038.82 462.42MIN -328.70 -328.70 232.44 -274.50
2140.32140.31731.4 Viga: Se dispone hormigón de 5000770.7 Losa: Se dispone hormigón de 2500
TENSIONES EN DIFERENTES PUNTOS A LO LARGO DE LA VIGA [Tn/m2]
Resistencia al destesar
AL DESTESAR EN FABRICA EN SERVICIO CON CARGAS MAXIMAS
En fabrica
en losaA los 28 días
FABRICA ...... = Peso Propio + Pretensado con Pérdidas a Corto Plazo
γp = 1.05 SERVICIO ..... = Cargas Permanentes + Pretensado con Pérdidas Totales
CARGAS MAXIMAS = Servicio + Sobrecargas Máximas
PUNTO SA SB SA SB SA SB SC SA SB SC0.5 SC 0.2 SC
6.84 153.94 1141.64 153.9 1141.6 907.7 346.3 140.5 1009.7 -160.7 462.4 92.8 244.95.84 142.89 1147.58 142.9 1147.6 881.8 364.4 137.5 981.6 -131.7 452.5 116.4 265.24.84 109.72 1165.38 109.7 1165.4 804.0 418.9 128.5 897.2 -44.7 422.9 187.1 326.13.84 54.44 1195.06 54.4 1195.1 674.3 509.6 113.5 756.6 100.2 373.5 304.9 427.72.84 -22.95 1236.61 -22.9 1236.6 492.7 636.6 92.5 559.8 303.0 304.3 469.8 569.91.84 -122.45 1290.02 -122.4 1290.0 259.2 799.9 65.4 306.7 563.9 215.3 681.9 752.70.84 -244.06 1355.31 -244.1 1355.3 -26.1 999.5 32.4 -2.6 882.6 106.6 941.1 976.1
0 -363.30 1419.33 -363.3 1419.3 -305.9 1195.2 0.0 -305.9 1195.2 0.0 1195.2 1195.2
MAX 1419.33 1419.33 907.73 140.50 1009.68 462.42MIN -363.30 -363.30 346.27 -160.67
2365.62365.61682.8 Viga: Se dispone hormigón de 5000770.7 Losa: Se dispone hormigón de 2500
TENSIONES EN DIFERENTES PUNTOS A LO LARGO DE LA VIGA [Tn/m2]
Resistencia al destesar
AL DESTESAR EN FABRICA EN SERVICIO CON CARGAS MAXIMAS
En fabrica
en losaA los 28 días
Cálculo PS 104.1
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APERTURA DE FISURAS (Art. 49.2.5.) ------------------------------------- Criterio aproximado : La apertura de fisura <= 0.2 mm está asegurada si el incremento de tensión de la armadura activa debido a la acción de las cargas exteriores es inferior a 2000 Kg/cm².
Considerando losa: Ancho eficaz = 8.2 Alma = 0.4 e = 0.248 Csup = 0.1 Canto útil = 99.800 cm (80 + 24.8 - C.D.G. tracción) Ap = 58.800 cm² Pretensado = 837.900 Tn 0.8 P = 670.320 Tn - AT para 20000 Tn/m² -> AT = 58.8 x 2000 = 117600 Kg. Resulta x = 23.02348 S1 = 1090.46 S2 = -84.14135 S3 = -557.7709 Mfisuración para (Wk = 0.2 mm) = 718.902 El momento total de las cargas exteriores en servicio era de 555.20 < 718.90 tm por tanto no se llega a una apertura de fisura de 0.2 mm. Comprobación Ambiente tipo II : Tensión bajo 20% SC = 131.10 Mfis > Mcav CUMPLE Art. 49.2.4
Cálculo PS 104.1
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5.1.3 E.L.U. Cálculo a Rotura.
Pasiva en Tracción ............ [Tn] = 0.00 Armadura Activa ............... [Tn] = 874.33 Capacidad total en tracción N.. [Tn] = 874.33 Pasiva en Compresión .......... [Tn] = 0.00 Recubrimiento Pasiva Compresión [cm] = 0.00 Zona ............................... = I Ancho Eficaz ................... [m] = 8.20 Capa Compresión ............... [cm] = 24.80 Dis. CDG Compre. a Fibra Super. [cm] = 3.76 Profundidad de Compresiones ... [cm] = 7.53 Dis. CDG Trac. a Fibra Inferior [cm] = 5.00 Canto Resistente ............... [m] = 0.96 [MR+] Momento de Rotura ..... [MTn.] = 839.68 [Ma]= 1.35 x(M1+ M2+ M3) [MTn.] = 373.93 [Mb]= 1.50 x(M4 + M5) [MTn.] = 417.31 [Mt] Momento Total ......... [MTn.] = 791.25 MR+ > Mt [Admisible] [ MOMENTOS [MTn.] ] M1 ... = 68.819 M2 ... = 118.930 M3 ... = 89.239 M4 ... = 76.730 M5 ... = 201.480 M TOTAL= 555.199 [ VOLUMEN DE TRACCIONES ] SA [Tn/m²] = 1028.28503 SB [Tn/m²] = -213.55494 X [m] = 0.13757 Ancho Cabeza Inferior [cm] = 290.0 Volumen de Tracciones [Tn] = 42.6
Cálculo PS 104.1
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5.1.4 E.L.U. Cálculo a cortante
ARMADURAS DE CORTANTES Acero Fy [Kg/cm²] = 5000 Espesor del Alma [cm] = 40 Ff1 [fct´m] = 407.163 Canto Util (mm) = 998.0 Fydc = 40000 (Tn / m²) Xi = 1.45 Fcdv = 3333.333 Armadura mínima = 6.7 (cm²/ml) Q1 = 20.1200 Q2 = 34.7700 Q3 = 23.4899 Q4 = 22.5000 Q5= 84.0599 ----------------------------------------------------------------- | ARMADURAS DE CORTANTES | |---------------------------------------------------------------| |PTO| X | Vcperm | Vsob | V | Vrd |SIGMA xd| COTAG | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 1 | 0 | 78.38 | 106.56 | 184.94 | 265.65 |3.50 | 0.95 | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 2 | 0.84 | 68.75 | 87.25 | 156 | 223.69 |-29.12 | 1.30 | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 3 | 1.84 | 57.30 | 67.94 | 125.23 | 179.25 |-61.09 | 1.58 | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 4 | 2.84 | 45.84 | 48.62 | 94.46 | 134.81 |-88.30 | 1.78 | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 5 | 3.84 | 34.38 | 29.31 | 63.68 | 90.37 |-109.47 | 1.92 | ----------------------------------------------------------------- ------------------------------------------------------------------------- | ARMADURAS DE CORTANTES | | ------------------ | |-------------------| Vcu |---------------------------------| |PTO| X | Vu1 | C.Hor. | C.Pre. | Vv2 | Vsu | A90 |Diam| S | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 1 | 0 | 398.79 | 26.82 | 0.0 | 26.8 | 238.82 | 69.53 | 12 |2 | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 2 | 0.84 | 385.1 | 26.82 | 13.2 | 40.1 | 183.62 | 39.02 | 12 |5 | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 3 | 1.84 | 360.67 | 26.82 | 13.8 | 40.7 | 138.58 | 24.39 | 12 |5 | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 4 | 2.84 | 340.92 | 26.82 | 13.8 | 40.7 | 94.14 | 14.72 | 12 |15 | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 5 | 3.84 | 327.04 | 26.82 | 13.8 | 40.7 | 49.7 | 7.2 | 10 |20 | ------------------------------------------------------------------------- S I M B O L O G I A ------------------- PTO = Punto número X = Distancia al apoyo en m. SIGMAXD = Tensión normal de cálculo a la altura del centro de gravedad de la sección. (art. 44.2.3.2) COTAG = Cotangente. (art. 44.2.3.2.2) K = Coef. reductor por efecto del esfuerzo axil. (art. 44.2.3.1) Vu1 = Cortante de agotamiento por compresión oblicua. (art. 44.2.3.1) VCU = Contribución hormigón resist. esfuerzo cortante. (art. 44.2.3.2.2) A90 = Area necesaria en estribos por metro lineal en cm²/ml. Diam. = Diámetro de la barra en estribos en mm. S = Separación entre estribos en cm.
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5.1.5 E.L.U. de Rasante
% fondo : 1.00Arm. total necesaria (cm2): 205.98
DE X = A Md (Tx m) Tu (T) Mu (Tx m) Td (T) Área (cm2)6.84 3.75 791.25 874.33 839.68 158.49 39.623.75 1.80 639.04 874.33 839.68 281.76 70.441.80 0.00 368.44 874.33 839.68 383.65 95.91
TRAMO DE A Nº total barras Diámetro(mm) Separación (m) Área (cm2) Área acum.(cm2)1 0.00 1.80 4 16 0.15 96.51 96.512 0.00 1.80 4 10 0.15 37.70 134.213 1.80 3.75 8 10 0.15 81.68 215.894 3.75 6.84 4 10 0.15 64.72 280.61
Estribos TOTAL(cm2): 280.61
ARMADURA DE COSIDO RASANTE JUNTA
% fondo : 1.00Arm. total necesaria (cm2): 205.98
DE X = A Md (Tx m) Tu (T) Mu (Tx m) Td (T) Área (cm2)6.84 3.75 791.25 874.33 839.68 158.49 39.623.75 1.80 639.04 874.33 839.68 281.76 70.441.80 0.00 368.44 874.33 839.68 383.65 95.91
TRAMO DE A Nº total barras Diámetro(mm) Separación (m) Área (cm2) Área acum.(cm2)1 0.00 1.80 4 16 0.15 96.51 96.513 1.80 3.30 8 10 0.15 62.83 159.344 3.30 3.75 4 10 0.15 9.42 168.771 3.75 6.84 4 10 0.15 64.72 233.48
Estribos TOTAL(cm2): 233.48
ARMADURA DE COSIDO RASANTE FONDO
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5.2 Vano central
DDIIMMEENNSSIIOONNAAMMIIEENNTTOO
DDEE VVIIGGAASS
CALCULO DE PUENTES NERVADOS DE CARRETERA
©©© AAAlllvvviiisssaaa
Cálculo PS 104.1
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5.2.1 Datos
Solución ........................ = 1 BU - 80 Luz de Cálculo ...............[m] = 16.35 Intereje .....................[m] = 8.2 Dis. eje V.Borde a Ex.Tablero [m] = 4.1 Ancho Cabeza Superior ............ = 1.22 Canto Cabeza Superior ............ = 0.1 Ancho Cabeza Inferior ............ = 2.9 Profundidad Talón ................ = 0.25 Ancho del Tablero ............[m] = 8.2 Ancho del Tablero en fase 1...[m] = 4.52 Ancho de las Aceras ..........[m] = 1.1 Angulo de Esviaje ............[g] = 100 Espesor de la Losa ...........[m] = 0.248 Canto Total ..................[m] = 1.048 Espesor del Pavimento .......[cm] = 10 Peso del Carro ..............[Tn] = 60 Distan. del carro a la Acera [m] = 0.5 Peso Aceras y Barandillas [Tn/ml] = 1.19 Tipo ambiente .........(I,II,III) = II CARACTERISTICAS MECANICAS [ INICIALES ] VaI ... [m] = 0.52054 VbI .... [m] = 0.27946 AREA .. [m²] = 1.14912 INERCIA [m4] = 0.06926 [ INTERMEDIAS ] VaIntermedia ...... [m] = 0.133947 VbIntermedia ...... [m] = 0.666053 VcIntermedia ...... [m] = 0.381947 INERCIA INTERMEDIA [m4] = 0.365528 [ FINALES ] VaF ...... [m] = 0.133947 VbF ...... [m] = 0.666053 VcF ...... [m] = 0.381947 INER.FIN. [m4] = 0.365528 K (rasante)... = 1.148061
Cálculo PS 104.1
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ESFUERZOS LONGITUDINALES [MTn.] M1 = 98.3099 M2 = 169.8800 M21 = 123.8799 M22 = 46.0000 M3 = 127.4800 M4 = 109.5999 M5 = 243.2299 5.2.2 E.L.S. (Evolución de tensiones en servicio)
TENSIONES DE FLEXION DEBIDO A LAS CARGAS EXTERIORES SIN PRETENSADO [Tn/m²] --------------------------------------------------------------------------- Resumen EN FABRICA EN SERVICIO ------------ ----------------------- PUNTO SA SB SA SB SC ----- ---- ---- ----- ----- ----- 8.17 738.8 -396.7 1733.5 -1212.7 181.2L/2 7.67 736.1 -395.2 1727.0 -1208.2 180.5 7.17 727.8 -390.8 1707.5 -1194.6 178.5 6.67 714.0 -383.4 1675.1 -1171.9 175.1 6.17 694.6 -373.0 1629.7 -1140.1 170.4 5.67 669.7 -359.6 1571.4 -1099.3 164.3 5.17 639.3 -343.3 1500.0 -1049.4 156.8 4.67 603.4 -324.0 1415.7 -990.4 148.0 4.17 561.9 -301.8 1318.5 -922.4 137.8 3.67 515.0 -276.5 1208.2 -845.3 126.3 3.17 462.4 -248.3 1085.0 -759.1 113.4 2.67 404.4 -217.2 948.8 -663.8 99.2 2.17 340.8 -183.0 799.7 -559.5 83.6 1.67 271.7 -146.0 637.6 -446.1 66.6 1.17 197.1 -105.9 462.5 -323.6 48.3 0.67 116.9 -62.9 274.4 -192.0 28.6 0.17 31.2 -16.9 73.4 -51.4 7.6 0.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0APOYO
Cálculo PS 104.1
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Continuación TENSIONES DE FLEXION DEBIDO A LAS CARGAS EXTERIORES SIN PRETENSADO [Tn/m²] --------------------------------------------------------------------------- CON CARGAS MAXIMAS ------------------- SA SB SC --------------------- --------------------- --------------------- PUNTO 0.2SC 0.5SC TOTAL 0.2SC 0.5SC TOTAL 0.2SC 0.5SC TOTAL ----- ----- ----- ----- ------ ----- ----- ----- ----- ------ 8.17 1759.4 1798.2 1862.8 -1341.3 -1534.2 -1855.6 254.9 365.6 549.9L/2 7.67 1752.8 1791.4 1855.8 -1336.3 -1528.5 -1848.7 254.0 364.2 547.8 7.17 1733.0 1771.2 1834.9 -1321.3 -1511.3 -1827.9 251.1 360.1 541.7 6.67 1700.1 1737.6 1800.1 -1296.1 -1482.5 -1793.1 246.4 353.3 531.4 6.17 1654.0 1690.5 1751.3 -1261.0 -1442.4 -1744.6 239.7 343.7 517.0 5.67 1594.8 1630.0 1688.6 -1215.9 -1390.7 -1682.1 231.1 331.4 498.5 5.17 1522.4 1556.0 1611.9 -1160.7 -1327.6 -1605.7 220.6 316.3 475.8 4.67 1436.8 1468.5 1521.3 -1095.4 -1253.0 -1515.5 208.2 298.6 449.1 4.17 1338.2 1367.7 1416.8 -1020.2 -1166.9 -1411.4 193.9 278.0 418.2 3.67 1226.2 1253.3 1298.3 -934.9 -1069.4 -1293.4 177.7 254.8 383.3 3.17 1101.2 1125.5 1165.9 -839.6 -960.3 -1161.5 159.6 228.8 344.2 2.67 963.0 984.2 1019.6 -734.2 -839.8 -1015.7 139.6 200.1 301.0 2.17 811.6 829.5 859.3 -618.8 -707.8 -856.1 117.6 168.7 253.7 1.67 647.1 661.4 685.1 -493.4 -564.3 -682.5 93.7 134.4 202.2 1.17 469.4 479.8 497.0 -357.9 -409.4 -495.1 68.0 97.5 146.7 0.67 278.5 284.7 294.9 -212.4 -242.9 -293.8 40.3 57.8 87.0 0.17 74.5 76.2 78.9 -56.8 -65.0 -78.6 10.7 15.4 23.2
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 403
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Página 43
CABLE 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6COTA 5 10 15 19 75AREA (mm2) 140 140 140 140 140
PUNTO N Excent.
8.175 55 4 0 0 4 1257 187.175 55 4 0 0 4 1257 186.175 55 4 0 0 4 1257 185.175 55 4 0 0 4 1257 184.175 55 4 0 0 4 1257 183.175 55 4 0 0 4 1257 182.175 52 0 0 0 4 1117 181.175 46 0 0 0 4 998 170.175 46 0 0 0 4 998 17
0 46 0 0 0 4 998 17
CABLES PRETENSADOS
CUADRO DE PRETENSADOS
CABLES PRETESOS
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 404
VIAS Y CNES. P.S.104.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 44
FABRICA ...... = Peso Propio + Pretensado con Pérdidas a Corto Plazo
γp = 0.95 SERVICIO ..... = Cargas Permanentes + Pretensado con Pérdidas Totales
CARGAS MAXIMAS = Servicio + Sobrecargas Máximas
PUNTO SA SB SA SB SA SB SC SA SB SC0.5 SC 0.2 SC
8.175 175.75 1422.70 175.7 1422.7 1259.3 319.5 200.7 1388.6 -323.5 609.0 -2.0 190.97.175 164.69 1428.64 164.7 1428.6 1233.4 337.6 197.7 1360.7 -295.7 599.9 21.0 210.96.175 131.52 1446.44 131.5 1446.4 1155.5 392.0 188.7 1277.1 -212.4 572.5 89.8 271.25.175 76.24 1476.12 76.2 1476.1 1025.9 482.8 173.7 1137.7 -73.6 527.0 204.6 371.54.175 -1.15 1517.67 -1.2 1517.7 844.3 609.8 152.7 942.6 120.8 463.2 365.3 512.03.175 -100.66 1571.09 -100.7 1571.1 610.8 773.1 125.6 691.8 370.7 381.2 571.9 692.62.175 -141.66 1424.54 -141.7 1424.5 393.4 794.3 92.6 453.0 497.7 280.9 646.0 735.01.175 -193.09 1307.67 -193.1 1307.7 133.9 866.8 53.6 168.4 695.3 162.5 781.0 832.50.175 -358.94 1396.71 -358.9 1396.7 -255.2 1139.0 8.5 -249.7 1111.7 25.8 1125.3 1133.5
0 -390.23 1413.51 -390.2 1413.5 -328.6 1190.3 0.0 -328.6 1190.3 0.0 1190.3 1190.3
MAX 1571.09 1571.09 1259.30 200.73 1388.60 608.99MIN -390.23 -390.23 319.46 -323.46
2618.52618.52314.3 Viga: Se dispone hormigón de 50001015.0 Losa: Se dispone hormigón de 2500
TENSIONES EN DIFERENTES PUNTOS A LO LARGO DE LA VIGA [Tn/m2]
Resistencia al destesar
AL DESTESAR EN FABRICA EN SERVICIO CON CARGAS MAXIMAS
En fabrica
en losaA los 28 días
FABRICA ...... = Peso Propio + Pretensado con Pérdidas a Corto Plazo
γp = 1.05 SERVICIO ..... = Cargas Permanentes + Pretensado con Pérdidas Totales
CARGAS MAXIMAS = Servicio + Sobrecargas Máximas
PUNTO SA SB SA SB SA SB SC SA SB SC0.5 SC 0.2 SC
8.175 116.47 1614.21 116.5 1614.2 1209.4 480.7 200.7 1338.7 -162.2 609.0 159.3 352.27.175 105.41 1620.15 105.4 1620.1 1183.4 498.9 197.7 1310.8 -134.4 599.9 182.2 372.26.175 72.24 1637.96 72.2 1638.0 1105.6 553.3 188.7 1227.2 -51.1 572.5 251.1 432.45.175 16.96 1667.63 17.0 1667.6 975.9 644.0 173.7 1087.8 87.7 527.0 365.9 532.84.175 -60.43 1709.18 -60.4 1709.2 794.4 771.1 152.7 892.7 282.1 463.2 526.6 673.33.175 -159.94 1762.60 -159.9 1762.6 560.9 934.4 125.6 641.8 531.9 381.2 733.2 853.92.175 -192.45 1593.76 -192.5 1593.8 350.6 936.8 92.6 410.3 640.2 280.9 788.5 877.51.175 -234.17 1456.46 -234.2 1456.5 99.3 992.1 53.6 133.8 820.5 162.5 906.3 957.80.175 -400.01 1545.50 -400.0 1545.5 -289.8 1264.3 8.5 -284.3 1237.0 25.8 1250.6 1258.8
0 -431.31 1562.30 -431.3 1562.3 -363.2 1315.6 0.0 -363.2 1315.6 0.0 1315.6 1315.6
MAX 1762.60 1762.60 1209.39 200.73 1338.68 608.99MIN -431.31 -431.31 480.74 -162.18
2937.72937.72231.1 Viga: Se dispone hormigón de 50001015.0 Losa: Se dispone hormigón de 2500
TENSIONES EN DIFERENTES PUNTOS A LO LARGO DE LA VIGA [Tn/m2]
Resistencia al destesar
AL DESTESAR EN FABRICA EN SERVICIO CON CARGAS MAXIMAS
En fabrica
en losaA los 28 días
Cálculo PS 104.1
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APERTURA DE FISURAS (Art. 49.2.5.) ------------------------------------- Criterio aproximado : La apertura de fisura <= 0.2 mm está asegurada si el incremento de tensión de la armadura activa debido a la acción de las cargas exteriores es inferior a 2000 Kg/cm².
Considerando losa: Ancho eficaz = 8.2 Alma = 0.4 e = 0.248 Csup = 0.1 Canto útil = 99.461 cm (80 + 24.8 - C.D.G. tracción) Ap = 82.600 cm² Pretensado = 1177.050 Tn 0.8 P = 941.640 Tn - AT para 20000 Tn/m² -> AT = 82.60001 x 2000 = 165200 Kg. Resulta x = 25.26091 S1 = 1237.974 S2 = 22.58809 S3 = -467.4871 Mfisuración para (Wk = 0.2 mm) = 1016.344 El momento total de las cargas exteriores en servicio era de 748.50 < 1016.34 tm por tanto no se llega a una apertura de fisura de 0.2 mm. Comprobación Ambiente tipo II : Tensión bajo 20% SC = 190.90 Mfis > Mcav CUMPLE Art. 49.2.4
Cálculo PS 104.1
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5.2.3 E.L.U. Cálculo a Rotura.
Pasiva en Tracción ............ [Tn] = 0.00 Armadura Activa ............... [Tn] = 1228.23 Capacidad total en tracción N.. [Tn] = 1228.23 Pasiva en Compresión .......... [Tn] = 0.00 Recubrimiento Pasiva Compresión [cm] = 0.00 Zona ............................... = I Ancho Eficaz ................... [m] = 8.20 Capa Compresión ............... [cm] = 24.80 Dis. CDG Compre. a Fibra Super. [cm] = 5.29 Profundidad de Compresiones ... [cm] = 10.57 Dis. CDG Trac. a Fibra Inferior [cm] = 5.34 Canto Resistente ............... [m] = 0.94 [MR+] Momento de Rotura ..... [MTn.] = 1156.68 [Ma]= 1.35 x(M1+ M2+ M3) [MTn.] = 534.15 [Mb]= 1.50 x(M4 + M5) [MTn.] = 529.24 [Mt] Momento Total ......... [MTn.] = 1063.39 MR+ > Mt [Admisible] [ MOMENTOS [MTn.] ] M1 ... = 98.309 M2 ... = 169.880 M3 ... = 127.480 M4 ... = 109.599 M5 ... = 243.230 M TOTAL= 748.500 [ VOLUMEN DE TRACCIONES ] SA [Tn/m²] = 1363.63891 SB [Tn/m²] = -242.81647 X [m] = 0.12092 Ancho Cabeza Inferior [cm] = 290.0 Volumen de Tracciones [Tn] = 42.6
Cálculo PS 104.1
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5.2.4 E.L.U. Cálculo a cortante
ARMADURAS DE CORTANTES Acero Fy [Kg/cm²] = 5000 Espesor del Alma [cm] = 40 Ff1 [fct´m] = 407.163 Canto Util (mm) = 998.0 Fydc = 40000 (Tn / m²) Xi = 1.45 Fcdv = 3333.333 Armadura mínima = 6.7 (cm²/ml) Q1 = 24.0499 Q2 = 41.5600 Q3 = 28.0699 Q4 = 26.4500 Q5= 88.3499 ----------------------------------------------------------------- | ARMADURAS DE CORTANTES | |---------------------------------------------------------------| |PTO| X | Vcperm | Vsob | V | Vrd |SIGMA xd| COTAG | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 1 | 0 | 93.68 | 114.80 | 208.48 | 298.66 |6.50 | 0.91 | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 2 | 1.67 | 74.49 | 93.84 | 168.32 | 241.31 |-61.93 | 1.58 | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 3 | 3.67 | 51.57 | 72.88 | 124.44 | 178.93 |-126.31 | 2.00 | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 4 | 5.67 | 28.65 | 51.92 | 80.56 | 116.55 |-168.64 | 2.00 | |---|------|--------|--------|--------|--------|--------|-------| | 5 | 7.67 | 5.73 | 30.96 | 36.68 | 54.17 |-186.79 | 2.00 | ----------------------------------------------------------------- ------------------------------------------------------------------------- | ARMADURAS DE CORTANTES | | ------------------ | |-------------------| Vcu |---------------------------------| |PTO| X | Vu1 | C.Hor. | C.Pre. | Vv2 | Vsu | A90 |Diam| S | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 1 | 0 | 397.69 | 26.82 | 0.0 | 26.8 | 271.84 | 82.55 | 12 |1 | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 2 | 1.67 | 360.03 | 26.82 | 15.9 | 42.7 | 198.57 | 34.81 | 12 |5 | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 3 | 3.67 | 319.36 | 26.82 | 18.9 | 45.7 | 133.19 | 18.53 | 12 |10 | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 4 | 5.67 | 319.36 | 26.82 | 18.9 | 45.7 | 70.81 | 9.85 | 10 |15 | |---|------|--------|--------|--------|-------|--------|-------|----|---| | 5 | 7.67 | 319.36 | 26.82 | 18.9 | 45.7 | 8.43 | 6.66 | 8 |15 | ------------------------------------------------------------------------- S I M B O L O G I A ------------------- PTO = Punto número X = Distancia al apoyo en m. SIGMAXD = Tensión normal de cálculo a la altura del centro de gravedad de la sección. (art. 44.2.3.2) COTAG = Cotangente. (art. 44.2.3.2.2) K = Coef. reductor por efecto del esfuerzo axil. (art. 44.2.3.1) Vu1 = Cortante de agotamiento por compresión oblicua. (art. 44.2.3.1) VCU = Contribución hormigón resist. esfuerzo cortante. (art. 44.2.3.2.2) A90 = Area necesaria en estribos por metro lineal en cm²/ml. Diam. = Diámetro de la barra en estribos en mm. S = Separación entre estribos en cm.
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5.2.5 E.L.U. de Rasante
% fondo : 1.00Arm. total necesaria (cm2): 282.30
DE X = A Md (Tx m) Tu (T) Mu (Tx m) Td (T) Área (cm2)8.18 4.65 1063.40 1228.23 1156.68 270.34 67.584.65 1.95 808.81 1228.23 1156.68 343.21 85.801.95 0.00 490.57 1082.50 1029.90 515.63 128.91
TRAMO DE A Nº total barras Diámetro(mm) Separación (m) Área (cm2) Área acum.(cm2)1 0.00 1.95 4 16 0.15 104.55 104.552 0.00 1.95 4 12 0.15 58.81 163.363 1.95 4.65 4 10 0.15 56.55 219.914 1.95 4.65 4 10 0.15 56.55 276.461 4.65 8.18 4 10 0.15 73.83 350.29
Estribos TOTAL(cm2): 350.29
ARMADURA DE COSIDO RASANTE JUNTA
% fondo : 1.00Arm. total necesaria (cm2): 282.30
DE X = A Md (Tx m) Tu (T) Mu (Tx m) Td (T) Área (cm2)8.18 4.65 1063.40 1228.23 1156.68 270.34 67.584.65 1.95 808.81 1228.23 1156.68 343.21 85.801.95 0.00 490.57 1082.50 1029.90 515.63 128.91
TRAMO DE A Nº total barras Diámetro(mm) Separación (m) Área (cm2) Área acum.(cm2)1 0.00 1.95 4 16 0.15 104.55 104.552 0.00 1.95 4 8 0.15 26.14 130.693 1.95 3.45 8 10 0.15 62.83 193.524 3.45 4.65 4 10 0.15 25.13 218.661 4.65 8.18 4 10 0.15 73.83 292.48
Estribos TOTAL(cm2): 292.48
ARMADURA DE COSIDO RASANTE FONDO
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6 Armado de la losa
Cálculo PS 104.1
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SECCION TRANSVERSAL TIPO LOSA 1.1
0.21 0.25 2.405 3.39 2.405 8.2 DATOS PARA EL CALCULO
Espesor del pavimento . . . . . . [m] : 0.100
Peso de la Acera . . . . . . [Tn/m2] : 0.625
Peso de la Barandilla . . [Tn/ml] : 0.500
Dis. Carro a la Acera . . . . . . . [m] : 0.500
Recubrimiento [*] . . . . . . . . . [m] : 0.040
Lc de Voladizo . . . . . . . . . . . . [m] : 2.555
Luz de Cálculo M+ . . . . . . . . [m] : 2.840
[*] El recubrimiento introducido es al C.D.G. de la Armadura
RESISTENCIAS Y COEFICIENTES
Res. Hormigón Fck . . . [Tn/m2] : 2500
Res. Acero Fyk . . . . . . . [Tn/m2] : 50000
Coef. Minoración Hormigón . . . . : 1.50
Coef. Minoración Acero . . . . . . . . : 1.15
Cálculo PS 104.1
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CALCULO DE MOMENTOS NEGATIVOS
Momento de Peso Propio : 1.810 [mTn / ml]
Momento de Aceras y Bara. : 2.655 [mTn / ml]
Momento de Pavimento : 0.254 [mTn / ml]
Momento de Sobrecarga : 1.305 [mTn / ml]
Momento del Carro . . . . . . . : 5.587 [mTn / ml] Para AMBIENTE II
Momento del Carro . . . . . . . : 3.352 [mTn / ml] Para AMBIENTE III
Para AMBIENTE III se considera una Carga 6 Tn. por Rueda
Los momentos de Peso Propio no se han considerado por estar soportados
por la armadura existente en el encofrado prefabricado (CELOSIAS)
Momento máximo Negativo por metro : 9.803 [mTn] Para AMBIENTE II
Momento máximo Negativo por metro : 6.262 [mTn] Para AMBIENTE III
Momento máximo Negativo mayorado : 14.705 [mTn]
CALCULO DE MOMENTOS POSITIVOS
Momento máximo Positivo mayorado por metro : 2.525 [mTn]
COMPROBACION DEL ESTADO DE FISURACION
AMBIENTE II
Solicitación de Servicio [Mtn] : 4.288
Apertura Fisura Carac. Wk [mm] : 0.08
Separación de Fisuras. Sm [cm] : 11.38
Tensión de Servicio [Kp/cm2] : 1250.289
Ten. Arm. Ins. Fisura [Kp/cm2] : 891.954
Apertura Fisura Máxima [mm] : 0.30
Cálculo PS 104.1
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AMBIENTE III
Solicitación de Servicio [Mtn] : 3.580
Apertura Fisura Carac. Wk [mm] : 0.06
Separación de Fisuras. Sm [cm] : 11.38
Tensión de Servicio [Kp/cm2] : 1043.840
Ten. Arm. Ins. Fisura [Kp/cm2] : 891.954
Apertura Fisura Máxima [mm] : 0.15
ARMADO DE LA LOSA ARMADURA PRINCIPAL CARA SUPERIOR a) Armadura necesaria por Flexión = 9 Ø 16 b) Arm. Nec. Fisuración AMBIENTE II = 9 Ø 16
c) Arm. Nec. Fisuración AMBIENTE III = 9 Ø 16 Armaduras por metro
Armadura dispuesta 9 φ 16 p.m.l.
Cálculo PS 104.1
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Página 53
7 Cálculo de sismo
Cálculo PS 104.1
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7.1 Fuerzas sísmicas horizontales
Las acciones sísmicas se consideran cuando la aceleración de cálculo es superior o igual a 0.04g, siendo g la aceleración
de la gravedad .
- Aceleración sísmica básica …………………………….ab = 0.13g
- Coeficiente de nivel de daño ……………………………γi = 1.3
- Coeficiente adimensional de riesgo.…………..…………ρ = 1.0
- Coeficiente amplificación del terreno.…….......…………S = 1.04
- Aceleración de cálculo ………………..……….............. ac = S ρ · ab = 0.1992g
- Coeficiente de suelo ……………………………………C = 1.54
- Coef. Contribución de falla de Azores-Gibraltar ………..K = 1.00
- Factor corrector del amortiguamiento ……....…………..v = 1,09336
- Coeficiente de comportamiento …………………….….q = 1.00
Para el cálculo se adoptará el modelo de tablero rígido, los efectos sísmicos se determinan aplicando una carga estática
horizontal equivalente “F”:
caT )·(g
G F α=
Cálculo PS 104.1
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FUERZA SÍSMICA EN EN EL SENTIDO LONGITUDINAL Y TRANSVERSAL (G=0.9Gb)
G = Masa efectiva del tablero y la sobrecarga concomitante con el sismo …. G = 551 t
α(T) = valor del espectro de aceleraciones en la direción considerada, correspondiente al periodo fundamental T del
puente, estimado en la expresión:
T = 2πKg
G
·
Ks, suma de rigideces de los elementos de la subestructura ( Gb, min) …….. Ks = 2376.80 t/m
T = 0.96638 seg.
ac = Aceleración de cálculo, ac = 0.1992
Sa(T) = 0.3471 seg.
Tnq
TS
c
a 24,191)(
g
G F ==
Repartiendo la fuerza proporcional a las rigideces, en sentido longitudinal y transversal tenemos:
REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A SISMO
- Propiedades de los materiales (t/m2)
E pila : 3,00E+06
G neopreno : 162 0,9G
Sismo (t) 191,24
APOYOS Subestructura NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS SISMO
Altura (m) Inercia (m4) Area (m2) Altura (m) Pila Neoprenos Total Ki / K1 Hfr (t)
Estribo 1 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 899,174 899,174 1,000 72,349
Pila 1 10,570 0,049 0,480 0,056 374,101 1274,754 289,223 0,322 23,271
Pila 2 10,570 0,049 0,480 0,056 374,101 1274,754 289,223 0,322 23,271
Estribo 2 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 899,174 899,174 1,000 72,349
Total... 2,643 191,240
Cálculo PS 104.1
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FUERZA SÍSMICA EN EN EL SENTIDO LONGITUDINAL Y TRANSVERSAL (G = 1.10Gb)
G = Masa efectiva del tablero y la sobrecarga concomitante con el sismo …. G = 551 t
α(T) = valor del espectro de aceleraciones en la direción considerada, correspondiente al periodo fundamental T del
puente, estimado en la expresión:
T = 2πKg
G
·
Ks, suma de rigideces de los elementos de la subestructura ( Gb, min) …….. Ks =2801.3 t/m
T = 0.89015 seg.
ac = Aceleración de cálculo, ac = 0.1992
Sa(T) = 0.37680 seg.
Tnq
TS
c
a 62,207)(
g
G F ==
Repartiendo la fuerza proporcional a las rigideces, en sentido longitudinal y transversal tenemos: REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A SISMO
- Propiedades de los materiales (t/m2)
E pila : 3,00E+06
G neopreno : 198 1,10G
Sismo (t) 209,35
APOYOS Subestructura NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS SISMO
Altura (m) Inercia
(m4) Area (m2) Altura
(m) Pila Neoprenos Total Ki / K1 Hfr (t)
Estribo 1 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 1098,991 1098,991 1,000 81,452
Pila 1 10,570 0,049 0,480 0,056 374,101 1558,033 301,667 0,274 22,358
Pila 2 10,570 0,049 0,480 0,056 374,101 1558,033 301,667 0,274 22,358
Estribo 2 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 1098,991 1098,991 1,000 81,452
Total... 2,549 207,62
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FUERZA SÍSMICA EN EN EL SENTIDO LONGITUDINAL Y TRANSVERSAL (G = 1.65Gb)
G = Masa efectiva del tablero y la sobrecarga concomitante con el sismo …. G =551 t
α(T) = valor del espectro de aceleraciones en la direción considerada, correspondiente al periodo fundamental T del
puente, estimado en la expresión:
T = 2πKg
G
·
Ks, suma de rigideces de los elementos de la subestructura ( Gb, min) …….. Ks =3941.93 t/m
T = 0.75039 seg.
ac = Aceleración de cálculo, ac = 0.1992
Sa(T) = 0.44697 seg.
Tnq
TS
c
a 28,246)(
g
G F ==
Repartiendo la fuerza proporcional a las rigideces, en sentido longitudinal y transversal tenemos: REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A SISMO
- Propiedades de los materiales (t/m2)
E pila : 3,00E+06
G neopreno : 297 1,65G
Sismo (t) 246,28
APOYOS Subestructura NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS SISMO
Altura (m) Inercia
(m4) Area (m2) Altura (m) Pila Neoprenos Total Ki / K1 Hfr (t)
Estribo 1 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 1648,486 1648,486 1,833 102,992
Pila 1 10,570 0,049 0,480 0,056 374,101 2337,049 322,480 0,359 20,148
Pila 2 10,570 0,049 0,480 0,056 374,101 2337,049 322,480 0,359 20,148
Estribo 2 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 1648,486 1648,486 1,833 102,992
Total... 4,384 246,280
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7.2 Fuerzas sísmicas verticales
Según lo expuesto en la apartado 3.5.1.2 de la NCSP-07, el espectro de cálculo para la componente vertical del
movimiento sísmico, se obtendrá a partir del horizontal multplicado por un factor igual a 0,7.
Es decir, según el apartado anterior, si la fuerza horizontal resultante para una elasticidad de los apoyos de
neopreno de 198 T/m2 ha sido de 207.62 Tn, la fuerza vertical sísmica concomitante será:
c
a
q
TS )(
g
p Fv = ⇒
c
a
q
TS )(
g
p ·7.0 Fh =
Siendo p aproximadamente el peso de la estructura por metro lineal = 12,26T/m
La carga repartida, tendrá como efecto los siguientes momentos de carácter accidental:
• Vanos laterales: mTM SISMO ·59.758
675.13·3768,0·26.12*7.0
2
==
De apartados anteriores: M peso propio = 68.82 M losa = 118.93 M permanentes = 89.24 M sobrecarga 0.4 = 76.73 M carro IAP = 201.48
Máximo momento positivo bajo acción sísmica:
M + max = 1.35 (68.82 +118.93+89.24) + 1.5*0.2*(76.73+201.48) +75.59 = 533.59 Tm < Md
Máximo momento negativo bajo acción sísmica:
M + max = 1.0 · (68.82 +118.93) - 75.59 = 112.16 Tm > 0
• Vanos central: mTM SISMO ·06.1088
35.16·3768,0·26.12*7.0
2
==
De apartados anteriores: M peso propio = 98.31 M losa = 169.88 M permanentes = 127.48 M sobrecarga 0.4 = 109.6 M carro IAP = 243.23
Máximo momento positivo bajo acción sísmica:
M + max = 1.35 (98.31 +169.88+127.48) + 1.5*0.2*(109.6+243.23) +108.06 = 748.06 Tm < Md
Máximo momento negativo bajo acción sísmica:
M + max = 1.00 (98.31 +169.88) - 108.06 = 160.13 Tm > 0
Cálculo PS 104.1
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8 Cálculo de reacciones
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Notas:
1. Las acciones horizontales debidas al incremento uniforme de temperatura están incluidas en el apartado de cargas
permanentes. 2. El viento de sobrecarga está multiplicado por el coeficiente de combinación de 0.50. 3. Las reacciones verticales por apoyo en el caso de las hipótesis de cargas excéntricas podrán ser las reflejadas o las
simétricas. 4. Las cargas sísmicas verticales no se exponen en esta tabla. 5. Las cargas sísmicas horizontales se corresponden con Gb=1.1*G.
CROQUIS DE APOYOS:
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REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A RETRACCIÓN Y FLUENCIA
- Propiedades de los materiales (t/m2)
E pila : 2,00E+06
G neopreno : 90,00
APOYO SUBESTRUCTURA NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS (t/m) DESPLAZAMIENTOS Y REACCIONES
Altura (m) Inercia
(m4) Area (m2)
Altura (m) Pila Neoprenos Total x (m) K.Δx (t)
Desplaz. (m)
Reacción (t)
Estribo 1 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 499,541 499,541 0,000 0,000 0,01436 7,174
Pila 1 10,570 0,049 0,480 0,056 249,400 708,197 184,446 14,000 2582,238 0,00526 0,971
Pila 2 10,570 0,049 0,480 0,056 249,400 708,197 184,446 28,000 5164,476 -0,00384 -0,708
Estribo 2 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 499,541 499,541 45,000 22479,358 -0,01489 -7,437
REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A FRENADO
- Propiedades de los materiales (t/m2)
E pila : 3,00E+06
G neopreno : 180
Frenado (t) 14,4
APOYOS Subestructura NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS FRENADO
Altura (m) Inercia (m4) Area (m2) Altura (m) Pila Neoprenos Total Ki / K1 Hfr (t)
Estribo 1 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 999,083 999,083 1,000 5,555
Pila 1 10,570 0,049 0,480 0,056 374,101 1416,393 295,937 0,296 1,645
Pila 2 10,570 0,049 0,480 0,056 374,101 1416,393 295,937 0,296 1,645
Estribo 2 0,000 0,000 0,605 0,104 0,000 999,083 999,083 1,000 5,555
Total... 2,592 14,400
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9 Aparatos de apoyo
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• COMPROBACIÓN BAJO HIPÓTESIS NO SÍSMICA
ESTRIBO 1 PILA 1 PILA 2 ESTRIBO 2
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo
5 Apoyo
6 Apoyo
7 Apoyo
8 Apoyo 9 Apoyo
10 Apoyo
11 Apoyo
12
P.P. VIGA (T) 11,842 11,842 11,842 11,842 13,805 13,805 13,805 13,805 11,842 11,842 11,842 11,842
LOSA (T) 17,387 17,387 17,387 17,387 20,781 20,781 20,781 20,781 17,387 17,387 17,387 17,387
PAV. + BARRERA (T) 13,047 13,047 13,047 13,047 15,594 15,594 15,594 15,594 13,047 13,047 13,047 13,047
SOBRECARGAL MAX (T) 15,607 15,607 15,607 15,607 18,653 18,653 18,653 18,653 15,607 15,607 15,607 15,607
SOBRECARGA MIN (T) -4,389 -4,389 -4,389 -4,389 -5,246 -5,246 -5,246 -5,246 -4,389 -4,389 -4,389 -4,389
CARRO MAX (T) 59,627 59,627 59,627 59,627 61,184 61,184 61,184 61,184 59,627 59,627 59,627 59,627
CARRO MIN (T) -6,645 -6,645 -6,645 -6,645 -7,055 -7,055 -7,055 -7,055 -6,645 -6,645 -6,645 -6,645
MAX (T) 117,510 117,510 117,510 117,510 130,017 130,017 130,017 130,017 117,510 117,510 117,510 117,510 MIN (T) 31,242 31,242 31,242 31,242 37,879 37,879 37,879 37,879 31,242 31,242 31,242 31,242
NEOPRENOS a (mm) 550 550 300 300 300 300 300 300 300 300 550 550 b (mm) 550 550 400 400 400 400 400 400 400 400 550 550
Compresión máx σmax (Kg/cm2) 38,846 38,846 97,925 97,925 108,348 108,348 108,348 108,348 97,925 97,925 38,846 38,846
Compresión mín σmín (Kg/cm2) 10,328 10,328 26,035 26,035 31,566 31,566 31,566 31,566 26,035 26,035 10,328 10,328
área (m2) 0,303 0,303 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,303 0,303 NEOPRENOS
ESTRIBO 1 PILA 1 PILA 2 ESTRIBO 2
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo
9 Apoyo
10 Apoyo
13 Apoyo
16 Apoyo
17 Apoyo
20 Apoyo
21 Apoyo
24
Neopreno (mm) 8,000 8,000 8,000 8,000 8,000 8,000 8,000 8,000 8,000 8,000 8,000 8,000
Acero (mm) 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000
Nº de capas de neopreno 13,000 13,000 7,000 7,000 7,000 7,000 7,000 7,000 7,000 7,000 13,000 13,000
h neopreno (m) 0,104 0,104 0,056 0,056 0,056 0,056 0,056 0,056 0,056 0,056 0,104 0,104
h total (mm) 160 160 85 85 85 85 85 85 85 85 160 160 Módulo de deformación transversal neopreno cargas
lentas (T/m²) 90 Módulo de deformación transversal neopreno cargas
rápidas (T/m²) 180
ESTRIBO 1 PILA 1 PILA 2 ESTRIBO 2
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo
9 Apoyo
10 Apoyo
13 Apoyo
16 Apoyo
17 Apoyo
20 Apoyo
21 Apoyo
24 H lentas (Dilatación, retracción, fluencia y
temperatura)(T) 3,587 3,587 0,243 0,243 0,243 0,243 0,177 0,177 0,177 0,177 3,719 3,719
H rápida (Frenado)(T) 2,777 2,777 0,411 0,411 0,411 0,411 0,411 0,411 0,411 0,411 2,777 2,777
H rápida (Centrífuga)(T) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
H rápida (Viento sc)(T) 1,443 1,443 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,443 1,443
H rápida (Viento cp)(T) 2,885 2,885 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 2,885 2,885
HL (T) 3,587 3,587 0,243 0,243 0,243 0,243 0,177 0,177 0,177 0,177 3,719 3,719
HL+HR(T) 6,379 6,379 0,806 0,806 0,806 0,806 0,754 0,754 0,754 0,754 6,510 6,510
f1(coef. rozamiento) 0,681 0,681 0,330 0,330 0,290 0,290 0,290 0,290 0,330 0,330 0,681 0,681
Hmáx(T) 21,274 21,274 10,324 10,324 10,988 10,988 10,988 10,988 10,324 10,324 21,274 21,274
Cf(factor de forma) 17,188 17,188 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 17,188 17,188
δL (m) 0,0144 0,0144 0,0053 0,0053 0,0053 0,0053 0,0038 0,0038 0,0038 0,0038 0,0149 0,0149
δR Frenado(m) 0,006 0,006 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,006 0,006
δR Centrífuga(m) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
δR Viento(m) 0,003 0,003 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,003 0,003
δL +δR (m) 0,020 0,020 0,007 0,007 0,007 0,007 0,005 0,005 0,005 0,005 0,020 0,020
1) Condición de estabilidad
b>= 5en ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok 2) Comprobación de compresión máxima
(Nmáx/ab)<=σadm ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok 3) Comprobación de compresión mínima
(Nmínx/ab)>σadm apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados ok ok ok ok apoyos
pegados apoyos
pegadosapoyos
pegados apoyos
pegados 4) Condición de deslizamiento
H <= Hmáx ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok 5) Factor de forma
Cf >6 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok 6) Comprobación de deformación tangencial horizontal
(δL /en)<0.5 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok (δL+δR /en)<0.7 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
7) Comprobación del giro
αT<( 3n(t2/a)σm)/(GCf) 0,00198 0,00198 0,00576 0,00576 0,0065 0,0065 0,0065 0,0065 0,00576 0,00576 0,00198 0,00198
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 424
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Página 64
• COMPROBACIÓN BAJO HIPÓTESIS SÍSMICA (Gbmin)
ESTRIBO 1 PILA 1 PILA 2 ESTRIBO 2
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12
P.P. VIGA (T) 11,842 11,842 11,842 11,842 13,805 13,805 13,805 13,805 11,842 11,842 11,842 11,842
LOSA (T) 18,284 18,284 18,284 18,284 21,678 21,678 21,678 21,678 18,284 18,284 18,284 18,284
PAV. + BARRERA (T) 13,720 13,720 13,720 13,720 16,267 16,267 16,267 16,267 13,720 13,720 13,720 13,720
SOBRECARGAL MAX (T) 15,607 15,607 15,607 15,607 18,653 18,653 18,653 18,653 15,607 15,607 15,607 15,607
SOBRECARGA MIN (T) -4,389 -4,389 -4,389 -4,389 -5,246 -5,246 -5,246 -5,246 -4,389 -4,389 -4,389 -4,389
CARRO MAX (T) 59,627 59,627 59,627 59,627 61,184 61,184 61,184 61,184 59,627 59,627 59,627 59,627
CARRO MIN (T) -6,645 -6,645 -6,645 -6,645 -7,055 -7,055 -7,055 -7,055 -6,645 -6,645 -6,645 -6,645
FUERZA SÍSMICA VERTICAL MAX (T) 11,350 11,350 11,350 11,350 13,270 13,270 13,270 13,270 11,350 11,350 11,350 11,350
FUERZA SÍSMICA VERTICAL MIN (T) -11,350 -11,350 -11,350 -11,350 -13,270 -13,270 -13,270 -13,270 -11,350 -11,350 -11,350 -11,350
MAX (T) 70,243 70,243 70,243 70,243 80,987 80,987 80,987 80,987 70,243 70,243 70,243 70,243
MIN (T) 30,289 30,289 30,289 30,289 36,020 36,020 36,020 36,020 30,289 30,289 30,289 30,289
NEOPRENOS
a (mm) 550 550 300 300 300 300 300 300 300 300 550 550
b (mm) 550 550 400 400 400 400 400 400 400 400 550 550
Compresión máx σmax (Kg/cm2) 23,221 23,221 58,535 58,535 67,489 67,489 67,489 67,489 58,535 58,535 23,221 23,221
Compresión mín σmín (Kg/cm2) 10,013 10,013 25,241 25,241 30,016 30,016 30,016 30,016 25,241 25,241 10,013 10,013
área (m2) 0,303 0,303 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,303 0,303
NEOPRENOS
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12
Neopreno (mm) 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000
Acero (mm) 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000
Nº de capas de neopreno 13.000 13.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 13.000 13.000
h neopreno (m) 0.104 0.104 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.104 0.104
h total (mm) 160 160 89,5 89,5 85 85 85 85 89,5 89,5 160 160
Módulo de deformación transversal neopreno cargas lentas (T/m²) 90
Módulo de deformación transversal neopreno cargas rápidas (T/m²) 180 162
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12 H lentas (Dilatación, retracción, fluencia y temperatura)(T) 3,587 3,587 0,243 0,243 0,243 0,243 0,177 0,177 0,177 0,177 3,719 3,719
H rápida (Frenado)(T) 2,777 2,777 0,411 0,411 0,411 0,411 0,411 0,411 0,411 0,411 2,777 2,777 H rápida (Centrífuga)(T) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 H rápida (Viento sc) (T) 1,443 1,443 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,443 1,443 H rápida (Viento cp) (T) 2,885 2,885 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 2,885 2,885
SISMO LONGITUDINAL(T) 36,174 36,174 5,818 5,818 5,818 5,818 5,818 5,818 5,818 5,818 36,174 36,174 SISMO TRANSVERSAL (T) 36,174 36,174 5,818 5,818 5,818 5,818 5,818 5,818 5,818 5,818 36,174 36,174
HL (T) 3,587 3,587 0,243 0,243 0,243 0,243 0,177 0,177 0,177 0,177 3,719 3,719 HL+HR(T) 6,379 6,379 0,806 0,806 0,806 0,806 0,754 0,754 0,754 0,754 6,510 6,510
HL+(HA_sismo long.+ HR frenado) (T) 40,317 40,317 6,143 6,143 6,143 6,143 6,077 6,077 6,077 6,077 40,448 40,448 HL+HA_sismo transv.+ Hcentrifuga (T) 36,352 36,352 5,823 5,823 5,823 5,823 5,821 5,821 5,821 5,821 36,365 36,365
f1(coef. rozamiento) 0,695 0,695 0,336 0,336 0,299 0,299 0,299 0,299 0,336 0,336 0,695 0,695 Hmáx(T) 21,198 21,198 10,248 10,248 10,825 10,825 10,825 10,825 10,248 10,248 21,198 21,198
Cf(factor de forma) 17,188 17,188 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 17,188 17,188 δL (m) 0,0144 0,0144 0,0053 0,0053 0,0053 0,0053 0,0038 0,0038 0,0038 0,0038 0,0149 0,0149
δR Frenado(m) 0,006 0,006 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,006 0,006 δR Centrífuga(m) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
δR Viento(m) 0,003 0,003 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,003 0,003 δA Sismo long(m) 0,077 0,077 0,018 0,018 0,018 0,018 0,018 0,018 0,018 0,018 0,077 0,077
δA Sismo transv(m) 0,077 0,077 0,018 0,018 0,018 0,018 0,018 0,018 0,018 0,018 0,077 0,077 δL +δR (m) 0,020 0,020 0,006 0,006 0,006 0,006 0,005 0,005 0,005 0,005 0,020 0,020
δ L + 1.5*δA_ Sismo long + δR_frenado (m) 0,131 0,131 0,033 0,033 0,033 0,033 0,031 0,031 0,031 0,031 0,131 0,131 δL + 1.5∗δA_ Sismo transv + δR_centrífuga (m) 0,116 0,116 0,028 0,028 0,028 0,028 0,028 0,028 0,028 0,028 0,116 0,116
1) Condición de estabilidad
b>= 5en ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok 2) Comprobación de compresión máxima
(Nmáx/ab)<=σadm ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok 3) Comprobación de compresión mínima
(Nmínx/ab)>σadm apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados ok ok ok ok apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados
4) Condición de deslizamiento HL <= Hmáx anclado anclado ok ok ok ok ok ok ok ok anclado anclado HT <= Hmáx anclado anclado ok ok ok ok ok ok ok ok anclado anclado
5) Factor de forma Cf >6 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
6) Comprobación de deformación tangencial horizontal
(δL /en)<0.5 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok (δL+δR /en)<0.7 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
(δA_ Sismo long + δL+ δR_frenado /en)<2** ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok (δA_ Sismo transv + δL+ δR_frenado /en)<2** ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
7) Comprobación del giro
αT<( 3n(t2/a)σm)/(GCf) 0,0026 0,0026 0,0075 0,0075 0,0088 0,0088 0,0088 0,0088 0,0075 0,0075 0,0026 0,0026
**Deformación tangencial máxima bajo hipótesis sísmica (7.6.3.1 Eurocódigo 8, ENV 1998-2:1194)
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 425
VIAS Y CNES. P.S.104.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 65
• COMPROBACIÓN BAJO HIPÓTESIS SÍSMICA (Gb)
ESTRIBO 1 PILA 1 PILA 2 ESTRIBO 2
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12
P.P. VIGA (T) 11,842 11,842 11,842 11,842 13,805 13,805 13,805 13,805 11,842 11,842 11,842 11,842
LOSA (T) 18,284 18,284 18,284 18,284 21,678 21,678 21,678 21,678 18,284 18,284 18,284 18,284
PAV. + BARRERA (T) 13,720 13,720 13,720 13,720 16,267 16,267 16,267 16,267 13,720 13,720 13,720 13,720
SOBRECARGAL MAX (T) 15,607 15,607 15,607 15,607 18,653 18,653 18,653 18,653 15,607 15,607 15,607 15,607
SOBRECARGA MIN (T) -4,389 -4,389 -4,389 -4,389 -5,246 -5,246 -5,246 -5,246 -4,389 -4,389 -4,389 -4,389
CARRO MAX (T) 59,627 59,627 59,627 59,627 61,184 61,184 61,184 61,184 59,627 59,627 59,627 59,627
CARRO MIN (T) -6,645 -6,645 -6,645 -6,645 -7,055 -7,055 -7,055 -7,055 -6,645 -6,645 -6,645 -6,645
FUERZA SÍSMICA VERTICAL MAX (T) 11,350 11,350 11,350 11,350 13,270 13,270 13,270 13,270 11,350 11,350 11,350 11,350
FUERZA SÍSMICA VERTICAL MIN (T) -11,350 -11,350 -11,350 -11,350 -
13,270-
13,270-
13,270-
13,270 -11,350 -11,350 -11,350 -11,350
MAX (T) 70,243 70,243 70,243 70,243 80,987 80,987 80,987 80,987 70,243 70,243 70,243 70,243
MIN (T) 30,289 30,289 30,289 30,289 36,020 36,020 36,020 36,020 30,289 30,289 30,289 30,289
NEOPRENOS
a (mm) 550 550 300 300 300 300 300 300 300 300 550 550
b (mm) 550 550 400 400 400 400 400 400 400 400 550 550
Compresión máx σmax (Kg/cm2) 23,221 23,221 58,535 58,535 67,489 67,489 67,489 67,489 58,535 58,535 23,221 23,221
Compresión mín σmín (Kg/cm2) 10,013 10,013 25,241 25,241 30,016 30,016 30,016 30,016 25,241 25,241 10,013 10,013
área (m2) 0,303 0,303 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,303 0,303
NEOPRENOS
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12
Neopreno (mm) 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000
Acero (mm) 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000
Nº de capas de neopreno 13.000 13.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 13.000 13.000
h neopreno (m) 0.104 0.104 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.104 0.104
h total (mm) 160 160 89,5 89,5 85 85 85 85 89,5 89,5 160 160
Módulo de deformación transversal neopreno cargas lentas (T/m²) 90
Módulo de deformación transversal neopreno cargas rápidas (T/m²) 180 198
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12
H lentas (Dilatación, retracción, fluencia y temperatura)(T) 3,587 3,587 0,243 0,243 0,243 0,243 0,177 0,177 0,177 0,177 3,719 3,719H rápida (Frenado)(T) 2,777 2,777 0,411 0,411 0,411 0,411 0,411 0,411 0,411 0,411 2,777 2,777
H rápida (Centrífuga)(T) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000H rápida (Viento sc) (T) 1,443 1,443 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,443 1,443H rápida (Viento cp) (T) 2,885 2,885 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 2,885 2,885
SISMO LONGITUDINAL(T) 40,726 40,726 5,590 5,590 5,590 5,590 5,590 5,590 5,590 5,590 40,726 40,726SISMO TRANSVERSAL (T) 40,726 40,726 5,590 5,590 5,590 5,590 5,590 5,590 5,590 5,590 40,726 40,726
HL (T) 3,587 3,587 0,243 0,243 0,243 0,243 0,177 0,177 0,177 0,177 3,719 3,719 HL+HR(T) 6,379 6,379 0,806 0,806 0,806 0,806 0,754 0,754 0,754 0,754 6,510 6,510
HL+(HA_sismo long.+ HR frenado) (T) 44,869 44,869 5,914 5,914 5,914 5,914 5,849 5,849 5,849 5,849 45,000 45,000 HL+HA_sismo transv.+ Hcentrifuga (T) 40,884 40,884 5,595 5,595 5,595 5,595 5,592 5,592 5,592 5,592 40,895 40,895
f1(coef. rozamiento) 0,695 0,695 0,336 0,336 0,299 0,299 0,299 0,299 0,336 0,336 0,695 0,695Hmáx(T) 21,198 21,198 10,248 10,248 10,825 10,825 10,825 10,825 10,248 10,248 21,198 21,198
Cf(factor de forma) 17,188 17,188 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 17,188 17,188δL (m) 0,0144 0,0144 0,0053 0,0053 0,0053 0,0053 0,0038 0,0038 0,0038 0,0038 0,0149 0,0149
δR Frenado(m) 0,006 0,006 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,006 0,006δR Centrífuga(m) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
δR Viento(m) 0,003 0,003 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,003 0,003δA Sismo long(m) 0,071 0,071 0,014 0,014 0,014 0,014 0,014 0,014 0,014 0,014 0,071 0,071
δA Sismo transv(m) 0,071 0,071 0,014 0,014 0,014 0,014 0,014 0,014 0,014 0,014 0,071 0,071δL +δR (m) 0,020 0,020 0,006 0,006 0,006 0,006 0,005 0,005 0,005 0,005 0,020 0,020
δ L + δA_ Sismo long + δR_frenado (m) 0,086 0,086 0,020 0,020 0,020 0,020 0,018 0,018 0,018 0,018 0,087 0,087δL + δA_ Sismo transv + δR_centrífuga (m) 0,072 0,072 0,015 0,015 0,015 0,015 0,015 0,015 0,015 0,015 0,072 0,072
1) Condición de estabilidad
b>= 5en ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok 2) Comprobación de compresión máxima
(Nmáx/ab)<=σadm ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok 3) Comprobación de compresión mínima
(Nmínx/ab)>σadm apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados ok ok ok ok apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados
4) Condición de deslizamiento HL <= Hmáx anclado anclado ok ok ok ok ok ok ok ok anclado anclado HT <= Hmáx anclado anclado ok ok ok ok ok ok ok ok anclado anclado
5) Factor de forma Cf >6 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
6) Comprobación de deformación tangencial horizontal
(δL /en)<0.5 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok (δL+δR /en)<0.7 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
(δA_ Sismo long + δL+ δR_frenado /en)<1 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok (δA_ Sismo transv + δL+ δR_frenado /en)<1 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
7) Comprobación del giro
αT<( 3n(t2/a)σm)/(GCf) 0,0026 0,0026 0,0075 0,0075 0,0088 0,0088 0,0088 0,0088 0,0075 0,0075 0,0026 0,0026
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 426
VIAS Y CNES. P.S.104.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 66
• COMPROBACIÓN BAJO HIPÓTESIS SÍSMICA (Gbmax)
ESTRIBO 1 PILA 1 PILA 2 ESTRIBO 2
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12
P.P. VIGA (T) 11,842 11,842 11,842 11,842 13,805 13,805 13,805 13,805 11,842 11,842 11,842 11,842
LOSA (T) 18,284 18,284 18,284 18,284 21,678 21,678 21,678 21,678 18,284 18,284 18,284 18,284
PAV. + BARRERA (T) 13,720 13,720 13,720 13,720 16,267 16,267 16,267 16,267 13,720 13,720 13,720 13,720
SOBRECARGAL MAX (T) 15,607 15,607 15,607 15,607 18,653 18,653 18,653 18,653 15,607 15,607 15,607 15,607
SOBRECARGA MIN (T) -4,389 -4,389 -4,389 -4,389 -5,246 -5,246 -5,246 -5,246 -4,389 -4,389 -4,389 -4,389
CARRO MAX (T) 59,627 59,627 59,627 59,627 61,184 61,184 61,184 61,184 59,627 59,627 59,627 59,627
CARRO MIN (T) -6,645 -6,645 -6,645 -6,645 -7,055 -7,055 -7,055 -7,055 -6,645 -6,645 -6,645 -6,645
FUERZA SÍSMICA VERTICAL MAX (T) 11,350 11,350 11,350 11,350 13,270 13,270 13,270 13,270 11,350 11,350 11,350 11,350
FUERZA SÍSMICA VERTICAL MIN (T) -11,35 -11,35 -11,35 -11,35 -13,27 -13,27 -13,27 -13,27 -11,35 -11,35 -11,35 -11,35
MAX (T) 70,243 70,243 70,243 70,243 80,987 80,987 80,987 80,987 70,243 70,243 70,243 70,243
MIN (T) 30,289 30,289 30,289 30,289 36,020 36,020 36,020 36,020 30,289 30,289 30,289 30,289
NEOPRENOS
a (mm) 550 550 300 300 300 300 300 300 300 300 550 550
b (mm) 550 550 400 400 400 400 400 400 400 400 550 550
Compresión máx σmax (Kg/cm2) 23,221 23,221 58,535 58,535 67,489 67,489 67,489 67,489 58,535 58,535 23,221 23,221
Compresión mín σmín (Kg/cm2) 10,013 10,013 25,241 25,241 30,016 30,016 30,016 30,016 25,241 25,241 10,013 10,013
área (m2) 0,303 0,303 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 0,303 0,303
NEOPRENOS
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12
Neopreno (mm) 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000
Acero (mm) 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000 3.000
Nº de capas de neopreno 13.000 13.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 13.000 13.000
h neopreno (m) 0.104 0.104 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.056 0.104 0.104
h total (mm) 160 160 89,5 89,5 85 85 85 85 89,5 89,5 160 160
Módulo de deformación transversal neopreno cargas lentas (T/m²) 90
Módulo de deformación transversal neopreno cargas rápidas (T/m²) 180 297
Apoyo 1 Apoyo 2 Apoyo 3 Apoyo 4 Apoyo 5 Apoyo 6 Apoyo 7 Apoyo 8 Apoyo 9 Apoyo 10 Apoyo 11 Apoyo 12
H lentas (Dilatación, retracción, fluencia y temperatura)(T) 3,587 3,587 0,243 0,243 0,243 0,243 0,177 0,177 0,177 0,177 3,719 3,719
H rápida (Frenado)(T) 2,777 2,777 0,411 0,411 0,411 0,411 0,411 0,411 0,411 0,411 2,777 2,777
H rápida (Centrífuga)(T) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
H rápida (Viento sc) (T) 1,443 1,443 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,570 1,443 1,443
H rápida (Viento cp) (T) 2,885 2,885 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 3,140 2,885 2,885
SISMO LONGITUDINAL(T) 51,496 51,496 5,037 5,037 5,037 5,037 5,037 5,037 5,037 5,037 51,496 51,496
SISMO TRANSVERSAL (T) 51,496 51,496 5,037 5,037 5,037 5,037 5,037 5,037 5,037 5,037 51,496 51,496
HL (T) 3,587 3,587 0,243 0,243 0,243 0,243 0,177 0,177 0,177 0,177 3,719 3,719
HL+HR(T) 6,379 6,379 0,806 0,806 0,806 0,806 0,754 0,754 0,754 0,754 6,510 6,510
HL+(HA_sismo long.+ HR frenado) (T) 55,639 55,639 5,362 5,362 5,362 5,362 5,296 5,296 5,296 5,296 55,770 55,770
HL+HA_sismo transv.+ Hcentrifuga (T) 51,621 51,621 5,043 5,043 5,043 5,043 5,040 5,040 5,040 5,040 51,630 51,630
f1(coef. rozamiento) 0,695 0,695 0,336 0,336 0,299 0,299 0,299 0,299 0,336 0,336 0,695 0,695
Hmáx(T) 21,198 21,198 10,248 10,248 10,825 10,825 10,825 10,825 10,248 10,248 21,198 21,198
Cf(factor de forma) 17,188 17,188 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 10,714 17,188 17,188
δL (m) 0,0144 0,0144 0,0053 0,0053 0,0053 0,0053 0,0038 0,0038 0,0038 0,0038 0,0149 0,0149
δR Frenado(m) 0,006 0,006 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,006 0,006
δR Centrífuga(m) 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
δR Viento(m) 0,003 0,003 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,003 0,003
δA Sismo long(m) 0,062 0,062 0,009 0,009 0,009 0,009 0,009 0,009 0,009 0,009 0,062 0,062
δA Sismo transv(m) 0,062 0,062 0,009 0,009 0,009 0,009 0,009 0,009 0,009 0,009 0,062 0,062
δL +δR (m) 0,020 0,020 0,006 0,006 0,006 0,006 0,005 0,005 0,005 0,005 0,020 0,020
δ L + δA_ Sismo long + δR_frenado (m) 0,077 0,077 0,014 0,014 0,014 0,014 0,012 0,012 0,012 0,012 0,077 0,077
δL + δA_ Sismo transv + δR_centrífuga (m) 0,064 0,064 0,010 0,010 0,010 0,010 0,009 0,009 0,009 0,009 0,064 0,064
1) Condición de estabilidad
b>= 5en ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok 2) Comprobación de compresión máxima
(Nmáx/ab)<=σadm ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok 3) Comprobación de compresión mínima
(Nmínx/ab)>σadm apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados ok ok ok ok apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados apoyos
pegados
4) Condición de deslizamiento HL <= Hmáx anclado anclado ok ok ok ok ok ok ok ok anclado anclado HT <= Hmáx anclado anclado ok ok ok ok ok ok ok ok anclado anclado
5) Factor de forma Cf >6 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
6) Comprobación de deformación tangencial horizontal
(δL /en)<0.5 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok (δL+δR /en)<0.7 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
(δA_ Sismo long + δL+ δR_frenado /en)<1 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok (δA_ Sismo transv + δL+ δR_frenado /en)<1 ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
7) Comprobación del giro
αT<( 3n(t2/a)σm)/(GCf) 0,0026 0,0026 0,0075 0,0075 0,0088 0,0088 0,0088 0,0088 0,0075 0,0075 0,0026 0,0026
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 427
VIAS Y CNES. P.S.104.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 67
Recorridos de junta en estribo:
Situación no sísmica:
Elongación máxima = 0.0144 /2 + 0.006 = 0.0132 m
Acortamiento máximo = 0.0144 + 0.006 = 0.0204 m
Recorrido = 0.0336 m
Situación sísmica:
Elongación máxima = 0.0144 /2 + 0.2*0.006 + 0.4*1.5* 0.071= 0.0510 m
Acortamiento máximo = 0.0144 + 0.2*0.006 + 0.4*1.5* 0.071= = 0.0582 m
Recorrido = 0.1092 m
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 428
VIAS Y CNES. P.S.104.1. ALVISA PREFABRICADOS, S.A.
Página 68
10 Normas básicas de manipulación, acopio y montaje
(VER PDF ADJUNTO)
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 429
ps 104.1
cálculo de acciones horizontales
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 430
Página 1
PS 104.1 – COMPROBACIÓN NCSP-07
REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A FRENADO
- Propiedades de los materiales (MPa):Fck : 30,00E pila : 28576,79
G neopreno : 1,80- Acción del frenado
B plataf. (m) : 6,00L tablero (m) : 45,00Frenado (kN): 140,00 Fr (kN/m): 3,1111
APOYOSSubestructura NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS FRENADO
Altura (m) Inercia (m4) Area (m2) Altura (m) Pila Neopre nos Total Ki / K1 Hfr (kN)Estribo 1 9,020 2,083 0,605 0,104 243,361 10,471 10,039 1,000 54,965
Pila 1 10,800 0,049 0,480 0,056 3,341 15,429 2,746 0,274 15,035Pila 2 10,800 0,049 0,480 0,056 3,341 15,429 2,746 0,274 15,035
Estribo 2 9,020 2,083 0,605 0,104 243,361 10,471 10,039 1,000 54,965
Total... 2,547 140,000
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 431
Página 1
PS 104.1 – COMPROBACIÓN NCSP-07
REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A RETRACCIÓN Y FLUE NCIA
- Propiedades de los materiales (MPa)E pila : 22.861,43G neopreno : 0,90
- Deformaciones horizontales:
Retracción : 2,688E-04Fluencia : 3,381E-04Total: 6,069E-04
APOYOSUBESTRUCTURA NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS DESPLAZAM IENTOS Y REACCIONES
Altura (m) Inercia (m4) Area (m2) Altura (m) Pila Neopre nos Total x (m) Desplaz. (m) Reacción (kN)Estribo 1 9,020 2,083 0,605 0,104 194,689 5,236 5,098 0,000 0,000 0,01366 69,621
Pila 1 10,800 0,049 0,480 0,056 2,673 7,714 1,985 14,000 27,788 0,00516 10,239Pila 2 10,800 0,049 0,480 0,056 2,673 7,714 1,985 31,000 61,532 -0,00516 -10,239
Estribo 2 9,020 2,083 0,605 0,104 194,689 5,236 5,098 45,000 229,431 -0,01366 -69,621
Suma... 14,167 318,751 0,000
K.∆∆∆∆x (kN)
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 432
Página 1
PS 104.1 – COMPROBACIÓN NCSP-07
REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A VARIACIÓN DE TEMP ERATURA
- Propiedades de los materiales (MPa)E pila : 28.576,79G neopreno : 0,90
- Deformaciones horizontales:
Temperatura 2,249E-04
APOYOSUBESTRUCTURA NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS DESPLAZAM IENTOS Y REACCIONES
Altura (m) Inercia (m4) Area (m2) Altura (m) Pila Neopre nos Total x (m) Desplaz. (m) Reacción (kN)Estribo 1 9,020 2,083 0,605 0,104 243,361 5,236 5,125 0,000 0,000 0,00506 25,936
Pila 1 10,800 0,049 0,480 0,056 3,341 7,714 2,331 14,000 32,636 0,00191 4,456Pila 2 10,800 0,049 0,480 0,056 3,341 7,714 2,331 31,000 72,266 -0,00191 -4,456
Estribo 2 9,020 2,083 0,605 0,104 243,361 5,236 5,125 45,000 230,639 -0,00506 -25,936
Suma... 14,913 335,541 0,000
K.∆∆∆∆x (kN)
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 433
Página 1
PS 104.1 – COMPROBACIÓN NCSP-07
REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS A VIENTO TRANSVERSA L
- Propiedades de los materiales (MPa):Fck : 30,000E pila : 28576,791
G neopreno : 1,800- Acción del viento:
Sin SC (kN) : 354,248Con SC (kN) : 319,966
APOYOSSubestructura NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS VIENTO
Altura (m) Inercia (m4) Area (m2) Altura (m) Pila Neopre nos Total Ki / K1 Sin SC (kN) con SC (kN)Estribo 1 9,020 66,624 0,605 0,104 7782,935 10,471 10,457 1,000 140,285 126,709
Pila 1 10,800 0,049 0,480 0,056 3,341 15,429 2,746 0,263 36,839 33,274
Pila 2 10,800 0,049 0,480 0,056 3,341 15,429 2,746 0,263 36,839 33,274
Estribo 2 9,020 66,624 0,605 0,104 7782,935 10,471 10,457 1,000 140,285 126,709
Total... 2,525 354,248 319,966
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 434
Sismo
ACCIONES SISMICAS – MODELO DE TABLERO RÍGIDO
PS 104.1 – COMPROBACIÓN NCSP-07
A (m²) : 3,237
L (m) : 46,000
B (m) : 8,200
C.P. (t/m) : 3,996
S.C. (t) : 42,176
G tab (t) : 598,236
N: 2,000
H (m) : 10,800
h (m) : 1,000
10,800
1,000
A (m²) : 0,785
G pilas (t) : 21,206
Coef. Suelo C : 1,540C. contribución K : 1,000 (Falla Azores - Gibraltar)Ta (s) 0,154 (Sismo último de cálculo)Tb (s) 0,616Tc (s) 3,540
G tot (t) : 619,441 Peso total efectivo
q : 1,000 Factor de comportamiento
K (t/m) : 2811,210 Rigidez de la subestructura
T (s) : 0,942 Período fundamental
Amortiguam. (%) : 5,00%
1,000 Factor corrector de amortiguamiento
ab (uds. g) : 0,130 Aceleración sísmica básica
ρ : 1,300 Coeficiente adimensional de riesgo
0,169
S: 1,179 Coeficiente de amplificación
0,199 Aceleración sísmica de cálculo
Sa (T) (uds. g): 0,326 Aceleración del espectro de respuesta
F (t) : 201,795 Fuerza estática equivalente
1. - Datos del Tablero
Inc. Coeficiente Ψ
2. - Datos de las pilas
αs :
λ(αs ):
3. - Espectro de aceleraciones
4. - Fuerza sísmica equivalente
ν :
ρ . ab (uds. g) :
ac (uds. g) :
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 435
Página 1
PS 104.1 – COMPROBACIÓN NCSP-07
REACCIONES HORIZONTALES DEBIDAS AL SISMO HORIZONTAL (LONGITUDINAL)
- Propiedades de los materiales (MPa):Fck : 30,00E pila : 28576,79
G neopreno : 1,98- Acción sísmica (Kn) 1979,61
APOYOSSubestructura NEOPRENOS CONSTANTES ELÁSTICAS SISMO
Altura (m) Inercia (m4) Area (m2) Altura (m) Pila Neopre nos Total Ki / K1 Hs (kN)Estribo 1 9,020 2,083 0,605 0,104 243,361 11,518 10,998 1,000 789,442
Pila 1 10,800 0,049 0,480 0,056 3,341 16,971 2,791 0,254 200,361Pila 2 10,800 0,049 0,480 0,056 3,341 16,971 2,791 0,254 200,361
Estribo 2 9,020 2,083 0,605 0,104 243,361 11,518 10,998 1,000 789,442
Total... 2,508 1979,605
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 436
ps 104.1
dimenSIONamiento de pilas
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 437
COMB. PILA 1
COMBINACIÓN DE ACCIONES EN CABEZA DE PILA
PS 104.1 – COMPROBACIÓN NCSP-07
1. - Acciones en cabeza de pila
Altura tablero (m): 1,09
Alt. C.D.G. Tablero (m) : 0,70
Fx (kN) Fy (kN) Fz (kN) Mx (kN.m) My (kN.m)
P. Propio 0,00 0,00 1.224,66 0,00 179,75
C. Muertas máx. 0,00 0,00 606,57 0,01 89,03
C. Muertas mín. 0,00 0,00 548,81 0,01 80,55
Reológicas 10,24 0,00 0,00 0,00 7,16
S.C. Máx N 0,00 0,00 1.328,73 0,00 2,66
S.C. Máx Mx 0,00 0,00 717,43 1.043,91 166,86
S.C. Máx My 0,00 0,00 729,53 1.067,90 182,50
Frenado 15,03 0,00 0,00 0,00 16,39
Viento sin SC 9,21 36,84 0,00 64,47 16,12
Viento con SC 8,32 33,27 0,00 91,50 22,88
Acc. Térmicas 4,46 0,00 0,00 0,00 3,12
Sismo long. 200,36 0,00 0,00 0,00 140,17
Sismo transv. 0,00 200,36 0,00 140,17 0,00
2. - Coeficientes parciales de seguridad
E.L. últimos E.L. Servicio
Sit. Persistentes Sit. Accidentales Sit. Persistentes
Fav. Desfav. Fav. Desfav. Fav. Desfav.
Permanente 1,00 1,35 1,00 1,00 1,00 1,00
Pretensado 1,00 1,00 1,00 1,00 0,90 1,10
Reológicas 0,00 1,35 0,00 1,00 0,00 1,00
Variable 0,00 1,50 0,00 1,00 0,00 1,00
Accidental 0,00 0,00 1,00 1,00 0,00 1,00
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 438
COMB. PILA 1
Ψ0 Ψ1 Ψ2
0,60 0,50 0,20
Combinación sismo longitudinal – transversal : 0,30
4. - Coeficientes de las combinaciones de acciones
ELU - Situaciones Persistentes
UP1 UP2 UP3 UP4 UP5 UP6 UP7 UP8
P. Propio 1,00 1,35 1,00 1,00 1,00 1,35 1,35 1,35
Reológicas 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35
S.C. Máx Mx 0,00 0,00 0,00 1,50 0,00 0,00 1,50 0,00
S.C. Máx My 0,00 0,00 0,00 0,00 1,50 0,00 0,00 1,50
Frenado 0,00 0,00 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50
Viento sin SC 1,50 1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Viento con SC 0,00 0,00 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90
Acc. Térmicas 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90
Sismo long. 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Sismo transv. 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
3. - Coeficientes de combinación Ψ
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 439
COMB. PILA 1
ELU – Situaciones accidentales con sismo
UAS1 UAS2 UAS3 UAS4 UAS5 UAS6 UAS7 UAS8
P. Propio 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00
Reológicas 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00
S.C. Máx Mx 0,00 0,00 0,00 0,20 0,00 0,00 0,20 0,00
S.C. Máx My 0,00 0,00 0,00 0,00 0,20 0,00 0,00 0,20
Frenado 0,00 0,00 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20
Viento sin SC 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Viento con SC 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Acc. Térmicas 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Sismo long. 1,00 0,30 1,00 1,00 1,00 0,30 0,30 0,30
Sismo transv. 0,30 1,00 0,30 0,30 0,30 1,00 1,00 1,00
5. - Combinación de acciones en cabeza de pila
ELU - Situaciones Persistentes
UP1 UP2 UP3 UP4 UP5 UP6 UP7 UP8
Fx (kN) 31,65 31,65 47,87 47,87 47,87 47,87 47,87 47,87
Fy (kN) 55,26 55,26 29,95 29,95 29,95 29,95 29,95 29,95
Fz (kN) 1.773,47 2.472,17 3.766,55 2.849,61 2.867,76 4.465,25 3.548,31 3.566,46
Mx (kN.m) 96,71 96,72 82,36 1.648,23 1.684,22 82,37 1.648,24 1.684,22
My (kN.m) 296,95 399,51 321,94 568,25 591,69 424,49 670,80 694,25
Md (kN.m) 312,31 411,05 332,31 1.743,44 1.785,13 432,41 1.779,51 1.821,70
ELU – Situaciones accidentales con sismo
UAS1 UAS2 UAS3 UAS4 UAS5 UAS6 UAS7 UAS8
Fx (kN) 210,60 70,35 213,61 213,61 213,61 73,35 73,35 73,35
Fy (kN) 60,11 200,36 60,11 60,11 60,11 200,36 200,36 200,36
Fz (kN) 1.773,47 1.773,47 2.039,21 1.916,95 1.919,37 2.039,21 1.916,95 1.919,37
Mx (kN.m) 42,06 140,18 42,06 250,85 255,64 140,18 348,97 353,76
My (kN.m) 407,64 309,52 411,45 444,29 447,41 313,33 346,17 349,29
Md (kN.m) 409,80 339,78 413,59 510,21 515,30 343,26 491,54 497,15
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 440
ELU Inestabilidad 1_2
COMPROBACIÓN DEL ESTADO LÍMITE DE INESTABILIDAD
PS 104.1 – COMPROBACIÓN NCSP-07
1. - Cargas permanentes en cabeza de pila
N (t) 180,24
2. - Coeficientes parciales de seguridad
UP1 UP2 UP3 UP4 UP5 UP6 UP7 UP8
Cargas permanentes 1,000 1,350 1,000 1,000 1,000 1,350 1,350 1,350
3. - Combinación de acciones en cabeza de pila
UP1 UP2 UP3 UP4 UP5 UP6 UP7 UP8
N (t) 177,35 247,22 376,66 284,96 286,78 446,53 354,83 356,65
Mx (t.m) 9,67 9,67 8,24 164,82 168,42 8,24 164,82 168,42
My (t.m) 29,7 39,95 32,19 56,82 59,17 42,45 67,08 69,42
Hx (t) 3,16 3,16 4,79 4,79 4,79 4,79 4,79 4,79
Hy (t) 5,53 5,53 2,99 2,99 2,99 2,99 2,99 2,99
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 441
ELU Inestabilidad 1_2
4. - Combinación de acciones en arranque de pila (s in efectos de segundo orden)
Altura pila (m) : 10,800Peso pila (t/m) : 1,963Peso dintel (t) : 4,754
UP1 UP2 UP3 UP4 UP5 UP6 UP7 UP8
Nd (t) 203,31 282,26 402,62 310,92 312,74 481,57 389,88 391,69
Mxd (t.m) 69,35 69,35 40,58 197,17 200,76 40,58 197,17 200,76
Myd (t.m) 63,88 74,13 83,9 108,53 110,87 94,15 118,78 121,13
ex (m) 0,31 0,26 0,21 0,35 0,35 0,2 0,3 0,31
ey (m) 0,34 0,25 0,1 0,63 0,64 0,08 0,51 0,51
a) Materialesfyk (MPa): 500,000
1,100fyd (MPa) : 454,545Es (MPa) : 200000,000
0,002
fck (MPa) : 30,000
1,500fcd (MPa) : 20,000fcm (MPa) : 38,000Ec (MPa) : 28576,791
5.- Comprobación del estado límite último de inesta bilidad (Art. 43.2 EHE08)
γs :
εy :
γc :
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 442
ELU Inestabilidad 1_2
b) Geometría de la pilaAc (m²) : 0,785U (m) : 3,142
Eje X Eje YCanto (m) : 1,000 1,000Rec. (m) : 0,060 0,060d (m) : 0,940 0,940Ic (m4) : 0,049 0,049
2,000 2,000lo (m) : 21,600 21,600i (m) : 0,250 0,250is (m) : 0,311 0,311
2,000 2,000
0,067 0,067λ: 86,400 86,400
c) fluencia de la pilaHR (%) : 70,000e (mm) : 500,000
1,382
2,725
28,00010000,000
0,488
1,839
1032,515
0,971
1,786
α:
β:ν
g :
φHR
:
β(fcm
) :
t0 (días) :
t(días) :β(t
0) :
φ0 :
βH :
βc(t-t
0) :
φ(t-t0) :
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 443
ELU Inestabilidad 1_2
d) Pandeo en el plano X (longitudinal al tablero)
UP1 UP2 UP3 UP4 UP5 UP6 UP7 UP8
e1,x (m) : 0,167 0,162 0,085 0,199 0,206 0,095 0,189 0,195
e2,x (m) : 0,314 0,263 0,208 0,349 0,355 0,196 0,305 0,309
ee,x (m) : 0,255 0,222 0,159 0,289 0,295 0,155 0,258 0,263
Nd (t) : 203,306 282,262 402,615 310,921 312,736 481,571 389,877 391,692
0,127 0,176 0,251 0,194 0,195 0,301 0,243 0,245
3,418 3,116 2,543 3,724 3,779 2,508 3,445 3,490
1/r : 0,004 0,004 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005
0,001 0,001 0,000 0,001 0,001 0,000 0,001 0,001
0,005 0,005 0,005 0,005 0,005 0,006 0,005 0,005
1,169 1,158 1,144 1,153 1,153 1,136 1,145 1,144
0,557 0,525 0,462 0,616 0,624 0,469 0,587 0,594
Myd (t.m) : 113,322 148,272 185,966 191,624 195,264 225,800 228,887 232,545Md (t.m) : 132,859 163,690 190,342 274,944 280,062 229,418 302,099 307,219
e) Pandeo en el plano Y (transversal al tablero)
UP1 UP2 UP3 UP4 UP5 UP6 UP7 UP8
e2,y (m) : 0,341 0,246 0,101 0,634 0,642 0,084 0,506 0,513
ee,y (m) : 0,341 0,246 0,101 0,634 0,642 0,084 0,506 0,513
Nd (t) : 203,306 282,262 402,615 310,921 312,736 481,571 389,877 391,692
0,127 0,176 0,251 0,194 0,195 0,301 0,243 0,245
4,196 3,329 2,012 6,860 6,931 1,861 5,693 5,755
1/r : 0,004 0,004 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005
0,001 0,001 0,000 0,001 0,001 0,000 0,001 0,001
0,005 0,005 0,005 0,006 0,006 0,005 0,006 0,006
1,167 1,158 1,145 1,149 1,148 1,136 1,143 1,143
0,670 0,556 0,387 1,059 1,070 0,380 0,902 0,911
Mxd (t.m) : 136,175 156,914 155,770 329,417 334,509 182,770 351,734 356,836Md (t.m) : 150,412 173,544 176,926 346,834 352,405 205,595 371,250 376,834
n:a:
1/rf :
1/rtot
:
Y:e
tot (m)
n:a:
1/rf :
1/rtot
:
Y:e
tot (m)
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 444
ELU Inestabilidad 1
COMPROBACIÓN DEL ESTADO LÍMITE DE INESTABILIDAD (co mbinaciones accidentales con sismo)
PS 104.1 – COMPROBACIÓN NCSP-07
1. - Cargas permanentes en cabeza de pila
N (t) 180,24
2. - Coeficientes parciales de seguridad
UAS1 UAS2 UAS3 UAS4 UAS5 UAS6 UAS7 UAS8
Cargas permanentes 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000
3. - Combinación de acciones en cabeza de pila
UAS1 UAS2 UAS3 UAS4 UAS5 UAS6 UAS7 UAS8
N (t) 177,35 177,35 203,92 191,7 191,94 203,92 191,7 191,94
Mx (t.m) 4,21 14,02 4,21 25,08 25,56 14,02 34,9 35,38
My (t.m) 40,76 30,95 41,14 44,43 44,74 31,33 34,62 34,93
Hx (t) 21,06 7,03 21,36 21,36 21,36 7,34 7,34 7,34
Hy (t) 6,01 20,04 6,01 6,01 6,01 20,04 20,04 20,04
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 445
ELU Inestabilidad 1
4. - Combinación de acciones en arranque de pila (s in efectos de segundo orden)
Altura pila (m) : 10,800Peso pila (t/m) : 1,963Peso dintel (t) : 4,754
UAS1 UAS2 UAS3 UAS4 UAS5 UAS6 UAS7 UAS8
Nd (t) 203,31 203,31 229,88 217,66 217,9 229,88 217,66 217,9
Mxd (t.m) 69,12 230,41 69,12 90 90,48 230,41 251,29 251,77
Myd (t.m) 268,21 106,93 271,84 275,12 275,44 110,56 113,84 114,15
Md (t.m) : 276,98 254,01 280,49 289,47 289,92 255,56 275,87 276,44
ex (m) 1,32 0,53 1,18 1,26 1,26 0,48 0,52 0,52
ey (m) 0,34 1,13 0,3 0,41 0,42 1 1,15 1,16
a) Materialesfyk (MPa): 500,000
1,100fyd (MPa) : 454,545Es (MPa) : 200000,000
0,0020,000
fck (MPa) : 30,000
1,500fcd (MPa) : 20,000fcm (MPa) : 38,000Ec (MPa) : 28576,791
5.- Comprobación del estado límite último de inesta bilidad (Art. 43.2 EHE08)
γs :
εy :
γc :
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 446
ELU Inestabilidad 1
b) Geometría de la pilaAc (m²) : 0,785U (m) : 3,142
Eje X Eje YCanto (m) : 1,000 1,000Rec. (m) : 0,060 0,060d (m) : 0,940 0,940Ic (m4) : 0,049 0,049
2,000 2,000lo (m) : 21,600 21,600i (m) : 0,250 0,250is (m) : 0,311 0,311
2,000 2,000
0,067 0,067
c) fluencia de la pilaHR (%) : 70,000e (mm) : 500,000
1,382
2,725
28,00010000,000
0,488
1,839
1032,515
0,971
1,786
α:
β:ν
g :
φHR
:
β(fcm
) :
t0 (días) :
t(días) :β(t
0) :
φ0 :
βH :
βc(t-t
0) :
φ(t-t0) :
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 447
ELU Inestabilidad 1
d) Pandeo en el plano X (longitudinal al tablero)
UAS1 UAS2 UAS3 UAS4 UAS5 UAS6 UAS7 UAS8
e1,x (m) : 0,230 0,175 0,202 0,232 0,233 0,154 0,181 0,182
e2,x (m) : 1,319 0,526 1,183 1,264 1,264 0,481 0,523 0,524
ee,x (m) : 0,883 0,385 0,790 0,851 0,852 0,350 0,386 0,387
Nd (t) : 203,306 203,306 229,881 217,655 217,897 229,881 217,655 217,897
0,127 0,127 0,144 0,136 0,136 0,144 0,136 0,136
9,127 4,599 8,279 8,833 8,838 4,277 4,605 4,615
1/r : 0,004 0,004 0,005 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004
0,002 0,001 0,002 0,002 0,002 0,001 0,001 0,001
0,006 0,005 0,006 0,006 0,006 0,005 0,005 0,005
1,158 1,166 1,156 1,157 1,157 1,163 1,164 1,164
1,372 0,728 1,254 1,331 1,332 0,685 0,730 0,732
Myd (t.m) : 279,003 147,943 288,256 289,799 290,279 157,436 158,960 159,448Md (t.m) : 287,438 273,816 296,428 303,453 304,054 279,060 297,343 298,010
e) Pandeo en el plano Y (transversal al tablero)
UAS1 UAS2 UAS3 UAS4 UAS5 UAS6 UAS7 UAS8
e2,y (m) : 0,340 1,133 0,301 0,414 0,415 1,002 1,155 1,155
ee,y (m) : 0,340 1,133 0,301 0,414 0,415 1,002 1,155 1,155
Nd (t) : 203,306 203,306 229,881 217,655 217,897 229,881 217,655 217,897
0,127 0,127 0,144 0,136 0,136 0,144 0,136 0,136
4,186 11,398 3,829 4,855 4,870 10,207 11,591 11,599
1/r : 0,004 0,005 0,004 0,004 0,004 0,005 0,005 0,005
0,001 0,003 0,001 0,001 0,001 0,002 0,003 0,003
0,005 0,007 0,005 0,005 0,005 0,007 0,007 0,007
1,167 1,156 1,164 1,163 1,163 1,154 1,154 1,154
0,668 1,693 0,620 0,766 0,768 1,526 1,720 1,721
Mxd (t.m) : 135,876 344,108 142,627 166,747 167,433 350,713 374,335 375,008Md (t.m) : 300,666 360,338 306,985 321,711 322,334 367,725 391,263 391,997
n:a:
1/rf :
1/rtot
:
Y:e
tot (m)
n:a:
1/rf :
1/rtot
:
Y:e
tot (m)
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 448
PRONTUARIO INFORMÁTICO DEL HORMIGÓN ESTRUCTURAL 3.0 Cátedra de Hormigón Estructural ETSICCPM - IECA
Obra: Fecha: Hora:
Monforte 19/09/2011 19:06:38
Cálculo de secciones a flexión compuesta recta
1 Datos
- Materiales
Tipo de hormigón : HA-30_EHE08_ACC
Tipo de acero : B-500-S_EHE08_ACC
fck [MPa] = 30.00
fyk [MPa] = 500.00
γc = 1.30
γs = 1.00
- Sección
Sección : PILA_PS104.1
φ [m] = 1.00
r [m] = 0.070
nº barras = 30
2 Comprobación
φ [mm] = 32
Nd [kN] = 2178.97
Md [kN·m] = 3919.97
Nu [kN] = 2428.6
Mu [kN·m] = 4369.0
γ = 1.11
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 449
Plano de deformación de agotamiento
x [m] = 0.383
1/r [1/m]·1.E-3 = 9.1
εs ·1.E-3 = 3.5
εi ·1.E-3 = -5.6
Deformación y tensión de armaduras superior e i nferior
Profundidad Deformación Tensión
[m] ·1.E-3 [MPa]
0.101 2.6 -500.0
0.899 -4.7 500.0
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 450
ps 104.1
comprobación de zapatas
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 451
Cálculo de zapatas aisladas
Fecha: 22.09.11
Zapata PS 104.1 - COMPROBACIÓN NCSP-07 - COMBINACIONES ELS
Dimensiones de la zapata:
Lx (m) : 6.000Ly (m) : 6.000Hz (m) : 1.400Rec.mecánico (m): 0.050Densidad (t/m³) : 2.500
Dimensiones de la pila
Dx (m) : 1.000Dy (m) : 1.000
Excentricidades de la pila
Ex. X (m): 0.000Ex. Y (m): 0.000
Sección de referencia
Sx (m) : 0.350Sy (m) : 0.350
Carga de tierras sobre la zapata
H (m) : 1.000Densidad (t/m³) : 2.000
Datos de materiales
fck (MPa) : 25.000fyk (MPa) : 500.000GammaC : 1.500GammaS : 1.100
Acciones en la base de la pila
Hipótesis N(t) Mx(t.m) My(t.m) Hx(t) Hy(t) GammaG 1 203.306 46.235 103.584 2.212 3.684 1.000 2 209.083 46.235 106.152 2.212 3.684 1.000 3 336.179 27.053 150.522 3.294 1.996 1.000 4 275.049 131.444 155.674 3.294 1.996 1.000 5 276.259 133.843 158.115 3.294 1.996 1.000 6 341.956 27.053 153.362 3.294 1.996 1.000 7 280.826 131.444 158.351 3.294 1.996 1.000 8 282.036 133.843 160.791 3.294 1.996 1.000 9 203.306 105.803 52.438 2.212 3.684 1.000 10 209.083 107.258 53.286 2.212 3.684 1.000 11 336.179 117.260 65.785 3.294 1.996 1.000 12 275.049 235.395 82.206 3.294 1.996 1.000 13 276.259 238.812 83.769 3.294 1.996 1.000 14 341.956 119.021 66.633 3.294 1.996 1.000 15 280.826 236.947 83.054 3.294 1.996 1.000 16 282.036 240.364 84.617 3.294 1.996 1.000
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 452
Esfuerzos en la base de la zapata y tensiones máximas
Hipótesis N(t) Mx(t.m) My(t.m) ex(m) ey(m) Pv(t/m²) Smax(t/m²) K Caso 1 399.306 41.077 106.681 0.267 -0.103 12.609 15.196 1.370 I 2 405.083 41.077 109.249 0.270 -0.101 12.796 15.428 1.371 I 3 532.179 24.258 155.133 0.292 -0.046 16.626 19.766 1.337 I 4 471.049 128.649 160.285 0.340 -0.273 16.237 21.111 1.613 I 5 472.259 131.048 162.726 0.345 -0.277 16.331 21.279 1.622 I 6 537.956 24.258 157.974 0.294 -0.045 16.817 20.005 1.339 I 7 476.826 128.649 162.963 0.342 -0.270 16.425 21.346 1.612 I 8 478.036 131.048 165.402 0.346 -0.274 16.519 21.514 1.620 I 9 399.306 100.645 55.535 0.139 -0.252 12.698 15.430 1.391 I 10 405.083 102.101 56.383 0.139 -0.252 12.882 15.655 1.391 I 11 532.179 114.465 70.397 0.132 -0.215 16.659 19.918 1.347 I 12 471.049 232.600 86.817 0.184 -0.494 16.688 21.957 1.678 I 13 472.259 236.017 88.380 0.187 -0.500 16.788 22.129 1.687 I 14 537.956 116.226 71.245 0.132 -0.216 16.847 20.151 1.348 I 15 476.826 234.152 87.665 0.184 -0.491 16.872 22.185 1.675 I 16 478.036 237.569 89.228 0.187 -0.497 16.971 22.356 1.684 I
Tensión máxima (t/m²) : 16.971 en hipótesis 16
Esfuerzos en la zapata
Coeficiente de ponderación de esfuerzos = 1.00
Hipótesis My(t.m) Vxz(t) Mx(t.m) Vyz(t) 1 161.855 61.723 134.767 50.588 2 166.296 63.410 138.147 51.840 3 259.618 98.735 205.580 76.523 4 225.972 86.365 212.910 80.995 5 227.688 87.041 214.608 81.665 6 264.172 100.469 208.961 77.774 7 230.458 88.071 216.290 82.247 8 232.174 88.747 217.989 82.916 9 140.737 53.042 159.362 60.698 10 144.467 54.438 163.344 62.197 11 224.631 84.353 242.827 91.833 12 195.637 73.896 255.831 98.638 13 196.991 74.423 257.949 99.480 14 228.362 85.749 246.934 93.383 15 199.368 75.291 259.852 100.153 16 200.722 75.819 261.971 100.995
Armadura paralela al lado X
Zapata rígida
Tracción máxima 244.722 t en hipótesis 6R1d (t) : 209.3185x1 (m) : 1.5916As (cm²) : 60.0180As,mín (cm²) : 151.2000
Armadura paralela al lado Y
Zapata rígida
Tracción máxima 245.257 t en hipótesis 16R1d (t) : 201.1092x1 (m) : 1.6494As (cm²) : 60.1492As,mín (cm²) : 151.2000
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 453
Zapata PS 104.1 - COMPROBACIÓN NCSP-07 - COMBINACIONES ELU PERSISTENTES
Acciones en la base de la pila
Hipótesis N(t) Mx(t.m) My(t.m) Hx(t) Hy(t) GammaG 1 203.306 69.351 113.322 3.165 5.526 1.000 2 282.262 69.352 148.272 3.165 5.526 1.350 3 402.615 40.579 185.966 4.787 2.995 1.000 4 310.921 197.166 191.624 4.787 2.995 1.000 5 312.736 200.764 195.264 4.787 2.995 1.000 6 481.571 40.580 225.800 4.787 2.995 1.350 7 389.877 197.166 228.887 4.787 2.995 1.350 8 391.692 200.765 232.545 4.787 2.995 1.350 9 203.306 136.175 63.876 3.165 5.526 1.000 10 282.262 156.914 74.131 3.165 5.526 1.350 11 402.615 155.770 83.896 4.787 2.995 1.000 12 310.921 329.417 108.527 4.787 2.995 1.000 13 312.736 334.509 110.872 4.787 2.995 1.000 14 481.571 182.770 94.152 4.787 2.995 1.350 15 389.877 351.734 118.783 4.787 2.995 1.350 16 391.692 356.836 121.127 4.787 2.995 1.350
Esfuerzos en la base de la zapata y tensiones máximas
Hipótesis N(t) Mx(t.m) My(t.m) ex(m) ey(m) Pv(t/m²) Smax(t/m²) K Caso 1 399.306 61.615 117.753 0.295 -0.154 12.968 16.074 1.449 I 2 546.862 61.615 152.703 0.279 -0.113 17.403 21.144 1.392 I 3 598.615 36.387 192.669 0.322 -0.061 19.012 22.991 1.383 I 4 506.921 192.973 198.327 0.391 -0.381 18.546 24.951 1.772 I 5 508.736 196.572 201.967 0.397 -0.386 18.695 25.202 1.783 I 6 746.171 36.387 232.503 0.312 -0.049 23.511 28.196 1.360 I 7 654.477 192.974 235.589 0.360 -0.295 22.910 30.084 1.655 I 8 656.292 196.572 239.247 0.365 -0.300 23.054 30.336 1.664 I 9 399.306 128.438 68.307 0.171 -0.322 13.175 16.557 1.493 I 10 546.862 149.178 78.562 0.144 -0.273 17.550 21.517 1.416 I 11 598.615 151.577 90.599 0.151 -0.253 19.126 23.355 1.405 I 12 506.921 325.224 115.230 0.227 -0.642 19.380 26.316 1.869 I 13 508.736 330.317 117.574 0.231 -0.649 19.540 26.573 1.880 I 14 746.171 178.577 100.854 0.135 -0.239 23.586 28.489 1.374 I 15 654.477 347.542 125.485 0.192 -0.531 23.598 31.320 1.723 I 16 656.292 352.644 127.830 0.195 -0.537 23.750 31.577 1.732 I
Esfuerzos en la zapata
Coeficiente de ponderación de esfuerzos = 1.00
Hipótesis My(t.m) Vxz(t) Mx(t.m) Vyz(t) 1 166.426 63.602 143.247 54.074 2 226.653 86.489 189.043 71.029 3 313.996 119.500 249.467 92.976 4 262.672 100.593 260.461 99.685 5 265.237 101.604 263.009 100.689 6 376.239 143.216 295.264 109.931 7 323.853 123.873 306.258 116.640 8 326.426 124.887 308.805 117.644 9 146.010 55.210 170.838 65.415 10 196.040 73.906 225.197 85.891 11 271.851 102.177 297.029 112.526 12 228.361 86.490 315.067 122.131 13 230.391 87.281 318.232 123.388 14 321.882 120.873 353.973 134.064 15 278.391 105.186 370.078 142.874 16 280.422 105.977 373.247 144.133
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 454
Armadura paralela al lado X
Zapata rígida
Tracción máxima 348.383 t en hipótesis 6R1d (t) : 297.2357x1 (m) : 1.5950As (cm²) : 85.4410As,mín (cm²) : 151.2000
Armadura paralela al lado Y
Zapata rígida
Tracción máxima 349.389 t en hipótesis 16R1d (t) : 285.0551x1 (m) : 1.6565As (cm²) : 85.6875As,mín (cm²) : 151.2000
Zapata PS 104.1 - COMPROBACIÓN NCSP-07 - COMBINACIONES ELU ACCIDENTALES
Datos de materiales
fck (MPa) : 25.000fyk (MPa) : 500.000GammaC : 1.300GammaS : 1.000
Acciones en la base de la pila
Hipótesis N(t) Mx(t.m) My(t.m) Hx(t) Hy(t) GammaG 1 203.306 69.123 279.003 21.060 6.011 1.000 2 203.306 230.408 147.943 7.035 20.036 1.000 3 229.881 69.123 288.256 21.361 6.011 1.000 4 217.655 90.001 289.799 21.361 6.011 1.000 5 217.897 90.481 290.279 21.361 6.011 1.000 6 229.881 230.408 157.436 7.335 20.036 1.000 7 217.655 251.287 158.960 7.335 20.036 1.000 8 217.897 251.766 159.448 7.335 20.036 1.000 9 203.306 135.876 268.212 21.060 6.011 1.000 10 203.306 344.108 106.927 7.035 20.036 1.000 11 229.881 142.627 271.841 21.361 6.011 1.000 12 217.655 166.747 275.125 21.361 6.011 1.000 13 217.897 167.433 275.437 21.361 6.011 1.000 14 229.881 350.713 110.556 7.335 20.036 1.000 15 217.655 374.335 113.840 7.335 20.036 1.000 16 217.897 375.008 114.152 7.335 20.036 1.000
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 455
Esfuerzos en la base de la zapata y tensiones máximas
Hipótesis N(t) Mx(t.m) My(t.m) ex(m) ey(m) Pv(t/m²) Smax(t/m²) K Caso 1 399.306 60.708 308.487 0.773 -0.152 15.736 21.347 1.925 I 2 399.306 202.358 157.792 0.395 -0.507 15.371 21.096 1.902 I 3 425.881 60.708 318.161 0.747 -0.143 16.539 22.354 1.890 I 4 413.655 81.586 319.704 0.773 -0.197 16.567 22.637 1.970 I 5 413.897 82.066 320.184 0.774 -0.198 16.588 22.671 1.972 I 6 425.881 202.358 167.706 0.394 -0.475 16.180 22.110 1.869 I 7 413.655 223.236 169.229 0.409 -0.540 16.223 22.392 1.949 I 8 413.897 223.716 169.717 0.410 -0.541 16.244 22.426 1.951 I 9 399.306 127.461 297.696 0.746 -0.319 16.517 22.904 2.065 II 10 399.306 316.057 116.776 0.292 -0.792 16.695 23.121 2.084 II 11 425.881 134.212 301.746 0.709 -0.315 17.306 23.940 2.024 II 12 413.655 158.332 305.030 0.737 -0.383 17.463 24.376 2.121 II 13 413.897 159.018 305.342 0.738 -0.384 17.486 24.411 2.123 II 14 425.881 322.662 120.825 0.284 -0.758 17.480 24.150 2.041 II 15 413.655 346.285 124.109 0.300 -0.837 17.709 24.581 2.139 II 16 413.897 346.958 124.422 0.301 -0.838 17.732 24.615 2.141 II
Tensión máxima (t/m²) : 17.732 en hipótesis 16
Esfuerzos en la zapata
Coeficiente de ponderación de esfuerzos = 1.00
Hipótesis My(t.m) Vxz(t) Mx(t.m) Vyz(t) 1 245.180 95.974 142.872 53.920 2 182.958 70.397 201.359 77.961 3 264.725 103.373 158.424 59.678 4 258.208 100.986 159.890 60.572 5 258.548 101.120 160.230 60.706 6 202.603 77.838 216.911 83.719 7 196.077 75.447 218.377 84.613 8 196.421 75.582 218.716 84.747 9 240.736 94.147 170.446 65.254 10 166.047 63.447 248.332 97.271 11 257.948 100.587 188.774 72.153 12 252.215 98.526 191.639 73.625 13 252.489 98.632 192.066 73.795 14 183.250 69.883 266.588 104.139 15 177.543 67.833 269.296 105.548 16 177.817 67.940 269.720 105.717
Armadura paralela al lado X
Zapata rígida
Tracción máxima 235.109 t en hipótesis 3R1d (t) : 187.0044x1 (m) : 1.6927As (cm²) : 57.6604As,mín (cm²) : 151.2000
Armadura paralela al lado Y
Zapata rígida
Tracción máxima 261.657 t en hipótesis 16R1d (t) : 202.7006x1 (m) : 1.7313As (cm²) : 64.1714As,mín (cm²) : 151.2000
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 456
ps 104.1
cálculo de capiteles
Cálculo PS 104.1
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C A S T - Computer Aided Strut-and-Tie Version 0.9.11 (Last Updated on 1/26/04)
Printout Description: Load LC1: Forces, Reactions, Stress Ratio Values & ContoursProject Name: Capitel PS 104.1 22/09/2011 17:44:38
(-10
15.0
kN
)(0
.115
)
(-28
95.5
kN
)(0
.329
)
(266
3.9
kN)
(NA
)
(-3329.9 kN)
(0.505)
(-1078.5 kN)(0.163)
(164
8.9
kN)
(NA
)
(-55
59.4
kN
)(0
.632
)
(0.0 kN)(NA)
(3076.4 kN)(NA)
(-2363.7 kN)
(0.537)
(-353
4.3
kN)
(0.6
43)
(167
9.4
kN)
(NA
)
(3076.4 kN)(NA)
(2026.8 kN)(NA)
(-198
0.4
kN)
(0.4
50)
(0.0
kN
)(N
A)
(-1239.0 kN)
(0.225)
(-828.6 kN)(0.188)
(588
.7 k
N)
(NA
)
(710.5 kN)(NA)
(1078.5 kN)(NA)
(-694.2 kN)
(0.158)
1015
.0 k
N
N1
N2 N3
2895
.5 k
N
N4
N5
N6
N7
(164
8.9
kN)N8
(-55
59.4
kN
)N9
(0.0 kN)N11N12
N17
N18
N19
N20
X
Y
NA
0.000
0.050
0.100
0.150
0.200
0.250
0.300
0.350
0.400
0.450
0.500
0.550
0.600
0.650
0.700
0.750
0.800
0.850
0.900
0.950
1.000
O/S
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 458
C A S T - Computer Aided Strut-and-Tie - Version 0.9.11 (Last Updated on 1/26/04)
File Name: Capitel PS 104.1rev00.txt Date and Time Created: 22/09/2011 17:47:02 Associated Input Data File Name: Capitel PS 104.1rev00.CST
P R O J E C T D E S C R I P T I O N :
PROJECT NAME: Capitel PS 104.1 DESIGNER: Manolo Marín DATE: 21/09/2011 PROJECT NOTE:
G E N E R A L P R O P E R T I E S :
UNIT: SI Unit D-REGION THICKNESS: 1150.0 mm CONCRETE CYLINDER STRENGTH: 30.00 MPa CONCRETE TENSILE STRENGTH: 0.00 MPa NON-PRESTRESSED REINFORCEMENT YIELD STRENGTH: 400.00 MPa
S T R U C T U R E ' S B O U N D A R I E S D A T A :
BOUNDARY ID POSITION # OF ENCLOSED AREA ENCLOSED AREA CENTROID CORNERS (mm²) X (mm) Y (mm) OStrB Outer 10 2387500.0 0.0 433.0
BOUNDARY ID CORNER COORDINATES X (mm) Y (mm) OStrB -500.0 -100.0 -500.0 -300.0 500.0 -300.0 500.0 -100.0 500.0 0.0 1450.0 550.0 1450.0 900.0 -1450.0 900.0 -1450.0 550.0 -500.0 0.0
L O A D C O N D I T I O N S :
LC1
S T R U T - A N D - T I E N O D E C O O R D I N A T E S :
LOAD CONDITION: LC1
NODE ID X Y FUNCTION (mm) (mm) N1 -1150.0 900.0 Load/Support N2 -1150.0 800.0 Strut-and-Tie N3 1150.0 800.0 Strut-and-Tie N4 1150.0 900.0 Load/Support N5 -300.0 0.0 Strut-and-Tie N6 -300.0 800.0 Strut-and-Tie N7 300.0 0.0 Strut-and-Tie N8 -300.0 -300.0 Load/Support N9 300.0 -300.0 Load/Support N11 1450.0 800.0 Load/Support N12 300.0 800.0 Strut-and-Tie N17 800.0 300.0 Strut-and-Tie N18 800.0 800.0 Strut-and-Tie N19 -800.0 300.0 Strut-and-Tie
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 459
N20 -800.0 800.0 Strut-and-Tie
S T R U T - A N D - T I E E L E M E N T D A T A :
LOAD CONDITION: LC1
ELEMENT ID CONNECTIVITY LENGTH END I END J (mm) E1 N1 N2 100.0 E3 N3 N4 100.0 E5 N5 N6 800.0 E6 N6 N7 1000.0 E8 N5 N7 600.0 E9 N5 N8 300.0 E10 N7 N9 300.0 E12 N11 N3 300.0 E20 N6 N12 600.0 E27 N7 N17 583.1 E28 N17 N3 610.3 E29 N17 N18 500.0 E30 N12 N18 500.0 E31 N18 N3 350.0 E32 N18 N7 943.4 E33 N7 N12 800.0 E34 N2 N19 610.3 E35 N19 N5 583.1 E36 N19 N20 500.0 E37 N2 N20 350.0 E38 N20 N6 500.0 E39 N20 N5 943.4
ELEMENT ID DIRECTION FUNCTION (deg.) E1 270.00 Strut-and-Tie E3 90.00 Strut-and-Tie E5 90.00 Strut-and-Tie E6 306.87 Strut-and-Tie E8 0.00 Strut-and-Tie E9 270.00 Strut-and-Tie E10 270.00 Strut-and-Tie E12 180.00 Stabilizer E20 0.00 Strut-and-Tie E27 30.96 Strut-and-Tie E28 55.01 Strut-and-Tie E29 90.00 Strut-and-Tie E30 0.00 Strut-and-Tie E31 360.00 Strut-and-Tie E32 237.99 Strut-and-Tie E33 90.00 Stabilizer E34 304.99 Strut-and-Tie E35 329.04 Strut-and-Tie E36 90.00 Strut-and-Tie E37 0.00 Strut-and-Tie E38 0.00 Strut-and-Tie E39 302.01 Strut-and-Tie
S T R U T - A N D - T I E P R O P E R T Y T Y P E S :
STRUT TYPES:
STRUT TYPE STRUT EFFECTIVENESS PHI STRESS LIMIT EQUATION FACTOR FACTOR (MPa) (0) ACI Prismatic Struts ACI (0) 0.850 0.750 19.13 (1) ACI Bottle-Shaped Struts w/ Steel ACI (1) 0.638 0.750 14.34
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 460
NOTATION FOR ACI STRUT EQUATIONS: (0) ACI Prismatic Struts (1) ACI Bottle-Shaped Struts w/ Steel (2) ACI Bottle-Shaped Struts w/o Steel (3) ACI Struts in Tension Members (4) ACI Struts for All Other Cases
NOTATION FOR USER-DEFINED/GENERAL STRUT EQUATIONS: (0) User-Defined (1) Nielsen (1978) (2) Ramirez & Breen (1983) (3) Marti (1985) (4) Schlaich (1987) Uncracked Strut (5) Schlaich (1987) Strut w/ Reinf/Tensile Strain Perp to Its Axis (6) Schlaich (1987) Strut w/ Skew Reinf/Tensile Strain to Its Axis (7) Schlaich (1987) Strut w/ Severe Crack Width (8) MacGregor (1997) Uncracked Strut (9) MacGregor (1997) Cracked Strut w/ Transv Steel (10) MacGregor (1997) Cracked Strut w/o Transv Steel (11) MacGregor (1997) Strut in Tension Zone
TIE TYPES:
TYPE NAME # OF LAYERS
TYPE NAME TOTAL AREA PHI OVERSTRENGTH YIELD FORCE (mm²) FACTOR FACTOR (kN)
TYPE NAME LAYER # BAR SIZE # OF BARS DISTANCE FROM REF- ERENCE LINE (mm)
NODE TYPES:
NODE TYPE NODE EFFECTIVENESS PHI STRESS LIMIT EQUATION FACTOR FACTOR (MPa) STMNode USER (0) 0.600 0.750 13.50 Nudo_MC USER (0) 0.667 1.000 20.00 Nudo_TA USER (0) 0.667 0.700 14.01
NOTATION FOR ACI NODE EQUATIONS: (0) ACI CCC Nodes (1) ACI CCT Nodes (2) ACI CTT Nodes
NOTATION FOR USER-DEFINED/GENERAL NODE EQUATIONS: (0) User-Defined (1) Marti (1985) CCC Node (2) Schlaich et al (1987) CCC Node (3) Schlaich et al (1987) CCT/CTT Node (4) MacGregor (1997) CCC Node (5) MacGregor (1997) CCT Node (6) MacGregor (1997) CTT Node
S T R U T - A N D - T I E P R O P E R T Y A S S I G N M E N T S :
LOAD CONDITION: LC1
NODES:
NODE ID PROPERTY TYPE THICKNESS SCALE FACTOR N1 (Not Yet Assigned) 1.0 N2 Nudo_TA 1.0 N3 Nudo_TA 1.0 N4 (Not Yet Assigned) 1.0 N5 Nudo_TA 1.0
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 461
N6 Nudo_TA 1.0 N7 Nudo_MC 1.0 N8 (Not Yet Assigned) 1.0 N9 (Not Yet Assigned) 1.0 N11 (Not Yet Assigned) 1.0 N12 (Not Yet Assigned) 1.0 N17 Nudo_TA 1.0 N18 Nudo_TA 1.0 N19 Nudo_TA 1.0 N20 Nudo_TA 1.0
ELEMENTS:
ELEMENT ID PROPERTY TYPE RELATIVE STIFFNESS E1 (0) ACI Prismatic Struts 1.000 E3 (0) ACI Prismatic Struts 1.000 E5 (Not Yet Assigned) 1.000 E6 (0) ACI Prismatic Struts 1.000 E8 (0) ACI Prismatic Struts 1.000 E9 (Not Yet Assigned) 1.000 E10 (0) ACI Prismatic Struts 1.000 E12 (Not Yet Assigned) 1.000 E20 (Not Yet Assigned) 1.000 E27 (0) ACI Prismatic Struts 1.000 E28 (0) ACI Prismatic Struts 1.000 E29 (Not Yet Assigned) 1.000 E30 (Not Yet Assigned) 1.000 E31 (Not Yet Assigned) 1.000 E32 (0) ACI Prismatic Struts 1.000 E33 (Not Yet Assigned) 1.000 E34 (0) ACI Prismatic Struts 1.000 E35 (0) ACI Prismatic Struts 1.000 E36 (Not Yet Assigned) 1.000 E37 (Not Yet Assigned) 1.000 E38 (Not Yet Assigned) 1.000 E39 (0) ACI Prismatic Struts 1.000
ELEMENT ID PROVIDED THICKNESS WIDTH SCALE FACTOR (mm) E1 400.0 1.0 E3 400.0 1.0 E5 0.0 1.0 E6 300.0 1.0 E8 300.0 1.0 E9 0.0 1.0 E10 400.0 1.0 E12 0.0 1.0 E20 0.0 1.0 E27 200.0 1.0 E28 250.0 1.0 E29 0.0 1.0 E30 0.0 1.0 E31 0.0 1.0 E32 200.0 1.0 E33 0.0 1.0 E34 250.0 1.0 E35 200.0 1.0 E36 0.0 1.0 E37 0.0 1.0 E38 0.0 1.0 E39 200.0 1.0
S T R E S S - S T R A I N R E L A T I O N S H I P S :
TYPE NAME # OF POINTS INPUT FIRST SECOND
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 462
FORMAT COLUMN COLUMN NOTATION FOR STRESS-STRAIN FORMAT: (0) Strain (mm/mm); Stress (MPa) (1) Stress (MPa); Strain (mm/mm) (2) Strain (mm/mm); Stress (f'c) (3) Stress (f'c); Strain (mm/mm) (4) Strain (mm/mm); Stress (fy) (5) Stress (fy); Strain (mm/mm)
TYPE NAME STRESS STRAIN TANGENT MODULUS (MPa) (mm/mm) (MPa) TYPE NAME YIELD POINT ULTIMATE POINT STRESS STRAIN STRESS STRESS (MPa) (mm/mm) (MPa) (mm/mm)
S T R E S S - S T R A I N R E L A T I O N S H I P A S S I G N M E N T S :
LOAD CONDITION: LC1
ELEMENT ID STRESS-STRAIN CURVE SCALE FACTOR E1 (Not Yet Assigned) NA E3 (Not Yet Assigned) NA E5 (Not Yet Assigned) NA E6 (Not Yet Assigned) NA E8 (Not Yet Assigned) NA E9 (Not Yet Assigned) NA E10 (Not Yet Assigned) NA E12 (Not Yet Assigned) NA E20 (Not Yet Assigned) NA E27 (Not Yet Assigned) NA E28 (Not Yet Assigned) NA E29 (Not Yet Assigned) NA E30 (Not Yet Assigned) NA E31 (Not Yet Assigned) NA E32 (Not Yet Assigned) NA E33 (Not Yet Assigned) NA E34 (Not Yet Assigned) NA E35 (Not Yet Assigned) NA E36 (Not Yet Assigned) NA E37 (Not Yet Assigned) NA E38 (Not Yet Assigned) NA E39 (Not Yet Assigned) NA
S T R U C T U R E ' S B O U N D A R Y C O N D I T I O N S :
LOAD CONDITION: LC1
BEARING PLATES:
NODE ID LENGTH WIDTH THICKNESS (mm) (mm) (mm)
BOUNDARY FORCES OR SUPPORTS:
NODE ID LOAD SUPPORT DIRECTION (kN) (deg.) N1 -1015.0 - 360.00 N4 -2895.5 - 0.00 N8 - YES 180.00 N9 - YES 180.00 N11 - YES 270.00
SIGN CONVENTION: (+) Force pointing away from the node (-) Force pointing toward the node Zero force = free node/no support
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 463
S T R U C T U R E ' S B O D Y F O R C E S O R S U P P O R T S :
LOAD CONDITION: LC1
NODE ID 1-DIRECTION LOCAL AXIS FORCE SUPPORT DIRECTION (kN) (deg.) N1 0.0 - 0.00 N2 0.0 - 0.00 N3 0.0 - 0.00 N4 0.0 - 0.00 N5 0.0 - 0.00 N6 0.0 - 0.00 N7 0.0 - 0.00 N8 0.0 - 0.00 N9 0.0 - 0.00 N11 0.0 - 0.00 N12 0.0 - 0.00 N17 0.0 - 0.00 N18 0.0 - 0.00 N19 0.0 - 0.00 N20 0.0 - 0.00
NODE ID 2-DIRECTION LOCAL AXIS FORCE SUPPORT DIRECTION (kN) (deg.) N1 0.0 - 90.00 N2 0.0 - 90.00 N3 0.0 - 90.00 N4 0.0 - 90.00 N5 0.0 - 90.00 N6 0.0 - 90.00 N7 0.0 - 90.00 N8 0.0 - 90.00 N9 0.0 - 90.00 N11 0.0 - 90.00 N12 0.0 - 90.00 N17 0.0 - 90.00 N18 0.0 - 90.00 N19 0.0 - 90.00 N20 0.0 - 90.00
SIGN CONVENTION: (+) Force pointing away from the node (-) Force pointing toward the node Zero force = free node/no support
D E S I G N C A L C U L A T I O N R E S U L T S :
LOAD CONDITION: LC1
ELEMENTS:
ELEMENT ID FORCE STRESS STRESS LIMIT/YIELD FORCE (kN) (MPa) (MPa) (kN) E1 -1015.0 2.21 19.13 - E3 -2895.5 6.29 19.13 - E5 2663.9 NA NA E6 -3329.9 9.65 19.13 - E8 -1078.5 3.13 19.13 - E9 1648.9 NA NA E10 -5559.4 12.09 19.13 - E12 0.0 NA NA E20 3076.4 NA NA E27 -2363.7 10.28 19.13 -
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 464
E28 -3534.3 12.29 19.13 - E29 1679.4 NA NA E30 3076.4 NA NA E31 2026.8 NA NA E32 -1980.4 8.61 19.13 - E33 0.0 NA NA E34 -1239.0 4.31 19.13 - E35 -828.6 3.60 19.13 - E36 588.7 NA NA E37 710.5 NA NA E38 1078.5 NA NA E39 -694.2 3.02 19.13 -
ELEMENT ID STRESS RATIO f'c RATIO Beta RATIO
E1 0.115 0.074 0.115 E3 0.329 0.210 0.329 E5 NA NA NA E6 0.505 0.322 0.505 E8 0.163 0.104 0.163 E9 NA NA NA E10 0.632 0.403 0.632 E12 NA NA NA E20 NA NA NA E27 0.537 0.343 0.537 E28 0.643 0.410 0.643 E29 NA NA NA E30 NA NA NA E31 NA NA NA E32 0.450 0.287 0.450 E33 NA NA NA E34 0.225 0.144 0.225 E35 0.188 0.120 0.188 E36 NA NA NA E37 NA NA NA E38 NA NA NA E39 0.158 0.101 0.158
NODES:
NODE ID NODE FACE FORCE STRESS STRESS LIMIT (kN) (MPa) (MPa) N1 E1 -1015.0 2.21 NA
N2 E1 -1015.0 2.21 14.01 E34 -1239.0 4.31 14.01 E37 710.5 NA 14.01
N3 E3 -2895.5 6.29 14.01 E12 0.0 NA 14.01 E28 -3534.3 12.29 14.01 E31 2026.8 NA 14.01
N4 E3 -2895.5 6.29 NA
N5 E5 2663.9 NA 14.01 E8 -1078.5 3.13 14.01 E9 1648.9 NA 14.01 E35 -828.6 3.60 14.01 E39 -694.2 3.02 14.01
N6 E5 2663.9 NA 14.01 E6 -3329.9 9.65 14.01 E20 3076.4 NA 14.01 E38 1078.5 NA 14.01
N7 E6 -3329.9 9.65 20.00
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 465
E8 -1078.5 3.13 20.00 E10 -5559.4 12.09 20.00 E27 -2363.7 10.28 20.00 E32 -1980.4 8.61 20.00 E33 0.0 NA 20.00
N8 E9 1648.9 NA NA
N9 E10 -5559.4 12.09 NA
N11 E12 0.0 NA NA
N12 E20 3076.4 NA NA E30 3076.4 NA NA E33 0.0 NA NA
N17 E27 -2363.7 10.28 14.01 E28 -3534.3 12.29 14.01 E29 1679.4 NA 14.01
N18 E29 1679.4 NA 14.01 E30 3076.4 NA 14.01 E31 2026.8 NA 14.01 E32 -1980.4 8.61 14.01
N19 E34 -1239.0 4.31 14.01 E35 -828.6 3.60 14.01 E36 588.7 NA 14.01
N20 E36 588.7 NA 14.01 E37 710.5 NA 14.01 E38 1078.5 NA 14.01 E39 -694.2 3.02 14.01
NODE ID NODE FACE STRESS RATIO f'c RATIO Beta RATIO
N1 E36 NA NA NA E37 NA NA NA E38 NA NA NA E39 0.215 0.101 0.169
N2 E36 NA NA NA E37 NA NA NA E38 NA NA NA E39 0.215 0.101 0.169
N3 E36 NA NA NA E37 NA NA NA E38 NA NA NA E39 0.215 0.101 0.169
N4 E36 NA NA NA E37 NA NA NA E38 NA NA NA E39 0.215 0.101 0.169
N5 E36 NA NA NA E37 NA NA NA E38 NA NA NA E39 0.215 0.101 0.169
N6 E36 NA NA NA E37 NA NA NA E38 NA NA NA E39 0.215 0.101 0.169
N7 E36 NA NA NA
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 466
E37 NA NA NA E38 NA NA NA E39 0.215 0.101 0.169
N8 E36 NA NA NA E37 NA NA NA E38 NA NA NA E39 0.215 0.101 0.169
N9 E36 NA NA NA E37 NA NA NA E38 NA NA NA E39 0.215 0.101 0.169
N11 E36 NA NA NA E37 NA NA NA E38 NA NA NA E39 0.215 0.101 0.169
N12 E36 NA NA NA E37 NA NA NA E38 NA NA NA E39 0.215 0.101 0.169
N17 E36 NA NA NA E37 NA NA NA E38 NA NA NA E39 0.215 0.101 0.169
N18 E36 NA NA NA E37 NA NA NA E38 NA NA NA E39 0.215 0.101 0.169
N19 E36 NA NA NA E37 NA NA NA E38 NA NA NA E39 0.215 0.101 0.169
N20 E36 NA NA NA E37 NA NA NA E38 NA NA NA E39 0.215 0.101 0.169
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 467
ps 104.1
comproBACIÓN
de estribos
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 468
PS 104.1 (COMPROBACIÓN NCSP-07) – REACCIONES TABLER O 1
Viga P.P. Viga P.P. Losa C.Perman. S.C. Carro Carro máx. M áxima Mínima1 9,716 17,938 13,045 8,400 59,829 59,829 108,928 40,6992 9,716 17,938 13,044 8,400 -6,686 59,829 108,927 40,698
Total... 19,432 35,876 26,089 16,800 53,143 119,658
Acciones sobre estribo
Ancho estribo (m) : 9,46Acciones horizontales
Frenado (t) 5,50Temperatura (t) : 2,59Reológicas (t) 6,96Sismo (t) 78,94
Acciones unitarias sobre estribo
Cargas permanentesHorizontal (t/m) : 0,74Vertical (t/m) : 8,60
SobrecargasHorizontal (t/m) : 0,86Vertical (t/m) : 7,39Sísmica (t/m) : 8,35
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 469
CALCULO DE MUROS Y ESTRIBOS
Estribo PS 104.1 - COMPROBACION NCSP-97
Fecha: 22.09.11
GEOMETRÍA DEL MURO:
A1 (m) : 6.500 A2 (m) : 1.450 A3 (m) : 3.600 A4 (m) : 1.450 A5 (m) : 0.400 B1 (m) : 1.800 B2 (m) : 1.800 B3 (m) : 2.000 B4 (m) : 7.020 B5 (m) : 1.100 Dist. apoyos (m) : 0.500
DATOS DEL TERRENO
Densidad (t/m³) : 2.000Ang. Rozamiento (º) : 30.000Ang. talud (º) : 0.000Ang. Rozam. cim. (º) : 30.000Rozam. Tierras - muro : 10.000
TERRENO EN INTRADÓS
Dens. Intrados (t/m³) : 2.000Ang. rozam. intr. (º) : 0.000H Intrados (m) : 3.000
HIPÓTESIS DE CARGA, COEFICIENTES MÍNIMOS Y TENSIÓN ADMISIBLE EN CIMIENTO
Num. hipótesis : 10
Hip. Qtrasdós Vcp Hcp Vsc Hsc Fsv Fsd Sadm (t/m²) (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t/m²) 1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 2.000 1.500 25.000 2 1.000 0.000 0.000 0.000 0.000 2.000 1.500 25.000 3 0.000 8.600 0.740 0.000 0.000 2.000 1.500 25.000 4 1.000 8.600 0.740 0.000 0.000 2.000 1.500 25.000 5 0.000 8.600 0.740 7.390 0.860 2.000 1.500 25.000 6 1.000 8.600 0.740 7.390 0.860 2.000 1.500 25.000 7 0.000 8.600 0.740 -1.175 0.860 2.000 1.500 25.000 8 1.000 8.600 0.740 -1.175 0.860 2.000 1.500 25.000 9 0.000 8.600 0.740 0.000 8.350 1.500 1.100 34.000 10 0.200 8.600 0.740 0.000 8.350 1.500 1.100 34.000
DATOS DE MATERIALES
Datos del Hormigón: fck (MPa) : 30.000 Gc : 1.500 fcd (MPa) : 20.000
Datos del acero: fyk (MPa) : 500.000 Gs : 1.100 fyd (MPa) : 454.545Coef. mayor. acc. : 1.500Recubrimiento (m) : 0.050
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 470
DATOS DEL SISMO
Kh : 0.100 Hip.inicial : 9 Hip.final : 10 Gq, sismo : 1.000 Gc, sismo : 1.300 Gs, sismo : 1.000
COORDENADAS DE LOS PUNTOS DEL MURO
PUNTO X (m) Y (m) 1 0.000 0.000 2 11.550 0.000 3 11.550 0.000 4 11.550 0.000 5 11.550 0.000 6 11.550 0.000 7 11.550 1.800 8 7.950 1.800 9 7.950 10.820 10 6.900 10.820 11 6.900 11.920 12 6.500 11.920 13 6.500 3.800 14 6.500 3.800 15 6.500 1.800 16 0.000 1.800
Area (m²) = 34.309Xg (m) = 6.340Yg (m) = 3.097
GEOMETRÍA DEL RELLENO
PUNTO X (m) Y (m) 1 0.000 1.800 2 6.500 1.800 3 6.500 3.800 4 6.500 3.800 5 6.500 11.920 6 0.000 11.920
Area (m²) = 65.780Xg (m) = 3.250Yg (m) = 6.860
RELLENO SOBRE LA PUNTERA
Area (m²) = 10.800Xg (m) = 9.750Yg (m) = 3.300
COEFICIENTES DE EMPUJE (COULOMB)
Ka, trasdós : 0.308Kp, intradós : 1.000
Coeficientes de empuje (Mononobe - Okabe)Theta : 0.100Kad : 0.397Kpd : 1.000
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 471
EMPUJES Y COEFICIENTES DE SEGURIDAD
Datos para el cálculo del empuje por Coulomb:
Chi (Ang. características) = 60.000 Area terreno (m²) = 36.216 Xg, terr (m) = 4.313 Yg, terr (m) = 6.860
Capa x(m) y(m) Espesor (m) Altura (m) 1 0.000 11.920 0.000 0.000 2 0.000 1.800 0.000 10.120 3 0.000 0.000 10.120 1.800
Acciones actuantes en hipótesis 1
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 85.773 0.000 5.210 3.097 446.907 0.000P. tierras Coulomb 72.431 0.000 7.237 6.860 524.168 0.000P. tierras intradós 21.600 0.000 1.800 3.300 38.880 0.000Emp. Coulomb c. 2 59.129 34.138 9.602 5.173 567.780 176.608Emp. Coulomb c. 3 0.174 0.984 11.550 0.600 2.004 0.591Emp. Coulomb c. 3 1.951 11.067 11.550 0.600 22.539 9.961Empuje pasivo 0.000 -14.040 0.000 0.831 11.664 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 1 241.058 46.190 14.040 32.150 1613.943 187.159 8.623 4.329
Acciones actuantes en hipótesis 2
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 85.773 0.000 5.210 3.097 446.907 0.000P. tierras Coulomb 72.431 0.000 7.237 6.860 524.168 0.000P. tierras intradós 21.600 0.000 1.800 3.300 38.880 0.000Emp. Coulomb c. 2 59.129 34.138 9.602 5.173 567.780 176.608Emp. Coulomb c. 2 5.843 3.373 9.602 5.173 50.415 23.141Emp. Coulomb c. 3 0.174 0.984 11.550 0.600 2.004 0.591Emp. Coulomb c. 3 2.048 11.614 11.550 0.600 23.653 10.453Empuje pasivo 0.000 -14.040 0.000 0.831 11.664 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 2 246.997 50.110 14.040 36.070 1665.472 210.792 7.901 3.954
Acciones actuantes en hipótesis 3
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 85.773 0.000 5.210 3.097 446.907 0.000P. tierras Coulomb 72.431 0.000 7.237 6.860 524.168 0.000P. tierras intradós 21.600 0.000 1.800 3.300 38.880 0.000Emp. Coulomb c. 2 59.129 34.138 9.602 5.173 567.780 176.608Emp. Coulomb c. 3 0.174 0.984 11.550 0.600 2.004 0.591Emp. Coulomb c. 3 1.951 11.067 11.550 0.600 22.539 9.961Acciones s/ estribo 8.600 0.740 4.100 10.820 35.260 8.007Empuje pasivo 0.000 -14.040 0.000 0.831 11.664 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 3 249.658 46.190 14.040 32.890 1649.203 195.166 8.450 4.383
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 472
Acciones actuantes en hipótesis 4
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 85.773 0.000 5.210 3.097 446.907 0.000P. tierras Coulomb 72.431 0.000 7.237 6.860 524.168 0.000P. tierras intradós 21.600 0.000 1.800 3.300 38.880 0.000Emp. Coulomb c. 2 59.129 34.138 9.602 5.173 567.780 176.608Emp. Coulomb c. 2 5.843 3.373 9.602 5.173 50.415 23.141Emp. Coulomb c. 3 0.174 0.984 11.550 0.600 2.004 0.591Emp. Coulomb c. 3 2.048 11.614 11.550 0.600 23.653 10.453Acciones s/ estribo 8.600 0.740 4.100 10.820 35.260 8.007Empuje pasivo 0.000 -14.040 0.000 0.831 11.664 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 4 255.597 50.110 14.040 36.810 1700.732 218.799 7.773 4.009
Acciones actuantes en hipótesis 5
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 85.773 0.000 5.210 3.097 446.907 0.000P. tierras Coulomb 72.431 0.000 7.237 6.860 524.168 0.000P. tierras intradós 21.600 0.000 1.800 3.300 38.880 0.000Emp. Coulomb c. 2 59.129 34.138 9.602 5.173 567.780 176.608Emp. Coulomb c. 3 0.174 0.984 11.550 0.600 2.004 0.591Emp. Coulomb c. 3 1.951 11.067 11.550 0.600 22.539 9.961Acciones s/ estribo 15.990 1.600 4.100 10.820 65.559 17.312Empuje pasivo 0.000 -14.040 0.000 0.831 11.664 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 5 257.048 46.190 14.040 33.750 1679.502 204.471 8.214 4.397
Acciones actuantes en hipótesis 6
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 85.773 0.000 5.210 3.097 446.907 0.000P. tierras Coulomb 72.431 0.000 7.237 6.860 524.168 0.000P. tierras intradós 21.600 0.000 1.800 3.300 38.880 0.000Emp. Coulomb c. 2 59.129 34.138 9.602 5.173 567.780 176.608Emp. Coulomb c. 2 5.843 3.373 9.602 5.173 50.415 23.141Emp. Coulomb c. 3 0.174 0.984 11.550 0.600 2.004 0.591Emp. Coulomb c. 3 2.048 11.614 11.550 0.600 23.653 10.453Acciones s/ estribo 15.990 1.600 4.100 10.820 65.559 17.312Empuje pasivo 0.000 -14.040 0.000 0.831 11.664 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 6 262.987 50.110 14.040 37.670 1731.031 228.104 7.589 4.031
Acciones actuantes en hipótesis 7
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 85.773 0.000 5.210 3.097 446.907 0.000P. tierras Coulomb 72.431 0.000 7.237 6.860 524.168 0.000P. tierras intradós 21.600 0.000 1.800 3.300 38.880 0.000Emp. Coulomb c. 2 59.129 34.138 9.602 5.173 567.780 176.608Emp. Coulomb c. 3 0.174 0.984 11.550 0.600 2.004 0.591Emp. Coulomb c. 3 1.951 11.067 11.550 0.600 22.539 9.961Acciones s/ estribo 7.425 1.600 4.100 10.820 30.442 17.312Empuje pasivo 0.000 -14.040 0.000 0.831 11.664 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 7 248.483 46.190 14.040 33.750 1644.386 204.471 8.042 4.251
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 473
Acciones actuantes en hipótesis 8
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 85.773 0.000 5.210 3.097 446.907 0.000P. tierras Coulomb 72.431 0.000 7.237 6.860 524.168 0.000P. tierras intradós 21.600 0.000 1.800 3.300 38.880 0.000Emp. Coulomb c. 2 59.129 34.138 9.602 5.173 567.780 176.608Emp. Coulomb c. 2 5.843 3.373 9.602 5.173 50.415 23.141Emp. Coulomb c. 3 0.174 0.984 11.550 0.600 2.004 0.591Emp. Coulomb c. 3 2.048 11.614 11.550 0.600 23.653 10.453Acciones s/ estribo 7.425 1.600 4.100 10.820 30.442 17.312Empuje pasivo 0.000 -14.040 0.000 0.831 11.664 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 8 254.422 50.110 14.040 37.670 1695.914 228.104 7.435 3.899
Acciones actuantes en hipótesis 9
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 85.773 0.000 5.210 3.097 446.907 0.000Sismo muro 0.000 8.577 5.210 3.097 0.000 26.561P. tierras Coulomb 72.431 0.000 7.237 6.860 524.168 0.000Sismo terr. Coulomb 0.000 7.243 7.237 6.860 0.000 49.688P. tierras intradós 21.600 0.000 1.800 3.300 38.880 0.000Emp. Coulomb c. 2 59.129 34.138 9.602 5.173 567.780 176.608Emp. Coulomb c. 3 0.174 0.984 11.550 0.600 2.004 0.591Emp. Coulomb c. 3 1.951 11.067 11.550 0.600 22.539 9.961Empuje Sísmico 17.185 9.922 6.962 7.947 119.643 78.846Acciones s/ estribo 8.600 9.090 4.100 10.820 35.260 98.354Empuje pasivo 0.000 -14.040 0.000 0.831 11.664 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 9 266.843 46.190 14.040 66.982 1768.846 440.607 4.015 2.300
Acciones actuantes en hipótesis 10
ACCIÓN Fv(t/m) Fh(t/m) D(Xg-Xo)(m) Yg(m) Mfav(t.m/m) Mdes(t.m/m)P.P. Muro 85.773 0.000 5.210 3.097 446.907 0.000Sismo muro 0.000 8.577 5.210 3.097 0.000 26.561P. tierras Coulomb 72.431 0.000 7.237 6.860 524.168 0.000Sismo terr. Coulomb 0.000 7.243 7.237 6.860 0.000 49.688P. tierras intradós 21.600 0.000 1.800 3.300 38.880 0.000Emp. Coulomb c. 2 59.129 34.138 9.602 5.173 567.780 176.608Emp. Coulomb c. 2 1.169 0.675 9.602 5.173 10.083 4.628Emp. Coulomb c. 3 0.174 0.984 11.550 0.600 2.004 0.591Emp. Coulomb c. 3 1.971 11.177 11.550 0.600 22.762 10.059Empuje Sísmico 17.185 9.922 6.962 7.947 119.643 78.846Acciones s/ estribo 8.600 9.090 4.100 10.820 35.260 98.354Empuje pasivo 0.000 -14.040 0.000 0.831 11.664 0.000
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 10 268.031 46.974 14.040 67.766 1779.152 445.334 3.995 2.284
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 474
Hip. Ev Ea Ep Eh Mfav Mdes Fsv Fsd (t/m) (t/m) (t/m) (t/m) (t.m/m) (t.m/m) 1 241.058 46.190 14.040 32.150 1613.943 187.159 8.623 4.329 2 246.997 50.110 14.040 36.070 1665.472 210.792 7.901 3.954 3 249.658 46.190 14.040 32.890 1649.203 195.166 8.450 4.383 4 255.597 50.110 14.040 36.810 1700.732 218.799 7.773 4.009 5 257.048 46.190 14.040 33.750 1679.502 204.471 8.214 4.397 6 262.987 50.110 14.040 37.670 1731.031 228.104 7.589 4.031 7 248.483 46.190 14.040 33.750 1644.386 204.471 8.042 4.251 8 254.422 50.110 14.040 37.670 1695.914 228.104 7.435 3.899 9 266.843 46.190 14.040 66.982 1768.846 440.607 4.015 2.300 10 268.031 46.974 14.040 67.766 1779.152 445.334 3.995 2.284
TENSIONES TRANSMITIDAS AL CIMIENTO
Hipótesis Excent. Ley Prof. Comp Smáx Smín Beq Pv (m) (m) (t/m²) (t/m²) (m) (t/m²) 1 -0.144 TRAPECIAL 11.550 19.311 22.430 11.262 21.404 2 -0.114 TRAPECIAL 11.550 20.113 22.657 11.321 21.817 3 -0.049 TRAPECIAL 11.550 21.064 22.167 11.452 21.801 4 -0.023 TRAPECIAL 11.550 21.866 22.393 11.504 22.218 5 0.037 TRAPECIAL 11.550 22.679 21.832 11.477 22.397 6 0.060 TRAPECIAL 11.550 23.481 22.058 11.430 23.009 7 -0.020 TRAPECIAL 11.550 21.292 21.735 11.510 21.588 8 0.006 TRAPECIAL 11.550 22.094 21.962 11.538 22.050 9 0.797 TRAPECIAL 11.550 32.673 13.533 9.955 26.804 10 0.799 TRAPECIAL 11.550 32.834 13.578 9.953 26.930
ESFUERZOS EN PUNTERA Y TALÓN
Hipótesis Mpunt Vpunt Mtalón Vtalón (t.m/m) (t/m) (t.m/m) (t/m) 1 66.850 25.013 78.919 14.017 2 72.233 27.014 91.315 17.130 3 78.002 29.141 67.226 13.299 4 83.385 31.142 79.622 16.412 5 88.204 32.915 57.730 12.987 6 93.588 34.916 70.126 16.100 7 79.135 29.551 71.193 14.705 8 84.518 31.552 83.589 17.818 9 146.345 54.270 84.931 34.537 10 147.422 54.670 87.410 35.160
DIMENSIONAMIENTO DE LA PUNTERA
Puntera rígida
Td (t/m) = 101.679 en hipótesis 6As,max (cm²/m) = 24.937Ageom,tot = 32.400
DIMENSIONAMIENTO DEL TALÓN
Talón flexible
Md (t.m/m) = 136.972 en hipótesis 2As,max (cm²/m) = 31.680Deformac. = Dominio 2x (m) = 0.132Us1 (t/m) = 80.366As (cm²/m) = 31.680Ageom,tot = 32.400Vd (t/m) = 35.160Vu,0 (t/m) = 50.348
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 475
Coeficientes de empuje (Mononobe - Okabe)Theta : 0.100Kad : 0.373Kpd : 1.000
DIMENSIONAMIENTO DEL MURETE
Dimensionamiento a Flexión: Hipótesis = 2 Md (t.m/m) = 1.049 Nd (t/m) = 1.100 Deformac. = Dominio 2 x (m) = 0.012 Us1 (t/m) = 2.409 As1 (cm²/m) = 7.040 As2 (cm²/m) = 0.012 As, geom = 3.600 Ah,tot = 12.800
Dimensionamiento a cortante: Hipótesis = 8 Vd (t/m) = 2.310 Vu1 (t/m) = 214.067 Vcu (t/m) = 13.831 Aa (cm²/m) = 0.000
COEFICIENTES DE EMPUJE (COULOMB)
Ka, trasdós : 0.308Kp, intradós : 1.000
Coeficientes de empuje (Mononobe - Okabe)Theta : 0.100Kad : 0.373Kpd : 1.000
ARMADO DEL MURO (EHE08)
Hip. Prof. Nd Md d x Us1 As1 As2 Vd Vu1 Vcu Aa (m) (t/m) (t.m/m) (m) (m) (t/m) (cm²/m)(cm²/m) (t/m) (t/m) (t/m) (cm²/m) 1 10.120 39.283 150.592 1.400 0.154 92.380 25.52 0.42 46.667 856.269 47.265 0.00 2 10.120 39.283 173.925 1.400 0.166 110.208 25.52 0.42 51.278 856.269 40.335 2.13 3 10.120 47.883 163.506 1.400 0.163 98.075 25.52 0.52 47.777 856.269 48.510 0.00 4 10.120 47.883 186.840 1.400 0.174 115.989 25.52 0.52 52.388 856.269 41.581 2.10 5 10.120 55.273 177.636 1.400 0.172 105.355 25.52 0.60 49.067 856.269 49.580 0.00 6 10.120 55.273 200.970 1.400 0.183 123.359 26.62 0.60 53.678 856.269 43.143 2.05 7 10.120 46.708 174.746 1.400 0.168 107.257 25.52 0.50 49.067 856.269 41.411 1.49 8 10.120 46.708 198.079 1.400 0.179 125.220 27.02 0.50 53.678 856.269 42.079 2.26 9 10.120 47.883 256.385 1.400 0.188 168.904 33.14 0.47 50.231 988.003 52.293 0.00 10 10.120 47.883 260.161 1.400 0.190 171.838 33.71 0.47 50.977 988.003 52.554 0.00 1 9.453 36.168 122.245 1.400 0.139 72.386 25.52 0.39 40.721 856.269 46.813 0.00 2 9.453 36.168 142.605 1.400 0.149 87.819 25.52 0.39 45.029 856.269 46.813 0.00 3 9.453 44.768 134.420 1.400 0.148 77.410 25.52 0.48 41.831 856.269 48.059 0.00 4 9.453 44.768 154.780 1.400 0.158 92.913 25.52 0.48 46.139 856.269 48.059 0.00 5 9.453 52.158 147.689 1.400 0.157 83.918 25.52 0.56 43.121 856.269 49.129 0.00 6 9.453 52.158 168.050 1.400 0.167 99.492 25.52 0.56 47.429 856.269 49.129 0.00 7 9.453 43.593 144.799 1.400 0.153 85.874 25.52 0.47 43.121 856.269 47.889 0.00 8 9.453 43.593 165.159 1.400 0.163 101.414 25.52 0.47 47.429 856.269 47.889 0.00 9 9.453 44.768 219.447 1.400 0.173 141.843 27.83 0.44 45.178 988.003 49.277 0.00 10 9.453 44.768 222.742 1.400 0.174 144.379 28.33 0.44 45.875 988.003 49.531 0.00 1 8.787 33.100 97.675 1.400 0.125 55.383 25.52 0.36 35.180 856.269 46.369 0.00 2 8.787 33.100 115.265 1.400 0.134 68.620 25.52 0.36 39.184 856.269 46.369 0.00 3 8.787 41.700 109.110 1.400 0.134 59.756 25.52 0.45 36.290 856.269 47.615 0.00 4 8.787 41.700 126.700 1.400 0.143 73.052 25.52 0.45 40.294 856.269 47.615 0.00 5 8.787 49.090 121.520 1.400 0.143 65.517 25.52 0.53 37.580 856.269 48.685 0.00 6 8.787 49.090 139.110 1.400 0.152 78.871 25.52 0.53 41.584 856.269 48.685 0.00 7 8.787 40.525 118.629 1.400 0.139 67.519 25.52 0.44 37.580 856.269 47.444 0.00
Cálculo PS 104.1
Comprobaciones Pasos Superiores NCSP-07 Página 476
Hip. Prof. Nd Md d x Us1 As1 As2 Vd Vu1 Vcu Aa (m) (t/m) (t.m/m) (m) (m) (t/m) (cm²/m)(cm²/m) (t/m) (t/m) (t/m) (cm²/m) 8 8.787 40.525 136.219 1.400 0.148 80.845 25.52 0.44 41.584 856.269 47.444 0.00 9 8.787 41.700 186.387 1.400 0.159 117.982 26.77 0.41 40.453 988.003 48.282 0.00 10 8.787 41.700 189.233 1.400 0.160 120.157 26.77 0.41 41.101 988.003 48.282 0.00 1 8.120 30.079 76.613 1.400 0.111 41.111 25.52 0.32 30.044 856.269 45.932 0.00 2 8.120 30.079 91.635 1.400 0.120 52.344 25.52 0.32 33.744 856.269 45.932 0.00 3 8.120 38.679 87.308 1.400 0.121 44.851 25.52 0.42 31.154 856.269 47.177 0.00 4 8.120 38.679 102.330 1.400 0.129 56.133 25.52 0.42 34.854 856.269 47.177 0.00 5 8.120 46.069 98.857 1.400 0.130 49.884 25.52 0.50 32.444 856.269 48.247 0.00 6 8.120 46.069 113.880 1.400 0.138 61.214 25.52 0.50 36.144 856.269 48.247 0.00 7 8.120 37.504 95.967 1.400 0.125 51.928 25.52 0.40 32.444 856.269 47.007 0.00 8 8.120 37.504 110.989 1.400 0.134 63.233 25.52 0.40 36.144 856.269 47.007 0.00 9 8.120 38.679 156.947 1.400 0.145 97.051 26.77 0.38 36.055 988.003 47.845 0.00 10 8.120 38.679 159.378 1.400 0.146 98.895 26.77 0.38 36.654 988.003 47.845 0.00 1 5.780 19.855 26.518 1.400 0.070 9.153 25.52 0.21 15.223 856.269 44.451 0.00 2 5.780 19.855 34.129 1.400 0.076 14.743 25.52 0.21 17.857 856.269 44.451 0.00 3 5.780 28.455 34.615 1.400 0.082 10.773 25.52 0.31 16.333 856.269 45.696 0.00 4 5.780 28.455 42.227 1.400 0.087 16.389 25.52 0.31 18.967 856.269 45.696 0.00 5 5.780 35.845 43.146 1.400 0.092 13.367 25.52 0.39 17.623 856.269 46.767 0.00 6 5.780 35.845 50.758 1.400 0.097 19.005 25.52 0.39 20.257 856.269 46.767 0.00 7 5.780 27.280 40.256 1.400 0.085 15.523 25.52 0.29 17.623 856.269 45.526 0.00 8 5.780 27.280 47.867 1.400 0.091 21.147 25.52 0.29 20.257 856.269 45.526 0.00 9 5.780 28.455 78.539 1.400 0.104 43.198 26.77 0.28 23.214 988.003 46.364 0.00 10 5.780 28.455 79.771 1.400 0.104 44.114 26.77 0.28 23.641 988.003 46.364 0.00 1 3.440 10.216 4.627 1.400 0.037 0.000 25.52 0.11 5.392 856.269 43.055 0.00 2 3.440 10.216 7.324 1.400 0.041 0.042 25.52 0.11 6.960 856.269 43.055 0.00 3 3.440 18.816 10.127 1.400 0.052 0.000 25.52 0.20 6.502 856.269 44.301 0.00 4 3.440 18.816 12.823 1.400 0.055 0.000 25.52 0.20 8.070 856.269 44.301 0.00 5 3.440 26.206 15.640 1.400 0.064 0.000 25.52 0.28 7.792 856.269 45.371 0.00 6 3.440 26.206 18.336 1.400 0.066 0.000 25.52 0.28 9.360 856.269 45.371 0.00 7 3.440 17.641 12.749 1.400 0.055 0.207 25.52 0.19 7.792 856.269 44.130 0.00 8 3.440 17.641 15.446 1.400 0.057 2.173 25.52 0.19 9.360 856.269 44.130 0.00 9 3.440 18.816 30.462 1.400 0.068 12.530 26.77 0.18 14.411 988.003 44.968 0.00 10 3.440 18.816 30.898 1.400 0.068 12.850 26.77 0.18 14.665 988.003 44.968 0.00
CUANTÍAS MÍNIMAS
Av,geom (cm²/m) = 13.050Ah,tot (cm²/m) = 46.400Aa,min (cm²/m²) = 10.000
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