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E.A.P.I.C
OK
kg/cm
217.0
19.32 + 0.23 Pg
ANALISIS ANTE EL SISMO MODERADO, RESISTENCIA DE AGRIETAMIENTO Y FUERZAS
INTERNAS ULTIMAS(Mu, Vu)
CALCULO DE LA RESISTENCIA AL AGRIETAMIENTO DIAGONAL:
0.55Vm Vu Mu
3 1
kg/cm2
VERIFICACIONES PREVIAS:
h/t =ESBELTEZ DEL PRIMER PISO:
ESFUERZO AXIAL ADMISIBLE:
ESFUERZO AXIAL MAXIMO EN EL PRIMER PISO: La verificacion se realiza con el 100
de sobrecarga.
3.81
17.14
Pm= 16 ton
3
5
20.07
15.95
9.75
26
Fe Ve Me VmPISO PD PL Pg
14.25
3
2
1
2
1
3
8
13
3
45.512.83
11.04
8.77
7.06
3.75
6.25
7.5
6
7.8
20.8
36.4
1
0.72
0.495
3.25
8.75
=
Pm= +
=
= . " (/ < . f"m =
= 0.5" + 0.23:
= + .
= /
= = .
= .
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En condiciones ltimas y considerando el 100% de sobrecarga, slo se revisa el borde libre
ms crtico, que es el borde B2 en el primer piso:
B=
0.14
m2
m2
0.72
0.84
0.503
1.12 1.81
B2B1
0.84
L= 3 m
A= 0.538
X= 1.187
I=
B=
RESISTENCIA AL AGRIETAMIENTO DIAGONAL:
Para evitar que los muros se fisuren ante los sismos moderados, que son los ms frecuentes, la norma
establece que la fuerza cortante elstica (Ve) sea menor a 0.55 veces la fuerza cortante asociada alagrietamiento diagonal de la albailera (Vm).
Velos muros no se agrietan
Ve
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CARGA TRIBUTARIA ULTIMA DEL MURO Y:
FORMULA DE LA FLEXION COMPUESTA:
Tal como se especifica en la Norma E.070, puede emplearse las expresiones correspondientes
a una seccin rectangular, reduciendo al momento flector Mu la cantidad 0.9 Pgt L/2 cuando en
el borde traccionado exista una pared transversal con carga tributaria Pgt (en este caso en el
borde B1 para sismo en +XX).
A fin de comprender mejor esta especificacin, se seguir un camino ligeramente distinto al de
la Norma E.070.
Segn la Norma para un muro de seccin rectangular:
Donde:
Mn = momento nominal o capacidad resistente a flexin de la seccin
As = rea de acero vertical a colocar en el borde de la seccin (mnimo: 2#3)
FY= Kg/cm2=
DISEO DEL REFUERZO VERTICAL
4200
D= 0.8 X L D= 2.4 m
0.65
0.85 >=
0.689
Mn = As fy D + Pu L/2
Mu /
VERIFICACION SI NECESITA CONCFINAR EL BORDE LIBRE B2:
192 ton/m2 2550 ton/m2No Necesita
Confinar
192.2
38.46
28.8
6
ton
ton
ton/m2
REVISION DEL BORDE B :
= (
) =
=
+ / =
= + =
= =
= . " =
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Para determinar As, debe trabajarse con la menor carga axial posible para maximizar
En la ltima expresin, se entiende que Pu es la menor carga
ltima que existe en el muro Y, que en este caso es similar a la del muro X.
Nla cuantia del refuerzo vertical en la zona central del muro(p=0.001), no se considera en
el aporte de resistencia a flexion, ya que se reserva para soportar la accion de corte
cizalle. En este caso, usando 1f3/8 @ 40cm, esta cuantia resulta As/(st)=
2 3/8
As =
1.42c
1 1/2
1 3/8
As =
1.98c
3 1/2
As =
3.81c
0.83
0.81
0.78
9.75
26
As (cm2)
Borde B2
0.73
2.03
3.89
2.21
3.59
0.53
1.50
3.04
2 3/8",
As =
1.42cm
2 3/8",
As =
1.42cm
2 1/2" +
1 3/8",
As =
3.25cm
0
0
0
Pt (ton)
3
2
1
3.25
8.75
14.25
2.925
7.875
12.83 45.5
3.05
8.52
16.35
0.82
Seccion
Mu
(ton-m) T (ton) Pt (ton) As (cm2)
Borde B1
PisoPg
(ton)
Pu
(ton)
As: Pu = 0.9Pg;
Pt = Pu B/L Pt= 0.28
Pu= 12.825
Pu
DEFINIMOS:
Mn = T D + Pu L/2 = Mu / T = [Mu / - Pu L/2] / D
HALLAMOS EL ACERO VERTICAL: As = T / fy
Po = 0.1 fm t L Po= 35.7 ton
T = As fy = traccin en unos de los bordes de la seccin
rectangular, se tendr:
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>
Para determinar el maximo momento flector nominal se podria generar cuando el primer
piso se rotule plasticamente ante el sismo severo, se trabaja conla mayor carga axial posible y
elmayor de los refuerzos obtenidos en los bordes
ton-mMn1= AsFyD + PuL/2 = 72.15
As/(st)= 0.0013 0.001
CALCULO DEL MOMENTO FLECTOR NOMINAL EN EL PRIMER PISO
En este caso en: 3 1/2", As = 3.81cmAs= 3.81
Pu1= 1.25Pm= 22.5 ton
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El refuerzo horizontal se disea para soportar la fuerza cortante asociada al mecanismo de falla
por flexin en el primer piso, amplificada por 1.25 para contemplar la incursin del refuerzo
vertical en la zona de endurecimiento, adems, en previsin de que el muro del primer piso se
agriete diagonalmente, la fuerza cortante de diseo (Vuf1) no deber ser menor que Vm1.
Segn se indica en la Norma, la cuanta mnima de refuerzo horizontal es: = 0.001 (1 # 3 @
40cm) y en los 2 primeros pisos debe rellenarse completamente con grout, mientras que a
partir del tercer piso puede emplearse albailera parcialmente rellena slo s Vuf3 < 0.5 Vm3.
Empleando un espaciamiento entre refuerzos horizontales s = 40cm, se hallar Ash:
0.24
0.49
0.59
1 3/8", As = 0.71cm
1 3/8", As = 0.71cm
1 3/8", As = 0.71cm
en el
piso 1
= 170 ton/m2
2.02 2.40
2 6.25 15.95 12.39 1.39 2.40
3 3.75 20.07 7.43 0.87 3.0017.7
29.5
35.41 7.5 12.83 14.87
Vuf=Vuf/(Lt)
(ton/m2)Me/(VeL) D (m)
Ash(cm2) para S=0.40m (Cada 2
Hiladas)
1
PisoVu
(ton)
Vm
(ton)
Vuf
(ton)
0.2f"m 170
D= 2.4 D= 3
s= 40
Vufi
Lt< 0.2 f`m
luego: Ash = Vuf s / (fy D) rea de acero horizontal
Con: D= 0.8 L Cuando MeVe.L
para i
> 1
DISEO POR CORTE
Vuf = 1.25 (Mn1/Mu1) Vu=De esta manera:
2 Vu=
Con: Vuf1 Vm1 ; y vuf1= Vuf1
Lt
< 0.1 f`m = 85 ton/m2
Vufi Vmi ; y vufi=
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O
K
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