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EVALUACIÓN Y REDISEÑO HIDRÁULICO DE LA RED DE DISTRIBUCIÓN DEL
ACUEDUCTO VEREDAL DE GUAVATÁ SANTANDER
JUAN MIGUEL MORALES RUIZ
UNIVERSIDAD DISTRITAL FRANCISCO JOSÉ DE CALDAS
FACULTAD TECNOLOGICA
TECNOLOGIA EN MECÁNICA
BOGOTA D.C
2018
EVALUACIÓN Y REDISEÑO HIDRÁULICO DE LA RED DE DISTRIBUCIÓN DEL
ACUEDUCTO VEREDAL DE GUAVATÁ SANTANDER
JUAN MIGUEL MORALES RUIZ
MONOGRAFÍA
ACUEDUCTO VEREDAL DE GUAVATÁ SANTANDER
TUTORA
YISSELLE ACUÑA, IM,Msc
UNIVERSIDAD DISTRITAL FRANCISCO JOSÉ DE CALDAS
FACULTAD TECNOLOGICA
TECNOLOGIA EN MECÁNICA
BOGOTA D.C
2018
o
CONTENIDO
1 INTRODUCCIÓN 10
2 PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA 11
3 JUSTIFICACIÓN 12
4 OBJETIVOS 14
5 marco teórico 14
5.1 redes abiertas 14
5.2 PÉrdidas de energía de la red 15
5.3 Ecuación de DARCY 15
5.4 Conservación de la masa en la unión de un nodo 16
5.5 sistemas de coordenadas 16
5.6 Normas actuales a acueductos veredales 17
5.7 Dotación neta 19
5.8 Dotación bruta 20
5.9 caudal medio diario 20
5.10 caudal máximo diario 21
5.11 caudal maximo horario 21
5.12 Software de simulación water cad 22
6 Caracterización de las condiciones actuales de la red hidráulica 22
6.1 Datos históricos del acueducto y estados de funcionamiento 23
6.2 Principales fallas de la red 23
6.3 estado fisico de red y tanques de almacenamiento 26
6.4 Bocatoma y represa 26
6.5 Canal de captación 27
6.6 Tanques de almacenamiento 27
6.7 Tanques de distribución 28
6.8 Aspectos característicos de la red y de la tubería 31
6.9 Aspectos del terreno 32
6.10 Datos característicos de la represa 33
6.11 Datos característicos de la represa 34
6.12 Listado de usuarios por vereda y tanque de distribución 35
6.13 Datos característicos red principal 36
6.14 Tanques de Almacenamiento 37
6.15 Red de tuberías 38
6.16 Valores característicos red principal 39
6.17 Constantes y valores a utilizar 40
6.18 Factores de demanda, consumo y caudal en la red 41
6.19 Levantamiento topográfico 42
6.20 Plano de la red 43
6.21 Diámetros y longitudes de la tubería 44
6.22 Características principales, nodos de la red 45
7 resultados y analisis de la simulacion del acueducto 46
7.1 analisis de resultados en la simulación de las tuberías 54
7.2 Análisis de resultados en la simulación de los tanques 58
8 Diagnostico general de la red 62
9 Conclusiones 68
10 BIBLIOGRAFIA 69
TABLA DE IMÁGENES
Imagen 2.1 Ubicación geográfica de Guavatá Santander 11
Imagen 2.2. Posición geográfica de Guavatá, distancia desde Bogotá D.C 12
Imagen 5.1. Red abierta; el esquema muestra un sistema de tuberías que une
cuatro tanques de almacenamiento (A, B, D, E). 15
Imagen 5.2. Sistemas de coordenadas geográficas 17
Imagen 5.3.Sistema de coordenadas UTM 17
Imagen 5.4. Interfaz del programa Water cad 22
Imagen 6.1. Línea de tiempo acueducto veredal 23
Imagen 6.2. Posición geográfica de veredas Popoa -San Rafael y Botúa 24
Imagen 6.3. Diagrama esquemático de la red principal (línea azul) y de distribución
acueducto veredal (líneas rojas). 25
Imagen 6.4. Fotografía de bocatoma, acueducto veredal. 26
Imagen 6.5. Rejillas de captación 27
Imagen 6.6. Tanques de almacenamiento boca toma 28
Imagen 6.7. Válvula de salida de los tanques de filtración 28
Imagen 6.8. Distribución de los tanques a lo largo de la red 29
Imagen 6.9. Vista general del tanque de Varley; parte derecha mecanismo de cierre
cuando el tanque está lleno. 29
Imagen 6.10. Vista general tanque Popoa, y mecanismo de cierre 30
Imagen 6.11.Tanque vereda Popoa tramo 2, parte derecha mecanismo de cierre 30
Imagen 6.12. Tanque principal 31
Imagen 6.13. Tubería de entrada al tanque principal y salida 31
Imagen 6.14. Reparación en red principal 32
Imagen 6.15. Tramo de la tubería que esta descubierto 32
Imagen 6.16. Áreas con falla geológica en la vereda de Popoa 33
Imagen 6.17. Tramo de tubería descubierta 33
Imagen 6.18. Esquema general del acueducto divido por zonas y diámetro 39
Imagen 6.19. Coordenadas en sistema Magna Sirgas, GPS 42
Imagen 6.20.Recorrido a lo largo de la red 43
Imagen 6.21. Esquema general de la red e Interfaz principal de AUTO CAD 43
Imagen 6.22. Propiedades del plano y valores de coordenadas 44
Imagen 6.23. Perfil longitudinal de la red 45
Imagen 7.1. Esquema general acueducto red matriz 47
Imagen 7.2. Cambio de la presión en nodos n34 hasta T. Popoa segundo sector 52
Imagen 7.3. Caudal en la tubería zona 4 55
Imagen 7.4. Variación de la velocidad a lo largo de la red 55
Imagen 7.5. Rango de valores de velocidad en m/s y franja de colores de
acueducto 56
Imagen 7.6. Pérdidas en la red 57
Imagen 7.7. Datos simulación de tubería y nodos de entrada y variación tanque san
Rafael 59
Imagen 7.8. Datos simulación de tubería y nodos de entrada y variación tanque
Popoa primer sector. 60
Imagen 7.9. Datos simulación de tubería y nodos de entrada y variación tanque
Popoa segundo sector. 60
Imagen 7.10.Datos simulación de tubería y nodos de entrada y variación tanque
Principal. 61
Imagen 8.1. Efectos del aire en las tuberías 63
Imagen 8.2. Diagrama de funcionamiento de una válvula tipo ventosa de pequeño
orificio 64
Imagen 8.3. Válvula tipo cheque 65
Imagen 8.4. Estado de mantenimiento de la primera válvula de la zona 2 66
TABLA DE ECUACIONES
Ecuación 5-1 Pérdidas de energía totales en la red 15
Ecuación 5-2. Ecuación para pérdidas por fricción 15
Ecuación 5-3. Conservación de la masa 16
Ecuación 5-4. Dotación bruta 20
Ecuación 5-5. Caudal medio diario 20
Ecuación 5-6.Caudal máximo diario 21
Ecuación 5-7.2. Caudal máximo horario 21
TABLA DE GRAFICAS
Grafica 6.1. Línea de tendencia de los nodos de la red principal coordenadas X,Y 46
Grafica 7.1. Comparación elevación vs presión 48
Grafica 7.2. Comparación elevación presión zona 1, hasta tanque san Rafael. 49
Grafica 7.3.comparación elevación presión zona 2, donde se encuentra el tanque
Popoa tramo 1 50
Grafica 7.4.comparación elevación presión zona 3, correspondiente a la vereda
Popoa y donde se ubica el segundo tanque de esta zona y el tercero de la red
principal. 51
Grafica 7.5. Comparación elevación presión zona 4, correspondiente al último tramo
de la red y donde al final de esta red se encuentra el tanque principal. 53
Grafica 7.6.Variación del caudal a lo largo de la red 54
1 INTRODUCCIÓN
Actualmente es necesario y de primera necesidad tener el
suministro de agua dentro de cualquier comunidad, pueblo o
ciudad, hace parte de nuestra vida y es vital para ello, a lo
largo del desarrollo del proyecto se analizaran y se describirán
las variables básicas de un sistema de acueducto y los
problemas presentes en la red, relacionadas con el suministro y
las condiciones de funcionamiento.
Se abordara de una manera sistemática observando los
problemas críticos que presenta la red, estructurando la
información de tal manera que se pueda realizar un
procesamiento de estos datos y posteriormente simularlos.
Igualmente se implementarán herramientas de simulación
hidráulica para obtener los resultados, y poder realizar una
comparación de lo que está sucediendo en la vida real y lo que
arroja el programa, así poder tomar las respectivas medidas
para establecer un conjunto de acciones que mejoren el estado
actual del acueducto veredal de Guavatá Santander.
2 PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA
En la actualidad en gran parte de las regiones rurales del departamento de
Santander se cuenta con acueductos para el suministro de agua. Sin embargo, en
algunos casos dichos acueductos no satisfacen las necesidades y las demandas de
los usuarios debido a problemas en la distribución y el almacenamiento del líquido,
así como el deterioro de sus componentes, tuberías y tanques de almacenamiento.
Esto conlleva a que las comunidades o familias, se vean en la necesidad de utilizar
otras fuentes de suministro diferentes a las redes veredales.
Siendo de vital importancia el suministro de agua en las zonas rurales como
urbanas, existe la necesidad de plantear soluciones que conlleven al mejoramiento
de los acueductos para garantizar las necesidades básicas de los usuarios,
mediante las herramientas tecnológicas y educativas que existen.
Imagen 2.1 Ubicación geográfica de Guavatá Santander
Fuente. Fuente. Wikipedia, ubicación Guavatá Santander; [En Línea].
https://es.wikipedia.org/wiki/Guavat%C3%A1
El acueducto se encuentra ubicado en el municipio de Guavatá Santander. La red
está en funcionamiento desde hace aproximadamente 26 años lo que significa que
su construcción se realizó en 1990; por medio de los recursos asignados en ese
entonces por el comité nacional de cafeteros para la compra de todos los materiales
y la infraestructura necesaria. Respecto a la mano de obra y la realización del
proyecto, fueron los usuarios los que como tal desarrollaron la ejecución del
mismo. La planeación y las decisiones sobre la trayectoria de la tubería y la
ubicación de la represa se tomaron por las recomendaciones de un técnico de ese
entonces de la entidad, teniendo en cuenta que solo existía un solo afluente del
que actualmente se extrae el agua.
El municipio actualmente cuenta con una población aproximada de 3700 habitantes
en todo su territorio1, su extensión total son 56km 2 en donde el 95% corresponde a
zona rural, el promedio de temperatura es de 19º C y su ubicación al sur del
departamento de Santander;
Imagen 2.2. Posición geográfica de Guavatá, distancia desde Bogotá D.C
Fuente. Google maps
Los problemas en el acueducto que suministra agua a 55 familias en la zona rural
del municipio de Guavatá, Santander, se vienen presentando desde hace varios.
Específicamente las dificultades se evidencian en la deficiencia en la cantidad de
líquido que llega a cada casa, el deterioro a lo largo de la red y el mal
funcionamiento de los sistemas de llenado y abastecimiento.
3 JUSTIFICACIÓN
En el desarrollo de la Tecnología Mecánica se estudian los sistemas de flujo de
fluidos, entre los cuales se encuentran los acueductos.
Los acueductos veredales son de vital importancia para el desarrollo y el
sostenimiento de una región; ya que es parte fundamental para el sostenimiento y la
calidad de vida, aunque en ocasiones este tipo de servicios se ven afectados por los
1 ALCALDÍA DE GUAVATÀ -SANTANDER. Información general [En Línea].< http://www.guavata-
santander.gov.co/indicadores_anuales.shtml
diferentes factores, lo que genera una deficiencia en el servicio y por consiguiente
consecuencias directas para el desarrollo y la calidad de vida de la personas que
hacen uso de la red.
En Colombia la mayoría de fuentes hídricas se encuentran ubicadas en regiones
rurales y en ocasiones apartadas de la población, esto hace que se empleen los
acueductos y redes de suministro para llevar el agua a zonas urbanas y ciudades,
sin embargo es importante analizar y plantear soluciones para acueductos
veredales, ya que estos presentan más abandono y falta de inversión por entidades
estatales y a su vez esto genera fallas en el servicio , siendo también de primera
necesidad para la población campesina de nuestro país.
Teniendo en cuenta la necesidad de cada persona por el suministro de agua, y
enmarcado en el desarrollo del proyecto que se va a realizar en el acueducto
veredal de Guavatá Santander, se presentan diferentes circunstancias y fallas que
se han venido mencionado ; es necesario que las herramientas actuales y el
conocimiento que se adquiere a lo largo del proceso de formación de tecnología
mecánica; se aplique para brindar una posible mejora a un sistema que no funciona
correctamente y así se puede llegar a mejorar, y por consiguiente generar un
impacto positivo a la comunidad de una manera directa. Es necesario que dentro
del marco legal y ambiental2 que existe hoy en día, el acueducto deba cumplir con
ese tipo de estandarización y calidad, aunque las redes y los sistemas actualmente
no estén o no funcionen correctamente, de esta manera se debe mostrar las
siguientes razones por la que se debe analizar y desarrollar el proceso.
Necesidad constante del suministro de agua
Falta de organización y control del acueducto
Bienestar de la comunidad
Tipo de servicio que se presta
Finalmente por medio de todo es proceso que se va a realizar en el acueducto
veredal, se pretende poder mejorar las principales fallas presentes, por medio de
una serie de resultados y conclusiones que se darán con el desarrollo como tal del
proyecto, y que permitiría materializar las ideas por parte de la comunidad o con la
inversión del estado que se debería destinar para este tipo de redes de suministro
de agua.
2 DIRECCIÓN GENERAL DE AGUA POTABLE Y SANEAMIENTO BÁSICO. documentación técnico
normativa del sector de agua potable y saneamiento básico.
4 OBJETIVOS
OBJETIVO GENERAL
Evaluar y rediseñar hidráulicamente la red de distribución del acueducto veredal de
Guavatá Santander.
OBJETIVOS ESPECIFICOS
Caracterizar las condiciones actuales de operación del acueducto de
Guavatá.
Modelar y evaluar el funcionamiento hidráulico de la red de acueducto con
ayuda de un software de simulación.
Plantear las mejoras necesarias para garantizar el suministro de agua de
acuerdo con la demanda actual.
Validar un modelo hidráulico mejorado de la red de distribución del
acueducto mediante un software de simulación.
5 MARCO TEÓRICO
Para el desarrollo y análisis del proyecto que se va a realizar; se necesitan los
diferentes principios físicos e hidráulicos de sistemas de flujo de tipo abierto, así
como conceptos de geo-posición y topografía.
5.1 REDES ABIERTAS
Son redes de tubos o líneas madres en los acueductos; que se caracterizan por no
tener circuitos cerrados, además existen tanques de almacenamiento y embalses,
así mismo los sistemas de flujo están regidos por el principio físico del momentum
lineal.
Imagen 5.1. Red abierta; el esquema muestra un sistema de tuberías que une cuatro tanques de almacenamiento (A, B, D, E).
Fuente: Saldarriaga G, Hidráulica de tuberías
5.2 PÉRDIDAS DE ENERGÍA DE LA RED
Corresponde a la ecuación que modela un sistema de flujo de una tubería
Ecuación 5-1 Pérdidas de energía totales en la red
|𝒁𝒊 − 𝒁𝑼| = (𝒇𝒊𝒖𝒄
𝒅𝒊𝒖+ ∑ 𝑲𝒎𝒊𝒖) (
𝒗𝟐
𝟐𝒈) ; (𝒊 = 𝑨, 𝑩, 𝑪, 𝑫)
𝑍𝑈=altura piezométrica en la unión
𝑍𝑖 = altura piezométrica en el tanque
V = velocidad de flujo en la tubería
𝑑𝑖𝑢= diámetro de la tubería
𝑑𝑖𝑢= longitud de la tubería
𝑓𝑖𝑢= factor de fricción de Darcy para tubería
𝐾𝑚𝑖𝑢= coeficiente global de perdidas menores
5.3 ECUACIÓN DE DARCY
La ecuación de Dary se utiliza para calcular la perdida de energía debido a la friccionen
secciones rectilíneas y largas de tubos redondos, tanto para flujo laminar como turbulento.
Ecuación 5-2. Ecuación para pérdidas por fricción
𝒉𝒍 = 𝒇 ×𝑳
𝑫×
𝑽𝟐
𝟐𝒈
Donde cada uno de los términos se define así:
hL = perdida de energía debido a la fricción (N-m/N, m, lb-pie/lb o pies)
L = longitud de la corriente del flujo (m o pies)
D = diámetro de la tubería (m o pies)
v = velocidad promedio del flujo (m/s o pies/s)
f= factor de fricción (adimensional)
5.4 CONSERVACIÓN DE LA MASA EN LA UNIÓN DE UN NODO
Ecuación 5-3. Conservación de la masa
∑ 𝑸𝒋𝒖 − 𝑸𝑰𝑼 = 𝟎𝒏𝒋=𝟏
Dónde:
𝑄𝑗𝑢=caudal de la tubería iu (se toma positivo si entra y negativo si sale del nodo)
𝑄𝐼𝑈=caudal consumido en el nodo
n = número de tuberías que llegan a la unión U
5.5 SISTEMAS DE COORDENADAS
Un sistema de referencia es un conjunto de convecciones y conceptos teóricos con cierta
modelación, que permiten de finir la orientación, ubicación en los tres ejes coordenados (X,
Y, Z). Dado que en un sistema de referencia existe un origen, si este coincide con el
centro de la masa terrestre se define como sistema geocéntrico de referencia, también si
dicho origen esta desplazado se le llama sistema geodésico local.
Convencionalmente, las coordenadas se expresan en términos de latitud (λ) y longitud (φ) ,
las cuales necesitan la introducción a un elipsoide de referencia.
Imagen 5.2. Sistemas de coordenadas geográficas
Fuente. Coordenadas Geográficas. [en línea]; (http://ocw.upm.es/ ingeniería
cartográfica).
Coordenadas cartográficas UTM
El sistema de coordenadas UTM (Universal Transversal de Mercator), es un
sistema basado en la proyección cartográfica de Mercator, sus unidades son los
metros a nivel del mar, que es la base del sistema de referencia. Y para Colombia
tiene las siguientes características
El sistema UTM corresponde con el de Gauss Kruguer, y el nuestro país el origen
principal se define en la pilastra sur del observatorio astronómico de Bogotá,
asignándose valores de N=1000000 m y E= 1000000 m, se utiliza para cartografías
a escales entre 1:10000 y 1:500000.
Imagen 5.3.Sistema de coordenadas UTM
Fuente. UTM Zones. [en línea]; (http://www.elgps.com/documentos)
5.6 NORMAS ACTUALES A ACUEDUCTOS VEREDALES
Para acueductos verdales son las siguientes
Ras 2000, título a y b
Norma técnico normativa del sector de agua potable y saneamiento básico: que
define los criterios para los acueductos su clasificación.
DECRETO 1575 DE 2007
Por el cual se establece el sistema para la protección y control de la calidad del
agua para consumo humano.
LEY 373 DE 1997
Establece el programa para el uso eficiente y ahorro del agua para los acueductos
veredales y las sanciones correspondientes.
En el siguiente proyecto se tendrá en cuenta las recomendaciones y aclaraciones
de la norma técnica; diámetros de tubería y establecimientos de caudales y la
complejidad del sistema; se toma como base que por debajo 1000 msnm es clima
cálido.
Tabla 5-1.Dotaciones de caudal por hab día
Fuente norma ras 2000
Referentes de presión, la norma establece ciertos valores con la que la red
debe cumplir según su complejidad.
Tabla 5-2.Requerimientos de presión;
Fuente norma ras 2000
Referentes de diámetros para red matriz se establece
Tabla 5-3. Diámetros de red matriz
Fuente norma ras 2000
Referentes de diámetros para redes de distribución se establece
Tabla 5-4. Diámetros de red de distribución
Fuente norma ras 2000
5.7 DOTACIÓN NETA
La dotación es factor de diseño de un acueducto dependiendo su complejidad, la
población de consumo y su sector, ya sea doméstico, industrial o público, se asocia
con su respectiva cantidad de agua correspondiente a cada habitante.
Sin embargo en el sistema que se está analizando solo se tiene para un fin
doméstico, teniendo en cuenta esto, el acueducto clasifica en uno de baja
complejidad debido a la cantidad de usuarios, además se asocia a una zona
geográfica de clima templado por encima de los 1000 msnm.
Tabla 5-5. Valores de dotación por cada habitante según complejidad del sistema
Fuente. Norma ras 200 título B
5.8 DOTACIÓN BRUTA
Este aspecto de diseño se basa en la resolución 2320 de 20093 expedida por el
Ministerio de Ambiente, Vivienda y Desarrollo Territorial, la dotación bruta para el
diseño de cada uno de los elementos que conforman un sistema de acueducto,
independientemente del nivel de complejidad, se debe calcular utilizando la
siguiente ecuación.
Ecuación 5-4. Dotación bruta
𝒅𝒃𝒓𝒖𝒕𝒂 =𝒅𝒏𝒆𝒕𝒂
(𝟏−𝟎,𝟐𝟓)
Donde
𝒅𝒏𝒆𝒕𝒂 = es el caudal en (L/hab*dia)
%p = 0.25 es el porcentaje que establece la pérdidas técnicas admisibles
5.9 CAUDAL MEDIO DIARIO
Es el caudal medio calculado para la población, teniendo en cuenta la dotación
bruta asignada. Corresponde al promedio de los consumos diarios en un período de
un año.
Ecuación 5-5. Caudal medio diario
𝑸𝑴𝑫 =𝑷 ∗ 𝒅𝒃𝒓𝒖𝒕𝒂
𝟖𝟔𝟒𝟎𝟎
Donde cada término se define como:
P= población
𝑑𝑏𝑟𝑢𝑡𝑎= dotación bruta por cada habitante dada en litros/ usuario x segundo
3 Resolución 2320 de 2009 expedida por el Ministerio
de Ambiente, Vivienda y Desarrollo Territorial, norma Raas 2000 título B; dotación bruta.
5.10 CAUDAL MÁXIMO DIARIO
El caudal máximo diario, QMD, corresponde al valor máximo registrado durante 24
horas a lo largo de un año. Se calcula Multiplicando el caudal medio diario por el
coeficiente de consumo máximo diario, k1,
Como se indica en la siguiente ecuación:
Caudal máximo
Ecuación 5-6.Caudal máximo diario
𝑸𝑴𝑯 = 𝑸𝑴𝑫 ∗ 𝑲𝟏
Donde
QMD= caudal medio diario dado en l/s
K1 = criterio que se define como; se obtiene de la relación
Entre el mayor consumo diario y el consumo medio diario, utilizando los datos
registrados en un período mínimo de un año.
En caso de sistemas nuevos, el valor del coeficiente de consumo máximo diario, k1,
será 1.30.
5.11 CAUDAL MAXIMO HORARIO
El caudal máximo horario, QMH, corresponde al consumo máximo registrado
durante una hora en un período de un año sin tener en cuenta el caudal de
incendio. Se calcula.
Según la siguiente ecuación:
Ecuación 5-7.2. Caudal máximo horario
𝑸𝑴𝑯 = 𝑸𝑴𝑫 ∗ 𝑲𝟐
Donde cada factor se define
QMH = caudal máximo horario
QMD= caudal medio diario
K2= coeficiente de consumo máximo horario
El coeficiente k2, puede calcularse, para el caso de ampliaciones o extensiones de
sistemas de acueducto, como la relación entre el caudal máximo horario, QMH,
y el caudal máximo diario, QMD, registrados durante un período mínimo de un
Año.
En el caso de sistemas de acueductos nuevos, el coeficiente de consumo
Máximo horario con relación al consumo máximo diario, k2, corresponde a un valor
comprendido entre 1.3 y 1.7 de acuerdo con las características locales.
5.12 SOFTWARE DE SIMULACIÓN WATER CAD
Es un software de simulación hidráulico con la posibilidad de simular redes de
distribución de agua potable presurizada, hace parte de la empresa Bentley que
distribuye programas para ingeniería civil y mecánica con licencia. Presenta una
interfaz de usuario gráfica y su idioma base es el inglés.
Imagen 5.4. Interfaz del programa Water cad
Fuente. Programa wáter cad
Wáter Cad permite realizar simulaciones hidráulicas con elementos como; tramos
de tuberías ya sean sistemas abiertos o cerrados, nodos de demanda, tanques
reservorios, hidrantes y redes contraincendios, también con simula con todos los
tipos de bombas, válvulas de regulación y accesorios hidráulicos.
Igualmente el software permite exportar e importar datos de programas tipo cad,
con la posibilidad de modificar características topográficas y dimensionales; también
genera reportes de simulación con el estado de la red, valores y datos obtenidos
según requerimientos.
6 CARACTERIZACIÓN DE LAS CONDICIONES ACTUALES DE LA RED
HIDRÁULICA
Para el desarrollo del presente proyecto se realizó una recopilación de información
a lo largo de un año donde se hicieron dos levantamientos topográficos y se
observaron los cambios que se dieron a la red, tanto en funcionamiento como
estructurales, esto ayudó a comprender mejor la situación y al mismo tiempo
permitió aportar ideas para dar una posible solución al problema planteado
anteriormente. Para esto se tiene en cuenta la información actual en línea, la
normatividad vigente de los estamentos reguladores de los acueductos veredales,
así mismo el estado actual de funcionamiento de la red , los datos recopilados en el
tiempo de análisis y los entregados por los usuarios.
El estado actual de acueducto haciendo referencia a sus redes y tanques de
almacenamiento, en términos de documentación que se pueda sustentar, no existe;
lo que hace que los datos y la información directamente relacionada no se pueda
mostrar en documentos planos, por parte de la comunidad o la alcaldía.
6.1 DATOS HISTÓRICOS DEL ACUEDUCTO Y ESTADOS DE
FUNCIONAMIENTO 4
Imagen 6.1. Línea de tiempo acueducto veredal
Fuente. Autores
Teniendo en cuenta los años de servicio y los estados por los que ha pasado
la red, se pueden identificar los periodos por los cuales el acueducto ha
estado en funcionamiento y ha presentado fallas, esto da un panorama de las
posibles causas y fallas que actualmente existen.
6.2 PRINCIPALES FALLAS DE LA RED
Tabla 6-1. Fallas en el acueducto
Principales fallas del sistema de acueducto
4 ENTREVISTA con Reinaldo Barrera, Juvenal Reyes. Usuarios acueducto veredal. Guavatá,
Santander, 15 de enero de 2017.
Falta de capacidad en el abastecimiento de agua para los 2 últimos tanques de la red
Deterioro de la red y de sus componentes funcionales
rompimientos de la tubería
Deficiencia en el suministro para los usuarios de la veredas, Botúa y Popoa
Fuente. Autor
Las principales fallas s en el suministro del tanque principal en vereda Botúa,
Imagen 6.1
Los usuarios que actualmente que se ven más afectados por el funcionamiento
como tal de la red son los de zonas periféricas de acueducto, que corresponden a
las veredas de San Vicente y Botúa e incluso Popoa.
Imagen 6.2. Posición geográfica de veredas Popoa -San Rafael y Botúa
Fuente. Autores
Lo correspondiente a que la principal falencia en el sistema es el intermitente
suministro de agua a los usuarios de estos lugares, lo que se ve reflejado en que
existe decadencia o falta de presión en tubería, las circunstancias o causas que
lleva a que se presente este conjunto de problemas se van a abordar a lo largo del
desarrollo del proyecto, para así poder plantear una solución de mejoramiento y
mantenimiento.
Imagen 6.3. Diagrama esquemático de la red principal (línea azul) y de distribución acueducto veredal (líneas rojas).
Fuente. Autor
Pero en contraste con esta problemática la comunidad y los mismos usuarios han
tenido acceso a todo este tipo de información de una manera visual y empírica, y se
ha venido construyendo una memoria colectiva en cada persona donde se ha
podido averiguar diferentes datos y estados; por los que ha pasado el acueducto en
sus años de funcionamiento. No obstante es una fuente información que presenta
discrepancias debido a la falta de conocimientos de los procesos que han
sucedido a través del tiempo, aun así se tendrán en cuenta para caracterizar los
principales problemas del sistema.
Datos suministrados por los usuarios y actuales
Tabla 6-2. Datos suministrados por usuarios
valor
cantidad de usuarios 55
distancia aproximada de la red madre 4,3 km
cantidad de tanques suministro 4
Fuente. Elaboración propia
Así mismo, en términos de normatividad y tecnología que existe referente a
los acueductos veredales de todo el país está reglamentado por la legislación
actual donde se define las características de los acueductos, la clasificación y
los aspectos ambientales en términos de consumo y licencias.
También se midieron los valores de diámetros, longitudes de cada tramo de tubería
de la red matriz, se obtuvieron los volúmenes de los tanques de almacenamiento y
se identificaron los sistemas de llenado y de recolección; luego se generó un
levantamiento topográfico a lo largo de la trayectoria de la tubería, como también
el censo de cuantas personas hacen parte de la red.
Diámetros de tubería y tipo de accesorios; teniendo en cuenta que para la
caracterización de la red
Sistemas de distribución; es la parte final de la red veredal, se realizó el
censo de la población y la cantidad de casas que utilizan el acueducto
actualmente
Recorrido de la red; de acuerdo a como está construido actualmente el
acueducto fue necesario hacer el levantamiento topográfico de cada tramo
de tubería.
6.3 ESTADO FISICO DE RED Y TANQUES DE ALMACENAMIENTO
Teniendo en cuenta que para el estado del arte se debe hacer un caracterización
del sistema y las fallas posibles que se presentan, tanto en la red hidráulica como
en las tuberías y accesorios de las mismas y en la parte estructural que son
tanques de almacenamiento y sistema de captación en la bocatoma.
Continuando con la caracterización y la documentación de todos los aspectos que
hacen parte de la red, ya sean componentes, fallos, situaciones con los usuarios, y
modificaciones al sistema. Se empezara a documentar cada parte nombrada.
Teniendo en cuenta lo expuesto en el planteamiento del problema y las principales
fallas del acueducto.
6.4 BOCATOMA Y REPRESA
Es la parte inicial del sistema donde se capta el agua del afluente a través de una
bocatoma y es llevado a los tanques que actúan como reservorio, teniendo en
cuenta que esta red de acueducto no cuenta con una planta de tratamiento de agua,
ni se hace un proceso físico químico para remover partículas o sustancias del
agua, solo se almacena y se distribuye. Lo anterior cabe aclarar que tiene vital
importancia en la calidad del agua y la potabilidad, pero no es objeto de este
proyecto estudiar esos aspectos; es analizar las variables hidráulicas y de
funcionamiento de la red.
Imagen 6.4. Fotografía de bocatoma, acueducto veredal.
Fuente. Autor
En la Imagen 6.4; se puede observar la forma general de la bocatoma, y la
distribución que tienen los tanques; así mismo se encuentran los demás
componentes; se detallaran a continuación.
6.5 CANAL DE CAPTACIÓN
La principal función del canal es la captación de agua desde quebrada y llevarla a
los tanques, este componente presenta deterioro en la rejilla, ya que, los espacios
entre cada travesaño son muy amplios y permiten el paso de material orgánico
(hojas, trozos de madera o piedras) hacia el tanque.
Imagen 6.5. Rejillas de captación
Fuente. Autor
6.6 TANQUES DE ALMACENAMIENTO
Se utilizan con el fin de almacenar y distribuir el agua al acueducto, son 4 tanques
conectados en serie de un volumen aproximado de 0,9 metros cúbicos, teniendo en
cuenta que esta configuración es utilizada para que los materiales orgánicos sean
decantados al fondo de los tanques, y no ingresen a la tubería, aunque el
funcionamiento de los mismos es correcto, debido a la poca limpieza en ocasiones
se saturan de lodo y puede suceder que viaje a través de la tubería.
Imagen 6.6. Tanques de almacenamiento boca toma
Fuente. Autor
Se puede observar en estado de abandono de los tanques y la cantidad de material
orgánico que encuentra sobre la tapa, aunque esto no ingresa, desde la rejilla sí. No
tiene un filtro al ingreso de la red, ocasionando que ingrese basura. Igualmente un
contador de flujo y el diámetro de la tubería que entra al tanque.
Imagen 6.7. Válvula de salida de los tanques de filtración
Fuente. Autor
6.7 TANQUES DE DISTRIBUCIÓN
Actualmente la red hace uso de 4 tanques de distribución; inicialmente cuando se
comenzó con el planteamiento del proyecto solo se empleaban 3, pero a finales del
2017 habilitaron otro tanque a la red.
La problemática relacionada a este aspecto sigue siendo la carencia de accesorios
y componentes para el control de llenado, distribución, y la deficiencia en la
demanda de los usuarios principalmente en el último tanque.
Imagen 6.8. Distribución de los tanques a lo largo de la red
Fuente. Autor
Para relacionar las veredas con la posición geográfica de puede observar la Imagen
6.2
Tanque de distribución Varley, hace parte de la vereda san Rafael, generalmente
este depósito es el que presenta mejor estado y que cumple con la demanda de los
usuarios, ya que el primero que se conecta a la red principal, la falla general es que
el mecanismo de cierre que corta el suministro de agua cuando el deposito está
lleno no funciona correctamente.
Imagen 6.9. Vista general del tanque de Varley; parte derecha mecanismo de cierre cuando el tanque está lleno.
Fuente. Elaboración propia
Tanque de distribución vereda Popoa
Es el segundo deposito que hace parte de la red, igualmente es el de menor
capacidad de almacenamiento, la falla principal, es el mecanismo de cierre, ya que
cuando el nivel está en máximo, el flujo desde la tubería continua. Igualmente no
tiene accesorios de control de flujo y dirección.
Imagen 6.10. Vista general tanque Popoa, y mecanismo de cierre
c
Fuente. Elaboración propia
Tanque de distribución vereda Popoa sector 2
Este fue el último depósito que se conectó a la red y comenzó su operación a
mediados del 2017, su funcionamiento es normal.
Imagen 6.11.Tanque vereda Popoa tramo 2, parte derecha mecanismo de cierre
Fuente. Autor
Tanque principal
Es el ultimo tanque de almacenamiento de la red, es donde se presentan más
dificultes con la entrega del suministro de agua, sus principales fallas son daños en
los accesorios de llenado y válvulas.
Imagen 6.12. Tanque principal
Fuente. Autor
Otros de los aspectos de este depósito son los accesorios en la ¡Error! No se
encuentra el origen de la referencia. se puede ver como se encuentran y que no
tiene mecanismo de cierre cuando se llena el tanque.
Imagen 6.13. Tubería de entrada al tanque principal y salida
Fuente. Autor
6.8 ASPECTOS CARACTERÍSTICOS DE LA RED Y DE LA TUBERÍA
Teniendo en cuenta que la tuberías es la parte fundamental del estudio del proyecto
y las variables que se relacionan con ello, como lo son el diámetro, presiones, tipo
de materia; así mismo las variables que se relación con el flujo como lo son las
presiones, caudales y velocidades; e igualmente la relación energética que se tiene
con las diferencias piezometrica por donde existe actualmente la red.
Rompimiento de tramos de tubería
Imagen 6.14. Reparación en red principal
Fuente. Elaboración propia
En la Imagen 6.14 ; se puede observar en tramo de la red donde se reparó
porque se había roto.
Otro de las causas por las que se rompen las tuberías es que en algunas partes
donde la red no se encuentra enterrada, es factible a que algunos animales o
incluso en la intersecciones de la vías, los vehículos puedan dañarla; aunque no
suele ser tan común de que suceda.
Imagen 6.15. Tramo de la tubería que esta descubierto
Fuente. Autor
6.9 ASPECTOS DEL TERRENO
En la mayoría del recorrido de la red se puede evidenciar que el terreno y la
topografía varían tanto en forma de la vegetación y tipo de suelo, como también la
altimetría. Siendo así que el acueducto aprovecha ese tipo de variación
piezometrica para ganar energía y poder entregar el fluido a los respectivos
tanques de distribución.
Otro de los aspectos es el tipo de suelo y las afectaciones que ello genera en el
recorrido de la tubería, se identificaron básicamente dos trayectos donde existen
fallas geológicas que generan afectamientos a la tubería en época de invierno a
causa de deslizamientos.
Imagen 6.16. Áreas con falla geológica en la vereda de Popoa
Fuente. Autor
En la siguiente imagen se muestra como la tubería está expuesta a causa de la falla
geológica.
Imagen 6.17. Tramo de tubería descubierta
Fuente. Autor
6.10 DATOS CARACTERÍSTICOS DE LA REPRESA
Caudal aportante de la fuente hídrica, en este caso particular se midieron los
caudales de la quebrada en dos épocas año teniendo en cuenta las dos estaciones
climáticas (verano e invierno).
Caudal presente en inviern0
6.11 DATOS CARACTERÍSTICOS DE LA REPRESA
Caudal aportante de la fuente hídrica, en este caso particular se midieron los
caudales de la quebrada en dos épocas año teniendo en cuenta las dos estaciones
climáticas (verano e invierno).
Caudal presente en invierno
Tabla 6-3. Caudal de la quebrada 30/06/2017
datos tomados fecha viernes 30 de junio 2017
distancia (m) tiempo promedio (s) ancho total (m) velocidad (m/s)
2,5 13 0,9 0,1923
Rango de anchura (m) profundidad (m) Área (m2)
0,070
0,100 0,190 0,019
Área total 0,131
Caudal de quebrada m3/s 0,02519
Caudal de quebrada L/s 25,19
Fuente. Autor
Tabla 6-4. Caudal quebrada 23/01/2018
datos tomados fecha lunes 23 de enero 2017
distancia (m) tiempo promedio ancho total (m) Velocidad (m/s)
2,02 21,32 0,5 0,0947
Rango de anchura (m) profundidad (m) áreas (m2)
0,059
0,100 0,100 0,010
área 0,0565
Caudal de quebrada m3/s 0,00535
Caudal de quebrada L/s 5,35
Fuente. Autor
Con estos resultados de caudales, se podrá analizar más adelante la cantidad de
fluido que puede entregar el afluente con la demanda neta que tiene el acueducto
6.12 LISTADO DE USUARIOS POR VEREDA Y TANQUE DE DISTRIBUCIÓN
En el desarrollo de este proyecto y teniendo en cuenta la importancia que cumple el servicio
de acueducto, ya que suministra agua a cada familia, fue necesario realizar un censo donde
se determinaron la cantidad de familias que hacen parte actualmente de la red, y a su vez
cuantas personas vivían en cada hogar, con el propósito de poder establecer la demanda
base de cada familia según lo establecido por norma.
Así mismo se reconoció los sistemas de distribución que hacen parte del acueducto, y que
suministran en fluido a cada usuario, a continuación se encuentra un listado de familias y
cantidad de personas, correspondiente a cada tanque de distribución, organizado por
veredas.
Tabla 6-5. Listado de familias y población, acueducto veredal
listado de usuarios según vereda y tanque de almacenamiento
Tanque vereda San Rafael
Tanque principal
Tanque Vereda Popoa sector 2
Tanque vereda Popoa sector 1
# de familias
cantidad de personas
# de familias
cantidad de personas
# de familias
cantidad de personas
# de personas
cantidad de personas
1 4 1 3 1 7 1 3
2 4 2 5 2 3 2 4
3 3 3 5 3 2 3 2
4 4 4 3 4 5 4 5
5 4 5 4 5 5 5 4
6 3 6 2 6 4 6 2
7 4 7 6 7 5 7 2
8 5 8 5 8 3 8 3
9 4 9 6 9 3 25
10 4 10 5 10 5
11 5 11 4 11 3
12 5 12 3 12 2
13 4 13 5 13 5
14 4 14 2 14 3
15 4 15 4 55
16 3 16 4
17 4 66
68
Total de población
214 Total de familias
55
Fuente. Elaboración propia
6.13 DATOS CARACTERÍSTICOS RED PRINCIPAL
Teniendo en cuenta los datos característicos de la red matriz, se anexaran medidas y
propiedades de los elementos y sistemas que hacen parte del acueducto.
Tuberías ( diámetros, longitudes, presión)
Tanques ( volúmenes, sistemas de llenado)
Accesorios ( válvulas, uniones, reducciones, codos, filtros),
A continuación se anexaran los datos de los tanques presentes en el embalse son tres
tanques conectados en serie, con la finalidad de filtrar las partículas y decantar las piedras
o demás elementos que entren al tanque, también se tendrá en cuenta el nivel mínimo
admisible, para que el sistema no se quede sin fluido, aunque este caso no es común que
suceda, porque está conectado directamente a la bocatoma del acueducto.
Tabla 6-6. Datos característicos tanques de la represa
dimensiones de tanque # 1 ancho (m) profundidad (m) largo (m)
0,95 0,9 1
volumen de tanque # 1 (m3) 0,855
dimensiones de tanque # 2 ancho largo
1,5 profundidad 0,9
volumen de tanque # 2 1,2825 0,95
dimensiones de tanque # 3 ancho(m) profundidad (m) largo (m)
0,95 0,9 1
volumen de tanque # 3 (m3) 0,855
dimensiones tanque # 4 ancho (m) profundidad (m) largo (m)
1,5 0,9 0,9
volumen de tanque # 4 (m3) 1,215
volumen total 4,208
volumen mínimo admisible 3,997
Fuente. Elaboración propia
6.14 TANQUES DE ALMACENAMIENTO
Son los encargados del almacenamiento y distribución ubicados a lo largo de la red, se
encuentran ubicados en las veredas de san Rafael, Popoa y Botúa. las características de
los tanques como volumen y diámetro principal de la tubería y la altura a la que encuentra
se describirán en las siguientes tablas.
Es el encargado de suministrar el flujo para la vereda de san Rafael; Imagen 6.9
Tabla 6-7. Datos característicos tanque San Rafael (Varley)
tanques de almacenamiento san Rafael
diámetro principal 2,5
altura 1,8
volumen total 8,84
diámetro de tubo de llenado 1"
volumen mínimo admisible 2,454
cota general (m) 1989,000
Coordenadas X:1.042.098,55
Y:1.151.417,13
Fuente. Autor
Tanque vereda Popoa encargado de suministrar el flujo al primer sector vereda Popoa;
Imagen 6.10
Tabla 6-8. Datos tanque vereda Popoa primer sector
caja (vereda Popoa
dimensiones m alto ancho
0,8 1,2 0,85
volumen total 0,82
diámetro de tubo de llenado 0,5"
cota general (m) 1.973,29
coordenadas X:1.041.770,92
y:1.151.034,42
Fuente. Autor
Tanque de almacenamiento Popoa primer sector, este tanque cuando se empezó a realizar
el proyecto no se encontraba en operación, comenzó a funcionar a mediados del 2017, se
tendrá en cuenta para el desarrollo y la simulación de la red actual;
Tabla 6-9. Valores característicos tanque vereda Popoa segundo sector
tanque (vereda Popoa segundo sector)
dimensiones m Alto ancho
1,7 1,2 2,8
volumen total 5,71
diámetro de tubo de llenado 0,5"
cota general (m) 1.967,00
coordenadas X:1.041.032,64
y:1.150.232,51
Fuente. Elaboración propia
Tanque principal, es el deposito que más volumen tiene y en el comienzo del estudio es
que más usuarios beneficiaba, pero debido a que entro en funcionamiento el de Popoa
segundo sector se disminuyó la carga de operación;
Tabla 6-10. Datos característicos tanque principal
tanque principal
diámetro 3,1
altura 1,7
volumen total 12,83
diámetro de tubo de llenado 1"
cota general (m) 2008
volumen mínimo 7,547694
coordenadas X:1.040.591,71
Y:1.149.991,58
Fuente. Autores
6.15 RED DE TUBERÍAS
La red tuberías es el medio por el cual el fluido se transporta desde la represa hasta los
correspondientes tanques de almacenamiento, tienen diferentes características, como los
diámetros longitudes, perdidas menores y por fricción, referentes a estos valores serán
calculados por medio de la simulación en Wáter Cad.
Igualmente otro componente fundamental es el material en este caso las tuberías que se
encuentran presentes en la red son de PVC, dado que este material ofrece excelente
propiedades químicas, corrosivas, ventajas como su bajo costo y una buena resistencia a
la presión. Así mismo la normatividad vigente de tubería PVC, es sistema RDE5.
Imagen 6.18. Esquema general del acueducto divido por zonas y diámetro
Fuente. Autor
6.16 VALORES CARACTERÍSTICOS RED PRINCIPAL
Tabla 6-11. Valor característico tramo de tubería; zona 1
diámetro de red matriz
hasta tanque san Rafael (zona 1)
presión (psi) coordenadas UTM de inicio
tubería de 2,5" RDE 21 PVC PAVCO
características 200 X:1041884.22 Y:1152999.53
5 Pavco; manual técnico tubo sistemas presión PVC, (relación, diámetro, espesor), la norma está
basada en la fórmula ISO (International Standards Organization).Bogota D.C, 2014.
diámetro interno (mm)
66,07 coordenadas UTM de finalización
espesor de la pared (mm)
3,48 X: 1.042.079,78 Y: 1.151.362,54
Fuente. Elaboración propia
Tabla 6-12. Valores característicos tramo de tubería; zona 2
diámetro tubería desde san Rafael hasta vereda Popoa
Zona 2 presión (psi) coordenadas UTM de inicio
tubería 2" RDE 26 PVC PAVCO características 160 X: 1.042.079,78 Y: 1.151.362,54
diámetro interno (mm) 54,58 coordenadas UTM de finalización
espesor de la pared (mm) 2,31 X: 1.041.369,05 Y: 1.150.368,19
Fuente. Autor
Tabla 6-13.valores característicos tramo de tubería, zona 3
diámetro de tubería, Popoa - tanque Popoa segundo sector
Zona 3 presión (psi) coordenadas UTM de inicio
tubería de 1+1/2 RDE 21 PVC PAVCO características 200 X: 1.041.369,05 Y: 1.150.368,19
diámetro interno (mm) 43,68 coordenadas UTM de finalización
espesor de la pared (mm) 2,29 X:1.041.034,49 Y:1.150.224,33
Fuente. Autor
Tabla 6-14. Valores característicos tramo de tubería, zona 4
Diâmetro de tubería, Popoa TRAMO 2 - tanque principal.
Zona 4 presión (psi) coordenadas UTM de inicio
tubería de 1” RDE 21 PVC PAVCO Características
200 X:1.041.034,49 Y:1.150.224,33
diámetro interno (mm) 30,20 coordenadas UTM de finalización
espesor de la pared (mm) 1,60 X:1.040.591,71 Y: 1.149.991,58
Fuente. Autor
6.17 CONSTANTES Y VALORES A UTILIZAR
Tabla 6-15. Constantes y coeficientes de pérdidas de accesorios
valores y constantes a utilizar
presión atmosférica (kpa) 79,945
peso específico γ (Kn/m3) 9,81
rugosidad absoluta tubería PVC D-W 0,005
Válvula de Globo, totalmente abierta 10
Codo de radio pequeño 0,9
Codo de radio medio 0,8
Te estándar - dirección de paso 0,6
Te estándar - dirección desvío 1,8
Entrada Recta 0,5
Salida brusca 1
Fuente. Universidad Politécnica de Valencia, Programa Epanet html help 2.0, Valencia,
2010.
Tabla 6-16. Resistencia a lá presión PVC.
Fuente. Pavco; manual técnico tubo sistemas presión PVC Bogotá D.C, 2014.
Los valores hacen referencia a pruebas en el material, desarrolladas por el fabricante.
6.18 FACTORES DE DEMANDA, CONSUMO Y CAUDAL EN LA RED
Los siguientes factores hacen referencia a:
dotación bruta que se debe suministrar a cada habitante según la normatividad
(RASS 200). Según, Ecuación 5-4
Caudal medio diario, Corresponde al promedio de los consumos diarios en un
período de un año, según Ecuación 5-5
Caudal máximo diario, corresponde al valor máximo en una hora registrado en un
año, según Ecuación 5-6.
Tabla 6-17. Datos de demanda para la red
Datos de demanda para toda la red
Dotación bruta (Lt/Hab.Dia) 133,333
Caudal medio diario(Lt/s) 0,330
Caudal máximo diário (Lt/s) 0,429
Caudal máximo horário (Lt/s) 0,687
QMH; tanque principal (Lt/s) 0,21
QMH; Tanque Vereda San rafael (Lt/s) 0,218
QMH; Tanque Vereda Popoa sector 1 (Lt/s) 0,080
QMH; Tanque Vereda Popoa sector 2, (Lt/s) 0,177
Fuente. Autor
Con estos valores de caudal máximo horario se simulara la red principal, ya que la norma
establece que el parámetro de diseño es QMH.
6.19 LEVANTAMIENTO TOPOGRÁFICO
Para el levantamiento topográfico se requirió un GPS en coordenadas UTM, georreferencia
MAGNA SIRRGAS. Se realizó el levantamiento a lo largo de toda la red recaudando tres
datos característicos; Coordenadas: NORTE; ESTE [N; E] y COTA GENERAL: Z; en metros
Imagen 6.19. Coordenadas en sistema Magna Sirgas, GPS
Fuente. Autor, programa Mobile Topographer
Recorrido a lo largo de la red, en las imágenes se puede observar un tramo de tubería que
esta descubierto.
Imagen 6.20.Recorrido a lo largo de la red
Fuente. Autor
6.20 PLANO DE LA RED
Ya teniendo los puntos suministrados por el GPS el siguiente paso fue elaborar el plano de
la red en AUTO CAD. Teniendo en cuenta que la función de este fue generar el tipo de
archivo correcto para poder exportar al programa de análisis hidráulico y corregir algunos
errores del levantamiento.
Imagen 6.21. Esquema general de la red e Interfaz principal de AUTO CAD
,
Fuente. Autor, programa auto cad.
El siguiente paso fue, ya creada la red principal del acueducto evaluar que lo datos fueran
coherentes con lo que obtuvo en la realidad, en relación con alturas piezo métricas; y
mostrar la forma general del plano, y las propiedades, longitud de la red, coordenadas y
cotas de cada nodo
Imagen 6.22. Propiedades del plano y valores de coordenadas
Fuente. Autor
El siguiente paso, después de que el plano estaba terminado y con sus respectivas
correcciones de puntos y medidas se procede a guardar en formato DXF y exportar a Water
cad para realizar la simulación.
6.21 DIÁMETROS Y LONGITUDES DE LA TUBERÍA
Los datos correspondientes a las longitudes de cada sección de tubería se pueden
verificar en anexo 1, donde se encuentran la longitud, diámetro, material, nodo de
inicio y fin,
Tabla 6-18. Longitudes y diámetros de tubería según cada zona
zona longitud de tubería (m) diámetro (mm) material
1 2041,44 66,07 PVC
2 1374,28 54,58 PVC
3 381,13 43,68 PVC
4 504,84 30,2 PVC
longitud total (m) 4301,69
Fuente. Autor
Los datos anteriores se relacionan con cada zona Imagen 6.18.
6.22 CARACTERÍSTICAS PRINCIPALES, NODOS DE LA RED
Se dividirán en 4 zonas donde se podrán identificar por la longitud de cada tramo según la
Tabla 6-18, igualmente se muestra el perfil de elevación donde se observa la altimetría
de los nodos y la distancia total de la red
Imagen 6.23. Perfil longitudinal de la red
Fuente. Programa Water Cad
Los datos correspondientes a cada nodo se podrán visualizar en el anexo 2, donde
se incluirán los datos de las coordenadas geográficas de cada uno, igualmente su
altimetría y su nombre.
En las tablas del anexo 2 se podrán verificar los datos de cada nodo asociado a su
zona, donde se muestra elevación, coordenadas de ubicación, y su nombre.
Zona 1 Zona 3 Zona 4 Zona 2
Grafica 6.1. Línea de tendencia de los nodos de la red principal coordenadas X,Y
Fuente. Autores
7 RESULTADOS Y ANALISIS DE LA SIMULACION DEL ACUEDUCTO
Después de haber recolectado y estructurado toda la información disponible sobre el
sistema en forma de variables y tablas de datos, se procedió a introducir y analizar en un
software de simulación (wáter cad), teniendo en cuenta todos los datos recolectados desde
el planteamiento del problema, y con los objetivos del proyecto. De igual manera las
variables que se conocían y las que se iban a obtener por medio de la simulación.
Las variables hidráulicas que se obtuvieron en el levamiento de datos fueron
Altimetría y longitudes de tubería
Diámetros y material
Coordenadas y caudales de demanda
Con estos valores ya conocidos se procedió a plantear la simulación con todos los datos
obtenidos a través del programa wáter cad.
Se simulo la red hidráulica incluyendo los valores obtenidos en la Tabla 6-17 que hace
referencia a caudales de demanda, estos valores son establecidos por la normatividad
actual del ministerio de ambiente.
1.149.500,00
1.150.000,00
1.150.500,00
1.151.000,00
1.151.500,00
1.152.000,00
1.152.500,00
1.153.000,00
1.153.500,00
1.040.500,00 1.041.000,00 1.041.500,00 1.042.000,00 1.042.500,00
c
o
o
r
d
e
n
a
d
a
s
y
coordenadas en x
Los valores de caudal se establecen de esta manera, ya que, no se conoce las demandas
que los tanques tienen, y no se midieron los caudales reales, por que la red no funcionaba
cuando se hizo el levantamiento de información, por esta razón se utiliza la cantidad de
habitantes que utilizan el acueducto para establecer la cantidad de litros por segundo que
requiere cada deposito; Tabla 6-17.
Posteriormente se registraron los valores de variables hidráulicas que se tenían para poder
hacer una análisis en régimen estático, este concepto es fundamental en la simulación ya
que existen dos tipos, el anterior mencionado y el régimen transitorio, este proyecto no
incluye el método, ya que no se cuenta con la información suficiente para realizarlo e
igualmente se aplica a redes de mayor complejidad donde se presentan picos de consumo
a lo largo de un horario.
Los resultados de la simulación se dieron de tal manera que se relacionan con lo
establecido en la Imagen 6.18, que divide la red por zonas dependiendo del diámetro
Imagen 7.1. Esquema general acueducto red matriz
Fuente. Programa wáter cad
Resultados simulación nodos
En los nodos de toda la red las variables resultado son la presión, grado hidráulico,
teniendo en cuenta que se realizaron con los datos actuales de la red y con los caudales de
diseño que se obtuvieron en función de la población que hace uso del acueducto.
Teniendo en cuenta que el acueducto tiene como principio de funcionamiento la gravedad a
continuación se mostraran resultados y el comportamiento que tiene la presión versus la
elevación, relacionadas a cada zona, comparando la variación a lo largo de toda la red.
Los datos correspondientes a cada nodo se podrán visualizar en el anexo 3, donde para
Grafica 7.1. Comparación elevación vs presión
Fuente. Programa Water cad
La grafica anterior permite evidenciar como es la ganancia de presión a medida de que va
disminuyendo la elevación, y se puede identificar que el rango de presión en la primera
zona va aumentando desde 0 Kpa hasta 900 Kpa, correspondiente a los 1500 m de
recorrido de la red, luego disminuye, pero mantiene esa tendencia hasta los 3700m de
recorrido, donde empieza la zona 4 y decrece la presión, debido al aumento de la
elevación. Los ítems que aparecen dentro de la gráfica es el nombre de cada nodo.
Ya conociendo como es el comportamiento general de la presión vs la elevación, se va a
realizar un análisis por cada zona de la red que se relaciona con la Imagen 6.18
Grafica 7.2. Comparación elevación presión zona 1, hasta tanque san Rafael.
Fuente. Programa wáter cad
La anterior ilustración muestra la ganancia de energía que tiene el acueducto en su primera
zona, la gráfica muestra dos líneas, azul indica la elevación de cada nodo y la naranja la
presión correspondiente al anterior mencionado, se puede apreciar cómo se generan
presiones desde 0 Kpa hasta los 900 Kpa, en referencia manométrica, energía ganada por
la diferencia de nivel desde la bocatoma.
Así mismo, este es el primer tramo de tubería donde el acueducto gana la mayor parte de la
energía de toda red teniendo valores de 990 Kpa (145 psi), aunque, el régimen es alto
las tuberías de PVC están en la capacidad de cumplir con este rango, los valores
límites de presión sostenida se encuentran en Tabla 6-16; igualmente para la categoría de
tubería de este tramo que es RDE 21 de 2,5” de diámetro el valor nominal es de 200 psi.
Solo ocurre en la primera zona, ya que es donde el desnivel es positivo y de 102 metros,
aunque con estos valores puede ocurrir un aumento de sobrepresión, en caso de cerrar una
válvula o parar el flujo súbitamente, las posibles medidas para contrarrestar este fenómeno
se expondrán más adelante.
Grafica 7.3.comparación elevación presión zona 2, donde se encuentra el tanque Popoa tramo 1
Fuente. Programa Wáter cad
En la anterior ilustración se puede observar la relación que existe entre la altimetría y la
presión, como arranca desde el nodo n96 , donde empieza la zona 2 y a medida que va
disminuyendo una variable aumenta la otra, presión versus altura, continuando con la
ganancia de energía que se viene acumulando desde la zona 1, aunque ya se ven
variaciones debido al terreno, no se supera los 2000 msnm, lo que indica que la tubería esta
presurizada y así va ganando energía para el último tramo que es donde se da el desnivel
más crítico. La zona 2 finaliza en el nodo n29, igualmente en este tramo se encuentra la
conexión del tanque Popoa primer sector en el nodo n111, los resultados de los depósitos se
expondrán más adelante.
El régimen de presión está dentro del rango establecido por el valor nominal de trabajo de
la tubería, aunque este tramo tiene un diámetro de 2”, y no se evidencian problemas con este
tramo referente a las presiones en la simulación, lo que se concuerda con la realidad del
acueducto, ya que la zona 1 y dos, dentro del levantamiento de información no se dan
afectaciones al servicio Tabla 6-1, más allá de que los accesorios de los tanques están en
mal estado, que son los flotadores y las válvulas de flujo. (Tipo bola).
Grafica 7.4.comparación elevación presión zona 3, correspondiente a la vereda Popoa y donde se ubica el segundo tanque de esta zona y el tercero de la red principal.
Fuente. Programa Wáter cad
La zona 3 es donde se presenta el punto más bajo de toda la red que es de 1942 msnm
nodo n 34. Igualmente donde termina se encuentra ubicado el segundo tanque de la
vereda de Popoa, este depósito fue instalado a mediados del 2017, anteriormente la
demanda aplicaba solamente al tanque principal que se encuentra en el final de la red.
Teniendo en cuenta que eso genero variaciones en la presión y la velocidad de la zona 4.
se tendrá en cuenta la actual simulación y como está en la actualidad; y las posibles
mejoras que se plantearan a esta parte de la red que es donde se presenta el mayor
desnivel y por consiguiente la mayor demanda de energía.
Como se había venido ganando energía la red en este tramo ya ha recorrido más de tres
kilómetros y es donde atraviesa una de zona geólicamente inestable Imagen 6.16,
aunque esto no afecta la variables simuladas es importante evidenciar aspectos geolicos
del terreno.
Continuando con el análisis, en el nodo n39 se presenta el valor más bajo de toda la red de
1940 msnm con una presión de 1041 Kpa, aún está dentro del rango soportado por la
tubería, y se puede ver en la gráfica de comparación presión elevación como es el cambio
brusco de la presión entre el nodo mencionado y nodo final que es la conexión del tanque
Popoa segundo sector, para ubicación geográfica en la Imagen 6.2, donde los valores
son 806 Kpa a 1967 msnm.
Imagen 7.2. Cambio de la presión en nodos n34 hasta T. Popoa segundo sector
Fuente. Programa Water cad
Esto indica la demanda energética y porque es importante el desnivel que presenta la zona
1 y 2; ya que el cambio se presenta en poca distancia, porque solo hay 4 nodos entre n 34
y n tanque Popoa segundo sector, Los resultados expuestos permiten identificar cual es
la necesidad de presión que tiene el tramo 3 y 4, y como comienza disminuir la cabeza, en
los dos nodos expuestos donde el delta de presión es de 235 Kpa, y se sabe que esto
seguirá sucediendo hasta que llegue al punto final del acueducto, que es el tanque
principal porque la elevación aumenta considerablemente en un rango de distancia corto
según la Imagen 6.23 que muestra el cambio en la elevación.
Grafica 7.5. Comparación elevación presión zona 4, correspondiente al último tramo de la
red y donde al final de esta red se encuentra el tanque principal.
Fuente. Programa Wáter cad
Como ya se decía esta es el último tramo de la red donde se presenta mayor desnivel
negativo y donde se encuentra el depósito principal que está a una altura 2016 msnm; el
cambio de presión es muy considerable desde 858 Kpa en el nodo n38, mientras en el nodo
tanque principal es de 308 Kpa, la presión decae 550 Kpa en menos de 700 metros de
longitud que el tramo de tubería de la zona 4.
Los resultados permiten analizar que la red en el entorno de la simulación está cumpliendo
con los requerimiento mínimos de presión de la norma en la Tabla 5-2, e hidráulicamente
tiene la suficiente presión para hacer llegar el fluido hasta el tanque con los caudales de
demanda establecidos en la Tabla 6-17 , como se expondrá en los resultados de las
tuberías.
Aunque esto permite identificar y corroborar que es la zona donde más energía se
requiere para que el caudal pueda ser suministrado al tanque principal, lo que también se
puede agravar con las condiciones de deterioro y falta de mantenimiento que el sector
presenta, ya que en la simulación solo se muestra las condiciones normales de
funcionamiento, y mientras haya obstrucciones o accesorios en mal estado esto aumenta
el valor de perdidas locales por lo tanto disminuye el valor de la cabeza hidráulica.
7.1 ANALISIS DE RESULTADOS EN LA SIMULACIÓN DE LAS TUBERÍAS
Para el siguiente proceso de resultados se tendrán en cuenta variables importantes de
diseño como lo fueron los caudales de diseño obtenidos en la Tabla 6-17 e igualmente la
relación que existe entre los resultados de los nodos y las zonas que son críticas; Imagen
6.18
Teniendo en cuenta que los tramos de tubería se clasificaron por su diámetro, y a ello se le
asocio una zona correspondiente, también los depósitos que hacen parte y a la vez el
caudal que transita por cada sector Tabla 6-18. Las tablas de resultados se pueden
consultar en el anexo 4.
Esto permitió poder simular las condiciones de flujo de las tuberías asociadas a cada zona
y poder obtener resultados, donde se pudieron obtener las variables de flujo, como la
velocidad y los coeficientes de pérdidas asociados a la fricción y accesorios. Para ello se
muestra cómo se va disminuyendo el caudal cuando va pasando por cada punto de
demanda de los tanques, sabiendo que el primer depósito es el de la vereda san Rafael y
el ultimo el tanque principal.
Grafica 7.6.Variación del caudal a lo largo de la red
Fuente. Programa wáter cad
En la imagen anterior se observa la variación del caudal que existe a lo largo de toda la
red, desde donde comienza, que es el embalse donde su valor es 0,68 L/s, luego llega al
primer deposito donde sale de la red caudal a razón de 0,218 L/s , continuando hasta el
tanque de Popoa tramo 1 donde sale de la red 0,080 L/s; luego el deposito del segundo
sector donde es 0,17 L/s, y finalmente el caudal que llega al tanque principal que es de
0,212 L/s.
Imagen 7.3. Caudal en la tubería zona 4
Fuente. Programa Water cad
Imagen 7.4. Variación de la velocidad a lo largo de la red
Fuente. Autor
Los resultados de la zona 2 muestran dos rangos, porque existen dos tanques que están
conectados a la red Imagen 7.1, donde el primer valor de 0,20 m/s corresponde desde el
comienzo de la zona 2 hasta el tanque Popoa primer sector y de allí en adelante hasta la
conexión con la zona 3.
A continuación se muestra gráficamente esta variación y el efecto que tienen los tanques de
almacenamiento en la velocidad.
Las velocidades correspondientes a la zona, dependen del diámetro de la tubería y del
caudal que transita, y como la afectación de la demanda que tienen los tanques de
almacenamiento. En cada tramo.
Para el caso de los resultados de la simulación en las tuberías se utilizó el método de
Darcy-Weisbach; para los cálculos de pérdidas por fricción.
En la anterior figura se aprecia como la velocidad del fluido desde el embalse hasta antes
del nodo n96 permanece constate y donde se conecta el primer tanque crea una variación,
disminuye el caudal pero no el diámetro; luego inicia la zona 2 donde cambia el diámetro e
incrementa la velocidad, pero llega hasta el tanque Popoa primer sector, donde se reduce
el caudal y continua siendo el mismo diámetro por tal razón la velocidad decae hasta el final
de la zona 2 a un valor de 0,17 m/s.
Continuando con la interpretación de datos vemos que la zona 3 y 4, tiene un incremento
considerablemente de la velocidad, ya que el caudal se reduce y el diámetro igualmente; lo
que permite identificar que esta parte de la red es la que más se va a ver afectada, a razón
de que los resultados de simulación de estos dos sectores muestra que el valor de las
perdidas aumenta, teniendo en cuenta que hay menor longitud comparado con el recorrido
de la zona 1 y 2.
Imagen 7.5. Rango de valores de velocidad en m/s y franja de colores de acueducto
Fuente. Programa Water cad
En la imagen también se identifican la variación de velocidad y el rango, con su respectivo
color. Donde el color amarillo pertenece zona 1 y parte de zona 2, se observa el
comportamiento expuesto, donde el tanque de vereda Popoa primer sector, divide el tramo
en 2 franjas de colores, e igualmente la zona 3 y 4 donde tienen los rangos más de mayor
valor.
Los resultados referentes a las tuberías de la zona de 3 y 4, tiene 0,26 m/s y 0,30 m/s, lo
que indica que eso tramos de tubería presentan más coeficientes de perdidas tanto por
fricción como por accesorios aunque tengan menor longitud comprados con las dos
primeras zonas, esto se da debido al incremento de la velocidad.
Lo que permite diagnosticar que la zonas 3 y 4 es donde mayor valor de pérdidas existen,
aun así la red está cumpliendo con el suministro dentro de los parámetros de diseño,
porque en la simulación el caudal es aportado al tanque principal y teniendo en cuenta que
en la realidad también opera de esta manera aunque con las fallas mencionadas durante el
desarrollo del proyecto, con lo que se debe relacionar estos fallos son con falta de
accesorios para algunas condiciones específicas tanto hidráulicas como mecánicas en la
tubería como válvulas de tipo cheque, alivio y acciones de mantenimiento, entendiendo las
condiciones físicas ya simuladas y expuestas de la zona 4.
Para las perdidas obtenidas podemos hacer una generalidad, fue que para la zona 4 es
donde hay más perdidas debido a la velocidad de flujo, esto también se asocia a que es la
zona donde se presenta mayor dificultad el sistema, y afecta considerablemente la cabeza
de presión, y agravándose debido al estado de deterioro de la red por su falta de
mantenimiento.
Imagen 7.6. Pérdidas en la red
Perdidas menores zona 1 0,473
Perdidas por fricción zona 1 1,711
Pérdidas totales zona 1 2,183
Perdidas menores zona 2 1,67
Perdidas por fricción zona 2 1,377
Pérdidas totales zona 2 3,047
Perdidas menores zona 3 1,655
Perdidas por fricción zona 3 1,214
Pérdidas totales zona 3 2,869
Perdidas menores zona 4 2,796
Perdidas por fricción zona 4 2,426
Pérdidas totales zona 4 5,222
total de pérdidas menores 6,594
total de pérdidas fricción 5,514
total de perdidas 12,108
Fuente. Autores
Los resultados obtenidos en la tabla anterior evidencian el total de pérdidas en la red con
un valor 12,108 m, dando como conclusión que es mayor las perdidas menores, esto se da
, ya que se suman todos los coeficientes de las válvulas de bola que existen en cada zona,
y las uniones que conectan tramos de tuberías de 6 metros de longitud como también los
cambios de sección entre otros.
Estos valores son mayores para la zona 4, que aunque es de menor distancia para el caso
de pérdidas por fricción presenta una velocidad de flujo más alta, lo que indica que es
donde más se pierde energía en toda red y por lo tanto es el punto crítico. A si mismo se
muestran como los resultados pérdidas totales que afectan cada tramo y respectivamente
la presión que asocia a este.
Una posible situación a mejorar, en caso de que suceda un corte de agua y entre aire a la
tubería actualmente no existen válvulas de alivio, sino ventosas pero estas requieren que
alguien las opere y no funcionen de una manera automática. Más adelante este
planteamiento se detallara más y las zonas donde es necesario instalarlas
7.2 ANÁLISIS DE RESULTADOS EN LA SIMULACIÓN DE LOS
TANQUES
Teniendo en cuenta el planteamiento de los objetivos y con el fin de establecer un
diagnostico general de la red es importante saber cuánto caudal está en la capacidad de
entregar el afluente de donde se capta el agua, y para ello se realizaron dos mediciones
dentro dos periodos climáticos distintos , verano e invierno según Tabla 6-3 y Tabla 6-4,
donde los resultados arrojaron que para la primera estación tenemos un caudal en la
quebrada de 5,65 L/s mientras que en época de lluvias 25,39 l/s; esto nos indica que el
acueducto va tener flujo todo el año y que el problema no es por deficiencia de caudal , sino
más bien se asocia a condiciones de funcionamiento de la red principal relacionadas al
funcionamiento.
Para los depósitos los datos obtenidos, dentro de la simulación son las velocidades de
flujo que tienen a la entrada y su variación e igualmente de presión dentro de la red.
Imagen 7.7. Datos simulación de tubería y nodos de entrada y variación tanque san
Rafael
Fuente. Wáter cad
Se muestran los resultados y como varían dos variables cuando se conecta el tanque san
Rafael a la red principal, como son las velocidades en la red antes y después, se observa
una disminución debido a que el caudal se divide, mientras la variación de la velocidad
aumenta debido al cambio de flujo de 0,66 l/s a 0,47 L/s.
También la variación que tiene la primera conexión al tanque respecto a la presión, en este
punto no se observa un diferencia no muy significativa debido a que el deposito no está a
una gran altura piezometrica e igualmente no disminuye la cabeza considerablemente
porque es el primer deposito en la red, lo que indica que no es factible a que se presenten
fallas en el suministro del flujo por esta variable y además cumple dentro de los rangos de
la Tabla 6-16, aunque se observaron fallos en el funcionamiento del flotador de cierre
cuando está en su nivel máximo, esto ya son aspectos de mantenimiento y accesorios de la
red.
Imagen 7.8. Datos simulación de tubería y nodos de entrada y variación tanque Popoa primer sector.
Fuente. Programa wáter cad
Este es el segundo deposito que se conecta a la red se puede observar el mismo
comportamiento del anterior ,donde disminuye tanto el caudal por la demanda del tanque
de Popoa y a la vez la velocidad de flujo a partir del nodo n111, y con la presión sucede el
mismo efecto que no presenta una gran variación entre los nodos n11 y T. Popoa, aunque
el n6 si disminuye esto se da debido al aumento del desnivel que hay entre estos dos
puntos , ya que es inversamente proporcional la presión a la altura piezometrica, Imagen
6.23
Imagen 7.9. Datos simulación de tubería y nodos de entrada y variación tanque Popoa segundo sector.
Fuente. Programa Wáter cad
Este fue el último deposito que instalo a mediados del 2017, teniendo en cuenta que
anteriormente los usuarios estaban conectados al tanque principal; los datos que varían
considerablemente los deltas de presión, mientras que en los tanques anteriores no se
presentaba de esta manera , aquí debido a que ya se ha recorrido buena parte de la red, y
es donde se presenta mayor desnivel, por lo tanto la caída de presión se observa de una
manera más sobresaliente, el efecto que tuvo la instalación de este tanque fue la caída de
presión en el tramo del tanque principal aunque se sigue cumpliendo con los valores
mínimos requerimientos Tabla 5-2, respecto a la velocidad el valor aumento debido a que
se disminuyó de caudal e igualmente de diámetro.
En este último tramo de tubería lo que corresponde a la zona 3 y 4 se presenta el mayor
desnivel dentro de la red donde la altura minina es de 1942 msnm y la máxima es de
2016msnm, y donde se presentan la mayoría de fallas que se han asociado a la presión,
aunque en la simulación se presentan valores dentro del rango permitido esto pueden ser
efectos del poco mantenimiento de la red.
Imagen 7.10.Datos simulación de tubería y nodos de entrada y variación tanque Principal.
Fuente. Programa Wáter cad
Como se dijo en la figura anterior el cambio de presión es muy drástico en el este punto
donde tan solo se tiene 299 Kpa mientras en el tanque anterior era alrededor de los 800
Kpa, esto se da debido al aumento del desnivel negativo que tiene la zona 4, para efectos
del caudal se aporta al tanque 0,21 L/s a una velocidad de 0,30 m/s, teniendo en cuenta
que es la más alta de la red principal, en los anteriores tanques se presentan valores
mayores a este pero solo es el tramo que conecta el deposito con la red matriz que son
longitudes pequeñas, mientras la red principal presenta valores inferiores a 0,30 m/s; se da
debido a la variación del diámetro y la disminución del caudal.
8 DIAGNOSTICO GENERAL DE LA RED
Con el fin de cumplir los objetivos planteados y la ruta metodológica de los
resultados de la simulación en los tres aspectos que son las tuberías, nodos y
depósitos.
La red hidráulica y los resultados obtenidos mediante la simulación y la modelación
de la variables hidráulicas iniciales, y teniendo en cuenta las problemáticas
expuestas en la Tabla 6-1.
Se pudo identificar unas condiciones generales de funcionamiento y la zona donde
los resultados son críticos comparados con las otras. Para el caso de la simulación
de nodos expuestos en la Grafica 7.1, se observa que en la zona 4 es donde se da
el cambio de presión más grande cambiando desde 858 Kpa hasta la conexión del
tanque principal que es de 308 Kpa. Aunque sigue cumpliendo con los valores
mínimos de presión establecidos por normatividad expuestos en la Tabla 5-2.
Igualmente los resultados de la tubería referentes a la velocidad, expuestos en la
Imagen 7.4, permiten identificar el aumento que se tiene alcanzando los valores
más altos que son 0, 30 m/s en la zona 4. Lo que hace ascender los valores de las
pérdidas en esta zona, aun así la red hidráulica está cumpliendo con las
condiciones de funcionamiento que es entregar el flujo a cada uno de los tanques,
el régimen de velocidad en toda la red no es mayor a 0,30 m/s lo que es
aconsejable, ya que cuando existe mayor rango se incrementa las perdidas, y en
redes de este tipo no es admisible por las longitudes de las tubería.
Evaluando los resultados tanto en los nodos como en las tuberías y en los
depósitos, solo teniendo en cuenta los resultados de simulación, permite concluir
que la red presenta un estado de diseño hidráulico óptimo para el acueducto.
Lo que se relaciona con Imagen 6.1 donde durante un periodo largo de tiempo
funciono de manera normal. Y en relación con los objetivos específicos la
simulación permitió identificar cuáles son zonas donde más demanda de energía
existe que es la zona 4, debido a que geográficamente es donde mayor desnivel se
presenta cambiando desde 1942 msnm a 2016 msnm; Imagen 6.23
Igualmente otro de los aspectos a tener en cuenta fueron los resultados en los
tanques y los efectos que tienen en el flujo sobre las tuberías, descartando la opción
de que el afluente no entregue el caudal necesario, se identificó según los valores
medidos en la quebrada Tabla 6-3 y comprados con los requerimientos de
demanda del acueducto presentes en la Tabla 6-17.
Continuando con el cumplimiento de los objetivos es necesario plantear una serie
de mejoras que no son estrictamente con lo simulado, sino con las condiciones de
mantenimiento de la red, y con accesorios que hacen falta dentro del acueducto
como lo son válvulas de cheque y de tipo ventosa automáticas para el caso de que
el flujo pare no se descompense la red a causa del aire dentro de la tubería,
sabiendo que esta condición dentro de la tuberías genera bolsas de aire que se
acumulan en las partes más altas de la red y por lo tanto general un
estrangulamiento en el caudal aumentando la velocidad en esa área llegando a
ocasionar perdidas de energía y posibles rupturas de la tubería.
Imagen 8.1. Efectos del aire en las tuberías
Fuente. Monge; miguel; el aire en las tuberías. [En Línea]. https://www.iagua.es/.
Con las condiciones de altimetría del acueducto, en los puntos más altos de la red
es donde se puede llegar a presentar y acumular las bolsas de aire, de tal manera
que se deben instalar en los nodos más altos de la red, según la Grafica 7.2, que se
asocia a la primera zona hasta el tanque san Rafael y la cuarta al tanque principal.
Imagen 8.2. Diagrama de funcionamiento de una válvula tipo ventosa de pequeño orificio
Fuente. Monge; miguel; el aire en las tuberías. [En Línea]. https://www.iagua.es/.
Se caracterizan por tener un pequeño orificio de salida de aire y su función es liberar
pequeñas cantidades acumuladas dentro de la tubería, se componen de un pequeño
flotador que es empujado por el agua cuando no hay burbujas y liberado cuando solo hay
aire, ya que el flotador tiene su propio peso y deja el orificio abierto.
Tabla 8-1. Zona de instalación válvulas tipo ventosa y tubería de instalación
tipo de válvula zona características y tubería de instalación
tipo ventosa automática zona 1, tubería p-39; diámetro 2,5
tipo ventosa automática zona 4 tubería p- 101; diámetro 1"
Fuente. Autores
La anterior tabla establece los posibles tramos de tubería donde se pueden instalar
estas válvulas sabiendo el principio de funcionamiento.
Las válvulas de cheque se deberían instalar en las área más bajas para que en
dicho caso de que la tubería quede sin flujo , el agua ubicada en zona de pendiente
no retorne a un nodo más bajo y por la tanto deje el tramo desocupado, efecto que
puede ocurrir en los dos últimos tanques , porque el depósito de Popoa segundo
sector está a menor altura que el tanque principal , y en un eventual corte flujo,
agua retornaría al tanque con menor desnivel.
Imagen 8.3. Válvula tipo cheque
Fuente. Herbelrt y cia. Valvulas tipo cheque. [En Línea].
http://www.helbertycia.com/catalogo/comercializacion/valvulas-cheque.
Tabla 8-2. Zona de instalación válvulas tipo cheque
tipo de válvula zona características y tubería de instalación tipo cheque zona 1, tubería p-36; diámetro 2,5 tipo cheque zona 4 tubería p- 89; diámetro 1 1/2"
Fuente. Autores
Otro aspecto a mejorar es la instalación de un filtro de partículas en la bocatoma
para evitar que sedimentos puedan entrar a la tubería, razón por la cual la red
pueda tener tramos de tuberías recubiertos por suciedad lo que hace que aumenten
los valores de la pérdidas, aun conociendo los resultados de la simulación este
puede una causa del mal funcionamiento de la red , y como ya se había
mencionado la zona 4 es donde más se requiere energía para entregar el fluido, y si
se le añaden fallas por este tipo , se aumenta la posibilidad de falla del acueducto
que es lo que sucede en la vida real.
E igualmente se pueden llegar a generar bio películas de material orgánico en las
tuberías afectando la calidad del agua y el posible riesgo de contaminación por
bacterias. Este efecto es más factible en esta red, porque no existe planta de
tratamiento
Se hace la recomendación de realizar una serie de lavados dentro de tuberías
con sustancias químicas con efecto anti bacterial y fungicida biocidas,
además con detergentes de lavado ( soda caustica) para la eliminación de
partículas y sedimentos que estén adheridos a la superficie de la tubería,
teniendo en cuenta que durante la realización de este procedimiento no se va a
suministrar el servicio.
Finalmente generar una acción de mantenimiento teniendo en cuenta los siguientes
aspectos
1. Limpieza de la bocatoma y sus tanques de sedimentación cada 6 meses
como mínimo teniendo en cuenta la temporada climática, sabiendo que si es
invierno hay más posibilidad de suciedad debido al transporte de material
orgánico por la quebrada.
2. Cambio total de las válvulas de control de flujo tipo bola, ya que en la
actualidad presentan fugas en posición de cerrado, para las zonas 1,2 ,3, 4,
así mismo la protección mecánica para las válvulas como son las cajas y los
respectivos candados para que ninguna persona autorizada pueda
manipular el flujo de agua. Como se observa en la siguiente imagen ese el
estado actual de la primera válvula de la zona 2
Imagen 8.4. Estado de mantenimiento de la primera válvula de la zona 2
Fuente. Autores
Tabla 8-3. Características de las válvulas de la red
Label Elevación (m) Diámetro (mm) Caudal por la válvula (L/s) zona
V-1 2.026,05 66,07 0,62 1
V-2 1.992,37 66,07 0,47 2
V-3 1.976,85 54,58 0,39 2
V-4 1.963,16 30,2 0,39 3
V-5 2.008,43 30,2 0,21 4
Fuente. Autores
Otro resultado de todo el proceso que llevo a cabo en el acueducto es la mala
práctica de los usuarios dentro de la red, ya que realizan cierres en las válvulas no
autorizados en los tramos de tuberías, cortando el flujo, y no permitiendo que se
pueda suministrar a todos de manera uniforme, aunque, son razones netamente de
la comunidad, se debe establecer mecanismo de seguridad, donde se ubican las
válvulas para que ninguna persona que no esté autorizada no pueda abrir o
cerrarla. Se recomienda la construcción en concreto de una protección para las
válvulas con su respectiva cerradura.
En el planteamiento de objetivos se menciona la validación de un modelo hidráulico
mejorado, pero como este caso el modelo simulado cuenta con las condiciones
normales de funcionamiento no presenta fallas y cumple con los criterios de
diseño para casos críticos, y las mejoras aplican a acciones de mantenimiento y
recuperación del acueducto, ya en el campo, se da por entendido que no es
necesario realizar una nueva simulación, porque no se determinó cambiar variables
de funcionamiento como lo son caudales diámetros o incluso secciones de tubería .
La acción a desarrollar es que por parte de la comunidad de las veredas del
acueducto de Guavatá, implementen esta serie de acciones técnicas para
recuperar la red hidráulica y restablecer la calidad óptima del servicio.
9 CONCLUSIONES
Los resultados de simulación, arrojaron que la red hidráulica en su totalidad donde
se incluye tuberías nodos y demandas de los tanques cumple con los criterios de
diseño fijados por los caudales de demanda Tabla 6-17 y por el régimen de
presiones mininas según la normatividad Tabla 5-2.
Se estableció que el perfil de elevación de toda la red permite la ganancia de la
suficiente presión para garantizar el suministro en todos los tanques a la vez, lo que
indica que el recorrido como tal de la red es adecuado para el acueducto, y que
cumple con los criterios de diseño lo que desmiente la idea inicial de que no existía
la suficiente diferencia de alturas para entregar el flujo en las dos últimas zonas que
es donde se presenta las variaciones más críticas expuestas en la Grafica 7.5.
Se obtuvo que las velocidades de flujo en cada zona tienen relación con el caudal y
el diámetro de la tubería, siendo así que el primer tramo de tubería presenta un
régimen bajo de velocidad, mientras la zona 2 presenta dos variaciones, ya que
existe un tanque en la mitad del recorrido así mismo como es el incremento notable
en la zona 3 y 4 debido a la disminución del diámetro de la tubería, donde el
régimen se estableció con valor límite de 0,30 m/s; en manera general es
recomendable este rango para este tipo de redes de distribución por su longitud.
Igualmente se obtuvo los resultados de perdidas asociados a fricción y accesorios
donde para la zona 4 y 3 presentaron valores mayores a los de la zona 1 y 2
teniendo en cuenta que tiene más longitud el primer tramo pero el ultimo presenta
más velocidad lo que incrementa los resultados para el final de la red e identifica la
parte crítica y donde se requiere más energía para poder entregar el flujo a los dos
últimos depósitos.
Los resultados de la simulación permitieron identificar que las fallas de
funcionamiento no se asocian a las variables de diseño que son los caudales,
tuberías y el recorrido del red, sino a acciones de mantenimiento y limpieza e
igualmente que las zonas 3 y 4 son más factibles a presentar inconvenientes,
porque son donde mayor energía se requiere y caso de daños en accesorios o
suciedad de la tubería aumentan las perdidas y la red falla.
Se plantearon acciones de mantenimiento y el cambio de accesorios de control de
llenado, igualmente se recomienda hacer una serie de limpiezas en los tanques y un
lavado de tuberías con sustancias químicas, biocidas y detergentes para eliminar
bio capas en las paredes de los tubos y sedimentos.
Se debe implementar una junta de acción por parte de la comunidad de las veredas
del acueducto de Guavatá, cuyas funciones sean realizar las respectivas acciones
de mantenimiento y el control en los cierres de las válvulas, para que no corten
el suministro sin autorización.
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https://revistas.unal.edu.co/index.php/dyna/article/view/911.2007. ISSN electrónico 2346-
2183.
anexo 1, datos correspondientes a nodos y resultados de simulación
ID nombre de nodo elevacion (m) Zona Demanda (L/s) grado hidraulico (m) presion (kPa) coordenadas X (m) coordenadas Y (m)
77 n95 1.992,00 Zone - 1 0 2.051,96 586,79 1.042.086,41 1.151.400,23
78 n94 1.987,46 Zone - 1 0 2.051,97 631,4 1.042.082,90 1.151.421,50
79 n93 1.989,50 Zone - 1 0 2.051,99 611,57 1.042.080,63 1.151.438,79
80 n92 1.985,74 Zone - 1 0 2.052,02 648,68 1.042.083,78 1.151.473,04
81 n91 1.982,98 Zone - 1 0 2.052,06 676,09 1.042.096,82 1.151.502,99
82 n90 1.975,95 Zone - 1 0 2.052,10 745,27 1.042.106,40 1.151.538,49
83 n89 1.956,00 Zone - 1 0 2.052,24 941,89 1.042.056,21 1.151.667,30
84 n88 1.955,00 Zone - 1 0 2.052,33 952,6 1.042.041,75 1.151.758,09
85 n87 1.952,00 Zone - 1 0 2.052,38 982,37 1.042.049,34 1.151.798,57
86 n86 1.953,00 Zone - 1 0 2.052,46 973,45 1.042.015,10 1.151.877,20
87 n85 1.953,00 Zone - 1 0 2.052,54 974,21 1.041.986,82 1.151.947,59
88 n84 1.951,00 Zone - 1 0 2.052,60 994,33 1.041.962,75 1.151.995,53
89 n83 1.955,50 Zone - 1 0 2.052,65 950,8 1.041.944,73 1.152.041,99
90 n82 1.960,00 Zone - 1 0 2.052,71 907,39 1.041.953,61 1.152.104,34
91 n81 1.955,00 Zone - 1 0 2.052,81 957,25 1.041.882,63 1.152.164,85
92 n80 1.958,00 Zone - 1 0 2.052,86 928,36 1.041.861,58 1.152.206,19
93 n79 1.954,00 Zone - 1 0 2.052,94 968,32 1.041.825,47 1.152.277,92
94 n78 1.953,00 Zone - 1 0 2.053,01 978,77 1.041.774,27 1.152.319,81
95 n77 1.962,00 Zone - 1 0 2.053,08 891,37 1.041.750,18 1.152.382,10
96 n76 1.982,00 Zone - 1 0 2.053,16 696,44 1.041.687,14 1.152.428,79
97 n75 2.014,00 Zone - 1 0 2.053,23 383,94 1.041.648,76 1.152.476,44
98 n74 2.022,00 Zone - 1 0 2.053,28 306,15 1.041.656,80 1.152.526,67
99 n73 2.013,83 Zone - 1 0 2.053,32 386,49 1.041.653,46 1.152.566,18
100 n72 2.014,00 Zone - 1 0 2.053,36 385,2 1.041.652,74 1.152.600,37
101 n71 2.013,00 Zone - 1 0 2.053,38 395,17 1.041.654,49 1.152.617,65
102 n70 2.015,00 Zone - 1 0 2.053,41 375,92 1.041.646,90 1.152.649,62
103 n69 2.013,00 Zone - 1 0 2.053,45 395,87 1.041.626,42 1.152.681,78
104 n68 2.017,00 Zone - 1 0 2.053,46 356,86 1.041.618,64 1.152.693,24
105 n67 2.019,00 Zone - 1 0 2.053,50 337,62 1.041.611,21 1.152.725,33
106 n66 2.029,42 Zone - 1 0 2.053,55 236,09 1.041.601,26 1.152.753,98
107 n65 2.030,73 Zone - 1 0 2.053,57 223,55 1.041.589,55 1.152.772,35
109 n63 2.028,63 Zone - 1 0 2.053,61 244,49 1.041.597,21 1.152.808,06
110 n62 2.033,00 Zone - 1 0 2.053,63 201,94 1.041.613,51 1.152.829,19
111 n61 2.032,00 Zone - 1 0 2.053,67 212,07 1.041.642,98 1.152.844,72
112 n60 2.033,00 Zone - 1 0 2.053,72 202,81 1.041.686,56 1.152.873,96
113 n59 2.029,00 Zone - 1 0 2.053,76 242,27 1.041.715,09 1.152.886,93
114 n58 2.029,00 Zone - 1 0 2.053,78 242,5 1.041.729,68 1.152.904,30
116 n56 2.031,00 Zone - 1 0 2.053,82 223,31 1.041.763,29 1.152.922,43
117 n55 2.041,00 Zone - 1 0 2.053,87 125,98 1.041.792,48 1.152.966,29
118 n54 2.046,00 Zone - 1 0 2.053,93 77,63 1.041.842,55 1.152.993,82
120 n52 2.053,50 Zone - 1 0 2.053,96 4,49 1.041.868,72 1.152.993,62
391 T. San Rafael 1.989,00 Zone - 1 0,2 2.051,90 615,55 1.042.098,55 1.151.417,13
61 n111 1.975,00 Zone - 2 0 2.051,29 746,63 1.041.775,57 1.151.026,42
62 n110 1.966,47 Zone - 2 0 2.051,34 830,6 1.041.811,12 1.151.036,68
63 n109 1.974,40 Zone - 2 0 2.051,37 753,28 1.041.828,54 1.151.048,80
64 n108 1.974,00 Zone - 2 0 2.051,40 757,53 1.041.848,52 1.151.066,14
65 n107 1.975,67 Zone - 2 0 2.051,46 741,73 1.041.883,17 1.151.084,09
66 n106 1.971,11 Zone - 2 0 2.051,50 786,74 1.041.893,53 1.151.113,66
67 n105 1.971,83 Zone - 2 0 2.051,54 780,1 1.041.908,09 1.151.137,58
68 n104 1.967,67 Zone - 2 0 2.051,57 821,12 1.041.927,02 1.151.151,02
69 n103 1.974,17 Zone - 2 0 2.051,61 757,91 1.041.939,30 1.151.178,46
70 n102 1.973,67 Zone - 2 0 2.051,67 763,36 1.041.975,14 1.151.203,06
71 n101 1.979,50 Zone - 2 0 2.051,73 706,95 1.042.010,45 1.151.240,17
72 n100 1.985,00 Zone - 2 0 2.051,79 653,66 1.042.030,45 1.151.276,35
73 n99 1.984,00 Zone - 2 0 2.051,82 663,7 1.042.035,83 1.151.295,29
74 n98 1.993,00 Zone - 2 0 2.051,87 576,14 1.042.060,77 1.151.326,29
75 n97 1.994,00 Zone - 2 0 2.051,90 566,64 1.042.076,20 1.151.340,92
76 n96 1.992,50 Zone - 2 0 2.051,93 581,6 1.042.079,78 1.151.362,54
125 n47 1.995,00 Zone - 2 0 2.047,21 510,99 1.040.688,65 1.150.034,35
126 n46 1.993,00 Zone - 2 0 2.047,43 532,66 1.040.725,97 1.150.051,94
127 n45 1.987,00 Zone - 2 0 2.047,65 593,55 1.040.764,31 1.150.070,42
128 n44 1.981,00 Zone - 2 0 2.047,92 654,91 1.040.810,41 1.150.093,14
129 n43 1.972,00 Zone - 2 0 2.048,17 745,49 1.040.852,36 1.150.116,20
130 n42 1.968,00 Zone - 2 0 2.048,25 785,4 1.040.866,80 1.150.118,86
131 n41 1.966,00 Zone - 2 0 2.048,39 806,37 1.040.890,51 1.150.132,94
132 n40 1.965,00 Zone - 2 0 2.048,52 817,41 1.040.914,49 1.150.138,77
133 n39 1.963,00 Zone - 2 0 2.048,76 839,35 1.040.954,36 1.150.162,28
134 n38 1.962,00 Zone - 2 0 2.049,00 851,5 1.040.990,68 1.150.190,45
314 J-9 1.988,71 Zone - 2 0 2.051,96 619,1 1.042.083,77 1.151.415,63
395 T.Popoa tr 1 1.973,29 Zone - 2 0,08 2.051,14 761,94 1.041.770,92 1.151.034,42
135 n37 1.967,00 Zone - 3 0 2.049,34 805,83 1.041.034,49 1.150.224,33
136 n36 1.955,00 Zone - 3 0 2.049,37 923,62 1.041.045,89 1.150.224,59
137 n35 1.941,00 Zone - 3 0 2.049,52 1.062,05 1.041.094,01 1.150.242,78
138 n34 1.940,00 Zone - 3 0 2.049,61 1.072,75 1.041.124,63 1.150.260,32
139 n33 1.944,00 Zone - 3 0 2.049,80 1.035,49 1.041.194,36 1.150.271,53
140 n32 1.951,00 Zone - 3 0 2.050,00 968,95 1.041.266,11 1.150.290,41
141 n31 1.952,00 Zone - 3 0 2.050,15 960,59 1.041.304,56 1.150.328,16
142 n30 1.952,50 Zone - 3 0 2.050,36 957,72 1.041.369,05 1.150.368,19
394 T. Popoa tr 2 1.967,00 Zone - 3 0,18 2.048,70 799,62 1.041.032,64 1.150.232,51
123 n49 2.010,00 Zone - 4 0 2.046,85 360,65 1.040.630,32 1.150.000,27
124 n48 2.005,00 Zone - 4 0 2.046,94 410,44 1.040.644,82 1.150.006,81
143 n29 1.956,00 Zone - 4 0 2.050,40 923,93 1.041.416,28 1.150.377,79
144 n28 1.955,00 Zone - 4 0 2.050,42 933,9 1.041.434,14 1.150.386,51
145 n27 1.956,00 Zone - 4 0 2.050,46 924,47 1.041.471,05 1.150.387,68
146 n26 1.956,00 Zone - 4 0 2.050,50 924,83 1.041.506,41 1.150.403,13
147 n25 1.958,00 Zone - 4 0 2.050,53 905,61 1.041.534,58 1.150.427,55
149 n23 1.953,00 Zone - 4 0 2.050,58 954,96 1.041.570,64 1.150.453,14
150 n22 1.955,50 Zone - 4 0 2.050,61 930,79 1.041.594,37 1.150.466,23
151 n21 1.956,00 Zone - 4 0 2.050,65 926,35 1.041.636,57 1.150.489,89
152 n20 1.955,00 Zone - 4 0 2.050,69 936,46 1.041.665,09 1.150.506,62
153 n19 1.956,00 Zone - 4 0 2.050,76 927,4 1.041.723,36 1.150.554,81
154 n18 1.956,50 Zone - 4 0 2.050,81 923,05 1.041.765,94 1.150.592,40
155 n17 1.955,00 Zone - 4 0 2.050,90 938,53 1.041.801,67 1.150.668,91
156 n16 1.959,00 Zone - 4 0 2.050,93 899,72 1.041.822,09 1.150.698,40
157 n15 1.965,00 Zone - 4 0 2.050,97 841,41 1.041.829,00 1.150.739,54
158 n14 1.966,50 Zone - 4 0 2.051,00 827,02 1.041.829,99 1.150.770,52
159 n13 1.967,00 Zone - 4 0 2.051,03 822,35 1.041.823,58 1.150.793,29
160 n12 1.973,22 Zone - 4 0 2.051,05 761,69 1.041.816,58 1.150.813,80
161 n11 1.978,61 Zone - 4 0 2.051,07 709,19 1.041.809,46 1.150.837,14
162 n10 1.976,50 Zone - 4 0 2.051,11 730,23 1.041.796,18 1.150.875,87
163 n9 1.977,00 Zone - 4 0 2.051,17 725,93 1.041.777,85 1.150.920,68
164 n8 1.980,00 Zone - 4 0 2.051,21 696,93 1.041.765,19 1.150.956,83
165 n7 1.980,00 Zone - 4 0 2.051,25 697,29 1.041.756,64 1.150.993,93
166 n6 1.980,40 Zone - 4 0 2.051,27 693,58 1.041.761,76 1.151.015,33
393 T.principal 2.016,00 Zone - 4 0,21 2.046,54 298,93 1.040.591,71 1.149.991,58
ANEXO 2 DATOS CORRESPONDIENTES A TUBERIAS Y RESULTADOS DE SIMULACION
nombre Longitud (m)
nodo inicio nodo fin Zona
diametro (mm)
Material
coeficiente de pérdidas me
perdidas (Friction) (m)
perdidas (m)
perdidas menores(m) Flujo(L/s)
Velocidad (m/s)
p-102 15,91 n48 n49 Zone - 4 30,2 PVC 1,3 0,08 0,09 0,01 0,21 0,3
p-101 51,76 n47 n48 Zone - 4 30,2 PVC 5,4 0,25 0,27 0,02 0,21 0,3
p-100 41,26 n46 n47 Zone - 4 30,2 PVC 4,2 0,2 0,21 0,02 0,21 0,3
p-99 42,56 n45 n46 Zone - 4 30,2 PVC 4,2 0,2 0,22 0,02 0,21 0,3
p-98 51,39 n44 n45 Zone - 4 30,2 PVC 5,4 0,25 0,27 0,02 0,21 0,3
p-97 47,87 n43 n44 Zone - 4 30,2 PVC 4,8 0,23 0,25 0,02 0,21 0,3
p-96 14,68 n42 n43 Zone - 4 30,2 PVC 1,8 0,07 0,08 0,01 0,21 0,3
p-95 27,58 n41 n42 Zone - 4 30,2 PVC 2,4 0,13 0,14 0,01 0,21 0,3
p-94 24,68 n40 n41 Zone - 4 30,2 PVC 2,4 0,12 0,13 0,01 0,21 0,3
p-93 46,29 n39 n40 Zone - 4 30,2 PVC 4,8 0,22 0,24 0,02 0,21 0,3
p-93 45,96 n38 n39 Zone - 4 30,2 PVC 4,8 0,22 0,24 0,02 0,21 0,3
p-90 11,4 n36 n37 Zone - 3 43,68 PVC 0,6 0,03 0,04 0 0,39 0,26
p-89 51,45 n35 n36 Zone - 3 43,68 PVC 5,4 0,13 0,14 0,02 0,39 0,26
p-88 35,29 n34 n35 Zone - 3 43,68 PVC 3 0,08 0,09 0,01 0,39 0,26
p-87 70,63 n33 n34 Zone - 3 43,68 PVC 7,2 0,17 0,19 0,02 0,39 0,26
p-86 74,19 n32 n33 Zone - 3 43,68 PVC 7,2 0,18 0,2 0,02 0,39 0,26
p-85 53,88 n31 n32 Zone - 3 43,68 PVC 5,4 0,13 0,15 0,02 0,39 0,26
p-84 75,9 n30 n31 Zone - 3 43,68 PVC 7,8 0,18 0,21 0,03 0,39 0,26
p-83 48,2 n29 n30 Zone - 2 54,58 PVC 4,8 0,04 0,05 0,01 0,39 0,17
p-82 19,88 n28 n29 Zone - 2 54,58 PVC 1,8 0,02 0,02 0 0,39 0,17
p-81 36,93 n27 n28 Zone - 2 54,58 PVC 3,6 0,03 0,04 0,01 0,39 0,17
p-80 38,59 n26 n27 Zone - 2 54,58 PVC 3,6 0,03 0,04 0,01 0,39 0,17
p-79 37,28 n25 n26 Zone - 2 54,56 PVC 3,6 0,03 0,04 0,01 0,39 0,17
p-77 27,1 n22 n23 Zone - 2 54,58 PVC 5,4 0,02 0,03 0,01 0,39 0,17
p-76 48,38 n21 n22 Zone - 2 54,58 PVC 4,8 0,04 0,05 0,01 0,39 0,17
p-75 33,06 n20 n21 Zone - 2 54,58 PVC 3 0,03 0,03 0 0,39 0,17
p-75 75,62 n19 n20 Zone - 2 54,58 PVC 7,8 0,06 0,07 0,01 0,39 0,17
p-74 56,8 n18 n19 Zone - 2 54,58 PVC 5,4 0,05 0,06 0,01 0,39 0,17
p-73 84,44 n17 n18 Zone - 2 54,58 PVC 8,4 0,07 0,08 0,01 0,39 0,17
p-72 35,87 n16 n17 Zone - 2 54,58 PVC 3,6 0,03 0,03 0,01 0,39 0,17
p-71 41,72 n15 n16 Zone - 2 54,58 PVC 4,2 0,04 0,04 0,01 0,39 0,17
p-70 31 n14 n15 Zone - 2 54,58 PVC 3 0,03 0,03 0 0,39 0,17
p-69 23,66 n13 n14 Zone - 2 54,58 PVC 2,4 0,02 0,02 0 0,39 0,17
p-68 21,67 n12 n13 Zone - 2 54,58 PVC 1,8 0,02 0,02 0 0,39 0,17
p-67 24,4 n11 n12 Zone - 2 54,58 PVC 2,4 0,02 0,03 0 0,39 0,17
p-66 40,94 n10 n11 Zone - 2 54,58 PVC 4,2 0,03 0,04 0,01 0,39 0,17
p-63 38,3 n8 n9 Zone - 2 54,58 PVC 3,6 0,03 0,04 0,01 0,39 0,17
p-62 38,07 n7 n8 Zone - 2 54,58 PVC 3,6 0,03 0,04 0,01 0,39 0,17
p-61 22 n6 n7 Zone - 2 54,58 PVC 1,8 0,02 0,02 0 0,39 0,17
p-60 17,71 n111 n6 Zone - 2 54,58 PVC 1,8 0,02 0,02 0 0,39 0,17
p-59 37 n110 n111 Zone - 2 54,58 PVC 3,6 0,04 0,05 0,01 0,47 0,2
p-58 21,22 n109 n110 Zone - 2 54,58 PVC 1,8 0,03 0,03 0 0,47 0,2
p-57 26,46 n108 n109 Zone - 2 54,58 PVC 2,4 0,03 0,03 0 0,47 0,2
p-56 39,02 n107 n108 Zone - 2 54,58 PVC 4,2 0,04 0,05 0,01 0,47 0,2
p-55 31,33 n106 n107 Zone - 2 54,58 PVC 3,6 0,04 0,04 0,01 0,47 0,2
p-54 28 n105 n106 Zone - 2 54,58 PVC 3 0,03 0,04 0,01 0,47 0,2
p-53 23,22 n104 n105 Zone - 2 54,58 PVC 2,4 0,03 0,03 0 0,47 0,2
p-52 30,06 n103 n104 Zone - 2 54,58 PVC 3 0,03 0,04 0,01 0,47 0,2
p-51 43,47 n102 n103 Zone - 2 54,58 PVC 4,2 0,05 0,06 0,01 0,47 0,2
p-50 51,22 n101 n102 Zone - 2 54,58 PVC 5,4 0,06 0,07 0,01 0,47 0,2
p-49 41,34 n100 n101 Zone - 2 54,58 PVC 4,2 0,05 0,06 0,01 0,47 0,2
p-48 19,69 n99 n100 Zone - 2 54,58 PVC 1,8 0,02 0,03 0 0,47 0,2
p-46 39,79 n98 n99 Zone - 2 54,58 PVC 3,6 0,05 0,05 0,01 0,47 0,2
p-45 21,26 n97 n98 Zone - 2 54,58 PVC 2,4 0,02 0,03 0 0,47 0,2
p-44 21,91 n96 n97 Zone - 2 54,58 PVC 2,4 0,02 0,03 0 0,47 0,2
p-40 17,44 n93 n94 Zone - 1 66,07 PVC 1,8 0,01 0,02 0 0,66 0,19
p-39 34,39 n92 n93 Zone - 1 66,07 PVC 3,6 0,03 0,04 0,01 0,66 0,19
p-38 32,67 n91 n92 Zone - 1 66,07 PVC 3,6 0,03 0,03 0,01 0,66 0,19
p-37 36,77 n90 n91 Zone - 1 66,07 PVC 3,6 0,03 0,04 0,01 0,66 0,19
p-36 138,24 n89 n90 Zone - 1 66,07 PVC 13,8 0,12 0,14 0,03 0,66 0,19
p-36 91,93 n88 n89 Zone - 1 66,07 PVC 9 0,08 0,09 0,02 0,66 0,19
p-35 41,19 n87 n88 Zone - 1 66,07 PVC 4,2 0,03 0,04 0,01 0,66 0,19
p-34 85,76 n86 n87 Zone - 1 66,07 PVC 8,4 0,07 0,09 0,02 0,66 0,19
p-33 75,86 n85 n86 Zone - 1 66,07 PVC 7,8 0,06 0,08 0,01 0,66 0,19
p-32 53,64 n84 n85 Zone - 1 66,07 PVC 5,4 0,04 0,06 0,01 0,66 0,19
p-31 49,83 n83 n84 Zone - 1 66,07 PVC 4,8 0,04 0,05 0,01 0,66 0,19
p-30 62,98 n82 n83 Zone - 1 66,07 PVC 6 0,05 0,06 0,01 0,66 0,19
p-29 93,27 n81 n82 Zone - 1 66,07 PVC 9 0,08 0,1 0,02 0,66 0,19
p-28 46,39 n80 n81 Zone - 1 66,07 PVC 4,8 0,04 0,05 0,01 0,66 0,19
p-27 80,31 n79 n80 Zone - 1 66,07 PVC 8,4 0,07 0,08 0,02 0,66 0,19
p-26 66,15 n78 n79 Zone - 1 66,07 PVC 6,6 0,06 0,07 0,01 0,66 0,19
p-25 66,79 n77 n78 Zone - 1 66,07 PVC 6,6 0,06 0,07 0,01 0,66 0,19
p-24 78,45 n76 n77 Zone - 1 66,07 PVC 7,8 0,07 0,08 0,01 0,66 0,19
p-23 61,18 n75 n76 Zone - 1 66,07 PVC 6 0,06 0,07 0,01 0,66 0,19
p-22 50,87 n74 n75 Zone - 1 66,07 PVC 4,8 0,04 0,05 0,01 0,66 0,19
p-21 39,65 n73 n74 Zone - 1 66,07 PVC 4,2 0,03 0,04 0,01 0,66 0,19
p-20 34,2 n72 n73 Zone - 1 66,07 PVC 3,6 0,03 0,04 0,01 0,66 0,19
p-19 17,37 n71 n72 Zone - 1 66,07 PVC 1,8 0,01 0,02 0 0,66 0,19
p-18 32,86 n70 n71 Zone - 1 66,07 PVC 3 0,03 0,03 0,01 0,66 0,19
p17 38,13 n69 n70 Zone - 1 66,07 PVC 3,6 0,03 0,04 0,01 0,66 0,19
p-16 13,85 n68 n69 Zone - 1 66,07 PVC 1,2 0,01 0,01 0 0,66 0,19
p-15 32,94 n67 n68 Zone - 1 66,07 PVC 3 0,03 0,03 0,01 0,66 0,19
p-12 21,78 n65 n66 Zone - 1 66,07 PVC 1,8 0,02 0,02 0 0,66 0,19
p-10 26,69 n62 n63 Zone - 1 66,07 PVC 2,4 0,02 0,03 0 0,66 0,19
p-9 33,31 n61 n62 Zone - 1 66,07 PVC 3,6 0,03 0,03 0,01 0,66 0,19
p-8 52,48 n60 n61 Zone - 1 66,07 PVC 5,4 0,04 0,05 0,01 0,66 0,19
p-7 31,34 n59 n60 Zone - 1 66,07 PVC 3 0,03 0,03 0,01 0,66 0,19
p-6 22,68 n58 n59 Zone - 1 66,07 PVC 2,4 0,02 0,02 0 0,66 0,19
p-5 38,19 n56 n58 Zone - 1 66,07 PVC 3,6 0,03 0,04 0,01 0,66 0,19
p-4 52,68 n55 n56 Zone - 1 66,07 PVC 5,4 0,04 0,06 0,01 0,66 0,19
p-3 57,14 n54 n55 Zone - 1 66,07 PVC 6 0,05 0,06 0,01 0,66 0,19
P-41 5,94 n94 J-9 Zone - 1 66,07 PVC 0,37 0,01 0,01 0 0,66 0,19
P-42 15,62 J-9 n95 Zone - 1 66,07 PVC 0 0,01 0,01 0 0,47 0,14
P-91 21,28 n37 V-4 Zone - 4 30,2 PVC 11,8 0,1 0,15 0,05 0,21 0,3
P-92 34,11 V-4 n38 Zone - 4 30,2 PVC 3,6 0,16 0,18 0,02 0,21 0,3
P-103 31,68 n49 V-5 Zone - 4 30,2 PVC 13 0,15 0,21 0,06 0,21 0,3
P-tanque principal 7,89 V-5
T.principal Zone - 4 30,2 PVC 12,9 0,04 0,09 0,06 0,21 0,3
P-43 27,65 n95 V-2 Zone - 1 66,07 PVC 13 0,01 0,03 0,01 0,47 0,14
P-43 10,62 V-2 n96 Zone - 1 66,07 PVC 0,6 0 0 0 0,47 0,14
P-13 9,83 n66 V-1 Zone - 1 66,07 PVC 10,6 0,01 0,03 0,02 0,66 0,19
P-14 20,5 V-1 n67 Zone - 1 66,07 PVC 1,8 0,02 0,02 0 0,66 0,19
P-64 14,93 n9 V-3 Zone - 2 54,58 PVC 11,2 0,01 0,03 0,02 0,39 0,17
P-65 33,49 V-3 n10 Zone - 2 54,58 PVC 3,6 0,03 0,03 0,01 0,39 0,17
P-78 44,22 n25 n23 Zone - 1 54,58 PVC 4,2 0,04 0,04 0,01 -0,39 0,17
p-Tanque san R 14,86 J-9
T. San Rafael Zone - 1 30 PVC 13,2 0,02 0,07 0,05 0,2 0,28
P- tanque Popoa 9,25 n111
T.Popoa tr 1 Zone - 2 18,18 PVC 13,2 0,09 0,15 0,06 0,08 0,3
P-2 26,17 n52 n54 Zone - 1 66,07 PVC 2,4 0,02 0,03 0 0,66 0,19
P-11 36,52 n63 n65 Zone - 1 66,07 PVC 3,6 0,03 0,04 0,01 0,66 0,19
P-1 20,11 Bocatoma n52 Zone - 1 66,07 PVC 12,58 0,02 0,04 0,02 0,66 0,19
P-tanque p.2 8,39 n37
T. Popoa tr 2 Zone - 3 18,18 PVC 13,2 0,32 0,63 0,31 0,18 0,68
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