View
226
Download
0
Category
Preview:
Citation preview
8/4/2019 MC Puente Tellez
1/23
MEMORIA DE CLCULOS. PUENTE TLLEZ
35
1. DESCRIPCIN DE LA INFRAESTRUCURA
La superestructura del puente se apoyar sobre dos estribos que a su vez estarnapoyados sobre 2 caissons de 1.5 metros de dimetro y 5 metros de longitud. En
la figura 1 se ilustra la configuracin del apoyo, seccin transversal y planta,detallando las dimensiones de los elementos del estribo (aletas, zapatas, pilotes,espaldar).
|Figura 1.Seccin transversal y planta del apoyo.
1
EJE DE
LA VIGAEJE DE
LAVIGAEJE DE LAVIA
1.25
2.4
1 1.251,1
1,1
1.51.5 1.5
0,3
0,8 0,8
1,75
1.4
1
,1
ESPALDAR
5
,254,50,25
,25 1,00 2,50 1,00 ,25
3,00
1,50
,25
1,60
ZAPATAZAPATA
ALETA
ALETA
ESPALDAR
,10
,10
,85
,90
,80 ,80
8/4/2019 MC Puente Tellez
2/23
MEMORIA DE CLCULOS. PUENTE TLLEZ
36
2. MODELO DE ANLISIS
Teniendo en cuenta la configuracin del estribo ilustrada anteriormente se utiliz elsoftware SAP 2000 v.14.1.0 para la elaboracin de los modelos de anlisis
necesarios, con los cuales se obtuvieron las solicitaciones en los diferenteselementos. Se elabor 1 modelo, que se ilustra en la figura 2, con el cual sedeterminaron las solicitaciones tanto de los pilotes como del espaldar y de la vigacabezal.
Figura 2. Modelo de anlisis 1.
8/4/2019 MC Puente Tellez
3/23
MEMORIA DE CLCULOS. PUENTE TLLEZ
37
3. CASOS DE CARGA
A continuacin se muestran los casos de carga que se utilizaron en el modelodescrito anteriormente.
3.1 MUERTA.
Corresponde al peso propio de los elementos y es calculado por el programa,teniendo en cuenta que todos los elementos de la infraestructura son de concretode 3000 psi que tienen un peso unitario igual a 2.4 tf/m3.
3.2 VIVA.
Corresponde a la carga viva proveniente de la superestructura. Debido a que elpuente es de un carril, esta se determin como la reaccin total por carga vivaproducida en cada estribo por la lnea de carga para cortante del camin C 32-95.
Esta se introdujo en el modelo como una carga uniforme por metro de ancho deestribo dividiendo la reaccin entre el ancho del estribo. El valor del impactoutilizado es de 19%. A continuacin se muestran estos valores.
Lnea de carga Reaccinpor estribo
(tf)
Ancho
total
estribo (m)
Carga viva
estribo (tf/m)w (tf/m) Carga P (tf)
1.13 12.8 44.8 4.5 9.96
Nota: No se tom como la reaccin por carga viva del diseo de la superestructura
teniendo en cuenta que como el factor de rueda usado es igual a 1.5, la carga vivaque se estara introduciendo al modelo sera 1.5 veces mayor a la que realmentepuede llegar al estribo.
3.3 CARGA MUERTA SUPERESTRUCTURA (DSUPER).
Esta corresponde a la reaccin por carga muerta que transmite cada viga alestribo. Se introdujo como 2 cargas puntuales en los apoyos de cada viga igual a91.5 tf.
3.4 SISMO SUPERESTRUCTURA.
Este se determin utilizando el procedimiento de anlisis ssmico simplificadoPAS-S permitido segn el C.C.P. para puentes de una luz. El coeficiente deaceleracin ssmico utilizado es igual a 0.25.
Reaccin por carga
muerta por viga (t)Coeficiente
AEQ (t)
91.5 0.25 22.875
8/4/2019 MC Puente Tellez
4/23
8/4/2019 MC Puente Tellez
5/23
MEMORIA DE CLCULOS. PUENTE TLLEZ
39
Se tuvo en cuenta una sobrecarga de 0.7 m sobre el nivel del relleno para tener encuenta el aumento del empuje por el paso de la carga viva.
4. DISEO DE PILOTES
4.1 CONDICIN DE APOYO DE LOS PILOTES Y MDULOS DE REACCIN
Los pilotes se apoyaron en resortes cada metro que simulan las condiciones deapoyo sobre la roca de cimentacin. El mdulo de reaccin utilizado para cadaresorte es igual a k=1000 tf/m3, tanto vertical como horizontal. En la figura 3 seilustra las condiciones de apoyo simuladas en el modelo de anlisis para lospilotes.
8/4/2019 MC Puente Tellez
6/23
MEMORIA DE CLCULOS. PUENTE TLLEZ
40
Figura 3. Condiciones de apoyo de los pilotes.
4.2 COMBINACIONES DE CARGA.
Para el diseo de los pilotes: se utilizaron las siguientes combinaciones de carga,
segn los casos de carga explicados anteriormente (ver nomenclatura):
Grupo I: 1.3 MUERTA + 2.17 VIVA + 1.3 EMP.ESTTICO + 1.3 EMP.CARGAVIVA + 1.3 DSUPER.
Las combinaciones para sismo transversal (ST) y sismo longitudinal (SL) son:
8/4/2019 MC Puente Tellez
7/23
MEMORIA DE CLCULOS. PUENTE TLLEZ
41
Grupo VII-SL1: MUERTA + EMP.ESTTICO + EQSUP_LONG + SISMO L +DSUPER.
Grupo VII-SL2: MUERTA + EMP.ESTTICO - EQSUP_LONG - SISMO L +DSUPER.
Grupo VII-ST2: MUERTA + EMP.ESTTICO + EQSUP_TRAN + SISMO T +DSUPER.
Grupo VII-ST2: MUERTA + EMP.ESTTICO - EQSUP_TRAN - SISMO T +DSUPER.
Para el diseo de los muros (espaldar y aletas): Con base en las disposiciones delC.C.P. A.3.5.12.1 se utilizaron las siguientes combinaciones de carga,(nomenclatura segn casos de carga explicados en la seccin 3):
Grupo VII-SL Muros: MUERTA + EMP.ESTTICO + EMP.DINMICO + SISMO L+ EMP.CARGA VIVA
Grupo VII-ST Muros: MUERTA + EMP.ESTTICO + EMP.DINMICO + SISMO T+ EMP.CARGA VIVA
4.3 RESULTADOS.
Con las combinaciones de carga anteriores se gener una envolvente de cortantesy momentos a lo largo de los pilotes. Se determinaron las condiciones que
provocaban el mximo momento en cada direccin (M2 y M3) y la que provocabala mxima carga axial (P).
Mximo momento M2 en el pilote: Se presenta para combinacin Grupo VII-SL2.
8/4/2019 MC Puente Tellez
8/23
MEMORIA DE CLCULOS. PUENTE TLLEZ
42
Nota: Unidades de momento (t m) y de axial (t)
Figura 4. Momento mximo longitudinal en los pilotes
TABLE: Element Forces - Frames
Frame Station OutputCase P M2 M3
147 0 Grupo VII-SL2 -133.0502 -9.107E-14 1.625E-14
147 0.5 Grupo VII-SL2 -130.9296 -2.37247 -0.43393
148 0 Grupo V II -SL2 -130.8252 -2.37247 -0.43393
148 0.5 Grupo VII-SL2 -128.7046 -8.15262 -1.46783
149 0 Grupo V II -SL2 -128.6015 -8.15262 -1.46783
149 0.5 Grupo VII-SL2 -126.4809 -16.00376 -2.83405
150 0 Grupo V II -SL2 -126.3795 -16.00376 -2.83405
150 0.5 Grupo VII-SL2 -124.2589 -24.58823 -4.26499
151 0 Grupo V II -SL2 -124.1594 -24.58823 -4.26499
151 0.5 Grupo VII-SL2 -122.0388 -32.56542 -5.49291
152 0 Grupo V II -SL2 -121.9419 -32.56542 -5.49291
152 0.5 Grupo VII-SL2 -119.8213 -38.58974 -6.24999
153 0 Grupo V II -SL2 -119.7274 -38.58974 -6.24999
153 0.5 Grupo VII-SL2 -117.6068 -41.30887 -6.26884
154 0 Grupo V II -SL2 -117.5169 -41.30887 -6.26884
154 0.5 Grupo VII-SL2 -115.3964 -39.36281 -5.28478
155 0 Grupo V II -SL2 -115.3115 -39.36281 -5.28478
155 0.5 Grupo VII-SL2 -113.1909 -31.38557 -3.0434
156 0 Grupo V II -SL2 -113.1126 -31.38557 -3.0434
156 0.5 Grupo VII-SL2 -110.992 -16.01963 0.66784
8/4/2019 MC Puente Tellez
9/23
MEMORIA DE CLCULOS. PUENTE TLLEZ
43
Para esta condicin se determina el correspondiente momento total de diseo MTOTAL como la raz cuadrada de los momentos M2 y M3.
Prof. (m) M2 (t m) M3 (t m) M TOTAL (t m)
-0.4 16.02 -0.67 16.03
-0.9 31.39 3.04 31.53
-1.4 39.36 5.28 39.72
-1.9 41.31 6.27 41.78
-2.4 38.59 6.25 39.09
-2.9 32.57 5.49 33.03
-3.4 24.59 4.26 24.96
-3.9 16.00 2.83 16.25
-4.4 8.15 1.47 8.28
-4.9 2.37 0.43 2.41
-5.4 0.00 0.00 0.00
Mximo momento M3 en el pilote: Se presenta para combinacin Grupo VII-ST2.
Nota: Unidades de momento (t m) y de axial (t)
TABLE: Element Forces - Frames
Frame Station OutputCase P M2 M3
147 0 Grupo VII-ST2 -141.3844 2.189E-13 -3.251E-13
147 0.5 Grupo VII -ST2 -139.2638 -0.94877 -1.44715
148 0 Grupo VII-ST2 -139.0965 -0.94877 -1.44715
148 0.5 Grupo VII -ST2 -136.9759 -3.26323 -4.89521
149 0 Grupo VII-ST2 -136.8164 -3.26323 -4.89521
149 0.5 Grupo VII -ST2 -134.6959 -6.41222 -9.4516
150 0 Grupo VII-ST2 -134.5461 -6.41222 -9.4516
150 0.5 Grupo VII-ST2 -132.4255 -9.86499 -14.22389
151 0 Grupo VII -ST2 -132.2877 -9.86499 -14.22389
151 0.5 Grupo VII-ST2 -130.1671 -13.09086 -18.31918
152 0 Grupo VII -ST2 -130.0436 -13.09086 -18.31918
152 0.5 Grupo VII-ST2 -127.923 -15.55964 -20.84428
153 0 Grupo VII -ST2 -127.817 -15.55964 -20.84428
153 0.5 Grupo VII-ST2 -125.6964 -16.74326 -20.90755
154 0 Grupo VII -ST2 -125.6109 -16.74326 -20.90755
154 0.5 Grupo VII-ST2 -123.4903 -16.12131 -17.62624
155 0 Grupo VII -ST2 -123.4286 -16.12131 -17.62624
155 0.5 Grupo VII-ST2 -121.3081 -13.19707 -10.15197
156 0 Grupo VII -ST2 -121.2728 -13.19707 -10.15197
156 0.5 Grupo VII -ST2 -119.1523 -7.54399 2.22397
8/4/2019 MC Puente Tellez
10/23
MEMORIA DE CLCULOS. PUENTE TLLEZ
44
Figura 5. Momento mximo transversal en los pilotes
Para esta condicin se determina el correspondiente momento total de diseo MTOTAL como la resultante de los momentos M2 y M3.
Prof. (m) M2 (t m) M3 (t - m) M TOTAL (t m)
-0.4 7.54 -2.22 7.86
-0.9 13.20 10.15 16.65
-1.4 16.12 17.63 23.89
-1.9 16.74 20.91 26.79
-2.4 15.56 20.84 26.01
-2.9 13.09 18.32 22.52
-3.4 9.86 14.22 17.31
-3.9 6.41 9.45 11.42
-4.4 3.26 4.90 5.88
-4.9 0.95 1.45 1.73
-5.4 0.00 0.00 0.00
8/4/2019 MC Puente Tellez
11/23
MEMORIA DE CLCULOS. PUENTE TLLEZ
45
Mxima Carga axial (P):
Nota: Unidades de momento (t m) y de axial (t)
4.4 DISEO.
4.4.1 DISEO A FLEXIN.
El diseo a flexin se realiz para las condiciones ms crticas que segn losresultados anteriores es la condicin de mximo momento M2. Segn losresultados tenemos:
Pu = 117.6 tfMu = 41.78 78 tf m
Nota: Para ninguna combinacin de carga se presentaron fuerzas de tensin enlos pilotes.
En la siguiente figura se muestra una carta de diseo con los diagramas de
interaccin para pilotes de 1.5 m de dimetro y concreto de 21 Mpa.
TABLE: Element Forces - Frames
Frame Station OutputCase P M2 M3
147 0 Grupo I -220.5886 3.695E-14 0
147 0.5 Grupo I -217.8319 -0.03655 -1.37E-09
148 0 Grupo I -217.8319 -0.03655 -1.37E-09
148 0.5 Grupo I -215.0751 -0.10587 -4.917E-09
149 0 Grupo I -215.0751 -0.10587 -4.917E-09
149 0.5 Grupo I -212.3184 -0.16762 -1.007E-08
150 0 Grupo I -212.3184 -0.16762 -1.007E-08
150 0.5 Grupo I -209.5616 -0.18143 -1.628E-08
151 0 Grupo I -209.5616 -0.18143 -1.628E-08
151 0.5 Grupo I -206.8049 -0.10688 -2.297E-08
152 0 Grupo I -206.8049 -0.10688 -2.297E-08
152 0.5 Grupo I -204.0481 0.09649 -2.957E-08
153 0 Grupo I -204.0481 0.09649 -2.957E-08
153 0.5 Grupo I -201.2914 0.46923 -3.55E-08
154 0 Grupo I -201.2914 0.46923 -3.55E-08
154 0.5 Grupo I -198.5346 1.05191 -4.02E-08
155 0 Grupo I -198.5346 1.05191 -4.02E-08
155 0.5 Grupo I -195.7779 1.88506 -4.306E-08
156 0 Grupo I -195.7779 1.88506 -4.306E-08
156 0.5 Grupo I -193.0211 3.00908 -4.349E-08
8/4/2019 MC Puente Tellez
12/23
MEMORIA DE CLCULOS. PUENTE TLLEZ
46
Figura 6. Diagrama de interaccin pilotes de 1.5 m - Carta de diseo
Se demuestra que las solicitaciones a flexin del pilote son mnimas, por lo tantoteniendo en cuenta los requisitos especiales para pilotes del C.C.P en A.6.7.4.3que corresponde a puentes clasificados en la Categora de ComportamientoSsmico C (CCS-C), se toma la exigencia de cuanta mnima para pilotes deconcreto vaciados in-situ igual a 0.0075 que corresponde a un rea de refuerzopara pilotes de 1.5 m igual a 133 cm2.
4.4.2 DISEO A CORTANTE.
4.4.2.1 Refuerzo de confinamiento para pilotes de dimetro 1.5 m.
Este diseo aplica a ambos pilotes. De acuerdo con el C.C.P. se debe disponerrefuerzo de confinamiento igual al mayor valor entre:
4/f
f'1
A
Aha45.0A
yh
c
c
g
csh y 4/f
f'ha0.12A
yh
ccsh
Empleando un valor de espaciamiento a de 7.5 cm (mnimo segn C.C.P.A.6.7.4.3 para pilotes vaciados in situ), un valor de hc =140 cm como dimensindel ncleo de confinamiento y un valor de fc=210 kg/cm2 se requiere 1.58 cm2
cada 7.5 cm.
El refuerzo consistir en los 1.2 metros superiores en 1 estribo de 5/8 cada 7.5cm. En el resto de la longitud con una separacin de 10 cm.
8/4/2019 MC Puente Tellez
13/23
MEMORIA DE CLCULOS. PUENTE TLLEZ
47
4.4.2.2 Refuerzo de requerido por cortante.
Se extrajeron del modelo la combinacin que produce la mxima fuerza cortanteV2 y la mxima fuerza cortante V3. Para cada combinacin se calcul la fuerza
cortante total V TOTAL como la resultante de las dos componentes.
Mximo cortante V2. Se present para la combinacin Grupo VII-SL2.
Figura 7. Mximo cortante longitudinal
Mximo cortante V3. Se present para la combinacin Grupo VII-ST2.
Figura 8. Mximo cortante Transversal
El diseo se hace para una fuerza cortante Vu = 31.84 t.
Suponiendo nula la resistencia a cortante del concreto y adoptando la separacinde 7.5 cm que se tom para el refuerzo de confinamiento se requiere un rea derefuerzo de:
TABLE: Element Forces - Frames
Frame OutputCase V (t) V3 (t) V TOTAL (t)
147 Grupo VII-ST2 1.7123 1.4578 2.25
148 Grupo VII-ST2 3.9752 3.5381 5.32
149 Grupo VII-ST2 5.0753 4.7821 6.97
150 Grupo VII-ST2 5.0095 5.1869 7.21
151 Grupo VII-ST2 3.7698 4.7453 6.06
152 Grupo VII-ST2 1.3368 3.4408 3.69153 Grupo VII-ST2 -2.3586 1.2262 2.66
154 Grupo VII-ST2 -7.7404 -2.051 8.01
155 Grupo VII-ST2 -15.8124 -6.6109 17.14
156 Grupo VII-ST2 -26.1428 -12.4192 28.94
TABLE: Element Forces - Frames
Frame OutputCase V2 (t) V3 (t) V TOTAL (t)
147 Grupo VII-SL2 0.5136 3.2938 3.33
148 Grupo VII-SL2 1.1924 7.9818 8.07
149 Grupo VII-SL2 1.5224 10.771 10.88
150 Grupo VII-SL2 1.5028 11.6595 11.76
151 Grupo VII-SL2 1.131 10.6424 10.70
152 Grupo VII-SL2 0.4012 7.711 7.72
153 Grupo VII-SL2 -0.7071 2.8482 2.93
154 Grupo VII-SL2 -2.3211 -4.1949 4.79
155 Grupo VII-SL2 -4.7416 -16.0271 16.71
156 Grupo VII-SL2 -7.8393 -30.8609 31.84
8/4/2019 MC Puente Tellez
14/23
MEMORIA DE CLCULOS. PUENTE TLLEZ
48
Este valor es muy inferior al requerido por confinamiento igual a:
Por lo tanto se adopta como diseo el requerido por confinamiento.
5. DISEO DEL ESPALDAR
5.1 COMBINACIONES DE CARGA Y CLCULO DEL EMPUJE DINMICO.
El espaldar se dise en base a las disposiciones del C.C.P A.3.5.13.7 paraestribos y muros de contencin. Debido a que el espaldar es perpendicular alsentido longitudinal del puente, se us la combinacin de carga para sismolongitudinal Grupo VII-SL Muros definida en la seccin 4.2.
Para el anlisis ssmico requerido, se emple la metodologa de Mononobe Okabepara obtener el empuje adicional del suelo debido al sismo. A continuacin sepresenta este clculo:
Al modelo se le introdujo la carga uniforme igual a Eae a una altura de 0.6 H(1.65 m) de la base del espaldar.
H espaldar (m) 2.75
relleno(t/m3) 2
A (acelerac) 0.25
METODOLOGA DE MONONOBE OKABE
(grados) 0.524 30.000 : ngulo de friccin del suelo
Kv 0.000 0.000 Kv: Coeficiente ssmico horizontal
Kh 0.125 0.125 Kh: Coeficiente ssmico vertical
i (grados) 0.000 0.000 i: ngulo del talud
(grados) 0.000 0.000 : ngulo del vstago
(grados) 0.000 0.000 : ngulo de friccin entre el suelo y el muro
(grados) 0.124 7.125
2.081 2.081
Kae 0.414 0.414 Kae: Coeficiente dinmico de empuje de tierrasEae(t/m) 3.133 3.133 Eae: Empuje activo dinmico
Ea (t/m) 2.520 2.520
Eae(t/m) 0.613 0.613
8/4/2019 MC Puente Tellez
15/23
MEMORIA DE CLCULOS. PUENTE TLLEZ
49
5.2 RESULTADOS
En las figuras 9 y 10 se presentan los diagramas de momentos en el espaldar pararefuerzo vertical (M22) y para refuerzo horizontal (M11).
Figura 9. Diagrama de momentos M22 (para refuerzo vertical) Valores de momentos en (t m/m)
8/4/2019 MC Puente Tellez
16/23
MEMORIA DE CLCULOS. PUENTE TLLEZ
50
Figura 10. Diagrama de momentos M11 (para refuerzo horiz.) Valores de momentos en (t m/m)
En las figuras 9 y 10 se evidencia claramente que son mayores las solicitaciones aflexin de para refuerzo vertical (M22). En las figuras
MOMENTOS M22 MXIMO y MNIMO PARA REFUERZO VERTICAL
8/4/2019 MC Puente Tellez
17/23
MEMORIA DE CLCULOS. PUENTE TLLEZ
51
Figura 11. Valor de momento M22 mnimo actuante en el espaldar
Figura 12. Valor de momento M22 mximo actuante en el espaldar
MOMENTOS M11 MXIMO y MNIMO PARA REFUERZO HORIZONTAL
8/4/2019 MC Puente Tellez
18/23
MEMORIA DE CLCULOS. PUENTE TLLEZ
52
Figura 13. Valor de momento M11 mnimo actuante en el espaldar
Figura 14. Valor de momento M11 mximo actuante en el espaldar
8/4/2019 MC Puente Tellez
19/23
MEMORIA DE CLCULOS. PUENTE TLLEZ
53
5.3 DISEO.
Se realiza el diseo tanto del refuerzo horizontal como vertical requerido. Se debetener en cuenta que se us para el clculo las siguientes calidades de materiales:
Resistencia del concreto a la compresin: fc = 210 kg/cm2
Esfuerzo de fluencia del acero de refuerzo: fy = 4200 kg/cm2
5.3.1 REFUERZO VERTICAL CARA HACIA RELLENO
El momento que se usa para este refuerzo es el M22 positivo que corresponde alilustrado en la figura 12 de los resultados.
Momento ltimo: Mu = 2.73 t m/mAncho de anlisis: b = 1.0 m
Espesor del muro: t = 0.25 mAltura efectiva: d = 0.20 mrea requerida: As = 3.7 cm2/m
5.3.2 REFUERZO VERTICAL CARA HACIA VIGA
El momento que se usa para este refuerzo es el M22 negativo que corresponde alilustrado en la figura 11 de los resultados.
Momento ltimo: Mu = 0.50 t m/mAncho de anlisis: b = 1.0 m
Espesor del muro: t = 0.25 mAltura efectiva: d = 0.20 mrea requerida: As = 0.66 cm2/m
5.3.3 REFUERZO HORIZONTAL CARA HACIA RELLENO
El momento que se usa para este refuerzo es el M11 positivo que corresponde alilustrado en la figura 14 de los resultados.
Momento ltimo: Mu = 1.38 t m/mAncho de anlisis: b = 1.0 m
Espesor del muro: t = 0.25 mAltura efectiva: d = 0.20 mrea requerida: As = 0.66 cm2/m
5.3.4 REFUERZO HORIZONTAL CARA HACIA VIGA
El momento que se usa para este refuerzo es el M11 negativo que corresponde alilustrado en la figura 13 de los resultados.
8/4/2019 MC Puente Tellez
20/23
MEMORIA DE CLCULOS. PUENTE TLLEZ
54
Momento ltimo: Mu = 1.20 t m/mAncho de anlisis: b = 1.0 mEspesor del muro: t = 0.25 mAltura efectiva: d = 0.20 m
rea requerida: As = 1.84 cm2
/m
5.3.5 REFUERZO MNIMO
El refuerzo mnimo se calcul segn las disposiciones del C.C.P. A.7.9.1.1.
Debido a que todos los momentos actuantes en el espaldar son menores a estevalor se adopta este momento como momento ltimo de diseo. Para estemomento se requiere un rea de refuerzo igual a:
Momento ltimo: Mu = 4.47 t m/mAncho de anlisis: b = 1.0 mEspesor del muro: t = 0.25 mAltura efectiva: d = 0.20 mrea requerida: As = 6.2cm2/m
El refuerzo a disponer en ambas caras tanto vertical como horizontal es: 1/2cada 20 cm.
6. DISEO DE LA VIGA CABEZAL
6.1 COMBINACIONES DE CARGA.
El diseo de la viga cabezal se hizo con la combinacin del Grupo I definida en laseccin 4.2 debido a que es la combinacin que produce los valores mximos decortante y momento.
8/4/2019 MC Puente Tellez
21/23
MEMORIA DE CLCULOS. PUENTE TLLEZ
55
6.2 RESULTADOS.
Los resultados se extrajeron del modelo de anlisis, al cual se le aplic unarestriccin en los elementos shell alrededor del pilote para que trabajaran como
cuerpo rgido y simularan mejor la conexin del pilote con la viga cabezal. De estamanera se obtuvieron los siguientes resultados:
RESULTADOS DE MOMENTOS M11 (en sentido transversal del puente).
Figura 15. Momento M11 Mximo en t m/m (Refuerzo para inferior)
Figura 16. Momento M11 Mnimo t m/m (Refuerzo para superior)
RESULTADOS DE FUERZA CORTANTE V13
8/4/2019 MC Puente Tellez
22/23
MEMORIA DE CLCULOS. PUENTE TLLEZ
56
Figura 17. Cortante V13 en toneladas
6.3 DISEO.
6.3.1 DISEO A FLEXIN
Debido a que los momentos actuantes en la viga son muy pequeos se hace lacomparacin con el refuerzo mnimo requerido segn C.C.P. A.7.9.1.1.
Altura de la viga cabezal h = 0.80 mAncho de anlisis b= 1.0 m
Debido a que el momento mnimo es significativamente mayor al requerido segnlos resultados del modelo, se adopta este para el diseo que corresponde a unrea de refuerzo igual a:
Momento ltimo: Mu = 36.6 t m/mAncho de anlisis: b = 1.0 mAltura efectiva: d = 0.70 mrea requerida: As = 14.2 cm2/m
8/4/2019 MC Puente Tellez
23/23
MEMORIA DE CLCULOS. PUENTE TLLEZ
57
El refuerzo inferior a disponer es: 7/8 cada 25 cm.
Recommended