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PROYECTO HORMIGÓN ARMADO II
Diseño de Losa Unidireccional Para Vivienda Unidireccional
1. Estructuración. Planteamiento de columnas y losas unidireccionales:
Predimensionamiento de columnas.-
Las columnas son diseñadas como elementos sujetos a efectos de flexocompresión. La mayoría de las veces la carga axial excede el valor de 0.1 AGf’c, por lo que no pueden ser diseñadas como elementos que trabajan exclusivamente a flexión, como lo es para el caso de vigas.
Las columnas diseñadas para marcos dúctiles requieren de restricciones muy severas en su geometría, refuerzo longitudinal y refuerzo transversal.
C1, C2>30 cm
cfPuAc
'*5.0
5.221
CC
15Cl
La exigencia de un tamaño mínimo de columnas tiene como objetivo tener un límite de núcleo confinado para que, aún fallando el concreto del recubrimiento, la columna confinada pueda resistir una capacidad significativa de carga axial. Se requiere de un área de sección transversal de comuna mayor o igual a Pu/0.5f’c para limitar el esfuerzo de compresión sobre el concreto, ya
que a medida que aumenta la carga axial sobre una sección, su ductilidad disminuye. Los otros dos requerimientos tienen con objetivo evitar que el pandeo lateral pueda reducir la ductilidad de las columnas.
Según las recomendaciones:
5.221
CC
15Cl
Para: C1 = 40 cm C2 = 30 cm
.40 1 3330
. .1 33 2 5
Para:
L = 3.2 m C = 40 cm
320 840
8 15
Resumen:
Se usaran columnas de 40x30 en toda la estructura
Losas macizas Unidireccional. (disposición de columnas)
Se denominan aquellas losas que en todo su espesor están constituidas por hormigón en masa y complementadas con la correspondiente armadura dispuesta de manera que soporte los esfuerzos de tracción que la solicitan por la acción de los momentos flectores provocados por las cargas. Estas losas pueden considerarse como una viga rectangular plana de peralte o canto igual al espesor de la losa, ancho igual a la unidad y longitud igual a la distancia de apoyos. La relación entre las luces es superior a dos es decir:
2arg
CortoLado
oLLado
C1 40cmC2 30cm
Cumpliendo esta condición se tendrá seis losas unidireccionales dispuestas de la siguiente manera:
La armadura principal se dispondrá paralela al lado corto y en dirección normal a la anterior se dispondrán aceros que soportaran tensiones de retracción y temperatura. El análisis estructural se lo realizará tomando en cuenta las mismas consideraciones que para vigas rectangulares continuas (hipótesis, combinaciones de carga), a partir de los cuales se determinaran los esfuerzos normales y tangenciales que permitan la comprobación de los estados límites últimos y de servicio.
Determinación de la sección de las Vigas.
Debido a la viga.
Según el libro de estructuras de Hormigón Armado (Ing. Mario Ticona), pag. 21, el peralte total de la viga para fines de predimensionamiento:
cmhhl
cmhhl
5.7714
108514
41.9012
108512
Vano Exterior continuo
cmhhl 27.60
18108518
Vano Interior continuo
cmhhl 25.54
20108520
Tomando en cuenta las anteriores consideraciones se usaran vigas de dimensiones:
Primer nivel y Segundo nivel
Tercer nivel y Cuarto nivel
Quinto nivel
Sexto nivel
Determinación de la altura de la Losa. Norma EHEº
Según Tabla 21.4 Hormigón Armado (Jiménez Montoya – 14 va Edición) Pag.434
Para losa continua (vano exterior) Para losa continua (vano interior)
281
lh
321
lh
Comprobación de flecha.- Tomando en cuenta las luces exteriores En sentido X
cmh
mLparalh
91.3332
1085
85.10321
cmh
mLparalh
78.1532505
05.5321
En sentido Y
cmh
mLparalh
75.3828
1085
85.10281
cmh
mLparalh
04.1828
505
05.5241
Altura de la viga h 50cmBase de la viga b 30cm
Altura de la viga h 70cmBase de la viga b 35cm
Altura de la viga h 60cmBase de la viga b 30cm
Altura de la viga h 50cmBase de la viga b 30cm
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Tomando en cuenta las luces interiores
cmh
mLparalh
68.2932
950
50.9321
cmh
mLparalh
97.1232415
15.4321
Norma ACI.
cmh
mPparaPerimetrolh
67.171803180
80.31180
Norma DIN.
cmh
mlparaLh
77.248.43
1085
85.108.43
cmh
mlparaLh
53.118.43
505
05.58.43
Comparando con las fórmulas de la EHE, ACI y DIN se optará una altura de:
h = 20cm
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2. Análisis de Cargas.
Resistencias:
Material Tipo fk Coeficiente fd Hormigón HA_25 2.5KN/cm2 1.5 1.67 KN/cm2
Acero B500S 50 KN/cm2 1.15 43.48 KN/cm2
Según la EHE, para el peso propio de la estructura se adoptará como acción característica un único valor deducido de las dimensiones nominales y de los pesos específicos medios. Hormigón armado y pretensado: 25 KN/m3 Pesos Específicos de los materiales:
Permanentes: Material Peso Específico
Hormigón 20 KN/m3 Hormigón Armado 25 KN/m3
Mosaico 22 KN/m3 Cielo Raso 12.5 KN/m3 Carp. Nivel. 18 KN/m3
Cargas permanentes.-
Debido al peso propio de la losa.
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Peso del Mosaico * . .3 2
KN KN22 0 025m 0 55m m
Peso Carp. Nivel. * . .3 2KN KN18 0 030m 0 54m m
Peso del HºAº * . .3 2KN KN25 0 20m 5 00m m
Peso del Cielo Raso . * . .3 2KN KN12 50 0 020m 0 25m m
. 2
KNG 6 34 m
Cargas Variables.-
Sobre carga de uso o carga viva.-
Según la tabla 3.1 del libro Hormigón Armado de Jiménez Montoya, pag. 684.
USO DEL ELEMENTO SOBBRECARGA Kg/m2 B. Vivienda Habitaciones de viviendas económicas 150 Habitaciones en otros casos 200 Escaleras y accesos públicos 300 Balcones volados Según Art.3.5 C. Hoteles, hospitales, cárceles, etc. Zonas de dormitorio 200 Zonas publicas, escaleras, accesos 300 locales de reunión 500 D. Oficinas y Comercios Locales privados 200
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Oficinas publicas, tiendas 300 Galerías comerciales, escaleras y accesos 400 E. Edificios docentes Aulas, despachos y comedores 300 Escaleras y accesos 400
-Es el peso de todos los objetos que pueden gravitar sobre un elemento resistente: Personas, muebles. Sobre un piso la posición de los objetos, cuyo peso constituye la sobrecarga de uso, es variable e indeterminada en general. Por esta razón se sustituye su peso por una sobrecarga superficial uniforme. -Para cada parte del edificio se deberá elegir un valor de sobrecarga de uso que vaya con el destino que vaya a tener sin que el valor elegido sea menor que el correspondiente a este uso.
Justificación de los valores tomados:
La planta que se está diseñando corresponde a una edificación, así que de acuerdo a la tabla consultada nos encontramos en el caso correspondiente, y se utilizará una sobrecarga de 2 KN /m² en todas las losas.
Sobrecarga de tabiquería.-
Según la página 685 del libro “Hormigón Armado” de Jiménez Montoya
-La tabiquería es una carga, cuyo peso se deberá calcular asimilándolo a una sobrecarga superficial uniforme, que se adicionará a la sobrecarga de uso.
Como la sobrecarga manejada en toda la losa es constante, entonces la sobrecarga de tabiquería también será constante para toda la losa e igual a 1KN/m2 usada como valor límite.
Combinaciones de Cargas.
* . *
* . * . .
* . *
* . * . .
* *
G
2 2G
Q
2 2Q
G Q
G 1 5 G gKN KNG 1 5 6 34 9 51 gm m
Q 1 6 Q
KN KNQ 1 6 3 00 4 8m mG Q q
. .2 2KN KNq 9 51 4 8m m
. 2KNq 14 31 m
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3. Hipótesis de Carga.
Con la combinaciones de carga planteadas anteriormente se procede a realizar las hipótesis de carga para la franjas de losas seleccionadas. Para la losa a-a’:
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Para la losa c-c’:
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4. Redistribución de Momentos.
Las deformaciones plásticas en una estructura alteran el régimen estático producido por fuerzas exteriores producidas por distintos estados de carga.
En el caso de la estructura sea isostática únicamente se alteran las tensiones en las secciones.
Si consideramos una estructura hiperestática se alteran las tensiones en las secciones y las reacciones en los enlaces, como consecuencia se altera todo el régimen estático.
Estos Cambios son siempre beneficiosos y el resultado es un conjunto menos peligroso, pues las partes sometidas a tensiones menores están obligadas a contribuir en mayor proporción, en beneficio de las partes sometidas a mayor fatiga, por consiguiente, resulta una distribución mas uniforme de las tensiones en las secciones o de las solicitaciones en la estructura.
Proceso de redistribución.-
La redistribución de momentos se refiere a lograr un equilibrio entre secciones más desfavorables, con las que no lo son. Entonces donde se de un esfuerzo máximo, éste será reducido, pero la redistribución del 15 % (aumento o disminución) sólo puede afectar a los apoyos.
Seleccionar la hipótesis donde el momento máximo se da en el vano lo que quiere decir que es el que tiene que disminuir; entonces se aumente el 15 % al momento del apoyo y consecuentemente el momento del vano se reducirá.
Cuando se trate de la hipótesis del momento máximo del apoyo, este tendrá que disminuir; para ello se disminuirá el 15 % se aplica solo en los apoyos y nunca en el vano, para hallar nuevos esfuerzos Redistribuidos en los vanos se realiza cálculos
Cuando una estructura dúctil está por colapsar advierte de su situación experimentando grandes deformaciones e importantes fisuraciones. Si la estructura es frágil el colapso se alcanza sin previo aviso, con pequeñas deformaciones y fisuración reducida.
La redistribución de momentos significa poder transferir momentos negativos a momentos positivos o viceversa, y está contemplada en la Instrucción EHE y en la mayoría de los códigos (ACI, Eurocódigo 2, Código Modelo, etc), como anteriormente se ha mencionado. Las redistribuciones importantes sólo pueden alcanzarse si el acero dispone de una elevada ductilidad. Created by eDocPrinter PDF Pro!!
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Ejemplo:
Hipótesis 3
Apoyo 1
Momento Redistribuido
mKNM apoyored *728.7)15.0(*72.672.6
mKNM apoyored *728.7 Apoyo 2
Momento Redistribuido
mKNM apoyored *268.30)15.0(*32.2632.26
mKNM apoyored *268.30
Apoyo 3
Momento Redistribuido
mKNM apoyored *581.12)15.0(*94.1094.10
mKNM apoyored *581.12
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Momento Reducido en el Vano Interno
mKNM
mKNMM
m
mKNlqm
vanored
apoyoredapoyored
*80.11998.1880.30
*998.182
268.30728.72
*81.308
15.4*31.148*
212
22
1
mKNM vanored *80.11
Tramo 2-3
mKNm *316.308
05.5*51.9 2
1
mKNM
mKNm
vanored *892.842.21316.30
*42.218
581.12268.302
mKNM vanored *892.8
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Por analogía redistribuimos para todas las Hipótesis
Hipótesis 1
Hipótesis 2
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Hipótesis 4
Hipótesis 5
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5. Envolvente de Momentos.-
Para la losa a-a’
Reducción del Momento Negativo (Columna 40*50)
MMMr
mKNM
bVM
*943.48
50.0*09.798*
mKNM *943.4
Momento Reducido:
mKNMr *367.25943.431.30
mKNMr *367.25
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Apoyo II
Losa c-c’:
mKN22330
62311430
lqM22
*..*.*
mKN09128
6231148lq 22
*..*.*
mKN87282230912M vanored *...)( Created by eDocPrinter PDF Pro!!
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Por Analogía, similitud de características y propiedades además de la simetría en la estructura:
Losa 1 = Losa 5 (Simetría)
Losa 2 = Losa 4 (Simetría) Por Analogía, similitud de características y propiedades además de la simetría en la estructura:
Losa 1 = Losa 5 (Simetría)
Losa 2 = Losa 4 (Simetría) Created by eDocPrinter PDF Pro!!
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6. Diseño de losa unidireccional.
Apoyo 1 Momento de Diseño:
mKNM *84.5
dUMd
c
d
*
KNUU
fcddbU
c
c
c
667.166667.1*10*100
**
Usar:
cmhcmr
cmd
12212
239.1
4867.60
0363.0035.010*667.1666
100*84.5
cmAU
d
S
s
Área Mínima Rotura Frágil:
253.148.43
667.1666*04.0*04.0 cmfyd
UA CMin
Retracción y Temperatura Apoyo 1
2min
min
8.210*100*028.0**0028.0
cmAdbA
cmcmmUsar 10/6:
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Apoyo 2
mKNM *36.25
1696.01522.010*667.1666
100*36.25 d
25022.6
*
cmAfydUA
S
SS
cmcmmcmcmmUsar 10/820/6:
Apoyo 3
mKNM *13.6
2
2
80.2
4612.1
03812.00368.010*667.1666
100*13.6
cmAcmA
d
Min
S
cmcmmUsar 10/6:
Vano 1-2
mKNM *80.11
2866.207478.00708.0
cmAd
S
cmcmmUsar 10/6:
Vano 2-3
mKNM *24
21149.61595.01440.0
cmAd
S
cmcmmcmcmmUsar 10/820/6:
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Separaciones:
Cal
Unit
AASep 100*
9.710
100*79.010/;95.320
100*79.020/10
510
100*5.010/;5.220
100*5.020/8
8.210
100*28.010/;4.120
100*28.020/6
calcal
calcal
calcal
AcmcAcmcmm
AcmcAcmcmm
AcmcAcmcmm
27.515
100*79.015/10
33.315
100*50.015/8
87.115
100*28.015/6
cal
cal
cal
Acmcmm
Acmcmm
Acmcmm
Longitudes de Anclaje.
mmPara 8 Posición I
2020
8.0*50020
*6.98.0*15* 22
1
ydb
b
fL
mL
bL =20 cm Posición II
57.2814
8.0*50014
*44.1308*21* 22
2
ydb
b
fL
mL
bL =30 cm
mm 6Para Posición I
cmf
L
cmmL
ydb
b
1520
6.0*50020
*4.56.*15* 22
2
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Posición II
cmf
L
cmmL
ydb
b
43.2114
6.0*50014
*56.706*21* 22
2
bL =22 cm
Apoyo 1
48.091.2
231.1425.2406.10
31.1425.242
xx
xxM
xV
X
X
mLLmm
T
T
8.08.010.022.048.06
Vano 1-2
mLbcmmLamm
b
b
16.310.015.091.2)2023.010.015.048.0)6
Apoyo 2
mLamm b 64.110.00391.215.4)8
Apoyo Derecho
mxmx
xxM X
00.1737.4
231.1406.4194.33
2
mLmmmLmm
b
b
32.110.022.0164.110.03.018
Vano 2-3
231.1406.4194.33
2xxM X
mLmLmm
b
b
70.010.020.010.510.02.07.48
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Apoyo 3
cmLmm b 7067.010.022.07.405.56
Comprobación al Cortante.
KNVx
xVcmd
d
X
819.2210.0
31.1425.2410
0028.010*100
8.2*
**10010.0
**3
dbA
fckf
dbfV
SL
CV
VdCU
41.210020012001
d
461.025*0028.0*10041.2*10.0 3
fcvfcv
KNVcvVcv
102.4664.46101100*1000*461.0
No Requiere Armadura Transversal
cmcmmUsar 20/6:
KNVx
xV
d
X
629.3910.0
31.1406.41
0064.010*100
4.6*
db
ASL
41.210020012001
d
607.025*0064.0*100*41.2*10.0 3 fcv
KNVcu 728.60100*1000*607.0
No Requiere Armadura Transversal
cmcmmUsar 20/6: Created by eDocPrinter PDF Pro!!
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Viga C-C’
Apoyo Izquierdo
2cm82A
01930dUc
Mdd
KN67166667110100UcfcddbUc
mKN223M
.min
.*
..****
*.
cm10cmm6Usar / Apoyo Vano
,min
. ** *
* * . .
. .*
* . * ..
..
2
2
M 8 87KN mUc b d fcdUc 100 10 1 67 1666 67KN
Mdd 0 0532 0 05568Uc d
Uc 0 05568 1666 667Asfyd 43 48
As 2 13cmA 2 8cm
Usar: cm10cmm6 /
Diseño a cortante.- d= 10 cm
x311460318Vx .. x=0.10 17217Vd .
0028010100
82db
Ast .*.
*
4121002001
d2001 .
4610fcv . 644610110010004610Vcu .**.
17217KN10246Vcu .. No Requiere Armadura Transversal
Usar: cm20cmm6 / Created by eDocPrinter PDF Pro!!
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Calculo de Patillas
mmPara 6 patilla de totalLongitud
mmmm 306*5
mmPara 8 patilla de totalLongitud
mmmm 408*5
Justificación de Losas Unidireccionales
Distribución de cargas en una losa simplemente apoyada en sus 4 lados Porcentaje de Carga para la Losa 1 Calculo de la Carga en el eje X
12959.5
3562.113797.2
4272.712
12.0*05.512*
4
4
33
44
4
EI
EIEI
EI
hbI
II
Iqq
y
y
x
x
x
yx
yx
mKN66813II
2E9595314q 4y
4x
x *..*.
mKN66813qx *. Created by eDocPrinter PDF Pro!!
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Calculo de la Carga en el eje Y xy qqq
mKN6420q y *.
Porcentaje de Carga para la Losa 2 Calculo de la Carga en el eje X
12289.1
3066.113275.1
4976.5
4
4
44
4
EI
EIEI
EIII
Iqq
y
y
x
x
yx
yx
mKN02213qx *.
Calculo de la Carga en el eje Y
xy qqq
mKN2881q y *. Porcentaje de Carga para la Losa 3 Calculo de la Carga en el eje X
12502.3
3368.112502.3
3368.1
4
4
44
4
EI
EIEI
EIII
Iqq
y
y
x
x
yx
yx
mKN83313qx *.
Calculo de la Carga en el eje Y
xy qqq
mKN4770q y *. Created by eDocPrinter PDF Pro!!
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Diseño de Vigas 1.- Estructuración.
2.- Predimensionamiento:
Cargas permanentes.-
Debido al peso propio de la viga: Según Tabla 21.4 Hormigón Armado (Jiménez Montoya – 14 va Edición) Espesor de la viga.
max . .l 10 8518 h 60 30cmh 18
aumimos h 70cmh 70b 35cm2 2
min .
.
l 41520 h 20 75h 20
aumimos h 25cmh 25b 12 5cm2 2
Por motivos constructivos asumimos:
Base de la viga b 35cmAltura de la viga h 70cm
Peso Propio Viga: * . * . .3
KN25 0 35m 0 70m 6 125 KN mm
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Debido al peso propio de la losa.
Peso del Mosaico * . .3 2
KN KN22 0 025m 0 55m m
Peso Carp. Nivel. * . .3 2KN KN18 0 030m 0 54m m
Peso del HºAº * . .3 2KN KN25 0 20m 5 00m m
Peso del Cielo Raso . * . .3 2KN KN12 50 0 020m 0 25m m
. 2
KNG 6 34 m
Debido al entrepiso: * ( )G AreaTributaria KNLongitud m
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Debido al muro:
Peso del ladrillo = 2.500 Kg.=0.0245 KN
Nº de ladrillos en la fila horizontal: 846.3125
100
Nº de ladrillos en la fila vertical: 11.1127
100
Nº ladrillos/m2 = 3.846*11.11 = 42.729 Nº de ladrillos/m2 =42.729 = 43 Pza/m2 Volumen del ladrillo/m2 = 25*12*7*43 = 90300cm3 Volumen del muro/m2 = 100*100*12 = 120000 cm3 Volumen del mortero/m2 = 120000 – 90300 = 29700 cm3 Volumen del mortero = 0.0297 m3 No consideraremos pérdidas debido a que los muros serán considerados como muros llenos. Dosificación 1:4 Peso Específico del Cemento = 403 Kg/m3 Peso Específico de la Arena = 1500 Kg/m3
0.0297m3/m2 * 403 Kg/m3 = 11.9691 Kg/m2 0.0297 m3/m2 * 1500 Kg/m3 = 44. Kg/m2 2.5 Kg/u * 43 u/m2 = 107.5 Kg/m2
= 163.4691 Kg/m2 = 1.604 KN/m2
Revestimiento: Interiores (yeso) 0.02m * 12.5 KN/m3 = 0.25 KN/m2
Exteriores (ladrillo visto) Carga del Muro = 1.854 KN/m2
Altura del muro= 2.40 m
Peso del Muro: 1.854*2.40 = 5.38 KN/m Carga muerta sin losa: G*=5.38+4.50= 9.88 KN/m Created by eDocPrinter PDF Pro!!
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Cargas Variables.-
Sobre carga de uso o carga viva.-
Según la tabla 3.1 del libro Hormigón Armado de Jiménez Montoya, pag. 684.
USO DEL ELEMENTO SOBBRECARGA Kg/m2 B. Vivienda Habitaciones de viviendas económicas 150 Habitaciones en otros casos 200 Escaleras y accesos públicos 300 Balcones volados Según Art.3.5 C. Hoteles, hospitales, cárceles, etc. Zonas de dormitorio 200 Zonas publicas, escaleras, accesos 300 locales de reunión 500 D. Oficinas y Comercios Locales privados 200 Oficinas publicas, tiendas 300 Galerías comerciales, escaleras y accesos 400 E. Edificios docentes Aulas, despachos y comedores 300 Escaleras y accesos 400
-Es el peso de todos los objetos que pueden gravitar sobre un elemento resistente: Personas, muebles. Sobre un piso la posición de los objetos, cuyo peso constituye la sobrecarga de uso, es variable e indeterminada en general. Por esta razón se sustituye su peso por una sobrecarga superficial uniforme. -Para cada parte del edificio se deberá elegir un valor de sobrecarga de uso que vaya con el destino que vaya a tener sin que el valor elegido sea menor que el correspondiente a este uso.
Justificación de los valores tomados:
La planta que se está diseñando corresponde a una edificación, así que de acuerdo a la tabla consultada nos encontramos en el caso correspondiente, y se utilizará una sobrecarga de 2KN/m² en todas las vigas.
Sobrecarga de tabiquería.-
Según la página 685 del libro “Hormigón Armado” de Jiménez Montoya
-La tabiquería es una carga, cuyo peso se deberá calcular asimilándolo a una sobrecarga superficial uniforme, que se adicionará a la sobrecarga de uso.
Como la sobrecarga manejada en toda la losa es constante, entonces la sobrecarga de tabiquería también será constante para toda la losa e igual a 1KN/m2 usada como valor límite.
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Carga horizontal derivada del viento.-
La estimación de la carga de viento es muy importante en ciudades o lugares donde la velocidad del mismo alcanza grandes valores y los ángulos de inclinación de las cubiertas son considerables. (Pendientes grandes).
En la ciudad de Sucre la máxima velocidad que se puede registrar según datos conseguidos de AASANA fue de 72 Km/hr; pero nosotros consideraremos como un estándar de 80 Km/hr. El viento de velocidad v (m/s) produce una presión dinámica w (kg/m²) en los puntos donde su velocidad se anula, de valor: Para una velocidad del viento v = 80 Km. /hr
sm
shr
Kmm
hrKmv 22.22
36001
1100080
La presión dinámica
22
22
31.086.301622.22
16 mKN
mKgvw
Según Tabla 5.2 y 5.3 Hormigón Armado (Jiménez Montoya – 13 Edición) Pag. 689 y 690
Fuerza del viento Coeficiente eólico "c"Barlovento 0.8Sotavento 0.4
2.14.08.0ctotalaargsobrecdeeólicoeCoeficient
Fuerza del viento
. .p c w 1 2 0 31
Para alturas menores a 10m velocidad del viento v = 75 Km/h. Consideraremos este valor ya que se prevé diferentes valores para las acciones del viento, para alturas sobre el nivel del suelo comprendido entre 0 y 10m. Así como para alturas comprendidas entre 10 y 30m. Esto debido a que la altura de nuestra estructura supera los 10m. Para una velocidad del viento v = 75 Km/h
segm8320vseg3600
h1h
km75v /.
La presión dinámica 22
22
/26.0/126.271683.20
16mKNwmkgvw
arg . . .Coeficiente eólico de sobrec a total c 0 8 0 4 1 2
Fuerza del viento
26.02.1 wcp 2/33.0 mKNp
. / 2p 0 37 KN m
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Carga del granizo.-
La carga de granizo para una altura de 6 cm. será de:
Peso específico*espesor = 800Kg/m3*0.06m= 48Kg/m2 =0.48 KN/m2
2/00.1 mKNP
Para el diseño de las vigas: Q 2 1 3 KN m 3.- Combinaciones de carga:
Combinación de acciones caso general: Considerando la acción de la sobrecarga de uso sin la actuación del viento:
1.5 * G + 1.6 * Q
Caso de viento no preponderante
1.5 * G + 1.6 * Q+ 0.6*1.6W
Viento preponderante
1.5 * G + 1.6W+0.7*1.6Q
Caso de viento no preponderante
1.5 * G + 1.6 * Q1+ 0.6*1.6W
Caso de viento no preponderante
1.5 * G + 1.6 * Q2+ 0.6*1.6W
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4.- Cargas sobre vigas: Viga 2(A-F) Planta Baja:
Tramo 2 (A-B)=(E-F)
Atributaraia=34.04m2
Longitud=7.4m Cargas Permanentes (G):
Entrepiso: . * . . /.
6 34 34 04 29 164 KN m7 4
Peso Propio: . /6 125 KN m
Peso del Muro: 5.38 KN/m
Carga Total: G =29.164+6.125+5.38 = 40.67 KN/m
Cargas Variables (Q):
Q= / * * . . /.
S C Área 3 34 04Q 13 8KN mL 7 4
Q=13.80 KN/m Viento
Para el nudo 2
W = 0.33*14.08= 4.65 KN (horizontal)
Granizo Qr=1*34.04/7.4= 4.6 KN/m
QT =18.4 KN/m Combinaciones de carga: (Tramo A-B)= (Tramo E-F)
YG*G=1.5*40.67 =61KN/m
YQ*Q = 1.6*18.4=29.44KN/m
0.6*1.6W=0.6*1.6*4.65 = 4.464 KN/m
/ . . KNq 61KN m 29 44 90 44 m Created by eDocPrinter PDF Pro!!
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Tramo 2 (B-C)=(D-E)
Atributaraia=15.87m2
Longitud=3.45m Cargas Permanentes (G):
Entrepiso: . * . . /.
6 34 15 87 29 164 KN m3 45
Peso Propio: . /6 125 KN m
Peso del Muro: 5.38 KN/m
Carga Total: G =29.164+6.125+5.38 = 40.67 KN/m
Cargas Variables (Q):
Q= / * * . . /.
S C Área 3 34 04Q 13 8KN mL 7 4
Q=13.80 KN/m Granizo
Qr=1*15.87/3.45=4.6 KN/m
QT =18.4 KN/m Combinaciones de carga: (Tramo B-C)= (Tramo D-E)
YG*G=1.5*40.67 =61KN/m
YQ*Q = 1.6*18.4=29.44KN/m
Tramo 2 (C-D)
Atributaraia=5.36m2
Longitud=2.60m Cargas Permanentes (G):
Entrepiso: . * . . /.
6 34 5 36 13 07 KN m2 60
Peso Propio: . /6 125 KN m
Peso del Muro: 5.38 KN/m
Carga Total: G =13.07+6.125+5.38 =24.57 KN/m
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Cargas Variables (Q):
Q= / * * . . /.
S C Área 3 34 04Q 13 8KN mL 7 4
Q=13.80 KN/m Granizo
Qr=1*5.36/2.60=2.06 KN/m
QT =15.86 KN/m Combinaciones de carga: (Tramo C-D)
YG*G=1.5*24.57 =36.86KN/m
YQ*Q = 1.6*15.86=25.38KN/m
5.- Análisis Estructural del SAP: Envolventes:
Cortantes:
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6.- Diseño de las vigas:
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Diseño de Columnas
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