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MEMORIA DE CALCULO ANALISIS ESPECTRAL UTILIZANDO LA NORMA E-030
PROYECTO MEJORAMIENTO DE LA I.E. SAN MARTIN DEL ALTO DE L ALIANZA
UBICACIÓN LUGAR DISTRITO PROVINCIA DEPART. PROYECTISTA R.P.O
TACNA A.A. ALIANZA TACNA TACNA FECHA JUNIO 2010
DETALLE
DATOS INICIALES Tipo de estructura: Regular R x 3/4
Dirección: X-XFactor de zona 3 Z : 0.4
Categoría de la edificación A U : 1.5
Parámetro de suelo S3 S : 1.4
Coeficiente de reducción R : 7.0
Periodo de plataforma Tp : 0.9
Análisis Dinámico
T C As
0.00 2.50 2.94
0.05 2.50 2.94
0.10 2.50 2.94
0.15 2.50 2.940.20 2.50 2.94
0.25 2.50 2.94
0.30 2.50 2.94
0.35 2.50 2.94
0.40 2.50 2.94
0.45 2.50 2.94
0.50 2.50 2.94
0.55 2.50 2.94
0.60 2.50 2.94
0.65 2.50 2.94
0.70 2.50 2.94
0.75 2.50 2.94
0.80 2.50 2.94
0.85 2.50 2.94
0.90 2.50 2.94
0.95 2.37 2.79
1.00 2.25 2.65
1.05 2.14 2.52
1.10 2.05 2.41
1.15 1.96 2.30
1.20 1.87 2.21
1.25 1.80 2.12
1.30 1.73 2.04
1.35 1.67 1.96
1.40 1.61 1.89
1.45 1.55 1.83
1.50 1.50 1.77
1.55 1.45 1.71
1.60 1.41 1.66
1.65 1.36 1.61
1.70 1.32 1.56
1.75 1.29 1.51
1.80 1.25 1.47
Calculo de la Aceleracion Espectral para la Aplicación de las Fuerzas Sismicas en la Estructuras del I.E. SAN MARTIN,Bloque F,de Acuerdo alas juntas de Separacion.
0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.00.0
0.5
1.0
1.5
2.0
2.5
3.0
3.5
ESPECTRO DE ACELERACION SISMICA X-X y Y-Y
PERIODO (T) seg.
AC
EL
ER
AC
ION
MEMORIA DE CALCULO ANALISIS ESPECTRAL UTILIZANDO LA NORMA E-030
PROYECTO MEJORAMIENTO DE LA I.E. SAN MARTIN DEL ALTO DE L ALIANZA
UBICACIÓN LUGAR DISTRITO PROVINCIA DEPART. PROYECTISTA R.P.O
TACNA A.A. ALIANZA TACNA TACNA FECHA JUNIO 2010
DETALLE
DATOS INICIALES Tipo de estructura: Regular R x 3/4
Dirección: Y-YFactor de zona 3 Z : 0.4
Categoría de la edificación A U : 1.5
Parámetro de suelo S4 S : 1.4
Coeficiente de reducción R : 3.0
Periodo de plataforma Tp : 0.9
Análisis Dinámico
T C As
0.00 2.50 6.87
0.05 2.50 6.87
0.10 2.50 6.87
0.15 2.50 6.870.20 2.50 6.87
0.25 2.50 6.87
0.30 2.50 6.87
0.35 2.50 6.87
0.40 2.50 6.87
0.45 2.50 6.87
0.50 2.50 6.87
0.55 2.50 6.87
0.60 2.50 6.87
0.65 2.50 6.87
0.70 2.50 6.87
0.75 2.50 6.87
0.80 2.50 6.87
0.85 2.50 6.87
0.90 2.50 6.87
0.95 2.37 6.51
1.00 2.25 6.18
1.05 2.14 5.89
1.10 2.05 5.62
1.15 1.96 5.37
1.20 1.87 5.15
1.25 1.80 4.94
1.30 1.73 4.75
1.35 1.67 4.58
1.40 1.61 4.41
1.45 1.55 4.26
1.50 1.50 4.12
1.55 1.45 3.99
1.60 1.41 3.86
Calculo de la Aceleracion Espectral para la Aplicación de las Fuerzas Sismicas en la Estructuras del I.E. SAN MARTIN,Bloque F,de Acuerdo alas juntas de Separacion.
0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.00.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
7.0
8.0
ESPECTRO DE ACELERACION SISMICA Y-Y
PERIODO (T) seg.
AC
EL
ER
AC
ION
1.65 1.36 3.75
1.70 1.32 3.64
1.75 1.29 3.53
1.80 1.25 3.43
MEMORIA DE CALCULO DISEÑO DE ZAPATAS
PROYECTO MEJORAMIENTO DE LA I.E. SAN MARTIN DEL ALTO DE L ALIANZA
UBICACIÓN LUGAR DISTRITO PROVINCIA DEPART. PROYECTISTA R.P.O
TACNA A.A. ALIANZA TACNA TACNA FECHA JUNIO 2010
DETALLE
4.00 Tn
0.00 Tn
0.00 Tn
-0.10 Tn-m
9.62 Tn-m
0.00 Tn-m
0.00 Tn-m
0.00 Tn-m
0.00 Tn-m
f'c = 210.00
fy = 4200.00
qa = 18.00 Tn/m2
b = 0.50 m
h = 0.35 m
2.00 DIMENCIONAMIENTO
Pu = 4.00 Tn
Az = 0.23 m2
B = 0.48 m
L = 0.33 m 0.33 m
Afinal = 0.16 m2
Calculo de Excentricidades
2.29 = 0.08 Rediseñar
-0.02 = 0.06 Cumple 0.48 m
3.00 VERIFICACION DE PRESIONES
Ps = 4.20 Tn
Mx = -0.10 Tn-m
My = 9.62 Tn-m
q1 = -727.85 Tn/m2 Cumple
q2 = -705.45 Tn/m2 Cumple
q3 = 780.06 Tn/m2 Rediseñar
q4 = 757.66 Tn/m2 Rediseñar
Calculo de la Aceleracion Espectral para la Aplicación de las Fuerzas Sismicas en la Estructuras del I.E. SAN MARTIN,Bloque F,de Acuerdo alas juntas de Separacion.
1.00 DATOS DE DISEÑO Z-1 (1.10m x 1.10m)
PDEAD =
PLIVE =
PSISMO =
MDEAD X-X =
MDEAD Y-Y =
MLIVE X-X =
MLIVE Y-Y =
MSISMO X-X =
MSISMO Y-Y =
kg/cm2
kg/cm2
ex =
ey =
MEMORIA DE CALCULO DISEÑO DE ZAPATAS
PROYECTO MEJORAMIENTO DE LA I.E. SAN MARTIN DEL ALTO DE L ALIANZA
UBICACIÓN LUGAR DISTRITO PROVINCIA DEPART. PROYECTISTA R.P.O
TACNA A.A. ALIANZA TACNA TACNA FECHA JUNIO 2010
DETALLECalculo de la Aceleracion Espectral para la Aplicación de las Fuerzas Sismicas en la Estructuras del I.E. SAN MARTIN,Bloque F,de Acuerdo alas juntas de Separacion.
RE DIMENCIONAMIENTO
B = 1.60 m
L = 1.50 m
Afinal = 2.40 m2
Calculo de Excentricidades
2.29 = 0.27 Rediseñar 1.50 m
-0.02 = 0.25 Cumple
VERIFICACION DE PRESIONES
Ps = 4.20 Tn 1.60 m
Mx = -0.10 Tn-m
My = 9.62 Tn-m
q1 = -13.45 Tn/m2 Cumple
q2 = -13.11 Tn/m2 Cumple
q3 = 16.95 Tn/m2 Cumple
q4 = 16.61 Tn/m2 Cumple
VERIFICACION DE SISMO EN X-X VERIFICACION DE SISMO EN Y-Y
Ps = 4.20 Tn Ps = 4.20 Tn
Mx = -0.10 Tn-m Mx = -0.10 Tn-m
My = 9.62 Tn-m My = 9.62 Tn-m
qa = 23.40 Tn/m2 qa = 23.40 Tn/m2
q1 = -13.45 Tn/m2 Cumple q1 = -13.45 Tn/m2 Cumple
q2 = -13.11 Tn/m2 Cumple q2 = -13.11 Tn/m2 Cumple
q3 = 16.95 Tn/m2 Cumple q3 = 16.95 Tn/m2 Cumple
q4 = 16.61 Tn/m2 Cumple q4 = 16.61 Tn/m2 Cumple
SOLICITACIONES ULTIMAS DEL ENVOLVENTE DE ETABS O SAP 2000
Pu = 6.56 Tn
Mx = -0.21 Tn-m
My = -0.65 Tn-m
q1 = 3.39 Tn/m2
q2 = 4.09 Tn/m2
q3 = 2.07 Tn/m2
q4 = 1.38 Tn/m2
De acuerdo con las excentricidades presentada la tensión máxima ocurre en el punto 4
ex =
ey =
MEMORIA DE CALCULO DISEÑO DE ZAPATAS
PROYECTO MEJORAMIENTO DE LA I.E. SAN MARTIN DEL ALTO DE L ALIANZA
UBICACIÓN LUGAR DISTRITO PROVINCIA DEPART. PROYECTISTA R.P.O
TACNA A.A. ALIANZA TACNA TACNA FECHA JUNIO 2010
DETALLECalculo de la Aceleracion Espectral para la Aplicación de las Fuerzas Sismicas en la Estructuras del I.E. SAN MARTIN,Bloque F,de Acuerdo alas juntas de Separacion.
3.00 DISEÑO A CORTE
Asumimos
h zapata = 0.40 m
d zapata = 0.30 m
0.30 m 0.40 m
1.50 m
El cortante directo se evalua para la condicion de carga mas alta:
0.30 m 0.27 m
1.50 m
1.38 Tn/m2
3.39 Tn/m2 1.75 Tn/m2
1.60 m
Tn/m2
Vu = q*l*b
Vu = 0.64 Tn Cortante ultimo actuante
Vc = 29.38 Tn Cortante admisible
Vu < Vc Cumple l = 0.42 m
4.00 PUNZONAMIENTO
bo = 290.00 cm Perimetro de Punzonamiento
l = 0.65 m
b = 0.80 m
Vu = 4.44 Tn Cortante ultimo actuante
Vc = 174.68 Tn Cortante admisible
1.38 Tn/m2
Vc = 117.88 Tn Cortante admisible 3.39 Tn/m2 2.98 Tn/m2 1.95 Tn/m2
Vu < Vc Cumple
𝑉𝑐=∅𝑥0.53x√(𝑓^′ 𝑐) 𝑥𝑏𝑥𝑑
𝑉𝑢=qxlxb𝑉𝑐=∅(0.53+1.1/𝛽)√(𝑓^′ 𝑐) 𝑥𝑏𝑜𝑥𝑑𝑉𝑐=∅.1.1√(𝑓^′ 𝑐) 𝑥𝑏𝑜𝑥𝑑
MEMORIA DE CALCULO DISEÑO DE ZAPATAS
PROYECTO MEJORAMIENTO DE LA I.E. SAN MARTIN DEL ALTO DE L ALIANZA
UBICACIÓN LUGAR DISTRITO PROVINCIA DEPART. PROYECTISTA R.P.O
TACNA A.A. ALIANZA TACNA TACNA FECHA JUNIO 2010
DETALLECalculo de la Aceleracion Espectral para la Aplicación de las Fuerzas Sismicas en la Estructuras del I.E. SAN MARTIN,Bloque F,de Acuerdo alas juntas de Separacion.
5.00 ANALISIS POR FLEXION
DIRECCION MAS CRITICA
1.60 m
1.50 m
0.58 m
1.38 Tn/m2
3.39 Tn/m2 2.15 Tn/m2
1.24
CALCULO DE MOMENTO ACTUANTE -0.22
Mu = 0.27 Tn-m
As min = 7.25 cm2
a = 1.70 cm2
Mur = 798,314.00 kg-cm
Mur = 7.98 Tn-m
SEGUNDA ITERRACION
a = 1.70 cm2
As = 7.25 cm2
Ø 1/2'' as = 1.27 cm2 S = @ 15.00 cm
Ø 1/2'' as = 1.27 cm2 S = @ 15.00 cm
MEMORIA DE CALCULO DISEÑO DE ZAPATAS
PROYECTO MEJORAMIENTO DE LA I.E. SAN MARTIN DEL ALTO DE L ALIANZA
UBICACIÓN LUGAR DISTRITO PROVINCIA DEPART. PROYECTISTA R.P.O
TACNA A.A. ALIANZA TACNA TACNA FECHA JUNIO 2010
DETALLECalculo de la Aceleracion Espectral para la Aplicación de las Fuerzas Sismicas en la Estructuras del I.E. SAN MARTIN,Bloque F,de Acuerdo alas juntas de Separacion.
0.40 m
1.50 m
Ø 1/2'' @15
1.60 m
Ø 1/2'' @15
VERIFICANDO CUANTIA MAXIMA
ρb = 0.021675 cuantia balanceada
ρmax = 0.016256 cuantia maxima permitida
ρmin = 0.002415 cuantia minima
ρ = 0.002415 cumple
MEMORIA DE CALCULO DISEÑO DE MURO SOTANO
1.00 DISEÑO DE MURO SOTANO
Los muros de sotano o muros de contencion se caracterizan por recibir,ademas de carga axiales y momentos
flectores,cargas perpindiculares a su plano.Normalmente se encuentran restringidos arriba y abajo por los
techos de los sotanos,por lo que se modela como vigas simpremente apoyadas.
El empuje del suelo depende mucho de las características de éste. La teoría de Rankine propone las siguientes
expresiones para estimar los empujes que actúan sobre un muro de sótano.
Ka = Coeficiente de empuje activo del suelo
Agulo de friccion interna del suelo
ү = Peso especifico del suelo
H = Atura del suelo que ejerce el empuje activo
Ws/c = Sobrecarga actuante en el Terreno
Ea = Empuje activo del suelo,Carga distribuida triangular
Es/c = Empuje producido por la sobrecarga,carga distribuida rectangular
Datos para diseño
35.00 º
ү = 1800.00 kg/m3
H = 4.80 m
Ws/c = 250.00 kg/cm
Hm = 5.10 m
tm = 25.00 cm
Nótese que los empujes hallados con las expresiones antes mencionadas se encuentran en condiciones
de servicio. La Norma E.060 especifica un factor de amplificación de 1.7 para llevar las cargas del empuje
del suelo a condiciones últimas de resistencia. Hallando los empujes últimos, tenemos:
Ka = 0.27
Eau = 3980.30 kg/m
Es/cu = 115.17 kg/m
En la siguiente figura se muestra las cargas asignadas al modelo estructural, y los resultados obtenidos
del análisis.
DFC(kg) DMF(kg-m)
115.17 kg/m 3460.65 kg
6214.64 kg-m
3980.30 kg/m 6644.89 kg
Modelo estructural y cargas últimas de diseño obtenidas para el muro de sótano
Por recomendación del asesor, también se consideró una distribución rectangular para el empuje del suelo, con
un valor de 0.60 ka*y*h . Esta distribución será propuesta en la actualización de la Norma E.060.
2388.18 kg/m
6008.04 kg
7209.65 kg-m
Ø =
Ø =
115.17 kg/m 6008.04 kg
Modelo estructural y cargas últimas de diseño considerando empuje rectangular
Observamos que la distribución rectangular es más conservadora en cuanto a momento Considerando 4 cm
de recubrimiento, tenemos un peralte efectivo d =21 cm. Calculamos la resistencia de diseño ØVc .
fc = 210.00 kg/cm2
fy = 4200.00 kg/cm2
b = 100.00 cm
d = 21.00 cm
ØVc= 13,709.57 kg
Vu= 6,008.04 kg correcto
Del los DFC observamos que el máximo valor de es Vu=6,008.04 kg, cumple con ser menor que la resistencia
proporcionada. Calculando el refuerzo requerido por flexión, tenemos:
a = 2.26 kg/cm2 Ø 5/8'' as = 1.99 cm2
As = 9.60 cm2
S = 0.21 cm
Tenemos los siguientes requerimientos de acero mínimo por T°, considerando barras de 1/2”.
Asmin = 4.50 kg/cm2 Ø 1/2'' as = 1.29 cm2
S = 0.29 cm
Diesño final de muro Mc-1
Story Pier LoadSTORY1 C-1 COMB1
STORY1 C-1 COMB2
STORY1 C-1 COMB3
STORY1 C-1 COMB4
STORY1 C-1 COMB5
STORY1 C-1 COMB6
STORY1 C-1 COMB7
STORY1 C-1 COMB8
STORY1 C-1 COMB9
Loc P V2 V3 T M2 M3Bottom 4.01 -0.07 -0.14 0.011 -0.18 -0.03
Bottom 6.56 -0.34 -0.13 0.007 -0.18 -0.21
Bottom 6.56 -0.34 -0.13 0.007 -0.18 -0.21
Bottom 3.92 -0.09 -0.35 -0.007 -0.65 -0.05
Bottom 3.92 -0.09 -0.35 -0.007 -0.65 -0.05
Bottom 5.41 -0.32 -0.08 0.003 -0.11 -0.20
Bottom 5.41 -0.32 -0.08 0.003 -0.11 -0.20
Bottom 2.77 -0.07 -0.3 -0.011 -0.58 -0.04
Bottom 2.77 -0.07 -0.3 -0.011 -0.58 -0.04
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