tabla de analisis sismico

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MEMORIA DE CALCULO Página:AMBIENTES SERVICIOS

Revisión: A ESTRUCTURAS

INDICE

1.0 GENERALIDADES1.1. ALCANCE1.2. CÓDIGOS Y ESTANDARES1.3. DOCUMENTOS Y PLANOS REFERENCIALES1.4. DATOS CONSIDERADOS PARA EL ANALISIS Y DISEÑO1.5. CONDICIONES DEL SUELO DE FUNDACIÓN1.6. CARGAS Y COMBINACIONES

2.0 ANÁLISIS ESTRUCTURAL2.1. DESCRIPCIÓN Y MODELO DE LAS ESTRUCTURAS2.2. METRADO DE CARGAS ESTÁTICAS Y DINÁMICAS2.3. ANÁLISIS DINÁMICO DE LAS ESTRUCTURAS

3.0 ###3.1. ###3.2. ###3.3. ###3.4. ###3.5. ###

4.0 DISEÑO DE VIGAS4.1. REFUERZO POR FLEXON4.2. DISEÑO POR CORTE

5.0 DISEÑO DEL MURO DE ALBAÑILERIA Y CIMENTACIÓN 5.1. GEOMETRIA Y ESQUEMA DE CARGAS5.2. DISEÑO DEL MURO DE ALBAÑILERIA5.3. DISEÑO DEL LOS ELEMENTOS DE CONFINAMIENTO5.4. DISEÑO DE LA CIMENTACION DEL MURO DE ALBAÑILERIA

6.0 DISEÑO DE ZAPATA Y COLUMNA 6.1. SKETCH6.2. CARACTERISTICAS GEOMÉTRICAS6.3. CARGAS DE PESO PROPIO DE LA CIMENTACIÓN6.4. CARGA EN LA COLUMNA6.5. VERIFICACION DE LA CIMENTACION6.6. DISEÑO DE LA CIMENTACION6.7. DISEÑO DE LA COLUMNA

7.0 DISEÑO DE ZAPATAS COMBINADA Y COLUMNA 7.1. SKETCH7.2. CARACTERISTICAS GEOMÉTRICAS7.3. CARGAS DE PESO PROPIO DE LA CIMENTACIÓN7.4. CARGAS EN LAS COLUMNAS7.5. VERIFICACION DE LA CIMENTACION7.6. DISEÑO DE LA CIMENTACION7.7. DISEÑO DE LA COLUMNA

8.0 DISEÑO DE CORREAS DE TECHO8.1. DATOS GENERALES8.2. CARGAS8.3. COMBINACIONES8.4. ANALISIS8.5. DISEÑO

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9.0 DISEÑO DE PERNOS DE ANCLAJE9.1. DATOS9.2. CARGAS ACTUANTES EN LOS PERNOS9.3. VERIFICACIÓN DE LA CAPACIDAD DEL PERNO9.4. RESISTENCIA AL ARRANCAMIENTO DEL CONCRETO POR TRACCION9.5. RESISTENCIA A LA EXTRACCION POR DESLIZAMIENTO DEL ANCLAJE POR TRACCION9.6. RESISTENCIA AL DESPRENDIMIENTO LATERAL DEL CONCRETO POR TRACCIÓN9.7. RESISTENCIA AL ARRANCAMIENTO DEL CONCRETO POR CORTANTE9.8. RESISTENCIA AL DESPRENDIMIENTO DEL CONCRETO POR CABECEO DEBIDO AL CORTE

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1.0. GENERALIDADES

1.1. ALCANCE

La presente memoría de cálculo presenta el análisis y diseño de las estructuras de los edificios que conforman los servicios generales, que inlcuyen los siguientes ambientes: Nutrición y Dieta, Autoclave, Garitas de Ingreso.

Solo se muestran los elementos principales: vigas, columnas, losas aligeradas, techos metalicos, y cimentaciòn.

1.2. CÓDIGOS Y ESTANDARES

Para el desarrollo de la ingenieria se hará uso de los códigos y estándares que se especifican en los siguientes documentos:

NTE E020 Norma Técnica de Edificaciones - Cargas.NTE E030 Norma Técnica de Edificaciones - Diseño Sismoresistente.NTE E050 Norma Técnica de Edificaciones - Suelos y Cimentaciones.NTE E060 Norma Técnica de Edificaciones - Concreto Armado.NTE E070 Norma Técnica de Edificaciones - Albañilería.NTE E090 Norma Técnica de Edificaciones - Estructuras Metálicas.

1.3. DOCUMENTOS Y PLANOS REFERENCIALES

1.3.1 Documentos111028-000-3-EMSR-001 Investigación Geotécnica con Fines de Cimentación para el estudio de preinversión a nivel de factibilidad111082-000-3-CD-001 Criterios de Diseño Estructuras111082-000-3-ET-001 Especificaciones Técnicas de Concreto vaciado en obra111082-000-3-ET-002 Especificaciones Técnicas de Concreto premezclado111082-000-3-ET-003 Especificaciones Técnicas de albañilería111082-000-3-ET-004 Especificaciones Técnicas de acero

1.3.2 Planos Generales110881-000-3-101 Estandares de Concreto y Estructuras-Notas Generales-Especificaciones Tecnicas

y Detalles para Pernos de Anclajes110881-000-3-102 Estandares de Concreto y Estructuras- Detalles Constructivos 1110881-000-3-103 Estandares de Concreto y Estructuras- Detalles Constructivos 2110881-000-3-104 Estandares de Concreto y Estructuras- Detalles Constructivos 3110881-000-3-105 Estandares de Acero Estructural - Detalles Constructivos 1110881-000-3-106 Estandares de Acero Estructural - Detalles Constructivos 2110881-000-3-108 Estandares de Acero Estructural - Detalles Constructivos

1.3.3 Planos de Nutrición y Dieta111082-431-3-001 Nutrición y Dieta – Cimentaciones – Planta111082-431-3-002 Nutrición y Dieta – Losa de Piso – Planta y Secciones111082-431-3-003 Nutrición y Dieta – Cuadro de Columnas111082-431-3-004 Nutrición y Dieta – Cimentación – Secciones111082-431-3-005 Nutrición y Dieta – Encofrado de Techo – Planta111082-431-3-006 Nutrición y Dieta – Techo Secciones y Detalles111082-431-3-007 Nutrición y Dieta – Vigas 1 de 4111082-431-3-008 Nutrición y Dieta – Vigas 2 de 4111082-431-3-009 Nutrición y Dieta – Vigas 3 de 4111082-431-3-010 Nutrición y Dieta – Vigas 4 de 4

1.3.4 Planos de Autoclave111082-432-3-001 Autoclave – Sector B - Cimentación y losa de piso – Planta, secciones y detalles111082-432-3-002 Autoclave – Sector B - Cuadro de Columnas y Planta de techo111082-432-3-003 Autoclave – Techo, Vigas, Secciones y detalles

1.3.4 Planos de Garitas e ingreso111082-433-3-001 Garitas de seguridad – Cimentaciones – Planta, secciones y detalles

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Revisión: A ESTRUCTURAS111082-433-3-002 Garitas de seguridad – Techos – Planta, secciones y detalles111082-433-3-003 Ingreso – Planta111082-433-3-004 Ingreso – Secciones y detalles

1.4. DATOS CONSIDERADOS PARA EL ANALISIS Y DISEÑO

- Albañilería Tipo de ladrillo : Unidad de arcilla industrialPeso especifíco Albañilería : 1,800 kg/m3Resistencia Característica a la compresión (f'm) : 85 kg/cm2Resistencia Caracterísitica al Corte (v'm) : 8.10 kg/cm2Modulo de Elasticidad Em=700f'm : 59,500 kg/cm2

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- Concreto ArmadoPeso especifico del concreto armado : 2,400 kg/m3Esfuerzo mínimo de compresión(f'c) : 210 kg/cm2Esfuerzo de fluencia del acero de refuerzo (fy) : 4,200 kg/cm2Modulo de elasticidad Concreto (Ec) : 217371 kg/cm2

- Estructuras MetalicasEsfuerzo de fluencia del acero de refuerzo (fy) : 2,530 kg/cm2Modulo de elasticidad Acero (Es) : 2,040,734 kg/cm2

- Información sísmicaZ = 0.3 Zona 2 (Junin)U = 1.5 A (Edificaciones Escencial)S = 1.2 Suelo intermedios S2Tp = 0.6 segR = 8.0 AporticadosC= 2.5 Coeficiente de Amplificación Sismica

C1 = 0.9 Tabla Nº9 de la referencia 1.3.1 (para tabiques confinados)C1 = 0.6 Tabla Nº9 de la referencia 1.3.1 (para cerco perimétrico)

- RecubrimientosZapatas contra terreno : 7.0 cmMuros, columnas y vigas peraltadas : 4.0 cmAligerados y losas : 2.0 cmCimiento corrido y Sobrecimiento ( Fondo no contra terreno) : 5.0 cmCimiento corrido y Sobrecimiento (Lateral contra terreno) : 7.5 cmColumnas y Vigas de Confinamiento : 2.5 cm

1.5. CONDICIONES DEL SUELO DE FUNDACIÓN

Capacidad Portante: 1.13 Para Zapatas con un Df= 1.20m (según datos complementarios a la referencia 1.3.1)1.28 Para Cimiento Corrido con un Df= 1.70m (según datos complementarios a la referencia 1.3.1)

: 2,000 kg/m3: 35

Coeficiente de empuje pasivo (Kp) : 3.69Coeficiente de empuje activo (Ka) : 0.27Coeficiente de reposo (Ko) : 0.43

Los sobrecimientos seran armados y de esta manera garantizar asentamientos uniformes en la cimentación, estos sobrecimientos se colocaran en todoel perimetro y bajo los muros internos.

1.6. CARGAS Y COMBINACIONES

1.6.1 Cargas:D = Carga MuertaL = Carga VivaLr = Carga Viva de TechoS = Carga de NieveW = Carga de VientoE = Carga de Sismo

kg/cm2 kg/cm2

Peso especifico del suelo (gs)Angulo de friccion del suelo (a)

Coeficiente de friccion concreto-suelo (m)

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1.6.2 Combinaciones de cargas para Estructuras de concreto:Combinaciones de cargas a servicio (RNE E-020)

a. Db. D+L+Lrc. 0.75(D+L+Lr)d. 0.75(D+L+Lr±(0.70E))e. 0.75(D+0.70E)f. D±( 0.70E)

Combinaciones de cargas a Rotura: (RNE E-060)a. 1.4Db. 1.4D+1.7L+1.7Lrc. 1.25D+1.25Ld. 0.9De. 1.25D+1.25L+1.25Lr±1.0Ef. 0.9D±1.0E

1.6.3 Combinaciones de cargas para Estructuras metálicas:Combinaciones de cargas a servicio: (ASD)

a. Db. D+L+(Lr or S)c. D+(Lr or S)+(L ó ±W)d. D+L+(Lr or S)±We. D+L±0.71E+Sf. D±(W +ó 0.71E)

Combinaciones de cargas a Rotura: (LRFD)a. 1.4Db. 1.2D+1.6L+0.5(Lr or S)c. 1.2D+1.6(Lr or S)+(0.5L ó ±0.8W)d. 1.2D+0.5L+0.5(Lr or S)±1.3We. 1.2D+0.5L±1E+0.2Sf. 0.9D±(1.3W ó 1.0E)

111082-310-3-MC-001

*111082-310-3-MC-001*

MEMORIA DE CALCULOAMBIENTES SERVICIOS

ESTRUCTURAS

Rev. 1

APROBADO POR:

Jefe de Disciplina Ing. Ludgar Aparicio

Jefe de Proyecto: Ing. José Montenegro

Cliente: MINERA CHINALCO PERÚ S.A

Revisión Hecho Por Descripción Fecha Revisado AprobadoA J. Pinto Emitido para coordinación interna 15/10/12 L.Aparicio J. MontenegroB J. Pinto Emitido para aprobación del cliente 23/10/12 L.Aparicio J. Montenegro0 J. Pinto Emitido para construcción 20/12/12 L.Aparicio J. Montenegro1 J. Pinto Revisión General 21/12/12 L.Aparicio J. Montenegro

COMENTARIOS DEL CLIENTE:

MINERA CHINALCO PERU S. A.ESTUDIO DE INVERSION A NIVEL DE ESTUDIO DEFINITIVOS

“MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL HOSPITAL DANIEL ALCIDES CARRIÓN – HUANCAYO”

Contrato Marco de Consultoría MC00093CON OS 4600001097

8 de 209 .

MINERA CHINALCO PERÚ S.AESTUDIO DE INVERSIÓN A NIVEL DE ESTUDIOS DEFINITIVOS Fecha:

"MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA 20/12/2012DEL HOSPITAL DANIEL ALCIDES SÁNCHEZ CARRIÓN - HUANCAYO"

REVISIÓN: 0 AMBIENTES SERVICIOS Página:MEMORIA DE CÁLCULO

ESTRUCTURAS

ÍNDICE

PROYECTO N: 111082111082-310-3-MC-001

1.0 GENERALES ………………………………….…………………………………………..……………………………………………

2.0 ANÁLISIS ESTRUCTURAL ……………….……………..……………….……….…………………………………………………… 6

3.0 DISEÑO DE ESTRUCTURA DE CONCRETO ………………………..……………….…………………………………………………………… 10

4.0 DISEÑO DE COLUMNAS ……….……..………………..……………….…………………………………………………………… 12

5.0 DISEÑO DE ZAPATAS ……...…...…..……………….………………….………………………………...………………………

6.0 DISEÑO DE MURO DE ALBAÑILERÍA ARMADA ……………..…………...………...……………….…………………………………………………………… 17

7.0 DISEÑO DE ESTRUCTURA METALICA ………..…..…..……………….………...………..……………………………………… 35

8.0 DISEÑO DE CORREAS DE TECHO METÁLICO ……...…..…..……………….………………….……………………………………… 43

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MINERA CHINALCO PERÚ S.APROYECTO N: 111082 ESTUDIO DE INVERSIÓN A NIVEL DE ESTUDIOS DEFINITIVOS Fecha:111082-310-3-MC-001 "MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA 20/12/12

DEL HOSPITAL DANIEL ALCIDES SÁNCHEZ CARRIÓN - HUANCAYO"Revisión: 0 MEMORIA DE CALCULO Página:

AMBIENTES SERVICIOSESTRUCTURAS

1.0. GENERALIDADES

1.1. ALCANCE

La presente memoría de cálculo presenta el análisis y diseño de las estructuras del edificio que conforma los ambientes de Servicios.

Solo se muestran los elementos principales de Estructura metálica y de concreto.

1.2. CÓDIGOS Y ESTANDARES

Para el desarrollo de la ingenieria se hará uso de los códigos y estándares que se especifican en los siguientes documentos:

NTE E020 Norma Técnica de Edificaciones - Cargas.NTE E030 Norma Técnica de Edificaciones - Diseño Sismoresistente.NTE E050 Norma Técnica de Edificaciones - Suelos y Cimentaciones.NTE E060 Norma Técnica de Edificaciones - Concreto Armado.NTE E070 Norma Técnica de Edificaciones - Albañilería.NTE E090 Norma Técnica de Edificaciones - Estructuras Metálicas.

1.3. DOCUMENTOS Y PLANOS REFERENCIALES

1.3.1 DocumentosEstudio Geotécnico

111082-421-CD- 001 Criterios de Diseño Estructuras111082-421-ET- 003 Especificaciones Técnicas de Albañileria111082-421-ET- 001 Especificaciones Técnicas de Concreto111082-421-ET- 003 Especificaciones Técnicas de Estructuras Metálicas111082-424-3-MD-003 Memoria descriptiva Ambientes de Servicios

1.3.2 Planos Generales111082-421-3-001 Estandares de Concreto y Estructuras-Notas Generales-Especificaciones Tecnicas

y Detalles para Pernos de Anclajes.111082-421-3-002 Estandares Vigas y Columnas.111082-421-3-003 Estandares Muros y placas.111082-421-3-004 Estandares de Albañilería.111082-421-3-010 Estandares de Acero Estructural - Detalles Constructivos 1

Planos del Sector Ambientes de Servicios111082-310-3-100 Ambientes de Servicios - Cimentación - Planta, Secciones y Detalles111082-310-3-200 Ambientes de Servicios - Losa de Piso - Planta, Secciones y Detalles111082-310-3-500 Ambientes de Servicios - Losa de Techo y Detalles111082-310-3-600 Ambientes de Servicios - Vigas Elevaciones y Secciones 1 De 2111082-310-3-601 Ambientes de Servicios - Vigas Elevaciones y Secciones 2 De 2111082-310-3-800 Ambientes de Servicios - Cimentación Tanques de Gas - Planta, Secciones y Detalles111082-310-3-801 Ambientes de Servicios - Cimentación Área Para Oxigeno - Planta, Secciones y Detalles111082-310-3-900 Ambientes de Servicio - Estructura Metálica - Planta111082-310-3-901 Ambientes de Servicio - Estructura Metálica - Planta Secciones y Detalles

1.4. DATOS CONSIDERADOS PARA EL ANALISIS Y DISEÑO

- Albañilería Tipo de ladrillo : Bloqueta de concretoPeso especifíco Albañilería : 1,800 kg/m3Resistencia Característica a la compresión (f'm) : 85 kg/cm2Resistencia Caracterísitica al Corte (v'm) : 8.10 kg/cm2Modulo de Elasticidad Em=700f'm : 59,500 kg/cm2

Estudio Geofísico de la Ampliación del Hospital Daniel Alcides Carrión de Huancayo - Junín , Elaborado por Jorge E. Alva Hurtado Ingenieros E.I.R.L y Estudio Mecánica Suelos N°M3973 M&M Consultores S.R.L.

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- Concreto ArmadoPeso especifico del concreto armado : 2,400 kg/m3Esfuerzo mínimo de compresión(f'c) : 210 kg/cm2Esfuerzo de fluencia del acero de refuerzo (fy) : 4,200 kg/cm2Modulo de elasticidad Concreto (Ec) : 217,371 kg/cm2

- Estructuras MetalicasEsfuerzo de fluencia del acero de refuerzo (fy) : 2,530 kg/cm2Modulo de elasticidad Acero (Es) : 2,040,734 kg/cm2

- Información sísmicaZ = 0.3 Zona 2 (Junin)U = 1.5 A (Edificaciones Escencial)S = 1.3 Suelo intermedios S2Tp = 0.75 segR = 9.5 Pórticos AceroR = 3.0 AlbañileríaC= 2.5 Coeficiente de Amplificación Sismica

- RecubrimientosZapatas contra terreno : 7.0 cmMuros, columnas y vigas peraltadas : 4.0 cmAligerados y losas : 2.0 cmCimiento corrido y Sobrecimiento ( Fondo no contra terreno) : 5.0 cmCimiento corrido y Sobrecimiento (Lateral contra terreno) : 7.5 cmColumnas y Vigas de Confinamiento : 2.5 cm

1.5. CONDICIONES DEL SUELO DE FUNDACIÓN

Capacidad Portante: 1.0 Para Zapatas con un Df= 1.20m 0.9 Para Cimiento Corrido con un Df= 1.20m

: 1,900 kg/m3: 32

Coeficiente de empuje pasivo (Kp) : 3.69Coeficiente de empuje activo (Ka) : 0.27Coeficiente de reposo (Ko) : 0.43

1.6. CARGAS Y COMBINACIONES

1.6.1 Cargas:D = Carga MuertaL = Carga VivaLr = Carga Viva de TechoS = Carga de NieveW = Carga de VientoE = Carga de Sismo

1.6.2 Combinaciones de cargas para Estructuras de concreto:Combinaciones de cargas a servicio (RNE E-020)

a. Db. D+L+Lrc. 0.75(D+L+Lr)d. 0.75(D+L+Lr±(0.70E))e. 0.75(D+0.70E)f. D±( 0.70E)

Ec=15000 x (f'c)1/2

kg/cm2 kg/cm2

Peso especifico del suelo (gs)Angulo de friccion del suelo (a)

Coeficiente de friccion concreto-suelo (m)

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Combinaciones de cargas a Rotura: (RNE E-060)a. 1.4Db. 1.4D+1.7L+1.7Lrc. 1.25D+1.25Ld. 0.9De. 1.25D+1.25L+1.25Lr±1.0Ef. 0.9D±1.0E

1.6.3 Combinaciones de cargas para Estructuras metálicas:Combinaciones de cargas a servicio: (ASD)

a. Db. D+L+(Lr or S)c. D+(Lr or S)+(L ó ±W)d. D+L+(Lr or S)±We. D+L±0.71E+Sf. D±(W +ó 0.71E)

Combinaciones de cargas a Rotura: (LRFD)a. 1.4Db. 1.2D+1.6L+0.5(Lr or S)c. 1.2D+1.6(Lr or S)+(0.5L ó ±0.8W)d. 1.2D+0.5L+0.5(Lr or S)±1.3We. 1.2D+0.5L±1E+0.2Sf. 0.9D±(1.3W ó 1.0E)

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2.0. ANÁLISIS ESTRUCTURAL

2.1. DESCRIPCIÓN Y MODELO DE LAS ESTRUCTURASEl modelo estructural de la cobertura metálica se realiza en el programa ETABS V9.7.0 , se muestra a continuación:

Modelo estructural - Zona de equipos

Modelo estructural - Proyecto tambos

Se ha considerado en el modelamiento la aplicación de cargas estáticas (carga muerta, viva) y cargas dinámicas (sismo y viento)

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2.1.1 SISTEMA ESTRUCTURAL

Sistema estructural Estructura de Concreto:

A continuación se presenta la planta del nivel tope de concreto (NTC) mostrando las columnas, vigas

Estructuración Planta Estructura Concreto -Tambos

Se ha desarrollado un sistema estructural del tipo aporticado en la dirección X-X y también en la dirección Y-Y (las acciones sísmicas son resistidas por pórticos ), este tramado de columnas y vigas soporta a su vez la estructura de acero del techo metálico.

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Sistema estructural Estructura de Acero:

Estructuración Techo metálico de acero - Tambos

Estructuración Techo metálico - Zona Central de Aire y Taller de Mant. de muebles.

El modelo considera elementos del tipo frame de acero, en donde las cargas de la cobertura se transmiten hacia las correas (perfiles Z), y de éstas hacia los pórticos principales (tubos 8"x4"x 3mm). Se considera elemento de arriostre an ambos sentidos principales.

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2.2. METRADO DE CARGAS ESTÁTICAS Y DINÁMICAS

2.2.1 CARGAS ESTÁTICAS

Carga Muerta (D)- Techo metalico

Cargas de Cobertura 5.00 kg/m2Cargas de instalaciones 10.00 kg/m2Cargas de correas de techo 7.40 kg/m (Z 8"x3"x2.5 mm) 6.40 kg/m (Z 8"x2"x2.5 mm)Cargas de arriostres 0.00 kg/m2

Ancho Tributario en las correas A = 1.20 m

Carga muerta sobre las correas 25.40 kg/m (incl. peso propio) 24.40 kg/m (incl. peso propio)Carga muerta sobre las correas 18.00 kg/m (sin peso propio) 17.00 kg/m (sin peso propio)

Carga Viva de techo (Lr)

- Sobrecarga en TECHO METÁLICO 30 kg/m2- Carga Viva de techo sobre las correas 36.00 kg/m

Carga de Nieve (S)

- Sobrecarga de Nieve 40 kg/m2- Carga Nieve sobre las correas 48.00 kg/m 84.00

2.2.2 CARGAS DINÁMICASSISMOParámetros Sísmicos (NTE E0.30)- Factor de Zona, Zona 2 Z = 0.3- Factor de Suelo, S2 S = 1.2- Periodo del suelo Tp = 0.60- Categoria de la Edificación:

Ambientes Servicios Factor U = 1.5- Coeficiente de Reducción

Sistema estructural X-X: Aporticado R = 8.0 (Porticos concreto)

Sistema estructural Y-Y: Aporticado R = 8.0 (Porticos concreto)VIENTODe acuerdo a la Norma E-020 del RNE la velocidad basica de diseño será:

Velocidad de Diseño hasta 10m de altura V = 85.0 km/h = 23.61 m/sAltura donde se calculara Vh h = 10.0 mVelocidad de Diseño en la altura h Vh = 85.0 km/h = 23.61 m/sPresión Estatica q = 36.13 kg/m2 ( q = 0.005 * Vo^2 )Carga exterior de viento Ph = C x q kg/m2

Los factores de forma utilizados para determinar las cargas de viento sobre la estructura son:

Factores de Forma CConstrucción Barlovento Sotavento ANGULO 15

Superficies verticales de Edificios (Ce) +0.8 -0.6

+0.7 / -0.3 -0.6

-0.7 -0.7

Factores de forma carga interior (Ci) +0.3 -0.3

Superficies inclinadas entre 15° y 60° (Ce)

Superficies verticales ó inclinadas planas ó curvas paralelas a la dirección del viento (Ce)

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Nota: Cuando el viento sea paralelo al eje longitudinal de la estructura se deberá considerar (Ce-Ci) = -1.0

2.3. ANÁLISIS DINÁMICO DE LAS ESTRUCTURAS

2.3.1 PERÍODO DE LA ESTRUCTURA

Mode Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZ RX RY RZ SumRSumRSumRZ1 0.19992 0.3254 66.6564 0 0 58 0.4 70.2 57.9 0.35 70.22 0.18776 30.8306 2.5991 0 69.2555 0 2.3 35 0.33 60.2 35.1 70.53 0.18691 44.2855 0.3506 0 69.6061 0 0.3 52 0.53 60.5 86.6 714 0.15304 4.5226 0.0308 0 69.6368 0 0 2.1 4.79 60.6 88.7 75.85 0.1218 0.0093 0.0625 0 69.6993 0 0.1 0 0.01 60.7 88.7 75.86 0.11343 4.1768 9.3744 0 79.0737 0 11 2.1 16.1 72.1 90.8 91.97 0.11252 2.1407 13.9059 0 92.9796 0 17 1 6.52 89.1 91.8 98.48 0.10604 0.0011 6.0693 0 99.0489 0 7.6 0 0.1 96.7 91.8 98.59 0.09896 0.0258 0.4351 0 99.4841 0 0.6 0 0.28 97.3 91.8 98.8

10 0.09076 2.4894 0 0 99.4841 0 0 1.3 0.1 97.3 93.1 98.911 0.09048 1.5802 0.0002 0 99.4843 0 0 0.6 0.17 97.3 93.7 99.112 0.08676 6.259 0 0 99 0 0 5.5 0.06 97.3 99.2 99.1

2.3.2 CORTANTE EN LA BASE (SISMO)

EdificioVdin(tn) Vest(tn) V(tn)

Dinámico Estático 0.8xVestTambos X 6.74 7.11 7.11 1.05

Y 6.50 6.93 6.93 1.07

2.3.3 DEFORMACIONES Y DISTORSIONES

2.3.3.1 SISMO

Edificio Distorsión Comentario

- Zona de equipos

Caso : Sismo X

Piso 1 4.90 15.51 15.51 34.30 0.0032 0.0070 OK

Caso : Sismo Y

Piso 1 4.90 16.55 16.55 34.30 0.0034 0.0070 OK

- Zona central de aire

Caso : Sismo X

Piso 1 4.90 11.04 11.04 34.30 0.0023 0.0070 OK

Caso : Sismo Y

Piso 1 4.90 9.90 9.90 34.30 0.0020 0.0070 OK

Zona taller mant. de muebles

Caso : Sismo X

Piso 1 4.90 9.18 9.18 34.30 0.0019 0.0070 OK

Caso : Sismo Y

DIR. SISMO

Factor de escala

H piso (m)

Desplaz. piso (mm) (dx0.75xR)

Desplaz. relativo de entrepiso

Limite desplaz. lateral de entrepiso

Limite distorsión de entrepiso

17 de 209...........................................

Piso 1 4.90 6.72 6.72 34.30 0.0014 0.0070 OK

18 de 209...........................................

Desplazamiento lateral (mm) Sismo X-X (zona de equipos)

Desplazamiento lateral (mm) Sismo Y-Y (zona de equipos)

2.3.3.2 VIENTOSe analiza las fuerzas debido a viento en ambas direcciones principales del edificio, tanto dirección viento X+ y X-; así como dirección del viento en Y-Y. Se presenta algunas deformaciones producidas por carga de viento las cuales son aceptables para el tipo de estructura.

19 de 209...........................................

Desplazamiento lateral Viento X-X (+) - Zona de equipos

2.3.3.3 DEFLEXIÓN POR CARGA VIVA

Deflexión máxima (mm) por carga viva (viva techo+nieve) en tijeral 1 - Zona equipos

Se muestra la deflexión máxima por carga viva (carga viva de techo+carga nieve), la cual resulta aceptable , mostrada en eje donde se encuentra el Tijeral 1.

20 de 209..............................................

3.0 DISEÑO DE ESTRUCTURA CONCRETO

Esquema de estructura de concreto con pórticos (zona de equipos)

Se presenta el diseño en concreto de algunos de los principales elementos de la estructura (zona de equipos), realizados con fuerzas internas de los elementos por la Hipótesis Envolvente Combinaciones de carga (RNE Norma E.060) . (NOTA: los ejes presentados son referenciales)

Columna y su zapata analizada

Viga analizada

Muro tabique albañilería armada

21 de 209..............................................

Diagrama de momento flectores (tn-m) en vigas - Hipótesis envolvente

22 de 209..............................................

3.1 DISEÑO DE VIGAS

A manera de ejemplo se tomo la viga mas esforzada ubicada en el pórtico del eje 1 (Nota: los ejes son referenciales) (Diagrama de Momentos Flectores, unidades: tn-m)

hv = 0.50 m Peralte de la vigabv = 0.30 m Ancho de la vigaf'c = 280 Kg/cm2 Resistencia a la compresión del concretofy = 4200 Kg/cm2 Resistencia a la fluencia del acero

dve = 0.44 m Peralte efectivo .Acs = 1500.0 cm2 Area total de la viga de concreto

3.1.1 REFUERZO POR FLEXON

DESCRIPCION REFUERZO POSITIVO REFUERZO NEGATIVO

Momento Mux + = 2.72 t-m Mux - = 4.48 t-mCuantía del refuerzo en tracción = 0.075% = 0.208%Area de refuerzo calculada AsxCal = 1.65 AsxCal = 2.93Area de refuerzo mínima Asmin = 3.56 Asmin = 3.56Área a colocar = Max( AsxCal, Asmin) As = 3.56 As = 3.56Varilla seleccionada. #4 y #4 #4 y #4Número de varillas a colocar. 2 y 1 2 y 1Area de varillas colocadas en cada lado En lado bc = 3.80 OK En lado hc = 3.80 OKNúmero de varillas colocada en cada lado En lado bc = 3.00 En lado hc = 3.00Separación entre varillas en la dirección. sep = 0.23 m sep = 0.13 m

Varillas a colocar 3 #4 3 #4Se colocará 3 varillas #4 arriba y debajo de la viga como refuerzo en todas las vigas.

rx rx cm2 cm2

cm2 cm2

23 de 209..............................................

3.1.2 DISEÑO POR CORTE

También se muestra la viga mas esforzada ubicada en el pórtico del eje 1 (Diagrama de Fuerzas Cortantes, unidades: tn)

CORTE EN X-X

Vux = 3.45 T Cortante máximo en X = Max (FXpu)8.78 T Resistencia del concreto al corte para la dirección X.

> Vux OK

Se colocará estribos mínimo con varilla #3 hasta zona de confinamiento: 1@0.05; 9 @ 0.10 ; rto @ 0.20 c/extremo

fVc > VufVc = f x 0.53 x f'c1/2 x bv x dve f = 0.75

fVcx =

24 de 209............................................

MINERA CHINALCO PERÚ S.APROYECTO N° 111082 ESTUDIO DE INVERSIÓN A NIVEL DE ESTUDIOS DEFINITIVOS Fecha:

111082-310-3-MC-001 "MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA 23/10/12DEL HOSPITAL DANIEL ALCIDES SÁNCHEZ CARRIÓN - HUANCAYO"

Revisión: B MEMORIA DE CALCULO Página:AMBIENTES SERVICIOS

ESTRUCTURAS

4.0 DISEÑO DE COLUMNAS - DIAGRAMA DE ITERACIÓN (eje F)

4.1 SKETCH

a = 0.40 m Dimensión de la columna en X f'c= 280 Kg/cm2 Resistencia a la compresiònb = 0.60 m Dimensión de la columna en Y fy= 4200 Kg/cm2 Esfuerzo de fluencia del Acero

fy= 2E+06 Kg/cm2 Modulo de Elasticidad del Acerony = 3 m Numero de capas en Y-Ynx = 5 m Numero de capas en X-X

DISTRIBUCION DE ACEROS EN LA COLUMNA

# 5 # 5 # 5# 5 # 5# 5 # 5# 5 # 5# 5 # 5 # 5

0.002 m Deformación unitaria - Fluencia en el acero Asmin = 24.0 cm2 Acero mínimo Asmin = 1%.a.b0.003 m Deformación unitaria - Maxima en Concreto As = 24.0 cm2 Area de acero colocado

0.85 m Coeficiente para el calculo de "a" As > Asmin OKPc' = 67.20 t Pc' = 0.1*f'c*a*b

376.32 t Pu max = 0.80.(0.70).(0.85.f´c.Ac + As.fy)

4.2 CARGAS ULTIMAS ACTUANTES EN LA BASE DE LA COLUMNA

FXcu (Tn) FYcu (Tn) FZcu (Tn) MXcu (Tn-m) MYcu (Tn-m)UL 1.1 0.13 -0.66 23.51 -1.37 -0.42UL 2.1 0.23 -0.64 25.72 -1.32 -0.88UL 2.2 0.28 -0.64 26.45 -1.31 -1.04UL 3.1 0.08 -0.42 15.11 -0.88 -0.27UL 4.1 -0.42 -0.57 22.57 -1.15 2.13UL 4.2 0.80 -0.59 22.65 -1.22 -3.56UL 4.3 0.19 1.08 23.05 4.47 -0.70UL 4.4 0.19 -2.22 22.17 -6.84 -0.73UL 4.5 -0.39 -0.57 23.11 -1.14 2.02UL 4.6 0.84 -0.59 23.19 -1.21 -3.67UL 4.7 0.22 1.08 23.59 4.48 -0.81UL 4.8 0.22 -2.22 22.71 -6.83 -0.84UL 5.1 -0.53 -0.41 15.07 -0.84 2.57UL 5.2 0.69 -0.43 15.15 -0.91 -3.12UL 5.3 0.08 1.23 15.55 4.78 -0.26UL 5.4 0.08 -2.07 14.67 -6.53 -0.28UL 6.1 0.02 -0.52 23.07 -1.04 0.04UL 6.2 -0.31 -0.54 20.56 -1.11 1.51UL 6.3 -0.23 -0.71 19.86 -1.68 1.15UL 6.4 0.06 -0.52 23.61 -1.04 -0.08UL 6.5 -0.27 -0.54 21.10 -1.10 1.39UL 6.6 -0.19 -0.71 20.40 -1.67 1.04UL 7.1 -0.12 -0.39 16.74 -0.76 0.65UL 7.2 -0.53 -0.41 13.60 -0.85 2.49UL 7.3 -0.43 -0.62 12.72 -1.56 2.04

e y =e c =

Pu max =

COLUMNA

ELEVACIÓNX

25 de 209............................................

ESTRUCTURAS

4.3 DISEÑO A FLEXION-COMPRESION

0 t-m 10 t-m 20 t-m 30 t-m 40 t-m 50 t-m 60 t-m

-200 t

-100 t

800 tDIAGRAMA DE ITERACION EJE X-X

ᶲ = 1.0

ᶲ = 0.9

ᶲ = 0.7

CARGAS X-X

0 t-m 5 t-m 10 t-m 15 t-m 20 t-m 25 t-m 30 t-m 35 t-m 40 t-m 45 t-m

-200 t

-100 t

800 tDIAGRAMA DE ITERACION EJE Y-Y

ᶲ = 1.0

ᶲ = 0.9

ᶲ = 0.7

CARGAS Y-Y

26 de 209............................................

ESTRUCTURAS

4.4 DISEÑO POR CORTE

4.4.1 CORTE POR FLEXIÓN

CORTE EN X-X

Vux = 0.84 t Cortante máximo en X = Max (FXpu)Vuy = 1.23 t

13.57 t Resistencia del concreto al corte para la dirección X.

≥ Vux OK El concreto resiste todo el cortante, pero se colocará refuerzo al corte mínimo # 3 @ 0.1

Se colocará refuerzo al corte: #3 @ 0.100 (zona de confinamiento)

15.26 t Resistencia del refuerzo al corte para la dirección X.≥ Vux OK

CORTE EN Y-Y

Vuy = 2.22 t Cortante máximo en Y = Max (FYpu)14.37 t Resistencia del concreto al corte para la dirección Y.

≥ Vuy OK El concreto resiste todo el cortante, pero se colocará refuerzo al corte mínimo # 3 @ 0.1

Se colocará refuerzo al corte: #3 @ 0.100 (zona de confinamiento)

24.24 t Resistencia del refuerzo al corte para la dirección Y.≥ Vux OK

4.4.2 CORTE EN EL NUDO

CONEXIÓN VIGA-COLUMNA

a = 40.00 cm Dimensión de la columna en Xb = 60.00 cm Dimensión de la columna en Y

B1 = 30.00 cm Ancho de Viga 1H1 = 50.00 cm Peralte de Viga 1B2 = 30.00 cm Ancho de Viga 2H2 = 50.00 cm Peralte de Viga 2B3 = 30.00 cm Ancho de Viga 3H3 = 50.00 cm Peralte de Viga 3B4 = 30.00 cm Ancho de Viga 4H4 = 50.00 cm Peralte de Viga 4 ELEVACIÓN

As V1 = 3 Varillas #4 = 3.80 cm2 Acero Superior Viga 10 Varillas #4

Ai V1 = 3 Varillas #4 = 3.80 cm2 Acero Inferior Viga 10 Varillas #4

fVcx > VuxfVcx = f x 0.53 x f'c^1/2 x a x (b-0.06) f = 0.75

fVcx =

fVsx =f Vc + f Vs

fVcy > VuyfVc = f x 0.53 x f'c^1/2 x b x (a-0.06) f = 0.75

fVcy =

fVsx =f Vc + f Vs

27 de 209............................................

ESTRUCTURASAi V4 = 3 Varillas #4 = 3.80 cm2 Acero Inferior Viga 4

0 Varillas #4

28 de 209............................................

ESTRUCTURAS

PARA EL CORTE EN X-X

Características del Área efectiva de Conexión

B1 = 30.00 cm Ancho de Viga 1B2 = 30.00 cm Ancho de Viga 2

a = 40.00 cm Dimensión de la columna en X

x = 10.00 cm Distancia más corta de borde de viga a borde de columnaB = 30.00 cm Ancho de Viga a considerar para el calculo del Ancho Efectivo B = MIN(B1, B2)h = 40.00 cm Profundidad del área efectiva h = a

b' = 50.00 cm Ancho efectivo del área efectiva b' = MIN(B+2x, B+h)Ae = 2000.00 cm2 Area Efectiva en X-X No mayor que "b"

As1 + As2 = 7.60 cm2 Acero de las vigas en la direccion X-X As1 + As2 = MAX(As V1+Ai V2, As V2+Ai V1)1.25.fy.(As1 + As2) = 39.90 t Cortante debido al refuerzo

PARA EL CORTE EN Y-Y

Características del Área efectiva de Conexión

B3 = 30.00 cm Ancho de Viga 1B4 = 30.00 cm Ancho de Viga 2

b = 60.00 cm Dimensión de la columna en Y

x = 10.00 cm Distancia más corta de borde de viga a borde de columnaB = 30.00 cm Ancho de Viga a considerar para el calculo del Ancho Efectivo B = MIN(B3, B4)h = 60.00 cm Profundidad del área efectiva h = b

b' = 40.00 cm Ancho efectivo del área efectiva b' = MIN(B+2x, B+h)Ae = 2400.00 cm2 Area Efectiva en Y-Y No mayor que "a"

As1 + As2 = 7.60 cm2 Acero de las vigas en la direccion Y-Y As1 + As2 = MAX(As V1+Ai V2, As V2+Ai V1)1.25.fy.(As1 + As2) = 39.90 t Cortante debido al refuerzo

CONDICIONES DE CONFINAMIENTO

Condición A Nudos Confinados en 4 carasf =0.85

Condición B Nudos Confinados en 3 o dos caras opuestas.

Condición C Otros CasosLa cara de analisis de la columna se considera confinada

fVn = f 5.3 .√(f´c)*(b')

fVn = f 4.0 .√(f´c)*(b')

fVn = f 3.2 .√(f´c)*(b')

29 de 209............................................

ESTRUCTURASsi: Seccion Viga (en la cara) > 0.75*Seccion Columna

30 de 209............................................

ESTRUCTURAS

Cara de Columna Condición en Cara Condición de Nudo1 Sin confinar

C2 Sin confinar3 Sin confinar4 Sin confinar

CONFINAMIENTO EN EL NUDO

EN X-XSe colocará refuerzo al corte: #3 @ 0.100

15.26 t Resistencia del refuerzo al corte para la dirección X.

EN Y-YSe colocará refuerzo al corte: #3 @ 0.100

24.24 t Resistencia del refuerzo al corte para la dirección Y.

VERIFICACIÓN DEL CORTANTE EN X e Y EN EL NUDO

VERIF. VERIF.

UL 1.1 6.99 32.91 106.29 OK 6.99 32.91 133.48 OKUL 2.1 10.91 28.99 106.29 OK 10.91 28.99 133.48 OKUL 2.2 10.52 29.38 106.29 OK 10.52 29.38 133.48 OKUL 3.1 4.50 35.40 106.29 OK 4.50 35.40 133.48 OKUL 4.1 9.16 30.74 106.29 OK 9.16 30.74 133.48 OKUL 4.2 9.09 30.81 106.29 OK 9.09 30.81 133.48 OKUL 4.3 10.05 29.85 106.29 OK 10.05 29.85 133.48 OKUL 4.4 8.19 31.71 106.29 OK 8.19 31.71 133.48 OKUL 4.5 8.87 31.03 106.29 OK 8.87 31.03 133.48 OKUL 4.6 8.81 31.09 106.29 OK 8.81 31.09 133.48 OKUL 4.7 9.77 30.13 106.29 OK 9.77 30.13 133.48 OKUL 4.8 7.91 31.99 106.29 OK 7.91 31.99 133.48 OKUL 5.1 4.53 35.37 106.29 OK 4.53 35.37 133.48 OKUL 5.2 4.46 35.44 106.29 OK 4.46 35.44 133.48 OKUL 5.3 5.42 34.48 106.29 OK 5.42 34.48 133.48 OKUL 5.4 5.42 34.48 106.29 OK 5.42 34.48 133.48 OKUL 6.1 5.42 34.48 106.29 OK 5.42 34.48 133.48 OKUL 6.2 3.57 36.33 106.29 OK 3.57 36.33 133.48 OKUL 6.3 3.57 36.33 106.29 OK 3.57 36.33 133.48 OKUL 6.4 3.57 36.33 106.29 OK 3.57 36.33 133.48 OKUL 6.5 9.12 30.78 106.29 OK 9.12 30.78 133.48 OKUL 6.6 9.12 30.78 106.29 OK 9.12 30.78 133.48 OKUL 7.1 9.12 30.78 106.29 OK 9.12 30.78 133.48 OKUL 7.2 8.84 31.06 106.29 OK 8.84 31.06 133.48 OKUL 7.3 8.84 31.06 106.29 OK 8.84 31.06 133.48 OK

fVsx =

fVsy =

Vx Colum (t)

Vx Act-Nudo (t)

f Vn + f Vs (t)

Vy Colum (t)

Vy Act-Nudo (t)

f Vn + f Vs (t)

31 de 209............................................

Revisión: 0 MEMORIA DE CALCULO Página:AMBIENTES SERVICIOS

ESTRUCTURAS

5.0 DISEÑO DE ZAPATA Z-1 (de columna Eje F)

5.1 SKETCH

PLANTA ELEVACION

5.2 CARACTERISTICAS GEOMÉTRICAS

a = 0.400 m Dimensión de Columna en X h1 = 0.000 m Ver Sketch - Altura libre de la Columnab = 0.600 m Dimensión de Columna en Y h2 = 0.900 m Ver Sketch

a1 = 0.675 m Ver Sketch Df = 1.400 m Df = hz + h2a2 = 0.675 m Ver Sketch Iy = 0.782 m4 Momento de Inercia de la zapata para la dirección X..b1 = 0.575 m Ver Sketch Ix = 0.782 m4 Momento de Inercia de la zapata para la dirección Y.b2 = 0.575 m Ver Sketch cx = 0.875 m Centro de Gravedad de la zapata respecto a X.A = 1.750 m Ver Sketch cy = 0.875 m Centro de Gravedad de la zapata respecto a Y.B = 1.750 m Ver Sketch Area = 3.063 m2 Area de la Zapata

hz = 0.500 m Altura de zapata xc = 0.000 m Dist. x-x del centro de la colum. al centroide de la zapatayc = 0.000 m Dist. y-y del centro de la colum. al centroide de la zapata

5.3 CARGAS DE PESO PROPIO DE LA CIMENTACIÓN2400 Peso Especifico del Concreto

P col = 0.52 t Peso de la columna. 1900 Peso Especifico del SueloP zap = 3.68 t Peso de la zapata. f'c= 210 Kg/cm2 Resistencia a la compresiònP rell = 4.83 t Peso del relleno sobre la zapata. fy= 4200 Kg/cm2 Esfuerzo de fluencia del AceroP cim = 9.02 t Peso total en la cimentación

5.4 CARGA EN LA COLUMNA

D = Carga Muerta Ex = Sismo ±X FX = Fuerza en el eje XL = Carga Viva Ey = Sismo ±Y FY = Fuerza en el eje YLr = Carga Viva de Techo FZ = Fuerza en el eje ZS = Carga de Nieve MX = Momento en el eje X

gc = Kg/m³gs= Kg/m³

ZAPATA - SEGUN DATOS

PLANTAX

ZAPATA - SEGUN DATOS

ELEVACIÓNX

32 de 209............................................

ESTRUCTURASWy1, Wy2 = Carga de Viento en X MY = Momento en el eje Y

Wx = Carga deViento en Y MZ = Momento en el eje Z

33 de 209............................................

ESTRUCTURAS

FX ( t ) FY ( t ) FZ ( t ) MX ( t-m ) MY ( t-m )D -0.090 -0.470 -8.290 0.740 -0.256 La carga Muerta "D" SI incluye elL 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 peso de la COLUMNALr -0.060 0.010 -1.300 -0.022 -0.238S -0.090 0.010 -1.730 -0.029 -0.317

Wy1 0.160 0.030 -1.300 -0.077 0.655 Las cargas del cuadro son aplicadas en:Wy2 0.490 0.010 1.210 -0.020 1.963 EL LOMO DE LA ZAPATAWx 0.410 -0.160 1.910 0.463 1.645Ex 0.610 0.010 0.040 -0.028 2.540Ey 0.000 1.650 -0.440 -4.829 0.014

5.5 RESUMEN DE CARGAS EN LA BASE DE LA CIMENTACION

FXb ( t ) FYb ( t ) FZb ( t ) MXb ( t-m ) MYb ( t-m )D 0.09 -0.47 16.79 -0.98 -0.30 Se cambio el sentido de las reaccionesL 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 según sea el caso de acuerdo a laLr 0.06 0.01 1.30 0.03 -0.27 siguiente convención:S 0.09 0.01 1.73 0.03 -0.36

Wy1 -0.16 0.03 1.30 0.09 0.74Wy2 -0.49 0.01 -1.21 0.03 2.21 Z+ Hacia AbajoWx -0.41 -0.16 -1.91 -0.54 1.85Ex -0.61 0.01 -0.04 0.03 2.85 - Carga en tracciónEy 0.00 1.65 0.44 5.65 0.01 + Carga en compresión

Donde: FXb = -FX Fuerza cortante en la dirección X-XFYb = +FY Fuerza cortante en la dirección Y-YFZb = -FZ Fuerza de gravedad ( para D se incluye peso total de la cimentación )

MXb = -MX (en la columna) + [FY x (h1+h2+hz)-Fz x yc]MYb = +MY(en la columna) + [FX x (h1+h2+hz)-Fz x xc]

5.6 COMBINACIONES DE CARGAS DE SERVICIO

SL 1.1 = D + L + Lr SL 4.1 = 0.75D + 0.53Ex SL 6.5 = D + L + S + Wx2SL 1.2 = D + L + S SL 4.2 = 0.75D - 0.53Ex SL 6.6 = D + L + S + WySL 2.1 = 0.75D + 0.75L + 0.75Lr SL 4.3 = 0.75D + 0.53Ey SL 7.1 = D + Wx1SL 2.2 = 0.75D + 0.75L + 0.75S SL 4.4 = 0.75D - 0.53Ey SL 7.2 = D + Wx2SL 3.1 = 0.75D + 0.75*L + 0.75Lr + 0.53Ex SL 5.1 = D + 0.70Ex SL 7.3 = D + WySL 3.2 = 0.75D + 0.75*L + 0.75Lr - 0.53Ex SL 5.2 = D - 0.70ExSL 3.3 = 0.75D + 0.75*L + 0.75Lr + 0.53Ey SL 5.3 = D + 0.70EySL 3.4 = 0.75D + 0.75*L + 0.75Lr - 0.53Ey SL 5.4 = D - 0.70EySL 3.5 = 0.75D + 0.75*L + 0.75S + 0.53Ex SL 6.1 = D + L + Lr + Wx1SL 3.6 = 0.75D + 0.75*L + 0.75S - 0.53Ex SL 6.2 = D + L + Lr + Wx2SL 3.7 = 0.75D + 0.75*L + 0.75S + 0.53Ey SL 6.3 = D + L + Lr + WySL 3.8 = 0.75D + 0.75*L + 0.75S - 0.53Ey SL 6.4 = D + L + S + Wx1

34 de 209............................................

ESTRUCTURAS

FXs ( t ) FYs ( t ) FZs ( t ) MXs ( t-m ) MYs ( t-m ) Convención de signos en Z:SL 1.1 0.15 -0.46 18.09 -0.95 -0.57 - = TracciónSL 1.2 0.18 -0.46 18.52 -0.94 -0.66 + = CompresiónSL 2.1 0.11 -0.35 13.57 -0.71 -0.43SL 2.2 0.14 -0.35 13.89 -0.71 -0.50SL 3.1 -0.21 -0.34 13.55 -0.69 1.08SL 3.2 0.44 -0.35 13.59 -0.73 -1.93SL 3.3 0.11 0.53 13.80 2.29 -0.42SL 3.4 0.11 -1.22 13.34 -3.71 -0.43SL 3.5 -0.19 -0.34 13.87 -0.69 1.01SL 3.6 0.46 -0.35 13.91 -0.72 -2.01SL 3.7 0.14 0.53 14.12 2.29 -0.49SL 3.8 0.14 -1.22 13.66 -3.70 -0.50SL 4.1 -0.26 -0.35 12.57 -0.71 1.28SL 4.2 0.39 -0.36 12.61 -0.75 -1.73SL 4.3 0.07 0.52 12.83 2.27 -0.22SL 4.4 0.07 -1.23 12.36 -3.73 -0.23SL 5.1 -0.34 -0.46 16.76 -0.95 1.69SL 5.2 0.52 -0.48 16.82 -1.00 -2.29SL 5.3 0.09 0.68 17.10 2.98 -0.29SL 5.4 0.09 -1.62 16.48 -4.93 -0.31SL 6.1 -0.01 -0.43 19.39 -0.86 0.17SL 6.2 -0.34 -0.45 16.88 -0.92 1.64SL 6.3 -0.26 -0.62 16.18 -1.49 1.28SL 6.4 0.02 -0.43 19.82 -0.85 0.07SL 6.5 -0.31 -0.45 17.31 -0.92 1.55SL 6.6 -0.23 -0.62 16.61 -1.48 1.19SL 7.1 -0.07 -0.44 18.09 -0.88 0.43SL 7.2 -0.40 -0.46 15.58 -0.95 1.91SL 7.3 -0.32 -0.63 14.88 -1.52 1.55

Donde FXs, FYs, FZs, MXs y MYs son las cargas resultantes de las combinaciones de servicio en la dirección respectiva.

5.7 COMBINACIONES DE CARGAS ULTIMAS

UL 1.1 = 1.4D UL 5.1 = 0.9D + Ex UL 7.1 = 0.9D + 1.25Wy1UL 2.1 = 1.4D + 1.7*L + 1.7Lr UL 5.2 = 0.9D - Ex UL 7.2 = 0.9D + 1.25Wy2UL 2.2 = 1.4D + 1.7*L + 1.7S UL 5.3 = 0.9D + Sy UL 7.3 = 0.9D + 1.25WxUL 3.1 = 0.9D UL 5.4 = 0.9D - SyUL 4.1 = 1.25D + 1.25L + 1.25Lr + Ex UL 6.1 = 1.25D + 1.25L + 1.25Lr + Wy1UL 4.2 = 1.25D + 1.25L + 1.25Lr - Ex UL 6.2 = 1.25D + 1.25L + 1.25Lr + Wy2UL 4.3 = 1.25D + 1.25L + 1.25Lr + Ey UL 6.3 = 1.25D + 1.25L + 1.25Lr + WxUL 4.4 = 1.25D + 1.25L + 1.25Lr - Ey UL 6.4 = 1.25D + 1.25L + 1.25S + Wy1UL 4.5 = 1.25D + 1.25L + 1.25S + Ex UL 6.5 = 1.25D + 1.25L + 1.25S + Wy2UL 4.6 = 1.25D + 1.25L + 1.25S - Ex UL 6.6 = 1.25D + 1.25L + 1.25S + WxUL 4.7 = 1.25D + 1.25L + 1.25S + EyUL 4.8 = 1.25D + 1.25L + 1.25S - Ey

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ESTRUCTURAS

FXu ( t ) FYu ( t ) FZu ( t ) MXu ( t-m ) MYu ( t-m )UL 1.1 0.13 -0.66 23.51 -1.37 -0.42UL 2.1 0.23 -0.64 25.72 -1.32 -0.88UL 2.2 0.28 -0.64 26.45 -1.31 -1.04UL 3.1 0.08 -0.42 15.11 -0.88 -0.27UL 4.1 -0.42 -0.57 22.57 -1.15 2.13UL 4.2 0.80 -0.59 22.65 -1.22 -3.56UL 4.3 0.19 1.08 23.05 4.47 -0.70UL 4.4 0.19 -2.22 22.17 -6.84 -0.73UL 4.5 -0.39 -0.57 23.11 -1.14 2.02UL 4.6 0.84 -0.59 23.19 -1.21 -3.67UL 4.7 0.22 1.08 23.59 4.48 -0.81UL 4.8 0.22 -2.22 22.71 -6.83 -0.84UL 5.1 -0.53 -0.41 15.07 -0.84 2.57UL 5.2 0.69 -0.43 15.15 -0.91 -3.12UL 5.3 0.08 1.23 15.55 4.78 -0.26UL 5.4 0.08 -2.07 14.67 -6.53 -0.28UL 6.1 0.02 -0.52 23.07 -1.04 0.04UL 6.2 -0.31 -0.54 20.56 -1.11 1.51UL 6.3 -0.23 -0.71 19.86 -1.68 1.15UL 6.4 0.06 -0.52 23.61 -1.04 -0.08UL 6.5 -0.27 -0.54 21.10 -1.10 1.39UL 6.6 -0.19 -0.71 20.40 -1.67 1.04UL 7.1 -0.12 -0.39 16.74 -0.76 0.65UL 7.2 -0.53 -0.41 13.60 -0.85 2.49UL 7.3 -0.43 -0.62 12.72 -1.56 2.04

Donde FXu, FYu, FZu, MXu y MYu son las cargas resultantes de las combinaciones de cargas últimas en la dirección respectiva.

5.8 VERIFICACION DE LA CIMENTACION

Nomenclatura :ex = - MYs / FZs ey = MXs / FZs Excentricidad en X y en Y.

±FZs x ex x cx

±FZs x ey x cy Presiones sobre el terreno debido al efecto biaxial. ( i=1, j=1,…,4 )

A x B Iy IxPresión máxima para la combinación correspondiente

qadm = Capacidad portante Capacidad portante del terrenoFuerza de deslizamientoFactor de seguridad al desplazamiento

0.50 Coeficiente de fricción suelo - concreto

Convención de signos: Excentricidades máximas permitidas: + = Presión sobre el terreno ex max = A/3-Fz/(7.5*qsad*B) - = Tracción sobre el terreno ey max = B/3-Fz/(7.5*qsad*A)

qmax = Max (q 11, q 12, q 13, q 14)

Fdes = √(FXs2 + FYs2)FSD = m ABS(FZs) / Fresm =

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ESTRUCTURAS

VERIFICACION DE LAS PRESIONES SOBRE EL TERRENO

ex ey ex max ey max Verif. q11 q12 q13 q14 C3(fintel) q5 qmax qsad Verif. Pres.SL 1.1 0.03 -0.05 0.45 0.45 OK 5.48 7.61 4.21 6.33 1.28 7.59 7.61 10.00 OKSL 1.2 0.04 -0.05 0.44 0.44 OK 5.74 7.84 4.25 6.36 1.29 7.82 7.84 10.00 OKSL 2.1 0.03 -0.05 0.48 0.48 OK 4.11 5.70 3.16 4.75 1.28 5.69 5.70 10.00 OKSL 2.2 0.04 -0.05 0.48 0.48 OK 4.30 5.88 3.19 4.77 1.29 5.87 5.88 10.00 OKSL 3.1 -0.08 -0.05 0.48 0.48 OK 2.44 3.99 4.86 6.41 1.47 6.52 6.52 10.00 OKSL 3.2 0.14 -0.05 0.48 0.48 OK 5.79 7.42 1.46 3.09 1.66 7.37 7.42 10.00 OKSL 3.3 0.03 0.17 0.48 0.48 OK 7.53 2.42 6.60 1.48 1.66 7.48 7.48 10.00 OKSL 3.4 0.03 -0.28 0.48 0.48 OK 0.69 8.99 -0.28 8.02 2.09 9.09 9.09 10.00 OKSL 3.5 -0.07 -0.05 0.48 0.48 OK 2.63 4.17 4.89 6.43 1.45 6.57 6.57 10.00 OKSL 3.6 0.14 -0.05 0.48 0.48 OK 5.98 7.60 1.49 3.11 1.66 7.54 7.60 10.00 OKSL 3.7 0.03 0.16 0.48 0.48 OK 7.73 2.60 6.63 1.50 1.66 7.67 7.67 10.00 OKSL 3.8 0.04 -0.27 0.48 0.48 OK 0.88 9.17 -0.25 8.04 2.08 9.28 9.28 10.00 OKSL 4.1 -0.10 -0.06 0.49 0.49 OK 1.87 3.47 4.74 6.34 1.55 6.38 6.38 10.00 OKSL 4.2 0.14 -0.06 0.49 0.49 OK 5.22 6.90 1.34 3.02 1.66 6.85 6.90 10.00 OKSL 4.3 0.02 0.18 0.49 0.49 OK 6.97 1.90 6.48 1.41 1.65 6.92 6.92 10.00 OKSL 4.4 0.02 -0.30 0.49 0.49 OK 0.12 8.47 -0.40 7.95 2.12 8.54 8.54 10.00 OKSL 5.1 -0.10 -0.06 0.48 0.48 OK 2.52 4.65 6.30 8.43 1.55 8.49 8.49 12.00 OKSL 5.2 0.14 -0.06 0.48 0.48 OK 6.94 9.18 1.81 4.04 1.66 9.11 9.18 12.00 OKSL 5.3 0.02 0.17 0.47 0.47 OK 9.25 2.57 8.60 1.92 1.65 9.20 9.20 12.00 OKSL 5.4 0.02 -0.30 0.48 0.48 OK 0.21 11.25 -0.49 10.56 2.11 11.35 11.35 12.00 OKSL 6.1 -0.01 -0.04 0.46 0.46 OK 5.19 7.10 5.56 7.48 1.16 7.33 7.48 12.00 OKSL 6.2 -0.10 -0.05 0.48 0.48 OK 2.64 4.71 6.31 8.38 1.53 8.45 8.45 12.00 OKSL 6.3 -0.08 -0.09 0.48 0.48 OK 2.18 5.52 5.05 8.39 1.59 8.40 8.40 12.00 OKSL 6.4 0.00 -0.04 0.46 0.46 OK 5.44 7.34 5.60 7.50 1.14 7.35 7.50 12.00 OKSL 6.5 -0.09 -0.05 0.47 0.47 OK 2.90 4.95 6.36 8.41 1.51 8.51 8.51 12.00 OKSL 6.6 -0.07 -0.09 0.48 0.48 OK 2.43 5.76 5.09 8.41 1.56 8.46 8.46 12.00 OKSL 7.1 -0.02 -0.05 0.47 0.47 OK 4.43 6.41 5.40 7.38 1.24 7.30 7.38 12.00 OKSL 7.2 -0.12 -0.06 0.48 0.48 OK 1.89 4.02 6.16 8.29 1.62 8.26 8.29 12.00 OKSL 7.3 -0.10 -0.10 0.49 0.49 OK 1.43 4.82 4.89 8.29 1.69 8.21 8.29 12.00 OK

5.8.1. VERIFICACION DE LA ESTABILIDAD

DESLIZAMIENTO VOLTEO

Fdes FSD FSD req Mvol x FSVx FSVx req Mvol y FSVy FSVy req

SL 1.1 0.48 18.70 1.50 OK SL 1.1 0.95 16.70 1.50 OK 0.57 27.82 1.50 OKSL 1.2 0.49 18.75 1.50 OK SL 1.2 0.94 17.22 1.50 OK 0.66 24.44 1.50 OKSL 2.1 0.36 18.70 1.50 OK SL 2.1 0.71 16.70 1.50 OK 0.43 27.82 1.50 OKSL 2.2 0.37 18.75 1.50 OK SL 2.2 0.71 17.22 1.50 OK 0.50 24.44 1.50 OKSL 3.1 0.40 16.94 1.25 OK SL 3.1 0.69 17.09 1.25 OK 1.08 10.96 1.25 OKSL 3.2 0.56 12.15 1.25 OK SL 3.2 0.73 16.32 1.25 OK 1.93 6.15 1.25 OKSL 3.3 0.54 12.75 1.25 OK SL 3.3 2.29 5.28 1.25 OK 0.42 28.80 1.25 OKSL 3.4 1.22 5.44 1.25 OK SL 3.4 3.71 3.15 1.25 OK 0.43 26.88 1.25 OKSL 3.5 0.39 17.86 1.25 OK SL 3.5 0.69 17.63 1.25 OK 1.01 12.01 1.25 OKSL 3.6 0.58 12.06 1.25 OK SL 3.6 0.72 16.83 1.25 OK 2.01 6.07 1.25 OKSL 3.7 0.55 12.92 1.25 OK SL 3.7 2.29 5.39 1.25 OK 0.49 25.23 1.25 OKSL 3.8 1.23 5.57 1.25 OK SL 3.8 3.70 3.23 1.25 OK 0.50 23.68 1.25 OKSL 4.1 0.43 14.58 1.25 OK SL 4.1 0.71 15.41 1.25 OK 1.28 8.58 1.25 OKSL 4.2 0.53 11.90 1.25 OK SL 4.2 0.75 14.74 1.25 OK 1.73 6.37 1.25 OKSL 4.3 0.53 12.18 1.25 OK SL 4.3 2.27 4.95 1.25 OK 0.22 51.41 1.25 OKSL 4.4 1.23 5.03 1.25 OK SL 4.4 3.73 2.90 1.25 OK 0.23 46.38 1.25 OKSL 5.1 0.57 14.64 1.25 OK SL 5.1 0.95 15.41 1.25 OK 1.69 8.68 1.25 OKSL 5.2 0.70 11.96 1.25 OK SL 5.2 1.00 14.75 1.25 OK 2.29 6.42 1.25 OKSL 5.3 0.69 12.38 1.25 OK SL 5.3 2.98 5.02 1.25 OK 0.29 51.38 1.25 OKSL 5.4 1.63 5.06 1.25 OK SL 5.4 4.93 2.92 1.25 OK 0.31 46.41 1.25 OKSL 6.1 0.43 22.54 1.25 OK SL 6.1 0.86 19.82 1.25 OK 0.17 102.21 1.25 OKSL 6.2 0.56 14.97 1.25 OK SL 6.2 0.92 16.00 1.25 OK 1.64 9.01 1.25 OKSL 6.3 0.67 12.03 1.25 OK SL 6.3 1.49 9.50 1.25 OK 1.28 11.05 1.25 OKSL 6.4 0.43 23.02 1.25 OK SL 6.4 0.85 20.43 1.25 OK 0.07 240.89 1.25 OKSL 6.5 0.55 15.84 1.25 OK SL 6.5 0.92 16.54 1.25 OK 1.55 9.80 1.25 OKSL 6.6 0.66 12.56 1.25 OK SL 6.6 1.48 9.79 1.25 OK 1.19 12.25 1.25 OK

Verif. FSD

Verif. FSVx

Verif. FSVy

37 de 209............................................

ESTRUCTURASSL 7.1 0.45 20.30 1.25 OK SL 7.1 0.88 17.93 1.25 OK 0.43 36.47 1.25 OKSL 7.2 0.61 12.78 1.25 OK SL 7.2 0.95 14.35 1.25 OK 1.91 7.15 1.25 OKSL 7.3 0.71 10.53 1.25 OK SL 7.3 1.52 8.58 1.25 OK 1.55 8.41 1.25 OK

38 de 209............................................

ESTRUCTURAS

5.9. DISEÑO DE LA CIMENTACION

PRESIONES DE DISEÑO SOBRE EL TERRENO

ex ey q11 q12 q13 q14 qu maxUL 1.1 -0.02 0.06 8.73 5.68 9.68 6.62 9.68 Convención de signos:UL 2.1 -0.03 0.05 8.89 5.94 10.86 7.90 10.86 + = Presión sobre el terrenoUL 2.2 -0.04 0.05 8.94 6.01 11.26 8.33 11.26 - = Tracción sobre el terrenoUL 3.1 -0.02 0.06 5.61 3.65 6.22 4.26 6.22UL 4.1 0.09 0.05 11.05 8.47 6.27 3.69 11.05UL 4.2 -0.16 0.05 4.78 2.05 12.74 10.02 12.74UL 4.3 -0.03 -0.19 1.74 11.75 3.31 13.31 13.31UL 4.4 -0.03 0.31 14.09 -1.23 15.71 0.40 15.71UL 4.5 0.09 0.05 11.08 8.52 6.57 4.01 11.08UL 4.6 -0.16 0.05 4.81 2.11 13.04 10.33 13.04UL 4.7 -0.03 -0.19 1.78 11.80 3.60 13.63 13.63UL 4.8 -0.04 0.30 14.12 -1.17 16.01 0.71 16.01UL 5.1 0.17 0.06 8.75 6.86 2.99 1.09 8.75UL 5.2 -0.21 0.06 2.48 0.44 9.46 7.42 9.46UL 5.3 -0.02 -0.31 -0.56 10.14 0.02 10.71 10.71UL 5.4 -0.02 0.45 11.78 -2.84 12.42 -2.20 12.42UL 6.1 0.00 0.05 8.75 6.41 8.66 6.32 8.75UL 6.2 0.07 0.05 9.65 7.16 6.27 3.78 9.65UL 6.3 0.06 0.08 9.66 5.90 7.07 3.31 9.66UL 6.4 0.00 0.04 8.78 6.46 8.96 6.64 8.96UL 6.5 0.07 0.05 9.69 7.22 6.56 4.10 9.69UL 6.6 0.05 0.08 9.69 5.95 7.37 3.63 9.69UL 7.1 0.04 0.05 7.04 5.34 5.59 3.89 7.04UL 7.2 0.18 0.06 8.17 6.28 2.60 0.71 8.17UL 7.3 0.16 0.12 8.18 4.70 3.61 0.13 8.18

Donde: ex = -MYu/ FZu , ey = MXu/ FZu Excentricidad en X y en Y respectivamente.

±FZu x ex x cx

±FZu x ey x cy Presiones sobre el terreno debido al efecto biaxial. ( i=1, j=1,…,4 )

A x B Ix IyPresión máxima para la combinación correspondiente

CORTE POR FLEXION

qsnu = 16.01 qsnu = Max (qumax)qu = 12.32 Presión de diseño: qu = qsnu - 1.25 x ( P cim ) / (A XB)

dzap = 0.40 m Distancia de la cara en compresión al refuerzo. (dzap = hz - 0.10m)

DESCRIPCION DIRECCION EN EL EJE X DIRECCION EN EL EJE Y

Distancia Crítica en dirección de análisis Lx flexión = 0.275 m Ly flexión = 0.175 mCortante máximo Vux = 5.93 t Vuy = 3.77 tResistencia al corte = 45.70 t = 45.70 tVerificación > Vux OK > Vuy OK

Vux = qu * Lx flexión * BVuy = qu * Ly flexión * A

qumax = Max (q 11, q 12, q 13, q 14)

f Vcx f Vcyf Vcx f Vcy

f Vcx = 0.85 x 0.53 x √f'c x B x dzapf Vcy = 0.85 x 0.53 x √f'c x A x dzap

39 de 209............................................

ESTRUCTURAS

CORTE POR PUNZONAMIENTO

2.26 Area de punzonamiento. 27.88 t

b0 = 3.60 m Perimetro de área crítica para zapata. bc = 1.50 Relación entre el lado mas largo y corto del área de reacción

40.00 Constante para calcular la resistencia al corte223.49 t308.63 t195.11 t195.11 t Resistencia al cortante del concreto

> Vux OK

REFUERZO POR FLEXION EN LA ZAPATA

Brazo para cálculo de momento = 0.68 m = 0.58 mMomento Muy + = 4.91 tm Mux - = 3.57 tmCuantía del refuerzo en tracción = 0.047% = 0.034%Area de refuerzo calculada AsxCal = 3.27 AsyCal = 2.37Area de refuerzo mínima Asmin = 15.75 Asmin = 15.75Máximo espaciamiento del refuerzo en flexión smax = 0.45 m smax = 0.45 m

Refuerzo inferior #5 @ 0.200 m. #5 @ 0.200 m.Area de refuerzo colocado As. Inf. = 18.31 As. Inf. = 18.31Se verifica As. Inf. ≥ AsxCal OK As. Inf. ≥ AsyCal OK

Area de refuerzo total colocado As. Tot. = 18.31 As. Tot. = 18.31Se verifica As. Tot. ≥ Asmin OK As. Tot. ≥ Asmin OK

Muy = qu * (Lxflexion)^2 /2 * BMux = qu * (Lyflexion)^2 /2 * A

Apunzo = m2

Vupunzo = Corte último por punzonamiento. (Vupunzo = qu x Apunzo)

as =f Vc1 = Resistencia al cortante 1 : f Vc1 = 0.85 x 0.27 x (2 + 4 / bc) x √f'c x b0 x dzap)f Vc2 = Resistencia al cortante 2 : f Vc2 = 0.85 x 0.27 x (as x dzap/b0+2) x √f'c x b0 x dzap)f Vc3 = Resistencia al cortante 3 : f Vc3 = 0.85 x 1.1 x √f'c x b0 x dzap)f Vc =f Vc

Lxflexion Lyflexion

ry rycm2 cm2

cm2 cm2

40 de 209............................................

Dist. x-x del centro de la colum. al centroide de la zapataDist. y-y del centro de la colum. al centroide de la zapata

41 de 209............................................

incluye el

Las cargas del cuadro son aplicadas en:EL LOMO DE LA ZAPATA

Se cambio el sentido de las reacciones

42 de 209............................................

OKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOK

Verif. FSVy

43 de 209............................................

OKOKOK

44 de 209................................................

ESTRUCTURAS

6.0 DISEÑO DE MURO DE ALBAÑILERIA PERIMETRAL Y CIMENTACIÓN EJE 4 (ENTRE EJES F y G)

6.1 GEOMETRIA Y ESQUEMA DE CARGAS

ELEVACIÓN PLANTA (Tipos de Muros )

Hm = 2.20 m Altura del muro de albañileriah1 = 0.50 m Altura del sobrecimiento sobre el terrenoHt = 2.70 m Altura total del Muro L = 6.00 m Largo del muro de albañileriae = 0.15 m Espesor bruto del muro de albañileria

1.90 t/m3 Peso Especifico del muro de bloqueta para una seccion parcialmente llenaf'b = 65.0 Kg/cm2 Resistencia a la compresión de la unidad de albañileriaf'm = 85.0 Kg/cm2 Resistencia a la compresión de la albañileria

9.2 Kg/cm2 Resistencia de la albañileria al cortef'c = 210.0 Kg/cm2 Resistencia a la compresión del concreto del sobrecimientofy = 4200.0 Kg/cm2 Esfuerzo de fluencia del acero de refuerzo

6.2 DISEÑO DEL MURO DE ALBAÑILERIA ARMADA

6.2.1 CALCULO DE a y b SEGÚN LOS CASOS DE LA TABLA 12 DE LA NORMA E-070 DEL RNE

CASO 4

a = 2.20 m b/a = - b = - m m = 0.500

El muro se analizará como un TIPO

45 de 209................................................

ESTRUCTURAS

6.2.2 CALCULO DEL MOMENTO FLECTOR "Ms" Y LA CARGA SISMICA DISTRIBUIDA "w"

Según la Norma E-070 y E-0.30 del RNE, se tiene:

SISMO VIENTO

Z = 0.30 m V = 90.00 Km/h Velocidad de Diseño hasta 10 m de alturaU = 1.50 m h = 3.50 m Altura de Analisis

C1 = 0.90 mt = 0.14 m Espesor efectivo del muro Vh = V.(h/10)^0.22 Velocidad de Diseño en la altura h

e = 0.15 m qo = 0.005 * Vh^2 Presión de Vientowv = Cd*qo Presion de Diseño

1.90 t/m3Vh = 90.0 Km/hCd = 0.8 Coeficiente de reducciónqo = 40.50 kg/m2

w = ws = 92.34 Kg/m2 wv = 32.40 Kg/m2

Como la presion de: Sismo es mayor se tomara esta presion para el diseño:

Carga Distribuida w = 92.34 Kg/m2Momento Flector Ms = 223.46 Kg-m Ms = m.w.a^2

Por lo tanto el esfuerzo actuante sera:Donde:

bm = 1.00 m Ancho de diseñoIx = 0.000207 m4 Inercia a sección parcialmente llena

8.00 Kg/cm2 Esfuerzo admisible en tracción por flexiónAlbañileria Armada (Sin Diafragma)

7.57 Kg/cm2 Esfuerzo Actuante

g = gb =

46 de 209................................................

ESTRUCTURAS

6.2.3 CALCULO DEL REFUERZO POR FLEXION DEL MURO DEBIDO A SISMO

DIAGRAMA DE BLOQUETA EFECTO DE LA CARGA SOBRE EL MURO

15.60 cm39 cm

2.60 cm

14 cm 8.80 cm

2.60 cm

cm cm cm

Sección parcialmente llena con varilla centrada intercalada en los alveolos rellenos

bm = 1.00 m Ancho de diseñod = 0.07 m Peralte efectivo del muro

eb = 2.60 cm Espesor de la pared de la bloquetadb = #3 Diametro de la varilla a utilizar

Adb = 0.71 cm2 Area de acero de varilla# = 2.50 Numero de Varillas a usar

Asmin = 0.98 cm2 Area de acero mínima (Asmin = 0.0007*bm*t)As = 1.78 cm2 Area de acero a utilizar

As > Asmin OK

Se utilizara #3 @ 0.40

a = 1.04 cm Espesor de la pared de la bloquetaeb > a OK

f = 0.9 Factor de reduccion de la resistencia a flexionMn = 0.436 t-m

Mu = 0.279 t-m Momento Ultimo ( Mu = 1.5*Ms)> Mu OK

6.2.4 CALCULO DEL REFUERZO HORIZONTAL

0.0007 Cuantia mínima horizontalAsmin = 0.98 cm2 Area de acero mínima (Asmin = 0.0007*100*t), para un metro de alto

db = #3 Diametro de la varilla a utilizarAdb = 0.71 cm2 Area de acero de varilla

s = 0.60 Espaciamiento entre varillasAs = 1.19 cm2 Area de acero a utilizar

As > Asmin OK

Se utilizara #3 @ 0.60

Distribución del acero según TIPO

rmin =

47 de 209................................................

ESTRUCTURAS

6.2 DISEÑO DE LA CIMENTACION DEL MURO DE ALBAÑILERIA

6.2.1 SKETCH

6.2.2 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS

b1 = 0.23 m Ver Sketch 1.900 t/m3 Peso especifico del Suelob2 = 0.23 m Ver Sketch 2.300 t/m3 Peso especifico del Concreto Simpleh1 = 0.50 m Ver Sketch 2.400 t/m3 Peso especifico del Concreto Armadohe = 0.55 m Ver Sketch L cim = 1.000 m Longitud de diseñoH = 0.85 m Altura de la cimentación cx = 0.300 m Distancia del centro al borde en compresióne = 0.15 m Espesor del muro de Albañileria Iy = 0.018 m4 Inercia en Y-Y de la ciemntacionB = 0.60 m Ancho de la cimentación cy = 0.500 m Distancia del centro al borde en compresión

hs/c = 1.05 m Altura del sobrecimiento Ix = 0.050 m4 Inercia en x-x de la ciemntacionDf = 1.400 m Profundidad de cimentacíon (Df = H + he)

6.2.3 DISEÑO DEL SOBRECIMIENTO

Fux Brazo Muyt m t-m

Muro 0.254 2.15 0.682Sobrecimiento 0.073 0.80 0.073

Total 0.327 0.755

REFUERZO VERTICAL

Mu = 0.755 t-m Momento Ultimo de Diseñod s/c = 0.07 m Peralte efectivo del sobrecimiento

0.00180.0043

As min = 2.52 cm2 Acero vertical mínimoAs = 3.01 cm2 Acero vertical calculado

Areq = 3.01 cm3 Acero vertical requerido

Utilizar #3 @ 0.40 +#3 @ 0.40 ( Colocar mayor diametro a los bastones)

Autilz = 3.56 cm2Autilz > Areq OK

REFUERZO HORIZONTAL

0.0018As min = 2.52 cm2 Acero vertical mínimo

Utilizar #3 @ 0.20Autilz = 3.56 cm2

Autilz > Areq OK

gs =gcs =gca =

rmin =r =

rmin =

48 de 209................................................

ESTRUCTURASVERIFICACIÓN POR CORTE

Vu = 0.33 t Cortante Ultimo de Diseño1.21 t Resistencia del concreto al corte

> Vu OK

6.2.4 CARGAS DE PESO PROPIO DE LA CIMENTACIÓN

P mur = 0.63 t Peso del muro de albañileriaP s/c = 0.38 t Peso del sobrecimientoP cim = 1.17 t Peso del cimientoP rell = 0.47 t Peso del rellenoP cim = 2.65 t Peso total en la cimentación

FUERZAS ACTUANTES

Fs = 0.26 t Fuerza Cortante en Servicio Fs = 0.8*VuMs = 0.83 t-m Momento Actuante en Servicio Ms = 0.8.Mu + Fs*H

6.2.5 CALCULO DE LA ESTABILIDAD DEL MURO

CALCULO DEL EMPUJE DEL SUELO SOBRE LA CIMENTACIÓN

6.2.5.1 Se considera el empuje en el diseño: Si

f = 32 ° Ang. de friccion del sueloKp = 3.25 Coeficiente de empuje pasivoKa = 0.31 Coeficiente de empuje activo

Ep = 2.234 t Empuje PasivoEa = 0.211 t Empuje ActivoEr = 2.023 t Fuerza Resultante por empuje del suelo

Mr = 0.573 t-m Momento Resultante por empuje del suelo

6.2.5.2 VERIFICACION DE DESLIZAMIENTO

0.50 Coeficiente de fricciónfr = 3.35 t

0.26 t Sumatoria de Fuerzas Horizontales DesestabilizadorasFSD = 12.80 Factor de Seguridad al Deslizamiento

FSD > 1.25 OK

6.2.5.3 VERIFICACION DE VOLTEO

1.37 t-m Sumatoria de momentos Resistentes0.83 t-m Sumatoria de momentos Desestabilizadores

FSV = 1.65 Factor de Seguridad al Volteo

FSV > 1.25 OK

fVc = f x 0.53 x √f'c x L cim x (d s/c) f = 0.75

fVc =f Vc

Kp=tan(45+f/2)^2Ka=tan(45-f/2)^2

Ep=Kp.gs.Lcim.H^2/2Ea=Ka.gs.Lcim.H^2/2

m =Fuerza de fricción resistente = m x SPcim

SFHD =

SMR =SMD =

49 de 209................................................

ESTRUCTURAS

6.2.5.4 RESUMEN DE CARGAS EN LA BASE DE LA CIMENTACION

FXb ( t ) FYb ( t ) FZb ( t ) MXb ( t-m ) MYb ( t-m ) Se cambio el sentido de las reaccionesD 0.00 0.00 2.65 0.00 0.00 según sea el caso de acuerdo a laEx 0.33 0.00 0.00 0.00 -1.03 siguiente convención:

Z+ Hacia AbajoDonde: FXb = FX Fuerza en la dirección X-X

FYb = FY Fuerza en la dirección Y-Y MXb = MX Momento en la dirección X-XFZb = FZ Fuerza de gravedad MYb = MX Momento en la dirección Y-Y

6.2.6 COMBINACIONES DE CARGAS DE SERVICIO

SL 1.1 = D SL 3.1 = 0.75D + 0.60Ex D = Carga MuertaSL 2.1 = D + 0.80Ex SL 3.2 = 0.75D - 0.60Ex Ex = Fuerza Sismica en la dirección X-XSL 2.2 = D - 0.80Ex

FXs ( t ) FYs ( t ) FZs ( t ) MXs ( t-m ) MYs ( t-m )SL 1.1 0.00 0.00 2.65 0.00 0.00 Convención de signos en Z:SL 2.1 -1.76 0.00 2.65 0.00 -0.25SL 2.2 1.76 0.00 2.65 0.00 0.25 - = TracciónSL 3.1 -1.83 0.00 1.99 0.00 -0.05 + = CompresiónSL 3.2 1.83 0.00 1.99 0.00 0.05

6.2.7 COMBINACIONES DE CARGAS ULTIMAS

UL 1.1 = 1.4D UL 3.1 = 0.9D + ExUL 2.1 = 1.25D + Ex UL 3.2 = 0.9D - ExUL 2.2 = 1.25D - Ex

FXu ( t ) FYu ( t ) FZu ( t ) MXu ( t-m ) MYu ( t-m )UL 1.1 0.00 0.00 3.71 0.00 0.00 Convención de signos en Z:UL 2.1 -1.70 0.00 3.31 0.00 -0.46 - = TracciónUL 2.2 1.70 0.00 3.18 0.00 0.46 + = CompresiónUL 3.1 -1.70 0.00 2.38 0.00 -0.46UL 3.2 1.70 0.00 2.38 0.00 0.46

6.2.8 VERIFICACION DE LA CIMENTACION

ex = - MYs / FZs ey = MXs / FZs Excentricidad en X y en Y.

±FZs x ex x cx

qadm = Capacidad portante Capacidad portante del terreno

6.2.8.1 VERIFICACION DE LAS PRESIONES SOBRE EL TERRENO

ex ey ex max ey max Verif. q11 q12 q13 q14 q5 qmax qsad Verif. Pres.SL 1.1 0.00 0.00 0.16 0.27 OK 4.41 4.41 4.41 4.41 1.00 4.41 4.41 10.00 OKSL 2.1 -0.10 0.00 0.17 0.28 OK 0.19 0.19 8.64 8.64 1.99 8.80 8.80 12.00 OKSL 2.2 0.10 0.00 0.17 0.28 OK 8.64 8.64 0.19 0.19 1.99 8.80 8.80 12.00 OKSL 3.1 -0.02 0.00 0.18 0.30 OK 2.53 2.53 4.09 4.09 1.20 3.96 4.09 12.00 OK

qmax = Max (q 11, q 12, q 13, q 14)

C3(fintel)

50 de 209................................................

ESTRUCTURASSL 3.2 0.02 0.00 0.18 0.30 OK 4.09 4.09 2.53 2.53 1.20 3.96 4.09 12.00 OK

51 de 209................................................

ESTRUCTURAS

6.2.9 DISEÑO DE LA CIMENTACION

6.2.9.1 PRESIONES DE DISEÑO SOBRE EL TERRENO

ex ey q11 q12 q13 q14 qu maxUL 1.1 0.00 0.00 6.18 6.18 6.18 6.18 6.18 Convención de signos:UL 2.1 -0.14 0.00 -1.49 -1.49 13.85 13.85 13.85 + = Presión sobre el terrenoUL 2.2 0.14 0.00 13.85 13.85 -1.49 -1.49 13.85 - = Tracción sobre el terrenoUL 3.1 -0.19 0.00 -1.49 -1.49 13.85 13.85 13.85UL 3.2 0.19 0.00 13.85 13.85 -1.49 -1.49 13.85

Donde: ex = -MYu/ FZu ey = MXu/ FZu Excentricidad en X y en Y respectivamente.

±FZu x ex x cx

±FZu x ey x cy Presiones sobre el terreno debido al efecto

A x B Ix Iy biaxial. ( i=1, j=1,…,4 )Presión máxima para la combinación correspondiente

6.2.9.2 CORTE POR FLEXION

qu max = 13.85 qu max = Max (qu max)qu = 8.33 Presión de diseño: qu = qu max - 1.25 x ( P cim ) / (A XB)

Coefic. de reduc. por tracción 0.90dcim = 0.80 m Altura efectiva. (dcim = H - 0.05m) Coefic. de reduc. por compresión 0.80

f'c = 100.0 kg/cm2 Resistencia a la Compresión del Concreto Coefic. de reduc. por corte 0.75de la cimentación Modulo de Sección Sm = 0.11 Sm = Iy/cx

DESCRIPCION DIRECCION EN EL EJE X

Distancia Crítica en dirección de análisis Lx flexión = 0.000 mCortante máximo Vux = 0.00 t Vux = qu * Lx flexión * LcimResistencia al corte = 21.00 tVerificación > Vux OK

Esfuerzo Ultimo Actuante = 0.00 t/m2Esfuerzo Ultimo Resistente = 26.25 t/m2Verificación > OK! NO REQUIERE ACERO DE REFUERZO

6.2.9.3 FLEXION

Brazo para cálculo de momento = 0.23 mMomento Muy = 0.21 t-m Muy = Lx flex^2*(Lm)*quMomento que controla la tracción = 12.8 t-mMomento que controla la Compresión = 72.5 t-mVerificación > Muy OKVerificación > Muy OK

qumax = Max (q 11, q 12, q 13, q 14)

Se verificara la cimentación como CONCRETO SIMPLEf =f =f =

f Vnx f Vnx = f x (0.35) x √f'c x Lm x dcimf Vcx

nu act nu act = 1.5*Vux/(Lcim*dcim)nu rest nu rest = f . 0.35*f'c^0.5nu rest nu act

Lxflexion

f Mnt f Mnt = f.(1.33)*f'c^0.5*Smf Mnc f Mnc = f.0.85*f'c*Smf Mntf Mnc

su act su act = 6*Muy/(Lcim*dcim^2)su rest su rest = f.(1.33)*f'c^0.5su rest su act

52 de 209................................................

53 de 209................................................

Velocidad de Diseño hasta 10 m de altura

54 de 209................................................

Distancia del centro al borde en compresión

55 de 209................................................

56 de 209................................................

Sm = Iy/cx

57 de 209.................................................

7.0. DISEÑO DE ESTRUCTURA METALICA

- FUERZAS INTERNAS Y DISEÑO

- Fuerzas Internas (Axiales y Momentos)

7.1. TIJERAL ACERO

Se presenta el diagrama de fuerzas axiales por la Hipótesis Envolvente de Combinaciones de carga (RNE Norma E.090) para el tijeral en eje F y el diagrama de momento para pórtico en eje E. (Nota: los ejes son referenciales)

Elemento analizado

58 de 209.................................................

Diagrama de Fuerzas Axiales - Tijeral 1 (Envolvente)

- Diseño en Acero (AISC - LRFD 93)

Ratios de Demanda/Capacidad (Axial-momento)

Resultado del Diseño Acero de Tubo Cuadrado 4"x4"x3 mm7.2. PORTICO ACERO

Elemento analizado

59 de 209.................................................

Diagrama de Momentos flectores (tn-m) - Pórtico Eje E (Envolvente)

- Diseño en Acero (AISC - LRFD 93)

Ratios de Demanda/Capacidad (Axial-momento)

Resultado del Diseño Acero de Tubo Cuadrado 3"x3"x3 mm

NOTA: Las conexiones soldadados o empernadas de los elementos principales y secundarios de la estructura metálica se basan en los detalles indicadas en los planos respectivos.

Elemento analizado

60 de 209..................................................

8 DISEÑO DE CORREAS DE TECHO8

8.1 DATOS GENERALES

Luz libre L = 7.45 mDistancia entre correas Dc = 1.10 m# templadores N = 2Luz sentido débil Ld = 2.48 m

Inclinacion techo y (m) = 2.60x (m) = 10.00 ==> ang= 0.25437 rad = 15.00 º

8.1.1 GEOMETRIA DE LA CORREA

PERFIL Z 8" x 3" x 2.5 mm Precor - Laminados en FrioD = 203.20 mm rx = 7.96 cmB = 76.20 mm ry = 3.42 cmt = 2.50 mmA = 9.43 cm2 PERFIL "C" PERFIL "Z"Ix = 597.70 cm4 = 14.36 in4Sx = 58.83 cm3 = 3.59 in3Iy = 110.60 cm4Sy = 14.75 cm3 = 0.90 in3

Peso = 7.40 kg/mI yc = Iy /2 = 55.30 cm4 = 1.33 in4

Ld (no arriostrada) = 2.48 mE = 29000 ksi = 2100000 kg/cm2Fy = 36 ksi = 2530.00 kg/cm2Cb = 1

8.2 CARGASCarga muerta ( D )Cobertura 5.00 kg/m2Utility 10.00 kg/m2Peso propio 7.40 kg/m

21.73 kg/m2

Carga viva de techo ( Lr ) 30.00 kg/m2

Carga de nieve ( S ) 40.00 kg/m2 (Reglamento Nacional de Edificaciones)

Carga de Viento ( W )Velocidad del viento para la zona: 90.00 km/hAltura de la edificación: 5.00 mVelocidad del viento calculada: 90.00 km/hFactores de Forma: 1.00

Presión del Viento:40.50 kg/m2-36.45 kg/m2

V min =h edif =

Vh = V ( h/10 ) 0.22 =Cbarlovento =Csotavento =

Pbarlovento = 0.005 C Vh 2

Pbarlovento =Psotavento =

61 de 209..................................................

ResumenCargas sobre correa (kg /m)

w wy wxD 23.90 23.13 6.01Lr 33.00 31.94 8.30S 44.00 42.58 11.07W1 44.55 44.55 La carga del viento es perpendicular a la correaW2 -40.10 -40.10 La carga del viento es perpendicular a la correa

8.3 COMBINACIONES PERFIL "C" PERFIL "Z"wy wx Vy

Nº Combinación kg/m kg/m kg1.0 CM 23.13 6.01 86.162.1 CM+CV 55.07 14.32 205.132.2 CM+S 65.72 17.09 244.793.1 CM + 0.75 CV + 0.75 W1 80.50 12.24 299.853.2 CM + 0.75 CV + 0.75 W2 17.01 12.24 63.373.3 CM + 0.75 S + 0.75 W1 88.48 14.32 329.593.4 CM + 0.75 S + 0.75 W2 25.00 14.32 93.124.1 CM + W1 67.68 6.01 252.114.2 CM + W2 -16.96 6.01 -63.19

8.4 ANALISIS

Diagrama de momentos - Mx Diagrama de momentos - My2

3…FIGURA 3

Espacios = 3 espacios en el sentido debil (Solo se muestra la mitad de la viga)1 2 3

x (Fraccion de L) 0.167 0.333 0.500factor para Mx 0.069 0.111 0.125factor para My 0.08 -0.1 0.025

1.0 Mx = 89.15 142.65 160.48My = 2.97 -3.71 0.93

2.1 Mx = 212.26 339.61 382.06My = 7.06 -8.83 2.21

2.2 Mx = 253.29 405.26 455.92My = 8.43 -10.54 2.63

3.1 Mx = 310.26 496.42 558.47My = 6.04 -7.55 1.89

3.2 Mx = 65.58 104.92 118.04My = 6.04 -7.55 1.89

3.3 Mx = 341.04 545.66 613.87My = 7.06 -8.83 2.21

3.4 Mx = 96.35 154.16 173.43My = 7.06 -8.83 2.21

4.1 Mx = 260.87 417.38 469.56My = 2.97 -3.71 0.93

4.2 Mx = -65.39 -104.62 -117.69My = 2.97 -3.71 0.93

wx = (D, L ó S) Cos fwy = (D, L ó S) Sen f

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8.5 DISEÑO

Vy max = 1227.74 kg = 2.70 kip

Mx max = 613.9 kg-m = 4.43 kip-ftMy max = 10.54 kg-m = 0.08 kip-ft

8.5.1 MIEMBROS A FLEXION

8.5.1.1 ESFUERZO EN ELEMENTOS COMPRIMIDOS

Carga en dirección Y-Y

Nota: Los templadores arriostranel ala superior de la vigueta colocadosa h/6 del peralte del elemento

Longitud del elemento entre apoyos L = 7.450 m Longitud sin arriostrar

Longitud no arriostrada contra el pandeo lateral del miembro Ld = 2.48 m = 97.77 in

Momento Máximo Mx max = 613.9 kg-m

Considerando como sección compacta 0.6 fy = 1,518 kg/cm2 Esfuerzo admisible básico

Módulo de sección requerido Sx req = 40.4 cm3 = 2.47 in3 ( Sx req = Mwy / 0.6 fy )

Perfil a Ensayar:Z 8" x 3" x 2.5 mm

Sx = 58.83 cm3 = 3.59 in3 OK Sx > Sx reqSy = 14.75 cm3 = 0.90 in3

d = 20.32 cm = 8.00 inIy = 110.60 cm4 = 2.66 in4

Iyc = 55.3 cm4 = 1.33 in4

Caso 11518

Caso 21502

Caso 33852

Usando Cb = 1

= 3229

63 de 209..................................................

Usamos Caso 2

Para verificación calculamos Fbx Fbx = 1,502.0 kg/cm2 = 21.37 KsiEsfuerzo de flexión actuante fbx = 1,043.5 kg/cm2 ( fbx = Mwx / Sx )

Se verifca que fbx < Fbx OK CumpleRatio fbx / Fbx = 0.69

Carga en dirección X-X

Los templadores a los tercios actuan restringiendo el esplazaminto, por lo que la luz de diseño es L´ = 2.48

Momento Maximo MWy = 10.54 kg-m

Considerando como sección compacta Fby = 1,518 kg/cm2 ( 0.60 x fy ) Esfuerzo admisible básico

De la sección C = Z 8" x 3" x 2.5 mm

Módulo de sección requerido Sy req = 0.69 cm3 = 0.04 in3 ( Sy req = Mwx / Fby )

Módulo de sección del elemento escogido Sy = 14.75 cm3 = 0.90 in3 OK Sy > Sy req

Esfuerzo de flexión actuante fby = 143 kg/cm2 ( fby = Mwy / (Sy/2) )

Se verifca que fby < Fby OK Cumple

Ratio fbx / Fbx = 0.09

Falla por Pandeo General de Flexión

Esfuerzo a pandeo General Fc = 1,235 kg/cm2fbx = 1,043 kg/cm2

Se verifca que fbx < Fc OK CumpleRatio fbx / Fbx = 0.84

Verificamos biaxial

fbx + fby = 1043 + 143 = 0.84 + 0.09 = 0.94 < 1.0 OK CumpleFbx Fby 1235 1518

64 de 209..................................................

8.5.1.2 FLEXION EN ALMAS

El mayor esfuerzo admisible de compresión en almas sometidas a flexión es:Alas Atiesadas Fbw = ( 1.21 - 0.0000405.(d/t).(Fy)^0.5).(0.60Fy) < 0.6Fy ###Alas No Atiesadas Fbw = ( 1.26 - 0.0000608.(d/t).(Fy)^0.5).(0.60Fy) < 0.6Fy ###

Perfil con Alas : No Atiesadas Tranversalmente

Fbw = 1,518 kg/cm2Maximo esfuerzo actuante fb = 1,043 kg/cm2

fb < Fbw OK Cumple

8.5.1.3 ESFUERZO DE CORTE EN ALMAS

804.90

174.66

#VALUE!

h = d-2.t = 19.82 cm

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Considerar : Almas sin Rigidizadores

Kv = 5.34 h/t = 79.28 1988 = 91.33

h ≤ 1988t

Esfuerzo cortante resistente Fv = 804.90 Kg/cm2Area de la sección de corte A = 9.43 cm2Maximo Cortante Resistente Vr = 7590 Kg

Cortante Actuante Va = 1228 Kg

Va < Vr OK Cumple

8.5.1.4 VERIFICACION DE DEFLEXIONES

Para máxima carga eventual (wy) W1 = 44.55 kg/m Carga de Viento 1

W1 = 44.55 kg/mIx = 597.7 cm4 = 14.36 in4

= 1.42 cm= 523.30 > 240 OK Cumple

Por lo tanto USAR Z 8" x 3" x 2.5 mm

8.5.2 MIEMBROS A COMPRESIÓN

8.5.2.1 GEOMETRIA DEL PERFIL

Ancho w1 D = 203.20 mm PERFIL "C" PERFIL "Z"Ancho w2 B = 76.20 mmAncho w3 d = 19.00 mmEspesor t = 2.50 mmArea Total A = 9.43 cm2

0.6Fy f = 1518.00 Kg/cm2

w = 37t LIM

dyL/dy

66 de 209..................................................

w1 = 81 > w Por lo tanto: Ancho efectivo de diseño b1 D' = 116 mmt t LIM

w2 = 30 ≤ w Por lo tanto: Ancho efectivo de diseño b1 B' = 76 mmt t LIM

w3 = 8 ≤ w Por lo tanto: Ancho efectivo de diseño b1 d' = 19 mmt t LIM

Area Efectiva Ae = 7.42 cm2

8.5.2.2 VERIFICACIÓN DE MIEMBROS A COMPRESIÓN

Factor de Forma

Q = Ae = 0.79A

Esfuerzo Actuante

Fuerza Axial en Compresión Pc = 1000 KgEsfuerzo Promedio Actuante Fact = 106.04 Kg/cm2 fact = Pc/A

817.85 1038.50

1220.66 2032.87

979.882 1144.18

67 de 209..................................................

Esbeltez Crítica Cc = 128

Cc = 144√Q

Longitud Efectiva (Carga en Y-Y) KL = 94rx

Caso a considerar KL ≤ Cc Caso arx √Q

Esfuerzo Admisible Fadm = 817.85 Kg/cm2

Verificación Fadm > Fact OK

Longitud Efectiva (Carga en X-X) KL = 73rx

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5.0 DISEÑO DEL MURO DE ALBAÑILERIA Y CIMENTACIÓN

L = 2.85 m Ver SketchH = 2.40 m Ver Sketch f'c = 210.00 Kg/cm2 Resistencia del Concreto

hv = 0.20 m Peralte de la viga de confinamiento para columnas vigas y cimentacionesbc = 0.30 m Ancho de la columna de confinamiento armadasH1 = 2.30 m Altura del muro de albañileria fy = 4200.00 Kg/cm2 Fluencia del AceroL1 = 2.55 m Largo del muro de albañileria

e = 0.15 m Espesor bruto del muro de albañileria1.800 t/m3 Peso especifico de la Unidad de Albañileria

5.2 DISEÑO DEL MURO DE ALBAÑILERIA

CASO 1

a = 2.40 m b/a = 1.19 b = 2.85 m m = 0.0618

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Si consideramos el viento

Z = 0.30 m Vs= 100.00 Km/h Velocidad de DiseñoU = 1.50 m

C1 = 0.90 m ( qo = 0.005 * Vo^2 ) Vo en (Km/h)t = 0.14 m Espesor efectivo del muro ( qo = 0.005 * Vo^2 ) Vo en (Km/h)

e = 0.15 m wv = Cd*qo1.80 t/m3 Cd= 1.0 Coeficiente de reducción

qo= 50.00 kg/m2 Presion de viento

ws = 87.48 Kg/m2 ws = 50.00 Kg/m2

Como la presion de Sismo es mayor se tomara esta presion para el diseño: w = 87.48 Kg/m2Ms = 31.13 Kg-m/m

Por lo tanto el esfuerzo actuante sera:

bm = 1m

Esfuerzo admisible en tracción por flexión 1.50 Kg/m2 Albañileria Simple

9,528.82 Kg/m2 = 0.95 Kg/cm2 < 1.50 Kg/cm2 OK

3ebmIx

Msf a =

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5.3 DISEÑO DEL LOS ELEMENTOS DE CONFINAMIENTO

Numero de Niveles 2

NIVEL H L1 L2 hv bv hc bc Donde:1 2.40 2.85 2.85 0.20 0.15 0.25 0.25 Hi = Ver Sketch2 1.45 2.85 2.85 0.20 0.15 0.25 0.25 L1 = Ver Sketch

L2 = Ver Sketchhv = Peralte de vigabv = Ancho de vigahc = Peralte de columnabc = Ancho de columna

5.3.1 DISEÑO DE LAS COLUMNAS DE CONFINAMIENTO

2.400 t/m3 Peso epecifico del Concreto Armadoh1 = 0.35 m Altura del sobrecimiento sobre el terrenohe = 0.60 m Altura del sobrecimiento debajo del terreno

dce = 0.22 m Peralte efectivo de la columna

Valores de Cortante y Momento al nivel del Terreno

Vu = 1.52 tMu = 3.58 t-m

Valores de Cortante y Momento a la base de la columna

Vu = 1.52 tMu = 4.49 t-m

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5.3.1.1. DISEÑO POR CORTE

Acf = 42.64 cm2 Area de una columna de confinamiento por corte fricciónAc = 625.00 cm2 Area de concreto de la columna de confinamiento15t = 210.00 cm2

Ac > Acf y 15t OKLc = 45.00 cm Longitud de confinamiento 45cm o 1.5 veces el peralte de la columan, la que sea mayor

Separacion del estribaje

Varilla a utilizar #3

An = 441.0 cm2 Area del nucleoAv = 1.43 cm2tn = 20.00 cm

s1 = 11.4 cms2 = 11.9 cms3 = 6.3 cms4 = 10.0 cmSe utilizaras = 7.50 cm Se colocara estribos # 3 1 @ 5 6 @ 7.5 4@ 15 Rto @ 20

5.3.1.2. ACERO DE REFUERZO

Carga axial ultima Pu = 1.02 t0.1 x f'c x Ac = 13.13 t Pu < 0.1 x f'c x Ac Refuerzo por flexión

DESCRIPCION REFUERZO VERTICAL EN X REFUERZO VERTICAL EN Y

Momento Mux + = 4.49 t-m Muy + = 0.00 t-mCuantía del refuerzo en tracción = 1.134% = 0.000%Area de refuerzo calculada AsxCal = 6.24 AsyCal = 0.00

Area de refuerzo mínima Asmin = 3.13 Asmin = 3.13Área a colocar = Max( AsxCal, Asmin) As = 6.24 As = 3.13Varilla seleccionada. #5 y #5 #5 y #5Número de varillas a colocar. 2 y 2 2 y 0Area de varillas colocadas en cada lado En lado bc = 7.92 OK En lado hc = 3.96 OKNúmero de varillas colocada en cada lado En lado bc = 4.00 En lado hc = 2.00Separación entre varillas en la dirección. sep = 0.067 m sep = 0.20 m

= 3.13 cm2

Area de acero a colocar: 6 varillas #5 = 11.88 cm2 OK

rx ry cm2 cm2

cm2 cm2

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5.3.2 DISEÑO DE LA VIGA DE CONFINAMIENTO

hv = 0.20 m Peralte de la vigabv = 0.15 m Ancho de la viga

dve = 0.11 m Ancho efectivo en la dirección del momentoAcs = 300.0 cm2 Area total de concreto de la viga de confinamiento

5.3.2.1. REFUERZO POR FLEXON

Momento Mux + = 0.24 t-m Muy + = 0.00 t-mCuantía del refuerzo en tracción = 0.275% = 0.000%Area de refuerzo calculada AsxCal = 0.60 AsyCal = 0.00Area de refuerzo mínima Asmin = 0.90 Asmin = 0.90

Área a colocar = Max( AsxCal, Asmin) As = 0.90 As = 0.90Varilla seleccionada. #4 y #4 #4 y #4Número de varillas a colocar. 1 y 1 1 y 1Area de varillas colocadas en cada lado En lado bc = 2.53 OK En lado hc = 2.53 OKNúmero de varillas colocada en cada lado En lado bc = 2.00 En lado hc = 2.00Separación entre varillas en la dirección. sep = 0.15 m sep = 0.10 m

= 1.50 cm2

Se colocara estribos # 2 1@5 4@10 Rto@25

rx ry cm2 cm2

cm2 cm2

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5.4.1 SKETCH

b1 = 0.425 m Ver Sketch 2.000 t/m3 Peso especifico del Suelob2 = 0.425 m Ver Sketch 2.300 t/m3 Peso especifico del Concreto Simpleh1 = 0.35 m Ver Sketch 2.400 t/m3 Peso especifico del Concreto Armadohe = 0.60 m Ver Sketch L cim = 3.100 m Longitud de la cimentacionH = 0.60 m Altura de la cimentación cx = 0.500 m Distancia del centro al borde en compresióne = 0.15 m Espesor del muro de Albañileria Iy = 0.258 m4 Inercia en Y-Y de la ciemntacionB = 1.00 m Ancho de la cimentación cy = 1.550 m Distancia del centro al borde en compresión

hs/c = 0.95 m Altura del sobrecimiento Ix = 2.483 m4 Inercia en x-x de la ciemntacionDf = 1.20 m Profundidad de cimentacíon Df = H + he

Fs = 1.22 m Fuerza Cortante en Servicio Fs = 0.8.Vu (Ver Item 5.31)Ms = 4.32 m Momento Actuante en Servicio Ms = 0.8.Mu + Fs*H (Ver Item 5.31)

P mur = 2.96 t Peso del muro de albañileriaP col = 0.58 t Peso de las columna de confinamiento.P vig = 0.45 t Peso de la viga de confinamiento.P s/c = 1.06 t Peso del sobrecimientoP cim = 4.28 t Peso del cimientoP rell = 3.16 t Peso del rellenoP cim = 12.49 t Peso total de la cimentación

gs =gcs =gca =

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FSD > 1.25 OK!

FSV > 1.25 OK!

FXb ( t ) FYb ( t ) FZb ( t ) MXb ( t-m ) MYb ( t-m )D 0.00 0.00 12.49 0.00 0.00Ex 1.52 0.00 0.00 0.00 -5.41

Donde: FXb = FX Fuerza en la dirección X-X Se cambio el sentido de las reaccionesFZb = FZ Fuerza de gravedad según sea el caso de acuerdo a laMXb = MX Momento en la dirección X-X siguiente convención:MYb = MX Momento en la dirección Y-Y Z+ Hacia Abajo

SL 1.1 = D SL 3.1 = 0.75D + 0.53Ex D = Carga MuertaSL 2.1 = D + 0.70Ex SL 3.2 = 0.75D - 0.53Ex Ex = Fuerza Sismica en la dirección X-XSL 2.2 = D - 0.70Ex - Carga en tracción

+ Carga en compresión

FXs ( t ) FYs ( t ) FZs ( t ) MXs ( t-m ) MYs ( t-m )SL 1.1 0.00 0.00 12.49 0.00 0.00 Convención de signos en Z:SL 2.1 1.07 0.00 12.49 0.00 -3.78 Convención de signos en Z:SL 2.2 -1.07 0.00 12.49 0.00 3.78 - = TracciónSL 3.1 0.81 0.00 9.37 0.00 -2.86 + = CompresiónSL 3.2 -0.81 0.00 9.37 0.00 2.86

SFHD = Fs =

SMR =SMD =

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FXu ( t ) FYu ( t ) FZu ( t ) MXu ( t-m ) MYu ( t-m )UL 1.1 0.00 0.00 17.48 0.00 0.00 Convención de signos en Z:UL 2.1 1.52 0.00 15.61 0.00 -5.41 - = TracciónUL 2.2 -1.52 0.00 14.98 0.00 5.41 + = CompresiónUL 3.1 1.52 0.00 11.24 0.00 -5.41UL 3.2 -1.52 0.00 11.24 0.00 5.41

= FZs ± FZs x ex x cx ± FZs x ey x cy Presiones sobre el terreno debido al efecto biaxial. ( i=1, j=1,…,4 )A x B Iy Ix

Presión máxima para la combinación correspondienteqadm = Capacidad portante Capacidad portante del terreno

ex ey ex max ey max q11 q12 q13 q14 q5 qmax qsad Verif. Pres.SL 1.1 0.00 0.00 0.29 0.90 OK 4.03 4.03 4.03 4.03 1.00 4.03 4.03 12.80 OKSL 2.1 -0.30 0.00 0.30 0.93 Mal -3.30 -3.30 11.35 11.35 3.40 13.71 13.71 16.00 OKSL 2.2 0.30 0.00 0.30 0.93 Mal 11.35 11.35 -3.30 -3.30 3.40 13.71 13.71 16.00 OKSL 3.1 -0.31 0.00 0.31 0.96 OK -2.52 -2.52 8.57 8.57 3.50 10.58 10.58 16.00 OKSL 3.2 0.31 0.00 0.31 0.96 OK 8.57 8.57 -2.52 -2.52 3.50 10.58 10.58 16.00 OK

= FZu ± FZu x ex x cx ± FZu x ey x cy Presiones sobre el terreno debido al efecto A x B Ix Iy biaxial. ( i=1, j=1,…,4 )

Presión máxima para la combinación correspondiente

qmax = Max (q 11, q 12, q 13, q 14)

Verif.

C3(fintel)

qumax = Max (q 11, q 12, q 13, q 14)

76+1 de 209+1

0 0 Fecha:111082-310-3-MC-001 0 20/12/12

qu max = 16.10 qu max = Max (qu max)qu = 11.07 Presión de diseño: qu =qu max - 1.25 x ( P cim ) / (A XB)

dcim = 0.55 m Altura efectiva. (dcim = H - 0.05m)f'c = 175.00 kg/cm2 Resistencia a la Compresión del Concreto

5.4.8.3 FLEXION

Sm = Iy/cx

Debido a que la cimentaciòn sera armada para el Cálculo del refuerzo se considero un f'c = 210 Kg/cm2

Area de refuerzo total colocado As. Tot. = 42.89 As. Tot. = 11.88

Se verifica As. Tot. ≥ Asmin OK As. Tot. ≥ Asmin OK

Muy = qu * (Lxflexion)2 /2 * LmMux = qu * (Lyflexion)2 /2 * B

Se verificara la cimentación como CONCRETO SIMPLE

f Vnx f Vnx = 0.55 x 1.35 x √f'c x Lm x dcimf Vcx

nu act nu act = 1.5*Vux/(2*Lcim*dcim)nu rest nu rest = 0.35*f'c^0.5nu rest nu act

Lxflexion

f Mnt f Mnt = 1.3*f'c^0.5*Smf Mnc f Mnc = 0.85*f'c*Smf Mntf Mnc

su act su act = 6*Muy/(Lcim*dcim^2)su rest su rest = 0.85*f'c^0.5su rest su act

Lxflexion Lyflexion

ry rxcm2 cm2

cm2 cm2

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0Fecha:

015/10/12

MEMORIA DE CALCULO

Documento: AMBIENTES SERVICIOS Página: Revisión111082-310-3-MC-001 ESTRUCTURAS 0

11.0.- DISEÑO DEL MURO Y CIMENTACIÓN EJES "A" Y "6" ENTRE "A" Y "B"

11.1.1 DATOS GEOMETRICOS

h2 = 1.85 m Altura del terreno sobre la cimentación ( Empuje Activo )he = 0.70 m Altura del terreno sobre la cimentación ( Empuje Pasivo )h3 = 0.50 m Peralte de la cimentación del muroh4 = 0.00 m Peralte del Tacoh1 = 0.20 m Ver SketchH = 2.05 m Altura total del muro de contención

Ht = 2.55 m Altura total del muro y cimentación desde el terrenoe1 = 0.20 m Espesor del muro de contención parte superiore2 = 0.20 m Espesor del muro de contención parte inferiore3 = 0.00 m Espesor del Taco

Lm = 4.20 m Longitud del Muro o Longitud de Muro hasta una junta

s/c = 0.50 t/m2 Sobrecarga sobre el muro

hs = 0.25 m Incremento en la altura de relleno por sobrecarga

542 kg/m3L/(Ht+hs) = 0.52 Según Tabla 1, se interpolara según sea el caso Tabla 1

L ≥ 1.45 m L/(Ht+hs)(Kg/m3)

L = 1.50 m Dimensión de la base del muro de contención 0.30 204b2 = 1.30 m Ver Skecth → b2 ≤ 0.40 m 0.35 269

0.40 343b1 = 0.00 m Ver Skecth 0.45 423

0.50 512

Ka*gs =

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MEMORIA DE CALCULO

0.55 6050.60 7150.65 830

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MEMORIA DE CALCULO

11.1.2 CARACTERISTICAS DEL MATERIAL DE RELLENO

Activo Pasivo2.00 2.00 t/m3 Peso especifico del relleno

f = 35.0 35.0 º Ángulo de fricción interna del relleno

11.1.3 CARACTERISTICAS DEL SUELO DE FUNDACIÓN

2.00 t/m3 Peso específico del suelo de cimentaciónf = 33.0 º Ángulo de fricción interna del suelo de cimentación

14.3 t/m2 Capacidad portante del suelo de cimentación condiciones estáticas17.2 t/m2 Capacidad portante del suelo de cimentación condiciones sísmicas

11.1.4 CARACTERISTICAS DE LOS MATERIALES DEL MURO DE CONTENCIÓN

f'c = 210.0 kg/cm2 Resistencia característica del concreto a compresión2.40 t/m3 Peso especifíco del concreto armado

fy = 4200.0 Kg/cm2 Esfuerzo del fluencia del acero de refuerzo

11.1.5 FACTORES DE SEGURIDAD A CONSIDERAR

Estáticos DinámicosFSD = 1.50 1.25 Factor de seguridad al deslizamientoFSV = 2.00 1.25 Factor de seguridad al volteo

11.1.6 FUERZA DE IMPACTO O FUERZA ACTUANTE ADICIONAL Y BRAZO A LA BASE DE LA CIMENTACIÓN

Fi = 0.00 t Fuerza de impacto o fuerza actuante adicional Dinámica (Por metro de muro)hi brazo = 0.00 m Brazo de la fuerza de impacto a la base de la cimentación

11.1.7 FUERZA DINAMICA DEL EMPUJE ACTIVO Y BRAZO A LA BASE DE LA CIMENTACIÓN

kh = 0.20 Coeficiente sísmico horizontalkv = 0.00 Coeficiente sísmico vertical

d = 25.00 º Ángulo de fricción entre el relleno y muroy = 90.00 º Ángulo de la cara interna del muro con la horizontalb = 0.00 º Ángulo del relleno con la horizontal

q = 11.31 º

Calculo del coeficiente de presión dinámica activa, según Mononobe-Okabe

Kae = 0.386

Calculo del incremento del coeficiente dinámico debido al empuje activo del relleno

sadm e =sadm s =

KDae = KDae = (Kae-Ka)/(1-kv)

)(sen)(sen

)(sen)(sen1)(sen)(sen)cos(

)(senK

byqdyqbfdf

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MEMORIA DE CALCULO

Fs = 0.64 ths brazo = 1.18 m hs brazo = 0.5*(h2 + h3)

Fs = 1/2 x KDae x g x Ht^2

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MEMORIA DE CALCULO

11.2 CALCULO DE CARGAS Y ESTABILIDAD

a. Fuerzas Desestabilizadoras: ( Para 1m de Muro)

Empuje Activo:

Ka = 0.271 Coeficiente de Empuje ActivoKo = 0.425 Coeficiente de Empuje en Reposo

EA = 1.497 t

Empuje por Sobrecarga

Es/c = 0.318 t Es/c = Ka x s/c x Ht

Fuerzas DesestabilizadorasEfecto Fuerza ( t ) Brazo ( m ) Momento ( t-m )

EA 1.497 0.783 1.172Es/c 0.318 1.175 0.374Fi 0.000 0.000 0.000Fs 0.638 1.175 0.749

2.453 2.296

b. Fuerzas Resistentes: ( Para 1m de Muro)

Empuje Pasivo:

Si se considera el Empuje Pasivo para el deslizamientoKp = 3.690 Coeficiente de Empuje Pasivo

EP = 5.314 t

Fuerzas Resistentes HorizontalesEfecto Fuerza ( t ) Brazo ( m ) Momento ( t-m )

EP 5.314 0.400 2.1265.314 2.126

Fuerzas Resistentes VerticalesEfecto Fuerza ( t ) Brazo ( m ) Momento ( t-m )

Muro Bloqueta 0.943 1.400 1.320 Altura del muro de bloquetas hb = 2.05 m1 0.000 1.500 0.0002 0.984 1.400 1.378 Sumatoria de Fuerzas Horizontales3 1.800 0.750 1.350 Sumatoria de Fuerzas Verticales4 1.820 0.650 1.183 Sumatoria de Momentos5 0.000 1.300 0.000 Sumatoria de Momentos6 0.000 1.400 0.000

S/C 0.000 1.500 0.000 Los brazos que se muestran son respecto 5.547 5.231 al punto P

11.2.1 VERIFICACION DE DESLIZAMIENTO

No se considera el efecto vertical de la sobrecarga0.50 Coeficiente de fricción

fr = 8.09 t +EP1.81 t Sumatoria de Fuerzas Horizontales Desestabilizadoras ( Estaticas )2.45 t Sumatoria de Fuerzas Horizontales Desestabilizadoras ( Dinamicas )

FSDe = 4.46 Factor de Seguridad al Deslizamiento ( Estático )FSDd = 3.30 Factor de Seguridad al Deslizamiento ( Dinámico )

Ea = 1/2 x Ka x g x Ht^2

SFH SM

EP = 1/2 x Kp x g x (he+h3+h4)^2

SFH SM

SFH =SFH =SM =SM =

SFV SM

m =Fuerza de fricción resistente = m x SFV

SFHDe =SFHDd =

senK a

senK p

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MEMORIA DE CALCULO

FSD e > 1.50 OK!FSDd > 1.25 OK!

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MEMORIA DE CALCULO

11.2.2 VERIFICACION DE VOLTEO

5.23 t-m Sumatoria de momentos Resistentes

1.55 t-m Sumatoria de momentos Desestabilizadores (Estaticos)

2.30 t-m Sumatoria de momentos Desestabilizadores (Dinámicos)

FSVe = 3.38 Factor de Seguridad al Volteo ( Estático )FSVd = 2.28 Factor de Seguridad al Volteo ( Dinámico )

FSVe > 2.00 OK!FSVd > 1.25 OK! Empuje Pasivo

11.3. RESUMEN DE CARGAS EN LA BASE DE LA CIMENTACION

FXb ( t ) FYb ( t ) FZb ( t ) MXb ( t-m ) MYb ( t-m )D 0.00 0.00 23.30 0.00 -4.50L -1.34 0.00 0.00 0.00 1.57H 16.03 0.00 0.00 0.00 -4.00E -2.68 0.00 0.00 0.00 3.15

D = Carga MuertaL = Carga Viva - Carga en tracciónH = Carga de Presion debido al Suelo + Carga en compresiónE = Carga Dinámica

11.4. COMBINACIONES DE CARGAS DE SERVICIO

SL 1.0 = D + HSL 2.0 = D + H + LSL 3.0 = D + H + 0.75LSL 4.0 = D + H + ESL 5.0 = D + H + 0.75E + 0.75L

FXs ( t ) FYs ( t ) FZs ( t ) MXs ( t-m ) MYs ( t-m )SL 1.0 16.03 0.00 23.30 0.00 -8.50 Convención de signos en Z:SL 2.0 14.70 0.00 23.30 0.00 -6.93 - = TracciónSL 3.0 15.03 0.00 23.30 0.00 -7.32 + = CompresiónSL 4.0 13.35 0.00 23.30 0.00 -5.35SL 5.0 13.02 0.00 23.30 0.00 -4.96

11.5. COMBINACIONES DE CARGAS ULTIMAS

UL 1.0 = 1.4DUL 2.0 = 1.2D + 1.6L + 1.6HUL 3.0 = 1.2D + L

SMDe =

SMDd =

Nota: Generalmente y por seguridad no se considera momento resistente por el

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MEMORIA DE CALCULO

UL 4.0 = 1.2D + 1.25E + LUL 5.0 = 0.9D + 1.25E + 1.6H

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MEMORIA DE CALCULO

FXu ( t ) FYu ( t ) FZu ( t ) MXu ( t-m ) MYu ( t-m )UL 1.0 0.00 0.00 32.62 0.00 -6.29UL 2.0 23.51 0.00 27.96 0.00 -9.29UL 3.0 -1.34 0.00 27.96 0.00 -3.82UL 4.0 -4.69 0.00 27.96 0.00 0.11UL 5.0 22.30 0.00 23.30 0.00 -6.97

11.6. VERIFICACION DE LA CIMENTACION

±FZs x ex x cx

11.6.1. VERIFICACION DE LAS PRESIONES SOBRE EL TERRENO

ex ey ex max ey max q11 q12 q13 q14 C3(fintel) q5 qmax qsad Verif. Pres.SL 1.0 -0.36 0.00 0.45 1.26 OK 3.01 3.01 4.39 4.39 2.68 9.89 9.89 14.30 OKSL 2.0 -0.30 0.00 0.45 1.26 OK 3.14 3.14 4.26 4.26 2.19 8.10 8.10 14.30 OKSL 3.0 -0.31 0.00 0.45 1.26 OK 3.11 3.11 4.29 4.29 2.30 8.52 8.52 14.30 OKSL 4.0 -0.23 0.00 0.46 1.28 OK 3.26 3.26 4.13 4.13 1.93 7.14 7.14 17.16 OKSL 5.0 -0.21 0.00 0.46 1.28 OK 3.30 3.30 4.10 4.10 1.82 6.73 6.73 17.16 OK

11.7.1. PRESIONES DE DISEÑO SOBRE EL TERRENO

ex ey q11 q12 q13 q14 qu max qu min qu promUL 1.0 -0.19 0.00 4.67 4.67 5.69 5.69 9.03 4.67 6.85 Convención de signos:UL 2.0 -0.33 0.00 3.69 3.69 5.19 5.19 10.81 3.69 7.25 + = Presión sobre el terrenoUL 3.0 -0.14 0.00 4.13 4.13 4.75 4.75 6.90 4.13 5.52 - = Tracción sobre el terrenoUL 4.0 0.00 0.00 4.45 4.45 4.43 4.43 4.50 4.43 4.46UL 5.0 -0.30 0.00 3.13 3.13 4.26 4.26 8.12 3.13 5.63

±FZu x ex x cx

qmax = Max (q 11, q 12, q 13, q 14)

Verif.

qumax = Max (q 11, q 12, q 13, q 14)

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MEMORIA DE CALCULO

11.7.2. CORTE POR FLEXION EN EL TALON POSTERIOR

qsu prom = 7.25 qsnu prom = Max (qu prom)

qu = 2.99 Presión de diseño: qu = qsu prom - 1.20 x ( P cim ) / (A XB)dzap = 0.40 m Distancia de la cara en compresión al refuerzo. (dzap = h3 - 0.10m)

Vux = qu * Lx flexión * LmVuy = qu * Ly flexión * L

11.7.3. CORTE POR FLEXION EN EL TALON DELANTERO

qsnu = 10.81 qsnu = Max (qumax)

11.7.4. REFUERZO POR FLEXION EN EL TALON POSTERIOR

Brazo para cálculo de momento = 0.00 m = 0.00 mMomento Muy = 0.00 t-m Mux = 0.00 tmCuantía del refuerzo en tracción = 0.000% = 0.000%Area de refuerzo calculada AsxCal = 0.00 AsyCal = 0.00Area de refuerzo mínima Asmin = 37.80 Asmin = 0.00Máximo espaciamiento del refuerzo en flexión smax = 0.45 m smax = 0.45 m

Refuerzo Superior #4 @ 0.15 m. #4 @ 0.15 m.Area de refuerzo colocado As. Sup. = 37.96 As. Sup. = 1.27Se verifica As. Sup. ≥ AsxCal OK As. Sup. ≥ AsyCal OK

f Vcx = 0.75 x 0.53 x √f'c x Lm x dzapf Vcy = 0.75 x 0.53 x √f'c x L x dzap

Lxflexion Lyflexion

ry rycm2 cm2

cm2 cm2

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MEMORIA DE CALCULO

Muy = qu * (Lxflexion)2 /2 * LmMux = qu * (Lyflexion)2 /2 * b1

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MEMORIA DE CALCULO

11.7.5. REFUERZO POR FLEXION EN EL TALON DELANTERO

11.8. DISEÑO DE LA PANTALLA

dmur = 0.150 m Distancia de la cara en compresión al refuerzo. (dmur = e2 - 0.05m)

UL 1.0 = 1.4DUL 2.0 = 1.2D + 1.6L + 1.6HUL 3.0 = 1.2D + LUL 4.0 = 1.2D + 1.25E + LUL 5.0 = 0.9D + 1.25E + 1.6H

FXu ( t ) FYu ( t ) FZu ( t ) MXu ( t-m ) MYu ( t-m )UL 1.0 0.00 0.00 -2.70 0.00 0.00UL 2.0 -1.89 0.00 -2.31 0.00 1.29UL 3.0 -0.25 0.00 -2.31 0.00 0.23UL 4.0 -1.56 0.00 -2.31 0.00 1.67UL 5.0 -2.79 0.00 -1.73 0.00 2.35

Vu = 2.79 tMu = 2.35 t-m

> Vux OK

Lxflexion Lyflexion

ry rycm2 cm2

cm2 cm2

fVc > VufVc = f x 0.53 x f'c1/2 x a x (b - 0.06) f = 0.75

fVcx =

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MEMORIA DE CALCULO

11.8.2 DISEÑO DE REFUERZO POR FLEXION

REFUERZO VERTICALDESCRIPCION REFUERZO

Momento Muy + = 2.35 t-mCuantía del refuerzo en tracción = 0.286%Area de refuerzo calculada AsxCal = 4.30

Area de refuerzo mínima Asmin = 3.00

Máximo espaciamiento del refuerzo en flexión smax = 0.45 m

Refuerzo Vertical #4 @ 0.25 m.Area de refuerzo colocado As. Sup. = 5.07Se verifica As. Sup. ≥ AsxCal OK

Area de refuerzo total colocado As. Tot. = 5.07

Se verifica As. Tot. ≥ Asmin OK

Asmin = 0.0015*B*e1 B = Ancho de diseñoe1 = Espesor del muro

ry cm2

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MEMORIA DE CALCULO

REFUERZO HORIZONTALDESCRIPCION REFUERZO SUPERIOR REFUERZO INFERIOR

Area de refuerzo mínima Asmin = 5.00 Asmin = 5.00

Máximo espaciamiento del refuerzo en flexión smax = 0.45 m smax = 0.45 m

As exterior = 3.33 As exterior = 3.33

As interior = 1.67 As interior = 1.67

Refuerzo Horizontal Exterior #3 @ 0.200 m. #3 @ 0.200 m.Area de refuerzo colocado As. Sup. = 3.56 As. Inf. = 3.56

Se verifica As. Sup. ≥ AsxCal OK As. Inf. ≥ AsyCal OK

Refuerzo Horizontal Interior #3 @ 0.200 m. #3 @ 0.200 m.Area de refuerzo colocado As. Sup. = 3.56 As. Inf. = 3.56Se verifica As. Sup. ≥ AsxCal OK As. Inf. ≥ AsyCal OK

Asmin Sup = 0.0025*B*(e1+e2)/2 B = Ancho de diseñoAsmin Inf = 0.0025*B*e1 e1 y e2 = Espesor del muro

11.8.3 CALCULO DE LA ALTURA DE CORTE DEL REFUERZO EN LA PANTALLA

Calculo de a y Mn para el acero vertical de diseño que se cortara #4 @ 0.250 m.

a = As*fy0.85*f'c*b

As = 2.53 cm2 f = 0.9b = 100 cm

a = 0.60 mMn = 1.41 t-m

Diagrama de momentos ultimos actuantes en la pantalla

M = + 1.6*(Ka*s/c*x^2)3*H 2

Despejando x según el valor de Mn tendremos

x = 1.85 mxb = 0.00 m Distancia desde la base de la patalla xb = H-xlc = 0.00 m Longitud de corte lc = xb + dmurlc = 0.00 m Longitud asumida

cm2 cm2

fMn = f*As*fy*(d-a/2)

1.6*(Ka*gs*H*x^3) Donde: 0 ≤ x ≤ H

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MEMORIA DE CALCULO

11.8.4 ESQUEMA DE DISTRIBUCIÓN DEL ACERO DE REFUERZO

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MEMORIA DE CALCULO

L ≥ 1.11 m L/(Ht+hs)(Kg/m3)

0.40 343b1 = 0.00 m Ver Skecth 0.45 423

0.50 512

Ka*gs =

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MEMORIA DE CALCULO

0.55 6050.60 7150.65 830

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MEMORIA DE CALCULO

q = 11.31 º

Kae = 0.386

sadm e =sadm s =

)(sen)(sen

)(senK

byqdyqbfdf

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MEMORIA DE CALCULO

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MEMORIA DE CALCULO

Empuje Activo:

EA = 0.783 t

EA 0.783 0.567 0.444Es/c 0.230 0.850 0.196Fi 0.000 0.000 0.000Fs 0.334 0.850 0.284

1.347 0.923

Empuje Pasivo:

EP = 5.314 t

EP 5.314 0.400 2.1265.314 2.126

SFH SM

EP = 1/2 x Kp x g x (he+h3+h4)^2

SFH SM

SFH =SFH =SM =SM =

SFV SM

SFHDe =SFHDd =

senK a

senK p

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MEMORIA DE CALCULO

FSD e > 1.50 OK!FSDd > 1.25 OK!

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MEMORIA DE CALCULO

FXb ( t ) FYb ( t ) FZb ( t ) MXb ( t-m ) MYb ( t-m )D 0.00 0.00 29.32 0.00 -7.73L -0.97 0.00 0.00 0.00 0.82H 19.03 0.00 0.00 0.00 -7.06E -1.40 0.00 0.00 0.00 1.19

FXs ( t ) FYs ( t ) FZs ( t ) MXs ( t-m ) MYs ( t-m )SL 1.0 19.03 0.00 29.32 0.00 -14.79 Convención de signos en Z:SL 2.0 18.06 0.00 29.32 0.00 -13.97 - = TracciónSL 3.0 18.30 0.00 29.32 0.00 -14.18 + = CompresiónSL 4.0 17.63 0.00 29.32 0.00 -13.60SL 5.0 17.25 0.00 29.32 0.00 -13.28

UL 1.0 = 1.4DUL 2.0 = 1.2D + 1.6L + 1.6HUL 3.0 = 1.2D + L

SMDe =

SMDd =

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MEMORIA DE CALCULO

UL 4.0 = 1.2D + 1.25E + LUL 5.0 = 0.9D + 1.25E + 1.6H

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MEMORIA DE CALCULO

FXu ( t ) FYu ( t ) FZu ( t ) MXu ( t-m ) MYu ( t-m )UL 1.0 0.00 0.00 41.05 0.00 -10.82UL 2.0 28.90 0.00 35.18 0.00 -19.26UL 3.0 -0.97 0.00 35.18 0.00 -8.46UL 4.0 -2.72 0.00 35.18 0.00 -6.97UL 5.0 28.69 0.00 29.32 0.00 -17.54

±FZs x ex x cx

ex ey ex max ey max q11 q12 q13 q14 C3(fintel) q5 qmax qsad Verif. Pres.SL 1.0 -0.49 0.00 0.53 1.25 OK 2.70 2.70 5.05 5.05 3.02 11.72 11.72 14.30 OKSL 2.0 -0.48 0.00 0.53 1.25 OK 2.75 2.75 5.01 5.01 2.91 11.29 11.29 14.30 OKSL 3.0 -0.48 0.00 0.53 1.25 OK 2.73 2.73 5.03 5.03 2.96 11.46 11.46 14.30 OKSL 4.0 -0.46 0.00 0.55 1.27 OK 2.78 2.78 4.98 4.98 2.84 11.00 11.00 17.16 OKSL 5.0 -0.45 0.00 0.55 1.27 OK 2.80 2.80 4.95 4.95 2.77 10.74 10.74 17.16 OK

ex ey q11 q12 q13 q14 qu max qu min qu promUL 1.0 -0.26 0.00 4.55 4.55 6.31 6.31 10.13 4.55 7.34 Convención de signos:UL 2.0 -0.55 0.00 3.09 3.09 6.21 6.21 16.02 3.09 9.56 + = Presión sobre el terrenoUL 3.0 -0.24 0.00 3.97 3.97 5.34 5.34 8.23 3.97 6.10 - = Tracción sobre el terrenoUL 4.0 -0.20 0.00 4.09 4.09 5.22 5.22 7.68 4.09 5.88UL 5.0 -0.60 0.00 2.46 2.46 5.30 5.30 17.07 2.46 9.77

±FZu x ex x cx

qmax = Max (q 11, q 12, q 13, q 14)

Verif.

qumax = Max (q 11, q 12, q 13, q 14)

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MEMORIA DE CALCULO

Lxflexion Lyflexion

ry rycm2 cm2

cm2 cm2

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MEMORIA DE CALCULO

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MEMORIA DE CALCULO

Vu = 1.64 tMu = 1.36 t-m

> Vux OK

Lxflexion Lyflexion

ry rycm2 cm2

cm2 cm2

fVcx =

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MEMORIA DE CALCULO

ry cm2

105 de 209

0Fecha:

015/10/12

MEMORIA DE CALCULO

a = As*fy0.85*f'c*b

As = 1.78 cm2 f = 0.9b = 100 cm

a = 0.42 mMn = 1.00 t-m

M = + 1.6*(Ka*s/c*x^2)3*H 2

cm2 cm2

1.6*(Ka*gs*H*x^3) Donde: 0 ≤ x ≤ H

106 de 209

0Fecha:

015/10/12

MEMORIA DE CALCULO

107 de 209

0Fecha:

015/10/12

MEMORIA DE CALCULO

L ≥ 1.47 m L/(Ht+hs)(Kg/m3)

0.40 343b1 = 1.20 m Ver Skecth 0.45 423

0.50 512

Ka*gs =

108 de 209

0Fecha:

015/10/12

MEMORIA DE CALCULO

0.55 6050.60 7150.65 830

109 de 209

0Fecha:

015/10/12

MEMORIA DE CALCULO

q = 11.31 º

Kae = 0.386

sadm e =sadm s =

)(sen)(sen

)(senK

byqdyqbfdf

110 de 209

0Fecha:

015/10/12

MEMORIA DE CALCULO

111 de 209

0Fecha:

015/10/12

MEMORIA DE CALCULO

Empuje Activo:

EA = 1.561 t

EA 1.561 0.800 1.249Es/c 0.325 1.200 0.390Fi 0.000 0.000 0.000Fs 0.665 1.200 0.798

2.551 2.437

Empuje Pasivo:

EP = 6.236 t

EP 6.236 0.433 2.7026.236 2.702

SFH SM

EP = 1/2 x Kp x g x (he+h3+h4)^2

SFH SM

SFH =SFH =SM =SM =

SFV SM

SFHDe =SFHDd =

senK a

senK p

112 de 209

0Fecha:

015/10/12

MEMORIA DE CALCULO

FSD e > 1.50 OK!FSDd > 1.25 OK!

113 de 209

0Fecha:

015/10/12

MEMORIA DE CALCULO

FXb ( t ) FYb ( t ) FZb ( t ) MXb ( t-m ) MYb ( t-m )D 0.00 0.00 32.96 0.00 3.82L -1.24 0.00 0.00 0.00 1.43H 17.77 0.00 0.00 0.00 -5.52E -2.53 0.00 0.00 0.00 3.03

FXs ( t ) FYs ( t ) FZs ( t ) MXs ( t-m ) MYs ( t-m )SL 1.0 17.77 0.00 32.96 0.00 -1.71 Convención de signos en Z:SL 2.0 16.53 0.00 32.96 0.00 -0.28 - = TracciónSL 3.0 16.84 0.00 32.96 0.00 -0.64 + = CompresiónSL 4.0 15.24 0.00 32.96 0.00 1.32SL 5.0 14.94 0.00 32.96 0.00 1.64

UL 1.0 = 1.4DUL 2.0 = 1.2D + 1.6L + 1.6HUL 3.0 = 1.2D + L

SMDe =

SMDd =

114 de 209

0Fecha:

015/10/12

MEMORIA DE CALCULO

UL 4.0 = 1.2D + 1.25E + LUL 5.0 = 0.9D + 1.25E + 1.6H

115 de 209

0Fecha:

015/10/12

MEMORIA DE CALCULO

FXu ( t ) FYu ( t ) FZu ( t ) MXu ( t-m ) MYu ( t-m )UL 1.0 0.00 0.00 46.14 0.00 5.34UL 2.0 26.45 0.00 39.55 0.00 -1.98UL 3.0 -1.24 0.00 39.55 0.00 6.00UL 4.0 -4.39 0.00 39.55 0.00 9.80UL 5.0 25.27 0.00 32.96 0.00 -1.23

±FZs x ex x cx

ex ey ex max ey max q11 q12 q13 q14 C3(fintel) q5 qmax qsad Verif. Pres.SL 1.0 -0.04 0.00 0.39 1.05 OK 6.04 6.04 6.35 6.35 1.15 7.12 7.12 14.30 OKSL 2.0 -0.01 0.00 0.39 1.05 OK 6.16 6.16 6.23 6.23 1.03 6.39 6.39 14.30 OKSL 3.0 -0.02 0.00 0.39 1.05 OK 6.13 6.13 6.27 6.27 1.07 6.62 6.62 14.30 OKSL 4.0 0.04 0.00 0.40 1.08 OK 6.34 6.34 6.05 6.05 1.14 7.08 7.08 17.16 OKSL 5.0 0.05 0.00 0.40 1.08 OK 6.37 6.37 6.02 6.02 1.18 7.29 7.29 17.16 OK

ex ey q11 q12 q13 q14 qu max qu min qu promUL 1.0 0.12 0.00 9.26 9.26 8.09 8.09 13.13 8.09 10.61 Convención de signos:UL 2.0 -0.05 0.00 7.22 7.22 7.65 7.65 8.76 7.22 7.99 + = Presión sobre el terrenoUL 3.0 0.15 0.00 8.09 8.09 6.78 6.78 12.21 6.78 9.49 - = Tracción sobre el terrenoUL 4.0 0.25 0.00 8.51 8.51 6.36 6.36 15.50 6.36 10.93UL 5.0 -0.04 0.00 6.06 6.06 6.33 6.33 7.02 6.06 6.54

±FZu x ex x cx

qmax = Max (q 11, q 12, q 13, q 14)

Verif.

qumax = Max (q 11, q 12, q 13, q 14)

116 de 209

0Fecha:

015/10/12

MEMORIA DE CALCULO

Lxflexion Lyflexion

ry rycm2 cm2

cm2 cm2

117 de 209

0Fecha:

015/10/12

MEMORIA DE CALCULO

118 de 209

0Fecha:

015/10/12

MEMORIA DE CALCULO

Vu = 2.90 tMu = 2.47 t-m

> Vux OK

Lxflexion Lyflexion

ry rycm2 cm2

cm2 cm2

fVcx =

119 de 209

0Fecha:

015/10/12

MEMORIA DE CALCULO

ry cm2

120 de 209

0Fecha:

015/10/12

MEMORIA DE CALCULO

a = As*fy0.85*f'c*b

As = 2.53 cm2 f = 0.9b = 100 cm

a = 0.60 mMn = 1.41 t-m

M = + 1.6*(Ka*s/c*x^2)3*H 2

cm2 cm2

1.6*(Ka*gs*H*x^3) Donde: 0 ≤ x ≤ H

121 de 209

0Fecha:

015/10/12

MEMORIA DE CALCULO

122 de 209

0Fecha:

015/10/12

MEMORIA DE CALCULO

L ≥ 1.52 m L/(Ht+hs)(Kg/m3)

0.40 343b1 = 1.40 m Ver Skecth 0.45 423

0.50 512

Ka*gs =

123 de 209

0Fecha:

015/10/12

MEMORIA DE CALCULO

0.55 6050.60 7150.65 830

124 de 209

0Fecha:

015/10/12

MEMORIA DE CALCULO

q = 11.03 º

Kae = 0.382

sadm e =sadm s =

)(sen)(sen

)(senK

byqdyqbfdf

125 de 209

0Fecha:

015/10/12

MEMORIA DE CALCULO

126 de 209

0Fecha:

015/10/12

MEMORIA DE CALCULO

Empuje Activo:

EA = 1.434 t

EA 1.434 0.767 1.099Es/c 0.312 1.150 0.358Fi 0.000 0.000 0.000Fs 0.587 1.150 0.675

2.332 2.133

Empuje Pasivo:

EP = 5.314 t

EP 5.314 0.400 2.1265.314 2.126

SFH SM

EP = 1/2 x Kp x g x (he+h3+h4)^2

SFH SM

SFH =SFH =SM =SM =

SFV SM

SFHDe =SFHDd =

senK a

senK p

127 de 209

0Fecha:

015/10/12

MEMORIA DE CALCULO

FSD e > 1.50 OK!FSDd > 1.25 OK!

128 de 209

0Fecha:

015/10/12

MEMORIA DE CALCULO

FXb ( t ) FYb ( t ) FZb ( t ) MXb ( t-m ) MYb ( t-m )D 0.00 0.00 34.21 0.00 5.67L -1.06 0.00 0.00 0.00 1.16H 13.19 0.00 0.00 0.00 -3.49E -2.00 0.00 0.00 0.00 2.30

FXs ( t ) FYs ( t ) FZs ( t ) MXs ( t-m ) MYs ( t-m )SL 1.0 13.19 0.00 34.21 0.00 2.18 Convención de signos en Z:SL 2.0 12.13 0.00 34.21 0.00 3.34 - = TracciónSL 3.0 12.40 0.00 34.21 0.00 3.05 + = CompresiónSL 4.0 11.20 0.00 34.21 0.00 4.48SL 5.0 10.90 0.00 34.21 0.00 4.77

UL 1.0 = 1.4DUL 2.0 = 1.2D + 1.6L + 1.6HUL 3.0 = 1.2D + L

SMDe =

SMDd =

129 de 209

0Fecha:

015/10/12

MEMORIA DE CALCULO

UL 4.0 = 1.2D + 1.25E + LUL 5.0 = 0.9D + 1.25E + 1.6H

130 de 209

0Fecha:

015/10/12

MEMORIA DE CALCULO

FXu ( t ) FYu ( t ) FZu ( t ) MXu ( t-m ) MYu ( t-m )UL 1.0 0.00 0.00 47.90 0.00 7.94UL 2.0 19.41 0.00 41.06 0.00 3.07UL 3.0 -1.06 0.00 41.06 0.00 7.96UL 4.0 -3.56 0.00 41.06 0.00 10.83UL 5.0 18.61 0.00 34.21 0.00 2.96

±FZs x ex x cx

ex ey ex max ey max q11 q12 q13 q14 C3(fintel) q5 qmax qsad Verif. Pres.SL 1.0 0.07 0.00 0.44 0.94 OK 6.67 6.67 5.90 5.90 1.26 7.93 7.93 14.50 OKSL 2.0 0.10 0.00 0.44 0.94 OK 6.80 6.80 5.78 5.78 1.40 8.84 8.84 14.50 OKSL 3.0 0.09 0.00 0.44 0.94 OK 6.75 6.75 5.82 5.82 1.36 8.53 8.53 14.50 OKSL 4.0 0.13 0.00 0.46 0.97 OK 6.97 6.97 5.61 5.61 1.51 9.49 9.49 17.40 OKSL 5.0 0.14 0.00 0.46 0.97 OK 7.02 7.02 5.56 5.56 1.54 9.66 9.66 17.40 OK

ex ey q11 q12 q13 q14 qu max qu min qu promUL 1.0 0.17 0.00 10.02 10.02 7.59 7.59 14.25 7.59 10.92 Convención de signos:UL 2.0 0.07 0.00 8.02 8.02 7.08 7.08 9.57 7.08 8.32 + = Presión sobre el terrenoUL 3.0 0.19 0.00 8.76 8.76 6.33 6.33 12.88 6.33 9.60 - = Tracción sobre el terrenoUL 4.0 0.26 0.00 9.20 9.20 5.89 5.89 15.28 5.89 10.59UL 5.0 0.09 0.00 6.74 6.74 5.84 5.84 8.43 5.84 7.13

±FZu x ex x cx

qmax = Max (q 11, q 12, q 13, q 14)

Verif.

qumax = Max (q 11, q 12, q 13, q 14)

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MEMORIA DE CALCULO

Lxflexion Lyflexion

ry rycm2 cm2

cm2 cm2

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0Fecha:

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MEMORIA DE CALCULO

133 de 209

0Fecha:

015/10/12

MEMORIA DE CALCULO

Vu = 2.67 tMu = 2.23 t-m

> Vux OK

Lxflexion Lyflexion

ry rycm2 cm2

cm2 cm2

fVcx =

134 de 209

0Fecha:

015/10/12

MEMORIA DE CALCULO

ry cm2

135 de 209

0Fecha:

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MEMORIA DE CALCULO

a = As*fy0.85*f'c*b

As = 2.53 cm2 f = 0.9b = 100 cm

a = 0.60 mMn = 1.41 t-m

M = + 1.6*(Ka*s/c*x^2)3*H 2

cm2 cm2

1.6*(Ka*gs*H*x^3) Donde: 0 ≤ x ≤ H

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MEMORIA DE CALCULO

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0Fecha:

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MEMORIA DE CALCULO

12.0.- DISEÑO DEL MURO Y CIMENTACIÓN ENTRE EJES PRINCIPALES

Asumiremos del lado de la seguridad que sólo existe carga a un lado del muro, despreciando el Empuje Pasivo.

hv = 0.30 m Peralte de la viga de confinamiento para columnas vigas y cimentacionesbc = 0.30 m Ancho de la columna de confinamiento armadasH1 = 3.80 m Altura del muro de albañileria fy = 4200.00 Kg/cm2 Fluencia del AceroL1 = 3.40 m Largo del muro de albañileriae = 0.20 m Espesor bruto del muro de albañileria

2.100 t/m3 Peso especifico de la Unidad de Albañileria

CASO 3

a = 3.95 m b/a = - b = - m m = 0.1250

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0Fecha:

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MEMORIA DE CALCULO

C1 = 1.30 m ( qo = 0.005 * Vo^2 ) Vo en (Km/h)t = 0.19 m Espesor efectivo del muro ( qo = 0.005 * Vo^2 ) Vo en (Km/h)e = 0.20 m wv = Cd*qo

2.10 t/m3 Cd= 1.0 Coeficiente de reducciónqo= 50.00 kg/m2 Presion de viento

ws = 170.352 Kg/m2 ws = 50.00 Kg/m2

Por lo tanto el esfuerzo actuante sera:bm = 1mIxh = 7E-05 m4 Inercia de los agujeros

Esfuerzo admisible en tracción por flexión 8.00 Kg/m2 Albañileria Armada (Sin Diafragma)

63370.20 Kg/m2 = 6.34 Kg/cm2 < 8.00 Kg/cm2 OK

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0Fecha:

015/10/12

MEMORIA DE CALCULO

L1 = 3.40 m Ver SketchL2 = 3.40 m Ver SketchH = 3.80 m Ver Sketchhv1 = 0.30 m Ver Sketch 2.400 t/m3 Peso epecifico Concreto

Armadohs/c = 0.95 m Altura del sobrecimiento

hc = 0.50 m Peralte de la columna en la direccion del volteobc = 0.30 m Ancho de la columna dc = 0.45 m Peralte efectivo de la columna dc = hc -0.05

Fuerzas actuantes en los arriostres de los muros

Fuerza Sismica Puntual Fsi = 0 kg

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MEMORIA DE CALCULO

Momento Sismico Msi = 0 Kg-m

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0Fecha:

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MEMORIA DE CALCULO

Carga distribuida en el Muro 1

Carga trapezoidal Wcm1 = 362.0 kg/mCarga triangular Wvm1 = 362.0 kg/mCarga distribuida en el Muro 2

Carga trapezoidal Wcm2 = 362.0 kg/mCarga triangular Wvm2 = 362.0 kg/mCarga distribuida en el Sobrecimiento

Muro 1 Ws/cm1 = 413.7 kg/mMuro 2 Ws/cm2 = 413.7 kg/mCargas Puntuales debido a los muros

Muro 1 R1 = 307.7 kgMuro 1 y 2 R12 = 615.4 kgMuro 2 R2 = 307.7 kgCargas en las vigas de arriostre

Wv1 = 73.0 kg/mCargas en las columnas de arriostre

Wc1 = 182.5 kg/m

Fuerza y Momento Resultante en la Base de la Columna de Arriostre

Fr = 4479.0 kgMr = 11407.3 kg-m

Por lo tanto tendremos:

Vuc = 4.48 t Cortante UltimoMuc = 11.41 t-m Momento Ultimo

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MEMORIA DE CALCULO

Acf = 125.46 cm2 Area de una columna de confinamiento por corte fricciónAc = 1,500.00 cm2 Area de concreto de la columna de confinamiento15t = 285.00 cm2

s1 = 26.10 cms2 = 11.88 cms3 = 12.50 cms4 = 10.00 cmSe utilizaras = 10.00 cm Se colocara estribos # 3 1 @ 5 8 @ 10 Rto @ 20

Momento Mux + = 11.41 t-m Muy + = 0.00 t-mCuantía del refuerzo en tracción = 0.530% = 0.000%Area de refuerzo calculada AsxCal = 7.15 AsyCal = 0.00Area de refuerzo mínima Asmin = 3.60 Asmin = 3.60Área a colocar = Max( AsxCal, Asmin) As = 7.15 As = 3.60Varilla seleccionada. #5 y #4 #5 y #4Número de varillas a colocar. 4 y 2 4 y 1Area de varillas colocadas en cada lado En lado bc = 10.45 OK En lado hc = 9.18 OKNúmero de varillas colocada en cada lado En lado bc = 6.00 En lado hc = 5.00Separación entre varillas en la dirección. sep = 0.05 m sep = 0.11 m

= 7.50 cm2

Area de acero a colocar: 2 varillas #4 y 8 varillas #5 = 18.37 cm2 OK

rx ry cm2 cm2

cm2 cm2

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MEMORIA DE CALCULO

hv = 0.30 m Peralte de la vigabv = 0.20 m Ancho de la vigabv = 0.16 m Ancho efectivo en la dirección del momento

Acs = 600.0 cm2 Area de concreto de la viga de confinamiento

= 3.00 cm2

12.4.1 SKETCH

rx ry cm2 cm2

cm2 cm2

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MEMORIA DE CALCULO

Fs = 3.58 m Fuerza Cortante en Servicio Fs = 0.8.VucMs = 10.92 m Momento Actuante en Servicio Ms = 0.8.Muc + Fs*H

P estructur 0.00 t Peso de la estructuraP mur = 5.43 t Peso del muro de albañileriaP col = 1.82 t Peso de las columnas de confinamiento.P vig = 0.49 t Peso de la viga de confinamiento.P s/c = 1.55 t Peso del sobrecimientoP cim = 6.44 t Peso del cimientoP rell = 6.66 t Peso del rellenoP cim = 22.39 t Peso total de la cimentación

FSD > 1.25 OK!

FSV > 1.25 OK!

Donde: FXb = FX Fuerza en la dirección X-X Se cambio el sentido de las reaccionesFZb = FZ Fuerza de gravedad según sea el caso de acuerdo a laMXb = MX Momento en la dirección X-X siguiente convención:

gs =gcs =gca =

SFHD = Fs =

SMR =SMD =

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MEMORIA DE CALCULO

MYb = MX Momento en la dirección Y-Y Z+ Hacia Abajo

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MEMORIA DE CALCULO

SL 1.1 = D SL 3.1 = D + 0.53Ex D = Carga MuertaSL 2.1 = D + 0.70Ex SL 3.2 = D - 0.53Ex Ex = Fuerza Sismica en la dirección X-XSL 2.2 = D - 0.70Ex - Carga en tracción

±FZs x ex x cx

ex ey ex max ey max q11 q12 q13 q14 C3(fintel) q5 qmax qsad Verif. Pres.SL 1.1 0.00 0.00 0.48 1.05 OK 4.00 4.00 4.00 4.00 1.10 4.40 4.40 16.30 OKSL 2.1 -0.43 0.00 0.49 1.08 OK -2.40 -2.40 10.39 10.39 3.50 13.99 13.99 21.68 OKSL 2.2 0.43 0.00 0.49 1.08 OK 10.39 10.39 -2.40 -2.40 3.50 13.99 13.99 21.68 OKSL 3.1 -0.32 0.00 0.49 1.08 OK -0.85 -0.85 8.84 8.84 3.50 13.99 13.99 21.68 OKSL 3.2 0.32 0.00 0.49 1.08 OK 8.84 8.84 -0.85 -0.85 3.50 13.99 13.99 21.68 OK

qmax = Max (q 11, q 12, q 13, q 14)

Verif.

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MEMORIA DE CALCULO

±FZu x ex x cx

qsu prom = 14.74 qsnu prom = Max (qu prom)qu = 9.94 Presión de diseño: qu =qsu prom - 1.20 x ( P cim ) / (A XB)

dcim = 0.45 m Altura efectiva. (dcim = H - 0.05m)f'c = 175.00 kg/cm2 Resistencia a la Compresión del Concreto Ciclopeo

solo se usa arena

Distancia Crítica en dirección de análisis Lx flexión = 0.250 mCortante máximo Vux = 8.70 t Vux = qu * Lx flexResistencia al corte = 131.50 tVerificación > Vux OK

12.4.8.3 FLEXION

Brazo para cálculo de momento = 0.70 m

Momento Muy = 8.52 t-m Muy = Lx flex^2*(Lm)*quMomento que controla la tracción = 116.0 t-mMomento que controla la Compresión = 1466.1 t-mVerificación > Muy OKVerificación > Muy OK

Sm = Iy/cx

qumax = Max (q 11, q 12, q 13, q 14)

Nota: Se multiplicara el valor de f'c^0.5 por 0.75 si se usa arena y piedra liviana y 0.85 cuando

Lxflexion

148 de 209

0Fecha:

015/10/12

MEMORIA DE CALCULO

Debido a que el cimiento sera armado para el Cálculo del refuerzo se considero un f'c = 210 Kg/cm2

Brazo para cálculo de momento = 0.70 m = 0.00 mMomento Muy + = 8.52 tm Mux - = 0.00 tmCuantía del refuerzo en tracción = 0.040% = 0.000%

Area de refuerzo calculada AsxCal = 5.66 AsyCal = 0.00

Lxflexion Lyflexion

cm2 cm2

149+1 de 209+1

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5.0 DISEÑO DEL MURO DE ALBAÑILERIA Y CIMENTACIÓN

hv = 0.20 m Peralte de la viga de confinamiento para columnas vigas y cimentacionesbc = 0.30 m Ancho de la columna de confinamiento armadasH1 = 2.30 m Altura del muro de albañileria fy = 4200.00 Kg/cm2 Fluencia del AceroL1 = 1.60 m Largo del muro de albañileria

e = 0.15 m Espesor bruto del muro de albañileria1.800 t/m3 Peso especifico de la Unidad de Albañileria

CASO 1

a = 1.90 m b/a = 1.26 b = 2.40 m m = 0.0667

150+1 de 209+1

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C1 = 0.90 m ( qo = 0.005 * Vo^2 ) Vo en (Km/h)t = 0.14 m Espesor efectivo del muro ( qo = 0.005 * Vo^2 ) Vo en (Km/h)

e = 0.15 m wv = Cd*qo1.80 t/m3 Cd= 1.0 Coeficiente de reducción

qo= 50.00 kg/m2 Presion de viento

ws = 87.48 Kg/m2 ws = 50.00 Kg/m2

Por lo tanto el esfuerzo actuante sera:

bm = 1m

Esfuerzo admisible en tracción por flexión 1.50 Kg/m2 Albañileria Simple

6,452.25 Kg/m2 = 0.65 Kg/cm2 < 1.50 Kg/cm2 OK

3ebmIx

Msf a =

151+1 de 209+1

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Numero de Niveles 2

NIVEL H L1 L2 hv bv hc bc Donde:1 2.40 2.85 2.85 0.20 0.15 0.25 0.25 Hi = Ver Sketch2 1.45 2.85 2.85 0.20 0.15 0.25 0.25 L1 = Ver Sketch

L2 = Ver Sketchhv = Peralte de vigabv = Ancho de vigahc = Peralte de columnabc = Ancho de columna

2.400 t/m3 Peso epecifico del Concreto Armadoh1 = 0.35 m Altura del sobrecimiento sobre el terrenohe = 0.60 m Altura del sobrecimiento debajo del terreno

dce = 0.22 m Peralte efectivo de la columna

Valores de Cortante y Momento al nivel del Terreno

Vu = 1.52 tMu = 3.58 t-m

Valores de Cortante y Momento a la base de la columna

Vu = 1.52 tMu = 4.49 t-m

152+1 de 209+1

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Acf = 42.64 cm2 Area de una columna de confinamiento por corte fricciónAc = 625.00 cm2 Area de concreto de la columna de confinamiento15t = 210.00 cm2

s1 = 11.4 cms2 = 11.9 cms3 = 6.3 cms4 = 10.0 cmSe utilizaras = 7.50 cm Se colocara estribos # 3 1 @ 5 6 @ 7.5 4@ 15 Rto @ 20

5.3.1.2. ACERO DE REFUERZO

Carga axial ultima Pu = 1.02 t0.1 x f'c x Ac = 13.13 t Pu < 0.1 x f'c x Ac Refuerzo por flexión

Area de refuerzo mínima Asmin = 3.13 Asmin = 3.13Área a colocar = Max( AsxCal, Asmin) As = 6.24 As = 3.13Varilla seleccionada. #5 y #5 #5 y #5Número de varillas a colocar. 2 y 2 2 y 0Area de varillas colocadas en cada lado En lado bc = 7.92 OK En lado hc = 3.96 OKNúmero de varillas colocada en cada lado En lado bc = 4.00 En lado hc = 2.00Separación entre varillas en la dirección. sep = 0.067 m sep = 0.20 m

= 3.13 cm2

rx ry cm2 cm2

cm2 cm2

153+1 de 209+1

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hv = 0.20 m Peralte de la vigabv = 0.15 m Ancho de la viga

dve = 0.11 m Ancho efectivo en la dirección del momentoAcs = 300.0 cm2 Area total de concreto de la viga de confinamiento

Momento Mux + = 0.24 t-m Muy + = 0.00 t-mCuantía del refuerzo en tracción = 0.275% = 0.000%Area de refuerzo calculada AsxCal = 0.60 AsyCal = 0.00Area de refuerzo mínima Asmin = 0.90 Asmin = 0.90

= 1.50 cm2

rx ry cm2 cm2

cm2 cm2

154+1 de 209+1

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5.4.1 SKETCH

Fs = 1.22 m Fuerza Cortante en Servicio Fs = 0.8.Vu (Ver Item 5.31)Ms = 4.32 m Momento Actuante en Servicio Ms = 0.8.Mu + Fs*H (Ver Item 5.31)

P mur = 2.96 t Peso del muro de albañileriaP col = 0.58 t Peso de las columna de confinamiento.P vig = 0.45 t Peso de la viga de confinamiento.P s/c = 1.06 t Peso del sobrecimientoP cim = 4.28 t Peso del cimientoP rell = 3.16 t Peso del rellenoP cim = 12.49 t Peso total de la cimentación

gs =gcs =gca =

155+1 de 209+1

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FSD > 1.25 OK!

FSV > 1.25 OK!

SL 1.1 = D SL 3.1 = 0.75D + 0.53Ex D = Carga MuertaSL 2.1 = D + 0.70Ex SL 3.2 = 0.75D - 0.53Ex Ex = Fuerza Sismica en la dirección X-XSL 2.2 = D - 0.70Ex - Carga en tracción

SFHD = Fs =

SMR =SMD =

156+1 de 209+1

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ex ey ex max ey max q11 q12 q13 q14 q5 qmax qsad Verif. Pres.SL 1.1 0.00 0.00 0.29 0.90 OK 4.03 4.03 4.03 4.03 1.00 4.03 4.03 12.80 OKSL 2.1 -0.30 0.00 0.30 0.93 Mal -3.30 -3.30 11.35 11.35 3.40 13.71 13.71 16.00 OKSL 2.2 0.30 0.00 0.30 0.93 Mal 11.35 11.35 -3.30 -3.30 3.40 13.71 13.71 16.00 OKSL 3.1 -0.31 0.00 0.31 0.96 OK -2.52 -2.52 8.57 8.57 3.50 10.58 10.58 16.00 OKSL 3.2 0.31 0.00 0.31 0.96 OK 8.57 8.57 -2.52 -2.52 3.50 10.58 10.58 16.00 OK

= FZu ± FZu x ex x cx ± FZu x ey x cy Presiones sobre el terreno debido al efecto A x B Ix Iy biaxial. ( i=1, j=1,…,4 )

qmax = Max (q 11, q 12, q 13, q 14)

Verif.

C3(fintel)

qumax = Max (q 11, q 12, q 13, q 14)

157+1 de 209+1

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qu max = 16.10 qu max = Max (qu max)qu = 11.07 Presión de diseño: qu =qu max - 1.25 x ( P cim ) / (A XB)

dcim = 0.55 m Altura efectiva. (dcim = H - 0.05m)f'c = 175.00 kg/cm2 Resistencia a la Compresión del Concreto

5.4.8.3 FLEXION

Sm = Iy/cx

Debido a que la cimentaciòn sera armada para el Cálculo del refuerzo se considero un f'c = 210 Kg/cm2

Lxflexion

Lxflexion Lyflexion

ry rxcm2 cm2

cm2 cm2

158+1 de 209+1

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6.0. DISEÑO DE ZAPATA Y COLUMNA

6.1. SKETCH

CoordenadasPLANTA Locales ELEVACION

6.2. CARACTERISTICAS GEOMÉTRICASDebido a que las cargas trasmitidas

a = 0.300 m Dimensión de columna en X h1 = 0.000 m Ver Sketch del modelo estan a ese nivelb = 0.400 m Dimensión de columna en Y h2 = 1.200 m Ver Sketch

a1 = 0.550 m Ver Sketch Df = 1.700 m Df = hz + h2a2 = 0.550 m Ver Sketch Iy = 0.320 m4 Momento de Inercia de la zapata para la dirección X..b1 = 0.500 m Ver Sketch Ix = 0.320 m4 Momento de Inercia de la zapata para la dirección Y.b2 = 0.500 m Ver Sketch cx = 0.700 m Centro de Gravedad de la zapata respecto a X.A = 1.400 m Ver Sketch cy = 0.700 m Centro de Gravedad de la zapata respecto a Y.B = 1.400 m Ver Sketch Area = 1.960 m2 Area de la Zapata

hz = 0.500 m Altura de zapata xc = 0.000 m Dist. x-x del centro de la columna al centroide de la zapatahgrout = 0.000 m Altura de grout yc = 0.000 m Dist. y-y del centro de la columna al centroide de la zapata

6.3. CARGAS DE PESO PROPIO DE LA CIMENTACIÓN2400 Peso Especifico del Concreto

P col = 0.35 t Peso de la columna. 2000 Peso Especifico del SueloP cim = 2.35 t Peso de la cimentación. f'c= 210 Kg/cm2 Resistencia a la compresiònP rell = 4.42 t Peso del relleno sobre la cimentación. fy= 4200 Kg/cm2 Esfuerzo de fluenciaP cim = 7.11 t Peso total de la cimentación

6.4. CARGA EN LA COLUMNA

D = Carga muerta Ex = Sismo ±X FX = Fuerza en el eje XL = Carga Viva Ey = Sismo ±Y FY = Fuerza en el eje YLr = Carga viva de techo FZ = Fuerza en el eje ZS = Carga de Nieve MX = Momento en el eje X

Wy1, Wy2 = Carga de Viento en Y MY = Momento en el eje YWx = Carga deViento en X MZ = Momento en el eje Z

FX ( t ) FY ( t ) FZ ( t ) MX ( t-m ) MY ( t-m )D 0.01 -0.35 -3.25 1.23 0.02L 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00Lr 0.00 -0.25 -0.74 0.89 -0.01S -0.01 -0.33 -0.99 1.19 -0.01

Wy1 0.01 0.33 1.20 -1.18 0.01Wy2 0.00 0.29 -0.43 -1.05 0.00Wx 0.01 0.33 1.20 -1.18 0.01Ex -0.66 -0.05 -0.14 -0.18 -1.42Ey 0.00 -0.43 -0.06 -1.56 0.00

hgrout

159+1 de 209+1

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RESUMEN DE CARGAS EN LA BASE DE LA CIMENTACION

FXb ( t ) FYb ( t ) FZb ( t ) MXb ( t-m ) MYb ( t-m )D -0.01 -0.35 10.36 -1.65 0.04 Se cambio el sentido de las reaccionesL 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Se cambio el sentido de las reaccionesLr 0.00 -0.25 0.74 -1.19 -0.01 según sea el caso de acuerdo a laS 0.01 -0.33 0.99 -1.59 -0.02 según sea el caso de acuerdo a la

Wy1 -0.01 0.33 -1.20 1.58 0.02 siguiente convención:Wy2 0.00 0.29 0.43 1.40 0.01Wx -0.01 0.33 -1.20 1.58 0.02Ex 0.66 -0.05 0.14 0.12 -2.54 Z+ Hacia AbajoEy 0.00 -0.43 0.06 1.05 -0.01

Donde: FXb = FX Fuerza cortante en la dirección X-XFYb = FY Fuerza cortante en la dirección Y-YFZb = FZ Fuerza de gravedad ( para DL se incluye peso de la zapata ) - Carga en tracción

+ Carga en compresiónMXb = -MX(en el columna) + [FY x (hgrout+h1+h2+hz)-Fz x yc]MYb = MY(en el columna) + [FX x (hgrout+h1+h2+hz)-Fz x xc]

COMBINACIONES DE CARGAS DE SERVICIO

SL 1.1 = D + L + Lr SL 4.1 = 0.75D + 0.53Ex SL 6.5 = D + L + S + Wy2SL 1.2 = D + L + S SL 4.2 = 0.75D - 0.53Ex SL 6.6 = D + L + S + WxSL 2.1 = 0.75D + 0.75L + 0.75Lr SL 4.3 = 0.75D + 0.53Ey SL 7.1 = D + Wy1SL 2.2 = 0.75D + 0.75L + 0.75S SL 4.4 = 0.75D - 0.53Ey SL 7.2 = D + Wy2SL 3.1 = 0.75D + 0.75*L + 0.75Lr + 0.53Ex SL 5.1 = D + 0.70Ex SL 7.3 = D + WxSL 3.2 = 0.75D + 0.75*L + 0.75Lr - 0.53Ex SL 5.2 = D - 0.70ExSL 3.3 = 0.75D + 0.75*L + 0.75Lr + 0.53Ey SL 5.3 = D + 0.70EySL 3.4 = 0.75D + 0.75*L + 0.75Lr - 0.53Ey SL 5.4 = D - 0.70EySL 3.5 = 0.75D + 0.75*L + 0.75S + 0.53Ex SL 6.1 = D + L + Lr + Wy1SL 3.6 = 0.75D + 0.75*L + 0.75S - 0.53Ex SL 6.2 = D + L + Lr + Wy2SL 3.7 = 0.75D + 0.75*L + 0.75S + 0.53Ey SL 6.3 = D + L + Lr + WxSL 3.8 = 0.75D + 0.75*L + 0.75S - 0.53Ey SL 6.4 = D + L + S + Wy1

160+1 de 209+1

0 0.0 Fecha:111082-310-3-MC-001 0.0 20/12/12

FXs ( t ) FYs ( t ) FZs ( t ) MXs ( t-m ) MYs ( t-m ) Convención de signos en Z:SL 1.1 -0.01 -0.60 11.10 -2.84 0.02 - = TracciónSL 1.2 -0.01 -0.68 11.35 -3.24 0.02 + = CompresiónSL 2.1 -0.01 -0.45 8.33 -2.13 0.02SL 2.2 0.00 -0.51 8.51 -2.43 0.01SL 3.1 0.34 -0.48 8.40 -2.07 -1.33SL 3.2 -0.36 -0.42 8.25 -2.19 1.37SL 3.3 0.00 -0.68 8.36 -1.58 0.01SL 3.4 -0.01 -0.22 8.30 -2.69 0.02SL 3.5 0.35 -0.54 8.58 -2.37 -1.33SL 3.6 -0.36 -0.48 8.44 -2.49 1.36SL 3.7 0.00 -0.74 8.54 -1.88 0.01SL 3.8 -0.01 -0.28 8.48 -2.98 0.02SL 4.1 0.34 -0.29 7.84 -1.18 -1.32SL 4.2 -0.36 -0.23 7.70 -1.30 1.37SL 4.3 -0.01 -0.49 7.80 -0.68 0.02SL 4.4 -0.01 -0.03 7.74 -1.79 0.03SL 5.1 0.45 -0.39 10.46 -1.57 -1.74SL 5.2 -0.48 -0.31 10.26 -1.73 1.82SL 5.3 -0.01 -0.65 10.40 -0.92 0.03SL 5.4 -0.01 -0.05 10.32 -2.39 0.04SL 6.1 -0.01 -0.27 9.90 -1.26 0.04SL 6.2 -0.01 -0.31 11.53 -1.44 0.03SL 6.3 -0.01 -0.27 9.90 -1.26 0.04SL 6.4 -0.01 -0.35 10.15 -1.66 0.04SL 6.5 -0.01 -0.39 11.78 -1.84 0.03SL 6.6 -0.01 -0.35 10.15 -1.66 0.04SL 7.1 -0.02 -0.02 9.16 -0.07 0.05SL 7.2 -0.01 -0.06 10.79 -0.25 0.04SL 7.3 -0.02 -0.02 9.16 -0.07 0.05

COMBINACIONES DE CARGAS ULTIMAS

UL 1.1 = 1.4D UL 5.1 = 0.9D + Sx UL 7.3 = 1.2D + 0.5*L + 0.5Lr + 1.3WxUL 2.1 = 1.4D + 1.7*L + 1.7Lr UL 5.2 = 0.9D - Sx UL 7.4 = 1.2D + 0.5*L + 0.5S + 1.3Wy1UL 2.2 = 1.4D + 1.7*L + 1.7Lr UL 5.3 = 0.9D + Sy UL 7.5 = 1.2D + 0.5*L + 0.5S + 1.3Wy2UL 3.1 = 0.9D UL 5.4 = 0.9D - Sy UL 7.6 = 1.2D + 0.5*L + 0.5S + 1.3WxUL 4.1 = 1.25D + 1.25L + 1.25Lr + Sx UL 6.1 = 1.2D + 1.6Lr + 0.8Wy1 UL 8.1 = 0.9D + 1.3Wy1UL 4.2 = 1.25D + 1.25L + 1.25Lr - Sx UL 6.2 = 1.2D + 1.6Lr + 0.8Wy2 UL 8.2 = 0.9D + 1.3Wy2UL 4.3 = 1.25D + 1.25L + 1.25Lr + Sy UL 6.3 = 1.2D + 1.6Lr + 0.8Wx UL 8.3 = 0.9D + 1.3WxUL 4.4 = 1.25D + 1.25L + 1.25Lr - Sy UL 6.4 = 1.2D + 1.6S + 0.8Wy1UL 4.5 = 1.25D + 1.25L + 1.25S + Sx UL 6.5 = 1.2D + 1.6S + 0.8Wy2UL 4.6 = 1.25D + 1.25L + 1.25S - Sx UL 6.6 = 1.2D + 1.6S + 0.8WxUL 4.7 = 1.25D + 1.25L + 1.25S + Sy UL 7.1 = 1.2D + 0.5*L + 0.5Lr + 1.3Wy1UL 4.8 = 1.25D + 1.25L + 1.25S - Sy UL 7.2 = 1.2D + 0.5*L + 0.5Lr + 1.3Wy2

161+1 de 209+1

0 0.0 Fecha:111082-310-3-MC-001 0.0 20/12/12

FXu ( t ) FYu ( t ) FZu ( t ) MXu ( t-m ) MYu ( t-m )UL 1.1 -0.02 -0.49 14.51 -2.31 0.05UL 2.1 -0.01 -0.91 15.76 -4.34 0.03UL 2.2 -0.01 -1.05 16.18 -5.01 0.02UL 3.1 -0.01 -0.31 9.32 -1.49 0.03UL 4.1 0.65 -0.80 14.02 -3.44 -2.51UL 4.2 -0.67 -0.70 13.74 -3.67 2.57UL 4.3 -0.01 -1.18 13.93 -2.51 0.02UL 4.4 -0.01 -0.32 13.82 -4.60 0.03UL 4.5 0.65 -0.90 14.32 -3.93 -2.52UL 4.6 -0.67 -0.80 14.05 -4.17 2.57UL 4.7 -0.01 -1.28 14.24 -3.00 0.02UL 4.8 -0.01 -0.42 14.13 -5.10 0.03UL 5.1 0.65 -0.37 9.46 -1.37 -2.51UL 5.2 -0.67 -0.26 9.19 -1.60 2.58UL 5.3 -0.01 -0.74 9.38 -0.44 0.03UL 5.4 -0.01 0.11 9.27 -2.53 0.04UL 6.1 -0.01 -0.55 12.66 -2.63 0.04UL 6.2 -0.01 -0.58 13.96 -2.77 0.03UL 6.3 -0.01 -0.55 12.66 -2.63 0.04UL 6.4 -0.01 -0.69 13.05 -3.26 0.03UL 6.5 -0.01 -0.71 14.36 -3.40 0.02UL 6.6 -0.01 -0.69 13.05 -3.26 0.03UL 7.1 -0.02 -0.12 11.24 -0.53 0.06UL 7.2 -0.02 -0.16 13.36 -0.75 0.05UL 7.3 -0.02 -0.12 11.24 -0.53 0.06UL 7.4 -0.02 -0.16 11.37 -0.72 0.06UL 7.5 -0.01 -0.21 13.49 -0.95 0.04UL 7.6 -0.02 -0.16 11.37 -0.72 0.06UL 8.1 -0.02 0.11 7.76 0.56 0.06UL 8.2 -0.01 0.06 9.88 0.34 0.04UL 8.3 -0.02 0.11 7.76 0.56 0.06

Fuerza de deslizamientoFactor de seguridad al desplazamiento

qmax = Max (q 11, q 12, q 13, q 14)

162+1 de 209+1

0 0.0 Fecha:111082-310-3-MC-001 0.0 20/12/12

ex ey ex max ey max q11 q12 q13 q14 q5 qmax qsad Verif. Pres.SL 1.1 0.00 0.26 0.40 0.40 OK 11.93 -0.50 11.83 -0.60 2.12 12.03 12.03 15.80 OKSL 1.2 0.00 0.29 0.40 0.40 OK 12.92 -1.25 12.83 -1.34 2.25 13.06 13.06 15.80 OKSL 2.1 0.00 0.26 0.42 0.42 OK 8.95 -0.38 8.87 -0.45 2.12 9.02 9.02 15.80 OKSL 2.2 0.00 0.29 0.42 0.42 OK 9.69 -0.94 9.63 -1.00 2.25 9.79 9.79 15.80 OKSL 3.1 -0.16 0.25 0.43 0.43 OK 5.90 -3.15 11.72 2.67 2.89 12.39 12.39 19.75 OKSL 3.2 0.17 0.27 0.43 0.43 OK 11.99 2.40 6.02 -3.57 3.08 12.97 12.97 19.75 OKSL 3.3 0.00 0.19 0.43 0.43 OK 7.74 0.85 7.68 0.78 1.89 8.06 8.06 19.75 OKSL 3.4 0.00 0.32 0.43 0.43 OK 10.15 -1.60 10.06 -1.69 2.56 10.84 10.84 19.75 OKSL 3.5 -0.16 0.28 0.43 0.43 OK 6.64 -3.71 12.47 2.12 3.08 13.49 13.49 19.75 OKSL 3.6 0.16 0.30 0.43 0.43 OK 12.73 1.83 6.78 -4.12 3.33 14.32 14.32 19.75 OKSL 3.7 0.00 0.22 0.43 0.43 OK 8.48 0.28 8.43 0.23 1.68 7.34 8.48 19.75 OKSL 3.8 0.00 0.35 0.43 0.43 OK 10.89 -2.16 10.82 -2.24 2.78 12.03 12.03 19.75 OKSL 4.1 -0.17 0.15 0.43 0.43 OK 3.69 -1.46 9.46 4.32 2.57 10.30 10.30 19.75 OKSL 4.2 0.18 0.17 0.43 0.43 OK 9.78 4.09 3.77 -1.92 2.68 10.53 10.53 19.75 OKSL 4.3 0.00 0.09 0.43 0.43 OK 5.53 2.54 5.42 2.43 1.52 6.07 6.07 19.75 OKSL 4.4 0.00 0.23 0.43 0.43 OK 7.94 0.09 7.81 -0.04 2.04 8.06 8.06 19.75 OKSL 5.1 -0.17 0.15 0.42 0.42 OK 4.95 -1.91 12.58 5.72 2.56 13.67 13.67 19.75 OKSL 5.2 0.18 0.17 0.42 0.42 OK 13.00 5.42 5.06 -2.53 2.67 13.97 13.97 19.75 OKSL 5.3 0.00 0.09 0.42 0.42 OK 7.39 3.37 7.25 3.23 1.53 8.10 8.10 19.75 OKSL 5.4 0.00 0.23 0.42 0.42 OK 10.57 0.14 10.39 -0.04 2.04 10.74 10.74 19.75 OKSL 6.1 0.00 0.13 0.42 0.42 OK 7.91 2.38 7.73 2.19 1.67 8.44 8.44 19.75 OKSL 6.2 0.00 0.12 0.41 0.41 OK 9.10 2.80 8.97 2.67 1.66 9.74 9.74 19.75 OKSL 6.3 0.00 0.13 0.42 0.42 OK 7.91 2.38 7.73 2.19 1.67 8.44 8.44 19.75 OKSL 6.4 0.00 0.16 0.42 0.42 OK 8.89 1.63 8.73 1.46 1.80 9.31 9.31 19.75 OKSL 6.5 0.00 0.16 0.41 0.41 OK 10.08 2.05 9.97 1.94 1.76 10.60 10.60 19.75 OKSL 6.6 0.00 0.16 0.42 0.42 OK 8.89 1.63 8.73 1.46 1.80 9.31 9.31 19.75 OKSL 7.1 0.01 0.01 0.42 0.42 OK 4.95 4.63 4.72 4.39 1.12 5.24 5.24 19.75 OKSL 7.2 0.00 0.02 0.41 0.41 OK 6.14 5.06 5.96 4.87 1.11 6.13 6.14 19.75 OKSL 7.3 0.01 0.01 0.42 0.42 OK 4.95 4.63 4.72 4.39 1.12 5.24 5.24 19.75 OK

Verif.

C3(fintel)

163+1 de 209+1

0 0.0 Fecha:111082-310-3-MC-001 0.0 20/12/12

ex ey q11 q12 q13 q14 qu maxUL 1.1 0.00 0.16 12.57 2.45 12.35 2.23 12.57 Convención de signos:UL 2.1 0.00 0.28 17.59 -1.38 17.47 -1.50 17.59 + = Presión sobre el terrenoUL 2.2 0.00 0.31 19.26 -2.66 19.17 -2.75 19.26 - = Tracción sobre el terrenoUL 3.1 0.00 0.16 8.08 1.58 7.94 1.44 8.08UL 4.1 -0.18 0.25 9.17 -5.86 20.16 5.14 20.16UL 4.2 0.19 0.27 20.66 4.61 9.41 -6.64 20.66UL 4.3 0.00 0.18 12.64 1.68 12.54 1.58 12.64UL 4.4 0.00 0.33 17.18 -2.94 17.04 -3.08 17.18UL 4.5 -0.18 0.27 10.40 -6.80 21.42 4.22 21.42UL 4.6 0.18 0.30 21.89 3.67 10.67 -7.56 21.89UL 4.7 0.00 0.21 13.87 0.74 13.79 0.66 13.87UL 4.8 0.00 0.36 18.42 -3.88 18.29 -4.00 18.42UL 5.1 -0.27 0.14 2.33 -3.66 13.31 7.32 13.31UL 5.2 0.28 0.17 13.83 6.81 2.56 -4.45 13.83UL 5.3 0.00 0.05 5.81 3.88 5.69 3.77 5.81UL 5.4 0.00 0.27 10.35 -0.73 10.19 -0.89 10.35UL 6.1 0.00 0.21 12.28 0.80 12.12 0.64 12.28UL 6.2 0.00 0.20 13.23 1.14 13.11 1.02 13.23UL 6.3 0.00 0.21 12.28 0.80 12.12 0.64 12.28UL 6.4 0.00 0.25 13.85 -0.40 13.72 -0.54 13.85UL 6.5 0.00 0.24 14.81 -0.06 14.71 -0.16 14.81UL 6.6 0.00 0.25 13.85 -0.40 13.72 -0.54 13.85UL 7.1 0.01 0.05 7.02 4.72 6.75 4.45 7.02UL 7.2 0.00 0.06 8.57 5.27 8.36 5.07 8.57UL 7.3 0.01 0.05 7.02 4.72 6.75 4.45 7.02UL 7.4 0.01 0.06 7.51 4.34 7.25 4.09 7.51UL 7.5 0.00 0.07 9.06 4.89 8.87 4.70 9.06UL 7.6 0.01 0.06 7.51 4.34 7.25 4.09 7.51UL 8.1 0.01 -0.07 2.85 5.32 2.60 5.07 5.32UL 8.2 0.00 -0.03 4.40 5.87 4.21 5.69 5.87UL 8.3 0.01 -0.07 2.85 5.32 2.60 5.07 5.32

= FZu ± FZu x ex x cx ± FZu x ey x cy Presiones sobre el terreno debido al efecto biaxial. ( i=1, j=1,…,4 )A x B Ix Iy

CORTE POR FLEXION

Vux = qu * Lx flexión * BVuy = qu * Ly flexión * A

qumax = Max (q 11, q 12, q 13, q 14)

f Vcx = 0.75 x 0.53 x √f'c x B x dzapf Vcy = 0.75 x 0.53 x √f'c x A x dzap

164+1 de 209+1

0 0.0 Fecha:111082-310-3-MC-001 0.0 20/12/12

1.54 Area de punzonamiento. 26.72 T

30.00 Constante para calcular la resistencia al corte111.51 T185.46 T90.86 T90.86 T Resistencia al cortante del concreto

> Vux OK

Muy = qu * (Lxflexion)2 /2 * BMux = qu * (Lyflexion)2 /2 * A

6.7. DISEÑO DE LA COLUMNA

CARGAS DE DISEÑOEl siguiente cuadro presenta, las cargas en la base del columna. Donde FXp, FYp, FZp, MXp y MYp son las cargas en la base del columna.

FXp (Tn) FYp (Tn) FZp (Tn) MXp (Tn-m) MYp (Tn-m)D -0.01 -0.35 3.59 0.81 0.03 Fzp + Hacia AbajoL 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00Lr 0.00 -0.25 0.74 0.60 -0.01S 0.01 -0.33 0.99 0.79 -0.01

Wy1 -0.01 0.33 -1.20 -0.79 0.02Wy2 0.00 0.29 0.43 -0.70 0.01Wx -0.01 0.33 -1.20 -0.79 0.02Ex 0.66 -0.05 0.14 -0.24 -2.21Ey 0.00 -0.43 0.06 -2.08 0.00

Apunzo = m2

as =f Vc1 = Resistencia al cortante 1 : f Vc1 = 0.75 x 0.27 x (2 + 4 / bc) x √f'c x b0 x dzap)f Vc2 = Resistencia al cortante 2 : f Vc2 = 0.75 x 0.27 x (as x dzap/b0+2) x √f'c x b0 x dzap)f Vc3 = Resistencia al cortante 3 : f Vc3 = 0.75 x 1.1 x √f'c x b0 x dzap)f Vc =f Vc =

Lxflexion Lyflexion

ry rycm2 cm2

cm2 cm2

165+1 de 209+1

0 0.0 Fecha:111082-310-3-MC-001 0.0 20/12/12

Donde:FXp = FX MXp = MX(en la columna) - [FY x (hgrout+h1+h2)]FYp = FY MYp = MY(en la columna) + [FX x (hgrout+h1+h2)]FZp = FZ (Para la carga debida al PP, FZp = FZ + peso de la columna)

Si ABS(FZpu) ≤ 0.1 x f'c x a x b, entonces el columna se comporta como VIGA, sino como COLUMNA.

FXpu (Tn) FYpu (Tn) FZpu (Tn) MXpu (Tn-m) MYpu (Tn-m) ComportamientoUL 1.1 -0.02 -0.49 5.03 1.14 0.04 VIGAUL 2.1 -0.01 -0.91 6.29 2.15 0.02 VIGAUL 2.2 -0.01 -1.05 6.71 2.49 0.02 VIGAUL 3.1 -0.01 -0.31 3.23 0.73 0.03 VIGAUL 4.1 0.65 -0.80 5.56 1.52 -2.19 VIGAUL 4.2 -0.67 -0.70 5.28 2.00 2.24 VIGAUL 4.3 -0.01 -1.18 5.47 -0.31 0.02 VIGAUL 4.4 -0.01 -0.32 5.36 3.84 0.03 VIGAUL 4.5 0.65 -0.90 5.86 1.77 -2.19 VIGAUL 4.6 -0.67 -0.80 5.59 2.25 2.23 VIGAUL 4.7 -0.01 -1.28 5.78 -0.07 0.01 VIGAUL 4.8 -0.01 -0.42 5.67 4.09 0.02 VIGAUL 5.1 0.65 -0.37 3.37 0.49 -2.19 VIGAUL 5.2 -0.67 -0.26 3.09 0.97 2.24 VIGAUL 5.3 -0.01 -0.74 3.29 -1.34 0.02 VIGAUL 5.4 -0.01 0.11 3.18 2.81 0.03 VIGAUL 6.1 -0.01 -0.55 4.54 1.30 0.03 VIGAUL 6.2 -0.01 -0.58 5.84 1.37 0.02 VIGAUL 6.3 -0.01 -0.55 4.54 1.30 0.03 VIGAUL 6.4 -0.01 -0.69 4.93 1.62 0.03 VIGAUL 6.5 -0.01 -0.71 6.24 1.68 0.02 VIGAUL 6.6 -0.01 -0.69 4.93 1.62 0.03 VIGAUL 7.1 -0.02 -0.12 3.12 0.25 0.05 VIGAUL 7.2 -0.01 -0.29 5.61 0.66 0.03 VIGAUL 7.3 -0.02 -0.28 3.61 0.65 0.04 VIGAUL 7.4 -0.02 -0.16 3.24 0.35 0.05 VIGAUL 7.5 -0.01 -0.33 5.73 0.76 0.03 VIGAUL 7.6 -0.02 -0.32 3.74 0.74 0.04 VIGAUL 8.1 -0.02 0.11 1.67 -0.29 0.05 VIGAUL 8.2 -0.01 0.06 3.79 -0.18 0.03 VIGAUL 8.3 -0.02 0.11 1.67 -0.29 0.05 VIGA

Donde: FXpu, FYpu, FZpu, MXpu y MYpu= Son las cargas en la base de ls columna amplificadas por la combinación correspondiente.

DISEÑO POR FLEXION

Distribución de refuerzo mínimo por columna:

Asmin = 6.00 Área de acero mínimo por sección de columna = 0.005xaxbVarilla = #5 Varilla seleccionada.

N = 4 Número de varillas mínimas que se deben colocar en la columna y distribuir uniformemente.Nx = 2 Número de varillas colocadas en la dirección X.

Asminx = 3.96 Área de acero mínima por columna, para una cara en la dirección X.Ny = 2 Número de varillas colocadas en la dirección Y.

Asminy = 3.96 Área de acero mínima por columna, para una cara en la dirección Y.

Estas cargas son amplificadas por las combinaciones correspondientes y se obtienen las cargas de diseño de la columna. A continuación se muestran las cargas resultantes de estas combinaciones y el comportamiento de la columna, que depende del valor de FZpu,

Del cuadro anterior se puede ver que la columna se comporta como viga. Por lo tanto, se diseñará como viga por flexión. La columna se diseña para el momento y cortante máximos.

166+1 de 209+1

0 0.0 Fecha:111082-310-3-MC-001 0.0 20/12/12

Revisión: A ESTRUCTURASAs = 7.92 Área de acero a colocar. OKcm2

167+1 de 209+1

0 0.0 Fecha:111082-310-3-MC-001 0.0 20/12/12

DESCRIPCION DIRECCION DEL EJE X DIRECCION DEL EJE Y

Momento de diseño Mpux = 4.09 tm Mpuy = 2.24 tmCuantía requerida por flexión. = 0.324% = 0.27%Area de acero calculada por lado AsxCal = 3.31 AsyCal = 2.55Min(Area de acero mínima por flexión, 1.3 AsCal ) Asmin1 = 3.42 Asmin1 = 3.22Mín. Area por compresión Asmin2 = 1.29 Asmin2 = 1.71Área a colocar = Max( AsxCal, Asmin1, Asmin2 ) As = 3.42 As = 3.22Varilla seleccionada. #5 y #5 #5 y #4Número de varillas a colocar. 1 y 1 2 y 1Area de varillas colocadas en cada lado En lado a1 = 3.96 OK En lado b1 = 5.23 OKNúmero de varillas colocada en cada lado En lado a1 = 2 En lado b1 = 3Separación entre varillas en la dirección. sep = 0.20 m sep = 0.15 m

Mpux = Max(MXpu)Mpuy = Max(MYpu)

DISEÑO POR CORTE

CORTE EN X-X

> Vux OK El concreto resiste todo el cortante, pero se colocará refuerzo al corte mínimo # 3 @ 0.125 m

CORTE EN Y-Y

Vuy = 1.28 T Cortante máximo en Y = Max (FYpu)6.05 T Resistencia del concreto al corte para la dirección Y.

> Vuy OK El concreto resiste todo el cortante, pero se colocará refuerzo al corte mínimo # 3 @ 0.125 m

rx rycm2 cm2

cm2 cm2

fVc > VufVc = f x 0.53 x f'c1/2 x a x (b-.05) f = 0.75

fVcx =

fVcy =

168+1 de 209+1

169+1 de 209+1

170+1 de 209+1

0 0.0 Fecha:111082-310-3-MC-001 0.0 15/10/12

7.0. DISEÑO DE ZAPATAS COMBINADA Y COLUMNA

7.1. SKETCH

CoordenadasPLANTA ELEVACION Locales

7.2. CARACTERISTICAS GEOMÉTRICASDebido a que las cargas trasmitidas

a1 = 0.300 m Dimensión de columna 1 en X h1 = 0.000 m Ver Sketch del modelo estan a ese nivelb1 = 0.400 m Dimensión de columna 1 en Y h2 = 0.700 m Ver Sketcha2 = 0.300 m Dimensión de columna 2 en X Df = 1.200 m Df = hz + h2b2 = 0.400 m Dimensión de columna 2 en Y Iy = 0.366 m4 Momento de Inercia de la zapata para la dirección X..

a11 = 0.425 m Ver Sketch Ix = 0.275 m4 Momento de Inercia de la zapata para la dirección Y.a22 = 0.425 m Ver Sketch cx = 0.750 m Centro de Gravedad de la zapata respecto a X.b11 = 0.450 m Ver Sketch cy = 0.650 m Centro de Gravedad de la zapata respecto a Y.b22 = 0.450 m Ver Sketcha12 = 0.350 m Ver Sketchb12 = 0.000 m Ver Sketch

Area = 1.950 m2 Area de la ZapataA = 1.500 m Ver Sketch xc1 = -0.175 m Dist. x-x del centro de la columna 1 al centroide de la zapataB = 1.300 m Ver Sketch yc1 = 0.000 m Dist. y-y del centro de la columna 1 al centroide de la zapata

hz = 0.500 m Altura de zapata xc2 = 0.175 m Dist. x-x del centro de la columna 2 al centroide de la zapatahgrout = 0.000 m Altura de grout yc2 = 0.000 m Dist. y-y del centro de la columna 2 al centroide de la zapata

7.3. CARGAS DE PESO PROPIO DE LA CIMENTACIÓN2400 Peso Especifico del Concreto

P ped 1 = 0.20 t Peso del columna 1 2000 Peso Especifico del SueloP ped 2 = 0.20 t Peso del columna 2 f'c= 210 Kg/cm2 Resistencia a la compresiònP cim = 2.34 t Peso de la cimentación. fy= 4200 Kg/cm2 Esfuerzo de fluenciaP rell = 2.56 t Peso del relleno sobre la cimentación.P cim = 5.31 t Peso total de la cimentación

7.4. CARGAS EN LAS COLUMNAS

D = Carga muerta Ex = Sismo ±XL = Carga viva Ey = Sismo ±Y FX = Fuerza en el eje XLr = Carga viva de techo FY = Fuerza en el eje YS = Carga de Nieve FZ = Fuerza en el eje Z

Wy1 = Carga de Viento en Y (Caso 1) MX = Momento en el eje XWy2 = Carga de Viento en Y (Caso 2) MY = Momento en el eje YWx = Carga de Viento en X MZ = Momento en el eje Z

hgrout

171+1 de 209+1

0 0.0 Fecha:111082-310-3-MC-001 0.0 15/10/12

P-1FX ( t ) FY ( t ) FZ ( t ) MX ( t-m ) MY ( t-m )

D 0.03 -0.17 -5.67 0.25 0.04L 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00Lr -0.01 0.00 -0.40 0.00 -0.02S -0.02 0.00 -0.54 0.00 -0.02

Wy1 0.02 -0.03 0.63 0.06 0.03Wy2 0.01 0.16 -0.11 -0.34 0.01Wx 0.02 -0.03 0.63 0.06 0.03Ex -0.52 -0.05 -0.44 -0.12 -1.22Ey -0.01 -0.69 -0.45 -1.49 -0.01

D -0.04 0.01 -6.68 -0.05 -0.07L 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00Lr 0.00 0.00 -1.10 -0.01 0.00S 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

Wy1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00Wy2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00Wx 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00Ex -0.55 -0.03 -0.73 -0.08 -1.60Ey 0.00 -0.24 -0.12 -0.64 0.00

FXb ( t ) FYb ( t ) FZb ( t ) MXb ( t-m ) MYb ( t-m )D 0.02 -0.16 17.65 -0.31 0.12 Se cambio el sentido de las reaccionesL 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 según sea el caso de acuerdo a laLr 0.02 0.00 1.51 0.01 0.08 siguiente convención:S 0.02 0.00 0.54 0.00 -0.14

Wy1 -0.02 -0.03 -0.63 -0.07 0.16Wy2 -0.01 0.16 0.11 0.44 0.01Wx -0.02 -0.03 -0.63 -0.07 0.16Ex 1.07 -0.08 1.16 0.14 -4.05Ey 0.01 -0.93 0.57 1.48 -0.07 Z+ Hacia Abajo

+ Carga en compresiónMXb = -MX(en el columna) + [FY x (hgrout+h1+h2+hz)-Fz x yc]MYb = MY(en el columna) + [FX x (hgrout+h1+h2+hz)-Fz x xc]

172+1 de 209+1

0 0.0 Fecha:111082-310-3-MC-001 0.0 15/10/12

FXs ( t ) FYs ( t ) FZs ( t ) MXs ( t-m ) MYs ( t-m ) Convención de signos en Z:SL 1.1 0.03 -0.16 19.16 -0.30 0.20 - = TracciónSL 1.2 0.04 -0.16 18.19 -0.31 -0.02 + = CompresiónSL 2.1 0.02 -0.12 14.37 -0.22 0.15SL 2.2 0.03 -0.12 13.64 -0.24 -0.01SL 3.1 0.59 -0.16 14.99 -0.15 -1.99SL 3.2 -0.54 -0.07 13.75 -0.30 2.30SL 3.3 0.03 -0.61 14.67 0.56 0.11SL 3.4 0.02 0.37 14.07 -1.01 0.19SL 3.5 0.59 -0.16 14.26 -0.16 -2.16SL 3.6 -0.54 -0.08 13.03 -0.31 2.13SL 3.7 0.03 -0.61 13.94 0.55 -0.05SL 3.8 0.02 0.37 13.34 -1.02 0.02SL 4.1 0.58 -0.16 13.86 -0.16 -2.05SL 4.2 -0.55 -0.08 12.62 -0.31 2.24SL 4.3 0.02 -0.61 13.54 0.55 0.05SL 4.4 0.01 0.37 12.94 -1.02 0.13SL 5.1 0.76 -0.22 18.47 -0.21 -2.71SL 5.2 -0.73 -0.10 16.84 -0.41 2.96SL 5.3 0.02 -0.81 18.05 0.72 0.07SL 5.4 0.01 0.49 17.25 -1.34 0.17SL 6.1 0.01 -0.18 18.53 -0.37 0.36SL 6.2 0.02 0.00 19.27 0.15 0.21SL 6.3 0.01 -0.18 18.53 -0.37 0.36SL 6.4 0.02 -0.19 17.56 -0.39 0.14SL 6.5 0.02 0.00 18.30 0.13 -0.01SL 6.6 0.02 -0.19 17.56 -0.39 0.14SL 7.1 0.00 -0.19 17.02 -0.38 0.28SL 7.2 0.01 0.00 17.76 0.13 0.13SL 7.3 0.00 -0.19 17.02 -0.38 0.28

173+1 de 209+1

0 0.0 Fecha:111082-310-3-MC-001 0.0 15/10/12

FXu ( t ) FYu ( t ) FZu ( t ) MXu ( t-m ) MYu ( t-m )UL 1.1 0.02 -0.22 24.71 -0.43 0.17UL 2.1 0.05 -0.22 27.28 -0.41 0.31UL 2.2 0.03 0.00 0.92 -0.01 -0.24UL 3.1 0.01 -0.14 15.89 -0.28 0.11UL 4.1 1.11 -0.28 25.12 -0.24 -3.79UL 4.2 -1.03 -0.11 22.79 -0.51 4.30UL 4.3 0.05 -1.13 24.52 1.10 0.18UL 4.4 0.03 0.73 23.38 -1.85 0.33UL 4.5 1.11 -0.28 23.90 -0.25 -4.07UL 4.6 -1.02 -0.12 21.57 -0.53 4.02UL 4.7 0.05 -1.13 23.31 1.08 -0.10UL 4.8 0.04 0.73 22.17 -1.87 0.05UL 5.1 1.08 -0.23 17.05 -0.14 -3.94UL 5.2 -1.05 -0.06 14.72 -0.42 4.16UL 5.3 0.02 -1.07 16.46 1.20 0.04UL 5.4 0.01 0.79 15.32 -1.76 0.18UL 6.1 0.03 -0.21 23.09 -0.41 0.41UL 6.2 0.04 -0.06 23.68 0.00 0.28UL 6.3 0.03 -0.21 23.09 -0.41 0.41UL 6.4 0.03 -0.21 21.54 -0.44 0.05UL 6.5 0.04 -0.07 22.13 -0.02 -0.07UL 6.6 0.03 -0.21 21.54 -0.44 0.05UL 7.1 0.00 -0.23 21.11 -0.46 0.39UL 7.2 0.01 0.01 22.07 0.21 0.20UL 7.3 0.00 -0.23 21.11 -0.46 0.39UL 7.4 0.00 -0.23 20.63 -0.47 0.28UL 7.5 0.02 0.01 21.59 0.20 0.09UL 7.6 0.00 -0.23 20.63 -0.47 0.28UL 8.1 -0.01 -0.18 15.06 -0.38 0.32UL 8.2 0.00 0.06 16.02 0.30 0.12UL 8.3 -0.01 -0.18 15.06 -0.38 0.32

174+1 de 209+1

0 0.0 Fecha:111082-310-3-MC-001 0.0 15/10/12

Fuerza de deslizamientoFactor de seguridad al desplazamiento

ex ey ex max ey max q11 q12 q13 q14 q5 qmax qsad Verif. Pres.SL 1.1 0.01 0.02 0.38 0.33 OK 10.95 9.54 10.11 8.70 1.10 10.76 10.95 15.80 OKSL 1.2 0.00 0.02 0.38 0.33 OK 10.03 8.55 10.11 8.62 1.07 9.98 10.11 15.80 OKSL 2.1 0.01 0.02 0.41 0.35 OK 8.21 7.15 7.59 6.52 1.10 8.07 8.21 15.80 OKSL 2.2 0.00 0.02 0.41 0.36 OK 7.52 6.41 7.58 6.47 1.07 7.49 7.58 15.80 OKSL 3.1 -0.13 0.01 0.42 0.37 OK 3.96 3.24 12.13 11.42 1.58 12.16 12.16 19.75 OKSL 3.2 0.17 0.02 0.43 0.37 OK 12.47 11.06 3.04 1.63 1.74 12.27 12.47 19.75 OKSL 3.3 0.01 -0.04 0.42 0.37 OK 6.44 9.08 5.97 8.61 1.18 8.91 9.08 19.75 OKSL 3.4 0.01 0.07 0.43 0.37 OK 9.99 5.22 9.20 4.44 1.41 10.15 10.15 19.75 OKSL 3.5 -0.15 0.01 0.43 0.37 OK 3.27 2.50 12.13 11.36 1.65 12.06 12.13 19.75 OKSL 3.6 0.16 0.02 0.43 0.37 OK 11.78 10.32 3.04 1.58 1.74 11.60 11.78 19.75 OKSL 3.7 0.00 -0.04 0.43 0.37 OK 5.75 8.34 5.96 8.55 1.17 8.37 8.55 19.75 OKSL 3.8 0.00 0.08 0.43 0.37 OK 9.30 4.48 9.20 4.38 1.39 9.53 9.53 19.75 OKSL 4.1 -0.15 0.01 0.43 0.37 OK 3.27 2.51 11.70 10.94 1.64 11.64 11.70 19.75 OKSL 4.2 0.18 0.02 0.43 0.38 OK 11.78 10.34 2.61 1.16 1.78 11.55 11.78 19.75 OKSL 4.3 0.00 -0.04 0.43 0.37 OK 5.75 8.35 5.53 8.14 1.18 8.17 8.35 19.75 OKSL 4.4 0.01 0.08 0.43 0.38 OK 9.30 4.50 8.77 3.96 1.44 9.52 9.52 19.75 OKSL 5.1 -0.15 0.01 0.40 0.35 OK 4.41 3.40 15.54 14.53 1.63 15.47 15.54 19.75 OKSL 5.2 0.18 0.02 0.41 0.36 OK 15.66 13.73 3.54 1.61 1.78 15.35 15.66 19.75 OKSL 5.3 0.00 -0.04 0.41 0.35 OK 7.69 11.11 7.40 10.82 1.17 10.87 11.11 19.75 OKSL 5.4 0.01 0.08 0.41 0.36 OK 12.38 6.02 11.68 5.31 1.43 12.68 12.68 19.75 OKSL 6.1 0.02 0.02 0.40 0.35 OK 11.13 9.37 9.64 7.87 1.14 10.86 11.13 19.75 OKSL 6.2 0.01 -0.01 0.40 0.35 OK 9.97 10.66 9.10 9.79 1.07 10.53 10.66 19.75 OKSL 6.3 0.02 0.02 0.40 0.35 OK 11.13 9.37 9.64 7.87 1.14 10.86 11.13 19.75 OKSL 6.4 0.01 0.02 0.41 0.35 OK 10.21 8.37 9.63 7.80 1.11 10.01 10.21 19.75 OKSL 6.5 0.00 -0.01 0.40 0.35 OK 9.05 9.67 9.10 9.72 1.03 9.66 9.72 19.75 OKSL 6.6 0.01 0.02 0.41 0.35 OK 10.21 8.37 9.63 7.80 1.11 10.01 10.21 19.75 OKSL 7.1 0.02 0.02 0.41 0.36 OK 10.21 8.40 9.06 7.24 1.14 9.97 10.21 19.75 OKSL 7.2 0.01 -0.01 0.41 0.35 OK 9.05 9.69 8.52 9.16 1.05 9.59 9.69 19.75 OKSL 7.3 0.02 0.02 0.41 0.36 OK 10.21 8.40 9.06 7.24 1.14 9.97 10.21 19.75 OK

qmax = Max (q 11, q 12, q 13, q 14)

Verif.

C3(fintel)

175+1 de 209+1

0 0.0 Fecha:111082-310-3-MC-001 0.0 15/10/12

ex ey q11 q12 q13 q14 qu maxUL 1.1 0.01 0.02 14.05 11.99 13.35 11.29 14.05 Convención de signos:UL 2.1 0.01 0.02 15.61 13.64 14.33 12.37 15.61 + = Presión sobre el terrenoUL 2.2 -0.26 0.01 -0.01 -0.04 0.98 0.95 0.98 - = Tracción sobre el terrenoUL 3.1 0.01 0.02 9.03 7.71 8.58 7.26 9.03UL 4.1 -0.15 0.01 5.66 4.54 21.22 20.10 21.22UL 4.2 0.19 0.02 21.72 19.30 4.07 1.65 21.72UL 4.3 0.01 -0.05 10.34 15.56 9.59 14.81 15.56UL 4.4 0.01 0.08 17.04 8.28 15.70 6.94 17.04UL 4.5 -0.17 0.01 4.51 3.30 21.21 20.01 21.21UL 4.6 0.19 0.02 20.57 18.06 4.07 1.55 20.57UL 4.7 0.00 -0.05 9.19 14.32 9.58 14.72 14.72UL 4.8 0.00 0.08 15.89 7.04 15.70 6.84 15.89UL 5.1 -0.23 0.01 1.00 0.33 17.16 16.49 17.16UL 5.2 0.28 0.03 17.07 15.09 0.01 -1.97 17.07UL 5.3 0.00 -0.07 5.68 11.35 5.53 11.20 11.35UL 5.4 0.01 0.11 12.39 4.07 11.64 3.32 12.39UL 6.1 0.02 0.02 13.65 11.70 11.99 10.03 13.65UL 6.2 0.01 0.00 12.72 12.73 11.56 11.57 12.73UL 6.3 0.02 0.02 13.65 11.70 11.99 10.03 13.65UL 6.4 0.00 0.02 12.18 10.11 11.98 9.91 12.18UL 6.5 0.00 0.00 11.25 11.14 11.55 11.44 11.55UL 6.6 0.00 0.02 12.18 10.11 11.98 9.91 12.18UL 7.1 0.02 0.02 12.73 10.54 11.11 8.92 12.73UL 7.2 0.01 -0.01 11.22 12.22 10.41 11.42 12.22UL 7.3 0.02 0.02 12.73 10.54 11.11 8.92 12.73UL 7.4 0.01 0.02 12.27 10.05 11.11 8.88 12.27UL 7.5 0.00 -0.01 10.76 11.73 10.41 11.38 11.73UL 7.6 0.01 0.02 12.27 10.05 11.11 8.88 12.27UL 8.1 0.02 0.02 9.26 7.49 7.96 6.19 9.26UL 8.2 0.01 -0.02 7.75 9.17 7.26 8.68 9.17UL 8.3 0.02 0.02 9.26 7.49 7.96 6.19 9.26

= FZu ± FZu x ex x cx ± FZu x ey x cy Presiones sobre el terreno debido al efecto biaxial. ( i=1, j=1,…,4 )A x B Ix Iy

qumax = Max (q 11, q 12, q 13, q 14)

176+1 de 209+1

0 0.0 Fecha:111082-310-3-MC-001 0.0 15/10/12

CORTE POR FLEXION

Distancia Crítica en dirección de análisis L flexión = 0.050 mCortante máximo Vu = 0.60 t Vu = 0.69 tResistencia al corte = 29.95 t = 17.28 tVerificación > Vu OK > Vu OK

> Vu OK

f Vc f Vcf Vc f Vc

Apunzo = m2

177+1 de 209+1

0 0.0 Fecha:111082-310-3-MC-001 0.0 15/10/12

REFUERZO LONGITUDINAL

POSITIVO NEGATIVOMomento de Diseño Mu + = 3.58 tm Mu - = 0.00 tmCuantía del refuerzo en tracción r = 0.046% r = 0.000%Area de refuerzo calculada AsCal = 2.38 AsCal = 0.00Area de refuerzo mínima Asmin = 11.70 Asmin = 6.75Máximo espaciamiento del refuerzo en flexión smax = 0.45 m smax = 0.45 m

REFUERZO TRANSVERSAL

DESCRIPCION DIRECCION EN EL EJE Y

Brazo para cálculo de momento = 0.45 mMomento de Diseño Mu - = 1.39 tmCuantía del refuerzo en tracción r = 0.031%Area de refuerzo calculada AsCal = 0.92Area de refuerzo mínima Asmin = 6.75Máximo espaciamiento del refuerzo en flexión smax = 0.45 m

Refuerzo inferior #4 @ 0.150 m.Area de refuerzo colocado As. Inf. = 7.60Se verifica As. Inf. ≥ AsyCal OK

Area de refuerzo total colocado As. Tot. = 7.60Se verifica As. Tot. ≥ Asmin OK

cm2 cm2

Lflexion

178+1 de 209+1

0 0.0 Fecha:111082-310-3-MC-001 0.0 15/10/12

7.7. DISEÑO DE LA COLUMNA

CARGAS DE DISEÑOEl siguiente cuadro presenta, las cargas en la base del columna. Donde FXp, FYp, FZp, MXp y MYp son las cargas en la base de la columna.

columna a diseñar: P2 a = 0.30 mb= 0.40 m

FXp (Tn) FYp (Tn) FZp (Tn) MXp (Tn-m) MYp (Tn-m)D 0.04 0.01 6.88 -0.04 -0.10 Fzp + Hacia AbajoL 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Fzp + Hacia AbajoLr 0.00 0.00 1.10 -0.01 0.00S 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

Wy1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00Wy2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00Wx 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00Ex 0.55 -0.03 0.73 -0.10 -1.98Ey 0.00 -0.24 0.12 -0.81 0.00

Donde:FXp = FX MXp = MX(en la columna) - [FY x (hgrout+h1+h2)]FYp = FY MYp = MY(en la columna) + [FX x (hgrout+h1+h2)]FZp = FZ (Para la carga debida al PP, FZp = FZ + peso de la columna)

Si ABS(FZpu) ≤ 0.1 x f'c x a x b, entonces el columna se comporta como VIGA, sino como COLUMNA.

FXpu (Tn) FYpu (Tn) FZpu (Tn) MXpu (Tn-m) MYpu (Tn-m) ComportamientoUL 1.1 0.06 0.02 9.64 -0.06 -0.14 VIGAUL 2.1 0.06 0.02 11.51 -0.08 -0.15 VIGAUL 2.2 0.06 0.02 9.64 -0.06 -0.14 VIGAUL 3.1 0.04 0.01 6.19 -0.04 -0.09 VIGAUL 4.1 0.61 -0.01 10.71 -0.17 -2.11 VIGAUL 4.2 -0.50 0.05 9.26 0.03 1.85 VIGAUL 4.3 0.06 -0.22 10.11 -0.88 -0.13 VIGAUL 4.4 0.05 0.26 9.86 0.74 -0.13 VIGAUL 4.5 0.60 -0.01 9.33 -0.16 -2.11 VIGAUL 4.6 -0.50 0.05 7.88 0.05 1.85 VIGAUL 4.7 0.05 -0.23 8.73 -0.87 -0.13 VIGAUL 4.8 0.05 0.26 8.48 0.75 -0.13 VIGAUL 5.1 0.59 -0.02 6.92 -0.14 -2.07 VIGAUL 5.2 -0.51 0.04 5.47 0.06 1.89 VIGAUL 5.3 0.04 -0.23 6.32 -0.85 -0.09 VIGAUL 5.4 0.04 0.25 6.07 0.77 -0.09 VIGAUL 6.1 0.05 0.02 10.03 -0.07 -0.13 VIGAUL 6.2 0.05 0.02 10.03 -0.07 -0.13 VIGAUL 6.3 0.05 0.02 10.03 -0.07 -0.13 VIGAUL 6.4 0.05 0.02 8.26 -0.05 -0.12 VIGAUL 6.5 0.05 0.02 8.26 -0.05 -0.12 VIGAUL 6.6 0.05 0.02 8.26 -0.05 -0.12 VIGAUL 7.1 0.05 0.02 8.81 -0.06 -0.12 VIGAUL 7.2 0.05 0.02 8.81 -0.06 -0.12 VIGAUL 7.3 0.05 0.02 8.81 -0.06 -0.12 VIGAUL 7.4 0.05 0.02 8.26 -0.05 -0.12 VIGAUL 7.5 0.05 0.02 8.26 -0.05 -0.12 VIGAUL 7.6 0.05 0.02 8.26 -0.05 -0.12 VIGAUL 8.1 0.04 0.01 6.19 -0.04 -0.09 VIGAUL 8.2 0.04 0.01 6.19 -0.04 -0.09 VIGA

Estas cargas son amplificadas por las combinaciones correspondientes y se obtienen las cargas de diseño de la columna. A continuación se muestran las cargas resultantes de estas combinaciones y el comportamiento de la columna, que depende del valor de FZpu,

179+1 de 209+1

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Revisión: A ESTRUCTURASUL 8.3 0.04 0.01 6.19 -0.04 -0.09 VIGA

180+1 de 209+1

0 0.0 Fecha:111082-310-3-MC-001 0.0 15/10/12

Donde: FXpu, FYpu, FZpu, MXpu y MYpu= Son las cargas en la base de la columna amplificadas por la combinación correspondiente.

DISEÑO POR FLEXION

Distribución de refuerzo mínimo por columna:

Asmin = 6.00 Área de acero mínimo por sección de columna = 0.005xaxbVarilla = #5 Varilla seleccionada.

N = 4 Número de varillas mínimas que se deben colocar en el columna y distribuir uniformemente.Nx = 2 Número de varillas colocadas en la dirección X.

Asminx = 3.96 Área de acero mínima por columna, para una cara en la dirección X.Ny = 3 Número de varillas colocadas en la dirección Y.

Asminy = 5.94 Área de acero mínima por columna, para una cara en la dirección Y.As = 11.88 Área de acero a colocar. OK

DISEÑO POR CORTE

CORTE EN X-X

CORTE EN Y-Y

Del cuadro anterior se puede ver que la columna se comporta como viga. Por lo tanto, se diseñará como viga por flexión. La columna se diseña para el momento y cortante máximos.

rx rycm2 cm2

cm2 cm2

fVcx =

fVcy =

181+1 de 209+1

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8.0. DISEÑO DE ESTRUCTURA METALICA

8.1. ANALISIS

Las estructuras metalicas se analizaron en el programa SAP 2000 tal como se muestra a continuación

182+1 de 209+1

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8.2. DISEÑO

NOTA: Las conexiones soldadados o empernadas de los elementos principales y secundarios de la estructura metálica se basan en los detalles presentados en los planos estandares 110881-000-3-105 y 110881-000-3-106

ELEMENTO MAS

ESFORZADO

183+1 de 209+1

0 0 Fecha:111082-310-3-MC-001 0 20/12/12

9 DISEÑO DE CORREAS DE TECHO9

9.1 DATOS GENERALES

Luz libre L = 4.15 mDistancia entre correas Dc = 1.25 m# templadores N = 2Luz sentido débil Ld = 1.38 m

Inclinacion techo y (m) = 2.50x (m) = 10.00 ==> ang= 0.24498 rad = 14.00 º

9.1.1 GEOMETRIA DE LA CORREA

PERFIL Z 6" x 3" x 2.5 mm Precor - Laminados en FrioD = 152.40 mm rx = 6.13 cmB = 76.20 mm ry = 3.68 cmt = 2.50 mmA = 8.16 cm2 PERFIL "C" PERFIL "Z"Ix = 307.10 cm4 = 7.38 in4Sx = 40.30 cm3 = 2.46 in3Iy = 110.54 cm4Sy = 14.75 cm3 = 0.90 in3

Peso = 6.40 kg/mI yc = Iy /2 = 55.27 cm4 = 1.33 in4

Ld (no arriostrada) = 1.38 mE = 29000 ksi = 2100000 kg/cm2Fy = 36 ksi = 2530.00 kg/cm2Cb = 1

9.2 CARGASCarga muerta ( D )Cobertura 5.00 kg/m2Utility 20.00 kg/m2Peso propio 6.40 kg/m

30.12 kg/m2

Carga viva de techo ( Lr ) 30.00 kg/m2

Carga de nieve ( S ) 40.00 kg/m2 (Reglamento Nacional de Edificaciones)

Carga de Viento ( W )Velocidad del viento para la zona: 100.00 km/hAltura de la edificación: 10.00 mVelocidad del viento calculada: 100.00 km/hFactores de Forma: 0.60

Presión del Viento:30.00 kg/m2-50.00 kg/m2

V min =h edif =

Vh = V ( h/10 ) 0.22 =Cbarlovento =Csotavento =

Pbarlovento = 0.005 C Vh 2

Pbarlovento =Psotavento =

184+1 de 209+1

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ResumenCargas sobre correa (kg /m)

w wy wxD 37.65 36.53 9.13Lr 37.50 36.38 9.10S 50.00 48.51 12.13W1 37.50 37.50 La carga del viento es perpendicular a la correaW2 -62.50 -62.50 La carga del viento es perpendicular a la correa

9.3 COMBINACIONES PERFIL "C" PERFIL "Z"wy wx Vy

Nº Combinación kg/m kg/m kg1.0 CM 36.53 9.13 75.792.1 CM+CV 72.91 18.23 151.282.2 CM+S 85.03 21.26 176.443.1 CM + 0.75 CV + 0.75 W1 91.94 15.95 190.773.2 CM + 0.75 CV + 0.75 W2 16.94 15.95 35.143.3 CM + 0.75 S + 0.75 W1 101.03 18.23 209.643.4 CM + 0.75 S + 0.75 W2 26.03 18.23 54.014.1 CM + W1 74.03 9.13 153.604.2 CM + W2 -25.97 9.13 -53.90

9.4 ANALISIS

Diagrama de momentos - Mx Diagrama de momentos - My2

3…FIGURA 3

Espacios = 3 espacios en el sentido debil (Solo se muestra la mitad de la viga)1 2 3

x (Fraccion de L) 0.167 0.333 0.500factor para Mx 0.069 0.111 0.125factor para My 0.08 -0.1 0.025

1.0 Mx = 43.69 69.90 78.63My = 1.40 -1.75 0.44

2.1 Mx = 87.20 139.51 156.95My = 2.79 -3.49 0.87

2.2 Mx = 101.70 162.72 183.06My = 3.25 -4.07 1.02

3.1 Mx = 109.96 175.93 197.92My = 2.44 -3.05 0.76

3.2 Mx = 20.26 32.41 36.46My = 2.44 -3.05 0.76

3.3 Mx = 120.83 193.33 217.50My = 2.79 -3.49 0.87

3.4 Mx = 31.13 49.81 56.04My = 2.79 -3.49 0.87

4.1 Mx = 88.54 141.66 159.36My = 1.40 -1.75 0.44

4.2 Mx = -31.07 -49.70 -55.92My = 1.40 -1.75 0.44

wx = (D, L ó S) Cos fwy = (D, L ó S) Sen f

185+1 de 209+1

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9.5 DISEÑO

Vy max = 435.00 kg = 0.96 kip

Mx max = 217.5 kg-m = 1.57 kip-ftMy max = 4.07 kg-m = 0.03 kip-ft

9.5.1 MIEMBROS A FLEXION

9.5.1.1 ESFUERZO EN ELEMENTOS COMPRIMIDOS

Carga en dirección Y-Y

Nota: Los templadores arriostranel ala superior de la vigueta colocadosa h/6 del peralte del elemento

Longitud del elemento entre apoyos L = 4.150 m Longitud sin arriostrar

Longitud no arriostrada contra el pandeo lateral del miembro Ld = 1.38 m = 54.46 in

Momento Máximo Mx max = 217.5 kg-m

Considerando como sección compacta 0.6 fy = 1,518 kg/cm2 Esfuerzo admisible básico

Módulo de sección requerido Sx req = 14.3 cm3 = 0.87 in3 ( Sx req = Mwy / 0.6 fy )

Perfil a Ensayar:Z 6" x 3" x 2.5 mm

Sx = 40.30 cm3 = 2.46 in3 OK Sx > Sx reqSy = 14.75 cm3 = 0.90 in3

d = 15.24 cm = 6.00 inIy = 110.54 cm4 = 2.66 in4

Iyc = 55.27 cm4 = 1.33 in4

Caso 11518

Caso 21634

Caso 313583

Usando Cb = 1

186+1 de 209+1

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Usamos Caso 1

Para verificación calculamos Fbx Fbx = 1,518.0 kg/cm2 = 21.60 KsiEsfuerzo de flexión actuante fbx = 539.7 kg/cm2 ( fbx = Mwx / Sx )

Se verifca que fbx < Fbx OK CumpleRatio fbx / Fbx = 0.36

Carga en dirección X-X

Los templadores a los tercios actuan restringiendo el esplazaminto, por lo que la luz de diseño es L´ = 1.38

Momento Maximo MWy = 4.07 kg-m

Considerando como sección compacta Fby = 1,518 kg/cm2 ( 0.60 x fy ) Esfuerzo admisible básico

De la sección C = Z 6" x 3" x 2.5 mm

Módulo de sección requerido Sy req = 0.27 cm3 = 0.02 in3 ( Sy req = Mwx / Fby )

Módulo de sección del elemento escogido Sy = 14.75 cm3 = 0.90 in3 OK Sy > Sy req

Esfuerzo de flexión actuante fby = 55 kg/cm2 ( fby = Mwy / (Sy/2) )

Se verifca que fby < Fby OK Cumple

Ratio fbx / Fbx = 0.04

Falla por Pandeo General de Flexión

Esfuerzo a pandeo General Fc = 2,363 kg/cm2fbx = 540 kg/cm2

Se verifca que fbx < Fc OK CumpleRatio fbx / Fbx = 0.23

Verificamos biaxial

fbx + fby = 540 + 55 = 0.23 + 0.04 = 0.26 < 1.0 OK CumpleFbx Fby 2363 1518

187+1 de 209+1

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9.5.1.2 FLEXION EN ALMAS

El mayor esfuerzo admisible de compresión en almas sometidas a flexión es:Alas Atiesadas Fbw = ( 1.21 - 0.0000405.(d/t).(Fy)^0.5).(0.60Fy) < 0.6Fy ###Alas No Atiesadas Fbw = ( 1.26 - 0.0000608.(d/t).(Fy)^0.5).(0.60Fy) < 0.6Fy ###

Perfil con Alas : No Atiesadas Tranversalmente

Fbw = 1,518 kg/cm2Maximo esfuerzo actuante fb = 540 kg/cm2

fb < Fbw OK Cumple

9.5.1.3 ESFUERZO DE CORTE EN ALMAS

1012.00

315.79

#VALUE!

h = d-2.t = 14.74 cm

188+1 de 209+1

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Considerar : Almas sin Rigidizadores

Kv = 5.34 h/t = 58.96 1988 = 91.33

h ≤ 1988t

Esfuerzo cortante resistente Fv = 1012.00 Kg/cm2Area de la sección de corte A = 8.16 cm2Maximo Cortante Resistente Vr = 8258 Kg

Cortante Actuante Va = 435 Kg

Va < Vr OK Cumple

9.5.1.4 VERIFICACION DE DEFLEXIONES

Para máxima carga eventual (wy) W2 = 62.50 kg/m Carga de Viento 2

W2 = 62.50 kg/mIx = 307.1 cm4 = 7.38 in4

= 0.37 cm= 1,108.76 > 240 OK Cumple

Por lo tanto USAR Z 6" x 3" x 2.5 mm

9.5.2 MIEMBROS A COMPRESIÓN

9.5.2.1 GEOMETRIA DEL PERFIL

Ancho w1 D = 152.40 mm PERFIL "C" PERFIL "Z"Ancho w2 B = 76.20 mmAncho w3 d = 19.00 mmEspesor t = 2.50 mmArea Total A = 8.16 cm2

0.6Fy f = 1518.00 Kg/cm2

w = 37t LIM

dyL/dy

189+1 de 209+1

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w1 = 61 > w Por lo tanto: Ancho efectivo de diseño b1 D' = 110 mmt t LIM

w2 = 30 ≤ w Por lo tanto: Ancho efectivo de diseño b1 B' = 76 mmt t LIM

w3 = 8 ≤ w Por lo tanto: Ancho efectivo de diseño b1 d' = 19 mmt t LIM

Area Efectiva Ae = 7.25 cm2

9.5.2.2 VERIFICACIÓN DE MIEMBROS A COMPRESIÓN

Factor de Forma

Q = Ae = 0.89A

Esfuerzo Actuante

Fuerza Axial en Compresión Pc = 1000 KgEsfuerzo Promedio Actuante Fact = 122.55 Kg/cm2 fact = Pc/A

1026.05 1173.22

2335.77 7566.81

1178.88 1364.97

190+1 de 209+1

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Esbeltez Crítica Cc = 128

Cc = 136√Q

Longitud Efectiva (Carga en Y-Y) KL = 68rx

Longitud Efectiva (Carga en X-X) KL = 38rx

191 de 209

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MEMORIA DE CALCULORevisión: AMBIENTES SERVICIOS Página: 0

A ESTRUCTURAS 0

18.0. DISEÑO DE ZAPATAS COMBINADA Y COLUMNA ZC-1

18.1. SKETCH

CoordenadasPLANTA ELEVACION Locales

CARACTERISTICAS GEOMÉTRICASDebido a que las cargas trasmitidas

a1 = 0.300 m Dimensión de pedestal 1 en X h1 = 0.000 m Ver Sketch del modelo estan a ese nivelb1 = 0.400 m Dimensión de pedestal 1 en Y h2 = 0.700 m Ver Sketcha2 = 0.300 m Dimensión de pedestal 2 en X Df = 1.200 m Df = hz + h2b2 = 0.400 m Dimensión de pedestal 2 en Y Iy = 0.259 m4 Momento de Inercia de la zapata para la dirección X..

a11 = 0.275 m Ver Sketch Ix = 0.583 m4 Momento de Inercia de la zapata para la dirección Y.a22 = 0.275 m Ver Sketch cx = 0.600 m Centro de Gravedad de la zapata respecto a X.b11 = 0.200 m Ver Sketch cy = 0.900 m Centro de Gravedad de la zapata respecto a Y.b22 = 0.200 m Ver Sketcha12 = 0.350 m Ver Sketchb12 = 1.000 m Ver Sketch

Area = 2.160 m2 Area de la ZapataA = 1.200 m Ver Sketch xc1 = -0.175 m Dist. x-x del centro del pedestal 1 al centroide de la zapataB = 1.800 m Ver Sketch yc1 = -0.500 m Dist. y-y del centro del pedestal 1 al centroide de la zapata

hz = 0.500 m Altura de zapata xc2 = 0.175 m Dist. x-x del centro del pedestal 2 al centroide de la zapatahgrout = 0.000 m Altura de grout yc2 = 0.500 m Dist. y-y del centro del pedestal 2 al centroide de la zapata

CARGAS DE PESO PROPIO DE LA CIMENTACIÓN2400 Peso Especifico del Concreto

P ped 1= 0.20 t Peso del pedestal 1 2000 Peso Especifico del SueloP ped 2= 0.20 t Peso del pedestal 2 f'c= 210 Kg/cm2 Resistencia a la compresiònP cim = 2.59 t Peso de la cimentación. fy= 4200 Kg/cm2 Esfuerzo de fluenciaP rell = 2.86 t Peso del relleno sobre la cimentación.P cim = 5.85 t Peso total de la cimentación

CARGAS EN LOS PEDESTALES

D = Carga muerta Ex = Sismo ±XL = Carga viva Ey = Sismo ±Y FX = Fuerza en el eje XLr = Carga viva de techo FY = Fuerza en el eje YS = Carga de Nieve FZ = Fuerza en el eje Z

Wy1 = Carga de Viento en Y (Caso 1) MX = Momento en el eje XWy2 = Carga de Viento en Y (Caso 2) MY = Momento en el eje YWx = Carga de Viento en X MZ = Momento en el eje Z

hgrout

192 de 209

0.0Fecha:

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A ESTRUCTURAS 0

D 0.11 -0.61 -3.98 0.68 0.12L 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00Lr 0.00 -0.14 -0.58 0.16 0.00S 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

Wy1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00Wy2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00Wx 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00Ex -0.37 0.00 -0.26 -0.01 -0.73Ey 0.00 -0.59 -0.27 -1.31 0.00

FX ( t ) FY ( t ) FZ ( t ) MX ( t-m ) MY ( t-m )D -0.03 -0.17 -5.67 0.25 -0.04L 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00Lr 0.01 0.00 -0.40 0.00 0.02S 0.02 0.00 -0.54 0.00 0.02

Wy1 -0.02 -0.03 0.63 0.06 -0.03Wy2 -0.01 0.16 -0.11 -0.34 -0.01Wx -0.02 -0.03 0.63 0.06 -0.03Ex -0.52 -0.05 -0.44 -0.12 -1.22Ey -0.01 -0.69 -0.45 -1.49 -0.01

FXb ( t ) FYb ( t ) FZb ( t ) MXb ( t-m ) MYb ( t-m )D -0.08 -0.78 15.49 -0.63 0.49 Se cambio el sentido de las reaccionesL 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 según sea el caso de acuerdo a laLr -0.01 -0.14 0.98 -0.35 0.00 siguiente convención:S -0.02 0.00 0.54 0.27 0.14

Wy1 0.02 -0.03 -0.63 -0.39 -0.16Wy2 0.01 0.16 0.11 0.50 -0.01Wx 0.02 -0.03 -0.63 -0.39 -0.16Ex 0.89 -0.06 0.70 0.17 -2.99Ey 0.01 -1.27 0.71 1.99 0.02 Z+ Hacia Abajo

+ Carga en compresiónMXb = -MX(en el pedestal) + [FY x (hgrout+h1+h2+hz)-Fz x yc]MYb = MY(en el pedestal) + [FX x (hgrout+h1+h2+hz)-Fz x xc]

193 de 209

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0.015/10/12

A ESTRUCTURAS 0

FXs ( t ) FYs ( t ) FZs ( t ) MXs ( t-m ) MYs ( t-m ) Convención de signos en Z:SL 1.1 -0.10 -0.93 16.48 -0.99 0.49 - = TracciónSL 1.2 -0.10 -0.78 16.03 -0.37 0.63 + = CompresiónSL 2.1 -0.07 -0.69 12.36 -0.74 0.37SL 2.2 -0.08 -0.59 12.02 -0.28 0.47SL 3.1 0.40 -0.73 12.73 -0.65 -1.22SL 3.2 -0.54 -0.66 11.99 -0.83 1.95SL 3.3 -0.07 -1.37 12.74 0.32 0.38SL 3.4 -0.08 -0.02 11.98 -1.80 0.36SL 3.5 0.39 -0.62 12.39 -0.18 -1.11SL 3.6 -0.55 -0.55 11.65 -0.37 2.05SL 3.7 -0.07 -1.26 12.40 0.78 0.48SL 3.8 -0.08 0.09 11.65 -1.33 0.46SL 4.1 0.41 -0.62 11.99 -0.38 -1.22SL 4.2 -0.53 -0.55 11.25 -0.57 1.95SL 4.3 -0.06 -1.26 12.00 0.58 0.37SL 4.4 -0.07 0.09 11.24 -1.53 0.36SL 5.1 0.54 -0.82 15.98 -0.51 -1.60SL 5.2 -0.71 -0.74 15.00 -0.76 2.58SL 5.3 -0.08 -1.67 15.99 0.76 0.50SL 5.4 -0.09 0.11 14.99 -2.03 0.48SL 6.1 -0.08 -0.95 15.84 -1.38 0.33SL 6.2 -0.09 -0.77 16.58 -0.49 0.48SL 6.3 -0.08 -0.95 15.84 -1.38 0.33SL 6.4 -0.08 -0.81 15.40 -0.76 0.47SL 6.5 -0.09 -0.63 16.14 0.13 0.62SL 6.6 -0.08 -0.81 15.40 -0.76 0.47SL 7.1 -0.07 -0.81 14.86 -1.02 0.33SL 7.2 -0.07 -0.63 15.60 -0.14 0.48SL 7.3 -0.07 -0.81 14.86 -1.02 0.33

194 de 209

0.0Fecha:

0.015/10/12

A ESTRUCTURAS 0

FXu ( t ) FYu ( t ) FZu ( t ) MXu ( t-m ) MYu ( t-m )UL 1.1 -0.12 -1.09 21.69 -0.89 0.68UL 2.1 -0.14 -1.34 23.36 -1.49 0.69UL 2.2 -0.03 0.00 0.92 0.45 0.24UL 3.1 -0.08 -0.70 13.94 -0.57 0.44UL 4.1 0.76 -1.22 21.29 -1.06 -2.37UL 4.2 -1.01 -1.10 19.90 -1.41 3.60UL 4.3 -0.12 -2.43 21.31 0.76 0.63UL 4.4 -0.13 0.12 19.88 -3.23 0.60UL 4.5 0.76 -1.04 20.74 -0.29 -2.20UL 4.6 -1.02 -0.92 19.34 -0.63 3.77UL 4.7 -0.12 -2.25 20.75 1.53 0.80UL 4.8 -0.14 0.30 19.33 -2.46 0.77UL 5.1 0.81 -0.76 14.64 -0.40 -2.55UL 5.2 -0.96 -0.64 13.25 -0.74 3.42UL 5.3 -0.07 -1.98 14.66 1.42 0.45UL 5.4 -0.08 0.57 13.23 -2.57 0.42UL 6.1 -0.11 -1.19 19.66 -1.64 0.46UL 6.2 -0.12 -1.04 20.25 -0.93 0.58UL 6.3 -0.11 -1.19 19.66 -1.64 0.46UL 6.4 -0.12 -0.96 18.95 -0.65 0.68UL 6.5 -0.12 -0.81 19.54 0.06 0.80UL 6.6 -0.12 -0.96 18.95 -0.65 0.68UL 7.1 -0.08 -1.04 18.26 -1.44 0.38UL 7.2 -0.10 -0.81 19.22 -0.29 0.58UL 7.3 -0.08 -1.04 18.26 -1.44 0.38UL 7.4 -0.09 -0.97 18.04 -1.14 0.45UL 7.5 -0.10 -0.74 19.00 0.02 0.64UL 7.6 -0.09 -0.97 18.04 -1.14 0.45UL 8.1 -0.05 -0.74 13.12 -1.08 0.23UL 8.2 -0.06 -0.50 14.08 0.08 0.43UL 8.3 -0.05 -0.74 13.12 -1.08 0.23

195 de 209

0.0Fecha:

0.015/10/12

A ESTRUCTURAS 0

VERIFICACION DE LA CIMENTACION

±FZs x ex x cx

qadm = Capacidad portante Capacidad portante del terrenoFuerza de deslizamientoFactor de seguridad al desplazamiento

qmax = Max (q 11, q 12, q 13, q 14)

196 de 209

0.0Fecha:

0.015/10/12

A ESTRUCTURAS 0

ex ey ex max ey max q11 q12 q13 q14 q5 qmax qsadSL 1.1 0.03 0.06 0.32 0.48 OK 10.28 7.24 8.01 4.97 1.36 10.41 10.41 15.80 OKSL 1.2 0.04 0.02 0.32 0.49 OK 9.44 8.31 6.54 5.40 1.27 9.40 9.44 15.80 OKSL 2.1 0.03 0.06 0.34 0.51 OK 7.71 5.43 6.01 3.73 1.36 7.81 7.81 15.80 OKSL 2.2 0.04 0.02 0.34 0.52 OK 7.08 6.23 4.90 4.05 1.27 7.05 7.08 15.80 OKSL 3.1 -0.10 0.05 0.35 0.53 OK 4.08 2.08 9.71 7.71 1.64 9.66 9.71 19.75 OKSL 3.2 0.16 0.07 0.36 0.53 OK 11.35 8.78 2.32 -0.25 2.07 11.48 11.48 19.75 OKSL 3.3 0.03 -0.02 0.35 0.53 OK 6.28 7.26 4.54 5.52 1.21 7.12 7.26 19.75 OKSL 3.4 0.03 0.15 0.36 0.53 OK 9.15 3.61 7.49 1.94 1.64 9.10 9.15 19.75 OKSL 3.5 -0.09 0.01 0.35 0.53 OK 3.45 2.88 8.60 8.03 1.52 8.70 8.70 19.75 OKSL 3.6 0.18 0.03 0.36 0.53 OK 10.72 9.58 1.21 0.07 2.01 10.87 10.87 19.75 OKSL 3.7 0.04 -0.06 0.35 0.53 OK 5.64 8.05 3.43 5.84 1.43 8.19 8.19 19.75 OKSL 3.8 0.04 0.11 0.36 0.53 OK 8.52 4.40 6.38 2.26 1.58 8.54 8.54 19.75 OKSL 4.1 -0.10 0.03 0.36 0.53 OK 3.32 2.14 8.96 7.78 1.61 8.95 8.96 19.75 OKSL 4.2 0.17 0.05 0.36 0.54 OK 10.59 8.84 1.58 -0.18 1.87 9.75 10.59 19.75 OKSL 4.3 0.03 -0.05 0.36 0.53 OK 5.52 7.31 3.79 5.59 1.32 7.32 7.32 19.75 OKSL 4.4 0.03 0.14 0.36 0.54 OK 8.39 3.66 6.75 2.01 1.61 8.38 8.39 19.75 OKSL 5.1 -0.10 0.03 0.34 0.51 OK 4.47 2.89 11.90 10.32 1.61 11.89 11.90 19.75 OKSL 5.2 0.17 0.05 0.34 0.52 OK 14.08 11.75 2.15 -0.18 1.92 13.32 14.08 19.75 OKSL 5.3 0.03 -0.05 0.34 0.51 OK 7.38 9.73 5.08 7.43 1.31 9.73 9.73 19.75 OKSL 5.4 0.03 0.14 0.34 0.52 OK 11.17 4.91 8.98 2.71 1.61 11.16 11.17 19.75 OKSL 6.1 0.02 0.09 0.34 0.51 OK 10.22 5.98 8.69 4.45 1.42 10.42 10.42 19.75 OKSL 6.2 0.03 0.03 0.34 0.51 OK 9.55 8.04 7.31 5.81 1.22 9.37 9.55 19.75 OKSL 6.3 0.02 0.09 0.34 0.51 OK 10.22 5.98 8.69 4.45 1.42 10.42 10.42 19.75 OKSL 6.4 0.03 0.05 0.34 0.51 OK 9.38 7.04 7.22 4.88 1.32 9.39 9.39 19.75 OKSL 6.5 0.04 -0.01 0.34 0.51 OK 8.71 9.10 5.84 6.24 1.20 8.93 9.10 19.75 OKSL 6.6 0.03 0.05 0.34 0.51 OK 9.38 7.04 7.22 4.88 1.32 9.39 9.39 19.75 OKSL 7.1 0.02 0.07 0.34 0.52 OK 9.22 6.05 7.70 4.54 1.37 9.40 9.40 19.75 OKSL 7.2 0.03 0.01 0.34 0.51 OK 8.54 8.12 6.32 5.90 1.16 8.37 8.54 19.75 OKSL 7.3 0.02 0.07 0.34 0.52 OK 9.22 6.05 7.70 4.54 1.37 9.40 9.40 19.75 OK

VERIFICACION DE LA ESTABILIDAD

DESLIZAMIENTO VOLTEO

Fdes FSD FSD req Mvol x FSVx FSVx req Mvol y FSVy FSVy req

SL 1.1 0.93 9.85 1.50 OK SL 1.1 0.99 15.13 1.50 OK 0.49 20.16 1.50 OKSL 1.2 0.79 11.34 1.50 OK SL 1.2 0.37 39.27 1.50 OK 0.63 15.34 1.50 OKSL 2.1 0.70 10.18 1.50 OK SL 2.1 0.74 15.13 1.50 OK 0.37 20.16 1.50 OKSL 2.2 0.59 11.73 1.50 OK SL 2.2 0.28 39.27 1.50 OK 0.47 15.34 1.50 OKSL 3.1 0.83 8.82 1.25 OK SL 3.1 0.65 17.77 1.25 OK 1.22 6.28 1.25 OKSL 3.2 0.86 8.07 1.25 OK SL 3.2 0.83 13.07 1.25 OK 1.95 3.69 1.25 OKSL 3.3 1.37 5.32 1.25 OK SL 3.3 0.32 36.16 1.25 OK 0.38 20.32 1.25 OKSL 3.4 0.08 86.77 1.25 OK SL 3.4 1.80 6.09 1.25 OK 0.36 20.00 1.25 OKSL 3.5 0.73 9.73 1.25 OK SL 3.5 0.18 60.55 1.25 OK 1.11 6.68 1.25 OKSL 3.6 0.78 8.66 1.25 OK SL 3.6 0.37 28.60 1.25 OK 2.05 3.41 1.25 OKSL 3.7 1.26 5.64 1.25 OK SL 3.7 0.78 14.38 1.25 OK 0.48 15.54 1.25 OKSL 3.8 0.12 55.85 1.25 OK SL 3.8 1.33 7.95 1.25 OK 0.46 15.13 1.25 OKSL 4.1 0.74 9.36 1.25 OK SL 4.1 0.38 28.19 1.25 OK 1.22 5.90 1.25 OKSL 4.2 0.77 8.50 1.25 OK SL 4.2 0.57 17.93 1.25 OK 1.95 3.47 1.25 OKSL 4.3 1.26 5.48 1.25 OK SL 4.3 0.58 18.66 1.25 OK 0.37 19.30 1.25 OKSL 4.4 0.11 58.43 1.25 OK SL 4.4 1.53 6.69 1.25 OK 0.36 18.93 1.25 OKSL 5.1 0.98 9.08 1.25 OK SL 5.1 0.51 28.12 1.25 OK 1.60 5.97 1.25 OK

Verif.

C3(fintel)

Verif. Pres.

Verif. FSD

Verif. FSVx

Verif. FSVy

197 de 209

0.0Fecha:

0.015/10/12

A ESTRUCTURAS 0

SL 5.2 1.02 8.24 1.25 OK SL 5.2 0.76 17.97 1.25 OK 2.58 3.49 1.25 OKSL 5.3 1.68 5.32 1.25 OK SL 5.3 0.76 18.98 1.25 OK 0.50 19.30 1.25 OKSL 5.4 0.14 59.05 1.25 OK SL 5.4 2.03 6.74 1.25 OK 0.48 18.93 1.25 OKSL 6.1 0.96 9.26 1.25 OK SL 6.1 1.38 10.45 1.25 OK 0.33 28.76 1.25 OKSL 6.2 0.77 11.89 1.25 OK SL 6.2 0.49 30.63 1.25 OK 0.48 20.62 1.25 OKSL 6.3 0.96 9.26 1.25 OK SL 6.3 1.38 10.45 1.25 OK 0.33 28.76 1.25 OKSL 6.4 0.81 10.62 1.25 OK SL 6.4 0.76 18.36 1.25 OK 0.47 19.77 1.25 OKSL 6.5 0.63 14.21 1.25 OK SL 6.5 0.13 112.68 1.25 OK 0.62 15.63 1.25 OKSL 6.6 0.81 10.62 1.25 OK SL 6.6 0.76 18.36 1.25 OK 0.47 19.77 1.25 OKSL 7.1 0.81 10.31 1.25 OK SL 7.1 1.02 13.14 1.25 OK 0.33 27.32 1.25 OKSL 7.2 0.63 13.84 1.25 OK SL 7.2 0.14 102.57 1.25 OK 0.48 19.56 1.25 OKSL 7.3 0.81 10.31 1.25 OK SL 7.3 1.02 13.14 1.25 OK 0.33 27.32 1.25 OK

198 de 209

0.0Fecha:

0.015/10/12

A ESTRUCTURAS 0

DISEÑO DE LA CIMENTACION

ex ey q11 q12 q13 q14 qu maxUL 1.1 0.03 0.04 12.99 10.25 9.84 7.10 12.99 Convención de signos:UL 2.1 0.03 0.06 14.70 10.12 11.52 6.93 14.70 + = Presión sobre el terrenoUL 2.2 0.26 -0.49 0.28 1.68 -0.83 0.57 1.68 - = Tracción sobre el terrenoUL 3.1 0.03 0.04 8.35 6.59 6.32 4.56 8.35UL 4.1 -0.11 0.05 6.00 2.73 16.99 13.72 16.99UL 4.2 0.18 0.07 19.72 15.38 3.05 -1.29 19.72UL 4.3 0.03 -0.04 10.14 12.50 7.23 9.59 12.50UL 4.4 0.03 0.16 15.57 5.61 12.80 2.84 15.57UL 4.5 -0.11 0.01 4.94 4.06 15.14 14.26 15.14UL 4.6 0.19 0.03 18.66 16.71 1.20 -0.75 18.66UL 4.7 0.04 -0.07 9.09 13.83 5.39 10.12 13.83UL 4.8 0.04 0.13 14.51 6.94 10.96 3.38 14.51UL 5.1 -0.17 0.03 1.49 0.26 13.29 12.07 13.29UL 5.2 0.26 0.06 15.21 12.91 -0.65 -2.94 15.21UL 5.3 0.03 -0.10 5.64 10.03 3.54 7.93 10.03UL 5.4 0.03 0.19 11.06 3.14 9.11 1.19 11.06UL 6.1 0.02 0.08 12.70 7.65 10.56 5.51 12.70UL 6.2 0.03 0.05 12.16 9.30 9.45 6.59 12.16UL 6.3 0.02 0.08 12.70 7.65 10.56 5.51 12.70UL 6.4 0.04 0.03 11.35 9.35 8.20 6.20 11.35UL 6.5 0.04 0.00 10.81 11.00 7.09 7.28 11.00UL 6.6 0.04 0.03 11.35 9.35 8.20 6.20 11.35UL 7.1 0.02 0.08 11.56 7.10 9.81 5.35 11.56UL 7.2 0.03 0.02 10.68 9.78 8.01 7.12 10.68UL 7.3 0.02 0.08 11.56 7.10 9.81 5.35 11.56UL 7.4 0.02 0.06 11.14 7.63 9.07 5.57 11.14UL 7.5 0.03 0.00 10.26 10.31 7.28 7.33 10.31UL 7.6 0.02 0.06 11.14 7.63 9.07 5.57 11.14UL 8.1 0.02 0.08 8.27 4.94 7.21 3.88 8.27UL 8.2 0.03 -0.01 7.39 7.62 5.41 5.65 7.62UL 8.3 0.02 0.08 8.27 4.94 7.21 3.88 8.27

±FZu x ex x cx

±FZu x ey x cy Presiones sobre el terreno debido al efecto biaxial. ( i=1, j=1,…,4 )

A x B Ix IyPresión máxima para la combinación correspondiente

CORTE POR FLEXION

qumax = Max (q 11, q 12, q 13, q 14)

199 de 209

0.0Fecha:

0.015/10/12

A ESTRUCTURAS 0

200 de 209

0.0Fecha:

0.015/10/12

A ESTRUCTURAS 0

DESCRIPCION DIRECCION EN EL EJE Y DIRECCION EN EL EJE X

Distancia Crítica en dirección de análisis L flexión = 0.225 mCortante máximo Vu = 1.96 t Vu = 3.31 tResistencia al corte = 27.65 t = 20.74 tVerificación > Vu OK > Vu OK

f Vc f Vcf Vc f Vc

201 de 209

0.0Fecha:

0.015/10/12

A ESTRUCTURAS 0

> Vu OK

REFUERZO LONGITUDINAL

DESCRIPCION DIRECCION EN EL EJE Y

POSITIVO NEGATIVOMomento de Diseño Mu + = 0.39 tm Mu - = 0.88 tmCuantía del refuerzo en tracción r = 0.005% r = 0.016%Area de refuerzo calculada AsCal = 0.26 AsCal = 0.58Area de refuerzo mínima Asmin = 10.80 Asmin = 8.10Máximo espaciamiento del refuerzo en flexión smax = 0.45 m smax = 0.45 m

Apunzo = m2

cm2 cm2

202 de 209

0.0Fecha:

0.015/10/12

A ESTRUCTURAS 0

REFUERZO TRANSVERSAL

Brazo para cálculo de momento = 0.63 mMomento de Diseño Mu - = 2.87 tmCuantía del refuerzo en tracción r = 0.053%Area de refuerzo calculada AsCal = 1.91Area de refuerzo mínima Asmin = 8.10Máximo espaciamiento del refuerzo en flexión smax = 0.45 m

Refuerzo inferior #4 @ 0.150 m.Area de refuerzo colocado As. Inf. = 8.87Se verifica As. Inf. ≥ AsyCal OK

Area de refuerzo total colocado As. Tot. = 8.87Se verifica As. Tot. ≥ Asmin OK

DISEÑO DE LA COLUMNA

CARGAS DE DISEÑOEl siguiente cuadro presenta, las cargas en la base del pedestal. Donde FXp, FYp, FZp, MXp y MYp son las cargas en la base del pedestal.

Pedestal a diseñar: P2 a = 0.30 mb= 0.40 m

FXp (Tn) FYp (Tn) FZp (Tn) MXp (Tn-m) MYp (Tn-m)D 0.03 -0.17 5.87 0.13 -0.05 Fzp + Hacia AbajoL 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Fzp + Hacia AbajoLr -0.01 0.00 0.40 0.00 0.03S -0.02 0.00 0.54 0.00 0.04

Wy1 0.02 -0.03 -0.63 0.04 -0.04Wy2 0.01 0.16 0.11 -0.23 -0.02Wx 0.02 -0.03 -0.63 0.04 -0.04Ex 0.52 -0.05 0.44 -0.16 -1.58Ey 0.01 -0.69 0.45 -1.97 -0.01

Lflexion

203 de 209

0.0Fecha:

0.015/10/12

A ESTRUCTURAS 0

Donde:FXp = FX MXp = MX(en el pedestal) - [FY x (hgrout+h1+h2)]FYp = FY MYp = MY(en el pedestal) + [FX x (hgrout+h1+h2)]FZp = FZ (Para la carga debida al PP, FZp = FZ + peso del pedestal)

Si ABS(FZpu) ≤ 0.1 x f'c x a x b, entonces el pedestal se comporta como VIGA, sino como COLUMNA.

FXpu (Tn) FYpu (Tn) FZpu (Tn) MXpu (Tn-m) MYpu (Tn-m) ComportamientoUL 1.1 0.04 -0.24 8.21 0.18 -0.08 VIGAUL 2.1 0.01 -0.24 8.90 0.19 -0.03 VIGAUL 2.2 0.00 -0.24 9.13 0.19 -0.01 VIGAUL 3.1 0.02 -0.16 5.28 0.12 -0.05 VIGAUL 4.1 0.53 -0.27 8.28 0.01 -1.62 VIGAUL 4.2 -0.50 -0.16 7.40 0.32 1.55 VIGAUL 4.3 0.02 -0.90 8.29 -1.80 -0.05 VIGAUL 4.4 0.01 0.47 7.39 2.13 -0.02 VIGAUL 4.5 0.53 -0.27 8.44 0.01 -1.61 VIGAUL 4.6 -0.51 -0.16 7.57 0.32 1.56 VIGAUL 4.7 0.02 -0.90 8.45 -1.80 -0.03 VIGAUL 4.8 0.00 0.47 7.56 2.14 -0.01 VIGAUL 5.1 0.54 -0.21 5.72 -0.04 -1.63 VIGAUL 5.2 -0.49 -0.10 4.84 0.27 1.54 VIGAUL 5.3 0.03 -0.84 5.73 -1.85 -0.06 VIGAUL 5.4 0.02 0.53 4.83 2.09 -0.04 VIGAUL 6.1 0.02 -0.23 7.18 0.19 -0.05 VIGAUL 6.2 0.02 -0.08 7.77 -0.02 -0.04 VIGAUL 6.3 0.02 -0.23 7.18 0.19 -0.05 VIGAUL 6.4 0.02 -0.23 7.40 0.19 -0.04 VIGAUL 6.5 0.01 -0.08 7.99 -0.02 -0.02 VIGAUL 6.6 0.02 -0.23 7.40 0.19 -0.04 VIGAUL 7.1 0.05 -0.24 6.42 0.21 -0.10 VIGAUL 7.2 0.04 -0.01 7.38 -0.14 -0.08 VIGAUL 7.3 0.05 -0.24 6.42 0.21 -0.10 VIGAUL 7.4 0.05 -0.24 6.49 0.21 -0.10 VIGAUL 7.5 0.04 -0.01 7.45 -0.14 -0.07 VIGAUL 7.6 0.05 -0.24 6.49 0.21 -0.10 VIGAUL 8.1 0.04 -0.18 4.65 0.15 -0.09 VIGAUL 8.2 0.03 0.00 5.39 -0.11 -0.07 VIGAUL 8.3 0.04 -0.18 4.65 0.15 -0.09 VIGA

Donde: FXpu, FYpu, FZpu, MXpu y MYpu= Son las cargas en la base del pedestal amplificadas por la combinación correspondiente.

DISEÑO POR FLEXION

Distribución de refuerzo mínimo por pedestal:

Estas cargas son amplificadas por las combinaciones correspondientes y se obtienen las cargas de diseño del pedestal. A continuación se muestran las cargas resultantes de estas combinaciones y el comportamiento del pedestal, que depende del valor de FZpu,

Del cuadro anterior se puede ver que el pedestal se comporta como viga. Por lo tanto, se diseñará como viga por flexión. El pedestal se diseña para el momento y cortante máximos.

204 de 209

0.0Fecha:

0.015/10/12

A ESTRUCTURAS 0

Asmin = 6.00 Área de acero mínimo por sección de pedestal = 0.005xaxb

Varilla = #5 Varilla seleccionada.N = 4 Número de varillas mínimas que se deben colocar en el pedestal y distribuir uniformemente.Nx = 2 Número de varillas colocadas en la dirección X.

Asminx = 3.96 Área de acero mínima por pedestal, para una cara en la dirección X.Ny = 3 Número de varillas colocadas en la dirección Y.

Asminy = 5.94 Área de acero mínima por pedestal, para una cara en la dirección Y.As = 11.88 Área de acero a colocar. OK

205 de 209

0.0Fecha:

0.015/10/12

A ESTRUCTURAS 0

DISEÑO POR CORTE

CORTE EN X-X

CORTE EN Y-Y

rx rycm2 cm2

cm2 cm2

fVcx =

fVcy =

206+1 de 209+1

0 0 Fecha:111082-310-3-MC-001 0 20/12/12

11.0 DISEÑO DE PERNOS DE ANCLAJE

11.1 DATOS

11.1.1 CARACTERISTICAS DEL PERNO DE ANCLAJE

Tipo de perno : A-307Cantidad total de pernos : Nb = 4

Diametro del perno : f = 5/8 in

Area transversal del perno : Ab = 1.98

Longitud embebida : hef = 20.0 cm

Separación entre pernos en X : S1 = 15.0 cm

Separación entre pernos en Y :S2 = 10.0

cmAltura del pedestal : h1 = 400.0 cm

Numero de Pernos, Nb = 4

Coordenadas Pernos:

Xo (mm) Yo (mm)#1: 0 0 1#2: 0 100 2#3: 150 0 3#4: 150 100 4

1011121314151617181920212223242526

la información vendor certificada

NOTA: Los pernos de anclaje y la dimension del pedestal se deberan verificar con

0.0 50.0 100.0 150.0 200.0 250.0

GRUPO DE PERNOS

EJE X (mm)

207+1 de 209+1

0 0 Fecha:111082-310-3-MC-001 0 20/12/12

11.1.2 SEPARACION DE PERNOS AL BLOQUE DE CONCRETO

Dimensiones del Pedestal

Dimensión del pedestal en X a = 50.0 cmDimensión del pedestal en Y b = 30.0 cm

Distancias del perno al borde del Pedestal

Menor distancia en dirección X a1 = 17.5 cmMenor distancia en dirección Y b1 = 10.0 cm

11.1.3 PROPIEDADES DE LOS MATERIALES

Esfuerzo de tensión última especificado del perno Fu = 60.0 ksi <> 4217.7 kg/cm2Resistencia a compresión del pedestal de concreto f'c = 210.0 kg/cm2 <> 2100.0 Mpa

11.2 CARGAS ACTUANTES EN LOS PERNOS

CARGAS EN EL PEDESTAL

Nº Puntos de Carga = 1

Datos de Carga Ultima:

Punto #1 Fuerzas en los Pernos:Coordenada X ( mm ) = 75.0 Nua ( kg ) Vua ( kg )Coordenada Y ( mm ) = 50.0 #1: -533 385

Carga Axial, Pz ( t ) = 2.13 #2: -533 385Cortante, Px ( t ) = -0.70 #3: -533 385Cortante, Py ( t ) = -1.37 #4: -533 385

Momento, Mx ( t-m ) = 0.00Momento, My ( t-m ) = 0.00

+Z0 Yo

208+1 de 209+1

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CORTE Y TRACCION EN CADA PERNO

Cortante actuante último Vua = 384.6 kgTracción actuante última Nua = 532.5 kg

11.3 VERIFICACIÓN DE LA CAPACIDAD DEL PERNO

Resistencia del acero de un perno en Corte = 1,419.2 kgResistencia del acero de un perno en Tracción = 2,754.9 kg

Resistencia de diseño mas bajas a Corte = 1,419.2 kgResistencia de diseño mas bajas a Tracción = 2,754.9 kg

Vua > 0.20Nua ≤ 0.20 Se permite usar la resistencia total en CORTE Vua ≤ φ Vn OK

ITERACCIÓN CORTE TRACCIÓN

533 + 385 ≤ 1.20 OK2,755 1,419

11.4 RESISTENCIA AL ARRANCAMIENTO DEL CONCRETO POR TRACCION

Si Ca1 o Ca2 < 1.5 hef Ca1 = 10.0 cmCa2 = 17.5 cm

Calcular nuevo hef hef = 20.0 cmtomando el mayor valor de: 1.5.hef = 30.0 cmCa max /1.5 o S/3

S = Maxima separacion entrepernos

A) Para un grupo de pernos:

Kc = 10.0 (Kc = 10 preinstalados y Kc = 7 postinstalados )hef = 11.7 cm (Longitud empotramiento real o asumida según las condiciones anteriores )

Ca min = 10.0 cm (Distancia mínima del anclaje al borde de concreto)Ca max = 17.5 cm (Distancia máxima del anclaje al borde de concreto)

e'N = 2.41 cm (Excentricidad de la carga en tracción de un grupo de anclajes (0 para un solo anclaje))0.71 (Factor debido a la excentricidad)0.87 (Efecto de borde)1.25 (Sin fisuración para anclajes preinstalados)

y cpN = 1.00 (Anclajes preinstalados)ANco = 9 * hef ^2

ANco = 1225 cm2 (Area de contacto) Si Ca1 o Ca2 ≤ 1.5 hef, entonces Anc = Area del pedestalANc = 1500 cm2 (Area del pedestal o calcular ANc)

Si: 28 cm < hef < 63.5 cmNua = 533 Kg

Nb = 5,775 KgN cbg = 5,453 Kg

3,817 Kg > Nua OK

f Vsaf Nsa

f Vnf Nn

y ecN =y edN =y cN =

Nb no debe exceder el valor de la ecuacion (2)

f Ncbg = f Ncbg

bcpNcNedNecNNCO

hcfKcN

)2....(.'.8.5

)1.....(.'.3/5

209+1 de 209+1

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11.5 RESISTENCIA A LA EXTRACCION POR DESLIZAMIENTO DEL ANCLAJE POR TRACCION

Dw = 1 1/16 in Diámetro de la cabeza del perno WA brg = 3.74 cm2 Area de apoyo de la cabeza del perno

1.40 (Factor de modificación debido a la fisuración )

Nua = 533 kgNp = 6,285 kg

Npn = 8,799 kg 6,159 kg > Nua OK

11.6 RESISTENCIA AL DESPRENDIMIENTO LATERAL DEL CONCRETO POR TRACCIÓN

A) Para un grupo de pernos:Ca 1 = 10.00 cm Se tomara Ca minCa 2 = 17.50 cm Se tomara Ca maxh ef = 20.00 cm (Longitud de Empotramiento)

S = 15.00 cm Separación entre pernos0.4 hef = 8.00 cm Ca 1 > 0.4 hef6 Ca1 = 60.00 cm S < 6 Ca1

Para un perno:Nua = 533 Kg Si Ca2 < 3 Ca1 entonces multiplicar Nsb por:

N sbg = 14,890 kg (1+Ca2/Ca1)/4 donde Ca2/Ca1≥ 1 y Ca2/Ca1≤ 3= 10,423 kg > Nua OK

11.7 RESISTENCIA AL ARRANCAMIENTO DEL CONCRETO POR CORTANTE

A) Para un grupo de pernos:Ca 1 = 10.00 cmCa 2 = 17.50 cm

A vco = 450 cm2 Avco = 4.5*Ca1^2

S = 15.0 cm Separación de pernos perpendicular a la fuerza de corte criticaha = 15.0 cm ha = Min( h1,1.5Ca1)

n = 2.0 Numero de pernos perpendiculares a la fuerza de corte criticaA vc = 675 cm2 Si Ca 2 < 1.5Ca 1 entonces Avc = (2*Ca 2+(n-1)*S)*h1 Si S < 3Ca 1

Si Ca 2 > 1.5Ca 1 entonces Avc = (2*(1.5*Ca 1)+(n-1)*S)*h1 Si S < 3Ca 1do = 1.59 cm (Diametro del perno)le = 12.70 cm (Longitud de aplastamiento le = Min(hef,8 do))

e'N = 0.00 cm (Excentricidad de la carga en Corte)= 1.00 (Factor de modificación para grupos de anclajes cargados excéntricamente)= 1.00 (Efecto de borde)= 1.20 (Factor de modificación debido a la fisuración )

Vua = 385 kgVb = 1,628 kg

V cbg = 2,930 kg= 2,051 kg > Vua OK

11.8 RESISTENCIA AL DESPRENDIMIENTO DEL CONCRETO POR CABECEO DEBIDO AL CORTE

A) Para un grupo de pernos:kcp = 2.00Vcp = 7,634 kgVua = 385 kg

= 5,344 kg > Vua OK

y c,P =

f Npn = f Npn

f Nsbg f Nsbg

y ec,vy ed,vy c,v

f Vcbg f Vcbg

f Vcp f Vcp

cPpcbg

cfACCa

Entonces

brgasbg

'...5.421.6

bcVedVecVVCO

CcfdodoleV

.'..)/.(86.1 5.11

cbgcpcp NkV .=

tabla de analisis sismico

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