Embed Size (px)
Citation preview
0A 14/01/10 Emisión inicial para aprobación DDBS/RT/JRL/HHLC/CC/JRSF/JRAH/ASH/
MCdC
FAL DDBS
REV. FECHA NATURALEZA DE LA REVISIÓN ELAB. VERIF. APROB.
CLIENTE:
PROYECTO:
CENTRAL HIDRELÉTRICA INAMBARI – ESTUDIO DE FACTIBILIDAD – 2º ETAPA
ÁREA:
GENERAL
TÍTULO:
REPORTE FINAL DE LA SEGUNDA ETAPA DE FACTIBILIDAD
ELAB.
DDBS/RT/JRL/HHLC/CC/JRSF/JRAH/ASH/MCdC
VERIF.
FAL
APROB.
DDBS
R. TEC.: CREA NO
JAS 21.207-4
CÓDIGO DE LOS DESCRIPTORES
| | | | -- | | | | | -- | | | | Fecha
14/01/10
Hoja:
1
de
236
No. Del DOCUMENTO: Revisión
1120/00-10-RL-0011 0A
1120/00-10-RL-0011-0A
2
ÍNDICE PÁG.
1 PRESENTACIÓN ................................................................................................. 8
2 INTRODUCCIÓN .................................................................................................. 9
2.1 Objetivos de los Estudios .................................................................................. 9
2.2 Localización del Aprovechamiento ................................................................... 9
2.3 Accesos ............................................................................................................... 10
2.4 Organización de los Estudios ............................................................................ 11
2.5 Estructura del Reporte ....................................................................................... 12
2.6 Documentos de Referencia ................................................................................ 13
3 SUMARIO Y CONCLUSIONES ............................................................................ 14
3.1 Histórico de los Estudios ................................................................................... 14
3.2 Informaciones Generales del Proyecto ............................................................. 15
3.3 Conclusiones ...................................................................................................... 17
4 DATOS EXISTENTES .......................................................................................... 19
4.1 Estudios Anteriores ............................................................................................ 19
4.2 Fotografías Aéreas ............................................................................................. 19
4.3 Topográficos y Cartográficos ............................................................................ 19
4.3.1 Puntos de Control ................................................................................................. 19
4.3.2 Mapas Cartográficos ............................................................................................. 20
4.3.3 Restitución Aerofotogramétrica ............................................................................. 21
4.4 Topobatimétricos ................................................................................................ 21
4.5 Hidrometeorológicos .......................................................................................... 21
4.5.1 Puestos Pluviométricos ......................................................................................... 21
4.5.2 Puestos Hidrométricos .......................................................................................... 24
4.5.3 Mediciones de Caudal .......................................................................................... 24
4.6 Geológico-Geotécnicos ...................................................................................... 28
5 ESTUDIOS PRELIMINARES ............................................................................... 29
5.1 Estudios Anteriores ............................................................................................ 29
5.1.1 Evaluación de la División de Caídas ..................................................................... 29
5.1.2 Evaluación Preliminar del Eje de la Presa ............................................................ 29
5.1.3 Evaluación de la posición del Circuito de Generación .......................................... 29
5.2 Programación de los Estudios de Factibilidad ................................................ 29
6 ESTUDIOS EJECUTADOS .................................................................................. 29
6.1 Restitución Aerofotogramétrica ........................................................................ 29
6.2 Hidrométricos...................................................................................................... 30
1120/00-10-RL-0011-0A
3
6.2.1 Mediciones de Caudal .......................................................................................... 30
6.2.2 Mediciones de Sólidos en Suspensión ................................................................. 32
6.2.3 Lecturas de Mira - Puente Leguía ......................................................................... 35
6.2.4 Datos de Precipitación – Estación Pluviométrica Mazuko .................................... 35
6.3 Topobatimétricos ................................................................................................ 35
6.4 Geológico-geotécnicos ...................................................................................... 36
6.4.1 Mapeo Geológico Local ........................................................................................ 36
6.4.2 Geofísica ............................................................................................................... 36
6.4.3 Sondeos Rotativos ................................................................................................ 37
6.4.4 Ensayos de Laboratorio ........................................................................................ 37
7 ESTUDIOS HIDROMETEOROLÓGICOS ............................................................ 39
7.1 Características Generales de la Cuenca ........................................................... 39
7.1.1 Uso del Suelo ....................................................................................................... 39
7.1.2 Cuencas de Interés ............................................................................................... 39
7.1.3 Fisiografía ............................................................................................................. 41
7.1.4 Parámetros Hidro-fisiográficos .............................................................................. 44
7.1.5 Temperaturas Ambientales ................................................................................... 44
7.1.6 Precipitaciones...................................................................................................... 45
7.1.7 Evaporación .......................................................................................................... 48
Evaporación líquida .............................................................................................. 48
Evapo-transpiración real ....................................................................................... 51
Evapotranspiración potencial ................................................................................ 53
7.1.8 Humedad relativa del aire ..................................................................................... 54
7.1.9 Viento .................................................................................................................... 54
7.1.10 Nebulosidad .......................................................................................................... 55
7.2 Régimen Fluvial .................................................................................................. 55
7.2.1 Introducción .......................................................................................................... 55
7.2.2 División en sub-cuencas ....................................................................................... 55
7.2.3 Llenado de las fallas ............................................................................................. 56
7.2.4 Calibración del Modelo ......................................................................................... 58
7.2.5 Serie de caudales medios mensuales .................................................................. 60
7.2.6 Curva de Duración de Caudales Promedios Mensuales ....................................... 64
7.2.7 Estudios de Caudales Máximos ............................................................................ 66
b) Determinación de la Intensidad de Lluvias ........................................................... 69
7.2.8 Estudios de Caudales Mínimos ............................................................................ 76
7.2.9 Curva Nivel x Caudal del Canal de Fuga .............................................................. 77
7.3 Embalse ............................................................................................................... 81
7.3.1 Curva Cuota x Área x Volumen del Embalse ........................................................ 81
1120/00-10-RL-0011-0A
4
7.3.2 Estudios de Hidrosedimentología ......................................................................... 83
7.3.3 Agradación ............................................................................................................ 84
7.4 Evaluación de la Vida Útil .................................................................................. 86
8 ESTUDIOS GEOLÓGICO-GEOTÉCNICOS ......................................................... 87
8.1 Geología Regional .............................................................................................. 87
8.2 Geología Local .................................................................................................... 88
8.2.1 Geomorfología ...................................................................................................... 88
8.2.2 Litología y estratigrafía .......................................................................................... 89
8.2.3 Estructuras Geológicas ......................................................................................... 93
8.2.4 Aspectos Neotectónicos ....................................................................................... 99
8.2.5 Características Hidrogeológicas ........................................................................... 99
8.2.6 Geodinámica Externa ........................................................................................... 99
8.3 Aspectos Geológicos Geotécnicos ................................................................... 99
8.3.1 Presa .................................................................................................................... 100
8.3.2 Canal de Aducción, Toma de Agua y Túneles Forzados ...................................... 102
8.3.3 Casa de Máquinas ................................................................................................ 102
8.3.4 Canal de Desvío ................................................................................................... 102
8.3.5 Túneles de Desvío. ............................................................................................... 103
8.3.6 Vertedero .............................................................................................................. 103
8.4 Materiales Naturales de Construcción .............................................................. 103
8.4.1 Cantera 1 o Cantera Isla ....................................................................................... 109
8.4.2 Cantera 2 .............................................................................................................. 111
8.4.3 Cantera 3 .............................................................................................................. 111
8.4.4 Cantera 4 .............................................................................................................. 111
8.4.5 Cantera 5 – Depósito Deluvial .............................................................................. 112
8.4.6 Cantera 6 – Depósito Deluvial .............................................................................. 112
8.4.7 Cantera 7 .............................................................................................................. 113
8.4.8 Resultados de los Ensayos de Laboratorio ........................................................... 113
9 ESTUDIOS AMBIENTALES ................................................................................. 119
10 ESTUDIOS ENERGÉTICOS Y DE MOTORIZACIÓN .......................................... 119
10.1 Introducción ........................................................................................................ 119
10.2 Consideraciones Generales y Datos Básicos .................................................. 119
10.2.1 Concepto y Resultados Anteriores........................................................................ 119
10.2.2 Premisas Básicas ................................................................................................. 120
10.2.3 Datos Básicos ....................................................................................................... 120
10.3 Metodología y Criterios ...................................................................................... 121
10.4 Determinación de la Alternativa Óptima de la CH Inambari ............................ 122
1120/00-10-RL-0011-0A
5
10.4.1 Determinación del NA normal del Embalse .......................................................... 122
10.4.2 Determinación del NA Mínimo del Embalse .......................................................... 123
10.4.3 Determinación de la Potencia Instalada ................................................................ 123
10.4.4 Refinamiento del Deplecionamiento del Embalse ................................................. 123
10.5 Simulación Energética Final para la Alternativa Óptima ................................. 124
11 ESTUDIOS DE TRANSMISIÓN ............................................................................ 125
11.1 Introducción ........................................................................................................ 125
11.2 Estudio del Trazado ............................................................................................ 128
11.2.1 Resumen General ................................................................................................. 128
11.2.2 Porto Velho - Abuña .............................................................................................. 128
11.2.3 Abuña – Rio Branco .............................................................................................. 128
11.2.4 Rio Branco – Assis Brasil ...................................................................................... 129
11.2.5 Assis Brasil - Inambari .......................................................................................... 129
11.3 Plantas del trazado ............................................................................................. 129
12 ESTUDIOS DE REUBICACIÓN DE LOS ACCESOS DEFINITIVOS ................... 130
12.1 Descripción de los Estudios .............................................................................. 130
12.1.1 Memorial descriptivo – Trayecto Reubicado – Tramo 2 ........................................ 132
12.1.2 Memorial descriptivo – Trayecto Reubicado – Tramo 4 ........................................ 135
12.2 Parámetros Geométricos Considerados .......................................................... 138
12.3 Obras de Arte Especiales (Puentes) ................................................................. 139
12.4 Cantidades Previstas .......................................................................................... 139
13 ESTUDIOS DE ALTERNATIVAS DE ARREGLO ................................................ 143
13.1 Selección del Eje de la Presa ............................................................................. 143
13.2 Estudio de Alternativas de Arreglo para el Eje Seleccionado ........................ 143
14 DETALLAMIENTO DEL ARREGLO FINAL ......................................................... 146
14.1 Descripción General del Arreglo Seleccionado ............................................... 146
14.2 Embalse ............................................................................................................... 146
14.3 Caudal Ambiental ................................................................................................ 148
14.4 Desvío y Control del río y Ataguías ................................................................... 149
14.5 Presa en CFRD .................................................................................................... 149
14.6 Vertedero ............................................................................................................. 150
14.7 Circuito de Aducción .......................................................................................... 151
14.7.1 Consideraciones Generales .................................................................................. 151
14.7.2 Canal de Aducción ................................................................................................ 152
14.7.3 Toma de Agua ...................................................................................................... 152
14.7.4 Túneles de Aducción y Conductos Forzados ........................................................ 152
1120/00-10-RL-0011-0A
6
14.8 Casa de Maquinas ............................................................................................... 153
14.8.1 Características Generales de la estructura ........................................................... 153
14.8.2 Cuotas de Protección ............................................................................................ 154
14.8.3 Acceso y Patios .................................................................................................... 154
14.8.4 Área de Montaje.................................................................................................... 155
14.8.5 Bloques de las Unidades ...................................................................................... 155
14.8.6 Galerías Eléctricas y Mecánicas ........................................................................... 155
14.9 Equipamientos Mecánicos ................................................................................. 155
14.9.1 Turbina .................................................................................................................. 155
14.9.2 Conductos Forzados ............................................................................................. 156
14.9.3 Equipamientos Hidromecánicos ........................................................................... 157
14.9.4 Equipamientos de Levantamiento y Movimiento de Carga ................................... 168
14.9.5 Sistemas Auxiliares Mecánicos ............................................................................ 177
14.10 Equipamientos Eléctricos .................................................................................. 184
14.10.1 Generadores ......................................................................................................... 184
14.10.2 Barras de Fases Aisladas ..................................................................................... 184
14.10.3 Transformadores Elevadores ................................................................................ 184
14.10.4 Servicios Auxiliares Eléctricos en Corriente Alternada ......................................... 185
14.10.5 Servicios Auxiliares Eléctricos en Corriente Continua .......................................... 185
14.10.6 Comando, Control y Supervisión de la Usina ....................................................... 186
14.10.7 Protección ............................................................................................................. 187
14.10.8 Sistema de Comunicaciones ................................................................................ 188
14.11 Subestación ........................................................................................................ 189
14.11.1 Características Generales .................................................................................... 189
14.11.2 Ubicación .............................................................................................................. 189
14.11.3 Arreglo y esquema de maniobra ........................................................................... 189
14.12 Línea de Transmisión ......................................................................................... 189
14.13 Acceso a la Obra y Plan Viario .......................................................................... 189
14.14 Cálculos Hidráulicos .......................................................................................... 190
14.14.1 Dimensionamiento del Vertedero .......................................................................... 190
14.14.2 Pérdidas de Cargas del Circuito de Generación ................................................... 194
14.15 Cronograma y Planeamiento de la Ejecución .................................................. 202
14.16 Sitio de Construcción ......................................................................................... 204
14.16.1 Ubicación .............................................................................................................. 204
14.16.2 Área de la Infraestructura – Distribución de los Ambientes .................................. 204
14.16.3 Accesos ................................................................................................................ 208
14.16.4 Abastecimiento de Agua ....................................................................................... 208
1120/00-10-RL-0011-0A
7
14.16.5 Energización del Sitio de Construcción ................................................................. 209
14.16.6 Tratamiento de Efluentes ...................................................................................... 209
14.17 Accesos Constructivos (Accesos Internos y/o Provisórios) .......................... 210
14.18 Botaderos ............................................................................................................ 212
14.19 Estimativa de Mano de obra .............................................................................. 213
14.20 Presupuesto ........................................................................................................ 217
14.20.1 Introducción .......................................................................................................... 217
14.20.2 Comentários Generales ........................................................................................ 217
14.20.3 Desviación del Río ................................................................................................ 218
14.20.4 Presa de Enrocado con Cara de Concreto ........................................................... 219
14.20.5 Vertedero, Canal de Aproximación y Pozo de Disipación ..................................... 219
14.20.6 Circuito de Generación ......................................................................................... 219
14.20.7 Casa de Maquinas ................................................................................................ 220
14.20.8 Caudal Sanitário ................................................................................................... 220
14.20.9 Línea de Transmisión ........................................................................................... 220
14.20.10 Reubicación de las Carreteras ................................................................. 220
14.20.11 Contingencias ........................................................................................... 220
15 RECOMENDACIONES PARA FUTUROS ESTUDIOS ........................................ 224
15.1 Hidráulica e Hidrologia ....................................................................................... 224
15.2 Geologia y Geotecnia ......................................................................................... 225
ANEXO I – REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS
ANEXO II – CRONOGRAMA DEL PROYECTO
ANEXO III – PRESUPUESTO
ANEXO IV - PARTICIPANTES DE LOS ESTUDIOS
1120/00-10-RL-0011-0A
8
1 PRESENTACIÓN
Este documento presenta el Reporte Final de la 2º Etapa de los Estudios de Factibilidad Técnica, Económica y Ambiental de Central Hidroeléctrica Inambari, a ser implantada en el río con el mismo nombre, aguas arriba de la localidad de Mazuco, en el Departamento de Madre de Dios, en Perú.
Este reporte visa presentar las características de la Central Hidroeléctrica Inambari en el nivel de factibilidad, englobando todos sus costos y beneficios asociados.
1120/00-10-RL-0011-0A
9
2 INTRODUCCIÓN
2.1 Objetivos de los Estudios
Los Estudios de Factibilidad Técnica, Económica y Ambiental de la Central Hidroeléctrica Inambari miran a la definición de las características básicas del proyecto, tales como los niveles del agua del embalse, arreglo del proyecto, energía generada, potencia instalada, número de unidades generadoras, entre otras. Esas características hicieron posible la elaboración de un presupuesto y de una evaluación técnica, económica y ambiental de la Central Hidroeléctrica Inambari, con vistas a la definición de la Factibilidad de la Usina.
En esta Segunda Etapa de la Factibilidad han sido realizados los estudios de impacto ambiental que objetivaron la obtención de la Licencia de Instalación del proyecto.
El objetivo final de los estudios es la definición y la presentación del aprovechamiento del potencial hidroeléctrico en este local del Río Inambari al Ministerio de Energía e Minas del Perú y a la EGASUR – Empresa de Generación Eléctrica Amazonas Sur S.A.C., para proporcionar datos para la decisión de sus accionistas con relación a la continuidad y factibilidad de las inversiones en el proyecto.
Los Estudios de la Segunda Etapa de Factibilidad presentados en este reporte fueron confeccionados por Engevix Engenharia S/A (Brasil) y por S&Z Consultores Asociados (Perú).
2.2 Localización del Aprovechamiento
La Central Hidroeléctrica Inambari está siendo propuesta para ser implantada entre los limites de los Departamentos de Puno, Cuzco y Madre de Dios, en la Provincia de Quispicanchi, en Perú. El aprovechamiento se encuentra en el río Inambari, aproximadamente en la El. 330 msnm, entre el puente Inambari y la confluencia de los ríos Inambari y Araza.
El eje de la presa podrá ser identificado por las coordenadas geográficas 13º10’59” de latitud sur y 70º23’02” de longitud oeste.
La figura 2.1 presenta a localización del proyecto.
1120/00-10-RL-0011-0A
10
FIGURA 2.1 MAPA DE LOCALIZACIÓN DEL PROYECTO
2.3 Accesos
Los principales accesos viarios al local del aprovechamiento pueden ser identificados en el dibujo No. 1120/US-10-DE-0001, siendo el principal la Carretera interoceánica.
Esa carretera ligará Brasil a los puertos Peruanos de Ilo, Maratani y San Juan, en el océano Pacífico, y se espera su conclusión para Julio de 2010.
El eje de la presa se localiza próximo a los puentes colgantes de Inambari y Leguia, siendo la ciudad de Mazuco, en el departamento de Madre de Dios, la localidad más próxima, distante cerca 15 km para abajo.
A partir del Pacífico, se puede acceder a el local del proyecto, por vía terrestre, pasando por Cuzco o por un tramo alternativo de la Interoceánica, pasando por Puno.
De Cuzco hasta Mazuco son casi 283 km y de Puno hasta Mazuco son casi 371 km.
De los puertos del Pacífico hasta la ciudad de Cuzco, se pasa por Arequipa en trayectos pavimentados, seguido por casi 520 km de estrada no pavimentada, pero con bueno tránsito durante todo el año.
1120/00-10-RL-0011-0A
11
De Brasil, por vía terrestre, a partir de Rio Branco en Acre, la carretera interoceánica está totalmente pavimentada hasta la frontera entre los de los países, en las ciudades de Assis Brasil y Iñapari, respectivamente. De Iñapari son casi 220 km de estrada de pedregullo hasta Puerto Maldonado, capital del departamento de Madre de Dios.
A partir de Puerto Maldonado se sigue por la misma carretera interoceánica, que está en ese trecho parcialmente concluida, por casi 250 km hasta la ciudad de Mazuco.
En Puerto Maldonado se encuentra el aeropuerto más cercano, a partir del cual las empresas de aviación comercial Peruanas se conectan con la red aérea del país, a través de vuelos regulares con duración aproximada de 1h30min hasta Lima o de 30 min hasta Cuzco.
Para una idea general de las distancias terrestres desde Puerto Maldonado hasta las capitales más cercanas, mencionamos los siguientes trayectos:
Lima-Arequipa-Cuzco-Puerto Maldonado................................................................ 2180 km
Lima-Nasca-Abancay-Cuzco-Puerto Maldonado.................................................... 1621 km
Cuzco-Puerto Maldonado ........................................................................................ 527 km
río Branco (Acre) – Puerto Maldonado ...................................................................... 600 km
2.4 Organización de los Estudios
Los estudios del presente reporte fueron organizados y realizados conforme descrito sucintamente a seguir.
En esta Segunda Etapa de los Estudios de Factibilidad Técnica, Económica y Ambiental, se han realizado estudios de ingeniería y ambientales. Los estudios realizados aquí presentados sucedieron a los Estudios de la Primera Etapa de Factibilidad de la CH Inambari, de agosto de 2008.
Los estudios socio-ambientales han sido desarrollados a fin de caracterizar la región socio-ambientalmente, identificar los impactos oriundos de la implantación de aprovechamiento y indicar los programas necesarios para mitigar y/o compensar los impactos. Estos estudios miran a la confección del EIA y CIRA y a la obtención de la licencia ambiental para implantación de la Central Hidroeléctrica Inambari.
Ha sido realizada una restitución aerofotogramétrica en escala 1:10,000 y con curvas de nivel de 10 en 10 m, abarcando toda el área del embalse de la CH Inambari. A partir de esa restitución, se generaron curvas cota x área y cota x volumen del embalse para utilización en los estudios energéticos. En la región de las estructuras ha sido realizado un levantamiento planialtimétrico de detalle, con curvas de nivel de metro en metro y escala 1:1,000. Este estudio fue complementado, en las regiones donde no fue posible el acceso del equipo de campo, con la restitución aerofotogramétrica utilizada en la Primera Etapa de los Estudios de Factibilidad, en una escala de 1:2,000.
1120/00-10-RL-0011-0A
12
Adicionalmente, fueron levantadas en campo seis secciones topobatimétricas en la región de las estructuras. Esas secciones, junto con el estudio planialtimétrico, hicieron posible la generación del modelo digital del terreno, con curvas de nivel de metro en metro, incluyendo el lecho del río.
Paralelamente a las nuevas campañas de investigación geológica y geotécnica, han sido realizados el mapeo geológico local y los estudios geológicos mirando las necesidades de ingeniería.
Para la realización de los estudios de ingeniería se han analizado dos tipos de presa: en enrocado con cara de concreto (CFRD) y en concreto compactado con rodillo (CCR). Esos estudios fueron realizados considerando diversos niveles de agua en el embalse.
A partir de esos dados, por lo tanto, ha sido realizado el estudio económico-energético, visando la determinación del nivel de agua y del agotamiento óptimo del embalse, además de la motorización de la central.
Después de la definición de los niveles de agua del embalse y de la potencia instalada de la central, se realizaron los estudios de arreglo para la solución óptima, visando la definición del arreglo, como posición de las estructuras, tipo de presa, etc. Este estudio mostró el detalle de la alternativa de presa CFRD, con circuito de generación en el margen derecho, por presentar los menores costos y las mejores condiciones de construcción.
Finalmente, se detalló el arreglo recomendado para este aprovechamiento, con la elaboración del presupuesto y cronograma detallado del proyecto, abarcando las obras civiles, los equipos electromecánicos, la infraestructura, los costos ambientales y los costos indirectos involucrados. Considerando el costo total del proyecto y los beneficios energéticos se determinó el costo de la energía generada.
2.5 Estructura del Reporte
El presente reporte presenta un resumen ejecutivo de todo el Estudio de la 2° Etapa de la Factibilidad de la Central Hidroeléctrica Inambari. Adicionalmente a este reporte, se entregó, a lo largo de los estudios, una serie de documentos que complementan y detallan el contenido que aquí se presenta. Estos reportes están referenciados a lo largo del texto.
El presente reporte consta de tres volúmenes. El volumen I se refiere a este reporte, con toda la parte textual, figuras, cuadros y anexos, caracterizando como un sumario ejecutivo. El volumen II contiene los diseños de los estudios de ingeniería. El volumen III contiene los reportes del EIA e CIRA. El reporte está estructurado de acuerdo con los siguientes artículos:
Volumen I - Reporte Final de la Segunda Etapa de la Factibilidad
1. Presentación;
2. Introducción;
3. Sumario y Conclusiones;
4. Dados Existentes;
1120/00-10-RL-0011-0A
13
5. Estudios Preliminares;
6. Estudios Ejecutados;
7. Estudios Hidrometeorológicos;
8. Estudios Geológico-Geotécnicos;
9. Estudios Ambientales;
10. Estudios Energéticos y de Motorización;
11. Estudios de Transmisión;
12. Estudios de Re-locación de Accesos Definitivos;
13. Estudios Preliminares de Arreglo;
14. Detalle del Arreglo Final;
15. Recomendaciones para Estudios Futuros;
ANEXO I – REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS;
ANEXO II – CRONOGRAMA DEL PROYECTO
ANEXO III – PRESUPUESTO
ANEXO IV – PARTICIPANTES DE LOS ESTUDIOS;
Volumen II - Diseños del Proyecto de Ingeniería.
Volumen III – Demás Documentos del Proyecto
Reporte EIA – Estudio de Impacto Ambiental;
Reporte CIRA – Certificado de Inexistencia de Restos Arqueológicos;
2.6 Documentos de Referencia
Los estudios realizados tuvieron como referencia principal los tres volúmenes del REPORTE DE LA 1ª ETAPA DE LOS ESTUDIOS DE FACTIBILIDAD DE LA CH INAMBARI, de septiembre de 2008.
En el ANEXO I – REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS, están listados los demás documentos de referencia específicos utilizados durante los estudios.
1120/00-10-RL-0011-0A
14
3 SUMARIO Y CONCLUSIONES
3.1 Histórico de los Estudios
CH Inambari constituye uno de los proyectos hidroeléctricos que el Ministerio de Minas y Energía de Perú está promoviendo para exportar energía para Brasil. Este proyecto fue presentado en la 35ª Reunión de Energía de la APEC (Asia Pacific Economic Cooperation), realizada en la ciudad de Iquitos.
La Comisión Mixta Permanente en materia Energética, Geológica y de Mineral Perú-Brasil realizada en 29 de agosto de 2007 emitió un comunicado conjunto en el cual se destaca la presentación por parte de los delegados del Gobierno de Perú, del potencial hidroeléctrico exportable de Perú para Brasil, del cual CH Inambari hace parte.
La finalidad de proyecto es la generación de energía renovable de bajo costo y su comercialización en los sistemas eléctricos interconectados de Perú y Brasil, bajo las condiciones de mercado vigentes en ambos los países.
El aprovechamiento del Inambari fue identificado en los estudios de Evaluación del Potencial Hidroeléctrico de Perú, realizados por la Sociedad Alemana de Cooperación Técnica (GTZ), en 1979.
En marzo de 2008, S&Z Consultores Asociados presentó el Estudio de Pre-Factibilidad de la Central Hidroeléctrica Inambari. En ese Estudio, se realizó un reconocimiento del área, en el cual se confirmó que no existe una localización más favorable para las obras de represa en ese trecho del río Inambari. Mismo si la región está cubierta por una densa vegetación, se pueden observar materiales rocosos aflorando en ambas las márgenes, en la región de la fundación de la presa. En resumen, las condiciones morfológicas de la región se mostraron atractivas para la realización de un aprovechamiento sin alza seca (con la Casa de Máquinas localizada próxima al pié de la presa).
La Sociedad de Fin Específico (SPE) EGASUR – Empresa de Generación Eléctrica Amazonas Sur S.A.C. - fue creada con el propósito de implantar el aprovechamiento Inambari. Esta SPE está formada por las empresas estatales brasileras FURNAS y ELETROBRÁS, y por OAS, empresa privada brasilera del sector de construcción.
En Mayo de 2008, EGASUR contrató a las empresas ENGEVIX Engenharia S/A e S&Z Consultores Asociados para que empezasen los Estudios de Factibilidad de la CH Inambari, divididos en dos etapas.
Para la Primera Etapa de la Factibilidad, se realizaron estudios de campo, como sondeos, mapeo geológico, restitución aerofotogramétrica, mediciones de caudal y secciones topobatimétricas. Los estudios de la Primera Etapa corroboraron los estudios anteriores de pre-factibilidad, en el sentido de indicar el eje de la central como el mejor, sino la única localización posible. La Primera Etapa de la Factibilidad fue entregue en septiembre de 2008, y comprobó la factibilidad técnica, económica y ambiental del aprovechamiento, en nivel preliminar. El objetivo principal de la Primera Etapa de la Factibilidad fue evaluar la atracción del proyecto, para poder elegir si desea o no por la continuidad de los estudios.
1120/00-10-RL-0011-0A
15
Los estudios presentados en este reporte corresponden a la Segunda Etapa de la Factibilidad, y empezaron en Febrero de 2009. Ellos corroboraron los estudios anteriores de la Primera Etapa, indicando como más atrayente para el detalle un arreglo con presa de enrocado con cara de concreto (CFRD).
Para la estructura vertedero, se consideró un vertedero con comportas, opción usual en este tipo de arreglo. Con la escoja del arreglo, se analizó el tipo de estructura de disipación de energía para el vertedero, optándose por un salto de esquí y pozo de disipación. Para definir la dimensión del vertedero, se considero el amortiguamiento de la onda de creciente del embalse.
Cuanto al circuito de generación, se mantuvo la solución propuesta en la Primera Etapa de la Factibilidad, con la introducción por túneles forzados recubiertos con concreto, con blindaje en el trecho final antes de la Casa de Maquinas. Se estudiaron arreglos con el circuito de generación localizado en ambas las márgenes, optándose al final por la localización del circuito en el margen derecho.
Los estudios económicos-energéticos y de motorización determinaron los niveles del embalse y la motorización de la central. Se aplicó la metodología del costo / beneficio, considerando la central integrada al SIN y considerando os costos totales para todas las alternativas estudiadas. Se simularon niveles del embalse variando de 500 a 540 msnm, agotamientos variando de 0 a 22, y potencia instalada variando de 1,500 a 3,300 MW. La configuración óptima, cuyo detalle es objeto de este reporte, considera el nivel de agua en la cuota 525 msnm, con NA mínimo en la elevación 503 msnm, y motorización de 2,200 MW.
3.2 Informaciones Generales del Proyecto
A seguir se presentan los datos generales del proyecto.
EMBALSE
o Área anegada = 377.66 km²
o Volumen Total = 20,493x106 m³;
o Volumen Útil = 7,356x106 m³;
NIVELES DE AGUA
o Nivel de agua Normal aguas arriba = 525.00 msnm;
o Nivel de Agua Mínimo aguas arriba = 503.00 msnm;
o Nivel de Agua Máx - Máx aguas arriba = 528.00 msnm;
o Nivel de agua Normal aguas abajo = 340.17 msnm;
o Nivel de Agua Mínimo aguas abajo = 338.36 msnm;
o Nivel de Agua Máx - Maximorum aguas abajo = 353.15 msnm;
VOLÚMENES ESTIMADOS PRINCIPALES
o Excavaciones subterráneas = 1,000,000 m³;
1120/00-10-RL-0011-0A
16
o Excavaciones en roca = 15,600,000 m³;
o Excavaciones en suelo = 8,400,000 m³;
o Presa = 22,600,000 m³;
o Ataguías = 640,000 m³;
o Concreto = 910,000 m³;
PRESA
o Tipo Enrocado con Cara de Concreto;
o Longitud de la cresta = 945 m;
o Altura Máxima = 203 m;
o Elevación de la cresta = 531 msnm;
VERTEDERO
o Número de espacios = 4;
o Tipo de comporta = segmento;
o Capacidad de descarga = 13,600 m³/s (decamilenar difluente);
o Dimensiones de la compuerta = 13 m (L) x 22 m (H);
DESVÍO DEL RÍO
o 2 túneles de desvío;
o Sección de excavación: arco-rectángulo 17.4 m;
o Sección hidráulica: arco-rectángulo 16.4 m;
o Tempo de recurrencia del desvío = 50 anos;
o Cuota de las ataguías aguas arriba = 370.00 msnm;
o Cuota de la ataguía aguas abajo = 348.00 msnm;
CASA DE MÁQUINAS
o Tipo: abrigada;
o Longitud = 216.15 m;
o Número de bloques = 9;
o Volumen de concreto= 170,000 m³;
TOMA DE AGUA
o Tipo: gravedad
o Ancho = 95.9 m;
o Altura Máxima = 39 m;
TURBINAS Y GENERADORES
o Número de unidades = 4;
o Tipo = Francis eje vertical;
1120/00-10-RL-0011-0A
17
o Potencia Nominal Unitaria = 563 MW
o Caída de Referencia = 173.50 m;
o Caída de Proyecto = 183.30 m;
o Velocidad = 133.33 rpm;
o Caudal nominal = 352 m³/s;
o Caudal turbinado total = 1,408 m³/s;
o Rendimiento de la turbina para a queda de referencia = 94%;
o Rendimiento promedio de la turbina = 93.1%;
o Rendimiento promedio del conjunto turbina-generador = 91%
o Potencia Unitaria en la salida de los bornes del generador = 2,200 MW;
ENERGÍA
o Energía Firme = 1,581 MW medios;
o Energía Media = 1,452 MW medios;
o Generación Media Anual = 12,720 GWh/año;
o Factor de capacidad = 0.719 (F.C E firme);
HIDROLÓGICOS
o Caudal promedio = 961 m³/s;
o Caudal afluente decamilenar = 20,500 m³/s;
o Caudal de desviación (TR = 50 anos) = 6,050 m³/s;
o Precipitación Media Anual en la Cuenca controlada por la central = 2,400 mm;
o Área de drenaje del aprovechamiento = 18,267 km²
o Área de drenaje del Río Inambari= 20,355 km²;
o Precipitación Media Anual en la región del aprovechamiento = 5,000 – 6,000 mm;
3.3 Conclusiones
Los estudios de ingeniería indicaron que la presa de enrocado con cara de concreto presenta los menores costos, mejor logística y mejores condiciones de construcción que la presa de concreto compactado con rodillo (CCR). Los niveles de agua normal y mínimo del embalse fueron determinados a través de un estudio económico-energético, estando, respectivamente, en las elevaciones 525.00 msnm y 503.00 msnm. El vertedero, con ojiva baja y cuatro compuertas segmento, se localizará en el margen derecho con disipación a través de salto de esquí y pozo de disipación. La desviación del río se dará a través de dos túneles localizados en el margen derecho. El circuito de generación, también en el margen derecho, incluirá cuatro túneles de aducción, toma de agua en gravedad, cuatro conductos forzados y casa de máquinas abrigada para cuatro unidades, sumando una
1120/00-10-RL-0011-0A
18
potencia total instalada de 2,200 MW con energía firme correspondiente a 1,581 MW medios.
Los estudios socio-ambientales fueron desarrollados a fin de caracterizar la región socio-ambientalmente, identificando los impactos oriundos de la implantación del aprovechamiento, y los programas necesarios para mitigar y / compensar estos impactos. Los costos de los programas ambientales fueron incorporados al presupuesto final de la alternativa detallada.
Al mismo tiempo en que hubo un aumento del 18% en el costo total del proyecto con relación a la primera etapa de los estudios de factibilidad, hubo un aumento del 20% de la generación de energía media anual. Considerando la energía firme en esta Segunda Etapa de la Factibilidad, el aumento de energía corresponde al 30% con relación a la Primera Etapa. Los propios costos de instalación y generación se presentan mejores que el resultado anterior, lo que continua atestando la factibilidad del proyecto y la seguridad necesaria para la continuidad del proyecto.
La evaluación del Plano de Negocio será realizada de forma consolidada por la propia SPE, entretanto, informamos como complemento de los nuestros trabajos que, con el presupuesto final de la alternativa detallada y las premisas de desembolsos anuales adecuadas al tipo de aprovechamiento, tasa interna de retorno se mostró adecuada, superior al 12%. Esta información debe ser utilizada apenas como una referencia, pues las premisas financieras, económicas, tributarias, entre otras, que deben ser adoptadas en modelo a ser elaborado por EGASUR, a responsabilidad de la SPE.
Ante lo expuesto, el aprovechamiento, conforme propuesto en este estudio, se mostró plenamente viable como fuente de generación de energía eléctrica, de los puntos de vista técnico, económico y ambiental.
1120/00-10-RL-0011-0A
19
4 DATOS EXISTENTES
4.1 Estudios Anteriores
Como estudios anteriores, citamos:
- Estudios de Evaluación del Potencial Hidroeléctrico Nacional de Perú, realizados por la Sociedad Alemana de Cooperación Técnica, GTZ, 1979;
- Estudio de Definición del Esquema Proyecto Hidroeléctrico Inambari – Estudio de Pre-factibilidad, Ver. 01, realizado por S&Z Consultores Asociados, en marzo de 2008, para la Empresa de Generación Eléctrica Amazonas Sur S.A.C.
- Reporte de la Primera Etapa de los Estudios de Factibilidad de la Central Hidroeléctrica Inambari, realizado pelas empresas Engevix Engenharia S/A y S&Z Consultores Asociados, para EGASUR, en septiembre de 2008.
El primero estudio citado identificó el local del aprovechamiento como posible para la instalación de un aprovechamiento hidroeléctrico. El estudio posterior realizado por S&Z estudió caracterizar la central en nivel de pre-factibilidad. El tercero estudio presentó la factibilidad del proyecto en carácter preliminar.
4.2 Fotografías Aéreas
Había fotografías aéreas disponibles, de la región del sitio del aprovechamiento, en escala 1:40,000, de 1962.
En la Primera Etapa de la Factibilidad, se realizó un nuevo vuelo para obtención de nuevas fotos aéreas en la región del aprovechamiento. Las fotos fueron tiradas en escala 1:10,000, y el vuelo fue realizado por la FUERZA AEREA DEL PERU, en Junio de 2008.
4.3 Topográficos y Cartográficos
4.3.1 Puntos de Control
A seguir, se presentan los puntos de control geodésico y terrestre medidos en la zona del proyecto, en junio de 2008, por la empresa PTZ Ingeniería - Topografía - Geodesia SAC. El cuadro 4.1 presenta los puntos de control en el sistema de coordenadas WGS84, en cuanto el cuadro 4.2 en el sistema de coordenadas PSAD 56.
Los puntos de control geodésico GPSI01, GPSI02, GPSI03, GPSI04 y HMAZUKO se encuentran físicamente monumentados, con implantación de marcos de concreto en campo. Los demás (CT01 a CT09) son puntos de control terrestre foto identificados, localizados en detalles topográficos notables, identificables en las fotografías aéreas e indicados en campo únicamente mediante marcas provisorias de pintura o estacas de madera, no siendo propiamente marcos.
1120/00-10-RL-0011-0A
20
CUADRO 4.1 PUNTOS DE CONTROL EN CH INAMBARI – WGS 84
Nombre de la estación
COORDENADAS WGS 84 Altitud (msnm) Latitud Longitud E (m) N (m)
CT01 13º 11' 16.80" 70º 19' 50.22" 355803.79 8541691.87 394.671
CT03 13º 13' 0.13" 70º 19' 32.93" 356341.23 8538519.61 375.613
CT04 13º 11' 11.32" 70º 21' 6.80" 353497.30 8541847.95 380.526
CT05 13º 12' 33.10" 70º 21' 56.01" 352029.38 8539327.03 493.717
CT06 13º 11' 3.16" 70º 21' 31.63" 352748.27 8542094.73 375.792
CT07 13º 10' 27.04" 70º 23' 31.20" 349142.34 8543184.70 385.718
CT09 13º 11' 26.54" 70º 24' 44.84" 346935.15 8541344.08 393.231
CT10 13º 11' 41.53" 70º 23' 26.72" 349289.50 8540896.59 339.141
GPSI01 13º 11' 26.40" 70º 23' 10.49" 349775.79 8541364.38 373.111
GPSI02 13º 11' 9.83" 70º 23' 6.03" 349907.35 8541874.02 371.777
GPSI03 13º 11' 36.67" 70º 23' 8.15" 349847.97 8541048.95 366.714
GPSI04 13º 11' 42.10" 70º 23' 9.90" 349796.38 8540882.03 366.405
HMAZUKO 13º 06' 0.85" 70º 22' 3.25" 351745.80 8551378.31 362.310
CUADRO 4.2 PUNTOS DE CONTROL EN CH INAMBARI – PSAD 56
Nombre de la estación
COORDENADAS PSAD 56 Altitud (msnm) Latitud Longitud E (m) N (m)
CT01 13º 11' 4.15" 70º 19' 43.70" 355992.41 8542064.72 394.671
CT03 13º 12' 47.48" 70º 19' 26.40" 356529.85 8538892.46 375.613
CT04 13º 10' 58.67" 70º 21' 0.27" 353685.93 8542220.80 380.526
CT05 13º 12' 20.45" 70º 21' 49.48" 352218.01 8539699.88 493.717
CT06 13º 10' 50.51" 70º 21' 25.10" 352936.90 8542467.58 375.792
CT07 13º 10' 14.39" 70º 23' 24.66" 349330.98 8543557.56 385.718
CT09 13º 11' 13.89" 70º 24' 38.30" 347123.80 8541716.93 393.231
CT10 13º 11' 28.88" 70º 23' 20.19" 349478.14 8541269.45 339.141
GPSI01 13º 11' 13.75" 70º 23' 3.95" 349964.42 8541737.23 373.111
GPSI02 13º 10' 57.18" 70º 22' 59.49" 350095.99 8542246.87 371.777
GPSI03 13º 11' 24.02" 70º 23' 1.62" 350036.60 8541421.81 366.714
GPSI04 13º 11' 29.45" 70º 23' 3.36" 349985.01 8541254.89 366.405
HMAZUKO 13º 05' 48.21" 70º 21' 56.72" 351934.44 8551751.13 362.310
4.3.2 Mapas Cartográficos
Fueron utilizadas las siguientes cartas del servicio geográfico de Perú, en escala 1:100,000:
- Quincemil 27-u
1120/00-10-RL-0011-0A
21
- Mazuco 27-v
4.3.3 Restitución Aerofotogramétrica
En la Primera Etapa de la Factibilidad, con base en el vuelo realizado en junio de 2008, se realizaron las siguientes restituciones aerofotogramétricas, por la empresa GLOBAL MAPPING LIMA OFFICE.
Restitución aerofotogramétrica del sitio del aprovechamiento, en escala 1:10,000, obtenida a partir de las fotos aéreas en escala 1:40,000;
Restitución aerofotogramétrica de la región del sitio del aprovechamiento, en escala 1:2.000, obtenida a partir de fotos aéreas en escala 1:10,000.
La restitución realizada en cima de las fotografías en escala 1:40,000 fue utilizada como auxilio para el inicio de los estudios geológico-geotécnicos en campo de la Primera Etapa de la Factibilidad.
4.4 Topobatimétricos
Los estudios topobatimétricos existentes básicamente constituyen el transporte de cuotas y coordenadas hasta el local de las obras, estudios de secciones para la definición de la base topobatimétrica, además de la locación y nivelación de las perforaciones de sondeo y miras limnimétricas. Estos estudios topobatimétricos fueron realizados por la empresa PTZ Ingeniería y Topografía Geodesia SAC.
Las coordenadas de las cuatro secciones topobatimétricas existentes en la región de la presa están presentadas en el cuadro 4.3 a seguir.
CUADRO 4.3 COORDENADAS DE LAS SECCIONES TOPOBATIMÉTRICAS EXISTENTES
SECCIÓN
COORDENADAS
E (m) N (m) E (m) N (m)
MARGEN IZQUIERDO MARGEN DERECHO
SECCIÓN 1 349,466.2 8,541,774.0 35,004.6 8,541,582.5
SECCIÓN 2 349,702.1 8,541,933.7 350,134.2 8,541,624.1
SECCIÓN 3 349,668.3 8,542,012.6 350,242.1 8,541,779.2
SECCIÓN 4 349,927.3 8,542,286.3 350,590.2 8,542,099.7
4.5 Hidrometeorológicos
4.5.1 Puestos Pluviométricos
En el Servicio Nacional de Hidro-meteorología (SENAMHI) se obtuvieron los registros históricos de las estaciones climatológicas existentes en la cuenca e en su proximidad.
En el Cuadro 4.4 se presenta la información meteorológica disponible en la cuenca del Inambari y en las cuencas vecinas, y como el período de información disponible.
1120/00-10-RL-0011-0A
22
Los datos de la estación de Cuzco de 1966 a 2005 se obtuvieron del SENAMHI, siendo que no hay datos anteriores disponibles. Para el período de 1931 a 1965, los datos de Cuzco fueron retirados de los estudios de JICA – Japan International Cooperation Agency, realizados en 1985 en las cuencas de los río Ene, Mantaro, Pampas y Perene. La cuenca del río Ene es vecina de la cuenca del río Inambari.
Los datos originales de Cuzco utilizados en el Estudio de JICA consideraban un período de observación de 1931 a 1947 y 1963 a 1984. El período de fallas fue llenado con correlaciones entre los totales precipitados mensuales con otros puestos pluviométricos en la cuenca del río Ene. Específicamente, se usó el puesto Huay-Huancayo, a través de una correlación con coeficiente R igual a 0.72. Los datos Cuzco de 1931 a 1965 utilizados en este estudio para Inambari son los datos consolidados, con las fallas ya llenadas.
Mismo que si en el Estudio de JICA hubiere otros puestos con datos a partir de 1931, Cuzco fue escogido por presentar una mejor correlación, mayor proximidad y características fisiográficas de la cuenca parecidas a los de diversos puestos de la cuenca del Inambari.
El diseño 1120/US-3H-DE-0001 presenta la ubicación de los puestos pluviométricos.
1120/00-10-RL-0011-0A
23
CUADRO 4.4 ESTACIONES PLUVIOMÉTRICAS UTILIZADAS
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
Prec. Tot. Mens. Prec. Tot. Diária Prec. Tot. Mens. Prec. Tot. Diária
MACUSANI 4331 14° 04' 70° 25' Prec. Tot. Mens. Prec. Tot. Mens. Prec. Tot. Diária Prec. Tot. Mens. Temp. Méd. Mens. Umid. Rel. Med. Men. Dir. Pred. E Veloc. Prec. Máx. 24 h Prec. Tot. Mens. Prec. Tot. Diária Temp. Méd. Mens. Umid. Rel. Med. Men. Dir. Pred. E Veloc. Prec. Máx. 24 h Prec. Tot. Mens. Prec. Tot. Diária Dir. Pred. E Veloc. Prec. Máx. 24 h Prec. Tot. Mens. Prec. Máx. 24 h Prec. Tot. Mens. Temp. Méd. Mens. Umid. Rel. Med. Men. Dir. Pred. E Veloc.
CUZCO 3219 13° 34' 71° 54' Prec. Tot. Diária
PILCOPATA 900 13° 05' 71° 01'
SAN GABÁN 640 13° 26' 70° 24'
SINA 2931 14° 30' 69° 17'
PUERTO MALDONADO 200 12° 35' 69° 12'
QUINCEMIL 651 13° 13' 70° 45'
LIMBANI 3010 14° 07' 69° 41'
OLLACHEA 3420 13° 48' 70° 29'
1970 1980 1990 2000
CUYO CUYO 3555 14° 28' 69° 32'
ESTACIÓN ALT. (m) LAT "S" LONGT "W" VARIABLE 1930 1940 1950 1960
Datos Estudios JICA
Datos SENAMHI
1120/00-10-RL-0011-0A
24
4.5.2 Puestos Hidrométricos
El registro de caudales en la cuenca del Río Inambari es extremamente pobre. La única estación hidrométrica en operación es la de Ollachea, implementada en la época de los estudios de la Central Hidroeléctrica de San Gaban, además de la mira limnimétrica instalada al inicio de la Primera Etapa de los Estudios de Factibilidad de la CH Inambari para el registro de caudales en Puente Leguía, en julio de 2008.
En la cuenca del Araza, que representa 25% del área total controlada en Ponte Leguía, no existe ninguna estación fluviométrica.
Los registros de caudal de la estación de Ollachea se obtuvieron a partir de los estudios anteriores. Esta estación es administrada por la empresa Generación Eléctrica San Gaban y no está a venta al público. Para el proyecto se dispone de registros históricos completos de caudales medios mensuales de 25 anos, de 1977 a 2001.
La estación fluviométrica Puente Leguía fue instalada en julio de 2008, específicamente para el estudio del proyecto de la CH Inambari. Se encuentra cercana al poblado de Puente Inambari, en el Río Inambari y controla una cuenca con área de drenaje de 18,267 km².
En el cuadro 4.5 se presentan las principales características de estas dos estaciones hidrométricas.
4.5.3 Mediciones de Caudal
Durante la Primera Etapa de los Estudios de Factibilidad, nos meses de junio y julio de 2008, se realizó una campaña de mediciones de caudal en el río Inambari, en el local de implantación de la presa. Fueron realizadas mediciones de caudal, en días alternados, en dos locales: la puente Otorongo, aguas arriba de la confluencia con el Río Araza, donde los caudales variaron de 226 a 818 m³/s y en el puente Leguia, aguas abajo de la confluencia con el Río Araza, donde los caudales variaron de 420 a 1.587 m³/s. La figura 4.1 presenta la localización de los puentes.
El cuadro 4.6 y el cuadro 4.7 presentan el resumen de las mediciones de caudal efectuadas, respectivamente, en el puente Otorongo y en el puente Leguia.
1120/00-10-RL-0011-0A
25
CUADRO 4.6 MEDICIONES DE CAUDAL EN PUENTE LEGUIA
FECHA CAUDAL (m3/s)
NIVEL DE AGUA (msnm)
11 de Junio de 2008 628.49 340.05*
13 de Junio de 2008 1587.53 340.50*
17 de Junio de 2008 1088.31 339.60*
19 de Junio de 2008 698.20 339.35
24 de Junio de 2008 662.95 339.22
26 de Junio de 2008 599.87 338.96
30 de Junio de 2008 478.54 338.76
2 de Julio de 2008 462.56 338.74
4 de Julio de 2008 437.89 338.63
8 de Julio de 2008 454.13 338.66
11 de Julio de 2008 505.21 338.71
*Estos datos fueran descartados por dudas encontradas en su ejecución, como presentado en el ítem 7.2.9.
CUADRO 4.7 MEDICIONES DE CAUDAL EN PUENTE OTORONGO
DATA CAUDAL (m3/s)
LECTURA (msnm)
12 de Junio de 2008 548.13 339.85
16 de Junio de 2008 818.11 340.98
18 de Junio de 2008 427.21 339.52
20 de Junio de 2008 331.77 339.30
25 de Junio de 2008 361.25 339.26
27 de Junio de 2008 311.16 339.13
1 de Julio de 2008 278.44 338.88
3 de Julio de 2008 284.33 338.86
7 de Julio de 2008 256.62 338.85
10 de Julio de 2008 308.26 339.16
14 de Julio de 2008 242.21 338.75
16 de Julio de 2008 226.75 338.78
1120/00-10-RL-0011-0A
26
FIGURA 4.1 POSICIÓN DE LOS PUENTES DONDE FUERON REALIZADAS LAS MEDICIONES DE CAUDAL
.
Puente Otorongo
río Inambari
Río Araza
Puente Inambari
Puente Leguia
1120/00-10-RL-0011-0A
27
CUADRO 4.5 ESTACIONES HIDROMÉTRICAS UTILIZADAS
LONGITUD LATITUD RIO
"W" "S" 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 00 01 02 03 04 05 06 07 08 09
OLLACHEA 2,725.00 70º32' 13º44' 2,199.00 SAN GABAN Caudal med mens
PUENTE LEGUIA 337.00 70º22' 13º11' 18,301.47 INAMBARI Caudal diario
ESTACIÓNALTURA
(msnm)VARIABLE
AÑO
1960 1970 1980 1990 2000AREA
(km2)
1120/00-10-RL-0011-0A
28
4.6 Geológico-Geotécnicos
En la Primera Etapa de la Factibilidad de la CH Inambari fueron realizados cuatro sondeos rotativos, ejecutados por la empresa GEOTECNICA PERUANA S/A. Fue utilizada una sonda Long Year – modelo 38, empleando el sistema “wire line”, con muestro de barrilete triple para la recuperación continua de los testigos, siendo realizados ensayos de pérdida de agua bajo presión, tipo Lugeon. El cuadro 4.8 presenta los sondeos realizados en la etapa anterior.
CUADRO 4.8 SONDEOS ROTATIVOS EXISTENTES
Área del Estudio
Sondeo Prof.
Ejecutado (m)
Dirección Inclinación
Coordenadas – GPS (UTM – Sam
56)
Cuota (msnm)
Este Norte Inicio Final
Eje de la Presa
DDH-CHI-MD1
95 N20°E -55o 349,966 8,541,741 361 283
DDH-CHI-MD2
70 N70°E -60o 350,008 8,541,725 373 312
DDH-CHI-MD3
101,3 N60°E -70o 350,064 8,541,685 427 392
Casa de máquinas
DDH-CHI-CM1
46,7 - -90o 350,233 8,541,935 400 353
El Mapa Geológico existente identificaba en el área del proyecto el afloramiento de rocas sedimentares pertenecientes a las unidades litoestratigráficas mesozoicas y cenozoicas. Las unidades mesozoicas corresponden a las Formaciones Oriente, Chonta y Vivian del Cretáceo Superior, de ambiente marino y deltaico. Las unidades del Cenozoico corresponden a la Formación Huayambamba Inferior del Neógeno y a depósitos cuaternarios, de ambiente continental, predominantemente fluvial.
1120/00-10-RL-0011-0A
29
5 ESTUDIOS PRELIMINARES
5.1 Estudios Anteriores
Los estudios preliminares para esta Segunda Etapa de la Factibilidad corresponden básicamente a los de la Primera Etapa de la Factibilidad. En la Primera Etapa se realizaron diversos estudios preliminares, cuyas premisas utilizadas y evaluaciones iniciales se mantienen las mismas y se reproducen a seguir.
5.1.1 Evaluación de la División de Caídas
No existen otros aprovechamientos catastrados en el Río Inambari que justifiquen un estudio de división de caída. CH Inambari está localizada en el único local del Río Inambari con factibilidad para construir una central hidroeléctrica.
5.1.2 Evaluación Preliminar del Eje de la Presa
El local del eje de la presa presentado en los estudios anteriores se configura como la mejor alternativa y la única posible. Esto se debe al hecho que aguas arriba hay la confluencia del Río Araza y el río Inambari, que disminuye considerablemente el potencial hídrico, y aguas abajo, las hombreras son muy amplias, imposibilitando la implantación de una presa.
5.1.3 Evaluación de la posición del Circuito de Generación
El circuito de generación aprovechará la caída proporcionada por la presa. La topografía del terreno en la región del aprovechamiento no permite el uso de una caída natural del río Inambari, o sea, no es viable el uso de un alza seca y toda la caída para la generación de energía es proporcionada por la presa.
5.2 Programación de los Estudios de Factibilidad
Con base en los datos existentes de los estudios anteriores fue posible programar los estudios de campo necesarios al desarrodillo de la Segunda Etapa de los Estudios de Factibilidad.
Entonces, se planeó y ejecutó el estudio aerofotogramétrico del área del embalse, el estudio planialtimétrico y de secciones topobatimétricas en el área de las estructuras, as investigaciones y mapeos de geología y geotecnia, os ensayos geológicos / geotécnicos con materiales de construcción y las campañas de mediciones de caudal y sedimentos. Os estudios realizados están descritos en el capítulo a seguir.
6 ESTUDIOS EJECUTADOS
6.1 Restitución Aerofotogramétrica
La restitución aerofotogramétrica del área del embalse fue realizada a partir de fotografías aéreas existentes del ano de 1985, en escala 1:65,000, siendo elaborada para una escala de 1:10,000 con curvas de nivel a cada 10 metros, con una extensión total de 138,031.97 ha.
1120/00-10-RL-0011-0A
30
Para complementar la topografía en la región de las estructuras de la obra se uso una restitución en escala 1:1,000, con curvas de nivel a cada metro, elaboradas a partir de vuelo en escala 1:10,000, en junio de 2008, específicamente para el proyecto de la CH Inambari.
6.2 Hidrométricos
6.2.1 Mediciones de Caudal
La segunda campaña de mediciones de caudal fue realizada de 14 de mayo de 2009 hasta 19 de agosto de 2009. Al total fueron realizadas 36 mediciones de caudal en el Puente Leguía y 36 mediciones en el Puente Otorongo.
Desde su instalación, la lectura de niveles ha sido realizada diariamente, siendo realizadas entre dos y tres lecturas por día. Actualmente en Puente Leguía hay un registro histórico con extensión de 16 meses. Estas lecturas diarias continuarán a ser realizadas hasta la etapa del proyecto básico.
El cuadro 6.1 presenta las nuevas mediciones de caudal realizadas en Puente Leguía. Las nuevas mediciones de caudal en Puente Otorongo son presentadas en el cuadro 6.2.
El diseño 1120/US-3H-DE-0001 presenta la localización de los puestos hidrométricos.
CUADRO 6.1 MEDICIONES DE CAUDAL REALIZADAS EN EL PUENTE LEGUIA
FECHA CAUDAL
(m3/s)
NIVEL DE AGUA (m)
14 de Mayo de 2009 727.42 339.12
16 de Mayo de 2009 783.74 339.19
19 de Mayo de 2009 748.38 339.15
21 de Mayo de 2009 651.18 338.95
23 de Mayo de 2009 587.49 338.82
26 de Mayo de 2009 868.82 339.51
28 de Mayo de 2009 789.73 339.22
1 de Junio de 2009 843.60 339.31
8 de Junio de 2009 531.87 338.71
10 de Junio de 2009 557.24 338.83
12 de Junio de 2009 619.11 338.87
15 de Junio de 2009 476.86 339.04
17 de Junio de 2009 502.65 338.62
23 de Junio de 2009 915.90 339.28
24 de Junio de 2009 634.23 338.9
25 de Junio de 2009 612.84 338.84
27 de Junio de 2009 514.06 338.66
30 de Junio de 2009 507.30 338.68
1 de Julio de 2009 609.44 338.88
3 de Julio de 2009 642.64 338.85
1120/00-10-RL-0011-0A
31
FECHA CAUDAL
(m3/s)
NIVEL DE AGUA (m)
5 de Julio de 2009 1131.59 339.79
8 de Julio de 2009 1089.52 339.27
16 de Julio de 2009 891.12 339.27
18 de Julio de 2009 1066.08 339.58
20 de Julio de 2009 778.93 339.15
21 de Julio de 2009 774.49 339.13
23 de Julio de 2009 1074.71 339.65
27 de Julio de 2009 741.28 339.1
30 de Julio de 2009 802.16 339.32
31 de Julio de 2009 657.37 338.95
1 de Agosto de 2009 545.54 338.86
3 de Agosto de 2009 1193.81 339.73
10 de Agosto de 2009 1272.38 339.87
12 de Agosto de 2009 754.85 339.12
14 de Agosto de 2009 608.57 338.88
16 de Agosto de 2009 561.36 338.79
CUADRO 6.2 MEDICIONES DE CAUDAL EN EL PUENTE OTORONGO
FECHA CAUDAL
(m3/s)
LECTURA INVERTIDA
(m)
15 de Mayo de 2009 441.3 338.92
18 de Mayo de 2009 410.97 338.74
20 de Mayo de 2009 431.28 338.92
22 de Mayo de 2009 380.2 338.64
25 de Mayo de 2009 340.78 338.54
27 de Mayo de 2009 374.71 339.00
29 de Mayo de 2009 415.93 339.07
2 de Junio de 2009 449.21 338.94
9 de Junio de 2009 314.27 338.51
11 de Junio de 2009 329.77 338.61
13 de Junio de 2009 344.83 338.58
16 de Junio de 2009 306.67 338.41
24 de Junio de 2009 382.38 338.78
26 de Junio de 2009 345.73 338.58
29 de Junio de 2009 280.56 338.36
1 de Julio de 2009 292.34 338.80
4 de Julio de 2009 326.48 338.70
7 de Julio de 2009 343.51 338.99
11 de Julio de 2009 1091.89 341.26
17 de Julio de 2009 522.07 340.47
1120/00-10-RL-0011-0A
32
FECHA CAUDAL
(m3/s)
LECTURA INVERTIDA
(m)
18 de Julio de 2009 506.43 339.40
23 de Julio de 2009 415.61 339.39
30 de Julio de 2009 395.66 339.50
1 de Agosto de 2009 355.36 338.79
4 de Agosto de 2009 522.37 339.26
5 de Agosto de 2009 425.82 338.98
6 de Agosto de 2009 397.21 338.93
7 de Agosto de 2009 552.91 339.81
8 de agosto de 2009 497.67 339.80
9 de Agosto de 2009 548.89 339.64
11 de Agosto de 2009 453.68 339.21
13 de Agosto de 2009 375.65 338.84
15 de Agosto de 2009 446.51 339.17
17 de Agosto de 2009 364.28 339.47
18 de Agosto de 2009 561.14 340.13
19 de Agosto de 2009 376.66 339.01
6.2.2 Mediciones de Sólidos en Suspensión
Paralelamente a los trabajos de hidrometría, las mediciones y el muestreo de sólidos en suspensión empezaron en 14 de mayo de 2009. Han sido realizadas análisis de Sólidos Totales (mg/l) y Sólidos Sedimentables (ml/l/hora).
Los análisis de las muestras fueron realizados por la Universidad Nacional Agraria La Molina (UNALM). Las mediciones efectuadas en Puente Leguia y Puente Otorongo son presentadas en el cuadro 6.3 y en el cuadro 6.4.
1120/00-10-RL-0011-0A
33
CUADRO 6.3 RESULTADOS DE LAS MUESTRAS DE SÓLIDOS REALIZADOS EN EL PUENTE LEGUIA - CAMPAÑA 2009
Fecha Campo Caudal Medido Sólidos totales
Sólidos sedimentables
(m³/s) (mg/l) (ml/l/Hora)
14/05/2009 Puente Leguía 727.42 103.29 0.75
16/05/2009 Puente Leguía 783.74 91.86 0.08
19/05/2009 Puente Leguía 748.38 102.98 0.33
21/05/2009 Puente Leguía 651.18 102.58 0.33
23/05/2009 Puente Leguía 587.49 102.83 0.19
26/05/2009 Puente Leguía 868.82 93.50 0.09
28/05/2009 Puente Leguía 789.73 103.46 1.75
01/06/2009 Puente Leguía 843.60 231.00 3.33
08/06/2009 Puente Leguía 531.87 96.00 2.14
10/06/2009 Puente Leguía 557.24 158.50 1.60
12/06/2009 Puente Leguía 619.11 94.00 0.22
15/06/2009 Puente Leguía 476.86 64.00 0.45
17/06/2009 Puente Leguía 502.65 60.00 0.48
23/06/2009 Puente Leguía 915.90 280.00 2.03
24/06/2009 Puente Leguía 634.23 192.00 0.71
25/06/2009 Puente Leguía 612.84 195.00 0.09
27/06/2009 Puente Leguía 514.06 115.00 0.08
30/06/2009 Puente Leguía 507.30 107.00 0.38
01/07/2009 Puente Leguía 609.44 148.00 0.50
03/07/2009 Puente Leguía 642.64 352.00 2.29
05/07/2009 Puente Leguía 1131.59 282.00 12.20
08/07/2009 Puente Leguía 1089.52 246.00 3.33
16/07/2009 Puente Leguía 891.12 141.00 0.36
18/07/2009 Puente Leguía 1066.08 267.50 1.50
20/07/2009 Puente Leguía 778.93 195.00 0.09
21/07/2009 Puente Leguía 774.49 202.50 0.55
23/07/2009 Puente Leguía 1074.71 157.00 3.75
27/07/2009 Puente Leguía 741.28 117.00 0.56
30/07/2009 Puente Leguía 802.16 128.00 1.26
31/07/2009 Puente Leguía 657.37 201.00 0.65
01/08/2009 Puente Leguía 545.54 225.00 0.43
03/08/2009 Puente Leguía 1193.81 336.50 1.13
10/08/2009 Puente Leguía 1272.38 373.50 0.81
12/08/2009 Puente Leguía 754.85 190.00 0.19
14/08/2009 Puente Leguía 608.57 90.00 0.08
16/08/2009 Puente Leguía 561.36 84.00 0.01
1120/00-10-RL-0011-0A
34
CUADRO 6.4 RESULTADOS DE LAS MUSTRAS DE SÓLIDOS REALIZADOS EN EL PUENTE OTORONGO -
CAMPAÑA 2009
Fecha Campo Caudal Medido Sólidos Totales Sólidos
sedimentables
(m³/s) (mg/L) (ml/Lt/Hora)
15/05/2009 Puente Otorongo 441.30 102.76 0.92
18/05/2009 Puente Otorongo 410.97 104.77 1.17
20/05/2009 Puente Otorongo 431.28 103.01 1.67
22/05/2009 Puente Otorongo 380.20 102.61 0.25
25/05/2009 Puente Otorongo 340.78 102.12 1.25
27/05/2009 Puente Otorongo 374.71 103.29 0.25
29/05/2009 Puente Otorongo 415.93 282.50 0.39
02/06/2009 Puente Otorongo 449.21 133.50 1.88
09/06/2009 Puente Otorongo 314.27 120.50 1.75
11/06/2009 Puente Otorongo 329.77 90.00 1.13
13/06/2009 Puente Otorongo 344.83 121.00 0.75
16/06/2009 Puente Otorongo 306.67 98.50 0.19
24/06/2009 Puente Otorongo 382.38 184.50 1.53
26/06/2009 Puente Otorongo 345.73 157.50 2.16
29/06/2009 Puente Otorongo 280.56 104.50 1.07
01/07/2009 Puente Otorongo 292.34 142.50 0.27
04/07/2009 Puente Otorongo 326.48 169.00 11.14
07/07/2009 Puente Otorongo 343.51 114.50 0.47
11/07/2009 Puente Otorongo 1091.89 373.00 1.71
17/07/2009 Puente Otorongo 522.07 250.00 3.14
18/07/2009 Puente Otorongo 506.43 808.00 5.58
23/07/2009 Puente Otorongo 415.61 248.00 0.29
30/07/2009 Puente Otorongo 395.66 362.00 0.83
01/08/2009 Puente Otorongo 355.36 106.00 0.17
04/08/2009 Puente Otorongo 522.37 476.00 0.08
05/08/2009 Puente Otorongo 425.82 230.50 0.31
06/08/2009 Puente Otorongo 397.21 225.00 1.47
07/08/2009 Puente Otorongo 552.91 283.50 0.63
08/08/2009 Puente Otorongo 497.67 217.00 1.11
09/08/2009 Puente Otorongo 548.89 297.00 0.88
11/08/2009 Puente Otorongo 453.68 236.00 1.88
13/08/2009 Puente Otorongo 375.65 151.50 0.47
15/08/2009 Puente Otorongo 446.51 174.50 1.53
17/08/2009 Puente Otorongo 364.28 106.00 0.35
18/08/2009 Puente Otorongo 561.14 196.00 0.71
19/08/2009 Puente Otorongo 376.66 257.00 0.19
1120/00-10-RL-0011-0A
35
6.2.3 Lecturas de Mira - Puente Leguía
Hay un observador en el centro poblado de Puente Inambari, que se encarga de registrar los niveles del río en la estación hidrométrica del Puente Leguía. Se realizan entre dos y tres lecturas diarias.
6.2.4 Datos de Precipitación – Estación Pluviométrica Mazuko
Ha sido realizada la instalación de un pluviómetro digital en la cobertura del Hotel Candamo Inn, localizado en la ciudad de Mazuko. Sus coordenadas WGS 84, proyección UTM (19) son:
Norte : 8,551,378.311 N
Este : 351,745.795 E
Altitud: 362.31 m
Sistema: WGS 84 (zona 19)
6.3 Topobatimétricos
Fueron levantadas 6 (seis) secciones topobatimétricas, para caracterizar el fundo del río en locales clave, siendo ellos:
- Canal de fuga de la Casa de máquinas;
- Entrada del túnel de desvío;
- Pozo de Disipación del vertedero;
- Salida del túnel de desvío;
- Entrada del canal (o túnel) que une el Río Araza al río Inambari;
- Salida del canal (o túnel) que une el Río Araza al río Inambari.
El cuadro 6.5 presenta las coordenadas de las secciones topobatimétricas levantadas.
1120/00-10-RL-0011-0A
36
CUADRO 6.5 COORDENADAS DE LAS SECCIONES TOPOBATIMÉTRICAS
SECCIONES LEVANTADAS
MARGEN IZQUIERDO MARGEN DERECHO
E (m) N (m) E (m) N (m)
1 349,405.69 8,541,129.06 349,600.00 8,541,195.72
2 349,907.62 8,541,300.00 349,972.76 8,541,419.97
3 350,471.13 8,541,115.00 350,523.71 8,541,250.00
4 349,827.62 8,541,864.98 350,000.00 8,541,771.46
5 350,100.77 8,542,260.41 350,225.00 8,541,179.60
6 350,125.00 8,542,534.36 350,350.00 8,542,505.11
7 350,125.00 8,542,675.55 350,350.00 8,542,649.92
6.4 Geológico-geotécnicos
Los estudios ejecutados en la Segunda etapa de los Estudios de Factibilidad miraron lograr informaciones geológico-geotécnicas para definir las propiedades geomecánicas de las áreas del proyecto, detectar zonas de riesgos geológicos, localizar áreas prometedoras de materiales naturales de construcción y definir acciones futuras para el detalle del proyecto. Esos trabajos abarcan la realización de:
Mapeo geológico local
Sísmica de refracción
Sondeos rotativos con ensayos Lugeon
Localización y caracterización de fuentes potenciales de materiales naturales de construcción
Ensayos de laboratorio
6.4.1 Mapeo Geológico Local
El mapeo de campo fue realizado con base en el mapeo desarrollado en la Primera Etapa de la Factibilidad. En ese estudio se buscó identificar las estructuras de doblamientos, zonas de fallas y descontinuaciones, estableciendo sus características, en especial aquellas con influencia directa en las obras, e identificar y evaluar los procesos de geodinámica externa que puedan comprometer la seguridad de las obras.
6.4.2 Geofísica
Conforme indicado en los diseños del proyecto, el estudio geofísico, abarcó las áreas de las principales estructuras del proyecto, y el área de la Cantera 1 (Isla), considerando las dificultades para la realización de sondeos en ese último local. Al total se realizaron 12,563.88 m de sísmica de refracción, siendo 10,174.88 m en tierra, 809.00 m en el río y 1,580 m en la Cantera 1.
1120/00-10-RL-0011-0A
37
6.4.3 Sondeos Rotativos
En la segunda etapa, en el período entre marzo y junio de 2009, se ejecutaron 1,887.40 m en 19 sondeos rotativos (serie SR-101 a 119) con ensayos Lugeon. En la fase inicial de los estudios, se tomó como base para la distribución de esos orificios un arreglo con presa de enrocado con cara de concreto, con cresta en la cota 546.00 (arreglo este sugerido en la Primera Etapa de la Factibilidad) y el sistema de aducción / generación como el vertedero, posicionado en el margen derecho, muy similar al arreglo final seleccionado.
En el cuadro 6.6 se presenta un resumen de los sondeos ejecutados, incluyendo los ejecutados en la Primera Etapa de Factibilidad.
6.4.4 Ensayos de Laboratorio
A partir de los materiales colectados en los sondeos y en los estudios de campo, se seleccionaron muestras para ensayos de laboratorio. Las muestras de áreas prometedoras para yacimientos de roca, arena y cascajo fueron sometidas a ensayos conforme indicado en el cuadro 6.7. Los resultados de esos ensayos son presentados en los artículos siguientes.
1120/00-10-RL-0011-0A
38
CUADRO 6.6 SONDEOS ROTATIVOS EJECUTADOS
COORDENADAS COTA PROFUND. INCL. C/
SOND. LOCAL N E DE LA BOCA horizontal
(no) (m) (m) (m) (m) (GRADOS)
DDH-CHI-MD1 Barraje 8,541,741.0 349,966.0 361.00 95.00 N20°E/55°
DDH-CHI-MD2 Barraje 8,541,725.0 350,008.0 373.00 70.00 N70°E/60°
DDH-CHI-MD3 Barraje 8,541,685.0 350,064.0 427.00 101.30 N60°E/70°
DDH-CHI-CM1 Casa de máquinas 8,541,935.0 350,233.0 400.00 46.70 vertical
subtotal 313.00
SR-101 Barraje 8,541,997.07 349,596.88 560.41 100.00 vertical
SR-102 Barraje 8,541,835.55 349,541.22 414.35 80.00 vertical
SR-103 Barraje 8,541,765.97 349,585.39 403.12 80.00 vertical
SR-104 Barraje 8,541,681.99 349,614.20 368.57 120.00 vertical
SR-105 Barraje 8,541,587.25 349,923.79 419.80 120.00 vertical
SR-106 Barraje 8,541,568.99 350,055.05 498.34 100.00 vertical
SR-107 Barraje 8,541,573.08 350,371.66 554.48 100.00 vertical
SR-108 Emboque túnel de flujo sanitario 8 541 437.10 350 098.27 396.10 50.00 N30º/60º
SR-109 Emboque túneles de desvío 8 541 303.15 350 545.27 405.60 80.00 N30º/60º
SR-110 Túnel de desvio 8,541,457.44 350,584.09 529.43 50.00 vertical
SR-111 Tomada de agua 8,541,725.83 350,477.77 588.14 147.40 vertical
SR-112 Túneles forzados 8,542,020.73 350,420.59 440.63 120.00 vertical
SR-113 Canal de fuga 8,542,167.01 350,250.29 375.38 120.00 N110º/60º
SR-114 Desemboque túneles de desvío 8,542,400.73 350,352.73 448.12 100.00 vertical
SR-115 Canal de Aproximación 8,542,031.08 350,772.60 653.74 150.00 vertical
SR-116 Vertiente 8,542,240.71 350,664.12 614.15 120.00 vertical
SR-117 Vertiente 8,542,393.63 350,534.93 482.28 100.00 vertical
SR-118 Bacía de disipación 8,542,597.30 350,421.20 367.29 100.00 vertical
SR-119 Desemboque túnel de flujo sanitario 8,542,798.34 350,441.88 437.27 50.00 vertical
subtotal 1,887.40
Total 2,200.40
CUADRO 6.7 ENSAYOS DE LABORATORÍO REALIZADOS
Origen de la Muestra Ensayos realizados
Cantera 1 (Isla)
Granulometría
Peso Específico para Agregado grueso
Peso Específico para Agregado Fino
Módulo de Finura
SUCS
Absorción
Durabilidad
Ensayos Químicos con Cloratos y Sulfatos
Abrasión Los Ángeles
Cantera 5 y 6
Granulometría
Peso Específico
SUCS
Humedad Natural
Pedrera 7
Determinación de la Densidad
Absorción
Durabilidad
Abrasión Los Ángeles
1120/00-10-RL-0011-0A
39
7 ESTUDIOS HIDROMETEOROLÓGICOS
7.1 Características Generales de la Cuenca
7.1.1 Uso del Suelo
En la cuenca del río Madre de Dios, a la cual pertenece el río Inambari, la principal ocupación económica del suelo es la actividad minera, la cual está dedicada casi exclusivamente a la extracción de oro, a través de pequeños mineros ubicados principalmente a lo largo del río Madre de Dios, entre Puerto Maldonado y su confluencia con el río Colorado y Huepetuhe. Dichos mineros explotan las arenas y gravas auríferas del cauce de los ríos y de los bancos ribereños. El método de explotación tiene dos etapas, la primera es mediante selección gravimétrica del mineral, y la segunda mediante amalgamación del oro con mercurio.
En la última etapa, se produce la contaminación del ambiente por vertimiento de excedentes de mercurio hacia los cursos de agua y de los mineros, por inhalación de los gases durante el refogado. Debe agregarse además, que la tala indiscriminada de árboles en las zonas ribereñas para aprovechamiento de los bancos auríferos, así como el empleo de equipo pesado de construcción (cargadores frontales) para las excavaciones, provoca contaminación del ambiente por ruidos, degradación de los bosques, acumulación de desperdicios humanos, etc.
Debe tenerse en cuenta que la contaminación es un fenómeno estacional asociado a los períodos de los trabajos mineros, que se producen siempre en los períodos de estiaje (junio–setiembre).
7.1.2 Cuencas de Interés
La principal cuenca hidrográfica de la zona es la del río Madre de Dios y sus principales afluentes: Chivile, Azul, Blanco, Inambari, Tambopata y Colorado que tributan por su margen derecha. Además recibe por su margen izquierda a los ríos Manu, Los Amigos y Las Piedras. El cauce es del tipo meandriforme.
La cuenca Madre de Dios tiene una superficie de 52,795 km2 y a pesar de su extensión en el territorio peruano, solo existe una estación de aforos que controla una cuenca con extension aproximada de 2,199 km2 en el río San Gabán tributario del Inambari. El Río Inambari es uno de los principales tributarios del Madre de Dios conjuntamente con los ríos Manu, Alto Madre de Dios, Tacuatimanu o de Las Piedras, los cuales confluyen cerca de la localidad de Puerto Maldonado.
La cabecera del río Madre de Dios tiene sus orígenes en el departamento de Cusco, a partir de allí recorre 275 km hasta la boca del río Manu con una orientación Nor–Este; desde la boca del Manu hasta recibir las aguas del Colorado recorre 105 km con una orientación Sur–Este. Desde este punto hasta la boca del Inambari recorre 130 km con una orientación Nor–Este a la altura de la localidad de Tres Islas. Desde Puerto Maldonado hasta Puerto Pardo (frontera con Bolivia), el río Madre de Dios recorre 72 km (río Bajo Madre de Dios), con una orientación Este–Oeste.
1120/00-10-RL-0011-0A
40
El principal afluente del río Madre de Dios es el río Inambari, el cual nace en el departamento de Puno. Sus orígenes se encuentran en los deshielos de los nevados de Inambari y con orientación Nor–Oeste continúa hasta recibir por su margen izquierda al río San Gabán, donde toma la dirección Norte hasta la localidad de Puerto Carlos en el departamento de Madre de Dios. Desde este punto varía finalmente su dirección hacia el Este hasta desembocar en el río Madre de Dios, habiendo recorrido desde su origen 350 km. El Inambari nace en las estribaciones de la Cordillera Oriental de los Andes peruanos sobre los 4000 msnm y su principal afluente en proximidad de la localidad de Mazuko es el Río Araza.
El clima de la región en la zona baja, es en forma predominante del tipo tropical cálido, estacional húmedo, caracterizado por presentar precipitaciones abundantes y una corta estación seca, la cual no tiene influencia significativa en el comportamiento de la vegetación, por la abundante precipitación distribuida en el resto del año y que se registra aún en la época seca. En general, las precipitaciones y la temperatura ambiental están fuertemente correlacionadas. El clima guarda estrecha relación con el relieve. En la zona del proyecto ubicada aproximadamente en la elevación 300 a 400 msnm, las precipitaciones son abundantes y el clima es predominantemente caliente, con una temperatura media anual de 25° C.
Cuenca del Inambari
El área total de la cuenca hasta el emplazamiento del proyecto se calcula en aproximadamente 18,310 km2. Los afluentes de mayor importancia en la cuenca del Río Inambari son San Gabán y Marcapata entre otros, siendo estos dos, además del propio río Inambari, los que presentan mejores condiciones para el desarrollo de esquemas hidroeléctricos.
La cuenca del río Inambari, tiene una pequeña área perteneciente a la Selva Baja o región Omagua cuyo territorio está por debajo de los 500 msnm; por otro lado tiene una conformación propia de Selva Alta ó región Rupa Rupa, que se extiende entre 500 m y 1,500 m de altitud sobre el flanco este de la Cordillera Oriental, específicamente Cordillera de Carabaya. Está constituida por planicies lomadas y colinas en Tambopata y Limbani en la provincia de Sandia y San Gabán en Carabaya. El clima es cálido tropical.
En el flanco izquierdo del río Inambari, los afluentes principales como el río Marcapata y el río San Gabán presentan aparte de la región Rupa Rupa regiones de Quechua, Suni, Jalca o Puna y Janca o Cordillera llegando a alcanzar altitudes de 6,000 msnm; por lo tanto el clima varía de húmedo-templado, frío-seco incluso glacial respectivamente, en estos lugares encontramos paisajes con montañas, altas mesetas, pampas bordeadas de quebradas por los que discurren los ríos. La Cordillera de Carabaya o Sandia donde nace el Río Inambari contribuye a que esa zona sea accidentada.
Estas irregularidades en la fisiografía de la cuenca dan lugar a un clima heterogéneo que varía con la altitud y las características básicas: en los sectores bajos (valles, planicies y lomadas) varía de húmedo a superhúmedo y es cálido, con precipitaciones altas y temperaturas elevadas. En los sectores de colinas altas y estribaciones montañosas a partir de los flancos Orientales de los Andes, el clima es ligeramente húmedo y las temperaturas disminuyen presentándose un clima semi-frío y frío.
1120/00-10-RL-0011-0A
41
Sub-cuenca del Marcapata y Araza
El río Marcapata discurre hacia la Vertiente Oriental, está ubicado en la provincia de Quispicanchis, departamento del Cusco. Nace del nevado Jatunñaño Punta, recorre parte de sierra, selva alta y selva baja y recibe gran cantidad de pequeños tributarios que forman parte de los ríos Nusiniscato, Camanti y Araza, tiene sectores con aptitudes para el desarrollo agropecuario y maderero, en las zonas altas la pendiente es más pronunciada y la topografía es accidentada con procesos de erosión. El clima es variado como son; frígido, templado, seco y cálido húmedo por existir diferentes pisos ecológicos.
Sub-cuenca de San Gaban
El río está formado por la unión de dos ríos principales, el río Corani y el río Macusani, el recurso hídrico se incrementa según avanza hacia la Selva. La cabecera de la subcuenca corresponde a una zona típica de Sierra Andina, tiene áreas de nevados, la pendiente es variable, el transporte de sólidos es notable, la vegetación va cambiando en tipo y abundancia.
7.1.3 Fisiografía
El Río Inambari es un río de Selva Alta de gran magnitud, de caudales considerables, que alcanzan a veces miles de m3/s. Este orden de magnitud expresa la amplitud de extensión de la cuenca geográfica, que atraviesa zonas de gran pluviosidad. Durante los meses más secos, los caudales son del orden de unos 400-600 m3/s, pero en las épocas de lluvias pasan de 1000-1500 m3/s.
El río es altamente dinámico y erosivo debido a la elevada carga de sedimentos que transporta; esta carga se debe a la erosión natural de los relieves, pero en las últimas décadas, parte de la carga aluvial excesiva se debe a la erosión causada por la actividad minera en las zonas ribereñas. Ello viene transformando la morfología del cauce del Inambari especialmente aguas abajo de la confluencia del Araza, haciéndolo pasar paulatinamente de un río de curso meándrico a otro bastante trenzado, debido a la gruesa carga de aluviones que debe transportar.
Teniendo como base el Diagrama Bioclimático para la Clasificación de Zonas de Vida de Holdrige, se clasificó las unidades bioclimáticas de Primer Orden llamadas zonas de vida o formaciones ecológicas que se describen a continuación:
Bosque Muy Húmedo – Subtropical (bmh-S).
Bosque Pluvial – Montano Bajo Subtropical (bp-MBS).
Bosque Pluvial – Subtropical (bp-S).
Bosque Húmedo – Montano Bajo Subtropical (bh-MBS).
Bosque Muy Húmedo – Montano Subtropical (bmh-MS).
Paramo Pluvial – Sub Alpino Subtropical (pp-SaS).
Bosque Muy Húmedo – Subtropical (bmh-S)
La zona de vida Bosque Muy Húmedo–Subtropical se distribuye en la región latitudinal Subtropical. La distribución geográfica de esta zona de vida es muy amplia, centrada en
1120/00-10-RL-0011-0A
42
la Selva Alta y Selva Baja y generalmente sobre laderas con fuertes pendientes, que varían entre 70 y 100%. Altitudinalmente, se sitúa entre 600 y cerca de 2000 msnm para el caso de la Selva Alta y entre 200 y 400 msnm en la denominada Selva Baja. En el Bosque Muy Húmedo–Subtropical (bmh-S), la biotemperatura medía anual máxima es de 23.4° C y la media anual mínima de 20.2° C. Esta zona de vida se ubica en las riveras de la cuenca del Inambari. En esta zona se encuentra ubicada el área de la presa.
La configuración topográfica es generalmente abrupta con gradientes sobre 70% y muy susceptibles a la erosión. La vegetación es siempre verde con lianas y bejucos y muchos de ellos cubiertos por epífitas de la familia de las Bromeliáceas. Las especies forestales principales que caracterizan a esta zona de vida son las "moenas" de la familia de las Lauráceas. En los terrenos relativamente planos, de por si poco extendidos, se cultiva cítricos, papayo y plátano, como frutales importantes, así corno maíz, coca y yuca. El desarrollo de la ganadería extensiva ha tenido poco éxito en esta zona de vida, debido a la elevada humedad ambiental y a la falta de una estación seca bien definida que impida la propagación de plagas y enfermedades, aparte de la gran susceptibilidad a la erosión, desprendimientos y avalanchas durante la época pluvial.
Presenta fuertes limitaciones ecológicas y, por consiguiente, no son muy apropiadas para una actividad agropecuaria en forma económicamente continuada. En cambio, el bosque constituye el recurso más productivo y estable para la producción de maderas y otros productos distintos, siempre y cuando su aprovechamiento se lleve a cabo empleando técnicas modernas de manejo apropiadas al medio ecológico dominante.
Bosque Pluvial – Montano Bajo Subtropical (bp-MBS)
La zona de vida Bosque Pluvial–Montano Bajo Subtropical se distribuye en la franja latitudinal tropical. Geográficamente, se localizan entre los 1600 y 1900 msnm llegando a altitudes máximas de 2300–2600 metros o sea parte media de la zona de "Ceja de Montaña", tal como se le conoce popularmente en la actualidad en toda la República, a los flancos orientales de los Andes. La biotemperatura media anual varía entre 12° C y 17° C la precipitación es alta. La configuración topográfica es extremadamente accidentada.
Bosque Pluvial – Subtropical (bp-S)
La zona de vida Bosque Pluvial–Subtropical se distribuye en la franja latitudinal Subtropical. Geográficamente, ocupa la porción inferior de las vertientes orientales de los Andes, entre 600 y 700 msnm, llegando a altitudes máximas de 2000 metros.
Presenta altas temperaturas igualmente la precipitación es elevada. En el Bosque Pluvial–Subtropical (bp-S), la biotemperatura media anual es de 23.3° C, el promedio máximo de precipitación total por año es de 7 162 milímetros y el promedio mínimo de 6 608 milímetros (Quince Mil, San Gabán). En esta zona se encuentra el área de la presa de la central hidroeléctrica.
Según el Diagrama de Holdridge, esta zona de vida pertenece a la provincia de humedad es SUPERHUMEDO.
1120/00-10-RL-0011-0A
43
El relieve topográfico es accidentado, con laderas sobre 70% de gradiente y de naturaleza inestable y deleznable. La vegetación natural está constituida por árboles pequeños y delgados, no existen michas tierras dedicadas a la actividad agropecuaria o forestal.
Bosque Húmedo – Montano Bajo Subtropical (bh-MBS)
La zona de vida Bosque Húmedo–Montano Bajo Subtropical se distribuye en la región altitudinal Subtropical.
Geográficamente, ocupa los valles interandinos en su porción intermedia, entre los 1 800 y 3000 msnm. La localidad más importante de esta zona de vida es Sandia, Ollachea, río Corani.
En el Bosque Húmedo–Montano Bajo Subtropical (bh-MBS), la biotemperatura media anual es de 14,1° C y la media anual mínima de 12.4° C. La precipitación puede variar de 1000 mm a 900 mm.
Esta zona de vida pertenece a la provincia de humedad: HUMEDO.
El relieve topográfico es dominantemente inclinado, con escasas áreas de topografía suave, ya que su mayor proporción se sitúa sobre las laderas de los valles interandinos. La agricultura se desarrolla durante los meses de octubre a abril con lluvia. Durante el resto del año, se utiliza el riego especialmente para las hortalizas y maíz. También tienen frutales, café y caña de azúcar, siendo afectadas en su desarrollo y producción por las temperaturas bajas que suelen presentarse en esta zona de vida.
Bosque Muy Húmedo – Montano Subtropical (bmh-MS)
La zona de vida Bosque Muy Húmedo–Montano Subtropical se ubica en la región latitudinal Subtropical.
Se distribuye en la región cordillerana desde los 2800 hasta cerca de los 3800 metros de altura sobre el nivel del mar. Pertenecen a la zona alta de los afluentes de la cuenca del río, principalmente en la zona de Sandia.
En el Bosque Muy Húmedo–Montano Subtropical (bmh-MS), la biotemperatura media anual es de 10.8° C, la precipitación es variable y es menor a comparación de las otras zonas de vida.
EI relieve topográfico es por lo general accidentado. Al descender a los límites inferiores, se ve un aumento progresivo en el tamaño y densidad de las especies arbóreas y en cambio las especies graminales van desapareciendo, transformándose el monte en un verdadero bosque, donde ya se observa árboles de gran altura, como por ejemplo el carapacho.
El uso agrícola y pecuario de esta zona de vida es muy limitado, debido principalmente a la alta humedad y baja temperatura.
1120/00-10-RL-0011-0A
44
Páramo Pluvial Sub Alpino Subtropical (pp-SoS)
Se circunscribe a la región altoandina, la altitud varía desde los 4,000 msnm hasta los 4,500 msnm, el promedio de precipitación total por año es variable entre 600 mm y 1,000 msnm. La temperatura media pueda puede llegar 4° C, los valores mínimos pueden alcanzar los 15º C durante las horas nocturnas mientras que los valores máximos, registrados al medio día se sitúan entre los 18 y 22º C. La topografía es variada cubierta por pastos andinos, presenta área de suaves pendientes como áreas con quebradas.
7.1.4 Parámetros Hidro-fisiográficos
Abajo siguen los valores de los principales parámetros hidro-fisiográficos.
Área de la Cuenca (hasta la hoz del río Inambari)= 20,355 km²;
Densidad de Drenaje = 0.727;
Largura Media = 42.94 km;
Coeficiente de Compacidad = 2.9196;
Factor de Forma = 0.0906;
Altitud Media de la Cuenca = 2,716 msnm;
Perímetro = 1,487.6 km;
Longitud Mayor = 473.95 km;
Declividad Media = 0.0084.
7.1.5 Temperaturas Ambientales
La temperatura se incrementa en sentido geográfico SO a NE. Así, se observa que en el sector sur – occidental, correspondiente a las estaciones de la Sierra de Carabaya, la temperatura media anual es alrededor 23° C (media deducida de los datos registrados en Quincemil) y en el sector nordeste, la temperatura se eleva alrededor de 26° C como media anual de datos de Puerto Maldonado. El sector central del área de estudio no cuenta con información, sin embargo, para base de las observaciones ecológicas de campo y para los valores de las temperaturas referidas, se pode asumir una media anual de 25° C.
El cuadro 7.1 presenta los valores característicos de las temperaturas para las diferentes estaciones operadas por el SENAMHI.
1120/00-10-RL-0011-0A
45
CUADRO 7.1 TEMPERATURAS MEDIAS MENSUALES
JAN FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEPT OCT NOV DIC ALT. : 900
msnm MÉDIA 24,80 24,76 24,66 24,17 23,63 22,65 22,35 23,18 23,67 24,63 24,78 24,97 MÁX 26,20 25,70 25,30 25,10 24,50 23,60 23,50 24,10 24,50 25,20 25,50 25,50 MÍN 24,00 23,80 23,80 23,60 22,60 21,50 20,80 21,90 22,80 23,40 23,80 24,10
ALT, : 200 msnm
MÉDIA 25,00 24,75 24,59 24,29 23,58 22,58 22,22 23,06 23,66 24,41 24,69 24,86 MÁX 26,20 25,70 25,30 25,10 24,50 23,60 23,50 24,10 24,50 25,20 25,50 25,50 MÍN 24,00 23,80 23,80 23,60 22,60 21,50 20,80 21,90 22,80 23,40 23,80 24,10
ALT, : 651 msnm
MÉDIA 24,10 24,00 24,03 23,87 22,75 22,01 21,76 22,73 23,54 23,95 23,89 23,94 MÁX 25,70 25,00 25,40 24,70 24,60 23,30 23,40 23,90 25,00 24,90 25,10 25,10 MÍN 22,30 22,70 22,30 22,60 21,00 20,40 20,50 21,70 22,00 22,50 22,10 22,70
ESTACIÓN: PILCOPATA/ 000691 / DRE-12
ESTACIÓN: PUERTO MALDONADO / 000808 / DRE-12
ESTACIÓN: QUINCEMIL / 000693 / DRE-12
7.1.6 Precipitaciones
Las lluvias en el área de estudio se incrementan en dirección NE a SO, guardando relación con la alineación de la Cordillera de los Andes. Así, mientras en el sector nordeste el área de estudio, limitada por los ríos Tacuatimanu, Las Piedras y Madre de Dios, aguas abajo del desemboque del río, la precipitación está alrededor de los 2,280 mm (Estación Pluviométrica de Puerto Maldonado El. 200 msnm, SENAMHI), en el sector sudoeste, correspondiente a las proximidades de la Cordillera de Carabaya, la precipitación aumenta bruscamente alrededor de 6,500mm, media anual (valor deducido de los datos registrados en las estaciones de Quincemil (6,735 mm y San Gaban 6,128 mm).
Así como se observa una fuerte variación de la precipitación media anual, también la distribución media en nivel mensual presenta variaciones significativas con la elevación del punto de observación.
Las principales características pluviométricas de la cuenca están resumidas en el cuadro 7.2.
Con base en las precipitaciones totales medias anuales de los puestos pluviométricos disponibles, se trazaron curvas isoyetas. Posteriormente, a través del procesamiento de los datos de precipitación se calculó la precipitación total media anual de la cuenca hasta el eje de la Central Hidroeléctrica Inambari, en torno de 2400 mm/año.
El mapa de isoyetas es presentado en el diseño 1120/US-3H-DE-0002.
1120/00-10-RL-0011-0A
46
CUADRO 7.2 PRECIPITACIONES MEDIAS MENSUALES DE LAS ESTACIONES PLUVIOMÉTRICAS
Para el local del proyecto actualmente no existe ningún puesto pluviométrico representativo con histórico de datos. El puesto pluviométrico de Mazuko fue instalado para los estudios de esta Segunda Etapa de Factibilidad, y cuenta pocos meses con datos. Para estimativa de los totales precipitados en el local de la CH Inambari se usó un análisis regional, correlacionando la altitud de los puestos pluviométricos a los totales anuales precipitados medios. Los valores precipitados y las altitudes de los puestos están ilustrados en el cuadro 7.3 y en la figura 7.1.
ALT.
MÉDIA 526,46 502,34 462,63 351,44 211,41 171,20 167,20 199,59 243,23 279,24 362,93 428,74 3906,40
MÁX 741,30 786,00 700,00 537,00 371,50 332,00 299,00 442,30 447,50 496,00 664,50 742,10 4619,00
MÍN 276,90 299,60 215,50 143,00 41,20 34,50 36,00 67,50 98,00 148,50 140,50 209,00 3231,00
ALT,
MÉDIA 331,74 314,39 234,74 204,14 116,21 77,54 77,51 59,81 66,10 186,99 247,87 363,07 2280,11
MÁX 603,60 468,40 401,80 405,00 237,55 166,70 195,90 119,50 151,40 347,00 340,80 510,70 2864,00
MÍN 117,00 164,50 141,30 106,40 13,60 1,40 2,60 8,70 21,90 80,00 129,60 256,60 1804,30
ALT,
MÉDIA 215,31 190,59 154,20 70,12 26,52 17,78 21,31 41,45 51,35 105,92 123,81 190,84 1209,20
MÁX 387,30 346,90 346,10 196,20 75,20 91,00 120,00 160,10 134,40 283,60 299,30 809,50 2154,20
MÍN 63,10 99,50 45,20 12,30 2,10 0,00 0,00 0,00 1,50 2,10 2,00 66,80 537,20
ALT,
MÉDIA 944,82 798,24 751,00 336,87 336,87 372,64 394,39 299,49 310,88 577,94 640,58 787,34 6735,53
MÁX 1363,80 1268,60 1112,60 1107,20 668,60 873,40 797,80 633,30 596,30 1009,70 1028,10 1391,70 8108,10
MÍN 423,60 456,60 437,25 305,30 103,00 46,60 120,80 62,70 68,10 154,40 331,00 494,20 5682,95
ALT,
MÉDIA 889,97 825,51 672,37 427,05 284,20 299,37 332,77 298,75 304,77 455,77 535,03 797,17 6128,11
MÁX 2359,70 2059,40 1599,60 941,50 586,90 779,20 1018,40 1328,30 615,70 981,10 939,00 1807,80 8934,50
MÍN 227,90 262,10 246,60 131,00 56,70 81,10 44,00 45,80 55,30 138,60 226,40 301,90 3865,40
ALT,
MÉDIA 144,44 124,91 111,21 58,20 28,94 14,26 17,46 30,62 43,97 63,48 63,67 112,13 811,57
MÁX 271,30 257,50 215,20 130,80 136,90 69,50 60,10 109,70 114,80 192,30 178,50 316,80 1435,60
MÍN 63,70 41,40 45,70 3,30 0,90 0,00 0,00 3,10 8,90 18,40 9,40 49,90 455,90
ALT,
MÉDIA 135,48 112,66 107,36 36,02 7,59 2,65 3,06 6,98 11,40 47,19 59,12 98,64 628,39
MÁX 197,60 146,00 162,30 85,70 29,30 7,60 17,00 18,60 24,50 103,50 134,90 147,20 766,50
MÍN 86,40 74,10 53,60 5,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 9,80 10,00 44,50 465,60
ALT,
MÉDIA 272,14 301,28 249,70 107,57 24,79 15,75 19,94 79,01 114,13 139,81 150,81 216,82 1691,76
MÁX 463,70 504,40 419,70 243,70 82,10 50,70 95,80 277,60 252,20 251,00 274,30 358,90 2316,80
MÍN 85,30 161,90 133,90 47,40 0,00 0,00 0,00 0,00 24,00 26,90 60,20 56,80 988,20
ALT,
MÉDIA 248,65 195,74 170,33 79,63 24,39 13,63 20,28 41,92 60,51 116,60 108,06 177,37 1257,11
MÁX 488,00 396,20 344,20 273,10 72,20 45,80 115,40 143,00 208,10 483,90 430,80 329,80 2593,40
MÍN 29,10 59,70 57,00 3,40 0,00 0,00 0,00 0,00 12,90 11,70 14,00 29,30 734,30
DEZ TOTALFEV MAR ABR MAI JUN AGO SET OUT NOVJULJAN
: 4331 msnm
: 2931 msnm
: 3420 msnm
ESTAÇÃO: MACUSANI / 000777 / DRE-13
ESTAÇÃO : SINA / 157422 / DRE-13
ESTACÃO : OLLACHEA / 000695 / DRE-13
: 651 msnm
: 640 msnm
: 3555 msnm
ESTAÇÃO: QUINCEMIL / 000693 / DRE-12
ESTAÇÃO: SAN GABAN / 006401 / DRE-13
ESTAÇÃO: CUYO CUYO / 157418 / DRE-13
: 900 msnm
: 200 msnm
: 3010 msnm
ESTAÇÃO: PILCOPATA/ 000691 / DRE-12
ESTAÇÃO: PUERTO MALDONADO / 000808 / DRE-12
ESTAÇÃO: LIMBANI / 000825 / DRE-13
1120/00-10-RL-0011-0A
47
CUADRO 7.3 PUESTOS PLUVIOMÉTRICOS: PRECIPITACIÓN MEDIA ANUAL X ALTITUD
Puesto Altitud (msnm)
Precipitación media anual (mm/año)
Puerto Maldonado 200 2280
San Gaban 640 6126
Quincemil 651 6735
Sina 2931 1891
Limbani 3010 1209
Ollachea 3420 1257
Cuyo Cuyo 3555 811
Macusani 4331 628
Mazuco 362 x
Pilcopata 900 3818
Antauta 4400 746
Amanea 4880 824
Crucero 4190 930
Tambopata 1280 1614
FIGURA 7.1 ANÁLISIS REGIONAL: PRECIPITACIÓN MEDIA ANUAL X ALTITUD
A través de este análisis, se estima, por el análisis regional, que la precipitación total media anual en Mazuko es 4,500 mm.
Además del análisis regional se ha realizado un análisis utilizando los dos meses de precipitación mensual total disponible en Mazuko, referentes a los meses de abril y mayo de 2009, con el valor de 511 y 296 mm respectivamente. El objetivo fue estimar un total precipitado para el puesto. Para esa estimativa se utilizaron las relaciones del puesto de
y = 173.992,97x-0,62
R² = 0,62
0
1000
2000
3000
4000
5000
6000
7000
8000
0 1000 2000 3000 4000 5000 6000
Pre
cip
itació
n m
ed
ia a
nu
al
(mm
)
Altitud (msnm)
1120/00-10-RL-0011-0A
48
San Gaban, con registros de los mismos meses del mismo año. Para San Gaban los totales precipitados de los meses de abril y mayo resultaron 673 y 321 mm respectivamente. Esos valores corresponden al 11% y 5% con relación al total promedio anual (6,126 mm). Aplicando esas mismas tasas a los valores mensuales de Mazuco, se llega a un valor de 4,650 mm (abril) y 5,700 mm (mayo). Eso demuestra que el valor determinado por el análisis regional (4,500 mm) está coherente, y será aquí considerado como el total precipitado para el puesto. Por ser el puesto más próximo del aprovechamiento, se consideró el puesto Mazuko el puesto pluviométrico representativo de la región del aprovechamiento.
7.1.7 Evaporación
La cuenca del Río Inambari es heterogénea hidrológicamente y climatológicamente. Existen dos zonas bien distintas en la cuenca, que es la zona de selva y la zona de montañas.
Esa heterogeneidad de la cuenca se refleja en los valores de evaporación.
É importante aclarar los diferentes tipos de evaporación, para que no haya dudas con relación a las nomenclaturas utilizadas:
- Evaporación líquida: es la evaporación de la superficie líquida;
- Evapo-transpiración real: es la evaporación del suelo, sumada a la transpiración de las plantas. Depende fuertemente de la humedad del suelo y de la camada vegetal;
- Evapo-transpiración potencial: es el máximo valor de evapo-transpiración que una determinada condición atmosférica tipo de cobertura vegetal puede ofrecer. No depende de las condiciones del suelo.
Los valores de todos los tipos de evaporación presentados antes, varían considerablemente en la cuenca del río Inambari. Esta variación está bien representada entre las zonas de selva y las zonas de montaña, donde los principales factores que provocan esas variaciones son: altitud, temperatura, humedad del suelo, humedad del aire, cobertura vegetal y viento.
Evaporación líquida
Actualmente, SENAMHI suspendió la venta de información relacionada al parámetro evaporación líquida. Por esta razón, fue recopilada la información de otros proyectos, considerando que para CH Inambari interesan especialmente los registros de evaporación correspondientes a las altitudes próximas a los 500 msnm, con la finalidad de estimar esta variable para el cálculo de las pérdidas del embalse.
En la cuenca del Río Inambari la única estación que registra evaporación es la estación de Ollachea, que se encuentra a una altitud de 2,275 msnm. Por eso, se recorrió a técnicas de correlación para verificar la posibilidad de extrapolar los valores de evaporación para altitudes inferiores.
1120/00-10-RL-0011-0A
49
Para esta análisis se consideraron las estaciones de la cuenca de Vilcanota (Sicuani, Kayra y Combapata), de la cuenca Acre (Fundo Iberia) y de la cuenca del Inambari (Ollachea). Las características de esas estaciones se encuentran en el cuadro 7.4.
CUADRO 7.4 VARIACIÓN DE LA EVAPORACIÓN LÍQUIDA CON LA ALTITUD
ESTACIÓN LATITUD LONGITUD ALTITUD (msnm)
EVAPORACIÓN LÍQUIDA MEDIA
ANUAL (mm)
Ollachea 13° 44' 70° 43' 2725 895.7
Fundo Iberia 11° 21' 69° 35' 180 603.25
Kayra 13° 34' 71° 54' 3219 932.9
Sicuani 14° 17' 71° 13' 3550 1272.5
Combopata 14° 06' 71° 26' 3474 1657.3
En general, cuanto más alto es el punto de observación, mayor es la evaporación líquida. Esta regla normalmente es considerada hasta las elevaciones próximas a los 3,500 m, donde las bajas temperaturas afectan las lecturas debido a los problemas de congelamiento. En las regiones bajas de la vertiente amazónica la evaporación controlada por la humedad del aire, donde, en este caso, cuanto mayor es la humedad menor es la evaporación líquida. El cuadro 7.4 y la figura 7.2 muestran esta correlación.
FIGURA 7.2 VARIACIÓN DE LA EVAPORACIÓN LÍQUIDA CON LA ALTITUD
Los valores de evaporación líquida presentados en el cuadro 7.4 y en la figura 7.2 son valores de embalse evaporimétrico, modelo STANDARD USA. Debido a las características del embalse el valor debe ser reducido para representar la evaporación de un embalse, por ejemplo. Para el modelo de embalse en cuestión, el coeficiente de reducción es 0.7.
OLLACHEA, 895.70, 2725
FUNDO IBERIA, 603.25, 180
kAYRA, 932.90, 3219SICUANI, 1272.50, 3550
COMBAPATA,1657.30, 3474
0
1000
2000
3000
4000
5000
400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800
Ele
vaci
ón
de
la E
stac
ión
(m
snm
)
Evaporación Total Anual (mm)
1120/00-10-RL-0011-0A
50
En la figura 7.2 se puede observar que en la región del embalse de la CH Inambari, localizada entre 400 y 600 m de altitud, la evaporación líquida de embalse puede oscilar entre 600 y 650 mm anuales. Considerando el factor de reducción, se consideró una evaporación liquida media anual en la región de selva de 455 mm.
La distribución mensual puede ser asumida en concordancia con las cantidades registradas en la estación climatológica de Ollachea, que es la única que registra este parámetro en la cuenca. Las medias mensuales de Ollachea y su distribución porcentual están presentadas en el cuadro 7.5. El cuadro 7.6 presenta las evaporaciones líquidas totales mensuales de largo período en la región del embalse de la CH Inambari.
Se sugiere para la próxima etapa de los estudios realización de estudio específico para mejor determinación de la distribución de la evaporación líquida.
CUADRO 7.5 EVAPORACIÓN LÍQUIDA EN EL PUESTO CLIMATOLÓGICO DE OLLACHEA
MES E líquida
(mm) DISTRIBUCIÓN
(%)
ENE 93.2 10.4%
FEB 107.7 12.0%
MAR 117.1 13.1%
ABR 53 5.9%
MAY 55.1 6.2%
JUN 46.5 5.2%
JUL 61.7 6.9%
AGO 67.5 7.5%
SEPT 59.1 6.6%
OCT 77.2 8.6%
NOV 67.8 7.6%
DIC 89.8 10.0%
TOTAL 895.7 100.0%
1120/00-10-RL-0011-0A
51
CUADRO 7.6 EVAPORACIÓN LÍQUIDA EN EL EMBALSE DE LA CH INAMBARI
MESES Evaporación Líquida (mm)
ENE 47.34
FEB 54.71
MAR 59.48
ABR 26.92
MAY 27.99
JUN 23.62
JUL 31.34
AGO 34.29
SEPT 30.02
OCT 39.22
NOV 34.44
DIC 45.62
TOTAL 455.00
Evapo-transpiración real
Debido a la heterogeneidad de las regiones de selva y montaña en la cuenca del río Inambari, se consideraron dos series de evapo-transpiración mensual: una para la región de montaña y una para la región de selva.
Primeramente se determinó a través de métodos indirectos, como el método del balance hídrico, los valores de evapo-transpiración totales medios de largo período para las dos regiones. La distribución mensual de esos valores ocurrió a través de la distribución mensual de la estación de Ollachea, de la misma manera que se hizo para los valores mensuales de evaporación líquida.
A partir de la estimativa inicial del caudal promedio de largo período en la cuenca, realizada a través de la determinación de la serie histórica por el método de la correlación directa entre San Gaban y Puente Leguía (método presentado en la secuencia de este reporte), se calculó el balance hídrico simplificado.
Considerando todo el período de la serie de caudales, se puede admitir que los efectos de almacenaje en la cuenca son insignificantes. Por lo tanto, la ecuación del balance hídrico puede ser escrita:
P = Q + EVT
donde:
Q = caudal superficial de salida (mm/año);
P = precipitación (mm/año);
1120/00-10-RL-0011-0A
52
EVT = evapotranspiración real (mm/año).
La estimativa del caudal promedio utilizado fue de 922.7 m³/s, lo que representa 1,593 mm por año.
La estimativa inicial de la precipitación total en la cuenca hasta el eje de la presa fue calculada a través del método de las isoyetas. O mapa de isoyetas é presentado no diseño 1120/US-3H-DE-0002. Este valor resultó en 2,304 mm.
La ecuación del balance hídrico simplificado fornece un valor de EVT de 710 mm. Esto representa un coeficiente de escurrimiento superficial de 0.69, totalmente coherente con lo observado en otros aprovechamientos de la región. Este valor es promedio para la cuenca y representa contribuciones de las regiones montañosas y de selva.
La evapotranspiración (EVT) en la región del embalse fue estimada en 1,440 mm. Este valor fue estimado a través de la precipitación media en la región del embalse y en el coeficiente de escurrimiento superficial, estando coherente con valores de EVT comúnmente adoptados en la Región Amazónica, de acuerdo con balances hídricos simplificados realizados en otras cuencas en la Región Amazónica. Este valor también está coherente con el cálculo teórico de la evapotranspiración potencial.
De toda el área de la cuenca del río Inambari, fue estimada a través de fotos de satélite, análisis de la cartografía y del mapa de isoyetas, que cerca del 60% representan región montañosa y el 40% región de selva. Así, se utilizó esta proporción para determinar la parcela de EVT relativa a cada zona, y más específicamente, la EVT total para la región montañosa. El valor encontrado fue 224 mm. Este valor está coherente, pues es inferior al de la evaporación líquida para esta región, como era previsto, y concuerda con las características de humedad del suelo y ocupación vegetal de esa región.
El cuadro 7.7 presenta la evapotranspiración real mensual para las regiones de selva y montaña en la cuenca del río Inambari. Esos dados fueron utilizados en el modelo lluvia x caudal.
1120/00-10-RL-0011-0A
53
CUADRO 7.7 EVAPOTRANSPIRACIÓN REAL EN LA CUENCA DEL RÍO INAMBARI
MESES
EVAPOTRANSPIRACIÓN REAL (mm)
ZONA DE MONTAÑA
ZONA DE SELVA
ENE 23 150
FEB 27 173
MAR 29 188
ABR 13 85
MAY 14 89
JUN 12 75
JUL 15 99
AGO 17 109
SEPT 15 95
OCT 19 124
NOV 17 109
DIC 22 144
TOTAL 224 1440
Evapotranspiración potencial
La evapotranspiración potencial, como antedicho, depende de las condiciones atmosféricas reinantes y del tipo de cobertura vegetal. No depende del tenor de humedad del suelo. Por este motivo, la evapotranspiración potencial en la cuenca del Río Inambari varía considerablemente de la zona de selva para la zona de montañas.
En este caso ella fue calculada para comparar los valores determinados de evapotranspiración real en la región del embalse (1,440 mm).
Para la estimativa de la evapotranspiración potencial en la región de selva, se consideró la aplicación del método de Blaney-Criddle (BC), en razón de la experiencia del uso de este método por los hidrólogos locales. La ecuación es:
ETo = p (0,46 T +8)
Donde:
ETo = evapotranspiración potencial (mm/día) media mensual;
T = Temperatura media diaria (°C);
p = porcentaje de horas del día.
1120/00-10-RL-0011-0A
54
El cuadro 7.8 presenta los valores resumidos de la evapotranspiración potencial calculados segundo el método de Blaney-Criddle para la región de selva, donde se localiza el embalse.
CUADRO 7.8 ESTIMATIVA DE LA EVAPOTRANSPIRACIÓN POTENCIAL POR EL MÉTODO DE BLANEY-CRIDDLE
Meses Evapotranspiración
Potencial (mm)
ENE 175
FEB 152
MAR 168
ABR 155
MAY 152
JUN 143
JUL 147
AGO 156
SEPT 153
OCT 167
NOV 163
DIC 175
TOTAL 1905
El valor determinado de la EVTpotencial en la región del embalse fue 1,905 mm. Este valor está coherente con el valor adoptado de EVTreal, que fue 1,440 mm.
7.1.8 Humedad relativa del aire
Los valores de la humedad relativa del aire son menores durante el invierno y mayores durante el verano, indicando, por lo tanto, que la humedad ambiental está relacionada directamente con las precipitaciones. En el cuadro 7.9 están ilustrados los puestos utilizados para este análisis.
CUADRO 7.9 PUESTOS CON DATOS DE HUMEDAD RELATIVA DEL AIRE
Cabe destacar que en esta zona, por su altitud y por su conformación geográfica climática, la humedad relativa no varía mucho durante el año.
7.1.9 Viento
A través de las evaluaciones efectuadas de este parámetro en las estaciones de Quincemil, Ollachea y Macusani, se llega al hecho que en el ámbito donde se encuentra
PUESTO ALTITUD
(m) HUMEDAD RELATIVA
ANUAL (%)
OLLACHEA 2,725 85.00
FUNDO IBERIA 180 68.22
PTO MALDONADO 256 74.70
QUINCEMIL 619 82.11
1120/00-10-RL-0011-0A
55
el área del estudio, hay vientos de componentes Noroeste (NO) con intensidades que fluctúan entre 2 y 6.9 m/s principalmente en las zonas intermediarias y altas de la cuenca. Igualmente presenta variantes de componentes Este (E) con menores intensidades.
Ese comportamiento del viento es un indicador de que la fuente de humedad que abastece el área de estudio está constituida por masas de aire húmedo procedentes del Océano Atlántico.
7.1.10 Nebulosidad
La nebulosidad es un elemento meteorológico consecuente de la grande humedad proveniente de la Vertedero del Atlántico. En su trayecto por el plano amazónico, sometida a procesos de convección, condensándose, generando nebulosidad del tipo cumuliforme. Al llegar a la Cordillera de los Andes por acción mecánica de los vientos y procesos adiabáticos ligados a movimientos verticales orográficos de masas de aire, generan formaciones nebulosas del tipo Cumulus, cumulonimbus, que por su vez, al entrar en su fase de maduración y disipación, precipitan y forman otro tipo de nubes como: altostratus, cirrostratus e inclusive nimbostratus.
La cobertura nebulosa en la zona de estudio tiene una conducta temporal de acuerdo con las estaciones climáticas, siendo mayor durante el verano (período húmedo) y menor durante el invierno (período seco). Con relación al comportamiento espacial de la cobertura nebulosa, es mayor la cobertura sobre la Cordillera de los Andes y menor en el plano amazónico.
7.2 Régimen Fluvial
7.2.1 Introducción
La Central Hidroeléctrica Inambari drena una cuenca de más de 18,000 km², sin embargo es pobre en termos de registros pluviométricos, y principalmente hidrométricos.
La metodología adoptada para la generación de la serie de caudales medios mensuales de la CH Inambari fue el modelo lluvia-caudal, aplicado con el auxilio del programa HEC-HMS, de USACE (US Army Corps of Engineers).
La elaboración de la serie de caudales medios mensuales usó las mediciones efectuadas y disponibles hasta la fecha de la conclusión de los estudios para la determinación de la serie de caudales medios mensuales, más específicamente, se utilizaron las mediciones hasta el día 03/07/09. Los datos de medición de caudal después de la fecha de conclusión de ese estudio serán utilizados en etapas futuras del proyecto.
7.2.2 División en sub-cuencas
Tomando como objetivo un mejor detalle de la cuenca en cuestión, se dividió en sub-cuencas menores, conforme presentado en el diseño 1120/00-3H-DE-0001. El cuadro 7.10 muestra las áreas de cada sub-cuenca.
1120/00-10-RL-0011-0A
56
CUADRO 7.10 ÁREAS DE LAS SUB-CUENCAS DEL RÍO INAMBARI
Sub-bacia Área (km²)
Huari Huari 2848.63
Patambuco 1359.73
Chuhuini 1695.76
Coaza 1590.99
Choquepata 2168.46
San Gaban I 2130.70
San Gaban II 1250.09
Yahuarmayo 628.21
Araza 4591.70
TOTAL 18264.26
7.2.3 Llenado de las fallas
Para aplicación del modelo lluvia x caudal, el software HEC-HMS necesita datos de precipitación con base diaria. Debido al número elevado de períodos con ausencia de datos, hubo necesidad de conducir estudios para el llenado de fallas en los puestos pluviométricos. Se realizaron los siguientes procedimientos:
a) Inicialmente se verificaron las fallas diarias existentes entre dos días, adonde había registros de precipitación. Para estas fallas el llenado fue realizado con la media entre el valor anterior y posterior. Con este procedimiento fue posible llenar aproximadamente el 4% de las fallas.
b) Para los períodos comunes con meses completos, sin fallas, fueron verificados los coeficientes de correlación de precipitaciones totales mensuales entre todos los puestos pluviométricos disponibles. Para los meses en que había un número de fallas mayor que 5 días se procedió al llenado de las fallas de precipitación total mensual, de acuerdo con la disponibilidad de períodos comunes con los datos originales de las estaciones pluviométricas, utilizando siempre la mayor correlación posible. Ese procedimiento proporcionó una meta de precipitaciones totales mensuales.
El cuadro 7.11 presenta todos los puestos pluviométricos considerados con sus respectivos coeficientes de correlación-R.
1120/00-10-RL-0011-0A
57
CUADRO 7.11 CORRELACIONES DE TOTALES MENSUALES PRECIPITADOS ENTRE LOS PUESTOS
PLUVIOMÉTRICOS
c) A partir de la conclusión de las fallas mensuales se procedió al llenado de las fallas diarias. Cada falla fue llenada con la precipitación total diaria observada en el mismo día con la mejor correlación posible. Los datos fueron, después, corregidos, por un coeficiente corrector, que multiplicado por el valor de precipitación diaria obtenido por la correlación dirigían la precipitación total mensual para la “meta” de precipitación total mensual.
d) En los casos en que el valor a ser logrado de precipitación total mensual resultó inferior al existente en el mes con fallas, se atribuyó un valor 0 mm (cero) a las fallas. Hubo, aún, casos en que los valores diarios del puesto donde se obtenían los valores para llenado de las fallas diarias estaban en cero. En esa situación las fallas diarias fueron llenadas atribuyendo la diferencia entre el total precipitado mensual obtenido por correlación y el total mensual existente por el número de fallas del mes.
e) En los casos donde el número de fallas era igual o menor que 5 días, se utilizó la media diaria referente al mes en cuestión. Este procedimiento tenía como objetivo no exceder demasiadamente los valores de precipitación diaria obtenidos por correlación. Esta situación ocurría en los casos donde los valores de totales mensuales existentes eran considerablemente diferentes de los totales mensuales obtenidos por correlación, con pocos días para igualar estos valores.
f) Como evaluación final, se observaron las precipitaciones diarias obtenidas por correlación y comparadas a las medias de los totales mensuales observados en el mes en cuestión. Para las situaciones en que el valor diario estimado excedió el valor limite propuesto (criterio establecido a partir de la media de los totales mensuales), se substituyó el valor por este límite. También se evaluó la curva doble masa de los puestos llenados y no llenados.
Para el período entre 1931 y 1964 los datos de precipitación diaria se obtuvieron por correlación con el puesto pluviométrico de Cuzco, uno de los raros puestos de los cuales existen informaciones para ese período.
Con la conclusión del llenado de fallas y las series de totales precipitados diarios completa, se calibró el modelo lluvia-caudal, utilizando los valores de caudales medios diarios observadas en Puente Leguía en el período de junio de 2008 – junio de 2009 y
Quincemil Limbani Ollachea San Gaban Cuyo Cuyo Kuzco Oroya Macusani Pilcopata Pto Maldonado Siná
Quincemil 0.602 0.667 0.729 0.679 0.589 0.535 0.690 0.680 0.619 0.529
Limbani 0.602 0.725 0.574 0.602 0.821 0.640 0.817 0.679 0.547 0.841
Ollachea 0.667 0.725 0.558 0.848 0.798 0.676 0.880 0.706 0.671 0.753
San Gaban 0.729 0.574 0.558 0.436 0.605 0.583 0.629 0.564 0.494 0.605
Cuyo Cuyo 0.679 0.602 0.848 0.436 0.717 0.616 0.858 0.605 0.661 0.819
Kuzco 0.589 0.821 0.798 0.605 0.717 0.75 0.859 0.728 0.719 0.792
Oroya 0.53 0.64 0.68 0.58 0.62 0.75 0.893 0.64 0.00 0.679
Macusani 0.690 0.860 0.880 0.629 0.858 0.859 0.893 0.000 0.721 0.000
Pilcopata 0.680 0.679 0.706 0.564 0.605 0.728 0.635 0.000 0.000 0.665
Pto Maldonado 0.619 0.547 0.671 0.494 0.661 0.719 0.000 0.721 0.000 0.000
Siná 0.529 0.841 0.753 0.605 0.819 0.792 0.679 0.000 0.665 0.000
1120/00-10-RL-0011-0A
58
caudales medios mensuales para el puesto fluviométrico de Ollachea, para el período de 1977 a 2001.
7.2.4 Calibración del Modelo
Con base en las informaciones disponibles de hidrogramas de las cuencas en estudio, el modelo lluvia x caudal HEC-HMS fue calibrado en tres puntos para el período común de datos disponibles:
El exutorio de la sub-cuenca San Gaban I fue calibrado en el período de 1977-2001 con el caudal medial mensual registrado en la estación pluviométrica Ollachea;
El exutorio de la cuenca del Río Araza, calibrado para el período de julio de 2008 a mayo de 2009 a partir de la serie de caudales del Río Araza, en el punto donde ocurre la confluencia con el río Inambari;
El exutorio de la cuenca del río Inambari, calibrado a partir de la serie de caudales en el río Inambari, en la región del Puente Otorongo, para el período de julio de 2008 a mayo de 2009.
Los datos de precipitaciones diarias utilizados en el modelo fueron de los puestos pluviométricos de Quincemil, Limbani, Ollachea, San Gaban y Cuyo Cuyo. Además de esos datos, se han utilizado datos de totales anuales de Pilcopata, Macusani, Antauta y Crucero, con distribuciones temporales basadas en los puestos con precipitaciones diarias ubicados en sus proximidades.
Para reproducción de los fenómenos físicos se utilizaron los siguientes métodos de cálculo, escogidos debido a su formulación adecuada con los datos disponibles. Los métodos utilizados están representados en el cuadro 7.12.
CUADRO 7.12 MÉTODOS UTILIZADOS EN EL MODELO HEC-HMS
Proceso Método utilizado
Pérdidas en la precipitación
Transformación precipitación - flujo
Flujo base
Propagación de las crecientes
Inicial y constante
Hidrograma unitario de Zinder
Recesión
Lag
Inicialmente se estimaron los parámetros como área impermeable de la cuenca, a través de observaciones de fotos de satélite (Google Earth), estimación del tempo de concentración (método USACE), tasa de pérdidas debido al tipo de suelo.
Las áreas de influencia de cada puesto fueron determinadas segundo el polígono de Thiessen y ajustes segundo el mapa de Isoyetas, conforme el diseño 1120/00-3H-DE-0002. Cuanto a las divisiones, se destaca el uso de otros puestos en la cuenca del Araza, además del puesto de Quincemil. Los elevados valores de precipitación de ese puesto no son representativos para toda la cuenca, mismo si ese fuera el único puesto existente en esa cuenca.
1120/00-10-RL-0011-0A
59
Para la cuenca del Araza se utilizaron valores de los totales anuales precipitados del Puesto de Pilcopata, distribuido temporalmente conforme las precipitaciones observadas en los puestos de Quincemil, Ollachea y San Gaban (opción posible en el software HEC-HMS). También, en esa cuenca se utilizó la influencia del puesto de Ollachea, por se situar en región de misma isoyeta de la región alta cuenca del Río Araza.
Algunos de los parámetros calculados están representados en el cuadro 7.13 y en el cuadro 7.14.
CUADRO 7.13 TIEMPO DE CONCENTRACIÓN CALCULADO POR EL MÉTODO DE USACE
CUADRO 7.14
ÁREA DE INFLUENCIA DE CADA PUESTO CON RELACIÓN AL ÁREA DE CADA SUB-CUENCA
Puesto Cuyo Cuyo Limbani Macusani Ollachea
San Gaban Quincemil Pilcopata Antauta Crucero
Huari Huari 0.62 0.38 Patambuco 0.20 0.80 Chuhuini
0.80 0.01
0.06 0.12
Coaza
0.63 0.32 0.02 0.02 Choquepata
0.22 0.36 0.42
San Gaban I
0.45 0.55 San Gaban II
0.56 0.44
Yahuarmayo
1.00 Araza
0.35 0.17 0.35 0.13
El cuadro 7.15 presenta el área de influencia total de cada puesto pluviométrico.
Sub-bacia Tc (hs)
Araza 22
Choquepata 17
Chuhuini 12
Coaza 16
Huari Huari 16
Patambuco 19
San Gaban I 8
San Gaban II 4
Yahuarmayo 20
Sub-cuenca
1120/00-10-RL-0011-0A
60
CUADRO 7.15 ÁREA DE INFLUENCIA TOTAL DE CADA PUESTO
Puesto Área de
influencia (km²)
Cuyo Cuyo 2050
Limbani 4530
Macusani 1965
Ollachea 4308
San Gaban 2910
Quincemil 1607
Pilcopata 584
Antauta 104
Crucero 207
La calibración consistió en tentativas sucesivas, fijando algunos parámetros y variando los otros, buscando la aproximación del hidrograma calculado con relación al hidrograma observado en Puente Leguía.
Como resultado final de la calibración, en la figura 7.3 se representa la correlación entre los valores medios mensuales calculados y observados, con coeficiente de correlación R² de 0.9277.
FIGURA 7.3 CORRELACIÓN ENTRE LOS VALORES MEDIOS MENSUALES CALCULADOS Y OBSERVADOS
7.2.5 Serie de caudales medios mensuales
EL cuadro 7.16 presenta la serie de caudales promedios mensuales de la CH Inambari determinada a través del modelo lluvia x caudal HEC-HMS. El caudal promedio de la serie es 961.3 m³/s.
y = 0.9907xR² = 0.9277
0
500
1000
1500
2000
2500
3000
0 500 1000 1500 2000 2500 3000
Cau
dale
s O
bserv
ad
as -
Pu
en
te L
eg
uia
(m
³/s)
Caudales Calculados -HMS (m³/s)
1120/00-10-RL-0011-0A
61
CUADRO 7.16 SÉRIE DE CAUDALES MEDIOS MENSUALES PARA LA CENTRAL HIDROELÉCTRICA INAMBARI
AÑO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEPT OCT NOV DIC
PROMEDIO
1931 2253 1793 2252 1152 858 764 468 622 666 630 933 1731 1177
1932 2026 1971 1955 1306 677 398 401 318 530 755 678 754 981
1933 1316 1162 1369 895 623 780 673 577 636 1291 1385 1632 1028
1934 1785 1732 1487 1125 636 675 414 411 475 635 1031 928 945
1935 1134 1075 1161 1263 808 666 561 462 580 827 1327 1572 953
1936 1353 1459 1256 1015 692 618 501 661 905 786 689 1254 932
1937 1577 1451 1129 880 613 815 484 337 441 535 554 636 788
1938 622 610 548 513 572 441 679 632 717 712 794 831 639
1939 1198 845 939 874 729 439 348 578 764 666 766 723 739
1940 1343 1246 1261 1145 854 645 538 646 742 763 695 1220 925
1941 1367 1346 811 953 637 601 615 481 824 878 1233 1445 933
1942 1635 1790 1489 1213 696 411 319 276 243 452 679 862 839
1943 894 1060 955 815 564 549 455 1108 1112 1017 1265 1702 958
1944 2201 1828 1872 1397 873 546 403 377 747 984 1136 1111 1123
1945 1498 1354 1935 952 744 473 347 362 540 1045 1784 1580 1051
1946 1369 2163 1533 860 597 526 649 407 693 769 995 1034 966
1947 1501 1490 1040 725 633 581 420 369 372 646 730 913 785
1948 1325 1482 1394 1294 1150 761 488 397 802 1340 1272 856 1047
1949 1345 1597 1433 1155 604 868 827 750 894 1291 1172 1323 1105
1950 1299 1516 1372 1122 809 651 838 709 1043 1141 1095 1348 1079
1951 1651 1700 1424 1119 1266 858 535 390 929 1312 1392 1283 1155
1952 1672 1666 1764 1181 1232 938 763 779 990 966 1244 1183 1198
1953 1083 1134 1197 1111 714 869 640 605 703 943 885 868 896
1954 1106 1121 1113 1051 1080 613 344 332 739 1039 1091 1257 907
1955 1027 1062 1073 750 724 577 490 605 609 770 767 967 785
1956 1409 1501 1243 941 800 468 855 557 1099 955 1004 1071 992
1957 1106 1581 1280 1181 913 747 619 759 1166 1228 1236 1220 1086
1958 1561 1458 1169 979 970 849 666 475 1081 1264 1337 1240 1087
1959 1507 1697 1732 1310 1203 1086 788 650 909 1363 1274 1479 1250
1960 1361 1388 1371 1126 1052 580 823 826 1090 1113 1493 1266 1124
1961 1790 1733 1416 1324 1317 612 356 695 797 1192 1548 1483 1189
1962 1583 1659 1709 1337 1281 834 622 569 981 1412 1526 1503 1251
1963 2189 2162 1844 1432 840 482 563 669 807 1027 1075 1288 1198
1964 1234 1257 1237 961 554 344 344 441 538 551 506 806 731
1965 1056 1024 848 784 564 490 544 464 775 691 870 1273 782
1966 1006 1077 911 612 618 506 405 291 337 651 715 717 654
1967 965 1236 1327 672 647 607 681 592 687 857 851 986 842
1968 1277 1316 956 644 425 415 435 545 543 792 730 1144 769
1120/00-10-RL-0011-0A
62
AÑO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEPT OCT NOV DIC
PROMEDIO
1969 1206 1363 1011 847 741 772 556 376 602 768 1077 1133 871
1970 1214 1052 1308 1059 709 727 539 543 791 1022 833 1569 947
1971 1669 1494 1094 930 684 702 529 677 770 790 904 1059 942
1972 1036 1216 1318 623 536 412 625 947 953 887 1155 1166 906
1973 1638 1247 1195 952 659 552 627 792 546 1000 891 1606 975
1974 1923 1556 1143 1070 517 570 581 852 457 730 592 842 903
1975 941 1138 786 708 676 635 565 506 838 747 886 1396 819
1976 1380 1050 779 725 696 426 553 633 952 558 635 1133 793
1977 1060 1453 1275 879 657 520 668 560 594 1078 1070 1182 916
1978 1340 1010 831 997 687 502 259 198 371 492 829 1050 714
1979 1142 1079 1133 630 480 411 395 421 304 507 597 1033 678
1980 725 769 1126 592 375 451 403 519 562 1138 984 1286 744
1981 1656 1285 1416 649 608 558 399 720 651 1459 1442 1787 1053
1982 1830 1658 1415 1117 793 1083 907 1143 1282 1338 1451 1776 1316
1983 1699 1402 1398 1322 1193 1108 1016 754 785 706 905 1072 1113
1984 1911 1635 1507 887 643 570 626 592 450 837 929 990 965
1985 1470 1246 1083 1082 792 755 723 762 839 1019 1250 1396 1035
1986 1371 1245 1186 735 716 659 722 746 711 795 939 1147 914
1987 1271 1079 1039 924 719 588 669 573 715 1098 1186 1361 935
1988 1504 1073 1217 978 803 686 691 890 996 1065 1070 1172 1012
1989 1208 1104 972 979 760 779 792 791 781 1081 887 1092 936
1990 1168 1365 1150 950 750 553 448 546 625 1240 1147 1652 966
1991 1563 1337 1261 842 578 506 439 549 818 827 887 1140 896
1992 911 1292 839 709 687 578 494 804 799 747 874 833 797
1993 1034 1211 1006 758 794 526 333 918 699 777 1119 1326 875
1994 1524 1214 1043 991 698 673 590 547 890 915 712 832 886
1995 865 986 1306 843 667 446 537 301 563 655 870 986 752
1996 1505 1243 864 685 616 517 352 513 591 728 976 1300 824
1997 1233 1958 1395 982 755 673 771 642 642 922 921 1163 1005
1998 1255 1844 1469 1267 587 619 506 377 349 906 892 843 910
1999 1786 1826 1619 1294 854 699 774 380 559 373 543 932 970
2000 1383 1152 1164 733 609 841 503 908 975 1294 1296 1512 1031
2001 2105 1980 1849 1484 1295 1097 1204 1146 1033 1145 1118 983 1370
2002 1244 1716 1536 1097 968 841 881 697 687 1025 1039 1165 1075
2003 1472 1242 1447 997 724 515 578 548 434 638 815 1249 888
2004 1156 1093 1152 884 646 631 629 800 587 907 869 1167 877
2005 1095 1245 943 606 692 629 523 445 575 996 994 1018 813
2006 1197 1024 996 985 554 535 509 488 532 1110 1165 1811 909
2007 1476 2076 1934 1629 1442 953 1241 651 550 931 1087 1364 1278
2008 2060 1666 1343 1214 1032 962 1004 1084 988 1259 962 1392 1247
1120/00-10-RL-0011-0A
63
AÑO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEPT OCT NOV DIC
PROMEDIO
2009 1795 1764 1452 1287 890
Promedio 1401 1394 1276 989 770 645 590 603 723 921 1007 1197 961
Máximo 2253 2163 2252 1629 1442 1108 1241 1146 1282 1459 1784 1811 1631
Mínimo 622 610 548 513 375 344 259 198 243 373 506 636 436
El cuadro 7.17 y la figura 7.4 presentan los caudales característicos en el eje del aprovechamiento de Inambari
CUADRO 7.17 CAUDALES CARACTERÍSTICOS PARA LA CENTRAL HIDROELÉCTRICA INAMBARI
MESES PROMEDIO MÁXIMO MÍNIMO
ENE 1407 2318 622
FEB 1403 2456 610
MAR 1286 2252 548
ABR 990 1629 513
MAY 770 1442 375
JUN 645 1108 344
JUL 590 1242 259
AGO 599 1146 198
SEPT 718 1282 243
OCT 919 1459 373
NOV 1009 1784 506
DIC 1198 1812 636
MEDIA 961 1660 435
1120/00-10-RL-0011-0A
64
FIGURA 7.4 CAUDALES CARACTERÍSTICOS PARA LA CENTRAL HIDROELÉCTRICA INAMBARI
7.2.6 Curva de Duración de Caudales Promedios Mensuales
La figura 7.5 presenta la curva de duración de caudales promedios mensuales para el local del aprovechamiento de la CH Inambari, el cuadro 7.18 presenta la misma curva tablada.
0
200
400
600
800
1000
1200
1400
1600
1800
2000
2200
2400
2600
JAN FEV MAR ABR MAI JUN JUL AGO SET OUT NOV DEZ
CA
UD
AL
(m
³/s)
MESES
PROMEDIO
MÍNIMAS
MÁXIMAS
1120/00-10-RL-0011-0A
65
FIGURA 7.5 CURVA DE DURACIÓN DE CAUDALES MEDIOS MENSUALES
0
200
400
600
800
1000
1200
1400
1600
1800
2000
2200
2400
2600
2800
3000
0% 10% 20% 30% 40% 50% 60% 70% 80% 90% 100%
CA
UD
AL
(m
³/s)
PERMANENCIA DE CAUDALES
1120/00-10-RL-0011-0A
66
CUADRO 7.18 CURVA DE DURACIÓN DE CAUDALES PROMEDIOS MENSUALES
Permanencia (%) Caudal (m³/s)
1% 2138
2% 1934
5% 1698
10% 1487
15% 1365
20% 1284
25% 1220
30% 1146
35% 1093
40% 1035
45% 975
50% 906
55% 847
60% 792
65% 747
70% 696
75% 650
80% 611
85% 560
90% 513
95% 415
99% 324
99,5% 287
7.2.7 Estudios de Caudales Máximos
Para el presente estudio se utilizó el modelo hidrológico lluvia-caudal HEC-HMS, pero con algunas consideraciones diferenciadas con relación a las utilizadas en la elaboración de la serie de medias mensuales. Las consideraciones efectuadas están descritas en los tópicos.
7.2.7.1 División en Sub-cuencas
Para los estudios de crecientes se hizo la división de la cuenca del Río Inambari y del Río Araza en 10 sub-cuencas, presentadas en el cuadro 7.19.
1120/00-10-RL-0011-0A
67
CUADRO 7.19 SUB-CUENCAS Y ÁREAS
Sub-cuencas Área (km²)
Huari Huari 2849
Patambuco 1360
Chuhuini 1696
Coaza 1591
Choquepata 2168
San Gaban I 2131
San Gaban II 1250
Yahuarmayo 628
Araza Alto 1808
Araza Bajo 2784
En el presente estudio se utilizaron cinco puestos pluviométricos: Quincemil, San-Gaban, Ollachea, Limbani y Cuyo Cuyo, con sus respectivas áreas de influencia definidas inicialmente a través de isoyetas y del método de Thiessen.
Sin embargo, debido a la existencia de pocos puestos, con representatividad bastante limitada para la sub-cuenca en cuestión se realizaron algunos ajustes. En especial se hacen comentarios sobre consideraciones de influencia de puestos en la cuenca del Araza.
Para la cuenca del Araza se hizo una subdivisión, visto la existencia de un único puesto pluviométrico, el puesto de Quincemil. Este puesto está situado en región de floresta tropical, con totales promedios anuales entorno de 6000 mm, en una región de isoyetas muy específica en la cuenca del Araza, conforme la figura 7.6. El mapa de isoyetas puede ser visualizado también en el diseño 1120/00-3H-DE-0002.
1120/00-10-RL-0011-0A
68
FIGURA 7.6 CUENCAS DEL RÍO ARAZA Y ISOYETAS
Considerando la localización del puesto, en una región de comportamiento particular y poco representativa para toda la cuenca, la misma fue subdividida en dos: Araza Alto y Araza Bajo. La región alta de la cuenca, con relevo montañoso y precipitación total anual media, segundo las isoyetas, de aproximadamente 1000 mm, fue usada como puesto representativo los puestos de Ollachea y Cuyo-Cuyo. Estos puestos tienen totales medios anuales en las mismas proporciones y características de terreno semejantes en relevo y altitud. Para la cuenca del Araza Bajo, se usaron las influencias de los puestos de Ollachea, San Gaban y Quincemil.
Esas alteraciones fueron propuestas debido a los valores elevados e irreales que serían producidos considerando la influencia única del puesto de Quincemil para toda la cuenca del Araza. El cuadro 7.20 presenta las metodologías utilizadas en el Estudio.
CUADRO 7.20 METODOLOGIAS EMPLEADAS EN EL SOFTWARE – HEC-HMS
Proceso Método Utilizado
Pérdidas en la precipitación Metodología DNIT
Transformación precipitación - caudal Hidrograma Unitario de Snyder
Flujo Base Recesión
Propagación de Llenas Muskingun- Cunge
ArazaAlto
ArazaBajo
1120/00-10-RL-0011-0A
69
7.2.7.2 Evaluación de Precipitaciones Intensas
a) Determinación de la frecuencia de lluvias
A partir de los datos de alturas precipitadas totales diarias de los puestos pluviométricos de Quincemil, San Gaban, Ollachea, Limbani y Cuyo Cuyo, se obtuvieron las máximas precipitaciones anuales para uno y dos días consecutivos, y después, a través de la media aritmética de esos valores, se estimó la lluvia referente a 24 horas, conforme recomendación de CETESB. Para la determinación de los máximos anuales, se consideró un año hidrológico (mayo a abril), para garantizar la independencia de las variables hidrológicas.
Con los datos de precipitación de lluvia máxima para 24 horas, se hizo el tratamiento estadístico con el cálculo de la media, el desvío patrón padrón y coeficiente de asimetría, además de la ordenación de esos dados en orden decreciente.
Para la determinación de la precipitación a lo largo de un tempo de recurrencia superior a los observados se realizó un estudio estadístico a través de distribuciones de probabilidad de Gumbel, Exponencial, Log-Pearson III, Normal y Log Normal que resultan en precipitaciones teóricas.
Después de la aplicación de las distribuciones de probabilidad en los datos, se optó por uno de esos ajustes para dar continuidad a los estudios. El criterio de escoja consideró el menor valor alcanzado en la suma de los errores calculados, considerando las precipitaciones máximas anuales de 24h de duración.
La evaluación de las relaciones de intensidad, duración y frecuencia de las lluvias de curta duración fueron realizadas en este estudio a través de las informaciones de precipitaciones máximas de 24 horas anuales. Así, a partir de las mismas, se estimaron las precipitaciones referentes a duraciones menores.
Con la precipitación de 24 horas obtenida para los puestos pluviométricos, es posible estimar la lluvia para diversas duraciones. Como los puestos no tienen datos de intensidad de lluvia, este cálculo fue realizado tomando como base relaciones medias de lluvias obtenidas con el estudio del DNOS (CETESB) e que tienen equivalencia en otros estudios alrededor del mundo. Aplicando las relaciones de las duraciones de lluvia a las precipitaciones conocidas de 24 horas, se obtienen los valores de precipitación para diversas duraciones.
b) Determinación de la Intensidad de Lluvias
Es posible exprimir la relación altura-frecuencia duración por una fórmula empírica del tipo:
N
M
Bt
K.TRi o
NM BtK.TRi
donde:
1120/00-10-RL-0011-0A
70
i = Intensidad de lluvia en mm/minuto;
M y N: son exponentes a ser determinados para cada localidad;
K y B: son parámetros;
t: duración en minutos.
Para encontrar la ecuación de cada puesto pluviométrico, el parámetro B fue fijado; los parámetros M, N y K fueron variados para encontrar la diferencia entre los resultados encontrados con la ecuación y los valores originales. El parámetro B fue entonces variado con ayuda de una planilla electrónica para encontrar la menor diferencia entre los valores.
Así, con los parámetros B, K, M y N encontrados, la ecuación de lluvias intensas para cada puesto pluviométrico está presentada a seguir, siendo la intensidad de la lluvia en mm/min, TR el tempo de recurrencia en años y D la duración de la lluvia en minutos.
0.7573
0.2160
11.8038)(D
TR40.8088I (San Gaban)
0.7573
0.0942
11.8026)(D
TR40.8575I (Quincemil)
0,.7573
0.1502
11.8038)(D
TR8.2338I (Ollachea)
0.7573
0.1278
11.8038)(D
TR7.4998I (Limbani)
0.7573
0.0669
11.8026)(D
TR5.5798I (Cuyo-Cuyo)
7.2.7.3 Cálculo de la lluvia de proyecto
La relación entre lluvias y defluvios (precipitación efectiva) fue determinada a partir de la expresión de Mockus, presentada en el Manual Básico para Estruturas de Drenagem, de DNIT.
La expresión es en función del coeficiente CN, que varía de 0 a 100 en función de la permeabilidad del suelo, de su cobertura vegetal, textura de la superficie y humedad antecedente del solo, y está orientado a partir del grupo hidrológico del suelo.
Grupo A – Potencialidad mínima para formación de defluvio superficial. Incluye arenas en camadas espesas con muy poco silte y arcilla.
1120/00-10-RL-0011-0A
71
Grupo B – Principalmente suelos arenosos menos espesos que los del grupo A, pero que presentan infiltración superior a la media, después de humedad previa intensa.
Grupo C – Comprende suelos poco profundos y suelos que contienen bastante arcilla y coloides, pero menos que en el grupo D. El grupo presenta infiltración abajo de la media, después de la pre-saturación.
Grupo D – Potencial máximo para formación del defluvio superficial. El grupo incluye en su mayoría, arcillas de alto valor de expansión, incluyendo también algunos suelos poco profundos, con sub-horizontes casi impermeables, próximos a la superficie.
Se adoptó como grupo hidrológico representativo para el suelo un intermediario entre grupos C y D, adoptando un CN de 72 para los puestos pluviométricos localizados en la selva y un CN 86 para los puestos en la cordillera. Esta metodología no considera lluvias antecedentes, por lo tanto, fue adoptado un coeficiente CN conservador.
En este método, la precipitación efectiva es una función de la precipitación total y del parámetro S, a través de la siguiente ecuación:
0,8.SP
0,2.SPP
2
E
Donde: PE = precipitación efectiva (mm);
P = precipitación (mm);
El valor “S” considera el estado de humedad del suelo, uso del suelo y prácticas de manejo del mismo; los autores lo definen como:
254N
25400S
Donde N es un número que varía de 0 a 100 de tal forma que, si N = 100, la superficie es toda impermeable, y P = PE. El valor de N puede ser extraído de tabla fornecida con el método.
La expresión de Mockus no considera la rehabilitación de la tasa de infiltración del suelo en la interrupción de las precipitaciones. Por ese motivo se considera al final del período lluvioso una infiltración mínima del suelo, en ese caso, se adoptó con base en el grupo hidrológico del solo una pérdida mínima por infiltración de 2 mm/h.
Adicionalmente, a partir de cada área de sub-cuenca se calculó un factor de reducción de lluvias con base en la expresión:
1log(Ar/25)0,11Fa
Donde Ar es el área de influencia del puesto. El factor de simultaneidad no está considerado en esta metodología, adoptándose como FS = 1.
1120/00-10-RL-0011-0A
72
Para cada tiempo de recurrencia, debe ser determinada una lluvia de proyecto. La determinación de la lluvia de proyecto siguió la metodología indicada en Manual de Hidrologia Básica para Estruturas de Drenagem, de DNIT, considerando, como comúnmente se hace, solamente las lluvias antecedentes al pico de la tempestad. El procedimiento consiste en re-arreglar los acrecimos de precipitación para varias duraciones de lluvia consecutivas, para reproducir el efecto más dañoso de los defluvios. Los intervalos de tiempo entre cada duración de lluvia deben ser iguales a la duración de la lluvia unitaria. En este caso se consideró un intervalo de 15 minutos.
Ejemplificando la metodología se presentan los cálculos efectuados para la cuenca de San Gaban, para un período de recurrencia de 100 años en el cuadro 7.21:
1120/00-10-RL-0011-0A
7-73
CUADRO 7.21 METODOLOGÍA PARA LA DETERMINACIÓN DE LA PRECIPÍTACIÓN EFECTIVA
Tiempo (h)
Intensidad (mm/h)
Precipitación Total (mm)
Incremento (mm)
FA Incremento Reajustado
(mm)
Precipitación Reajustada
Acumulada (mm)
Precipitación Efectiva
(mm)
Incremento Pe (mm)
Pérdidas (mm)
Precipitación Efectiva
Reajustada (mm)
0.00 1021.1 0.0 0.0 0.793 14.2 14.2 0.0 0 14.2 0
0.25 548.7 137.2 137.2 0.793 21.5 35.7 2.2 2.2 19.3 2.2
0.50 391.9 195.9 58.8 0.793 29.4 65.2 14.3 12.1 17.3 14.3
0.75 310.7 233.0 37.1 0.793 108.8 174.0 94.0 79.7 29.1 94.0
1.00 260.2 260.2 27.2 0.793 46.6 220.6 134.6 40.6 6.0 134.6
1.25 225.3 281.7 21.5 0.793 17.1 237.7 150.0 15.3 2.0 150.0
1.50 199.7 299.6 17.9 0.793 14.2 251.9 162.8 12.9 2.0 162.8
1.75 180.0 315.0 15.4 0.793 12.2 264.1 174.0 11.2 2.0 174.0
2.00 164.2 328.5 13.5 0.793 10.7 274.8 183.9 9.9 2.0 183.9
2.25 151.4 340.6 12.1 0.793 9.6 284.4 192.7 8.9 2.0 192.7
2.50 140.6 351.5 11.0 0.793 8.7 293.1 200.8 8.1 2.0 200.8
2.75 131.5 361.6 10.0 0.793 8.0 301.1 208.2 7.4 2.0 208.2
3.00 123.6 370.9 9.3 0.793 7.4 308.5 215.1 6.9 2.0 215.1
3.25 116.8 379.5 8.6 0.793 6.9 315.3 221.5 6.4 2.0 221.5
3.50 110.7 387.6 8.1 0.793 6.4 321.7 227.5 6.0 2.0 227.5
3.75 105.4 395.2 7.6 0.793 6.0 327.8 233.2 5.7 2.0 233.2
4.00 100.6 402.4 7.2 0.793 5.7 333.5 238.6 5.4 2.0 238.6
4.25 96.3 409.2 6.8 0.793 5.4 338.9 243.7 5.1 2.0 243.7
4.50 92.4 415.7 6.5 0.793 5.1 344.0 248.5 4.9 2.0 248.5
4.75 88.8 421.9 6.2 0.793 4.9 348.9 253.2 4.7 2.0 253.2
5.00 85.6 427.8 5.9 0.793 4.7 353.6 257.7 4.5 2.0 257.7
5.25 82.6 433.5 5.7 0.793 4.5 358.1 261.9 4.3 2.0 261.9
5.50 79.8 439.0 5.5 0.793 4.3 362.5 266.1 4.1 2.0 266.1
... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ...
1120/00-10-RL-0011-0A
74
Para el cálculo de los defluvios se utilizaron los siguientes valores de porcentaje de área impermeable, correspondiente al área de la sub-cuenca donde ocurre la filtración directamente después de la precipitación.
CUADRO 7.22 PORCENTAJE IMPERMEABLE DE LAS SUB-CUENCAS CONSIDERADAS
Cuenca Impermeabilidad (%)
Araza 40
Choquepata 50
Chuhuini 55
Coaza 55
Huari Huari 60
Patambuco 60
San Gaban I 70
San Gaban II 35
Yahuarmayo 40
Con relación a la transformación de la precipitación efectiva en filtración se usó el hidrograma unitario de Snyder, con los siguientes parámetros:
CUADRO 7.23 PARÁMETROS UTILIZADOS EN EL HIDROGRAMA UNITARIO DE SNYDER
Sub-cuenca Tp (horas) Cp
Araza Alto 12 0.35
Araza Bajo 16 0.35
Choquepata 18 0.35
Chuhuini 14 0.35
Coaza 16 0.35
Huari Huari 22 0.35
Patambuco 14 0.35
San Gaban I 10 0.35
San Gaban II 14 0.35
Yahuarmayo 11 0.35
Según Tucci et al, los valores del coeficiente de pico varían entre Cp = 0,89 (áreas urbanas de grande declividad) a Cp= 0,16 (área rural de declividad muy pequeña).
Con relación al desplazamiento de la onda de creciente y posible atenuación del pico, se reprodujeron trechos del río Inambari, río San Gaban y del Río Araza. Sin embargo, debido a una pequeña extensión de la cuenca, a la alta declividad y por que las mayores regiones de contribución (floresta amazónica) están ubicadas cercanas al exutorio, los efectos de abatimiento de pico de creciente fueron insignificantes.
1120/00-10-RL-0011-0A
75
7.2.7.4 Resultados encontrados
La figura 7.6 presenta el hidrograma de la creciente decamilenar.
EL
CUADRO 7.24, EL
1120/00-10-RL-0011-0A
76
CUADRO 7.25 Y EL
cuadro 7.26 presentan los caudales de crecientes para diversos tiempos de recurrencia para la cuenca del Araza, cuenca Inambari y puente Leguia, respectivamente.
FIGURA 7.7 HIDROGRAMA PARA CRECIENTE DECAMILENAR
CUADRO 7.24 CAUDALES DE CRECIENTES - TIEMPOS DE RECURRENCIA ASOCIADOS PARA LA CUENCA DEL
ARAZA
TR (años)
Caudal (m³/s)
2 1,144
5 1,433
10 1,691
20 2,004
25 2,135
50 2,521
100 2,876
500 4,539
1.000 4,825
10.000 7,687
0
2000
4000
6000
8000
10000
12000
14000
16000
18000
20000
22000
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160
CA
UD
AL
(m
³/s)
TIEMPO (h)
Hidrograma Ponte Leguia Hidrograma Araza Hidrograma Inambari
1120/00-10-RL-0011-0A
77
CUADRO 7.25 CAUDALES DE CRECIENTES - TIEMPOS RECURRENCIA ASOCIADOS PARA LA CUENCA DEL
INAMBARI (PUENTE OTORONGO)
TR (años)
Caudal (m³/s)
2 1,267
5 1,707
10 2,132
20 2,659
25 2,864
50 3,540
100 4,113
500 6,879
1.000 7,699
10.000 12,844
CUADRO 7.26 CAUDALES DE CRECIENTES - TIEMPOS DE RECURRENCIA ASOCIADOS PARA LA LOCALIDAD DE
PUENTE LEGUIA (TOTAL DE LA CUENCA DEL ARAZA Y DEL INAMBARI)
TR (años)
Caudal (m³/s)
2 2,410
5 3,139
10 3,822
20 4,660
25 4,996
50 6,057
100 6,980
500 11,353
1.000 12,472
10.000 20,458
Debido a la escasez de datos meteorológicos en la cuenca del río Inambari, como humedad, punto de rocío, etc., se optó, junto con la Ingeniería del Propietario, no realizar estudios de QMO/PMP, pues los mismos dependen fuertemente de esas informaciones básicas.
7.2.8 Estudios de Caudales Mínimos
La metodología empleada en el presente estudio fue el uso de la serie de caudales promedios diarios proveniente de simulaciones del modelo hidrológico Lluvia x Caudal HEC-HMS. A partir de los valores de la serie se hicieron ajustes de probabilidad y la determinación de valores extremos.
1120/00-10-RL-0011-0A
78
Mismo que para el estudio de máximas el uso de series de caudales medios diarios ha sido descartado, por el hecho que no representa bien algunos picos, se consideró la posibilidad del uso de esa serie para el estudio de mínimas, visto la buena representación de los trechos de recesión del hidrograma.
A partir de la serie de caudales promedios diarios, se calcularon los caudales promedios mínimos referentes a los períodos de duración de 7, 15, 30, 60, 90, 180 y 360 días. A partir de esas series se hicieron los ajustes de probabilidad segundo las siguientes distribuciones: Gumbel; Exponencial; Log-Pearson III; Normal; Log-Normal.
Se comparó la diferencia entre los resultados obtenidos con las distribuciones acumuladas a los datos registrados, utilizando como criterio de posición para esos últimos el criterio de Kimball, o sea, la clasificación decreciente de valores. La suma de las diferencias entre los valores en módulo elevada al cuadrado fue utilizada como criterio para escoger la distribución más representativa, en este caso Log-Normal.
Los resultados encontrados para el estudio de frecuencia de caudales mínimos a partir de los datos de la serie de caudales medios diarios con diferentes períodos de duración están presentados en el cuadro 7.27 a seguir.
CUADRO 7.27 CAUDALES MÍNIMOS (m³/s) Y TIEMPOS DE RECURRENCIA ASOCIADOS
TR (años)
Tiempo de Duración (días)
7 15 30 60 90 180 360
2 326 361 417 494 537 653 933
5 234 264 313 385 428 539 810
10 197 223 270 338 380 486 752
50 146 167 207 269 307 407 660
100 131 153 188 250 284 380 634
1000 100 120 152 206 244 332 572
10000 93 106 144 197 224 311 548
7.2.9 Curva Nivel x Caudal del Canal de Fuga
En función de las mediciones realizadas en el período de julio de 2008 a junio de 2009, se hizo un ajuste de la curva de descarga en la sección de la mira. Para este ajuste, se usaron las mediciones de caudal hasta el día 3 de julio de 2009.
Las tres primeras mediciones de 2008 fueron desconsideras y no fueron utilizadas en la confección de la curva-clave, debido a incertidumbres en su determinación. Estas son las mediciones con valores de caudal de 628 m³/s, 1,587.5 m³/s y 1,088.3 m³/s.
Se realizó, entonces, un estudio específico para la extrapolación del ramo superior de la curva-clave. Se usaron tres métodos diferentes: Stevens, Logarítmico y Manning.
El método de Stevens y el método de Manning se basan en la geometría de la sección transversal. El método logarítmico, por su vez, es muy influenciado por los pontos más altos de la medición. El método de Manning, sin embargo, suministró resultados poco
1120/00-10-RL-0011-0A
79
conservadores cuando utilizado la calibración de la serie de caudales promedios mensuales. De esta forma se escogió el uso del método de Stevens.
En la faja de niveles con mediciones disponibles, a curva nivel x caudal fue ajustada para la línea de tendencia de mejor correlación, en este caso, una línea de tendencia potencial de ecuación y = 332.28640x0.00309 (R² = 0.7669). El trecho que contiene la intersección entre la curva polinomial y a extrapolación de la curva nivel x caudal fue levemente ajustado para promover la transición suave entre las dos curvas.
La figura 7.8 presenta a curva nivel x caudal del Canal de Fuga de la CH Inambari, el cuadro 7.28 presenta la misma curva tablada.
El polinomio con las ecuaciones de la curva de descarga de la curva nivel x caudal del Río Inambari en Puente Leguia está presente en el
1120/00-10-RL-0011-0A
80
cuadro 10.1.
1120/00-10-RL-0011-0A
81
FIGURA 7.8 CURVA NIVEL X CAUDAL DEL RÍO INAMBARI EN PUENTE LEGUIA
325,00
330,00
335,00
340,00
345,00
350,00
0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000
NA
(m
)
Vazão (m³/s)
CD definitiva
MEDIÇÕES UTILIZADAS
MEDIÇÕES DESCARTADAS
MEDIÇÕES NÃO UTILIZADAS
CD DEFINITIVA
MEDIDAS UTILIZADAS
MEDIDAS DESCARTADAS
MEDIDAS NO UTILIZADAS
Caudal (m³/s)
1120/00-10-RL-0011-0A
82
CUADRO 7.28 CURVA-CHAVE DEL RÍO INAMBARI EN PUENTE LEGUÍA
NA (msnm) Q (m³/s)
329.00 0
334.66 10
335.38 20
335.80 30
336.10 40
336.33 50
337.05 100
337.47 150
337.77 200
338.00 250
338.19 300
338.36 350
338.50 400
338.62 450
338.73 500
338.83 550
338.92 600
339.00 650
339.08 700
339.15 750
339.22 800
339.28 850
339.50 979
340.00 1295
340.50 1619
341.00 1954
341.50 2300
342.00 2658
342.50 3027
343.00 3407
343.50 3799
344.00 4202
344.50 4616
345.00 5042
346.00 5927
347.00 6858
348.00 7834
349.00 8855
350.00 9922
351.00 11034
352.00 12191
353.00 13394
354.00 14641
355.00 15935
1120/00-10-RL-0011-0A
83
7.3 Embalse
7.3.1 Curva Cuota x Área x Volumen del Embalse
A partir de la restitución aerofotogramétrica fue elaborada la Curva Cota x Área x Volumen del Embalse, referente al eje de la CH Inambari. El cuadro 7.16 y la figura 7.9 presentan las Curvas Cuota x Área y Cota x Volumen del embalse de Inambari.
.
1120/00-10-RL-0011-0A
84
FIGURA 7.9 CURVA CUOTA X ÁREA X VOLUMEN PARA EL EMBALSE DE INAMBARI
0,0050,00100,00150,00200,00250,00300,00350,00400,00450,00500,00
340
390
440
490
540
590
0 5.000 10.000 15.000 20.000 25.000 30.000
Área (km²)
NA
(m
sn
m)
Volumen (hm³)
Volumen
Área
1120/00-10-RL-0011-0A
85
CUADRO 7.29 CURVA CUOTA X ÁREA X VOLUMEN PARA EL EMBALSE DE INAMBARI
NA (msnm) VOLUMEN (hm³) ÁREA (km²)
340 0.00 0.08
350 6.39 1.20
360 26.08 2.74
370 60.38 4.12
380 115.58 6.92
390 208.15 11.60
400 357.81 18.33
410 583.94 26.90
420 927.09 41.73
430 1427.65 58.38
440 2114.07 78.90
450 3024.63 103.21
460 4194.28 130.72
470 5652.73 160.97
500 12192.02 274.98
520 18490.99 354.92
540 27289.10 524.89
7.3.2 Estudios de Hidrosedimentología
El transporte de sedimentos fue evaluado a partir de datos de transporte de sólidos en suspensión a través de mediciones efectuadas en campo en la localidad del Puente Leguia y Puente Otorongo. Los datos de esas mediciones fueron presentados en el artículo 6.2.2.
Para la localidad de Puente Leguia, a partir de los datos de descarga líquida (Q) en m³/s y de la descarga sólida en suspensión específica (Qss), en t/día fue ajustada una curva de descarga de sedimentos, esta curva está demostrada en la figura 7.10.
1120/00-10-RL-0011-0A
86
FIGURA 7.10 CURVA DE SEDIMENTO PARA LA LOCALIDAD DE PUENTE LEGUIA
Por lo tanto, la ecuación para el cálculo del transporte de sedimentos en la región del aprovechamiento es la siguiente:
Qss = 0.00736 Q2.13352
Para el sitio de la presa de la CH Inambari, se calcularon los valores de descarga sólida en suspensión media anual (t/año) y específica (t/año/km²). Esos valores se obtuvieron a partir del área de drenaje del aprovechamiento (18,264 km²), del caudal promedio del aprovechamiento (961 m³/s) y de la ecuación de transferencia presentada arriba. La media anual de afluencia de sedimentos obtenida es 7,392,997 t/año. La afluencia específica es 405 t/km².año.
7.3.3 Agradación
Considerando el transporte del material del fundo correspondiente al 15% del transporte en suspensión, se llegó a un valor de 8,501,946 t/año para la descarga sólida promedia anual.
Basado en el caudal sólido total estimado, se evaluó el tiempo promedio necesario para el relleno del embalse de la CH Inambari. El volumen de depósito de sedimentos se evaluó sobre la base de:
- descarga sólida promedia anual;
- eficiencia de retención;
- peso específico aparente promedio.
y = 0,00736x2,13352
R² = 0,68741
0
5000
10000
15000
20000
25000
30000
35000
40000
45000
420 520 620 720 820 920 1020 1120 1220 1320
Descarg
a S
ólid
a e
n S
usp
en
sió
n (
t/d
ia)
Descarga Líquida (m³/s)
1120/00-10-RL-0011-0A
87
El valor de la eficiencia de retención de sedimentos fue estimado con la curva de Brune, donde la eficiencia de retención es calculada con base en el volumen del embalse y en el caudal anual afluente. Considerando las características de los suelos en la región, donde hay predominancia de sedimentos gruesos, CH Inambari tiene una eficiencia de retención de sedimentos del 98%.
Segundo muestras colectadas en bancos de arena aguas abajo de Mazuko, la composición del suelo del embalse de la CH Inambari puede ser caracterizada con aproximadamente el 15% de arcilla y el 15% de silte y el 70% de arena.
Como la eficiencia de retención disminuye con la agradación gradual del embalse, el cálculo fue realizado en intervalos de cinco años.
Conforme metodología preconizada por Eletrobrás, la simulación del volumen retenido se extendió por un período de 100 años, considerando el doble de defluvio sólido promedio anual calculado, para prever un aumento de la producción de sedimentos debido a acciones antrópicas.
El cuadro 7.30 presenta los resultados obtenidos. En él se puede constatar que en 50 años el volumen del sedimento acumulado dentro del embalse de la CH Inambari corresponderá al 3% del volumen total del embalse. En 100 años, el volumen retenido sería cerca del 6% del volumen total del embalse.
CUADRO 7.30 ESTUDIOS DE AGRADACIÓN EN EL EMBALSE DE INAMBARI
Tiempo (años)
Cantidad de sedimento (t)
Masa Específica
(t/m³)
Volumen obstruido (m³)
Capacidad de
Afluencia
Eficiencia de
Retención
Volumen obstruido
(%)
Volumen en el N.A normal (m³)
0 0 1.318 0 0.676 0.982 0.000 20,493,030,000
5 83,481,038 1.341 62,240,580 0.674 0.982 0.003 20,430,789,420
10 166,957,711 1.354 123,339,530 0.672 0.982 0.006 20,369,690,470
15 250,430,099 1.361 183,948,770 0.670 0.982 0.009 20,309,081,230
20 333,898,236 1.367 244,235,243 0.668 0.982 0.012 20,248,794,757
25 417,362,144 1.372 304,280,218 0.666 0.982 0.015 20,188,749,782
30 500,821,842 1.375 364,132,078 0.664 0.982 0.018 20,128,897,922
35 584,277,342 1.379 423,822,969 0.662 0.982 0.021 20,069,207,031
40 667,728,656 1.381 483,375,809 0.660 0.982 0.024 20,009,654,191
45 751,175,793 1.384 542,807,763 0.658 0.981 0.026 19,950,222,237
50 834,618,761 1.386 602,132,165 0.656 0.981 0.029 19,890,897,835
55 918,057,569 1.388 661,359,670 0.654 0.981 0.032 19,831,670,330
60 1,001,492,224 1.390 720,498,988 0.652 0.981 0.035 19,772,531,012
65 1,084,922,730 1.392 779,557,370 0.650 0.981 0.038 19,713,472,630
70 1,168,349,095 1.393 838,540,943 0.649 0.981 0.041 19,654,489,057
75 1,251,771,323 1.395 897,454,958 0.647 0.981 0.044 19,595,575,042
80 1,335,189,419 1.396 956,303,958 0.645 0.981 0.047 19,536,726,042
1120/00-10-RL-0011-0A
88
85 1,418,603,387 1.398 1,015,091,916 0.643 0.981 0.050 19,477,938,084
90 1,502,013,233 1.399 1,073,822,335 0.641 0.981 0.052 19,419,207,665
95 1,585,418,959 1.400 1,132,498,324 0.639 0.981 0.055 19,360,531,676
100 1,668,820,571 1.401 1,191,122,664 0.637 0.981 0.058 19,301,907,336
7.4 Evaluación de la Vida Útil
De acuerdo con el Guia de Avaliação de Assoreamentos de Reservatórios de ANEEL, la vida útil de un embalse puede ser evaluada como sigue:
Donde:
S = volumen de sedimento retenido en el embalse (m³/año);
Dst= defluvio sólido total promedio anual afluente al embalse (t/año);
Er= eficiencia de retención del sedimento afluente en el embalse (% y fracción);
γap = peso específico aparente promedio de los depósitos (t/m³);
Qst= descarga sólida total media afluente en el embalse (t/día);
T = tiempo de sedimentación de un determinado volumen (anos);
Vres= volumen del embalse, total o volumen muerto (m³).
La estimativa de la vida útil de la CH Inambari fue realizada con los siguientes datos:
Caudal promedio (1931-2008): 961 m³/s;
Eficiencia de retención: 98 % (curva de Brune);
Peso específico (compuesto como una ponderación de los materiales existentes): 1.3183 t/m³;
Descarga sólida, función de la descarga liquida dada por:
Qss = 0.00736 Q2.13352
Para el caudal líquido de 961 m³/s hay: Qss=17,005 t/día;
Volumen útil referente al límite de la Toma de Agua: 8,922x106 m³;.
1120/00-10-RL-0011-0A
89
El tempo de vida útil fue estimado en 1934 años, considerando el volumen de 8,922 hm³, referentes al límite de la Toma de Agua, localizada en la elevación 485.00 m.
Para el cálculo de la vida útil, no se consideró la compactación del material con la evolución del tiempo, visando un análisis más conservador de la agradación y consecuente tiempo de vida útil del embalse. No se consideró, tampoco, la distribución de los sedimentos a lo largo del embalse, pero considerando, conservadoramente, que todo el material se sedimenta al pié de la presa. Como se puede observar, no habrá problemas con relación a la vida útil del embalse en termos de agradación.
8 ESTUDIOS GEOLÓGICO-GEOTÉCNICOS
8.1 Geología Regional
El embalse, a ser formado por las obras de represamiento, abarcará una gran área comprendida entre las faldas de la Cordillera Oriental y la Faja Subandina. Por su parte, las obras propiamente dichas se situarán en la Faja Subandina, constituida por rocas sedimentarias de edades Tardi Cretáceo y Terciario (Neogeno), cubiertas localmente por depósitos de aluviones.
En el área del diseño, la Faja Subandina constituye un relieve positivo estrecho con orientación ESSE-WNW que representa el límite norte de las cuencas de los Ríos Araza e Inambari, los cuales se juntan luego aguas arriba de la localidad de Inambari para, a partir de allí, fluir en un corto tramo pasando por un valle encajado, abriéndose más adelante en dirección a la Planicie Amazónica. Precisamente, en ese estrechamiento del valle, es donde se prevé construir la presa del aprovechamiento hidroenergético Inambari.
Con relación a las unidades morfoestructurales, que caracterizan al territorio Peruano, el área de interés se sitúa en las faldas de la Faja Subandina, en el sur de Perú, conforme a la figura 8.1, entre las cotas de 340,00 y 650,00. Los puntos en las coordenadas UTM - sistema SAM 56 de los vértices opuestos que definen al rectángulo, dentro del cual esa área se incluye, son: N 8.544.800/ E 346.900 y N 8.539.650/ E 354.350
1120/00-10-RL-0011-0A
90
FIGURA 8.1 LOCALIZACIÓN DEL ÁREA DE ESTUDIO
De acuerdo con los estudios realizados por el Instituto Geológico Minero y Metalúrgico (INGEMMET), como parte de la elaboración de la Carta Geológica Nacional en la escala 1:100,000, el área del diseño se encuentra dentro de la faja doblada de la Cordillera Subandina constituida por rocas sedimentarias de naturaleza psamítica y pelítica, pertenecientes a las Formaciones Oriente, Chonta y Vivian del Tardi Cretáceo y por rocas blandas no litificadas del Grupo Huayabamba de la edad Terciaria.
Del punto de vista estructural, la Cordillera Subandina presenta un sistema de pliegues con dirección promedio de N70W, con fallas paralelas controladas por niveles estratigráficos de rocas poco competentes. En el área de interés, se destaca la anticlinal de Inambari, cuyo núcleo corresponde a la Formación Chonta y flancos con las Formaciones Vivian y Huayabamba. El sistema de fallas está controlado por un estándar estructural donde se tienen algunos sistemas principales perpendiculares al sistema de pliegues, produciendo la ruptura de los mismos.
8.2 Geología Local
8.2.1 Geomorfología
El área del proyecto se compone de montañas y colinas de baja altura, y colinas con cimas de forma alargada según la dirección de la faja de pliegues. La línea de cumbres de los cerros presenta altitudes que varían de la cota de 525.00 msnm hasta la cota de 800,00 msnm, en el bloque estructural norteoccidental. En términos generales, el bloque estructural norteoccidental presenta una línea de crestas de mayores elevaciones con relación al bloque suroriental, lo que evidencia el movimiento diferencial entre ambos.
Asimismo, el bloque sur-oriental presenta línea de crestas con altitudes más uniformes, con truncamientos de las líneas de drenaje rectilíneas de sus vertientes norte y sur, lo que
1120/00-10-RL-0011-0A
91
sugiere la presencia de materiales de relleno y/o poco competentes, con grados homogéneos de resistencia a la erosión. Eso no ocurre en el bloque norte-occidental donde la línea de crestas es irregular y las vertientes muestran incisiones profundas.
En el área de interés para la presa, el valle del Río Inambari presenta una sección transversal asimétrica, mostrada en la figura 8.2, con incisiones en ambas laderas, siguiendo controles estructurales (fallas de estratificación) y litológicos (niveles de rocas poco competentes). El flanco izquierdo presenta taludes verticales e incisiones más profundas debidas a la presencia de rocas competentes (areniscas cuarzosas) en banco y estratos gruesos. De otra parte, el lado derecho muestra un relieve menos accidentado con dos crestas curvas que sugieren la presencia de rocas competentes que forman el buzamiento de un anticlinal. El cauce del Río Araza está encajado y controlado por la dirección de las rocas.
FIGURA 8.2 VISTA 3D DEL ÁREA DEL APROVECHAMIENTO
8.2.2 Litología y estratigrafía
Como se aprecia en el Mapa Geológico, elaborado en esta etapa, en el área del proyecto afloran rocas sedimentarias pertenecientes a las unidades litoestratigráficas mesozoicas y cenozoicas. Las unidades mesozoicas corresponden a las Formaciones Oriente, Chonta y Vivian del Cretáceo Superior, de ambientes marino y deltaico. Las unidades del Cenozoico corresponden a la Formación Huayambamba Inferior del Neógeno y a depósitos cuaternarios, de ambiente continental, mayormente fluvial.
1120/00-10-RL-0011-0A
92
8.2.2.1 Formación Oriente (Ks-or)
Los afloramientos de esta unidad se extienden por las partes bajas de ambos flancos del valle del Río Inambari, inmediatamente aguas abajo del poblado del mismo nombre. Se trata de areniscas cuarzosas, bien seleccionadas, de grano fino a medio, blancas a amarillentas, en capas medianas a gruesas, tomando aspecto de cuarzitas, en parte con buena porosidad y permeabilidad. En algunos niveles se intercalan lutitas grises en estratos delgados a medianos. Presentan estratificación cruzada.
Afloran en el Río Inambari conformando el núcleo de anticlinal como el que se observa en las proximidades del Ponte Inambari, donde alcanza un espesor de 80 a 100 m, con rumbo promedio N60W e buzamiento de 20° a 30°, los cuales en la zona de la charnela tienden a una posición N-S e buzamiento de 10º a 15º para el cuadrante este.
8.2.2.2 Formación Chonta (Ks-ch)
Esta formación es constituida por una secuencia de areniscas y limolitas alternadas. Las areniscas son de color gris oscuro a rojizas. Las limolitas tienen la misma coloración. El conjunto es mayormente rojizo a marrón. En la parte inferior, es constituido por una secuencia mayormente arenosa, mientras que en la superior, es mayoritariamente pelítica.
El contacto de esta unidad, con la Formación Oriente subyacente, es concordante. Las areniscas sucias de la Formación Chonta cambian abruptamente para una arenisca cuarzosa de la Formación Oriente.
La figura 8.3 presenta la vista del margen derecho del río Inambari, próxima al puente del mismo nombre, donde se observan los estratos subhorizontalizados de la Formación Chonta, correspondientes al núcleo de una anticlinal.
1120/00-10-RL-0011-0A
93
FIGURA 8.3 VISTA DE LA MARGEN DERECHA DEL RÍO INAMBARI
8.2.2.3 Formación Vivian (Ks-v)
Las rocas de esta unidad se encuentran bien expuestas en los márgenes y en el flanco izquierdo del Río Inambari, aguas abajo de su confluencia con el Río Araza. Consisten en una secuencia de areniscas cuarzosas sacaroides, de grano fino a grueso y colores blanquecinos, en parte amarillentas por oxidación de los minerales ferruginosos que se pueden presentarse, en algunos niveles, como impurezas en la roca.
Se trata de areniscas bien seleccionadas, ocasionalmente cuarzíticas, con granos subarredondeados a arredondeados, en gran parte con estratificación cruzada. En algunos niveles ocurren intercalaciones de limolitas grises violáceas, cuyos espesores sufren significativas variaciones laterales en forma de cuñas. Esas intercalaciones se tornan más importantes en la parte inferior, llegando a predominar sobre las camadas de areniscas cuarzosas, donde presentan algunas fajas microconglomeráticas lenticulares de tonos blancos.
Morfológicamente, el nivel superior presenta farallones y altos topográficos por la competencia de los bancos de areniscas cuarzosas, formando crestas alineadas que se destacan de manera notoria, constituyendo rasgos distinguibles en las fotografías aéreas e imágenes de satélite. Sus afloramientos conforman una faja continua de rumbo NWW-SEE a lo largo de la Cordillera Subandina, con espesores que varían de 100 m a 150 m según los estudios realizados para la Carta Geológica Nacional, en la escala 1:100,000.
1120/00-10-RL-0011-0A
94
De acuerdo con a dichos estudios y conforme constatado en el campo, esta unidad yace de manera concordante y mediante cambio gradual sobre la Formación Chonta. Lo mismo ocurre con el contacto superior referente a la Formación Huayabamba Inferior.
La figura 8.4 presenta la vista parcial de la margen izquierda, donde se nota la alternancia de capas de 1.0 a 1.5 m de espesor de areniscas cuarzosas con coloración gris amarillenta, intercaladas con capas de areniscas oscuras.
FIGURA 8.4 VISTA PARCIAL DE LA MARGEN IZQUIERDA
8.2.2.4 Formación Huayabamba Inferior (N-h1)
Las rocas de esta unidad se encuentran bien expuestas en el flanco derecho del río Inambari, aguas abajo del puente del mismo nombre. Esta unidad se compone de lutitas, limolitas y areniscas finas de color rojo ladrillo, en partes con coloraciones abigarradas y algunos niveles con matriz calcárea. Se presenta en estratos medianos a delgados, pero en paquetes gruesos conformados por varios de esos estratos, alcanzando espesores de más de 200 m. En la parte basal ocurren frecuentes intercalaciones de lutitas grises, a veces verdosos.
A pesar de que la Carta Geológica Nacional informa que esta formación infrayace de manera concordante a la Formación Vivian, en el área del proyecto ésta se encuentra en contacto mediante falla con la Formación Chonta.
No se ha observado afloramientos de las unidades litoestratigráficas suprayacentes, reportadas en la Carta Geológica Nacional, hallándose cubierta por depósitos cuaternarios de origen aluvial, a través de una superficie de erosión discordante.
8.2.2.5 Depósitos Cuaternarios
Dentro del área de estudio, los depósitos cuaternarios tienen diversos orígenes, siendo los de mayor extensión y mayor espesor los depósitos generados por antiguos flujos de aluviones, cuyos remanentes se encuentran a diferentes altitudes, encontrándose
1120/00-10-RL-0011-0A
95
inclusive encima de algunas elevaciones. En términos generales, y teniendo en cuenta la escala de representación en los mapas, se diferenciaron y cartografiaron depósitos de tipos aluvionar, fluvial y coluvionar. La descripción de éstos se hace de acuerdo con su magnitud, en orden de mayor a menor importancia.
Los depósitos aluvionares (Q-al) son formados por la acumulación de materiales acarreados por grandes avenidas en épocas de precipitaciones pluviales extraordinarias o bruscos desembalses de lagunas ubicadas en las partes altas de las cuencas de los ríos Inambari y Araza, ocurridas en tiempos geológicos relativamente recientes. Por las altitudes en que se presentan estas acumulaciones, en términos generales, pueden ser diferenciadas en dos eventos: uno antiguo (Q-al1), posiblemente pleistocénico y el otro del Cuaternario reciente (Q-al2).
Los depósitos aluvionares antiguos (Q-al1) se localizan en las partes altas del bloque estructural sud-oriental, atenuando el relieve accidentado del macizo rocoso y constituyen depósitos auríferos, parcialmente explorados por la minería informal. Son compuestos por arcilla plástica marrón rojiza a bege amarillento, con niveles de cantos rodados. El espesor de esos depósitos es variable, pudiendo alcanzar 50 m.
Los depósitos aluvionares recientes (Q-al2) se localizan en las partes bajas de los valles, cubriendo los paleorelieves esculpidos en las formaciones poco competentes, como son los casos de las terrazas de Lechemayo y la zona de San Lorenzo, donde hay exploración de oro.
Los depósitos fluviales (Q-fl) conforman el cauce actual y las terrazas anegadizas de los ríos Inambari y Araza. Se hallan constituidos por cantos rodados y grava de naturaleza polimíctica, con arena de granulometría media a gruesa. Se estiman espesores del orden de 2 m a 10 m sobre el substrato rocoso. Esos depósitos son importantes fuentes de suministras de agregados para la fabricación de concreto y se encuentran en mayor volumen aguas abajo de la presa, a partir de Loromayo.
Los depósitos coluvionales (Q-co) son acumulaciones de fragmentos y bloques de roca de diversas dimensiones, los cuales pueden alcanzar diámetros de hasta 5 m, formados por el desprendimiento de porciones inestables del talud rocoso, debido a la acción de la gravedad o a la erosión de terrenos subyacentes a formaciones de rocas competentes. Estos depósitos reciben el nombre de “taludes de escombros”.
Debido a su mecanismo de formación, estas acumulaciones carecen de matriz o material cementante que les den estabilidad. Acumulaciones de este tipo se encuentran en el margen derecho del río Inambari, siendo las de mayor importancia, por sus implicaciones en el diseño, las situadas inmediatamente aguas arriba del puente del mismo nombre, donde pueden alcanzar espesores de hasta 20m.
8.2.3 Estructuras Geológicas
La Faja Subandina es una conformación geomorfológica donde se observa un alineamiento preferencial. En la zona del proyecto, esa conformación se ha producido en rocas sedimentarias, en los que los esfuerzos tectónicos han conformado anticlinales, sinclinales o pliegues.
1120/00-10-RL-0011-0A
96
8.2.3.1 Pliegues
Por los rumbos y buzamientos que presentan los planos de estratificación de las unidades litoestratigráficas expuestas en ambos flancos de los ríos Inambari y Araza, se evidencia la existencia de estructuras de deformación continuas que corresponden a estructuras de plegamiento. La estructura más importante de este tipo constituye el Anticlinal de Inambari cuyo eje se ubica a la altura del puente del mismo nombre.
El eje de esa anticlinal sigue una dirección N100º, con suave plunge hacia Este-Sudeste. Constituye un pliegue de charnela abierta, en cuyo núcleo se exponen las rocas de la Formación Oriente. En sus flancos, la secuencia estratigráfica normal se encuentra perturbada por la ocurrencia de varias fallas sub-paralelas al eje del pliegue.
Fuera del área de interés de las obras y en ambos lados de la referida anticlinal, ocurren replegamientos menores con orientación similar, formados dentro de las unidades poco competentes, como son algunos niveles de la Formación Chonta (sector de Puerto Leguía) y de la Formación Huayabamba Inferior (sector de Loromayo).
8.2.3.2 Fallas
Con relación a las fallas, los mapas geológicos muestran, en su mayoría, las fallas inferidas debido a la densa y extensa cobertura vegetal.
Aunque se identificaron algunas alineaciones de posible origen estructural, durante los trabajos de campo varias de ellas no pudieron ser verificadas por las dificultades de acceso y ausencia de afloramientos. Los reconocimientos efectuados a lo largo de las caminatas realizadas en las carreteras, tanto hasta Quincemil como hasta San Gabán, además de la inspección de afloramientos existentes en los márgenes de los ríos, confirmaron la existencia de varias de ellas, habiéndose identificado los tipos de fallas de estratificación y los transcorrentes.
Las fallas de estratificación son estructuras de ruptura con desplazamiento significativo de los bloques, formadas por fuerzas tectónicas de compresión, originarias de la convergencia de las placas Sudamericana y del Pacífico Sur, las mismas que dieron lugar al levantamiento de los Andes y a la formación de la faja doblada de la Cordillera Subandina.
La formación de esas fallas fue facilitada por la presencia de horizontes o estratos de rocas incompetentes, tales como niveles de lutitas y limonitas arcillosas dentro de las Formaciones Chonta y Vivian. Es común observar angostas fajas de rocas replegadas adyacentes a los planos de falla, además de truncamientos por acuñamiento de algunos horizontes de roca competente.
Localmente, no se observaron sistemas de fallas importantes. En las caminatas de campo, fueron detectadas dos fallas adyacentes al núcleo de la Anticlinal de Inambari, con dirección N150º e buzamiento de 80º para el cuadrante norte, conforme a la figura 8.5.
1120/00-10-RL-0011-0A
97
FIGURA 8.5 VISTA PARCIAL DE LA FALLA EN EL MARGEN DERECHO. NOTAR EL DESPLAZAMIENTO INDICADO
EN LA FOTO
8.2.3.3 Fracturas
Constituyen otras descontinuidades menores, los planos de fracturas o diaclasa, los cuales se presentan en los niveles de rocas competentes. Por lo general, esas estructuras forman un sistema ortogonal a los planos de estratificación, constituyendo dos familias dispuestas de manera oblicua entre sí. La conjugación de esos sistemas produce bloques cúbicos, cuando la roca presenta dureza y competencia mediana.
La figura 8.6 muestra el fracturamiento en las areniscas de la Formación Vivian, en el margen izquierdo de la presa.
Plano de la falla
Desplazamiento
1120/00-10-RL-0011-0A
98
FIGURA 8.6 FRACTURAMIENTO EN LAS ARENISCAS DE LA FORMACIÓN VIVIAN, EN EL MARGEN IZQUIERDO
DE LA PRESA
Los principales sistemas de fracturamiento identificados en las areniscas de la Formación Vivian son presentados en el cuadro 8.1.
CUADRO 8.1 SISTEMAS DE FRACTURAMIENTO EN LOS ARENITOS DE LA FORMACIÓN VIVIAN
Sistema Dirección Buzamiento
1 N 290 70 N
2 N 20 40 a 50 E
3 N 40 35 a 45 NW
La figura 8.7 presenta la distribución de los tres sistemas principales de fracturamiento en las areniscas de la Formación Vivian.
1120/00-10-RL-0011-0A
99
FIGURA 8.7 DISTRIBUCIÓN DE LOS TRES SISTEMAS PRINCIPALES DE FRACTURAMIENTO EN LAS ARENISCAS
DE LA FORMACIÓN VIVIAN
Esos tres sistemas conjugados originan bloques, conforme se observa en los estratos de las rocas duras de esa formación. En los estratos incompetentes (limoliltas) de la Formación Vivian, los esfuerzos conjugados, en las variadas direcciones, han fragmentado a la roca, ocasionando la fragmentación típica en astillas. En la figura 8.8, es posible observar la fragmentación de la roca en algunos estratos, lo que explicaría los bajos valores de RQD encontrados en algunos niveles de los testigos de los sondeos.
FIGURA 8.8 DETALLE DE UNA CAMADA DE ARENISCA LIMOSA DE LA FORMACIÓN VIVIAN. NOTAR LA
FRAGMENTACIÓN DE LA ROCA
1120/00-10-RL-0011-0A
100
En la Formación Chonta fue determinada la distribución de fracturas presentadas en el siguiente cuadro 8.2.
CUADRO 8.2 SISTEMAS DE FRACTURAMIENTO EN LA FORMACIÓN CHONTA
Sistema Dirección Buzamiento
1 N 40 85 al NW
2 N40 85 al SE
3 N 350 80 W
En la figura 8.9 se muestra la distribución de los tres sistemas de fracturamiento, elaborada a partir de las fracturas medidas en afloramientos de roca, en el núcleo de la anticlinal de Inambari, donde las capas se encuentran dispuestas subhorizontalmente. La figura 8.10 presenta el detalle del fracturamiento en la Formación Chonta.
FIGURA 8.9 DISTRIBUCIÓN DE LOS TRES SISTEMAS PRINCIPALES DE FRACTURAMIENTO EN LA FORMACIÓN
CHONTA
FIGURA 8.10 DETALLE DEL FRACTURAMIENTO EN LA FORMACIÓN CHONTA
1120/00-10-RL-0011-0A
101
8.2.4 Aspectos Neotectónicos
Durante los trabajos de campo, no se observó ningún indicio que pudiese sugerir la existencia de estructuras de fallas que mostrasen movimientos recientes. Tampoco no hay relatos de actividades sísmicas anómalas en la región.
8.2.5 Características Hidrogeológicas
En este aspecto, cabe mencionar los surgimientos de agua a través de planos de estratificación en el sector del estribo izquierdo de la presa, después de un día de fuertes lluvias. Por otra parte, es notorio el significativo incremento del caudal en las pequeñas quebradas que desaguan en el Río Inambari, aguas abajo de su confluencia con el Río Araza, lo que sugiere volúmenes mínimos de infiltración en el macizo.
Además, no se observaron puntos de afloramiento de aguas subterráneas, considerándose mínima su ocurrencia, lo cual fue corroborado con las investigaciones realizadas para determinar la conductividad hidráulica de las formaciones rocosas.
8.2.6 Geodinámica Externa
En la región del proyecto hay dos áreas claramente definidas. La zona de la presa y áreas adyacentes y la zona del embalse. En la zona de la presa, no se observaron áreas con procesos geodinámicos que causan peligro para el desarrollo de las obras. Existen cauces de arroyos estacionales por donde drena el agua de lluvia, que es muy intensa. Los cauces de esos arroyos coinciden, generalmente, con la existencia de rocas débiles, de baja dureza como las limolitas. La erosión de esos horizontes débiles deja colgado a bloques de areniscas que caen por gravedad, sin causar daño o prejuicio.
En la zona del embalse, se han realizado recorridos por pequeños trechos adyacentes a la presa. En los trechos próximos a la carretera en construcción, fue posible observar las condiciones generales de estabilidad de los taludes. A lo largo del cauce del río, en dirección aguas arriba del Río Inambari, no se observaron zonas con desarrollo de procesos geodinámicos, toda el área presenta afloramientos rocosos en laderas estables, solo en la localidad de Lechemayo existen depósitos sueltos en terrazas estables.
En el cauce del Río Araza, aguas arriba de la zona de presa, se han observado algunos depósitos sueltos, así como rocas de baja dureza en taludes altos, las cuales podrían presentar algún riesgo de caída durante la operación del embalse, sin embargo, no representando peligro para la vida útil del reservatorio y estructuras, debido a sus volúmenes limitados y distancia de la presa.
8.3 Aspectos Geológicos Geotécnicos
Con base en el mapeamiento de campo y en las investigaciones de subsuperficie, en la secuencia son tratados algunos aspectos geológicos y geotécnicos de las principales estructuras del proyecto. Se señala que, para fines de visualización de las principales interferencias con esas estructuras y de manera a que se aprovechen las informaciones de cada sondeo, fueron delineadas las líneas de excavación en las secciones geológicas, referentes a la disposición general de las estructuras adoptada como más prometedora en la época de los exámenes de campo, muy similar a la seleccionada.
1120/00-10-RL-0011-0A
102
8.3.1 Presa
El eje de la presa ha sido ubicado inmediatamente aguas abajo de la confluencia de los Ríos Araza e Inambari, a 500 m aguas arriba del puente Inambari. En ese lugar, el valle presenta una sección transversal asimétrica, con taludes moderadamente inclinados (inclinaciones de 35°) en la margen derecha y taludes abruptos (inclinaciones de 60° a 80°) en la margen izquierda. El fondo del valle esta en la cota 326 aproximadamente y el tope de la cuesta en torno de la cota 550 msnm.
En la zona de la presa, en ambas márgenes del río, afloran rocas de la Formación Vivian, representadas por una alternancia de areniscas cuarzosas, areniscas y areniscas limoníticas. Esos estratos tienen una dirección promedia de N115º e buzamiento de 75º al Sudoeste, perpendicular al curso del río. Esa disposición es favorable a la estructura de la presa, con dirección paralela al eje y con buzamiento hacia aguas arriba, no sólo en términos de estabilidad sino de percolación, creando naturalmente una pantalla de impermeabilización con los planos de estratificación posicionados perpendicularmente al flujo de agua por la fundación.
En el margen izquierdo, en los afloramientos de la Formación Vivian, las capas predominantemente areníticas se presentan espesas, en algunos niveles tienen estratificación cruzada y marcas de ondas en las superficies de los estratos. Cabe también destacar la variación lateral del espesor de las capas, sobre todo de las intercalaciones de limolitas areniscosas violáceas que en algunos casos tienden a desaparecer, lo que evidencia su geometría lenticular en el sentido lateral del plano de estratificación. La masa rocosa presenta grados moderados a intensos de fracturamiento, los últimos en niveles de areniscas en estratos delgados o con intercalaciones vinculadas a rocas incompetentes (lutitas y limolitas).
La figura 8.11 muestra el macizo rocoso aflorante de la margen izquierda de la presa.
El margen derecho está constituido por depósitos coluvionares (Q-co) con espesor máximo del orden de 20 m, constituidos predominantemente por bloques de lutitas y limolitas bege amarillento y verde claro, los cuales disminuyen en las partes altas, para dar lugar a bloques de areniscas cuarzosas de color blanquecina a bege amarillenta por intemperismo. De acuerdo con los resultados de los ensayos de permeabilidad, los valores de conductividad hidráulica son del orden de 10-4 a 10-6 cm/s.
1120/00-10-RL-0011-0A
103
FIGURA 8.11 VISTA DEL MARGEN IZQUIERDO DE LA PRESA, DONDE EL MACIZO ROCOSO SE ENCUENTRA
AFLORANTE
En el cauce del río se prevé, a partir de las informaciones obtenidas de líneas de sísmica de refracción ejecutadas transversalmente al río, el afloramiento de rocas predominantemente areniscosas en capas medianas a espesas, incluyendo bancos de hasta 2 m de espesor, en posición transversal al eje del valle y con buzamientos de 50º a 70°, ocasionalmente subverticales. Se estima que la cobertura de depósitos fluviales y bloques caídos, que se observa en algunos trechos del cauce del río, podrá alcanzar espesores del orden de 2 m que deberán ser removidos en los trechos de vedación.
Los sondeos, ejecutados a lo largo de la línea del plinto, indicaron condiciones medias a bajas de RQD y permeabilidades medias a bajas, a pesar de no haberse alcanzado la presión de ensayo en algunas perfuraciones. La comparación de los testigos de sondeos con los afloramientos del lugar nos lleva a creer que los sistemas de fracturamientos, asociados a la menor resistencia de las camadas limolíticas e lutíticas justifican la baja recuperación de diversos trechos perforados. En la margen derecha, en torno de la SR- 107, esa condición de baja recuperación y material fragmentado/alterado puede estar vinculada a alguna estructura o al desconfinamiento del macizo rocoso por las erosiones laterales. Ese trecho deberá ser objeto de detallamiento en los estudios posteriores.
Para la presente etapa, se adoptó como directriz profundizar la línea de excavación del plinto, de un modo conservador, de manera a minimizar riesgos de no encontrarse material compatible con las necesidades del diseño, teniendo como contrapartida un mayor volumen de excavación en roca.
1120/00-10-RL-0011-0A
104
8.3.2 Canal de Aducción, Toma de Agua y Túneles Forzados
En las excavaciones a cielo abierto, en la ladera derecha hidráulica del canal de aducción y pared frontal de la toma de agua, se prevé la necesidad de tratamientos sistemáticos, por medio de barras de anclaje y concreto proyectado, teniendo en vista el sistema de fracturamiento de la Formación Vivian y el buzamiento de las capas aguas arriba, correspondientes al flanco sur de la anticlinal de Inambari.
En las proximidades de la toma de agua fue ejecutado el sondeo SR-111 que indicó un capeamiento de suelo limo-arcilloso/roca alterada del orden de 20 m. El macizo rocoso está constituido por una secuencia de areniscas, limolitas y areniscas cuarzosas, fracturadas, de la Formación Vivian.
Los cuatro conductos forzados, excavados en roca, con un diámetro de 9.80 m, tienen un pique inicial vertical, con sección circular y cerca de 150 m de desnivel, a continuación siguen en túnel con una pendiente de 5%, con sección herradura y longitudes que varían de 400 a 470 m. En ese último trecho, los túneles cruzarán diagonalmente las capas de la Formación Chonta, con bajos buzamientos aparentes hacia aguas arriba. Esa disposición es ligeramente desfavorable para las excavaciones que se desarrollan en el sentido aguas abajo hacia aguas arriba, con el desconfinamiento de capas en el techo, inmediatamente después al frente de las faces de avance, requiriendo cuidados adicionales en la prevención de contención de eventuales cuñas de roca. Los tratamientos previstos abarcarán concreto proyectado y tirantes, particularmente en el trecho inicial de la desembocadura, donde es mayor el desconfinamiento.
8.3.3 Casa de Máquinas
La casa de máquinas está ubicada en la margen derecha del Río Inambari, en el pie aguas abajo de la presa y enfrente del actual puente Inambari. En ese lugar, son posibles las excavaciones en las capas subhorizontalizadas, predominantemente de areniscas con pocos pasajes de limolitas de la Formación Chonta, conforme a lo observado en el sondeo SR-113. Esa configuración, resultante de la proximidad del eje de la anticlinal de Inambari, es favorable a la estabilidad de los taludes en roca. En las excavaciones del canal de descarga, podrán ocurrir inestabilizaciones ubicadas en el lado derecho hidráulico, debido a pequeñas variaciones en el buzamiento de las camadas hacia aguas arriba, pudiendo provocar overbreaks y/o tratamientos con barras de anclaje y concreto proyectado.
8.3.4 Canal de Desvío
El canal de desvío, que interconecta los Ríos Inambari y Araza, será excavado en rocas de la Formación Huayabamba. Esos taludes serán implantados en una secuencia de intercalaciones de areniscas y limolitas de dureza media y grado medio de fracturamiento. La disposición estructural de las capas es favorable para cortes con dirección NE-SW y desfavorable para direcciones oblicuas a la mencionada, en las cuales pueden ocurrir planos de deslizamientos en el lado izquierdo hidráulico, como resultado del buzamiento de las capas para el flanco sur de la anticlinal de Inambari.
1120/00-10-RL-0011-0A
105
8.3.5 Túneles de Desvío.
El desvío del río será efectuado por medio de dos túneles con sección arco rectángulo, con 17.40 m de anchura y 17.40 m de altura, y cerca de 1,200 m de longitud. A lo largo del trazado, los túneles interceptarán, de modo favorable (perpendicularmente a oblicuamente), los estratos de las rocas de las Formaciones Vivian y Chonta. En el trecho final aguas abajo, las camadas tienden a horizontalizarse, requiriendo un mayor cuidado en los avances y los tratamientos, de modo a minimizar riesgos cuanto a eventuales desplazamientos. Teniendo en cuenta las altas velocidades del agua de desvío, superiores a 10 m/s, se prevé su revestimiento final con concreto convencional.
En las excavaciones a cielo abierto, se deberá tener cuidados adicionales cuanto al talud frontal del portal de entrada, considerando la posición desfavorable con relación al buzamiento de las camadas, hacia aguas arriba. En ese caso, será previsto tratamiento sistemático por medio de barras de anclaje y concreto proyectado. En los taludes del portal de salida, a pesar de que los estratos se encuentran subhorizontalizados, por encontrarse próximos al núcleo de la anticlinal de Inambari, deberán ser tomadas precauciones con respecto a la ocurrencia de una falla con dirección N150º/80ºN, que deberá alcanzar parte del espejo aguas abajo y taludes de la lateral derecha hidráulica, lo que exigirá la aplicación de barras de anclaje y concreto proyectado.
Los mismos condicionantes geológicos afectan al túnel de acceso que conecta el área aguas arriba con la de aguas abajo, con 11 m de anchura, 7.50 m de altura y 1,400 m de extensión, la cual se encuentra posicionada en la misma dirección y con desembocadura muy próxima a los túneles de desvío.
8.3.6 Vertedero
Cerca del vertedero, en la margen derecha, fueron realizados los sondeos SR-114, 115, 116, 117 y 118. El espesor del suelo varía de 5 a 20 m y los cortes en roca podrán alcanzar altura total del orden de 140 m. El área del canal de aproximación, ojiva y parte del rápido se situarán en la faja de ocurrencia de la Formación Vivian, mientras que el trecho final del rápido y la cuenca de disipación se localizarán en el área de la Formación Chonta.
En esta etapa, se procuró posicionar el vertedero lo más posible aguas arriba, a fin de alejarse de una falla con dirección N150º e buzamiento de 80º hacia el cuadrante norte. Aun así, esa falla será interceptada en las proximidades de la cuenca de disipación, alcanzando también al portal de salida de los túneles de desvío, como fue mencionado anteriormente. En las fases subsiguientes del proyecto, se deberán realizar exámenes complementarios para el detallamiento de esa interferencia en la estabilidad de los taludes y resistencia a la erosión durante la operación del vertedero. Las excavaciones en roca, en el trecho final de la cuenca de disipación, deberán interceptar parte de las capas de la Formación Oriente, inmediatamente después, aguas abajo, del puente Inambari.
8.4 Materiales Naturales de Construcción
La evaluación de los materiales naturales de construcción tiene como objetivo principal la determinación de sus características y disponibilidad para la ejecución de las estructuras
1120/00-10-RL-0011-0A
106
de concreto y de tierra de la usina, especialmente la presa principal, definida como siendo de enrocado y gravas compactadas con cara de concreto. El suelo, necesario para vedaciones y terraplenes en general, podrá ser obtenido a partir de las excavaciones en suelo originario de la alteración de las lutitas y limolitas.
La sección típica de la presa en estudio procura maximizar la utilización de materiales provenientes de las excavaciones obligatorias, a fin de reducir las distancias medias de transporte. Considerando la heterogeneidad del material excavado, básicamente compuesto por intercalaciones de areniscas, limolitas y lutitas, se prevé eventual dificultad para la obtención de material homogéneo para el enrocamiento del cuerpo de la presa.
Además de las excavaciones obligatorias, a pesar de la ocurrencia abundante de afloramientos rocosos, hay la misma dificultad de encontrar lugares favorables para la implantación de canteras, teniendo en cuenta las intercalaciones de areniscas con limolitas y lutitas más débiles. Las complementaciones necesarias podrán ser suministradas a partir de la Cantera 7, situada a cerca de 7 km en línea recta de la presa, descrita en la secuencia.
De esa forma, es razonable permitirse que, mezclados a los bloques obtenidos a partir de las areniscas, haya cerca de 20% de limolita en el tercio aguas abajo (3C) y 30% en el tercio central (T), descartándose la utilización de lutitas. El enrocamiento resultante, no obstante, presenta características mecánicas inferiores a las de las gravas compactadas, lo que limita su utilización como material predominante en el macizo de enrocamiento.
Para complementar el volumen necesario para la presa, atendiendo a los límites de seguridad necesarios para la estabilidad total de la estructura y para evitar deformaciones excesivas en la cara de concreto, mediante el enrigidecimiento de su tercio aguas arriba, se prevé la utilización de materiales aluvionares y eluvionares disponibles en yacimientos ubicados cerca del eje, formados fundamentalmente por gravas de los meandros del Río Inambari.
El zoneamiento de esos materiales resultó en la sección típica indicada en la figura 8.12.
FIGURA 8.12 SECCIÓN TÍPICA DE LA PRESA DE ENROCAMIENTO CON CARA DE CONCRETO (CFRD)
DE LA PRESA
ATAGUÍA DE AGUAS ABAJO
INCORPORADA
CARA DE HORMIGÓN
1120/00-10-RL-0011-0A
107
El detallamiento actual de la sección típica se origina de los análisis de estabilidad, considerándose el zoneamiento de los materiales de construcción. Se previó la utilización de gravas aluvionares compactadas en la zona aguas arriba, una vez que ese material presenta generalmente compresibilidad mucho menor que la del enrocamiento, minimizando deformaciones en la losa de hormigón aguas arriba. Está prevista también la utilización de gravas en la formación de un colchón drenante sobre la cimentación, conectando el tercio aguas arriba con la superficie aguas abajo de la presa. Los trechos central y aguas abajo son previstos con enrocamiento proveniente de excavaciones obligatorias o de yacimientos de roca, admitiéndose mezcla de limolita a la arenisca. Para el trecho central (T) se admite hasta 30% de limolita y en el tercio aguas abajo (3C) se admite hasta 20% de limolita. Conforme a la disponibilidad de material, el trecho intermedio (T) podrá ser ejecutado también con la utilización de gravas aluvionares.
La presa tiene altura máxima prevista de 203 m, con el paramento aguas arriba presentando inclinación 1(V):1.5(H) y el de aguas abajo 1(V):1.4(H), con acceso de servicio con por lo menos 10.0 m de anchura, implantado en tres tramos aguas abajo, resultando en un talud promedio de 1(V):1.6(H). La presa presenta trazado rectilíneo con coronamiento en la El. 531.00 msnm y con 945 m de longitud total.
Los análisis de estabilidad fueron realizados utilizándose la teoría del equilibrio límite, calculándose el factor de seguridad por el método de Bishop. Fueron utilizadas para tales análisis las características paramétricas promedias utilizadas en presas semejantes del mismo porte como la Presa de Los Caracoles y la Puclaro. Los valores adoptados son presentados en el cuadro 8.3.
CUADRO 8.3 PARÁMETROS GEOTÉCNICOS DE LOS MATERIALES
Material ( KN/m³ ) ( ) c (KPa ) kH ( cm/s ) kV ( cm/s )
3B (Grava) 23.0 42 0.0 10 -1
10 -1
T (Enrocamiento con finos) 20.0 40 0.0 10 -1
10 -1
3C (Enrocamiento) 19.5 45 0.0 10 -1
10 -1
Cimentación - - - 10 -4
10 -4
En esas condiciones, los factores de seguridad obtenidos son sintetizados en el cuadro 8.4 a continuación y muestran que los taludes son estables y cumplen los criterios de diseño.
1120/00-10-RL-0011-0A
108
CUADRO 8.4 FACTORES DE SEGURIDAD
Análisis Consideración Factor de Seguridad
Paramento de Aguas Abajo – Reservatorio en el N.A. máximo normal
Bishop - Superficie Circular 1.740
Bishop - Superficie Planar 1.788
Paramento de Aguas Abajo – N.A. Máximo Normal con sismo
Bishop - Superficie Circular 1.331
Bishop - Superficie Planar 1.460
Paramento de Aguas Arriba – Final de Construcción
Bishop - Superficie Circular 1.515
Bishop - Superficie Planar 1.854
Paramento de Aguas Arriba – Final de Construcción con sismo
Bishop - Superficie Circular 1.106
Bishop - Superficie Planar 1.509
El volumen de material estimado para los terraplenes de las zonas 3B, T y 3C es aproximadamente 10,080,000 m³, 4,080,000 m³ y 7,660,000 m³, respectivamente, o sea, por lo menos 45% del volumen de la presa será originario de los yacimientos de gravas. Para lo restante fue prevista la utilización del material de las excavaciones obligatorias, considerándose que de las excavaciones de la Formación Vivian será aprovechado como máximo 60% del material excavado y de la Formación Chonta como máximo 30%. Los volúmenes originados de las excavaciones de pequeño porte y de los túneles fueron desconsiderados como material constituyente de la presa. Tal contingenciamiento resultó en una utilización máxima prevista de cerca de 40% del volumen total de las excavaciones obligatorias, para cumplir los límites de calidad del material. Se prevé, en caso necesario, la complementación de ese volumen con la utilización de material del yacimiento de roca. Para a región denominada T, es posible también utilizar material de los yacimientos de gravas, conforme a su disponibilidad.
Se encuentran gravas en abundancia a una distancia de hasta 13 km en línea recta del lugar de la presa. Esos materiales son excelentes para la composición del macizo de la presa, principalmente para la región aguas arriba, por su granulometría y baja compresibilidad previstas, además de ser fuentes potenciales para uso como agregado para concreto de las obras.
Para investigación de los yacimientos de material, fueron realizados recorridos de campo para el reconocimiento de áreas potencialmente prometedoras como fuentes de materiales de construcción. Los materiales identificados corresponden a depósitos recientes de materiales aluviales y deluviales.
Los depósitos aluvionares corresponden con los cauces actuales de los ríos y están compuestos por mezclas heterogéneas de grava gruesa y fina con arena. Asimismo se tiene una buena proporción de bloques y piedras entre 20 a 50 cm que, después de chancado, pueden ser utilizados como agregado para concreto. Las fuentes principales de esos materiales se encuentran en las adyacencias del puerto Mazuco, distante en línea recta cerca de 5 a 10 km aguas abajo de la presa, hasta la localidad de Lechemayo, a aproximadamente 10 a 15 km en línea recta aguas arriba de la presa.
1120/00-10-RL-0011-0A
109
Los depósitos deluviales corresponden con antiguas terrazas aluvionares conformadas por quebradas transversales al Río Inambari o áreas de inundación adyacentes al cauce del río principal. Son constituidos por gravas y piedras en una matriz de limo arenosa a arcillosa.
En esos trabajos de campo, para fines de utilización como agregados para concreto y/o enrocamiento, fueron identificados depósitos aluvionares formando playas a los márgenes del Río Inambari, compuestos por mezclas heterogéneas de grava y arena. Esos yacimientos de gran porte fueron numerados de 1 a 4, y están mejor detallados a continuación.
La figura 8.13 presenta la ubicación de las canteras identificadas en esta etapa de los estudios.
1120/00-10-RL-0011-0A
110
FIGURA 8.13 UBICACIÓN DE CANTERAS
1120/00-10-RL-0011-0A
111
8.4.1 Cantera 1 o Cantera Isla
La Cantera 1 se encuentra adyacente al puerto Mazuco. Se trata de una isla conformada por un meandro, habiéndose delimitado su área mediante recorridos por la superficie y con bote por el río. Presenta en la parte central una cobertura vegetal que deberá ser eliminada.
La granulometría, observada en siete calicatas exploratorios rasos (figuras 8.14 y 8.15), presenta una distribución uniforme en toda la isla, a excepción de un canal central donde las piedras y bloques aparecen en menor proporción. Visualmente, fueron separados los bloques con dimensiones superiores a 4” y se hicieron estimativas porcentuales de la granulometría, habiéndose obtenido los siguientes valores:
Bolones y Piedras grandes entre 50 a 40 cm 10%
Piedras medianas entre 40 a 20 cm 20%
Grava gruesa entre 20 a 10 cm 20%
Grava medio ≤ a 4” 50%
La fracción inferior a 4” fue cuantificada por medio de ensayos granulométricos, con las muestras de 5 calicatas exploratorias rasas (de las 7 abiertas, con profundidades de 1.50 m a 1.60 m). Con la muestra típica de esa cantera, fueron realizados los siguientes ensayos:
Análisis granulométrica
Contenido de humedad
Límites de consistencia
Módulo de fineza
Material más fino que el tamiz # 200
Determinación del peso volumétrico varillado seco, peso volumétrico suelto, gravedad específica y absorción de agregado grueso y fino
Ensayo de durabilidad (sulfato de sodio) para agregado grueso y fino
Abrasión Los Ángeles para grava gruesa y fina
Ensayos de reactividad química a las sales solubles totales, cloruros y sulfatos
Ensayos de reacción álcali-agregado
Los resultados de los ensayos son presentados en un ítem específico a continuación.
1120/00-10-RL-0011-0A
112
Con un área de 284.38 ha aproximadamente y espesor del orden de 2.50 m arriba del nivel de agua, estimado a partir de observaciones locales y de los resultados de dos líneas de sísmica de refracción (líneas 28 y 29), se prevé un volumen de materiales granulares del orden de 7,109,500 m3.
FIGURA 8.14 CANTERA 1 - CALICADA EXPLORATORIA - ISLA 1, DE 1.70 M DE PROFUNDIDAD
1120/00-10-RL-0011-0A
113
FIGURA 8.15 CANTERA 1 - CALICATA EXPLORATORIA - ISLA 2, DE 1.60 METROS DE PROFUNDIDAD.
LA GRANULOMETRÍA ES LA MISMA DE LA CALICATA ISLA 1
8.4.2 Cantera 2
La Cantera 2 se encuentra aguas arriba de la Cantera 1, en el margen derecho del Río Inambari. Esta área se ha reconocido solo a partir del río, ya que no hay un acceso directo desde la carretera existente.
Se trata de un depósito aluvionar encerrado por un meandro del río. Superficialmente se observa una composición similar a la de la Cantera 1. Con un área aproximada de 90 ha y un espesor estimado de 3 m arriba del nivel del río, se estima un volumen del orden de 2,700,000 m3 de aluvión.
8.4.3 Cantera 3
La Cantera 3 está ubicada muy cerca, aguas arriba, de la Cantera 2, en la margen izquierda del Río Inambari. Se trata de un depósito aluvial delimitado por un meandro del río, con composición granulométrica similar a la de las Canteras 1 y 2.
Con un área aproximada de 65 ha y espesor del orden de 3 m, se estima un volumen de cerca de 1.950.000 m³ de material granular.
8.4.4 Cantera 4
La Cantera 4 está ubicada aguas arriba de la zona de presa, adyacente a la localidad de Lechemayo, en la margen izquierda del Río Inambari. Se trata de un depósito aluvial, que ha sido removido parcialmente para la explotación por oro, cuya granulometría deberá ser determinada con ensayos granulométricos posteriores.
1120/00-10-RL-0011-0A
114
Con un área aproximada de 55 ha y un espesor del orden de 5 m, arriba del nivel del río, se estima un volumen en torno de 2,750,000 m³ de material granular.
8.4.5 Cantera 5 – Depósito Deluvial
Además de las canteras de gravas y arena a la orilla del río, se han identificado dos canteras de depósitos deluviales, arriba del cauce del río, compuestos de gravas en matriz limo arenosa, denominados Canteras 5 y 6.
La Cantera 5 está ubicada adyacente a la Cantera 4, cerca a la localidad de Lechemayo. Con un área aproximada de 53 ha y un espesor del orden de 5 m, se estima un volumen explotable en torno de 2,650,000 m3 de material granular, con cerca de 20% de material pasante en el tamiz # 200.
8.4.6 Cantera 6 – Depósito Deluvial
La Cantera 6 está ubicada adyacente a la Cantera 1, en el margen derecho del Río Inambari. Se trata de una amplia terraza deluvial que se extiende hacia aguas abajo, en las afueras de Mazuco. Fueron tomadas algunas muestras en la cercanía de la carretera principal, cuyos ensayos indicaron tratarse de materiales esencialmente granulares, con menos de 2% pasando en el tamiz # 200, inadecuados para servir como materiales impermeables. Con un área aproximada de 119 ha y espesor del orden de 3 m, se prevé un volumen de material granular en torno de 3,570,000 m3. La figura 8.16 presenta una excavación realizada en la Cantera 6 para explotación de oro.
FIGURA 8.16 CANTERA 6 – EXCAVACIÓN PARA EXPLOTACIÓN DE ORO.
1120/00-10-RL-0011-0A
115
8.4.7 Cantera 7
En el área del proyecto se tienen potentes secuencias de afloramientos rocosos. Esos afloramientos son constituidos por intercalaciones de areniscas cuarzosas con limolitas y lutitas. Estos dos últimos, más débiles, inviabilizan su utilización como cantera de rocas. A partir de recorridos en la zona, se ha determinado un área prometedora de areniscas y areniscas cuarzosas más resistentes, sin la presencia de esas capas más friables, distante 7 km en línea recta de la presa, con cerca de 42 ha, con una altura probable de exploración del orden de 10 m, que daría aproximadamente 4,200,000 m3 de enrocamiento.
8.4.8 Resultados de los Ensayos de Laboratorio
Los ensayos de laboratorio tuvieron como objetivo evaluar las características físicas tanto de las gravas como de los enrocamientos, siendo esperado que los mismos presenten, como características, los valores indicados en el cuadro 8.5.
CUADRO 8.5 CARACTERÍSTICAS REQUERIDAS POR LOS MATERIALES DE CONSTRUCCIÓN
Gravedad específico ≥ 2,60
Absorción ≤ 2%
Abrasión Los Ángeles ≤ 45%
Durabilidad ≤ 8%
(*) Los valores presentados fueron sugeridos por el consultor Bayardo Materón en reunión realizada en julio de 2009.
Además de eso, para los materiales que serán utilizados en la fabricación de concreto, se exigen ensayos de reacción álcali-agregado.
Cantera 1
Con muestras recolectadas en la Cantera 1 – gravas, obtenidas de 5 calicatas exploratorias rasas entre las 7 abiertas, con profundidades de 1.50 a 1.60 m, fueron realizados ensayos de granulometría para la fracción inferior a 4”, módulo fineza y % que pasa por el tamiz 200, cuyos resultados son presentados en los cuadros 8.6 y 8.7).
CUADRO 8.6 GRANULOMETRÍA DE LA FRACCIÓN MENOR QUE 4”
1120/00-10-RL-0011-0A
116
CUADRO 8.7 MÓDULO DE FINEZA Y % QUE PASA POR EL TAMIZ #200
Calicata Porcentaje que pasa por el tamiz nº200
ASTM C-117 Módulo de fineza
ASTM C-136
1 5.46 2.411
3 5.05 3.351
4 5.35 2.945
6 7.93 2.898
7 7.36 2.668
La clasificación de los suelos provenientes de la Cantera 1 siguió la metodología sugerida por la ASTM D-2487, que los clasifica como grava siendo su graduación considerada como mal graduada.
Las curvas granulométricas completas del material de esa cantera son indicadas en la figura 8.17 a continuación.
FIGURA 8.17 CANTERA 1 – CURVAS GRANULOMÉTRICAS
Los resultados demuestran una homogeneidad de la cantera. De esa forma, muestras del pozo 4 fueron consideradas como representativas de la Cantera 1 y con ellas fueron realizados ensayos complementarios cuyos resultados son presentados en los cuadros 8.8 a 8.10.
Cantera 1 (Isla) Granulometría vía húmeda.
Tamices (ASTM)
1120/00-10-RL-0011-0A
117
CUADRO 8.8 RESULTADOS COMPLEMENTARIOS
Peso volumétrico varillado seco ASTM C-29
Peso volumétrico suelto ASTM C-29
Agregado Grueso kg/m
3
Agregado Fino kg/m
3
Agregado Grueso kg/m
3
Agregado Fino kg/m
3
1747 1837 1698 1668
CUADRO 8.9 RESULTADOS COMPLEMENTARIOS
Gravedad específica y absorción Durabilidad ASTM C-88
Abrasión
Agregado Grueso ASTM C-127
Agregado Fino ASTM C-128
Agregado Grueso
Agregado Fino
Los Ángeles ASTM C-131
gravedad específica
absorción (%)
gravedad específica
absor. (%)
(%) (%) (%)
2.748 0.84 2.668 1.94 2.86 6.05 19.3
CUADRO 8.10 RESULTADOS COMPLEMENTARIOS
Análisis Químicos
Sales solubles totales - S.S.T. ASTM 1889
(p.p.m.)
Cloruros Cl ASTM D-512
(p.p.m.)
Sulfatos S04 ASTM D-516
(p.p.m.)
0.0155 0.0043 0.0035
Canteras 5 y 6
Con muestras de las Canteras 5 y 6, fueron realizados ensayos de laboratorio cuyos resultados se presentan en el cuadro 8.11.
CUADRO 8.11 GRANULOMETRÍA
Las curvas granulométricas completas del material de esas canteras son indicadas en la figura 8.18 a continuación.
1120/00-10-RL-0011-0A
118
FIGURA 8.18 CANTERAS 5 Y 6 – CURVAS GRANULOMÉTRICAS
La clasificación de los suelos provenientes de las Canteras 5 y 6 siguió la metodología sugerida por la ASTM D-2487, que los clasifica como gravas, siendo su graduación considerada como arcillosa para la cantera 5 y mal graduada para la cantera 6.
El cuadro 8.12 presenta los resultados de los ensayos realizados en las canteras 5 y 6.
CUADRO 8.12 RESULTADOS DE LOS ENSAYOS
Cantera SUCS ASTM 2487
Humedad ASTM D-2216
(%)
% que pasa por el tamiz 200 ASTM C-117
Peso Volumétrico de la Grava
5 GC 24.01 20.86 2.48
6 GP 5.71 1.77 2.60
Cantera 7
Los ensayos de laboratorio de la Cantera 7 presentaron los resultados mostrados en el cuadro 8.13.
Yacimientos 5 y 6 Granulometría vía húmeda
Tamices (ASTM)
1120/00-10-RL-0011-0A
119
CUADRO 8.13 RESULTADOS DE LOS ENSAYOS
Durabilidad ASTM C-88
Abrasión ASTM C-131
Densidad natural ASTM D-2937
Gravedad específica y absorción ASTM C-127
Agregado Grueso (%)
Agregado Grueso (%)
(g/cm3)
Gravedad (g/cm
3)
Absorción (%)
12.40 35.6 2.081 2.556 1.44
Testigos de Sondeos
Fueron ejecutados ensayos a partir de los testigos de los sondeos SR-101 (dos profundidades), SR-106, SR-113 y SR-116. Los resultados de los mismos son presentados en los cuadros 8.14, 8.15 y 8.16.
CUADRO 8.14 RESULTADOS DE LOS ENSAYOS DE CARACTERIZACIÓN
Muestra Material Profundidad
(m)
Densidad Seca
(g/cm³)
Densidad Saturada (g/cm³)
Porosidad Aparente
(%)
Absorción (%)
SR-101 arenisca cuarzosa
46.5 2.54 2.57 3.41 1.34
SR-113 arenisca 57.0 2.59 2.62 3.36 1.30
Se observa que, a pesar de la diferencia de litología, la arenisca cuarzosa y la arenisca presentan densidad, porosidad y poder de absorción equivalentes.
CUADRO 8.15 RESULTADOS DE LOS ENSAYOS DE RESISTENCIA
Muestra Material Profundidad (m) Ángulo de Fricción (º)
Cohesión (MPa)
SR-101 arenisca cuarzosa 46.5
(boca EL. 560.88 msnm) 26.3 0.08
SR-101 arenisca 59.3
(boca EL. 560.88 msnm) 24.1 0.14
SR-113 arenisca 57.0
(boca EL. 375.38 msnm) 23.2 0.09
Los resultados del ángulo de fricción, obtenidos a partir de los testigos de sondeos para la arenisca en profundidades equivalentes, son semejantes independientemente del lugar de origin de las muestras. Sin embargo, el valor de cohesión es 35% mayor para la muestra de la SR-101.
1120/00-10-RL-0011-0A
120
CUADRO 8.16 RESULTADOS DE LOS ENSAYOS DE COMPRESIÓN Y DEFORMABILIDAD
Muestra Material Profundidad (m) (1) GPa (2) (3) MPa
SR-101 arenisca cuarzosa 46.5
(boca EL. 560.88 msnm) 32.8 0.33 106.7
SR-106 arenisca cuartzosa 54.2
(boca EL. 498.34 msnm) - - 118.6
SR-101 arenisca 59.3
(boca EL. 560.88 msnm) 10.59 0.41 52.7
SR-113 arenisca 57.0
(boca EL. 375.38 msnm) 25.97 0.14 113.3
SR-116 limolita 38.6
(boca EL. 614.15 msnm) 5.09 0.23 25.81
(1) módulo de elasticidad; (2) coeficiente de Poisson; (3) Resistencia a compresión simple
Se observa que los valores de resistencia a compresión simple, para la arenisca cuarzosa, presentan valores semejantes para profundidades próximas. Lo mismo no puede ser dicho para la arenisca que presenta un valor 50% menor para el ensayo realizado según la muestra del sondeo SR-101. Sin embargo, debe ser resaltado que el análisis de la geologia local indica que el terreno es pliegado en la región de los sondeos, lo que podría explicar esta diferencia de comportamiento. Se puede afirmar que la arenisca y la arenisca cuarzosa son más resistentes que la limolita.
Comentario de los resultados
El análisis de los resultados indica que las gravas son excelentes como materiales para presa, pues cumplen las características físicas solicitadas en la factibilidad. El cuadro 8.17, a continuación, presenta los parámetros promedios.
CUADRO 8.17 CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES DE CONSTRUCCIÓN
Gravedad específica 2.54 - 2.66
Absorción 0.84 - 1.44%
Abrasión Los Ángeles 19%
Durabilidad 4-5%
El resumen de los ensayos de los testigos es presentado en el cuadro 8.18.
CUADRO 8.18 RESULTADOS DE LOS ENSAYOS DE LOS TESTIGOS
Arenisca
Gravedad específica 2.54-2.59
Absorción 1.34-1.30%
Compresión simple 53-120 MPa
Limolita Compresión simple 26 MPa
La arenisca es un material adecuado para los enrocamientos. Ya la limolita puede ser utilizado en mezclas de 20-30% como parte del enrocamiento en zonas menos exigidas de la presa.
1120/00-10-RL-0011-0A
121
9 ESTUDIOS AMBIENTALES
Los estudios ambientales se refieren al EIA – Estudio de Impacto Ambiental, y al CIRA – Certificado de Inexistencia de Restos Arqueológicos, tratándose de documentos específicos de la parte de este informe, correspondiente al Volumen III.
Los presupuestos de los programas socioambientales, que constan en el EIA, están considerados en el presupuesto final, en el ANEXO III de este informe.
10 ESTUDIOS ENERGÉTICOS Y DE MOTORIZACIÓN
10.1 Introducción
En este capítulo, serán presentadas las principales premisas, metodologías, criterios y resultados de los estudios.
10.2 Consideraciones Generales y Datos Básicos
10.2.1 Concepto y Resultados Anteriores
Como para la cuenca del Río Inambari no existen otros aprovechamientos identificados o estudio de Inventario Hidroeléctrico que tenga predeterminado el nivel del embalse, los Estudios Energéticos y de Motorización presentados, en la etapa de Factibilidad, sirvieron como herramienta para la determinación de las siguientes características de la central:
Nivel Normal de Agua del Embalse;
Nivel Mínimo de Agua del Embalse;
Potencia Instalada en la Central;
Los anteriores estudios energéticos y de motorización, presentes en la Primera Etapa de los Estudios de Factibilidad, realizados en agosto de 2008, presentaron, en carácter preliminar, un nivel máximo y normal de agua del embalse en la altitud 540 msnm, con un agotamiento de 30.3 m y una potencia instalada de 2,000 MW.
Todos los estudios de dimensionamiento de la CH Inambari fueron realizados con base en los criterios y metodología descrita en Instruções para Estudos de Viabilidade de Aproveitamentos Hidroelétricos, de Eletrobrás, tradicionalmente utilizados en el Sector Eléctrico Brasileño, considerando la central integrada al SIN. Para evaluación de las ganancias energéticas fue utilizado el MSUI de Eletrobrás. Para evaluación de las alternativas, fue utilizada una evaluación beneficio/costo, con la intención de maximizar la ecuación beneficio–costo. No fue objetivo de estos estudios la evaluación final de la factibilidad económica a partir de simulaciones financieras, pero sí la determinación de la alternativa óptima de dimensionamiento.
1120/00-10-RL-0011-0A
122
10.2.2 Premisas Básicas
Fueron adoptadas las siguientes premisas básicas:
Sistema de referencia: fueron realizadas las dos simulaciones, con la central aislada e integrada;
Modelos de simulación:
El Modelo de Simulación referente a Usinas Individualizadas – MSUI, de Eletrobrás, en su versión 3.1;
Período crítico del SIN: de junio de 1949 a noviembre de 1956.
Cronograma de desembolsos (anual): 15%/ 20%/ 22%/ 25%/ 18%
Tasa de interés: 11% a.a.
Intereses totales: 29.57%.
Tasa de descuento: 11% a.a.
Vida Útil Económica: 30 años.
Factor de Recuperación del Capital – FRC: 0.115
Fecha de Referencia: agosto de 2009.
Costo de Referencia: US$ 68 /MWh: precio máximo de la subasta A-5 de 2008 (R$ 123/MWh);
Costos Operacionales (O&M, costos fijos y tasas sectoriales): US$ 2.78 / MWh.
Impuestos: 30% sobre la Ganancia Neta (Ingresos de la Venta de Energía – Costos Operacionales).
10.2.3 Datos Básicos
Fueron utilizados los siguientes datos básicos:
Serie de Caudales: serie de caudales naturales para el período de enero de 1931 hasta diciembre de 2008, totalizando 40 años. Para el estudio de la central integrada al SIN, las simulaciones consideran el historial solamente hasta diciembre de 2007, por motivo de compatibilización con el histórico de las demás usinas del SIN. Esta serie es presentada en el cuadro 2.1.
Evaporación: los datos de evaporación utilizados son presentados en los cuadros 7.4, 7.5 y 7.6.
Polinomios: para el estudio energético son generados polinomios para las curvas cota x área y cota x volumen y para la curva-clave aguas abajo. Las curvas cuota x área x volumen y la curva-clave son presentadas, respectivamente, en el cuadro 7.29 y cuadro 7.28. En el
1120/00-10-RL-0011-0A
123
cuadro 10.1 son presentados los polinomios ajustados para la curva cuota x área x volumen y la curva nivel x caudal del canal de fuga.
1120/00-10-RL-0011-0A
124
CUADRO 10.1 POLINOMIOS ADOPTADOS EN EL ESTUDIO ENERGÉTICO
CURVAS c0 c1 c2 c3 c4
Cota x Volumen 4.187850E+02 1.261770E-02 -7.791190E-07 2.884890E-11 -4.113970E-16
Área x Cota 1.801202E+05 -1.450650E+03 4.367606E+00 -5.833403E-03 2.924048E-06
Nivel de Agua x Caudal
3.370020E+02 4.165450E-03 -1.971540E-06 6.238790E-10 -7.413400E-14
Pérdidas promedio: 2.5% de la caída bruta
Rendimiento promedio del conjunto Turbina-Generador: 90%
Número de Unidades (Sala de Máquinas Principal): 6
Tipo de turbina: Francis
TEIF/IP: tabla interna del modelo;
Agotamiento máximo: 22 m (limitado físicamente por la cresta del vertedero)
Indisponibilidades: presentadas en el cuadro 10.2
CUADRO 10.2 TASAS DE INDISPONIBILIDAD
Faja de potencia IP (%) TEIF (%) Disponibilidad
total (%)
< 200 MW 8.091 2.533 89.581
>= 200 MW 12.120 2.917 85.317
10.3 Metodología y Criterios
En el estudio de dimensionamiento de una central hidroeléctrica se busca maximizar la relación entre sus beneficios y costos. Para obtener el punto óptimo (máximo global) se pueden utilizar diversas metodologías. En ese contexto, se tiene como guía el documento Instrucciones para Estudos de Viabilidade de Aproveitamentos Hidroelétricos, de abril de 1997, de Eletrobrás/MME/DNAEE. Las directrices del manual fueron ajustadas para el caso particular de Inambari, de manera a optimizar el proceso de obtención del punto óptimo.
En un análisis beneficio/costo se quiere determinar el valor óptimo para un determinado parámetro estudiado. Para casos convexos, ese valor óptimo corresponde al índice beneficio/costo incremental igual a la unidad. En la práctica, la alternativa óptima corresponde a aquella que tiene el menor índice beneficio/costo incremental superior a la unidad.
El análisis Beneficio/Costo incremental se basa en el hecho de que mientras el Costo de alteración de un determinado parámetro fuere inferior al Beneficio proveniente de esta alteración, o sea, el Beneficio/Costo fuere mayor o igual a la unidad, se justifica el incremento del parámetro en análisis.
1120/00-10-RL-0011-0A
125
Los beneficios se refieren a la valorización de los resultados de energía referentes a determinada alternativa. Esa valorización es realizada comúnmente por medio de un Costo Marginal de Dimensionamiento. Una vez que el Costo Marginal de Dimensionamiento – CMD no es actualizado desde el Plan Decenal de Expansión 2003/2012 y aliado esto al hecho de ser una central en el extranjero, se realizó el análisis con un precio de energía de US$ 68/MWh. La energía valorizada por este precio es la Energía Firme en el lugar de la central referente al período crítico del SIN, Sistema Interconectado Nacional (Brasileño).
Los costos se refieren a la cuantía de la inversión sumada a la tasa de interés durante la construcción, los costos operacionales (O&M) y administrativos, tasas sectoriales e impuestos.
La metodología adoptada consiste en determinar los valores óptimos para cada uno de los tres parámetros (i) N.A. máximo normal aguas arriba del embalse, (ii) agotamiento máximo y (iii) potencia nominal, en este orden1. Para determinar cada uno de los tres parámetros i, ii, iii, es realizado un análisis beneficio/costo.
La metodología utilizada también prevé un refinamiento final del agotamiento. En este caso, se utiliza un rango menor y se realiza nuevamente la optimización de la variable mediante el cálculo del beneficio/costo, valorizando la Energía Firme del SIN.
La metodología y los criterios adoptados fueron evaluados y concordados con los profesionales de Ingeniería del Propietario.
10.4 Determinación de la Alternativa Óptima de la CH Inambari
10.4.1 Determinación del NA normal del Embalse
Para la determinación del NA normal del embalse, fueron simulados niveles de agua que variaron del El. 500 a 540 msnm.
Para la optimización del NA normal, fue determinado, para cada NA normal, un NA mínimo de referencia y una Potencia Instalada de referencia. El NA mínimo de referencia, para cada NA normal, es definido como aquel que suministra las mayores ganancias energéticas de Energía Firme local. La Potencia Instalada de referencia, para cada NA normal, es aquella cuyo factor de capacidad es 0.55 de la Energía Firme Local. El NA normal es determinado por medio de la metodología del beneficio/costo, considerándose la Energía Firme Local o del SIN, dependiendo del criterio.
Con este criterio, la alternativa óptima para el NA normal es 525.00 m, fijándose este NA normal para la optimización del NA mínimo y de la Potencia Instalada.
1 También se establece, para cada alternativa, la caída neta de referencia. La caída neta del diseño solamente es establecida para la
alternativa final.
1120/00-10-RL-0011-0A
126
10.4.2 Determinación del NA Mínimo del Embalse
Para la determinación del NA mínimo del embalse, fueron simulados agotamientos sucesivos variando de 5 en 5 m.
Para eso, se partió del NA normal ya definido, siendo necesaria la determinación, para cada NA mínimo, de una potencia de referencia. Se establece la potencia de referencia para cada NA mínimo como siendo aquella cuyo factor de capacidad es 0.55 de la Energía Firme Local. El NA mínimo óptimo es entonces determinado mediante el cálculo del beneficio/costo, considerándose la Energía Firme Local.
Con este criterio, la alternativa óptima, para el NA mínimo, es 520.00 msnm, referente a un agotamiento de 5.00 m. Se establece este NA mínimo para la optimización de la Potencia Instalada.
10.4.3 Determinación de la Potencia Instalada
Para la determinación de la potencia instalada de la central, fueron simuladas potencias que variaban de 1,500 MW a 3,300 MW, con incrementos de 100 en 100 MW.
Para la optimización de la Potencia Instalada, se parte del NA normal y del NA mínimo ya definidos para todas las alternativas de potencia. La potencia instalada es entonces determinada mediante el cálculo del beneficio/costo, considerando la valorización de la Energía Firme Local.
Con este criterio, la alternativa óptima para la potencia instalada fue 2,200 MW.
10.4.4 Refinamiento del Deplecionamiento del Embalse
Adicionalmente, fue realizado un refinamiento del agotamiento del embalse. El agotamiento anteriormente encontrado, de sólo 5 m, además de ser igual a los incrementos adoptados, no reflejaba la ventaja de tenerse un embalse regularizador del porte de Inambari. Siendo así, se optó, conjuntamente con los profesionales de Ingeniería del Propietario, por refinar el agotamiento, valorizando, en lugar de la Energía Firme local, la Energía Firme del SIN, de manera de optimizar el volumen útil del embalse para el Sistema.
El agotamiento óptimo se quedó arriba del límite físico impuesto por la cresta del vertedero. Por consiguiente, fue utilizado el límite físico para la fijación del agotamiento, el cual quedó definido en 22 m, con el NA mínimo en la elevación de 503.00 msnm.
Es importante aclarar que entre el mantenimiento de un dispositivo permanente para la descarga del caudal ambiental en caso de paralización de las máquinas, y la limitación física del NA mínimo en la solera del vertedero, se optó por el segunda por cuenta de la bajísima permanencia prevista para utilización del dispositivo permanente - lo que no dispensaría mantenimientos preventivos – además, es claro, del costo de implantación y de la calidad del agua, siendo baja cuando se retira de las partes más profundas del embalse.
1120/00-10-RL-0011-0A
127
10.5 Simulación Energética Final para la Alternativa Óptima
Después de la determinación de la alternativa óptima, a ser detallada para la Central Hidroeléctrica Inambari, se realizó la simulación energética final para la alternativa óptima.
Son tres las diferencias con relación a las simulaciones energéticas que fueron realizadas para la determinación de la solución óptima:
Fue considerada, en lugar de una pérdida promedio, la ecuación de pérdidas para el circuito de generación de la alternativa detallada;
Fue dimensionado un equipo específico de generación para la potencia final, lo que permitió, por el porte de la máquina, pasar el rendimiento promedio del conjunto turbina-generador de 90% para 91%;
Los costos de instalación (US$/kWinst), costos de generación (US$/MWh) fueron determinados teniéndose en consideración el presupuesto de la alternativa final.
El cuadro 10.3 presenta los resultados energéticos finales para la Central Hidroeléctrica Inambari.
El cuadro 10.4 presenta los costos de instalación, los costos estimados de generación, y el beneficio menos el costo para la solución detallada, considerando el presupuesto completo y, adicionalmente, el presupuesto sin los costos de línea de transmisión.
CUADRO 10.3 RESULTADOS FINALES DE LA SIMULACIÓN ENERGÉTICA
N.A MÁX. NORMAL AGUAS ARRIBA DEL EMBALSE
525.00 m
N.A MÍNIMO AGUAS ARRIBA DEL EMBALSE 503.00 m
DEPLECIONAMIENTO 22.00 m
N.A NORMAL AGUAS ABAJO 340.17 m
CAÍDA BRUTA 184.83 m
CAÍDA NETA DE REFERENCIA 173.50 m
CAÍDA DE DISEÑO 183.30 m
CAUDAL TOTAL DE REFERENCIA 1408 m3/s
POTENCIA INSTALADA 2,200 MW
ENERGÍA FIRME 1,581 MW (FC = 0.719)
1120/00-10-RL-0011-0A
128
CUADRO 10.4 BENEFICIOS Y COSTOS DE LA SOLUCIÓN FINAL – CENTRAL INTERCONECTADA – POTENCIA
NOMINAL 2,200 MW
Presupuesto completo Presupuesto sin LT
Costo de Instalación
(US$/kWinst)
Costo de Generación con
impuestos (US$/MWh)
Costo de Generación
sin impuestos (US$/MWh)
Costo de Instalación
(US$/kWinst)
Costo de Generación
con impuestos (US$/MWh)
Costo de Generación sin
impuestos (US$/MWh)
2,193 74.3 54.8 1,792 64.9 46.44
11 ESTUDIOS DE TRANSMISIÓN
11.1 Introducción
Los estudios de transmisión fueron desarrollados en carácter preliminar para evaluación de las alternativas de conexión de la CH Inambari con el Sistema Eléctrico Brasileño. Vale resaltar que el EMPRENDEDOR busca una solución integrada a la expansión de la red de transmisión, reduciendo las inversiones en sistemas de transmisión del emprendimiento. El EMPRENDEDOR de la central no arcara con los costos relacionados a su implementación.
De acuerdo con los resultados de la evaluación económica de mínimo costo global de lo sistema de transmisión, la CH Inambari presenta como solución optima de transmisión la integración a través de un elo de CC uniendo una subestación conversora (rectificada) hasta una subestación inversora ubicada en Porto Velho - RO. Esta configuración presenta todavía la ventaja operativa en la interconexión de los sistemas eléctricos del Brasil y del Perú, pues permite el control del flujo de potencia e inclusive la inversión en el sentido del flujo, caso sea proyectado para tal función.
En esta configuración la CH Inambari podría transmitir para el sistema Peruano a través de la construcción de una red CA de interconexión con la central e refuerzos sistémicos y luego sincronizar con el sistema del Perú. Hay también una opción de conectar la central al sistema peruano en CC, a través de un conversor back-to-back u otro elo CC quedando toda la transmisión como corriente continua.
La subestación de la central fue estudiada como teniendo arreglo en disyuntor y medio, aislada a gas (SF6) y ubicada al lado de la Casa de Maquinas. La flexibilidad del arreglo en disyuntor y medio permite la consecuencia de todas las alternativas de este estudio y algunas otras variaciones.
Para efecto del Estudio del Trazado, la LT fue considerada como siendo enteramente en CC ± 600 kV y las ubicaciones de las subestaciones existentes fueron utilizadas como referencia sin mayores preocupaciones con las futuras ubicaciones de las mismas.
En el estudio arriba mencionado, los costos estimados del Bipolo CC ± 600 kV entre Inambari y Porto Velho son de US$ 882,219,900.00 (ochocientos ochenta y dos mil milones, doscientos diecinueve mil y novecientos dólares.).
1120/00-10-RL-0011-0A
129
En la Figura 11.1 está indicada, a titulo de ilustración, la silueta de una torre típica de suspensión estaiada que será utilizada en la LT CC ± 600 kV Araraquara – Porto Velho.
El estudio de esta línea de transmisión fue realizado considerando apenas la Central Hidroeléctrica Inambari conectada al Sistema Brasileño.
La largura de la faja de servidumbre deberá ser de aproximadamente 76 metros, debiendo ser definida apenas en el Proyecto Básico de la LT.
1120/00-10-RL-0011-0A
130
FIGURA 11.1 SILUETA DE TORRE TIPICA DE SUSPENSIÓN ESTAIADA
1120/00-10-RL-0011-0A
131
11.2 Estudio del Trazado
11.2.1 Resumen General
Con base en cartas geográficas fue definido un trazado preliminar conectando las localidades presentadas en el cuadro 11.1
CUADRO 11.1 LOCALIDADES, COORDENADAS UTM Y DISTANCIAS
Localidad
Coordenadas UTM Distancia
(km) Inicio Final
N E N E
Porto Velho - Abunã 9,027,315 409,740 8,925,808 262,438 187.96
Abunã - Rio Branco 8,925,555 262,257 8,893,097 639,197 303.76
Rio Branco - Assis Brasil 8,892,967 638,997 8,791,892 440,041 318.77
Assis Brasil - Puerto Maldonado (V-103)
8,791,942 440,024 8,620,028 487,102 189.08
Puerto Maldonado (V-103) - CH Inambari
8,620,028 487,102 8,542,166 350,382 168.14
TOTAL (km) 1167.71
A seguir es presentada una breve descripción de los trechos del trazado:
11.2.2 Porto Velho - Abuña
La LT ± 600 kV sigue encaminada en paralelo a las LTs 230 kV Porto Velho – Abuña C1 (existente) y C2 (futura) de la Eletronorte, contornando la BR 364.
La topografía puede ser caracterizada de ondulada a plana y la predominancia es de utilización del suelo para ganadería.
Hay facilidad de accesos a través de la carretera, rutas secundarias y accesos construidos para la LT existente.
El suelo debe presentar cerca de 30% sin influencia del nivel de agua con fundaciones tipo tubería y zapatas. Los restantes 70% deberán considerar el nivel de agua inclusive en la época de lluvia. Cercano a la SE Abuña deberá haber ocurrencia de suelos blandos.
11.2.3 Abuña – Rio Branco
Como en el trecho anterior, la LT ± 600 kV sigue encaminada en paralelo a las LTs 230 kV Porto Velho – Abuña C1 (existente) y C2 (futura) de la Eletronorte, contornando la BR 364.
Entre los vértices 35 y 36 hay la travesía sobre el río Madeira, con cerca de 800 metros de largura, que deberá requerir estructuras especiales.
La topografía puede ser caracterizada de ondulada a plana y la predominancia es de utilización del suelo para ganadería.
1120/00-10-RL-0011-0A
132
Hay facilidad de accesos a través de la carretera, rutas secundarias y accesos construidos para la LT existente.
El suelo debe presentar cerca de 30% sin influencia del nivel de agua con fundaciones tipo tubulación y sapatas. Los restantes 70% deberán considerar el nivel de agua inclusive en la época de lluvia. Entre la SE Abuña y la travesía del río Madeira deberá haber ocurrencia de suelos blandos.
11.2.4 Rio Branco – Assis Brasil
La vía sigue, en prácticamente toda su extensión, contornando la carretera BR-317, la cual cruza cerca de cuatro veces.
La topografía puede ser caracterizada como ondulada a plana con la altitud variando de 200 a 300 metros. La predominancia del uso del suelo es para utilización en la ganaderia.
11.2.5 Assis Brasil - Inambari
La vía entra en territorio peruano y sigue contornando la carretera Inter-oceánica 26, la cual es cruzada diversas veces.
La topografía puede ser caracterizada como ondulada a plana con la altitud variando de 200 a 300 metros. En las proximidades de la CH Inambari la altitud sube para cerca de 400 metros.
Cercano a la ciudad de Puerto Maldonado, la vía cruza dos veces el río Madre de Dios con anchura de cerca de 600 metros.
11.3 Plantas del trazado
A seguir en cuadro 11.2 la relación de las plantas conteniendo el trazado de la LT.
1120/00-10-RL-0011-0A
133
CUADRO 11.2 RELACIÓN DE LAS PLANTAS DEL TRAZADO DE LA LT
Número Trecho Vértices
1120/LT-5L-DE-0101 Porto Velho - Abuña V1- V6
1120/LT-5L-DE-0102 Porto Velho - Abuña V7 – V14
1120/LT-5L-DE-0103 Porto Velho - Abunã V15 – V21
1120/LT-5L-DE-0104 Porto Velho - Abunã V22 – V24
1120/LT-5L-DE-0105 Porto Velho - Abunã V25 – V29
1120/LT-5L-DE-0106 Porto Velho - Abunã V30 – V31
1120/LT-5L-DE-0107 Abunã – Rio Branco V32 – V34
1120/LT-5L-DE-0108 Abunã – Rio Branco V35 – V40
1120/LT-5L-DE-0109 Abunã – Rio Branco V41 – V44
1120/LT-5L-DE-0110 Abunã – Rio Branco V45 – V53
1120/LT-5L-DE-0111 Abunã – Rio Branco V54 – V57
1120/LT-5L-DE-0112 Abunã – Rio Branco V58 – V64
1120/LT-5L-DE-0113 Abunã – Rio Branco V65 – V72
1120/LT-5L-DE-0114 Abunã – Rio Branco V73 – V83
1120/LT-5L-DE-0115 Abunã – Rio Branco V84 – V90
1120/LT-5L-DE-0116 Rio Branco – Assis Brasil V91 – V94
1120/LT-5L-DE-0117 Rio Branco – Assis Brasil V95
1120/LT-5L-DE-0118 Rio Branco – Assis Brasil V96
1120/LT-5L-DE-0119 Rio Branco – Assis Brasil V97 – V99
1120/LT-5L-DE-0120 Assis Brasil - Inambari V99A – V101
1120/LT-5L-DE-0121 Assis Brasil - Inambari V102
1120/LT-5L-DE-0122 Assis Brasil - Inambari V103
1120/LT-5L-DE-0123 Assis Brasil - Inambari
1120/LT-5L-DE-0124 Assis Brasil - Inambari V104 - 108
12 ESTUDIOS DE REUBICACIÓN DE LOS ACCESOS DEFINITIVOS
12.1 Descripción de los Estudios
Este informe presenta el memorial descriptivo de la ruta correspondiente a la reubicación de la carretera Interoceánica, en el trayecto superior del embalse de la Central Hidroeléctrica Inambari.
El embalse de la CH Inambari afecta parcialmente los tramos 2 y 4 de la carretera Interoceánica. El conjunto de dibujos que presenta la reubicación de los trayectos afectados, con ruta, proyecto geométrico, secciones típicas y perfil constan del cuadro 12.1
1120/00-10-RL-0011-0A
134
CUADRO 12.1 DIBUJOS DE LA REUBICACIÓN DE LOS TRAYECTOS AFECTADOS POR EL RESERVATORIO DE LA CH INAMBARI
1120/US-3V-DE-0101 REUBICACIÓN DE LAS CARRETERAS ALCANZADAS POR EL RESERVATORIO – TRAYECTO PUENTE INAMBARI - SAN GABAN - PROYECTO GEOMÉTRICO 1120/US-3V-DE-0102 REUBICACIÓN DE LAS CARRETERAS ALCANZADAS POR EL RESERVATORIO – TRAYECTO PUENTE INAMBARI - SAN GABAN (PUNO) - PONTE INAMBARI 1120/US-3V-DE-0110 REUBICACIÓN DE LAS CARRETERAS ALCANZADAS POR EL RESERVATORIO – TRAYECTO PUENTE INAMBARI - SAN GABAN (PUNO) - ESTUDIO DE RUTA - PLANTA - KM 0+000 A 14+000 1120/US-3V-DE-0111 REUBICACIÓN DE LAS CARRETERAS ALCANZADAS POR EL RESERVATORIO – TRAYECTO PUENTE INAMBARI - SAN GABAN (PUNO) - ESTUDIO DE RUTA - PLANTA - KM 14+000 A 26+000 1120/US-3V-DE-0112 REUBICACIÓN DE LAS CARRETERAS ALCANZADAS POR EL RESERVATORIO – TRAYECTO PUENTE INAMBARI - SAN GABAN (PUNO) - ESTUDIO DE RUTA - PLANTA - KM 26+000 A 37+000 1120/US-3V-DE-0113 REUBICACIÓN DE LAS CARRETERAS ALCANZADAS POR EL RESERVATORIO – TRAYECTO PUENTE INAMBARI - SAN GABAN (PUNO) - ESTUDIO DE RUTA - PLANTA - KM 37+000 A 47+000 1120/US-3V-DE-0114 REUBICACIÓN DE LAS CARRETERAS ALCANZADAS POR EL RESERVATORIO – TRAYECTO PUENTE INAMBARI - SAN GABAN (PUNO) - ESTUDIO DE RUTA - PLANTA - KM 47+000 A 54+531=PF 1120/US-3V-DE-0120 REUBICACIÓN DE LAS CARRETERAS ALCANZADAS POR EL RESERVATORIO – TRAYECTO PUENTE INAMBARI - SAN GABAN (PUNO) - ESTUDIO DE RUTA - PERFIL - KM 0+000 A 6+000 1120/US-3V-DE-0121 REUBICACIÓN DE LAS CARRETERAS ALCANZADAS POR EL RESERVATORIO – TRAYECTO PUENTE INAMBARI - SAN GABAN (PUNO) - ESTUDIO DE RUTA - PERFIL - KM 6+000 A 12+000 1120/US-3V-DE-0122 REUBICACIÓN DE LAS CARRETERAS ALCANZADAS POR EL RESERVATORIO – TRAYECTO PUENTE INAMBARI - SAN GABAN (PUNO) - ESTUDIO DE RUTA - PERFIL - KM 12+000 A 18+000 1120/US-3V-DE-0123 REUBICACIÓN DE LAS CARRETERAS ALCANZADAS POR EL RESERVATORIO – TRAYECTO PUENTE INAMBARI - SAN GABAN (PUNO) - ESTUDIO DE RUTA - PERFIL - KM 18+000 A 30+000 1120/US-3V-DE-0124 REUBICACIÓN DE LAS CARRETERAS ALCANZADAS POR EL RESERVATORIO – TRAYECTO PUENTE INAMBARI - SAN GABAN (PUNO) - ESTUDIO DE RUTA - PERFIL - KM 30+000 A 42+000 1120/US-3V-DE-0125 REUBICACIÓN DE LAS CARRETERAS ALCANZADAS POR EL RESERVATORIO – TRAYECTO PUENTE INAMBARI - SAN GABAN (PUNO) - ESTUDIO DE RUTA - PERFIL - KM 42+000 A 48+000 1120/US-3V-DE-0126 REUBICACIÓN DE LAS CARRETERAS ALCANZADAS POR EL RESERVATORIO – TRAYECTO PUENTE INAMBARI - SAN GABAN (PUNO) - ESTUDIO DE RUTA - PERFIL - KM 48+000 A 54+513=PF 1120/US-3V-DE-0130 REUBICACIÓN DE LAS CARRETERAS ALCANZADAS POR EL RESERVATORIO – TRAYECTO PUENTE INAMBARI - SAN GABAN (PUNO) E QUINCEMIL (CUZCO) - ESTUDIO DE RUTA - SECCIONES TÍPICAS DE TERRAPLÉN 1120/US-3V-DE-0201 REUBICACIÓN DE LAS CARRETERAS ALCANZADAS POR EL RESERVATORIO – TRAYECTO PUENTE INAMBARI - QUINCEMIL (CUZCO) - PLANTA GENERAL 1120/US-3V-DE-0210 REUBICACIÓN DE LAS CARRETERAS ALCANZADAS POR EL RESERVATORIO – TRAYECTO PUENTE INAMBARI -QUINCEMIL (CUZCO) - ESTUDIO DE RUTA - PLANTA - KM 0+000 A 10+000 1120/US-3V-DE-0211 REUBICACIÓN DE LAS CARRETERAS ALCANZADAS POR EL RESERVATORIO – TRAYECTO PUENTE INAMBARI -QUINCEMIL (CUZCO) - ESTUDIO DE RUTA - PLANTA - KM 10+000 A 24+000 1120/US-3V-DE-0212 REUBICACIÓN DE LAS CARRETERAS ALCANZADAS POR EL RESERVATORIO – TRAYECTO PUENTE INAMBARI -QUINCEMIL (CUZCO) - ESTUDIO DE RUTA - PLANTA - KM 24+000 A 33+000 1120/US-3V-DE-0213 REUBICACIÓN DE LAS CARRETERAS ALCANZADAS POR EL RESERVATORIO – TRAYECTO PUENTE INAMBARI -QUINCEMIL (CUZCO) - ESTUDIO DE RUTA - PLANTA - KM 33+000 A 47+000 1120/US-3V-DE-0214 REUBICACIÓN DE LAS CARRETERAS ALCANZADAS POR EL RESERVATORIO – TRAYECTO PUENTE INAMBARI -QUINCEMIL (CUZCO) - ESTUDIO DE RUTA - PLANTA - KM 47+000 A 57+000 1120/US-3V-DE-0215 REUBICACIÓN DE LAS CARRETERAS ALCANZADAS POR EL RESERVATORIO – TRAYECTO PUENTE INAMBARI -QUINCEMIL (CUZCO) - ESTUDIO DE RUTA - PLANTA - KM 57+000 A 60+350=PF 1120/US-3V-DE-0220 REUBICACIÓN DE LAS CARRETERAS ALCANZADAS POR EL RESERVATORIO – TRAYECTO PUENTE INAMBARI -QUINCEMIL (CUZCO) - ESTUDIO DE RUTA - PERFIL - KM 0+000 A 6+000 1120/US-3V-DE-0221 REUBICACIÓN DE LAS CARRETERAS ALCANZADAS POR EL RESERVATORIO – TRAYECTO PUENTE INAMBARI -QUINCEMIL (CUZCO) - ESTUDIO DE RUTA - PERFIL - KM 6+000 A 18+000 1120/US-3V-DE-0222 REUBICACIÓN DE LAS CARRETERAS ALCANZADAS POR EL RESERVATORIO – TRAYECTO PUENTE INAMBARI -QUINCEMIL (CUZCO) - ESTUDIO DE RUTA - PERFIL - KM 18+000 A 30+000 1120/US-3V-DE-0223 REUBICACIÓN DE LAS CARRETERAS ALCANZADAS POR EL RESERVATORIO – TRAYECTO PUENTE INAMBARI -QUINCEMIL (CUZCO) - ESTUDIO DE RUTA - PERFIL - KM 30+000 A 42+000 1120/US-3V-DE-0224 REUBICACIÓN DE LAS CARRETERAS ALCANZADAS POR EL RESERVATORIO – TRAYECTO PUENTE INAMBARI -QUINCEMIL (CUZCO) - ESTUDIO DE RUTA - PERFIL - KM 42+000 A 48+000 1120/US-3V-DE-0225 REUBICACIÓN DE LAS CARRETERAS ALCANZADAS POR EL RESERVATORIO – TRAYECTO PUENTE INAMBARI -QUINCEMIL (CUZCO) - ESTUDIO DE RUTA - PERFIL - KM 48+000 A 54+000 1120/US-3V-DE-0226 REUBICACIÓN DE LAS CARRETERAS ALCANZADAS POR EL RESERVATORIO – TRAYECTO PUENTE INAMBARI -QUINCEMIL (CUZCO) - ESTUDIO DE RUTA - PERFIL - KM 54+000 A 60+350=PF
1120/00-10-RL-0011-0A
135
La figura 12.1 presenta los tramos proyectados originalmente y existentes de la Rodoviaria Interoceánica.
FIGURA 12.1 TRAMOS DE LA RODOVIA INTEROCEANICA.
12.1.1 Memorial descriptivo – Trayecto Reubicado – Tramo 2
El km 0,0 de la carretera a ser reubicado para Quincemil y Cuzco, en Puente Inambari, deriva del km 3.0 de la carretera que une Puerto Maldonado a Puno, en la altitud de 540 m. Entre el km 0.9 y 1.0, transpone el vertedero de la CH Inambari, con altitud de 531 m. Del km 1.6 a 2.4, pasa sobre la crista de la presa, en la misma altitud de 531 m. A partir de la presa, se inicia la subida por el pendiente hasta llegar al punto culminante en km 5.4 con cuota 700 m. Manteniéndose cerca del divisor, sigue hasta alcanzar la elevación máxima de 800 m en el km 11.5. Todavía por el divisor sigue hasta el km 15.7, con cuota 790 m, de donde comienza a bajar por el pendiente hasta llegar al valle del Rio Quirini, en el km 21.9 con 450 m de altitud. Se mantiene en la margen derecha del Rio Quirini, cera de 20 m arriba del NA normal, hasta llegar al km 31.4 con altitud de 500 m. A partir de este punto sigue bordeando un afluente de este río hasta el km 34.0 con 560 m de altura, de donde sube hasta la altitud de 650 m, en el km 36.2. De este punto, ella aja hasta la altitud de 550 m, en el km 38.2 de donde sigue por la margen izquierda del río Espireni, con poca variación de altitud, Hasta el puente previsto para un afluente de este, por cerca de km 42.0. Bordea el río Espireni hasta la transposición por puente en el km 42.9 con
1120/00-10-RL-0011-0A
136
550 m, siguiendo con rampas próximas a 7% hasta llegar al punto culminante de 750 m en el km 46.2. De este divisor de aguas baja por el pendiente hasta llegar a cuota de 550 m, cuando transpone el río Nusiniscato, en el km 49.7, con puente. Sigue escalando el pendiente con rampa ascendiente hasta llegar al divisor de aguas en el km 52.2, con 670 m de altitud. El alineamiento se mantiene por el divisor, que se mostro un corredor más favorable, hasta el km 57.5, con 750 m de altitud, donde comienza la bajada para encontrar la carretera existente para Quincemil y Cuzco en el km 60+350 con altitud de 570 m.
La figura 12.2, figura 12.3 y figura 12.4 presentan la directriz estudiada. El dibujo 1120/US-3V-DE-0201 presenta la planta general de la reubicación de este trayecto. Los dibujos 1120/US-3V-DE-0210 a 0215 presentan el estudio de la ruta de este trayecto en planta. Los dibujos 1120/US-3V-DE-0220 a 0226 presentan el estudio de la ruta de la reubicación de este trayecto en perfil.
FIGURA 12.2 PUENTE INAMBARI – CUZCO (PARTE 1)
1120/00-10-RL-0011-0A
137
FIGURA 12.3 PUENTE INAMBARI – CUZCO (PARTE 2)
FIGURA 12.4 PUENTE INAMBARI – CUZCO (PARTE 3)
1120/00-10-RL-0011-0A
138
12.1.2 Memorial descriptivo – Trayecto Reubicado – Tramo 4
El Puente Inambari, la carretera a ser reubicada para San Gabán y Puno tiene su km 0.0, en el margen derecho del río Inambari, con altitud de 360 m, en la secuencia del Tramo 3, carretera que viene de Puerto Maldonado. En el km 3, con altitud de 540 m, lado derecho, se encuentra la derivación para Cuzco. Sube hasta encontrarse con el divisor de aguas con cuota de 610 m, en el km 4.4. A seguir baja hasta la altitud de 540 m, en el km 5.4, en el inicio del puente sobre el futuro embalse del río Inambari. Al final de la transposición por el puente, en el km 6.1, comienza la subida que se encuentra con el divisor de aguas, en el km 7.9, con cuota de 650 m. Continua subiendo, con rampas aproximadas de 7% de inclinación, hasta encontrar nuevamente el divisor de aguas en el km 15.8, altitud de 60 m. Sigue acompañando el mismo hasta el km 19.0, donde llega a cuota de 540 m. De este punto, por el pendiente, sube hasta encontrar nuevamente el divisor de aguas, cota 620 m, en el km 20.9. Por el divisor de aguas, llega a la altitud de 660 m, en el km 22.0. Baja acompañando el divisor hasta el km 22.6, con cota 630 m, donde abandona el divisor de aguas bajando hasta la altitud de 550 m, en el km 24.6, donde inicia la transposición en puente, sobre oro afluente del río Nojonunta, entre el km 26.6 y km 26.8, de donde sigue acompañando el divisor de aguas, con altitud por vuelta de 700 m. Del km 36.7 al 38.7, la directriz se mantiene cerca del divisor, pero el segmento fue proyectado sobre un restitución con curvas de nivel equidistante de 100 m, por tratarse de un trayecto que falta en la restitución aerofotogramétrica. A seguir, la carretera sube por el divisor de aguas hasta 920 m, en el km 42, manteniéndose cerca de esa altitud hasta el km 44.6. Baja cerca del divisor de aguas hasta el km 50, con 650 m de altitud. A partir de este punto, abandona el divisor de aguas e inicia la bajada por el pendiente izquierdo del río Inambari, hasta la transposición en puente sobre el río San Juan, que es un afluente del río Inambari, entre el km 52.4 y 52.8, con inclinación de 0% y altitud 540 m. Entre el km 52.0 y 54.0 están previstos dos pequeños puentes. El segmento reubicado tiene su final en el km 54+513, altitud 540m, junto a la carretera existente que sigue para San Gabán.
La figura 12.5, figura 12.6 y figura 12.7 presentan la directriz estudiada. El dibujo 1120/US-3V-DE-0101 presenta la planta general de la reubicación de este trayecto. Los dibujos 1120/US-3V-DE-0110 a 0114 presentan el estudio de la ruta de este trayecto en planta. Los dibujos 1120/US-3V-DE-0120 a 0126 presentan el estudio de ruta de la reubicación de este trayecto en perfil. El dibujo 1120/US-3V-DE-0102 presenta el proyecto esquemático del puente que cruzará el embalse, en el inicio del trayecto reubicado.
1120/00-10-RL-0011-0A
139
FIGURA 12.5 PUENTE INAMBARI – PUNO (PARTE 1)
FIGURA 12.6 PUENTE INAMBARI – PUNO (PARTE 2)
1120/00-10-RL-0011-0A
140
FIGURA 12.7 PUENTE INAMBARI – PUNO (PARTE 3)
1120/00-10-RL-0011-0A
141
12.2 Parámetros Geométricos Considerados
En el cuadro 12.1 a seguir son presentados los parámetros geométricos utilizados en el proyecto. Estos parámetros se refieren a los parámetros originales de los trayectos concesionados para la construcción de la carretera interoceánica. O sea, la reubicación mantendrá los parámetros originales de la carretera.
QUADRO 12.1 PARAMETROS GEOMETRICOS
TRAMO 2 TRAMO 4
URCOS -PUENTE INAMBARI PUENTE INAMBARI-AZANGARO
RUTA :026 B RUTA :531-030C
300 Km. 305.90 Km.
Carretera sin Asfaltar
Construccion a Nivel de Asfaltado
Carretera Parcialmente Asfaltada 44.30 Km asfaltados
Construccion a Nivel de Asfaltado
PARAMETROS: VALORES VALORES
Para el Llano Amazónico y el Altiplano
(Área rural Tipo 1, 2 o 3)Para el Llano Amazónico y el Altiplano (Área rural Tipo 1, 2 o 3)
Velocidad 40 km/h 40 km/h
Para curvas de vuelta
Ancho de plataforma 9.00 m 9.00 m
Ancho de berma 1,20 1,20
Radio mínimo 50.0 m 50.0 m
Radio mínimo curvas de vuelta
Pendiente máxima longitudinal 8.00% 8.00%
Longitud mínima de curva vertical 50.0 m 50.0 m
Ancho de calzada 6.60 m 6.60 m 6.60 m
Bombeo de la calzada 2.5 % 2.5 %
Peralte máximo 8.0 % 8.0 %
Sobreancho máximo
Velocidad Directriz 40km/h 1.70 1.70
Talud de relleno
1:1.5 (con Banquetas
intermediarias de 3 m de ancho
cada 7m de altura)
1:1.5 (con Banquetas intermediarias de 3 m de ancho
cada 7m de altura)
Talud de corte
2:1 ( con Banquetas intermediarias
de 3 m de ancho cada 7m de
altura)
2:1 ( con Banquetas intermediarias de 3 m de ancho
cada 7m de altura)
NOTA:
Los requisitos mínimos corresponden a los establecidos por el Manual de Diseño de Carreteras del MTC – Versión DG – 2001
las zonas accidentadas y llanas serán determinadas por el REGULADOR
CARACTERISTICAS
1120/00-10-RL-0011-0A
142
12.3 Obras de Arte Especiales (Puentes)
El cuadro 12.2 y el cuadro 12.3 presentan los puentes que serán proyectados en el tramo 2 y tramo 4, respectivamente.
CUADRO 12.2 PUENTES A PROYECTAR – TRAMO 2 – PARA CUZCO
Item km Extensión
(m) Descripción
Inicial Final
1 21+960 22+040 80
2 24+220 24+340 120
3 26+650 26+780 130
4 38+160 38+240 80
5 39+220 39+340 120
6 42+960 43+100 140 río Quebrada Espineri
7 49+760 49+980 220 río Nusiniscato
Total 890
CUADRO 12.3 PUENTES A PROYECTAR – TRAMO 4 – PARA PUNO
Item km Extensión
(m) Descripción
Inicial Final
1 5+410 6+050 640 río Inambari
2 24+660 24+730 70 Afluente del río Nojonunta
3 26+680 26+760 80 Afluente del río Nojonunta
4 51+980 52+100 120 Afluente del río Inambari
5 52+420 52+700 280 río San Juan
6 53+930 54+010 80 Afluente del río Inambari
Total 1270
12.4 Cantidades Previstas
La planilla de cantidades a seguir presenta los cuantitativos previstos en la reubicación de la carretera Interoceánica, en razón de la formación del lago de la CH Inambari, para los Tramos 2, 4 y Total, cuadro 12.4, cuadro 12.5 y cuadro 12.6 respectivamente. Estos costos, aquí detallados, están considerados en el presupuesto final de la alternativa detallada.
1120/00-10-RL-0011-0A
143
CUADRO 12.4 PLANILLA DE CANTIDADES – TRAMO 2
EMPRESA: INAMBARI GERAÇÃO DE ENERGIA AS faja de
rodaje (m):
3,30 encostamiento (m): 1,20
CARRETERA: CARRETERA INTEROCEANICA - TRAMO 2 - CH INAMBARI / CUZCO descanso terrapl. 1,50 plataforma
terrapl. (m): 12,00 extensión
(m): 60.350
PRESUPUESTO
CÓDIGO DISCRIMINACIÓN UNIDAD CANTIDAD PRECIO UNITARIO(US$) TOTAL (R$)
01. MOBILIZACIÓN, DESMOB., CAMPAMENTO Y CANTERO DE OBRAS 01.01 Instalación y mantenimiento del Cantero de Obras e Alojamientos UN 1 1.440.000,00 1.440.000,00
01.02 Mobilización y Desmobilización UN 1 1.080.000,00 1.080.000,00
Subtotal SERVICIOS DE MOBILIZACIÓN, DESMOB., ACAMP. Y CANTERO 2.520.000,00
02. SERVICIOS DE TERRAPLÉN 02.01 Desm. dest. limpeza áreas c/arv. diam. hasta 0,15m m² 1.316.780 0,72 948.081,60
02.02 Desplazamiento de árboles d= 0,15 a 0,30m UN 94.808 30,35 2.877.427,66
02.03 Desplazamiento de árboles c/diam. > 0,30 m UN 31.603 75,87 2.397.698,37
02.04 Esc. carga transp. mat 1ª cat DMT 50 m m³ 2.114.605 1,68 3.551.173,53
02.05 Esc. carga transp. mat 1ª cat DMT 50 a 200m c/e m³ 1.268.763 5,42 6.874.535,93
02.06 Esc. carga transp. mat 1ª cat DMT 800 a 1000m c/e m³ 845.842 10,22 8.647.889,25
02.07 Esc. carga transp. mat 3a cat DMT hasta 50m m³ 1.156.884 23,24 26.880.323,94
02.08 Esc. carga transp. mat 3a cat DMT 50 a 200m m³ 694.130 28,37 19.689.837,28
02.09 Esc. carga transp. mat 3a cat DMT 800 a 1000m m³ 462.754 32,87 15.209.783,29
02.10 Compactación de aterramientos a 95% del PN m³ 869.014 1,42 1.235.738,42
02.11 Compactación de aterramientos a 100% del PN m³ 118.624 6,53 775.088,95
02.12 Construcción de cuerpo de aterramiento en roca m³ 658.426 18,31 12.053.138,05
02.13 Compactación de material de despedida m³ 4.896.914 2,92 14.279.401,63
Subtotal SERVICIOS DE TERRAPLÉN 115.420.117,90
03. PAVIMENTACIÓN 03.01 Regularización del subrasante m² 724.200,00 1,42 1.029.812,40
03.02 Sub-base de negrero o piedra pulmón m³ 135.787,50 44,68 6.066.442,35
03.03 Base de brita graduada BC m³ 81.472,50 68,45 5.577.118,52
03.04 Imprimación m² 543.150,00 0,77 420.398,10
03.05 Pintura de vinculo m² 543.150,00 0,56 303.077,70
03.06 Conc. betuminoso usinado caliente - capa rodaje m³ 23.536,50 158,60 3.732.841,83
03.07 Suministro de CAP T 1.412,19 1.536,21 2.169.420,40
03.08 Suministro de Emulsión T 2.715,75 1.741,03 4.728.207,65
03.09 Suministro de Asfalto Diluído T 6.517,80 1.778,27 11.590.434,28
03.10 Transporte de CAP T 1.412,19 13,82 19.522,11
03.11 Transporte de Emulsión T 2.715,75 13,82 37.542,53
03.12 Transporte de Asfalto Diluído T 6.517,80 13,82 90.102,07
Subtotal PAVIMENTACIÓN 35.764.919,93
Verba UN 1,00 23.084.023,58
23.084.023,58
Subtotal DRENAJE 23.084.023,58
05. OBRAS DE CONTENCIONES 05.01 Cortina atirantada – Espesor parede 40cm - Tirante de 350 kN espaciamiento
2,0x2,0m m² 21.275 2.404,96 51.165.435,22
Subtototal OBRAS DE CONTENCIONES 51.165.435,22
06. OBRAS DE ARTE ESPECIALES 06.01 Puentes de hormigon m² 11.659,00 1.729,82 20.167.926,33
Subtototal OBRAS ADICIONALES 20.167.926,33
07. OBRAS ADICIONALES 07.01 Cerca de alambre farp. c/ muro de hormigon sección triang m 96.560,00 7,54 728.255,52
Subtototal OBRAS ADICIONALES 728.255,52
08. SEIÑALIZACIÓN 08.01 Defensa Metálica maleable Simple m 6.000,00 188,33 1.130.004,00
08.02 Ancla de defensa metálica maleable simple m 1.920,00 188,33 361.601,28
08.03 Suministro e implementación placa señaliz. semi-refletciva m² 508,39 562,88 286.163,49
08.04 Suministro e implementación placa señaliz. Totalmente reflectiva m² 756,74 682,29 516.321,06
Subtotal SEÑALIZACIÓN 2.294.089,83
TOTAL GENERAL R$ 251.144.768,31
PLANILLA DE PESOS UNITÁRIOS FECHA BASE: MAYO/2009
1120/00-10-RL-0011-0A
144
CUADRO 12.5 PLANILLA DE CANTIDADES – TRAMO 4
EMPRESA: INAMBARI GERAÇÃO DE ENERGIA AS faja de
rodajeo (m):
3,30 encostamiento (m): 1,20
CARRETERA: CARRETERA INTEROCEANICA - TRAMO 4 - CH INAMBARI / PUNO descanso terrapl. (m): 1,50 plataforma
terrapl. (m): 12,00
extensión (m): 54.591
PRESUPUESTO
CÓDIGO DISCRIMINACIÓN UNIDAD CANTIDAD PRECIO
UNITARIO(R$) TOTAL (R$)
01. MOBILIZACIÓN, DESMOB., CAMPAMENTO Y CANTERO DE OBRAS 01.01 Instalación y mantenimiento del Cantero de Obras e Alojamientos UN 1 1.440.000,00 1.440.000,00
01.02 Mobilización y Desmobilización UN 1 1.080.000,00 1.080.000,00
Subtotal SERVICIOS DE MOBILIZACIÓN, DESMOB., CAMP. Y CANTERO 2.520.000,00
02. SERVICIOS DE TERRAPLÉN 02.01 Desm. dest. limpieza áreas c/arv. diam. hasta 0,15m m² 1.034.238 0,72 744.651,36
02.02 Desplazamiento de árboles d= 0,15 a 0,30m UN 74.465 30,35 2.260.016,88
02.03 Desplazamiento árboles c/diam. > 0,30 m UN 24.822 75,87 1.883.223,29
02.04 Esc. carga transp. mat 1ª cat DMT 50 m m³ 1.848.385 1,68 3.104.096,03
02.05 Esc. carga transp. mat 1ª cat DMT 50 a 200m c/e m³ 1.109.031 5,42 6.009.061,37
02.06 Esc. carga transp. mat 1ª cat DMT 1000 a 1200m c/e m³ 739.354 10,22 7.559.157,12
02.07 Esc. carga transp. mat 3a cat DMT hasta 50m m³ 884.870 23,24 20.560.045,77
02.08 Esc. carga transp. mat 3a cat DMT 50 a 200m m³ 530.922 28,37 15.060.233,53
02.09 Esc. carga transp. mat 3a cat DMT 800 a 1000m m³ 353.948 32,87 11.633.559,23
02.10 Compactación de aterramientos a 95% del PN m³ 443.386 1,42 630.495,45
02.11 Compactación de aterramientos a 100% del PN m³ 107.304 6,53 701.124,79
02.12 Construcción de cuerpo de aterramiento en roca m³ 367.127 18,31 6.720.626,43
02.13 Compactación de material de despedida m³ 4.548.693 2,92 13.263.988,49
Subtotal SERVICIOS DE TERRAPLÉN 90.130.279,74
03. PAVIMENTACIÓN 03.01 Regularización del subrasante m² 655.092,00 1,42 931.540,82
03.02 Sub-base de negrero o piedra pulmón m³ 122.829,75 44,68 5.487.541,91
03.03 Base de brita graduada BC m³ 73.697,85 68,45 5.044.912,62
03.04 Imprimación m² 491.319,00 0,77 380.280,91
03.05 Pintura de vinculo m² 491.319,00 0,56 274.156,00
03.06 Conc. betuminoso usinado caliente - capa rodaje m³ 21.290,49 158,60 3.376.629,13
03.07 Suministro de CAP T 1.277,43 1.536,21 1.962.399,82
03.08 Suministro de Emulsión T 2.456,60 1.741,03 4.277.010,51
03.09 Suministro de Asfalto Diluído T 5.895,83 1.778,27 10.484.397,64
03.10 Transporte de CAP T 1.277,43 13,82 17.659,18
03.11 Transporte de Emulsión T 2.456,60 13,82 33.959,97
03.12 Transporte de Asfalto Diluído T 5.895,83 13,82 81.503,93
Subtotal PAVIMENTACIÓN 32.351.992,44
04. DRENAJE
Verba UN 1,00 18.026.055,95 18.026.055,95
Subtotal DRENAJE
18.026.055,95
05. OBRAS DE CONTENCIONES 05.01 Cortina atirantada – Espesor parede 40cm - Tirante de 350 kN
espaciamiento 2,0x2,0m m² 27.306 2.404,96 65.669.723,82
Subtototal OBRAS DE CONTENCIONESS 65.669.723,82
06. OBRAS DE ARTE ESPECIALES 06.01 Puentes de hormigon m² 16.637,00 1.729,82 28.778.951,05
Subtototal OBRAS ADICIONALES 28.778.951,05
07. OBRAS ADICIONALES 07.01 Cerca alambre farp. c/ muro de conc. sección triang m 87.345,60 7,54 658.760,52
Subtototal OBRAS ADICIONALES 658.760,52
08. SEÑALIZACIÓN 08.01 Defensa Metálica maleable Simple m 6.000,00 188,33 1.130.004,00
08.02 Ancla de defensa metálica maleáble simple m 1.920,00 188,33 361.601,28
08.03 Suministro e implementación placa señaliz. semi-reflectiva m² 459,88 562,88 258.855,86
08.04 Suministro e implementación placa señaliz. Totalmente reflectiva m² 684,53 682,29 467.050,26
Subtotal SEÑALIZACIÓN 2.217.511,40
TOTAL GENERAL R$ 240.353.274,91
09. Puente Estaiada sobre el Reservatório de Inambari VB 1,00 150.000.000,00 150.000.000,00
TOTAL GENERAL CON PUENTE ESTAIADA R$ 390.353.274,91
PLANILLA DE PESOS UNITÁRIOS FECHA BASE: MAYO/2009
1120/00-10-RL-0011-0A
145
CUADRO 12.6 PLANILLA DE CANTIDADES – TOTAL
EMPRESA: INAMBARI GERAÇÃO DE ENERGIA AS faixa de
rolamento (m):
3,30 acostamento (m): 1,20
CARRETERA: CARRETERA INTEROCEÂNICA - TRAMO 2 e 4 folga
terrapl. (m):
1,50 plataforma terrapl. (m): 12,00
extensión (m): 114.941
ORÇAMENT O
CÓDIGO DISCRIMINACIÓN UNIDAD CANTIDAD PRECIO UNITARIO(R$) TOTAL (R$)
01. MOBILIZACIÓN, DESMOB., CAMPAMENTO Y CANTERO DE OBRAS 01.01 Instalación y mantenimiento del Cantero de Obras e Alojamientos UN 1 2.880.000,00 2.880.000,00
01.02 Mobilización y Desmobilización UN 1 2.160.000,00 2.160.000,00
Subtotal SERVICIOS DE MOBILIZACIÓN, DESMOB., CAMP. Y CANTERO 0 5.040.000,00
02. SERVICIOS DE TERRAPLÉN 0 02.01 Desm. dest. limpeza áreas c/arv. diam. hasta 0,15m m² 2.351.018 0,72 1.692.732,96
02.02 Desplazamiento de árboles d= 0,15 a 0,30m UN 169.273 30,35 5.137.444,53
02.03 Desplazamiento de árboles c/diam. > 0,30 m UN 56.424 75,87 4.280.921,66
02.04 Esc. carga transp. mat 1ª cat DMT 50 m m³ 3.962.991 1,68 6.655.269,56
02.05 Esc. carga transp. mat 1ª cat DMT 50 a 200m c/e m³ 2.377.794 5,42 12.883.597,30
02.06 Esc. carga transp. mat 1ª cat DMT 1000 a 1200m c/e m³ 1.585.196 10,22 16.207.046,37
02.07 Esc. carga transp. mat 3a cat DMT hasta 50m m³ 2.041.754 23,24 47.440.369,71
02.08 Esc. carga transp. mat 3a cat DMT 50 a 200m m³ 1.225.052 28,37 34.750.070,81
02.09 Esc. carga transp. mat 3a cat DMT 800 a 1000m m³ 816.701 32,87 26.843.342,53
02.10 Compactación de aterramienrtos a 95% del PN m³ 1.312.401 1,42 1.866.233,87
02.11 Compactación de aterramientos a 100% del PN m³ 225.928 6,53 1.476.213,75
02.12 Construcción de cuerpo de aterramiento en roca m³ 1.025.553 18,31 18.773.764,48
02.13 Compactación de material de despedida m³ 9.445.607 2,92 27.543.390,12
Subtotal SERVICIOS DE TERRAPLÉN 205.550.397,64
03. PAVIMENTACIÓN 03.01 Regularización del subrasante m² 1.379.292 1,42 1.961.353,22
03.02 Sub-base de negrero o piedra pulmón m³ 258.617 44,68 11.553.984,26
03.03 Base de brita graduada BC m³ 155.170 68,45 10.622.031,14
03.04 Imprimación m² 1.034.469 0,77 800.679,01
03.05 Pintura de vinculo m² 1.034.469 0,56 577.233,70
03.06 Conc. betuminoso usinado caliente - capa rodaje m³ 44.827 158,60 7.109.470,96
03.07 Suministro de CAP T 2.690 1.536,21 4.131.820,22
03.08 Suministro de Emulsión T 5.172 1.741,03 9.005.218,16
03.09 Suministro de Asfalto Diluído T 12.414 1.778,27 22.074.831,92
03.10 Transporte de CAP T 2.690 13,82 37.181,30
03.11 Transporte de Emulsión T 5.172 13,82 71.502,50
03.12 Transporte de Asfalto Diluído T 12.414 13,82 171.605,99
Subtotal PAVIMENTACIÓN 68.116.912,38
04. DRENAJE
Verba UN 1 41.110.079,53 41.110.079,53
Subtotal DRENAJE
41.110.079,53
05. OBRAS DE CONTENCIONES 05.01 Cortina atirantada - Espesor parede 40cm - Tirante de 350 kN
espaciamiento 2,0x2,0m m² 48.581 2.404,96 116.835.159,04
Subtototal OBRAS DE CONTENCIONES 116.835.159,04
06. OBRAS DE ARTE ESPECIAIS 06.01 Puentes de hormigón m² 28.296 1.729,82 48.946.877,38
Subtototal OBRAS ADICIONALES 48.946.877,38
07. OBRAS ADICIONALES 07.01 Cerca alambre farp. c/ muro de hormigon sección triang m 183.906 7,54 1.387.016,04
Subtototal OBRAS ADICIONALES 1.387.016,04
08. SEÑALIZACIÓN 08.01 Defensa Metálica maleable Simple m 12.000 188,33 2.260.008,00
08.02 Ancla de defensa metálica maleable simple m 3.840 188,33 723.202,56
08.03 Suministro e implementación placa señaliz. semi-reflectiva m² 968 562,88 545.019,35
08.04 Suministro e implementación placa señaliz. Totalmente reflectiva m² 1.441 682,29 983.371,31
Subtotal SINALIZACIÓN 4.511.601,22
TOTAL GENERAL R$ 491.498.043,22
09. Puente Estaiada sobre el Reservatório de Inambari VB 1,00 150.000.000,00 150.000.000,00
TOTAL GENERAL CON PUENTE ESTAIADA R$ 641.498.043,22
PLANILLA DE PESOS UNITARIOS FECHA BASE: MAYO/2009
1120/00-10-RL-0011-0A
146
13 ESTUDIOS DE ALTERNATIVAS DE ARREGLO
13.1 Selección del Eje de la Presa
El local del eje de la presa, conforme ya mencionado, fue fijado como la mejor alternativa, sino la única posible, desde los estudios anteriores. Esto se debe al hecho de que, para aguas arriba, hay la confluencia del río Araza con el río Inambari, que disminuye considerablemente el potencial hídrico, y para aguas abajo, las hombreras se vuelven muy espraiadas, inviabilizando la ubicación del barraje.
Siendo así, los estudios del arreglo partirán del eje determinado en los estudios anteriores, limitándose a las ligeras modificaciones, de manera a disminuir el volumen de las excavaciones.
13.2 Estudio de Alternativas de Arreglo para el Eje Seleccionado
Fueron estudiadas y comparadas alternativas de arreglo y tipo de barraje, detalladas para el Nivel de Agua Normal en la EI. 525.00 msnm. Fue elaborado un modelo 3D para cada alternativa y de estos modelos fueron extraídos los volúmenes de obras civiles.
Las alternativas estudiadas fueron:
Presa de Enrocado con Cara de Concreto (CFRD) con el Circuito de Aducción en la Margen Derecha;
Presa de Enrocado con Cara de Concreto (CFRD) con el Circuito de Aducción en la Margen Izquierda;
Presa de Concreto Compacto con Rodillo (CCR) con el Circuito de Aducción en la Margen Derecha;
Presa de Concreto Compacto con Rodillo (CCR) con el Circuito de Aducción en la Margen Izquierda;
Las presas de CFRD y CCR con embalse en la EI. 525.00 msnm tuvieron como base los arreglos presentados en los estudios económico-energéticos, cuyo nivel de agua de aguas arriba del embalse estaba en las siguientes elevaciones: 546.00 m, 526.00 m y 506.00 m.
La mejor alternativa (con menor costo) de cada tipo de presa está presentada en la figura 13.1 y figura 13.2 a seguir.
1120/00-10-RL-0011-0A
147
FIGURA 13.1 ALTERNATIVA PRESA DE ENROCADO CON CARA DE CONCRETO (CFRD) CON EL CIRCUITO DE
ADUCCIÓN EN LA MARGEN DERECHA
FIGURA 13.2 ALTERNATIVA PRESA DE CONCRETO COMPACTADO CON RODILLO CON EL CIRCUITO DE
ADUCCIÓN EN LA MARGEN DERECHA
1120/00-10-RL-0011-0A
148
Las principales diferencias entre los dos tipos de presas están presentadas en el cuadro 13.1 a seguir.
CUADRO 13.1 DIFERENCIAS ENTRE LOS DOS TIPOS DE PRESA
Diferencias Presa de Enrocado con Cara
de Concreto Presa de Concreto
compactado con Rodillo
Tiempo de Recurrencia del Desvió
50 años 25 años
Túnel de Desvió Diámetro mayor (17.4 m) Diámetro menor (14.3 m)
Ataguía Aguas Abajo Incorporada No incorporada
Ataguía Aguas Arriba Dos Ataguías (Araza e Inambari) Una Ataguía
Canal de Desvió Araza y Inambari
Existe No existe
Después de las optimizaciones en las presas y ubicación de las estructuras del arreglo y la creación de reservas de contingencias especificas para cada alternativa, fueron realizados presupuestos estimativos y cronogramas para los cuatro arreglos. Los cronogramas se presentan todos con fechas de generación de las unidades muy cercanas, por tanto, los presupuestos estimativos fueron utilizados en la elección de la alternativa a ser detallada.
Los presupuestos de la mejor alternativa de cada tipo de presa esta presentado en el cuadro 13.2 a seguir.
CUADRO 13.2 PRESUPUESTO DE LA MEJOR ALTERNATIVA DE CADA TIPO DE PRESA
ITEM PRESUPUESTO Presa CFRD Presa CCR
US$ US$
I CONTRATO EPC 3,539,981,076 3,621,487,594
(A) OBRAS CIVILES (inclusive LT) 1,685,352,934 1,766,859,451
1 SERVICIOS PRELIMINARES Y AUXILIARES 14,010,470 19,477,647
2 DESVIO DEL RIO 167,541,617 138,321,141
3 PRESA DE ENROCAMIENTO 725,817,798 899,411,247
4 VERTEDERO CON COMPUERTAS 269,897,951 192,211,874
5 CIRCUITO DE GENERACIÓN 132,722,579 112,249,939
6 CASA DE MAQUINAS, CANAL DE FUGA 125,326,944 116,834,242
7 FLUJO SANITÁRIO 16,819,572 16,819,572
8 OTROS COSTOS 233,216,003 271,533,790
(B) LINEA DE TRANSMISIÓN 568,712,498 568,712,498
(C) EQUIPAMIENTOS ELECTROMECÂNICOS 1,033,883,486 1,033,883,486
(D) INGENIERIA 119,444,444 119,444,444
(E) CONTIGÊNCIAS CONTRATO EPC 132,587,714 132,587,714
II PROGRAMAS SÓCIO-AMBIENTALES 141,531,948 141,531,948
III ESTUDIO DE VIABILIDAD 18,333,333 18,333,333
IV REUBICACIÓN DE LAS CARRETERAS 163,561,111 163,561,111
V ADMINISTRACIÓN DEL PROPIETARIO 166,666,667 166,666,667
VI CONTINGENCIA DEL PROPIETÁRIO 118,121,209 118,121,209
TOTAL DEL PRESUPUESTO 4,148,195,344 4,229,701,862
1120/00-10-RL-0011-0A
149
Se selecciono para el detallamiento la alternativa de presa de CFRD con circuito de generación en la margen derecha. Esta alternativa presento el menor presupuesto y menores dudas, principalmente cuando comparada con las alternativas de presa de CCR.
Para una presa de CCR, además del mayor presupuesto, también hay dificultad en la logística de transporte del cimento a la obra (esto no puede ser estocado por un largo periodo) e dudas acerca de la capacidad de producción local.
El alto índice de lluvias del local del aprovechamiento también es malo para la alternativa de CCR, tornando muchos días de trabajo improductivos e posibles pérdidas de camadas compactadas de concreto.
La presa de Enrocado con Cara de Concreto ya había sido apuntada anteriormente en la Primera Etapa de los Estudios de Viabilidad como el arreglo a ser considerado en la Central Hidroeléctrica Inambari.
14 DETALLAMIENTO DEL ARREGLO FINAL
14.1 Descripción General del Arreglo Seleccionado
La Central Hidroeléctrica Inambari, a ser implementada en el río Inambari, en el Perú, consiste en un conjunto de obras destinadas a la generación de energía eléctrica, con parte de la energía siendo inserida en el sistema de transmisión interconectado brasilero y parte siendo destinada al mercado peruano.
Este aprovechamiento es único en el río Inambari, no habiendo otros aprovechamientos registrados en este río ni a aguas arriba ni a aguas abajo.
El arreglo general se caracteriza por un aprovechamiento con la Casa de Maquinas ubicada en el pie de la presa, con toda la caída disponible para la generación causada por el desnivel proporcionado por la presa. El circuito de generación es constituido por el Canal de Aducción, Toma de Agua, Túneles de Aducción, Conductos Forzados dentro del túnel, Casa de Maquinas y Canal de Fuga. El circuito de generación está ubicado en el margen derecha, donde también están posicionadas las estructuras del vertedero y los túneles de desvío. El túnel de caudal ambiental es la única estructura posicionada en la hombrera derecha. Aguas arriba de la estructura de la presa será excavado un canal en roca a cielo abierto para unir los ríos Araza e Inambari.
Para el dimensionamiento de todas las estructuras del aprovechamiento, incluyendo la presa, fueron consideradas las recomendaciones de las normas de sismos brasileras y peruanas, siendo adoptada en el caso la norma brasilera, por ser la más conservadora para la región del emprendimiento, con una aceleración sísmica de 0.15g en la horizontal y 0.0315g en la vertical.
14.2 Embalse
El nivel de agua máximo normal del embalse de la CH Inambari fue fijado en la EI. 525.00 m. En esta elevación, el embalse deberá acumular volumen de la orden de 20,493x106 m3, siendo que en el periodo de operación está siendo previsto agotamiento de 22.0 m
1120/00-10-RL-0011-0A
150
resultando en un volumen útil de 7,356 x 106 m3. El área total del embalse para el nivel de agua máximo normal es de la orden de 37,766 ha.
El Nivel de Agua Máximo Maximorum de aguas arriba fue definido en la EI. 528.00 m, considerando la amortiguación del hidrograma de la creciente decamilenar por el vertedero. El bordo libre adoptado para la crista de la presa quedo en 3.0 m, en la EI. 531.00 m.
Los aspectos socio-ambientales decurrentes de la implementación del embalse son parte del EIA – Estudio de Impacto Ambiental y están presentados en el documento específico.
Durante la etapa de los estudios de factibilidad, no fueron realizados estudios de remanso en el embalse, una vez que la definición del nivel de agua del embalse fue una definición del propio estudio de factibilidad. Estos estudios deberán ser realizados en las próximas etapas del proyecto.
Teniendo en vista la grande estacionalidad del régimen fluvial del río Inambari, se busco a partir de la serie de descargas medias mensuales en el eje de aprovechamiento, evaluar los tiempos de lleno del embalse para diferentes épocas de cierre del desvío.
Los resultados de este estudio, para el lleno hasta los niveles de agua Mínimo y Normal, están presentados en la figura 14.1 y figura 14.2.
FIGURA 14.1 TIEMPO ESPERADO PARA LLENO DEL EMBALSE HASTA EL NIVEL DE AGUA MÍNIMO (E.L. 511.00
MSNM)
0
50
100
150
200
250
300
350
400
JAN FEV MAR ABR MAI JUN JUL AGO SET OUT NOV DEZ
TIE
MP
O P
RO
BA
BL
E P
AR
A L
LE
NA
DO
(d
Ías
)
50%
70%
90%
1120/00-10-RL-0011-0A
151
FIGURA 14.2 TIEMPO ESPERADO PARA LLENO DEL EMBALSE HASTA EL NIVEL DE AGUA NORMAL (E.L. 525.00
MSNM)
Como el lleno ira transcurrir dentro del periodo seco y húmedo, se verifica que el tiempo esperado para el lleno del embalse varía mucho en función del nivel de garantía a ser adoptado.
Para una garantí de 80%, el tiempo de lleno hasta el nivel de agua mínimo de aguas arriba del embalse (El. 511.00 msnm) varía de 270 a 337 días, para el cierre del desvío en los meses de febrero y septiembre. Para el nivel de agua máximo normal (El. 525.00 msnm), el tiempo de inundación varia de 395 a 465 días, para los meses de enero y julio respectivamente.
Podrá ser estudiada en las próximas etapas la ejecución de un lleno parcial del embalse, visando disminuir su tiempo total de lleno.
14.3 Caudal Ambiental
Debido al grande volumen del embalse y a la grande altura de la presa, deberá ser prevista un caudal remaneciente durante el llenado del embalse.
Son previstos, en medio, seis meses para el lleno del embalse hasta la crista del vertedero, en la El. 503.00 msnm. Durante este tiempo, es necesario prevenir un caudal remaneciente para aguas abajo. El valor de esta descarga sanitaria todavía no fue definido en esta etapa de los estudios y será parte de la licencia ambiental. De esta forma, la solución apuntada en esta etapa deberá ser revisada después de la definición de este valor de caudal.
0
100
200
300
400
500
600
JAN FEV MAR ABR MAI JUN JUL AGO SET OUT NOV DEZ
TIE
MP
O P
RO
BA
BL
E P
AR
A L
LE
NA
DO
(d
Ías
)
50%
70%
90%
1120/00-10-RL-0011-0A
152
El túnel para la descarga de caudal ambiental, previsto para ser construido en la margen izquierda del río Inambari, podrá ser utilizado a partir del inicio del lleno del embalse, contando con la instalación de dos válvulas dispersoras de 2400 mm.
14.4 Desvío y Control del río y Ataguías
Para la construcción de la estructura de la presa, el Río Inambari será desviado de su cauce natural por dos túneles ubicados en la margen derecha, con 17.4 m de diámetro y cerca de 1170 m de ancho cada uno, en sección arco-rectángulo. Cada túnel posee una tomada de desvío, con tres vanos, totalizando seis en total. En cada vano será instalada una compuerta deslizante y una compuerta vagón, ambas con 4.20 m de ancho por 17.40 m de altura.
Antes del desvío de las aguas del Río Inambari por los túneles de desvío, será construido un canal al aire libre, con 20 m de ancho, cuya función es permitir el paso de las aguas del Río Araza para el río Inambari, una vez que la boca natural del Araza será obstruida por la construcción de una de las dos ataguías de aguas arriba.
Serán construidas dos ataguías de aguas arriba: una en el río Inambari, una aguas arriba de la boca del Araza, y una en el propio Araza, inmediatamente aguas arriba de su boca. Estas dos ataguías son necesarias debido al hecho de que el pie del pendiente de aguas arriba de la presa avanza sobre la confluencia de los dos ríos, imposibilitando la utilización de apenas una ataguías a aguas arriba.
Las cristas de las ataguías de aguas arriba están en la elevación 370.00 m. El desnivel de la línea de agua entre la ataguías en el río Inambari y la ataguías en el río Araza, debido a las pérdidas de carga en el canal de aducción, es muy pequeño, y, sumado al hecho de ambas ataguías estén con un bordo libre de 1.50 m, no fue considerado. Para la etapa del Proyecto Ejecutivo será estudiada con mayores detalles la posibilidad/necesidad de ejecución de un dique fusible en las ataguías, bien como necesidad de ejecución de una ataguía ligeramente mayor en el Araza, para el caso de una posible agradación en el canal de desvío.
14.5 Presa en CFRD
La presa se constituye de un macizo de enrocado compactado, fraccionado de manera a garantizar la estabilidad global de la estructura y evitar deformaciones excesivas en la cara de concreto, a través del enriquecimiento de su tercio de aguas arriba.
La presa tiene altura máxima prevista en 203 m, con la pendiente de aguas arriba presentando inclinación 1(V):1.5(H) y el de agua abajo 1(V):1.4(H), con acceso de servicio con por lo menos 10 m de ancho, implementado en tres tramos, resultando en un talud medio de 1(V):1.6(H). La presa presenta trazado rectilíneo con coronamiento en la El. 531.00 msnm y con 945 m de largura total.
La zonificación de la presa, y el origen de los materiales están descriptos en el capítulo 8.4. El cuadro 14.1 presenta los orígenes y cantidades de los materiales empleados en la presa.
1120/00-10-RL-0011-0A
153
CUADRO 14.3 ORIGEN Y CANTIDAD DE LOS MATERIALES EMPLEADOS EN LA PRESA
Origen Material Vol.
Compactado (m³)
% Vol.
Relación Volumen in loco/compa
ctado
Volumen necesario
in loco (m³)
Volumen disponible
in loco (m³)
% del Vol.
Disp.
Cantera 1 - 11 km 6,454,545 29% 1,1 7,100,000 7,100,000 100%
Cantera 2 y 3 – 8 km 4,272,727 19% 1,1 4,700,000 4,700,000 100%
Cantera 4 - 19 km 1,187,984 5% 1,1 1,306,782 2,750,000 48%
Esc. En Pedreira – 11 km 1,132,814 5% 0,77 871,395 4,250,520 21%
Esc. Obligatorio (20% de recarga)
9,608,206 42% 0,77 7,390,928 17,692,958 42%
Volúmenes totales 22,656,276 100% 21,369,105 36,493,478
Como forma de reducir los offsets y, consecuentemente, el volumen necesario de enrocado, se previno la complementación de la altura necesaria para la formación del embalse y garantizar un bordo libre para la creciente máxima del proyecto a través de dos muros parapetos de concreto, aguas arriba y aguas abajo, con 6.6 m y 3.5 m de altura, respectivamente.
La impermeabilización será hecha a través de la cara de concreto, con espesor variable conforme la ecuaciones: e=0.30+0.002xH para los primeros 100 m y e=0.005xH para los metros subsecuentes, siendo "e" el espesor y "H" la distancia en la dirección vertical de la crista hasta la sección considerada, ambos en metros, lo que resulta en un espesor máximo en la base de la orden de 1.0 m.
El ancho de la crista, entre muros parapeto, es de 12.0 m, permitiendo la instalación de defensas y paseo para pedestres en uno de los lados de la pista. De esta forma, la pista en la coronación de la presa, permitirá el tráfico libre entre las dos márgenes en los dos sentidos, como parte del tramo reubicado de la Carretera Interoceánica, caso este sea, al final, la mejor alternativa para la reubicación de este tramo de la carretera.
El comportamiento de la presa durante y después de la construcción será monitoreado por instrumentos de sondeo implementados en el interior del macizo y en la pendiente de aguas arriba.
La ataguía de aguas abajo, con crista en la El. 348.00 msnm, será incorporado al macizo de enrocado, previniéndose sobre ella la instalación de un medidor de caudal para monitorear las infiltraciones por el macizo.
Las inyecciones en el macizo de fundación serán realizadas a partir del plinto.
14.6 Vertedero
El vertedero de la CH Inambari será del tipo de ojiva baja, dotado de cuatro compuertas segmento de 13.00 m de ancho y 23.90 m de altura (ya considerando 0.50 m de bordo libre), a parte de un juego de compuerta ataguía aguas arriba, con 13.00 m de ancho y
1120/00-10-RL-0011-0A
154
22.50 m de altura, para manutención de las compuertas segmento. El ancho total del vertedero es de 67 m.
Su dimensionamiento fue efectuado para descarga de la creciente decamilenar defluente de 13,500 m3/s, con sobreelevación de 3.00 m del embalse con relación a su nivel de agua máximo normal, de la El. 525.00 msnm hasta la El. 528.00 msnm. El pico de caudal instantáneo de la creciente decamilenar afluente es 20,500 m³/s.
Su crista fue establecida en la El. 503.00 msnm. El perfil vertedero fue definido con base en metodología propuesta por el U.S. Bureau of Reclamation y se compone de dos segmentos de circunferencia en el trecho de aguas arriba de la crista y por una curva exponencial en el cuadrante de aguas abajo, seguido de contra curva con rayo de 25 m hasta la concordancia con la calla del rápido aguas abajo.
La calla del vertedero se extiende por 174 m a partir de la ojiva, con declividad de 28%. Al final de la calla, y después de un pequeño deflector, las aguas siguen directamente en contacto con la roca, que será debidamente tratada teniendo en vista las altas velocidades, hasta el final de la rampa, donde las aguas son restituidas al río Inambari, siendo la energía disipada a través del impacto de las aguas en un pozo de disipación excavado en el cauce del río (para reducir la erosión del cauce), con fondo en la El. 320.00 msnm.
El puente del vertedero fue proyectado de manera a permitir desvincular la operación de las compuertas ataguías de la pista sobre la presa. Así, el camino del rodamiento del pórtico y las ranuras de la compuerta ataguía quedaran desubicadas para aguas arriba de las pista, dispensándose el uso de tapas y no interfiriendo en el trafico inclusive cuando las operaciones de movimiento de los paneles.
Toda la operación del vertedero, como aproximación del flujo, disipación de energía, erosiones aguas abaja, capacidad de caudal, debe ser ensayada en modelo reducido en la etapa del Proyecto Básico.
14.7 Circuito de Aducción
14.7.1 Consideraciones Generales
El circuito hidráulico de generación se compone de Canal de Aducción, Toma de Agua, Túneles de Aducción, Conducto Forzado dentro del túnel, Casa de Maquinas y Canal de Fuga.
El circuito de generación en el arreglo final está ubicado en la margen derecha del río Inambari.
Como la Casa de Maquinas está ubicada al pie de la presa, no hay prácticamente el aprovechamiento de ninguna caída natural del río Inambari, siendo todo el desnivel causado por la presa.
A seguir, serán descriptos separadamente todos los elementos del circuito de generación.
1120/00-10-RL-0011-0A
155
14.7.2 Canal de Aducción
El canal de aducción encamina las aguas que serán utilizadas para la generación de energía a la Toma de Agua. El posee cerca de 200 m de longitud y 96 m de ancho, con fondo en la El. 484.00 msnm.
La velocidad máxima del desague en el canal de aducción es de 0.77 m/s, referente al paso de caudal máximo turbinado con todas las maquinas y con el embalse en su nivel mínimo.
14.7.3 Toma de Agua
La Toma de Agua se constituye de una estructura en concreto, tipo gravedad, apoyada en el macizo rocoso, con 47 m de altura máxima y 24.45 m de ancho por unidad. Se presenta con cuatro aperturas para aducción independientes, a través de cuatro túneles a las unidades generadoras en la Casa de Maquinas.
Las aperturas junto a la entrada de la toma son protegidas por las rejas, siendo que cada una dispone de dos ranuras, siendo la de aguas arriba para operación de la compuerta ataguía y la de aguas abajo para operación de la compuerta vagón. Cada apertura posee dos rejas, con un pilar entre ellas donde se ubican las guías para el deslizamiento de las mismas.
La solera de las compuertas fueron establecidas en la El. 485.00 msnm, resultante de la sumergencia necesaria, calculada en 9.00 m, en cuanto que las rejas quedarán apoyadas en la El. 484.00 msnm. Sus formas, tanto en el piso, en el techo y en las laterales, resultaran de la combinación de trechos rectilíneos con arcos de círculo. El ancho en la región de la compuerta vagón es de 9.00 m, así como la altura. Cerca de 5 m las aguas bajas de la compuerta vagón, encuentran el punto inicial de los túneles de aducción.
El coronamiento de la estructura fue establecido en la El. 531.00 msnm, misma elevación del coronamiento de la presa, con 13.50 m de ancho, donde será instalado el pórtico rodante destinado a la operación y mantenimiento de los equipamientos electromecánicos (rejas y compuertas).
14.7.4 Túneles de Aducción y Conductos Forzados
Los Túneles de Aducción se presentan en número de cuatro, paralelos entre sí. Comienzan después de la Toma de Agua, y, después una curva de 90 grados, siguen en un “shaft” vertical, con aproximadamente 145 m de altura y excavación en sección circular de 9.80 m de diámetro. Después del trecho vertical, los túneles siguen en declividad de 5 % por cerca de 240 m, con sección excavada del tipo herradura, con 9.80 m de altura y 5.00 m de base. Siguiendo la misma inclinación, se inicia un trecho en conducto forzado blindado con 7 m de diámetro y 200 m de largura, que termina en la Casa de Maquinas.
Por toda la extensión del conducto está siendo considerado, para reducción de la pérdida de carga y para eliminar el riesgo de derrubamientos durante la operación, un envolvente de concreto convencional, con 40 cm de espesor. La sección hidráulica de los túneles forzados, por tanto, es una circunferencia con 9.0 m de diámetro.
1120/00-10-RL-0011-0A
156
La velocidad del desague en los túneles forzados, para el máximo caudal turbinado, de 352 m³/s por unidad, será de 5.53 m/s, en cuanto que en el conducto forzado será de 9.15 m/s.
14.8 Casa de Maquinas
14.8.1 Características Generales de la estructura
Las instalaciones de la Casa de Maquinas se componen de:
- Cuatro bloques de concreto destinados a la instalación de las cuatro unidades generadoras con todos los equipamientos asociados a las mismas, así como los equipamientos de los sistemas eléctricos y mecánicos auxiliares de la central;
- Área de montaje y área para descarga de equipamientos de la central, situados a la izquierda hidráulica de los bloques de las unidades generadoras;
- El bloque C del área de montaje abrigará los pozos de agotamiento, drenaje y sala de bombas;
- El edificio de control, ubicado en el margen izquierda de la Casa de Maquinas, abrigará el sistema de control del central y toda la infraestructura operacional necesaria. Estará interconectada con la Casa de Maquinas a través del elevador y escalera abrigada;
- El canal de fuga, excavado en roca, ubicado aguas abajo de los bloques de las unidades generadoras, con cerca de 112.50 m de longitud y 106 m de ancho medio, destinado a la restitución de los caudales turbinados para el cauce del río con velocidad máxima de 1.23 m/s para el caudal máximo turbinado de 1,408 m3/s.
La Casa de Maquinas será una edificación del tipo abrigada, con 216.15 m de largura, compuesta por nueve bloques continuos e independientes, en concreto armado, con las yuntas transversales entre los bloques próvidas de dispositivos de vedación. A partir del lado izquierdo, el primer bloque, denominado AM-A, será destinado parcialmente al área de descarga. Los dos bloques subsecuentes, denominados AM-B y AM-C, serán destinados al área de montaje y a las estructuras de servicio y de apoyo. En seguida, se encuentran los bloques de la Casa de Maquinas CF-1, CF-2, CF-3 y CF-4 donde serán instalados las unidades generadoras 1 a 4, a seguir del bloque de cierre de la Casa de Maquinas.
En la elevación 321.95 m, aguas abajo de las unidades generadoras, extendiendo se por los cuatro bloques de las unidades generadoras de la Casa de Maquinas, se encuentra la galería de acceso al tubo de succión, con 2.00 m de ancho y 2.50 m de altura.
Las excavaciones de la fundación, en roca sana, alcanzaron su punto más bajo en el tubo de succión, en la El. 309.00 msnm y bajo el área de montaje en los pozos de agotamiento en la El. 297.00 msnm.
La superestructura de la Casa de Maquinas es constituida de pórticos paralelos en la dirección longitudinal del edificio, sustentando los caminos de rodamiento de los puentes rodantes. Las paredes de aguas abajo de la Casa de Maquinas serán apoyadas en contrafuertes que coinciden con las paredes del tubo de succión.
1120/00-10-RL-0011-0A
157
El ancho del bloque de una unidad fue definida en 28.00 m basada en el ancho del tubo de succión y de la caja espiral.
La cobertura de la Casa de Maquinas será hecha con tejas de concreto protendido y domus de policarbonato translucidos, para posibilitar la iluminación natural y agotamiento del interior de la Casa de Maquinas.
La Casa de Maquinas está provista de 2 escaleras para salida de emergencia localizadas en las extremidades de la estructura, elevadoras y ambulatorio.
14.8.2 Cuotas de Protección
Para la cuota de protección de la Casa de Maquinas, fue adoptada la elevación 362.00 msnm. Esta cuota fue establecida para asegurar la estanqueidad de la Casa de Maquinas en la ocurrencia de la creciente decamilenar.
En función de las incertezas envueltas en la definición de la cuota para la crecida decamilenar, se utilizo el nivel de agua oriundo de la extrapolación logarítmica, para el caudal de pico de la crecida decamilenar amortecida por el vertedero, que se mostró la más conservadora entre las tres. Este nivel, definido en la El. 359,00 msnm fue denominado Nivel Máximo Excepcional. El nivel de agua para este mismo caudal a través de la curva nivel x caudal presentada en la figura 7.8 y basada en la extrapolación por el Método de Stevens, se encuentra en la El. 353.15 msnm, denominado Nivel Máximo Maximorum.
La utilización del Nivel de Agua Máximo Excepcional para determinación de la cuota de protección de la Casa de Maquinas y un contingencia incorporado al proyecto en este etapa de viabilidad. El bordo libre adoptado fue de 3.0 m.
Para la protección de los trabajos de construcción de la Casa de Maquinas, se considero un septo de protección para una creciente con tiempo de recurrencia de 200 años, con caudal estimado en 8,073 m³/s, con crista en la El. 348.00 msnm.
14.8.3 Acceso y Patios
Durante la obra, el acceso inicial a la excavación de la Casa de Maquinas se dará por la margen derecha, a través de una berma de excavación del pozo de disipación, en la El. 360.00 msnm. Después de la ejecución de la ataguía de aguas abajo, el acceso se puede por esta ataguía también, a través del nuevo puente a ser construido aguas abajo del Puente Leguía, que será desactivada.
El acceso definitivo para la Casa de Maquinas se dará a través de la presa, a través de la izquierda hidráulica de la Casa de Maquinas, donde los patios se encuentran establecidos en la El. 362.00 msnm.
A partir de la finalización de la compactación de la presa, el acceso por la misma ya puede ser utilizado para conducción de los equipamientos que serán utilizados en el montaje y comisionamiento de la Casa de Maquinas. Opcionalmente podrá todavía ser utilizado el acceso por el margen derecho, a través de la berma de excavación del pozo de disipación, o el acceso por el margen izquierdo, a través de la ataguía de aguas abajo.
1120/00-10-RL-0011-0A
158
14.8.4 Área de Montaje
El área de montaje de la Casa de Maquinas está siendo propuesta en la izquierda hidráulica de la Casa de Maquinas continuo al área de descarga.
Su piso fue establecido en la El. 362.00 msnm, la largura en 69.40 m y el ancho en 25.40 m
Para los transportes de los equipamientos a partir del área de descarga, existirán dos puentes rodantes de 5,000 kN, que podrán operar acopladas. Estos puentes rodantes servirán todas las unidades, tanto durante el montaje cuanto la operación.
14.8.5 Bloques de las Unidades
La Casa de Maquinas presenta cuatro bloques de concreto destinados a la instalación de las cuatro unidades generadoras y equipamientos asociados, así como los equipamientos de las sistemas eléctricos y mecánicos auxiliares de la central. A parte de eso, para abrigar la sala de comando el control centralizado de la central, y sus servicios técnicos y administrativos, se encuentran aguas abajo de la Casa de Maquinas, del lado izquierdo, el edificio de control y escritorio de administración.
En la El. 353.45 msnm están situadas en el área de montaje, los talleres de apoyo y la central de ventilación. El piso de los generadores y la galería eléctrica superior están en la El. 346.45 msnm. Los equipamientos eléctricos, tales como: sistemas de excitación de los equipamientos, reactores limitadores de corriente, cubículo contra surtos, dique de fase aislada, equipamientos y cuadros de los servicios eléctricos auxiliares, así como las salas de control local de las unidades están distribuidos en las elevaciones 346.45 y 353.45 m.
14.8.6 Galerías Eléctricas y Mecánicas
A aguas de arriba de la Casa de Maquinas se encuentran tres galerías, dispuestas una sobre la otra, siendo la inferior la galería mecánica con piso en la El. 337.70 msnm. La galería intermediaria será la primera galería eléctrica, siendo que su piso fue establecido en la El. 346.45 msnm. La galería superior será la segunda galería eléctrica y mecánica, con el piso establecido en la El. 353.45 msnm.
14.9 Equipamientos Mecánicos
14.9.1 Turbina
Las unidades generadoras serán diseñadas para operar satisfactoriamente bajo caídas liquidas correspondientes a las condiciones previstas para la operación del embalse.
Las turbinas elegidas serán del tipo Francis, de eje vertical, con caja espiral en chapas de acero soldadas, embutidas en la infraestructura de concreto de la Casa de Maquinas, con una capacidad que garantiza una potencia no menor que 563 MW en el eje de la turbina, bajo caída liquida de 173.50 m (caída de referencia). Ellas deberán ser adecuadas para operar entre las caídas liquidas máxima y mínima, con velocidad síncrona de 133.33 rpm en el sentido horario cuando vistas de arriba, y con la línea de centro del distribuidor en la El. 331.36 msnm.
1120/00-10-RL-0011-0A
159
El tubo de succión concebido es del tipo codo, con pilar divisorio, construido en concreto, como parte de la Infraestructura de la Casa de Maquinas.
Fue previsto, para cada turbina, un regulador de velocidad del tipo electro-hidráulico digital, con acción Proporcional, Integral y Derivativo (PID), dotado de canal de regulación de potencia independiente del canal de regulación de rotación.
Los sistemas aceite-dinámicos y acumuladores para control y regulación de la turbina, comprenden, básicamente, dos electrobombas, programadas para operación escalonada, un acumulador aire-aceite y demás dispositivos convencionales.
Las unidades 1 y 2 deberán ser previstas para permitir el rebajamiento del nivel de agua en el tubo de succión para la operación como compensador síncrono.
La turbina presenta las siguientes características principales:
- Potencia nominal disponible en el eje .............................................................. 563.00 MW;
- Velocidad nominal ........................................................................................... 133.33 rpm;
- Sentido de rotación, visto de arriba ......................................................................... horario;
- Elevación de líneas de centro del distribuidor: ........................................ El. 331.36 msnm;
- Caídas líquidas:
- diseño ................................................................................................... 183.30 mca;
- referencia .............................................................................................. 173.50 mca.
- Niveles de Agua:
- NA normal de aguas arriba ................................................................ 525.00 msnm;
- NA mínimo de aguas arriba ............................................................... 503.00 msnm;
- NA Máx Máx de aguas arriba (decamilenar) ...................................... 528.00 msnm;
- NA normal de aguas abajo (4 turbinas a plena carga Q = 1,408 m³/s)340.17 msnm;
- NA mínimo de aguas abajo (1 turbina a plena carga Q = 352 m³/s) .. 338.36 msnm;
- NA Máx Máx de aguas abajo (decamilenar defluente Q = 13,583 m³/s) ... 353.15 m;
14.9.2 Conductos Forzados
La CH Inambari posee cuatro conductos forzados para la conducción del agua desde la estructura de la Toma de Agua hasta sus respectivas unidades generadoras.
Partiendo de la estructura de la Toma de Agua con diámetro de 9.00 metros en la horizontal, ambos túneles forzados (TF01, TF02, TF03 y TF04) presentan extensión inicial
1120/00-10-RL-0011-0A
160
de 9.50 metros hasta la curva (rodilla) de 90º con la vertical y rayo de 10.90 metros. Después de las curvas los conductos siguen en trecho recto y vertical de 126.00 metros hasta la curva (codo) de 92.86º con la vertical y rayo de 10.00 metros. A partir de allí los túneles forzados siguen en inclinación de 5% hasta las transiciones de aguas abajo de los trechos metálicos, cada una respectivamente con las siguientes extensiones: 154.70; 176.10; 196.10 y 216.20 metros.
Después de transiciones concretadas de 5.00 metros de extensión, los túneles pasan a ser conductos forzados metálicos, embutidos en concreto y los diámetros son reducidos para 7.00 m siguiendo en trechos rectos respectivamente de: 162.30; 155.50; 150.20 y 144.50 metros hasta las curvas horizontales aguas arriba de la Casa de Maquinas. Las curvas son dirigidas para la izquierda hidráulica con 45.20 m de rayo y anguladas en 41.65º.
Finalmente después de las curvas y sin inclinaciones, los conductos presentan reducciones de diámetro para 6.40 m y con extensión de 5.00 m alcanzando las cajas espirales. En este último trecho, después de las curvas, los conductos finalizan respectivamente en trechos rectos las larguras de: 52.70; 58.10; 63.50 y 68.90 metros.
Los conductos forzados presentan las siguientes características y datos técnicos:
- Número de túneles forzados .......................................................................................... 04;
- Diámetro interno de los túneles forzados (concreto) ........................................... 9000 mm;
- Diámetros interno de los conductos forzados (metálicos) ................................... 7000 mm;
- Largura total de cada conducto forzado ........................................................ aprox. 250 m;
- Caudal máxima de cada conducto ............................................................ aprox. 350 m3/s;
- N.A. Máx Maximorum de Aguas Arriba ........................................................ 528.00 msnm;
- Elevación de la entrada de la caja espiral .................................................... 331.26 msnm;
Sobrepresión debido al golpe de aríete ........................................................................ 40 %.
14.9.3 Equipamientos Hidromecánicos
14.9.3.1 Compuerta Vagón del Desvío
La estructura del desvío de la CH Inambari será constituida por seis aperturas, tres para cada túnel de desvío, por las cuales el río será desviado durante la construcción.
Para el cierre del desvío e consecuente lleno del embalse, serán utilizadas seis compuertas deslizantes. La compuerta vagón irá operar en ranura a aguas arriba de las compuertas deslizantes, siendo esta la primera a bajar, cortando el flujo y colaborando con operación de la segunda.
1120/00-10-RL-0011-0A
161
El almacenamiento de la compuerta vagón deberá ser hecha por medio de un dispositivo en la parte superior de la ranura, a ser instalado externamente sobre el piso de operación de la estructura del desvío del río, en la elevación 370.00 m.
El proyecto de la compuerta deberá garantizar que la misma se va a cerrar en las condiciones de flujo fijado para el cierre del desvío.
La compuerta tiene las siguientes características y datos técnicos:
- Tipo de compuerta ................................................................................................... Vagón.
- Número de compuertas ................................................................................................. 01;
- Número de juegos de piezas fijas de 1º y 2º periodo ..................................................... 06;
- Número de pares de dispositivos de calaje .................................................................... 06;
- Vano libre de la compuerta...................................................................................... 4.20 m;
- Altura libre de la compuerta .................................................................................... 17.40 m
- Nivel de agua máx maximorum .................................................................... 528.00 msnm;
- Nivel de agua máximo normal ...................................................................... 525.00 msnm;
- Elevación de la solera de la compuerta ........................................................ 334.00 msnm;
- Elevación de la parte superior de las guías .................................................. 370.00 msnm;
14.9.3.2 Compuertas Deslizantes del Desvío
Durante la construcción de la CH Inambari, el río será desviado por dos túneles de desvío. Para el lleno del embalse, estos túneles serán cerrados por seis compuertas deslizantes, tres de los túneles, para luego ser permanentemente bloqueados por un tapón de concreto.
Cada compuerta será construida por seis paneles unidos para formar un único panel que será lanzado en la ranura.
Cada tubería será proporcionada con tres ranuras para operación de las compuertas de deslizante. Cada ranura deberá ser equipada con piezas fijas para guiar, contra guiar, apoyo y vedación de la compuerta, a ser embutida en el concreto del segundo periodo.
Las compuertas deslizantes serán maniobradas por una grúa que las colocará en su posición de cierre donde permanecerán definitivamente.
Las compuertas deslizantes presentan las siguientes características y datos técnicos:
- Número de compuertas deslizantes ............................................................................... 06;
- Número de paneles por compuerta ................................................................................ 06;
1120/00-10-RL-0011-0A
162
- Número de juegos de piezas fijas (1o y 2o periodo) ...................................................... 06;
- Número de astas de maniobra ....................................................................................... 06;
- Vano libre ............................................................................................................... 4.20 m;
- Altura libre ............................................................................................................ 17.40 m;
- Elevación de la viga solera ........................................................................... 334.00 msnm;
- Elevación del piso de operación ................................................................... 370.00 msnm;
- N.A. Mínimo de Aguas arriba ....................................................................... 503.00 msnm;
- N.A. Max. Normal de Aguas arriba ............................................................... 525.00 msnm;
- N.A. Máx. Maximorum de Aguas arriba ........................................................ 528.00 msnm.
14.9.3.3 Rejas de la Toma de agua
La CH Inambari tiene una estructura de Toma de Agua en concreto, constituida de cuatro aducciones que alimentarán sus respectivas unidades generadoras a través de túneles de aducción seguidos de conductos forzados.
Cada aducción será proporcionada con dos ranuras para la instalación de rejas metálicas con la función de impedir la entrada de detritos provenientes del embalse de la central, que por sus dimensiones puedan damnificar las unidades generadoras.
Las rejas serán compuestas por seis paneles sobrepuestos instalados en la ranura embutida en el concreto, que posee indicación de 1V:0.5H.
Los paneles serán construidos con barras verticales, de forma rectangular montados sobre una estructura de armazón de acero y siempre con alfileres de guía para garantizar la perfecta alineación de las barras verticales de los paneles superpuestos.
La operación de colocación y remoción de los paneles para la limpieza y mantenimiento se hará cuando se detiene la unidad generadora, por medio de una viga pescadora, acoplada al pórtico rodante de la Toma de Agua. En el diseño de las rejas, deben ser previstas la instalación de una bandeja en los paneles de fondo para la eliminación de los desechos restantes acumulados cerca del paramento.
Las rejas desmontables presentan las siguientes características y datos técnicos:
- Tipo de reja ........................................................................................................ removible;
- Cantidad ......................................................................................................................... 08;
- Número de paneles ........................................................................................................ 06;
- Número de juegos de piezas fijas (1° y 2° periodos) ...................................................... 08;
- Número de viga pescadora ............................................................................................ 01;
1120/00-10-RL-0011-0A
163
- Vano libre de la estructura destinado a los paneles de la reja ................................ 9.80 m;
- Altura total de la reja ............................................................................................ 18.00 m;
- Espacio entre barras verticales ............................................................................... 80 mm;
- Nivel de agua máx. maximorum ................................................................. 528.00 msnm;
- Nivel de agua máx. normal ......................................................................... 525.00 msnm;
- Elevación de la solera de la reja ................................................................... 492.00 msnm;
- Elevación de la parte superior de la reja ...................................................... 509.00 msnm;
- Elevación del coronamiento de la estructura de la Toma de Agua .............. 531.00 msnm;
- Inclinación de la reja ............................................................................................ 1V:0.35H;
- Razón mínima entre la frecuencia propia de las barras y la frecuencia de turbillonamiento considerando las rejas con 50% de obstrucción ............................................................ 1.5.
14.9.3.4 Compuerta Ataguía de la Toma de Agua
La CH Inambari posee una estructura de Toma de Agua en concreto independiente para cada apertura conectada al túnel de aducción que alimentará cada una de las cuatro unidades generadoras.
La Toma de Agua está equipada con ocho rejas metálicas con la función de impedir la entrada de detritos provenientes del embalse de la central y que, por sus dimensiones puedan damnificar las unidades generadoras. Aguas abajo de esta existen dos ranuras para la operación de las compuertas ataguías y vagón.
Las ranuras destinadas a la operación de la compuerta ataguía deberán ser equipadas con piezas fijas, que serán embutidas en el concreto de segundo periodo, para la orientación, contra orientación, apoyo y vedación.
La compuerta ataguía tiene la función de obstruir el paso del agua en la aducción para permitir el caudal de la aducción para eventuales inspecciones o manutención en las compuertas vagón, en los túneles de aducción y conductos forzados. La compuerta ataguía será maniobrada por un pórtico rodante, por medio de una viga pescadora que deberá realizar automáticamente el enganche y el desenganche de las compuertas.
Las operaciones de colocación y retirada de la compuerta en la ranura serán realizadas cuando ocurre el equilibrio de presiones hidráulicas aguas arriba/aguas abajo de la compuerta ataguía. Para la retirada de la compuerta, este equilibrio deberá ser conseguido por intermedio de válvulas “by-pass” instaladas en la parte superior de la compuerta ataguía y accionadas por el propio peso de la viga pescadora.
La compuerta ataguía presenta las siguientes características y datos técnicos:
- Número de compuertas ataguías ................................................................................... 01;
1120/00-10-RL-0011-0A
164
- Número de paneles por compuerta ataguía .................................................................. 03;
- Número de juegos de piezas fijas (1º y 2º periodo) ........................................................ 04;
- Número de viga pescadora ............................................................................................ 01;
- Número de pares de dispositivos de calaje .................................................................... 04;
- Número de caballetes metálicos .................................................................................... 01;
- Vano libre ................................................................................................................ 9.00 m;
- Altura de vedación .................................................................................................. 9.00 m;
- Elevación de la viga solera .................................................................................. 493.00 m;
- N.A. Máx. Maximorum de Aguas Arriba .............................................................. 528.00 m;
- N.A. Máx. Normal de Aguas Arriba ..................................................................... 525.00 m;
- N.A. Mínimo de Aguas Arriba .............................................................................. 511.00 m.
14.9.3.5 Compuertas Vagón de la Toma de Agua
La compuerta vagón será utilizada para la protección de la unidad generadora por medio del cierre de emergencia de la alimentación del conducto forzado, bajo cualquier condición de caudal de la turbina.
La compuerta será operada por un servomotor de simple efecto para la apertura y cierre por la acción de su propio peso bajo cualquier condición de caudal. La apertura de la compuerta, con el conducto forzado vacío, podrá ser iniciada con cualquier nivel de agua a aguas arriba. En este caso, la compuerta se abrirá de 100 mm y se estacionará en esta posición hasta completar el lleno del conducto forzado.
Las compuertas vagón presentan las siguientes características y datos técnicos:
- Tipo de compuerta ................................................................................................... vagón;
- Cantidad ......................................................................................................................... 04;
- Paneles por compuerta .................................................................................................. 03;
- Número de juegos de piezas fijas de 1º y 2º periodo ..................................................... 04;
- Vano libre de la compuerta...................................................................................... 9.00 m;
1120/00-10-RL-0011-0A
165
- Altura libre de la compuerta ..................................................................................... 9.00 m;
- Nivel de agua max. maximorum ................................................................... 528.00 msnm;
- Nivel de agua máximo normal ...................................................................... 525.00 msnm;
- Elevación de la solera de la compuerta ........................................................ 493.00 msnm;
- Elevación del piso de maniobra del pórtico .................................................. 531.00 msnm;
- Características en la apertura de la compuerta:
- Altura del “cracking” de la compuerta ......................................................... 100 mm;
- Velocidad de elevación de la compuerta durante el “cracking” ............... 0.2 m/ min;
- Velocidad de apertura normal .................................................................. 1.0 m/min.
- Características en el cierre de la compuerta:
- Velocidad de cierre de emergencia ......................................................... 6.0 m/min;
- Velocidad de cierre normal ...................................................................... 1.0 m/min;
- Velocidad de cierre después del amortecimiento .................................... 0.5 m/min;
- Altura del amortecimiento en el final del curso ........................................... 200 mm.
14.9.3.6 Compuertas Ataguías del Vertedero
La estructura del vertedero de la CH Inambari es constituida por cuatro aperturas controladas por medio de compuertas segmento. Para el mantenimiento de estas compuertas segmento, está prevista una compuerta ataguía para ser instalada aguas arriba de la compuerta segmento.
El almacenamiento de los paneles de la compuerta ataguía deberá ser hecha por medio de un dispositivo de calaje en la parte superior de las ranuras, en la elevación 531.00 m y en el pozo de almacenamiento.
La compuerta ataguía presenta las siguientes características principales:
- Tipo de compuerta ............................................................................................. deslizante;
- Número de compuertas .................................................................................................. 01;
- Número de paneles por compuerta ................................................................................ 08;
- Número de juegos de piezas fijas de 1º y 2º periodo de las ranuras .............................. 04;
1120/00-10-RL-0011-0A
166
- Número de juegos de piezas fijas de 1º y 2º periodo del pozo de almacenamiento ....... 04;
- Vano libre de la compuerta.................................................................................... 13.00 m;
- Altura total de la compuerta................................................................................... 25.50 m;
- Nivel de agua máx maximorum. ................................................................... 528.00 msnm;
- Nivel de agua máximo normal ...................................................................... 525.00 msnm;
- Elevación de la solera de la compuerta ........................................................ 503.00 msnm;
- Elevación del piso de maniobra del Pórtico .................................................. 531.00 msnm.
14.9.3.7 Compuertas Segmento del Vertedero
Las compuertas segmentos serán utilizadas para el control del nivel de agua del embalse. Las compuertas serán dimensionadas para funcionar abriendo o cortando el flujo correspondiente al caudal máximo y cerrarán bajo la acción de su propio peso.
La apertura de cada compuerta será hecha por medio de dos servomotores hidráulicos alimentados por una central hidráulica, siendo que una central accionará dos compuertas adyacentes. Los servomotores serán articulados en su parte superior a una fuente anclada en el pilar y, en su parte inferior, al tablero de la compuerta.
Ante la falta de suministro de energía eléctrica y en situación de emergencia, la operación de esas compuertas podrá ser hecha a través de bombas accionadas por generador a diesel.
Las compuertas segmento presentan las siguientes características principales:
- Tipo de compuerta ............................................................................................ segmento;
- Número de compuertas .................................................................................................. 04;
- Número de juegos de piezas fijas de 1º y 2º periodo ..................................................... 04;
- Número de centrales hidráulicas ................................................................................... 02;
- Vano libre de la compuerta.................................................................................... 13.00 m;
- Altura total de la compuerta................................................................................... 24.00 m;
- Nivel de agua máximo normal ...................................................................... 525.00 msnm;
- Nivel de agua máximo maximorum .............................................................. 528.00 msnm;
- Elevación de la solera de la compuerta ....................................................... 501.60 msnm;
- Elevación de la parte superior del parámetro con la compuerta cerrada ..... 528.50 msnm;
- Elevación del piso de operación del vertedero ............................................. 531.00 msnm;
1120/00-10-RL-0011-0A
167
- Velocidad de apertura ........................................................................................ 0.3 m/min;
- Velocidad de cierre ............................................................................................. 0.3 m/min;
- Rayo externo del parámetro de la compuerta ....................................................... 24.75 m;
- Elevación del muñón de la compuerrta ........................................................ 515.55 msnm.
14.9.3.8 Compuertas Ataguías del Tubo de Succión
La estructura de la Casa de Maquinas de la CH Inambari es constituida por cuatro tubos de succión, cada uno proporcionado de dos ranuras destinadas a la operación de compuertas ataguías.
Las compuertas ataguías se destinan al cierre de los tubos de succión, con el objetivo de obstruir el paso del agua del canal de fuga y permitir la manutención de las respectivas unidades generadoras.
En el tubo de succión de cada unidad habrá dos ranuras para la operación de la compuerta ataguía. Cada ranura deberá ser equipada con piezas fijas, que serán embutidas en el concreto de segundo periodo, para la orientación, contra orientación, apoyo y vedación de la compuerta ataguía.
Las compuertas deberán ser maniobradas por un gancho del semipórtico que se desplaza bajo monovía y trillo, al cual será acoplada una viga pescadora que deberá realizar automáticamente el enganche y el desenganche de las compuertas.
Las operaciones de colocación y retirada de las compuertas en la ranuras, serán realizadas cuando ocurra el equilibrio de presiones hidráulicas aguas arriba/aguas abajo de las mismas. Para la retirada de las compuertas ataguías este equilibrio deberá ser conseguido por intermedio de válvulas "by-pass” instalados en los paneles superiores y accionadas por el propio peso de la viga pescadora.
La compuerta ataguía presenta las siguientes características:
- Tipo de compuerta ............................................................................................. deslizante;
- Número de compuertas .................................................................................................. 08;
- Número de paneles por compuerta ................................................................................ 02;
- Número de juegos de piezas fijas de 1º y 2º periodo ..................................................... 08;
- Vano libre de la compuerta...................................................................................... 8.60 m;
- Altura libre de la compuerta ..................................................................................... 5.45 m;
- Nivel de agua máx maximorum. ................................................................... 359.00 msnm;
- Nivel de agua máximo normal ...................................................................... 340.16 msnm;
1120/00-10-RL-0011-0A
168
- levación de la solera de la compuerta .......................................................... 314.75 msnm;
- Elevación del piso de maniobra del Pórtico .................................................. 362.00 msnm;
14.9.3.9 Equipamientos del Caudal Ambiental
14.9.3.9.1 Generalidades
La CH Inambari posee en su estructura de presa un túnel de aducción protegido por una reja metálica, responsable por la conexión del embalse con dos ramales proporcionados ordenadamente de conducto forzado, válvula mariposa y válvula dispersora formando dos ramales distintos y responsables por la alimentación y control provisorio del caudal ambiental aguas abajo de la Casa de Maquinas durante las fases de construcción y montaje.
Después de la conclusión de la central y lleno del embalse seguido de la generación comercial, ambos circuitos serán cerrados y el caudal ambiental será atendida por la estructura del Vertedero a partir de la elevación 503.00 msnm.
El circuito hidráulico del caudal ambiental presenta los siguientes datos de operación:
- Caudal Máximo ................................................................................................... 160 m³/s2;
- N.A. Crista del Vertedero.......................................................................... El.503.00 msnm;
- Nivel de la Línea de Centro del Circuito Hidráulico .................................. El.336.00 msnm;
- Sobrepresión debido al golpe de aríete ....................................................................... 40%;
A continuación se muestra una descripción de los equipamientos de Caudal ambiental.
14.9.3.9.2 Función y Aplicación de la Reja de Protección
La reja metálica tiene por finalidad impedir la entrada, en el túnel de aducción del caudal ambiental, de cuerpos que puedan perjudicar el funcionamiento de las válvulas mariposas y dispersora. La reja de protección será instalada en piezas o guías verticales fijas en el concreto.
La reja metálica presenta las siguientes características:
- Cantidad ......................................................................................................................... 01;
- Tipo de reja .................................................................................................................. Fija;
- Número de aducciones .................................................................................................. 01;
- Número de paneles ........................................................................................................ 01;
- Luz de la reja ....................................................................................................... 8500 mm; 2 Este valor para el caudal ambiental es una premisa con base en los caudales mínimos en el local del
aprovechamiento. El valor será informado en conjunto con la licencia ambiental.
1120/00-10-RL-0011-0A
169
- Altura de la reja ................................................................................................. 10000 mm;
- Inclinación de la reja con el plano vertical ........................................................................ 0;
- Espacio entre líneas de centro de las barras veticales ......................................... 150 mm;
14.9.3.9.3 Función y Aplicación de los Conductos Forzados
El túnel de aducción del caudal ambiental, en su trecho inicial, presenta una extensión de 300 metros con sección en arco rectángulo y diámetro de 7500 mm hasta la sección del túnel ampliada para el diámetro de 9300 mm. Recorriendo 20 metros de extensión o túnel alcanza la transición en concreto conectándolo a los dos conductos forzados embutidos en concreto, cada uno con el diámetro de 2400 mm, formando dos ramales.
Los conductos siguen paralelamente embutidos en concreto por 10 metros hasta la sala de operación de las válvulas mariposa y dispersora, siendo tal sala acezada a través del túnel auxiliar con entrada para aguas debajo de la presa.
Los conductos después del trecho embutido se conectan a las válvulas mariposa y estas a las válvulas dispersoras que descargan el caudal en una cámara de expansión blindada en formato de elipse, con dimensiones transversales máximas de 8300 x 7000 mm y extensión aproximada de 10500 mm.
Después de la cámara de expansión y a través de la continuación del túnel de unos 720 metros y finalmente descargado el caudal ambiental aguas abajo de la Casa de Maquinas.
Los conductos forzados presentan las siguientes características:
- Número de túneles forzados .......................................................................................... 01;
- Número de conductos forzados ...................................................................................... 02;
- Diámetros internos de los conductos forzados .................................................... 2400 mm;
- Largura total de cada conducto forzado .......................................................... aprox. 25 m;
- Caudal máximo de cada conducto ....................................................................... . 80 m3/s;
14.9.3.9.4 Válvulas Mariposas
Las válvulas mariposas tendrán la función de actuar como órganos de cierre en el momento en que las respectivas válvulas dispersoras entren en procedimiento de mantenimiento. Deberán ser diseñadas de manera a seccionar, interrumpir y estrangular el flujo, pudiendo permanecer por largos periodos de tiempo tanto en la posición abierta como en la posición cerrada.
Cada válvula mariposa será accionada por una unidad hidráulica con bomba motorizada, siendo esta compartida con la válvula dispersora posicionada inmediatamente aguas abajo.
1120/00-10-RL-0011-0A
170
El comando y control serán efectos por el cuadro de control ubicado en la sala de operación de las válvulas del caudal ambiental.
Las válvulas mariposa presentan las siguientes características:
- Número de válvulas ....................................................................................................... 02;
- Tipo de válvula .................................................................................................... Mariposa;
- Diámetro interno .................................................................................................. 2400 mm;
- Cilindros hidráulicos para accionamiento (por válvula) .................................................. 01;
- Tipo de cilindro hidráulico .............................................................................. Efecto simple;
- Accionamiento ................................................ Unidad hidráulica c/ retorno por contrapeso;
- Indicador de posición .......................................................................................... Mecánico.
14.9.3.9.5 Válvulas Dispersoras
Las válvulas dispersoras serán instaladas en las extremidades provenientes de los conductos forzados, con su eje en la elevación 336.00 m, y tendrá la finalidad de permitir la descarga del caudal ambiental, durante el periodo de construcción y montaje de la CH Inambari.
Cada válvula deberá permitir y mantener un caudal de 80 m3/s en cualquier variación del nivel del embalse entre las elevaciones 360.00 m y 503.00.
Cada válvula dispersora será accionada por una unidad hidráulica con bomba motorizada, siendo esta compartida con la válvula mariposa posicionada inmediatamente aguas abajo.
El comando y control serán efectos por el cuadro de control ubicado en la sala de operación de las válvulas del caudal ambiental.
Las válvulas dispersoras presentan las siguientes características:
Número de válvulas ...................................................................................................... 02;
Tipo de válvula ................................................................................................ Dispersora;
Diámetro nominal .............................................................................................. 2400 mm;
Cilindros hidráulicos para accionamiento (por válvula) ..................................... 02 o más;
Tipo de cilindro hidráulico ............................................................................. Doble efecto;
Accionamiento ...................................................................................... Unidad Hidráulica;
Indicador de posición ........................................................................................ Mecánico.
1120/00-10-RL-0011-0A
171
14.9.4 Equipamientos de Levantamiento y Movimiento de Carga
14.9.4.1 Pórtico Rodante de la Toma de Agua
El Pórtico Rodante será utilizado en los diversos montajes de los equipamientos contenidos en la Toma de Agua, destacándose el izamiento y transporte de los conjuntos montados más pesados de las compuertas vagón, así como los montajes parciales de estos equipamientos. También será utilizado para las maniobras de la compuerta ataguía de manutención.
Las compuertas vagón serán los componentes más pesados a ser izados y transportados por el pórtico rodante, cada una con aproximadamente 1000 kN (100 toneladas) considerando el dispositivo de accionamiento.
El pórtico rodante deberá ser equipado con un carro, del tipo con cobertura, para operar al tiempo. En este carro deberán ser instalados los mecanismos de elevación y dirección. El mecanismo de elevación tendrá un gancho tipo simple (anzuelo) proporcionado con una tranca de seguridad.
La parte de la instalación y mantenimiento de las compuertas vagón, el pórtico será utilizado para transportar y ejecutar las maniobras de operación de la compuerta ataguía de mantenimiento auxiliado por viga pescadora.
El Pórtico Rodante se desplaza, en línea recta, sobre los carriles instalados en el piso en la El. 531.00 msnm, permitiendo el movimiento del mismo en toda la extensión de la Toma de Agua.
La alimentación eléctrica deberá ser hecha a través de un cable flexible enrollado en un tambor motorizado del tipo tensión constante. El suplemento de fuerza se hará a través de una caja de conexión a ser instalada embutida en el concreto, situada aproximadamente en el promedio del camino del rodamiento. Esta caja de conexión será parte del suministro del contrato en cuestión.
El pórtico rodante presenta las siguientes características y datos técnicos:
- Clasificación del equipamiento
Por la Norma NBR 8400 de la ABNT, tenemos:
Estructura .................................................................................................. grupo 2;
Mecanismo de elevación principal ...................................................... grupo 1Am;
Clase de funcionamiento V1
Mecanismos de dirección y translación ................................................ grupo 1Am;
Clase de funcionamiento V1
- Elevación
Capacidad nominal ................................................................................... 1000 kN;
1120/00-10-RL-0011-0A
172
Nivel superior del gancho ............................................................ El. 541.00 msnm;
Nivel inferior del gancho .............................................................. El. 497.00 msnm;
Curso del gancho ...................................................................................... 48.00 m.
- Velocidades con carga nominal
Velocidad de la elevación (Máx/Min).............................................. 5.0 / 0.5 m/min;
Velocidad de dirección (Máx/Min) .................................................. 5.0 / 1.0 m/min;
Velocidad de translación (Máx/Min) ............................................. 10.0 / 1.0 m/min.
- Camino de Rodamiento
Extensión del camino de rodamiento ...................................................... 110.00 m;
Luz entre las líneas de centro de los carriles ............................................ 14.15 m;
Nivel de rodamiento del carril ...................................................... El. 531.00 msnm.
14.9.4.2 Pórtico Rodante del Vertedero
El pórtico rodante será utilizado en el movimiento, montaje y operación de maniobra de la compuerta ataguía del vertedero.
Cada panel de la compuerta ataguía completa, incluyendo su viga pescadora, será la mayor carga a ser izada y transportada por el pórtico rodante, con aproximadamente 500 kN (50 toneladas).
El pórtico rodante será equipado con un carro donde deberán ser instalados el mecanismo de elevación y el mecanismo de dirección. El mecanismo de elevación será proporcionado con un gancho simple (tipo anzuelo).
El pórtico se desplaza, en línea recta, sobre los carriles instalados en el piso de operación en la El. 531.00 msnm.
La alimentación eléctrica deberá ser hecha a través de un cable flexible enrollado en un tambor motorizado del tipo tensión constante. El suplemento de fuerza ser hará a través de una caja de conexión a ser instalada embutida en el concreto, situada aproximadamente en el medio del camino del rodamiento. Esta caja de conexión será parte del suministro del contrato en cuestión.
El pórtico rodante presenta las siguientes características y datos técnicos:
- Clasificación del equipamiento
Por la Norma NBR 8400 de la ABNT, tenemos:
Estructura ................................................................................................. grupo 2;
Mecanismo de elevación principal ...................................................... grupo 1Am;
Clase de funcionamiento V1
1120/00-10-RL-0011-0A
173
Mecanismos de dirección y translación ................................................ grupo 1Am;
Clase de funcionamiento V1
- Elevación
Capacidad nominal .....................................................................................500 kN;
Nivel superior del gancho ............................................................ El. 538.00 msnm;
Nivel inferior del gancho .............................................................. El. 505.00 msnm;
Curso del gancho ...................................................................................... 33.00 m;
- Velocidades con carga nominal
Velocidad de la elevación (Máx/Min).............................................. 5.0 / 0.5 m/min;
Velocidad de dirección (Máx/Min) .................................................. 5.0 / 1.0 m/min;
Velocidad de translación (Máx/Min) ............................................. 10.0 / 1.0 m/min;
- Camino de Rodamiento
Extensión del camino de rodamiento ........................................................ 90.00 m;
Luz entre las líneas de centro de los carriles .............................................. 4.40 m;
Nivel de rodamiento del carril .......................................................... 531.00 msnm;
14.9.4.3 Puentes Rodantes de la Casa de Maquinas
El Pórtico Rodante será utilizado en los diversos montajes de los equipamientos contenidos en la Casa de Maquinas, destacándose el izamiento y transporte de los conjuntos montados más pesados de las tuberías y generadores, así como los montajes parciales de estos equipamientos.
El rotor del generador montado será la pieza más pesada a ser izada y transportada por los puentes rodantes, incluyendo sus accesorios de izamiento y montaje, con aproximadamente 1,000 toneladas.
Cada puente rodante será equipado con un carro donde deberán ser instalados los mecanismos de elevación principal y auxiliar, así como el mecanismo de dirección.
El mecanismo de elevación principal tendrá un gancho tipo doble, enguanto que el mecanismo de elevación auxiliar tendrá un gancho tipo simple.
El puente rodante se desplaza, en línea recta, sobre los carriles instalados en la El. 374.00 msnm.
La alimentación eléctrica deberá ser hecha a través de la barra de fases aisladas posicionada paralelamente a uno de los carriles del camino de rodamiento. El suplemento de fuerza se hará a través de una caja de conexión, siendo esta caja de conexión parte del suministro del contrato en cuestión.
Los puentes rodantes presentan las siguientes características y datos técnicos:
1120/00-10-RL-0011-0A
174
- Clasificación del equipamiento
Por la Norma NBR 8400 de la ABNT, tenemos:
Estructura ................................................................................................. grupo 2;
Mecanismo de elevación principal ...................................................... grupo 1Bm;
Clase de funcionamiento V0.5
Mecanismo de elevación auxiliar ......................................................... grupo 1Bm;
Clase de funcionamiento V1
Mecanismos de dirección y translación ................................................ grupo 1Bm;
Clase de funcionamiento V1
- Elevación principal
Capacidad nominal ................................................................................... 5000 kN;
Nivel superior del gancho ................................................................. 374.00 msnm;
Novel inferior del gancho ................................................................. 335.00 msnm;
Curso del gancho ...................................................................................... 39.00 m.
- Elevación auxiliar
Capacidad nominal .....................................................................................500 kN;
Nivel superior del gancho ................................................................. 374.00 msnm;
Nivel inferior del gancho ................................................................... 327.00 msnm;
Curso del gancho ...................................................................................... 47.00 m.
- Velocidades con carga nominal
Velocidad de la elevación principal (Máx/Min) ............................... 5.0 / 0.1 m/min; 3 (cinco) periodos de velocidad
Velocidad de la elevación auxiliar (Máx/Min) ................................. 5.0 / 0.5 m/min; 5 (cinco) periodos de velocidad
Velocidad de dirección (Máx/Min) .................................................. 5.0 / 1.0 m/min; 3 (tres) periodos de velocidad
Velocidad de translación (Máx/Min) ............................................. 10.0 / 1.0 m/min; 3 (tres) periodos de velocidad
- Camino de Rodamiento
Extensión del camino de rodamiento ...................................................... 210.00 m;
Luz entre las líneas de centro de los carriles ............................................ 25.40 m;
1120/00-10-RL-0011-0A
175
Nivel de rodamiento de los carriles .................................................. 374.00 msnm.
14.9.4.4 Monovia con Polea Eléctrica de la Sala de Bombas
La polea será usada en el montaje y mantenimiento de las bombas de agotamiento y de drenaje de la Casa de Maquinas. La polea se moverá suspensa, por medio del trole, a una viga fijada a la estructura del techo de la sala de bombas.
La alimentación de fuerza y control para la polea eléctrica deberá ser efectuada por medio de una presa rígida. El control de la polea eléctrica será hecho por medio de un ojal pendiente de la polea eléctrica que será operada desde el piso, en la elevación 327.20 msnm.
- Monovia
Perfil .......................................................................................................... tipo “W”;
Extensión de la monovia ........................................................................... 26.00 m;
Elevación de anclaje de la monovia ................................................. 336.70 msnm.
- Talla Eléctrica
Capacidad nominal .......................................................................................50 kN;
Nivel superior del gancho ................................................................. 336.00 msnm;
Nivel inferior del gancho ................................................................... 326.00 msnm;
Curso del gancho ...................................................................................... 10.00 m;
Velocidad de la elevación principal .................................................. 5.0/1.0 m/min;
Velocidad de translación ........................................................................ 5.0 m/min.
14.9.4.5 Semipórtico Rodante del Tubo de Succión
El semipórtico rodante será utilizado en el movimiento, montaje y operación de la maniobra de las compuertas ataguías de los tubos de succión de la Casa de Maquinas.
La compuerta ataguía completa, incluyendo los dos paneles (unidos por la polea de unión) y su viga pescadora será la mayor carga a ser izada y transportada por el semipórtico rodante, con aproximadamente 280 kN (28 toneladas).
El semipórtico rodante será equipado con un carro donde deberán ser instalados el mecanismo de elevación y el mecanismo de dirección. El mecanismo de elevación será proporcionado con un gancho simple (tipo anzuelo).
El semipórtico se desplaza, en línea recta, sobre los carriles instalados en la El. 370.00 msnm aguas arriba de las ranuras de las compuertas y también sobre el carril instalado en la El. 362.00 msnm, aguas abajo de las ranuras de las compuertas.
La alimentación eléctrica deberá ser hecha a través de la barra de fases aisladas posicionada paralelamente al carril de elevación superior (El. 370,00 msnm). El
1120/00-10-RL-0011-0A
176
suplemento de fuerza se hará a través de una caja de conexión, siendo esta caja de conexión parte del suministro del contrato en cuestión.
El semipórtico rodante presenta las siguientes características y datos técnicos:
- Clasificación del equipamiento
Por la Norma NBR 8400 de la ABNT, tenemos:
Estructura ................................................................................................. grupo 2;
Mecanismo de elevación principal ...................................................... grupo 1Am;
Clase de funcionamiento V1
Mecanismos de dirección y translación ................................................ grupo 1Am;
Clase de funcionamiento V1
- Elevación
Capacidad nominal .....................................................................................280 kN;
Nivel superior del gancho ................................................................. 370.00 msnm;
Nivel inferior del gancho ................................................................... 320.00 msnm;
Curso del gancho ...................................................................................... 50.00 m.
- Velocidades con carga nominal
Velocidad de la elevación (Máx/Min).............................................. 5.0 / 0.5 m/min;
Velocidad de dirección (Máx/Min) .................................................. 5.0 / 1.0 m/min;
Velocidad de translación (Máx/Min) ............................................. 10.0 / 1.0 m/min.
1120/00-10-RL-0011-0A
177
- Camino de Rodamiento
Extensión del camino de rodaje .............................................................. 140.00 m;
Ancho entre las líneas de centro de los carriles .......................................... 4.70 m;
Nivel de rodaje del carril de aguas arriba ......................................... 370.00 msnm;
Nivel de rodaje del carril de aguas abajo ......................................... 362.00 msnm.
14.9.4.6 Puente Rodante de la Casa de Maquinas
El Puente Rodante será utilizado en los movimientos e instalaciones de los diques blindados ubicados aguas arriba de la Casa de Maquinas, así como los montajes parciales de esos equipamientos.
El trecho más extenso de la barra de fases aisladas será la pieza más pesada a ser izada y transportada por el puente rodante, incluyendo sus accesorios de izamiento y montaje, con aproximadamente 150 kN (15 toneladas).
El puente rodante será equipado con un carro donde deberán ser instalados el mecanismo de elevación y el mecanismo de dirección.
El puente rodante se desplaza, en línea recta, sobre los carriles instalados en la El. 370.00 msnm.
La alimentación eléctrica deberá ser hecha a través de la presa blindado posicionado paralelamente a uno de los carriles del camino de rodamiento. El suplemento de fuerza se hará a través de una caja de conexión, siendo esta caja de conexión parte del suministro del contrato en cuestión.
El puente rodante presenta las siguientes características y datos técnicos:
- Clasificación del equipamiento
Por la Norma NBR 8400 de la ABNT, tenemos:
Estructura ................................................................................................. grupo 2;
Mecanismo de elevación principal ...................................................... grupo 1Am;
Clase de funcionamiento V1
Mecanismo de elevación auxiliar ......................................................... grupo 1Am;
Clase de funcionamiento V1
Mecanismos de dirección y translación ................................................ grupo 1Am.
Clase de funcionamiento V1
1120/00-10-RL-0011-0A
178
- Elevación
Capacidad nominal .....................................................................................150 kN;
Nivel superior del gancho ................................................................. 370.00 msnm;
Nivel inferior del gancho ................................................................... 362.00 msnm;
Curso del gancho ........................................................................................ 8.00 m.
- Velocidades con carga nominal
Velocidad da elevación principal (Máx/Min) ................................... 5.0 / 1.0 m/min;
Velocidad de dirección (Máx/Min) .................................................. 5.0 / 1.0 m/min;
Velocidad de translación (Máx/Min) ............................................. 10.0 / 1.0 m/min.
- Camino de Rodaje
Extensión del camino de rodaje .............................................................. 150.00 m;
Ancho entre las líneas de centro de los carriles .......................................... 8.00 m;
Nivel de rodaje de los carriles .......................................................... 370.00 msnm.
14.9.4.7 Puentes Rodantes de la Subestación SF6
Los puentes rodantes serán utilizados en las diversas instalaciones de los equipamientos contenidos en la Subestación (SF6), así como los montajes parciales de esos equipamientos.
Los puentes rodantes serán equipados con un carro donde deberán ser instalados el mecanismo de elevación, así como el mecanismo de dirección. El mecanismo de elevación tendrá un gancho tipo simple, para los siguientes servicios.
Cada puente rodante se desplaza, en línea recta, sobre los carriles instalados en la El. 374.60 msnm.
La alimentación eléctrica deberá ser hecha a través de la barra de fases aisladas posicionada paralelamente a los carriles del camino de rodamiento. El suplemento de fuerza se hará a través de una caja de conexión, siendo esta caja de conexión parte del suministro del contrato en cuestión.
Los puentes rodantes presentan las siguientes características y datos técnicos:
- Clasificación del equipamiento
Por la Norma NBR 8400 da ABNT, tenemos:
Estructura ................................................................................................. grupo 2;
Mecanismo de elevación ..................................................................... grupo 1Am;
Clase de funcionamiento V1
Mecanismos de dirección y translación ................................................ grupo 1Am;
1120/00-10-RL-0011-0A
179
Clase de funcionamiento V1
- Elevación principal
Capacidad nominal .....................................................................................200 kN;
Nivel superior del gancho ................................................................. 374.60 msnm;
Nivel inferior del gancho ................................................................... 362.20 msnm;
Curso do gancho ....................................................................................... 12.40 m.
- Velocidades con carga nominal
Velocidad de la elevación (Máx/Min).............................................. 5.0 / 1.0 m/min;
Velocidad de dirección (Máx/Min) .................................................. 5.0 / 1.0 m/min;
Velocidad de translación (Máx/Min) ............................................. 10.0 / 1.0 m/min.
- Camino de Rodaje
Extensión del camino de rodaje .............................................................. 220.00 m;
Ancho entre las líneas de centro de los carriles ........................................ 12.70 m;
Nivel de rodaje de los carriles .......................................................... 374.00 msnm.
14.9.4.8 Elevadores de la Casa de Maquinas
La Casa de Maquinas de la CH Inambari será proporcionada con 2 (dos) elevadores destinados al transporte de pasajeros y demás cargas limitadas por sus dimensiones y capacidad nominal del propio elevador, siendo un localizado en la pared de aguas arriba y el otro en la pared de aguas abajo, ambos sin sala de maquinas.
El elevador de aguas arriba deberá tener 3 (tres) paradas en las siguientes elevaciones: 353.45 m, 346.45 m y 337.70 m. El elevador de aguas arriba deberá tener 3 (tres) paradas en las siguientes elevaciones: 362.20 m, 353.45 m y 346.45 m.
Los elevadores presentan las siguientes características principales:
14.9.4.8.1 Elevador de Aguas Arriba de la Casa de Maquinas
Tipo de servicio ............................................................................................ continuo;
Capacidad nominal .............................................................. 20 pasajeros o 1500 kgf;
Velocidad nominal ....................................................................................... 75 m/min;
Sección interna de la cabina ........................................................... 2400 x 1900 mm;
Tipo de apertura .............................................................................................. central;
Apertura libre de la puerta ............................................................... 2100 x 1100 mm;
Número de paradas ................................................................................................. 3;
Elevaciones de recorrido ............................................. 353.45 msnm a 337.70 msnm;
Recorrido total ............................................................................................... 16.00 m;
1120/00-10-RL-0011-0A
180
Dimensiones del pozo .......................................................... 2000 (L) x 3360 (P) mm;
Alimentación Eléctrica ......................................................... 480 Vca, 60 Hz, trifásica;
Tensión de control ......................................................... 125 Vcc, 60 Hz, monofásica;
14.9.4.8.2 Elevador de Aguas Abajo de la Casa de Maquinas
Tipo de servicio ............................................................................................ continuo;
Capacidad nominal ................................................................ 13 pasajeros o 975 kgf;
Velocidad nominal ....................................................................................... 60 m/min;
Sección interna de la cabina ........................................................... 1650 x 1400 mm;
Tipo de apertura .......................................................................... corrediza horizontal;
Apertura libre de la puerta .................................................................. 2100 x 900 mm
Número de paradas ................................................................................................. 3;
Elevaciones de recorrido ............................................. 362.20 msnm a 346.45 msnm;
Recorrido total ............................................................................................... 16.00 m;
Dimensiones del pozo .......................................................... 1720 (L) x 1970 (P) mm;
Alimentación Eléctrica ......................................................... 480 Vca, 60 Hz, trifásica;
Tensión de control ......................................................... 125 Vcc, 60 Hz, monofásica;
14.9.5 Sistemas Auxiliares Mecánicos
Están previstos en el proyecto de la central los sistemas mecánicos auxiliares a seguir:
Drenaje;
Agotamiento y Relleno de las Unidades;
Agua de Refrigeración;
Agua de Servicio;
Aire Comprimido de Servicio;
Agua Tratada;
Cloaca Sanitaria;
Ventilación;
Aire Acondicionado;
Agua de Protección Contra Incendio;
Aceite Lubricante;
Aceite Aislante;
Drenaje y Separación Agua-Aceite del Patio;
Colecta y Bombeo del Aceite Lubricante
1120/00-10-RL-0011-0A
181
Mediciones Hidráulicas.
14.9.5.1 Sistema de Agotamiento y Lleno
El Sistema de Agotamiento y Lleno de las Unidades tienen la función de acabar (vaciar) y llenar el Conducto Forzado, Caja Espiral y Tubo de Succión de las unidades generadoras. Este sistema permite que el agotamiento sea total o parcial, en este caso, el nivel de agua en el Tubo de Succión fija debajo de la plataforma de mantenimiento de la turbina.
Son adoptados los siguientes criterios de proyecto:
Tres (3) bombas verticales, del tipo turbina, lubricadas con aceite, con motor de eje hueco y catraca de no reversión, pudiendo operar simultáneamente;
El agotamiento solo podrá ser realizado en una unidad generadora por vez;
El pozo de agotamiento será del tipo estanque, esto es, no permite que la central de drenaje y agotamiento sea inundada en el caso del nivel de agua en el pozo llegue a la losa de apoyo de las bombas;
El lleno del Tubo de Succión será a través de la válvula “by-pass”, instalada en la compuerta ataguía. El lleno del conducto forzado será a través de una pequeña apertura en la compuerta de la Toma de Agua;
El tiempo de bombeo será de 11 h, aproximadamente.
14.9.5.2 Sistema de Drenaje
El Sistema de Drenaje tiene la finalidad de colectar y conducir para el pozo de drenaje, y de allí, por bombeo, para el Canal de Fuga, todas las aguas despejadas en el interior de la Casa de Maquinas provenientes de percolación, descarga de equipamientos, fugas de tuberías y limpieza de pisos.
Son adoptados los siguientes criterios de proyecto:
Tres (3) bombas verticales, del tipo turbina, lubricadas con aceite, con motor de eje hueco y catraca de no reversión;
Cada bomba con capacidad igual a 75% del caudal máximo afluente al pozo de drenaje;
En caso de emergencia el sistema de agotamiento puede ser usado para auxiliar el drenaje.
14.9.5.3 Sistema de Agua de Refrigeración
El Sistema de Agua de Refrigeración tiene la función de proporcionar agua filtrada para los refrigeradores de aire y cambiadores de calor de los generadores, de las turbinas, de los transformadores, de los tanques de aceite, de los reguladores de las turbinas, de los compresores de aire de servicio, de las compresores de aire de rebajamiento, así como el Sistemas de Agua de Servicio, Agua tratada, Agua de Protección contra incendio y Aire Condicionado.
Son adoptados los siguientes criterios de proyecto:
1120/00-10-RL-0011-0A
182
Cuadro (4) captaciones de agua, una de cada Conductor Forzado, interconectadas a través de la tubería principal de agua de resfriamiento.
Un (1) filtro por unidad, siendo que tres (3) filtros suministran la demanda de agua de toda la Casa de Maquinas;
Los filtros son del tipo auto-limpieza sin interrupción del flujo.
14.9.5.4 Sistema de Agua de Servicio
El sistema de Agua de Servicio tiene la finalidad de suministrar la demanda de agua para los servicios generales y alimentar la estación de Tratamiento de Agua (ETA) ubicada en el Edificio de Control.
El suministro de agua para ese Sistema será a partir de la Tubería Principal de Agua de Refrigeración.
14.9.5.5 Sistema de Aire Comprimido de Servicio
Este sistema tiene la finalidad de producir, almacenar y suplir las necesidades de aire comprimido de servicio, tales como: limpieza y secado de líneas, equipamiento y superficies, operación de herramientas neumáticas, actuación del sistema de frenado de los generadores, alimentación de los actuadores neumáticas de las válvulas del sistema de retrolavado de los filtros de agua de refrigeración, suministro de aire para el sistema de agua nebulizada de protección contra incendio de los transformadores y vedación de emergencia del eje de la turbina.
El sistema es compuesto básicamente por una central de aire comprimido y una red de distribución de aire para la Casa de Maquinas.
La central es constituida de dos (2) compresores del tipo alternativo, periodo simple con panel de control microprocesado, dos (2) tanques de aires completos con todos los instrumentos y accesorios y cuadro eléctrico de comando.
La red de distribución consiste en un tronco principal, troncos secundarios, ramales y sub-ramales. Está proyectada para operar en circuitos cerrados (“anillos”) de modo a mejorar el rendimiento.
Hay un ramal del tronco principal, con dos pequeños secadores instalados en la elevación 337.70 m. Tales equipamientos están combinados a un pequeño tanque para alimentación directa del piloto de válvulas reductoras de presión para los equipamientos de la línea de presión secundaria de la central.
Son adoptados los siguientes criterios de proyecto:
Dos (2) compresores, un principal y otro reserva, con previsión de rodizio entre ellos;
Dos (2) tanques de aire fijos de 4m³ y un (1) tanque de 1,5m³;
Dos (2) secadores de aire;
Presión nominal del sistema de 800 kPa man. Y caída de presión máxima en la red de 30 kPa;
1120/00-10-RL-0011-0A
183
Red de distribución en circuitos cerrados para optimizar el rendimiento del sistema.
14.9.5.6 Sistema de Agua Tratada
El Sistema de Agua Tratada tiene la finalidad de producir, almacenar y distribuir agua potable para los diversos puntos de consumo de la Casa de Maquinas y Edificio de Control, tales como: sanitarios, copa, bebederos, enfermería, salas de baterías y humidificadores de los equipamientos de aire acondicionado de las Salas de Control.
Son adoptados los siguientes criterios de proyecto:
Una Estación de Tratamiento de Agua (ETA) dimensionada para operar durante un máximo de 10 horas/día, sin interrupción;
Son usados dos (2) tanques, geminados, de modo a no ocurrir interrupción del suministro de agua cuando hace la limpieza de uno de los tanques;
14.9.5.7 Sistema de Cloaca Sanitaria
El sistema de Cloaca Sanitaria tiene la finalidad de colectar, bombear, tratar y lanzar para el Canal de Fuga, la cloaca proveniente de los sanitarios, sala de soldadura, taller mecánico y demás ambientes de la Casa de Maquinas y Edificio de Control.
Son adoptados los siguientes criterios de proyecto:
Las etapas del sistema son: colecta por gravedad, recalque para la fosa séptica, transferencia por transborde de la fosa para el tanque de cloración y de este por gravedad para el Canal de Fuga;
Habrá dos centrales de colecta y bombeo de cloaca en la Casa de Maquinas, una en la lateral izquierda del eje 9 – elevación 332.45 msnm y otra en la lateral derecha del eje 5 – elevación 321.95 msnm;
Cada central será equipada con dos (2) bombas de recalque tipo piraña, una principal y otra de reserva activa, totalizando cuatro (4) bombas para el sistema de cloaca sanitaria.
14.9.5.8 Sistema de Ventilación
El Sistema de Ventilación tiene la finalidad de asegurar los ambientes y locales atendidos de la Casa de Maquinas, a través de renovación de aire, niveles de temperatura y calidad de aire adecuados a las condiciones requeridas por personas y equipamientos.
La ventilación de la Casa de Maquinas es del tipo diluidora, con insuflamiento de aire externo. El aire exterior es captado y filtrado a través de una toma de aire independiente y conducido para las respectivas centrales de ventilación. Cada central es constituida de ventiladores centrífugos que insuflan el aire en un plenum, situado a lo largo de la pared de aguas arriba de la Casa de Maquinas. El aire insuflado en el plenum será distribuido a través de ductos y aperturas dotadas de grellas y registros para los diversos ambientes de la Casa de Maquinas. La retirada del aire se procesa a través de ventiladores extractores distribuidos en locales específicos de la Casa de Maquinas, vide diagrama de flujo: 1120/CF-4I-DE-009.
1120/00-10-RL-0011-0A
184
La renovación del aire de los sanitarios, sala de colecta y bombeo de cloaca, sala de almacenamiento de aceite lubricante será hecha a través de extractores que descargan el aire directamente en la atmosfera. La sala de almacenamiento de aceite lubricante y los pozos de los generadores también poseen extractores independientes con la finalidad de agotar el CO2 inyectado después de la detección y extinción de incendio en esos locales.
Son adoptados los siguientes criterios de proyecto:
La Casa de Maquinas es levemente presurizada para evitar la penetración de polvo;
Durante el funcionamiento de la central a las escaleras de emergencia son proyectadas para presentar presión negativa (ruta de fuga), de acuerdo con la norma vigente.
14.9.5.9 Sistema de Aire Acondicionado
El Sistema de Aire Acondicionado tiene la finalidad de mantener las condiciones de temperatura y humedad relativa adecuadas para el conforto e higiene, así como para el buen funcionamiento de los equipamientos. El sistema atiende a las Salas de Control Locales, a la Sala de Control Central y a los demás ambientes del Edificio de Control.
Son adoptados los siguientes criterios de proyecto:
El sistema es del tipo expansión directa, con acondicionadores compactos con condensadores refrigerados a aire o opcionalmente a agua;
En las Salas de Control serán mantenidas las condiciones de humedad y temperatura requeridas por los equipamientos y personas. En los demás ambientes serán hechos apenas el control de temperatura;
Criterios generales de acuerdo con las recomendaciones de la ABNT NBR 6401 y normas peruanas vigentes.
14.9.5.10 Sistemas de Protección contra Incendios
Los sistemas de combate a incendios tendrán la finalidad de eliminar los principios de incendios a través de una red de hidrantes, red de agua nebulizada, extintores portátiles y baterías de CO2.
La alimentación para el Sistema de Agua de Protección contra Incendio (red de hidrantes y red de agua nebulizada) será proveniente de la Tubería Principal de Agua de Refrigeración.
La red de hidrantes deberá proteger los diversos ambientes de la Casa de Maquinas y Edificio de Control. A través de tuberías y válvulas, cajas de incendio internas e hidrantes externos, convenientemente dispuestos de manera a se obtener una protección adecuada contra sinistros.
El sistema para protección de los transformadores es del tipo fijo, automático, de agua nebulizada. Posee sprinklers distribuidos al rededor de cada transformador, que están conectados a la línea de aire comprimido y funcionan como detectores de calor. Cuando la temperatura ultrapasa 76°C en el área cercana a los transformadores, estas ampollas
1120/00-10-RL-0011-0A
185
explotan y debido a la liberación del aire comprimido, la válvula diluvio es accionada liberando agua para el sistema de agua nebulizada. Habrá una ramal independiente de agua, dotado de válvula de bloqueo, válvula diluvio y proyectores adecuadamente dispuestos alrededor de cada transformador.
Un sistema de extintores, convenientemente distribuidos en las diversas áreas de la Casa de Maquinas, Edificio de Control y también en la Toma de Agua fue previsto en complementación al sistema de hidrantes.
Las baterías de CO2 serán utilizadas para combatir incendios en el interior de las cámaras de los generadores. Serán constituidas por un conjunto de cilindros para almacenaje de gas CO2, válvulas de control, detectores iónicos de gases, detectores de temperatura, tuberías y demás accesorios. Este sistema es de responsabilidad del proveedor del Generador.
14.9.5.11 Sistema de Aceite Lubricante
Este sistema tiene la finalidad de almacenar, purificar y transferir el aceite lubricante necesario a los máncales de la turbina, del generador y al sistema de regulación de turbina.
Es compuesto de dos tanques fijos para almacenamiento de aceite, un tanque móvil, tambores de aceite, tuberías de alimentación y retorno de aceite y equipamientos móviles para transferencia y purificación.
Son adoptados los siguientes criterios de proyecto:
La capacidad de almacenamiento de aceite será por lo menos de 10% superior al volumen de aceite de una unidad generadora más el volumen contenido en las tuberías.
14.9.5.12 Sistema de Drenaje y Separación Agua-Aceite
El Sistema de Drenaje y Separación Agua-Aceite es responsable por la colecta, drenaje y separación del aceite aislante del agua, en caso de incendio y ruptura de los transformadores elevadores o transformadores principales de servicios auxiliares.
Este sistema es constituido de bacías de drenaje, contención y supresión de llamas, tubería colectora, tanque colector-separador de agua y aceite, bomba sumergible de drenaje del aceite y un tanque móvil para colecta del aceite.
Son adoptados los siguientes criterios de diseño:
No será considerada la posibilidad de ocurrencia simultanea de incendio en dos transformadores;
El tiempo de derrame de aceite es de 15 min y el tiempo de combate al incendio es de mínimo ½ hora;
En el caso de fuga accidental de aceite lubricante del conjunto turbina-generador en la Casa de Maquinas, fue previsto, conforme diagrama de flujo 1120/US-4I-DE-0005, un sistema especifico para drenaje de un pozo para colecta de este aceite. Cuando el
1120/00-10-RL-0011-0A
186
nivel de aceite dentro del tanque alcanza un determinado limite, una bomba sumergible interna al pozo será accionada y hará el recalque por medio de tuberías aparentes previstas para este fin.
14.9.5.13 Sistema de Mediciones Hidráulicas
La mediación de los niveles del embalse y del canal de fuga será hecha por censores de presión (sondas piesométricas), que convierten la presión hidrostática correspondiente al nivel de agua del local en un señal eléctrico proporcional e independiente de la carga.
En cada Toma de Agua de las unidades generadoras serán instalados 3 (tres) censores de presión (sondas piesométricas) con la función de medir la pérdida de carga en las rejas y el equilibrio de presión entre aguas arriba y aguas abajo de la compuerta de emergencia. Los censores serán instalados en los siguientes locales:
Un detector de presión aguas arriba de las rejas/embalse;
Un detector de presión entre la reja y la compuerta de emergencia;
Un detector de presión aguas abajo de la compuerta de emergencia.
A aguas arriba de cada compuerta ataguía del tubo de succión también serán instalados censores de presión, así como un censor aguas abajo de la central para detección del nivel de agua del canal de fuga. Estos visan monitorear las condiciones aguas arriba y aguas abajo de la compuerta ataguía de la succión.
Un detector de presión aguas arriba de cada compuerta de succión;
Un detector de presión aguas abajo de la central;
Todas las demás mediciones hidráulicas, o sea: Medición de Presión de la Caja Espiral, Medición del Caudal Turbinado (Winter-Kennedy), Medición de Fluctuación de Presión en la Caja Espiral, Medición de Fluctuación de Presión en el Cono del Tubo de Succión, Medición de la Presión Efectiva en la Salida del Tubo de Succión, serán de responsabilidad del Proveedor de la Turbina.
14.9.5.14 Sistema de Aire Comprimido de Rebajamiento
Caso los estudios eléctricos apunten para la necesidad de funcionamiento de cualquiera de las unidades generadoras como compensador síncrono, será previsto un sistema que posibilite el rebajamiento del nivel de agua en el Tubo de Succión de las turbinas.
El sistema será compuesto básicamente por una central de aire comprimido constituida de compresores, de un conjunto de tanques de aire comprimido, interconectados por una tubería principal que irá alimentar un ramal para dos de las cuatro unidades generadoras. Este sistema es de entera responsabilidad del Proveedor de la Turbina.
1120/00-10-RL-0011-0A
187
14.10 Equipamientos Eléctricos
14.10.1 Generadores
Los generadores serán síncronos, de eje vertical, con potencia disponible en el borne de salida de 611.112 MVA, instalado en cámara de concreto con circulación cerrada de aire de refrigeración a través de cambiadores de calor aire-agua, con sistema de excitación estático, alimentado por transformadores del tipo seco, monofásicos, conectados a los terminales del generador y con reguladores de tensión del tipo digital.
El generador síncrono tendrá las siguientes características principales:
Potencia nominal: 611.112 MVA
Tensión nominal: 18 kV
Faja de variación de tensión: ± 5 %
Factor de potencia nominal: 0,90
Frecuencia nominal: 60 Hz
Velocidad nominal: 133.33 rpm
Velocidad máxima de disparo: A ser definida en conjunto con el fabricante de la turbina
Sentido de rotación, generador visto de arriba: horario
Clase de aislación: F
Operación como compensador síncrono: a ser confirmado por los estudios eléctricos
14.10.2 Barras de Fases Aisladas
La barra de fases aisladas tendrá la función de conectar los terminales de los generadores a los terminales de los transformadores elevadores, y deberá tener derivaciones para los cubículos de protección contra surtos, para los reactores limitadores de corriente y para los cubículos de los transformadores de excitación de los generadores.
Los diques de fases aisladas serán metálicos (aluminio) y previstos para instalación interna y externa a la Casa de Maquinas.
14.10.3 Transformadores Elevadores
Los transformadores elevadores serán del tipo inmerso en aceite aislante, monofásicos, con las siguientes características principales:
Tipo: monofásico
Potencia nominal: 204 MVA
Tensión nominal del primario: 18 KV
Tensión nominal del secundario: 500 kV
Frecuencia nominal: 60 Hz
1120/00-10-RL-0011-0A
188
Refrigeración: ONAF
El cierre del delta, en la baja tensión, será hecho con barras de fases aisladas.
El movimiento de los transformadores será realizado por medio de ruedas biorientables sobre carriles, en la plataforma de los transformadores.
Están previstos dos transformadores completos como reserva.
14.10.4 Servicios Auxiliares Eléctricos en Corriente Alternada
Los sistemas de distribución de CA serán proyectados para tener redundancia en las alimentaciones desde el Cuadro General de Media Tensión, con la alimentación viniendo de los Cubículos de Derivación de los Servicios Auxiliares, hasta los cuadros de distribución a las cargas (dibujo 1120/US-5R-DU-0001).
Las cargas eléctricas de la Casa de Maquinas, Subestación, Vertedero y Toma de Agua serán proporcionadas por tres fuentes internas, obtenidas de derivaciones de dos de ellas (siendo una oriunda de los generadores 1 o 2 y otra oriunda de los generadores 3 o 4) de las cuatro unidades generadoras, a parte de un grupo generador de emergencia, que proporcionará cargas esenciales, en la falta de las dos derivaciones.
La alimentación obtenida de la derivación de las unidades generadoras tendrá capacidad para alimentar todas las cargas de la central, del Vertedero, de la Toma de Agua y de la subestación. Las derivaciones de los generadores serán conectadas al Cuadro General de Media Tensión de 13,8 kV (QGMT) a través de transformadores de aceite, con regulación bajo carga. Este cuadro, por su vez, alimentará los dos transformadores del Vertedero (TVT1 y TVT2), los dos transformadores de la Toma de Agua (TTA1 y TTA2) y las cuatro Subestaciones Unitarias (SU1, SU2, SU3 y SU4), que por su vez alimentarán los cuadros de distribución en 480 V de la Casa de Maquinas y de la Subestación.
El sistema de distribución será estructurado con base en cuadros de servicios generales y en centros de control de motores, como mostrado en el dibujo 1120/US-5R-DU-0001.
Los sistemas auxiliares eléctricos de la central tendrán las siguientes características:
480 V, 60 Hz, trifásico a tres hilos, sistema sólidamente aterrado, usado para el suministro de circuitos de cargas de fuerza;
220V, 60Hz, fase neutro, aterrado, usado para circuitos de iluminación, tomadas y calentamiento;
220V, 60 Hz, fase neutro, aterrado, usado para equipamientos de informática y digitales, cuando necesario.
14.10.5 Servicios Auxiliares Eléctricos en Corriente Continua
Casa de Maquinas y Subestación
El sistema de servicios auxiliares en corriente continua fue concedido considerando que todo el sistema de comando, protección, alarma y señalización será alimentado en 125 V
1120/00-10-RL-0011-0A
189
no aterrado y que será posible partir los generadores, después de la falta de energía en corriente alternada.
En la Casa de Maquinas, será instalado un sistema de corriente continua en 125 V, compuesto por cuatro bancos de baterías de acumuladores, plomo ácidos y cuatro cargadores de baterías. Dos conjuntos batería-cargador alimentarán los cuadros principales 1 y 2 de 125 Vcc, y los cuadros principales, por su vez, alimentarán los cuadros de distribución de las unidades, de la subestación y de cargas generales (dibujo 1120/US-5S-DU-0001). Ya los cuadros principales 3 y 4 de 125 Vcc alimentarán los cuadros de corriente continua para motores de las unidades, que partirán los generadores en caso de black start.
En caso de defecto, inspección o reparo de algún conjunto batería-cargador, el otro asumirá la carga total del sistema de corriente continua.
Será instalado un conjunto de baterías y dos cargadores en 48 V, para atendimiento de las cargas de telecomunicaciones, a través de un cuadro de distribución.
Los equipamientos del sistema de control y supervisión de la central, previsto para la sala de control, tendrán un sistema propio de energía sin interrupción y totalmente automático.
14.10.6 Comando, Control y Supervisión de la Usina
El sistema de supervisión y control (SSC) de la central será compuesto por equipamientos de tecnología digital.
El SSC utilizará la técnica de downsize, en una estructura jerárquica.
En condiciones normales de operación, el control y la supervisión de la central serán efectuados a partir de la sala de control central, situada en el edificio de control.
Alternativamente, en condiciones de emergencia por indisponibilidad del control centralizado, o cuando en situaciones de pruebas, las unidades generadores podrán ser controladas y supervisionadas por la sala de control local, situada en la galería eléctrica.
Por el control a distancia, a partir del centro de operación del sistema, será posible, todavía, efectuar los controles individuales y conjunto de carga de las unidades generadoras.
La estructura jerárquica del sistema está concebida básicamente en cuatro niveles, a saber:
1120/00-10-RL-0011-0A
190
a) Nivel 0
Considerando en esta especificación técnica como el nivel del proceso. Este nivel es indicado como PROCESO en el diagrama de arquitectura básica y no hace parte del suministro. Excepción hecha a cabos ópticos y conversores electro-ópticos o conversores de interfaces.
b) Nivel 1
Correspondiente a las unidades de adquisición de datos y control – UACs. Las UACs deberán formar subsistemas funcionalmente autónomos e independientes entre si y de los niveles superiores, deberán ejecutar funciones de supervisión, control y automatismo de los procesos, equipamientos y sistemas asociados. La UAC deberá tener autonomía completa para realizar todas sus funciones inclusive con la pérdida total de comunicación con el resto del SSC. Excepción hecha a funcionalidades de controles conjuntos.
Los equipamientos de nivel 1 deberán utilizar sus capacidades de procesamiento para disminuir las cargas de los procesadores de los niveles superiores. Como regla general, todos los procesamientos deberán ser realizados en los niveles más cercanos del proceso.
c) Nivel 2
Correspondiente a las funciones centralizadas de supervisión y control de cada par de unidades generadoras.
Los equipamientos computacionales del SSC serán instalados en la Sala de Control Local. Ellos deberán realizar la supervisión y comandos del proceso.
El nivel 2 del SSC deberá ser responsable por la ejecución de todas las funciones de aplicación correspondientes al control centralizado y a la gerencia operacional y de mantenimiento.
d) Nivel 3
Corresponde las funciones centralizadas de supervisión y control de la central.
Los equipamientos computacionales del SSC serán instalados en la Sala de Control Central. Ellos deberán realizar la supervisión y comandos del proceso.
El nivel 3 del SSC deberá ser responsable por la ejecución de todas las funciones de aplicación correspondientes al control centralizado y a la gerencia operacional y de mantenimiento.
14.10.7 Protección
El sistema de protecciones eléctricas será proyectado con las siguientes características:
Será un sistema independiente del sistema de supervisión y control y las protecciones actuarán, a través de sus contactos de salida, sobre los disyuntores o dispositivos de
1120/00-10-RL-0011-0A
191
parada de modo a garantizar la parada o desconexión del equipamiento protegido sin necesidad del sistema de control;
Será constituido por zonas, de modo que una zona de protección sea establecida alrededor de cada elemento del sistema a ser protegido, con vista a mantener la selectividad de la actuación de los relés de protección. Habrá una adecuada superposición de las zonas en vuelta de los disyuntores o de los limites de las zonas, de manera a eliminar pontos ciegos o sin protección en todo el sistema protegido;
Las funciones de protección serán especificadas para que sean implementadas con relés digitales numéricos;
Los relés de protección serán especificados con facilidades de oscilografia o registro de perturbaciones, con tasa de muestra adecuada a una detallada análisis pos-falta de las ocurrencias;
Los relés de protección serán especificados para tener condiciones de sincronismo horario (GPS);
Serán especificados para atender a los requisitos de sensibilidad, selectividad, rapidez y confiabilidad, de modo a no degradar el desempeño del sistema eléctrico en condiciones de régimen o durante perturbaciones;
Las protecciones de los Generadores/Transformadores y Líneas de Transmisión serán constituidas de un sistema de protección primaria y de un sistema de protección alternativa. Las protecciones primaria y alternativa serán implementadas en equipamientos diferentes (hardware y software independientes);
Las protecciones actuarán sobre los dos circuitos de disparo de los disyuntores de las unidades generadoras;
Las protecciones previstas para las unidades generadoras serán equipadas, en función de sus prioridades y tipos de actuación, a través de relés de bloqueo que redundarán en las siguientes cadenas de parada:
86H - Relé de parada total de la unidad con cierre de la compuerta de la Toma de Agua
86E - Relé de parada total con rechazo de carga
86M - Relé de parada total sin rechazo de carga
86PR - Relé de parada parcial con rechazo de carga
86PS - Relé de parada parcial sin rechazo de carga
A parte de estas actuaciones provenientes de dispositivos de protección, el operador podrá actuar en la parada de las unidades, en emergencia, a través de botoneras o comandos en telas.
14.10.8 Sistema de Comunicaciones
1120/00-10-RL-0011-0A
192
La central será dotada de un sistema de comunicaciones adecuado a sus necesidades operacionales y de mantenimiento el cual básicamente construido por: Servicio de telefonía; servicio de telefonía de emergencia; servicio de telefonía de discado operacional, servicio de radiotelefonía fijo-móvil en VHF, comunicaciones de datos con sistemas gerenciales y especialistas.
14.11 Subestación
14.11.1 Características Generales
La subestación de maniobra que interconectará la Central Hidroeléctrica Inambari al sistema de transmisión será del tipo blindada en SF6 en tensión de 500 kV.
14.11.2 Ubicación
La subestación de la Central Hidroeléctrica Inambari estará ubicada aguas arriba de la Casa de Maquinas y del patio de los transformadores en la elevación 343.00 msnm. El área total de la edificación de la subestación es de 4,140 m2, siendo 138 m de largo por 30 m de ancho.
La localización de la subestación puede ser vista en el dibujo 1120/CF-10-DE-0101 – Casa de Maquinas – Arreglo Electromecánico – Planta de la Cobertura.
14.11.3 Arreglo y esquema de maniobra
La subestación de la CH Inambari será abrigada en edificio propio, tipo blindada en SF6, tendrá arreglo del tipo disyuntor y medio, en 500 kV, con 04 (cuatro) circuitos de entrada oriundos de los generadores, 02 (dos) circuitos de salida para conexión al Sistema Interconectado Nacional (SIN) Brasilero, un (01) circuito de salida para el reactor de barra de 150 Mvar, y un (01) circuito de salida para conexión al Sistema Interconectado Peruano.
14.12 Línea de Transmisión
Las características de la línea de transmisión de la CH Inambari, así como sus costos asociados, están descriptos en el capítulo 11.
Aunque se ha hecho estudios técnico-económicos para una Línea de Transmisión exclusiva para la CH Inambari, entiende-se que la misma no será una inversión del EMPREENDEDOR, por lo tanto, el presupuesto presenta un costo total con línea y sin línea.
14.13 Acceso a la Obra y Plan Viario
Los principales acceso de equipamientos y personal al local de las obras están descriptos en el ítem 2.3 de este informe.
El flujo y logística de la obra están descriptos en el ítem 14.15 a seguir y en el dibujo 1120/DS-30-DE-0101 – DESVIO DEL RÍO – SECUENCIA DE DESVÍO.
1120/00-10-RL-0011-0A
193
En el capítulo 12 están descriptos los estudios de reubicación de los accesos definitivos.
El ítem 14.17 presenta la descripción detallada de los provisorios y definitivos.
Está siendo considerado un túnel de acceso por la margen derecha del río Inambari, que será utilizado para desvío del tráfico local durante la construcción de la central. Este acceso también podrá ser utilizado como acceso de obra durante la construcción de la presa.
Los puentes Leguia y Inambari deberán ser removidos y substituidos por un nuevo puente aguas abajo del puente Inambari. Este puente viabilizará el acceso a la Carretera Interoceánica para Cuzco durante la construcción. La eliminación de los puentes es necesaria para la ejecución de la excavación del Pozo de Disipación y Casa de Maquinas, aparte de evitar el trafico de civiles dentro de los límites de la obra.
Después de la construcción, la vía Interoceánica para Cuzco pasará por encima de la presa, y para Puno pasará por un puente atirantado a ser construido sobre el embalse.
14.14 Cálculos Hidráulicos
14.14.1 Dimensionamiento del Vertedero
a) Dimensionamiento del Vertedero
La CH Inambari posee un vertedero controlado, ubicado en la hombrera derecha, con 4 vanos de 13 m de ancho por 22 m de altura. Su dimensionamiento siguió los criterios establecidos en el Hydraulic Design Criteria del Corps of Engineers (HDC) y en el Design of Small Dams (DSD), siendo proyectado para verter la creciente defluente con tiempo de recurrencia de 10,000 anos.
b) Criterios Básicos y Parámetros de Cálculo
Para el dimensionamiento del vertedero, fueron utilizados los parámetros de cálculo presentados en el cuadro 14.2.
1120/00-10-RL-0011-0A
194
CUADRO 14.4 PARÁMETROS PARA EL DIMENSIONAMIENTO DEL VERTEDERO
N.A. máximo maximorum (msnm) 528.00
N.A: normal del embalse (msnm) 525.00
Elevación de la crista del vertedero (msnm) 503.00
Altura máxima de la aproximación de aguas arriba (msnm) 6
Inclinación de la aproximación de aguas arriba 1:1
Número de compuertas 4
Ancho de cada compuerta 13
Relación Hd/He 0.70
c) Curva de Descarga Teórica
La curva de descarga del vertedero está definida a partir de los criterios del Design of Small Dams (DSD) para crista del tipo ojiva sin control (con todas las compuertas abiertas), por la ecuación general:
Q = C.Le.He3/2
Donde C es el coeficiente de descarga, Le es la largura efectiva de la crista y He es la carga total sobre la crista. El coeficiente C varia con la cargas y con la altura y el tipo del la aproximación de aguas arriba del vertedero, de acuerdo con los gráficos del DSD. El ancho efectivo de la crista es función del número de pilares y/o encuentros laterales y de la contracción en la lámina de agua provocada por los mismos, conforme coeficientes disponibles en el Hydraulic Design Criteria. La ecuación para el cálculo de Le es la siguiente:
Le = L – 2.(N.Kp+Ka).He
Donde:
L = ancho libre
N = número de pilares;
Kp = coeficiente de contracción de los pilares (HDC);
Ka = coeficiente de contracción de los encuentros (HDC);
La curva de descargas teórica del vertedero está mostrada en el cuadro 14.3 e ilustrada en el dibujo 1120/US-3H-DE-0006.
En la etapa del Proyecto Básico, deberá ser construido un modelo físico del vertedero. Este modelo guiará el detallamiento final del Proyecto Ejecutivo, confirmando la capacidad de caudal del vertedero y alertando para problemas de presiones muy bajas, aproximaciones del flujo, etc.
1120/00-10-RL-0011-0A
195
CUADRO 14.3 CURVA DE DESCARGA DEL VERTEDERO
Q (m³/s) NA (m) Q (m³/s) NA (m)
0 503.00 4,423 516.00
30 503.50 4,713 516.50
84 504.00 5,013 517.00
155 504.50 5,314 517.50
240 505.00 5,623 518.00
335 505.50 5,940 518.50
442 506.00 6,266 519.00
558 506.50 6,600 519.50
684 507.00 6,944 520.00
820 507.50 7,297 520.50
964 508.00 7,654 521.00
1,117 508.50 8,015 521.50
1,279 509.00 8,385 522.00
1,450 509.50 8,764 522.50
1,630 510.00 9,153 523.00
1,818 510.50 9,560 523.50
2,014 511.00 9,979 524.00
2,220 511.50 10,410 524.50
2,434 512.00 10,852 525.00
2,654 512.50 11,306 525.50
2,884 513.00 11,761 526.00
3,123 513.50 12,192 526.50
3,365 514.00 12,630 527.00
3,615 514.50 13,076 527.50
3,874 515.00 13,516 528.00
4,143 515.50
d) Geometría del a Ojiva del Vertedero
La geometría de la ojiva del vertedero está definida con base en los criterios de cálculo del Design of Small Dams (DSD), según los parámetros definidos anteriormente.
Los elementos definidores de la geometría del vertedero están presentados en el cuadro 14.4.
1120/00-10-RL-0011-0A
196
CUADRO 14.4 ELEMENTOS DE LA GEOMETRÍA DE LA OJIVA DEL VERTEDERO
Elemento Parámetro DSD Resultado
Elementos de la ecuación de la ojiva:
n 1.779 -
k 0.54 -
Puntos de las curvas a aguas arriba de la línea de eje del vertedero:
Xc 0.199 3.5024
Yc 0.045 0.7920
Rayos de las curvas a aguas arriba de la línea de eje del vertedero:
R1 0.451 7.9376
R2 0.451 7.9376
La ecuación de la ojiva del vertedero está definida según el Design of Small Dams. Así, la ecuación de la ojiva adoptada en el diseño, aislándose el término en Y, es la siguiente:
1,779X0.05783.Y
e) Amortecimiento de las Crecientes por el Embalse
El estudio de amortecimiento de las crecientes determino, en última instancia, las dimensiones finales del vertedero. Este estudio es basado en el hidrograma de la creciente afluente para el caudal de proyecto del vertedero (caudal con tiempo de recurrencia de 10,000 años), y en la curva cuota x volumen del embalse. El hidrograma de diseño para la creciente afluente decamilenar es presentado en la figura 7.4.
La definición de la sobreelevación a ser adoptada para el vertedero parte de la experiencia de la proyectista en diseños de vertederos semejantes. Se adopto así la sobreelevación de 3.00 m, fijándose el nivel de agua máximo maximorum en la El. 528.00 msnm.
El dibujo 1120/US-3H-DE-0004 presenta el efecto del amortecimiento de la creciente decamilenar provocada por el embalse en el hidrograma afluente, a través del hidrograma difluente. En este dibujo también es presentada la sobreelevación a lo largo del tiempo del nivel del embalse hasta el nivel del agua máximo maximorum.
El hidrograma afluente presenta un caudal de pico de 20,458 m³/s, relacionada a la creciente máxima decamilenar. El caudal de pico del hidrograma efluente es de 13,500 m³/s.
1120/00-10-RL-0011-0A
197
14.14.2 Pérdidas de Cargas del Circuito de Generación
a) Introducción
Se presenta aquí las determinaciones de las pérdidas de cargas en el circuito hidráulico de generación de la CH Inambari.
Las estructuras consideradas en estas determinaciones fueron:
Toma de Agua;
Túneles de Aducción;
Conducto Forzado;
Casa de Maquinas y Canal de Fuga
Las características del circuito de generación están presentadas en el ítem 14.7.
b) Consideraciones y Cálculos Efectuados
A seguir son detallados los métodos, consideraciones y bibliografías utilizadas para el cálculo de las pérdidas de carga en el circuito hidráulico de generación.
Pérdidas de Cargas Continuas en Conductos
Las pérdidas continuas en conductos fueron determinadas para cada trecho con características distintas, a través de la aplicación de la ecuación universal de pérdida de carga, también conocida como fórmula universal de Darcy-Weisbach:
2g
V.
D
Lf.h
2
Siendo:
h = pérdida de cargas continua en el conducto (m);
f = factor de atrito;
L = largura del conducto con diámetro D (m);
g = aceleración de gravedad = 9.81 m³/s;
V = velocidad del flujo en el trecho (m/s);
El factor de atrito puede ser calculado por una relación directa con el coeficiente de rugosidad de Manning:
3
1
2
D
n58124f .,
1120/00-10-RL-0011-0A
198
Siendo:
n = coeficiente de rugosidad de Manning
Los valores utilizados para el coeficiente de Manning fueron los siguientes:
- acero: 0.012;
- concreto convencional: 0.014;
- CCR: 0.017;
- roca perforada del túnel: 0.030;
Pérdidas de Cargas Continuas en Canales
Las pérdidas continuas en canales fueron determinadas para cada trecho con características distintas, a través de la ecuación de Manning:
34
h
22
R
Lnvh
..
Siendo:
h = pérdida de carga continua en el canal (m);
n = coeficiente de rugosidad de Manning;
L = largura del trecho del canal (m);
g = aceleración de gravedad = 9.81 m³/s;
v = velocidad del flujo en el trecho (m/s);
Los valores utilizados para el coeficiente de Manning fueron los siguientes:
- cemento: 0.014;
- roca: 0.035;
Pérdidas de Carga en la Toma de Agua
o Pérdida de Carga debido a la aceleración del agua
h = g2
vK
2
1
Siendo:
h = pérdida localizada en la entrada de la toma de agua
K1 = coeficiente de perdidas en la entrada = 0.1;
v = velocidad del flujo en la sección de la compuerta ataguía (m/s);
1120/00-10-RL-0011-0A
199
o Pérdida de Cargas debido a las rejas de la Toma de Agua
h = g2
vK
2
2
Siendo:
h = pérdida localizada en la entrada de la toma de agua (m);
v = velocidad del flujo en la sección de la proyección vertical de la reja (m/s);
K2 = coeficiente de pérdidas en la reja, dado por:
K2 = 3
4
d
e.sen. (fórmula de Kirschmer);
Siendo:
= factor que depende de la forma de las rejas = 2.42 (barras rectangulares);
= inclinación de las rejas con relación a la horizontal;
e = espesor de las barras;
d = distancia entre las barras;
o Pérdida de Cargas en los nichos de las Compuertas
h = g2
vK
2
4
Siendo:
h = pérdida ubicada en los nichos de la compuerta (m);
v = velocidad del flujo en la sección de la compuerta (m/s);
K4 = coeficiente de pérdidas en los nichos de la stop-log = 0.01.
Pérdidas de Carga en las Transiciones Bruscas
o Ampliaciones
h = g2
vK
2
15
Siendo:
h = pérdida ubicada en la ampliación (m);
v = velocidad del flujo en el conducto de aguas arriba (m/s);
g = aceleración de gravedad = 9.81 m/s²;
1120/00-10-RL-0011-0A
200
K5 = El valor de este coeficiente fue obtenido del libro Formulaire des Conduites Forcées Oléoducs et Conduits D’Aération (LEVIN[1968]), ábaco 28B
o Estrechamientos
h = g2
vK
2
26
Siendo:
h = pérdida ubicada en el estrechamiento (m);
v = velocidad del flujo en el conducto de aguas abajo (m/s);
g = aceleración de gravedad = 9.81 m/s²;
K6 = El valor de este coeficiente fue obtenido del libro Formulaire des Conduites Forcées Oléoducs et Conduits D’Aération (LEVIN[1968]), ábaco 28ª.
Pérdidas de Carga en las Transiciones Suaves
o Ampliaciones
h = g2
vK
2
17
Siendo:
h = pérdida ubicada en la ampliación suave (m);
v = velocidad del flujo en el conducto de aguas arriba (m/s);
g = aceleración de gravedad = 9.81 m/s²;
K7 = El valor de este coeficiente fue obtenido del libro Formulaire des Conduites Forcées Oléoducs et Conduits D’Aération (LEVIN[1968]), ábaco 28B
El valor del ángulo y para la entrada en el ábaco, para transición rectangular para un circular, por la siguiente ecuación:
d
00
ef
L2
ba2D
2tg
Siendo:
D = diámetro de la sección circular (m);
1120/00-10-RL-0011-0A
201
Ld = largura de la transición (m);
a0 e b0= dimensiones de la sección rectangular (m);
g = aceleración de gravedad = 9.81 m/s²;
o Estrechamientos
h = g2
vK
2
28
Siendo:
h = pérdida ubicada en el estrechamiento (m);
v = velocidad del flujo en el conducto de aguas arriba (m/s);
v = velocidad del flujo en el conducto de aguas abajo (m/s);
g = aceleración de gravedad = 9.81 m/s²;
K8 = coeficiente de perdidas en el estrechamiento dado por (LEVIN[1968]).
)sen(.68 KK
Siendo:
= ángulo interno formado por la unión de las proyecciones de las pared del estrechamiento.
K6= coeficiente de pérdidas para estrechamiento brusco.
Pérdida de cargas Localizada en las Curvas del Conducto
h = g2
vK
2
c
Siendo:
h = pérdida de carga ubicada en la curva del conducto (m);
v = velocidad del flujo en el conducto (m/s);
Kc = coeficiente de pérdida de carga ubicada en las curvas del conducto.
o Según el HDC – Hydraulic Design Criteria [1987]
DR
2K
2cln
Siendo:
= ángulo de la curva con la horizontal (rd);
1120/00-10-RL-0011-0A
202
R = rayo de la curva (m);
D = diámetro de la tubería (m);
c) Resultados Obtenidos
El cuadro 14.5 presenta los resultados obtenidos para las perdidas de carga en el circuito de generación de la CH Inambari.
CUADRO 14.5 PERDIDAS DE CARGA EN EL CURCUITO DE GENERACIÓN
Unidad 1 Unidad 2 Unidad 3 Unidad 3
Flujo turbinado total (m³/s) 1,408
Flujo turbinado por unidad (m³/s) 352 352 352 352
1. PÉRDIDAS DE CARGA EN EL CANAL DE ADUCCIÓN
Área (m²) 1,360 1,360 1,360 1,360
Perímetro (m) 114 114 114 114
Radio Hidráulico (m) 11.93 11.93 11.93 11.93
Velocidad (m/s) 1.04 1.04 1.04 1.04
Coeficiente de Manning (m-1/3
.s) 0.035 0.035 0.035 0.035
Longitud (m) 200 200 200 200
Pérdidas (m) 0.00963 0.00963 0.00963 0.00963
PÉRDIDAS TOTALES EM EL CANAL DE ADUCCIÓN
0.00963 0.00963 0.00963 0.00963
2. PÉRDIDAS DE CARGA EN LA TOMA DE AGUA
2.1. Pérdida de carga debido a la aceleración del agua (4x 9 m 9 m)
Velocidad (m/s) 4.35 4.35 4.35 4.35
Coeficiente K 0.1 0.1 0.1 0.1
Pérdidas (m) 0.096 0.096 0.096 0.096
2.2. Pérdida de carga en las redes (8 x 9,8 m x 18 m)
Velocidad (m/s) 1.00 1.00 1.00 1.00
Coeficiente K 0.3797 0.3797 0.3797 0.3797
Pérdidas (m) 0.019 0.019 0.019 0.019
2.3. Pérdida de carga en los nichos de las compuertas (1 compuerta vagón y 1 compuerta stop-log)
Velocidad (m/s) 0.67 0.67 0.67 0.67
Coeficiente K 0.01 0.01 0.01 0.01
Pérdidas (m) 0.0002 0.0002 0.0002 0.0002
1120/00-10-RL-0011-0A
203
2.4. Pérdida de carga en la transición Toma de Agua x Túnel de Aducción
Velocidad en la toma (m/s) 4.35 4.35 4.35 4.35
Velocidad en el túnel (m/s) 5.53 5.53 5.53 5.53
Longitud de la transición (m) 7 7 7 7
Coeficiente K 0.005 0.005 0.005 0.005
Pérdidas (m) 0.005 0.005 0.005 0.005
2.5. Pérdidas de carga continua en la transición para el túnel de aducción
Número de Manning 0.014 0.014 0.014 0.014
Diametro equivalente (m) 9.60 9.60 9.60 9.60
Velocidad promedio (m/s) 4.87 4.87 4.87 4.87
Pérdidas (m) 0.096 0.096 0.096 0.096
PÉRDIDAS TOTALES EN LA TOMA DE ÁGUA 1 0.169 0.169 0.169 0.169
3. PÉRDIDA DE CARGA EN LOS TÚNELES
3.1. Pérdida de carga localizada en las curvas shaft (2 curvas)
Ângulo de la curva (º) 90 90 90 90
Radio (m) 10.00 10.00 10.00 10.00
Longitud (m) 15.71 15.71 15.71 15.71
Velocidad (m/s) 5.53 5.53 5.53 5.53
Coeficiente K 0.1899 0.1899 0.1899 0.1899
Diametro (m) 9.00 9.00 9.00 9.00
Pérdidas (m) 0.593 0.593 0.593 0.593
2.1. Perdas de carga contínuas
Área (m²) 63.6 63.6 63.6 63.6
Perímetro (m) 28.3 28.3 28.3 28.3
Radio Hidráulico (m) 2.25 2.25 2.25 2.25
Velocidad (m/s) 5.53 5.53 5.53 5.53
Coeficiente de Manning (m-1/3
.s) 0.014 0.014 0.014 0.014
Longitud (m) 340 340 340 340
Pérdidas (m) 0.692 0.692 0.692 0.692
PÉRDIDAS TOTALES EN LOS TUNELES 1.285 1.285 1.285 1.285
6. PÉRDIDAS DE CARGA EN EL CONDUCTO FORZADO
6.1. Pérdida de carga continua en el conducto forzado
Número de Manning (m-1/3
.s) 0.012 0.012 0.012 0.012
Factor de atrito 0.00938 0.00938 0.00938 0.00938
1120/00-10-RL-0011-0A
204
Longitud (m) 250 250 250 250
Diametro (m) 7.00 7.00 7.00 7.00
Velocidad (m/s) 9.15 9.15 9.15 9.15
Pérdidas (m) 1.428 1.428 1.428 1.428
6.2. Pérdidas de carga localizada en la transición túnel x conducto
Velocidad en el túnel (m/s) 5.53 5.53 5.53 5.53
Velocidad en el conducto (m/s) 9.15 9.15 9.15 9.15
Longitud de la transición (m) 5.00 5.00 5.00 5.00
Coeficiente K 0.05 0.05 0.05 0.05
Pérdidas (m) 0.213 0.213 0.213 0.213
6.3. Pérdidas de carga localizada en la transición conducto forzado x caja espiral
Velocidad en el conducto (m/s) 9.15 9.15 9.15 9.15
Velocidad en la caja (m/s) 10.94 10.94 10.94 10.94
Longitud en la transición (m) 2.00 2.00 2.00 2.00
Coeficiente K 0.02 0.02 0.02 0.02
Pérdidas (m) 0.122 0.122 0.122 0.122
PÉRDIDAS TOTALES EN EL CONDUCTO FORZADO
1.763 1.763 1.763 1.763
7. PÉRDIDAS DE CARGA EN EL CANAL DE FUGA
7.1. Pérdidas localizadas en la salida del tubo de succión (8 x 8.60 m x 7.80 m)
Velocidad en la salida de las compuertas (m/s) 2.62 2.62 2.62 2.62
Velocidad en el canal de fuga ~0.00 ~0.00 ~0.00 ~0.00
Pérdidas (m) 0.351 0.351 0.351 0.351
7.2. Pérdidas continuas en el canal de fuga (relacionadas al NA minimo en el canal de fuga)
Área (m²) 1,536 1,536 1,536 1,536
Perímetro (m) 121.2 121.2 121.2 121.2
Radio Hidráulico (m) 12.67 12.67 12.67 12.67
Velocidad (m) 0.92 0.92 0.92 0.92
Coeficiente de Manning (m-1/3
.s) 0.035 0.035 0.035 0.035
Longitud (m) 70 70 70 70
Pérdidas (m) 0.002 0.002 0.002 0.002
PÉRDIDAS TOTALES EN EL CANAL DE FUGA 0.353 0.353 0.353 0.353
8. PÉRDIDAS TOTALES (m) 3.580 3.580 3.580 3.580
1120/00-10-RL-0011-0A
205
d) Conclusiones
Considerando las cuatro maquinas en operación con el caudal en cada unidad siendo un cuarto del caudal total turbinado, la ecuación de pérdida de cada una de las unidades es:
Perdidas = 1.80579223 x 10-6 x Q² (m);
Siendo Q (m3/s) el caudal total turbinado (en el caso 1,408 m³/s)
Considerando una, dos y tres unidades en operación, las ecuaciones de pérdida son:
1 unidad en operación: Perdidas = 1.800100697 x 10-6.Q1² (m);
2 unidades en operación: Perdidas = 1.801267448 x 10-6 x Q2² (m);
3 unidades en operación: Perdidas = 1.803180115 x 10-6 x Q3² (m);
Siendo Q1, Q2 y Q3 los caudales para una, dos y tres unidades en operación respectivamente.
14.15 Cronograma y Planeamiento de la Ejecución
La secuencia de ejecución planeada también está presentada en el dibujo 1120/DS-30-DE-0101 – DESVIO DEL RIO – SECUENCIA DE DESVIO. El cronograma del proyecto está presentado en el ANEXO II.
El cronograma tuvo como fecha de inicio el inicio del mes de febrero de 2011, fecha adoptada como premisa, cuando se comienzan las obras de acceso interno y movilización y construcción del sitio de construcción.
Los primeros servicios a ser hechos son aquellos que no necesitan del desvío del trafico actual de las carreteras que llevan a los departamentos de Cuzco y Puno. Estos son los servicios presentados como primera etapa en el dibujo 1120/DS-30-DE-0101. El primer servicio de excavación, la excavación del Túnel de Acceso en la margen derecha, está previsto para ser realizado en siete meses y medio, utilizando dos frentes de trabajo, comenzando por aguas abajo un mes después el inicio de la movilización, aproximadamente. La longitud de este túnel es de 1.35 km.
La excavación en roca hasta el emboque por aguas arriba del Túnel de Acceso y del emboque del Túnel de Desvío se inicia en las proximidades de la cabecera del puente Otorongo, por la margen derecha del río Inambari, antes de la confluencia con el Araza Anteriormente al espejo del emboque de la Toma de Desvío está ubicado el emboque del Túnel de Acceso y el emboque del Túnel Auxiliar al Túnel de Desvío. Esta ventana permitirá la excavación subterránea y la eliminación de material del túnel al mismo tiempo en que ocurrirá la esclavitud a cielo abierto y posteriormente concretizar la toma de desvío.
Anteriormente a concretaje, serán excavados los 60 metros iniciales del Túnel de Desvío, para garantizar que la eliminación posterior del septo en roca entre el túnel auxiliar y el emboque a una distancia segura de las estructuras de concreto.
1120/00-10-RL-0011-0A
206
También iniciara la excavación en esta fase del canal de desvío, que unirá los Río Araza y Inambari durante la desviación de las aguas para la construcción de la presa.
El Túnel de Acceso desviará el acceso existente de la carretera Interoceánica para el departamento de Puno durante todo el restante de la construcción de la central. Para la desviación del trafico para Cuzco, será construido un nuevo puente, aguas abajo de la actual puente Leguía. Partiendo de este nuevo puente será construido un acceso provisorio que se conectara con la carretera existente. La construcción del nuevo puente será necesario teniendo en vista que el puente Leguía tendrá que ser removida teniendo en vista las excavaciones del Pozo de Disipación del Vertedero.
Durante toda la primera etapa, el tráfico de vehículos se da normalmente por la carretera Interoceánica. Terminando el Túnel de Acceso para Puno y el nuevo puente y el desvío provisorio Cuzco, podrá ser efectuado el desvío del trafico y eliminación de los puentes Legui e Inambari, liberando la carretera interoceánica. Se da entonces inicio a la excavación en la roca del Pozo de Disipación. Durante la excavación del Pozo de Disipación, será dejada una berma con ancho suficiente para el tráfico de la obra hasta la excavación de la Casa de Máquinas. Este es el inicio de la segunda etapa presentada en el dibujo 1120/DS-30-DE-0101.
En esta etapa también se inicia las excavaciones comunes y en roca al cielo abierto en los márgenes de la presa, incluyendo el plinto. También son iniciadas las excavaciones comunes en la región de la Toma de Agua y Vertedero.
Después de la conclusión de los túneles de desvío, de las estructuras en concreto del desvío, y del canal de desvío, incluyendo la bacía, se inicia el lanzamiento del cordón de ataguía de aguas arriba y aguas abajo, de manera a encaminar las aguas para los túneles de desvío. La desviación del río marca el final de la segunda etapa y el inicio de la tercera etapa.
Durante la desviación del río, algunas crecientes de grande porte podrán dejar el puente Otorongo inaccesible. En estos casos el tráfico para el otro margen del río Inambari, antes de su confluencia con el Río Araza, será realizado por la parte superior de las ataguías de montante y por un puente sobre el canal de desvío. A partir de este punto el trafico vuelve a su trayecto normal para la vía Interoceánica a Puno.
En este tercera etapa el recinto entre las ataguía será ensecado para que se dé inicio a la elevación de la presa CFRD, que será realizado en dos fases. En la primera se dará preferencia al tercio de aguas arriba, que será ejecutado hasta la El. 425.00 msnm en cuatro meses. Luego después, se iniciara la ejecución de la fase de concreto al mismo tiempo en que el restante de la presa, la segunda fase, es alteada también hasta la El. 425.00 msnm. En esta elevación las obras de la presa están protegidas para crecientes de 500 años de tiempo de recurrencia.
Para auxiliar en la excavación del Túnel Aductor, será ejecutada un Túnel Auxiliar que interconectara los cuatro túneles e permitirá el inicio de la excavación antes del acceso a su emboque, en la región de la Casa de Maquinas. Así, la finalización de las excavaciones en roca y la concretaje de la Casa de Maquinas pueden darse independientemente de los trabajos en los túneles forzados.
1120/00-10-RL-0011-0A
207
Las excavaciones en roca de la Toma de Agua, Vertedero, excavación y concretaje del plinto, así como las excavaciones subterráneas del túnel del caudal sanitario y del túnel de acceso para la cámara de válvulas del caudal sanitario se dan en esta tercera etapa.
El inicio de la cuarta etapa es marcado por la concretaje de las estructuras principales (Casa de Maquinas, Vertedero y Toma de Agua), así como la elevación de la presa hasta su elevación final y la construcción de los muros parapetos. En esta etapa se dará el montaje y comisionamiento de los equipamientos, así como el cierre del desvío del río, que proporcionará el lleno del embalse. En total la ejecución de la presa está prevista en 45 meses a partir de la desviación del río, incluyendo el concreto del muro de la crista. Los servicios de excavación en suelo, roca y ejecución del plinto comienzan antes de la desviación del río.
El lleno del embalse fue previsto para Octubre de 2015, mes que presenta con garantía de aproximadamente 70%, un tiempo esperado de 11 meses hasta el Nivel Máximo Normal (El. 525.00 msnm). El comisionamiento con aguas en las unidades comienza cuando el nivel de agua llegar el nivel mínimo de aguas arriba, en la El. 503.00 msnm, siendo estimada la generación comercial de la primera unidad 7 meses después del inicio, en abril de 2016, 62 meses después de la primera movilización.
Fue adoptado como premisa la reubicación de la Interoceánica en 36 meses. La reubicación puede ser iniciada en cualquier periodo de la obra que si finaliza antes del cierre del desvío e inicio de lleno del embalse, cuando el trayecto actualmente existente quedara inaccesible. Después del inicio del lleno del embalse, el trafico por la carretera Interoceánica dejara de darse por los caminos provisorio, y pasara para la carretera reubicada, por encima de la presa para Cuzco y por sobre un nuevo puente atirantada sobre el embalse para Puno.
Vale resaltar que frente a la duración total de la obra, las diferencias entre los dos caminos críticos, presa y Casa de Maquinas son muy pequeñas, y que cualquier atraso en una de las frentes podrá transferir el camino crítico para la otra, conforme puede ser observado en el cronograma del proyecto, presentado en el ANEXO II.
14.16 Sitio de Construcción
14.16.1 Ubicación
El dibujo 1120/US-30-DE-0101 muestra las áreas previstas para dar cabida a las instalaciones de la cama, el campamento, las existencias de rock, botaderos, etc, para permitir la demarcación de la zona de estudio socioeconómico.
Hacemos hincapié en que la ubicación detallada de las instalaciones se establecerán en una fase posterior, junto con el Consorcio de Construcción.
14.16.2 Área de la Infraestructura – Distribución de los Ambientes
Se espera que el uso de dos áreas diferenciadas para el Sitio de Construcción , aguas abajo de las obras de la planta, uno a la derecha en la elevación cerca de la cresta de la presa principal y otro a la izquierda, pasando junto al patio de la Casa de Máquinas. Estas áreas se muestran en el dibujo 1120/US-30-DE-0101.
1120/00-10-RL-0011-0A
208
Se espera para la zona más alta (Sitio de Construcción 1) la ubicación de oficinas, estacionamientos, edificios residenciales que sean necesarios, ambulatorios, depósito de explosivos y otras instalaciones que no implican el fuerte flujo de materiales durante el período de construcción de la planta.
El sitio industrial (Sitio de Construcción 2), que se prevé desplegar a la izquierda, en un antiguo meandro del río Inambari, inmediatamente aguas abajo de la región que donde la construcción del nuevo puente del río, a fin de ejecutar las obras de las etapas de desviación, el circuito de generación y elevación de la presa. El sitio industrial será implantado sobre el relleno creado por parte del material del botadero inicial de la central.
Las áreas del sitio y sus edificios estarán equipados con sistemas de los servicios de electricidad, iluminación nocturna, comunicación, prevención y lucha contra incendios, producción y distribución de agua potable, drenaje superficial y profunda, emisión de aguas residuales e industriales y tratamiento de efluentes, todos estos sistemas de acuerdo a los reglamentos y la legislación.
En las zonas destinadas a los sitios de obras se encuentran las instalaciones de producción y equipo de apoyo operacional y los sistemas fijos y móviles, incluidas las instalaciones de fabricación, procesamiento y almacenamiento de los materiales producidos en el trabajo, como los agregados de materiales de concreto, el drenaje , filtros y transiciones, las formas y armaduras para el concreto y otros, así como el almacenamiento y manipulación de materiales como el cemento, los aditivos, las barras de acero, madera, combustible, partes y componentes manufacturados, herramientas e instrumentos para la construcción, etc.
El proyecto de plantas industriales, tales como la trituración, concreto, piezas mecánicas, las centrales de formas y armaduras, las pilas de inventario, etc. será definido a partir del conocimiento de la contratista de obras civiles, lo que debería ocurrir en la fase de Proyecto Básico y más tarde en la etapa del Proyecto Ejecutivo. Del mismo modo, los talleres de electromecánica y soldadura, patios de almacenamiento de terminales, así como oficinas, comedores y alojamiento también tendrá su resolución definitiva en relación con el contratista civil y ensamblador, teniendo en cuenta los equipos y metodologías que se aplicada.
La central de concreto convencional debe ser movilizado y montados de tal manera que está disponible para la producción a principios de mes, el 9 de la programación. La planta estará ubicada en la región cercana a la estructura de la central (Sitio de Construcción 2) a fin de satisfacer las frentes de trabajo de concreto en el cauce del río y en la región de la Casa de Máquinas, sin la necesidad de viajar por pendientes muy empinadas en tramos largos.
La planta de trituración central estará ubicada cerca de la central de medición de concreto convencional, por su facilidad de suministro de agregados y cemento.
A continuación se resumen de las facilidades previstas en plataforma:
1120/00-10-RL-0011-0A
209
SITIO DE CONSTRUCCIÓN 1 - ESCRITÓRIOS, ESTACIONAMENTOS, BLOQUES RESIDENCIALES, ESTACIÓN DE TRATAMIENTO DE AGUA Y DE EFLUENTES, PAYOL DE EXPLOSIVOS, AMBULATÓRIO, COCINA Y COMEDOR
SITIO DE CONSTRUCCIÓN 2 - LABORATÓRIOS, PAVILLONES DE MANTENIMIENTO Y TALLERES, CENTRAL DE CONCRETO, CENTRAL DE BRITAJE, ESTOQUES DE MATERIALES, ESTACIÓN DE TRATAMIENTO DE AGUA Y DE EFLUENTES.
En general, las directrices y criterios para ser considerados por el contratista encargado de la implantación de las estructuras temporales y permanentes del sitio de construcción son:
Implantación de las estructuras, preferentemente aguas arriba del eje de la presa, en zonas ya afectadas (zonas con poca vegetación, pastos o cultivos anuales y situada por completo debajo de la cuota de futuras inundaciones del embalse;
En caso de necesidad de la deforestación, la obtención de una licencia expedida por la agencia de medio ambiente;
La eliminación de la vegetación existente dentro de los límites estipulados en el área del proyecto, restringiendo el espacio realmente necesarios, evitando el uso de la deforestación innecesaria y fuera de los límites;
La conservación de la vegetación remanente en las zonas adyacentes a los lugares de trabajo, evitando el uso de árboles como soporte o anclaje de servicio y los esfuerzos necesarios en el trabajo;
Cuando hay necesidad de movimiento de tierras, la remoción debe hacerse y el almacenamiento adecuado del suelo orgánico para su uso posterior en el proceso de recuperación de áreas degradadas;
Inclusión de las técnicas para evitar la erosión en la planificación y ejecución de los servicios de movimiento de tierras en las áreas previstas por el proyecto;
Aplicación de técnicas de excavación para evitar la propagación de materiales y deslizamiento de los materiales para fuera del lugar de trabajo;
La adopción de técnicas para asegurar la estabilidad de las excavaciones y relleno ubicado en zonas de préstamo o excavaciones que se consideran inestables;
Tratamiento y protección de taludes y muros de contención de las excavaciones de las estructuras permanentes;
Identificación y rescate de todos los artefactos de interés histórico, cultural o arqueológico en la zona;
Al final de la obra se eliminarán todas las estructuras temporales de la obra de construcción, materiales de desecho, residuos y escombros de la construcción de cualquier tipo.
1120/00-10-RL-0011-0A
210
Las directrices generales para edificios / instalaciones están relacionadas con el cumplimiento de las normas técnicas para garantizar la comodidad y seguridad de la obra, incluyendo:
Los edificios, instalaciones industriales y otros equipos fijos se mantendrán limpios y en condiciones de trabajo, como requerido por las normas ambientales y de seguridad común;
Los edificios estarán protegidos por un sistema de protección contra rayos escala por el método magnético, de acuerdo con la norma específica;
El sitio de construcción tendrán un sistema de protección contra incendios, de acuerdo a normas específicas;
Donde sea necesario habrá tratamiento acústico en el ambiente interno de las habitaciones, de acuerdo a las normas específicas relacionadas con los niveles de confort acústico;
En espacios cerrados, sin contacto directo con el exterior o con ventilación deficiente, se utilizarán de equipamientos de ventilación, así como cumplir con la determinación de las normas técnicas de seguridad;
Las instalaciones de los comedores deberán prever el uso de pantallas, buena ventilación, tener un número adecuado de baños y otros equipos, de conformidad con las mejores prácticas de salud e higiene, de acuerdo con las normas técnicas específicas;
La clínica, destinada para el tratamiento de las enfermedades, epidemias y los accidentes, serán ejecutadas de acuerdo con las normas y estándares de construcción del Ministerio de Salud y las normas específicas;
En la clínica, habrá una planificación del transporte y destino de los pacientes a las clínicas y / o hospitales, según sea necesario.
El drenaje de aguas pluviales del Sitio de Construcción y del campamento se compondrá de redes de drenaje de aguas superficiales y subterráneas, deberá tener el tamaño para conducir el flujo de la ayuda compatible con el período de operación del sitio.
Como son instalaciones temporarias, se utilizarán sistemas de drenaje simplificados, dispensando el uso de obras complejas en concreto y otras de carácter duradero.
Siempre se pueden evitar las plataformas planas, que facilitan el encharcamiento, asegurando pendiente mínima del 1% al 2% en cualquier lugar de trabajo.
En ningún caso estarán interconectados a sistemas de drenaje de aguas pluviales y de los servicios de alcantarillado, que deben ser cubiertos por sus propios sistemas.
Independientemente de la exigencia de un sistema de separación absoluto, serán previstas en la red de drenaje cajas separadoras de aceite e grasa, en puntos
1120/00-10-RL-0011-0A
211
estratégicos en el sistema antes de su eliminación final, con el fin de recoger y separar el agua del lavado de máquinas y vehículos.
Todos los puntos de salida de canales y drenajes en el terreno deben recibir protección contra la erosión, mediante la prestación de hierba de grava, o cajas de disipación de energía. En los casos en que puede ocurrir el transporte de sedimentos, se utilizaran cajas de depósito de sólidos, que deberán recibir mantenimiento periódico.
En el caso de pendiente fuerte, los canales serán construidos en forma de escalera, con cajas de disipación intermediaria, si es necesario.
Los tanques de almacenamiento de combustible se realizarán en caso aislado de los drenajes y barreras de contención. Los dispositivos de almacenamiento no pueden tener desagües, a menos que se filtran en otra zona de contención o tanque, donde cualquier derrame se puede recuperar.
14.16.3 Accesos
Los accesos al sitio de los dos Sitios de Construcción especificados se dan como se describe la continuación.
SITIO DE CONSTRUCCIÓN 1: Acceso al Sitio de Construcción 1 será a través del acceso abierto específicamente para este fin, empezando en las carreteras existentes en la margen derecha del río Inambari, aproximadamente 1 km río abajo del actual puente Inambari. El acceso comienza en la cuota 360 msnm, y es desarrollado por cerca de 2.5 kilómetros a la elevación de 540 m. Este acceso se muestra en el dibujo 1120/US-30-DE-0101. El mismo acceso que durante la construcción de la obra se utilizará para acceder al Sitio de Construcción 1 se utilizará de manera permanente como parte de la Interoceánica reubicada.
SITIO DE CONSTRUCCIÓN 2: el acceso al Sitio de Construcción 2 empieza del acceso existente en el margen izquierda del Río Inambari como presentado en el dibujo 1120/US-30-DE-0101. El acceso existente sólo debe ser reforzado por las nuevas necesidades de tráfico y el tamaño de los equipos de construcción y central. Desde el actual Puente Inambari, el acceso se extiende por 1 km a lo largo del Río Inambari para aguas abajo, quedando casi la misma elevación.
14.16.4 Abastecimiento de Agua
Para garantizar una oferta adecuada, el agua destinada al consumo humano será purificada dentro de las normas de potabilidad, como las normas prescritas de la Autoridad de Salud de Perú, con su utilización liberada y certificada por la institución creíble.
En el caso de uso de cualquier tratamiento químico y desinfección, su almacenamiento y manipulación se llevará a cabo de forma segura, evitando riesgos para las personas, animales y el medio ambiente.
Todo el sistema de suministro debe protegerse contra la contaminación, y prestar especial atención como la elección adecuada de las estructuras locales en el sistema. El lugar
1120/00-10-RL-0011-0A
212
debe estar cercado para evitar el vandalismo y la entrada de animales grandes. Asimismo, los tanques deben estar completamente cerrados a la entrada de insectos y animales pequeños.
Periódicamente, el sistema de almacenamiento de agua debe estar sujeto a la inspección y limpieza para garantizar el nivel de calidad del agua consumida.
14.16.5 Energización del Sitio de Construcción
La activación del sitio de construcción, se llevará a cabo inicialmente por generadores. Si posible, en un segundo paso, el sitio de construcción estará interconectado a la red de la electricidad más cerca.
Todos los residuos procedentes de la activación del sitio de construcción serán debidamente enviados o recuperados, si posible, de acuerdo a directrices que se presentan a continuación.
14.16.6 Tratamiento de Efluentes
a) Efluentes Sanitários
Las aguas residuales incluyen principalmente las aguas residuales domésticas, las aguas residuales de los baños, duchas, cocina y los tanques de lavado, y el efluente del taller y de lavado de vehículos.
El sistema de tratamiento de la salud será diseñado por el contratista y deberá tener tamaño en relación a la duración de la estancia y la intensidad de ocupación humana, mientras que en este caso, un máximo de 4,600 trabajadores.
Deberá indicarse la planta de tratamiento de efluentes, donde el principio puede estar compuesto de un sistema de fosa séptica, filtro biológico y sumideros. Las dimensiones de la planta de tratamiento deberán determinarse teniendo en cuenta el pico de los trabajadores en el sitio.
Este sistema tiene una buena eficiencia en el tratamiento de los efluentes, la eliminación de 60 a 80% de la DBO, 10 a 25% de nitrógeno y fósforo y de 60 a 90% de coliformes. Para requerir poco mantenimiento, el tamaño del sistema deberá ser diseñado para remoción de lodo a una frequência mínima de 2 años.
b) Control de Áreas de Estoque de Lubricantes
El área de almacenamiento de los lubricantes deben ser aislados por diques, evitando la contaminación del agua en caso de derrames o accidentes.
Estas áreas estarán conectados por canales y cañerías para un separador de agua y aceite tipo API, IPC, IPI o similares, que también recibirá el agua de lluvia que está contaminado por aceite y el combustible para hacer la separación necesaria.
1120/00-10-RL-0011-0A
213
Los residuos deben eliminarse adecuadamente y el agua de los tanques separadores solo puede ser liberado en el arroyo cercano con calidad en conformidad con los parámetros de la ley.
c) Manejo de Efluentes Industriales
El manejo de los aceites, las grasas y las lavadoras de los vehículos se llevará a cabo en las áreas diseñadas específicamente para estos fines, incluyendo los sistemas de recogida (cajas colectoras) del aguas residuales y la conducción para la cuenca de sedimentación, como se describe en las Zonas de Control de Almacenamiento de Lubricantes.
Sólidos decantados en la cuenca serán colocados en los rellenos sanitarios, instalados de acuerdo a las leyes y las recomendaciones de los organismos competentes.
El agua de los equipos de refrigeración con temperatura superior a 40º C se hará referencia a un depósito de mezcla, permitiendo su idoneidad para el patrón correspondiente.
El lavado de los camiones que transportan concreto se llevará a cabo en lugares específicos, con rampa y sistema de recolección y separación de sólidos finos. Este sistema incluirá la caja de arena en compartimientos a fin de permitir la separación de cemento de arena, lo que permite la recogida y eliminación adecuada de estos materiales.
14.17 Accesos Constructivos (Accesos Internos y/o Provisórios)
El acceso principal de trabajo interno, se presentan esquemáticamente en el dibujo 1120-30-DE-0101. El dibujo 1120-DS-30-0101 presenta las etapas constructivas y enfoques utilizados en cada etapa de la obra.
La aplicación de un sistema de carreteras y acceso al Sitio de Construcción es esencial para la buena marcha de las obras, incluyendo la apertura de nuevos accesos y la mejora de los existentes. Sin embargo, esto puede implicar la generación de impactos ambientales, como el cambio de los recursos hídricos y la estructura del suelo, la eliminación de la vegetación, que por su vez refleja la vida silvestre local, el impacto sobre los elementos arqueológicos, etc.
Debido a esto, deben adoptarse las prácticas para ser considerados en el Proyecto Ejecutivo, llevando a una mínima interferencia con el medio ambiente y minimizar los impactos tanto como sea posible. Este proyecto, cuya construcción es responsabilidad del contratista, debe ser de tamaño según el tamaño de los equipos y vehículos y pronóstico de flujo de tráfico.
El primer paso en la reducción de los impactos es el uso, siempre que sea posible, de caminos de acceso en la región, haciendo sólo su adaptación al tráfico y el tamaño de los equipos de construcción y de montaje de la central. El uso de dicho acceso reduce la necesidad de la eliminación de la vegetación. En este caso, puede ser necesario la ejecución de movimientos de tierra o, caso los accesos se encuentren en las zonas de
1120/00-10-RL-0011-0A
214
inundación y su aplicación tenga sido incorrecta, debe restablecerse el drenaje natural en este ámbito. Este es el caso del acceso al Sitio de Construcción 2 (según la nomenclatura utilizada en el dibujo 1120/US-30-DE-0101), donde el acceso al sitio de construcción es a través de la mejora del acceso existente en el margen izquierdo del río Inambari. Para el Sitio de Construcción 1, el acceso a ser construido será utilizado como el acceso definitivo para la Interoceánica reubicada (como el dibujo 1120/US-30-DE-0101).
Debe ser evitado la apertura de nuevos accesos en las zonas ribereñas y cualquier entorno con vegetación nativa, en particular los bosques y las áreas de patrimonio histórico y arqueológico. Si no puede evitar estas áreas, la apertura de acceso dependerá de la autorización previa de los propietarios, el empresario y los organismos de concesión de licencias que se trate.
El diseño horizontal y vertical de las carreteras y el acceso tiene por objeto facilitar el drenaje, reduciendo la ocurrencia de la erosión o eliminación de la vegetación innecesaria. Con este fin, el Proyecto Ejecutivo debe indicar los criterios que se refieren a drenaje y carreteras de acceso a los tipos de cortes y terraplenes deben ser evitados.
La medida de lo posible, el acceso debe seguir los contornos y la transposición de curvas debe llevarse suavemente. Cuando sea necesaria una rampa fuerte, el acceso será revestido con piedra o grava.
Las mejoras o aperturas de acceso deben considerar las obras de drenaje a fin de tener en cuenta el drenaje natural de la tierra y evitar la formación de focos de erosión. Estas obras incluyen pendientes en la transversal de plataformas y bermas.
Todas las pistas producidas por el corte o terraplén serán drenadas por canales, utilizando escaleras y cajas de disipación de energía, cuando sea necesario. Las pendientes son de tamaño de acuerdo a los criterios de estabilidad aprobado en el proyecto, protegido por la plantación de especies de reptiles, arbustos y / o árboles (la repoblación vegetal y la hidrosiembra).
Otro punto de gran importancia para la buena marcha de las obras de construcción de las tarjetas de acceso es la señalización, lo que aumenta la seguridad de los trabajadores y las comunidades en las zonas de captación de la empresa. Es especialmente importante, tanto para los trabajadores y para la población la señalización de tráfico local de vehículos pesados, cerca de las áreas de la escuela o la presencia de animales, la velocidad máxima permitida, curvas cerradas, entre otros. Sin embargo, todos los lugares de acceso de personas o vehículos de fuera de las obras deben ser marcados.
Los caminos utilizados por los vehículos en las obras será objeto de seguimiento constante para garantizar buenas condiciones de circulación de estos vehículos y personas.
En las carreteras principales y otras donde hay necesidad, se llevará a cabo el riego o el tratamiento de superficie para reducir al mínimo la formación de polvo, asegurando una buena visibilidad y la salud de los conductores, peatones y población en general.
1120/00-10-RL-0011-0A
215
Estas directrices para el tránsito deberán ser debidamente transmitidas a los conductores de vehículos relacionados con la aplicación de la planta, especialmente para los conductores que hacen el transporte diario de los empleados en las carreteras de la región en tiempos de los turnos, y los conductores y operadores de máquinas y equipo pesado. El transporte de los trabajadores en los órganos de camiones debe cumplir con los requisitos del Código de Tránsito Peruano.
El contratista encargado debe establecer normas para restringir nocivos para el medio ambiente debido al tráfico de la maquinaria, evitar la destrucción innecesaria de la vegetación en las orillas de las rutas y la prohibición de la descarga de cualquier material, combustible, grasa, partes o piezas en áreas no adecuadas para tal. Cualquier daño promovido por el personal o los vehículos de trabajo o de responsabilidad del contratista, legal, beneficios u otros recursos, como los cursos de agua y los cultivos anuales deberán ser inmediatamente reparados por cuenta del contratista.
Por último, cualquier interferencia con el acceso o los servicios públicos debe ser notificada previamente por el organismo responsable por la adopción de medidas apropiadas en relación a la reubicación o adecuación del proyecto, reduciendo la posibilidad de accidentes no deseados.
Estos accidentes y las medidas adoptadas para su resolución, las medidas de seguridad, son responsabilidad del contratista y serán inspeccionados periódicamente.
Las características técnicas de los accesos internos a continuación se describen:
Ancho de pista = 10 m;
Descanso de terraplenaje/drenaje = 1.50 m p/ cada lado;
Plataforma total = 13 m;
Rayo Mínimo = 30 m;
Rampa máxima = 10%;
Pavimento = Sub-base y base con piedra detonada (diámetro < 30cm) y espesor de 50 cm;
Revestimiento final con mezcla de piedra britada em la proporción (40% ¾” + 20% 3/8” + 20% pó) y espesor de 20 cm;
Después de la obras, en caso de mantenimiento del acceso, puede ser necesário revestimiento asfáltico en CAUQ con espesor de 5 a 6 cm.
14.18 Botaderos
El material excavado para la construcción del proyecto que no puede ser aprovechado para su uso en terraplenes y agregados para concreto, se prestará en las zonas cercanas al trabajo, preferentemente en el futuro embalse y los terraplenos de manera adecuada
1120/00-10-RL-0011-0A
216
para garantizar la seguridad y proporcionar la continuidad del paisaje. Áreas de botaderos se muestran en el dibujo 1120/US-30-DE-0101. Estas áreas no pueden afectar el funcionamiento o la apariencia estética del complejo de las obras del proyecto y, junto con las demás áreas dañados de la obra, deberán ser recuperadas al final de la obra, con la limpieza y restauración de la vegetación.
La primera zona en ser utilizada corresponde al meandro del Río Inambari inmediatamente aguas abajo de la planta de las obras civiles, a la izquierda, con una capacidad estimada para recibir más de 2,400,000 metros cúbicos de material y que se utilizará para albergar las instalaciones del sitio de construcción , especialmente cuando se inicia las estructuras de concreto.
Para el material excedente previsto fue identificado un sitio en la zona del embalse, en el margen derecho del Río Araza, aguas arriba del canal de desvió, con una capacidad estimada de aproximadamente 9,000,000 m³.
Deben ser construidos terraplenos de botaderos estables y que no cause daños a las zonas adyacentes de las obras por deslizamientos de tierra, erosión, etc. Las pendientes deben tener saneamiento adecuado y protección.
14.19 Estimativa de Mano de obra
La fuerza de trabajo para ser movilizados para la ejecución de la empresa, debe ser preferentemente personal disponible en los municipios circundantes. Este contingente de personal debe ser transportado a la obra, utilizando para tanto un sistema de transporte que será ejecutado por el Consorcio de la Construcción.
Debe ser llevado a cabo una cuota mínima de las personas más calificadas, con experiencia en obras similares, que pueden ser alojados en la ciudad de Mazuko, que está a unos 15 km del sitio, en el Departamento de Madre de Dios. Con este fin, las instituciones deben basarse en este sitio o bien optar por las propiedades de alquiler. También es posible la construcción de viviendas especialmente para los trabajadores solteros que no residan en el sitio y para dar cabida los trabajadores no permanentes en el sitio de construcción de la central.
Para la ejecución de la central está previsto a movilización de un equipo de aproximadamente 4.600 personas durante el pico de la obra. De esta cantidad, se estima que el 10 al 15% estará compuesto de mano de obra calificada.
El cuadro 14.6 muestra una estimación de la clasificación de la mano de obra cualificada necesaria para la construcción. La figura 14.1 muestra una estimación del equipo que deben ser movilizados en las obras de construcción. Esta estimación puede variar debido a las características de la empresa de construcción que se movilizarán para el trabajo.
1120/00-10-RL-0011-0A
217
CUADRO 14.6 HISTORIGRAMA DE UTILIZACIÓN DE MANO DE OBRA
CATEGORIAS CANTIDAD INAMBARI
1. OBRAS CIVILES
Armador 70
Carpinteiro 100
Plomero 6
Encargado de Frente 6
Arrendatario 20
Chofer de Camión Basculante 15
Chofer de Camión Hormigonero 6
Chofer de Camión Carroceria 6
Chofer de Camión Convoy 4
Chofer de Camión Plataforma 4
Chofer de Camión Tanque 3
Chofer de Caballo Mecanico con Remolque 3
Operador de Hormigonera 320 l 3
Operador de Bomba hidraulica de alta presión 3
Operador de Bomba para concreto 4
Operador de bomba para proyección de concreto 3
Operador de Central de medidora de concreto 3
Operador de Central medidora y mezcladora de concreto 3
Operador de Compactador manual vibratorio 3
Operador de Compresor de aire 5
Operador de Conjunto motobomba 3
Operador de Excavadora hidraulica 10
Operador de Pistola de aire y agua 5
Operador de Grua tipo Par 3
Operador de Grua sobre ruedas 6
Operador de Instalación de aplastamiento 1
Operador de Martillo 5
Operador de Motoniveladora 7
Operador de Pala cargadora 7
Operador de Perforación 5
Operador de Puente rodante 1
Operador de Retroexcavadora 9
Operador de Rollo compactador 9
Operador de Tractor Agrícola 2
Operador de Tractor de esteras 7
Soldador 20
Vibradoristas 30
2. GERENCIA DEL EPC
Gerente del EPC 1
Gerente del Contrato 1
Gerente de Obras 1
3. MEDICINA Y SEGURIDAD DEL TRABAJO
Gerente de Seguridad y Medicina del Trabajo 1
SALUD OCUPACIONAL
1120/00-10-RL-0011-0A
218
Médico del Trabalho 2
Enfermero 2
Equipo de Rescate 2
SEGURIDAD DEL TRABAJO
Ingeniero de Seguridad 2
Técnico en Seguridad 5
4. ASESORIA DE CALIDAD
Gerente de Calidad 1
Técnico en Calidad 2
5. ASESORIA DEL MEDIO AMBIENTE
Gerente del Medio ambiente 1
Técnico en Meio Ambiente 3
6. ADMINISTRACIÓN DE LA OBRA
Gerente Administrativo-FinanciIero 1
Secretária 3
DEPARTAMENTO DE PERSONAL
Técnico en RH 1
Auxiliar Administrativo 4
DEPARTAMENTO FINANCIERO
Técnico en Contabilidad 3
DEPARTAMENTO DE COMPRAS & DEPÓSITO
Almojarife 3
Auxiliar Administrativo 5
Chofer comprador 3
7. GERENCIA DE INGENIERIA
Gerente de Ingenieria 2
Gerente de Mediciones y Costos 2
DEPARTAMENTO DE PLANEAMIENTO
Técnico em Edificaciones 5
Auxiliar Técnico 8
DEPARTAMENTO DE MEDICIONES Y COSTOS
Técnico en Presupuestos y Costos 5
Auxiliar Técnico 6
Apropriador 3
Señalador 7
DEPARTAMENTO DE INGENIERIA
Técnico En Edificaciones 7
Cadista 5
Auxiliar Técnico 5
TOPOGRAFIA
Ingeniero Agrimensor 2
Topógrafo 5
Auxiliar de Topografia 5
LABORATÓRIO
Laboratorista de Suelo 2
Laboratorista de Concreto 2
Auxiliar de Laboratorista 3
8. GERENCIA DE PRODUCCIÓN
Gerente de Construcción 2
Geólogo 2
1120/00-10-RL-0011-0A
219
Encargado General de las Obras 1
OBRAS DE TIERRAPLEN
Gerente de Producción 4
Encargado de Frente 8
OBRAS DE CONCRETO
Gerente de Producción 1
Encargado de Concreto 3
Encargado de Formas 3
Encargado de Armaduras 3
Encargado de Integrados 1
INSTALACIONES INDUSTRIALES
Encargado de la Instalación de Aplastamiento 2
Auxiliar Técnico 2
Encargado de la Central de Concreto 2
Auxiliar Técnico 2
9. GERÊNCIA DE MANTENIMIENTO & SERVICIOS GENERALES
Gerente de Mantenimiento y Servicios Generales 1
MANTENIMIENTO Y SERVICIOS GENERALES
Encargado de Servicios Generales 1
Auxiliar Administrativo 3
Asistente Administrativo 3
SEGURIDAD Y VIGILANCIA PATRIMONIAL
Encargado de Seguridad 1
TRANSPORTES
Encargado de Transportes 1
COCINA Y COMEDOR
Encargado de la Cocina 1
Auxiliar Administrativo 2
Assistente Administrativo 2
MANTENIMIENTO DEL SITIO DE CONSTRUCCIÓN & CAMPAMENTO
Encargado de Mantenimiento de Sitio de Construcción 1
Carpintero 2
Electricista 2
Plomero 2
Pintor 2
MANTENIMIENTO DE EQUIPAMIENTOS
Encargado de Mantenimiento de Equipamientos 1
Mecanico de la Pesada 3
Mecanica de la Liviana 3
Lubricador 3
Auxiliar de Mecanico 2
Auxiliar de Lubricador 2
10. COMISIONAMIENTO
Jefe del comisionamiento 1
Ingeniero Electricista 4
Ingeniero Mecanico 4
Técnico de Eléctrica 14
Técnico de Mecanica 7
TOTAL DE MOD CALIFICADA 625
1120/00-10-RL-0011-0A
220
FIGURA 14.1 HISTOGRAMA DE UTILIZACIÓN DE MANO DE OBRA
14.20 Presupuesto
14.20.1 Introducción
El presupuesto de la alternativa global CH Inambari para esta segunda fase de viabilidad se presenta en el ANEXO III.
A continuación se describen las principales diferencias entre el presupuesto presentado aquí, la alternativa detallada de la segunda etapa de factibilidad y el presupuesto presentado en la primera etapa del Estudio de Factibilidad.
14.20.2 Comentários Generales
En esta etapa, para aumentar la seguridad en el costo total y la viabilidad de la obra, contingencias adicionales se agregaron a los ya presentados en el Estudio de Factibilidad de Primer Etapa. Algunos fueron incluidos en la forma de gastos en el presupuesto, para crear una reserva para los riesgos existentes en este tipo de emprendimiento, en especial los de origen geológico. Otras han sido incorporadas directamente en el proyecto, haciéndolo más resistente y con un gran potencial para la optimización en las próximas etapas.
0
500
1000
1500
2000
2500
3000
3500
4000
4500
5000
1 6 11 16 21 26 31 36 41 46 51 56 61 66
Nú
me
ro d
e t
rab
ajad
ore
s
Meses, empezendo en el inició de movilización
1120/00-10-RL-0011-0A
221
También se adoptaron medidas conservadoras, incluyendo los tratamientos de la roca y el suelo añadido y / o aumento en esta etapa.
Los costos unitarios se revisaron desde la primera etapa y fueron determinados a partir de la base de datos ENGEVIX, sobre la base de obras recientes. Todos los costos presentados aquí son el precio base de octubre de 2009. El dólar se utilizó desde US$ 1.80.
Cabe señalar que, si bien hubo un aumento del 18% para el coste total en relación a la primera etapa, también tuve un incremento del 20% de su energía media anual. Teniendo en cuenta la energía firme en esta segunda etapa de factibilidad, el aumento de energía es del 30% en comparación con la primera etapa.
El BDI se utilizó 1.60. Los gastos de movilización, la desmovilización y el mantenimiento del sitio de construcción se insertan en los costos directos, lo que resulta en un valor final de 1.49 para el BDI, como la tabla 14.7.
CUADRO 14.7 HISTORIGRAMA DE UTILIZACIÓN DE MANO DE OBRA
COMPOSICIÓN DEL BDI inicial % final %
ADMINISTRACIÓN DEL EMPRENDIMIENTO 3.00% 3.00%
MOBILIZACIÓN DE LA MANO DE OBRA Y EQUIPAMIENTO 0.50% Costo Directo
INSTALACIONES ADMINISTRATIVAS 0.50% 0.50%
INSTALACIONES DEL CAMPAMENTO/INDUSTRIAL 0.80% Costo Directo
OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO DEL SITIO DE CONSTRUCCIÓN Y CAMPAMENTO
3.00% Costo Directo
OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO DE LOS ACCESOS 0.40% 0.40%
DESMOBILIZACIÓN DE MANO DE OBRA Y EQUIPAMIENTO 0.30% 0.00%
TARIFAS E IMPUESTOS 16.00% 16.00%
ADMINISTRACIÓN DE LA SEDE 3.00% 3.00%
BONIFICACIÓN 10.00% 10.00%
SUMA 37.50% 32.90%
BDI 1.60 1.49
14.20.3 Desviación del Río
La excavación abierta para la Toma de Desvió aumentó en volumen debido a su nueva ubicación, pues se trasladó el circuito de generación para la derecha en este paso.
La excavación de un Túnel de Desvió y el volumen de concreto para la toma de desvió aumentó con la hidrología y los nuevos criterios de diseño, de protección contra las crecientes de 25 años de tiempo de recurrencia en la primera etapa a 50 años en el segundo.
Con base en estudios geológicos realizados, el túnel fue cubierto de concreto con un espesor de 50 cm. También se ha prestado para una contingencia de 40 cm debido a un exceso de excavación, y este volumen fue acrecentado al volumen de concreto.
1120/00-10-RL-0011-0A
222
La terminación del túnel de desvío se incorporó al Pozo de Disipación.
Para la compresión del calendario de ejecución de la obra fue inserto túneles auxiliares para la excavación de túneles.
14.20.4 Presa de Enrocado con Cara de Concreto
Con la disminución del nivel máximo normal del embase de 540 msnm (primera etapa) a 525 msnm (segunda etapa), el volumen de la presa tuve una disminución de 27.0 para 22.6 millones de metros cúbicos de roca compactada.
El estudio de las fuentes de materias indicó que los depósitos estaban más lejos de lo que se estima que en la primera etapa, resultando en mayor costo del transporte de roca.
Conservadora, adóptese el 5% del volumen de la presa compactada utilizando material de la pedrera (cantera 7). Esto tiene un costo de explotación superior en comparación con otras canteras. El uso de la roca proveniente de la excavación obligatoria también fue conservador, descartando todo material de túnel, y teniendo aproximadamente el 40% del volumen total de excavación.
En esta etapa el espesor de la cara de concreto fue revisado y se agregó como una contingencia del 10% de su volumen debido a su compactación durante su construcción.
La presa fue apoyada por los protectores de hombros en la parte superior del lecho de roca, una medida conservadora en esta fase del proyecto con el fin de que pueda ser apoyado en el suelo, desde que tenga la resistencia adecuada.
14.20.5 Vertedero, Canal de Aproximación y Pozo de Disipación
La reducción de la pendiente de la parte derecha hidráulica del canal, contingencia en la primera etapa, se ha incorporado al proyecto en esta etapa.
Las dimensiones del vertedero utilizarán la creciente difluente decamilenar, 13,500 m³/s.
En la primera etapa, el proyecto consideró 10,000 m³ / s. Para considerar el efecto de amortiguamiento de la onda de crecida ha sido diseñado para un sobreelevación de 3.00 m del nivel del agua del embalse. El afluente decamilenar es de 20,500 m³ / s. El aumento del vertedero resultó en un mayor volumen de concreto.
El cambio del eje del vertedero resultó en el aumento de la excavación del Pozo de Disipación. La excavación en roca de esta cuenca es compartida con la excavación de terminar el túnel de desvío.
14.20.6 Circuito de Generación
El circuito de generación aumentó con el nuevo caudal nominal total de la central, resultado de los estudios de la energía, que aumentaron la capacidad instalada de 2,000 MW (potencia óptima en la primera etapa) a 2,200 MW.
1120/00-10-RL-0011-0A
223
Los túneles de aducción reducirán en longitud, pero aumentaron su diámetro. El número de túneles se ha reducido a cuatro. Los túneles fueron revestidos de concreto armado, con un espesor de 40 cm, además de una contingencia de 40 cm de espesor en caso de excavación excesiva.
La pendiente de la derecha hidráulica del canal de aproximación fue derribada y se añadió un túnel auxiliar para ayudar a ayudar en la excavación de túneles.
14.20.7 Casa de Maquinas
En esta etapa fue adoptada como cota de protección de la Casa de Maquinas el nivel de agua para la creciente decamilenar (amortiguado por el vertedero) utilizando la curva nivel x caudal de aguas abajo con la extrapolación más conservadora. Para este caudal, la diferencia es de aproximadamente 6,0 m en relación a la curva nivel x caudal adoptada en los estudios hidrológicos.
14.20.8 Caudal Sanitário
En esta etapa fue considerado un túnel solo para el caudal ambiental, tratando de desvincular el caudal ambiental de cualquier otra estructura. Su integración es una optimización posible en futuros estudios.
14.20.9 Línea de Transmisión
Aunque se ha hecho estudios técnico-económicos para una Línea de Transmisión exclusiva para la CH Inambari, entiende-se que la misma no será una inversión del EMPREENDEDOR, por lo tanto, el presupuesto presenta un costo total con línea y sin línea.
14.20.10 Reubicación de las Carreteras
Al cambiar el nivel normal del agua del embalse fue posible estudiar distintas alternativas para la reubicación de la carretera Interoceánica. La alternativa más atractiva adopta una puente estaiada sobre el embalse, valorada preliminarmente e de manera conservadora en $ 150 millones. Esta alternativa elimina las intervenciones con el Parque Bahuaja Sonene y su trayectoria minimiza el potencial de conflictos regionales. En la primera etapa se consideró un costo estimado de kilómetros reubicados. En este segundo paso, ha sido hecho un diseño geométrico de la reubicación, teniendo en cuenta los costes de la excavación, relleno, pavimentación, etc, y realizar un presupuesto más detallado y conservadores, que acabó elevando los costos de reubicación.
14.20.11 Contingencias
Aumento de 5% en el volumen de la presa, en función de diferencias en la parte superior de la roca y/o densidad – R$ 80 Millones;
Excavación adicional de 10 m de profundidad en la camilla con relleno de concreto – R$ 95 Millones;
1120/00-10-RL-0011-0A
224
Cuota de protección de la Casa de Maquinas utilizando la curva llave extrapolada por el método logarítmico, resultado más conservador, 6.0 m arriba de la curva llave adoptada (extrapolada por Stevens) – R$ 50 Millones;
Overbreaks y relleno de concreto, incorporado directamente en el volumen de las estructuras – R$ 98 Millones;
Costos no previstos en el contrato EPC: 5% del valor del EPC – R$ 348 Millones;
Costos no previstos del propietario, 2% del valor del emprendimiento – R$ 146 Millones.
El cuadro 14.8 presenta un resumen de las contingencias, asi como su peso en porcentaje con relación a los costos totales del emprendimiento.
1120/00-10-RL-0011-0A
225
CUADRO 14.8 RESUMEN DE LAS CONTINGENCIAS APLICADAS AL PRESUPUESTO
1 Contingencias EPC 106 US$
1.1 Aumento de 5% en el volumen de la presa 44
1.2 Excavación adicional en la camilla 53
1.5 Cuota de protección de la CF 28
1.6 Sobreexcavación y relleno de concreto 54
1.7 Costos no previstos en el Contrato EPC 193
Total 1 373
Porcentaje sobre el Costo del EPC 9.2%
2 Contingencias del Propietario 106 US$
2.1 Costos no previstos del Propietario 454
Total 1 + 2 454
Porcentaje sobre el Costo Total del Emprendimineto, con LT 9.4%
Porcentaje sobre el Costo Total del Emprendimineto, sin LT 11.5%
El cuadro 14.9 presenta un resumen con los principales items del presupuesto final de la Segunda Etapa de la Factibilidad. En este cuadro consta tambien una comparación con los presupuestos presentados al final de la Primera Etapa de la Factibilidad.
1120/00-10-RL-0011-0A
226
CUADRO 14.9 RESUMEN DEL PRESUPUESTO
ITEM CARACTERÍSTICAS FINAL SEGUNDA
ETAPA FINAL PRIMERA
ETAPA Nível de Água Normal de Cantidad 525.00 540.00
Nível de Água Mínimo de Cantidad 503.00 509.74
- Potencia Instalada (MW) 2,200 2,000
- Energia Promedio (MWmédios) 1,452 1,213
- Energia Firme (MWmédios) 1,581 -
- Costo de Instalación (R$/kWinst) c/ LT 2,193 2,063
Costos de Instalación (R$/kWinst) s/ LT 1,792 1,664
- Costos de Generación con Impuestos (R$/MWh) c/ LT 0.0 80.3*
- Costos de Generación con Impuestos (R$/MWh) s/ LT 0.0 -
Costos de generación sin Impuestos (R$/MWh) c/ LT 0.0 0.0
Costos de Generación sin Impuestos (R$/MWh) s/ LT 0.0 0.0 ITEM PRESUPUESTOS US$ US$
I CONTRATO EPC 4,068,671,221 3,486,770,557
(A) OBRAS CIVILES (inclusive LT) 1,913,480,028 1,554,005,592
1 SERVICIOS PRELIMINARES Y AUXILIARES 172,253,232 11,518,714
2 DESVIO DEL RIO 225,327,647 92,947,278
3 PRESA DE ENROCAMIENTO 666,009,257 728,555,492
4 VERTEDERO CON COMPUERTAS 297,204,490 258,854,632
5 CIRCUITO DE GENERACIÓN 178,816,308 180,764,702
6 CASA DE MAQUINAS, CANAL DE FUGA 185,488,192 117,624,671
7 CAUDAL AMBIENTAL 21,174,023 -
8 OTROS COSTOS 188,380,901 163,740,102
(B) LINEA DE TRANSMISIÓN 882,219,944 797,658,405
(C) EQUIPAMIENTOS ELECTROMECÂNICOS 959,780,556 881,555,556
(D) INGENIERIA 119,444,444 119,444,444
(E) CONTIGÊNCIAS CONTRATO EPC 193,746,249 134,106,560
II PROGRAMAS SÓCIO-AMBIENTALES 112,528,157 153,361,949
III ESTUDIO DE VIABILIDAD 18,333,333 18,333,333
IV REUBICACIÓN DE LAS CARRETERAS 377,815,580 142,133,333
V ADMINISTRACIÓN DEL PROPIETARIO 166,666,667 166,666,667
VI CONTINGENCIA DEL PROPIETÁRIO 81,373,424 158,690,634
TOTAL DEL PRESUPUESTO CON LT 4,825,388,381 4,125,956,473
TOTAL DEL PRESUPUESTO SIN LT 3,943,168,437 3,328,298,068
1120/00-10-RL-0011-0A
227
Como se puede ver por los costos de generación presentados en el cuadro 14.5, donde se compara la Primera Etapa con la Segunda Etapa de Factibilidad, hubo una reducción de todos los costos de generación. Esto muestra que el aumento efectivo del costo total de la solución detallada ocurrio asociado a un aumento todavia mayor de la energia generada, garantizando y aumentando la viabilidad del emprendimiento.
15 RECOMENDACIONES PARA FUTUROS ESTUDIOS
Este informe presento un resumen ejecutivo de los estudios realizados para la Segunda Etapa de Factibilidad de la Central Hidroelectrica Inambari. Tambien fue presentado en este informe el detallamiento de la alternativa final indicada en los Estudios de Alternativas, caracterizada por un arreglo compuesto por una presa de enrocado con cara de concreto, con vertedero y circuito de generación en la margen derecha.
Los estudios concluiran con seguridad por la viabilidad técnica-economica y ambiental del emprendimiento. Especificamente, se obtuvo un aumento de la generación de energia casi dos veces mayor del que el aumento del costo, con relación a los estudios presentados en la Primera Etapa de la Viabilidad.
Para la continuidad de los Estudios en la etapa del Proyecto Básico, visando el detallamiento de estructuras especificas del arreglo, y un mejor conocimiento de algunos aspectos del proyecto, se hacen las sieguientes recomendaciones.
15.1 Hidráulica e Hidrologia
Realización de campaña de mediciones de caudal en el próximo periodo húmedo (diciembre de 2009 a marzo de 2010), para una mejor comprobación de la parte alta de la curva llave en la sección del canal de fuga, y la mejor definición de los eventos extremos. Se sugiere que las nuevas mediciones de caudal sean realizadas en secciones transversales con velocidad del flujo baja y que para cada medición de caudal en esta nueva sección sea realizada una lectura de nivel simultanea en el Puente Leguia;
Instalación de nuevas miras en el puente Otorongo, en la sección de la terminación del desvió y luego después la confluencia de los ríos Araza e Inambari;
Continuidad de las lecturas diarias en la mira instalada en el puente Leguía, así como el inicio de lecturas diarias en las nuevas miras;
Lectura de niveles de agua de tres a cinco veces al día durante los eventos de inundación en el próximo periodo húmedo (diciembre de 2009 a marzo de 2010);
Levantamiento de secciones topobatimétricas al final del embalse para estudio de remanso;
El vertedero debe ser ensayado en modelo reducido para la etapa de Proyecto Básico. Debe ser ensayado, como mínimo: capacidad de caudal con todas las compuertas abiertas, capacidad de caudal con diferentes aberturas de compuerta, presiones en la ojiva y calla, condiciones anómalas en la aproximación y en la
1120/00-10-RL-0011-0A
228
disipación de energía, ensayos con fondo móvil, abertura asimétrica de las compuertas, etc.
El desviación del río a través de los túneles debe ser ensayado en modelo reducido;
La solución de descarga del caudal ambiental provisorio deberá ser revisada en función del valor final del caudal sanitario definida en la licencia ambiental del emprendimiento. Debe ser estudiado la posibilidad de optimizarse el proyecto del, por ejemplo, en uno de los túneles de desvió.
15.2 Geologia y Geotecnia
Realización de un levantamiento complementar geológico estructural, visando el detallamiento de las condiciones locales y la optimización del proyecto de las excavaciones;
Ejecución de sondajes complementares, ubicadas en las estructuras de la obra, orientas por el levantamiento geológico estructural supramencionado. Las investigaciones adicionales deben intensificarse en el margen derecho, debido a sus aspectos geológicos y estructurales, y también en el trecho del cauce del Río Araza, aguas arriba de la confluencia, en el local de implementación de la ataguía;
Ejecución de ensayos in situ de fracturación hidráulico y gato hidráulico en furos ejecutados en la región del futuro blindaje para verificar la tensión mínima en el macizo rocoso y la probabilidad de ruptura hidráulica que puede ocurrir debido a las bajas tensiones de confinamiento horizontales en la pendiente;
Realización de ensayos de caracterización y de resistencia, con muestras representativas de las formaciones geológicas de las fundaciones de las principales estructuras del emprendimiento y del macizo con excavación obligatoria. Se recomienda la ejecución de ensayos de presión de expansión en las argilitas y siltitas, así como ensayos para caracterizar su colapsividad;
En las áreas de excavaciones obligatorias en suelo deben ser realizadas sondajes a percusión y pozos con colectas de muestras. Esas muestras serán sometidas a ensayos, para subsidiar los estudios de estabilidad de las excavaciones comunes, así como su uso como préstamo para terraplenos en e general;
En los depósitos de grava, en particular las más cercanas de la presa (Depósitos 2 y 3), deben ser ejecutadas sondajes de grande diámetro. Estas sondajes servirán para la definición del espesor de la camada de grava, para una cubaje más precisa, aparte de colectar muestras para que sean sometidas a ensayos geotecnológicos;
En el área indicada como promisora para pedrera de arenito denominada de Cantera 7 deberán ser programadas y ejecutadas sondajes rotativas, para su cubaje y colecta de muestras para que sean ensayadas;
1120/00-10-RL-0011-0A
229
Así que sea posible la utilización de maquinas de grande porte, se recomienda la ejecución de un terraplén experimental cono los materiales disponibles, con el intuito de optimizarse su aprovechamiento, en función del proceso constructivo de las cargas envueltas. Con esa prueba, se pretende obtener parámetros geotécnicos, con diferentes espesuras de camadas y niveles de compactación, con el intuito de optimizarse su sección y su método constructivo.
1120/00-10-RL-0011-0A
230
ANEXOS
ANEXO I – REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS
GEOLOGIA Y GEOTECNIA
MOLINA, O. Geología de los Cuadrángulos de Quincemil y Mazuko; Boletín No. 81 de la Carta Geológica Nacional – INGEMMET; Lima, Peru, 1996;
NORCONSULT C. 1 Hydropower Project.- Draft Basic Design Report ; Oslo. Págs 23 y 24, 2007;
AMAYA, F., MARULANDA, A. Golillas dam: design, construction and performance. - Proceedings of the 2nd Symposium on Concrete Face Rockfill Dams: Design, Construction and Performance. Detroit, Mich., October 1985. Edited by J.B. Cooke and J.L. Sherard. American Society of Civil Engineers (ASCE), New York, pp. 98–120, 1985.
HACELAS, J. E., RAMIRES, C. A.,Interaction Fenomena Observed in the core and Downstream Shell of Chivor Dam, Ninth International Conference on Soil Mechanics and Foundation Engineering, Specialty Secion 8, june, 1877.
NOGUEIRA, G.; VIDAL L. Puclaro’s Cut-off wall; Proceedings of 2nd Symposium on CFRD. Florianópolis, October 1999. Edited by J.B. Cooke, pp 341-355, 1999.
MACEDO, G; Comportamiento de la Cara de Concreto de Aguamilpa; Proceedings of 2nd Symposium on CFRD. Florianópolis, October 1999. Edited by J.B. Cooke, pp 209-221, 1999.
ABONCE, J. C.; LIU, X. Li. Presa Los Caracoles, analisis del Comportamiento del Conjunto Camilla – Pared Moldeada; Proceedings of 2nd Symposium on CFRD. Florianópolis, October 1999. Edited by J.B. Cooke, pp 223-252, 1999.
ASTETE, J.; MARTIN, L. S., ALVAREZ, L., The Santa Juana CFRD for irrigation in northern Chile; International Water Power & Dam Construction, 1992.
SIERRA, J. M; M. ASCE, RAMIRES, C. A; HACELAS J. E., Design Features Salvajina Dam, Proceedings of the 2nd Symposium on Concrete Face Rockfill Dams: Design, Construction and Performance. Detroit, Mich., October 1985, J.B. Cooke and J.L. Sherard. American Society of Civil Engineers (ASCE), New York, pp. 266-285, 1985.
HACELAS, J. E.; RAMIREZ, C. A., REGALADO, G. Construction and performance of Salvajina Dam., Proceedings of the 2nd Symposium on Concrete Face Rockfill Dams: Design, Construction and Performance. Detroit, Mich., October 1985, J.B. Cooke and J.L. Sherard. American Society of Civil Engineers (ASCE), New York, pp. 286-315, 1985.
ESTUDIOS DE TRANSMISIÓN
ELETRONORTE, Sistema de Transmisión Pré-madera – LT 230 kV Porto Velho – Universidad – Abunã – Rio Branco C2 – Informe R3 - caracterización y analisis socio-ambiental;
Imagenes disponíbles en el Google Earth versión 5.0.1;
ELETRONORTE, Planta del Trazado – LT 230 kV porto Velho – Abunã, n°. SAM-830-32010/32012;
ELETRONORTE, Planta del Trazado – LT 230 kV Abunã – Rio Branco, n°. SAM-830-32001/32008;
Cartas Geográficas del Ejército, Región Norte, nos 1535, 1536, 1606, 1607, 1671, 1672, 1673, 1674 e 1675;
Cartas Geográficas Peruanas, 10S070W, 11S070W, 12S070W, 12S071W, 13S071W e 13S070W.
HIDRÁULICA / HIDROLOGIA
BUREAU OF RECLAMATION, EUA, Design of Small Dams; Water Resources Technical Publication; 816 p, Washington, D.C, 1974;
U.S. ARMY CORPS OF ENGINEERS, Hydraulic Design Criteria, Waterways Experiment Station , Vicksburg, 1961;
U.S. ARMY CORPS OF ENGINEERS, Hydrologic Modeling System HEC-HMS – User´s Manual, Davis, CA, 2008;
ELETROBRÁS, Instruções para Estudos de Viabilidade, 1997;
PINTO, N. L. DE S., HOLTZ, A. C. T. , MARTINS, J. A., GOMIDE, F. L. S, Hidrologia Básica, Editora Edgard Blücher Ltda, São Paulo, 1976;
TUCCI, C. E. M, PORTO, R. la L., BARROS, M. T. de. Drenagem Urbana, Editora da Universidade, Porto Alegre, 1995.
CETESB, Drenagem Urbana – Manual de Projeto, São Paulo, 1986.
DNIT, Manual de Drenagem de Rodovias, 2006.
GENERAL
S&Z Consultores Asociados S. A, Estudio de Definición del Esquema Proyecto Hidroeléctrico Inambari - Estudio Preliminar:.; Lima, Peru, 2007;
ENGEVIX Engenharia S.A, S&Z Consultores Asociados, Informe de la Primera Etapa de los Estudios de Viabilidad de la CH Inambari, Florianópolis, Brasil, septiembre de 2008;
AEDO, J. L. C.; HURTADO, J. E. A,. Peligro Sísmico en Perú, VII Congreso Nacional de suelos e Ingeniería de Cimentaciones, Lima, 1993;
ANEXO II– CRONOGRAMA DEL PROYECTO
Id Nome da tarefa Início Término
1 Proyecto Básico Sex 30/04/10 Qui 23/12/102 Contracto EPC Sex 15/10/10 Qui 23/12/103 Proyecto Ejecutivo Sex 24/12/10 Qui 17/12/154 Movilización y Acceso Ter 01/02/11 Seg 05/10/155 Inició de las obras de acceso Ter 01/02/11 Ter 01/02/116 Mejora de los accesos Qua 02/02/11 Ter 29/03/117 Movilización Qua 02/02/11 Ter 16/08/118 Accesos Internos Qua 02/02/11 Ter 06/11/129 Cantero/Instalaciones Industriales Qua 02/02/11 Ter 06/12/11
10 Reubicación Carretera Interoceânica Seg 31/12/12 Seg 05/10/1511 Túnel de Acceso (1.35 km) margen derecho-2
frentesQua 02/03/11 Ter 08/11/11
12 Accesos Desvíos Margen Izquierdo Qua 02/02/11 Ter 08/11/1113 Nuevo Puente aguas abajo de la Central Qua 16/02/11 Ter 22/11/1114 Desviación del Tráfico Ter 22/11/11 Ter 22/11/1115 Desviación del río Qua 30/03/11 Seg 25/01/1616 Túneles de Desvió Qua 30/03/11 Ter 25/09/1217 Portal de Entrada Qua 30/03/11 Sex 25/05/1218 Excavación en suelo Qua 30/03/11 Ter 21/06/1119 Excavación en roca Sex 29/04/11 Qui 18/08/1120 Túnel Auxiliar para excavación Seg 23/05/11 Sex 09/09/1121 Excavación Subterránea - 1° frente Sex 19/08/11 Qui 01/03/1222 Concreto Toma de Desvió Seg 19/09/11 Sex 25/05/1223 Montaje de las Guias de las Compuertas Seg 14/11/11 Sex 25/05/1224 Portal de Salida Qui 11/08/11 Ter 25/09/1225 Excavación en suelo Qua 23/11/11 Ter 14/02/1226 Excavación en roca (Pozo de Disipación) Qua 18/01/12 Ter 25/09/1227 Túnel de Acceso al Túnel de Desvió Qui 11/08/11 Qua 02/11/1128 Excavación Subterránea - 2° frente Qui 03/11/11 Qua 13/06/1229 Ataguías Seg 12/03/12 Dom 26/08/1230 Canal de Desvió Araza - Inambari Qua 17/08/11 Ter 22/05/1231 Puente Sobre el Canal de Desvió Seg 02/07/12 Dom 26/08/1232 Desviación del río Ter 25/09/12 Ter 25/09/1233 Cierre de la Desvió del río Sáb 03/10/15 Sáb 03/10/1534 Concreto "Plug" Ter 03/11/15 Seg 25/01/1635 Presa CFRD Qua 23/11/11 Seg 16/05/1644 Caudal Ambiental Qui 24/01/13 Seg 22/08/1645 Túnel de Acceso al túnel de Caudal Ambiental Qui 24/01/13 Qua 07/08/1346 Excavación en suelo Portal de Entrada Qui 24/01/13 Qua 20/02/1347 Excavación en roca Portal de Entrada Qui 21/02/13 Qua 17/04/1348 Excavación Subterrânea Portal de Entrada (1 fren Qui 18/04/13 Qua 07/08/1349 Túnel Caudal Ambiental Qui 24/01/13 Qua 30/10/1350 Excavación en suelo Portal de Entrada Qui 24/01/13 Qua 20/02/1351 Excavación en roca Portal de Entrada Qui 21/02/13 Qua 17/04/1352 Excavación en suelo Portal de Salida Qui 24/01/13 Qua 20/02/1353 Excavación en roca Portal de Salida Qui 21/02/13 Qua 17/04/1354 Excavación Subterránea (0,75 km - 1 frente) Qui 18/04/13 Qua 30/10/1355 Concreto Cámara de Válvulas Qui 31/10/13 Qua 19/03/1456 Blindaje Qui 20/03/14 Qua 09/07/1457 Instalación Válvulas Dispersoras Qui 10/07/14 Qua 29/10/1458 Cierre del Túnel de Caudal Ambiental Seg 30/05/16 Seg 30/05/1659 Concreto "Plug" Ter 31/05/16 Seg 22/08/1660 Vertedero Qua 23/11/11 Ter 16/06/1561 Excavación en Suelo Qua 23/11/11 Ter 09/04/1362 Excavación en Roca Qui 10/01/13 Qua 12/11/1463 Concreto de las Estructuras de Control Sex 06/12/13 Qui 01/01/1564 Concreto da Calla Qua 16/07/14 Ter 19/05/1565 Montaje de las Compuertas y Stop-Log Qua 03/12/14 Ter 16/06/1566 Toma de Agua e Túneles Forzados Qua 23/11/11 Sex 26/06/1567 Tomada de Água Qua 23/11/11 Sex 06/03/1568 Excavación en Suelo Qua 23/11/11 Ter 12/02/1369 Excavación en Roca Qui 15/11/12 Qua 02/04/1470 Concreto Qua 04/12/13 Ter 09/09/1471 Montaje Seg 11/08/14 Sex 06/03/1572 Túneis Forçados Seg 17/12/12 Sex 26/06/1573 Excavación del Túnel de Acceso de los Túneles d Sex 04/01/13 Qui 28/02/1374 Excavación Tramo Horizontal Sex 04/01/13 Qui 12/09/1375 Excavación Tramo Vertical Seg 17/12/12 Sex 18/10/1376 Concreto Tramo Horizontal Sex 13/09/13 Qui 09/10/1477 Concreto Tramo Vertical Seg 21/10/13 Sex 19/09/1478 Montaje de la Blindaje Seg 22/09/14 Sex 26/06/1579 Casa de Máquinas Sex 23/12/11 Sex 20/01/1780 Excavación en Suelo Sex 23/12/11 Qui 29/03/1281 Excavación en Roca hasta la cota del patio (El. 362) Sex 02/03/12 Qui 03/01/1382 Excavación en Roca abajo de la cota del patio Sex 04/01/13 Qui 29/08/1383 Concreto de la Área de Montaje Qua 31/07/13 Ter 11/03/1484 Concreto de la Casa de Máquinas Sex 30/08/13 Qui 18/12/1485 Edificio de Control Seg 20/10/14 Sex 29/05/1586 Concreto de 2 Etapa Seg 23/06/14 Sex 11/09/1587 Montaje Qui 24/04/14 Qua 18/05/1688 Comissionamiento Seg 23/03/15 Sex 20/01/1789 Inicio de llenado del Embalse Sáb 03/10/15 Sáb 03/10/1590 Llenado del Embalse Seg 05/10/15 Sex 05/08/1691 Inicio de Operación de la Unidad 1 Sáb 30/04/16 Sáb 30/04/1692 Inicio de Operación de la Unidad 2 Sex 29/07/16 Sex 29/07/1693 Inicio de Operación de la Unidad 3 Qui 27/10/16 Qui 27/10/1694 Inicio de Operación de la Unidad 4 Qua 25/01/17 Qua 25/01/1795 Subestación y Línea de Transmisión Seg 14/10/13 Dom 31/01/1696 Subestación Seg 08/12/14 Dom 31/01/1697 Línea de Transmisión Seg 14/10/13 Dom 31/01/16
Inició de las obras de acceso
Desviación del Tráfico
Desviación del río
Cierre de la Desvió del río
Cierre del Túnel de Caudal Ambiental
Inicio de llenado del Embalse
Inicio de Operación de la Unidad 1
Inicio de Operación de la Unidad 2
Inicio de Operación de la Unidad 3
Inicio de Operación de la Unidad 4
04 05 06 07 08 09 10 11 12 01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 11 12 01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 11 12 01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 11 12 01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 11 12 01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 11 12 01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 11 12 01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 11 12 01 02 03 04 02010 2011 2012 2013 2014 2015 2016 2017
Tarefa
Tarefa crítica
Andamento
Etapa
Resumo
Tarefa acumulada
Tarefa crítica acumulada
Etapa acumulada
Andamento acumulado
Divisão
Tarefas externas
Resumo do projeto
Agrupar por resumo
Data limite
PRESA DE CFRD CON CIRCUITO DE GENERACIÓN EN LA MARGEN DERECHA
Página 1
ANEXO III– PRESUPUESTO
ITEN DESCRICIÓN UNID QUANTIDAD COSTO UNITÁRIO COSTO TOTAL (US$)
I CONTRATO EPC 4.068.671.221
(A) OBRAS CIVILES (exclusive LT) 1.913.480.028
1 SERVIÇOS PRELIMINARES E AUXILIARES 172.253.232
1.1 ACCESOS
1.1.1 Construcción/Reubicación de los accesos a obra
1.1.1.1 Reubicación de los accesos provisorios, incluyendo puente Global 1 1966385,16 1.966.385
1.1.2 Túnel de Acceso – Sección con 10.0 m de ancho e 12.0 m de altura
1.1.2.1Excavación de roca a cielo abierto, carguío y transporte de roca - (D<=1.00 km) –
Portal de Entrada - Incluyendo el Túnel de Desvióm³ 0 21,76 0
1.1.2.2
Excavación de roca a cielo abierto, carguío y transporte de roca - (D<=1.00 km) -
Portal de Salida, incluyendo Portal de Entrada del Túnel Auxiliar de aguas abajo
hasta el Túnel de Desvió
m³ 27.484 21,76 598.022
1.1.2.3Excavación subterránea de roca en túnel, carguío y transporte de roca -
(D<=1.00 km)m³ 92.064 111,77 10.290.313
1.1.2.4 Tratamiento del Túnel
1.1.2.4.1Revestimiento de la bóveda con concreto proyectado, 5 cm de espesor,
aplicación y materiales
1.1.2.4.1.1 Concreto proyectado reforzado con fibra, sin cemento m³ 2.245 609,18 1.367.614
1.1.2.4.1.2 Suministro y manoseo de cemento t 1.123 388,64 436.249
1.1.2.4.2 Tirantes m 19.432 157,04 3.051.715
1.1.2.5 Tratamiento del talud de roca
1.1.2.5.1Revestimiento del talud de roca con concreto proyectado, 5 cm de espesor,
aplicación y materiales
1.1.2.5.1.1Concreto proyectado reforzado con fibra, 5 cm de espesor, aplicación y
materiales m³ 35 609,18 21.321
1.1.2.5.1.2 Suministro y manoseo de cemento t 18 388,64 6.801
1.1.2.5.2 Barra de anclaje, largo de 4 m, diámetro de 32 mm m 312 65,23 20.351
1.1.2.5.3 Tirantes m 504 157,04 79.151
1.1.2.5 Tratamiento del talud con soil nailed m² 1.160 650,77 754.893
1.1.3 Plug del Túnel de Acceso
1.1.3.1 Concreto Estructural, formas, acero de refuerzo CA-50, manoseo e aplicación
1.1.3.1.1 Concreto convencional, sin cemento m³ 3.280 232,33 762.047
1.1.3.1.2 Suministro y manoseo de cemento t 1.082 388,64 420.664
1.1.3.1.3 Suministro y manoseo de acero de refuerzo t 16 2865,54 46.995
1.1.3.2Inyecciones de Consolidación y Impermeabilización, ejecutadas con
equipamiento rotopercusivo de 3" de diámetro, incluyendo calda de cemento m 600 195,77 117.462
1.1.3.3 Perforación para drenaje, ojos con rotopercución de 3" de diámetro m 90 168,90 15.201
1.1.3 Acceso Toma de Agua / Vertedero
1.1.3.1Excavación subterránea de roca en túnel, carguío y transporte de roca -
(D<=1.00 km) m³ 188.959 111,77 21.120.579
1.2 MOVILIZACIÓN DE MANO DE OBRA E EQUIPAMENTO Global 1 14258420,48 14.258.420
1.3 INSTALACIONES DEL ACAMPAMENTO/INDUSTRIAL Global 1 22813472,76 22.813.473
1.4 OPERACIÓN Y MANUTENCIÓN DEL SITIO DE CONSTRUCIÓN Global 1 85550522,85 85.550.523
1.5 DESMOVILIZACIÓN DE MANO DE OBRA Y EQUIPAMIENTOS Global 1 8555052,28 8.555.052
2 DESVIACIÓN DEL RIO 225.327.647
2.1 CANAL DE DESVIÒ
2.1.1 Excavación de suelo, carguío y transporte - (D<=1.00 km) m³ 526.307 4,79 2.523.033
2.1.2Excavación de roca a cielo abierto, carguío y transporte de roca - (D<=1.00
km) m³ 345.817 21,76 7.524.489
2.1.3 Tratamiento del talud de roca
2.1.4Revestimiento parcial del talud de roca con concreto proyectado, 5 cm de
espesor, aplicación y materiales
2.1.4.1Concreto proyectado reforzado con fibra, 5 cm de espesor, aplicación y
materiales m³ 800 609,18 487.346
2.1.4.2 Suministro y manoseo de cemento t 400 388,64 155.456
2.1.5 Barra de anclaje, largo de 4 m, diámetro de 32 mm m 7.111 157,04 1.116.753
2.2TÚNEL AUXILIAR DE ACCESO AL TÚNEL DE DESVIÓ (AGUAS ARRIBA)-
ARCO-REcTÂNGULO DE 4,0 m DE DIÁMETRO
2.2.1Excavación de roca a cielo abierto, carguío y transporte de roca - (D<=1.00
km) m³ 92.944 21,76 2.022.329
2.2.2Excavación subterránea de roca en túnel, carguío y transporte de roca -
(D<=1.00 km) m³ 4.538 111,77 507.235
2.2.3 Tratamiento del Túnel
2.2.3.1Revestimiento de la bóveda con concreto proyectado, 5 cm de espesor,
aplicación y materiales
2.2.3.1.1Concreto proyectado reforzado con fibra, 5 cm de espesor, aplicación y
materiales m³ 182 609,18 110.871
2.2.3.1.2 Suministro y manoseo de cemento t 91 388,64 35.366
2.2.3.2 Tirantes m 918 157,04 144.168
2.2.4 Tratamiento del talud de roca
2.2.4.1Revestimiento parcial del talud de roca con concreto proyectado, 5 cm de
espesor, aplicación y materiales
2.2.4.1.1Concreto proyectado reforzado con fibra, 5 cm de espesor, aplicación y
materiales m³ 8 609,18 4.873
2.2.4.1.2 Suministro y manoseo de cemento t 4 388,64 1.555
PRESUPUESTO SEGUNDA ETAPA DE FACTIBILIDAD
CENTRAL HIDRELÉTRICA INAMBARI
ITEN DESCRICIÓN UNID QUANTIDAD COSTO UNITÁRIO COSTO TOTAL (US$)
PRESUPUESTO SEGUNDA ETAPA DE FACTIBILIDAD
CENTRAL HIDRELÉTRICA INAMBARI
2.2.4.2 Barra de anclaje, largo de 4 m, diámetro de 32 mm m 68 157,04 10.679
2.2.4.3 Tirantes m 96 157,04 15.076
2.2.5 Plug del Túnel de Aguas Arriba
2.2.5.1 Concreto Estructural, formas, acero de refuerzo CA-50, manoseo e aplicación
2.2.5.1.1 Concreto convencional, sin cemento m³ 715 232,33 166.117
2.2.5.1.2 Suministro y manoseo de cemento t 236 388,64 91.700
2.2.5.1.3 Suministro y manoseo de acero de refuerzo t 4 2865,54 10.244
2.2.5.2Inyecciones de Consolidación y Impermeabilización, ejecutadas con
equipamiento rotopercusivo de 3" de diámetro, incluyendo calda de cemento m 144 195,77 28.191
2.2.5.3 Perforación para drenaje, ojos con rotopercución de 3" de diámetro m 24 168,90 4.054
2.3TÚNEL AUXILIAR DE ACCESO AL TÚNEL DE DESVIÓ (AGUAS ABAJO)-
ARCO-RECTÂNGULO DE 4,0 m DE DIÁMETRO
2.3.1Excavación subterránea de roca en túnel, carguío y transporte de roca -
(D<=1.00 km) m³ 4.092 111,77 457.399
2.3.2 Tratamiento del Túnel
2.3.2.1Revestimiento de la bóveda con concreto proyectado, 5 cm de espesor,
aplicación y materiales
2.3.2.1.1Concreto proyectado reforzado con fibra, 5 cm de espesor, aplicación y
materiales m³ 163 609,18 99.297
2.3.2.1.2 Suministro y manoseo de cemento t 82 388,64 31.674
2.3.2.2 Tirantes m 828 157,04 130.034
2.3.3 Tratamiento del talud de roca
2.3.3.1Revestimiento parcial del talud de roca con concreto proyectado, 5 cm de
espesor, aplicación y materiales
2.3.3.1.1Concreto proyectado reforzado con fibra, 5 cm de espesor, aplicación y
materiales m³ 100 609,18 60.918
2.3.3.1.2 Suministro y manoseo de cemento t 50 388,64 19.432
2.3.3.2 Barra de anclaje, largo de 4 m, diámetro de 32 mm m 888 157,04 139.457
2.3.4 Plug del Túnel de Aguas Abajo
2.3.4.1 Concreto Estructural, formas, acero de refuerzo CA-50, manoseo e aplicación
2.3.4.1.1 Concreto convencional, sin cemento m³ 715 232,33 166.117
2.3.4.1.2 Suministro y manoseo de cemento t 236 388,64 91.700
2.3.4.1.3 Suministro y manoseo de acero de refuerzo t 4 2865,54 10.244
2.3.4.2Inyecciones de Consolidación y Impermeabilización, ejecutadas con
equipamiento rotopercusivo de 3" de diámetro, incluyendo calda de cemento m 144 195,77 28.191
2.3.4.3 Perforación para drenaje, ojos con rotopercución de 3" de diámetro m 24 168,90 4.054
2.4 ACCESO AL PORTAL DE ENTRADA DEL TÚNEL DE DESVIÓ
2.4.1Excavación de roca a cielo abierto, carguío y transporte de roca - (D<=1.00
km) m³ 51.812 21,76 1.127.354
2.5 TÚNEL DE DESVIÓ - ARCO-RECTÂNGULO DE 17,4 m DE DIÁMETRO
2.5.1Excavación subterránea de roca en la horizontal, en bancada, carguío y
transporte de roca - (D<=1.00 km) m³ 632.126 90,56 57.243.541
2.5.2 Tratamiento del Túnel
2.5.2.1Revestimiento de la bóveda con concreto proyectado, 5 cm de espesor,
aplicación y materiales
2.5.2.1.1Concreto proyectado reforzado con fibra, 5 cm de espesor, aplicación y
materiales m³ 6.782 609,18 4.131.472
2.5.2.1.2 Suministro y manoseo de cemento t 3.391 388,64 1.317.880
2.5.2.2 Tirantes m 63.168 157,04 9.920.273
2.5.2.3 Arcos de acero kg 161.035 20,70 3.333.223
2.5.3 Revestimiento
2.5.3.1 Concreto convencional (revestimiento del Túnel de Desvió), sin cemento m³ 124.256 292,72 36.371.401
2.5.3.2 Suministro y manoseo de cemento t 39.762 388,64 15.453.061
3.5.3.3 Suministro y manoseo de acero de refuerzo t 6.213 2865,54 17.803.016
2.5.4 Plug del Túnel de Desvió
2.5.4.1 Concreto Estructural, formas, acero de refuerzo CA-50, manoseo e aplicación
2.5.4.1.1 Concreto convencional, sin cemento m³ 28.650 232,33 6.656.298
2.5.4.1.2 Suministro y manoseo de cemento t 9.455 388,64 3.674.402
2.5.4.1.3 Suministro y manoseo de acero de refuerzo t 143 2865,54 410.489
2.5.4.2Inyecciones de Consolidación y Impermeabilización, ejecutadas con
equipamiento rotopercusivo de 3" de diámetro, incluyendo calda de cemento m 1.200 195,77 234.923
2.5.4.3 Perforación para drenaje, ojos con rotopercución de 3" de diámetro m 200 168,90 33.780
2.6 TOMA DE DESVIÓ
2.6.1 Excavación de suelo, carguío y transporte - (D<=1.00 km) m³ 246.224 4,79 1.180.356
2.6.2Excavación de roca a cielo abierto, carguío y transporte de roca - (D<=1.00
km) m³ 412.602 21,76 8.977.627
2.6.3 Concreto de regularización
2.6.3.1 Concreto de regularización, sin cemento m³ 1.120 244,81 274.184
2.6.3.2 Suministro y manoseo de cemento t 224 388,64 87.055
2.6.4Concreto Estructural, formas, acero de refuerzo CA-50, manoseo e
aplicación
2.6.4.1 Concreto convencional, sin cemento m³ 41.265 222,26 9.171.673
2.6.4.2 Suministro y manoseo de cemento t 12.379 388,64 4.811.156
2.6.4.3 Suministro y manoseo de acero de refuerzo t 2.889 2865,54 8.277.235
ITEN DESCRICIÓN UNID QUANTIDAD COSTO UNITÁRIO COSTO TOTAL (US$)
PRESUPUESTO SEGUNDA ETAPA DE FACTIBILIDAD
CENTRAL HIDRELÉTRICA INAMBARI
2.6.5 Tratamiento del talud de roca
2.6.5.1Revestimiento parcial del talud de roca con concreto proyectado, 5 cm de
espesor, aplicación y materiales
2.6.5.1.1Concreto proyectado reforzado con fibra, 5 cm de espesor, aplicación y
materiales m³ 468 609,18 285.097
2.6.5.1.2 Suministro y manoseo de cemento t 234 388,64 90.942
2.6.5.2 Barra de anclaje, largo de 4 m, diámetro de 32 mm m 4.156 65,23 271.079
2.6.5.3 Tirantes m 816 157,04 128.149
2.6.5.4Inyecciones de Consolidación y Impermeabilización, ejecutadas con
equipamiento rotopercusivo de 3" de diámetro, incluyendo calda de cemento m 720 195,77 140.954
2.6.5.5 Perforación para drenaje, ojos con rotopercución de 3" de diámetro m 120 168,90 20.268
2.6.6 Tratamiento del talud con soil nailing m² 8.037 650,77 5.230.238
2.7 PORTAL DE SALIDA DE DESVIÒ
2.7.1Excavación de suelo, carguío y transporte - (D<=1.00 km) - Incluido en la
excavación del Pozo de Disipación m³ 0 4,79 0
2.7.2Excavación de roca a cielo abierto, carguío y transporte de roca - (D<=1.00
km) - Incluido en la excavación del Pozo de Disipación m³ 0 21,76 0
2.7.3 Tratamiento del talud de roca
2.7.3.1Revestimiento parcial del talud de roca con concreto proyectado, 5 cm de
espesor, aplicación y materiales
2.7.3.1.1Concreto proyectado reforzado con fibra, 5 cm de espesor, aplicación y
materiales m³ 280 609,18 170.571
2.7.3.1.2 Suministro y manoseo de cemento t 140 388,64 54.410
2.7.3.2 Barra de anclaje, largo de 4 m, diámetro de 32 mm m 2.488 65,23 162.282
2.7.3.3 Tirantes m 816 157,04 128.149
2.8 ATAGUÍA DE AGUAS ARRIBA
2.8.1 Suelo lanzado
2.8.1.1 Recarga de suelo e transporte - (D<=1.00 km) m³ 2.298 4,05 9.303
2.8.2 Suelo compactado
2.8.2.1 Recarga de suelo y transporte - (D<=1.00 km) m³ 95.030 4,05 384.746
2.8.2.2 Compactación de Suelo m³ 85.527 4,79 410.002
2.8.3 Roca en estoque de excavación obligatoria
2.8.3.1 Recarga de roca en estoque y transporte - (D<=1.00 km) m³ 366.189 9,01 3.298.676
2.8.3.2 Transporte (Aprox. 1 km) m³.km 366.189 1,66 606.374
2.8.4 Roca en montón de grava
2.8.4.1 Recarga de roca en estoque y transporte - (D<=1.00 km) m³ 133.306 9,01 1.200.840
2.8.4.2 Transporte (Aprox. 11 km) m³.km 1.466.371 1,66 2.428.169
2.8.5 Compactación de Roca m³ 440.782 1,55 684.274
2.9 ATAGUÍA DE AGUAS ABAJO
2.9.1 Suelo lanzado
2.9.1.1 Recarga de suelo y transporte - (D<=1.00 km) m³ 12.992 4,05 52.602
2.9.2 Roca en montón de grava
2.9.2.1 Recarga de roca en estoque y transporte - (D<=1.00 km) m³ 100.651 9,01 906.674
2.9.2.2 Transporte (Aprox. 11 km) m³.km 1.107.159 1,66 1.833.348
2.9.2.3 Compactación de Roca m³ 91.501 1,55 142.047
3 BARRAGEN DE ENROCAMENTO 666.009.257
3.1EXCAVACIÓN DE SUELO, CARGUÍO Y TRANSPORTE - (D<=1.00
km) - MARGEN DERECHO m³ 1.513.590 4,79 7.255.911
3.2EXCAVACIÓN DE SUELO, CARGUÍO Y TRANSPORTE - (D<=1.00
km) - MARGEN IZQUIERDO m³ 377.412 4,79 1.809.254
3.3 ROCA EN MONTÓN DE EXCAVACIÓN OBLIGATORIA
3.3.1 Recarga de roca en montón y transporte - (D<=1.00 km) m³ 2.642.257 9,01 23.801.749
3.3.2 Transporte (Aprox. 2 km) m³.km 5.284.513 1,66 8.750.643
3.4 ROCA EN MONTÓN DE GRAVA
3.4.1 Recarga de roca en montón y transporte - (D<=1.00 km) m³ 13.106.782 9,01 118.067.385
3.4.2 Transporte Cantera de Grava 1 (Aprox. 11 km) m³.km 78.100.000 1,66 129.326.047
3.4.3 Transporte Cantera de Grava 2 e 3 (Aprox. 8 km) m³.km 37.600.000 1,66 62.261.964
3.4.4 Transporte Cantera de Grava 4 (Aprox. 19 km) m³.km 24.828.856 1,66 41.114.185
3.5 ROCA A SER ESCAVADA EN CANTERA
3.5.1Excavación de roca a cielo abierto, carguío y transporte de roca - (D<=1.00
km) m³ 871.395 21,76 18.960.314
3.5.2 Transporte (Aprox. 12 km) m³.km 11.502.417 1,66 19.046.890
3.6 COMPACTAÇÃO DE ROCA
3.6.1 Compactación de Roca proveniente de excavación obligatoria m³ 9.608.206 5,86 56.322.320
3.6.2 Compactación de Roca proveniente de montón de grava m³ 11.915.256 5,86 69.846.013
3.6.3 Compactación de Roca proveniente de cantera m³ 1.132.814 5,86 6.640.439
3.6.4 Volumen total de roca a ser compactada m³ 22.656.276
3.7 CARA DE CONCRETO CONVENCIONAL
3.7.1 Concreto convencional, sin cemento m³ 171.600 222,26 38.140.437
3.7.2 Suministro y manoseo de cemento t 51.480 388,64 20.007.213
3.7.3 Suministro y manoseo de acero de refuerzo t 3.432 2865,54 9.834.547
3.8 PLINTO + MURO DE PARAPETO
3.8.1Excavación de roca a cielo abierto, carguío y transporte de roca - (D<=1.00
km) - Margen Derecho m³ 124.453 21,76 2.707.927
3.8.2Excavación de roca a cielo abierto, carguío y transporte de roca - (D<=1.00
km) - Margen Izquierdo m³ 314.576 21,76 6.844.718
3.8.3Concreto Estructural, formas, acero de refuerzo CA-50, manoseo e
aplicación
ITEN DESCRICIÓN UNID QUANTIDAD COSTO UNITÁRIO COSTO TOTAL (US$)
PRESUPUESTO SEGUNDA ETAPA DE FACTIBILIDAD
CENTRAL HIDRELÉTRICA INAMBARI
3.8.3.1 Concreto convencional, sin cemento m³ 15.505 222,26 3.446.197
3.8.3.2 Suministro y manoseo de cemento t 4.652 388,64 1.807.761
3.8.3.3 Suministro y manoseo de acero de refuerzo t 1.085 2865,54 3.110.118
3.8.4 Concreto de regularización
3.8.4.1 Concreto de regularización, sin cemento m³ 28.800 244,81 7.050.438
3.8.4.2 Suministro y manoseo de cemento t 5.760 388,64 2.238.569
3.8.5Inyecciones de Consolidación, ejecutadas con equipamiento rotopercusivo
de 3" de diámetro, incluyendo calda de cemento m 11.400 195,77 2.231.769
3.8.6Inyecciones de Impermeabilización, ejecutadas con equipamiento
rotopercusivo de 3" de diámetro, incluyendo calda de cemento m 26.560 195,77 5.199.629
3.9 RÓTULAS DE ACCESO PRESA
3.9.1Excavación de roca a cielo abierto, carguío y transporte de roca - (D<=1.00
km) m³ 8.586 21,76 186.820
4 VERTEDERO CON COMPUERTAS 297.204.490
4.1VERTEDERO CON COMPUERTAS, CANAL DE APROXIMACIÓN E
CANAL DE RESTITUCIÓN
4.1.1 Excavación e tratamientos
4.1.1.1 Excavación de suelo, carguío y transporte - (D<=1.00 km) m³ 3.632.686 4,79 17.414.514
4.1.1.2Excavación de roca a cielo abierto, carguío y transporte de roca - (D<=1.00 km) -
Estructura de la Ojiva m³ 934.962 21,76 20.343.430
4.1.1.3Excavación de roca a cielo abierto, carguío y transporte de roca - (D<=1.00 km) -
Galería de Drenaje m³ 4.883 21,76 106.240
4.1.1.4Excavación de roca a cielo abierto, carguío y transporte de roca - (D<=1.00 km) -
Calla m³ 1.749.329 21,76 38.062.894
4.1.1.5Excavación de roca a cielo abierto, carguío y transporte de roca - (D<=1.00 km) -
Canal de Aproximación m³ 5.738.431 21,76 124.860.050
4.1.1.6 Tratamiento del talud de roca del canal de aproximación
4.1.1.6.1Revestimiento parcial del talud de roca con concreto proyectado, 5 cm de
espesor, aplicación y materiales
4.1.1.6.1.1Concreto proyectado reforzado con fibra, 5 cm de espesor, aplicación y
materiales m³ 1.080 609,18 657.917
4.1.1.6.1.2 Suministro y manoseo de cemento t 540 388,64 209.866
4.1.1.6.2 Barra de anclaje, largo de 4 m, diámetro de 32 mm m 9.600 65,23 626.170
4.1.1.7Tratamiento del talud de roca de las paredes laterales de la ojiva e de la calla del
Vertedero
4.1.1.7.1Revestimiento parcial del talud de roca con concreto proyectado, 5 cm de
espesor, aplicación y materiales
4.1.1.7.1.1Concreto proyectado reforzado con fibra, 5 cm de espesor, aplicación y
materiales m³ 525 609,18 319.821
4.1.1.7.1.2 Suministro y manoseo de cemento t 263 388,64 102.018
4.1.1.7.2 Barra de anclaje, largo de 4 m, diámetro de 32 mm m 4.668 65,23 304.475
4.1.2 Estructura del Vertedero con compuertas
4.1.2.1 Concreto de regularización
4.1.2.1.1 Concreto de regularización, sin cemento m³ 6.000 244,81 1.468.841
4.1.2.1.2 Suministro y manoseo de cemento t 1.200 388,64 466.369
4.1.2.2Concreto Estructural (pilares e ojiva), formas, acero de refuerzo CA-50, manoseo
e aplicación
4.1.2.2.1 Concreto convencional, sin cemento m³ 81.492 208,16 16.963.660
4.1.2.2.2 Suministro y manoseo de cemento t 32.597 388,64 12.668.430
4.1.2.2.3 Suministro y manoseo de acero de refuerzo t 2.852 2865,54 8.173.158
4.1.2.3Concreto Estructural (calla), formas, acero de refuerzo CA-50, manoseo e
aplicación
4.1.2.3.1 Concreto convencional, sin cemento m³ 26.974 208,16 5.615.005
4.1.2.3.2 Suministro y manoseo de cemento t 9.441 388,64 3.669.116
4.1.2.3.3 Suministro y manoseo de acero de refuerzo t 539 2865,54 1.545.904
4.1.2.4 Barra de anclaje en la calla del Vertedero, largo de 4 m, diámetro de 32 mm m 24.000 65,23 1.565.425
4.1.2.5Inyecciones de impermeabilización, ejecutadas con equipamiento rotopercusivo -
diámetro de 3" m 3.450 195,77 675.404
4.1.2.6 Perforación para drenaje, ojos con rotopercución de 3" de diámetro m 540 168,90 91.207
4.2 POZO DE DISIPACIÓN
4.2.1Excavación de suelo, carguío y transporte - (D<=1.00 km) - Incluida el el
Vertedero m³ 0 4,79 0
4.2.2Excavación de roca a cielo abierto, carguío y transporte de roca - (D<=1.00
km) m³ 1.877.171 21,76 40.844.566
4.2.3 Tratamiento del talud de roca
4.2.3.1Revestimiento parcial del talud de roca con concreto proyectado, 5 cm de
espesor, aplicación y materiales
4.2.3.1.1Concreto proyectado reforzado con fibra, 5 cm de espesor, aplicación y
materiales m³ 324 609,18 197.375
4.2.3.1.2 Suministro y manoseo de cemento t 162 388,64 62.960
4.2.3 Barra de anclaje en la calla del Vertedero, largo de 4 m, diámetro de 32 mm m 2.908 65,23 189.677
5 CIRCUITO DE GERAÇÃO 178.816.309
5.1 CANAL DE ADUÇÃO m³
5.1.1Excavación de suelo, carguío y transporte - (D<=1.00 km) - Incluida en la
Toma de Agua m³ 0 4,79 0
5.1.2Excavación de roca a cielo abierto, carguío y transporte de roca - (D<=1.00
km) m³ 921.475 21,76 20.049.974
5.1.3 Tratamiento del talud de roca del canal de aducción
5.1.3.1Revestimiento parcial del talud de roca con concreto proyectado, 5 cm de
espesor, aplicación y materiales
5.1.3.1.1Concreto proyectado reforzado con fibra, 5 cm de espesor, aplicación y
materiales m³ 302 609,18 184.217
ITEN DESCRICIÓN UNID QUANTIDAD COSTO UNITÁRIO COSTO TOTAL (US$)
PRESUPUESTO SEGUNDA ETAPA DE FACTIBILIDAD
CENTRAL HIDRELÉTRICA INAMBARI
5.1.3.1.2 Suministro y manoseo de cemento t 151 388,64 58.762
5.1.3.2 Barra de anclaje, largo de 4 m, diámetro de 32 mm m 2.464 65,23 160.717
5.2 TOMA DE AGUA
5.2.1 Excavaciones y Tratamientos
5.2.1.1 Excavación de suelo, carguío y transporte - (D<=1.00 km) m³ 988.259 4,79 4.737.557
5.2.1.2 Excavación de roca a cielo abierto, carguío y transporte de roca - (D<=1.00 km) m³ 742.796 21,76 16.162.175
5.2.1.3 Tratamiento del talud de roca de la toma de agua
5.2.1.3.1Revestimiento del talud de roca con concreto proyectado, 5 cm de espesor,
aplicación y materiales
5.2.1.3.1.1Concreto proyectado reforzado con fibra, 5 cm de espesor, aplicación y
materiales m³ 288 609,18 175.444
5.2.1.3.1.2 Suministro y manoseo de cemento t 144 388,64 55.964
5.2.1.3.2 Barra de anclaje, largo de 4 m, diámetro de 32 mm m 3.020 65,23 196.983
5.2.1.3.3 Tirantes m 912 157,04 143.226
5.2.3 Estructura de la Toma de Agua
5.2.3.1 Concreto de regularización
5.2.3.1.1 Concreto de regularización, sin cemento m³ 1.540 244,81 377.003
5.2.3.1.2 Suministro y manoseo de cemento t 308 388,64 119.701
5.2.3.2 Concreto Estructural, formas, acero de refuerzo CA-50, manoseo e aplicación
5.2.3.2.1 Concreto convencional, sin cemento m³ 73.001 222,26 16.225.460
5.2.3.2.2 Suministro y manoseo de cemento t 20.440 388,64 7.943.917
5.2.3.2.3 Suministro y manoseo de acero de refuerzo t 4.745 2865,54 13.597.187
5.2.3.3 Barra de anclaje, largo de 4 m, diámetro de 32 mm m 18.667 65,23 1.217.553
5.2.3.4Inyecciones de impermeabilización, ejecutadas con equipamiento rotopercusivo -
diámetro de 3" m 6.990 195,77 1.368.426
5.3TÚNEL AUXILIAR DE ACCESO AL TÚNEL DE ADUÇÃO ARCO-RECTÂNGULO
DE 10,0 m DE DIÁMETRO
5.3.1 Excavaciones y Tratamientos
5.3.1.1Excavación subterránea de roca en túnel, carguío y transporte de roca -
(D<=1.00 km) m³ 31.442 111,77 3.514.355
5.3.1.2 Tratamiento del Túnel
5.3.1.2.1Revestimiento de la bóveda con concreto proyectado, 5 cm de espesor,
aplicación y materiales
5.3.1.2.1.1Concreto proyectado reforzado con fibra, 5 cm de espesor, aplicación y
materiales m³ 225 609,18 137.066
5.3.1.2.1.2 Suministro y manoseo de cemento t 113 388,64 43.722
5.3.1.2.2 Tirantes m 2.892 157,04 454.177
5.3.2 Plug del Túnel Auxiliar y relleno de concreto entre túneles
5.3.2.1 Concreto Estructural, formas, acero de refuerzo CA-50, manoseo e aplicación
5.3.2.1.1 Concreto convencional, sin cemento m³ 6.605 232,33 1.534.550
5.3.2.1.2 Suministro y manoseo de cemento t 2.180 388,64 847.100
5.3.2.1.3 Suministro y manoseo de acero de refuerzo t 33 2865,54 94.635
5.3.2.2Inyecciones de impermeabilización, consolidación e plug, ejecutadas con
equipamiento rotopercusivo - diámetro de 3" m 400 195,77 78.308
5.3.2.3 Perforación para drenaje, ojos con rotopercución de 3" de diámetro m 100 168,90 16.890
5.4 TÚNEL ADUTOR - EXTENSIÓN 440 METROS
5.4.1 Excavaciones y Tratamientos
5.4.1.1 Excavación subterránea en roca en la horizontal, carguío y transporte de roca m³ 128.134 111,77 14.322.023
5.4.1.2 Excavación subterránea en roca en la vertical, carguío y transporte de roca m³ 64.067 198,54 12.720.078
5.4.1.3 Tratamiento del Túnel
5.4.1.3.1Revestimiento de la bóveda con concreto proyectado, 5 cm de espesor,
aplicación y materiales
5.4.1.3.1.1Concreto proyectado reforzado con fibra, 5 cm de espesor, aplicación y
materiales m³ 3.310 609,18 2.016.392
5.4.1.3.1.2 Suministro y manoseo de cemento t 1.655 388,64 643.200
5.4.1.3.2 Barra de anclaje, largo de 4 m, diámetro de 32 mm no trecho vertical m 11.520 65,23 751.404
5.4.1.3.3 Tirantes m 24.252 157,04 3.808.676
5.4.1.3.4Inyecciones de impermeabilización, consolidación e plug, ejecutadas con
equipamiento rotopercusivo - diámetro de 3" m 26.144 195,77 5.118.189
5.4.1.3.5 Perforación para drenaje, ojos con rotopercución de 3" de diámetro m 192 168,90 32.429
5.4.2 Revestimiento
5.4.2.1 Concreto convencional (Revestimiento del Túnel de Aducción), sin cemento m³ 89.066 292,72 26.070.953
5.4.2.2 Suministro y manoseo de cemento t 28.501 388,64 11.076.726
5.4.2.3 Suministro y manoseo de acero de refuerzo t 4.453 2865,54 12.761.169
6 CASA DE MAQUINAS, CANAL DE FUGA 185.488.192
6.1 ESCAVACIONES E TRATAMIENTOS
6.1.1 Excavación de suelo, carguío y transporte - (D<=1.00 km) m³ 1.034.678 4,79 4.960.079
6.1.2Excavación de roca a cielo abierto, carguío y transporte de roca - (D<=1.00
km) - Casa de Maquinas m³ 2.750.102 21,76 59.838.277
6.1.3Excavación de roca a cielo abierto, carguío y transporte de roca - (D<=1.00
km) - Canal de Fuga m³ 375.765 21,76 8.176.107
6.1.4 Tratamiento del talud de roca
6.1.4.1Revestimiento del talud de roca con concreto proyectado, 5 cm de espesor,
aplicación y materiales
6.1.4.1.1Concreto proyectado reforzado con fibra, 5 cm de espesor, aplicación y
materiales m³ 1.435 609,18 874.176
6.1.4.1.2 Suministro y manoseo de cemento t 718 388,64 278.850
6.1.4.2 Barra de anclaje, largo de 4 m, diámetro de 32 mm m 7.860 65,23 512.677
6.2 CONCRETO DE REGULARIZACIÓN
6.2.1 Concreto de regularización, sin cemento m³ 2.760 244,81 675.667
ITEN DESCRICIÓN UNID QUANTIDAD COSTO UNITÁRIO COSTO TOTAL (US$)
PRESUPUESTO SEGUNDA ETAPA DE FACTIBILIDAD
CENTRAL HIDRELÉTRICA INAMBARI
6.2.2 Suministro y manoseo de cemento t 552 388,64 214.530
6.3CONCRETO ESTRUCTURAL (CASA DE MAQUINAS), FORMAS,
ACERO DE REFUERZO CA-50, MANOSEO E APLICACIÓN
6.3.1 Concreto convencional, sin cemento m³ 159.571 232,33 37.073.472
6.3.2 Suministro y manoseo de cemento t 60.637 388,64 23.566.050
6.3.3 Suministro y manoseo de acero de refuerzo t 12.766 2865,54 36.580.716
6.3CONCRETO ESTRUCTURAL (CASA DE MAQUINAS), FORMAS,
ACERO DE REFUERZO CA-50, MANOSEO E APLICACIÓN
6.3.1 Concreto convencional, sin cemento m³ 18.846 232,33 4.378.434
6.3.2 Suministro y manoseo de cemento t 7.161 388,64 2.783.187
6.3.3 Suministro y manoseo de acero de refuerzo t 1.508 2865,54 4.320.239
6.4TÚNEL DE DRENAGEN, SEÇÃO ARCO RETÂNGULO (DIÁMETRO
DE 4 m), EXTENSIÓN 140 m
6.4.1Revestimiento del talud de roca con concreto proyectado, 5 cm de espesor,
aplicación y materiales
6.4.1.1Concreto proyectado reforzado con fibra, 5 cm de espesor, aplicación y
materiales m³ 81 609,18 49.344
6.4.1.2 Suministro y manoseo de cemento t 41 388,64 15.740
6.4.2 Tirantes m 978 157,04 153.591
6.4.3 Perforación para drenaje, ojos con rotopercución de 3" de diámetro m 6.140 168,90 1.037.059
7 CAUDAL AMBIENTAL 21.174.023
7.1 PORTAL DE ENTRADA DEL TÙNEL DE CAUDAL AMBIENTAL
7.1.1 Excavación de suelo, carguío y transporte - (D<=1.00 km) - Portal de Entrada m³ 7.433 4,79 35.632
7.1.2Excavación de roca a cielo abierto, carguío y transporte de roca - (D<=1.00
km) - Portal de Entrada m³ 5.246 21,76 114.135
7.1.3 Tratamiento del talud de roca
7.1.3.1Revestimiento parcial del talud de roca con concreto proyectado, 5 cm de
espesor, aplicación y materiales
7.1.3.1.1Concreto proyectado reforzado con fibra, 5 cm de espesor, aplicación y
materiales m³ 40 609,18 24.367
7.1.3.1.2 Suministro y manoseo de cemento t 20 388,64 7.773
7.1.3.2 Barra de anclaje, largo de 4 m, diámetro de 32 mm m 356 65,23 23.220
7.1.3.3 Tirantes m 180 157,04 28.268
7.1.3.4 Perforación para drenaje, ojos con rotopercución de 3" de diámetro m 200 168,90 33.780
7.2 PORTAL DE SALIDA DEL TÙNEL DE CAUDAL AMBIENTAL
7.2.1 Excavación de suelo, carguío y transporte - (D<=1.00 km) - Portal de Salida m³ 8.965 4,79 42.979
7.2.2Excavación de roca a cielo abierto, carguío y transporte de roca - (D<=1.00
km) - Portal de Salida m³ 3.809 21,76 82.878
7.2.3 Tratamiento del talud de roca
7.2.3.1Revestimiento parcial del talud de roca con concreto proyectado, 5 cm de
espesor, aplicación y materiales
7.2.3.1.1Concreto proyectado reforzado con fibra, 5 cm de espesor, aplicación y
materiales m³ 40 609,18 24.367
7.2.3.1.2 Suministro y manoseo de cemento t 20 388,64 7.773
7.2.3.2 Barra de anclaje, largo de 4 m, diámetro de 32 mm m 356 65,23 23.220
7.2.3.3 Tirantes m 180 157,04 28.268
7.2.4 Tratamiento del talud con soil nailing m² 526 650,77 342.305
7.3TÙNEL DE CAUDAL AMBIENTAL, SECCIÓN ARCO-RECTÂNGULO DE 7.5 m
DE DIÁMETRO
7.3.1 Excavación subterránea en roca, carguío y transporte de roca m³ 58.827 111,77 6.575.263
7.3.2 Tratamiento del Túnel
7.3.2.1Revestimiento de la bóveda con concreto proyectado, 5 cm de espesor,
aplicación y materiales
7.3.2.1.1Concreto proyectado reforzado con fibra, 5 cm de espesor, aplicación y
materiales m³ 660 609,18 402.060
7.3.2.1.2 Suministro y manoseo de cemento t 330 388,64 128.251
7.3.2.2 Barra de anclaje, largo de 4 m, diámetro de 32 mm m 65,23 0
7.3.2.3 Tirantes m 7.500 157,04 1.177.844
7.3.2 Concreto de regularización
7.3.2.1 Concreto de regularización, sin cemento m³ 60 244,81 14.688
7.3.2.2 Suministro y manoseo de cemento t 12 388,64 4.664
7.3.3 Revestimiento
7.3.3.1 Concreto convencional (Revestimiento del Túnel de Aducción), sin cemento m³ 16.106 292,72 4.714.376
7.3.3.2 Suministro y manoseo de cemento t 3.366 388,64 1.308.203
7.3.3.3 Suministro y manoseo de acero de refuerzo t 805 2865,54 2.307.585
7.3.4
Inyecciones de Consolidación y Impermeabilización, ejecutadas con
equipamiento rotopercusivo de 3" de diámetro, incluyendo calda de
cemento
m 252 195,77 49.334
7.3.5Concreto Estructural, formas, acero de refuerzo CA-50, manoseo e
aplicación
7.3.5.1 Concreto convencional, sin cemento m³ 2.919 232,33 678.176
7.3.5.2 Suministro y manoseo de cemento t 1.109 388,64 431.088
7.3.5.3 Suministro y manoseo de acero de refuerzo t 234 2865,54 669.162
7.4 PLUG DEL TÚNEL DE CAUDAL AMBIENTAL
7.4.1Concreto Estructural, formas, acero de refuerzo CA-50, manoseo e
aplicación
7.4.1.1 Concreto convencional, sin cemento m³ 1.255 232,33 291.576
7.4.1.2 Suministro y manoseo de cemento t 414 388,64 160.955
7.4.1.3 Suministro y manoseo de acero de refuerzo t 6 2865,54 17.981
7.4.2 Perforación para drenaje, ojos con rotopercución de 3" de diámetro m 60 168,90 10.134
ITEN DESCRICIÓN UNID QUANTIDAD COSTO UNITÁRIO COSTO TOTAL (US$)
PRESUPUESTO SEGUNDA ETAPA DE FACTIBILIDAD
CENTRAL HIDRELÉTRICA INAMBARI
7.5TÚNEL AUXILIAR DE ACCESO AL TÙNEL DE CAUDAL AMBIENTAL,
SECCIÓN ARCO-RECTÂNGULO DE 4,0 m DE DIÁMETRO
7.5.1Excavación de roca a cielo abierto, carguío y transporte de roca - (D<=1.00
km) m³ 1.006 21,76 21.897
7.5.2 Excavación subterránea en roca, carguío y transporte de roca m³ 5.461 111,77 610.368
7.5.3 Tratamiento del talud de roca
7.5.3.1Revestimiento parcial del túnel con concreto proyectado, 5 cm de espesor,
aplicación y materiales
7.5.3.1.1Concreto proyectado reforzado con fibra, 5 cm de espesor, aplicación y
materiales m³ 40 609,18 24.367
7.5.3.1.2 Suministro y manoseo de cemento t 20 388,64 7.773
7.5.3.2 Barra de anclaje, largo de 4 m, diámetro de 32 mm m 356 65,23 23.220
7.5.3.3 Tirantes m 96 157,04 15.076
7.5.4 Tratamiento del talud con soil nailling m² 404 650,77 262.911
7.5.5 Tratamiento del Túnel
7.5.5.1Revestimiento parcial del talud de roca con concreto proyectado, 5 cm de
espesor, aplicación y materiales
7.5.5.1.1 Concreto proyectado reforzado con fibra, sin cemento m³ 114 609,18 69.447
7.5.5.1.2 Suministro y manoseo de cemento t 57 388,64 22.153
7.5.5.2 Tirantes m 1.212 157,04 190.340
7.6 PLUG DEL TÚNEL AUXILIAR DEL TÚNEL DE CAUDAL AMBIENTAL
7.6.1Concreto Estructural, formas, acero de refuerzo CA-50, manoseo e
aplicación
7.6.1.1 Concreto convencional, sin cemento m³ 357 232,33 82.989
7.6.1.2 Suministro y manoseo de cemento t 118 388,64 45.811
7.6.1.3 Suministro y manoseo de acero de refuerzo t 2 2865,54 5.118
7.6.2
Inyecciones de Consolidación y Impermeabilización, ejecutadas con
equipamiento rotopercusivo de 3" de diámetro, incluyendo calda de
cemento
m 144 195,77 28.191
7.6.3 Perforación para drenaje, ojos con rotopercución de 3" de diámetro m 24 168,90 4.054
8 OUTROS COSTOS 188.380.901
8.1 RISCOS GEOLÓGICOS
8.1.1Adición de 5% no Volumen de la presa por diferencia en el lecho de roca y/o
compactación m³ 1.132.814 39,41 44.647.643
8.1.2Excavación adicional en el plinto, 10 m de profundidad, debido a roca poco
competente, relleno de concreto incluso m³ 126.000 417,93 52.658.578
8.2 REVEGETACIÓN DE TALUDES E DRENAJE DE LA OBRA Global 1 5174697,80 5.174.698
8.3 SEGUROS E GARANTIAS, OUTROS COSTOS. Global 1 77620466,97 77.620.467
8.4 BOTADEROS CON DISTÁNCIA MAYOR QUE 1 km m².km 5.000.000 1,66 8.279.516
(B) LÍNEA DE TRANSMISIÓN 882.219.944
1Solución de Transmisión de uso exclusivo en CC 600 kV
hasta Porto VelhoGlobal 1 882219944,44 882.219.944
(C) EQUIPAMIENTOS ELETROMECÁNICOS 959.780.556
1Turbina y Generador (incluyendo sistemas auxiliares y
montaje)
1.1
TURBINA FRANCIS, INCLUSIVE REGULADOR DE VELOCIDAD Y
PERIFÉRICOS, EJE VERTICAL, POTÊNCIA NOMINAL DE 563 MW, 133.33
RPM, INCLUIDO TRANSPORTE E SUPERVISIÓN DE MONTAJE
Un. 4 68833333,33 275.333.333
1.2
GENERADOR DE 613 MVA, CON 133.33, RPM, COMPLETO, INCLUYENDO
SISTEMAS DE REGULACIÓN DE TENSIÓN Y PERIFÉRICOS, TRANSPORTE E
SUPERVISIÓN DE MONTAJE
Un. 4 98333333,33 393.333.333
2 Equipamientos y Materiales Mecánicos, incluyendo montaje
2.1 EQUIPAMIENTOS MECÁNICOS PRINCIPALES
2.1.1 Blindaje de los conductos forzados de las unidades Global 1 15555555,56 15.555.556
2.2 EQUIPAMIENTOS HIDROMECÁNICOS
2.2.1 Compuertas Ensecadeiras del Tubo de Succión Un. 8 525000,00 4.200.000
2.2.2 Compuertas Gaveta del Desvió Un. 6 1200000,00 7.200.000
2.2.3 Compuertas Vagón (con haste) del Desvió Un. 1 1425000,00 1.425.000
2.2.4 Compuertas Vagón (hidráulicas) de la Toma de Agua Un. 4 1725000,00 6.900.000
2.2.5 Compuertas Ataguías de la Toma de Agua Un. 1 750000,00 750.000
2.2.6 Rejas de la Toma de Agua Un. 8 450000,00 3.600.000
2.2.7 Compuertas Ensecadeira del Vertedero Un. 1 2160000,00 2.160.000
2.2.8 Compuertas Segmento del Vertedero Un. 4 1957500,00 7.830.000
2.3 EQUIPAMIENTOS DE LEVANTAMIENTO
2.3.1 Puente Rodante de la Casa de Maquinas (5.000/500 kN) Un. 2 7500000,00 15.000.000
2.3.2 Puente Rodante de la Casa de Maquinas (150 kN) Un. 1 675000,00 675.000
2.3.3 Semipórtico Rodante de la Casa de Maquinas (85 kN) Un. 1 375000,00 375.000
2.3.4 Monovia / Talla (50 kN) de la Sala de Bombas Un. 1 150000,00 150.000
2.3.5 Elevadores de la Casa de Maquinas (20 personas) Un. 1 120000,00 120.000
2.3.6 Elevadores de la Casa de Maquinas (13 personas) Un. 1 90000,00 90.000
2.3.7 Puentes Rodantes (200 kN) de la Subestación SF 6 Un. 2 712500,00 1.425.000
2.3.8 Pórtico Rodante (1,000 kN) Un. 1 3750000,00 3.750.000
2.3.9 Pórtico Rodante (500 kN) del Vertedero Un. 1 825000,00 825.000
2.4 SISTEMAS AUXILIARES MECÁNICOS Global 1 16666666,67 16.666.667
2.5 EQUIPAMIENTOS DE CAUDAL AMBIENTAL Global 1 12500000,00 12.500.000
3 Equipamientos Eléctricos, incluyendo montaje
ITEN DESCRICIÓN UNID QUANTIDAD COSTO UNITÁRIO COSTO TOTAL (US$)
PRESUPUESTO SEGUNDA ETAPA DE FACTIBILIDAD
CENTRAL HIDRELÉTRICA INAMBARI
3.1TRANSFORMADOR DE FORÇA 1Ø , POTENCIA: 120/160/204 MVA, TENSION:
13,8/500 KV, SIN COMUTADOR SOB CARGAUn. 14 8208333,33 114.916.667
3.2 SISTEMAS AUXILIARES ELÉCTRICOS Global 1 33333333,33 33.333.333
3.3 SUBESTACIÓN SF-6 Global 1 41666666,67 41.666.667
(D) ENGENHARIA 119.444.444
Ingeniaría Básica e Executiva Global 1 119444444,44 119.444.444
(A) ATÉ
(D)SUB-TOTAL 3.874.924.972
(E) CONTIGENCIAS CONTRATO EPC 193.746.249
1 Costos no previstos del contrato EPC Global 5% 3874924972,19 193.746.249
II PROGRAMAS SÓCIO-AMBIENTAIS 112.528.157
1 PLANO DE MANEJO AMBIENTAL
1.1 Programa de Medidas Preventivas, Correctivas y/o Mitigadoras Global 1 2593888,89 2.593.889
1.2 Programa de Monitoreo Ambiental Global 1 8926666,67 8.926.667
1.3 Programa de Manejo de Residuos Global 1 1326388,89 1.326.389
1.4 Programa de Educación y Capacitación Global 1 1486111,11 1.486.111
1.5 Programa de Seguranza y Salud Ocupacional Global 1 622222,22 622.222
1.6 Programa de Señalización Ambiental Global 1 55555,56 55.556
1.7 Programa de Relaciones Comunitarias Global 1 980000,00 980.000
2 PLANOS COMPLEMENTARES
2.1 Plano de Compensación Social Global 1 81067777,78 81.067.778
2.2 Plano de Contingencias Global 1 189722,22 189.722
2.3 Plano de Manejo de Cuencas Global 1 462263,56 462.264
2.4 Plano de Encerramiento de Operaciones Global 1 139974,10 139.974
3 CONTIGENCIAS PROGRAMAS SÓCIO-AMBIENTALES Global 15% 97850570,99 14.677.586
III ESTUDIOS DE FACTIBILIDAD 18.333.333
1Estudios previos de Ingeniería y Medio Ambiente (Factibilidad, Proyecto
Básico, EIA-RIMA)Global 100% 18333333,33 18.333.333
IV REUBICACIÓN DE CARRETERAS 377.815.5801 REUBICACIÓN DE ACCESOS DEFINITIVOS (123 KM)
1.1 Reubicación del Tramo 2 de la Carretera Interoceânica km 60 2311928,27 139.524.871
1.2 Reubicación del Tramo 4 de la Carretera Interoceânica m 55 2446000,21 133.529.597
1.3 Puente Atirantada sobre el Embalse de Inambari Global 1 83333333,33 83.333.333
2 REUBICACIÓN LT 230 KV PUERTO MALDONADO - SAN GABAN km 133 161111,11 21.427.778
V ADMINISTRACCIÓN DEL PROPRIETÁRIO 166.666.6671 INGENIERÍA DEL PROPRIETÁRIO, CONSULTORES, SEGUROS E ETC. Global 1 166666666,67 166.666.667
VI CONTINGÊNGIA DEL PROPRIETÁRIO 81.373.4241 COSTOS NO PREVISTOS DEL PROPRIETÁRIO Global 2% 4068671220,80 81.373.424
4.825.388.382TOTAL DEL PRESUPUESTO=>
ANEXO IV– PARTICIPANTES DE LOS ESTUDIOS
Nombre Función en el diseño
Equipe Engevix
José Antunes Sobrinho Vice Presidencia de Energia – Ing. Civil
Lailton Vieira Xavier Jefe del Proyecto - Ing. Civil
Diego David Baptista de Souza Coordinador del Contrato/Hidráulica - Ing. Civil
Francisco Anrain Lindner Auxílio a la Coordinación/Hidráulica - Ing. Civil
Marcos Cristiano Palu Hidrologia - Ing. Civil João Raphael Leal Geotecnia - Ing. Civil
Roberto Tajima Geologia - Geólogo Carlos Corrêa Proyecto Estructural - Ing.º Civil
Caroline Testoni Macedo Proyecto Estructural - Ing.º Civil
João Roberto de Sousa Filho Transportes – Ing. Civil
João Vicente Wanka Transportes – Ing. Civil
Fernando da Silva Schmidt Transportes – Ing. Civil
Ana Cláudia Schmidt Transportes – Ing. Civil
Heloísa Helena Leal Cândido Formas - Arquitecta
Fabíola Cristina Chirolli Formas - Ing.Civil
Maurício César Costa Estudios Energéticos - Ing.º Electricista
Marcelo Luis Loureiro dos Santos Estudios Energéticos - Ing.º Electricista
Márcio Correa da Costa Línea de Transmisión - Ing.º Electricista
Guilherme Miranda Martins Estudios de Sistema - Ing.º Electricista
Jill Rochelle Anahita Hutin Proyecto Eléctrico - Ing.º Electricista
Ronni Marcio Campaner Proyecto Eléctrico - Ing.º Electricista
Maykel Alexandre Hobmeir Proyecto Mecanico - Ing.Mecanico
Aline Sacchi Homrich Proyecto Mecanico - Ing.Mecanico
Jean de Souza Proyecto Mecanico - Ing.Mecanico
José Eiras de Souza Proyecto Mecanico - Ing.Mecanico
Osvaldo Vitoriano da Silva Filho Consultor Turbina – Ing. Mecanico
Maria Angélica Garcia Coordinadora del Medio Ambiente
Giovanni Cornacchia Medio Ambiente – Ing. Forestal
Daniela Assunção Campos do Amaral Medio Ambiente - Socióloga
Fabiana Costa da Rocha Secretária
Equipo S&Z
Miguel Suazo Giovannini Director de Ingenieria
Juan Solidoro Cuéllar Coordinador General
Armando Alva Kattan Gerente del Proyecto – Ing. Civil
Luis Chillitupa Concha Geologia/Geotecnia – Ingeniero
Lita Verástegui Becerra Geologia – Bachiller en Geologia
Vito Aliaga Araujo Hidrologia – Ingeniero
Rubén Napa Tasayco Sistemas de Transmisión - Ingeniero
Celestino Quiñones Santiago Lineas de Transmisión – Ingeniero Electricista
Elsa Arias Ninán Medio Ambiente – Ingeniero Forestal
Rosalí Chang Fuentes Medio Ambiente - Ingeniera
Enrique Millones Olano Medio Ambiente - Ingeniero
Zuli Palomino Velapatiño Medio Ambiente - Ingeniera
Jorge Millones Olano Medio Ambiente - Ingeniero
Rocío Trujillo Jurado Cartografia/Geografia- Ingeniero
Carlos Farfán Lobatón Arqueólogo
Oscar Bazalar Quispe Técnico Geómetra
Elizabeth Cornejo Alcové Secretária
