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rEvISTa dE METaLurgIa, 48 (1)EnEro-FEbrEro, 5-12, 2012
ISSn: 0034-8570eISSn: 1988-4222
doi: 10.3989/revmetalm.1066
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1. INTRODUCCIN
No existe una nica descripcin matemtica delmtodo de los
elementos finitos, ni en cuanto a suorigen, ni en su formulacin.
Algunos autores sos-tienen que el modelo evoluciona de los
principiosvariacionales, entendiendo al algoritmo de los resi-duos
ponderados como uno ms, sin embargo en labibliografa consultada no
se encontraron reportesrelacionados con el anlisis tenso
deformacional porel mtodo de los elementos finitos del acero
AISI1045 sometido a proceso de deformacin empleandorodillo
simple.
E. Alvarez et.al[1], afirman que la deformacin pls-tica
superficial en fro es un mtodo de endureci-miento de materiales que
logra alta dureza, el aumentodel grado de deformacin est muy
vinculado con laaparicin del fenmeno de endurecimiento y a
medidaque el grado de deformacin es mayor, son necesa-rias ms
tensiones para continuar deformando. Portanto el aumento del grado
de deformacin en froaumenta la resistencia del metal a la
deformacin.Segn S. Rose[2], el proceso de deformacin pls-
tica superficial por rodillo simple, consiste en la ela-boracin
de la superficie de una pieza, donde lapequea deformacin plstica
originada por esta ope-
() Trabajo recibido el da 07 de diciembre de 2010 y aceptado en
su forma final el da 17 de enero de 2012.* Instituto Superior
Minero Metalrgico de Moa, Holgun. Las Coloradas s/n, Moa, Holgun,
Cuba. CP 83 329. Tel. 53 24 6 4476. Fax. 5324 6 2290. E-mail:
[email protected], [email protected],
[email protected], [email protected]
Tensiones de contacto por el mtodo de elementos finitos delacero
AISI 1045 endurecido por rodillo()
T. Fernndez-Columbi*, I. Rodrguez-Gonzlez*, D. Alcntara-Borges*
y E. Fernndez-Guilarte*.
Resumen En el trabajo se analiza el estado tenso-deformacional
mediante la simulacin por el mtodo de los elemento finitosdel acero
AISI 1045 deformado en fro empleando rodillo simple, para ello se
utiliz el software ANSYS V.10. En elproceso de deformacin se
consideran las variables nmero de revolucin, la fuerza compresiva y
el avance de laherramienta, lo que permiti determinar las tensiones
de contacto del material deformado. El dimetro del materialempleado
fue de 30 mm con una longitud de 100 mm. Para la observacin de la
microscopa ptica, se prepararonmuestras de 30 mm de dimetro por 3
mm de espesor, las que fueron comparadas con los resultados
obtenidos de lasimulacin. El estado tensional de las muestras
deformadas se evalu a partir de la reduccin del tamao promediode
los granos segn la fuerza empleada. Con el desarrollo del trabajo
se trata de demostrar que el empleo del mtodode endurecimiento en
fro es una alternativa de endurecimiento superficial.
Palabras clave Deformacin plstica; Tensin; Deformacin;
Endurecimiento; Simulacin.
Contact stress by the method of finite elements of the steel
AISI 1045hardened by roller
Abstract In this paper, the tense-deformational behavior is
analyzed by means of simulation using the finite element methodfor
AISI 1045 cold rolled deformed steel. ANYSYS V.10 software was used
in this study. Revolution number,compressive strength and tool feed
rate were the variables considered in the deformation process. They
alloweddetermining the contact stress of the deformed material. The
material used was 30 mm diameter and 100 mmlength. Samples of 30 mm
diameter and 3 mm thickness were prepared for the optical
microscopic observation,which were compared to the results obtained
from the simulation. The tensile status of the deformed samples
wasevaluated as from the reduction of the average size of the
grains as per the strength applied. This study intends toshow that
the cold hardening method is a surface hardening option.
Keywords Plastic deformation; Stress; Deformation; Hardening;
Simulation.
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T. FErnndEz-CoLuMbI, I. rodrguEz-gonzLEz, d. aLCnTara-borgES y
E. FErnndEz-guILarTE
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racin desplaza del material los picos, crestas o vallesy las
microirregularidades superficiales dejadas des-pus del torneado.T.
Gabb[3], expone que durante la operacin, el
flujo de material, debajo de la capa deformada, ocu-rre bajo una
presin controlada del rodillo, el cualexcede el punto de fluencia
de la superficie de la piezano endurecida, donde se crea una capa
de metal con-solidada, que provoca el aumento de las
propiedadesfuncionales en la superficie.La magnitud de la
deformacin plstica,
depende de la tensin al que es sometido el mate-rial deformado
plsticamente, donde existen gra-nos deformados plsticamente y otros
granos quepermanecen en estado elstico, los cuales necesi-tan ms
fuerzas para seguir la deformacin. El nivelde tensionamiento del
metal que no ha sido defor-mado plsticamente, lo caracterizan las
tensionesresiduales de primer gnero, lo que es consistentecon C.
Barret y B. Cullity[4 y 5].De acuerdo con los criterios de[6 y 7],
el acero AISI
1045 en las condiciones de rozamiento, acompaadode grandes
presiones, tiene resistencia al desgaste ypermite una deformacin
fcil en fro, posee alta tena-cidad y plasticidad, al someterlo al
proceso de defor-macin trae consigo un incremento en la fatiga
resi-dual compresiva interna y un considerable aumentoen la dureza
de la superficie.Las tensiones residuales en los aceros, son
causa-
das por la deformacin de partes de la estructura cris-talina
interna del propio material.Con el aumento del coeficiente de la
friccin
externa y de la superficie de contacto de la herra-mienta con la
superficie en tratamiento, aumenta lasirregularidades de la
deformacin plstica y comoconsecuencia un incremento del nivel de
las tensio-nes remanentes y la profundidad de su difusin[8].El
objetivo principal de este trabajo es relacionar
las tensiones de contactos que surgen en el procesode deformacin
en fro con rodillo simple con sumicroestructura, principalmente la
disminucin deltamao del grano. Para esto fue creado un
modelonumrico por medio del mtodo de los elementosfinitos (MEF). En
una primera etapa del trabajo fue-ron realizados ensayos par la
evaluacin de las fuer-zas de deformacin, resultados que fueron
posterior-mente comparados con aquellos obtenidos por elmtodo de
los elementos finitos.
1.1. Anlisis tenso - deformacional porel mtodo de los elementos
finitos
El trmino simulacin infiere el estudio de un sistemamediante un
modelo. La simulacin, en general, es
el estudio de un sistema, o parte de dicho sistema,mediante el
trabajo del modelo matemtico o delmodelo fsico. La utilizacin del
diseo de un modeloexperimental se fundamenta entre otros aspectos,
encuatro reglas bsicas segn S. Hernndez[9].
Disminuir el nmero de ensayos experimen-tales necesarias.
Cambiar el valor de los factores de acuerdocon reglas.
Utilizar en el procesamiento mtodos mate-mticos
normalizados.
Poseer una estrategia de trabajo por etapas.
En la actualidad, el mtodo de la simulacin hasido muy
generalizado y constituye una potente herra-mienta de clculo
numrico capaz de resolver cual-quier problema formulable de la
matemtica, la fsicay la mecnica; permitiendo simular y realizar
unagran cantidad de anlisis en componentes y estruc-turas
complejas, difcilmente calculables por los mto-dos analticos
tradicionales.Con la simulacin se puede obtener la resolu-
cin numrica de las ecuaciones matemticas quedescriben el fenmeno
estudiado con el uso de unordenador. Por lo tanto, se puede asumir
que lasimulacin es tan exacta como tantas sean las ecua-ciones de
partida y la capacidad de los ordenado-res para resolverlas, lo
cual fija lmites a su utiliza-cin[10].Un programa de simulacin es
una pieza compleja
de software en la que confluyen numerosas opera-ciones W.
Alfaro[11]. Por este motivo suelen estardivididos en subsecciones,
cada una de las cuales efec-tan una operacin determinada. Sin
embargo, eltema no se limita al puro clculo. La preparacin delos
datos y el anlisis de los resultados numricos queaparecen como
producto del clculo, son elementosque estn integrados al software.
As pues, un paquetede clculo de simulacin consta de un
procesador,en el cual se incluyen todas las ayudas a la prepara-cin
de los datos y que generan los archivos de resul-tados, y un
postprocesador que facilita el anlisis einterpretacin de los
resultados, generalmente enforma de grfica mediante trazado de
curvas, grfi-cos tridimensionales, tablas.El mtodo de los elementos
finitos tiene su ori-
gen en los aos cincuenta, cuando ingenieros adap-tan el anlisis
variacional aplicado a los medios con-tinuos las estructuras
discretizadas con elementos.Sin embargo, pronto se dieron cuenta de
la poten-cialidad de este mtodo en aplicaciones muy varia-das:
anlisis trmico, estudio de dinmica de fluidos,campos
electromagnticos[12 y 13].En su trabajo H. Huang et. al[14],
describen un
mtodo de los elementos finitos componiendo una
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compilacin de tres procesos: la formula variacionalde
Rayleigh-Ritz, el recubrimiento del entorno deintegracin con
intervalos compactos e interco-nectados por los nodos y la
aplicacin del algoritmode residuos ponderadosEn el caso especfico
del anlisis tenso-deforma-
cional de elementos sometidos a la accin de cargasdinmicas, el
mtodo permite la determinacin delos componentes y la determinacin
del estado defor-macional en ciertos puntos caractersticos. Este
tipode anlisis permite acotar la deformacin del objetode estudio y
localizar zonas altamente solicitadas ozonas de baja
solicitacin.
2. MATERIALES Y MTODOS
2. 1. Regmenes para la deformacinplstica superficial por
rodillo
La magnitud del endurecimiento por deformacinen fro y el nivel
de las tensiones en la capa superfi-cial dependen de la fuerza (P),
del nmero de revo-luciones (n), del avance (S), de la geometra de
laherramienta, de la pieza y las propiedades inicialesdel material
en tratamiento.La fuerza de compresin acta sobre toda la zona
de contacto de forma distribuida y uniformementea lo largo del
sector, segn L. Korotcishe[8] se deter-mina por la ecuacin (1):
Pp Espr = a3 (1)r22
12 r2a = (2)
1 1 1 + 2 r1 r3
Donde:
a: Radio de contacto circular del rodillo yla pieza; mm
Pp: Esfuerzo en el rodillo; N.R2: Radio de la superficie de
endurecimiento
de la pieza; mm.R1; R3: Radios de la seccin de trabajo del
rodi-
llo, mm.
En la figura 1 se observa la ubicacin de los radiosde la pieza y
el rodillo para la deformacin plsticasuperficial.
El carcter de la distribucin de las tensiones crea-das en la
zona de contacto y de su influencia sobre elefecto de
endurecimiento, del nivel y el carcter de dis-tribucin de las
tensiones remanentes se puede deter-minar segn L. Korotcishe[8] por
la siguiente ecuacin (3):
d2ejePp = 12,5 sT (3)100
Donde:
Pp: Fuerza ejercida por el rodillo sobre elmaterial; N.
sT: Mxima tensin del material a la trac-cin; N/mm2.
deje: Dimetro de la pieza; mm.
En consideracin con[8], la dependencia delesfuerzo y de la
resistencia del material, la profundi-dad del endurecimiento ante
el tratamiento por rodi-llo se determina como (Ec. (4)):
Ph = (4)2 sTDonde:
h: Profundidad de la capa endurecida; mm.P: Fuerza ejercida por
la herramienta; N.
Con el aumento del coeficiente de la friccinexterna y de la
superficie de contacto del rodillo conla superficie de tratamiento,
aumentan las irregulari-dades de la deformacin plstica y como
consecuen-cia el nivel de las tensiones, as como la profundidadde
su difusin. Las tensiones surgen durante la com-presin mutua de dos
cuerpos en contacto bajo la accin
Figura 1. radios de curvaturas del rodillo y dela pieza.
Figure 1. Radius of bends of the roller and of thepiece.
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de una fuerza externa estando el material en un estadotensional
volumtrico al no poderse deformar libre-mente en esta zona,
originndose tensiones de con-tacto que segn B. Cullity, V.
Belozerov et. al[15 y 16], secalculan por la siguiente ecuacin como
(Ec. (5)):
1 1 1 12
smx = 0,245 nP 3
FnE2 + + + (5)r1 r2 r3 r4Donde:
smx: Tensiones mximas en el rea de con-tacto; MPa
Fn: Fuerza sobre la zona de contacto; N.R1, 2, 3, 4: Radios de
curvatura del rodillo y la pieza
respectivamente; mmE: Mdulo de elasticidad de la pieza; MPanp:
Coeficiente de seguridad de pandeo que
r1 r2depende de la relacin: 2 r2 + r1
Durante la deformacin plstica con rodillo, elmaterial sometido a
este proceso, se logra el apila-miento de sus granos por el
aplastamiento de los mis-mos, lo que permite incrementar su dureza.
Las ten-siones de aplastamiento se consideran
uniformementedistribuidas sobre todo el rea y esta puede
determi-narse como (Ec. (6)):
d1 + d22
amx aplast =a 3P E2 (6)d1 d2
Donde:
smx aplast: Tensin mxima de aplastamiento; MPaa: Coeficiente que
depende de la relacin
A/B.
En el caso de la deformacin y materiales con dife-rentes dureza,
para las superficies de estos cuerpos en contactos se analiza la
relacin, A/B, esto dependede los radios de curvatura principales de
los cuerpospara las curvaturas mxima y mnima, situada en dosplanos
mutuamente perpendiculares.A. Bower et. al[17], consideran, que
teniendo en
cuenta el carcter de la deformacin, las caracters-ticas
operacionales, las condiciones de carga esta-blecidas, se valora el
comportamiento de las tensio-nes locales, las cuales aparecen en
los lugares de trans-misin de la presin de un cuerpo a otro,
formndoseun rea de contacto circular que se considera el
reareducida para las deformaciones por fluencia.
La ecuacin (7) permite determinar los esfuerzosy las
deformaciones teniendo en cuenta el radio delrodillo para la mayor
carga de trabajo.
p d1 d2r = 12,5 (7)E d1 + d2
Donde:
r: Radio del rea del contacto circular; mm2.P: Fuerza o carga de
trabajo; N.
d1, 2, 3, 4: Dimetro de la pieza y del rodillo res-pectivamente;
mm.
2.2. Anlisis microestructural
Se emple un microscopio ptico binocular marcaNOVEL modelo NIM
100, que est dotado de unacmara instalada el hardware
IMI.VIDEOCAP-TURE.exe, el cual refleja la micrografa en el
orde-nador. La muestra de la figura 2, con dureza de HB170 y un
tamao de grano 5 (ASTM E 112), secorresponde con la estructura
metalogrfica del cen-tro de la muestra patrn del acero AISI 1045
defor-mado plsticamente.
2.3. Desbaste y pulido
Se emplearon lijas del tipo No 180, 400 y 600. Parael acabado
final se utiliz un pao de fieltro grueso,
Figura 2. Estructura ferritica - perltica del aceroaISI
1045.
Figure 2. Structures ferritic- pearlitic of the steelAISI
1045.
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usando como sustancia abrasiva, xido de cromo.Una vez pulida las
probetas se lavaron con agua des-tilada, secndose con papel de
filtro, se volvieron alavar con tetracloruro de carbono, se
emplearon lastcnicas de ataque manual por inmersin y
ataquequmico.Se aplic el ataque por inmersin de las muestras
durante cinco segundos con el reactivo nital, al 4 %(mezcla de 5
ml de cido ntrico (HNO3) y 100 mlde etanol.
3. RESULTADOS Y DISCUSIN
3.1. Anlisis de los regmenes para ladeformacin plstica
superficialpor rodillo
La magnitud del endurecimiento por deformacinen fro depender del
esfuerzo (P), por otro lado elradio de la superficie de
endurecimiento de la piezadepende de los dimetros y profundidad con
que setrabaje, en el caso que se analiza los radios obteni-dos segn
la figura 1, el valor de los mismos segn laecuacin (2) es de 0,13
mm.Sustituyendo los resultados de la ecuacin (2) en
la ecuacin (1), se calcul las tensiones de propor-cionalidad
segn las fuerzas aplicadas, los resultadosaparecen en la tabla
I.
La menor magnitud de tensin obtenida confuerza de 500 N, es el
esfuerzo mnimo necesario paraque se produzca el desplazamiento de
los tomos enla estructura del acero AISI 1045, pero al
incrementargradualmente la fuerza, la aleacin fluir deformn-dose
plsticamente.En la red cristalina, los tomos se encuentran en
posiciones de mnima energa, el deslizamiento exigeque un tomo
pase de una posicin de equilibrio a lasiguiente, habr un
deslizamiento de las cristalitas enla red cristalina, lo que
consolida los cristales de todoslos granos en el agregado, fenmeno
que conduce ala obtencin de un grano ms fino.Las tensiones creadas
en la zona de contacto cal-
culada por la ecuacin (3) para una fuerza de 500 N,que es la
mnima fuerza ejercida por el rodillo sobreel acero AISI 1045 y con
un dimetro de 30 mm yuna sT = 430 N/mm
2, se obtiene un valor de484 MPa, el cual establece la presin
necesaria parael comienzo de la deformacin del material, al
incre-mentar gradualmente la fuerza, la aleacin fluirdeformndose
plsticamente.En la tabla II se muestran los resultados de la
capa
endurecida segn las diferentes fuerzas calculada porla ecuacin
(4), las tensiones mximas (Ec. (5)), lastensiones mximas de
aplastamiento (Ec. (6)).Para la profundidad de la capa deformada
el
aumento de la fuerza de rozamiento incrementa elefecto de la
deformacin plstica, a la misma vez quela penetracin del rodillo es
desde 0,7 mm hasta1,7 mm, esto conducir a la fatiga residual
interna
Tabla I. Tensiones de proporcionalidad para las distintas
fuerzas
Table I. Stresses of proportionality for the different
forces
Fuerza (N) spr (MPa)
500 293,451.500 368,682.500 493,85
Tabla II. resultados de la profundidad de la capa endurecida y
las tensiones
Table II Results of the depth of the hardened layer and the
stresses
Fuerza (N) h (mm) smx (MPa) smx aplast
500 0,7 470,4 1471.500 1,3 525,9 2132.500 1,7 661,2 253
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del material y un cambio considerable en los par-metros de la
dureza en la superficie.La mayor dureza en la superficie se obtiene
como
resultado del crecimiento de la penetracin de laherramienta bajo
fuerza de rozamiento constante, elrodillo penetra y alisa la
superficie, lo que causa unamayor deformacin plstica debido a la
pequea reade contacto entre el rodillo y la pieza.La ecuacin (5)
permiti calcular las tensiones
mximas en el rea de contacto, estas tensiones carac-terizan el
comportamiento de los esfuerzos, se observaque en la medida que la
dureza y la profundidad depenetracin se incrementan, las mismas se
distribu-yen de forma creciente bajo la capa deformada.Las
tensiones mximas por aplastamiento
(Ec. (6)), incrementan la dureza por acritud al redu-cir el
tamao promedio de los granos, el apilamientoo aplastamiento de los
granos es resultado de unadeformacin en la red cristalina, inducido
por elefecto de la compresin dinmica, lo cual ha provo-cado la
migracin de dislocaciones, acompaada deendurecimiento por
deformacin, lo que consolidaprogresivamente la estructura.Los
esfuerzos y las deformaciones obtenidas
(Ec. (7)), teniendo en cuenta el radio del rodillo parala mayor
carga de trabajo, donde se consider lafuerza, el mdulo de
elasticidad de primer gnero ylos dimetros de la pieza deformada se
tiene que:
Para una fuerza de 500 N; R2 = 14,85 mm Para fuerza de 1.500 N;
R2 = 14, 4 mm Para fuerza de 2.500 N; R2 = 14, 15 mm.
Se han obtenido diferentes magnitud de la ten-sin segn los
valores de los radios que han surgidoen el proceso de deformacin lo
que puede plantearseque para un contacto lineal, la fluencia debajo
de la
capa superficial, comienza cuando la presin mediade contacto es
aproximada a la resistencia mximade la aleacin.En consideracin con
lo antes expuesto, la zona
sub-superficial plstica est rodeada y constreidapor material que
an est respondiendo elstica-mente, se pueden alcanzar magnitudes de
la tensinde contacto con el lmite de fluencia del materialantes de
que la zona crezca lo suficiente como paralograr, en la superficie,
el resultado de un flujo pls-tico masivo.
3.2. Resultados de la simulacin por elmtodo de los elementos
finitos
Para evaluar el comportamiento se escogieron losresultados de
mayor incidencia en el proceso, los cua-les consideramos que lo
constituyen el avance de0,25 mm/rev y el mayor nmero de
revoluciones110 rev/min.La figura 3 se obtuvo aplicando las cargas
en el
centro de la pieza como el lugar donde existe mayortendencia a
la deformacin plstica, se puede obser-var el comportamiento
microestructural del materialdeformado en correspondencia con las
tensiones, alaplicar fuerza de 500 N, avance de 0,25 mm/rev y110
rev/min.Para valores de fuerza de 500 N, en el acero AISI
1045, las tensiones ocurren con pequeos valores dedeformacin, se
comienza a deformar el material, estafuerza no es suficiente para
transformar completa-mente la estructura interna de los granos,
pero secrean las condiciones para provocar el sistema de
des-lizamiento que deforma el retculo cristalino y pro-vocar el
endurecimiento del material.
Figura 3.Comportamiento de la microestructura en relacin a la
tensin con una fuerza de 500 n.
Figure 3. Behaviour of the microstructure in relation with the
stress with force of 500 N.
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La figura 4 muestra el procedimiento con fuerzade 1.500 N; S de
0,25 mm/rev y 110 rev/min y rela-ciona el comportamiento
microestructural en corres-pondencia con los parmetros de
deformacinempleados.En el nivel medio, con el aumento de la
fuerza
hasta 1.500 N y el nmero de revolucin, existe unamayor
penetracin del rodillo sobre la superficie dela pieza y un
incremento en los valores de tensin,logrndose una mayor agrupacin
de los granos enla red cristalina, con el incremento de las
variablesse obtiene una estructura de granos ms homogneo,en la
medida que el material se va deformando.Con la reduccin del tamao
promedio de los gra-
nos, se han creado las condiciones para provocar
lasdislocaciones, las cuales son las causantes de la defor-macin
del material en fro.En la figura 5, se muestra el comportamiento
micro-
estructural y de las tensiones en el material para fuerzade
2.500 N, S de 0,25 mm/rev y con 110 rev/min.
En el mximo nivel con el empleo de fuerza de2.500 N, existe
mayor compactacin de los granosy una estructura de granos ms
homogneo, estoest motivado por el incremento de las tensionesde
compresin originadas debajo de la capa defor-mada.Haciendo una
comparacin entre las figuras de
simulacin, los valores de tensiones aumentan conel incremento de
la fuerza y la profundidad, en lamedida que se va deformando el
material. Luegodel proceso de deformacin del acero AISI 1045se
incrementan las dislocaciones y la acritud, queprovocan la reduccin
del tamao promedio de losgranos.Los lmites de los granos se hacen
ms finos con-
virtindose en barreras u obstculo que frenan elmovimiento de las
dislocaciones, por lo que el mate-rial quedar endurecido
superficialmente.Los resultados de la simulacin muestran que
las
mximas tensiones se localizan en la parte superior
Figura 4. Comportamiento de la microestructura en relacin a la
tensin con fuerza de 1.500 n.
Figure 4. Behaviour of the microstructure in relation with the
stress with force of 1500 N.
Figura 5. Comportamiento de la microestructura en relacin a la
tensin con fuerza de 2.500 n.
Figure 5. Behaviour of the microstructure in relation with the
stress with force of 2500 N.
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de la superficie deformada, al entrar en contacto conel rodillo
durante su desplazamiento, desde los valo-res mximos, hasta valores
mnimos.
3.4. Calibracin del mtodo de loselementos finitos
Es importante analizar el error para determinar lasdiferencias
entre los valores reales del material y losobtenidos por la
simulacin.Donde la tensin mxima obtenida en la simula-
cin smx = 617 MPa.La tensin mxima del material trabajadosmx =
666, 84 MPa
617e = 1 - 100%
666.84Finalmente el error es: e = 7,42%El error entre las
diferencias de las tensiones
actuantes obtenidas en la simulacin por el mtodode elementos
finitos y la tensin lmite de rotura pro-pia del material es de
valor pequeo, lo que corro-bora el empleo del mtodo para determinar
las ten-siones de contacto empleando rodillo simple comoalternativa
de endurecimiento superficial.
4. CONCLUSIONES
La metodologa de clculo desarrollada permitendeterminar el
estado tensional del proceso dedeformacin plstica superficial por
rodadura enfuncin del carcter de la friccin de los dos cuer-pos en
contacto y posibilitan la estimacin de ladureza en el acero AISI
1045 cuando es some-tido a este proceso.
Las tensiones de compresin que surgen en elproceso de deformacin
con rodillo, provocanincremento de la dureza en la misma medida
queaumenta la fuerza, as como la deformacin de lared cristalina en
el acero AISI 1045.
Se determin por el mtodo de los elementosfinitos la distribucin
de las tensiones en el pro-ceso de deformacin plstica superficial
por roda-dura en el acero AISI 1045, los mximos valores
de tensiones se localizan en la zona de interac-cin del rodillo
con la pieza.
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