8498-60-CC-S01-C

NUEVA UNIDAD DE ALQUILACION

ENAP REFINERIAS S.A

Proyecto: 8498-60Código: 8498-60-CC-S01-CRev.: 1 Hoja 1 de 58

MEMORIA DE CÁLCULO FUNDACIÓN DE PLATAFORMA BLENDING

MEMORIA DE CÁLCULO FUNDACIÓN PLATAFORMA BLENDING

1 05/11/10 PARA CONSTRUCCIÓN V.V.A. C.R.L R.S.M. G.N.C.

0 08/09/10 PARA COMENTARIOS V.V.A. C.R.L R.S.M. G.N.C.

REV. FECHA OBJETO DE LA EDICIÓN REALIZ. COMPRO.APROB.DPTO

APROB. PROYECT.

8498-IZ-005-B, Rev. 0 ESTE DOCUMENTO ES DE PROPIEDAD DE UTE ALQUILACION CHILE. PROHIBIDA SU REPRODUCCION


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ÍNDICE

1 OBJETIVO 3

2 BASES DE DISEÑO3

2.1 CÓDIGOS, ESTÁNDARES Y ESPECIFICACIONES 32.2 REFERENCIAS32.3 PROGRAMA COMPUTACIONAL UTILIZADO 32.4 MATERIALES 32.5 UNIDADES 43 ALCANCE 4

4 GENERAL 5

5 GEOMETRÍA DE LAS FUNDACIONES 5

6 CARGAS CONSIDERADAS EN LA FUNDACIÓN 7

6.1 PESO PROPIO (D) 76.2 CARGAS ROCE (R) 86.3 SOBRECARGA (L) 86.4 SUBPRESIÓN (N) 96.5 SISMO (E) 96.6 VIENTO (W) 107 COMBINACIONES DE CARGA 10

8 METODOLOGÍA DE DISEÑO Y CONDICIONES ADMISIBLES DEL DISEÑO 16

8.1 ESTABILIDAD 168.2 TENSIONES EN EL SUELO 188.3 ASENTAMIENTO ESTÁTICO 269 DISEÑO DE HORMIGÓN ARMADO DE LA FUNDACIÓN 29

9.1 PUNZONAMIENTO 299.2 FLEXIÓN 319.3 DISEÑO ARMADURA VERTICAL DE PEDESTAL 339.4 DISEÑO ARMADURA HORIZONTAL DEL PEDESTAL (ESTRIBOS) 419.5 PERNOS DE ANCLAJE 4210 ANEXO I: REACCIONES EN FUNDACIONES DE PLATAFORMA 57



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1 OBJETIVO

El objetivo de esta memoria de cálculo es el diseño de las fundaciones para la plataforma Blending (8498-60-SE-001-C) perteneciente a los trabajos civiles de interconexiones de la nueva Unidad de Alquilación de ENAP Refinerías Aconcagua S.A., ubicada en Concón.

2 BASES DE DISEÑO

2.1CÓDIGOS, ESTÁNDARES Y ESPECIFICACIONES

Los códigos, estándares y especificaciones usados en el análisis son los siguientes:

8498-CZ-001-S Civil Work Standard. SDS Structural Design Standards ENAP Refinerías S.A. NCh. 2369 Of.2003 Diseño Sísmico de Estructuras e Instalaciones Industriales. ASCE 7-05, “Minimum Design Loads for Buildings and Other Structures”. ACI 318-08, “Requisitos de Reglamento para Concreto Estructural (ACI318S-08) y

Comentario”. Informe de Mecánica de Suelos, Nueva planta de hidrodesulfurización de diesel, Geofun,

Agosto 1997.

2.2REFERENCIAS

8498-60-DP-001-A0-H1/H2 Planimetría General Interconexiones

8498-60-DP-002-A0-H1/H2 Key plan

8498-60-SE-001-C Memoria de cálculo plataforma metálica blending

8498-60-SE-001-A1-H1 Plano de estructura metálica Plataforma-Blending.

8498-60-CC-S01-A1- H1 Plano de fundaciones - Plataforma Blending.

2.3PROGRAMA COMPUTACIONAL UTILIZADO

Las fundaciones han sido analizadas y diseñadas usando el programa PROKON para verificar estabilidad, tensiones de contacto en el suelo y asentamientos. Para el resto del diseño se utilizan hojas de cálculos de Excel y planillas Mathcad.

2.4MATERIALES

Pernos de Anclaje : ASTM A325Pernos químicos : HVU con varilla HAS tipo Hilti o similarHormigón armado : H-30Acero de refuerzo : A63-42H



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2.5UNIDADES

Los cálculos se han realizado en el Sistema Métrico de acuerdo a lo indicado en el documento SDS Structural Design Standards.

3 ALCANCE

El alcance de este documento es el diseño de las fundaciones de la plataforma blending.

La plataforma se apoya a través de tres pórticos de dos columnas cada uno. Para dos de los pórticos, se tiene un tipo de fundación combinada (2 unidades). Para el otro pórtico, se apoyan las columnas sobre pavimento existente a través de pernos de químicos del tipo hilti o su equivalente y se nivelan con mortero.

Las fundaciones se dimensionan cumpliendo con todos los requisitos de resistencia y deformaciones de acuerdo a lo indicado en las bases de diseño y, adicionalmente, deben satisfacer todos los requisitos necesarios para la instalación de la estructura.

En forma más detallada esta memoria incluye:

Verificación de las tensiones en el suelo. Verificación al deslizamiento (estabilidad). Verificación al volcamiento (estabilidad). Verificación de asentamientos. Diseño estructural de zapata y pedestal. Revisión de los pernos de anclaje según lo indicado en el apéndice D del código ACI 318-08.

Figura N°3.: Fundaciones de Plataforma Blending.



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4 GENERAL

La ubicación de las fundaciones dentro de la planta se muestra en la siguiente figura.

Figura N°4.: Ubicación Fundaciones de Plataforma Blending.

5 GEOMETRÍA DE LAS FUNDACIONES

Las fundaciones del tipo F1 son fundaciones combinadas, constituidas de dos pedestales de 0,40 m x 0,60 m y 1.9 m de altura, y una zapata de 2.4 m x 1,3 m x 0,4 m.

El sello de fundación está a 1,30 m por debajo del nivel piso terminado (NPT), es decir, en el nivel -2.324m (con respecto al 0.00 de planta)

A continuación se presenta un croquis con las dimensiones de las fundaciones.



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Figura N°5.: Fundación de Plataforma Blending. Planta

Figura N°5.: Fundación de Plataforma Blending. Elevación



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6 CARGAS CONSIDERADAS EN LA FUNDACIÓN

6.1PESO PROPIO (D)

El peso propio del pedestal de cada zapata se introduce como una carga repartida en la huella de los mismos. Del mismo modo el peso de la zapata.

El peso del suelo situado encima de las fundaciones tiene una densidad igual a 1200 kg/m 3 de acuerdo al Informe de Mecánica de Suelos citado en las referencias.

Peso de la Fundación F1 (zapata y pedestales) 5,40 tonPeso del Suelo encima fundación F1 2,85 ton

Tabla N°6.: Peso Propio de las fundaciones.

Se presentan a continuación las cargas transmitidas por la estructura de la plataforma correspondientes a peso propio y cargas de operación. En el anexo II, se muestra el detalle de las reacciones originales provenientes del Staad Pro para la estructura metálica de la plataforma.

LC nodosFx Fy Fz Mx My Mz

kg kg kg kg-m kg-m kg-m

Peso Propio

46 -47 720 0 0 0 -47 - 368 1 1 - -

121 -3 337 7 3 0 -122 -23 241 -9 -4 0 -128 -5 314 -2 -1 - -129 -10 172 2 1 - -

Tabla N°6.: Peso Propio de plataforma blending.



Cargas de operación

46 -203 1,993 -115 -54 -0 -47 0 4 -143 -67 - -

121 -76 437 -95 -44 -0 -122 -16 21 -120 -56 -0 -128 -37 920 -103 -48 -0 -129 106 -54 -142 -66 -0 -

Tabla N°6.: Carga de operación de plataforma blending.



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6.2CARGAS ROCE (R)

En el siguiente cuadro se presentan las cargas transmitidas por las tuberías a la estructura de la plataforma, correspondientes a las cargas de roce. Estas reacciones se obtienen a partir de datos suministrados por el departamento de Stress y Soportes y se aplican en los correspondientes pedestales para las columnas metálicas.

LC nodosFx Fy Fz Mx My Mzkg kg kg kg-m kg-m kg-m

ROCE X

46 297 218 -7 -3 -0 -47 0 -117 -2 -1 - -

121 114 104 -67 -31 -0 -122 114 -82 122 57 -0 -128 160 158 29 14 0 -129 175 -121 -75 -35 0 -

Tabla N°6.: Cargas roce en X en plataforma.

LC nodosFx Fy Fz Mx My Mzkg kg kg kg-m kg-m kg-m

ROCE Z

46 18 -15 213 99 0 -47 0 -3 266 124 - -

121 82 -79 167 78 0 -122 52 -30 238 110 0 -128 -93 162 208 97 0 -129 -38 18 219 102 0 -

Tabla N°6.: Cargas roce en Z en plataforma.

6.3SOBRECARGA (L)

Se considera una sobrecarga de uso de las plataformas de acceso igual a 300 kg/m2, según las mencionadas referencias.

En la siguiente tabla se indican las cargas obtenidas del cálculo de la plataforma que serán aplicadas en los pedestales.



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SOBRECARGA

46 10 916 -1 -0 - -47 -0 868 3 1 - -

121 39 566 19 9 0 -122 -103 523 -38 -18 0 -128 50 419 -9 -4 -0 -129 -107 372 27 12 -0 -

Tabla N°6.: Cargas por sobrecarga en plataforma.

6.4SUBPRESIÓN (N)

Según el SDS Rev.5, la cota de la Napa freática se encuentra ubicada en la elevación EL. 0.00, es decir, a 0.00 m de profundidad desde el nivel de radier. El sello de fundación se encuentra a una profundidad de 1.3 m, por lo tanto la fundación se encuentra afectada a la subpresión de la Napa Freática completamente.

donde es el peso específico del agua (1,0 ton/m3).

Figura N°6.: Subpresión por napa.

6.5SISMO (E)

En el siguiente cuadro se presentan las cargas de sismo transmitidas por la estructura y las tuberías. Estas cargas se obtienen de la memoria de cálculo de estructura metálica referenciada y se aplican en los correspondientes pedestales de las columnas metálicas.



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Tabla N°6.: Cargas sísmicas en plataforma.

6.6VIENTO (W)

No se considera esta solicitación ya que la carga predominante en el diseño es la sísmica.

7 COMBINACIONES DE CARGA

Las combinaciones de carga utilizadas corresponden a las indicadas en el SDS del proyecto y se listan a continuación, considerando que la presión de la napa freática puede estar o no estar presente ante la eventualidad de un sismo y utilizándose para ésta un factor de amplificación igual al peso propio para ASD y de 1.6 veces el peso propio para LRFD.

Combinaciones ASD:

Combinaciones utilizadas considerando el método de las tensiones admisibles.

Combinaciones LRFD:

Combinaciones utilizadas considerando el método de cargas últimas

A continuación se presenta la matriz de combinación de cargas (ASD y LRFD).




SISMO X

46 681 477 -2 -1 -0 -47 0 -266 -5 -2 - -

121 415 341 -80 -37 -0 -122 418 -294 167 77 -0 -128 473 423 45 21 0 -129 500 -346 -124 -58 0 -

SISMOZ

46 20 -36 558 259 1 -47 0 -1 618 287 - -

121 126 -193 501 233 0 -122 66 -33 589 274 0 -128 -142 370 541 252 1 -129 -27 3 553 257 0 -

SISMOY

46 -17 350 0 0 - -47 - 182 0 0 - -

121 -2 232 -0 -0 - -122 3 192 2 1 - -128 -6 256 1 0 - -129 10 188 -3 -1 - -


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L/CASD

D OP EX EZ EY L NAPA ROCE-X ROCE-Z100 1 1 1 101 1 1 1 1 102 1 1 1 1103 1 1 1 -1 104 1 1 1 -1105 1 1 1 1 106 1 1 1 1 1 107 1 1 1 1 1108 1 1 1 1 -1 109 1 1 1 1 -1110 1 1 +0.7 +0.7 1 1 111 1 1 +0.7 -0.7 1 1 112 1 1 -0.7 +0.7 1 1 113 1 1 -0.7 -0.7 1 1 114 1 1 +0.7 +0.7 1 1 115 1 1 +0.7 -0.7 1 1 116 1 1 -0.7 +0.7 1 1 117 1 1 -0.7 -0.7 1 1 118 1 1 +0.4949 +0.4949 +0.7 1 1 119 1 1 +0.4949 +0.4949 -0.7 1 1 120 1 1 -0.4949 +0.4949 +0.7 1 1 121 1 1 -0.4949 +0.4949 -0.7 1 1 122 1 1 +0.4949 -0.4949 +0.7 1 1 123 1 1 +0.4949 -0.4949 -0.7 1 1 124 1 1 -0.4949 -0.4949 +0.7 1 1 125 1 1 -0.4949 -0.4949 -0.7 1 1 126 0.6 +0.6 1 127 0.6 +0.6 1 +0.6 128 0.6 +0.6 1 +0.6129 0.6 +0.6 1 -0.6 130 0.6 +0.6 1 -0.6131 0.6 +0.6 +0.7 +0.7 1 132 0.6 +0.6 +0.7 -0.7 1 133 0.6 +0.6 -0.7 +0.7 1 134 0.6 +0.6 -0.7 -0.7 1 135 0.6 +0.6 +0.7 +0.7 1 136 0.6 +0.6 +0.7 -0.7 1 137 0.6 +0.6 -0.7 +0.7 1 138 0.6 +0.6 -0.7 -0.7 1



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L/CASD

D OP EX EZ EY L NAPA ROCE-X ROCE-Z139 0.6 +0.6 +0.4949 +0.4949 +0.7 1 140 0.6 +0.6 +0.4949 +0.4949 -0.7 1 141 0.6 +0.6 -0.4949 +0.4949 +0.7 1 142 0.6 +0.6 -0.4949 +0.4949 -0.7 1 143 0.6 +0.6 +0.4949 -0.4949 +0.7 1 144 0.6 +0.6 +0.4949 -0.4949 -0.7 1 145 0.6 +0.6 -0.4949 -0.4949 +0.7 1 146 0.6 +0.6 -0.4949 -0.4949 -0.7 1 147 1 1 148 1 1 1 149 1 1 1150 1 1 -1 151 1 1 -1152 1 1 1 153 1 1 1 1 154 1 1 1 1155 1 1 1 -1 156 1 1 1 -1157 1 1 +0.7 +0.7 1 158 1 1 +0.7 -0.7 1 159 1 1 -0.7 +0.7 1 160 1 1 -0.7 -0.7 1 161 1 1 +0.7 +0.7 1 162 1 1 +0.7 -0.7 1 163 1 1 -0.7 +0.7 1 164 1 1 -0.7 -0.7 1 165 1 1 +0.4949 +0.4949 +0.7 1 166 1 1 +0.4949 +0.4949 -0.7 1 167 1 1 -0.4949 +0.4949 +0.7 1 168 1 1 -0.4949 +0.4949 -0.7 1 169 1 1 +0.4949 -0.4949 +0.7 1 170 1 1 +0.4949 -0.4949 -0.7 1 171 1 1 -0.4949 -0.4949 +0.7 1 172 1 1 -0.4949 -0.4949 -0.7 1 173 0.6 +0.6 174 0.6 +0.6 +0.6 175 0.6 +0.6 +0.6176 0.6 +0.6 -0.6 177 0.6 +0.6 -0.6178 0.6 +0.6 +0.7 +0.7



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L/CASD

D OP EX EZ EY L NAPA ROCE-X ROCE-Z179 0.6 +0.6 +0.7 -0.7 180 0.6 +0.6 -0.7 +0.7 181 0.6 +0.6 -0.7 -0.7 182 0.6 +0.6 +0.7 +0.7 183 0.6 +0.6 +0.7 -0.7 184 0.6 +0.6 -0.7 +0.7 185 0.6 +0.6 -0.7 -0.7 186 0.6 +0.6 +0.4949 +0.4949 +0.7 187 0.6 +0.6 +0.4949 +0.4949 -0.7 188 0.6 +0.6 -0.4949 +0.4949 +0.7 189 0.6 +0.6 -0.4949 +0.4949 -0.7 190 0.6 +0.6 +0.4949 -0.4949 +0.7 191 0.6 +0.6 +0.4949 -0.4949 -0.7 192 0.6 +0.6 -0.4949 -0.4949 +0.7 193 0.6 +0.6 -0.4949 -0.4949 -0.7

Tabla N°7.: Combinaciones ASD

L/CLRFD

D OP EX EZ EY L NAPA ROCE-X ROCE-Z300 1.4 +1.4 +1.6 301 1.4 +1.4 +1.6 +1.4 302 1.4 +1.4 +1.6 +1.4303 1.4 +1.4 +1.6 -1.4 304 1.4 +1.4 +1.6 -1.4305 1.2 +1.2 +1.6 +1.6 306 1.2 +1.2 +1.6 +1.6 +1.2 307 1.2 +1.2 +1.6 +1.6 +1.2308 1.2 +1.2 +1.6 +1.6 -1.2 309 1.2 +1.2 +1.6 +1.6 -1.2310 1.2 +1.2 +0.5 +1.6 311 1.2 +1.2 +0.5 +1.6 +1.2 312 1.2 +1.2 +0.5 +1.6 +1.2313 1.2 +1.2 +0.5 +1.6 -1.2 314 1.2 +1.2 +0.5 +1.6 -1.2315 1.2 +1.2 1 1 +0.5 +1.6 316 1.2 +1.2 1 -1 +0.5 +1.6 317 1.2 +1.2 -1 1 +0.5 +1.6 318 1.2 +1.2 -1 -1 +0.5 +1.6 319 1.2 +1.2 1 1 +0.5 +1.6



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L/CLRFD

D OP EX EZ EY L NAPA ROCE-X ROCE-Z320 1.2 +1.2 1 -1 +0.5 +1.6 321 1.2 +1.2 -1 1 +0.5 +1.6 322 1.2 +1.2 -1 -1 +0.5 +1.6 323 1.2 +1.2 +0.707 +0.707 1 +0.5 +1.6 324 1.2 +1.2 +0.707 +0.707 -1 +0.5 +1.6 325 1.2 +1.2 -0.707 +0.707 1 +0.5 +1.6 326 1.2 +1.2 -0.707 +0.707 -1 +0.5 +1.6 327 1.2 +1.2 +0.707 -0.707 1 +0.5 +1.6 328 1.2 +1.2 +0.707 -0.707 -1 +0.5 +1.6 329 1.2 +1.2 -0.707 -0.707 1 +0.5 +1.6 330 1.2 +1.2 -0.707 -0.707 -1 +0.5 +1.6 331 0.9 +0.9 +1.6 332 0.9 +0.9 +1.6 +0.9 333 0.9 +0.9 +1.6 +0.9334 0.9 +0.9 +1.6 -0.9 335 0.9 +0.9 +1.6 -0.9336 0.9 +0.9 1 1 +1.6 337 0.9 +0.9 1 -1 +1.6 338 0.9 +0.9 -1 1 +1.6 339 0.9 +0.9 -1 -1 +1.6 340 0.9 +0.9 1 1 +1.6 341 0.9 +0.9 1 -1 +1.6 342 0.9 +0.9 -1 1 +1.6 343 0.9 +0.9 -1 -1 +1.6 344 0.9 +0.9 +0.707 +0.707 1 +1.6 345 0.9 +0.9 +0.707 +0.707 -1 +1.6 346 0.9 +0.9 -0.707 +0.707 1 +1.6 347 0.9 +0.9 -0.707 +0.707 -1 +1.6 348 0.9 +0.9 +0.707 -0.707 1 +1.6 349 0.9 +0.9 +0.707 -0.707 -1 +1.6 350 0.9 +0.9 -0.707 -0.707 1 +1.6 351 0.9 +0.9 -0.707 -0.707 -1 +1.6 352 1.4 +1.4 353 1.4 +1.4 +1.4 354 1.4 +1.4 +1.4355 1.4 +1.4 -1.4 356 1.4 +1.4 -1.4357 1.2 +1.2 +1.6 358 1.2 +1.2 +1.6 +1.2 359 1.2 +1.2 +1.6 +1.2



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L/CLRFD

D OP EX EZ EY L NAPA ROCE-X ROCE-Z360 1.2 +1.2 +1.6 -1.2 361 1.2 +1.2 +1.6 -1.2362 1.2 +1.2 +0.5 363 1.2 +1.2 +0.5 +1.2 364 1.2 +1.2 +0.5 +1.2365 1.2 +1.2 +0.5 -1.2 366 1.2 +1.2 +0.5 -1.2367 1.2 +1.2 1 1 +0.5 368 1.2 +1.2 1 -1 +0.5 369 1.2 +1.2 -1 1 +0.5 370 1.2 +1.2 -1 -1 +0.5 371 1.2 +1.2 1 1 +0.5 372 1.2 +1.2 1 -1 +0.5 373 1.2 +1.2 -1 1 +0.5 374 1.2 +1.2 -1 -1 +0.5 375 1.2 +1.2 +0.707 +0.707 1 +0.5 376 1.2 +1.2 +0.707 +0.707 -1 +0.5 377 1.2 +1.2 -0.707 +0.707 1 +0.5 378 1.2 +1.2 -0.707 +0.707 -1 +0.5 379 1.2 +1.2 +0.707 -0.707 1 +0.5 380 1.2 +1.2 +0.707 -0.707 -1 +0.5 381 1.2 +1.2 -0.707 -0.707 1 +0.5 382 1.2 +1.2 -0.707 -0.707 -1 +0.5 383 0.9 +0.9 384 0.9 +0.9 +0.9 385 0.9 +0.9 +0.9386 0.9 +0.9 -0.9 387 0.9 +0.9 -0.9388 0.9 +0.9 1 1 389 0.9 +0.9 1 -1 390 0.9 +0.9 -1 1 391 0.9 +0.9 -1 -1 392 0.9 +0.9 1 1 393 0.9 +0.9 1 -1 394 0.9 +0.9 -1 1 395 0.9 +0.9 -1 -1 396 0.9 +0.9 +0.707 +0.707 1 397 0.9 +0.9 +0.707 +0.707 -1 398 0.9 +0.9 -0.707 +0.707 1 399 0.9 +0.9 -0.707 +0.707 -1



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L/CLRFD

D OP EX EZ EY L NAPA ROCE-X ROCE-Z400 0.9 +0.9 +0.707 -0.707 1 401 0.9 +0.9 +0.707 -0.707 -1 402 0.9 +0.9 -0.707 -0.707 1 403 0.9 +0.9 -0.707 -0.707 -1

Tabla N°7.: Combinaciones LRFD

8 METODOLOG Í A DE DISE Ñ O Y CONDICIONES ADMISIBLES DEL DISEÑO

Las fundaciones se diseñan considerando la información entregada por el Departamento de Stress y Soportes, el SDS y el Informe de la Mecánica de Suelos.

8.1ESTABILIDAD

El análisis de estabilidad se realiza verificando el factor de seguridad al deslizamiento y el factor de seguridad al volcamiento, los cuales no deben sobrepasar los valores de 1.3 y 2.00 (% área a compresión>75%), respectivamente, según SDS. En este paso se utiliza el programa “PROKON”. Para estas verificaciones se analizan las combinaciones de carga mencionadas en este documento de la 100 a la 146. Los valores admisibles de estabilidad se obtienen en el Informe de Mecánica de Suelos.

A continuación se presentan los valores máximos obtenidos al deslizamiento y volcamiento por nodo:

Nodo L/C F.Desliz. F. Volc.

46-47 138 23.89 2.71121-122 117 10.71 2.82

Tabla N°8.: Estabilidad y volcamiento



ENAP REFINERIAS S.A



Figura N°8.: Estabilidad y volcamiento - Nodos 46-47.



ENAP REFINERIAS S.A



Figura N°8.: Estabilidad y volcamiento - Nodos 121-122.

8.2TENSIONES EN EL SUELO

Las tensiones de contacto sobre el relleno estructural (q1) y la arcilla (q2) se verifican tanto estáticamente como sísmicamente. De igual manera, se verifican a través del “PROKON” utilizando las combinaciones de carga desde la 147 a la 193.

Los valores admisibles de las tensiones de contacto según informe de mecánica suelos son:

Para valores de hsr<=B

----Tensión de contacto admisible estática sobre relleno hormigón

pobre

---Tensión de contacto admisible estática sobre suelo natural (arcilla)

(valor asumido utilizando hormigón pobre encontrado en mecánica de suelos del área)



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Figura N°8.: Tensiones de contacto admisibles

Donde, B equivale a la longitud de la zapata en el sentido corto, L en el sentido más largo, B’ corresponde a la longitud corta proyectada en el estrato sobre arcilla y L’ la longitud larga. H se refiere al espesor del hormigón pobre, se toma 0.5 m para todos los diseños de esta memoria y hsr

es la profundidad del sello de la fundación, se toma como 1.3 m.

Para combinaciones de cargas sísmicas los valores admisibles de las tensiones se incrementan 50% de acuerdo al Informe de Mecánica de Suelos:

---------

---

Se obtiene del PROKON el esfuerzo máximo de la fundación del nodo 46-47, es decir, 93.81 ton/m2 en la combinación 163.



ENAP REFINERIAS S.A



Figura N°8.: Esfuerzo máximo nodo 46-47

Este esfuerzo se compara con las tensiones admisibles, como se muestra a continuación:



ENAP REFINERIAS S.A



Fundación Nodo 46-47

Materiales a usar:

Hormigón: H30

fc 25MPa:= fc 254.9kgf

cm2

=

γh 2.5tonf

m3

:=

Acero de Refuerzo: A63-42H

fy 420MPa:= fy 4283kgf

cm2

=

Fundación

Dimensiones

htf 2300mm:= Altura total Fundación

hz 400mm:= Espesor de Zapata de fundación

hp 1900mm:= Altura de Pedestal

hsr 1300mm:= Profundidad sello de fundación

Ap 400mm:= Ancho Pedestal

Lp 600mm:= Largo Pedestal

Az 1300mm:= Ancho de zapata

Lz 2400mm:= Largo de zapata

H 1.8m:= Espesor de mejoramiento del suelo

h 0.5 m:= Espesor de mejoramiento de suelo desde elsello hasta la capa de arcilla

B Az:= Ancho Equivalente fundación cuadrada

L Lz:= Largo Equivalente fundación cuadrada

B' B h+:= B' 1.8 m= Ancho Proyectado a la arcilla para ancho de fundación B

L' L h+:= L' 2.9 m= Largo Proyectado a la arcilla para largo de fundación L

Df hsr:=

Propiedades del suelo

γs 1.2tonf

m3

:= Densidad de Relleno Estructural

Cargas de Plataforma, Suelo y Fundación

Ppp_eq 7tonf:= Peso plataforma + tuberías



ENAP REFINERIAS S.A



Pf 5.4 tonf= Peso Propio de Fundación

Ps 2.851 tonf= Peso de Suelo sobre Zapata

Tensiones máximas producidas en el suelo

Para calcular la tensión de contacto máxima sísmica en el suelo se utiliza la combinación más desfavorabledesde la combinación 147 a la 193.

La presión de contacto máxima es:

σmax.asd 0.9381kgf

cm2

:= Tensión máxima de contacto ASD (obtenido de la corrida del Prokon)

Tensiones de Contacto Sísmicas

La tensión de contacto sísmica admisible es de 3 kgf / cm2 a nivel de sello de fundación y 1.8 kgf / cm2 a nivel dearcilla

Verificación de tensiones sísmicas en hormigón pobre:

σmax.asd 0.938kgf

cm2

= < 3kgf

cm2

OK

Verificación de tensiones sísmicas en arcilla:

hpo 0.5m:= γsn 1.2tonf

m3

:=

σmax.tens.arcilla σmax.asd γsn hpo+ 0.998kgf

cm2

=:=

σmax.tens.arcilla 0.998kgf

cm2

= < 1.8kgf

cm2

OK

Tensiones de Contacto Estáticas

La tensión de contacto estática admisible es de 2 kgf / cm2 a nivel de sello de fundación y 1.2 kgf / cm2 a nivel dearcilla

Verificación de tensiones estáticas en relleno hormigón pobre

σmax.est.rellenoE

Ppp_eq Pf+ Ps+

B L:=

σmax.est.rellenoE 0.489kgf

cm2

= < 2kgf

cm2

OK

Verificación de tensiones estáticas en arcilla:

σmax.est.arcillaE σmax.est.rellenoE γsn hpo+ 0.549kgf

cm2

=:=

OK (valor de tensión asumido a nivel de sello de excavacióncuando se funda sobre hormigón pobre)σmax.est.arcillaE 0.549

kgf

cm2

= < 1.2kgf

cm2



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Se obtiene del PROKON el esfuerzo máximo de la fundación del nodo 121-122, es decir, 84.16 ton/m2 en la combinación 163.

Figura N°8.: Esfuerzo máximo nodo 121-122

Este esfuerzo se compara con las tensiones admisibles, como se muestra a continuación:



ENAP REFINERIAS S.A



Fundación Nodo 121-122

Materiales a usar:

Hormigón: H30

fc 25MPa:= fc 254.9kgf

cm2

=

γh 2.5tonf

m3

:=

Acero de Refuerzo: A63-42H

fy 420MPa:= fy 4283kgf

cm2

=

Fundación

Dimensiones

htf 2300mm:= Altura total Fundación

hz 400mm:= Espesor de Zapata de fundación

hp 1900mm:= Altura de Pedestal

hsr 1300mm:= Profundidad sello de fundación

Ap 400mm:= Ancho Pedestal

Lp 600mm:= Largo Pedestal

Az 1300mm:= Ancho de zapata

Lz 2400mm:= Largo de zapata

H 1.8m:= Espesor de mejoramiento del suelo

h 0.5 m:= Espesor de mejoramiento de suelo desde elsello hasta la capa de arcilla

B Az:= Ancho Equivalente fundación cuadrada

L Lz:= Largo Equivalente fundación cuadrada

B' B h+:= B' 1.8 m= Ancho Proyectado a la arcilla para ancho de fundación B

L' L h+:= L' 2.9 m= Largo Proyectado a la arcilla para largo de fundación L

Df hsr:=

Propiedades del suelo

γs 1.2tonf

m3

:= Densidad de Relleno Estructural

Cargas de Plataforma, Suelo y Fundación

Ppp_eq 7tonf:= Peso plataforma + tuberías



ENAP REFINERIAS S.A



Pf 5.4 tonf= Peso Propio de Fundación

Ps 2.851 tonf= Peso de Suelo sobre Zapata

Tensiones máximas producidas en el suelo

Para calcular la tensión de contacto máxima sísmica en el suelo se utiliza la combinación más desfavorabledesde la combinación 147 a la 193.

La presión de contacto máxima es:

σmax.asd 0.8416kgf

cm2

:= Tensión máxima de contacto ASD (obtenido de la corrida del Prokon)

Tensiones de Contacto Sísmicas

La tensión de contacto sísmica admisible es de 3 kgf / cm2 a nivel de sello de fundación y 1.8 kgf / cm2 a nivel dearcilla

Verificación de tensiones sísmicas en hormigón pobre:

σmax.asd 0.842kgf

cm2

= < 3kgf

cm2

OK

Verificación de tensiones sísmicas en arcilla:

hpo 0.5m:= γsn 1.2tonf

m3

:=

σmax.tens.arcilla σmax.asd γsn hpo+ 0.902kgf

cm2

=:=

σmax.tens.arcilla 0.902kgf

cm2

= < 1.8kgf

cm2

OK

Tensiones de Contacto Estáticas

La tensión de contacto estática admisible es de 2 kgf / cm2 a nivel de sello de fundación y 1.2 kgf / cm2 a nivel dearcilla

Verificación de tensiones estáticas en relleno hormigón pobre

σmax.est.rellenoE

Ppp_eq Pf+ Ps+

B L:=

σmax.est.rellenoE 0.489kgf

cm2

= < 2kgf

cm2

OK

Verificación de tensiones estáticas en arcilla:

σmax.est.arcillaE σmax.est.rellenoE γsn hpo+ 0.549kgf

cm2

=:=

OK (valor de tensión asumido a nivel de sello de excavacióncuando se funda sobre hormigón pobre)σmax.est.arcillaE 0.549

kgf

cm2

= < 1.2kgf

cm2



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8.3ASENTAMIENTO ESTÁTICO

La presión admisible por concepto de asentamiento se verifica mediante el análisis de dos tipos de asentamiento según el informe de la Mecánica de Suelos (D.3.2), asentamiento instantáneo y asentamientos diferidos en el tiempo por consolidación de la arcilla.

Donde St se refiere al asentamiento total de la fundación, Si asentamiento instantáneo y Sc por consolidación del suelo. El valor St no debe superar los 2.5 cm, valor dado por la Mecánica de Suelos en la sección D.3.2.4 del informe de Mecánica de Suelos.

La verificación del asentamiento estático para cargas permanentes se realiza utilizando, en planilla del Mathcad, el peso en prueba hidrostática del equipo, de la fundación y del suelo. Se calculan los asentamientos instantáneos en el estrato de relleno estructural (SR) y en el de arcilla (SA) mediante las fórmulas del Informe de la Mecánica de Suelos (D.3.2.1):

Donde I0 y F3 se obtienen a través de las tablas I y II del Informe de la mecánica de Suelos. B se refiere al lado más corto de la fundación, B’ la longitud proyectada en el estrato de hormigón pobre (B+h), L longitud más larga de fundación, L’ longitud proyectada en el estrato de hormigón pobre (L+h).

La obtención del asentamiento por consolidación del suelo se obtiene mediante la ecuación del Informe de mecánica de suelo:

Figura N°8.: Ubicación del relleno de hormigón pobre

A continuación se muestran el análisis del asentamiento:



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Nodo 46-47:

Asentamiento Estático:

Asentamiento instantáneo para cargas permanentes:

L

B1.846=

L'

B'1.611=

Io 1.157= Factor de forma (Tabla V Mecánica de Suelos)

Io' 1.091= Factor de forma (Tabla V Mecánica de Suelos)

hsr

B1= F3 0.78= Factor de Enterramiento (Tabla VI Mecánica de Suelos)

H

B'1= F3' 0.78= Factor de Enterramiento (Tabla VI Mecánica de Suelos)

q1 σmax.est.rellenoE 4.888tonf

m2

=:=

Si

75 q1 B Io F3

300 250 Df B+( )1

m+

0.1m( )2

tonf 0.453 cm=:=

Si 0.4527 cm= Asentamiento estático instantáneo

Sc 1.2 B log 1

q1 L 1m

2

tonf

3

mL B+( ) Df B+( )

+ 10,

0.01:= Sc 0.231 cm= Asentamiento estático consolidado

Stotal_est Si Sc+:= Stotal_est 0.684 cm= Asentamiento estático total < 2.5 cm

El asentamiento estático admisible para zapata aisladas es de 2.5 cm según el informe de Mecánica de Suelos, por loque se cumple el asentamiento admisible.

Nodo 121-122:



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Asentamiento Estático:

Asentamiento instantáneo para cargas permanentes:

L

B1.846=

L'

B'1.611=

Io 1.157= Factor de forma (Tabla V Mecánica de Suelos)

Io' 1.091= Factor de forma (Tabla V Mecánica de Suelos)

hsr

B1= F3 0.78= Factor de Enterramiento (Tabla VI Mecánica de Suelos)

H

B'1= F3' 0.78= Factor de Enterramiento (Tabla VI Mecánica de Suelos)

q1 σmax.est.rellenoE 4.888tonf

m2

=:=

Si

75 q1 B Io F3

300 250 Df B+( )1

m+

0.1m( )2

tonf 0.453 cm=:=

Si 0.4527 cm= Asentamiento estático instantáneo

Sc 1.2 B log 1

q1 L 1m

2

tonf

3

mL B+( ) Df B+( )

+ 10,

0.01:= Sc 0.231 cm= Asentamiento estático consolidado

Stotal_est Si Sc+:= Stotal_est 0.684 cm= Asentamiento estático total < 2.5 cm

El asentamiento estático admisible para zapata aisladas es de 2.5 cm según el informe de Mecánica de Suelos, por loque se cumple el asentamiento admisible.



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9 DISEÑO DE HORMIGÓN ARMADO DE LA FUNDACIÓN

9.1PUNZONAMIENTO

Se verifica el corte por punzonamiento en la base del pedestal. Para la verificación del punzonamiento se utilizan las siguientes ecuaciones:

(ACI 11-33, ACI 11-34, ACI 11-35)

Figura N°9.. Perímetro para verificación por punzonamiento

Se verifica la relación Vn > Vu con respecto a Vu resultante de las combinaciones de la 352 a la 403.

A continuación se muestran las verificaciones:

NODO 46-47:

Utilizando los siguientes valores, según ACI 11.12.2.1, se obtiene el corte admisible.



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F’c (Kg/cm2)

Lp (Lado mayor) mm

Ap (Lado menor) mm

Espesor de la losa (h)

s

250 600 400 400 40

Tabla 9.: Datos para calcular el corte admisibled=h-d’(mm) C1=Lp+d

(mm)C2=Ap+d

(mm)b0=2((C1+d)+(C2+d))

(mm)c =(Lp/Ap)

350 950 750 3400 0,67

Tabla 9.: Datos para calcular el corte admisible (continuación)

L/CVu Vn

Vn >Vu(ton) (ton)

352 1.4 D +1.4 OP 0.35 12.42 OK353 1.4 D +1.4 OP +1.4 ROCE-X -0.06 12.42 OK354 1.4 D +1.4 OP +1.4 ROCE-Z 0.33 12.42 OK355 1.4 D +1.4 OP -1.4 ROCE-X 0.77 12.42 OK356 1.4 D +1.4 OP -1.4 ROCE-Z 0.38 12.42 OK357 1.2 D +1.6 L +1.2 OP 0.29 12.42 OK358 1.2 D +1.6 L +1.2 OP +1.2 ROCE-X -0.07 12.42 OK359 1.2 D +1.6 L +1.2 OP +1.2 ROCE-Z 0.27 12.42 OK360 1.2 D +1.6 L +1.2 OP -1.2 ROCE-X 0.64 12.42 OK361 1.2 D +1.6 L +1.2 OP -1.2 ROCE-Z 0.31 12.42 OK362 1.2 D +0.5 L +1.2 OP 0.30 12.42 OK363 1.2 D +0.5 L +1.2 OP +1.2 ROCE-X -0.06 12.42 OK364 1.2 D +0.5 L +1.2 OP +1.2 ROCE-Z 0.28 12.42 OK365 1.2 D +0.5 L +1.2 OP -1.2 ROCE-X 0.65 12.42 OK366 1.2 D +0.5 L +1.2 OP -1.2 ROCE-Z 0.32 12.42 OK367 1.2 D +0.5 L +1 EX +1 EY +1.2 OP -0.37 12.42 OK368 1.2 D +0.5 L +1 EX -1 EY +1.2 OP -0.40 12.42 OK369 1.2 D +0.5 L -1 EX +1 EY +1.2 OP 0.99 12.42 OK370 1.2 D +0.5 L -1 EX -1 EY +1.2 OP 0.96 12.42 OK371 1.2 D +0.5 L +1 EZ +1 EY +1.2 OP 0.29 12.42 OK372 1.2 D +0.5 L +1 EZ -1 EY +1.2 OP 0.26 12.42 OK373 1.2 D +0.5 L -1 EZ +1 EY +1.2 OP 0.33 12.42 OK374 1.2 D +0.5 L -1 EZ -1 EY +1.2 OP 0.30 12.42 OK375 1.2 D +0.5 L +0.707 EX +0.707 EZ +1 EY +1.2 OP -0.18 12.42 OK376 1.2 D +0.5 L +0.707 EX +0.707 EZ -1 EY +1.2 OP -0.22 12.42 OK377 1.2 D +0.5 L -0.707 EX +0.707 EZ +1 EY +1.2 OP 0.78 12.42 OK



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L/CVu Vn

Vn >Vu(ton) (ton)

378 1.2 D +0.5 L -0.707 EX +0.707 EZ -1 EY +1.2 OP 0.75 12.42 OK379 1.2 D +0.5 L +0.707 EX -0.707 EZ +1 EY +1.2 OP -0.15 12.42 OK380 1.2 D +0.5 L +0.707 EX -0.707 EZ -1 EY +1.2 OP -0.19 12.42 OK381 1.2 D +0.5 L -0.707 EX -0.707 EZ +1 EY +1.2 OP 0.81 12.42 OK382 1.2 D +0.5 L -0.707 EX -0.707 EZ -1 EY +1.2 OP 0.78 12.42 OK383 0.9 D +0.9 OP 0.23 12.42 OK384 0.9 D +0.9 OP +0.9 ROCE-X -0.04 12.42 OK385 0.9 D +0.9 OP +0.9 ROCE-Z 0.21 12.42 OK386 0.9 D +0.9 OP -0.9 ROCE-X 0.49 12.42 OK387 0.9 D +0.9 OP -0.9 ROCE-Z 0.24 12.42 OK388 0.9 D +1 EX +1 EY +0.9 OP -0.44 12.42 OK389 0.9 D +1 EX -1 EY +0.9 OP -0.47 12.42 OK390 0.9 D -1 EX +1 EY +0.9 OP 0.92 12.42 OK391 0.9 D -1 EX -1 EY +0.9 OP 0.89 12.42 OK392 0.9 D +1 EZ +1 EY +0.9 OP 0.22 12.42 OK393 0.9 D +1 EZ -1 EY +0.9 OP 0.19 12.42 OK394 0.9 D -1 EZ +1 EY +0.9 OP 0.26 12.42 OK395 0.9 D -1 EZ -1 EY +0.9 OP 0.23 12.42 OK396 0.9 D +0.707 EX +0.707 EZ +1 EY +0.9 OP -0.25 12.42 OK401 0.9 D +0.707 EX -0.707 EZ -1 EY +0.9 OP -0.26 12.42 OK402 0.9 D -0.707 EX -0.707 EZ +1 EY +0.9 OP 0.74 12.42 OK403 0.9 D -0.707 EX -0.707 EZ -1 EY +0.9 OP 0.71 12.42 OK

Tabla 9.: Comparación del corte actuante (Vu) vs. El corte admisible (Vn)

9.2FLEXIÓN

El diseño de la armadura por flexión, tanto inferior como superior, en la zapata se realiza utilizando las combinaciones de carga de la 300 a la 403, seleccionando el momento mayor se calcula el refuerzo requerido mediante la siguiente ecuación:

Donde se refiere a la relación de la longitud larga con la corta, d el espesor de la zapata sin recubrimiento, Mu_zap el momento mayor actuante.

Adicionalmente, se verifica el refuerzo mínimo que debe cumplir con la siguiente ecuación:

(ACI 10-3)



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Donde bw se refiere al ancho de la zapata.

Si el refuerzo requerido (Asreq) calculado incrementado en 33% es inferior al refuerzo mínimo indicado en la ecuación anterior, se toma el requerido incrementado 33%, según ACI 10.5.3.

A continuación se muestran los cálculos de refuerzo para cada zapata:

Se representan los máximos momentos negativo y positivo en dirección X y/o Z, así como la combinación de carga para la que se producen para las zapatas de los nodos 46-47 y 121-122.

Se calcula el armado de las zapatas para resistir los momentos de diseño mostrados en las figuras anteriores.

Nodo 46-47: Nodo 121-122

Comb 353 Comb 324

En conclusión, se requiere acero de refuerzo mínimo, 16 cada 200 mm en ambas direcciones y para la parte superior e inferior.

9.3DISEÑO ARMADURA VERTICAL DE PEDESTAL

Como mínimo de refuerzo en el pedestal, se toma 1% del Área Gruesa del Pedestal como cantidad de acero de refuerzo vertical del pedestal.

NODOS 46-47 Y 121-122:

El acero de refuerzo vertical colocado en el pedestal es:

Área de pedestal (cm2)

1% Área pedestal (cm2)

Refuerzo colocado (cm2)

2400 24 10 18 (25,40 cm2)

Tabla 9.: Acero de refuerzo colocado en pedestal


0.02cm2/m

2.30cm2/m

0.0cm2/m

0.45cm2/m

0.17cm2/m

2.45cm2/m

0.8cm2/m

1.14cm2/m

0.23cm2/m


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Las solicitaciones en la base del pedestal son las siguientes:

L/C Pu Mu Vu(ton) (ton.m) (ton)

352 1.4 D +1.4 OP 0.35 -0.30 -3.80353 1.4 D +1.4 OP +1.4 ROCE-X -0.06 -0.32 -4.10354 1.4 D +1.4 OP +1.4 ROCE-Z 0.33 0.26 -3.78355 1.4 D +1.4 OP -1.4 ROCE-X 0.77 -0.29 -3.49356 1.4 D +1.4 OP -1.4 ROCE-Z 0.38 -0.87 -3.82357 1.2 D +1.6 L +1.2 OP 0.29 -0.26 -4.72358 1.2 D +1.6 L +1.2 OP +1.2 ROCE-X -0.07 -0.28 -4.98359 1.2 D +1.6 L +1.2 OP +1.2 ROCE-Z 0.27 0.22 -4.70360 1.2 D +1.6 L +1.2 OP -1.2 ROCE-X 0.64 -0.25 -4.46361 1.2 D +1.6 L +1.2 OP -1.2 ROCE-Z 0.31 -0.75 -4.74362 1.2 D +0.5 L +1.2 OP 0.30 -0.26 -3.71363 1.2 D +0.5 L +1.2 OP +1.2 ROCE-X -0.06 -0.28 -3.98364 1.2 D +0.5 L +1.2 OP +1.2 ROCE-Z 0.28 0.22 -3.70365 1.2 D +0.5 L +1.2 OP -1.2 ROCE-X 0.65 -0.25 -3.45366 1.2 D +0.5 L +1.2 OP -1.2 ROCE-Z 0.32 -0.75 -3.73367 1.2 D +0.5 L +1 EX +1 EY +1.2 OP -0.37 -0.27 -4.54368 1.2 D +0.5 L +1 EX -1 EY +1.2 OP -0.40 -0.27 -3.84369 1.2 D +0.5 L -1 EX +1 EY +1.2 OP 0.99 -0.26 -3.59370 1.2 D +0.5 L -1 EX -1 EY +1.2 OP 0.96 -0.26 -2.89371 1.2 D +0.5 L +1 EZ +1 EY +1.2 OP 0.29 0.80 -4.03372 1.2 D +0.5 L +1 EZ -1 EY +1.2 OP 0.26 0.80 -3.33373 1.2 D +0.5 L -1 EZ +1 EY +1.2 OP 0.33 -1.32 -4.10374 1.2 D +0.5 L -1 EZ -1 EY +1.2 OP 0.30 -1.32 -3.40375 1.2 D +0.5 L +0.707 EX +0.707 EZ +1 EY +1.2 OP -0.18 0.48 -4.38376 1.2 D +0.5 L +0.707 EX +0.707 EZ -1 EY +1.2 OP -0.22 0.48 -3.68377 1.2 D +0.5 L -0.707 EX +0.707 EZ +1 EY +1.2 OP 0.78 0.49 -3.70378 1.2 D +0.5 L -0.707 EX +0.707 EZ -1 EY +1.2 OP 0.75 0.49 -3.00379 1.2 D +0.5 L +0.707 EX -0.707 EZ +1 EY +1.2 OP -0.15 -1.01 -4.43380 1.2 D +0.5 L +0.707 EX -0.707 EZ -1 EY +1.2 OP -0.19 -1.01 -3.73381 1.2 D +0.5 L -0.707 EX -0.707 EZ +1 EY +1.2 OP 0.81 -1.01 -3.75382 1.2 D +0.5 L -0.707 EX -0.707 EZ -1 EY +1.2 OP 0.78 -1.01 -3.05383 0.9 D +0.9 OP 0.23 -0.20 -2.44384 0.9 D +0.9 OP +0.9 ROCE-X -0.04 -0.21 -2.64385 0.9 D +0.9 OP +0.9 ROCE-Z 0.21 0.17 -2.43386 0.9 D +0.9 OP -0.9 ROCE-X 0.49 -0.18 -2.25387 0.9 D +0.9 OP -0.9 ROCE-Z 0.24 -0.56 -2.46388 0.9 D +1 EX +1 EY +0.9 OP -0.44 -0.20 -3.27389 0.9 D +1 EX -1 EY +0.9 OP -0.47 -0.20 -2.57



ENAP REFINERIAS S.A



390 0.9 D -1 EX +1 EY +0.9 OP 0.92 -0.19 -2.31391 0.9 D -1 EX -1 EY +0.9 OP 0.89 -0.19 -1.62392 0.9 D +1 EZ +1 EY +0.9 OP 0.22 0.86 -2.76393 0.9 D +1 EZ -1 EY +0.9 OP 0.19 0.86 -2.06394 0.9 D -1 EZ +1 EY +0.9 OP 0.26 -1.25 -2.83395 0.9 D -1 EZ -1 EY +0.9 OP 0.23 -1.26 -2.13396 0.9 D +0.707 EX +0.707 EZ +1 EY +0.9 OP -0.25 0.55 -3.10397 0.9 D +0.707 EX +0.707 EZ -1 EY +0.9 OP -0.29 0.55 -2.40398 0.9 D -0.707 EX +0.707 EZ +1 EY +0.9 OP 0.71 0.56 -2.43399 0.9 D -0.707 EX +0.707 EZ -1 EY +0.9 OP 0.68 0.56 -1.73400 0.9 D +0.707 EX -0.707 EZ +1 EY +0.9 OP -0.22 -0.95 -3.15401 0.9 D +0.707 EX -0.707 EZ -1 EY +0.9 OP -0.26 -0.95 -2.45402 0.9 D -0.707 EX -0.707 EZ +1 EY +0.9 OP 0.74 -0.94 -2.48403 0.9 D -0.707 EX -0.707 EZ -1 EY +0.9 OP 0.71 -0.94 -1.78

Tabla 9.: Solicitaciones en la base del pedestal del Nodo 46

L/C Pu Mu Vu

(ton) (ton.m) (ton)

352 1.4 D +1.4 OP 0.68 0.56 -1.73353 1.4 D +1.4 OP +1.4 ROCE-X -0.22 -0.95 -3.15354 1.4 D +1.4 OP +1.4 ROCE-Z -0.26 -0.95 -2.45355 1.4 D +1.4 OP -1.4 ROCE-X 0.74 -0.94 -2.48356 1.4 D +1.4 OP -1.4 ROCE-Z 0.71 -0.94 -1.78357 1.2 D +1.6 L +1.2 OP 0.00 -0.38 -0.52358 1.2 D +1.6 L +1.2 OP +1.2 ROCE-X 0.00 -0.38 -0.36359 1.2 D +1.6 L +1.2 OP +1.2 ROCE-Z 0.00 0.33 -0.52360 1.2 D +1.6 L +1.2 OP -1.2 ROCE-X 0.00 -0.37 -0.68361 1.2 D +1.6 L +1.2 OP -1.2 ROCE-Z 0.00 -1.09 -0.53362 1.2 D +0.5 L +1.2 OP 0.00 -0.31 -1.84363 1.2 D +0.5 L +1.2 OP +1.2 ROCE-X 0.00 -0.32 -1.70364 1.2 D +0.5 L +1.2 OP +1.2 ROCE-Z 0.00 0.29 -1.83365 1.2 D +0.5 L +1.2 OP -1.2 ROCE-X 0.00 -0.31 -1.98366 1.2 D +0.5 L +1.2 OP -1.2 ROCE-Z 0.00 -0.92 -1.84



ENAP REFINERIAS S.A



367 1.2 D +0.5 L +1 EX +1 EY +1.2 OP 0.00 -0.32 -0.88368 1.2 D +0.5 L +1 EX -1 EY +1.2 OP 0.00 -0.33 -0.74369 1.2 D +0.5 L -1 EX +1 EY +1.2 OP 0.00 0.29 -0.88370 1.2 D +0.5 L -1 EX -1 EY +1.2 OP 0.00 -0.32 -1.02371 1.2 D +0.5 L +1 EZ +1 EY +1.2 OP 0.00 -0.93 -0.88372 1.2 D +0.5 L +1 EZ -1 EY +1.2 OP 0.00 -0.33 -0.80373 1.2 D +0.5 L -1 EZ +1 EY +1.2 OP 0.00 -0.33 -0.43374 1.2 D +0.5 L -1 EZ -1 EY +1.2 OP 0.00 -0.31 -1.33375 1.2 D +0.5 L +0.707 EX +0.707 EZ +1 EY +1.2 OP 0.00 -0.31 -0.96376 1.2 D +0.5 L +0.707 EX +0.707 EZ -1 EY +1.2 OP 0.00 0.85 -1.06377 1.2 D +0.5 L -0.707 EX +0.707 EZ +1 EY +1.2 OP 0.00 0.85 -0.70378 1.2 D +0.5 L -0.707 EX +0.707 EZ -1 EY +1.2 OP 0.00 -1.49 -1.06379 1.2 D +0.5 L +0.707 EX -0.707 EZ +1 EY +1.2 OP 0.00 -1.50 -0.70380 1.2 D +0.5 L +0.707 EX -0.707 EZ -1 EY +1.2 OP 0.00 0.50 -0.87381 1.2 D +0.5 L -0.707 EX -0.707 EZ +1 EY +1.2 OP 0.00 0.50 -0.51382 1.2 D +0.5 L -0.707 EX -0.707 EZ -1 EY +1.2 OP 0.00 0.52 -1.25383 0.9 D +0.9 OP 0.00 0.52 -0.89384 0.9 D +0.9 OP +0.9 ROCE-X 0.00 -1.16 -0.88385 0.9 D +0.9 OP +0.9 ROCE-Z 0.00 -1.16 -0.51386 0.9 D +0.9 OP -0.9 ROCE-X 0.00 -1.14 -1.25387 0.9 D +0.9 OP -0.9 ROCE-Z 0.00 -1.14 -0.89388 0.9 D +1 EX +1 EY +0.9 OP 0.00 -0.24 -0.33389 0.9 D +1 EX -1 EY +0.9 OP 0.00 -0.25 -0.23390 0.9 D -1 EX +1 EY +0.9 OP 0.00 0.21 -0.33391 0.9 D -1 EX -1 EY +0.9 OP 0.00 -0.24 -0.44392 0.9 D +1 EZ +1 EY +0.9 OP 0.00 -0.70 -0.34393 0.9 D +1 EZ -1 EY +0.9 OP 0.00 -0.25 -0.25394 0.9 D -1 EZ +1 EY +0.9 OP 0.00 -0.25 0.11395 0.9 D -1 EZ -1 EY +0.9 OP 0.00 -0.23 -0.78396 0.9 D +0.707 EX +0.707 EZ +1 EY +0.9 OP 0.00 -0.23 -0.42397 0.9 D +0.707 EX +0.707 EZ -1 EY +0.9 OP 0.00 0.93 -0.52398 0.9 D -0.707 EX +0.707 EZ +1 EY +0.9 OP 0.00 0.93 -0.15399 0.9 D -0.707 EX +0.707 EZ -1 EY +0.9 OP 0.00 -1.42 -0.52400 0.9 D +0.707 EX -0.707 EZ +1 EY +0.9 OP 0.00 -1.42 -0.15401 0.9 D +0.707 EX -0.707 EZ -1 EY +0.9 OP 0.00 0.58 -0.33402 0.9 D -0.707 EX -0.707 EZ +1 EY +0.9 OP 0.00 0.58 0.04403 0.9 D -0.707 EX -0.707 EZ -1 EY +0.9 OP 0.00 0.60 -0.70




ENAP REFINERIAS S.A



L/C Pu Mu Vu

(ton) (ton.m) (ton)

352 1.4 D +1.4 OP 0.00 -1.42 -0.52353 1.4 D +1.4 OP +1.4 ROCE-X 0.00 -1.42 -0.15354 1.4 D +1.4 OP +1.4 ROCE-Z 0.00 0.58 -0.33355 1.4 D +1.4 OP -1.4 ROCE-X 0.00 0.58 0.04356 1.4 D +1.4 OP -1.4 ROCE-Z 0.00 0.60 -0.70357 1.2 D +1.6 L +1.2 OP 0.00 0.59 -0.34358 1.2 D +1.6 L +1.2 OP +1.2 ROCE-X 0.00 -1.08 -0.33359 1.2 D +1.6 L +1.2 OP +1.2 ROCE-Z 0.00 -1.08 0.03360 1.2 D +1.6 L +1.2 OP -1.2 ROCE-X 0.00 -1.07 -0.71361 1.2 D +1.6 L +1.2 OP -1.2 ROCE-Z 0.00 -1.07 -0.34362 1.2 D +0.5 L +1.2 OP 0.11 -0.23 -1.08363 1.2 D +0.5 L +1.2 OP +1.2 ROCE-X -0.05 -0.41 -1.23364 1.2 D +0.5 L +1.2 OP +1.2 ROCE-Z 0.00 0.21 -0.97365 1.2 D +0.5 L +1.2 OP -1.2 ROCE-X 0.27 -0.06 -0.94366 1.2 D +0.5 L +1.2 OP -1.2 ROCE-Z 0.23 -0.68 -1.19367 1.2 D +0.5 L +1 EX +1 EY +1.2 OP 0.03 -0.14 -1.83368 1.2 D +0.5 L +1 EX -1 EY +1.2 OP -0.10 -0.29 -1.96369 1.2 D +0.5 L -1 EX +1 EY +1.2 OP -0.06 0.24 -1.74



ENAP REFINERIAS S.A



370 1.2 D +0.5 L -1 EX -1 EY +1.2 OP 0.17 0.01 -1.71371 1.2 D +0.5 L +1 EZ +1 EY +1.2 OP 0.13 -0.52 -1.93372 1.2 D +0.5 L +1 EZ -1 EY +1.2 OP 0.08 -0.18 -1.21373 1.2 D +0.5 L -1 EZ +1 EY +1.2 OP -0.06 -0.33 -1.34374 1.2 D +0.5 L -1 EZ -1 EY +1.2 OP -0.02 0.20 -1.12375 1.2 D +0.5 L +0.707 EX +0.707 EZ +1 EY +1.2 OP 0.21 -0.03 -1.09376 1.2 D +0.5 L +0.707 EX +0.707 EZ -1 EY +1.2 OP 0.17 -0.56 -1.31377 1.2 D +0.5 L -0.707 EX +0.707 EZ +1 EY +1.2 OP -0.34 -0.33 -1.78378 1.2 D +0.5 L -0.707 EX +0.707 EZ -1 EY +1.2 OP -0.34 -0.33 -1.32379 1.2 D +0.5 L +0.707 EX -0.707 EZ +1 EY +1.2 OP 0.49 -0.03 -1.10380 1.2 D +0.5 L +0.707 EX -0.707 EZ -1 EY +1.2 OP 0.49 -0.03 -0.64381 1.2 D +0.5 L -0.707 EX -0.707 EZ +1 EY +1.2 OP -0.05 0.77 -1.25382 1.2 D +0.5 L -0.707 EX -0.707 EZ -1 EY +1.2 OP -0.05 0.77 -0.79383 0.9 D +0.9 OP 0.20 -1.13 -1.64384 0.9 D +0.9 OP +0.9 ROCE-X 0.20 -1.13 -1.17385 0.9 D +0.9 OP +0.9 ROCE-Z -0.30 0.38 -1.55386 0.9 D +0.9 OP -0.9 ROCE-X -0.31 0.38 -1.08387 0.9 D +0.9 OP -0.9 ROCE-Z 0.28 0.60 -1.07388 0.9 D +1 EX +1 EY +0.9 OP 0.28 0.60 -0.60389 0.9 D +1 EX -1 EY +0.9 OP -0.13 -0.96 -1.82390 0.9 D -1 EX +1 EY +0.9 OP -0.13 -0.96 -1.36391 0.9 D -1 EX -1 EY +0.9 OP 0.46 -0.75 -1.34392 0.9 D +1 EZ +1 EY +0.9 OP 0.46 -0.75 -0.87393 0.9 D +1 EZ -1 EY +0.9 OP 0.07 -0.15 -0.70394 0.9 D -1 EZ +1 EY +0.9 OP -0.03 -0.26 -0.79395 0.9 D -1 EZ -1 EY +0.9 OP 0.00 0.14 -0.63396 0.9 D +0.707 EX +0.707 EZ +1 EY +0.9 OP 0.17 -0.04 -0.60397 0.9 D +0.707 EX +0.707 EZ -1 EY +0.9 OP 0.15 -0.44 -0.77398 0.9 D -0.707 EX +0.707 EZ +1 EY +0.9 OP -0.34 -0.30 -1.27399 0.9 D -0.707 EX +0.707 EZ -1 EY +0.9 OP -0.34 -0.30 -0.80400 0.9 D +0.707 EX -0.707 EZ +1 EY +0.9 OP 0.49 0.00 -0.59401 0.9 D +0.707 EX -0.707 EZ -1 EY +0.9 OP 0.48 0.00 -0.12402 0.9 D -0.707 EX -0.707 EZ +1 EY +0.9 OP -0.05 0.80 -0.74403 0.9 D -0.707 EX -0.707 EZ -1 EY +0.9 OP -0.06 0.80 -0.27




ENAP REFINERIAS S.A



L/C Pu Mu Vu

(ton) (ton.m) (ton)

352 1.4 D +1.4 OP -0.34 -0.30 -0.80353 1.4 D +1.4 OP +1.4 ROCE-X 0.49 0.00 -0.59354 1.4 D +1.4 OP +1.4 ROCE-Z 0.48 0.00 -0.12355 1.4 D +1.4 OP -1.4 ROCE-X -0.05 0.80 -0.74356 1.4 D +1.4 OP -1.4 ROCE-Z -0.06 0.80 -0.27357 1.2 D +1.6 L +1.2 OP 0.20 -1.10 -1.12358 1.2 D +1.6 L +1.2 OP +1.2 ROCE-X 0.20 -1.10 -0.66359 1.2 D +1.6 L +1.2 OP +1.2 ROCE-Z -0.31 0.42 -1.03360 1.2 D +1.6 L +1.2 OP -1.2 ROCE-X -0.31 0.42 -0.57361 1.2 D +1.6 L +1.2 OP -1.2 ROCE-Z 0.28 0.63 -0.55362 1.2 D +0.5 L +1.2 OP 0.27 0.63 -0.09363 1.2 D +0.5 L +1.2 OP +1.2 ROCE-X -0.13 -0.93 -1.31364 1.2 D +0.5 L +1.2 OP +1.2 ROCE-Z -0.13 -0.93 -0.84365 1.2 D +0.5 L +1.2 OP -1.2 ROCE-X 0.46 -0.72 -0.82366 1.2 D +0.5 L +1.2 OP -1.2 ROCE-Z 0.45 -0.71 -0.36367 1.2 D +0.5 L +1 EX +1 EY +1.2 OP 0.06 -0.34 -0.37368 1.2 D +0.5 L +1 EX -1 EY +1.2 OP -0.10 -0.02 -0.25369 1.2 D +0.5 L -1 EX +1 EY +1.2 OP -0.02 0.29 -0.32370 1.2 D +0.5 L -1 EX -1 EY +1.2 OP 0.22 -0.67 -0.48371 1.2 D +0.5 L +1 EZ +1 EY +1.2 OP 0.13 -0.98 -0.41



ENAP REFINERIAS S.A



372 1.2 D +0.5 L +1 EZ -1 EY +1.2 OP 0.21 -0.41 -1.15373 1.2 D +0.5 L -1 EZ +1 EY +1.2 OP 0.08 -0.13 -1.05374 1.2 D +0.5 L -1 EZ -1 EY +1.2 OP 0.15 0.13 -1.12375 1.2 D +0.5 L +0.707 EX +0.707 EZ +1 EY +1.2 OP 0.35 -0.69 -1.25376 1.2 D +0.5 L +0.707 EX +0.707 EZ -1 EY +1.2 OP 0.28 -0.95 -1.19377 1.2 D +0.5 L -0.707 EX +0.707 EZ +1 EY +1.2 OP 0.10 -0.33 -0.58378 1.2 D +0.5 L -0.707 EX +0.707 EZ -1 EY +1.2 OP -0.04 -0.05 -0.48379 1.2 D +0.5 L +0.707 EX -0.707 EZ +1 EY +1.2 OP 0.04 0.21 -0.54380 1.2 D +0.5 L +0.707 EX -0.707 EZ -1 EY +1.2 OP 0.24 -0.61 -0.67381 1.2 D +0.5 L -0.707 EX -0.707 EZ +1 EY +1.2 OP 0.16 -0.87 -0.61382 1.2 D +0.5 L -0.707 EX -0.707 EZ -1 EY +1.2 OP -0.32 -0.01 -0.47383 0.9 D +0.9 OP -0.32 -0.02 -0.09384 0.9 D +0.9 OP +0.9 ROCE-X 0.51 -0.64 -1.06385 0.9 D +0.9 OP +0.9 ROCE-Z 0.52 -0.65 -0.68386 0.9 D +0.9 OP -0.9 ROCE-X 0.03 0.79 -0.74387 0.9 D +0.9 OP -0.9 ROCE-Z 0.04 0.78 -0.35388 0.9 D +1 EX +1 EY +0.9 OP 0.16 -1.45 -0.80389 0.9 D +1 EX -1 EY +0.9 OP 0.17 -1.45 -0.42390 0.9 D -1 EX +1 EY +0.9 OP -0.25 0.69 -0.54391 0.9 D -1 EX -1 EY +0.9 OP -0.24 0.68 -0.15392 0.9 D +1 EZ +1 EY +0.9 OP 0.34 0.24 -0.95393 0.9 D +1 EZ -1 EY +0.9 OP 0.35 0.23 -0.57394 0.9 D -1 EZ +1 EY +0.9 OP -0.15 -0.89 -0.58395 0.9 D -1 EZ -1 EY +0.9 OP -0.15 -0.90 -0.20396 0.9 D +0.707 EX +0.707 EZ +1 EY +0.9 OP 0.44 -1.34 -1.00397 0.9 D +0.707 EX +0.707 EZ -1 EY +0.9 OP 0.44 -1.35 -0.61398 0.9 D -0.707 EX +0.707 EZ +1 EY +0.9 OP 0.04 -0.22 -0.24399 0.9 D -0.707 EX +0.707 EZ -1 EY +0.9 OP -0.07 -0.01 -0.16400 0.9 D +0.707 EX -0.707 EZ +1 EY +0.9 OP -0.01 0.18 -0.21401 0.9 D +0.707 EX -0.707 EZ -1 EY +0.9 OP 0.14 -0.43 -0.31402 0.9 D -0.707 EX -0.707 EZ +1 EY +0.9 OP 0.08 -0.63 -0.26403 0.9 D -0.707 EX -0.707 EZ -1 EY +0.9 OP -0.38 0.10 -0.13


Utilizando las solicitaciones de los nodos 46, 47, 121, 122 y el acero de refuerzo colocado, se construye el diagrama de iteración del pedestal:



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-150

-100

-50

0

50

100

150

200

250

300

350

400

-60 -40 -20 0 20 40 60

Pn

(T)

Mn (Tm)

Interaction diagram Pedestal


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Figura 9.. Diagrama de iteración del pedestal

9.4DISEÑO ARMADURA HORIZONTAL DEL PEDESTAL (ESTRIBOS)

El refuerzo por cortante (estribos) se realiza verificando la ecuación Vn>Vu, donde Vn=Vc+Vs (ACI 11-2), se calcula el refuerzo requerido a partir de la fuerza cortante actuante mayorada seleccionada de la mayor entre las combinaciones 352 a la 403. Este refuerzo requerido no debe ser menor a la siguiente ecuación:

(ACI 11-13)

Donde s se refiere al espaciamiento entre refuerzo.

Pedestal (cm x cm) (Ton)

L/CVu

(Ton)

40x60 12,42 358 4,98Acero de refuerzo mínimo por

Vc>Vu

Tabla 9.: Acero de refuerzo horizontal requerido

El acero de refuerzo horizontal se presenta también en la sección 9.5 en la verificación de los pernos de anclaje, por lo que se indica el acero horizontal definitivo en ese punto.

9.5PERNOS DE ANCLAJE

Para esta verificación, de acuerdo al Apéndice D de la ACI 318, se calculan las resistencias a tracción y corte del perno, las longitudes de anclaje y desprendimiento de pernos.

La resistencia a tracción del acero del anclaje se calcula con la fórmula del ACI 318 D.5.1:

--- --- Capacidad de los pernos en tracción. (ACI 318 D-3)

Donde Ase, área efectiva de un perno, futa, tensión de rotura de un perno, na, número de pernos,



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La resistencia al arrancamiento del hormigón de anclaje por tracción se calcula con la fórmula del ACI 318 D.5.2:

-----------(D-4)

----------------------(D-7) ------------------------ (D-6)

---------- (D-9) Se asume e’N=0 para todos los casos.

-------(D-10/11)

-----para anclajes preinstalados

------- para anclajes postinstalados

----(D-12/13)

Donde ca,min es la mínima distancia al borde desde el centro del perno, hef es el mínimo valor resultante de la máxima ca/1.5.

La resistencia a la extracción por deslizamiento del anclaje por tracción se calcula con la fórmula del ACI 318 D.5.3:

------------(D-14)

-------- Se toma como 1 para todos los casos por ser más desfavorable.

-------------(D-15)

La resistencia al desprendimiento lateral del hormigón de anclaje por tracción se calcula con la fórmula del ACI 318 D.5.4:

----------------(D-18)

-------------(D-17)



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Donde Abrg es el área de la cabeza del perno y s es el espaciamiento de los anclajes exteriores a lo largo del borde.

La resistencia al cortante del acero del anclaje se calcula con la fórmula del ACI 318 D.6.1.

--- --- (ACI 318 D-19)

La resistencia al arrancamiento del hormigón de anclaje por cortante se calcula con la fórmula del ACI 318 D.6.2:

--------(D-22)

---------(D-24) ------------------------ (D-23)

---------- (D-26) Se asume e’N=0 para todos los casos.

----(D-27/28)

1---------- Se toma este valor como más desfavorable para todos los cálculos

------(D-29)

La resistencia al desprendimiento del hormigón por cabeceo del anclaje por cortante se calcula con la fórmula del ACI 318 D.6.3:

-------(D-30)

La resistencia a tracción del perno se verifica, según ACI 318 D.4.1.1, como se indica:

-------Asumiendo Nua como Nsa

--------Asumiendo Vua como Vsa

Donde:



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N=0.75 y V=0.65 según ACI 318 D.4.4.

Para la verificación, según ACI 318 D.3.3.3, se multiplica por 0,75 el valor de Nn y VVn al compararlos con Nsa y VVsa.

Luego y de ser requerido, se calcula la resistencia de las barras en tracción:

--- --- Resistencia de las barras en tracción

Donde nb, número de barras longitudinales, Ab área de una barra longitudinal, fyb tensión de fluencia en barras, 4200 Kgf/cm2, b=0.75

Además y también de ser requerido, se calcula la resistencia de las barras a corte:

--- --- Resistencia de las barras a corte

Donde nbc, número de estribos, Asbc área de una barra, fybc tensión de fluencia en barras, 4200 Kgf/cm2, v=0.65, du es la sección útil de hormigón para corte y Su la separación entre estribos.

También, se calcula la longitud mínima de desarrollo del refuerzo con gancho Ldh a través de la siguiente fórmula:

(ACI 318 12.5.2)

Donde:e = 1 , =1

Se debe cumplir: Ldh<L1, L2

htf = Altura total fundación.C o D = Dimensiones del pedestal.S = Circulo de pernos.



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Figura 9.9. Longitud de desarrollo

NODOS 46-47, 121-122:

Dia. Perno (pulg)

Cant. (und)

Separación entre pernos (mm)

Hef final (mm)

Plancha (mmxmm)

3/4 ” 4 300/140 554 85x85

Tabla 9.9: Datos para verificación del perno

A continuación se realizan los cálculos pertinentes:



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Cálculo de hef según ACI 318:

hefc maxCa1

1.5

Ca2

1.5,

100 mm=:= Profundidad de enterramiento de anclaje (para arrancamiento)

hef. min hefr hefc, ( ) 100 mm=:= Profundidad de enterramiento para resistencia del cono

ϕb 0.75:= Factor para anclaje controlado por un elemento dúctil según D 4.4

ANCO 9 hef.2 900 cm

2=:= Área proyectada para un solo anclaje (ACI 318 D-6)

ψed.N 1 min Ca1 Ca2, ( ) 1.5 hef.if

0.7 0.3min Ca1 Ca2, ( )

1.5 hef.+ min Ca1 Ca2, ( ) 1.5 hef.<if

1=:= Factor de prox. la borde

ψc.N 1.25 Ip 1if

1.4 Ip 2if

1.25=:=

Cac 2.5 hef.( ) Ape 1if

4 hef.( ) Ape 2if

0.25 m=:=

ψcp.N 1 min Ca1 Ca2, ( ) Cacif

min Ca1 Ca2, ( )Cac

0.6=:=

Excentricidad de las cargas



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e'N 0mm:= Excentricidad enter la carga y el grupo de anclaje

ψec.N min 11

12e'N

3 hef.+

,

1=:= Factor de grupo para excentricidad de cargas

kc 10 Ip 1if

7 Ip 2if

10=:=

Nb kc fc. hef..1.5 kgf 5 tonf=:= ACI 318- D 7-, ( )

ACI 318- D 4-, ( )Ncbg

ANC

ANCOψec.N ψed.N ψc.N ψcp.N Nb 10 tonf=:=

Ncbg 10 tonf=

0.75 ϕb Ncbg 5.625 tonf= Resistencia del cono para resistir la tracción del anclaje

Resistencia a la extracción por deslizamiento del anclaje por tracción nNpn (D.5.3)

A 85 mm:=

B 85 mm:= Abrg A Bπ

4da( )2-:= Abrg 69.40 cm

2=

da 1.905 cm=

n Npernos 2=:=

Np 8Abrg fc 138.8 tonf=:=

Hg 1:= Hormigon con grietas=1, sin grietas 2

ψcp 1 Hg 1if

1.4 Hg 2if

1=:=

Npn ψcp Np 138.8 tonf=:= Resistencia al deslizamiento del anclaje (ACI 318, D-14)

ϕp 0.75:= Factor de minoración a la extracción por deslizamiento del anclaje

n Npn 277.599 tonf=

0.75 ϕ n Npn 156.149 tonf=



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Resistencia al arrancamiento del hormigón de anclaje por cortante Vcbg (D.6.2)



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Resistencia de barras de acero por Corte

Se debe cumplir que la resistencia a corte de los refuerzos de acero sea mayor a la resistencia al arrancamientode los anclajes.

dbc 10 mm:= Diámetro de refuerzo de acero Horizontal

nbc 1:= Número de refuerzo de acero para un anclaje

Su 100mm:= Separación entre estribos

du 62.5cm:= Seccion util de concreto para corte

fybc 4200kgf

cm2

:= Tensión de fluencia para refuerzos de acero A63-42H

ϕv 0.65:= Factor de minoración de barras de refuerzo según D 4.4

Asbcπ

4dbc( )2 0.785 cm

2=:= Asbc 0.79 cm2= Área de refuerzo de acero

Vn Asbc nbc fybcdu

Su 20.617 tonf=:= ϕv Vn 13.401 tonf=

ϕv Vn 13.40 tonf= Resistencia de las barras proporcionadas para resistir el corte

ϕv Vn 13.40 tonf= > ϕv Vsa 11.826 tonf= Las barras resisten la capacidad de los pernos



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10 ANEXO I: REACCIONES EN FUNDACIONES DE PLATAFORMA



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Node L/C Fx kg Fy kg Fz kg Mx kg-m My kg-m Mz kg-m46 1 PESO PROPIO -47 720 0 0 0 -

2 SOBRECARGA 10 916 -1 -0 - -3 SISMO X 681 477 -2 -1 -0 -4 SISMO Z 20 -36 558 259 1 -5 SISMO Y -17 350 0 0 - -

6 PESO OPERACION

-203 1,993 -115 -54 -0 -

7 ROCEX 297 218 -7 -3 -0 -8 ROCEZ 18 -15 213 99 0 -

47 1 PESO PROPIO - 368 1 1 - -2 SOBRECARGA -0 868 3 1 - -

3 SISMO X 0 -266 -5 -2 - -4 SISMO Z 0 -1 618 287 - -5 SISMO Y - 182 0 0 - -

6 PESO OPERACION

0 4 -143 -67 - -

7 ROCEX 0 -117 -2 -1 - -8 ROCEZ 0 -3 266 124 - -

121 1 PESO PROPIO -3 337 7 3 0 -2 SOBRECARGA 39 566 19 9 0 -

3 SISMO X 415 341 -80 -37 -0 -4 SISMO Z 126 -193 501 233 0 -5 SISMO Y -2 232 -0 -0 - -

6 PESO OPERACION

-76 437 -95 -44 -0 -

7 ROCEX 114 104 -67 -31 -0 -8 ROCEZ 82 -79 167 78 0 -

122 1 PESO PROPIO -23 241 -9 -4 0 -2 SOBRECARGA -103 523 -38 -18 0 -

3 SISMO X 418 -294 167 77 -0 -4 SISMO Z 66 -33 589 274 0 -5 SISMO Y 3 192 2 1 - -

6 PESO OPERACION

-16 21 -120 -56 -0 -

7 ROCEX 114 -82 122 57 -0 -8 ROCEZ 52 -30 238 110 0 -

128 1 PESO PROPIO -5 314 -2 -1 - -2 SOBRECARGA 50 419 -9 -4 -0 -

3 SISMO X 473 423 45 21 0 -4 SISMO Z -142 370 541 252 1 -5 SISMO Y -6 256 1 0 - -

6 PESO -37 920 -103 -48 -0 -



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Node L/C Fx kg Fy kg Fz kg Mx kg-m My kg-m Mz kg-mOPERACION

7 ROCEX 160 158 29 14 0 -8 ROCEZ -93 162 208 97 0 -

129 1 PESO PROPIO -10 172 2 1 - -2 SOBRECARGA -107 372 27 12 -0 -

3 SISMO X 500 -346 -124 -58 0 -4 SISMO Z -27 3 553 257 0 -5 SISMO Y 10 188 -3 -1 - -

6 PESO OPERACION

106 -54 -142 -66 -0 -

7 ROCEX 175 -121 -75 -35 0 -8 ROCEZ -38 18 219 102 0 -

TablaN°I.: Reacciones de plataforma


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8498-60-CC-S01-C