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1 2. Cálculo de fallas TECSUP Por: Ing. César Chilet 06/03/2009 [email protected] 75 Contenido 1. Análisis de falla. 2. Tipos de falla. 3. Corriente de falla. 4. Cálculo de corrientes de cortocircuitos trifásicos. 5. Componentes simétricas. 6. Cálculo de fallas desbalanceadas.

Analisis de fallas

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Page 1: Analisis  de fallas

1

2. Cálculo de fallas

TECSUP

Por: Ing. César Chilet

06/03/2009 [email protected] 75

Contenido

1. Análisis de falla.2. Tipos de falla.3. Corriente de falla.4. Cálculo de corrientes de cortocircuitos

trifásicos.5. Componentes simétricas.6. Cálculo de fallas desbalanceadas.

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2

Análisis de fallas

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Análisis de fallas (1)

• Es una parte esencial del diseño del sistema de potencia:– El cálculo de las corrientes que fluyen en los

componentes cuando ocurren varios tipos de fallas.

– La magnitud de las corrientes de fallas son necesarias para determinar el ajuste de corriente para la protección y la capacidad nominal de los interruptores.

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3

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Análisis de fallas (2)

• Se dice que una falla ocurre cuando anormalmente fluye corrientes elevadas debido a fallas parciales o completa del aislamiento en uno o mas puntos.

• La corrientes de falla son una consecuencia de sobretensiones debido a descargas atmosféricas o de maniobra y el resultado de daños causa que fluya un arco que lo atraviesa.

Tipos de fallas

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4

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Tipos de fallas

• Por su duración: autoextinguible, fugaz, permanente.

• Por su localización: dentro o fuera de una máquina o un tablero eléctrico.

• Por su origen: por factores mecánicos, debido a sobretensiones, por envejecimiento

• Por el número de fases involucradas: monofásicos (80%), bifásicos (15%) y trifásicos (5%).

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Tipos de fallas

• Los tipos de fallas que comúnmente ocurren:– Fallas pueden ser divididos en

dos tipos:• Fallas simétricas – (c) y (e).• Fallas asimétricas – (a), (b), (d) y (f).

Calculado por el método de las componentes simétricas.

– El tipo más común: (a)• Frecuentemente las fallas a tierra

contiene resistencia en forma de arco como (f)

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Fallas simétricas

• El más severo tipo: (c ) & (e)– Falla simétrica trifásica.– Los cálculos se realizan con frecuencia.

– El más fácil de calcular.

• Las fallas simétricas trifásicas serán tratados primero, entonces las averías asimétricas tales como fallas a tierra o las fallas de línea a línea usando el método de las componentes simétricas.

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6

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Cálculos

• Hay dos tipos de cálculos de la corriente de falla. – Para el cálculo del cortocircuito trifásico, se

puede emplear los circuitos equivalentes monofásicos, dado que es normal que las otras dos fases de la red estén eléctricamente balanceados.

– Para el cálculo de otros tipos de fallas en la red que son desequilibradas eléctricamente -el método de las componentes simétricas es necesario.

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Potencia de falla (MVA)

• Así como corriente de falla, la potencia de falla en MVA se considera con frecuencia.

Falla MVA=√3.VL.IF x 10-6 (MVA)• Donde

– VL= tensión nominal de línea de la parte fallada.– IF= corriente de falla.

• Puesto que la tensión nominal siempre es conocida, la avería en MVA es una manera indirecta de dar la corriente de falla. Sin embargo, cuando la corriente de avería pasa a través de un transformador de dos devanados, la magnitud de la corriente de falla cambia pero la falla MVA no.

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7

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Potencia de falla (MVA)

• La falla en MVA se refiere a menudo como nivel de la avería.

• A menos que esté indicado de otra manera, el nivel de la avería en un punto dado será referido a un cortocircuito simétrico trifásico.

Corriente de falla

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8

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Corriente de falla (1)

• La intensidad del cortocircuito tiene dos componentes una alterna (Ia) y otra continua (Ic).

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Corriente de falla (2)

• Su valor inicial depende en que parte de la onda de tensión ocurre el cortocircuito y su amortiguamiento es tanto más rápido cuanto mayor el la relación R/L.

Page 9: Analisis  de fallas

9

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Circuito equivalente

• Una red simplificada se reduce a una fuente de tensión alterna constante, un interruptor, una impedancia Zcc , que representa todas las impedancias situadas aguas arriba del interruptor, y una impedancia Zs de la carga

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Intensidad de cortocircuito

• Cuando se produce un defecto de impedancia despreciable entre los puntos A y B, aparece una intensidad de cortocircuito, Icc , muy elevada, limitada únicamente por la impedancia Zcc .

• La intensidad Icc se establece siguiendo un régimen transitorio en función de las reactancias X y de las resistencias R que son las componentes de la impedancia Zcc :

22 XRZcc +=

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Defecto alejado de los alternadores

• Es el caso más frecuente. La componente AC se mantiene y la DC se amortigua.

• Se aprecia los dos casos extremos.

Simétrico Asimétrico

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Defecto alejado de los alternadores

• Es pues necesario calcular la corriente de choque Ip para determinar el poder de cierre de los interruptores automáticos a instalar y también para definir los esfuerzos electrodinámicos que deberásoportar el conjunto de la instalación.

• Su valor se deduce del valor eficaz de la corriente de cortocircuito simétrica Ia mediante la relación:

Ip = K.√2.Ia, (valor pico )en la que el coeficiente K viene dado por la curva de la figura siguiente en función de la razón R/X o R/L.

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Coeficiente “K”

⋅−⋅+= X

R

eK0301,3

96899,0022,1

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Defecto en la proximidad de los alternadores

• Cuando el defecto se produce muy cerca delalternador que alimenta el circuito afectado, lavariación de la impedancia del alternador, queahora pasará a ser preponderante, provoca laamortiguación de la corriente de cortocircuito.

GZG RF + j XF

IccGENERADOR

Impedancia de falla

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Defecto en la proximidad de los alternadores

• Producto del cortocircuito es predominantemente inductivo, genera desmagnetización en el generador, haciendo que la tensión se reduzca.

• Como simplificación, consideramos el valor dela f.e.m. constante, pero la reactancia interna de la máquina como variable; esta reactanciaevoluciona en tres etapas o estados:– Subtransitorio.– Transitorio– Permanente

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Defecto en la proximidad de los alternadores

• Estado subtransitorio: corresponde a los 10 ó 20 primeros milisegundos del defecto,

• Estado transitorio: a continuación del anterior y que se prolonga hasta 500 milisegundos, y

• Después, el estado permanente o reactancia síncrona.

Page 13: Analisis  de fallas

13

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Defecto en la proximidad de los alternadores

• Esta intervención sucesiva de las tres reactancias provoca una disminuciónprogresiva de la intensidad de cortocircuito,intensidad que es, por tanto, la suma decuatro componentes :– las tres componentes alternas y, – una cuarta, la componente unidireccional que

resulta del establecimiento de la corriente enel circuito (inductivo).

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Page 14: Analisis  de fallas

14

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Defecto en la proximidad de los alternadores

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Régimen transitorio

• Sin embargo, el régimen transitorio de establecimiento de una corriente de cortocircuito depende normalmente de la distancia del punto de defecto a los alternadores.

• Cabe indicar que las impedancias de los alternadores son inferiores a las de las conexiones entre ellos y el punto de defecto.

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Conclusión (1)

• El desarrollo de la corriente de falla en el tiempo i (t) está dividido en tres zonas de tiempo por tres diversas expresiones.

• Primera zona, denota el intervalo subtransitorioy dura hasta 2 ciclos, la corriente es I”. Estádefinido la reactancia subtransitoria de eje directo:

"

"

I

EX d =

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Conclusión (2)

• Segunda zona, denota el intervalo transitorio, da lugar: donde I’ es la corriente transitoria y X’d es la reactancia transitoria de eje directo. El intervalo transitorio dura cerca de 30 ciclos.

'

'

I

EX d =

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Conclusión (2)

• La condición de estado estacionario da la reactancia síncrona de eje directo:

• La reactancia subtransitoria (X”d) puede ser tan baja como el 7 % de la reactancia síncrona (Xs).

I

EXd =

Cálculo de corriente de cortocircuito trifásico

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Cortocircuito trifásico simétrico (1)

• Se considera normalmente que el defecto trifásico es el que provoca las corrientes más elevadas.

• El cálculo de Icc 3 es pues indispensable paraelegir los materiales (intensidades y esfuerzoselectrodinámicos máximos a soportar).

3

U

CC

CCZ

UI

⋅=

33

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Cortocircuito trifásico simétrico (2)

• Ocurre infrecuentemente. – enlace trifásico con conexión a tierra para el

mantenimiento pero hecha vivo accidentalmente. – una falla a tierra se extiende a través a las otras 2

fases debido a una aclaración de la avería.

• Es un tipo de falla importante. – cálculo fácil. – dar la respuesta pesimista para el peor caso de

aclaramiento lento de la falla.

Page 18: Analisis  de fallas

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Cortocircuito trifásico simétrico (3)

• Se asume que si un interruptor puede despejar una avería trifásica, puede despejar cualquier otra avería también. Por lo tanto, es su capacidad nominal en MVA que debe ser por lo menos igual al nivel de falla trifásico en MVA.

• Pues los interruptores se fabrican en tamaño estándar de preferencia, por ejemplo 250, 500, 750 MVA.

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Cortocircuito trifásico simétrico (4)

• Un cálculo de alta precisión no es generalmente necesario determinar el nivel de falla trifásico. Las asunciones siguientes se hacen generalmente:

– Inmediatamente antes de la avería, el sistema está en sin carga y todas las corrientes se desprecian excepto la corriente de avería.

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Cortocircuito trifásico simétrico (5)

– Todos los generadores están funcionando en su voltaje nominal, inafecto por la avería y se pueden substituir por un solo generador equivalente (es el paralelo de las fuentes).

– Se desprecia las resistencias serie y los admitancias en derivación y cualquier la reactancia inductiva del sistema se tiene en cuenta - ésta da la mínima impedancia del sistema y la máxima corriente de falla; una respuesta pesimista.

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Cortocircuito trifásico simétrico (6)

• Dependiente en el tiempo que transcurre de la incidencia de la avería, la reactancia transitoria o subtransitoria debe ser utilizado en la representación del generador.

• El tiempo de la abertura del interruptor está en el rango de 2-8 y como la componente DC es ignorada en el cálculo de la corriente de avería, un factor de multiplicación es necesario tomar en cuenta.

11,21,4

832

Factor de multiplicaciónTiempo de apertura del CB

Page 20: Analisis  de fallas

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Otros cortocircuitos

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Otros cortocircuitos

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Corriente de falla y nivel de falla (1)

• Considere el siguiente circuito equivalente de un cortocircuito trifásico simétrico.

• Donde – X: reactancia/fase total del sistema.– E: f.e.m./fase de las fuentes común a la barra.– If: corriente de falla.

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Corriente de falla y nivel de falla (2)

• La corriente de falla es:

• Y el nivel de falla trifásico total es:

• Si Z es expresado en p.u.

X

EI f =

pu

puf

ff

xVAo

X

EIEVA

1

33

2

=

⋅=⋅⋅=

B

pu

BB

pu

I

xEX

IE

XIx

⋅=

⋅=

o

base corriente : donde

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22

06/03/2009 [email protected] 116

Corriente de falla y nivel de falla (3)

• Por ejemplo

• El nivel de la avería puede ser encontrado si la impedancia total en por unidad de la fuente es conocida. La impedancia total por unidad de la fuente al punto de avería se puede encontrar por análisis del circuito.

• NOTA: por valores en por unidad se deben referir a una SB elegido como base común.

pu.en Z

baseVA 33 ==⋅⋅=⋅⋅=

=⋅⋅==

pu

B

pu

B

pu

Bf

pu

B

pu

Bf

x

S

x

IE

x

IEVAy

x

I

xE

IE

X

EI

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Ejemplo 1

• Calcular la corriente de falla y el nivel de falla en el punto “F”usando como base común 60 MVA.

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Reactores limitadores de corriente (1)

• Se emplean reactores limitadores de corriente pues las altas corrientes de avería harían daño mecánicamente y térmicamente considerable.

• Las reactancias artificiales algunas veces se insertan para aumentar la reactancia entre la fuente y la avería de forma de mantener la corriente de avería dentro de límites seguros.

06/03/2009 [email protected] 119

Ejemplo 2

• Considere el sistema mostrado tomando como valores base 11 kV, 25 MVA. Considerar como impedancia de los generadores 16% sobre los valores base indicados.

• Calcular el cortocircuito trifásico en el punto mostrado.

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1,0 0º p.u.

A

B

xS (p.u.)

xT (p.u.)

kAI

AIiI

AKV

MVA

U

SI

upz

ui

jxxz

upjx

jS

Sux

upjjS

Sjx

KVVMVAS

CC

BCCCC

IIB

BB

CC

CC

TCC

T

N

BCCT

CC

B

IBB

2,6

5,57730747,1

5,5773103

100

3

..0747,19305,0

0,1

9305,0

..58286,0

14

1000816,0

:ador transformdel Impedancia

..347,067,287

100

:fuente la de Impedancia

60 100

S

S

=×=⋅=

=⋅

=⋅

=

===

=+==

⋅=

⋅=

===

==

Ejemplo

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Sistema

rL + j x L

2768.1 A60 kV

A

B

C

60/10 KV14 MVA (17,5 MVA)

8,16%

KAKV

MVAI

MVAS

S

S

S

u

SSS

BCC

BCC

BCC

BCC

BCC

CC

TACCBCC

2,6103

47,107

47,107

103048,91

108286,510476,31

0816,0

14

1

67,287

11

111

3

33

=

=

×=

×+×=

+=

+=

−−

−−

Ejemplométodo de los MVA

Page 25: Analisis  de fallas

25

Método de componentes simétricas

06/03/2009 [email protected] 123

Aplicación

• El cálculo con la ayuda de las componentessimétricas resulta particularmente útil para el caso de defectos en redes trifásicasdesequilibradas, porque las impedanciasclásicas, R y X, llamadas «cíclicas» no sepueden utilizar debido, por ejemplo, a losfenómenos magnéticos.

Page 26: Analisis  de fallas

26

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Aplicación

• Por tanto, es necesario este tipo de cálculo:1. si se trata de un sistema no simétrico de tensiones y

corrientes (vectores de Fresnel con módulos diferentes y con desfases diferentes de 120º ); es el caso de un cortocircuito monofásico (fase-tierra), bifásico, o bifásico con tierra.

2. si la red tiene sobre todo máquinas rotativas y transformadores especiales (conexión estrella-estrella neutro, por ejemplo).

3. Este método es aplicable a cualquier tipo de red de distribución radial y para cualquier tensión.

06/03/2009 [email protected] 125

Componentes simétricas

• Los métodos de componentes simétricas se basan en el principio de superposición. Así pues, en las redes se suponen características lineales.

• Las tensiones y corrientes (asimétricas) en la fases R,S,T, se obtienen mediante agrupación de las tensiones y corrientes (simétricas) de las componentes. Estas corresponden a los sistemas:– Sistema de Secuencia positiva o directo (1)– Sistema de Secuencia negativa o inverso (2)– Sistema de Secuencia homopolar o cero (0)

Page 27: Analisis  de fallas

27

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R1

S1T1

120°

120°

120°

El operador a es un

vector de magnitud la

unidad y argumento 120°

a =1 120°

se cumple lo siguiente:

S1= a2 R

1

T1= a R

1

Sistema de sistema de secuencia positiva.

06/03/2009 [email protected] 127

Sistema de secuencia negativa.

R2

T2S2

120°

120°

120°

Asimismo se

cumple:

S2= a R

2

T2= a2 R

2

Page 28: Analisis  de fallas

28

06/03/2009 [email protected] 128

Sistema de secuencia cero.

Ro So To

3Ro = 3So = 3To

Los tres vectores

homopolares o de

secuencia cero,

son iguales en

magnitud,

dirección, y

sentido.

06/03/2009 [email protected] 129

Relaciones importantes 1

• Un sistema eléctrico simétrico o asimétrico, puede ser descompuesto en tres sistemas de simétricos diferentes e independientes (positiva, negativa y cero).

ToTTT

SoSSS

RoRRR

++=++=++=

21

21

21

Page 29: Analisis  de fallas

29

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Relaciones importantes 2

• Se de muestra que :

32

31

3

2

2

aTSaRR

TaaSRR

TSRToSoRo

++=

++=

++===

06/03/2009 [email protected] 131

Postulados (1)

• Las componentes de secuencia positiva, están presentes en cualquier condición (balanceada o desbalanceada).

• Las componentes de secuencia negativa, por tener secuencia diferente a las positivas, rompen el equilibrio establecido por el sistema positivo.

• En otras palabras, cualquier desequilibrio introduce componentes de secuencia negativa.

Page 30: Analisis  de fallas

30

06/03/2009 [email protected] 132

• Las componentes homopolares o de secuencia cero, sólo pueden aparecer cuando el sistema trifásico tenga una resultante (IR + IS + IT >0 ).Para que un red trifásica tenga resultante es preciso que dicha red tenga, al menos un punto a tierra.Por ejemplo:Una falla monofásica a tierra.

Una falla bifásica a tierra.Las aperturas de fase o las cargas desequilibradas solamente producirán componente homopolar cuando exista un segundo punto de contacto a tierra.

Postulados (2)

Redes de secuencia de los componentes

Page 31: Analisis  de fallas

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Generadores (1)

ER

IR1 Z1

UR1

+

-

IR2 Z2

UR2

+

-

Red de secuenciapositiva (1) o (+)

Red de secuencianegativa (2) o (-)

06/03/2009 [email protected] 135

Generadores (2)

ZN

R

XO

XO

XO

3ZN

XO

3ZN

ZN=XT + a2 R

a:1

XO

Redes de secuencia cero según su conexión

Page 32: Analisis  de fallas

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Transformadores (1)

Transformador de 3devanados

XT

Transformador de 2devanados

P

T

S

ZP

ZS

ZT

Redes de secuencia positiva y negativa

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Transformadores de 3 devanados

2

2

2

PSSTPTT

PTSTPSS

STPTPSP

XXXX

XXXX

XXXX

−+=

−+=

−+=

Page 33: Analisis  de fallas

33

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Red de secuencia

cero para los

transformadores

según su

conexión.

06/03/2009 [email protected] 139

Transformador de puesta a tierra (zig-zag)

XT XT

3R

Red de secuenciapositiva y negativa

Red de secuenciacero

Page 34: Analisis  de fallas

34

Procedimientos de cálculo

06/03/2009 [email protected] 141

Procedimiento de cálculo (1)

• Reemplazar las impedancias de secuencia positiva en el sistema eléctrico en estudio, luego determinar el circuito Thévenin equivalente (Red monofásica activa, con impedancias directas ) en el punto de falla.

Z1

E Ua1

Ia1

Red de secuencia positiva ( 1 )

+

-

Page 35: Analisis  de fallas

35

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Procedimiento de cálculo (2)

• Reemplazar las impedancias de secuencia negativa y anular las fuentes de tensión existentes. De igual modo se determina la red de secuencia negativa (Red monofásica pasiva, con impedancias inversas ) en el punto de falla.

Z2

Ua2

Ia2

Red de secuencianegativa ( 2 )

+

-

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Procedimiento de cálculo (3)

• Asimismo se determina la red de secuencia cero (Red monofásica pasiva, con impedancias homopolares , reemplazando las impedancias de secuencia cero) en el punto de falla.

Z0

Ua0

Ia0

Red de secuencia cero ( 0 )

+

-

Page 36: Analisis  de fallas

36

Procedimiento de cálculo (4)Conexión de la redes de secuencia según la falla

06/03/2009 [email protected] 145

Falla monofásica a tierra

Page 37: Analisis  de fallas

37

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Falla bifásica

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Falla bifásica a tierra

Page 38: Analisis  de fallas

38

06/03/2009 [email protected] 148

Cortocircuito trifásico

06/03/2009 [email protected] 149

Fase “a” abierta

Page 39: Analisis  de fallas

39

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Ejemplo 6

Anexo

Page 40: Analisis  de fallas

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3 Uo

V

Tensiones homopolares

• Para poder efectuar la detección de las tensiones homopolaressimplemente hay que reproducir la ecuación matemática en un circuito eléctrico, tal como se muestra a continuación:

06/03/2009 [email protected] 153

Corriente homopolar

• De igual manera, para la detección de la corriente homopolar hay que reproducir la ecuación matemática en un circuito eléctrico. 3 I0

3 Io

Page 41: Analisis  de fallas

41

06/03/2009 [email protected] 154

• Sin embargo debido a que la corriente homopolar es muy pequeña en comparación de la corriente del alimentador y si la detección de la corriente se efectúa a través de la suma de tres transformadores de corriente, es posible que el resultado del filtro homopolar sea una corriente debido a la diferencia de corrientes de excitación que daría como resultado operaciones incorrectas.

Corriente homopolar

06/03/2009 [email protected] 155

Corriente homopolar

R

IR

ISIT

Io = ( IR + IS + IT ) / 3

IR

Ir

Iex

Ir - Iex

Irele = ( Ir - Iexr ) + ( Is - Iexs ) + ( It - Iext )

Irele = ( Ir + Is + It ) - ( Iexr + Iexs + Iext )

- si el sistema no tiene falla a tierra

Irele = - ( Iexr + Iexs + Iext )

Relé

luego la corriente en el relé es :

esta corriente puede originar operaciones incorrectas del relé

Page 42: Analisis  de fallas

42

06/03/2009 [email protected] 156

• Para solucionar este problema debemos efectuar la suma de las tres corrientes dentro de un solo núcleo magnético, lo cual da como resultado una corriente en el secundario del transformador siempre y cuando exista corriente homopolar en el sistema primario. Para poder introducir las tres fases dentro de un núcleo magnético la única forma es que el electroducto sea un cable.

Corriente homopolar

06/03/2009 [email protected] 157

Corriente homopolar

IR IS IT

Ir + Is + It

Iex I rele

I rele = ( Ir + Is + It ) - Iex

Para solucionar este inconveniente es preferible sumar lastres corrientes dentro de un solo núcleo magnético