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ANALISIS DE TRANSITORIOS EN LA
SUBESTACION DE CHIPICHAPE
ANGELICA MAZUERA PEÑA
GENITH VENGOCHEA LAVADO
CORPORACION UNIVERSITARIA AUTONOMA DE OCCIDENTE
DIVISION DE INGENIERIAS
PROGRAMA DE INGENIERIA ELECTRICA
SANTIAGO DE CALI
1.995
ANALISIS DE TRANSITORIOS EN LA
SUBESTACION DE CHIPICHAPE
ANGELICA MAZUERA PENA
GENITH VENGOCHEA LAVADO
Trabajo de Grado para optar al título de Ingeniero Electricista
DirrectorHENRY MAYA SALAMANCA
Ingeniero Electricista
CORPORACION UNIVERSITARIA AUTONOMA DE OGC¡DENTE
DIVISION DE INGENIERIAS
PROGRAMA DE INGENIERIA ELECTRICA
SANTIAGO DE CALI
018 ?9Ilffi;;d Autonoma de occidcntc II secctoN BIBLIoTEcA I
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NOTA DE ACEPTACION
Aprobado por el Comite de Grado encumplimiento de los requisitos exigidospor la Corporacion Universitaria Autónomade Occidente para optar el título deIngeniero Electricista.
úei¿aA#lAd
Presidente delJurado
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Jurado
Santiago de Cali, Mayo 1.995
11t
I
| /,J r
/ ltt
AGRADECIMIENTOS
Queremos de una manera muy especial expresar nuestro sincerO
agradec¡miento:
A Henry Maya salamanca Director del Proyecto, Profesional I de la
unidad de Planeación Emcali, Docente y Jefe de Area de Potencia
Programa de Ingenieria Eléctrica de la universidad Autónoma de
Occidente.
A Hugo Moncayo Asesor del proyecto, Ingeniero Profesional I de
EMCALI, Docente universidad Autónoma de occidente'
A Willian Escobar, lngeniero de Estudio Sistemas de Potencia' Gers Ltda'
A Oscar polanco, profesional lll de la Unidad de Informatica, Emcali'
A Fernando Galvis Ingeniero de sección Licitaciones y contratos de
Emcali.
l-v
A Harvey Trujillo Ingeniero, Inmelec Ltda
A Hernan López,lngeniero Jefe Sección Red Subterránea Emcali.
A Adriana Hernandez, Ingeniero de Chidral
A Gustavo Zapata, Técnico Supervisor de Grupo Red Subterránea de
Emcali.
A Julian Gonzalez Velasco, Ingeniero de la Unidad de Planeación de
Energía de Emcali.
A Alberto Cuervo, Ingeniero, Director Subestación Chipichape - Chidral.
A La Corporación Universitaria Autónoma de Occidente.
A Todas y cada una de las personas que en una u otra forma colaboraron
en la realizacion del presente trabajo.
DEDICATORIA
A Dios por darme las fuerzas suficientes en los momentos difíciles. A mis
padres, hermanos y familia por su paciencia y apoyo constantes durante el
transcurso de mi carrera.
GRACIAS
Angélica Mazuera Peña
\/I
DEDICATORIA
ADiostodopoderosoquemei|uminaymeguiaentodomomento.
A mis padres y hermanos que con su aliento, esfuerzo y apoyo me dan la
base para salir adelante y son las voces de animo y fortaleza a lo largo de
mi vida.
A todas las personas que de una u otra forma contribuyeron con su apoyo
para culminar mis estudios profesionales'
GRACIAS
Genith Vengochea L.
vl- l-
TABLA DE CONTENIDO
Página
INTRODUCCION
1. SoBRETENS|ONES........... 4
1.1 SOBRETENSIONES DE TIPO E}CTERNO 4
1.1.1 Descargas atmosféricas"""""" 4
1.1.zDescarga estática.... 6
1.1.3 Descarga indirecta...'.."' 7
1.1.4Descarga directa.'... 7
1.2 SOBRETENSIONES DE TIPO INTERNO 9
1 .2.1 Sobretensiones por ocurrencia de falla""' 1 1
l.2.2Sobretensionesporoperacionesdemaniobra......'......12
1 .2.3 Conductores abierto.".' """" 13
l.z.4Sobretensiones por pérdida súbita"" 13
l.3PRoTEcc|oNDELoSSISTEMASDED|STR|BUc|oN.14
1 .4 SISTEMAS AEREOS.............. 15
vl-aa
1 .5 SISTEMAS SUBTERRANEOS...' "....'
1,6 CABLE CON PANTALI.A NO METALICA........
2 METODOLOGIA DEL MANEJO DEL E.M.T.P 20
2.IMoDELAM|ENToDELoSELEMENToSDEUNS|STEMADE
DE POTENCIA EN EL E.M.T.P 21
2.1.1.Fuentes... 22
2.1.zEquivalente thevenin 23
2.1.glíneas de transmisión""""' 23
2.1.4Cable Subterráneo...""""' 25
2.1.5Transformadores....' 26
2.1.5.1Xformer... 28
2.1.5.2Saturation 28
2.1.6Pararrayos.............. 28
2.1 .7lnterruptores........... 29
2.2 ESTRUCTURA DEL E.M.T.P EN SU VERSION A.T'P' 30
2.Z.1Tarietade subrutinas 32
z.2.zTarieta de datos misceláneos"""""" 32
2.2.gTarietade ramas. 33
2.2.4Tarietadetac's....... 33
2.z.|Tarjetade interruptores"""" 33
16
17
I i'-íI
l-x
i*_
2.2.6Tarietadefuentes 34
z.z.7Tarjeta de condiciones iniciales"' 34
z.z.|Tarieta de requirimientos de salida" 34
z.z.gTarjeta de Requirimientos de Plotter 35
2.3 PROCEDIMIENTO DE SIMUI-AC|oN""""" 35
3 CONDICIONES INICIALES
s.lMEToDoLoG|ADEANAL|S|SDESoBRETENS|oNES
4 PROPOSITOS Y LISTADOS DE SIMULACIONES.."' 50
4.1 PROPOSITO DE SIMUI.ACIONES... 50
4.1.1 Energización con o sin pararrayos"""""" 50
4.l.zDesenergización del sistema por ocurrencia de falla""' 51
4.2 Listado de simulacines..... 52
5 ANALISIS DE RESULTADOS........
5.1 CASO 1: ENERGIZACION CON PARARRAYOS
5.2 CASO 2: ENERGIZACION SIN PARARRAYOS"
5.3 CASO 3: FALI.A LINEA A TIERRA Y DESENERGIZACION"""""""'
5.4 CASO 4: DESCARGA ATMOSFERICA AL FINAL DE I'A LINEA""""'
38
48
57
57
59
61
63
x
CONCLUSIONES. 83
RECOMENDACIONES 86
87BIBLIOGRAFIA.
xl-
Figura 1
Figura 2
Figura 3
Figura 4
Figura 5
Figura 6
Figura 7
Figura 8
Figura 9
Figura 10
Figura 11
Figura 12
Figura 13
Figura 14
Figura 15
LISTA DE FIGURAS
Página
Parámetros eléctricos del cable subterráneo""""""" 27
Recorrido subterráneo del circuíto Granada" 41
Diagrama unifilar de la subestación Ghipichape"""""""""' 43
Diagrama de conexión de los pararrayos"""" 46
Caso1. Energización con pararrayos 53
Caso 2. Energización sin pararrayos"""" 54
Caso 3. Falla línea a tierra y desenergización"' 55
Caso 4. Descarga Atmosférica al final de la línea"""" 56
Voltaje en el pararrayos 1...'..".""' 66
Voltaje en el pararayos 2-........""' 67
Voltaje en el pararrayos 3....'.."""' 68
Voltaje a través de la resistencia del pararrayos 3""' 69
Voltaje entre el cable y la línea" 70
Voltaje al final de la línea......." 71
Voltaje entre el Equivalente Thevenin y el interruptor....... 72
xl- l-
Figura 16
Figura 17
Figura 18
Figura 19
Figura 20
Figura 21
Figura 22
Figura 23
Figura 24
Figura 25
Voltaje entre el interruptor y el cable"""'
Voltaje en los contactos del interruptor"""""
Voftaje en el pararrayos 2.....""""'
Voltaje en el pararrayos 3........"""
Voltaje en los contactos del interruptor"""""
Voltaje a través del pararrayos 3""'
Corriente a través del pararrayos 3""'
Voltaje a través del pararrayos 3 fase A,B, y C""""""""
Voltaje a través del bajante del pararrayos 3"""""""""'
Corriente a través del bajante del pararrayos 3"""""""'
73
74
75
76
77
78
79
80
81
82
xiii
LISTA DE ANEXOS
MODELO DE LA FUENTE
MODELO DEL EQUIVALENTE THEVENIN
MODELO DE LA LINEA.
MODELO DEL CABLE SUBTERRANEO
MODELO DEL PARARRAYOS
MODELO DEL INTERRUPTOR.
CASO 1.DAT ENERGIZACION CON PARARRAYOS
CASO 2.DAT ENERGIZACION SIN PARARRAYOS
CASO 3.DAT FALLA LINEA A TIERRA.
CASO 1.1¡S ENERGIZACION CON PARARRAYOS
CASO 2.LIS ENERGIZACION SIN PARARRAYOS
CASO 3.LIS FALLA LINEA A TIERRA.
CASO 4.DAT DESCARGA ATMOSFERICA.
CASO 4.LIS DESCARGA ATMOSFERICA.
DIFICULTADES Y ERRORES
Página
91ANEXO A:
ANEXO B:
ANEXO C:
ANEXO D:
ANEXO E:
ANEXO F:
ANEXO G.
ANEXO H:
ANEXO I:
ANEXO J:
ANEXO K:
ANEXO L:
ANEXO M:
ANEXO N.
ANEXO O:
94
96
103
112
114
116
122
125
129
138
144
157
161
170
xav
RESUMEN
Este proyecto fué realizado con el objetivo de analizar transitorios
electromagnéticos en la subestación chipichape y al igual para conocer y
aplicar el paquete del EMTP (versión A'T'P para micros)'
para determinar el comportamiento de un circuito distribución a 13'2 kv
durante la energización, desenergizacióny en fallas se realizaron una serie de
simulaciones , las cuales se modelaron de acuerdo a información
suministrada por EMCALI y CHIDRAL; esta información está relacionada con
las características del cable, tiempo de operación de los interruptores'
especificaciones técnicas de los equipos (pararrayos, transformador de
potencia, generador) etc.,es decir, se trató de utilizar los datos que existían
realmente en la subestación'
Con el análisis se puede saber cómo se comportará este circuito ante las
situaciones simuladas y sugerir los correctivos si se detecta la presencia de
de problemas.
El EMTP cumple una función muy importante para este estudio' ya que
actualmente Se const¡tuye en uno de los programas más completos para
analizar transitorios electromagnéticos por lo tanto, es la herramienta
principal.
xva
INTRODUCCION
Los fenómenos transitorios están presentes en todo sistema eléctrico
cuando se produce un cambio en sus condiciones de funcionamiento'
Dichos fenómenos son, en la mayoría de muy corta duración' sin
embargo, |as magnitudes que invo|ucran, ya Sea de vo|taje o corriente,
hacenquesuestudiosevue|vacadavezmásimportante.
El mayor número de transitorios en un sistema de potencia son de
naturaleza oscilatoria y se caracterizan con períodos cortos de oscilación'
Estos períodos transitorios son muy importantes porque ciertas veces Ios
componentes del círcuito y los equipos eléctricos son expuestos a grandes
esfuerzos que resultan de voltajes y corrientes anormales' Los
sobrevoltajes pueden darse por causas de origen externo al sistema como
son las descargas atmosféricas, o causas de origen interno debidas a
operaciones de maniobra (switcheo) en el sistema, y las sobrecorrientes
pueden averiar equipos de potencia debido a la excesiva disipación de
cafor ylo excesivos esfuerzos electromagnéticos. Por esta raz6n' es
necesario comprender que la duración de períodos transitorios en los
2
circuítos son esenciales en la formulación de pasos requeridos para minimizar
y algunas veces prevenir daños por efecto de los transitorios a causa de
sobrevoltajes.
Los métodos clásicos de tratamiento de transitorios consisten en hallar y
resolver ecuaciones diferenciales o sólo ecuaciones las cuales deben
satisfacer la respuesta del sistema en cada instante. Las ecuaciones describen
la respuesta del sistema que puede Ser formulada como una ecuación
diferencial lineal constante en el tiempo con coeficientes constantes. La
solución de estas ecuaciones consiste de dos partes: La solución homogénea,
la cual describe la respuesta transitoria del sistema y la solución particular,
que describe la respuesta en una condición estacionaria del sistema a la
función torzada.
Debido a las características especiales de los sistemas de potencia eléctrica
tales como:
- Eltensa área de servicio
- Gomplejidad de los sistemas
- Inversión de capital alto por parte de las industrias
- Necesidad de prestar un servicio de energía eléctrica con la mayor
calidad, estabilidad y confiabilidad.
3
se hace necesario ahorrar tiempo y agilizar los análisis de transitorios por lo
tanto se cuenta con un programa en computador llamado EMTP Ohe
Electromagnetic Transients Program), el cual es un paquete de Software que
consta de una serie de modelos para representar cada uno de los elementos,
como fuentes, resistencias, induCtanCiaS, líneaS, CableS, interruptOreS'
transformadores, etc.
con un adecuado maneio de estos, se logra representar diferentes esquemas
para su posterior análisis; siendo sus resultados muy importantes para etapas
de diseño, análisis y explicación de fallas ocurridas en un sistema de potencia
eléctrico. De ahí que se vea la importancia de poder contar con herramientas
de este tipo para la compresión de las diferentes situaciones presentadas en
los sistemas de potencia eléctrico.
Este proyecto tiene como propósito utilizar el paquete EMTP (versión ATP
para micros) para modelar cada uno de los equipos y componentes de un
sistema de potencia eléctrico, para analizar situaciones reales como
energización de sistemas sin pararrayos, energización sin parrarayos'
desenergizacion por ocurriencia de una falla linea a tierra y descargas
atmosféricas y establecer si con las condiciones dadas en las simulaciones
los equipos van a sufrir en régimen transitorio'
1. SOBRETENSIONES
Las características eléctricas de los equipos son determinadas por las
sobretensiones a que estarán sometidos. Estas sobretensiones pueden ser
causadas por condiciones cuasiestacionarias o por fenómenos de alta
frecuencia y corta duración originadas por impacto en el sistema de
potencia.
Ejemplo del primer tipo son las sobretensiones temporales debidas a
rechazos de carga, pérdida de compensación reactiva en líneas largas,
fallas monofásicas, etc. Ejemplos del segundo tipo son las sobretensiones
ocasionadas por maniobras o descargas atmosféricas. A continuación se
hace una clasificación de las sobretensiones:
1.I. SOBRETENSIONES DE TIPO EXTERNO
1.1.1. Descargas atmosféricas. Los fenómenos de sobretensiones más
frecuentes en instalaciones son originados por fenómenos externos como
5
son las descargas atmosféricas. Este tipo de situación ocasiona salidas
frecuentes en las instalaciones que provocan interrupciones en el servicio,
por lo que es importante el conocimiento de los efectos de las descargas
atmosféricas , a fin de proporcionar la protección más adecuada a la
instalación.
En general las sobretensiones de tipo externo pueden ser:
a. Descargas directas del rayo.
b. Tensiones inducidas causadas por una descarga a tierra en un lugar
cercano a la línea, o descarga indirecta.
c. Sobretensiones electrostáticas inducidas, causadas por nubes
cargadas.
d. Sobretensiones electrostáticas inducidas, causadas por el efecto de la
fricción de pequeñas partículas como el polvo en la atmósfera.
Las descargas atmosféricas en líneas de distribución son mucho más críticas
que en líneas de transmisión, debido a que su nivel de aislamiento es mucho
menor.
6
Los daños causados por descargas atmosféricas en líneas de distribución,
son debidos a descargas directas sobre los conductores de fase o sobre los
neutros o cables de guarda, en caso de existir, o son debidos a descargas
indirectas que no impactan directamente en la línea pero alteran el campo
electromagnético a su alrededor, induciendo sobretensiones en las mismas.
Los principales daños causados por las descargas atmosféricas en líneas de
distribución afectan equipos como: transformadores de distribución,
cortacircuítos, fusibles, interruptores de aceite, conductores de línea y
aisladores.
Adicionalmente, pueden transferir impulsos a la red secundaria debido a la
capacitancia entre devanados de los transformadores afectando equipos
domésticos.
1.1.2. Descarga estát¡ca. Este caso es el menos peligroso ya que se
disminuye considerablemente su efecto mediante hilos de guarda en la línea
de transmisión y bayonetas e hilos de guarda en las subestaciones que se
encuentran permanentemente conectadas a tierra y representan un medio de
descarga natural.
7
1.1.3. Descarga indirecta. Sobretensiones por descargas indirectas se
presentan en la instalación por la presencia de rayos que caen en puntos
cercanos y que por efecto de inducción electrostática y electromagnética
introducen transitorios en las instalaciones. Este tipo de sobretensión es el
más frecuente y puede ser grave dependiendo de la intensidad de descarga'
ya que mediciones realizadas en el campo se sabe que las sobretensiones
son del orden de los 100 y hasta 200 kV con corrientes de 25 y 75 kA'
Las descargas indirectas son las que más afectan a las instalaciones de
mediana y baja tensión del orden de; 44, 23, 13.8, 13.2, 6.6 y 4.16 kV.
De acuerdo con investigaciones por Yokoyama y Nagano, se ha encontrado
que cerca del 80"/o de los daños en líneas de distribución, son producidas
por este mecanismo. Así pues, las descargas indirectas constituyen la
principal causa de daños por descargas atmosféricas, no solo en líneas de
distribución sino en instalaciones domiciliarias y de computadores'
1.1.4. Descarga directa. Este tipo de sobretensiones son los menos
frecuentes en las instalaciones pero los que pueden causar los daños más
graves debido a la enorme cantidad de energía que trae consigo una
descarga atmosférica, las corrientes que se presentan por este tipo de
8
descarga, pueden alcanzar valores hasta de 100 l(A instantáneos que
introducen esfuerzos dinámicos y térmicos en instalaciones.
Las descargas directas sobre los conductores de fase producirán, casi con
cerlezaun flámeo directo de las cadenas de aisladores ocasionando una falla
usualmente monofásica.
Debe tenerse en cuenta que en los postes terminales la tasa de crecimiento
de la tensión tiende a duplicarse por el efecto de línea abierta, por lo que sus
aisladores tienen mayor probabilidad de sufrir daños.
Un fenómeno similar, aunque no tan grave, ocurre en los postes con
derivaciones de redes primarias. La presencia de cuernos saltachispas en los
aisladores reducen mucho estos daños.
Otros efectos que ocasionan las descargas atmosféricas sobre Ias
instalaciones son las siguientes:
a. Los esfuerzos dinámicos debidos a la corriente del rayo someten a los
conductores a fuerzas de atracción y repulsión que pueden llegar a
romper los aisladores o deformar los tableros.
b.
9
La corriente del rayo alcanza valores instantáneos extremadamente
altos que someten a los elementos de la instalación a esfuerzos
dinámicos y térmicos y que requieren para su disminución de un
diseño adecuado de la red de tierra'
c. La corriente del rayo trae consigo una gran cantidad de energía
calorífica teniéndose temperaturas hasta de 8350 nC provocando falla
en aislamiento de los pararrayos que pueden llegar a destruirse por
explosión de no poder descargar la energía'
1.2. SOBRETENSIONES DE TIPO INTERNO
Se entiende por sobretensiones de tipo interno a las sobretensiones que se
presentan en las instalaciones por operaciones, fallas u otros motivos propios
de la red. Estas sobretensiones pueden ser de dos tipos:
a. Sobretensiones Dinámicas: son aquellos excesos de voltaies sobre el
voltaje nominal.
b. sobretensiones Transitorias o de Alta Frecuencia: son aquellas que se
Univ¿rsidad Autónoma de occid¿nt¿
STT"TI'JN EIBLIOIEC'A
10
presentan cuando ocurre un trans¡tor¡o en la red, como una falla,
conexión o desconexión de circuitos. En general en una operación
de maniobra (Switcheo) se presentan los dos tipos de sobretensiones'
Según la IEEE las sobretens¡ones de tipo interno se pueden clasificar en
forma general:
a. Sobretensiones por ocurrencia de falla.
b. Sobretensiones por operaciones de maniobra.
- por desconexión de líneas largas, cables, banco de capacitores.
- Por cierre de circuitos capacitivos.
- Operaciones de 4aniobra en circuitos inductivos'
- Desconexión de transformadores en vacío.
- Apertura o cierre de neutralización de falla a tierra'
c. Sobretensiones por pérdida brusca de carga.
d. Sobretensiones por efecto ferranti en líneas de transmisión.
e. Sobretensiones por operación de interruptores.
11
para este proyecto se simulará las sobretensiones por ocurrencia de fallas, las
sobretensiones por descargas atmosféricas y sobretensiones por operaciones
en el interruptor; teniendo en cuenta que para tener una comparación sobre
el comportamiento de los pararrayos se harán simulaciones en operación de
interruptores con o sin pararrayos'
1.2.1. sobretensiones porocurrencia de fallas. un sistema se pueden
presentar las fallas siguientes:
Línea a tierra.
Dos líneas a tierra.
Línea a línea.
Trifásica.
De estas fallas las que ocasionan problemas de sobretensiones en la red,
debido a su asimetría son las fallas a tierra, es decir, de una a dos líneas a
tierra y de estos dos tipos de fallas, el caso más crítico lo representa, la falla
de Línea a Tierra; por esta fazon se ha escogido esta falla para nuestro
estudio.
a.
b.
c.
d.
L2
1.2.2. Sobretensiones por operaciones de maniobra. En el caso de los
sistemas de potencia los problemas graves se presentan en las redes de 85
kV o mayores, pero también en redes de menor tensión con fuertes cargas
inductivas o bancos de capacitores a 4.16, 6.6, 20, 25 kV.
En elcaso de la desconexión de circuitos inductivos se presentan transitorios
que provocan sobretensiones en las instalaciones, a este tipo de transitorios,
puede ser grave, en particular si los circuitos inductivos circulan corrientes
pequeñas. Este caso corresponde en la práctica normalmente a la
desconexión de transformadores en vacío de alta tensión. Como se ha dicho
anteriormente la desconexión de circuitos origina sobretensiones conocidas
como Voltajes de Recuperación que pueden alcanzar valores hasta de 2.5
veces la tensión nominal. Las características que presentan estos voltajes de
recuperación dependen directamente del tipo de circuito desconectado
(capacitivo o inductivo) y de las características
particulares del circuito.
En el estudio de la desconexión de circuítos capacitivos se presentan dos
casos:
La desconexión por falla en un punto de capacitancia considerable
pero no muy lejano de la fuente.
13
b. La desconexión de circuitos capacitivos conectados a sistemas
grandes con terminación en inductancias (por lo general
transformadores).
1.2.g. Sobretensiones por conductores abiertos. Guando en un sistema
eléctrico con medios de interrupción de operación individual por fase,
seccionadores, cuchillas de desconexión con carga o cuchillas fusibles, se
presenta una falla de línea a tierra, puede ocurrir que solo opere o quede
abierta únicamente Ia fase fallada (por lo menos por un período de tiempo
corto) y las otras dos cerradas; este mismo problema se puede presentar
aunque no exista necesariamente un cortocircuito, tal es el caso de
sobrecargas en los circuitos de protección con base en elementos fusibles.
En estos casos además del problema que se presentan con las corrientes en
el secundario de los transformadores (lado de carga) cuando la falla ocurre
en el lado de alimentación, se presenta un problema de sobretensión que
pueden ser de valores muy elevados.
1.2.4. Sobretensiones por pérdida súbita de carga. Cuando un generador
alimenta a una carga y por alguna razón se tiene una pérdida súbita de
carga, el voltaje en Ia carga tiende a ser instantáneamente el voltaje interno
L4
de la máquina, lo cual representa un fenómeno transitorio que puede ser
grave si la desconexión se efectúa al final de un circuito en el que interviene
la capacitancia.
1.3. PROTECCION DE LOS SISTEMAS DE DISTRIBUCION
Los circuítos de distribución deben ser protegidos contra sobretensiones
debidas ya sea a descargas atmosféricas o de operaciones de maniobra de
interruptores. De las dos, la protección contra las descargas atmosféricas es
de mayor importancia puesto que los niveles de aislamiento normalmente
usados en los circuítos de baja tensión pueden soportar sobretensiones por
operaciones de maniobra varias veces el voltaje normal de operación.
Básicamente, entonces, una vez que se ha colocado el pararrayos para la
protección contra descargas atmosféricas, el equipo y los circuítos están
también protegidos contra operaciones de maniobra con un margen bastante
adecuado.
La protección contra sobretensiones en los circuÍtos de distribución aéreos
así como de los equipos de distribución montados en postes usualmente no
requieren de un análisis de ingeniería muy detallado. Sin embargo la
15
protección de los sistemas de d¡str¡bución subterráneos y en general de los
equipos conectados por medio de cable, representan una situación más
compleja.
1.4. SISTEMAS AEREOS
Los circuítos de alimentación primaria no están generalmente diseñados con
protección contra sobrecargas atmosféricas. Por tal motivo tales circuítos
experimentan un gran número de salidas (flashover) en comparación con las
líneas de transmisión de alta tensión. En algunos casos, las líneas de
distribución en el rango de 13.8 a 34.5 kV han sido equipadas con hilos de
guarda para limitar las salidas de línea por descarga atmosférica' Esta
protección ha sido adecuada cuando se han obtenido práctica y
económicamente bajos valores de resistencia de tierra (10 ohmios ó menos)'
Los transformadores de distribución montados en postes así como otros
componentes de equipo que requieren protección contra sobretensiones,
están generalmente protegidos por medio de pararrayos que Se conectan en
las terminales del equipo que se desea proteger. Las características de los
pararrayos pueden generalmente seleccionarse basadas sobre un
conocimiento general de las condiciones del sistema de conexión a tierra y
l6
de las sobretensiones durante las condiciones de falla' Donde el sistema de
puesta a tierra puede representar problemas, es conveniente hacer un
estudio de las tensiones de falla en el lugar donde se debe instalar el
pararrayos.
1.5. SISTEMASSUBTERRANEOS
Para circuitos y equipos conectados por medio de cable, particularmente en
pequeñas instalaciones subterráneas, no es Siempre conven¡ente conectar
pararrayos directamente en las terminales de los equipos. Normalmente' el
pararrayos se conecta en la unión de la línea aérea - cable lo cual resulta ser
importante desde el punto de vista de que tan adecuada es la protecciÓn que
se le está ofreciendo al equipo que esté conectado en el otro extremo del
cable.
En otras palabras, qué longitud de cable se debe cons¡derar como
adecuada para no conectar un pararrayos en las terminales del equipo aparte
del que se instala en la unión línea aérea- cable'
Puesto que los transformadores y el equipo de interrupción presenta puntos
de discontinuidad en el cable, estos modifican ligeramente las ondas viajeras
de la descarga atmosférica. Este efecto se puede despreciar en los cálculos
L7
Siempre y cuando no existan diferencias considerables en la impedancia
característica de los componentes de la unión. cuando esto ocurre' para
tener una adecuada protección del sistema subterráneo se requiere aplicar
dispositivos de protección adicionales en esas uniones.
Puesto que el cable y el equipo subterráneo no están expuestos a descargas
atmosféricas directas, todas las sobretensiones de origen atmosférico se
tienen que suponer que se originaron en la línea aérea' El pararrayos'
suponiendo que sea del tipo válvula, limita la tensión en la unión línea-cable'
Debido a las reflexiones de las ondas viajeras, se pueden desarrollar altas
tensiones en puntos distantes de la unión línea-cable; y como la longitud del
cable va aumentando, la tensión en el cable se incrementa también' La
tensión que va aumentando en el cable está limitada por el BIL del equipo'
La máxima longitud del cable para un BIL particular esta determinada por la
característica del pararrayos y la impedancia característica del cable'
1.6. CABLE CON PANTALI.A NO METALICA
En muchos casos, sistemas de distribución subterránea de bajo costo Se
tienen cables con pantalla no metálica. No solamente pueden llegar ondas
18
de sobretensiÓn a las terminales del equipo debido a la transmisión de
tensiones de descargas atmosféricas que van de la línea aérea al cable' sino
que también se pueden desarrollar sobretensiones peligrosas debido a la
corriente de la descarga atmosférica que fluye por el suelo' Donde el suelo
tiene relativamente alta resistividad, las corrientes de la descarga atmosférica
en la tierra busca los cables debido a su mejor posibilidad de conducirla por
tener baja imPedancia.
Para proteger el equipo conectado al cable con pantalla no metálica contra
sobretensiones que se originan en la línea aérea, se debén conectar
pararrayos en la unión línea-cable'
Cuando se usa cable con pantalla metálica, la terminal de tierra del
pararrayos se interconecta con la pantalla y se conecta a tierra'
Si el equipo está también conectado a la pantalla, la tensión a través del
equipo no se afecta por las resistencias de tierra. También, solamente la
longitud de la terminal del pararrayos a la pantalla necesita ser considerado
y esta longitud es generalmente corta. En cables con pantalla no metálica'
sin embargo, el efecto de la resistencia de tierra eleva el voltaje en las
terminales del equipo. También la longitud total de la terminal del pararrayos
se debe considerar porque eleva el voltaje en la localización del equipo'
L9
En otras palabras, la longitud de cable calculada para cable con pantalla
metálica es más grande de la que se deberá usar para cable con pantalla no
metálica.
otra fuente de daño por descarga atmosférica con las corr¡entes del rayo que
fluyen en el cable debido a la carencia de la descarga' si el suelo tiene
relativamente alta resistividad, las corrientes en el suelo otra vez buscan la
baja resistencia del cable. si el suelo tiene alta resistividad y se tiene un nivel
isoceráunico alto, la aplicación de pararrayos en todos los transformadores
está justificada. Entonces, para conseguir una buena protección de equipo
conectado a un cable con cubierta (pantalla) no metálica, se deberán aplicar
pararrayos en todas las uniones línea-cable y en las terminales de todos los
equipos.
20
2. METODOLOGIA DEL MANEJO DEL EMTP
Gomo ya se había dicho la herramienta que se utilizó para analizar los
transitorios es el EMTP (Versión ATP para micros); el cual es
probablemente el programa más útil y completo para esta clase de análisis
de Transitorios Electromagnéticos en sistemas de Potencia, y no es
aconsejable para enseñarlo en clase por las siguientes r¿vones:
- El requerimiento del paquete es costoso
- El paquete no es amigable con el usuario
- Requiere muchas horas para aprender a usarlo
- El Programa es muy sofisticado
-E|equipodondeseinstalaelpaqueterequieredeunamemoria
considerable y microprocesador matemático'
2L
DE2.1. MODEI.AMIENTO DE LOS ELEMENTOS DE UN SISTEMA
POTENCIA EN EL EMTP
Para estudiar los fenómenos transitorios en los sistemas de potencia se
encuentran en un intervalo de frecuencias desde OHz (que es en corriente
continua) hasta 50 MHz y en casos específicos aún más.
Por encima de la frecuencia nominal usualmente están involucrados
fenómenos transitorios electromagnéticos, mientras por debajo de la
frecuencia nominal se tienen en cuenta los transitorios electromecánicos '
La representación de los elementos de red individuales debe por consiguiente
corresponder al rango de frecuencia específico del fenómeno transitorio en
particular. Por esa raz6n,los intervalos de transitorios eléctricos pueden ser
clasificados en cuatro para los cuales se puede establecer una representación
específica de un modelo. Esta clasificación se relaciona con las causas
comunes de sobrevoltajes pero por r¿vones de simplificación serán
designados como orígenes típicos de transitorios'
Los diversos elementos que forman un sistema de potencia pueden tener
diferentes influencias en la correcta representación de ellos, se debe tener en
22
cuenta que los parámetros deben ser modelados tan exactos como sea
posible, particularmente en los casos en que los estudios realizados se vayan
a comparar con datos de prueba de campo o laboratorio' casi siempre en
la etapa de planeación, los datos exactos del sistema no se conocen' En
tales casos los elementos pueden ser representados por un método
simplificado, pero sus resultados deben ser variados para comprobar la
sensibilidad de los Parámetros'
Los criterios tenidos en cuenta para modelar los componentes de un sistema
de potencia se nombran a continuación:
2.1.1. FUENTES. son fuentes de tensión equilibradas' es decir, tienen
la misma magnitud y están sus fasores espaciadas 120 grados'
El valor de la fuente es:
Vw= G* vprut
,F
23
Reemplazando tenemos :
V,.r,rE* 13. 200 = 10. 777,8V
Ver Anexo A.
2.1.2. Equivalente thevenin. Este se representa utilizando elementos R-L
acoplados del EMTP obtenidos con datos de la corriente de cortacircuitos
tanto trifásico como monofás¡co y también con la impedancia de secuencia
cero y positiva estos datos fueron suministrados por EMCALI para la
subestación de Ghipichape en 1994'
Ef equivalente se ubicó en chipichape después deltransformador de 115113'2
kV; ya que este punto es de vital importancia para estos estudios'
Ver anexo B.
2.1.g. Líneas de transmisión. Las líneas de transmisión pueden ser
representadas por diferentes modelos con los cuales se ve la versatilidad del
programa; algunos de ellos son:
/3
24
- Elementos concentrados R,L,C
- Elementos concentrados R,L,C, con acoplamiento inductivo mutuo'
- Secciones Pl equivalentes
- Secciones Pl en cascada
- Secciones de Parámetros distribuidos
- Balanceada, independiente de la frecuencia
- Desbalanceada, independiente de la frecuencia
- Balanceada, dependiente de la frecuencia
- Modelo Marti
- Modelo SemlYen
- Modelo Haver
- Modelo Lee
Cada uno de estos modelos es generado por una rutina de soporte del
programa llamada LINE CONSTANTS
El EMTP permite representar redes monofásicas o polifásicas con cualquier
tipo de topología, las cuales son convertidas en un coniunto de ecuaciones
diferenciales y algebraicas que son resueltas en intervalos de tiempo
discretos.
La topología de red se representada por la matriz de admitancia nodal de
25
acuerdo a una formulación matemática basada en el método de las
características (Bergeron ) para los elementos con parámetros distribuidos y
en la regla de integración trapezoidal para los elementos representados por
parámetros concentrados.
para optimizar el tiempo y la memoria de computo se utilizan técnicas que
aprovechan la dispersidad de las matrices tales como factorización triangular
y ordenamiento óPtimo.
La rutina de soporte LINE CONSTANTS requiere datos como: Unidades con
las cuales se va a trabajar hasta la geometría de la línea, parámetros físicos
y eléctricos dando como resultado el modelo Pl de la línea de transmisión.
Ver anexo C.
2.1.4. Cable subterráneo. Se puede modetar mediante el modelo Pl 6
SEMLYEN el cual es generado por la rutina de soporte CABLE CONSTANS;
que requiere datos como: Unidades con las cuales se va a trabaiar y sobre
todo la configuración del cable, parámetros físicos y eléctricos.
En la figura 1, se observa un esquema del cable subterráneo donde se
26
indica los parámetros eléctricos utilizados en este modelo.
Ver Anexo D.
2.1.5. TRANSFORMADORES. La representación exacta del transformador
es muy compleja. Por consiguiente, debe tenerse cuidado de ajustar la
representación tanto como sea posible a los requerimientos del caso bajo
estudio.
En el EMTP existen tres rutinas de soporte que convierten los datos del
transformador en matrices de impedancia o admitancia; estas subrutinas son:
XFORMER, BCTRAN Y SATURATION.
para este estudio no es necesario utilizar un modelo para el transformador ya
que está incluído dentro del equivalente Thevenin; sin embargo daremos
explicación de las rutinas de soporte pa'a el modelamiento de los
transformadores.
27
CONü'CTOR DE
COBRE
P.V.C.POLIETLET€
CHAOUETA
METALICA DE
ALUMINIO
cof{txJcToR
P.V.C.
CHAOUETA
POLIETlLET.¡O
R¡¡istiüdod 1.79E€
Pccmitividod 4
R¡sicfividod 5.75E-8
Pcrmilividod 2.3
Pcrmeobilidod I
Permeobilidod I
Pcrmcobiliüd I
Pcrmcobilidod I
LONGITUO DEL CABLE 38m.
FtcrrRA L PARAMETROS FISICOS Y ELECTRICOS DEL CABLE SUBTERRAUEO
28
2.1.5.L Xformer. Mediante las pruebas de vacío y cortocircuíto de un
transformador monofásico, esta subrutina obtiene la matriz que representa al
transformador con el modelo de ramas acopladas; para transformadores
trifásicos simplemente se conectan tres monofásicos en la forma deseada'
Requiere datos como: número de devanados, niveles de tensión primarios,
secundarios y/o terciarios, corrientes de magnetización, potencia base,
pérdidas de cortocircuito e impedancia de cortocircuito.
2.1.5.2. saturation. La función de esta subrutina es convertir los valores
eficaces de voltaje contra corriente de la prueba de vacío, en la curva de
valores pico de flujo contra corriente, que sirve para modelar reactancias no
lineales (como en el caso de la rama magnetizante del transformador, en el
caso de tener en cuenta la saturación). Requiere datos como: Frecuencia del
sistema, tensión a la cual están referidos los datos de la curva, potencia base,
datos de voltaje y corriente de la prueba de vacío del transformador a la cual
se le va a derivar la rama no lineal.
2.1.6. Pararrayos. Para este estudio son representados mediante eltipo 99'
elemento pseudo-no lineal, que equivale a un pararrayos de ZnO en la
subestación de ChiPichaPe'
29
Los datos usados son la caracterización ante switcheos recopilados de tabla
la de características del fabricante.
La función de este modelamiento es determinar los niveles de los
sobrevoltajes ante la presencia de los pararrayos, verificando los valores de
disipación de energía y determinar si estos tienen o no problema ante los
transitorios simulados.
Ver anexo E.
2.1.7.linterruptores. Están compuesto por eltiempo en elcual permanece
cerrado y el tiempo que está abierto el interruptor; se pueden utilizar como
interruptores diodos y tiristores.
Se representan de dos formas:
INTERRUPTOR IDEAL: El tiempo de operación es controlado por el
usuario en el ingreso de datos; este interruptor cierra sus tres polos
simultáneamente.
INTERRUPTOR ESTADISTICO: Este interruptor cierra sus polos de
30
forma aleatoria, por lo tanto se pueden generar el números de casos
que se quiera para simular las sobretensiones por switcheo.
El modelo utilizado por el programa es el de MONTECARLO, el cual genera
tiempos de cierre aleatorio y por consiguiente diferentes niveles de tensión'
para este estudio se utilizarán interruptores ideales, porque se requiere
efecturar las simulaciones en casos extremos, como es la apertura y cierre
tripolar del interruPtor.
Ver anexo F.
2.2. ESTRUCTURA DEL EMTP EN SU VERSION ATP
Debemos tener en cuenta que el EMTP es un programa hecho en Fortran y
por tanto se debe poseer un conocimiento sobre los formatos utilizados en
este lenguaje para lograr una adecuada utilización del mismo; él tiene una
estructura conformada por tarjetas (que en realidad son líneas de datos en
el programa), cuyo orden no se debe variar. A continuación se presenta un
orden clásico:
31-
- BEGIN NEW DATA CASE
- TARJETA SUBRUTINAS (REOUERIMIENTOS ESPECIALES)
. DATOS MISCEIANEOS REALES
- DATOS MISCETANEOS ENTEROS
- DATOS MISCEIANEOS (REOUERIMIENTOS ESPECIALES)
- TARJETA DE TACS
- TARJETAS DE RAMAS
. TARJETA DE INTERRUPTORES
- TARJETA DE FUENTES
- TARJETA DE CONDICIONES INICIALES
. TARJETA DE REQUERIMIENTOS DE SALIDA
- TARJETA DE PLOTTER
para mayor explicación sobre las tarjetas se dará una breve definición de las
más importantes:
2.2.1. Tarietas de SUbrUtinas. Estas subrutinas se caracterizan en que la
mayoría de los datos que requieren son las configuraciones que posee cada
elemento, parámetros de diseño, datos de prueba de laboratorio, y
constantes.
32
Las rutinas más usadas son:
- Line Constants
- Cable Constants
- Xformer
- Saturation.
2.2.2. Tarjetas de datos misceláneos. se clasifican en dos tipos:
- REALES: En esta tarjeta se dan los intervalos de tiempo con los
cuales se hará la simulación; también se selecciona la forma de
introducir los datos de inductancias y capacitancias (si en milihenrios
y microfaradios o en ohmios y mhos respectivamente). De igualforma
se selecciona el tiempo a partir del cual se inicia el estudio'
- ENTEROS: De acuerdo alvalor introducido, se está en capacidad de
seleccionar la forma de almacenamiento ya sea en disco, plotter o por
impresora.
33
2.2.g. Tarjetas de ramas. Permiten enlazar los elementos de las red que se
va a modelar de acuerdo a la configuración que se desee; en ellas se pueden
ir uniendo nodos hasta constituir el sistema a modelar para el estudio.
Las ramas que más se utilizan son:
- Ramas monofásicas
- Ramas polifásicas con acoplamiento Magnéticos
- Ramas trifásicas
- Resistencias no lineales
- Resistencias variables con el tiempo
- Ramas de Bobinas no lineales
- Modelo del transformador monofásico con saturación
- Modelo del transformador trifásico
- Equivalente Pl de líneas
- Líneas de parámetros distribuidos
- TransPuesta
- No transPuesta
2.2.4. Tarjeta de tacs. Los tacs son las tarjetas encargadas del análisis y
manejo de sistemas de control. Esta tarjeta no es utilizada en nuestro estudio'
34
2.2.5. Tarjetas de interruptores. Están compuestas por eltiempo en el cual
permanece cerrado y el tiempo que está abierto el interruptor; se pueden
utilizar como interruptores diodos y tiristores'
2.2.6. Tarieta de fuentes. Esta tarieta es fundamental, ya que en ella se
especifíca el tipo de fuente que se va a utilizar' Las fuentes pueden ser
escalón, rampa, cosenoidal, tipo rayo (estas se utilizan en este estudio),
cuadrada etc.
También se especifica el momento de conexión de la fuente a la red eléctrica
y el momento de la desconexión.
2.2.7. Tarejtadecondicionesiniciates.Es una tarietaopcional; ellacalcula
a partir del régimen permanente. Debe utilizarse en el siguiente orden:
- Tensiones de nodos
- Corrientes en ramas lineales
- Corrientes en ramas no lineales
2.2.8. Tarejta de requerimientos de salida. se obtiene las salidas de
variables de nodo; se colocan tantas tarjetas como salidas de variables se
requiera.
35
2.2.g. Tarieta de requerimientos de plotter. Por medio de ésta tarjeta
obtenemos las gráficas, debemos tener en cuenta que las gráficas estén en
las mismas unidades y deberán ser del mismo tipo'
2.9. PROCEDIMIENTO DE SIMUI.ACION
Después que se han introducido los datos respectivos, produce una lista de
datos de entrada con un análisis de los mismos y otra de los datos de salida
especificados.
Estos pueden ser controlados por el usuario para obtener el valor de las
variables en cada instante de la simulación; de igual forma se puede obtener
la gráfica de las variables, como también gráficas de diferentes características
como son corrientes, potencias, voltaies etc'
para hacer un análisis de un transitorio en un sistema eléctrico de cualquier
tipo se necesita tener ciertos conocimientos básicos en el uso adecuado del
ATp, los cuales se darán a conocer ligeramente en los anexos y si se requiere
tener mayor conocimiento sobre cada tema se recomienda consultar los Iibros
Theory Book y Rule Book del EMTP mencionados en la bibliografía'
36
para poder hacer una simulación en EMTP se debe crear un archivo con
extensión Í.DAT', el cual sirve como base para la simulación en el directorio
ATPSIM\LEG,cone|archivoTPl,dondeSeconectan|aspartesque
conforman el sistema al igual que los demás componentes necesarios para
realizar la simulación (fuentes, interruptores, shunt, etc.).
Luego que se'efectúa el programa se genera un archivo de datos de salida
con extensión ,'.PL4", QUs mediante un programa auxiliar llamado PCPLOT'
permite reproducir las formas de onda resultantes en la simulación'
En general el procedimiento para un análisis transitorio con EMTP es el
siguiente:
1. Realizar un diagrama unifilar de conexiones del sistema
2.C|asificar|oselementosquecomponene|sistema.
3. Establecer los formatos que tiene cada uno de estos elementos en el
EMTP.
37
no4.
5.
Al diagrama realizado en el numeral 1 indicarle con nombre
mayores de 6 caracteres cada uno de los nodos.
Crear ef archivo de datos ".DAT' representativo del sistema a analizar
con cualquier editor de texto en modo 80 columnas (FORMATO
DOS). En este arch¡vo deben tenerse muy en cuenta los formatos del
EMTP para los diferentes elementos a modelar.
6. Si está ejecutando su s¡mulación en la versión ATP-286, ubíquese en
el directorio c:>\ATPSIM\LEC y ejecute el archivo TP1. Aquí se le
pedirá que introduzca el nombre del archivo de datos.
7. Luego de terminada la simulación se ejecuta el programa PCPLOT
para observar las formas de onda obtenidas durante la simulación.
38
3. CONDICIONES INICIALES DEL ESTUDIO
un aspecto importante en este proyecto, es la ubicación de la subestación
Chipichape. Está situada geográficamente en las cercanías de lafalda de una
montaña en el noroccidente de la ciudad de Cali. Esta subestación esta
interconectada con San Antonio I y ll, Anchicayá | y ll y Yumbo I y ll por
medio de sendos circuítos a 115 kV.
Del barraje de 115 kV de la subestación están conectados tres
transformadores, dos de los cuales son de 115113.2 kV con una capacidad de
41 .75 MVA cada uno y el otro transformador de 1 15/34.5 kV con capacidad
de 5g.45 MVA. cada transformador tiene asociado un interruptor de
potencia, el cual está conectado entre el transformador y el barraje'
Los pararrayos están localizados después del transformador de potencia y en
el nodo de transición subterráneo - Aéreo. Las características de estos
pararrayos difieren en el voltaje de operación (Voltaje Flashover), pues para
los que están cerca al transformador su voltaie es mayor que aquellos
39
ubicados en el nodo de transición.
La parte de la subestación que corresponde al nivel de 13'2kV es
encapsulada y los circuítos que salen de ahí son: Granada, Piloto, Versalles'
La Merced, La Flora, Yumbo-cobre y San vicente'
Todas las salidas de estos circuítos son subterráneas; en la figura 2 se
muestra el recorrido subterráneo del circuito Granada el cual tiene una
longitud de 38 mts. Se ubica después el nodo de transición aéreo-
subterráneo y a partir de este punto el circuíto es aéreo.
En la tabla 1 se encuentran condensadas las especificaciones técnicas de los
equipos de la subestación chipichape a nivel de 13.2 kV.
La figura 3 muestra el diagrama unifilar de la subestación donde se observa
la descriPción de esta.
En el sitio donde se ubica la subestación chipichape se presentan fuertes
descargas atmosféricas las cuales ocasionan fenómenos de sobretensiones
transitorias. Este tipo de situación ocasiona salidas frecuentes en las
instalaciones de 13.2 kv en especial el circuito Granada que provocan
40
interrupciones en el servicio.
Adicionalmente estas sobretensiones transitorias debido a las descargas
atmosféricas, pueden transferir impulsos a la red secundaria debido a la
capacitancia entre devanados de los transformadores, afectando equipos de
oficina y los fusibles de los transformadores de potencial originando de esta
forma que la medida se desconecte.
Los cables subterráneos de la subestación Chipichape en especial los del
circuito Granada están próximos, lo cual produce tensiones a lo largo de las
pantallas de dichos cables que pueden resultar excesivas'
El exámen del circuíto equivalente simple de un cable indica que en el caso
de que no exista ninguna carga o de que ésta sea ligera se produce una
elevación de tensión apreciable en el extremo de la carga (originalmente
denominado efecto FERRANTI).
En un sistema que contenga una proporción razonable de cables de alta
tensión, como lo es esta subestación, se producen variaciones de tensión
significativas cuando la carga varía entre sus valores máximo y mínimo'
4L
SUBESTACION CHIPICHAPE
r3M
AVENIDA 7N
FIGURA 2. RECORRIDO SUBTERRANEO CIRCUITO
GR AN ADA
42
TABIA 1. Especificaciones técnicas de equipos' (1)
l'. ...#.. .,.ll¡.¡
rrffi'.......i
,...ii.....i
1 10/13.
2
Brown Boverl
HC924.12.40c
Monopolar
Mc Graw
Edison E-7.
Suspensión
Mltsublshl/CR
&DR
Aisladore¡ de línea
Tfensformador 3{,
PARARRAYOS
AISI.ADORES DE LINEA
(')
(1)
Se asumon esto¡ valofes
Gers Ltda.
de acuerdo a equlpos elmilares Instalados en otra¡ 3ubestaclonea'
l¡¡F2l¡¡I¿3A
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É,É.l¡¡Fz
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ÉG
-*-ó
,YNfise
FIGURA 3. DIAGRAMA I'{IFILAR SUBESTACION CHIPICHAPE
44
Es difícil controlar esta variaciones de tensión mediante el equipo normal de
protección de los sistemas de distribución de energía.
Se supone que los cables subterráneos están dentro de un ducto enterrados
en una zanja rellena con el suelo original, es decir, que están situados en un
medio homogéneo semi-infinito.
En cuanto a la malla de tierra se han hecho estudios con los cuales se puede
precisar que en la resistencia de tierra, se detectó un valor mínimo de voltaie
AC en un extremo de la malla, esto puede ser debido a una rotura de la red
en cualquier punto, lo que ocasionaría en caso de falla, una atenuación poco
eficiente de la corriente de falla.
Aparentemente este problema ha sido corregido, ya que se detectaron
algunos puntos de rotura de la malla, reforzándola con la ayuda de varillas
cooperweld en lugares cercanos al sitio de rotura.
La malla de tierra de la subestación de 13.2 kV no está conectada
apropiadamente a la restante malla de la subestación, por lo tanto se tendrá
una ineficiente atenuación de la corriente de falla para el nivel de 13.2 l(/.
45
Se observa que la conexión a tierra del pararrayo no esta unida a la pantalla
del cable en el punto terminal y en el otro extremo la pantalla tiene conexión
a tierra.
Para evitar posible circulación de corriente por la chaqueta, se debe conectar
la tierra del pararrayos a la pantalla del cable y en el otro extremo es
necesario desconectar la pantalla.
considerando que los pararrayos ofrecen protección para los equipos cuando
se cumplen las siguientes condiciones:
B|Lequipo>2*(vresidualde|pararrayos+Vbajante)
De la figura 4, se calcula la caída de tensión en los bajantes:
[AB=1.5 m
LCD= 9,0 m
Vab 5.25 Kv/m * 1.5 m = 3.87 Kv
Vcd 5.25 Kv/m * 9.0 M = 47.25 Kv
por lo tanto reemplazando los valores se verifica que:
125 Kv> = 2* (42.4 + -87 + 47'25) Kv
'125<= 195.04 Kv
46
PARARRAYOS
CABLE MONOPOLAR
I t-l¡¿:-:l
?- -
+- -I,rl
I
FIGURA 4. DIAGRAMA DE CONEXION DEL PARARRAYOS
47
Gondición que no se cumple, ya que la pantalla del cable no está unida a la
puesta a tierra del pararrayos. Se concluye que eS necesario realizar dicha
conexión.
Los otros elementos conectados al barraje (trafo de servicio auxiliares y
disyuntor de acople de barras) no presenta ningún riesgo, ya que se
encuentran en la parte interna de la subestación (sala de control); por esta
raz6n no serán simulados.
48
3.1. METODOLOGIA DE ANALISIS DE SOBRETENSIONES
Teniendo en cuenta las condiciones iniciales, se procederá a analizar el
sistema eléctrico de esta subestación con la ayuda del programa EMTP
(versión ATp para micros), el cual fué empezado a desarrollar a finales de la
década del 60 en la BPA a cargo del Dr. Henán W. Dommel quien luego en
1g73 paso a la universidad de Bristish columbia de cánada quedando la
responsabilidad del mantenimiento y desarrollo del programa a cargo del Dr'
Scott Meyer.
Se modelará cada uno de los elementos que forman la red eléctrica, la fuente
ideal con un valor pico de 10777.8 Voltios, el equivalente Thevenin el cual se
dispuso antes del interruptor de 13.2 kV, su ubicación se debe a que el
estudio se centra en los circuítos de distribución por lo tanto es innecesario
considerar el sistema de 115 kv, el pararrayos 1 que esta ubicado entre el
equivalente Thevenin y el interruptor, el interrupor del sistema con el cual se
maneja las energizaciones y desenergizaciones simuladas, el cable
subterráneo que tiene una longitud de 38 metros su calibre es 250 MCM, el
pararrayos 2 que se encuentra entre el cable y la línea , Se consideró un
tramo de línea aéreade 1 Km, su calibre es 4/0 Cu D.D y por último se tiene
el pararrayos 3 que está al final de la línea'
49
para los pararrayos se considera el bajante a tierra con una resitencia de 0.3
ohmios.
para la simulación de desenergización por ocurrencia de falla se adicionó una
resistencia de falla de 0.01 omhios y un interruptor en la fase A (fase falllada)
el cual meneja el aterrizamiento de la línea.
Para la simulacion de la descarga atmosférica se utiliza una fuente de
corriente de 2500 Amperios la cual simula el rayo que cae al final de la línea
en la fase A.
Uniendo adecuadamente todos estos componentes se lograformar el sistema
eléctrico que se quiere representar para asi simular las diferentes situaciones
para su posterior análisis. siendo los resultados muy importantes para
explicar fallas que ocurren en un sistema de potencia'
Los resultados arroiados por el EMTP serán:
1. Tensiones en los Nodos
2. Tensiones entre los Nodos
3. Corrientes de Ramas
4. Energía DisiPada en las Ramas
Universi,l ¡d I'.rtó¡oma de nccídentc
stcir0¡i 8tBt0t tcA
50
4. PROPOSITOS Y LISTADO DE SIMUI-ACIONES
Se pretende representar un circuíto de distribución a 13.2 kV, este circuíto
esta formado por los elementos descritos anteriormente, los cuales han
sido modelados en el programa EMTP; se simularán maniobras en el
interruptor como energización y desenergización con fallas y sin fallas; con
pararrayos y sin Pararrayos.
4.1. PROPOSITO DE SIMUI.ACIONES
4.1.1. Energización con o sin pararrayos. Para esta simulación se tiene un
cierre ideal de los polos del interruptor a los 5 milisegundos.
Se simulará el sistema presentado en la Figura 5 para energ¡zac¡on con
pararrayos.
Se simulará el sistema presentado en la Figura 6 para energización sin
pararrayos.
51-
El objetivo primordial es observar las sobre tensiones que se presentan al
cerrar el interruptor; y el hecho de la no presencia del pararrayo es para tener
un punto de comparación con tos resultados obtenidos en la simulación con
pararrayos, determinar su grado de operación y respuesta a la situación
simulada.
4.1.2. Desenergización delsistema por ocurrencia de falla. Gon elsistema
de la Figura 7, Se simula una falla línea - tierra, la cual ocurre a los 10
milisegundos y consiste en aterrizar la línea de la fase A mediante una
resistencia de 0.01 Ohmios y a los 13 milisegundos el interruptor de la Fase
A se abre con el objetivo de clarificar la falla.
El objetivo principal es observar la respuesta de cada uno de los elementos
ante una falla línea - tierra, puesto que es una de las más frecuentes y severas
que se pueden presentar en un sistema de potencia
Un segundo objetivo es analizar los efectos que trae consigo la
desenergización de la fase en falla y como influye en las otras 2 fases.
4.i.3 Descarga atmosférica al final de la línea. Gon el sistema de la figura
I , se simula una descarga atmosferica de 2500 Amperios, este valor fue
52
escogido teniendo en cuenta que es improbable que una descarga mayor se
presente en una linea de distribucion en un circuito urbano. La descarga cae
al final de la linea en la fase A.
Se pretende analizar el comportamiento del circuito ante la presencia de esta
falla.
4.2. LISTADO DE SIMULACIONES
A continuación se relacionan los casos y cada uno de los sistemas simulados
en este estudio, con elfin de determinar el comportamiento de los elementos
presentes bajo régimen transitorio.
Caso 1: Energización del sistema con pararrayos (Figura 5)
Caso 2: Energización del sistema sin pararrayos (Figura 6)
Caso 3: Falla línea - tierra y desenergización del sistema (Figura 7).
Caso 4: Descarga atmosferica al final de la linea (Figura 8).
53
Ir
I
?-lt-
"-r,ll3r
"¿..tt'F
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l¡¡-J
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(J
()-F l¡¡ZFt¡¡ Z(9 l¡¡)t!
oÍ.F l¡JZFu6)
|!
IF I¡¡ZFl¡J Z(9 t¡llt!
FIGURA 5. CASOI: ENERGIZACION CON PARARRAYOS
54
l¡¡z=
t¡Jz=
l¡¡
d¡
()
l¡JJfD
o
iHFZZ t¡¡l¡J f(, r¡-
O lrl-Fl-zZ t¡Jl¡lI t¡,
fFzl¡l(9
PARARRAYO SRGT'RA 6. CASO 2: ENERG¡ZACION SIN
oE,
9
Eo
oó
Plb o¡.-{l' "^..-llrg¡1J
l,+ o\rjllái '|
No-
"^.-lroJ
ItD
9 a.9EEo1r)ct
oo
orqo
I'-n n-N.
-llr-- -- \ ll¡:ü'!-EF
I'-o q)l[=oo-TF
t¡lF=l¡¡t|l
()-El¡lc,
l¡lF-l¡¡L
Fz¡¡¡(9
¡¡J
=
t¡JJ@
C)
¡r¡
=-J
FIGURAT. CASOS: FALLA L¡NEA A TIERRA Y DESENERGIZACION
¡¡Jt
=
=zl¡J
l¡l-Fol¡¡
Ic\rlctlJF
(,&-t-
C)o
F t¡l=Fu6
DIL
*^*-llr
l¡lFz¡¡l
lr
Fzl¡l(9
l¡¡
=J
FIGURA 8. CASO 4: DESCARGA ATMOSFERICA AL RNAL DE LA LINEA
57
5. ANALISIS DE RESULTADOS
5.1. CASO 1: ENERGIZACION CON PARARRAYOS
Se energizó el sistema de la figura 5.
De acuerdo con los datos obtenidos en el archivo CASOI.LlS ( Anexo J, ver
sección de variables máximas); se observa que la mayor sobretensión
presentada en la energización del sistema está en el nodo P3LB-TLB que
corresponde al pararrayos 3 de la fase B, es decir, el que está al final de la
línea; su valor es de 29255.48 V equivalente a 2.2 P.U; la figura 11 muestra
este punto.
Se aprecia que este valor no hace trabajar a los pararrayos, ya que estos
están diseñados para operar cuando su voltaje de descarga se supera (mayor
a 33000 V).
Se esperaba que los pararrayos no actuaran frente a esta energización ya que
esta es una de las maniobras más frecuentes en las subestaciones de
58
energía, por lo tanto, no seria conveniente que actuara el pararrayos cada vez
que se energizara o desenergizaramos el sistema, ya que esto minimiza la
vida útil de los Pararrayos.
Lo que realmente no se esperaba era que la sobretensión superará los 2.0
P.U; pero si se relaciona con el tiempo de duración de esta (Ver figura 11) no
es crítico para el buen funcionamiento del sistema'
En la figura 9 se tienen las ondas de voltaje para el pararrayos 1 en las tres
fases, las cuales alcanza un valor máximo de 2OO28,9 Voltios
correspondientes a 1.86 P.U; valor que no llega a ser crítico para el sistema
y equipos.
A pesar que este punto está ubicado antes del interruptor, el reconoce que
el sistema ha sufrido un cambio en sus condiciones iniciales, por
consecuencia se presentan estas sobretensiones transitorias en este punto.
La figura 10 muestra la onda de voltaje en el pararrayos 2 se observa que
antes de los 5 milisegundos el voltaje era 0, puesto que el sistema estaba
desenergizado y en el momento en que se energiza aparecen sobretensiones
transitorias cuyo máximo valor es 20181.31 V en la fase B equivalentes a
59
1.87 P.U si se compara este valor con el obtenido en la figura 9 se ve que es
mayor ya que este punto hace parte de la zona receptora del sistema'
La figura 11 corresponde a la onda de voltaje en el pararrayos 3, es decir, al
final de la línea se observan sobretensiones transitorias más altas que en Ias
anteriores gráficas. Si se analizan los resultados Se observa que es
exactamente en este extremo del sistema donde se presenta la mayor
sobretensión que corresponde a2.2P.lJ. Se esperaba que esto ocurriera ya
que este punto es el nodo receptor y por encontrarse en vacío el sistema hay
un cambio de "impedancia" el cual produce el proceso de reflexión de la
onda.
La figura 12 muestra el voltaie a través de la resistencia conectada entre los
pararrayos y la tierra, esta resistencia tiene un valor de 0.3 ohmios que
representa el bajante a tierra de los pararrayos. Analizando los valores en
ella, se visualizan voltajes del orden de los nanovoltios, que no eS relevante
para un sistema de Potencia.
5.2. CASO 2: ENERGIZACION SIN PARARRAYOS'
Analizando el archivo caso2.lis (ver anexo K, sección de variables máximas)
50
vemos que el máximo valor de voltaje obtenido es 21070.19 V equivalente a
1.95 P.U. y se obtiene a flnal de la línea en la fase B'
Si se compara este valor con et que se presenta en el caso anterior se ve que
este es menor y se debe a que la energización con pararrayos en el sistema
simulado al estar abiertos los pararrayos la onda los ve como puntos de
discontinuidad por lo tanto al llegar ahí se refleja lo que ocasiona un aumento
en el voltaje; mientras que en la energización sin pararrayos la onda no ve
estos puntos de discontinuidad por lo tanto no tiene donde reflejarse.
La figura 13 muestra la onda de voltaje producida en el nodo que forman el
cable y la línea nodo cLB; se observa que la mayor sobretensión es 1.57 P'U
el cual es esperado para una energización; con este voltaje no se someten los
equipos de la subestación a esfuerzos electromecánicos graves. La forma de
la onda es característica para este fenómeno. La figura 14 corresponde a la
onda de voltaje producida al final de la línea, se observa como se corrobora
lo expuesto anteriormente. Es de anotar que esta sobretensión de 1.95 P.U
está dentro del rango de las sobretensiones aceptadas en una energización
según Harper en su texto Técnicas de las Altas Tensiones, ya que es menor
que 2.0 P.U; lo cual dice que en una energización sin pararrayos las
sobretensiones que se presentan no son peligrosas para la subestación. Ya
6t
anal¡zados estos dos casos se concluye que en una energización a 13.2 kV
los pararrayos no operan y las sobretensiones que se presentan no son
críticas para la subestación.
5.3. CASO 3: FALLA LINEA A TIERRA Y DESENERGIZACION
Considerando el archivo caso 3.lis (ver anexo L, sección de variables) se tiene
que la máxima sobretensión se presenta en el nodo THPIIB-l1CB, es decir,
en fos contactos del interruptor en la fase B y corresponde a 27026.23 V lo
cuaf equivale 2.5 P.U, esta sobretensión a pesar que supera los 2.0 P.U que
teóricamente es el máximo valor de tensión teórico que se debe producir en
una energización o desenergización no es crítico para nuestro sistema.
La figura 18 muestra los voltajes en el pararrayos 2 en las fases A,B y C; se
observa como en el momento de la falla la onda de voltaje de la fase A se
encontraba ascendiendo y empieza a decrecer tendiendo a 0, mientras que
en las otras dos fases hay un ligero aumento de tensión, pero a los 13
milisegundos se abre el interruptor en las tres fases tripolarmente lo cual
ocasiona que en la fase A el voltaje siga decreciendo mucho más rápido y las
otras dos fases quedan "cargadas" a un voltaje que Cada vez Se hace más
constante y esto se debe a la capacitancia del cable, por lo tantoteste trabaja
62
como un condensador y almacena este voltaje.
La figura 19; muestra el voltaje en el pararrayos 3; se debe tener en cuenta
que este punto esta muy cercano al nodo de falla, po lo tanto, se observa que
en el momento de la falla la fase que se aterriza se hace 0 y en las otras dos
fases al igual que la anterior gráfica se almacena un voltaje; en la fase B este
valor almacenado es aproximadamente 15000 V y en la fase G corresponde
a 7000 V; esta diferencia se debe a que en el momento de la desenergización
la onda de la fase B aumenta negativamente por la inercia del sistema el sigue
aumentado hasta obtener el valor de tension constante antes mencionado; en
cambio lafase C disminuía en el momento de la desenergización y por inercia
sigue disminuyendo hasta obtener el valor aproximado de 7000 V.
En la figura 20 se observa el voltaje a través del interruptor 1, se aprecia que
antes de ocurrir la falla este voltaje es 0, porque el interruptor esta cerrado y
a partir de los 13 milisegundos se abre. Dado que la fase A está aterrizada
alfinal del sistema, su nivel de voltaje es menor obteniendo un valor máximo
de 19213.753 V ( 1.78 PU ). En la fase B la máxima sobretensión es
27026.23 V ( 2.5 PU ) y en la fase C se tiene 21219.2 ( 1.96 PU ).
La diferencia de voltaje entre las fases B y C (fases sanas) se debe a la forma
63
de onda en el momento de la desenergizacián ya que mientras la fase B se
encontraba en ascenso la fase C en descenso, por esta razón el valor de la
fase B es mayor que en la fase C.
Se esperaba que sucediera esto, ya que la fase A es la línea que se
encuentra alerrizada, por lo tanto su voltaje debe tender a 0 y las otras dos
fases aumenta.
5.4 Gaso 4: DESCARGA ATMOSFERICA AL FINAL DE LA LINEA.
De acuerdo al sistema de la figura 8; se energiza el circuito a los 5
milisegundos y a los 10 milisegundos cae un rayo alfinal de la Iínea en la fase
A.
Según el archivo caso4.lis (Anexo N, sección de variables máximas) se
observa que el máximo valor de voltaje es 55128.87 Voltios, equivalentes a
5.11 P.U. y se obtiene a través del pararrayos 3 fase A a los 10.6
milisegundos.
En la figura 21 muestra el voltaje en el nodo donde se presenta el máximo
valor de voltaje, se observa como en el momento de la energización hay
64
sobretensiones, pero cuando cae el rayo elvoltaje aumenta subitamente hasta
obtener el voltaje antes mencionado.
Es de anotar, que este valor dura menos de 1 milisegundo, es decir , es un
valor instantáneo lo que indica que el pararrayos drena toda la corriente que
produce este valor de tensión. La forma de onda de este valor es similar a
la forma de onda con la cual se simula el rayo, es decir, una forma de onda
tipo impulso.
La figura 22, muestra la corriente en el pararrayos 3 fase A; se obseva como
el pararrayos conduce solamente en el momento en que el rayo cae, se vé
que el tiempo en que conduce el parrarrayo realmente es muy pequeño; el
pico de esta corriente es 1064.26 Amperios.
La figura 23, revela la onda de voltaje de las tres fases en el pararrayos 3, se
observa como en el momento que cae el rayo, las otras 2 fases (B y C)
sienten el fenómeno, claro que no de igual magnitud, es decir, que en las
otras fases el valor máximo alcanzado es mayor.
La figura 25, muestra la onda de corriente a través del bajante del pararrayos
3, el cual está conectado a tierra. Si se compara esta gráfica con latigura 22
65
correspondiente a la corriente a través del pararrayos 3, se observa que son
iguales, lo cual indica que el pararrayos drena hacia la tierra toda la corriente
que produce el rayo.
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83
CONCLUSIONES
- Luego de revisar el historial de operación de la subestación Chipichape
se encontró el circuito Granada a 13.2 kV como el de mayor
indisponibilidad y en elque se presenta más sobretensiones originadas
por maniobra y descargas Atmoféricas.
- Se presentan sobretensiones no criticas cuando hay maniobras en los
interruptores del sistema.
- La sobretensión más critica se ubica en los contactos del interruptor en
el momento de clarificar la falla linea a tierra en la fase B; con un valor
de 2.5 P.U.
- Las sobretensiones transitorias ocasionadas por fallas de cortocircuito
y operaciones en el interruptor no son de alto riesgo para el buen
funcionamiento del sistema estudiado.
84
El circuito Granada 13.2 kV, puede soportar las sobretensiones
transitorias que se presentan sin ocasionar esfuerzos dieléctricos
graves.
Es necesario realizar la conexión entre la pantalla del cable y la puesta
a tierra del pararrayos para evitar posible circulación de corriente por
la chaqueta del cable.
En las simulaciones de Energizacion con pararrayos y Falla línea a
tierra fos pararrayos no operan en el momento de energizacián y
desenergización, porque no se producen sobretensiones que Superen
el voltaje de descarga de ellos.
La corriente nominal de los pararrayos existente es de 10 kA,
recomienda usar pararrayos con corriente nominal a 2O kA,ya que,
salida del circuíto no esta apantallada.
Al desenergizar el sistema por ocurrencia de falla en las fases Sanas se
almacena un voltaje, el cual permanece hasta el tiempo máximo de
simulación, esto se debe al parámetro capacitivo del cable.
se
la
85
Al caer en el sistema descargas atmosféricas Se producen
sobretensiones de 5.11 P.U las cuales no son relevantes para el
s¡stema debido a que la duración es muy corta , ya que los pararrayos
tienen la capacidad para liberar toda la enería, or¡g¡nada por el rayo.
Los pararrayos de esta subestac¡on Solamente operan en en el momen-
to de una descarga atmosferica, pero la corriente de conducc¡on eS
drenada hacia la tierra rap¡dámente..
A través de los graficos obtenidos se determina que la señal de llegada
tiene una frecuncia que es múltiplo de la señal em¡sora, eS dec¡r, 60
Hz, esto bajo regimen transitorio, tambien conforme pasa el tiempo la
onda de llegada tiende a tomar el estado estable (60 Hz) con el valor
de tension adecuado.
El programa EMTP es un programa muy confiable para el análisis de
sistemas de potencia porque permite la simulación de Sobretensiones
en estado transitorio de cualquier sistema lineal o no.
85
RECOMENDACIONES
Inducir a los docentes y estudiantes de la Corporación Universitaria
Autónoma de Occidente, en la utilización del EMTP como herramienta
de docencia e investigación.
Dotar a la biblioteca de la Gorporación Universitaria de Occidente de
información técnica sobre el manejo y aplicación del EMTP.
Crear grupos de estudios para la investigación y analisis en el area de
transitorios.
Difundir los trabajos que se realizan en la Corporación Universitaria
Autonoma de Occidente sobre el uso y aplicación del EMTP.
87
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9L
ANEXO A. MODELO DE LA FUENTE
92
Esta tarjeta de fuentes pertenece a la rutina de simulación del ATP
(ArPSrM\LEC).
Los tipos de fuentes disponibles en el programa son funciones fuentes
analíticas que dependen del tiempo, F(t). Tales funciones se pueden usar
como fuentes de voltaje o de corriente. Todas las funciones F(t) se evalúan
o se leen únicamente en puntos discretos t=Deltat, 2Deltat .... Entre estos
puntos se asume interpolación lineal.
Se debe tener en cuenta que las fuentes implementadas en el programa
siempre tiene un terminal conectado a tierra.
FORMATO DEL REGISTRO PARA FUENTES
COLUMNAS DESCRIPCION
1-2
3-8
9-10
11-20
21-30
Código de la fuente a usar.
Nombre del nodo donde se conecta la fuente.
Clase de la fuente; Voltaje o Corriente.
Amplitud de la función
Frecuencia en Hz o B para el tipo No. 15.
93
31-40 Fase inicial en grados o segundos para el tipo 14 o para
el tipo Ne 15.
41-50 Segunda Amplitud de la función.
51-60 Tiempo (seg) de la segunda Amplitud.
61-70. Tiempo (seg) que se activa la fuente.
71-80 Tiempo (seg) que se desactiva la fuente
Por consistencia se debe especificar la amplitud de la onda senoidal como el
VALOR PICO, en lugar de usar el valor RMS. Si no se suministra dicho valor,
la potencia y las pérdidas obtenidas en la solución de estado estable, serán
la mitad de los valores correctos.
94
ANEXO B. MODELO DEL EQUIVALENTE THEVENIN
95
Para introducir los datos del modelo thevenin equivalente del transformador
se utilizó la tarjetas de ramas polifásicas con acoplamiento magnético, este
tipo de tarjeta pertenece a la rutina de simulación del ATP (atpsim\lec).
Los datos consignados en este modelo se calculan teniendo en cuenta la
potencia base, el voltaje base, la impedancia base, y las corrientes de
cortocircuito monofásicas y trifásicas del sistema a 13.2 kv.
Describiendo la tarjeta se tiene:
COLUMNAS DESCRIPCION
1-2 ldentifica el tiPo de rama,
3-8 ldentifica el nodo de entrada de la rama:
9-14 ldentifica el nodo de salida de la rama
27-92 ldentifica la impedancia de secuencia cero, positiva y
negativa.
La impedancia de secuencia positiva y cero se calcula como sigue:
Zbase = Kv base/MVA- 13.2141.75- 4.1734
Zcero = (Zcco/ox Zbase)/100 = (9.76y" x aJ73Ql100 = O.4O732
Z(+) - MVA/( 3xKvbase x lcc 1f) = 0.20226
95
ANEXO C. MODELO DE LA LINEA
97
La línea se modela con la subrutina Line-Constants perteneciente a la rutina
de soporte del ATP (ATPSUPP\LEC).
A continuación se describen las tarjetas de esta subrutina con datos
pertenecientes a tramo de línea aérea que empieza desde la unión con el
cable hasta una longitud de 1000 mts.
1ra. Tarjeta: Define el tipo de Subrutina
Columna (1 -14)
LINE CONSTANTS
2da. Tarjeta: lndica el tipo de sistema de unidades a utilizar
Columnas (1-7)
3ra. Tarjeta: Define los nodos a los extremos de la línea.
Columna (9-14)
Nodo de entrada en la rama A.
Columna (15-20)
Nodo de salida de la rama A.
98
Columna (21-26)
Nodo de entrada en la rama B.
Columna (27-32)
Nodo de salida en la rama B.
Columna (33-38)
Nodo de entrada en la rama C.
Columna (39-44)
Nodo de salida en la rama C.
4ta. Tarjeta: Define ta geometría de la línea, se introduce una tarieta por
cada conductor para este caso serán 3 tarietas.
4ta. Tarjeta A:
Columna (1-3)
Indica la fase.
Columna (4-8)
Se tiene la relación entre el espesor y el diámetro del conductor de la línea.
99
Columna (9-16)
Resistencia en corriente continua en (ohmios/KM)
Columna (17-18)
La reactancia es et calor normal y de esta columna depende la siguiente.
Columna (19-26)
La reactancia y se calcula según la geometría del conductor.
Columna (27-34)
Muestra el diámetro exterior del conductor en cm.
Columna (35-42)
Define al distancia horizontal del centro del conductor a una referencia en
mts.
Columna (43-50)
Describe la altura del conductor en el poste en mts'
Columna (51-58)
lndica la altura del conductor en el centro del vano en mts.
Universid.rd A riircnr¿ c!: CccidentcsEoct0lt dluuot t0A
100
5ta. Tarjeta: De Frecuencia.
Columna (1-8)
Indica la resistividad del terreno.
Columna (9-18)
Frecuencia en Hz a la que se desea el cálculo de parámetros de la línea.
Columna (19-28)
Define total precisión en la evaluación de los formatos.
Columna (30-35)
Describe las salidas de las matrices de capacidades o admitancias.
Columna (37-42)
Se tiene las salidas para las matrices de admitancias.
Columna (44)
Indica que las capacidades pedidas anteriormente ha de ser en forma de
admitancia.
101
Columna (45-52)
Longitud de la línea en Km.
Cofumna (54-57)
Se imprime la salida de los equivalentes en Pl (exacto) de la línea.
Columna (58)
Define que los conductores de tierra son continuos.
Columna (60-62)
Describe que el cálculo de las constantes de la línea solo se realizan a la
frecuencia de 60 Hz.
Columna (63-65)
El campo o las columnas anteriores lo están.
Columna (66-68)
La constante no hace parte de una subrutina.
Columna (69-70)
Indica que la línea no es transpuesta.
1,02
Columna (71-72)
Indica que se ignora la parte transformación.
r-03
ANEXO D. MODELO DEL CABLE SUBTERRANEO
104
Para modelar el cable se emplea la rutina de soporte del ATP para cables
(ATPSUPP\LEC); subrutina Cable Constants. Esta rutina se define a
continuación por las siguientes tarjetas que describen al cable.
1ra. Tarjeta: ldentificación de la subrutina
Columnas (1-15).
Define el tipo de subrutina a utilizar
Columnas (63-64).
Representa el # de conductores por cable.
2da. Tarjeta: Datos misceláneos
Columnas (1-5)
lndica el tipo de cable, en este caso son 2 cables sin envoltura ó cables
coa¡<iales; para el ATP es del tipo A.
Columnas (6-10)
Indica que el cable está bajo tierra .
r_05
Columnas (11-15)
Define que el sistema tiene 3 cables coaxiales.
Columna (16-20)
Indica que el modelo de tierra a utilizar es el modelo Carson.
Columna (21-25)
Define el cálculo de salida de las variables modales
Columna (26-30)
Indica la impedancia serie se obtiene en R y w[L]'
Columna (31-35)
Indica el formato de la impedancia paralelo en G y WtCl.
Columna (41-45)
Indica la puesta a tierra de los conductores externos e intermedios.
3ra. Tarjeta Modelo del cable mediante un equivalente Pl.
Columnas (1-5)
Número de secciones Pl que deben ser definidas.
106
Columna (6-10)
lndica que es un cable normal.
Columna (11-15)
Todas las armaduras de los cables están cortocircuitados a través de una
resistencia a tierra en cada sección PI
Columna (16-25)
Longitud del cable en mts.
Columna (26-35)
Indica que la resistencia a tierra o el 6 aterrizaje de las armaduras es 0.
Columna 36
Es opcional, sirve para identificar los nodos.
4ta. Tarjeta: Descripción de números de conductores del cable
Columna (1-5)
Columna (6-10)
Columna (11-15)
r07
Esta tarjeta indica el número de conductores que forman el cable, en este
caso uno intermedio y otro interno. También aparece según el número de
fases del sistema, aquí se definen 3 tarjetas por fase o conductor.
Sta. Tarjeta: Contiene los parámetros físicos de los conductores.
Columna (11-20)
Radio del conductor interno
Columna (21-30)
Radio hasta el 1er aislante.
Columna (31-40)
Radio hasta el conductor intermedio
Columna (41-50)
Radio hasta el 2do. aislante.
Columna (1-10)
Resistividad del conductor interno
r_08
Columna (11-20)
Permeabilidad relativa del conductor interno
Columna (21-30)
Permeabilidad relativa del 1er aislante
Columna (31-40)
Permitividad relativa del 1er aislante
Columna (41-50)
Resistividad del conductor intermedio
Columna (51-60)
Permitividad relativa del conductor intermedio
Golumna (61-70)
Permeabilidad relativa del 2do aislante
Columna (71-80)
Permitividad relativa de 2do aislante
1_0 9
6ta. Tarjeta: Contiene las distancias
Columna (1-10)
Distancia vertical desde el centro del cable a la superficie de la tierra (mts)
Golumna (11-20)
Distancia horizontal desde el centro del cable #1 a una línea de referencia.
Columna (21-30)
Distancia vertical desde el centro del cable a la superficie de la tierra (mts).
Columna (31-40)
Distancia horizontal del cable #2 al una línea de referencia (mts).
Golumna (41-50)
Distancia vertical desde el centro del cable #3 a una línea de referencia
(mts).
Columna (51-60)
Distancia horizontal del cable #3 a una línea de referencia (mts)
110
7ta. Tarjeta
Columna (1-15)
Resistividad de la superficie de la tierra (ohmios/mt).
Columna (16-30)
Frecuencia a la cual se calculan los parámetros (Hz).
Columna (41-48)
Longitud del cable (mts).
Columna (49-58)
Cable constants es parte de una subrutina.
La principal función de esta rutina de soporte es la de calcular las matrices de
resistencia, capacitancia e inductancia que corresponden a una configuración
arbitraria del sistema.
La estructura general de las tarjetas del cable constants están dadas para 3
tipos de configuraciones a saber:
1l_1
Tipo A: Sistemas de cables coa¡<iales fuera de un ducto.
Tipo B: Sistemas de cables coa¡<iales dentro de un ducto.
Tipo C: Sistema convencional de conductores aéreos.
Para el estudio con esta rutina se escoge el tipo A .
Las unidades de medida generalmente usadas en el cable cosntants están el
sistema MKS.
Con la rutina del cable constants se modelan los cables de potencia del
circuito Granada de la subestación Chipichape a 13.2Kv.
El sistema esta conformado por 3 cables monopolares subterráneos
localizados en la salida del circuito Granada y el transformador a 13.2 Kv con
una longitud de 38mts.
LI2
ANEXO E. MODELO DEL PARARRAYOS
1_t_3
Se utiliza la rutina 99 modelo pseudo-no lineal; con los siguientes datos:
COLUMNAS DESCRIPCION
1-2 Tipo de rama Y modelo a utilizar
3-8 Nombre del nodo de entrada
9-14 Nombre del nodo de salida
27-32 Tensión de cebado
33-38 Tiempo de apertura del explosor
gg-44 Numero del tramo al que se debe saltar despues del
cebado
45-50 Tension por debajo de la cual no se permite la
conducción.
80 Especifica la salida de tension y corriente'
Se anexa una tabla con datos para una descarga máxima de voltaje tipo
swicheo.
Esta rutina se hace, para cada uno de los pararrayos que se modele.
L].4
ANEXO F. MODELO DEL INTERRUPTOR
1t-5
El interruptor se modela mediante la tarjeta de Interruptores normales
perteneciente a la rutina de simulación del ATP (ATPSIM\LEC).
Columnas (1-2)
ldentificado el tipo de interruptor.
Columnas (3-8)
Muestra el nodo de entrada al cual esta conectado el interruptor .
Columnas (9-14)
Se tiene el nodo de salida del interruptor
Columnas (15-24)
Define el instante de cierre del interruptor en segundos; aquí en esta tarjeta
se generan 2 casos, uno en régimen permanente y otro en régimen transitorio.
Para el caso en régimen permanente el valor de esta columna es menor que
0, para regimen transitorios debe ser mayor que 0.
Columnas (25-34)
Aparece el instante de apertura en segundos del interruptor.
r_r_6
ANEXO G. CASO I.DAT
ór¡tI nrtJ nAr4 ^^oruLulí! t\Ln uñtii vnüL
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ANEXO H. CASO 2.DAT
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ELAiil CARD IIRtlll{AilDC IARu'IIA Ct Pt0IItRD¡
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1-25
ANEXO I. CASO 3.DAT
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C IARJiTA DT II{ITRRUPTCRTS
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T|.IPIlA I1CA -1.0 C.OlJ'ÍilPi 18 r 1C8 -1 .0 0. cl J
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CiC ELAIIK CARD TIRIIIiIAIIDC IAR.TiTA DI VO',IA.]i5 iI{ |'tOOCS OE 3AL]DA8I.Ai{K CARD IIRI!IIJAi'{DO IARJIIA OI FLOIIER
BLA,IK CAND TIi]if IiiAIiDO IL CASOol ^uy ^^n^uLltr¡. ctf\u
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7
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ANEXO J. CASO l.LIS
L29
Univcrsidad Autó¡oma de Ccc¡dentc
SECCION BIELIOI E(]Á
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77 EC, llol I7 17C la EA I 11 1 7/ 7 | lln^ lt^ 1AA lCA 1?nO 7 lAA t4 ldllJ Jlc 1a0/ uJ !J.J eL Jv l ru ¡ Jr J J liiuv úúv i,vv iJv Jü77 i +l/v 1¿ i¿
r/crLr rp!rvE rrücr pr E!d!rurr ur rrpuü uorq ucr us, i ]npili da'¿a car'd images aie shonn belon, all B0 column3, chaiact6i by chaiaciei0l?3456i80 1 2J,15ó7890 I 2345ó78?C 1 2J45ú789Ci 2J15ó?890 i 2315ri7890 I 2J45úi890 i 2345618901 2J45úi890
Uuillllcll! Ldl U. llulluuu - JJu¿. 1!lfa¡kei caid pieceding neir Ii{IF daia ca¡e. lElGIfi ltil{ DAIA CA5[
Co¡i¡ient c¿i"d. ilUtlDCO:5589. lC 345ó789012J15ó789012J45ó789C12J15ó789C12J45ó78?C12315ú789C123{5ó7890i2J45ó78?
iÍisc. daia. l.0C0l-C5 2.C00[-02 ú.00Ci+01 i l.Cl-5 20.8-3 úC. 0
r^qm,.¡i ^^^l Lrynnn - Ero¡UUlIlfOllL L4!U, llul|UUU - JJcll.
^^-F^^l ¡.n...J ll[!ñn^ - ccogvulilurcilL Lal u. [uiluuu - JJUJ.
^^ñi.,^r ^-.,J ![un^n - ccoluuillÍctL !otv. ltuiluuu - JJou.
Conme nt ¿a¡d. |ll.iif 0CD : 558?.A^iñ^^l ^^-.J lil,Hñnn - r(oovUlllfcll! LalV. llullU!U - JJUU.
^^ilh^^l ^^.J illtlnnn - ttnluuftrflcl! Ldr Q. l\vftuuu - JJJI.n^-F^-+ ^4-J tillun^ñ - EcnorJu[ÍtcilL Ldtu. [ur'luvu - JJ]4.
Ccanent ca¡"d. ilUilDCD ; 559,1.
n^--^^¡ ^^"J Dltln^ñ - (loc9UilüEilL LdtU" llUilUUU - JJlJ.
^^-r^^| ^.¡J ¡[tyñ^ñ - Ecn/vuftilc[! l4tv, t\vt]uuu - JJru.
^^-^^^+ ^^..J !t¡yn^ñ - ccñlvuürxrcill L,4tu, rtvrluvy - JJrl.
lst of coupled R-1. 0.C00C0tf00 1.08015t-0J i5lcilii|iAIi,lPIlAc. 000il00 7. 1878-c4 c, 0c0[ t'00 c. 00c[+cc 0. 0cct r00 i 520i tiI|.iST|1pt i B
0.000[+cc i. 1cúi-04 0. 000[+0c i. i0ó[-c4 0. cc0t+00 i 5JGil{IilcIiipIlcCci¡iiiant caid. iiUi,fDCD : 5óC1.
Com¡¡an t ca ¡ii. li{.iI'íDCD : 5ó02.
Comment caid. iiiiliDCD ; 5óC,1.rtr,., Mnr ñ^T - | f .J"+- ,,.: ^+--^t[cn rruLud r - I \uá!a v¡ ttldgu,l .
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.78226
l4 ynnFl n nFl n^o¡ r {fhr^ttTr t¡¡t Fñilrtr^t r!Tf "nf"rV lrUvLLU l/lL !nULL llLUlñtrlL Ult LlUrlñLLlllL fLfl 1 4 z I E ! 1f v L L J I J I I
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¡,¡ r I I I ñUL. I
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Cant. 4,.383i1-..1 1.219ói-05 ú.0138t-08Phase.1. 0.C0CC[fCC 0.0000[rCC C.0C0Ci+00
Cont. C,000C[100 C,C000i+C0 0.00CCIi00cont. 1..i093i-CJ i.i705i-C5 ó.0iJ8[-08
rl^,.r úñr n^f - ^ /J^+^ ,,.i^+.,^^\Irctr rulynr - v iuoLd vrILqSc.i,
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Comment caid. |iljliDC0 : 5úi4.i{ew I'it)LSAT : I (daia viniaEe j.lsi sf PI-ckl. ?.JC5t-0i 2.i938 CJ J.88C[-0óPha:¡e 2. 5.777?l-02 1.598ói-0J -1.5954t-0ó
Cont. 2.3C4i[-01 2.J?25[-0.3 LJJ?88-0óPhasa .3, 5.i7798-A2 i.4ú00i-03 -8.72i01-C7
tloni. 5.17791-02 1.598ót-03 -1.5?54[-0,5
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Conmeni cai'd. iiU'"DCD:5ó2.1 .
Comnent ca i'd. i{UiiDCD : 5621.
Colimani iai"d. iiUiiDCD : 5ó?5.
Connent caid. til.l|1DCD : 5ó?ó.
Commeiit caid. ii{.iilüCD : 5ú27.
c,140?J[-02 C.1{i?ói"02 0.ú0ii8i-üic.00c00[roc 0.00c00[+00 0.00c00[100
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c,cc0cci+0c 0.c0000ifc0 0.000cci-r0c1 l^¡t?71..i7 t llnt .E.-AZ ¿
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Com¡¡an i ca i"d . flUilC(]D : 5ú,12 .
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Com;ien t ca id . iitiliDC0 : 5ú,11 .
Ciiinneni caid. lll.liÍDCD : 5ó35.
^^a-^^+ ^..J IilUn¡^ - C1 ?¡vvtilÍlt9il L \.dt u. nvnvuu - JUJU.l^--^^+ ^^../ ![H^oA - El7]uuilrxtEtrL L4l u, [ultuuu - JUü/,
^^¡-^-+ ^..J !ilVnnn - ElTouuxfltc¡r! Látu. Iviluvu - JuJci,7^-^ ^l+,,^^ ^-.1.J ^^^t^ -.^ll(Eru ilrLyllc, [uI]óur ilu¡tlc Lc¡rT,,-^-nñ..^^l.i^^.,, n ¡ no^F.rA¡tlPa t) lullt¡iloat n, {,vuvLrva
Conneiit ca;"d. ill.ii'ÍDCD : 5ú10.
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Si¿a liii i5, liae lACS chai ¿ciei sioiaEa in bytes.Si¿e Lisi ió. Ioial nui¡bei of Iype-59 S.ii. inasies.5i¿e List 17. iiumbei of i.¡pe-59 Synchionau: nachines.3i¿e lisi 18. 8ia¡ch ¿nd:ritch poilei/aneigy outpuis.Si¿e List 19. Ioial floaiÍng-poiri IAitS iáb1e spáce.Si¿e List 20. llon-copied iacui"sive convolution ijaia.Si¿e List 21. Toial ii¡odal/phase IT] matiix stai-aEe.5i¿e lisi 22. Iotal i"ecui sive ;anvolut,ian hi;ioi.y.Si¿a Lisi 2,1. Giaiit vect¡is foi iani.¡liba¡^ing, piasois.Size List 2.1. Peak phasel of cornpen;aiion foi data.Si¿a Lisi ?5. Io',al iable space foi all U.i,l usaga.5i¿e lisi 2ó. Squai"e of nax nunbei of coupled phase3.
Ii*inr fir',¡"a ¡\¡¡¡¡+¡^'."^^ ^^.+,,^l ^..^^^^^^¡ ii¡i¡iig i¿güiii5 cfi6iac[6r rrrrry L6'!r dr pr uLcr5ui' (CP) iolution spaed.0aia input iiile (ihiauEli ihe top af "SUBRó') ....i{ode i'erumbeiinE and phasoi soluiionAfiai phasoi" solution, bui bal'oie tine-siep loopinieEiaiion of equations (iiina-siep loop)Plai"ing or SIAIISIICS tei"¡iination oveila.is ....
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Ioials 45.04C
Licenseij oniy ihiough LIC
c.0c0 {5.010
(|(.U. l-euven, Eelgiun).Al iei"n¿tive Í¡ansie¡ts Pi"ogi.am {AIp), I8ií PC XT ti¿nslation. Copy¡ight 1ñOt ¡,^,.1701. UJC
D-.+- /¡J-srt,,,,\ --n +;-.,. ^¡ ¡.,, /ll ^- --l - nc.-v-..-n[erüt \uu nrLlr,YJ/ árru L1ili lrr \/rI \rrr¡.iill.Jf/¡ - (u rrrc^- i^¡^,.-^r;^^ .-^^.-..11 It^ ^^-.,-.;^l,l^J ^fn
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J3 -\91 148i (,3 tJ5 42 50 i ló----r---- -
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A1n7¡8r10VTJJtJ9IU
012J45ó789012J45¿78r012345ói89012315ó78901?J15ó789012J45ó789012J45ó781012J45ó789C-.. __ _.f _. _._ _ _.
ol^-1, ^^.J +.\ +^--.'h.f^ clfn ^,..^^,,|,^^ lolAllv ^^nnUl4ll^ !dl U !U !tl flrlld!G LIll I C¡OU!LlU¡|. ! ULñllA !ñAU
1Q,\',.i? ii..-.^ ^l ):-1, ^l^r +il^ .if -^,, ,i^ 'i.ct4olOi4 -l!ru.ií,iJ tltxtc u¡ utJi PtuL tl16, lt qily,1) u,JJ¿o¡0ra,yrrD^^1, ^,.L1:-L^J 4,, ¡r^ .,'^ T,,1,, rño) | ^.-+ Á^;^,. .,.^-,..- ,,^J.+^. r.,, 1ñoouuuh l.,uvrr:ilc'r uy LL! lil üult! l¡o/. L¿s! ilroJ!r yru3r30l uPvq!9. ilqr, r'09- "r,^nnrM" t i-] ci-^- ¡^11^". , \1t qEr .nt ln .'tól). yni\vllr Lr)L Jt¿Gf, turluf, LLa ¿Jr lLn \L ltLa
) 34 .i 5 I ú0C úó0 l 0c i 50 .lJ?9 3 4C0 12 42
r_3 I
ANEXO K. CASO 2.LIS
A1 +^,.^-.+.1,,^ f .,^^.-j,.^+Áiir.iiidi,¡v€ iiciii5¿c¡ir5 Pi"ogiam {AIP), iBif PC Xi iianslaiion. topyriEh[ 1987. Use licensed only ihi"ough tiC {i.l"i. Leüven, Belgiu;i).Caie (dd-mt'h'ry) a¡d time of day (hh.nm.ss)'28-ila¡-?5 2C:ll:49 i!¿i¡a cf disk plot file, if any', is C:5,3282C1.1.p14
Foi infoimaiion, ccn:iult the copyrighte,i AIP iliIP l]ule Sook published by i.It,. in,July, 1987. lasi i;ajoi piogian update: iia¡', i?88T^+.) 1^,,^rl ^{ "i
^D¡nMr{/!qr ¡8,,v!,r ur Lnuuufr iabla¡ = 48191 IliTi6[R xaids. 'liARDIlÍ Lisi Sizes fallcw : 214 251 421 42 2124
33 594 t487 67, i.l5 1? 50 I 1ó 1 34 3 5 1ó0C $A i00 i50 339] 3 4CC 42 42
I T--.,+.J^+. ^^-J.i^^^4. ^..-.h^^'^ L^t^'.' ^11 o^ ^^1.,-^. -h^.^.,r^- L,, ^L..¿^+^.I rr!yuL rJáLa Láru rñoycJ drc )iiultr uc¡Ui, d¡I úU L'üj.!¡¡i¡i¡s) i.;¡i.iidüt¿i üJ fiidiaüLei012345i180 I 23(5ú i390 1 2345ói8t0 I 2J45 (,i81?i2345ii8'tC i 23{5ó78901 2345úi8!01 2._14 tíl89Ai?J45(,18}A
--.--+---
Commentcaid. iil.illD0D;55?2, jC ', Z J 4 5 ó i Icoinment caid. lYtit'lDC0:559,1. lc J45ó789C12J15ói89012.145ó789012345ói89012.145618?0i2Ji5ói890i2345t,?8t012J456i890
ilÍsc. d¿ta. 800 4 i i i ü C 1 0 0 I 8CC 4 1 1 I C 0 1 C
lii itaining. lion¿eio X0PI ai i0PI diffei"s fiom the porei"fi"equency of 5.0C0CC000t+Ci it¿. Did ihe usai raaily rani ihi:?
n^--^^l ^-i¿ ¡iltuA ñ - ccó4LUruilEll! Lqr u. IUltut,9 - JJ0¿.M..1,^,. ^....J --^^^Ji-^ ^^... rurñ J^r^ ^^-^14t ^ct !dr u p¡ iL6v1ilg ilct Lilrr uqLa udJe.
Comment cai^d. iil.iilDCD : 5581.
Connent cai"d. fiUilDCD : 5585.
^44-^^r.,-.-f r[tn^^ - (tol
vulr[¡cr! L,4tu. tluiluuu - JJou,
í,'ooneni caid. iil.iñDCO : 558i.A^--^^+ ^^-J !ilun^n - ctcóuuflillcll! udlu, rlr/tluuu . JJOU.
i]onmeni caid. lltillDCD : 5589.
iiisc. ,iaia. i. CCC| 05 2.000i-02 ú.000ijClComment ca¡d. l{i.lllüCD : 55?1.
Comnant caid, iiUiiDCC : 5595.
Con¡ie¡t ca¡d. l{ili'iCC0 : 559ó.4¡¡¡¡^| -^-J l!il!trnñ - crnlvuflnEilL Laf u. [ultguv - J_¡,".
Ca¡inent ca¡^'i. i{l.iilDCD : 5598.
lst of couplad R-1. 4.C7J20[-01 0.C0000[+00 i5i0il{TliA ItiilA2.82J[-Cl 0, CC0[i00 0.ccci+0c 0. 0cci+c0 0. 0ccIr.00 i 52GiltIi18 Iliilfl{. iú9i-c2 0. 000r+00 1. 1é9f-c2 0.0c0[+00 .3, 2.]9i-01 l5SGtfiTi1C Ii]IlC
Coaiil¡ent caid. lll.jiiOl]D : 5ú0?.
^^¡F4^+ ^^-/ !lyn^n - (/A7
uuilrnalru !ó¡u. fluiluuu - J0vü.
Comme¡t ceid. iiUilDCD : 5ó04.
Cammen'u ia¡d. ill.iliDCD : 5ú05.!¡4., Mnln^T - I /t"|. ,,i^|._.^\ircn nuLUñl " I \vd!d vtilldgE,l .
1si of PI-cki. 4.,{0?i-03 i. i70["05 ú.0141-08Pha¡e 2. 0.00C0[tCO C.0000ii00 0.C00Ci+00
Coni. 4.3331i-03 i.2iti[-05 ú.Ci33[-CBPhaie,1. 0.0000ifOC 0.000Cif00 0.0000ii00
Coni. 0.0C00i+00 0,0000írCC 0.000C[+Ce
Conl. 1.{093["03 1 li05i-C5 ú.0i38i-CBiiar i,10LDAÍ ; 0 (daia vintage).t]o¡;i¡ie n t ca ¡d. ll{.iiÍDCD : 5ó 11 .
Comnrnt ca¡d, llUilD0i; : 5úi5.famment caid. ti{.iHDl]D : 5úiú.Commant iaid. iiiJiiDCD ; 5ú17.
Con¡ieni ca¡d. iil.iiíDC0 : 5ó18.
iier ilC''OAI ; I {daia viniaEa).1¡i of PI-cki. 2."105[-Cl 2.,llJ["C.] 3.880[-0,5Phasa ?. 5.iti9i-i2 i.5?3ói-0J -i.5954i-0ó
Cont. 2.3047i-01 2. lt25l-0J L J398i-0óPhase ,l. 5 .77 ;il-C2 i .4ú00t-03 -8."i21Ai-A7
Coni. 5.7779[-02 L598ó[-03 -1.5t54i-0ú0oni. ?,"1047i-01 ?.39?5í CJ J.8802i-0ó
il¡x ii,lLOAI : 0 {data vintage).commeni cai,i. iiiliilcD : 5ó27,
r^ J.+-.^^ono n^tt u u¿ !q. uñlru¿ . un I
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ia¡:;¿:nl iaiij. ill.l5i,-l;|l : 5ó?3.
Coiiinani iai,i. ¡il.lÍDriir : 5ú2i.Conman t ca id . lil.liiDiD : 5ú,i0 .
Coiiiment cai,i, iil.liiDfl) : 5ó3i.Crmi¡erit caid. ii'¡i{DCD : 5úJ2.
Csmmeni iaid. i¡{.iiiDCD : 5ó.1,i.
Coniraiit, caid. li{.ii\iOiD : 5ói4.Comileni caid. iil.ifiD0D : 5ú.35.
Comi¡e ni ca id. iiliiÍCCD : 5ó.3ó.
Coiiine¡t cai,i. illJiiDCD : 5ú37.
C,:niment caid. ill.liiDCD : 5ó,18.
Blank caid ending bianchas. I8R, ilT0I :l,.ommant cai,i. fiti,!,0C0 : 5ó40.
Ccjmme nt cai^d. iil,'itDCD : 5¡.:41.
Conmenl cai,i. il{.iliDCD : 5ú42.
Swi ich. 5. C0[-CJ i .0C[+04 C.00í+00 0.0C[+0CSriich. 5.00[-03 i.CCIi04 0.C0[+C0 0.00ii'0CSiiiich. 5.C0t-03 1.0CE+04 0.CC[+C0 0.OCii0CÍ]lank cai ,j endt ng sri iche s. l(Sf,ICi1 : ,1.
Co¡¡nent, ca¡^d. iiliiiDCD : 5ú17.
Commen t ca rd . iitiiíCC0 : 5ó48 .
Conmeiit, carii. iil,'i{DCD ; 5ú4?.
Soui^ce. i.08i+04 ú.0C[+0i 0.00if00 -i.0Ci+00Souice. 1.08i+04 ú.00i+01 2..iCii0z -1,00[iOCSau¡ce. 1.08[104 ú.00[rCi i.2Ci+02 -1.00[f0CElank caid ends elactiic natt¡¡^k s0üices.
r^ ^llffiT^¡a
1
i! SlrlilnuLr Il¡ _1 ¡'^ t^lu I Uin Lñlt -.n nl b i Dtu ¿ lLU Llll^..7
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t! d ULU L\,In ó[T!T^nc Al,r gf lt!lñoL, v
3.458908-01 i.7453C8+A3 2^2ó944[rC5-i.00000ii00 i1.72,í8ú[-Cl 2.7i9ó9[+C2 2.83úó5t+05-1.0C000ilc0 I
i.i25i4t-01 2.1640i8+A2 ?.ii7Jói+05-i.CC000[,r00 1
ic 0.ó01ó24t1 -0.i0710ó78 -|..4"2?7()ú5
i c 0. c00ccc00 0.00ccüc00 0.00000000
ic 0.5?5447Ji 0,00C000c0 0.s124J826
ic 0.0c00c00c 0.00000000 0.cc00c000
ic 0.ú01ó?4t1 C.7Cii0ót3 "A.{,22i(,(,5
i .C 0. c00000c0 c.00ccccc0 0. cccc0000
9 It iEtAt{t( cA;'.1D TIRi,t]iii""Dc TARJiTAS Dt RAIiÍAS
lc rAl],ltIs DI rt{IIRRUPI0R[Sl¡tg 45610ic 315ú78?0i2J45ó189012345ói89C12J15ú789012345ó789C12J45éi89012J15ó789C1?315ói89C
IHIIA I1CA 0,0C5 9999
IHIIS IICE 0.0C5 iq,),)Itiltc Ilcc 0.c05 ,),)9,)
IELAI||( CARC iiRilt{AilD0 IARJIiA Ci IitItRRUpI0l][S
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lc J, ? J 4 s ó 7 C
lC 315ú789C12345il89A1r?345118')0i?3456789012J45ó7890i2345ti890i2345ó789012345ó78?0
ir{GilrrijA ic7ii.8 ó0.c
I r4GfNillB 107i7.8 ó0.0
i140ft{IHc 10777.8 óC.C 120.
l8LAilr CAR0 IiRilit{AilO0 IAR,ItTAS DE [UilirtS
1
7
7
|.,'F¡ ^¡ j^-,,+ ^t^-^^r^LisL üi iíipüt eiefiien¿s ihat a¡e conneci¿d lo eaih node. Cnl¡ iha physical connections of nulii-phase iines a¡"e shotn (capaiitiveand induciiva coupling aia iEnoied). Repaaied eniiies indicaie pai'ailel conneclions. Sxitches aie included, althoiiEh s0uice-q/i"^!,,11^^ ^^|^ri^- -^-lir¡üirruii¡g i0úatrflE ilachinei^y) aie omittad -- a;tcept thai'J.il. usage pi^cduces extia, inteinally.defined nodes "UflXXXX".
-+----*------i'ioil bus naine I liane: of all adjacei:i busses.
-+-- ---..-------
^r!lu^uLt\|ilnTU]1^{ ¡tt lñ
Gft{Ili8
i|]I18cIitii1C
TUIlAtil¡¡u
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Ioials J0.15C C.00C 30.15C
1987. Use licansad only ihrough L[C (X.U. L6üveil, Eelgiua).of disk ploi file, if an¡', is C:532820j1.p1,i
ioi infi:i¡aiio¡, i¡a¡uii iha cnp¡iighted AIP ii'iIP Rule Book publi;had by LIc in,Juiy, 19g7. l-ast majoi pioEiaü update: lía.y, t?Bgloiel lenEifr of 'LAüC0i'f iablas : 48797 iiiIiGIl] iroids. "yAfiD]ií" Liit Si¡as follo¡i : 2i4 zs4 4?4 42 ?i?l:: r:: 1111 1r lrs 4? 50 i lú 1 ,14 3 5 l{,cc éóc 100 lsc 33')e 3 4c0 4? 4?
'esciipiive lnterpretatio;.; ;;;;; ;;;;;;;;r. i ;;r;; ;;;;;r;;;r;;,;;;;;;;;;;;;:;;, ;;;;i;;;;; ;;;;;;;;, ;;;;;;r;;;;012345ó78
012345ó78?01?J45ó789012;{45ói8?0i2345ú789012J45ó78?Cl ?315(,i89A"2345ói89C12J45ói89C
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144
ANEXO L. CASO 3.LIS
Alteinative Iiansients Piogiam (AIP), IBil PC Xi tianslaiion. 0op'yiight 198?. {ise Iicensed only ihiough LIC {f.U. Lauven, gelgiuin)Daia (dd-inth"yy) and time of dai, {hh.¡im.s¡) '05-Api-95 20:Jg:07 ,,la¡ie of disk plot fila, if any, is C:510520.19.p1.íFoi i¡foiiiiaiiún, consuli iha copyiighied AIP iiÍIl Ílule Eook publishad by [C iu",ru]y, 19g7. lasi majoi^pi0Eian updaia: iia.y, i?Bgiotal langili of "LABC0|í" iables: 1879i IliI[0[R *o¡d¡. "'/ARDIti" tisi Si¿es follox : ?,,4 ?5{ 421 4? zi?433 5i4 l4B7 ('3 135 42 50 1 lú 1 Jl J 5 t60c óó0 100 150 JJt),) J ioc 4? 4?
t..-.--- ------.-I T^-,,+ )^+., ^--) :^^^i rñpüi 0¿rá cáiü iti:aEes óie shoia beloi, all 8c colunins, cháiact,6i"by chai"aciei012315r,78c1 23{ 5ó i8?01 2345ó7890i 2315úi8901 2345ói8 iA"2J45{,,.li,¡-i2345iiliAi?345ó78t0.i 2"115úiB?0
---- i--------
comne¡t ca¡d. liuiíDCD:559i. lr].l15ú?890t23{5ú7890i2-145úiB90lzJ15ú7Bq0nk5(,789a;2¡15ói¡9ct2J,{5ói8?0i2.j45óiellsi of coupled R-L. 0.00000[+0c 1.09045i-c.3 l5tGililfiAl|jpiln .10iJl
Co¡i¡¡ent caid, iil.jiiD0D : 5582,
llai^ke," cai"d pi"eceiling nar IiiIF, data case.Comnent caid. iil.iliOCD : 5584.Commant ca¡d. ill,'i1DCC : 5585.
Commant cai',i. iiliiÍ00D : 558ó.
Commani cai'd. iiU"l0CD - 558i.Co;ninanI caid. itl.liiDCD : 5588.
Commeiit cai"d. l{Liii0CD - 5589.
|iisc. daia. 1 .0008-05 ú.00Ci-0t ó.000[10lrloirtie¡t iaid. iil.iii000 : 55?1.
Comnent eaid. iiUiÍDÍ]D : 5592.
Co¡rneni caid. iiUltDCD : 55?.3.
iiisc. da'ua. 2C0 4 i I I 0 0 i 0
I í I Hai'ninE. lionzeia X0Pi oi CCpT ,ji f fei:Comi¡ent ca ¡d. iiUfiDC0 : 5595.
Con¡ient, cai,i. ll{.llÍDCD : 55?ó.
0. c00[1c0 7. 487[-c4 0. 0C0iic0 0.000ir00 0. 0c0i+00 I 5?0EiiIiíBT""pIi80. 0cci+00 I . icúi-04 0. 000[r00 i. t0ó[-04 0. c00ir00] 53GIftIi1CTl]pilc
Comnen'u caid. iiUiiDCD : 5ú01.Co¡¡mant ca id. ltUiiDC0 : 5úCZ.
Cofiif,ient, irai,i. ii'iitD0D : 5ó0,1.
i{er iOLCAI : I (daia viniage).ist of Pi-cki, 4,4c,it-03 1, i70i-c5Fhase ?. 0.0000[+0C C.000Cft00
C,:nt. 4.3831i-03 1.219ú[-05Phase J. C.0000i'f 00 ,".0OCCtf 00
Con',. 0,0C00[+0i} 0.000Ci+00Coni. 4.409J[-0,1 i.1705[-C5
iiaii ll0LDAI : C (data vintaEe).Ca¡ii*ien t ia i"d. ill.iiiDC0 : 5ó i 2 .
Coinnent cai d. iil.iilDCD : 5ó1J.Com¡nent cai d. liUilDCD : 5ó1i.iieii ii0LDA'l :1 (daia vintaEa).1¡i rf PI-ckt. 2.305[-C] 2..j9-t[-CJ J.880[-0úPhase ?. 5..71i9i-i'2 i.5?gói-03 -1.5954t-Có
Ccni. 2.J047[-01 Z.J?25i-0J 4..1]98[-0úPhase 3. 5.ii79[-0? i,4ú00[-0i ,A,i 70i 0i
Cont. 5.i179[-0? 1.598ói-C.j -1.595ii-0óCort. 2.3017i-01 :.J925i-0J J.8802[-0ú
lie¡i,'0LDAI : C {daia vintaEa).Coinment caid. liUliDCD : 5ó?.1.
Com;lant caid. tiUil0CD : 5ú11,Comment caid. iitiiiDCD : 5¡15.Conme n i ca ¡ii . iil.iÍDC0 : 5ó2ó .
I P2CI-A PStA
2 p2Ct8 PJi-B
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^^-^^^+ ^.,.J r¡ttnn^ - rl 77uu[ütcilL Ldt v, tlunyvu - JUJJ.
^---^^+ ^..J tfilun¡h - E¿ 7{!uítflÉil1 !atu, trvilLruu - JuJt.
^^--.^^+ ^^.J Irlunnn - l17cuu(fi,Gilr. uoru, [vrlulv - JUJJ.¡^--^^+ ^--J !ilyn^n - clTluurlrrircilL Lor v. [ul1uuu - JUJ0.
^,.^-^^+ ^^",J $ilgn^^ - (l7auuflilctlL t.dlV. llu{ll'l¡U - JUJ/.
^^-.,^^' ^.-,.J U'¡vn^n - rl70uuxlxtsil L Ld I u. [vt]uuv - -'uJu.r^-^ ^l+,,-^ ^^^l-J -^^1^ ^^)l¿ClU ll¿LrPCr rrUlrl6U, llulllC l"EllT,,^^_On ^^^li^^^- n / AOACTA¡rlyc 'r iluilr1|60r n. f,vovL¡vr¡^--^^¡ ^--J !ilvn¡ñ - r(/AuuflltGllL Lalu. llullU!U - JUIU.
^^--^^+ a.., uilxñ¡A - t¿¡fuuillflEil L uót u, rIt¡try\,v - Jurl !
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Eieakpoini. 5.CC000[rC2 2.5900Ci+C4o,,^^1,--.:-! t A^^A r!n7 4lfAAArr.A¡0lodnPulil!, I.vvuvvL¡v0 ¿,u/cvvL¡vl
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Comment caiii. iil.iilDC0 : 5ó5ú.
^^áÁ^^t ^.-J !rlvAAn - (/(lLUXilflC¡tl LdtU. tIUltUUv - ,'UJr.
^^--^^¡ ^.s/ lltMn^n - E/coLut¡mcilL Ldt u. tlvtl!uv - iu-,c.7^.^ ^1r,,-^ .,,^l.J ^^-1^ ^-tl !17 - !1!9lu ülLtPc, l¡ullrqu, lrulrlc Lo11 ttrJ - u1f,,..^,on -^^l.i^^-- n ¡ Ao^r.rn¡ A n^nc¡A^ 1lyf¡c l7 llullllllE¿l l\. l,vuvl¡ua v.vvulr9v J
^^--.-^| ^-,., $[Yñ^n - E,1(Auut{ftcrr L Lot u. ttu¡tuuu - JUUv.
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ic DAI0S pARA UiiA DISCARG* iiAXIiíA DI V0LIA,]E IIP0 Sf{IIC|1[Cl^ nñnnIftrf /^\ tlnt f^lc ltl\¡t, uunnlLlllL lñ/ YULIñdL \Y.,
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l^ vn^rr n ñrr n^n^nn^vó ¿1-.EAoc D urñrA¡tff rA nrrTT!^ noc!rnñ-un ¡ lr!f^!rU IIUULLU ULL rñnñn^ñlU l1 lñJL U llLUtñlflL Lñ l\Vllllñ TJLUUU l\U LllILrLl^ t I 7 | | I f o,u ! L J I J u t o
lr TrEtfoñArn?¡(jloo^1n7aEt1oan1t7¡clroo¿1to7¡cllonArq7tEt1onAl47tEt1oQA'ln7!l!1aOAtu J+JúrürUr¿J+Juf0lvr¿J{Jü,O7vf¿J+J0/07VI¿ulJUr0TVr¿JIJU/Ll)Vl¿J{Ju/UlvlÁJtJuto)vIA¡U
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^ro^^n^^ u^vrrA nr ltnt tArr fTññ ourr¡ucn,u vñruJ rñAñ v[ñ uLJutnuñ tlnAl[ñ uL tuLtñ9L t lag !Fl ru¡tLU
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^nnnrf rrrr /^l r/ñr fAlr /rrl¡u uullnrL[,L \n.J YuLrñuL (Y./
25900. C
2ó70C.0
o-^-1,-^l ^+ c A^A^^r.rn4 a toAAAca^¡ur Écrpulltu, J,vvvvvlrv¿ ¿.JTvvvLrvtD.-..1,-^.i^r 1^^AAAf.rA7 0ltAA^C¡.^¡9lgdnPulltL. l.vvvvvlrv! ¿,ulvvvLrvq
c-^^;.1 r^.-;^.Ii^^.-.€.--^i-+.- ^^"Jul/6L1d¡ !Crirlilo!lurr ur yur|!f !orv,
^,,--^^r.,.-.-J Iil¡vn^^ - cllcuu{t[ortL !dt u, ttulluulr - JUUJ.
¡^óm^^l ^.-J iltru^^n - a1IIuuttilc¡t! udl u, [viluuv - -,uu0,n^*,-^^+ ^--J rlryn¡ñ - (¿lfuuilrnElL Lotu, [v!1u9u - Juu/.
Comm¿nt cai"d. ili.iiiDC0 : 5óú8.t^-^ -11,,-^ ^^^1",J ^^^)^ ^^11 \t!7 - ri4Gr U ill !yy6, ilUiltdU, [Ultlc u5t I ttrJ - uv
T¡pe-99 ir0irlineai ll. 3.300i+04 0.C00i+00 3¡^--^^+ ^-"/ t¡rr!ñ¡ñ - EllALUflmC¡tU Udt!. trvluvv - -,u/!,¡^-".^^t ^^-.J !|uñ^n - lzfluullllgllL !ól U. llvrlulu - JUI !,
D..^^1.-^i -+ ( AAAAAIIAn a Cnn^^r¡/r.ulcd¡vu!lt!, J.vvvvuLrv¿ ¿.J79vv!l.va
Biaakpoini. 1.00C001+0.3 2.{,7C0Ci1C4c-^^.i..) r..,--:^-+l^^-^¡.--^i-+- ^.,,.¡LTPCLT(rl LCI flllldL¡Ull Ul YUlllL5 LOI V.¡1^--^^+ ^^.1 !rlY^^ñ - ElfEluiltiltEil ! !d t v. t\lJilvuu - Ju / J,¡^Á-^^| ^.", tiltt^^h - rlllvuflrgil! !qt u. [ut]9uu - JU¡9.n^--^^+ ^^.,J !¡run^n - E¿71VuftlillEllL ldl L llV¡lYuY - JUI /,¡^¡ñ^^+ ^^.J !ltu^^n - f/70!uflflrct¡ü !átu. [vt]uuu - Juiu.7^.^ ^l+,,^^ ^,.^1",J ^^,,1^ ^^ll !r7 - inLCtU illLtPC, ilUil14U, ilUilti t'ü¡1
"¿J - i7
f,,-^-_.oo ^^^li^^.,. n 7 TAAFTA/ A n^AfrAn 7lryA ), llullllllcál l\. J,lrvvlrvl V,VvvL rVV J
^^--^F+ ^.-J !ltYnAñ - I(O^uuÍtil9il1 Ldt v. lluluuu - iuuv.
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Conneni caiij. iil-JllDCC : 5118.
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Si¿a Lisi ú. llumbai of entiies in switch tabla. iio. flop; = 7 4 !r3 (l,SHICfl)
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ANEXO M. CASO 4.DAT
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C IAR,]TIA DI IIiTifiRI,JPíCRIS
ui734567c 345ó1890i?315ói8?0i2.1{5ó78?Ci2J45ó789C12J45ó7B9Ct?i{5ó78?C12.115é7890123{5,5789
TI]PIIA IlCA C.OC5 9999
IiiPIl3 I1CB 0.C05 9?99
IitPIlC IICC 0.005 9']')')
ELgI{K CARD TERHIiiAIIDC TAÍ]JiiA DI IIIITRAUPTCRISn TAñtrYA nr cilrttfrou tñnvLtñ uL tuLtlrLJl.La71EI1 LQAJU/
c J45úi3?Cl?345ú78?0i2J15ói89C12J45úi39012J45ú789C12115ú73?C12315ó78?0i2345,518?
i40iitl|lA 1c7ii.8 ú0.0 c.i4GiliiH8 l0i7i.8 ó0.0 240.
i46ii{IHC 1077i.8 ú0.0 i?c.C FUiiil[ DI CORRITI{II PARR SIiíULAR tA OISCARl]A
i5 P3tA-1 2500.0-i.J8ú2t-4-4.ii?8[úEtAtJK CAAD IiRiiIiiAilOC IAÍlJIIA5 Ci FI.IIt{iiSc IARJIiá 0i v0LTA.]i5 iii ii0D03 Di 3ALI0A
1n7LL9t
c 345ó789c12345618'ici2J45(,i89012345úi890',?345(;89|-inl5ii8Jcl?345ói89c12J15úi8?CIC sLAIii CARD IiRIIII{AiIDO íAR.lTTA DI ,iOtIA.][5 Ii] IiOOCS OI SALiDA
$tAliK CAAD IiftIlII{Aii0C IARJIiA DI PTOITER
StAI{K CARD II|1iIIIiAIiDO IL CAsODt
^Iy ¡^n^uLñt!A !ñr\u
--t ALV-.1 Al.v_t A¡.v
^ftnocañtoAñ | rluJt LnluñA AINv.vlv
]-61,
ANEXO N. CASO 4.LIS
^l+.,"n^+1,,^ T"--...;.,^+- n-^^,,,.- / fn\ T5U i¡ Vf |--.^-l1!glllq!lVc risll)ril!L] rlUtllqll \ñ,rl) ¡lll fu
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Conliant c¡iii. lir"liiDCl : 5ú.-rZ.
iomilant caiu'. iil,,iiD0D : 5,í,1¡.iolii¡eni caid, iil.jj!íDCi; ; 5ó.-r,i.
Comme¡t caiii. ilUil0lD : 5i.15.Conment caid, iii,liiDi0 : 5ó,1ú.
Conileni ;aiii. lil.iilDCD : 5ó"1i.Coiii¡',¡¡ni ;aid, tii;íüCi : 5ú.18,
le:¡; iil i;;pe,,ia;:lai, n.r,',le cal¡Typa"99 aonlineai R. 4.080[+C4,loi¡meni
ca id. i{l.lHDCD , 5ú,i0.
Coiiimani ca¡ij. iil,iiil}0D : 5¡,{1.D.^^r,-^i-+ur cdAPU1ilL.o,,..-1,-^; ^+pt gqApulil!,
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7
lir CcRillltill (á) v0i.IA,Jt ('j)
Special teimination-of-poinis cai.11.
Com¡ie nt caid. f.iiifÍDCD : 5ú15,
iammani caid. i{l,lilDCD ; 5í,{ó.l]om;ient aai"d. iil.iiíüiir : 5ú47.
io;lme¡t ca¡,i. tíi.ilf0C0 : 5ó4S.
/aio nli¡'pa, ncnlad, nonl¡ cell iil.l:Iy'pa-9i; nonli¡c¿i il, 4,írA0lr04 0.000i+C0Comm¡nt ¡aiii. ii{.ii1üCD : 5í50.
"lomne;ii c;id, lliiiiir0l : "qú5i.
l??TrrPIlA {]A 40800 0,000 3 12000
i,; 0*T05 pARA UriA 0[Sl]f,rloA tiAXIilA 0[ '1CtIA.ri IIpC SHIICili0
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;C tlCDiLC DiL PAR. liSAYO f1-iA5i B 11[OIAiiTr LA Í1".JIIiiA PSIUDC_IiO L]I]IAtlü i 2 J ,í 5 ,5 7 Ili 3'+5ú781012J45ú?8?0i2J45ó78901?345678?Ci2J4,cólB!0i21"45ú789t!2J45ó78?ci?.t45ó789c
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1 CñnA¡ra^/(. J /VI.,VL rV94 l1^^¡¡rA/i.9tvvvL,99
o conn^t1A¡L,J1\JtJ9tt\Ja4 r 1^A^i¿^l¿.u/vvvLrvr
2590C.0
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7 InnTrJnIt^ ^^J lrllllfllV !U
,iIL*5IIIDILAY JU}ÍF ,/S[At
4080c 0. c00 J i 2000
Spacial t¿ii¡i¡¡iion-af poinii iaid.lomment, ca¡d. iil.iil.".iD : 5ó55.
io;inani caid. ti{.iií0CD : 5ó5ó.Cciiime ¡i card. i{UtfDCD : 5ú57.
Comnent iaid. liUií0CC : 5ó58./eio nlilpa, nanlad, nonle cal l lil-1 :I;;pe"?9 nonlinaai R. 4.080r+C4 0.00Ci+CCCo¡ineni caid. iiLiilDttO : 5óó0.Com¡¡ent card. i,|{.iilDC0 ; 5óúi.
lc DAI05 pARA UltA DiSCARGA ¡iAXIiÍA 0[ V0LIA.1[ IIF0 SHITC]][0
;i: i0.dffliliIl (A) ./0trA,'ii ('1)i q¡n ncñ^n
^I JVV. ¿-l r!,íj. vI 1^nA; ¿vvv. 26'iAC.AI noñóI 1))'
;C ilODELO DIL PARARRAYO f1_iASE C üIDIAIIIi LA RU'IIIiA PSEi.JDO-i]I tII.I[*Llc i ? J ,{ 5 ó i I;c 115ó78?012.345ú78901?J45ú789012.345ú789C12345é78?etnlj,ilBlii2J45úi39012J45ói890
r-..^.1,n^l^rui c4.\F¡utltL.0.,^.i,^ii ^ltrtonpulrtL,
D.^..¡,-^,'^!urcdA¡/ut|!.D..^.t,h^;^i9lcq¡uu¡tr!.
D.-^1,,,^i ^+urco¡PUltr!.D-^^1,--:*rul EarPUrr¡!,
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25900. C5CC.
Special teimjnaiion-¡f-¡,oinis caid.Co¡¡na;ii ia ¡ii, iiLiiIDCD : 5í15.Con¡rent c;id. iiUiiDC0 = 5ó7ó.C¡¡nila;ii ;aiii. ill.lflD00 : 5ói7.Conne¡t caid. iiUñDCD : 5ói8.leio nliypa, ¡oni¡d, nonle cell iill:iype-?9 nonlinea¡ 11. J.300i+04 0.00C[+00Co¡in¿ni c¿iii. llf ilDCD : 5ó80.(]oii¡meni ¿ai'd. lii.jiÍDiD : 5úli.
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Iines of ¡;inima : .01üJt ,0i259c125? .ciii2
ifenoiy staiaEa figuias fo¡" the pieceding, nor-;omplatad dat; care.A value of '-t???" indicaie¡ ihai no figui"e is availeble.
5i¿¿ Li;i i ^ i,lumbei of eleaiiic ne ,uiroik nodas.
5i¿e Lisi 2. iiuinber of eleci¡ic net;cil.t üiaí.iciies.5i¿e tist,1. i.,lumba¡ of dat,a valuas in R, L, C iables.Si¿e List 4. i,i,imbe i of electiic n¿txoi"k s0üicé5.5i¿a Lisi 5. St,oiage foi" IYj and iiianEulari¿e¿ {y]. iio. tines ; i0 ¡,acioi s : 6Q5i¿e lisi ó. i,iumbei af e¡tiies iii iirjtch table. i,lo. flops: J5i¡e iisi 7' iiuinbai of di:iinct ALPilAiiulliRIC üata na¡¡as plus piogiam spy vaiiable¡.Sj¿a l-isi 8. i1isioiy poinis of iiisiiibuted lines.5i¿e Lisi 9. ftrnbei of no¡lirieai elamants.5i¿e Li:i 10. points of nonlineai chaiacieiisiics.5i¿e list l1. iiuffibei sf Iype-5? S.il. outpu,,s.5i¿e Lisi 12. latal ¡unbei of IiiIp oiiiput vaiiablas.5i¿e lisi j3. Horliing s¡iace foi batih/Spy plotting,Si¿e List i4. S.li.iU.ii_ connaciions to IACS.5i¡e Ljsi 15. iiar, IáiS chaiaciei stoiaga ir bii¿s.Si¿e Lis', ió. Iotal nunbei of I¡-pa-5? S.l!. mas¡¿s.Si¡e ijst 1i, iiu¡nbe; ef i¡,pa-5? 5yiiihi"onous nachi¡es,Si¿e Li:i i8. Bianch and sxitch pa*ei./enei"gy ouipuis.3i¿a tisi i?. Ioial flaaiing-poini. IACS iabla space.5i¿e List 20. iion-copietl i"ecu-isiva convoliition data.Si¿a i.isi 21. Ioial nodal¡,phase fIl iiiatiix 5t,-1iaEa.5i¡e Li;i 22. Iotal iecu¡tive convolution history.9i¿e Liii 2.i. Gj¿nt, veciois foi i.eiiunbeiinE, phasoi"s.5i¿¿ l¡si 2,i. paak phases of eompen:ation fai dajia.5iza Lisi 25. Toial iabie space fai a1l U,it usage.
. Si¿e Lisi 2ú. Squaie af max nlnbei" of couplad phases.Iining fiEui'e:i chaiacte¡"i¿ing certiai piocesiüi (cf) so)ution ipaed,
0ata inpui iima {ihrough ihe iop of 5{_jBRó,') ....H0da ¡e¡uinbai.irg and phasoi sol utionAfiei phasoi soiulion, bui befoia iime-siep i¡:op
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L70
ANEXO O. DIFICULTADES Y ERRORES
]-7l.
Dentro de las dificultades encontradas en el trancurso del proyecto están:
- La distancia del circuíto GRANADA (circuíto en estudio) en los planos no
aparecía y no se encontró ningún documento que hiciera referencia a la
longitud se encontró el recorrido subterráneo que hacia el cable de
ese circuíto, por lo tanto fué necesario que la sección de la red
subterránea suministrará esta información.
- Desconocimiento pleno sobre la existencia y manejo el EMTP, para lo
cual fué necesario recibir asesoria.
- La instalación del programa requiere de una series de pasos y la guía
existente no es del todo completa y conlleva a que este montaje se realice
por ensayo y error.
- En los parámetros físicos del cable (es una tarjeta que pertenece a la
rutina de soporte OABLE OONSTANTS) se necesitan datos que no son
suministrados por los catálogos de los fabricantes por lo tanto se tuvo que
ir a la fábrica de los cables y hablar con los Ingenieros que manejan ésta
clase de información.
L72
- El modelo de la línea se cambió 2 veces; inicialmente se estaba
simulando con el Semlyen pero por ser muy corta la distancia el modelo no
se adaptaba; por lo tanto se cambió el modelo y se simuló con el modelo
Lee pero se presentaba un problema con el paso de integración, ya que el
tiempo de la onda viajera era menor que el paso de integración el
transitorio no se alcanzaba a ver; se presentarón 2 posibilidades disminuir
el paso de integración o cambiar el modelo de la línea, inicialmente se
disminuyó paso e integración pero se sostenía el problema además que
mientras más se disminuía el paso de integración se aumentaba la
cantidad de cálculos que hacía el programa, entonces, se cambia el
modelo de la línea por un modelo Pl (Parámetros distribuidos).
- El programa esta hecho en fortran, el cual exige severidad en la forma de
introducir los datos (columnas ajustadas, formatos).
- La no pertenencia de la Coorporación Universitaria Autonoma de
Occidente a grupos del EMTP.
- Los textos de consulta del programa (Rule Book y Theory Book) no
son didácticos.
]-73
ERRORES
- Omisión de algunos datos
- La entrada equivoca de datos (por ejemplo una "O" por un "0" cero.)
- La mala escogencia del paso de integración y el tiempo máximo de
estudio.
- En las rutinas de soporte se presentaba problemas con los comentarios,
ya que estos deben ir después de la tercera columna y se estaban
colocando en la segunda.
- No conservar un orden en la entrada de datos.
