Anejo 2. Cimentación y estructura. Memoria

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F-2

0545018

LKS INGENIERÍA, S.COOP.

Anejo 2.

Cimentación y estructura. Memoria

Proyecto NAVE DE PROTOTIPOS E INVESTIGACIÓN INDUSTRIAL EN MIRAMON

Promotor FUNDACIÓN CIDETEC Data Fecha

Julio de 2016

Autor Patricia Aja Fdz de Retana

Arquitecto

Código: 15403310.9

Promotor: Fundación Cidetec

R. Proyecto: PAJ

Redactor: FRF

Anejo 2 Cimentación y estructura. Memoria de cálculo

Nave de prototipos e investigación industrial en Miramon 7 Julio 2016 1

Índice

1. ANTECEDENTES........................................................................................... 4

1.1. Objeto de la Memoria....................................................................................................................4

2. EMPLAZAMIENTO. DESCRIPCION ................................................................ 4

2.1. Localización .................................................................................................................................4 2.2. Descripción general del edificio ......................................................................................................4 2.3. Descripción de las cimentaciones ...................................................................................................4 2.3.1. Geología. ..................................................................................................................................4 2.3.2. Cimentaciones. ..........................................................................................................................5 2.3.3. Firmes y soleras.........................................................................................................................5

2.4. Descripción de la estructura del edificio ...........................................................................................6 2.5. Estabilidad al fuego. .....................................................................................................................8

3. NORMATIVA DE APLICACIÓN ...................................................................... 9

3.1. CUMPLIMIENTO DEL CTE. SEGURIDAD ESTRUCTURAL .................................................................... 10 3.1.1. Análisis estructural y dimensionado ............................................................................................ 10 3.1.1.1. Proceso .............................................................................................................................. 10 3.1.1.2. Situaciones de dimensionado................................................................................................. 10 3.1.1.3. Periodo de servicio: (50 años) ............................................................................................... 10 3.1.1.4. Método de comprobación ...................................................................................................... 10 3.1.1.5. Resistencia y estabilidad ....................................................................................................... 10 3.1.1.6. Aptitud de servicio ............................................................................................................... 10 3.1.1.7. Clasificación de las acciones .................................................................................................. 10 3.1.1.8. Valores característicos de las acciones .................................................................................... 11 3.1.1.9. Datos geométricos de la estructura ........................................................................................ 11 3.1.1.10. Características de los materiales ............................................................................................ 11 3.1.1.11. Modelo análisis estructural .................................................................................................... 11 3.1.2. Verificación de la capacidad portante .......................................................................................... 11 3.1.2.1. Estabilidad .......................................................................................................................... 11 3.1.2.2. Resistencia.......................................................................................................................... 11 3.1.2.3. Combinación de acciones ...................................................................................................... 12 3.1.3. Verificación de la aptitud al servicio ............................................................................................ 15 3.1.3.1. Combinación de acciones ...................................................................................................... 15 3.1.3.2. Deformaciones .................................................................................................................... 15 3.1.3.3. Vibraciones ......................................................................................................................... 16 3.1.4. Durabilidad ............................................................................................................................. 16

3.2. CUMPLIMIENTO DEL CTE. ACCIONES DE LA EDIFICACION. .............................................................. 17 3.2.1. Acciones permanentes .............................................................................................................. 17 3.2.1.1. Peso propio ......................................................................................................................... 17 3.2.1.2. Pretensado .......................................................................................................................... 17 3.2.1.3. Acciones del terreno ............................................................................................................. 17 3.2.2. Acciones variables .................................................................................................................... 17 3.2.2.1. Sobrecarga de uso ............................................................................................................... 17 Reducción de sobrecargas ........................................................................................................................ 17 3.2.2.2. Acción del viento ................................................................................................................. 17 3.2.2.3. Acción térmica ..................................................................................................................... 18 3.2.2.4. Carga de nieve .................................................................................................................... 18 3.2.3. Acciones accidentales ............................................................................................................... 18 3.2.3.1. Sismo ................................................................................................................................. 18 3.2.3.2. Incendio ............................................................................................................................. 20 3.2.3.3. Impacto .............................................................................................................................. 20 3.2.4. Acciones gravitorias ................................................................................................................. 20 3.2.5. CALCULO DE MUROS Y CONTENCIONES...................................................................................... 23

3.3. CUMPLIMIENTO DEL CTE. CIMENTACIONES. .................................................................................. 24 3.3.1. Bases de cálculo ...................................................................................................................... 24 3.3.1.1. Método de cálculo ................................................................................................................ 24 3.3.1.2. Verificaciones ...................................................................................................................... 24 3.3.1.3. Acciones ............................................................................................................................. 24 3.3.2. Cimentaciones ......................................................................................................................... 24

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3.3.2.1. Material .............................................................................................................................. 24 3.3.2.2. Análisis y dimensionamiento ................................................................................................. 24 3.3.2.3. Dimensiones y armados ........................................................................................................ 25 3.3.3. Sistema de contenciones ........................................................................................................... 25 3.3.3.1. Descripción ......................................................................................................................... 25 3.3.3.2. Material .............................................................................................................................. 25 3.3.3.3. Análisis y dimensionamiento ................................................................................................. 25 3.3.3.4. Dimensiones y armados ........................................................................................................ 25 3.3.4. Condiciones de ejecución .......................................................................................................... 26 3.3.4.1. Precauciones contra defectos de terreno ................................................................................. 26 3.3.4.2. Solera de asiento ................................................................................................................. 26 3.3.4.3. Excavaciones ....................................................................................................................... 26 3.3.4.4. Ejecución de zapatas, vigas de cimentación y muros de hormigón armado .................................. 28

3.4. CUMPLIMIENTO DE LA INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08 .................................... 29 3.4.1. Bases de cálculo ...................................................................................................................... 29 3.4.1.1. Generalidades ..................................................................................................................... 29 3.4.1.2. Modelización y análisis .......................................................................................................... 29 3.4.2. Descripción de la estructura de hormigón. ................................................................................... 29 3.4.3. Durabilidad ............................................................................................................................. 29 3.4.3.1. Clase general de exposición (art. 8.2.1) .................................................................................. 29 3.4.3.2. Recubrimientos (art.37.2.4) .................................................................................................. 29 3.4.3.3. Requisitos de dosificación y comportamiento del hormigón ........................................................ 30 3.4.4. Características de los Materiales ................................................................................................ 31 3.4.4.1. Acero ................................................................................................................................. 31 3.4.4.2. Hormigón in situ .................................................................................................................. 31 3.4.5. Análisis estructural ................................................................................................................... 31 3.4.5.1. Modelo ............................................................................................................................... 31 3.4.5.2. Estabilidad lateral global ....................................................................................................... 32 3.4.5.3. Traslacionalidad ................................................................................................................... 32 3.4.6. Verificación de los E.L.U. ........................................................................................................... 33 3.4.6.1. Estado límite de equilibrio (art.41) ......................................................................................... 33 3.4.6.2. Estado límite de inestabilidad (art.43) .................................................................................... 33 3.4.6.3. Estado límite de agotamiento frente a cortante (Art.44) ........................................................... 33 3.4.6.4. Estado límite de agotamiento por torsión en elementos lineales (Art.45) ..................................... 34 3.4.6.5. Estado límite de punzonamiento (art.46) ................................................................................ 34 3.4.6.6. Estado límite de agotamiento por esfuerzo rasante en juntas entre hormigones (art.47) ............... 34 3.4.6.7. Estado límite de fatiga .......................................................................................................... 35 3.4.7. Verificación de los E.L.S. ........................................................................................................... 35 3.4.7.1. Estado límite de fisuración (art.49) ........................................................................................ 35 3.4.7.2. Estado límite de deformación (art.50) .................................................................................... 36 3.4.7.3. Estado límite de vibraciones (Art.51) ...................................................................................... 36

3.5. CUMPLIMIENTO DEL CTE. ESTRUCTURA DE ACERO. ....................................................................... 37 3.5.1. Descripción de la estructura ...................................................................................................... 37 3.5.2. Bases de cálculo ...................................................................................................................... 37 3.5.2.1. Generalidades ..................................................................................................................... 37 3.5.2.2. Modelización y análisis .......................................................................................................... 37 3.5.2.3. Verificación de E.L.U ............................................................................................................ 37 3.5.2.4. Verificación de los ELS .......................................................................................................... 38 3.5.3. Durabilidad ............................................................................................................................. 38 3.5.3.1. Generalidades ..................................................................................................................... 38 3.5.3.2. Tratamientos de protección ................................................................................................... 39 3.5.4. Materiales ............................................................................................................................... 40 3.5.4.1. Características mecánicas ..................................................................................................... 40 3.5.4.2. Resistencias de cálculo ......................................................................................................... 40 3.5.5. Análisis estructural ................................................................................................................... 41 3.5.5.1. Modelo ............................................................................................................................... 41 3.5.5.2. Estabilidad lateral global ....................................................................................................... 41 3.5.5.3. Traslacionalidad ................................................................................................................... 41 3.5.6. Estados límite último ................................................................................................................ 41 3.5.6.1. Estabilidad .......................................................................................................................... 41 3.5.6.2. Resistencia.......................................................................................................................... 41 3.5.6.3. Combinación de acciones ...................................................................................................... 41 3.5.6.4. Verificaciones ...................................................................................................................... 41 3.5.7. Estados limite de servicio .......................................................................................................... 42 3.5.7.1. Combinación de acciones ...................................................................................................... 42 3.5.7.2. Verificaciones ...................................................................................................................... 42 3.5.8. Uniones .................................................................................................................................. 42 3.5.9. Fatiga ..................................................................................................................................... 42

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4. RESUMEN Y CONCLUSIONES ..................................................................... 43

5. ANEJOS ..................................................................................................... 44

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Anejo 2 Cimentación y estructura. Memoria de cálculo Nave de prototipos e investigación industrial en Miramon

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1. ANTECEDENTES

1.1. Objeto de la Memoria

El objeto de esta memoria es la descripción de la solución adoptada para la cimentación y estructura de un edificio de laboratorio, nave de prototipos y oficinas en el Parque Tecnológico de Miramon, para la Fundación Cidetec.

La definición total de la estructura y cimentación a construir la forman además de ésta Memoria descriptiva, los Planos, Pliego de Condiciones y las Mediciones. Si de la lectura de los distintos documentos se dedujese alguna contradicción, corresponderá su aclaración a la Dirección Facultativa, no siendo válida ninguna interpretación dada por la Empresa Constructora, suponiendo válida alguna opción en oposición a las que

la contradigan.

2. EMPLAZAMIENTO. DESCRIPCION

2.1. Localización

La actuación se realizará en la parcela 2-3 del Parque Tecnológico de Miramon, en Donostia - San Sebastian.

2.2. Descripción general del edificio

Las nuevas instalaciones tendrán una superficie total de 3.980 m² y contarán con un espacio para el desarrollo de prototipos e investigación industrial de 2.269 m², 465 m2 de laboratorios y 1.246 m2 de oficinas y usos auxiliares.

El uso característico del edificio es el de laboratorios y oficinas, con sus anejos vinculados (garajes, locales de instalaciones…). Existe además una zona de laboratorios con uso específico de producción.

2.3. Descripción de las cimentaciones

2.3.1. Geología.

El informe geotécnico ha sido realizado por la empresa LKS, con número R-369/14, y firmado con fecha 29 de Abril de 2016 por D. Jon Ruiz Zabaleta (Ingeniero Técnico de Minas - Nº Colegiado 2.112) y Dª Nahikari Alonso Zapirain (Licenciada en Geología - Nº Colegiado 6.163).

Dicho estudio está basado en una campaña de trabajos de campo con reconocimientos puntuales del terreno; por lo que las conclusiones de dicho estudio constituyen una interpretación y extrapolación de

resultados, que deben ser cotejados en el momento de acometer las obras. Esto puede alterar sensiblemente las hipótesis efectuadas.

La parcela objeto de estudio, presenta una pendiente ascendente de norte a sur, con un desnivel máximo de 10 m (cota +123 m.s.n.m. en zona norte y cota +133,00 m.s.n.m. en la zona sur, aproximadamente). En el sector donde se proyectan los edificios, las cotas del terreno en la zona norte se localizan en torno a la cota +127 m.s.n.m. y en la zona sur a la +132,00 m.s.n.m, presentando una diferencia de cota de unos 5,00 metros

Pueden distinguirse las siguientes unidades geotécnicas:

UNIDAD GEOTÉCNICA I. RELLENOS ARTIFICIALES. Grava marrón anaranjada y gris con algo a bastante arcilla e indicios a algo de arena, floja a medianamente densa. Presenta bloques y escombros ocasionales. En general, el relleno presenta un espesor inferior a 1,00 m, aunque puede llegar a los 2 m en algunos puntos.

UNIDAD GEOTÉCNICA II. SUSTRATO ROCOSO GM>III. Grava marrón ocre a marrón

anaranjada con algo a bastante arena y arcilla, medianamente densa a densa, y de una arcilla

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limosa marrón a marrón anaranjada con grava, firme a muy firme. El espesor de esta unidad es

muy irregular, habiéndose detectado un espesor máximo de 9,00 m y mínimo de 3,00 m. UNIDAD GEOTÉCNICA III. SUSTRATO ROCOSO GM (II-III). Por debajo de la unidad anterior,

se encuentra el macizo rocoso sano a moderadamente meteorizado (Grado II-III). Alternancia tipo Flysch de calizas, calizas arcillosas, argilitas y calizas arenosas, con ocasionales intercalaciones de areniscas, depositadas en estratos de espesor centimétrico a decimétrico.

No se ha reconocido un nivel freático generalizado en la parcela. Es previsible sin embargo que existen fluencias de agua en el contacto relleno – roca, así como dentro de la roca meteorizada.

El estudio indica que el terreno no es agresivo al hormigón.

2.3.2. Cimentaciones.

El estudio geotécnico recomienda considerar el nivel correspondiente a la Unidad Geotécnica II, esto es, sustrato rocoso en GM > III como nivel de cimentación, con una tensión admisible de 2,50 kg/cm2.

Esta carga admisible se podrá adoptar siempre que se garantice un empotramiento mínimo de la cara inferior de la zapata de al menos 0,50 m en la Unidad Geotécnica II.

Como en la zona Norte de la parcela el terreno se encuentra a una cota inferior a la prevista para solera de la planta baja, requerirá la ejecución de un relleno estructural hasta alcanzar dicha cota. Dada la

diferencia de cota existente entre la solera y la Unidad Geotécnica II en la zona Norte (3,50 m aproximadamente), se recomienda apoyar las zapatas sobre pedestales de hormigón pobre o ciclópeo garantizando el mismo empotramiento (al menos 0,5 m en la Unidad geotécnica II) que el indicado para las zapatas.

Hacia el Este y Sur de la parcela, la Unidad Geotécnica III (sustrato rocoso GM ≤III) se encuentra a menor profundidad pudiendo aflorar a la cota +128 m.s.n.m. tanto de manera puntual como generalizada en toda la base de cimentación.

En caso de que la base de apoyo de la zapata se corresponda total o mayoritariamente con sustrato rocoso en GM II-III, se deberá realizar una sustitución del primer medio metro por material tipo zahorra bien

compactada para regularizar la superficie de apoyo así como para minimizar los posibles asientos diferenciales que pudieran derivarse del distinto comportamiento de las Unidades Geotécnicas II y III frente a las cargas transmitidas por los edificios. Igualmente para este caso, se deberá realizar una mejora del terreno con zahorra bien compactada, desde el canto de la zapata, en una anchura igual al empotramiento de su cara inferior.

La cimentación se realiza mediante zapatas aisladas de hormigón armado apoyadas directamente o mediante pozos de hormigón en masa en el la Unidad Geotécnica II, con un empotramiento mínimo de 50 cm, esto es, sustrato rocoso en GM > III como nivel de cimentación, con una tensión admisible de 2,50 kg/cm2. En los apoyos de zapatas en la Unidad Geotécnica III, se realizará una sobreexcavación en la roca y un relleno de zahorra compactado de 50 cm de profundidad, con un vuelo perimetral enplanta respecto al borde de la zapata de 50 cm.

Entre las zapatas del perímetro de los edificios se colocan vigas de atado de hormigón armado que sirven a su vez para el apoyo del cerramiento de fachada.

En la zona Sur de los edificios se realizan muros de contención de hormigón armado para salvar el desnivel del terreno.

2.3.3. Firmes y soleras

En la zona Norte, se deberá realizar un relleno para alcanzar la cota de solera prevista, en el resto del ámbito, será necesaria la excavación tanto del nivel superficial de relleno como de la roca meteorizada.

Teniendo en cuenta lo expuesto anteriormente, se recomienda efectuar una mejora bajo la solera solera de al menos 30 cm de espesor mediante material tipo balasto o zahorra bien compactada. Se deberá prestar atención a la retirada de los rellenos, especialmente a los rellenos con alto contenido en escombro, así como a la tierra vegetal (especialmente en las zonas actualmente más vegetadas) que pueda quedar bajo la solera proyectada, ya que podrían llegar a ser susceptibles de generar asientos secundarios a largo plazo.

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Una vez ejecutada la mejora descrita, se podrá adoptar para el terreno un coeficiente de balasto Kb= 7

kg/cm3, y una resistencia por punta de 1,00 kg/cm2.

Con estos criterios, se especifican 2 tipos de solera:

Zona de nave. Solera de 20 cm armada con fibras metálicas. Zona de Laboratorio. Solera de 15 cm armada con fibras metálicas.

En las soleras se ejecutarán juntas de retracción, con corte a punta de diamante y sellado másico de las juntas, y juntas de dilatación.

La planimetría de todas las soleras será de 5 mm en regla de 2 metros. No se ha valorado ningún tipo de planimetría especial. En caso de ser requerido deberá especificarse la zona de aplicación para valorar un tratamiento especial.

Las soleras se dispondrán sobre lámina de polietileno de galga 800 con solape mínimo de 50 cm, sobre la

capa de 25 cm zahorra artificial ZA-25 compactada (98% PM).

2.4. Descripción de la estructura del edificio

La nave está planteada con estructura metálica por medio de pórticos de perfiles laminados. El pórtico tipo presenta 3 vanos de 14.745 metros. La cubierta de cada vano es a dos aguas con una pendiente del 2%.

Los pórticos arriostrados en las alineaciones de pilares se ejecutan mediante pórticos rígidos con perfiles armados, que minimizan la afección al tránsito entre vanos de nave, y arriostrados diagonales donde así se permite. Las zonas de la nave que tiene entreplanta se ejecutan por medio de forjados de chapa colaborante apoyados sobre perfiles metálicos. La zona de cubierta destinada a albergar maquinaria se realiza realiza asimismo por medio de forjados de chapa colaborante apoyada en perfiles metálicos. Los forjados colaborantes son de espesor total 130 mm y chapa colaborante tipo COFRAPLUS 60 de 0,75 mm de espesor y 58 mm de canto de greca.

Las pasarelas elevadas en la nave se resuelven mediante vigas y correas metálicas y piso de chapa lagrimada 3/5. Las escaleras metálicas se resuelven mediante vigas zancas y piso de chapa lagrimada 4/6.

Entre el edificio de la nave y el de oficinas se dispone una junta de dilatación. La zona de oficinas es un edificio de hormigón armado con pilares y vigas hormigonados in situ y forjados de placa alveolar. En el edificio hay tres cantos de forjado: 16+5, 20+5 general y 30+5 según las luces entre vigas a resolver. Las vigas son descolgadas en T invertida y canto total máximo de 55 cm, de modo que tienen tacón para el apoyo de las placas alveolares.

Fig.1. Vista general del modelo de la estructura de los edificios

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Fig.2. Vista del modelo de la estructura de la nave

Fig.3. Vista del modelo de la estructura del edificio de oficinas

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2.5. Estabilidad al fuego.

La estructura del edificio de oficinas y laboratorios tendrá una REI-60.

La estructura principal de la nave no necesita protección al ser riesgo bajo y tener cubierta ligera. En

cambio, las pasarelas necesitan protegerse para REI-30, al ser de evacuación.

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3. NORMATIVA DE APLICACIÓN

Descripciones aplicables

Conjuntamente con el documento básico – Seguridad Estructural serán de aplicación en el presente proyecto, los siguientes:

Procede No

Procede Capítulo

DB-SE Seguridad estructural: 3.1 DB-SE-AE Acciones en la edificación 3.2 DB-SE-C Cimentaciones 3.3 DB-SE-A Estructuras de acero 3.4 DB-SE-F Estructuras de fábrica 3.5

DB-SE-M Estructuras de madera 3.6

NCSE-02 Norma de construcción sismorresistente

3.7

EHE-08 Instrucción de hormigón estructural

3.8

DB-SI-6 Seguridad en caso de incendio Resistencia al fuego de la

estructura

3.10

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3.1. CUMPLIMIENTO DEL CTE. SEGURIDAD ESTRUCTURAL

3.1.1. Análisis estructural y dimensionado

3.1.1.1. Proceso

Determinación de situaciones de dimensionado. Establecimiento de las acciones y de los modelos adecuados para la estructura. Análisis estructural con métodos de cálculo. Dimensionado.

3.1.1.2. Situaciones de dimensionado

PERSISTENTES: Condiciones normales de uso. TRANSITORIAS: Condiciones aplicables durante un tiempo limitado. EXTRAORDINARIAS: Condiciones excepcionales en las que se puede encontrar o estar expuesto el edificio.

3.1.1.3. Periodo de servicio: (50 años)

3.1.1.4. Método de comprobación

Estados límites últimos (ELU) y estados límites de servicio (ELS).

Estados límites son aquellas situaciones que de ser superadas, puede considerarse que el edificio no cumple con alguno de los requisitos estructurales para los que ha sido concebido.

3.1.1.5. Resistencia y estabilidad

ESTADO LÍMITE ÚLTIMO (ELU) Situación que de ser superada, existe un riesgo para las personas, ya sea por una puesta fuera de servicio

o por colapso parcial o total de la estructura:

Perdida de equilibrio Deformación excesiva Transformación estructura en mecanismo Rotura de elementos estructurales o sus uniones Inestabilidad de elementos estructurales

3.1.1.6. Aptitud de servicio

ESTADO LIMITE DE SERVICIO (ELS) Situación que de ser superada, afecta en:

El nivel de confort y bienestar de los usuarios

Correcto funcionamiento del edificio

Apariencia de la construcción

3.1.1.7. Clasificación de las acciones

PERMANENTES: Aquellas que actúan en todo instante, con posición constante y valor constante (pesos

propios) o con variación despreciable: acciones reológicas.

VARIABLES: Aquellas que pueden actuar o no sobre el edificio: uso y acciones climáticas.

ACCIDENTALES: Aquellas cuya probabilidad de ocurrencia es pequeña pero de gran importancia: sismo, incendio, impacto o explosión

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3.1.1.8. Valores característicos de las acciones

Los valores de las acciones se recogen en la justificación del cumplimiento del DB SE-AE, capítulo 3.2 de la presente memoria.

3.1.1.9. Datos geométricos de la estructura

La definición geométrica de la estructura está indicada en los planos de proyecto, ver planos PE.CI y PE.EH.

3.1.1.10. Características de los materiales

Los materiales utilizados en la estructura son hormigón y acero. Los valores característicos de las propiedades de los materiales se detallan en la justificación del DB correspondiente. En el caso de hormigón, en la justificación de la EHE-08.

3.1.1.11. Modelo análisis estructural

Se realiza un modelo de la estructura mediante el software informático TRICALC, versión 9.0 de la casa ARKTEC para el cálculo de esfuerzos bajo las cargas de diseño. Se modelizan los siguientes elementos:

Forjados de placa plefabricada. Se modelizan como forjados unidireccionales que transiten a carga en una dirección hacia las vigas principales de apoyo. Se considera el plano de cada forjado como un diafragma rígido (movimiento como un sólido rígido en su plano) que reparte las cargas

horizontales entre todos los pilares. Forjados de chapa colaborante. Se modelizan como forjados unidireccionales que transiten a

carga en una dirección hacia las vigas principales de apoyo. Se considera el plano de cada forjado como un diafragma rígido (movimiento como un sólido rígido en su plano) que reparte las cargas horizontales entre todos los pilares.

Vigas y pilares de hormigón in situ. Se modelizan como elementos con nudos rígidos. Los pilares están empotrados en la cimentación a cota -0,50. Su rígidez vienen dada por sus

dimensiones y el valor considerado para el módulo de Young E: o E: módulo de Young hormigón considerado: 278.000 kg/cm2

Vigas centradoras y riostras de cimentación. Se modelizan como elementos contínuos de

hormigón armado, con las secciones correspondientes. o E: módulo de Young hormigón considerado: 278.000 kg/cm2

Estructura metálica. Los diferentes elementos se modelizan con su sección correspondiente y las características del acero considerado. Los pilares se consideran empotrados en la cimentación a cota -0,50. Las vigas se considerar empotradas en los pilares. Las correas se consideran biarticuladas y apoyadas en las vigas.

o E: módulo de Young acero considerado: 2.140.000 kg/cm2

Las cargas consideradas se indican en el apartado 3.2. Las características de los diferentes materiales se indican en los apartados de cumplimiento de la normativa CTE y EHE de cimentaciones, hormigón, madera y acero. 3.1.2. Verificación de la capacidad portante

Los apartados que se definen a continuación se complementan, para la estructura de hormigón, con los indicados a tal efecto en la EHE-08, reflejados en el apartado 3.8 de esta memoria.

3.1.2.1. Estabilidad

Ed,dst Ed,stb siendo: Ed,dst: valor de cálculo del efecto de las acciones desestabilizadoras

Ed,stb: valor de cálculo del efecto de las acciones estabilizadoras

3.1.2.2. Resistencia

Ed Rd siendo: Ed: valor de cálculo del efecto de las acciones

Rd: valor de cálculo de la resistencia correspondiente

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3.1.2.3. Combinación de acciones

El valor de calculo de las acciones correspondientes a una situación persistente o transitoria y los correspondientes coeficientes de seguridad se han obtenido de la formula 4.3 y de las tablas 4.1 y 4.2 del DB - SE.

El valor de calculo de las acciones correspondientes a una situación extraordinaria se ha obtenido de la expresión 4.4 del DB -SE y los valores de calculo de las acciones se ha considerado 0 o 1 si su acción es favorable o desfavorable respectivamente.

1. El valor de cálculo de los efectos de las acciones correspondiente a una situación persistente o

transitoria, se determina mediante combinaciones de acciones a partir de la expresión.

1 1

,,0,1,1,,, ...j i

ikiiQKQPjkjG QQPG

Es decir, considerando la actuación simultánea de:

a) todas las acciones permanentes, en valor de cálculo (G · Gk ), incluido el pretensado (P · P );

b) una acción variable cualquiera, en valor de cálculo (Q · Qk ), debiendo adoptarse como tal una

tras otra sucesivamente en distintos análisis;

c) el resto de las acciones variables, en valor de cálculo de combinación (Q · ψ 0 · Qk).

Los valores de los coeficientes de seguridad,, para la aplicación de los Documentos Básicos de

este CTE, se establecen en la tabla 4.1 (DB-SE) para cada tipo de acción, atendiendo para comprobaciones de resistencia a si su efecto es desfavorable o favorable, considerada globalmente.

Para comprobaciones de estabilidad, se diferenciará, aun dentro de la misma acción, la parte fa-

vorable (la estabilizadora), de la desfavorable (la desestabilizadora).

Los valores de los coeficientes de simultaneidad, ψ, para la aplicación de los Documentos

Básicos de este CTE, se establecen en la tabla 4.2 (DB-SE)

2. El valor de cálculo de los efectos de las acciones correspondiente a una situación extraordinaria, se determina mediante combinaciones de acciones a partir de la expresión.

1 1

,,2,1,1,1

.

1,,, ...j i

ikiiQKQdPjkjG QQAPG

es decir, considerando la actuación simultánea de:

a) todas las acciones permanentes, en valor de cálculo (G · Gk ), incluido el pretensado (P · P );

b) una acción accidental cualquiera, en valor de cálculo ( Ad ), debiendo analizarse sucesivamente

con cada una de ellas.

c) una acción variable, en valor de cálculo frecuente (Q · ψ1 · Qk ), debiendo adoptarse como tal,

una tras otra sucesivamente en distintos análisis con cada acción accidental considerada.

d) El resto de las acciones variables, en valor de cálculo casi permanente (Q · ψ 2 · Qk ).

En situación extraordinaria, todos los coeficientes de seguridad (G, P, Q), son iguales a cero si su

efecto es favorable, o a la unidad si es desfavorable, en los términos anteriores.

3. En los casos en los que la acción accidental sea la acción sísmica, todas las acciones variables concomitantes se tendrán en cuenta con su valor casi permanente, según la expresión.

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7 Julio 2016 13

1 1

,,2, .j i

ikidjk QAPG

En las tablas adjuntas de coeficientes parciales de seguridad para las acciones y los coeficientes de simultaneidad se indican los valores aplicables para este proyecto:

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Coeficientes parciales de seguridad (γ) para las acciones

Tipo de verificación (1 )

Tipo de acción Situación persistente

o transitoria

Proyecto

desfavorable favorable

Resistencia

Permanente

Peso propio, peso del terreno

Empuje del terreno

Presión del agua

1,35

1,35

1,20

0,80

0,70

0,90

Variable 1,50 0

Estabilidad

desestabilizadora estabilizadora

Permanente

Peso propio, peso del terreno

Empuje del terreno

Presión del agua

1,10

1,35

1,05

0,90

0,80

0,95

Variable 1,50 0

(1) Los coeficientes correspondientes a la verificación de la resistencia del terreno se establecen en el DB-SE-C

Coeficientes de simultaneidad (ψ)

ψ0 ψ1 ψ2 Proyecto

Sobrecarga superficial de uso (Categorías según DB-SE-AE)

• Zonas residenciales (Categoría A) 0,7 0,5 0,3

• Zonas administrativas(Categoría B) 0,7 0,5 0,3

• Zonas destinadas al público (Categoría C) 0,7 0,7 0,6

• Zonas comerciales (Categoría D) 0,7 0,7 0,6

• Zonas de tráfico y de aparcamiento de vehículos ligeros con

un peso total inferior a 30 kN (Categoría F) 0,7 0,7 0,6

• Cubiertas transitables (Categoría G) (1)

• Cubiertas accesibles únicamente para mantenimiento

(Categoría H)

0 0 0

Nieve

• para altitudes > 1000 m 0,7 0,5 0,2

• para altitudes ≤ 1000 m 0,5 0,2 0

Viento 0,6 0,5 0

Temperatura 0,6 0,5 0

Acciones variables del terreno 0,7 0,7 0,7

(1) En las cubiertas transitables, se adoptarán los valores correspondientes al uso desde el que se accede.

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3.1.3. Verificación de la aptitud al servicio

Se considera un comportamiento adecuado en relación con las deformaciones, las vibraciones o el deterioro si se cumple que el efecto de las acciones no alcanza el valor límite admisible establecido para dicho efecto.


Los efectos debidos a las acciones de corta duración que pueden resultar irreversibles, se determinan

mediante combinaciones de acciones, del tipo denominado característica, a partir de la expresión

1 1

,,1,, .j i

ikiokjk QQPG

Es decir, considerando la actuación simultánea de:

a) todas las acciones permanentes, en valor característico ( Gk );

b) una acción variable cualquiera, en valor característico ( Qk ), debiendo adoptarse como tal

una tras otra sucesivamente en distintos análisis;

el resto de las acciones variables, en valor de combinación (ψ0 · Qk ).

Los efectos debidos a las acciones de corta duración que pueden resultar reversibles, se determinan mediante combinaciones de acciones, del tipo denominado frecuente, a partir de la

expresión

1 1

,,21,1,1, ..j i

ikikjk QQPG

siendo

es decir, considerando la actuación simultánea de:


b) una acción variable cualquiera, en valor frecuente (ψ1 Qk ), debiendo adoptarse como tal

una tras otra sucesivamente en distintos análisis;

c) el resto de las acciones variables, en valor casi permanente (ψ2 · Qk ).

Los efectos debidos a las acciones de larga duración, se determinan mediante combinaciones de acciones, del tipo denominado casi permanente, a partir de la expresión

1 1

,,2, .j i

ikijk QPG

siendo:


b) todas las acciones variables, en valor casi permanente (ψ2 Qk )

3.1.3.2. Deformaciones

Flechas

Al considerarse la integridad de los elementos constructivos, se admite que la estructura horizontal de un piso o cubierta es suficientemente rígida si, para cualquiera de sus piezas, ante cualquier combinación de acciones característica, considerando sólo las deformaciones que se producen después de la puesta en obra del elemento, la flecha relativa es menor que:

a) 1/500 en pisos con tabiques frágiles (como los de gran formato, rasillones, o placas) o

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pavimentos rígidos sin juntas;

b) 1/400 en pisos con tabiques ordinarios o pavimentos rígidos con juntas;

c) 1/300 en el resto de los casos.

Se toma el valor de 1/300.

Cuando se considere el confort de los usuarios, se admite que la estructura horizontal de un piso o cubierta es suficientemente rígida si, para cualquiera de sus piezas, ante cualquier combinación de acciones característica, considerando solamente las acciones de corta duración, la flecha relativa, es

menor que 1/350.

Cuando se considere la apariencia de la obra, se admite que la estructura horizontal de un piso o cubierta es suficientemente rígida si, para cualquiera de sus piezas, ante cualquier combinación de acciones casi permanente, la flecha relativa es menor que 1/300.

Las condiciones anteriores se verifican entre dos puntos cualesquiera de la planta, tomando como

luz el doble de la distancia entre ellos. En general, dicha comprobación se realiza en dos direcciones ortogonales. En los casos en los que los elementos dañables (por ejemplo tabiques, pavimentos) reaccionan de manera sensible frente a las deformaciones (flechas o desplazamientos horizontales) de la estructura portante, además de la limitación de las deformaciones se adoptarán medidas constructivas

apropiadas para evitar daños. Estas medidas resultan particularmente indicadas si dichos elementos tienen un comportamiento frágil. Desplazamiento horizontales

Para considerar la integridad de los elementos constructivos, se admite que la estructura global tiene suficiente rigidez lateral, si ante cualquier combinación de acciones característica, el desplome es menor de:

a) desplome total: 1/500 de la altura total del edificio;

b) desplome local: 1/250 de la altura de la planta, en cualquiera de ellas.

Cuando se considere la apariencia de la obra, se admite que la estructura global tiene suficiente rigidez lateral, si ante cualquier combinación de acciones casi permanente, el desplome relativo es menor que 1/250. En general dichas condiciones se satisfacen en dos direcciones sensiblemente ortogonales en planta.

3.1.3.3. Vibraciones

No procede.

3.1.4. Durabilidad

En el método implícito los riesgos inherentes a las acciones químicas, físicas o biológicas se tienen en cuenta mediante medidas preventivas, distintas al análisis estructural, relacionadas con las características de los materiales, los detalles constructivos, los sistemas de protección o los efectos

de las acciones en condiciones de servicio. Estas medidas dependen de las características e importancia del edificio, de sus condiciones de exposición y de los materiales de construcción empleados. En

estructuras normales de edificación, la aplicación del este método resulta suficiente.

En la justificación de los documentos básicos de seguridad estructural y en la justificación de la instrucción de hormigón estructural EHE-08 se establecen las medidas específicas correspondientes.

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3.2. CUMPLIMIENTO DEL CTE. ACCIONES DE LA EDIFICACION.

3.2.1. Acciones permanentes

3.2.1.1. Peso propio

Se tendrá en cuenta el peso de los elementos estructurales, los cerramientos y elementos separadores, tabiquería, carpintería, revestimientos (pavimentos, guarnecidos, enlucidos, falsos techos), rellenos y equipos fijos. El peso de estos elementos se considera a partir de los valores reflejados en el Anejo C

del DB SE-AE y de catálogos de fabricantes.

Las cargas se consideran repartidas en planta, lineales o puntuales según su naturaleza y localización. En el apartado 3.2.4 de esta memoria se indican los valores correspondientes por planta.

3.2.1.2. Pretensado

La acción del pretensado se evaluará a partir de lo establecido en el art. 20 de la EHE-08.

3.2.1.3. Acciones del terreno

Las acciones del terreno se tratarán de acuerdo a lo establecido en DB-SE-C.

3.2.2. Acciones variables

3.2.2.1. Sobrecarga de uso

Se adoptarán los valores de sobrecargas característicos establecidos en la Tabla 3.1 del DB-SE-AE, en función del uso. Los valores que no están recogidos en el DB-SE-AE, se determinan con valores exigidos por el suministrador o la propiedad.

En el apartado 3.2.4 de esta memoria se indican los valores correspondientes por planta.

Las sobrecargas se consideran repartidas en planta, aunque se realizan comprobaciones locales de capacidad portante para valores de cargas concentradas actuando en cualquier punto de la zona y aplicadas sobre el pavimento acabado. Se distingue:

- Uso de tráfico y aparcamiento de vehículos ligeros: Se considera que la carga puntual actúa simultáneamente con la sobrecarga uniformemente distribuida. Dicha carga concentrada se aplica en una superficie cuadrada de 200mm de lado.

- Resto de usos: Se considera que la carga puntual actúa de forma independiente y no simultanea con la sobrecarga uniformemente distribuida. Dicha carga concentrada se aplica en una superficie cuadrada de 50mm de lado.

Reducción de sobrecargas No se considera.

3.2.2.2. Acción del viento

Zona ...................................................................... C

Velocidad básica del viento (m/s) ............................... 29 m/s

Grado de aspereza del entorno ............................... IV

Altura peto .............................................................. 10 m

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Altura calculo viento fachada (2/3 h) .......................... 7m

Acción del viento en fachada ..................................... 83 kg/m2

Altura calculo viento cubierta (h) ............................... 10m

Acción del viento en cubierta ..................................... 96 kg/m2

Coeficiente presión (cp):

Altura peto cubierta ....................................... 1 m

Barlovento (h/d=0,38) ................................... +0,72

Sotavento (h/d=0,38) ................................... -0,33

Lateral (h/d=0,38) ........................................ -0,80

Cubierta (hp/h=0,10) .................................... -0,70

Cubierta a 2 aguas (2%=1º) .......................... -0,70

3.2.2.3. Acción térmica

No se considera.

3.2.2.4. Carga de nieve

La carga de nieve qn por unidad de superficie, se calcula a partir de las determinaciones del art. 3.5 del

DB-SE-AE.

qn= m. Sk siendo:

m - coeficiente de forma de la cubierta

SK - valor característico de la carga de nieve sobre un terreno horizontal según la tabla 3.5.2

Los parámetros que determinan el valor de qn para los diferentes tipos de cubierta del edificio son:

Altitud (m) SK Tipo de cubierta Inclinación de la

cubierta

coeficiente de forma m

Carga de nieve qn

113 0,4 kN/m2

C1-(según definido en memoria

constructiva)

1º 1 0,4 kN/m2

3.2.3. Acciones accidentales

3.2.3.1. Sismo

Situación del edificio: Miramón

Clasificación de la construcción: Importancia normal

Desde el punto de vista sismológico, la zona de estudio presenta los siguientes valores de aceleración

sísmica básica, ab y de coeficiente de contribución K:

ab /g= 0,04 K=1

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Estos valores se han obtenido de la Norma de Construcción Sismorresistente: Parte General y Edificación

(NCSR-02), del Real Decreto 997/2002 del 27 de septiembre, BOE 11 de Octubre de 2.002, núm. 244/2002.

Como ab = 0.04 g, y el edificio es de importancia normal, es de aplicación la norma sismorresistente.

Para el cálculo de las cargas sísmicas, se consideran los siguientes parámetros:

Método de cálculo: .............................................................. Dinámico (NCSE-02)

Aceleración sísmica básica: ................................................. 0,04·g

Aceleración sísmica de cálculo: ............................................ 0,04·g

Coeficiente de contribución: ................................................. 1,0000

Tipo de terreno: .................................................................. II Duros. Gravas y arenas

densas. Cohesivos duros

Coeficiente de suelo: ........................................................... 1,3000

Uso del edificio: .................................................................. Público (oficinas, comercios)

Permanencia de la nieve: ..................................................... Menos de 30 días/año

Período de Vida: ................................................................. 50,00 años

Ductilidad .......................................................................... Baja

Soportes: ........................................................................... Hormigón

Tipo de planta: ................................................................... Diáfana

Cota del suelo (cm): ............................................................ 0

No se considera acción sísmica vertical

Cálculo de modos de vibración: ............................................ Método de Jacobi. Globalmente

con condensación

Considerar la masa rotacional

Considerar la excentricidad accidental

No combinar las acciones sísmicas horizontales según la "regla del 30%"

Aceleración sísmica rotacional: ............................................. 0,00 (rd/s²) / (cm/s²)

Número de modos de vibración a componer: .......................... 30

% de masa efectiva máxima a componer: .............................. 90%

Porcentaje de las sobrecargas que intervienen en el sismo

Permanentes ........................................................... 100%

Sobrecargas ............................................................ 60%

Nieve ...................................................................... 0%

Móviles ................................................................... 60%

En los Anexos 5.1 y 5.2 se amplía la justificación de las cargas de sismo.

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3.2.3.2. Incendio

Las acciones debidas a la agresión térmica del incendio están definidas en el DB-SI.

3.2.3.3. Impacto

Se consideran las acciones de impacto de vehículos sobre barandillas definidas en el apartado 3.3.3.3.

3.2.4. Acciones gravitorias

Nave. Cubierta ligera

Peso propio cubierta deck .................................................... 20 kg/m2

Sobrecarga instalaciones ...................................................... 20 kg/m2

Nieve (h=113 m) ................................................................ 40 kg/m2

Mantenimiento (no concomitante con nieve) ........................... 40 kg/m2

Fachada: Panel sándwich + policarbonato

En los perímetros de la nave, se dispondrán todas las instalaciones generales eléctricas y mecánicas y

se prevee una sobrecarga de de 250 Kg/ml aproximadamente en un espacio de 1 m.

Zona de metalografía y muestras:

Planta primera:

Forjado colaborante h=130 mm (58+72) .................... 250 kg/m2

Pavimento (8 cm recrecido + gres) ............................ 200 kg/m2

Tabiquería ............................................................... 0 kg/m2

Sobrecarga de uso (almacén) .................................... 500 kg/m2

Zona de laboratorio:

Planta primera:


Pavimento (8 cm recrecido + gres) ............................ 200 kg/m2

Tabiquería ............................................................... 0 kg/m2

Sobrecarga de uso ................................................... 500 kg/m2

Planta cubierta:


Recrecidos de cubierta e impermeabilización ............... 300 kg/m2


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Pasarela y escaleras metálicas

Correas (IPE-100 c/0,78 m) ...................................... 10 kg/m2

Chapa lagrimada 3/5 ................................................ 30 kg/m2


Barandilla ............................................................... 10 kg/m

Edificio de oficinas

Planta primera:

Forjado placa alveolar (l=3,50 m; 16+5) .................... 360 kg/m2

Forjado placa alveolar (l=7,8 m; 20+5) ...................... 400 kg/m2


Pavimento (suelo técnico e=20 cm)+FT+inst ............... 50 kg/m2

Pavimento (zona baños)+FT+inst .............................. 150 kg/m2

Sobrecarga de uso (oficinas) ..................................... 300 kg/m2

Tabiquería ............................................................... 0 kg/m2

Fachada .................................................................. 500kg/ml

Planta cubierta:


Forjado placa alveolar (l=7,8 m; 20+5) ...................... 400 kg/m2


Recrecidos de cubierta e impermeabilización ............... 300 kg/m2

FT+inst ................................................................... 50 kg/m2


Nieve (h=113 m) ..................................................... 40 kg/m2

Zona voladizo alin K:

Losa 15 cm (voladizo) .............................................. 375 kg/m2

Cargas lineales:

Peso propio losa (675x1,50) ........................... 1000 kg/m

Peto ............................................................ 300 kg/ml

Uso (200x1,50) ............................................. 300 kg/m

Nieve (40x1,50) ............................................ 60 kg/m

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Zona voladizo alin F:

Losa 15 cm (voladizo) .............................................. 375 kg/m2

Cargas lineales:

Peso propio losa (675x0,90) ........................... 600 kg/m

Peto ............................................................ 300 kg/ml

Uso (200x0,90) ............................................. 180 kg/m

Nieve (40x0,90) ............................................ 36 kg/m

Escaleras:

Losa 25 cm ............................................................ 500 kg/m2

Peldañeado ............................................................ 250 kg/m2

Uso ....................................................................... 400 kg/m2

Fachadas:

Pesos cerramientos:

a- Bloque 20 cm (0,20x1300) ......................... 260 kg/m2

b- Media asta ladrillo perforado (0,12x1500) .... 180 kg/m2

c- Panel sándwich con alma poliuretano 80 mm 20 kg/m2

d- Muro cortina ............................................. 70 kg/m2

e- Mampara .................................................. 50 kg/m2

Cargas lineales oficinas:

Planta baja (a)+(c) (4,25 x 280) ..................... 1200 kg/ml

Planta primera (a)+(c) (3,75x 280) ................. 1050 kg/ml

Planta primera muro cortina (d) (3,75x 70) ...... 260 kg/ml

Peto cubierta (a)+(c) (1,00 x 280) .................. 300 kg/ml

Cargas lineales laboratorio nave:

Planta primera (b)+(c) (4,00x 200) ................. 800 kg/ml

Planta primera (e) (4,00x 50) ......................... 200 kg/ml

Peto cubierta (b)+(c) (1,00 x 200) .................. 200 kg/ml

Nave. Zócalo sobre vigas riostras

Murete e=15 cm, +1,20 (h=1,20+0,50=1,7) .............. 650 kg/m2

Salas, laboratorios, (b)+(c) (h=4,7+0,50=5,3) ........... 1060 kg/m2

Nave. Cubierta salas niebla y hornos

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R. Proyecto: PAJ

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Forjado placa alveolar (l=6 m; 16+5) ......................... 360 kg/m2

Uso ........................................................................ 100 kg/m2

Muretes bloque e=20 cm, h=4,25 m

Planta baja (a)+(c) (4,25 x 280) ..................... 1200 kg/ml

Apoyo forjado (3m x 460) .............................. 1380 kg/m

Total apoyo muros ........................................ 2580 kg/ml

3.2.5. CALCULO DE MUROS Y CONTENCIONES

Densidad relleno trasdós ........................................... 2 T/m2

Angulo interno de rozamiento relleno trasdós .............. 30º

Angulo de rozamiento relleno-muro ............................ 0º

Empuje considerado ................................................. pasivo

Coeficiente de empuje horizontal ............................... 0,50

Coeficiente de empuje vertical ................................... 0

Sobrecarga en trasdós .............................................. 1 T/m2

Tensión admisible (apoyo en arcillas limosas) .............. 1,5 kp/cm2

Código: 15403310.9


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3.3. CUMPLIMIENTO DEL CTE. CIMENTACIONES.

3.3.1. Bases de cálculo

3.3.1.1. Método de cálculo

El dimensionado de secciones se realiza según la Teoría de los Estados Limites Últimos (apartado 3.2.1 DB-SE) y los Estados Límites de Servicio (apartado 3.2.2 DB-SE). El comportamiento de la cimentación

se comprueba frente a la capacidad portante (resistencia y estabilidad) y la aptitud de servicio.

3.3.1.2. Verificaciones

Las verificaciones de los Estados Límites están basadas en el uso de un modelo adecuado para al sistema de cimentación elegido y el terreno de apoyo de la misma.

3.3.1.3. Acciones

Se ha considerado las acciones que actúan sobre el edificio soportado según el documento DB-SE-AE y

las acciones geotécnicas que transmiten o generan a través del terreno en que se apoya según el documento DB-SE.

3.3.2. Cimentaciones

Ver descripción de las cimentaciones en el apartado 2.2.2.

Ver parámetros de diseño de las cimentaciones en el apartado 2.2.2.

3.3.2.1. Material

Zapatas, encepados, vigas y muros HA-30/B/20/IIa

3.3.2.2. Análisis y dimensionamiento

Se realizan las comprobaciones basadas en el método de los estados límites, que en el caso de

cimentaciones superficiales se especifican en el art. 4.2.2 del DB-SE-C, son:

Estados límites últimos:

- hundimiento

- deslizamiento

- vuelco

- estabilidad global

- capacidad estructural del cimiento.

Estados límites de servicio:

- Los movimientos del terreno son admisibles para el edificio a construir.

- Los movimientos inducidos en el entorno no afectarán a los edificios colindantes.

Se adoptarán los valores límites indicados en las tabla adjunta para la distorsión angular y la distorsión horizontal. Se indican los valores aplicables para este proyecto.

Valores límites basados en la distorsión angular

Tipo de estructura Límite Proyecto

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Estructuras isóstáticas y muros de contención 1/300

Estructuras reticuladas con tabiquería de separación 1/500

Estructuras de paneles prefabricados 1/700

Muros de carga sin armar con flexión cóncava hacia arriba 1/1000

Muros de carga sin armar con flexión cóncava hacia abajo 1/2000

Valores límites basados en la distorsión horizontal

Tipo de estructura Límite Proyecto

Muros de carga 1/2000

3.3.2.3. Dimensiones y armados

Las dimensiones y armados se indican en planos de estructura. Se cumplen Ambos cumplen con los mínimos especificados en el art. 58.8 así como las cuantías mínimas indicadas en la tabla 42.3.5 de la

instrucción de hormigón estructural (EHE-08) atendiendo al elemento estructural considerado.

3.3.3. Sistema de contenciones

3.3.3.1. Descripción

Ver los parámetros de cálculo de los muros en el apartado 2.2.4

3.3.3.2. Material

Hormigón armado, tipificación HA-30/B/20/IIa

3.3.3.3. Análisis y dimensionamiento

Se realizan las comprobaciones basadas en el método de los estados límites, que se especifican en el art. 6.3 del DB-SE-C, son:

Estados límites últimos:

- estabilidad

- capacidad estructural

- fallo combinado del terreno y del elemento estructural

Estados límites de servicio:

- Movimientos o deformaciones de la estructura de contención o de sus elementos de sujeción.

- Infiltración de agua no admisible a través o por debajo del elemento de contención.

- Afección a la situación del agua freática en el entorno con repercusión sobre edificios o bienes próximos o sobre la propia obra

Se adoptarán los valores límites indicados en la tabla indicada en el apartado 3.3.3.3 de esta memoria,

para la distorsión angular y la distorsión horizontal.

3.3.3.4. Dimensiones y armados

Las dimensiones y armados se indican en planos de estructura. Se han dispuesto armaduras que cumplen con las cuantías mínimas indicadas en la tabla 42.3.5 de la instrucción de hormigón estructural (EHE-08) atendiendo al elemento estructural considerado.

Código: 15403310.9


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3.3.4. Condiciones de ejecución

3.3.4.1. Precauciones contra defectos de terreno

Todos los elementos encontrados en el fondo de las excavaciones, tales como rocas, restos de cimentaciones antiguas y, de una manera general, todos los lentejones resistentes susceptibles de formar puntos duros locales, serán retirados y se rebajará lo suficiente el nivel del fondo de la excavación

para que el elemento apoye en condiciones homogéneas.

3.3.4.2. Solera de asiento

Se colocará una solera de asiento o capa de hormigón de limpieza sobre la superficie de excavación, con un espesor mínimo de 10 cm.

El nivel de enrase es el previsto en proyecto para la base de las zapatas, vigas riostras y vigas

centradoras.

3.3.4.3. Excavaciones

Las excavaciones se van a realizar fundamentalmente en rellenos, suelos aluviales y roca meteorizada, pudiendo aparecer puntuales zonas de roca sana. Los primeros podrán ser excavados mediante medios mecánicos convencionales, resultando necesario para la roca sana el empleo de puntero rompe-rocas.

De cara a la ejecución de las excavaciones, en caso de que las condiciones geométricas lo posibiliten, se podrá intentar ejecutar un talud con inclinación 1H:1V, el cual se considera estable a corto plazo.

En caso de querer ejecutar las excavaciones con talud estable a largo plazo, se recomienda ejecutarlos

con inclinación 2H:1V.

Para los taludes 1H:1V se deberá prestar especial atención a la excavación de los rellenos, dado que en su composición pueden aparecer materiales de muy diversa naturaleza que pueden provocar la generación de sobreexcavaciones o blandones, que modifiquen sustancialmente las condiciones de

cálculo

Lo anterior queda anulado por lo especificado en el informe geotécnico, en cuanto a la ejecución de taludes de excavación.

Terminación de las excavaciones

La terminación de la excavación en el fondo y las paredes debe tener lugar inmediatamente antes de la colocación de la solera de asiento, sea cual sea la naturaleza del terreno. Especialmente se tendrá en cuenta en terrenos arcillosos.

Si la solera de asiento no puede ponerse en obra inmediatamente después de terminada la excavación, debe dejarse ésta de 10 a 15 centímetros por encima de la cota definitiva de cimentación hasta el

momento en que todo esté preparado para hormigonar.

La excavación debe hacerse con sumo cuidado para que la alteración de las características mecánicas del suelo sea la mínima inevitable.

Una vez hecha la excavación hasta a la profundidad necesaria y antes de constituir la solera de asiento, se nivelará bien el fondo para que la superficie quede sensiblemente de acuerdo con el proyecto, y se limpiará y apisonará ligeramente.

Dimensiones de las excavaciones

Las zanjas y pozos de cimentación tendrán las dimensiones fijadas en el proyecto.

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La cota de profundidad de estas excavaciones será la prefijada en los planos, o las que el Director de

Obra ordene por escrito o gráficamente a la vista de la naturaleza y condiciones del terreno excavado.

Aunque el terreno firme se encuentre muy superficial, es conveniente profundizar de 0,5 a 0,8 m por debajo de la rasante.

Si los cimientos son muy largos es conveniente también disponer llaves o anclajes verticales más profundos, por lo menos cada 10 m.

Excavaciones en presencia de agua

En el caso de suelos permeables que requieran agotamiento del agua para realizar las excavaciones de las zapatas o encepados, el agotamiento se mantendrá durante toda la ejecución de los trabajos de cimentación.

El agotamiento debe realizarse de tal forma que no comprometa la estabilidad de los taludes o de las obras vecinas.

En el caso de excavaciones ejecutadas sin agotamiento en suelos arcillosos y con un contenido de humedad próximo al límite líquido, se procederá a un saneamiento del fondo de la excavación previo a la ejecución de las zapatas o encepados.

Cuando haya que efectuar un saneamiento temporal del fondo de las excavaciones por absorción capilar del agua del suelo, para permitir la ejecución en seco, en los suelos arcillosos, se emplearán materiales secos permeables.

En el caso de excavaciones ejecutadas con agotamiento en los suelos cuyo fondo sea suficientemente

impermeable como para que el contenido de humedad no disminuya sensiblemente con los agotamientos, debe comprobarse, según las características del suelo, si es necesario proceder a un saneamiento previo de la capa inferior permeable, por agotamiento o por drenaje.

Drenajes y saneamiento del terreno

El drenaje se realizará con drenes colocados en el fondo de las zanjas, en perforaciones con una

pendiente mínima del 5%, o mediante empedrados, o con otros materiales idóneos.

Los empedrados se rellenarán de cantos o grava gruesa, dispuestos en una zanja, con un espesor

mínimo de 15 cm y un pendiente longitudinal del 4%. Previa a la colocación de la grava, se dispondrá un geotextil en la zanja para evitar la migración de materiales finos.

Precauciones contra el hielo

Si el fondo de la excavación se inunda y hiela, o presenta capas de agua transformadas en hielo, no se procederá a la construcción de la zapata o encepado antes de que se haya producido el deshielo completo, o bien se haya excavado en mayor profundidad hasta retirar la capa de suelo helado.

La temperatura mínima de hormigonado será la indicada en la EHE-08, art. 71.5.3.

Precauciones contra aterramientos

Deben adoptarse las disposiciones necesarias para asegurar la protección de las cimentaciones contra

los aterramientos, durante y después de la ejecución de aquéllas.

Precauciones contra la inundación

En el caso de inundación de las excavaciones durante los trabajos de cimentación, deben adoptarse las disposiciones necesarias de evacuación de las aguas. Estas disposiciones deben ser tales que en ningún

momento, durante o después de la terminación de las obras, la acción del agua de lugar a aterramientos, erosión, o puesta en carga imprevista de las obras, que puedan comprometer su estabilidad.

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3.3.4.4. Ejecución de zapatas, vigas de cimentación y muros de hormigón armado

El recubrimiento mínimo de la armadura se ajustará a las especificaciones de la EHE-08, art. 37.2.4. En el capítulo 3.8.3.2 de esta memoria se indican los recubrimientos generales de proyecto

Las armaduras verticales de los pilares deben penetrar en las zapatas o viga hasta el nivel de la capa inferior de armadura de ésta.

Los encofrados se hormigonarán a sección de excavación completa, después de la limpieza del fondo,

si las paredes de la excavación presentan una cohesión suficiente. En caso contrario, el hormigonado se ejecutará entre encofrados que eviten los desprendimientos.

Las juntas de hormigonado y los procesos de hormigonado, vibrado y curado se efectuarán con los criterios definidos en la Instrucción EHE-08, art.71.5.4.

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3.4. CUMPLIMIENTO DE LA INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08


3.4.1.1. Generalidades

Para el tratamiento de aspectos específicos ó de detalle de la información contenida en este documento se podrá ampliar con el contenido de los eurocódigos 1 (bases de proyecto y acciones en estructuras) y

2 (proyecto de estructuras de hormigón).

3.4.1.2. Modelización y análisis

El análisis estructural se basa en modelos adecuados a cada una de las estructuras de acuerdo a DB-SE 3.4.

Se consideran los incrementos producidos en los esfuerzos por causa de las deformaciones (efectos de 2º orden) allí donde no resultan despreciables.

No se comprueba la seguridad frente a fatiga al tratarse de una estructura normal de edificación no sometida a carga variable repetida de carácter dinámico.

En el análisis estructural se han tenido en cuenta las diferentes fases de construcción, incluyendo el efecto del apeo provisional de los forjados.

Se han comprobado las situaciones transitorias correspondientes al proceso constructivo).

3.4.2. Descripción de la estructura de hormigón.

Ver descripción del edificio de oficinas en el apartado 2.3.2.

3.4.3. Durabilidad

Se proyecta una estructura de hormigón armado en la que se han prescrito las medidas necesarias para que dicha estructura alcance la duración de vida útil para la que ha sido proyectada (50 años), de

acuerdo a las condiciones de agresividad ambiental.

La tipología estructural así como las formas y detalles constructivos desarrollados tienen por objetivo minimizar los posibles mecanismos de degradación del hormigón.

3.4.3.1. Clase general de exposición (art. 8.2.1)

La clase de exposición o tipo de ambiente de los diferentes elementos de hormigón del proyecto, según las tablas 8.2.2 y 8.2.3 de la EHE-08, son:

- Estructura de cimentación y muros: clase IIa

- Estructura prefabricada: clase IIa.

3.4.3.2. Recubrimientos (art.37.2.4)

Se define como la distancia entre la superficie exterior de la armadura (incluyendo cercos y estribos) y la superficie de hormigón más cercana.

La tabla siguiente refleja los diferentes recubrimientos nominales de proyecto para los distintos elementos. El valor del recubrimiento nominal define los separadores que hay que utilizar.

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Los valores de esta tabla definen los recubrimientos necesarios por exigencias de durabilidad a partir

de los valores de recubrimiento mínimo del art. 37.2.4.1 y de las tablas 37.2.4.1 a, 37.2.4.1b y 37.2.4.1c de la EHE-08 función del tipo de ambiente, tipo de cemento, resistencia del hormigón y vida útil del edificio. El recubrimiento nominal de proyecto cubre la situación más desfavorable entre lo mínimo especificado en la EHE-08 y las exigencias especificadas en el DB-SI (seguridad contra incendios), recogidas en el apartado 3.9 de esta memoria

Los parámetros comunes para todos los elementos son:

Vida útil: 50 años

Tipo de cemento:

General: CEM II/A 42,5 N

Elemento de hormigón Clase de exposición

Resistencia hormigón

Recubrimiento mínimo s. EHE-08

Recubrimiento nominal-proyecto

Cimentaciones hormigonadas contra el terreno

IIa 30 N/mm2 70 mm 70 mm

Resto de cimentaciones y muros

IIa 30 N/mm2 30 mm 35 mm

Estructura de hormigón IIa 30 N/mm2 30 mm 35 mm

Los recubrimientos deberán garantizarse mediante la disposición de separadores que cumplirán lo especificado en el art.37.2.5. Se dispondrán según las prescripciones de la tabla 69.8.2 de la Instrucción EHE-08. Podrán ser de hormigón, mortero ó plástico rígido y específicamente diseñado para este fin, debiendo ser resistentes a la alcalinidad del hormigón y no inducir corrosión en las armaduras.

Se prohíbe expresamente el empleo de madera así como el de cualquier material residual de construcción, aunque sea de ladrillo u hormigón. En el caso de que puedan quedar vistos, se prohíbe el empleo de materiales metálicos. Los materiales componentes de los separadores, no podrán contener

amianto.

3.4.3.3. Requisitos de dosificación y comportamiento del hormigón

Para garantizar la durabilidad del hormigón, así como su colaboración a la protección de las armaduras frente a la corrosión, deberá elaborarse un hormigón con una permeabilidad reducida.

En la tabla adjunta se indican los parámetros de dosificación (máxima relación a/c y mínimo contenido

cemento en función de la clase de exposición según la tabla 37.3.2.a de la EHE-08:

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Las especificaciones de relación agua/cemento y contenido de cemento condicionan la especificación de

un hormigón cuyas características mecánicas deberán ser coherentes, con los parámetros prescritos, tipificándose un hormigón HA-30 (clase resistente fck= 30 N/mm2) para cimentaciones y muros.

De acuerdo al anejo 4 de la EHE-08, recomendaciones para la elección del tipo de cemento, el cemento utilizado en obra es CEM II/A 42,5 N.

3.4.4. Características de los Materiales

Las características resistentes de los materiales que forman tanto la cimentación como la estructura de hormigón armado, son las que se indican a continuación.

3.4.4.1. Acero

EHE-08 Mallas electrosoldadas Resto de estructura

Designación (art. 32.2. 33.2) B-500-T B-500-S

Limite elástico fy en N/mm2 (art.32.1, 32.3) 500 N/mm2

Diagrama tensión deformación (art.39.5) Rectangular/parábola-rectangulo

Nivel de control (art. 82) Normal

Coeficiente de minoración C (art.15.3) situación persistente o transitoria: 1,15

situación accidental: 1.00

Distintivo de calidad (art.87) Marcado CE

3.4.4.2. Hormigón in situ

EHE-08 Cimentación

Designación (art. 39.2) HA-30/B/20/IIa

Resistencia característica (art. 39.2, 39.4) 30 N/mm2

Diagrama tensión deformación (art.39.5) Rectangular/parábola-rectangulo

Módulo de deformación longitudinal (art.39.6) E0,28 =28.576,79 N/mm2

Coeficiente de dilatación térmica (art.39.10) 1*10-5 m/mºC

Nivel de control (art. 86) Estadístico

Coeficiente de minoración C (art.15.3 EHE) situación persistente o transitoria: 1,50

situación accidental: 1.15

Forma de elaboración En central

3.4.5. Análisis estructural

3.4.5.1. Modelo

El análisis se lleva a cabo de acuerdo con hipótesis simplificadoras mediante modelos, congruentes entre si, adecuados al estado límite a comprobar y de diferente nivel de detalle, que permiten obtener

esfuerzos y desplazamientos en las piezas de la estructura y en sus uniones entre si y con los cimientos.

El análisis de solicitaciones se realiza mediante un cálculo espacial en 3D, por métodos matriciales de rigidez, tomando todos los elementos que definen la estructura (pilares, vigas, forjados y losas).

Se establece la compatibilidad de deformaciones en todos los nudos considerando 6 grados de libertad posibles para cada nudo y se crea la hipótesis de indeformabilidad de los forjados horizontales en su

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plano. De esta forma se impiden los desplazamientos relativos entre los nudos del mismo plano (cada

planta sólo puede girar y desplazarse en su conjunto).

Para todos los estados de carga se realiza un cálculo estático y se supone un comportamiento lineal de los materiales y, por tanto, un cálculo en primer orden, de cara a la obtención de desplazamientos y esfuerzos.

La estructura se discretiza en elementos de tipo barra, emparrillados de barras y nudos, y elementos

finitos triangulares de la siguiente manera:

Pilares: son barras verticales entre cada planta, con un nudo en arranque de cimentación o en otro elemento, como una viga o forjado, y en la intersección de cada planta, siendo su eje el de la sección transversal.

Vigas y zunchos: se definen en planta fijando nudos en la intersección con el eje de pilares y / o sus caras, así como en los puntos de corte con elementos de forjado o con otras vigas.

Así se crean nudos en el eje y en los bordes laterales y, análogamente, en las puntas de

voladizos y extremos libres o en contacto con otros elementos del forjado. Siempre poseen 3 grados de libertad, manteniendo la hipótesis de indeformabilidad en su plano.

Pantallas de hormigón armado: son elementos verticales de sección transversal cualquiera, formada por rectángulos múltiples en cada planta y, definidas por un nivel inicial y un nivel final. La dimensión de cada lado es constante en altura, pero puede disminuirse su espesor.

Muros de hormigón armado: son elementos verticales de sección transversal cualquiera, formada

por rectángulos entre cada planta, y definidos por un nivel inicial y un nivel final. La dimensión de cada lado puede ser diferente en cada planta, y se puede disminuir su espesor en cada planta. En una pared (o muro) una de las dimensiones transversales de cada lado debe ser mayor que cinco veces la otra dimensión, ya que si no se verifica esta condición, no es adecuada su discretización como elemento finito, y realmente se puede considerar un pilar, u otro elemento en función de sus dimensiones. La

discretización efectuada es por elementos finitos tipo lámina gruesa tridimensional, que considera la deformación por cortante. Están formados por seis nodos, en los vértices y en los puntos medios de los lados, con seis grados de libertad cada uno. Su forma es triangular y se realiza un mallado del muro en función de las dimensiones, geometría,

huecos, generándose un mallado con refinamiento en zonas críticas, lo que reduce el tamaño de los elementos en las proximidades de ángulos, bordes y singularidades.

Forjados unidireccionales: los nervios son barras que se definen en los paños huecos entre vigas

y muros, y que crean nudos en las intersecciones de borde y eje correspondientes de la viga que intersectan.

Losas macizas: la discretización de los paños de losa maciza se realiza en mallas de elementos tipo barra de tamaño máximo de 25 cm. y se efectúa por condensación estática de todos los grados de libertad).

3.4.5.2. Estabilidad lateral global

El edificio ha sido proyectado de forma que, para materializar la trayectoria de las fuerzas horizontales,

de cualquier dirección en planta, hasta cimentación; Se considera los forjados indeformables en su

propio plano y, por lo tanto, su comportamiento es el de un diagrama rígido.

3.4.5.3. Traslacionalidad

Se considera la estructura de los edificios como se describe a continuación, siendo asumidas las acciones horizontales por los forjados, repartidas a los pilares y transmitidas a cimentación:

Edificio de oficinas: se considera instraslacional, dados los mínimos desplazamientos horizontales en cabeza de edificio, inferiores a 1 cm.

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Se comprueba que los desplazamientos producidos no provocan condiciones de inestabilidad global ni

local, ni resulta sobrepasada la capacidad resistente de los elementos.

3.4.6. Verificación de los E.L.U.

3.4.6.1. Estado límite de equilibrio (art.41)

Se comprueba que, bajo la hipótesis de carga más desfavorable, no se sobrepasan los límites de equilibrio (vuelco, deslizamiento, etc.), aplicando los métodos de la Mecánica Racional y teniendo en cuenta las

condiciones reales de las sustentaciones.

Ed,estab ≥ Ed, desestab

donde:

Ed,estab Valor de cálculo de los efectos de las acciones estabilizadoras. Ed,desestab Valor de cálculo de los efectos de las acciones desestabilizadoras.

3.4.6.2. Estado límite de inestabilidad (art.43)

Se hace la comprobación en soportes aislados, estructuras porticadas y estructuras reticulares en

general, en que los efectos de segundo orden no pueden ser despreciados.

Se limita dicha comprobación a los casos en que pueden despreciarse los efectos de torsión.

No es de aplicación en los casos en que la esbeltez mecánica l de los soportes es superior a 200.

Por tratarse de una estructura traslacional, es objeto de una comprobación de estabilidad de acuerdo a las bases del art. 43.2. Se comprueba teniendo en cuenta las no linealidades geométrica y mecánica, justificándose que la estructura, para las distintas combinaciones de acciones posibles, no presenta

condiciones de inestabilidad global ni local, ni resulta sobrepasada la capacidad resistente de los elementos.

Por tratarse de una estructura de menos de 15 plantas, cuyo desplazamiento máximo en cabeza bajo cargas horizontales características, calculado mediante teoría de primer orden y con las rigideces correspondientes a las secciones brutas, no supera 1/750 de la altura total, basta comprobar cada soporte con los esfuerzos obtenidos aplicando al teoría de primer orden y con la longitud de pandeo de acuerdo a lo especificado en 43.4.)

En los soportes aislados con esbeltez mecánica inferior a la esbeltez límite inferior, linf, determinada

en el art.43.1.2 y asociada a una pérdida de capacidad portante del soporte de un 10% respecto de un soporte no esbelto, pueden despreciarse los efectos de segundo orden.

Para los soportes con esbelteces comprendidas en lin y 100 se aplica el método aproximado del art.

43.5.1 (Flexión compuesta recta) o art.43.5.2 (Flexión compuesta esviada) de la EHE-08

Para los soportes con esbelteces comprendidas en 100 y 200 se aplica el método de comprobación general establecido en el art. 43.2 de la EHE-08

3.4.6.3. Estado límite de agotamiento frente a cortante (Art.44)

El análisis de la capacidad resistente frente a esfuerzos cortantes, se realiza mediante el método general de cálculo de Bielas y Tirantes (Artículos 24º y 40º de la EHE-08). Este análisis no es válido para elementos lineales, placas, losas y forjados unidireccionales o asimilables, calculados según lo indicado en el art.44.2 y para los que se establece las siguientes consideraciones:

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La comprobación de agotamiento de la sección por compresión oblicua en el alma se realiza en el borde

del apoyo, limitándose la resistencia a compresión del hormigón a 0,6 veces la característica (f1cd= 0,60 .fcd)

En elementos sin armadura de cortante no es necesaria la comprobación de agotamiento de la sección por comprobación oblicua en el alma, según EHE-08 art.44.2.3.

La comprobación de agotamiento de la sección por tracción en el alma se realiza a una distancia de un

canto útil del borde del apoyo directo, (excepto en piezas sin armaduras de cortante en regiones no fisuradas, para las que se seguirá lo indicado en el art.44.2.3.2.11)

3.4.6.4. Estado límite de agotamiento por torsión en elementos lineales (Art.45)

Se comprueba en elementos lineales (aquellas cuya distancia entre puntos de momento nulo es igual o superior a dos veces y media su canto total y cuya anchura es igual ó inferior a cuatro veces dicho canto) exclusivamente sometidos a torsión pura ó a esfuerzos combinados de torsión y flexión, cortante

y axil.

La resistencia a torsión de las secciones se calcula utilizando una sección cerrada de pared delgada según EHE-08 art.45.2.1.

El estado límite de agotamiento por torsión, se comprueba según EHE-08, art. 45.2.2

La resistencia a compresión del hormigón en la comprobación de las bielas comprimidas frente al esfuerzo torsor de agotamiento esta limitada a 0,6 veces la característica (f1cd= 0,60.fcd).

Cuando se dan efectos combinados de torsión con flexión y axil las armaduras longitudinales para torsión

y flexocompresión (o flexotracción) se calculan por separado, suponiendo la actuación de ambos tipos de esfuerzo de forma independiente, debiendo combinarse las armaduras de la forma definida en el art.45.3.2.1

En los casos de torsión combinada con cortante, los cálculos para el dimensionamiento de estribos se realizan de forma independiente, utilizando en ambos cálculos el mismo ángulo para las bielas de compresión. Las armaduras así calculadas se suman, disponiéndose las de torsión en el perímetro

exterior de la sección. (art.45.3.2.2)

3.4.6.5. Estado límite de punzonamiento (art.46)

La comprobación a punzonamiento se realiza en una superficie, denominada superficie crítica, ubicada a una distancia igual a 2d desde el perímetro del área cargada o del soporte (cara de pilar), siendo d el canto útil de la losa en estudio.

El área crítica se calcula se calcula como producto del perímetro crítico u1 por el canto útil d. El perímetro crítico se define en el art. 46.2.

Las losas que no llevan armadura de punzonamiento, cumplen la condición del art. 46.3: tsd < trd

Las zonas de losas que requieren de armadura de punzonamiento, cumplen lo especificado en el art. 46.4. Se realiza 3 comprobaciones, en la zona con armadura transversal según 46.4.1, en la zona exterior a la armadura de punzonamiento, según 46.4.2, y en la zona adyacente al soporte o carga, según 46.4.3.

3.4.6.6. Estado límite de agotamiento por esfuerzo rasante en juntas entre hormigones (art.47)

Se comprueba este estado límite para aquellas piezas hormigonadas por fases, constituyéndose como junta la superficie de contacto entre los hormigones vertidos en edades distintas.

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En secciones con armadura transversal, solo se considera la contribución de la armadura de cosido a la

resistencia a rasante de la junta, en la sección de estudio, si la cuantía geométrica de armadura transversal cumple:

001,0.

ps

Ast

Siendo:

Ast, la sección de barras de acero que, eficazmente ancladas, cosen la junta.

S, separación de las barras de cosido según el plano de la junta.

P, superficie de contacto por unidad de longitud.

Se cuidarán especialmente las condiciones de ejecución en lo que a limpieza y preparación de la superficie se refiere.

Respecto de la humedad de la superficie sobre la que se hormigona, es preferible tender a seca que a

excesivamente húmeda.

3.4.6.7. Estado límite de fatiga

No se comprueba este estado límite por tratarse de una estructura de edificación con acciones variables normales, tal como prescribe la Instrucción EHE en su apdo. 48.1.

3.4.7. Verificación de los E.L.S.

Condiciones que se verifican

3.4.7.1. Estado límite de fisuración (art.49)

La evaluación del comportamiento de la sección para la comprobación de este estado límite se realiza considerando un comportamiento elástico lineal del hormigón comprimido y de las armaduras, despreciando la capacidad resistente a tracción del hormigón.

Las fisuras tratadas en este artículo 49 de la EHE-08, corresponden a aquellas producidas por acciones directas o deformaciones impuestas, no incluyendo las fisuras debidas a retracción plástica, asentamiento plático o las producidas por las reacciones químicas expansivas en el hormigón

endurecido. Las especificaciones correspondientes a dosificación de hormigones, fabricación puesta en obra y curado se han recogido como notas en los planos correspondientes.

Se comprueba que bajo la combinación más desfavorable de acciones, las tensiones de compresión en el hormigón son:

sc ≤ 0,60. f ck,j

Siendo:

sc; tensión de compresión del hormigón en la situación de comprobación.

f ck,j; valor supuesto en proyecto para la resistencia característica a j días (edad del hormigón en la fase considerada).

La fisuración debida a esfuerzo cortante y torsión, se controla sin necesidad de comprobaciones

adicionales, si se cumplen las indicaciones de los art. 44 y 45 de la EHE-08, respectivamente.

Los criterios de comprobación para la fisuración debida a la tracción son: wk ≤ wmax

El cálculo de la abertura características se define en el art. 49.2.4,

La tabla adjunta indica los valores de la abertura máxima de fisura, wmax, para elementos de hormigón armado y pretensado , en ausencia de requerimientos específicos, y bajo la combinación de acciones frecuentes para

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los distintos ambientes. Se especifican los que son aplicables para el proyecto.

Clase de exposición Wmax (mm)

Hormigón armado Hormigón pretensado

EHE-08 proyecto EHE-08 proyecto

I 0,4 0,2

IIa, IIb, H 0,3 0,2(1)

IIIa, IIIb, IV, F, Qa(2) 0,2 Descompresión

IIIc, Qb(2), Qc(2) 0,1 Descompresión

(1) Adicionalmente deberá comprobarse que las armaduras activas se encuentran en la zona comprimida de la sección bajo la combinación de acciones cuasipermanentes.

(2) la limitación relativa a la clase Q solo es de aplicación en el caso de que el ataque químico pueda afectar a la armadura. En otros casos se aplicará la limitación correspondiente a la clase general correspondiente.

3.4.7.2. Estado límite de deformación (art.50)

Ver apartado 3.1.3.2.

La comprobación del estado límite de deformación se realiza para todos aquellos elementos en los que su deformación pueda ocasionar la puesta fuera de servicio de la construcción por razones funcionales ó estéticas.

3.4.7.3. Estado límite de vibraciones (Art.51)

No procede.

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3.5. CUMPLIMIENTO DEL CTE. ESTRUCTURA DE ACERO.

3.5.1. Descripción de la estructura

Ver apartado 2.4..



Para el tratamiento de aspectos específicos o de detalle la información contenida en este documento se podrá ampliar con el contenido de las normas UNE ENV 1993-1-1:1996, UNE ENV 1090-1: 1997, UNE ENV 1090-2:1999, UNE ENV 1090-3:1997, UNE ENV 1090- 4: 1998.

3.5.2.2. Modelización y análisis

El análisis estructural se basa en modelos adecuados del edificio de acuerdo a DB SE 3.4.

Para la verificación de los pilares principales de nave, se consideran traslacionales en el plano de los

pórticos principales, e intraslacionales en el plano perpendicular, donde existen elementos de arriostrado. Para la verificación de los pilares de forjados de planta, se consideran traslacionales en ambos planos.

3.5.2.3. Verificación de E.L.U

Condiciones que se verifican

Para la verificación de la capacidad portante se consideran los estados límites últimos de estabilidad y

resistencia, de acuerdo a DB SE 4.2.

Combinación de acciones

Para cada situación de dimensionado, los valores de cálculo del efecto de las acciones se obtendrán mediante las reglas de combinación indicadas en la presente memoria.

Coeficientes parcelas de seguridad para determinar la resistencia

Para los coeficientes parciales para la resistencia se adoptan los siguientes valores:

a) γM 0 = 1,05 coeficiente parcial de seguridad relativo a la plastificación del material

b) γM1 = 1,05 coeficiente parcial de seguridad relativo a los fenómenos de inestabilidad

c) γM2 = 1,25 coeficiente parcial de seguridad relativo a la resistencia última del material o sección, y a la resistencia de los medios de unión.

d) γM3 = 1,1 coeficiente parcial para la resistencia al deslizamiento de uniones con tornillos pretensados en Estado Límite de Servicio.

γM3 = 1,25 coeficiente parcial para la resistencia al deslizamiento de uniones con tornillos

pretensados en Estado Límite de Último.

γM3 = 1,4 coeficiente parcial para la resistencia al deslizamiento de uniones con tornillos pretensados y agujeros rasgados o con sobremedida.

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3.5.2.4. Verificación de los ELS

Se consigue un comportamiento estructural adecuado, en relación con las deformaciones, las vibraciones o deterioro, para las situaciones de dimensionado consideradas, comprobándose que el efecto de las acciones no alcanza el valor límite admisible establecido para el mismo de acuerdo a DB SE 4.3.

Para cada situación de dimensionado, los valores de cálculo del efecto de las acciones se obtienen

mediante las reglas de combinación indicadas en la presente memoria.

Se emplearán valores medios para las propiedades elásticas de los materiales.

3.5.3. Durabilidad


1. Se ha prevenido la corrosión del acero mediante una estrategia global que considera al

edificio en su conjunto (situación, uso, etc.), la estructura (exposición, ventilación, etc.), los elementos (materiales, tipos de sección, etc.) y, especialmente, los detalles, evitando:

a) La existencia de sistemas de evacuación de aguas no accesibles para su

conservación que puedan afectar a elementos estructurales.

b) la formación de rincones, en nudos y en uniones a elementos no estructurales, que

favorezcan el depósito de residuos o suciedad.

c) el contacto directo con otros metales (el aluminio de las carpinterías de cerramiento,

muros cortina, etc.).

d) el contacto directo con yesos.

2. Se considera la norma UNE-ENV 1090-1: 1997, tanto para la definición de ambientes, como para la definición de las especificaciones a cumplir por las pinturas y barnices de protección, así como por los correspondientes sistemas de aplicación.

3. Los materiales protectores deben almacenarse y utilizarse de acuerdo con las instrucciones del fabricante y su aplicación se realizará dentro del periodo de vida útil del producto y en el tiempo indicado para su aplicación, de modo que la protección quede totalmente terminada en dichos plazos.

4. A los efectos de la preparación de las superficies a proteger y del uso de las herramientas adecuadas, se podrá utilizar la norma UNE-ENV 1090-1: 1997.

5. Las superficies que no se puedan limpiar por chorreado, se someterán a un cepillado

metálico que elimine la cascarilla de laminación y después se deben limpiar para quitar el polvo, el aceite y la grasa.

6. Todos los abrasivos utilizados en la limpieza y preparación de las superficies a proteger, deben ser compatibles con los productos de protección a emplear.

7. Los métodos de recubrimiento: metalización, galvanización y pintura deben especificarse y ejecutarse de acuerdo con la normativa específica al respecto y las instrucciones del fabricante. Se podrá utilizar la norma UNE-ENV 1090-1: 1997.

8. Se definirán y cuidarán especialmente las superficies que deban resistir y transmitir esfuerzos por rozamiento, superficies de soldaduras y para el soldeo, superficies inaccesibles y expuestas exteriormente, superficies en contacto con el hormigón, la terminación de las superficies de aceros resistentes a la corrosión atmosférica, el sellado de espacios en contacto con el ambiente agresivo y el tratamiento de los elementos de fijación. Para todo ello se podrá utilizar la norma UNE-ENV 1090-1: 1997.

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3.5.3.2. Tratamientos de protección

Todos los sistemas de revestimiento de estructuras deberán ser revisados periódicamente para mantener sus prestaciones en la vida útil de la edificación.

Las superficies se prepararán adecuadamente. Puede tomarse como referencia las normas UNE-EN-ISO 8504-1:2002 e UNE-EN-ISO 8504-2:2002 para limpieza por chorro abrasivo, y UNE-EN-ISO 8504-3:2002 para limpieza por herramientas mecánicas y manuales.

Se realizarán ensayos de procedimiento de los procesos por chorreado a lo largo de la producción, con objeto de asegurar su adecuación para el proceso de recubrimiento posterior.

Se repararán todos los defectos de superficie detectados en el proceso de preparación.

Las superficies que estén previsto que vayan a estar en contacto con el hormigón, no deben en general pintarse, sino simplemente limpiarse.

El sistema de tratamiento en zonas que lindan una superficie que estará en contacto con el hormigón,

debe extenderse al menos 30 mm de dicha zona.

No se utilizarán materiales que perjudiquen la calidad de una soldadura a menos de 150 mm de la zona a soldar y tras realizar la soldadura, no se debe pintar sin antes haber eliminado las escorias.

La galvanización se realizará de acuerdo con UNE-EN-ISO 1460:1996 o UNE-EN-ISO 1461:1999 según proceda. En su caso las soldaduras deben estar selladas antes de usar un decapado previo a la galvanización. Si hay espacios cerrados en el elemento fabricado se dispondrán agujeros de venteo o purga. Las superficies galvanizadas deben limpiarse y tratarse con pintura de imprimación anticorrosivo

con diluyente ácido o chorreado barredor antes de ser pintadas.

Antes de comenzar a pintar se comprobará que las superficies cumplen los requisitos del fabricante. Se pintará siguiendo las instrucciones del fabricante y si se da más de una capa, se usará en cada una de ellas una sombra de color diferente. Se protegerá las superficies pintadas de la acumulación de agua durante cierto período de tiempo, de acuerdo con el fabricante de pintura.

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3.5.4. Materiales

3.5.4.1. Características mecánicas

Características mecánicas mínimas de los aceros

Espesor nominal t (mm)

Temperatura del

DESIGNACIÓN Tensión de límite elástico Tensión de rotura ensayo Charpy

fy (N/mm2) fu (N/mm2) ºC

t ≤ 16 16 < t ≤ 40 40 < t ≤ 63 3 ≤ t ≤ 100

S275JR 20

S275J0 275 265 255 410 0

S275J2 -20

Las siguientes son características comunes a todos los aceros:

- módulo de Elasticidad: E 210.000 N/mm2

- módulo de Rigidez: G 81.000 N/mm2

- coeficiente de Poisson: n 0,3

- coeficiente de dilatación térmica: a 1,2·10-5 (ºC)-1

- densidad: ρ 7.850 kg /m3

Tornillos, tuercas y arandelas clase 10.8. fy=900 N/mm2 fu=1000 N/mm2

Pernos de anclaje clase 5.6. fy=300 N/mm2 fu=500 N/mm2

3.5.4.2. Resistencias de cálculo

Se define resistencia de cálculo, fyd, al cociente de la tensión de límite elástico y el coeficiente

de seguridad del material:

fyd = fy / M

siendo:

fy tensión del límite elástico del material base. No se considerará el efecto de

endurecimiento derivado del conformado en frío o de cualquier otra operación.

M coeficiente parcial de seguridad del material, de acuerdo al apartado 3.4.1.3 de

esta memoria.

En las comprobaciones de resistencia última del material o la sección, se adopta como

resistencia de cálculo el valor

fud = fu / M2

siendo: M2 coeficiente de seguridad para resistencia última.

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3.5.5. Análisis estructural

3.5.5.1. Modelo

El análisis se lleva a cabo de acuerdo con hipótesis simplificadoras mediante modelos, congruentes entre sí, adecuados al estado límite a comprobar y de diferente nivel de detalle, que permiten obtener esfuerzos y desplazamientos en las piezas de la estructura y en sus uniones entre sí y con los cimientos.

Se utiliza modelos elásticos y lineales en las comprobaciones frente a estados límite último y de servicio.

Los modelos 3D correspondientes a las estructuras del proyecto se han realizado mediante Software informático Tricalc versión 9.0, de la casa ARKTEC.

3.5.5.2. Estabilidad lateral global

Todo edificio ha sido proyectado para contar con los elementos necesarios para materializar una

trayectoria clara de las fuerzas horizontales, de cualquier dirección en planta, hasta la cimentación.

3.5.5.3. Traslacionalidad

Para la verificación de los pilares principales de nave, se consideran traslacionales en el plano de los pórticos principales, e intraslacionales en el plano perpendicular, donde existen elementos de arriostrado. Para la verificación de los pilares de forjados de planta, se consideran traslacionales en ambos planos.

3.5.6. Estados límite último

3.5.6.1. Estabilidad

E d,dst ≤ E d,stb Siendo:

E d,st el valor de cálculo del efecto de las acciones desestabilizadoras

E d,stb el valor de cálculo del efecto de las acciones estabilizadoras

3.5.6.2. Resistencia

E d ≤ E d Siendo:

E d el valor de cálculo del efecto de las acciones

R d el valor de cálculo de la resistencia correspondiente


El valor de cálculo de las acciones correspondientes a una situación persistente o transitoria y los correspondientes coeficientes de seguridad están recogidos en el capítulo 4.1.3 de la presente memoria.


Los E.L.U. han sido verificados para toda la estructura según los siguientes criterios de análisis:

a. Descomposición de la barra en secciones y cálculo en cada una de ellas de los valores de resistencia:

Resistencia de la sección a tracción Resistencia de la sección a cortante Resistencia de la sección a compresión

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Resistencia de la sección a flexión

Interacción de esfuerzos: Flexión compuesta sin cortante Flexión y cortante Flexión, axil y cortante

b. Comprobación de las barras de forma individual según este sometida a:

Tracción Compresión Flexión Interacción de esfuerzos:

Elementos flectados y traccionados

Elementos comprimidos y flectados

3.5.7. Estados limite de servicio

Se han comprobado los ELS con objeto de verificar el cumplimiento de la exigencia básica SE-2: aptitud

al servicio del CTE, limitando los daños en elementos constructivos no estructurales (limitando la flecha activa) y manteniendo la apariencia geométrica de la estructura.


El valor de cálculo de las acciones correspondientes a una situación persistente o transitoria están recogidos en la presente memoria.


Deformaciones, flecha y desplome:

Las limitaciones se recogen en el capítulo 3.1.3.2 de esta memoria

Vibraciones

No procede

3.5.8. Uniones

El diseño de uniones efectuadas verifica los criterios de comprobación de resistencia y rigidez recogidas en el apdo. 8.2 del documento DB-SE-A, habiendo sido proyectadas según su forma de trabajo en el conjunto de la estructura.

3.5.9. Fatiga

Según DB-SE-A, apdo. 9 solo se debe comprobar la fatiga en las estructuras de edificios siguientes:

a. Los que soportan grúas, aparatos de elevación y/o transporte, caminos de rodadura, vigas carrileras, etc.

b. Los que soportan máquinas que induzcan vibraciones (prensas, máquinas alternativas, etc) c. Los elementos esbeltos sometidos a vibraciones indicadas por el viento.

Dado que la edificación del proyecto no está englobada en la clasificación anterior, no es necesaria la comprobación a fatiga de las estructuras que la componen).

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4. RESUMEN Y CONCLUSIONES

Las cimentaciones de todo del conjunto han sido proyectadas de acuerdo a las soluciones propuestas por el correspondiente informe geológico-geotécnico, una vez realizada la bajada de cargas correspondiente a la estructura del edificio, considerando las solicitaciones de cálculo recogidas en la presente memoria.

Durante la ejecución de las obras de cimentación, la Dirección Facultativa de las obras deberá adoptar las medidas necesarias (contenciones, entibaciones, ejecución de bataches, etc.) y que considere oportuno para garantizar la estabilidad de las edificaciones.

El diseño de la estructura se ha realizado bajo un criterio de optimización de la misma, basado en plantear un módulo de luces razonable

La tipología constructiva y el diseño estructural satisfacen las condiciones de monolitismo, enlazabilidad

y continuidad de todos los elementos, obteniéndose así una estructura estable capaz de soportar acciones verticales y horizontales, externas e internas.

La estructura y cimentación planteadas cumple con las condiciones de seguridad y funcionalidad exigibles por la normativa de referencia, dado que todos sus elementos son estáticamente estables y las tensiones producidas en los mismos, sobre el terreno no alcanzarán valores de agotamiento.

En Donostia San Sebastian, a 7 de julio de 2016.

Fdo. La Arquitecta

Patricia Aja Fdz de Retana

colegiado nº 3.436 del COAVN

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5. ANEJOS

ANEJO 5.1. INFORME DE SISMO DEL EDIFICIO DE OFICINAS

ANEJO 5.2. INFORME DE SISMO DEL EDIFICIO DE NAVE

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ANEJO 5.1. INFORME DE SISMO DEL EDIFICIO DE OFICINAS

Informe de sismo PROYECTO: ESTRUCTURA:

Página 1

1. Opciones de cargas de sismo

Método de cálculo: Dinámico (NCSE-02)

Aceleración sísmica básica: 0,04·g

Aceleración sísmica de cálculo: 0,04·g

Coeficiente de contribución: 1,0000 Tipo de terreno: II Duros. Gravas y arenas densas. Cohesivos duros Coeficiente de suelo: 1,3000 Uso del edificio: Público (oficinas, comercios) Permanencia de la nieve: Menos de 30 días/año Período de Vida: 50,00 años Ductilidad Baja Soportes: Hormigón Tipo de planta: Diáfana Cota del suelo (cm): 0 No se considera acción sísmica vertical Cálculo de modos de vibración: Método de Jacobi. Globalmente con condensación Considerar la masa rotacional Considerar la excentricidad accidental No combinar las acciones sísmicas horizontales según la "regla del 30%" Aceleración sísmica rotacional: 0,00 (rd/s²) / (cm/s²) Número de modos de vibración a componer: 30 % de masa efectiva máxima a componer: 90 % Porcentaje de las sobrecargas que intervienen en el sismo

Permanentes: 100,00%

Sobrecargas: 60,00%

Nieve: 0,00%

Móviles: 60,00%


Página 2

2. Períodos y frecuencias propias de vibración

Modo W(rad/s) T(s) f(Hz) a(m/s²) a(m/s²)

M.Ef(%) Sum.M(%) Elástica De cálculo

1 X

7,623 0,824 1,213 0,643 0,352 50,334 50,334

Z 0,643 0,352 29,146 29,146

2 X

7,783 0,807 1,239 0,657 0,359 47,576 97,910

Z 0,657 0,359 35,499 64,646

3 X

9,839 0,639 1,566 0,830 0,454 0,252 98,162

Z 0,830 0,454 31,992 96,637

4 X

24,633 0,255 3,920 1,020 0,558 0,003 98,165

Z 1,020 0,558 1,799 98,437

5 X

25,345 0,248 4,034 1,020 0,558 1,569 99,734

Z 1,020 0,558 0,043 98,479

6 X

27,903 0,225 4,441 1,020 0,558 0,019 99,753

Z 1,020 0,558 1,010 99,490

7 X

165,724 0,038 26,376 0,586 0,452 0,000 99,753

Z 0,586 0,452 0,000 99,490

8 X

298,587 0,021 47,522 0,507 0,432 0,000 99,753

Z 0,507 0,432 0,000 99,490

9 X

305,856 0,021 48,679 0,505 0,432 0,000 99,753

Z 0,505 0,432 0,478 99,967

10 X

336,827 0,019 53,608 0,496 0,429 0,000 99,753

Z 0,496 0,429 0,000 99,967

11 X

361,790 0,017 57,581 0,490 0,428 0,080 99,833

Z 0,490 0,428 0,000 99,967

12 X

390,217 0,016 62,105 0,484 0,426 0,000 99,833

Z 0,484 0,426 0,000 99,967

13 X

420,790 0,015 66,971 0,478 0,425 0,000 99,833

Z 0,478 0,425 0,000 99,967

14 X

435,520 0,014 69,315 0,476 0,425 0,000 99,833

Z 0,476 0,425 0,000 99,967

15 X

524,323 0,012 83,449 0,464 0,422 0,083 99,916

Z 0,464 0,422 0,000 99,967

16 X

527,654 0,012 83,979 0,464 0,422 0,000 99,916

Z 0,464 0,422 0,003 99,970

17 X

644,882 0,010 102,636 0,454 0,419 0,083 99,999

Z 0,454 0,419 0,000 99,970

18 X

646,708 0,010 102,927 0,454 0,419 0,000 99,999

Z 0,454 0,419 0,000 99,970

19 X

661,652 0,009 105,305 0,453 0,419 0,000 99,999

Z 0,453 0,419 0,000 99,970

20 X

694,106 0,009 110,470 0,451 0,418 0,000 99,999

Z 0,451 0,418 0,016 99,986

21 X

1060,991 0,006 168,862 0,436 0,415 0,000 99,999

Z 0,436 0,415 0,010 99,996

22 X

1138,187 0,006 181,148 0,434 0,414 0,000 99,999

Z 0,434 0,414 0,000 99,996

23 X

1249,422 0,005 198,852 0,432 0,414 0,001 100,000

Z 0,432 0,414 0,000 99,996

24 X

1338,251 0,005 212,989 0,430 0,413 0,000 100,000

Z 0,430 0,413 0,000 99,996

25 X

1474,943 0,004 234,744 0,428 0,413 0,000 100,000

Z 0,428 0,413 0,000 99,996

26 X 1526,971 0,004 243,025 0,427 0,413 0,000 100,000


Página 3



Z 0,427 0,413 0,000 99,996

27 X

1557,055 0,004 247,813 0,427 0,413 0,000 100,000

Z 0,427 0,413 0,000 99,996

28 X

2149,660 0,003 342,129 0,422 0,411 0,000 100,000

Z 0,422 0,411 0,004 100,000

29 X

2228,119 0,003 354,616 0,421 0,411 0,000 100,000

Z 0,421 0,411 0,000 100,000

30 X

2379,216 0,003 378,664 0,420 0,411 0,000 100,000

Z 0,420 0,411 0,000 100,000


Página 4

3. Espectros elásticos

Dirección X

Dirección Z

1

3

46

7

8

1526

T(s)

a(m/s²)

0,20 0,40 0,60 0,80 1,00 1,20

0,20

0,40

0,60

0,80

1,020

1

3

46

7

8

1526

T(s)

a(m/s²)

0,20 0,40 0,60 0,80 1,00 1,20

0,20

0,40

0,60

0,80

1,020


Página 5

4. Espectros de cálculo

Dirección X

Dirección Z

1

3

46

7

10

T(s)

a(m/s²)

0,20 0,40 0,60 0,80 1,00 1,20

0,050

0,100

0,150

0,200

0,250

0,300

0,350

0,400

0,450

0,500

0,558

1

3

46

7

10

T(s)

a(m/s²)

0,20 0,40 0,60 0,80 1,00 1,20

0,050

0,100

0,150

0,200

0,250

0,300

0,350

0,400

0,450

0,500

0,558


Página 6

5. Desplazamientos modales relativos

Máximo desplazamiento relativo admisible de una planta: h / 100

Área mínima de una planta para mostrar en el informe: 2,00 m²

Área mínima común entre dos plantas (en proyección) para obtener su desplazamiento relativo:

2,00 m²

5.1. Centros y masas de cada planta

Planta Centro de masas Centro de Rigideces Masa Sísmica

Cota (cm) Nombre X (cm) Z (cm) X (cm) Z (cm) X (T) Z (T)

+900 900 1745 6416 1916 6362 952,098 952,098

+500 500 1784 6396 1894 6346 840,414 840,414

Masa Sísmica total 1812,520 1812,520

5.2. Cortante sísmico por cada planta

Planta Cortante sísmico Reparto (%)

Cota (cm) Nombre Hip Id VX (T) VZ (T) Muros Resto

+900 900 5 Ex 37,335 0,000 0,00 100,00

6 Ez 0,000 31,731 0,00 100,00

+500 500 5 Ex 63,095 0,000 0,00 100,00

6 Ez 0,001 51,863 0,00 100,00

5.3. Cortante basal de sismo

Dirección Masa Sísmica (T) Cortante Basal (T) %

X 1812,520 63,285 3,49

Z 1812,520 51,886 2,86

5.4. Desplazamiento relativo máximo de cada planta

Planta Posición Caso Desplazamiento Relativo

Cota (cm)

Nombre h

(cm) X

(cm) Z

(cm) Hip

Id Modo

dX (cm) dZ (cm) dTot (cm)

h/dTot

Cumple

+900 900 400

259 8305 5 Ex

1 +0,500 +0,056 +0,503 795

2 +0,482 +0,054 +0,485 825

3 +0,003 +0,000 +0,003 9999

5 -0,081 -0,010 +0,081 4912

6 -0,001 -0,000 +0,001 9999

M +0,966 +0,109 +0,972 411

M2 +1,932 +0,217 +1,945 206 Sí

259 8305 6 Ez

1 +0,032 +0,107 +0,112 3570

2 +0,041 +0,134 +0,140 2851

3 +0,050 +0,163 +0,171 2341

4 -0,011 -0,038 +0,039 9999

5 -0,000 -0,001 +0,001 9999

6 -0,003 -0,012 +0,013 9999

M +0,091 +0,301 +0,315 1270

M2 +0,183 +0,603 +0,630 635 Sí

+500 500 500 259 8305 5 Ex

1 +0,619 +0,073 +0,623 803

2 +0,597 +0,071 +0,601 832

3 +0,004 +0,000 +0,004 9999

5 -0,006 -0,001 +0,007 9999

M +1,196 +0,141 +1,204 415


Página 7


Cota (cm)

Nombre h

(cm) X

(cm) Z

(cm) Hip

Id Modo


h/dTot

Cumple

M2 +2,392 +0,283 +2,409 208 Sí

259 8305 6 Ez

1 +0,039 +0,226 +0,229 2183

2 +0,049 +0,281 +0,285 1753

3 +0,059 +0,323 +0,329 1522

4 -0,001 +0,014 +0,014 9999

6 +0,001 +0,010 +0,010 9999

9 -0,001 -0,001 +0,001 9999

M +0,110 +0,620 +0,630 794

M2 +0,220 +1,241 +1,260 397 Sí

5.5. Desplazamiento relativo del centro de masas de cada planta


Cota (cm)

Nombre h

(cm) X

(cm) Z

(cm) Hip

Id Modo


h/dTot

Cumple

+900 900 400

1745 6416 5 Ex

1 +0,474 +0,037 +0,476 841

2 +0,457 +0,035 +0,458 873

3 +0,003 +0,000 +0,003 9999

5 -0,075 -0,005 +0,075 5346

6 -0,001 -0,000 +0,001 9999

M +0,917 +0,071 +0,919 435

M2 +1,833 +0,142 +1,839 218 Sí

1745 6416 6 Ez

1 +0,021 +0,098 +0,100 3981

2 +0,026 +0,123 +0,126 3181

3 +0,031 +0,149 +0,152 2627

4 -0,004 -0,033 +0,033 9999

6 -0,001 -0,011 +0,011 9999

M +0,058 +0,276 +0,282 1419

M2 +0,115 +0,552 +0,564 710 Sí

+500 500 500

1784 6396 5 Ex

1 +0,554 +0,021 +0,554 902

2 +0,534 +0,021 +0,535 935

3 +0,003 +0,000 +0,004 9999

5 -0,008 -0,002 +0,008 9999

M +1,071 +0,041 +1,072 467

M2 +2,142 +0,083 +2,143 233 Sí

1784 6396 6 Ez

1 +0,014 +0,206 +0,206 2425

2 +0,018 +0,256 +0,256 1949

3 +0,021 +0,293 +0,293 1705

4 -0,002 +0,013 +0,014 9999

6 -0,000 +0,009 +0,009 9999

9 -0,000 -0,001 +0,001 9999

M +0,039 +0,564 +0,565 884

M2 +0,079 +1,128 +1,131 442 Sí

Código: 15403310.9


R. Proyecto: PAJ

Redactor: FRF



ANEJO 5.2. INFORME DE SISMO DEL EDIFICIO DE NAVE


Página 1

1. Opciones de cargas de sismo

Método de cálculo: Dinámico (NCSE-02)

Aceleración sísmica básica: 0,04·g

Aceleración sísmica de cálculo: 0,04·g

Coeficiente de contribución: 1,0000 Tipo de terreno: II Duros. Gravas y arenas densas. Cohesivos duros Coeficiente de suelo: 1,3000 Uso del edificio: Público (oficinas, comercios) Permanencia de la nieve: Menos de 30 días/año Período de Vida: 50,00 años Ductilidad Baja Soportes: Acero Tipo de planta: Diáfana Cota del suelo (cm): 0 No se considera acción sísmica vertical Cálculo de modos de vibración: Método de Jacobi. Globalmente con condensación Considerar la masa rotacional Considerar la excentricidad accidental No combinar las acciones sísmicas horizontales según la "regla del 30%" Aceleración sísmica rotacional: 0,00 (rd/s²) / (cm/s²) Número de modos de vibración a componer: 30 % de masa efectiva máxima a componer: 90 % Porcentaje de las sobrecargas que intervienen en el sismo

Permanentes: 100,00%

Sobrecargas: 60,00%

Nieve: 0,00%

Móviles: 60,00%


Página 2

2. Períodos y frecuencias propias de vibración

¡Advertencia! Dirección X. Sum.M(%) = 48,936 < 90,000



1 X

4,286 1,466 0,682 0,362 0,198 0,000 0,000

Z 0,362 0,198 0,000 0,000

2 X

4,513 1,392 0,718 0,381 0,208 0,000 0,000

Z 0,381 0,208 0,000 0,000

3 X

4,944 1,271 0,787 0,417 0,228 0,000 0,000

Z 0,417 0,228 0,000 0,000

4 X

5,051 1,244 0,804 0,426 0,233 0,000 0,000

Z 0,426 0,233 0,000 0,000

5 X

5,624 1,117 0,895 0,475 0,259 0,000 0,000

Z 0,475 0,259 0,000 0,000

6 X

6,068 1,035 0,966 0,512 0,280 0,000 0,000

Z 0,512 0,280 0,124 0,124

7 X

6,069 1,035 0,966 0,512 0,280 0,000 0,000

Z 0,512 0,280 0,145 0,269

8 X

6,389 0,983 1,017 0,539 0,295 0,000 0,000

Z 0,539 0,295 0,000 0,269

9 X

6,987 0,899 1,112 0,590 0,322 0,000 0,000

Z 0,590 0,322 0,000 0,269

10 X

7,554 0,832 1,202 0,638 0,349 0,000 0,000

Z 0,638 0,349 0,043 0,312

11 X

7,817 0,804 1,244 0,660 0,361 0,000 0,000

Z 0,660 0,361 0,000 0,312

12 X

7,834 0,802 1,247 0,661 0,361 0,000 0,000

Z 0,661 0,361 0,000 0,312

13 X

7,889 0,796 1,256 0,666 0,364 0,000 0,000

Z 0,666 0,364 0,000 0,312

14 X

8,266 0,760 1,316 0,698 0,381 0,000 0,000

Z 0,698 0,381 0,000 0,312

15 X

8,624 0,729 1,373 0,728 0,398 0,123 0,123

Z 0,728 0,398 0,319 0,631

16 X

9,675 0,649 1,540 0,817 0,446 0,000 0,123

Z 0,817 0,446 0,000 0,631

17 X

10,894 0,577 1,734 0,920 0,503 0,000 0,123

Z 0,920 0,503 1,057 1,688

18 X

11,611 0,541 1,848 0,980 0,536 0,000 0,123

Z 0,980 0,536 0,000 1,688

19 X

11,959 0,525 1,903 1,009 0,552 1,085 1,208

Z 1,009 0,552 34,689 36,377

20 X

12,482 0,503 1,987 1,020 0,558 1,004 2,212

Z 1,020 0,558 13,811 50,189

21 X

12,497 0,503 1,989 1,020 0,558 0,000 2,212

Z 1,020 0,558 0,000 50,189

22 X

12,508 0,502 1,991 1,020 0,558 0,000 2,212

Z 1,020 0,558 0,000 50,189

23 X

14,568 0,431 2,319 1,020 0,558 34,552 36,764

Z 1,020 0,558 10,574 60,762

24 X

14,892 0,422 2,370 1,020 0,558 0,753 37,517

Z 1,020 0,558 29,999 90,761

25 X

14,918 0,421 2,374 1,020 0,558 0,000 37,517

Z 1,020 0,558 0,000 90,761

26 X 15,089 0,416 2,401 1,020 0,558 10,725 48,243


Página 3



Z 1,020 0,558 2,937 93,698

27 X

15,257 0,412 2,428 1,020 0,558 0,561 48,803

Z 1,020 0,558 0,003 93,701

28 X

15,903 0,395 2,531 1,020 0,558 0,001 48,804

Z 1,020 0,558 0,000 93,701

29 X

15,928 0,394 2,535 1,020 0,558 0,000 48,805

Z 1,020 0,558 0,000 93,701

30 X

15,928 0,394 2,535 1,020 0,558 0,131 48,936

Z 1,020 0,558 0,003 93,704


Página 4

3. Espectros elásticos

Dirección X

Dirección Z

12

3

56

8

9

10

14

16

17

18

2023

T(s)

a(m/s²)

0,20 0,40 0,60 0,80 1,00 1,20 1,40 1,60 1,80

0,20

0,40

0,60

0,80

1,020

12

3

56

8

9

10

14

16

17

18

2023

T(s)

a(m/s²)

0,20 0,40 0,60 0,80 1,00 1,20 1,40 1,60 1,80

0,20

0,40

0,60

0,80

1,020


Página 5

4. Espectros de cálculo

Dirección X

Dirección Z

12

3

56

8

9

10

14

16

17

18

2023

T(s)

a(m/s²)

0,20 0,40 0,60 0,80 1,00 1,20 1,40 1,60 1,80

0,050

0,100

0,150

0,200

0,250

0,300

0,350

0,400

0,450

0,500

0,558

12

3

56

8

9

10

14

16

17

18

2023

T(s)

a(m/s²)

0,20 0,40 0,60 0,80 1,00 1,20 1,40 1,60 1,80

0,050

0,100

0,150

0,200

0,250

0,300

0,350

0,400

0,450

0,500

0,558


Página 6

5. Desplazamientos modales relativos

Máximo desplazamiento relativo admisible de una planta: h / 100

Área mínima de una planta para mostrar en el informe: 2,00 m²

Área mínima común entre dos plantas (en proyección) para obtener su desplazamiento relativo:

2,00 m²

5.1. Centros y masas de cada planta

Planta Centro de masas Centro de Rigideces Masa Sísmica

Cota (cm) Nombre X (cm) Z (cm) X (cm) Z (cm) X (T) Z (T)

+870 870 6054 1077 6037 1272 154,097 154,097

+480 480 6094 1215 6039 1170 198,068 198,068

+480 480 1938 1785 1935 1816 225,227 225,227

Masa Sísmica total 731,473 731,473

5.2. Cortante sísmico por cada planta

Planta Cortante sísmico Reparto (%)

Cota (cm) Nombre Hip Id VX (T) VZ (T) Muros Resto

+870 870 5 Ex 1,948 -0,512 0,00 100,00

6 Ez 0,795 3,867 0,00 100,00

+480 480 5 Ex 3,616 1,206 0,00 100,00

6 Ez 0,483 13,911 0,00 100,00

+480 480 5 Ex 3,927 -0,030 0,00 100,00

6 Ez -0,697 11,280 0,00 100,00

5.3. Cortante basal de sismo

Dirección Masa Sísmica (T) Cortante Basal (T) %

X 731,473 18,959 2,59

Z 731,473 27,249 3,73

5.4. Desplazamiento relativo máximo de cada planta


Cota (cm)

Nombre h

(cm) X

(cm) Z

(cm) Hip

Id Modo


h/dTot

Cumple

+870 870 390

5479 1816 5 Ex

15 -0,001 -0,000 +0,001 9999

19 -0,001 -0,002 +0,002 9999

20 +0,000 -0,002 +0,002 9999

23 -0,092 -0,076 +0,120 3260

24 -0,004 -0,002 +0,004 9999

26 -0,027 -0,023 +0,035 9999

27 -0,002 -0,001 +0,002 9999

30 -0,001 -0,000 +0,001 9999

M -0,119 -0,099 +0,155 2517

M2 -0,238 -0,199 +0,310 1259 Sí

6629 342 6 Ez

15 +0,000 +0,001 +0,001 9999

19 +0,050 +0,171 +0,178 2186

20 +0,021 +0,080 +0,083 4726

23 +0,003 +0,018 +0,018 9999

24 -0,004 -0,001 +0,004 9999

26 -0,002 -0,001 +0,002 9999

M +0,066 +0,243 +0,252 1547


Página 7


Cota (cm)

Nombre h

(cm) X

(cm) Z

(cm) Hip

Id Modo


h/dTot

Cumple

M2 +0,133 +0,487 +0,504 773 Sí

+480 480 480

6179 2397 5 Ex

15 +0,002 +0,000 +0,002 9999

19 +0,011 +0,001 +0,011 9999

20 +0,009 +0,001 +0,009 9999

23 +0,442 +0,016 +0,442 1085

24 +0,009 +0,000 +0,009 9999

26 +0,133 +0,005 +0,133 3612

27 +0,006 +0,000 +0,006 9999

30 +0,002 +0,000 +0,002 9999

M +0,577 +0,021 +0,578 831

M2 +1,154 +0,042 +1,155 416 Sí

5479 1816 6 Ez

15 +0,001 +0,003 +0,003 9999

19 +0,058 +0,412 +0,416 1153

20 +0,012 +0,175 +0,175 2742

23 +0,004 +0,048 +0,048 9999

24 +0,004 +0,003 +0,005 9999

26 -0,001 -0,007 +0,007 9999

M +0,072 +0,570 +0,574 836

M2 +0,144 +1,139 +1,148 418 Sí

+480 480 480

1579 342 5 Ex

19 +0,004 -0,001 +0,004 9999

20 +0,004 -0,001 +0,004 9999

23 +0,114 -0,022 +0,116 4138

24 +0,002 -0,000 +0,002 9999

26 +0,035 -0,007 +0,036 9999

27 +0,002 -0,000 +0,002 9999

M +0,150 -0,029 +0,153 3145

M2 +0,300 -0,058 +0,305 1572 Sí

2359 3291 6 Ez

7 -0,000 +0,001 +0,001 9999

17 -0,003 +0,010 +0,010 9999

19 -0,009 -0,008 +0,012 9999

20 -0,005 -0,006 +0,008 9999

23 -0,006 +0,069 +0,069 6922

24 -0,025 +0,355 +0,356 1349

26 -0,004 +0,036 +0,036 9999

M -0,036 +0,428 +0,429 1118

M2 -0,071 +0,856 +0,859 559 Sí

5.5. Desplazamiento relativo del centro de masas de cada planta


Cota (cm)

Nombre h

(cm) X

(cm) Z

(cm) Hip

Id Modo


h/dTot

Cumple

+870 870 390

6054 1077 5 Ex

19 +0,002 +0,000 +0,002 9999

20 +0,003 +0,000 +0,003 9999

23 -0,024 -0,002 +0,024 9999

24 -0,002 -0,000 +0,002 9999

26 -0,007 -0,001 +0,007 9999

M -0,031 -0,004 +0,031 9999

M2 -0,062 -0,008 +0,062 6278 Sí

6054 1077 6 Ez

19 +0,006 +0,141 +0,142 2754

20 +0,008 +0,070 +0,070 5535

23 +0,001 +0,016 +0,016 9999

24 -0,003 -0,001 +0,003 9999


Página 8


Cota (cm)

Nombre h

(cm) X

(cm) Z

(cm) Hip

Id Modo


h/dTot

Cumple

M +0,010 +0,205 +0,205 1903

M2 +0,020 +0,409 +0,410 951 Sí

+480 480 480

6094 1215 5 Ex

15 +0,001 +0,000 +0,001 9999

19 +0,008 +0,001 +0,008 9999

20 +0,007 +0,001 +0,007 9999

23 +0,276 +0,028 +0,277 1730

24 +0,006 +0,000 +0,006 9999

26 +0,084 +0,008 +0,084 5715

27 +0,004 +0,001 +0,004 9999

30 +0,001 +0,000 +0,001 9999

M +0,361 +0,037 +0,363 1322

M2 +0,723 +0,074 +0,726 661 Sí

6094 1215 6 Ez

15 +0,001 +0,002 +0,002 9999

17 +0,000 +0,000 +0,001 9999

19 +0,038 +0,391 +0,393 1220

20 +0,009 +0,172 +0,172 2791

23 +0,004 +0,047 +0,048 9999

24 +0,004 +0,003 +0,005 9999

26 +0,001 -0,006 +0,006 9999

M +0,049 +0,546 +0,549 875

M2 +0,099 +1,093 +1,097 437 Sí

+480 480 480

1938 1785 5 Ex

19 +0,001 -0,000 +0,001 9999

20 +0,001 -0,000 +0,001 9999

23 +0,041 -0,004 +0,041 9999

24 +0,001 -0,000 +0,001 9999

26 +0,013 -0,001 +0,013 9999

27 +0,001 -0,000 +0,001 9999

M +0,054 -0,005 +0,055 8786

M2 +0,109 -0,010 +0,109 4393 Sí

1938 1785 6 Ez

7 -0,000 +0,001 +0,001 9999

17 -0,001 +0,009 +0,009 9999

19 +0,002 -0,011 +0,011 9999

20 +0,000 -0,007 +0,007 9999

23 -0,001 +0,067 +0,067 7113

24 -0,007 +0,350 +0,350 1373

26 -0,000 +0,035 +0,035 9999

M -0,004 +0,419 +0,419 1145

M2 -0,009 +0,839 +0,839 572 Sí

Documents

Anejo 2. Cimentación y estructura. Memoria