ANEJO Nº 03. CLIMATOLGÍA, HIDROLOGÍAY DRENAJE · 2019-07-12 · templado cálido a lo largo de toda la traza. estudio informativo de mejora de la carretera m-316 entre chinchÓn

ESTUDIO INFORMATIVO DE MEJORA DE LA CARRETERA M-316 ENTRE CHINCHÓN Y VALDELAGUNA

ESTUDIO INFORMATIVO. DOCUMENTO I. MEMORIA Y ANEJOS

ANEJO 03. CLIMATOLOGÍA, HIDROLOGÍA Y DRENAJE

ANEJO Nº 03. CLIMATOLGÍA, HIDROLOGÍAY DRENAJE



ANEJO Nº03. CLIMATOLOGÍA HIDROLOGÍA Y DRENAJE

Índice - i

ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN Y OBJETO ................................................................................................................................. 2

2. CLIMATOLOGÍA GENERAL .................................................................................................................................. 2

2.1. TEMPERATURAS ........................................................................................................................................... 3

2.2. PRECIPITACIONES ........................................................................................................................................ 4

2.3. EVAPOTRANSPIRACIÓN POTENCIAL. MÉTODO DE THORNTHWAITE .................................................... 4

2.4. EVAPOTRANSPIRACIÓN POTENCIAL MEDIA (ETP) ................................................................................... 4

2.5. CLASIFICACIÓN CLIMÁTICA DE PAPADAKIS .............................................................................................. 5

3. CONSIDERACIONES GENERALES Y CRITERIOS BÁSICOS .......................................................................... 10

3.1. PERÍDO DE RETEORNO Y CAUDAL DE PROYECTO ................................................................................ 10

3.1.1. PERÍODO DE RETORNO ..................................................................................................................... 10

3.1.2. CAUDAL DE PROYECTO ..................................................................................................................... 10

3.2. TIPOS DE CUENCA RESPECTO A LA CARRETRA .................................................................................... 10

4. CÁLCULO DE CAUDALES .................................................................................................................................. 11

4.1. CONSIDERACIONES GENENRALES .......................................................................................................... 11

4.2. MÉTODO RACIONAL .................................................................................................................................... 12

4.2.1. FÓRMULA GENERAL DE CÁLCULO ................................................................................................... 12

4.2.2. CÁLCULO DE LAS PRECIPITACIONES MÁXIMAS DIARIAS ............................................................. 12

4.2.3. INTENSIDAD DE PRECIPITACIÓN ...................................................................................................... 17

4.2.4. COEFICIENTE DE ESCORRENTÍA ..................................................................................................... 28

4.2.5. COEFICIENTE DE UNIFORMIDAD EN LA DISTRIBUCIÓN TEMPORAL DE LA PRECIPITACIÓN .. 43

4.2.6. CÁLCULO DEL CAUDAL ...................................................................................................................... 44

5. DRENAJE TRANSVERSAL ................................................................................................................................. 48

5.1. INTRODUCCIÓN ........................................................................................................................................... 48

5.2. OBRAS DE DRENAJE EXISTENTES ........................................................................................................... 48

5.3. CRITERIOS BÁSICOS DE PROYECTO ....................................................................................................... 52

5.4. OBRAS DE DRENAJE TRANSVERSAL (ODT)............................................................................................. 52

5.4.1. ENCAJE DE LAS ODT EN EL TERRENO ............................................................................................ 52

5.4.2. ENCAJE DE LAS ODT EN EL RELLENO ............................................................................................. 53

5.4.3. SECCIÓN TRANSVERSAL ................................................................................................................... 53

5.4.4. MATERIALES ........................................................................................................................................ 54

6. COMPROBACIÓN HIDRÁULICA DE LAS OBRAS DE DRENAJE TRANSVERSAL ........................................ 54

6.1. INTRODUCCIÓN ........................................................................................................................................... 54

6.2. CRITERIOS DE DISEÑO .............................................................................................................................. 54

6.3. CÁLCULO DE OBRAS DE DRENAJE TRANSVERSAL ............................................................................... 56

6.3.1. DATOS BÁSICOS ................................................................................................................................. 56

6.3.2. PROCESO DE CÁLCULO .................................................................................................................... 56

6.3.3. COEFICEINTES DE PÉRDIDAS A LA ENTRADA Y SALIDA DE LAS ODT ....................................... 59

6.4. RÉGIMEN DE CÁLCULO CONSIDERADO .................................................................................................. 60

7. DRENAJE DE LA PLATAFORMA Y MÁRGENES............................................................................................ 121

7.1. INTRODUCCIÓN ........................................................................................................................................ 121

7.2. CRITERIOS BÁSICOS DE PROYECTO ..................................................................................................... 121

7.2.1. CONSIDERACIONES GENERALES .................................................................................................. 121

7.2.2. RESGUARDO DE LA CALZADA ........................................................................................................ 121

7.2.3. FUNCIONAMIENTO HIDRÁULICO .................................................................................................... 121

7.2.4. PUNTO DE VERTIDO ......................................................................................................................... 122

7.3. CRITERIOS PARTICULARES DE PROYECTO ......................................................................................... 122

7.3.1. PLATAFORMA .................................................................................................................................... 122

7.3.2. DESMONTES ...................................................................................................................................... 123

7.3.3. RELLENOS ......................................................................................................................................... 123

7.3.4. ESTRUCTURAS ................................................................................................................................. 124

7.4. ELMENTOS DE DRENAJE SUPERFICIAL DE PLATAFORMA Y MÁRGENES ........................................ 126

7.4.1. CACES ................................................................................................................................................ 126

7.4.2. CUNETAS ........................................................................................................................................... 126

7.4.3. BAJANTES .......................................................................................................................................... 126

7.4.4. COLECTORES .................................................................................................................................... 127

7.4.5. ARQUETAS ......................................................................................................................................... 127

7.4.6. DRENAJE DE LAS VÍAS Y CAMINOS DE SERVICIO ....................................................................... 128

APÉNDICE 01: DATOS DE ESTACIONES CLIMATOLÓGICAS

DATOS PLUVIOMÉTRICOS

DATOS TERMOMÉTRICOS

APÉNDICE 02: PLANOS



ANEJO Nº03. CLIMATOLOGÍA, HIDROLOGÍA Y DRENAJE

2

1. INTRODUCCIÓN Y OBJETO

El presente anejo tiene por objeto los siguientes aspectos:

• Reflejar el tratamiento de los datos recopilados de las estaciones meteorológicas de la zona de

estudio y realizar una clasificación climatológica en función de este.

• Determinar las precipitaciones diarias de diseño asociadas a diferentes periodos de retorno, que

permitirán en un futuro determinar los caudales de avenida asociados a las diferentes cuencas

interceptadas por la traza de la carretera.

2. CLIMATOLOGÍA GENERAL

La zona objeto del presente estudio, se encuentra situada al Sureste de la Comunidad de Madrid,

comprendiendo parte de los términos municipales Chinchón y Valdelaguna.




3

Se ha caracterizado el clima de la zona en base a los datos y los recopilados de las siguientes estaciones

pluviométricas:

Las estaciones meteorológicas más próximas son las siguientes:

Estación Indicativo Tipo Coordenadas geográficas Coordenadas UTM DATUM

Latitud Longitud Altitud X Y ETRS89

ARANJUEZ (LAS CABEZADAS)” 3100E TP 40⁰01'36" N 3⁰38'41" W 490 444985 4430992 ETRS89

ARGANDA COMUNIDAD 3182E TP 40º18’46” N 3º30’21” W 530 457018 4462673 ETRS89

TIELMES 3229 TP 40⁰14'46" N 3⁰18'56" W 592 473159 4455198 ETRS89

Tabla: Ubicación de las estaciones meteorológicas más cercanas.

Estación Indicativo Tipo

Años precipitación Años temperatura

Nº Años

Año inicio

Año fin

N.º Años

Año inicio

Año fin

ARANJUEZ (LAS CABEZADAS)” 3100E TP 22 1972 1993 19 1972 1990

ARGANDA COMUNIDAD 3182E TP 47 1971 2017 46 1972 2017

TIELMES 3229 TP 22 1945 2009 40 1970 2009

Tabla: Periodo útil de las estaciones meteorológicas más cercanas.

Los datos recogidos de estas estaciones han sido facilitados por la Agencia Estatal de Meteorología

(AEMET), y se han contrastado con los reflejados en el Sistema de Información Geográfica de Datos

Agrarios (Siga) existente en la web del Ministerio de Medio Ambiente y Medio Rural y Marino.

http://www.sig.mapa.es/siga).

2.1. TEMPERATURAS

Observando las temperaturas se aprecia que presentan una fuerte oscilación anual, debido a los contrastes

verano-invierno y a la situación interiorizada en la que se encuentra la zona de estudio.

3100 E

ARANJUEZ

(LAS CABEZADAS)

3182 E

ARGANDA

COMUNIDAD

3229

TIELMES MEDIA

Temperatura media de máximas del mes más cálido (ºC)

35,60 32,90 34,40 34,30

Temperatura media de mínimas del mes más frío (ºC)

--1,20 0,30 -0,40 -0,43

Entre el valor de la temperatura media de máximas del mes más cálido (34,30 º) y la media de mínimas del

mes más frío (-0,43 º) la diferencia es de 34,43 º, lo que da una idea de la amplitud térmica existente.

Nombre Ene Feb Mar Abr May Jun Jul Ago Sep Oct Nov Dic Año

ARANJUEZ (LAS CABEZADAS)”

5,60 7,30 10,00 11,90 16,30 21,70 25,30 24,60 20,90 15,00 9,20 6,10 14,50

ARGANDA COMUNIDAD

5,50 7,00 9,90 12,00 15,60 21,30 24,00 23,60 20,00 14,20 8,80 5,90 14,00

TIELMES 5,30 6,80 10,00 11,60 16,30 21,30 25,00 24,30 20,30 14,40 9,00 6,10 14,20

Tabla: Temperaturas (ºC) medias mensuales en el área de estudio


ARANJUEZ (LAS

CABEZADAS)

17,10 19,80 24,50 26,70 32,10 37,20 40,50 40,10 36,90 30,70 22,70 16,90 41,10

ARGANDA COMUNIDAD

16,30 18,30 23,50 26,40 30,90 35,70 38,40 37,60 33,90 27,90 21,00 15,90 39,10

TIELMES 16,00 18,90 24,30 26,40 31,30 36,00 40,30 40,00 35,40 27,90 21,10 16,30 40,70

Tabla: Temperatura media mensual de las máximas absolutas (ºC)


ARANJUEZ (LAS CABEZADAS)

-6,20 -5,20 -2,90 -1,00 2,70 7,80 10,40 9,80 5,70 1,30 -3,90 -5,20 -7,10

ARGANDA COMUNIDAD

-5,60 -4,90 -3,70 -1,40 1,90 6,90 10,00 9,90 5,40 0,60 -3,80 -5,30 -7,40

TIELMES -6,30 -5,80 -3,20 -1,60 2,20 7,00 10,60 9,20 5,50 1,00 -4,10 -5,40 -8,00

Tabla: Temperatura media mensual de las mínimas absolutas (ºC)

La duración del periodo frío (aquel en que la temperatura media de las mínimas es inferior a 7ºC) o de

heladas es de 6 ó 7 meses según la estación meteorológica, mientras que la del período cálido (aquel en

que las temperaturas medias de máximas alcanzan valores superiores a 30ºC) oscila entre 2 y 4 meses.

http://www.sig.mapa.es/siga




4

2.2. PRECIPITACIONES


ARANJUEZ (LAS

CABEZADAS)

34,00 34,60 29,90 50,70 41,50 34,60 13,00 16,90 41,40 51,50 46,10 47,80 441,80

ARGANDA COMUNIDAD

42,80 43,00 32,20 53,00 47,30 26,10 9,80 20,40 30,90 48,90 58,70 56,60 469,70

TIELMES 41,60 45,70 29,90 48,60 43,30 30,30 18,90 11,00 33,10 48,20 55,20 50,60 456,40

Tabla: Pluviometría media mensual (mm)

Como se puede observar, las precipitaciones anuales son muy escasas (440mm – 460 mm). Las

precipitaciones mensuales a lo largo del año rondan los 30-50 mm, excepto en los meses de sequía estival,

mostrando

2.3. EVAPOTRANSPIRACIÓN POTENCIAL. MÉTODO DE THORNTHWAITE

La evapotranspiración potencia (ETP) es otro de los elementos que debe considerarse para caracterizar el

régimen de humedad. La ETP corresponde al agua que vuelve a la atmósfera en estado de vapor a partir

de un suelo cuya superficie está totalmente cubierta de vegetación, en el supuesto de no existir limitación

en el suministro de agua para lograr un crecimiento vegetal óptimo. El método de cálculo de Thornthwaite

tiene en cuenta las temperaturas medias mensuales y la latitud del lugar, resultando la ETP mensual

expresada en mm/mes.


ARANJUEZ (LAS

CABEZADAS)

10,40 15,70 31,20 43,60 79,00 123,70 158,90 142,10 97,80 54,50 22,40 11,40 790,60

ARGANDA COMUNIDAD

11,20 15,80 32,50 46,60 77,00 121,70 148,00 134,50 92,60 51,90 22,30 11,90 766,00

TIELMES 10,20 14,70 32,40 43,00 80,60 120,70 155,90 140,10 93,90 52,50 22,50 12,10 788,20

Tabla: Evapotranspiración potencial media mensual (mm/mes). Método de Thornthwaite

A fin de analizar mejor el régimen de humedad en el área de estudio se ha confeccionado un gráfico en el

que se comparan los datos medios para las tres estaciones de las medias de las precipitaciones mensuales

y la evapotranspiración potencial media.

Del análisis de dicho gráfico se concluye que se produce un déficit hídrico entre mayo y octubre mientras

que a partir de primeros de noviembre hay excedente de agua.

2.4. EVAPOTRANSPIRACIÓN POTENCIAL MEDIA (ETP)

Este diagrama representa gráficamente el clima de la zona utilizando las medias mensuales de las

precipitaciones y de las temperaturas. Para ello se elige una escala de precipitaciones (en mm), doble que

la de temperaturas (en grados centígrados), según la hipótesis de GAUSSEN de equivalencia entre 2 mm

de precipitación y 1ºC de temperatura (P=2T).

En periodo de aridez viene señalado al situarse la curva de la precipitación, PMM/2, por debajo de la

correspondiente a la temperatura, apareciendo un área tanto más extensa cuando mayor sea la aridez del

clima representado. En este caso el déficit hídrico se produce entre los meses de junio y septiembre.




5

2.5. CLASIFICACIÓN CLIMÁTICA DE PAPADAKIS

Acudiendo al visor SIGA facilitado en la página del Ministerio de Agricultura, Alimentación y Medio Ambiente

podemos realizar una clasificación climática del tipo de terreno en el que se encuentra enmarcado el estudio

informativo de mejora de la carretera M-316 entre Chinchón y Valdelaguna

El clima correspondiente a la zona de actuación, en ambos términos municipales, es Mediterráneo

templado cálido a lo largo de toda la traza.

A continuación, se realiza un análisis de la metodología utilizada por Papadakis para realizar la clasificación

del suelo particularizando para el clima concreto en el que sitúa la parcela de estudio.

Papadakis en 1952 clasifica los climas en función de las zonas agrícolas. Tiene en cuenta factores de gran

importancia para la viabilidad de los cultivos, como son la severidad de los inviernos y la duración y el calor

de los veranos.

Para definir el clima de una zona es necesario conocer las medias de temperaturas máximas, medias,

mínimas, mínimas absolutas, precipitación acumulada y evapotranspiración potencial. A partir de estos

valores se delimitan el tipo de invierno, el tipo de verano y el régimen hídrico. Combinando estos tres

factores se determina el tipo de clima de la región.

En cuanto a las temperaturas:

En el CUADRO 1 se establecen los tipos de invierno, según los cultivos posibles en esta estación. Se

determinan en función de la severidad de los inviernos de la zona, que viene dada por la media de las

temperaturas mínimas absolutas del mes más frío.

Se clasifican según los cultivos de invierno posibles, en cuanto a la severidad de los inviernos se refiere.

Se determinan en función de las temperaturas mínimas absolutas del mes más frío.

CUADRO N º 1

TIPOS DE INVIERNO Y SUS LIMITES EN TERMINOS DE TEMPERATURA

TIPO TEMP.MEDIA DE LAS MINIMAS

ABSOLUTAS DEL MES MÁS FRÍO

TEMP.MEDIA DE LAS

MINIMAS DEL MES MÁS FRÍO

TEMP.MEDIA DE LAS

MAXIMAS DEL MES MÁS FRÍO

Ecuatorial Ec Mayor de 7 º Mayor de 18 º -

Tropical

Tp (cálido) Mayor de 7 º 13 º a 18 º Mayor de 21 º

tP (medio) Mayor de 7 º 8 º a 13 º Mayor de 21 º

tp (fresco) Mayor de 7 º - Menor de 21 º

Citrus Ct (tropical) 7 º a -2,5º Mayor de 8 º Mayor de 21 º

Ci 7 º a -2,5º - 10 º a 21 º

Avena Av (cálido) -2,5 º a -10 º Mayor de -4 º Mayor de 10 º

av (fresco) Mayor de -10 º - 5 º a 10 º

Triticum

Tv (trigo-avena) -10 º a -29 º - Mayor de 5 º

Ti (cálido) Mayor de -29 º - 0 º a 5 º

Ti (fresco) Mayor de -29 º - Menor de 0 º

Primavera Pr (más cálido) Menor de -29 º - Mayor de -17,8 º

pr (más fresco) id - Menor de -17,8 º

Si un invierno es demasiado frío para un tipo determinado y demasiado cálido para el tipo inferior, deberá incluirse este último.

Para la zona de estudio, de los datos de las estaciones meteorológicas seleccionadas se deduce que el

tipo de invierno es Av (Avena cálido)

En el CUADRO 2 se determinan los tipos de verano, dependiendo de los cultivos posibles durante la

estación cálida, que están condicionados por su duración y calidez.

Según el autor, la viabilidad de un cultivo viene dada por la posibilidad de efectuar plantaciones con fines

comerciales. Hay que tener en cuenta que en la actualidad algunas variedades más resistentes sí se

cultivan en zonas en las que según esta clasificación no serían viables.

Dependiendo de la duración y calidez del verano serán posibles unos u otros cultivos.




6

CUADRO N º 2

TIPOS DE VERANO Y SUS LIMITES EN TERMINOS DE TEMPERATURA

TIPO

DURACIÓN DE LA

ESTACIÓN LIBRE

DE HELADAS

(MÍNIMA,

DISPONIBLE O

MEDIA), EN

MESES

MEDIA DE LA

MEDIA DE LAS

MÁXIMAS DE

LOS n MESES

MÁS CÁLIDOS

MEDIA DE

LAS

MÁXIMAS

DEL MES

MÁS

CÁLIDO

MEDIA DE LAS

MÍNIMAS DEL

MES MÁS

CÁLIDO

MEDIA DE LAS

MEDIAS DE LAS

MÍNIMAS DE

LOS DOS

MESES MÁS

CÁLIDOS

Gossypium

(algodón)

G (más cálido) Mínima < 4’5 > 25 º; n = 6 > 33,5 º - -

g1 (menos cálido) Mínima < 4’5 > 25 º; n = 6 < 33,5 º >20º -

Cafeto c Mínima 12 < 21 º; n= 6 < 33,5º < 20 º

Oryza (arroz) o1 Mínima < 4 21 º a 25 º; n=6

Maíz M2 Disponible > 4’5 >21 º; n=6

Triticum

T (más cálido) Disponible > 4’5

<21 º; n=6

>17 º; n=4

t (menos cálido) Disponible 2,5 a 4,5 >17 º; n=4

Polar cálido (taiga) P Disponible < 2,5 >10 º; n=4 >5º

Polar frío (tundra) p3 Disponible < 2,5 >6 º; n=2

Frígido

F (desértico subglacial) <6 º; n=2 > 0 º

f (helada permanente) < 0 º

Andino -

alpino

A3 (alpino bajo)

Disponible < 2,5

Media >1

>10 º; n=4

a3 (alpino alto) Media < 1 >10 º; n=4

1: No puede ser c; 2: No puede ser G, g, O, ó c; 3: No pude ser P

Para la zona de estudio, de los datos de las estaciones meteorológicas seleccionadas se deduce que el

tipo de verano es M (Maíz)

En el CUADRO 3, combinando los tipos de invierno con los tipos de verano, se determinan los distintos

climas anuales térmicos.

CUADRO N º 3

EQUIVALENCIA DE LO REGÍMENES DE TEMPERATURA CON LOS TIPOS DE INVIERNO Y VERANO

RÉGIMEN TÉRMICO TIPO DE INVIERNO TIPO DE VERANO

Ecuatorial

EQ (cálido) Ec G

Eq (semicálido) Ec g

Tropical

TR (cálido) Tp G

Tr (semicálido) Tp g

tR (cálido con invierno fresco) tP G, g

tr (fresco) tp O, g

Tierra templada

Tt (tierra templada) Tp, tP, tp c

tt (tierra templada fresca) tp T

Tierra fría

TF (tierra fría baja) 1 Ct o más frío g

Tf (tierra fría media) 1 Ct o más frío O, M

tf (tierra fría alta) 1 Ct o más frío T, t

Andino

An (bajo) 1 Ti o más suave A

an (alto) 1 Ti o más suave a

aP (taiga andina) 1 Ti o más suave P

ap (tundra andina) 1 Ti o más suave p

aF (desierto subglacial andino) 1 Ti o más suave F

Subtropical

Ts (semitropical) Ct G, g

SU (Subtropical cálido) Ci, Av G

Su (Subtropical semicálido) 2 Ci g

Marítimo

Mm (supermarítimo) 3 Ci T

MA (marítimo cálido) 3 Ci O, M

Ma (marítimo fresco) 3 av T

ma (marítimo frío) 3, 4 av, Ti P

mp (tundra marítima) 3 Ti p

mF (desierto subglacial marítimo) 3 Ti F

Templado

TE (cálido) 3 av, Av M

Te (fresco) 3 ti, Ti T

te (frío) 3 ti, Ti t




7

CUADRO N º 3

EQUIVALENCIA DE LO REGÍMENES DE TEMPERATURA CON LOS TIPOS DE INVIERNO Y VERANO

RÉGIMEN TÉRMICO TIPO DE INVIERNO TIPO DE VERANO

Pampeano-

Patagoniano

PA (pampeano) 3, 5 Av M

Pa (patagoniano) 3 Tv. Av, Av t

Pa (patagoniano frío) 3, 6 Ti, av, Tv P

Continental

CO (cálido) 7 Av o más frío g, G

Co (semicálido) Ti o más frío M, O

co (frío) pr, Pr t

Polar

Po (taiga) ti o más frío P

Po (tundra) ti o más frío p

Fr (desértico subglacial) ti o más frío F

fr (hielo permanente) ti o más frío f

Alpino

Al (bajo) 3 Pr, Ti, ti A

al (alto) 3 Pr, Ti, ti A

1: El mes con la evapotranspiración potencial más elevada es anterior o es el del solsticio de verano, la media de las mínimas de todos los mes es <20° C. (2) No puede ser TF. (3) El mes con la evapotranspiración potencial más elevada es posterior al solsticio de verano y el régimen de humedad no es monzónico. (4) Estación libre de heladas disponible > 2’5 meses. (5) Media de las máximas de los seis meses más cálidos >25°. (6) Estación libre de heladas disponible < 2’5 meses. (7) No se incluye la combinación de invierno Av con verano G.

Combinando los tipos de invierno con los tipos de verano se obtienen un número de climas térmicos, que

indican qué cultivos son viables en cuanto a las temperaturas se refiere.

El régimen térmico de la zona es pampeano (PA).

En cuanto a la humedad y su distribución estacional:

Mediante el CUADRO 4, de climas mensuales hídricos, se caracteriza el grado de humedad de cada mes.

Se establecen varios tipos por comparación de la precipitación y el agua almacenada en el suelo disponible

para las plantas (retención máxima = 100 mm), con la evapotranspiración potencial.

En los meses áridos (a) y secos (s) no existe prácticamente crecimiento vegetal, mientras que sí existe en

los meses del tipo i, f, p, h y w, con un régimen térmico adecuado. El número de meses no secos tiene una

importancia particular en los climas mediterráneos y monzónicos.

CUADRO N º 4

REGIMENES DE HUMEDAD Y SU DEFINICIÓN

RÉGIMEN FUNDAMENTAL SUBDIVISIÓN DEL REGIMEN FUNDAMENTAL

HU, Hu

(húmedo)

No hay ningún mes seco. Índice de humedad

anual mayor de 1. Ln (agua de lavado) mayor

del 20 por 100 de la ETP anual.

HU (siempre

húmedo) Todos los meses son húmedos

Hu (húmedo) Uno o más meses son intermedios

ME, Me, me

(mediterráneo)

Ni húmedo ni desértico; Pinvernal mayor que

Pestival. Si el verano es G julio deberá ser seco.

Latitud mayor que 20°, en caso contrario

monzónico.

ME (húmedo) Ln mayor que el 20 por ciento de la ETP anual y/o

índice anual de humedad mayor de 0’88.

Me (seco)

Ln menor del 20 por ciento de la ETP anual; índice

anual de Humedad entre 0’22 y 0’88; en uno o más

meses con la media de las máximas > 15° el agua

disponible (Pi + Ri-11) cubre completamente la ETPi

me (semiárido) Demasiado seco para Me

MO, Mo, mo

(monzónico)

Ni húmedo ni desértico. Índices de humedad

julio-agosto mayor que abril-mayo. Julio o

agosto deberán ser húmedos si lo son dos

meses de invierno, julio o agosto deberán ser

húmedos o

intermedios (no secos) si lo son dos meses de

invierno, en caso contrario el régimen es de

estepa o isohigro-semiárido.

MO (húmedo) Ln mayor que el 20% de la ETP anual y/o índice de

humedad anual mayor de 0'88.

Mo (seco)

Ln menor del 20% de la ETP anual; índice de

humedad anual

entre 0’44 y 0’88.

mo (semiárido) Índice anual de humedad menor de 0’44

St (estepario) Ni mediterráneo ni monzónico ni húmedo. Primavera no seca (la precipitación combinada de los 3 meses de primavera

cubre más de la mitad de la ETP correspondiente). Latitud mayor de 20°; en caso contrario el régimen es monzónico.

da, de, di, do

(desértico)

Todos los meses con temperaturas medias de

las máximas mayores de 15° son secos. Índice

anual de humedad menor de 0’22.

da

(absolutamente

desértico)

Todos los meses con la media de las máximas

superior a 15°C tienen índices de humedad menores

de 0’25; el índice anual de humedad es menor de

0’09.

de (desierto

mediterráneo)

No suficientemente seco para da; la precipitación de

invierno mayor que la de verano.

di (desierto

isohigro) Ni da, ni de, ni do.

do (desierto

monzónico)

No suficientemente seco para da; julio-agosto son

menos secos que abril-mayo.

si (isohigro-

semiárido) Demasiado seco para estepario, demasiado húmedo para desértico. Ni mediterráneo ni monzónico.

El régimen de humedad de la zona es mediterráneo seco (Me).

Finalmente, combinando el clima anual térmico con los regímenes hídricos, se obtiene el tipo de clima.

Estos climas se corresponden con las distintas regiones agrícolas del mundo.

Fórmula climática abreviada

Para describir el clima de una zona, y en nuestro caso para cada estación meteorológica con series de

datos suficientemente largas, se obtiene la fórmula climática que contiene el tipo de invierno, el tipo de

verano y el régimen hídrico. Con esto se resumen las principales características de un clima.




8

GRUPOS CLIMÁTICOS

Se consideran 10 climas principales: tropicales, tierra fría, desérticos, subtropicales, mediterráneos,

marítimos, continentales húmedos, esteparios, alpino y polar. Combinándolos con los regímenes hídricos

se obtienen los distintos tipos de clima.

CUADRO N º 5

CLASIFICACIÓN CLIMÁTICA. DEFINICIÓN METEREOLÓGICA DE LAS PRIINCIPALES UNIDADES

UNIDAD CLIMÁTICA RÉGIMEN DE

TEMPERATURA RÉGIMEN DE HUMEDAD GRUPO

FUNDAMENTAL

SUBDIVISIÓN DEL FRUPO

FUNDAMENTAL

Tropical

Ecuatorial húmedo semicálido Eq HU, Hu, MO; índice de humedad anual > 1’00

Tropical húmedo semicálido Tr HU, Hu, MO; índice de humedad anual

> 1’00

Ecuatorial-tropical seco semicálido Eq, Tr MO, Mo; índice de humedad anual <

1’00

Ecuatorial-tropical cálido EQ, TR MO, Mo

Ecuatorial-tropical semiárido EQ, Eq, TR, Tr mo

Tropical fresco tr HU, Hu, MO, Mo

Tierra templada húmeda Tt, tt Hu. Hu, MO

Tierra templada seca Tt, tt Mo, mo

Tropical cálido con invierno fresco tR HU, Hu, MO, Mo, mo

Tierra fría

Tierra fría semitropical TF; invierno Ct HU, Hu, MO, Mo, mo

Tierra fría baja TF, invierno Ci, Av HU, Hu, MO, Mo, mo

Tierra fría media Tf HU, Hu, MO, Mo, mo

Tierra fría alta tf HU, Hu, MO, Mo, mo

Andino bajo An HU, Hu, MO, Mo, mo

Andino alto an HU, Hu, MO, Mo, mo

Taiga andina aP HU, Hu

Tundra andina ap HU, Hu, MO, Mo, mo

Desierto subglacial andino aF HU, Hu, MO, Mo, mo

Desierto

Desierto tropical cálido EQ, TR, tR da, de, di, do

Desierto subtropical cálido Ts, SU da, de, di, do

Desierto tropical fresco Eq, Tr, tr da, de, di, do

Desierto subtropical fresco Su, MA, Mm da, de, di, do

CUADRO N º 5




FUNDAMENTAL


FUNDAMENTAL

Desierto de tierras altas de baja latitud Tt, tt, TF, Tf, tf, An, an da, do

Desierto continental CO, Co, co, te da, de, di, do

Desierto Pampeano PA, TE da, de, di, do

Desierto Patagoniano Pa, pa da, de, di, do

Subtropical

Subtropical húmedo SU, Su Hu, Hu

Subtropical monzónico SU, Su Mo, Mo, mo; primavera seca

Semitropical cálido Ts, verano G

Semitropical semicálido Ts, verano g

Subtropical semimediterráneo SU, Su

Pampeano

Pampeano típico PA St

Pampeano de tierras altas Pa St

Pampeano subtropical SU, Su St

Pampeano marítimo TE, MA, Mm, Ma St

Peripampeano monzónico PA Mo, mo

Peripampeano semiárido PA, TE, SU, Su Si

Pradera patagoniana Pa, pa, ma St

Patagoniano semiárido

Pa, pa, ma, TE mo, si

Pa, pa, Te, Ma me

CUADRO N º 5




FUNDAMENTAL


FUNDAMENTAL

Mediterráneo

Mediterráneo subtropical SU, Su ME, Me

Mediterráneo marítimo MA, Mm ME, Me

Mediterráneo marítimo fresco Ma ME, Me




9

CUADRO N º 5




FUNDAMENTAL


FUNDAMENTAL

Mediterráneo tropical Tr, tr, Tt y tt ME, Me

Mediterráneo templado TE ME, Me

Mediterráneo templado fresco Te, te, Po, Pa, pa, PA ME, Me

Mediterráneo continental CO, Co, co ME, Me

Mediterráneo semiárido subtropical Su, Su, Tr, tr, MA me

Mediterráneo semiárido continental CO, Co, co, TE, te me

Marítimo

Marítimo cálido MA, Mm HU, Hu

Marítimo fresco Ma HU, Hu

Marítimo frío ma HU, Hu

Marítimo polar Mp, mF HU, Hu

Templado cálido TE, PA HU, Hu

Templado fresco Te HU, Hu

Templado frío Te HU, Hu

Patagoniano húmedo Pa, pa HU, Hu

Continental húmedo

Continental cálido CO HU, Hu, MO

Continental semicálido Co HU, Hu, MO

Continental frío co HU, Hu, MO

Estepario

Estepario cálido CO St

Estepario semiárido Co St

Estepario frío Co St

Estepario templado te, TE St

Estepario polar Po; invierno Pr ST

Continental semiárido CO, Co, co, te, Po si

Continental monzónico seco CO, Co, co Mo, mo

Polar

Taiga Po HU, Hu, MO, Mo; St con invierno no pr

Tundra po cualquiera

Deserto subglacial Fr cualquiera

CUADRO N º 5




FUNDAMENTAL


FUNDAMENTAL

Hielo permanente fr cualquiera

Alpino Al, al cualquiera

Para la zona de estudio el clima es mediterráneo templado fresco




10

3. CONSIDERACIONES GENERALES Y CRITERIOS BÁSICOS

3.1. PERÍDO DE RETEORNO Y CAUDAL DE PROYECTO

3.1.1. PERÍODO DE RETORNO

Período de retorno T es el periodo de tiempo expresado en años, para el cual el caudal máximo anual tiene

una probabilidad de ser excedido igual a 1/T.

La probabilidad de que en un año se produzca un caudal máximo superior al de período de retorno T viene

dada por la siguiente expresión:

𝑝(𝑄 > 𝑄𝑇) =1

𝑇

donde:

• 𝑄 (m3/s) Caudal máximo anual

• 𝑄𝑇 (m3/s) Caudal máximo anual correspondiente al período de retorno T

• 𝑇 (años) Periodo de retorno

3.1.2. CAUDAL DE PROYECTO

Caudal de proyecto 𝑄𝑝, es aquél que se debe tener en cuenta para efectuar el dimensionamiento hidráulico

de una obra, elemento o sistema de drenaje superficial de la carretera. Se considera igual al caudal máximo

anual correspondiente a los períodos de retorno que se indican a continuación:

• Drenaje de plataforma y márgenes: veinticinco años (𝑇 = 25 𝑎ñ𝑜𝑠),

• Drenaje transversal: se debe establecer por el proyecto en un valor superior o igual a cien años

(𝑇 = 100 𝑎ñ𝑜𝑠)

3.2. TIPOS DE CUENCA RESPECTO A LA CARRETRA

La norma 5.2 - IC drenaje superficial de la Instrucción de Carreteras en su apartado 1.4.- define los

siguientes tipos de cuenca:

• Cuenca topográfica o natural Cuenca preexistente no afectada por la carretera, considerada aguas

arriba de la entrada de un puente o una obra de drenaje transversal de la carretera.

• Cuenca principal Cuenca cuyo punto de desagüe es un puente o una obra de drenaje transversal

de la carretera. Una cuenca principal se compone de la cuenca topográfica o natural del cauce

correspondiente al puente u obra de drenaje transversal, más las cuencas secundarias que

comprenda.

• Cuenca secundaria: Cuenca no principal, generada por la construcción de la carretera, cuya

escorrentía se vierte a sus elementos de drenaje de plataforma y márgenes. Puede comprender

terrenos tanto de la propia explanación como otros exteriores que viertan su escorrentía hacia ella.

Ejemplo de cuencas principales y secundarias

Se han identificado las cuencas principales, entendiendo como aquellas cuya escorrentía superficial es

drenada pro cada una de las obras de drenaje transversal proyectadas para la carretera.

También se han identificado las cuencas secundarias siendo estas la generadas por la construcción de la

carretera cuya escorrentía vierte a sus elementos de drenaje de la plataforma y márgenes, puede

comprender terrenos tanto de la propia explanación como otros exteriores que viertan su escorrentía hacia

ella.




11

Para su denominación se ha empleado la siguiente notación:

• Inicialmente se ha empleado la letra P para las cuencas principales y S para las secundarias

• En segundo lugar se han empleado dos dígitos correspondientes al kilómetro y hectómetro del punto

de desagüe de la cuenca

• Finalmente se emplearán las letras A, B, C…. si existe varias cuencas que desaguan en el mismo

hectómetro

Así por ejemplo, la cuenca S-0.0A es una cuneca secundaria que desagua en el PK 0+005

aproximadamente, o la cuenca P-0.6A es una cuenca principal que desagua en el PK 0+660

aproximadamente

En el apéndice 2.- Planos se recoge la representación gráfica de las cuencas identificadas.

4. CÁLCULO DE CAUDALES

4.1. CONSIDERACIONES GENENRALES

El caudal máximo anual correspondiente a un determinado período de retorno 𝑄𝑇, se ha determinar a través

de la metodología que se establece en el Capítulo 2 de la norma 5.2 – IC Drenaje Superficial de la

Instrucción de Carreteras publicada en el B.O.E Núm 60 el jueves 10 de marzo de 2016

A los efectos la citada norma se ha considerado el siguiente método de cálculo de caudales:

• Racional: Supone la generación de escorrentía en una determinada cuenca a partir de una

intensidad de precipitación uniforme en el tiempo, sobre toda su superficie. No tiene en cuenta:

o Aportación de caudales procedentes de otras cuencas o trasvases a ellas.

o Existencia de sumideros, aportaciones o vertidos puntuales, singulares o accidentales de

cualquier clase.

o Presencia de lagos, embalses o planas inundables que puedan producir efecto laminador o

desviar caudales hacia otras cuencas.

o Aportaciones procedentes del deshielo de la nieve u otros meteoros.

o Caudales que afloren en puntos interiores de la cuenca derivados de su régimen

hidrogeológico.

A la vista de las características de la zona de estudio, por su topografía, hidrografía y tras las visitas

realizadas a la zona de estudio se ha podido comprobar que ninguno de estos puede resultar relevante,

por lo que se puede aplicar el método racional

No existen cauces con estaciones de aforo ni series de datos de caudal ni avenidas históricas que permitan

realizar un método estadístico del cálculo de caudales.

La elección del método de cálculo racional como el más adecuado para la zona de estudio queda reforzado

debido a que:

• Las cuencas analizadas tienen un área inferior a cincuenta kilómetros cuadrados (𝐴 < 50 𝑘𝑚2):

• No existen datos sobre caudales máximos que puedan ser proporcionados por la Administración

Hidráulica.




12

4.2. MÉTODO RACIONAL

4.2.1. FÓRMULA GENERAL DE CÁLCULO

Siguiendo el método racional, el caudal máximo anual 𝑄𝑇, correspondiente a un período de retorno 𝑇, se

calcula mediante la fórmula:

𝑄𝑇 =𝐼(𝑇, 𝑡𝐶) · 𝐶 · 𝐴 · 𝐾𝑇

3,6

donde:

• 𝑄𝑇 (m3/s) Caudal máximo anual correspondiente al período de retorno T, en el punto de desagüe

de la cuenca

• 𝐼 (𝑇, 𝑡𝑐) (mm/h) Intensidad de precipitación correspondiente al período de retorno considerado

• 𝑇, para una duración del aguacero igual al tiempo de concentración 𝑡𝐶, de la cuenca.

• 𝐶 (adimensional) Coeficiente medio de escorrentía de la cuenca o superficie considerada.

• 𝐴 (km2) Área de la cuenca o superficie considerada

• 𝐾𝑡 (adimensional) Coeficiente de uniformidad en la distribución temporal de la precipitación.

Esquema de cuenca

Esta fórmula es válida para cuencas homogéneas como es el caso de las cuencas que nos ocupan.

4.2.2. CÁLCULO DE LAS PRECIPITACIONES MÁXIMAS DIARIAS

Sí se ha llevado a cabo el cálculo de la precipitación diaria correspondiente a diferentes periodos de retorno

para la zona de estudio.

Para la determinación de la precipitación diaria correspondiente al período de retorno 𝑇, 𝑃𝑑 se ha adoptado

el mayor valor de los obtenidos a partir de:

• Datos publicados por la Dirección General de Carreteras.

• Estudio estadístico de las series de precipitaciones diarias máximas anuales, medidas en los

pluviómetros existentes en la cuenca, o próximos a ella. Se ha ajustado a la serie de precipitaciones

máximas registrada en cada pluviómetro, las funciones de distribución extrema Gumbel y

SQRT ET-max.

La función de distribución extrema más apropiada a los datos de la zona se debe ajustar a la serie

de precipitaciones máximas registradas en cada pluviómetro, considerando al menos las funciones

Gumbel y SQRT ET-max.

Obtención de la precipitación a partir de la publicación “Máximas lluvias diarias en la España

peninsular”

Para la determinación de la precipitación diaria correspondiente al período de retorno T, Pd se ha adoptado

el valor de los obtenido a partir de la publicación “Máximas lluvias diarias en la España peninsular” editada

por del Ministerio de Fomento en el año 1999. Este documento presenta un método operativo que, de una

manera breve y fiable, proporciona un valor de las máximas precipitaciones diarias en la España peninsular,

valor que servirá de base de partida para el cálculo de los caudales a desaguar por los pequeños cauces

existentes en las obras de carreteras.

Se ha localizado en los planos del punto geográfico deseado, habiendo unos valores de precipitación media

P de 42 mm y un coeficiente de variación de 0,34, estimados mediante las isolíneas representadas.




13

El cuantil regional Yt obtenido para los diferentes periodos de retorno se obtiene usando la siguiente tabla

Cuantiles Yt de la Ley SQRT-ET max, también denominados Factores de Amplificación KT, en el “Mapa

para el Cálculo de Máximas Precipitaciones Diarias en la España Peninsular” (1999).

T P Yt

Pd

(años) (mm) (mm)

2 42 0,924 38,81

5 42 1,213 50,95

10 42 1,423 59,77

25 42 1,717 72,11

50 42 1,93 81,06

100 42 2,174 91,31

200 42 2,434 102,23

500 42 2,785 116,97

Obtención de la precipitación a partir de ajustes estadísticos

Se ha realizado el ajuste estadístico de los datos de precipitaciones máximas diarias recibidas de

AEMET para cada una de las estaciones, tanto por el método de Gumbel como por el método SQRT-ET

max. Los resultados se muestran a continuación:

Ajuste de Gumbel

La distribución de Gumbel ha sido utilizada con buenos resultados para valores extremos independientes

de variables meteorológicas y parece ajustarse bien a los valores máximos de la precipitación en distintos

intervalos de tiempo y después de muchos años de uso parece confirmarse su utilidad en los problemas

prácticos de ingeniería de dimensionamiento de redes de drenaje y diversas obras hidráulicas.

Si “𝑛” es el número anual de valores diarios independientes de un elemento meteorológico o hidrológico y

𝐸𝑥 el número medio anual de valores diarios que exceden el valor 𝑥, la probabilidad de que un valor diario

exceda a 𝑥 es 𝐸𝑥

𝑛, mientras que la probabilidad de que sea menor será 1 −

𝐸𝑥

𝑛.

La probabilidad 𝐹(𝑥), en tanto por uno, de que el máximo anual sea menor que 𝑥 vendrá dada por

𝐹(𝑥) = ( 1 –𝐸𝑥

𝑛)

𝑛, y si “𝑛” es suficientemente grande 𝐹(𝑥) → 𝑒 − 𝐸𝑥. Si se hace 𝑦 = − 𝐿𝑛 𝐸𝑥, se tiene:

𝐹(𝑥) = 𝑒−𝑒−𝑦




14

y es variable reducida, 𝑦 = − 𝐿𝑛 | 𝐿𝑛 | 1

𝐹(𝑥)||, y “𝑒” la base de los logaritmos neperianos.

En la aplicación de la teoría de los valores extremos se suele expresar la probabilidad en términos del

periodo de retorno o de recurrencia 𝑇(𝑥), que para un valor particular de “𝑥” es “el intervalo medio,

expresado en años, en que el valor extremo alcanza o supera a “𝑥” una vez solamente”. La relación entre

la probabilidad 𝐹(𝑥) y el periodo de retorno 𝑇(𝑥) viene dada por:

𝑇(𝑥) =1

1 − 𝐹(𝑥)

La variable reducida viene dada por:

𝑦 = 𝛼(𝑥 − 𝜇)

siendo 𝛼 y 𝜇 parámetros que pueden calcularse a partir de la serie de valores extremos x.

Para estimar estos parámetros pueden utilizarse varios métodos, si bien para el presente estudio se ha

adoptado el de ajuste por mínimos cuadrados.

Para ver, a priori, si la serie de valores máximos anuales se ajusta a la distribución Gumbel puede utilizarse

un papel de probabilidad extrema. En abscisas se lleva la frecuencia acumulada o probabilidad.

𝐹(𝑥) = 𝑚

𝑛 + 1· 100 𝑒𝑛 %

La escala es doble logarítmica y por consiguiente lineal en “y”. En la horizontal superior figuran los periodos

de retorno.

𝑇(𝑥) =1

1 − 𝐹(𝑥)

Para representar una distribución de frecuencia de valores extremos se ordenan los 𝑛 valores máximos

anuales de menor a mayor, asignando al primero el valor 1, al segundo 2, etc. En la expresión 𝑚

𝑛+1· 100 se

dan a “𝑚” los valores 1, 2, 3, ..., n, y los obtenidos se llevan sobre la escala horizontal. Sobre la vertical se

llevan los correspondientes valores máximos. Si los puntos representativos están más o menos alineados,

la distribución se ajusta a la del tipo Gumbel, tanto mejor cuanto más alineados estén.

Para el cálculo de la línea de mejor ajuste se ha desarrollado un método que es una variante del de mínimos

cuadrados (Chow). La diferencia consiste en que la suma de cuadrados de las distancias que hay que

hacer mínima no se mide paralelamente a los ejes coordenadas (x ó y) sino paralelamente a una línea cuya

pendiente es de signo opuesto a la línea de mejor ajuste.

Este método simplifica consideradamente los cálculos y conduce a las relaciones siguientes para estimar

los parámetros 𝛼 y 𝜇

𝛼 =𝑆𝑛

𝑆𝑥 𝜇 = 𝑥 − 𝑦𝑛

𝑆𝑥

𝑆𝑛

Donde:

• 𝑆𝑛: Desviación típica variable.

• 𝑦𝑛: Media de una variable

• 𝑆𝑥: Desviación típica de la muestra (calculada a partir de los datos de precipitación)

• 𝑥: Media de la muestra

El valor extremal buscado “x”, es para cada periodo de retorno:

𝑥 = 𝑥 +𝑌𝑇 − 𝑌𝑛

𝑆𝑛𝑆𝑥

donde 𝑌𝑇 es la variable reducida, que depende únicamente del periodo de retorno 𝑇 considerado, y se

calcula como:

𝑌𝑇 = − 𝐿𝑛 | 𝐿𝑛 | 𝑇

𝑇 − 1||

𝑌𝑛 y 𝑆𝑛 son respectivamente la media y la desviación típica de la variable reducida y, obtenidas a partir de

la relación:

𝑌𝑇 = 𝐿𝑛 | 𝐿𝑛 | 𝑛 + 1

𝑚||

y dependen solamente de “n” (número de años de la serie).

Ajuste por el método SQRT-ET max

La ley SQRT-ETmáx, es un modelo desarrollado específicamente pare el análisis de máximas lluvias

diarias.

Es una ley con dos parámetros, basada exclusivamente en datos locales, al igual que la de Gumbel. Su

formulación es

𝐹(𝑥) = 𝑒−𝑘(1+·√𝛼𝑥)·𝑒−√𝛼𝑥

Donde

𝐹(𝑥): Probabilidad de ocurrencia de una determinada tormenta

𝑘 y 𝛼: parámetros de escala y frecuencia. Deben ser ajustados a los datos existentes.




15

Para calcular 𝑘 y 𝛼 se parte de la función de máxima verosimilitud:

𝐿 = ∑ 𝐿𝑛 𝑓(𝑥𝑖)

𝑁

𝑖=1

Donde

𝑓(𝑥𝑖) =𝑘

1 − 𝑒−𝑘ℎ(𝑥𝑖)𝐹(𝑥𝑖)

ℎ(𝑥𝑖) =𝛼

2𝑒−√𝛼𝑥𝑖

𝐹(𝑥𝑖) = 𝑒−𝑘(1+·√𝛼𝑥𝑖)·𝑒−√𝛼𝑥𝑖

𝑥𝑖: valor de la precipitación conocida correspondiente al valor ordenado "𝑖"

La función de máxima verosimilitud 𝐿 se deriva respecto de 𝛼 y se iguala a cero, obteniéndose el valor de

𝑘 en función de 𝛼

𝑘 =∑ √𝛼𝑥𝑖

𝑁𝑖=1 − 2𝑁

∑ 𝛼𝑥𝑖𝑁𝑖=1 𝑒−√𝛼𝑥𝑖

Con este valor de 𝑘 se obtiene el valor de 𝛼 que maximiza la función de máxima verosimilitud 𝐿. De esta

manera queda definida la función de distribución 𝐹(𝑥) para una serie de valores conocidos de

precipitaciones máximas.

Estación Aranjuez “Las Cabezadas”, presenta una serie de 22 años, 20 de ellos completos,

Precipitaciones máximas diaria mensual (mm) Estación Aranjuez “Las Cabezadas”

Año Ene Feb Mar Abr May Jun Jul Ago Sep Oct Nov Dic Año

1972 6,0 10,5 2,5 22,2 60,5 24,0 18,9 10,0 60,5

1973 6,6 0,4 13,1 9,8 11,2 4,2 1,5 5,1 0,0 33,2 22,8 17,3 33,2

1974 12,5 8,6 13,0 13,3 8,5 31,0 35,0 9,2 0,0 7,0 21,2 3,2 35,0

1975 4,2 21,1 19,0 32,7 14,4 41,5 0,0 79,5 10,0 5,0 9,6 13,4 79,5

1976 7,1 9,2 8,5 15,6 12,8 6,9 9,8 20,9 11,4 15,1 15,9 18,3 20,9

1977 18,8 8,6 7,1 27,1 12,6 15,6 10,0 8,4 31,2 15,0 26,3 27,2 31,2

1978 16,8 24,0 25,5 8,4 13,6 36,4 0,0 0,0 18,5 0,3 27,3 15,5 36,4

1979 29,2 18,3 11,6 20,1 14,1 12,3 3,4 3,8 7,5 18,7 11,2 22,0 29,2

1980 9,9 8,2 13,0 22,8 21,0 6,2 0,0 1,7 6,2 26,1 25,2 1,2 26,1

1981 3,1 12,7 14,1 24,5 16,7 1,0 4,5 14,1 16,0 2,5 2,2 31,5 31,5

1982 12,6 10,5 12,6 11,2 23,3 34,5 22,5 10,2 27,0 29,0 38,5 12,4 38,5

1983 0,0 3,5 3,8 21,3 2,7 7,5 7,5 22,9 1,2 4,4 13,5 25,8 25,8

1984 8,3 28,8 22,5 9,7 10,5 2,4 1,2 6,8 12,5 13,1 20,7 3,5 28,8

1985 24,0 23,5 4,5 8,6 17,2 8,6 0,2 0,0 0,0 0,0 13,5 22,0 24,0

1986 6,5 13,5 16,5 18,2 10,1 7,5 1,8 0,0 50,5 28,5 13,5 13,3 50,5

Precipitaciones máximas diaria mensual (mm) Estación Aranjuez “Las Cabezadas”


1987 39,8 11,8 2,8 17,0 19,5 3,1 14,7 17,3 16,5 19,1 15,3 25,8 39,8

1988 11,2 25,7 0,0 13,2 20,4 14,3 12,8 0,0 0,0 42,8 14,5 1,3 42,8

1989 10,8 4,8 16,2 15,7 20,0 25,3 4,5 18,0 40,0 23,5 12,8 22,0 40,0

1990 10,0 0,0 9,5 10,0 8,2 6,8 2,7 5,6 94,5 18,5 22,5 14,8 94,5

1991 3,5 14,5 9,7 19,8 5,5 6,5 11,2 0,0 16,9 34,6 13,5 0,0 34,6

1992 16,5 2,7 8,9 18,3 16,0 29,2 18,2 7,2 11,2 40,5 5,5 13,5 40,5

1993 1,5 9,8 10,2 11,0 40,0 62,4 62,4

Periodo de retorno Gumbel SQRT-ET Max

T (años) Precipitación (mm)

2 38,44

5 57,76 52,57

10 70,56 63,68

25 86,73 79,51

50 98,73 92,28

100 110,63 105,79

200 122,50 120,12

500 138,15 140,32

La Estación Arganda (Comunidad) presenta una serie de 47 años, 38 de ellos completos.

Precipitaciones máximas diaria mensual (mm) Estación Arganda (Comunidad)


1971 12,9 15,5 16,8 24,0 28,0 2,9 6,8 1,8 2,1 3,0 33,0 33,0

1972 16,0 30,0 51,0 4,0 8,0 12,0 5,5 16,7 90,0 33,0 66,0 16,5 90,0

1973 20,0 2,0 14,0 7,5 17,0 37,0 3,0 36,0 0,0 14,5 23,0 19,4 37,0

1974 17,3 12,0 20,0 12,0 14,0 11,5 10,2 3,0 0,0 4,0 30,0 13,0 30,0

1975 10,6 50,0 8,5 41,0 40,0 8,1 -0,3 64,0 12,5 2,8 10,5 10,3 64,0

1976 9,0 19,0 16,0 17,0 13,8 12,5 8,0 17,5 17,5 11,0 13,0 23,0 23,0

1977 15,5 8,6 5,0 29,0 8,5 15,0 3,0 22,0 16,0 55,0 21,5 42,0 55,0

1978 12,0 11,5 21,0 25,0 25,0 16,0 0,0 0,0 14,0 22,0 6,5 18,0 25,0

1979 37,0 24,0 9,0 30,0 13,0 8,0 38,0 4,0 7,0 16,0 11,0 15,0 38,0

1980 14,0 15,5 36,5 10,5 31,5 7,3 0,0 3,0 8,0 31,0 43,0 -0,3 43,0

1981 5,5 30,0 13,5 30,5 15,5 2,5 5,0 3,5 11,5 2,0 1,0 25,0 30,5

1982 12,0 21,0 15,5 17,0 33,2 24,0 28,0 32,0 35,0 17,0 88,0 7,5 88,0

1983 0,0 13,0 0,5 29,5 8,0 0,3 -0,3 60,5 2,5 5,5 14,0 30,0 60,5

1984 9,0 51,0 13,0 18,0 27,0 20,0 -0,3 10,5 13,0 9,5 34,0 6,0 51,0

1985 26,0 19,0 5,0 19,5 12,0 0,0 0,0 0,0 -0,3 9,5 31,0 31,0

1986 16,5 17,0 10,5 11,0 0,0 2,5 31,7 28,0 30,0 11,0 14,0 31,7




16

Precipitaciones máximas diaria mensual (mm) Estación Arganda (Comunidad)


1987 35,0 17,0 2,0 16,0 6,5 2,5 14,0 14,0 7,0 15,7 15,0 24,5 35,0

1988 9,5 10,5 -0,3 15,0 17,5 21,2 3,3 0,0 1,5 23,0 16,0 0,0 23,0

1989 7,5 12,5 6,0 10,0 24,0 8,0 18,0 7,0 47,0 9,0 11,0 15,0 47,0

1990 9,0 9,0

1991 6,4 20,0 8,0 15,5 5,0 7,0 19,5 0,0 17,5 18,5 5,0 4,2 20,0

1992 2,5 4,0 7,5 12,0 13,0 18,5 3,8 8,0 12,0 16,0 1,5 16,0 18,5

1993 1,5 15,0 6,5 4,5 32,0 19,0 0,0 8,5 4,0 31,5 18,5 4,5 32,0

1994 5,5 13,0 0,0 8,0 14,7 2,5 1,6 2,5 9,6 14,5 11,5 7,0 14,7

1995 3,5 21,0 0,5 7,6 19,5 36,0 0,7 20,3 13,2 4,5 14,6 18,5 36,0

1996 12,1 5,0 10,0 10,0 22,3 10,3 0,0 9,5 11,5 4,8 24,5 14,5 24,5

1997 15,5 1,5 0,0 12,3 12,0 5,6 9,0 16,0 26,3 4,9 31,0 9,7 31,0

1998 11,2 28,2 15,0 9,0 22,8 4,5 0,0 7,0 17,2 12,8 6,6 11,5 28,2

1999 5,1 3,8 11,5 28,5 14,0 8,8 9,5 1,8 24,6 22,5 17,0 17,9 28,5

2000 18,5 1,8 9,5 18,0 10,0 12,8 1,5 0,0 6,0 8,0 13,3 15,0 18,5

2001 9,5 7,3 12,6 5,0 9,4 2,3 2,9 5,0 15,0 24,4 5,5 7,7 24,4

2002 11,2 2,5 15,0 16,6 17,3 16,0 0,9 1,4 8,5 11,2 10,9 10,3 17,3

2003 10,0 17,7 11,6 15,0 5,7 3,5 0,0 14,2 20,2 27,0 12,0 12,6 27,0

2004 5,0 17,5 28,3 28,7 60,0 17,0 25,7 13,3 6,7 24,7 20,5 12,0 60,0

2005 0,0 9,4 4,7 3,9 2,1 5,3 0,0 0,5 4,7 23,9 20,8 9,6 23,9

2006 16,0 17,0 7,0 6,1 20,1 7,9 0,0 1,2 23,0 26,0 21,1 12,6 26,0

2007 26,6 6,2 22,0 34,5 16,0 1,3 9,2 3,1 29,0 28,8 1,6 34,5

2008 10,0 4,5 3,0 14,2 18,0 21,8 0,3 0,0 36,0 64,0 3,0 10,0 64,0

2009 8,0 18,7 3,2 6,1 10,0 9,9 0,0 3,0 12,5 10,1 14,0 26,7 26,7

2010 11,0 21,3 32,0 20,0 16,0 9,7 10,5 1,9 19,5 23,5 7,2 19,0 32,0

2011 12,0 17,0 10,0 32,0 34,4 23,0 0,7 4,7 1,5 13,4 13,0 2,0 34,4

2012 2,9 4,6 13,7 6,2 8,0 0,6 26,3 -0,3 34,5 16,5 17,0 5,0 34,5

2013 4,0 7,6 17,0 21,0 10,0 0,7 14,3 14,4 9,8 14,0 8,7 15,0 21,0

2014 13,0 9,5 16,0 15,4 6,4 4,4 5,0 13,5 15,0 17,0 20,0 20,0

2015 7,7 11,2 8,4 16,0 -0,3 12,3 0,8 15,5 0,4 16,0

2016 12,0 11,0 23,7 27,5 21,0 -0,3 6,0 27,0 7,0 27,5

2017 17,0 4,3 6,0 8,4 41,0 6,0 0,0 17,0 41,0



2 31,36 -

5 51,74 46,61

10 65,23 59,67

25 82,27 78,22

50 94,92 93,39

100 107,47 109,61



200 119,97 126,98

500 136,47 151,65

La Estación Tielmes presenta una serie de 55 años, 35 de ellos completos.

Precipitaciones máximas diaria mensual (mm) Estación Tielmes


1945 3,6 4,1 30,0 21,5 30,0

1946 6,0 7,2 9,0 32,4 33,4 33,4

1951 49,0 19,0 24,0 26,0 34,0 32,5 4,5 8,3 43,0 28,0 35,9 6,0 49,0

1952 27,0 12,3 16,0 50,0 50,0 5,3 32,0 67,0 0,0 10,0 28,0 21,0 67,0

1953 2,0 26,6 27,7 55,6 10,3 77,0 4,2 6,5 30,4 29,4 19,0 27,0 77,0

1954 14,0 5,0 16,2 14,7 44,0 13,4 0,0 0,0 0,0 0,0 31,0 11,0 44,0

1955 24,3 40,0 20,0 8,7 34,4 17,4 7,0 12,6 15,3 21,0 13,3 45,0 45,0

1956 24,8 70,6 38,3 17,3 49,4 21,0 29,3 13,0 27,0 28,2 70,6

1962 0,0 13,5 11,2 8,9 27,5 27,5

1963 11,0 14,9 4,5 25,0 2,0 43,0 0,0 0,0 11,9 24,6 36,5 24,0 43,0

1964 0,0 36,1 9,0 11,5 2,4 21,0 3,2 0,0 9,8 5,1 22,6 7,5 36,1

1965 14,1 30,7 10,7 8,1 7,5 3,1 0,0 1,0 27,5 47,5 30,0 19,5 47,5

1966 20,0 18,9 0,0 52,1 19,5 20,0 3,0 1,9 8,1 23,8 17,2 0,0 52,1

1967 13,8 17,0 10,0 8,6 17,1 7,5 0,0 0,0 12,0 11,7 19,4 3,0 19,4

1968 1,0 18,5 27,9 22,2 10,6 9,5 0,0 6,9 5,1 14,0 22,0 16,0 27,9

1969 10,1 27,5 33,0 36,6 15,0 10,5 4,5 4,5 38,2 10,0 62,7 8,0 62,7

1970 16,3 6,6 3,3 12,0 3,4 7,5 88,5 0,0 0,0 3,0 12,7 5,5 88,5

1971 26,2 10,2 22,5 22,3 25,0 23,0 22,0 6,0 1,8 4,5 5,5 29,0 29,0

1972 14,5 17,0 20,0 0,0 5,0 20,0 8,0 4,3 50,0 25,0 61,0 15,0 61,0

1973 15,5 0,0 10,0 11,0 14,0 21,5 5,5 20,0 0,0 22,3 25,0 15,0 25,0

1974 16,0 11,0 32,0 14,0 14,5 9,8 14,5 6,0 0,0 7,0 24,0 5,5 32,0

1975 9,0 28,0 8,0 30,0 15,0 17,0 0,0 22,5 7,1 3,5 6,5 10,5 30,0

1976 6,0 7,0 11,5 21,0 15,0 11,0 33,0 43,0 26,0 21,0 12,0 30,0 43,0

1977 26,5 18,0 16,0 19,0 14,0 17,0 27,0 37,0 9,0 27,0 15,0 41,0 41,0

1978 14,0 17,5 22,0 22,0 16,0 16,0 0,0 0,0 17,0 6,0 7,0 19,0 22,0

1979 28,0 22,0 7,0 30,0 10,0 10,0 17,0 -0,3 12,0 21,0 14,0 18,0 30,0

1980 9,0 11,0 15,0 15,0 38,0 28,0 0,0 7,0 12,0 23,0 33,0 1,0 38,0

1981 2,0 17,0 11,0 25,0 11,0 2,0 8,0 3,0 10,0 5,0 0,0 26,0 26,0

1982 10,0 16,0 10,0 21,0 28,0 33,0 27,0 20,0 18,0 15,0 33,0

1984 10,0 54,0 6,0 54,0

1985 23,0 27,0 7,0 18,0 20,0 15,0 9,0 0,0 4,5 0,0 11,5 15,0 27,0

1986 6,5 16,0 14,0 9,5 10,0 0,0 12,0 26,0 53,0 19,0 14,0 23,5 53,0

1987 31,0 17,0 3,0 24,0 6,0 6,5 33,0 11,0 13,0 35,5 6,5 27,0 35,5

1988 11,0 9,5 0,0 9,0 22,0 7,0 0,0 0,0 34,5 20,0 0,0 34,5




17

Precipitaciones máximas diaria mensual (mm) Estación Tielmes


1989 0,0 6,5 8,0 12,5 42,0 6,0 5,0 8,0 58,0 6,0 22,5 18,0 58,0

1990 9,0 0,0 13,5 9,5 5,5 0,0 3,5 0,0 36,0 16,5 11,0 12,0 36,0

1991 6,5 24,0 10,5 20,0 4,5 25,0 14,5 0,0 27,5 20,0 19,0 10,0 27,5

1992 7,0 7,0 12,0 13,0 22,0 20,0 7,0 7,0 12,0 12,0 22,0

1993 0,0 12,0 7,0 12,0 35,0 22,0 16,0 9,0 28,0 15,0 0,0 35,0

1994 30,0 13,0 0,0 10,0 18,0 0,0 11,0 15,0 14,0 11,0 30,0

1995 4,0 22,0 0,0 6,0 11,0 20,0 5,0 0,0 12,0 5,0 19,0 17,0 22,0

1996 23,0 9,0 28,0 10,0 18,0 0,0 0,0 0,0 19,0 8,0 26,0 26,0 28,0

1997 14,0 3,0 0,0 16,0 12,0 11,0 30,0 37,0 7,0 30,0 16,0 37,0

1998 8,0 0,0 14,0 11,0 25,0 8,0 0,0 33,0 10,0 17,0 33,0

1999 5,0 5,0 10,0 32,0 20,0 28,0 14,0 26,0 30,0 21,0 32,0

2000 20,0 9,0 23,0 14,0 10,0 10,0 13,0 18,0 31,0 31,0

2001 15,0 15,0 16,0 18,0 30,0 22,0 8,0 30,0

2002 15,0 17,0 16,0 16,0 12,0 15,0 17,0

2003 15,0 22,0 28,0 19,0 7,0 8,0 0,0 0,0 20,0 0,0 14,0 18,0 28,0

2004 0,0 20,0 25,0 28,0 5,0 16,0 19,0 23,0 23,0 25,0 28,0

2005 25,0 22,0 7,0 7,0 2,0 8,0 0,0 6,0 25,0 20,0 23,0 25,0

2006 25,0 10,0 20,0 0,2 20,0 19,0 16,0 25,0

2007 3,0 19,0 12,0 34,0 32,0 11,0 9,0 7,5 12,0 10,0 14,0 34,0

2008 13,0 6,5 25,0 22,0 25,0 0,0 7,0 15,0 25,0

2009 7,5 7,0 2,5 0,0 7,5



2 34,36 -

5 51,84 47,98

10 63,41 59,22

25 78,03 74,92

50 88,88 87,64

100 99,65 101,12

200 110,38 115,47

500 124,53 135,72

Tabla 1: Resumen de precipitaciones máximas diarias

Se incluye a continuación una tabla resumen de las precipitaciones máximas diarias calculadas asociadas

a los diferentes periodos de retorno.

Estación Aranjuez “Las

Cabezadas” Estación Arganda

(Comunidad) Estación Tielmes Máximas lluvias

diarias en la España

peninsular Periodo

de retorno Gumbel

SQRT-ET Max

Gumbel SQRT-ET

Max Gumbel

SQRT-ET Max

T (años) Precipitación

(mm) Precipitación

(mm) Precipitación

(mm) Precipitación

(mm)

2 38,44 31,36 - 34,36 - 35,112

5 57,76 52,57 51,74 46,61 51,84 47,98 46,094

10 70,56 63,68 65,23 59,67 63,41 59,22 54,074

25 86,73 79,51 82,27 78,22 78,03 74,92 65,246

50 98,73 92,28 94,92 93,39 88,88 87,64 73,340

100 110,63 105,79 107,47 109,61 99,65 101,12 82,612

200 122,50 120,12 119,97 126,98 110,38 115,47 92,492

500 138,15 140,32 136,47 151,65 124,53 135,72 105,830

Se adoptarán como valores de precipitación máxima diaria asociada a cada periodo de retorno los mayores

de los obtenidos por ajuste estadístico de los datos correspondientes a las diferentes estaciones, y los

obtenidos por el método descrito en la publicación “Máximas lluvias diarias en la España peninsular” editada

por del Ministerio de Fomento en el año 1999, estando siempre, a la hora de realizar el dimensionamiento

de las obras de drenaje, del lado de la seguridad.

4.2.3. INTENSIDAD DE PRECIPITACIÓN

Consideraciones generales

La intensidad de precipitación I (T, t) correspondiente a un período de retorno T, y a una duración del

aguacero t, a emplear en la estimación de caudales por el método racional, se obtendrá por medio de la

siguiente fórmula:

𝐼(𝑇, 𝑡) = 𝐼𝑑 · 𝐹𝑖𝑛𝑡

donde:

• 𝐼(𝑇, 𝑡) (mm/h): Intensidad de precipitación correspondiente a un período de retorno 𝑇 y a una

duración del aguacero 𝑡.

• 𝐼𝑑 (mm/h) Intensidad media diaria de precipitación corregida correspondiente al período de retorno

𝑇

• 𝐹𝑖𝑛𝑡 (adimensional): Factor de intensidad

La intensidad de precipitación a considerar en el cálculo del caudal máximo anual para el período de retorno

𝑇, en el punto de desagüe de la cuenca𝑄𝑇, es la que corresponde a una duración del aguacero igual al

tiempo de concentración (𝑡 = 𝑡𝑐) de dicha cuenca




18

Intensidad media diaria de precipitación corregida

La intensidad media diaria de precipitación corregida correspondiente al período de retorno 𝑇, se obtiene

mediante la fórmula:

𝐼𝑑 =𝑃𝑑 · K𝐴

24

donde:

• 𝐼𝑑 (mm/h) Intensidad media diaria de precipitación corregida correspondiente al período de retorno

𝑇

• 𝑃𝑑 (mm) Precipitación diaria correspondiente al período de retorno 𝑇

• K𝐴 (adimensional) Factor reductor de la precipitación por área de la cuenca

Para la determinación de la precipitación diaria correspondiente al período de retorno 𝑇, 𝑃𝑑 se ha adoptado

el mayor valor de los obtenidos a partir de:

• Datos publicados por la Dirección General de Carreteras.

• Estudio estadístico de las series de precipitaciones diarias máximas anuales, medidas en los

pluviómetros existentes en la cuenca, o próximos a ella. Se ha ajusta a la serie de precipitaciones

máximas registrada en cada pluviómetro, las funciones de distribución extremales Gumbel y

SQRT ET-max.

Factor reductor de la precipitación por área de la cuenca

El factor reductor de la precipitación por área de la cuenca 𝐾𝐴, tiene en cuenta la no simultaneidad de la

lluvia en toda su superficie. Se obtiene a partir de la siguiente formula:

𝑆𝑖 𝐴 < 1 𝑘𝑚2 𝐾𝐴 = 1

𝑆𝑖 𝐴 ≥ 1 𝑘𝑚2 𝐾𝐴 = 1 −𝑙𝑜𝑔10 𝐴

15

donde:

• 𝐾𝐴 (adimensional) Factor reductor de la precipitación por área de la cuenca

• 𝐴 (km2) Área de la cuenca

Para las cuencas estudiadas

Alternativa 1

Cuenca Tipo de cuenca Área Factor reductor de la precipitación por área

de cuenca A KA

(km2)

S- 0.0 Secundaria 0,062 1,000

S-0.6A Secundaria 0,086 1,000

S-0.6B Secundaria 0,153 1,000

P-0.6 Principal 0,418 1,000



P-1.7 Principal 0,179 1,000

S-1.7C Secundaria 0,076 1,000

P-2.4 Principal 0,029 1,000



P-2.9 Principal 0,220 1,000


P-3.7 Principal 0,155 1,000


S-3.9 Secundaria 0,014 1,000

P-4.4 A Principal 0,157 1,000

P-4.4 B Principal 0,470 1,000

Alternativa 2


de cuenca A KA

(km2)

S- 0.0 Secundaria 0,076 1,000



P-0.9 Principal 0,204 1,000


P 1.6 Principal 0,292 1,000

S-1.9 Secundaria 0,115 1,000

P 1.9 Principal 0,458 1,000

S-2.8 A Secundaria 0,063 1,000





19

Alternativa 2


de cuenca A KA

(km2)

P-2.8 Principal 0,151 1,000

S-2.8 C Secundaria 0,027 1,000

P-3.9 Principal 0,272 1,000

S-3.9 Secundaria 0,116 1,000

S-4.1 Secundaria 0,014 1,000

P-4.5 A Principal 0,156 1,000

P-4.5 B Principal 0,482 1,000

Alternativa 3


de cuenca A KA

(km2)

S- 0.0 Secundaria 0,074 1,000



P-0.8 Principal 0,318 1,000

P 1.6 Principal 0,038 1,000

P 1.7 Principal 0,128 1,000

P-2.0 Principal 0,152 1,000

P-2.9 Principal 0,063 1,000

P-3.3 Principal 0,178 1,000


P-4,1 Principal 0,152 1,000


S-4.2 Secundaria 0,014 1,000

P-4.7A Principal 0,156 1,000

P-4.7 B Principal 0,500 1,000

Alternativa 4


de cuenca A KA

(km2)

S- 0.0 Secundaria 0,062 1,000



P-0.6 Principal 0,418 1,000



P-1.7 Principal 0,179 1,000

S-1.7C Secundaria 0,076 1,000

P-2.4 Principal 0,029 1,000



P-2.9 Principal 0,220 1,000


P-3.7 Principal 0,155 1,000


S-3.9 Secundaria 0,014 1,000

P-4.4 A Principal 0,157 1,000

P-4.4 B Principal 0,470 1,000

S-C0.0 Secundaria 0,076 1,000

S-C0.6 Secundaria 0,049 1,000

Por lo que la intensidad media diaria de precipitación corregida correspondiente al período de retorno 𝑇,

resulta:

𝐼𝑑 =𝑃𝑑 · K𝐴

24

Precipitación diaria correspondiente al periodo de retorno T

Pd2 Pd5 Pd10 Pd25 Pd50 Pd100 Pd200 Pd500

mm mm mm mm mm mm mm mm

38,44 57,76 70,56 86,73 98,73 110,63 126,98 151,65

Al tener todas las cuencas un área inferior a 1 km2, el factor reductor de la precipitación por área de la

cuenca es igual a la unidad, por lo que la intensidad media diaria de precipitación corregida correspondiente

a cada periodo de retronó será igual para todas la cuencas




20

Alternativa 1

Cuenca Tipo de cuenca

Factor reductor de la precipitación por área de cuenca

Intensidad media diaria de precipitación corregida correspondiente al periodo de retorno T

KA Id-2 Id-5 Id-10 Id-25 Id-50 Id-100 Id-200 Id-500 (mm/h) (mm/h) (mm/h) (mm/h) (mm/h) (mm/h) (mm/h) (mm/h)

S- 0.0 Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-0.6A Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-0.6B Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

P-0.6 Principal 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-1.7A Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-1.7B Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

P-1.7 Principal 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-1.7C Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

P-2.4 Principal 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-2.9A Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-2.9B Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

P-2.9 Principal 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-3.7A Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

P-3.7 Principal 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-3.7B Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-3.9 Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

P-4.4 A Principal 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

P-4.4 B Principal 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

Alternativa 2


Factor reductor de la precipitación por área de

cuenca


KA Id-2 Id-5 Id-10 Id-25 Id-50 Id-100 Id-200 Id-500

(mm/h) (mm/h) (mm/h) (mm/h) (mm/h) (mm/h) (mm/h) (mm/h)

S- 0.0 Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-0.9A Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-0.9B Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

P-0.9 Principal 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-1.6A Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

P 1.6 Principal 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-1.9 Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

P 1.9 Principal 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-2.8 A Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-2.8B Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

P-2.8 Principal 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-2.8 C Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

P-3.9 Principal 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

Alternativa 2


Factor reductor de la precipitación por área de

cuenca




S-3.9 Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-4.1 Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

P-4.5 A Principal 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

P-4.5 B Principal 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

Alternativa 3


Factor reductor de la precipitación por

área de cuenca Intensidad media diaria de precipitación corregida correspondiente al

periodo de retorno T



S- 0.0 Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-0.8A Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-0.8B Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

P-0.8 Principal 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

P 1.6 Principal 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

P 1.7 Principal 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

P-2.0 Principal 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

P-2.9 Principal 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

P-3.3 Principal 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-4.1A Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

P-4,1 Principal 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-4.1B Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-4.2 Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

P-4.7A Principal 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

P-4.7 B Principal 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

Alternativa 4





S- 0.0 Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-0.6A Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-0.6B Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

P-0.6 Principal 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-1.7A Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-1.7B Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

P-1.7 Principal 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319




21

Alternativa 4





S-1.7C Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

P-2.4 Principal 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-2.9A Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-2.9B Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

P-2.9 Principal 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-3.7A Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

P-3.7 Principal 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-3.7B Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-3.9 Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

P-4.4 A Principal 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

P-4.4 B Principal 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-C0.0 Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

S-C0.6 Secundaria 1,000 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319

Factor de intensidad 𝑭𝒊𝒏𝒕

El factor de intensidad introduce la torrencialidad de la lluvia en el área de estudio y depende de:

• La duración del aguacero 𝑡

• El período de retorno 𝑇

Se tomará el mayor valor de los obtenidos de entre los que se indican a continuación:

𝐹𝑖𝑛𝑡 = 𝑚á𝑥(𝐹𝑎, 𝐹𝑏)

donde:

• 𝐹𝑖𝑛𝑡 (adimensional) Factor de intensidad

• 𝐹𝑎 (adimensional) Factor obtenido a partir del índice de torrencialidad (𝐼1 𝐼𝑑⁄ )

• 𝐹𝑏 (adimensional) Factor obtenido a partir de las curvas IDF de un pluviógrafo próximo.

No se tienen datos de ningún pluviógrafo próximo, por lo que en nuestro caso

𝐹𝑖𝑛𝑡 = 𝐹𝑎

Obtención de 𝐹𝑎

𝐹𝑎 = (𝐼1

𝐼𝑑)

3,5287−2,5287·𝑡0,1

Donde:

• 𝐹𝑎 (adimensional) Factor obtenido a partir del índice de torrencialidad (𝐼1 𝐼𝑑⁄ ). Queda representando

en el gráfico inferior

• (𝐼1 𝐼𝑑⁄ ) (adimensional) Índice de torrencialidad que expresa la relación entre la intensidad de

precipitación horaria y la media diaria corregida. Su valor se determina en función de la zona

geográfica a partir del mapa de la figura adjunta

• t (horas) Duración del aguacero.

Para la obtención del factor 𝐹𝑎, se debe particularizar la expresión para un tiempo de duración del aguacero

igual al tiempo de concentración (𝑡 = 𝑡𝑐).




22

Mapa del índice de torrencialidad (𝐼1 𝐼𝑑⁄ )

𝐹𝑖𝑛𝑡 = 𝐹𝑎 = (𝐼1

𝐼𝑑)

3,5287−2,5287·𝑡0,1

= (10)3,5287−2,5287·𝑡0,1

Tiempo de concentración

Tiempo de concentración 𝑡𝑐, es el tiempo mínimo necesario desde el comienzo del aguacero para que toda

la superficie de la cuenca esté aportando escorrentía en el punto de desagüe. Se obtiene calculando el

tiempo de recorrido más largo desde cualquier punto de la cuenca hasta el punto de desagüe, mediante

las siguientes formulaciones:

Para cuencas principales el tiempo de concentración se puede estimar empleando la fórmula.

𝑡𝑐 = 0.3 · 𝐿𝑐0,76 · 𝐽𝑐

−0.19

donde:

• 𝑡𝑐 (horas) Tiempo de concentración

• 𝐿𝑐 (km) Longitud del cauce

• 𝐽𝑐 (adimensional) Pendiente media del cauce

Dado que el tiempo de concentración depende de la longitud y pendiente del cauce escogido, se han

tanteado diferentes cauces o recorridos del agua, incluyendo siempre en los tanteos los de mayor longitud

y menor pendiente. El cauce (o recorrido) que escogido es aquél que ha dado lugar a un valor mayor del

tiempo de concentración 𝑡𝑐.

En las cuencas principales de pequeño tamaño en las que el tiempo de recorrido en flujo difuso sobre el

terreno sea apreciable respecto al tiempo de recorrido total no será de aplicación la fórmula anterior,

debiendo aplicarse las indicaciones que se proporcionan a continuación para cuencas secundarias. Se

considera que se produce esta circunstancia cuando el tiempo de concentración calculado mediante la

fórmula anterior sea inferior a cero coma veinticinco horas (𝑡𝑐 ≤ 0,25 ℎ)

Para cuencas secundarias el tiempo de concentración puede determinar dividiendo el recorrido de la

escorrentía en tramos de característica homogéneas inferiores a trescientos metros de longitud (300 m) y

sumando los tiempos parciales obtenidos, distinguiendo entre:

• Flujo canalizado a través de cunetas u otros elementos de drenaje: considerando régimen uniforme

y aplicando la ecuación de Manning

• Flujo difuso sobre el terreno:

𝑡𝑑𝑖𝑓 = 2 · 𝐿𝑑𝑖𝑓0,408 · 𝑛𝑑𝑖𝑓

0,312 · 𝐽𝑑𝑖𝑓−0.209

donde:

• 𝑡𝑑𝑖𝑓 (minutos) Tiempo de recorrido en flujo difuso sobre el terreno.

• 𝑛𝑑𝑖𝑓 (adimensional) Coeficiente de flujo difuso

• 𝐿𝑑𝑖𝑓 (m) Longitud de recorrido en flujo difuso

• 𝐽𝑑𝑖𝑓 (adimensional) Pendiente media




23

Cobertura del terreno 𝒏𝒅𝒊𝒇

Pavimentado o revestido 0,015

No pavimentado ni revestido

Sin vegetación 0,050

Con vegetación escasa 0,120

Con vegetación media 0,320

Con vegetación densa 1,000

Valores del coeficiente de flujo difuso 𝑛𝑑𝑖𝑓

El valor del tiempo de concentración 𝑡𝑐 a considerar se obtiene de la tabla siguiente

𝒕𝒅𝒊𝒇 (minutos) 𝒕𝒄 (minutos)

≤ 5 5

5 ≤ 𝑡𝑑𝑖𝑓 ≤ 40 𝑡𝑑𝑖𝑓

≥ 40 40

Para las cuencas en las que no hay cauces naturales interceptados, y en las que el flujo es difuso,

se ha considerado un tiempo de concentración de cinco minutos (5 minutos), estando siempre del

lado de la seguridad.

𝒕𝒄 = 𝟓 𝒎𝒊𝒏 = 𝟎, 𝟎𝟖𝟑 𝒉𝒐𝒓𝒂𝒔

Alternativa 1

Cuenca Tipo de cuenca Longitud del cauce

Cota máxima

Cota mínima

Pendiente media del

cauce

Duración del aguacero = tiempo de

concentración

Factor obtenido a partir del índice de

torrencialidad (I1/Id)

Factor de intensidad

Lc Zmáx Zmin Jc tc Fa Fint km m m (m/m) (horas)

S- 0.0 Secundaria Flujo difuso 0,083 19,336 19,336

S-0.6A Secundaria Flujo difuso 0,083 19,336 19,336

S-0.6B Secundaria Flujo difuso 0,083 19,336 19,336

P-0.6 Principal 0,895 785,850 769,600 0,018 0,591 7,240 7,240



P-1.7 Principal 0,508 785,560 779,500 0,012 0,416 8,757 8,757

S-1.7C Secundaria Flujo difuso 0,083 19,336 19,336

P-2.4 Principal 0,192 786,100 780,700 0,028 0,169 13,876 13,876



P-2.9 Principal 0,694 787,030 772,300 0,021 0,473 8,177 8,177


Alternativa 1


Cota máxima

Cota mínima

Pendiente media del

cauce


concentración





P-3.7 Principal 0,508 785,000 752,800 0,063 0,303 10,345 10,345


S-3.9 Secundaria Flujo difuso 0,083 19,336 19,336

P-4.4 A Principal 0,820 778,630 731,040 0,058 0,443 8,466 8,466

P-4.4 B Principal 1,234 785,000 731,040 0,044 0,638 6,937 6,937

Alternativa 2


Cota máxima

Cota mínima

Pendiente media del

cauce


concentración








P-0.9 Principal 0,473 785,850 772,710 0,028 0,336 9,809 9,809


P 1.6 Principal 0,843 783,230 770,500 0,015 0,584 7,282 7,282


P 1.9 Principal 0,960 785,560 771,500 0,015 0,649 6,871 6,871

S-2.8 A Secundaria Flujo difuso 0,083 19,336 19,336


P-2.8 Principal 0,429 787,030 773,900 0,031 0,306 10,292 10,292

S-2.8 C Secundaria Flujo difuso 0,083 19,336 19,336

P-3.9 Principal 0,508 785,000 752,800 0,063 0,303 10,345 10,345



P-4.5 A Principal 0,820 778,630 731,040 0,058 0,443 8,466 8,466

P-4.5 B Principal 1,234 785,000 731,040 0,044 0,638 6,937 6,937




24

Alternativa 3


Cota máxima

Cota mínima

Pendiente media del

cauce


concentración








P-0.8 Principal 0,631 785,850 770,800 0,024 0,430 8,604 8,604

P 1.6 Principal 0,264 783,250 775,630 0,029 0,214 12,344 12,344

P 1.7 Principal 0,843 783,230 770,500 0,015 0,584 7,282 7,282

P-2.0 Principal 0,526 785,560 777,400 0,016 0,406 8,867 8,867

P-2.9 Principal 0,504 785,560 775,600 0,020 0,376 9,244 9,244

P-3.3 Principal 0,653 787,030 771,20 0,024 0,083 19,336 19,336


P-4,1 Principal 0,508 785,000 752,800 0,063 0,303 10,345 10,345



P-4.7A Principal 0,820 778,630 731,040 0,058 0,443 8,466 8,466

P-4.7 B Principal 1,234 785,000 731,040 0,044 0,638 6,937 6,937

Alternativa 4


Cota máxima

Cota mínima

Pendiente media del

cauce


concentración








P-0.6 Principal 0,895 785,850 769,600 0,018 0,591 7,240 7,240



P-1.7 Principal 0,508 785,560 779,500 0,012 0,416 8,757 8,757

S-1.7C Secundaria Flujo difuso 0,083 19,336 19,336

P-2.4 Principal 0,192 786,100 780,700 0,028 0,169 13,876 13,876



P-2.9 Principal 0,694 787,030 772,300 0,021 0,473 8,177 8,177

Alternativa 4


Cota máxima

Cota mínima

Pendiente media del

cauce


concentración






P-3.7 Principal 0,508 785,000 752,800 0,063 0,303 10,345 10,345



P-4.4 A Principal 0,820 778,630 731,040 0,058 0,443 8,466 8,466

P-4.4 B Principal 1,234 785,000 731,040 0,044 0,638 6,937 6,937 S-C0.0 Secundaria Flujo difuso 0,083 19,336 19,336 S-C0.6 Secundaria Flujo difuso 0,083 19,336 19,336




25

La intensidad de precipitación I (T, t) correspondiente a un período de retorno T, y a una duración del aguacero t, a emplear en la estimación de caudales por el método racional, resulta, por lo tanto:

𝐼(𝑇, 𝑡) = 𝐼𝑑 · 𝐹𝑖𝑛𝑡

Alternativa 1

Cuenca Tipo de cuenca Intensidad media diaria de precipitación corregida correspondiente al periodo de retorno T Factor de intensidad Intensidad precipitación

Id-2 Id-5 Id-10 Id-25 Id-50 Id-100 Id-200 Id-500 Fint I(T, tc)2 I(T, tc)5 I(T, tc)10 I(T, tc)25 I(T, tc)50 I(T, tc)100 I(T, tc)200 I(T, tc)500

(mm/h) (mm/h) (mm/h) (mm/h) (mm/h) (mm/h) (mm/h) (mm/h) mm/h mm/h mm/h mm/h mm/h mm/h mm/h mm/h

S- 0.0 Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

S-0.6A Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

S-0.6B Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

P-0.6 Principal 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 7,240 11,596 17,424 21,285 26,163 29,782 33,372 38,304 45,746

S-1.7A Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

S-1.7B Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

P-1.7 Principal 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 8,757 14,026 21,076 25,747 31,647 36,026 40,368 46,334 55,336

S-1.7C Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

P-2.4 Principal 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 13,876 22,224 33,394 40,794 50,143 57,081 63,961 73,414 87,677

S-2.9A Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

S-2.9B Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

P-2.9 Principal 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 8,177 13,098 19,681 24,042 29,551 33,640 37,695 43,266 51,672

S-3.7A Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

P-3.7 Principal 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 10,345 16,569 24,897 30,414 37,384 42,557 47,686 54,733 65,367

S-3.7B Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

S-3.9 Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

P-4.4 A Principal 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 8,466 13,559 20,374 24,889 30,593 34,826 39,023 44,791 53,493

P-4.4 B Principal 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 6,937 11,110 16,694 20,394 25,067 28,536 31,975 36,701 43,831

Alternativa 2


Id-2 Id-5 Id-10 Id-25 Id-50 Id-100 Id-200 Id-500 Fint I(T, tc)2 I(T, tc)5 I(T, tc)10 I(T, tc)25 I(T, tc)50 I(T, tc)100 I(T, tc)200 I(T, tc)500 (mm/h) (mm/h) (mm/h) (mm/h) (mm/h) (mm/h) (mm/h) (mm/h) mm/h mm/h mm/h mm/h mm/h mm/h mm/h mm/h

S- 0.0 Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

S-0.9A Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

S-0.9B Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

P-0.9 Principal 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 9,809 15,710 23,606 28,838 35,446 40,351 45,214 51,897 61,979

S-1.6A Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

P 1.6 Principal 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 7,282 11,663 17,525 21,408 26,314 29,955 33,566 38,526 46,011

S-1.9 Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

P 1.9 Principal 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 6,871 11,006 16,537 20,202 24,831 28,267 31,674 36,355 43,418

S-2.8 A Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

S-2.8B Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

P-2.8 Principal 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 10,292 16,485 24,770 30,259 37,194 42,340 47,443 54,455 65,035

S-2.8 C Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

P-3.9 Principal 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 10,345 16,569 24,897 30,414 37,384 42,557 47,686 54,733 65,367




26

Alternativa 2



S-3.9 Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

S-4.1 Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

P-4.5 A Principal 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 8,466 13,559 20,374 24,889 30,593 34,826 39,023 44,791 53,493

P-4.5 B Principal 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 6,937 11,110 16,694 20,394 25,067 28,536 31,975 36,701 43,831

Alternativa 3



S- 0.0 Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

S-0.8A Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

S-0.8B Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

P-0.8 Principal 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 8,604 13,780 20,706 25,295 31,092 35,393 39,659 45,521 54,365

P 1.6 Principal 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 12,344 19,772 29,709 36,293 44,610 50,782 56,903 65,312 78,001

P 1.7 Principal 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 7,282 11,663 17,525 21,408 26,314 29,955 33,566 38,526 46,011

P-2.0 Principal 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 8,867 14.203 21.431 26.070 32,045 36,479 40,875 46,916 56,031

P-2.9 Principal 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 9,244 14,806 22,247 27,177 33,406 38,028 42,611 48,909 58,411

P-3.3 Principal 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 8,499 13,162 20,453 24,986 30,712 34,961 39,175 44,964 53,700

S-4.1A Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

P-4,1 Principal 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 10,345 16,569 24,897 30,414 37,384 42,557 47,686 54,733 65,367

S-4.1B Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

S-4.2 Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

P-4.7A Principal 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 8,466 13,559 20,374 24,889 30,593 34,826 39,023 44,791 53,493

P-4.7 B Principal 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 6,937 11,110 16,694 20,394 25,067 28,536 31,975 36,701 43,831

Alternativa 4




S- 0.0 Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

S-0.6A Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

S-0.6B Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

P-0.6 Principal 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 7,240 11,596 17,424 21,285 26,163 29,782 33,372 38,304 45,746

S-1.7A Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

S-1.7B Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

P-1.7 Principal 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 8,757 14,026 21,076 25,747 31,647 36,026 40,368 46,334 55,336

S-1.7C Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

P-2.4 Principal 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 13,876 22,224 33,394 40,794 50,143 57,081 63,961 73,414 87,677

S-2.9A Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181




27

Alternativa 4




S-2.9B Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

P-2.9 Principal 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 8,177 13,098 19,681 24,042 29,551 33,640 37,695 43,266 51,672

S-3.7A Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

P-3.7 Principal 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 10,345 16,569 24,897 30,414 37,384 42,557 47,686 54,733 65,367

S-3.7B Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

S-3.9 Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

P-4.4 A Principal 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 8,466 13,559 20,374 24,889 30,593 34,826 39,023 44,791 53,493

P-4.4 B Principal 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 6,937 11,110 16,694 20,394 25,067 28,536 31,975 36,701 43,831

S-C0.0 Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181

S-C0.6 Secundaria 1,602 2,407 2,940 3,614 4,114 4,610 5,291 6,319 19,336 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181




28

4.2.4. COEFICIENTE DE ESCORRENTÍA

El coeficiente de escorrentía 𝐶, define la parte de la precipitación de intensidad 𝐼 (𝑇, 𝑡𝐶) que genera el

caudal de avenida en el punto de desagüe de la cuenca.

El coeficiente de escorrentía 𝐶, se obtendrá mediante la siguiente formula:

𝑆𝑖 𝑃𝑑 · 𝐾𝐴 > 𝑃0 𝐶 =(

𝑃𝑑 · 𝐾𝐴𝑃0

− 1) (𝑃𝑑 · 𝐾𝐴

𝑃0+ 23)

(𝑃𝑑 · 𝐾𝐴

𝑃0+ 11)

2

𝑆𝑖 𝑃𝑑 · 𝐾𝐴 ≤ 𝑃0 𝐶 = 0

donde:

• 𝐶 (adimensional) Coeficiente de escorrentía

• 𝑃𝑑 (mm) Precipitación diaria correspondiente al período de retorno 𝑇 considerado

• 𝐾𝐴 (adimensional) Factor reductor de la precipitación por área de la cuenca

• 𝑃0 (mm) Umbral de escorrentía

El valor de este coeficiente de escorrentía se representa gráficamente en la siguiente figura

Determinación del coeficiente de escorrentía

Umbral de escorrentía

El umbral de escorrentía 𝑃0, representa la precipitación mínima que debe caer sobre la cuenca para que se

inicie la generación de escorrentía. Se determinará mediante la siguiente fórmula:

𝑃0 = 𝑃0𝑖 · 𝛽

donde:

• 𝑃0 (mm) Umbral de escorrentía

• 𝑃0𝑖 (mm) Valor inicial del umbral de escorrentía

• 𝛽 (adimensional) Coeficiente corrector del umbral de escorrentía

Valor inicial del umbral de escorrentía

El valor inicial del umbral de escorrentía 𝑃0𝑖, se puede determinar, a partir de:

• Series de datos o mapas publicados por la Dirección General de Carreteras, en los que se obtenga

directamente el valor de 𝑃0𝑖 para una determinada localización geográfica. Normalmente, dicho valor

en cada punto se obtendrá como promedio en la cuenca vertiente al punto de cálculo de una

determinada discretización espacial llevada a cabo sobre el territorio.

• La Tabla 2.3, de la norma 5.2 - IC drenaje superficial de la Instrucción de Carreteras en las siguientes

circunstancias:

o Cuando la información referida en el párrafo precedente no se encuentre disponible.

o Cuando el tamaño de la cuenca sea similar (o inferior) al tamaño de la discretización espacial

efectuada.

o En problemas específicos de escorrentía urbana.

o Para la definición del drenaje de plataforma y márgenes

o Cuando se tenga constancia de cambios de uso del suelo con posterioridad a la elaboración

de las series de datos o mapas a que se hace referencia en el párrafo anterior.

o Para la realización de cálculos en que se supongan modificaciones de los usos del suelo,

respecto a lo reflejado en las mencionadas series de datos o mapas.

En el caso que nos ocupa, dadas los condicionantes del proyecto, se empelará la tabla 2.3, de la norma

5.2 - IC drenaje superficial de la Instrucción de Carreteras, las cuales se recogen a continuación.




29




30




31

La determinación de los grupos hidrológicos de suelo presentes en la cuenca se debe realizar a partir del

mapa adjunto.

Mapa de grupos hidrológicos del suelo

Cuando se disponga de información más detallada, en el proyecto se puede justificar el cambio del grupo

hidrológico de suelo en alguna cuenca concreta, según los criterios de la tabla 2.4 de la norma 5.2 - IC

drenaje superficial de la Instrucción de Carreteras y la figura 2.8 de la misma norma, las cuales que se

reproducen a continuación

Cuando se considere oportuno, se pueden diferenciar las proporciones de los distintos tipos y usos del

suelo existentes en la cuenca, atribuyendo a cada uno el valor correspondiente de 𝑃0𝑖

Grupo Infiltración (cuando está

muy húmedos Potencia Textura Drenaje

A Rápida Grande Arenosa

Areno-limosa Perfecto

B Moderada Media a grande Franco – arenosa

Franca

Bueno a

moderado




32

Grupo Infiltración (cuando está

muy húmedos Potencia Textura Drenaje

Franco-arcillosa-

arenosa

Franco - limosa

C Lenta Media a pequeña

Franco -arcillosa

Franco – arcillosa -

limosa

Arcillo – arenosa

Imperfecto

D Muy lenta Pequeño (litosuelo) u

horizontes de arcilla Arcillosa

Pobre o muy

pobre

Grupos hidrológicos del suelo a efectos de la determinación del valor inicial del umbral de escorrentía

Diagrama triangular para determinación de la textura en materiales tipo suelo

Contrastando el mapa de grupos hidrológicos de suelo, el diagrama triangular para la determinación de la

textura en materiales tipo suelo, y la tabla de grupos hidrológicos del suelo, con la información del mapa

geológico de la zona de estudio, y los datos del informe geotécnico se ha considerado un grupo de suelo

tipo C

Mapa geológico de la zona de estudio

Para la determinación de los usos del suelo, que permitan establecer el valor inicial del umbral de

escorrentía se han empleado los mapas del Sistema de Información Geográfica de Datos Agrarios (Siga)

existente en la web del Ministerio de Medio Ambiente y Medio Rural y Marino.

http://www.sig.mapa.es/siga)., estos se han contrastado con visitas realizadas a la zona de proyecto

Los usos del suelo de las cuencas, a excepción de las de las zonas urbanas corresponden en su mayor

parte a labor-secano, habiendo también zonas de viñedo en secano, especialmente a medida que el

trazado se acerca a Valdelaguna. En menor medida hay también zonas de cultivo de olivar en secano, y

áreas de pastizal o pastizal-matorral al final del trazado.

http://www.sig.mapa.es/siga)




33

Usos del suelo según el Sistema de Información Geográfica de Datos Agrarios (Siga)

Las pendientes no superan el 3%.

Pendientes según el Sistema de Información Geográfica de Datos Agrarios (Siga)

Por lo que el valor inicial umbral de escorrentía en se obtendrá en proporción a cada una de las áreas para

los tipos de suelo correspondientes al grupo de suelo C que se indican a continuación:

Código Tipo de suelo Grupo de suelo 𝑷𝟎𝒊 (mm)

11100 Tejido urbano continuo C 1

12200 Redes viarias, ferroviarias y terrenos asociados C 1

21100 Tierras de labor en secano (cereales) pendiente < 3% C 14

22110 Viñedos en secano pendiente < 3% C 19

22310 Olivares en secano pendiente < 3% C 19

32110 Pastizales supraforestales pendiente < 3% C 22

32312 Matorrales subarbustivos o arbustivos muy poco densos C 14

Para las cuencas, que presentan zonas de distintas características en relación con el tipo de suelo, se ha

obtenido un el valor inicial del umbral de escorrentía siguiendo la fórmula:

𝑃0𝑖 =

∑ 𝑃0𝑖 · 𝐴𝑖

∑ 𝐴𝑖




34

Alternativa 1

Cuenca Tipo de cuenca Área Improductivo Labor secano Viñedo secano Olivar secano Pastizal Pastizal-matorral Área total

A Ai P0i Ai P0

i Ai P0i Ai P0

i Ai P0i Ai P0

i Ai P0i

(Km2) (Km2) mm (Km2) mm (Km2) mm (Km2) mm (Km2) mm (Km2) mm (Km2) mm

S- 0.0 Secundaria 0,062 0,062 1 0,062 1,000

S-0.6A Secundaria 0,086 0,026 1 0,060 14 0,086 10,070

S-0.6B Secundaria 0,153 0,109 14 0,044 19 0,153 15,438

P-0.6 Principal 0,418 0,038 1 0,333 14 0,047 19 0,418 13,380

S-1.7A Secundaria 0,046 0,012 14 0,007 19 0,017 19 0,036 17,333

S-1.7B Secundaria 0,039 0,040 14 0,006 19 0,046 14,652

P-1.7 Principal 0,179 0,119 14 0,040 19 0,020 19 0,179 15,676

S-1.7C Secundaria 0,076 0,073 14 0,003 19 0,076 14,197

P-2.4 Principal 0,029 0,022 14 0,007 19 0,029 15,207

S-2.9A Secundaria 0,034 0,006 14 0,028 19 0,034 18,118

S-2.9B Secundaria 0,04 0,001 14 0,039 19 0,040 18,875

P-2.9 Principal 0,22 0,036 14 0,184 19 0,220 18,182

S-3.7A Secundaria 0,024 0,017 14 0,001 19 0,006 22 0,024 16,208

P-3.7 Principal 0,155 0,025 1 0,035 14 0,053 19 0,004 19 0,020 22 0,018 14 0,155 14,774

S-3.7B Secundaria 0,038 0,026 14 0,007 19 0,005 22 0,038 15,974

S-3.9 Secundaria 0,014 0,001 1 0,001 19 0,012 14 0,014 13,429

P-4.4 A Principal 0,157 0,059 1 0,014 14 0,016 19 0,015 19 0,053 14 0,157 10,102

P-4.4 B Principal 0,47 0,085 1 0,115 14 0,141 19 0,013 19 0,043 22 0,073 14 0,470 14,019

Alternativa 2


A Ai P0i Ai P0

i Ai P0i Ai P0

i Ai P0i Ai P0

i Ai P0i


S- 0.0 Secundaria 0,076 0,076 14 0,076 14,000

S-0.9A Secundaria 0,124 0,102 14 0,022 19 0,124 14,887

S-0.9B Secundaria 0,018 0,018 14 0,018 14,000

P-0.9 Principal 0,204 0,002 1 0,180 14 0,022 19 0,204 14,412

S-1.6A Secundaria 0,059 0,001 1 0,044 14 0,004 19 0,010 19 0,059 14,966

P 1.6 Principal 0,292 0,001 1 0,214 14 0,017 19 0,060 19 0,292 15,274

S-1.9 Secundaria 0,115 0,113 14 0,002 19 0,115 14,087

P 1.9 Principal 0,458 0,377 14 0,044 19 0,037 19 0,458 14,884

S-2.8 A Secundaria 0,063 0,039 14 0,019 19 0,005 0,063 14,397

S-2.8B Secundaria 0,019 0,005 14 0,014 19 0,019 17,684

P-2.8 Principal 0,151 0,074 14 0,072 19 0,005 19 0,151 16,550

S-2.8 C Secundaria 0,027 0,022 19 0,005 19 0,027 19,000




35

Alternativa 2


A Ai P0i Ai P0

i Ai P0i Ai P0

i Ai P0i Ai P0

i Ai P0i


P-3.9 Principal 0,272 0,025 1 0,102 14 0,086 19 0,004 19 0,029 22 0,026 14 0,272 15,313

S-3.9 Secundaria 0,116 0,032 14 0,032 19 0,010 19 0,005 22 0,037 14 0,116 16,155

S-4.1 Secundaria 0,014 0,001 1 0,001 19 0,012 14 0,014 13,429

P-4.5 A Principal 0,156 0,059 1 0,014 14 0,016 19 0,015 19 0,052 14 0,156 10,077

P-4.5 B Principal 0,482 0,087 1 0,117 14 0,143 19 0,015 19 0,045 22 0,075 14 0,482 14,039

Alternativa 3


A Ai P0i Ai P0

i Ai P0i Ai P0

i Ai P0i Ai P0

i Ai P0i

(km2) (Km2) mm (Km2) mm (Km2) mm (Km2) mm (Km2) mm (Km2) mm (Km2) mm

S- 0.0 Secundaria 0,074 0,074 14 0,074 14,000

S-0.8A Secundaria 0,062 0,058 14 0,004 19 0,062 14,323

S-0.8B Secundaria 0,049 0,001 1 0,043 14 0,005 19 0,049 14,245

P-0.8 Principal 0,318 0,001 1 0,289 14 0,023 19 0,005 19 0,318 14,399

P 1.6 Principal 0,038 0,028 14 0,010 19 0,038 15,316

P 1.7 Principal 0,128 0,106 14 0,005 19 0,017 19 0,128 14,859

P-2.0 Principal 0,152 0,111 14 0,032 19 0,009 19 0,152 15,349

P-2.9 Principal 0,063 0,043 14 0,020 19 0,063 15,587

P-3.3 Principal 0,178 0,044 14 0,134 19 0,178 17,764

S-4.1A Secundaria 0,021 0,013 14 0,003 19 0,005 22 0,021 16,619

P-4,1 Principal 0,152 0,025 1 0,033 14 0,049 19 0,023 22 0,022 14 0,152 14,684

S-4.1B Secundaria 0,040 0,015 14 0,019 19 0,006 22 0,040 17,575

S-4.2 Secundaria 0,014 0,001 1 0,001 19 0,012 14 0,014 13,429

P-4.7A Principal 0,156 0,059 1 0,014 14 0,016 19 0,015 19 0,052 14 0,156 10,077

P-4.7 B Principal 0,500 0,087 1 0,117 14 0,161 19 0,015 19 0,045 22 0,075 14 0,500 14,218

Alternativa 4


A Ai P0i Ai P0

i Ai P0i Ai P0

i Ai P0i Ai P0

i Ai P0i


S- 0.0 Secundaria 0,062 0,062 1 0,062 1,000

S-0.6A Secundaria 0,086 0,026 1 0,060 14 0,086 10,070

S-0.6B Secundaria 0,153 0,109 14 0,044 19 0,153 15,438

P-0.6 Principal 0,418 0,038 1 0,333 14 0,047 19 0,418 13,380

S-1.7A Secundaria 0,046 0,012 14 0,007 19 0,017 19 0,036 17,333

S-1.7B Secundaria 0,039 0,040 14 0,006 19 0,046 14,652

P-1.7 Principal 0,179 0,119 14 0,040 19 0,020 19 0,179 15,676




36

Alternativa 4


A Ai P0i Ai P0

i Ai P0i Ai P0

i Ai P0i Ai P0

i Ai P0i


S-1.7C Secundaria 0,076 0,073 14 0,003 19 0,076 14,197

P-2.4 Principal 0,029 0,022 14 0,007 19 0,029 15,207

S-2.9A Secundaria 0,034 0,006 14 0,028 19 0,034 18,118

S-2.9B Secundaria 0,04 0,001 14 0,039 19 0,040 18,875

P-2.9 Principal 0,22 0,036 14 0,184 19 0,220 18,182

S-3.7A Secundaria 0,024 0,017 14 0,001 19 0,006 22 0,024 16,208

P-3.7 Principal 0,155 0,025 1 0,035 14 0,053 19 0,004 19 0,020 22 0,018 14 0,155 14,774

S-3.7B Secundaria 0,038 0,026 14 0,007 19 0,005 22 0,038 15,974

S-3.9 Secundaria 0,014 0,001 1 0,001 19 0,012 14 0,014 13,429

P-4.4 A Principal 0,157 0,059 1 0,014 14 0,016 19 0,015 19 0,053 14 0,157 10,102

P-4.4 B Principal 0,47 0,085 1 0,115 14 0,141 19 0,013 19 0,043 22 0,073 14 0,470 14,019

S-C0.0 Secundaria 0,076 0,076 14 0,076 14,000

S-C0.6 Secundaria 0,049 0,046 14 0,003 19 0,049 14,306




37

Coeficiente corrector del umbral de escorrentía

La formulación del método racional efectuada requiere una calibración con datos reales de las cuencas,

que se introduce en el método a través de un coeficiente corrector del umbral de escorrentía 𝛽.

Se pueden distinguir los siguientes casos, en función de los datos disponibles:

• Cuando se disponga de una calibración específica para una cuenca concreta, el valor del coeficiente

corrector a aplicar es, directamente, el obtenido en ella.

• Cuando se disponga de datos sobre caudales suficientemente representativos para una cuenca

concreta o cuencas próximas similares, se debe efectuar una calibración por comparación entre

datos reales y resultados del método racional, de tal forma que los caudales correspondientes a

distintos períodos de retorno obtenidos a partir del análisis estadístico de los datos de caudal,

coincidan sensiblemente con los obtenidos mediante la aplicación del método.

• Cuando no se disponga de información suficiente en la propia cuenca de cálculo o en cuencas

próximas similares, para llevar a cabo la calibración, se puede tomar el valor del coeficiente corrector

a partir de los datos de la tabla 2.5, de la norma 5.2 - IC drenaje superficial de la Instrucción de

Carreteras y correspondientes a las regiones de la figura 2.9.de la misma norma, las cuales se

reproducen a continuación

Regiones consideradas para la caracterización del coeficiente corrector del umbral de escorrentía

Coeficiente corrector del umbral de escorrentía. Valores correspondientes a calibraciones regionales




38

Se ha obtenido según en el último caso, se ha procedido como se indica a continuación, atendiendo al tipo

de obra de drenaje que se trate.

• Drenaje transversal de vías de servicio, ramales, caminos, accesos a instalaciones y edificaciones

auxiliares de la carretera y otros elementos anejos (siempre que el funcionamiento hidráulico de

estas obras no afecte a la carretera principal) y drenaje de plataforma y márgenes: Se debe aplicar

el producto del valor medio de la región del coeficiente corrector del umbral de escorrentía por un

factor dependiente del período de retorno T, considerado para el caudal de proyecto en el elemento

de que en cada caso se trate:

𝛽𝑃𝑀 = 𝛽𝑚 · 𝐹𝑇

• Drenaje transversal de la carretera (puentes y obras de drenaje transversal): producto del valor

medio de la región del coeficiente corrector del umbral de escorrentía corregido por el valor

correspondiente al intervalo de confianza del cincuenta por ciento, por un factor dependiente del

período de retorno T considerado para el caudal de proyecto, es decir:

𝛽𝐷𝑇 = (𝛽𝑚 − ∆50) · 𝐹𝑇

donde:

• 𝛽𝑃𝑀 (adimensional) Coeficiente corrector del umbral de escorrentía para drenaje de plataforma y

márgenes, o drenaje transversal de vías auxiliares

• 𝛽𝐷𝑇 (adimensional) Coeficiente corrector del umbral de escorrentía para drenaje transversal de la

carretera

• 𝛽𝑚 (adimensional) Valor medio en la región, del coeficiente corrector del umbral de escorrentía

• 𝐹𝑇 (adimensional) Factor función del período de retorno 𝑇

• ∆50 (adimensional) Desviación respecto al valor medio: intervalo de confianza correspondiente al

cincuenta por ciento (50 %)

Valor medio en la región, del coeficiente corrector del umbral de escorrentía βm 2,150

Desviación respecto al valor medio: intervalo de confianza correspondiente al cincuenta por ciento (50 %)

Δ50 0,250

Factor función del período de retorno

FT2 FT5 FT10 FT25 FT50 FT100 FT200 FT500

0,700 0,880 0,880 1,150 1,150 1,380 1,380 1,620

Coeficiente corrector del umbral de escorrentía para drenaje transversal de vías de servicio, ramales, caminos, accesos a instalaciones y edificaciones auxiliares de la carretera y otros elementos

βPM2 βPM

5 βPM10 βPM

25 βPM50 βPM

100 βPM200 βPM

500

1,505 1,892 1,892 2,473 2,473 2,967 2,967 3,483

Coeficiente corrector del umbral de escorrentía para drenaje transversal de la carretera

βDT2 βDT

5 βDT10 βDT

25 βDT50 βDT

100 βDT200 βDT

500

1,330 1,672 1,672 2,185 2,185 2,622 2,622 3,078

El coeficiente de escorrentía 𝐶, quedará por lo tanto:

𝑆𝑖 𝑃𝑑 · 𝐾𝐴 > 𝑃0 𝐶 =(

𝑃𝑑 · 𝐾𝐴𝑃0

− 1) (𝑃𝑑 · 𝐾𝐴

𝑃0+ 23)

(𝑃𝑑 · 𝐾𝐴

𝑃0+ 11)

2

𝑆𝑖 𝑃𝑑 · 𝐾𝐴 ≤ 𝑃0 𝐶 = 0




39

Alternativa 1 – Cuencas principales


Área Factor reductor de la

precipitación por área de cuenca


Umbral de escorrentía Coeficiente de escorrentía

A KA P0i P0-2 DT P0-5 DT P0-10 DT P0-20 DT P0-50 DT P0-100 DT P0-200 DT P0-500 DT C2 DT C5 DT C10 DT C25 DT C50 DT C100 DT C200 DT C500 DT

(km2) mm mm mm mm mm mm mm mm mm

P-0.6 Principal 0,418 1,000 13,380 17,796 22,372 22,372 29,236 29,236 35,083 35,083 41,185 0,169 0,219 0,281 0,262 0,303 0,281 0,326 0,332

P-1.7 Principal 0,179 1,000 15,676 20,849 26,210 26,210 34,252 34,252 41,102 41,102 48,251 0,127 0,174 0,232 0,214 0,253 0,232 0,275 0,280

P-2.4 Principal 0,029 1,000 15,207 20,225 25,426 25,426 33,227 33,227 39,872 39,872 46,807 0,135 0,182 0,241 0,223 0,262 0,241 0,284 0,290

P-2.9 Principal 0,220 1,000 18,182 24,182 30,400 30,400 39,727 39,727 47,673 47,673 55,964 0,091 0,135 0,189 0,171 0,208 0,188 0,229 0,234

P-3.7 Principal 0,155 1,000 14,774 19,650 24,702 24,702 32,282 32,282 38,738 38,738 45,475 0,142 0,191 0,250 0,231 0,271 0,250 0,294 0,299

P-4.4 A Principal 0,157 1,000 10,102 13,436 16,890 16,890 22,073 22,073 26,487 26,487 31,094 0,251 0,307 0,375 0,354 0,399 0,375 0,423 0,429

P-4.4 B Principal 0,470 1,000 14,019 18,645 23,440 23,440 30,632 30,632 36,758 36,758 43,151 0,156 0,206 0,266 0,247 0,288 0,266 0,311 0,316

Alternativa 1 – Cuencas secundarias




Valor inicial del umbral de

escorrentía Umbral de escorrentía Coeficiente de escorrentía

A KA P0i P0-2 PM P0-5 PM P0-10 PM P0-20 PM P0-50 PM P0-100 PM P0-200 PM P0-500 PM C2 PM C5 PM C10 PM C25 PM C50 PM C100 PM C200 PM C500 PM


S- 0.0 Secundaria 0,062 1,000 1,000 1,505 1,892 1,892 2,473 2,473 2,967 2,967 3,483 0,892 0,917 0,938 0,932 0,944 0,938 0,950 0,952

S-0.6A Secundaria 0,086 1,000 10,070 15,155 19,052 19,052 24,898 24,898 29,877 29,877 35,073 0,214 0,269 0,334 0,314 0,357 0,334 0,381 0,387

S-0.6B Secundaria 0,153 1,000 15,438 23,234 29,209 29,209 38,170 38,170 45,804 45,804 53,770 0,101 0,145 0,200 0,183 0,220 0,200 0,241 0,246

S-1.7A Secundaria 0,046 1,000 17,333 26,087 32,795 32,795 42,857 42,857 51,428 51,428 60,372 0,074 0,116 0,167 0,151 0,186 0,167 0,206 0,211

S-1.7B Secundaria 0,039 1,000 14,652 22,052 27,722 27,722 36,228 36,228 43,473 43,473 51,034 0,113 0,159 0,215 0,197 0,236 0,215 0,257 0,262

S-1.7C Secundaria 0,076 1,000 14,197 21,367 26,861 26,861 35,103 35,103 42,124 42,124 49,449 0,121 0,167 0,225 0,206 0,245 0,224 0,267 0,272

S-2.8A Secundaria 0,034 1,000 18,118 27,267 34,279 34,279 44,796 44,796 53,755 53,755 63,104 0,065 0,105 0,156 0,139 0,174 0,155 0,193 0,198

S-2.8B Secundaria 0,040 1,000 18,875 28,407 35,712 35,712 46,668 46,668 56,002 56,002 65,742 0,056 0,095 0,145 0,129 0,163 0,145 0,182 0,187

S-3.7A Secundaria 0,024 1,000 16,208 24,394 30,666 30,666 40,075 40,075 48,090 48,090 56,454 0,089 0,132 0,186 0,169 0,206 0,186 0,226 0,231

S-3.7B Secundaria 0,038 1,000 15,974 24,040 30,222 30,222 39,495 39,495 47,394 47,394 55,636 0,093 0,136 0,190 0,173 0,210 0,190 0,230 0,236

S-3.9 Secundaria 0,014 1,000 13,429 20,210 25,407 25,407 33,202 33,202 39,843 39,843 46,772 0,135 0,183 0,241 0,223 0,263 0,241 0,285 0,290




40

Alternativa 2 – Cuencas principales








P-0.9 Principal 0,204 1,000 14,412 19,168 24,096 24,096 31,490 31,490 37,788 37,788 44,359 0,149 0,198 0,258 0,239 0,279 0,258 0,302 0,307

P 1.6 Principal 0,292 1,000 15,274 20,314 25,538 25,538 33,374 33,374 40,048 40,048 47,013 0,134 0,181 0,240 0,221 0,261 0,240 0,283 0,288

P 1.9 Principal 0,458 1,000 14,884 19,796 24,887 24,887 32,522 32,522 39,027 39,027 45,814 0,140 0,188 0,248 0,229 0,269 0,248 0,291 0,297

P-2.8 Principal 0,151 1,000 16,550 22,011 27,671 27,671 36,161 36,161 43,393 43,393 50,940 0,114 0,159 0,216 0,198 0,236 0,216 0,258 0,263

P-3.9 Principal 0,272 1,000 15,313 20,366 25,603 25,603 33,458 33,458 40,149 40,149 47,132 0,133 0,181 0,239 0,221 0,260 0,239 0,282 0,288

P-4.5 A Principal 0,156 1,000 10,077 13,402 16,849 16,849 22,018 22,018 26,422 26,422 31,017 0,251 0,308 0,376 0,355 0,399 0,376 0,424 0,430

P-4.5 B Principal 0,482 1,000 14,039 18,672 23,474 23,474 30,676 30,676 36,811 36,811 43,213 0,156 0,205 0,266 0,247 0,288 0,266 0,310 0,316

Alternativa 2 – Cuencas secundarias








S- 0.0 Secundaria 0,076 1,000 14,000 21,070 26,488 26,488 34,615 34,615 41,538 41,538 48,762 0,124 0,171 0,229 0,211 0,250 0,229 0,271 0,277

S-0.9A Secundaria 0,124 1,000 14,887 22,405 28,166 28,166 36,808 36,808 44,170 44,170 51,852 0,109 0,155 0,210 0,193 0,231 0,210 0,252 0,257

S-0.9B Secundaria 0,018 1,000 14,000 21,070 26,488 26,488 34,615 34,615 41,538 41,538 48,762 0,124 0,171 0,229 0,211 0,250 0,229 0,271 0,277

S-1.6A Secundaria 0,059 1,000 14,966 22,524 28,316 28,316 37,004 37,004 44,404 44,404 52,127 0,108 0,153 0,209 0,191 0,229 0,209 0,250 0,256

S-1.9 Secundaria 0,115 1,000 14,087 21,201 26,653 26,653 34,830 34,830 41,796 41,796 49,065 0,123 0,169 0,227 0,209 0,248 0,227 0,269 0,275

S-2.8 A Secundaria 0,063 1,000 14,397 21,667 27,239 27,239 35,596 35,596 42,715 42,715 50,144 0,118 0,164 0,220 0,202 0,241 0,220 0,262 0,268

S-2.8B Secundaria 0,019 1,000 17,684 26,615 33,459 33,459 43,724 43,724 52,469 52,469 61,594 0,070 0,111 0,162 0,146 0,181 0,162 0,200 0,205

S-2.8 C Secundaria 0,027 1,000 19,000 28,595 35,948 35,948 46,978 46,978 56,373 56,373 66,177 0,055 0,094 0,143 0,127 0,161 0,143 0,180 0,185

S-3.9 Secundaria 0,116 1,000 16,155 24,314 30,566 30,566 39,944 39,944 47,932 47,932 56,268 0,090 0,133 0,187 0,170 0,207 0,187 0,227 0,232

S-4.1 Secundaria 0,014 1,000 13,429 20,210 25,407 25,407 33,202 33,202 39,843 39,843 46,772 0,135 0,183 0,241 0,223 0,263 0,241 0,285 0,290

Alternativa 3.- Cuencas Principales




41

Cuenca Tipo de cuenca Área

Factor reductor de la precipitación por

área de cuenca

Valor inicial del umbral de escorrentía Umbral de escorrentía Coeficiente de escorrentía



P-0.8 Principal 0,318 1,000 14,399 19,151 24,076 24,076 31,463 31,463 37,755 37,755 44,321 0,149 0,198 0,258 0,239 0,280 0,258 0,302 0,308

P 1.6 Principal 0,038 1,000 15,316 20,370 25,608 25,608 33,465 33,465 40,158 40,158 47,142 0,133 0,180 0,239 0,220 0,260 0,239 0,282 0,288

P 1.7 Principal 0,128 1,000 14,859 19,763 24,845 24,845 32,468 32,468 38,961 38,961 45,737 0,141 0,189 0,248 0,230 0,270 0,248 0,292 0,297

P-2.0 Principal 0,152 1,000 15,349 20,414 25,663 25,663 33,537 33,537 40,244 40,244 47,243 0,132 0,180 0,238 0,220 0,259 0,238 0.281 0,287

P-2.9 Principal 0,063 1,000 15,587 20,731 26,062 26,062 34,058 34,058 40,870 40,870 47,978 0,128 0,176 0,234 0,215 0,255 0,234 0,276 0,282

P-3.3 Principal 0,178 1,000 17,764 23,626 29,701 29,701 38,814 38,814 46,577 46,577 54,678 0,097 0,141 0,195 0,178 0,215 0,195 0,236 0,241

P-4,1 Principal 0,152 1,000 14,684 19,530 24,552 24,552 32,085 32,085 38,502 38,502 45,198 0,144 0,192 0,252 0,233 0,273 0,252 0,296 0,301

P-4.7A Principal 0,156 1,000 10,077 13,402 16,849 16,849 22,018 22,018 26,422 26,422 31,017 0,251 0,308 0,376 0,355 0,399 0,376 0,424 0,430

P-4.7 B Principal 0,500 1,000 14,218 18,910 23,772 23,772 31,066 31,066 37,280 37,280 43,763 0,152 0,202 0,262 0,243 0,284 0,262 0,306 0,312

Alternativa 3: Cuencas Secundarias


Factor reductor de la precipitación

por área de cuenca





S- 0.0 Secundaria 0,074 1,000 14,000 21,070 26,488 26,488 34,615 34,615 41,538 41,538 48,762 0,124 0,171 0,229 0,211 0,250 0,229 0,271 0,277

S-0.8A Secundaria 0,062 1,000 14,323 21,555 27,098 27,098 35,413 35,413 42,495 42,495 49,886 0,119 0,165 0,222 0,204 0,243 0,222 0,264 0,269

S-0.8B Secundaria 0,049 1,000 14,245 21,439 26,951 26,951 35,221 35,221 42,265 42,265 49,615 0,120 0,166 0,224 0,205 0,244 0,223 0,266 0,271

S-4.1A Secundaria 0,021 1,000 16,619 25,012 31,443 31,443 41,091 41,091 49,309 49,309 57,884 0,084 0,126 0,179 0,162 0,198 0,179 0,219 0,224

S-4.1B Secundaria 0,040 1,000 17,575 26,450 33,252 33,252 43,454 43,454 52,145 52,145 61,214 0,071 0,112 0,164 0,147 0,183 0,164 0,202 0,207

S-4.2 Secundaria 0,014 1,000 13,429 20,210 25,407 25,407 33,202 33,202 39,843 39,843 46,772 0,135 0,183 0,241 0,223 0,263 0,241 0,285 0,290

Alternativa 4 Cuencas principales




42





Umbral de escorrentía Coeficiente de escorrentía



P-0.6 Principal 0,418 1,000 13,380 17,796 22,372 22,372 29,236 29,236 35,083 35,083 41,185 0,169 0,219 0,281 0,262 0,303 0,281 0,326 0,332

P-1.7 Principal 0,179 1,000 15,676 20,849 26,210 26,210 34,252 34,252 41,102 41,102 48,251 0,127 0,174 0,232 0,214 0,253 0,232 0,275 0,280

P-2.4 Principal 0,029 1,000 15,207 20,225 25,426 25,426 33,227 33,227 39,872 39,872 46,807 0,135 0,182 0,241 0,223 0,262 0,241 0,284 0,290

P-2.9 Principal 0,220 1,000 18,182 24,182 30,400 30,400 39,727 39,727 47,673 47,673 55,964 0,091 0,135 0,189 0,171 0,208 0,188 0,229 0,234

P-3.7 Principal 0,155 1,000 14,774 19,650 24,702 24,702 32,282 32,282 38,738 38,738 45,475 0,142 0,191 0,250 0,231 0,271 0,250 0,294 0,299

P-4.4 A Principal 0,157 1,000 10,102 13,436 16,890 16,890 22,073 22,073 26,487 26,487 31,094 0,251 0,307 0,375 0,354 0,399 0,375 0,423 0,429

P-4.4 B Principal 0,470 1,000 14,019 18,645 23,440 23,440 30,632 30,632 36,758 36,758 43,151 0,156 0,206 0,266 0,247 0,288 0,266 0,311 0,316

Alternativa 4– Cuencas secundarias








S- 0.0 Secundaria 0,062 1,000 1,000 1,505 1,892 1,892 2,473 2,473 2,967 2,967 3,483 0,892 0,917 0,938 0,932 0,944 0,938 0,950 0,952

S-0.6A Secundaria 0,086 1,000 10,070 15,155 19,052 19,052 24,898 24,898 29,877 29,877 35,073 0,214 0,269 0,334 0,314 0,357 0,334 0,381 0,387

S-0.6B Secundaria 0,153 1,000 15,438 23,234 29,209 29,209 38,170 38,170 45,804 45,804 53,770 0,101 0,145 0,200 0,183 0,220 0,200 0,241 0,246

S-1.7A Secundaria 0,046 1,000 17,333 26,087 32,795 32,795 42,857 42,857 51,428 51,428 60,372 0,074 0,116 0,167 0,151 0,186 0,167 0,206 0,211

S-1.7B Secundaria 0,039 1,000 14,652 22,052 27,722 27,722 36,228 36,228 43,473 43,473 51,034 0,113 0,159 0,215 0,197 0,236 0,215 0,257 0,262

S-1.7C Secundaria 0,076 1,000 14,197 21,367 26,861 26,861 35,103 35,103 42,124 42,124 49,449 0,121 0,167 0,225 0,206 0,245 0,224 0,267 0,272

S-2.8A Secundaria 0,034 1,000 18,118 27,267 34,279 34,279 44,796 44,796 53,755 53,755 63,104 0,065 0,105 0,156 0,139 0,174 0,155 0,193 0,198

S-2.8B Secundaria 0,040 1,000 18,875 28,407 35,712 35,712 46,668 46,668 56,002 56,002 65,742 0,056 0,095 0,145 0,129 0,163 0,145 0,182 0,187

S-3.7A Secundaria 0,024 1,000 16,208 24,394 30,666 30,666 40,075 40,075 48,090 48,090 56,454 0,089 0,132 0,186 0,169 0,206 0,186 0,226 0,231

S-3.7B Secundaria 0,038 1,000 15,974 24,040 30,222 30,222 39,495 39,495 47,394 47,394 55,636 0,093 0,136 0,190 0,173 0,210 0,190 0,230 0,236

S-3.9 Secundaria 0,014 1,000 13,429 20,210 25,407 25,407 33,202 33,202 39,843 39,843 46,772 0,135 0,183 0,241 0,223 0,263 0,241 0,285 0,290

S-C0.0 Secundaria 0,076 1,000 14,000 21,070 26,488 26,488 34,615 34,615 41,538 41,538 48,762 0,124 0,171 0,229 0,211 0,250 0,229 0,271 0,277

S-C0.6 Secundaria 0,049 1,000 14,306 21,531 27,067 27,067 35,372 35,372 42,446 42,446 49,828 0,119 0,165 0,222 0,204 0,243 0,222 0,264 0,270




43

4.2.5. COEFICIENTE DE UNIFORMIDAD EN LA DISTRIBUCIÓN TEMPORAL DE LA

PRECIPITACIÓN

El coeficiente 𝐾𝑡 tiene en cuenta la falta de uniformidad en la distribución temporal de la precipitación. Se

obtendrá a través de la siguiente expresión:

𝐾𝑡 = 1 +𝑡𝑐

1,25

𝑡𝑐1,25 + 14

donde:


• 𝑡𝑐 (horas) Tiempo de concentración de la cuenca

Alternativa 1

Cuenca Tipo de cuenca Área Duración del

aguacero = tiempo de concentración

Coeficiente de uniformidad

A tc Kt (km2) (horas)

S- 0.0 Secundaria 0,062 0,083 1,003

S-0.6A Secundaria 0,086 0,083 1,003

S-0.6B Secundaria 0,153 0,083 1,003

P-0.6 Principal 0,418 0,591 1,036

S-1.7A Secundaria 0,046 0,083 1,003

S-1.7B Secundaria 0,039 0,083 1,003

P-1.7 Principal 0,179 0,416 1,023

S-1.7C Secundaria 0,076 0,083 1,003

P-2.4 Principal 0,029 0,169 1,008

S-2.9A Secundaria 0,034 0,083 1,003

S-2.9B Secundaria 0,040 0,083 1,003

P-2.9 Principal 0,220 0,473 1,027

S-3.7A Secundaria 0,024 0,083 1,003

P-3.7 Principal 0,155 0,303 1,016

S-3.7B Secundaria 0,038 0,083 1,003

S-3.9 Secundaria 0,014 0,083 1,003

P-4.4 A Principal 0,157 0,443 1,025

P-4.4 B Principal 0,470 0,638 1,039

Alternativa 2


Duración del aguacero = tiempo de concentración



S- 0.0 Secundaria 0,076 0,083 1,003

Alternativa 2





S-0.9A Secundaria 0,124 0,083 1,003

S-0.9B Secundaria 0,018 0,083 1,003

P-0.9 Principal 0,204 0,336 1,018

S-1.6A Secundaria 0,059 0,083 1,003

P 1.6 Principal 0,292 0,584 1,035

S-1.9 Secundaria 0,115 0,083 1,003

P 1.9 Principal 0,458 0,649 1,040

S-2.8 A Secundaria 0,063 0,083 1,003

S-2.8B Secundaria 0,019 0,083 1,003

P-2.8 Principal 0,151 0,306 1,016

S-2.8 C Secundaria 0,027 0,083 1,003

P-3.9 Principal 0,272 0,303 1,016

S-3.9 Secundaria 0,116 0,083 1,003

S-4.1 Secundaria 0,014 0,083 1,003

P-4.5 A Principal 0,156 0,443 1,025

P-4.5 B Principal 0,482 0,638 1,039

Alternativa 3





S- 0.0 Secundaria 0,074 0,083 1,003

S-0.8A Secundaria 0,062 0,083 1,003

S-0.8B Secundaria 0,049 0,083 1,003

P-0.8 Principal 0,318 0,430 1,024

P 1.6 Principal 0,038 0,214 1,010

P 1.7 Principal 0,128 0,584 1,035

P-2.0 Principal 0,152 0,406 1,023

P-2.9 Principal 0,063 0,376 1,021

P-3.3 Principal 0,178 0,440 1,025

S-4.1A Secundaria 0,021 0,083 1,003

P-4,1 Principal 0,152 0,303 1,016

S-4.1B Secundaria 0,040 0,083 1,003

S-4.2 Secundaria 0,014 0,083 1,003

P-4.7A Principal 0,156 0,443 1,025

P-4.7 B Principal 0,500 0,638 1,039




44

Alternativa 1

Cuenca Tipo de cuenca Área Duración del

aguacero = tiempo de concentración



S- 0.0 Secundaria 0,062 0,083 1,003

S-0.6A Secundaria 0,086 0,083 1,003

S-0.6B Secundaria 0,153 0,083 1,003

P-0.6 Principal 0,418 0,591 1,036

S-1.7A Secundaria 0,046 0,083 1,003

S-1.7B Secundaria 0,039 0,083 1,003

P-1.7 Principal 0,179 0,416 1,023

S-1.7C Secundaria 0,076 0,083 1,003

P-2.4 Principal 0,029 0,169 1,008

S-2.9A Secundaria 0,034 0,083 1,003

S-2.9B Secundaria 0,040 0,083 1,003

P-2.9 Principal 0,220 0,473 1,027

S-3.7A Secundaria 0,024 0,083 1,003

P-3.7 Principal 0,155 0,303 1,016

S-3.7B Secundaria 0,038 0,083 1,003

S-3.9 Secundaria 0,014 0,083 1,003

P-4.4 A Principal 0,157 0,443 1,025

P-4.4 B Principal 0,470 0,638 1,039

S-C0.0 Secundaria 0,076 0,083 1,003

S-C0.6 Secundaria 0,049 0,083 1,003

4.2.6. CÁLCULO DEL CAUDAL

Siguiendo el método racional, el caudal máximo anual 𝑄𝑇, correspondiente a un período de retorno 𝑇, y se

calcula mediante la fórmula:

𝑄𝑇 =𝐼(𝑇, 𝑡𝐶) · 𝐶 · 𝐴 · 𝐾𝑇

3,6

donde:

• 𝑄𝑇 (m3/s) Caudal máximo anual correspondiente al período de retorno T, en el punto de desagüe

de la cuenca

• 𝐼 (𝑇, 𝑡𝑐) (mm/h) Intensidad de precipitación correspondiente al período de retorno considerado

• 𝑇, para una duración del aguacero igual al tiempo de concentración 𝑡𝐶, de la cuenca.

• 𝐶 (adimensional) Coeficiente medio de escorrentía de la cuenca o superficie considerada.

• 𝐴 (km2) Área de la cuenca o superficie considerada


Los caudales calculados, quedan por lo tanto




45


Cuenca Tipo de cuenca Área Intensidad precipitación Coeficiente de escorrentía Coeficiente

de uniformidad

Caudal

A I(T, tc)2 I(T, tc)5 I(T, tc)10 I(T, tc)25 I(T, tc)50 I(T, tc)100 I(T, tc)200 I(T, tc)500 C2 DT C5 DT C10 DT C25 DT C50 DT C100 DT C200 DT C500 DT Kt QT-2 DT QT-5 DT QT-10 DT QT-25 DT QT-50 DT QT-100 DT QT-200 DT QT-500 DY (km2) mm/h mm/h mm/h mm/h mm/h mm/h mm/h mm/h m3/s m3/s m3/s m3/s m3/s m3/s m3/s m3/s

P-0.6 Principal 0,418 11,596 17,424 21,285 26,163 29,782 33,372 38,304 45,746 0,169 0,219 0,281 0,262 0,303 0,281 0,326 0,332 1,036 0,235 0,460 0,720 0,824 1,086 1,128 1,503 1,826

P-1.7 Principal 0,179 14,026 21,076 25,747 31,647 36,026 40,368 46,334 55,336 0,127 0,174 0,232 0,214 0,253 0,232 0,275 0,280 1,023 0,091 0,187 0,304 0,344 0,463 0,476 0,647 0,789

P-2.4 Principal 0,029 22,224 33,394 40,794 50,143 57,081 63,961 73,414 87,677 0,135 0,182 0,241 0,223 0,262 0,241 0,284 0,290 1,008 0,024 0,049 0,080 0,091 0,122 0,125 0,169 0,206

P-2.9 Principal 0,220 13,098 19,681 24,042 29,551 33,640 37,695 43,266 51,672 0,091 0,135 0,189 0,171 0,208 0,188 0,229 0,234 1,027 0,075 0,166 0,284 0,318 0,440 0,446 0,621 0,759

P-3.7 Principal 0,155 16,569 24,897 30,414 37,384 42,557 47,686 54,733 65,367 0,142 0,191 0,250 0,231 0,271 0,250 0,294 0,299 1,016 0,103 0,208 0,333 0,378 0,505 0,521 0,703 0,855

P-4.4 A Principal 0,157 13,559 20,374 24,889 30,593 34,826 39,023 44,791 53,493 0,251 0,307 0,375 0,354 0,399 0,375 0,423 0,429 1,025 0,152 0,280 0,417 0,484 0,621 0,654 0,847 1,025

P-4.4 B Principal 0,470 11,110 16,694 20,394 25,067 28,536 31,975 36,701 43,831 0,156 0,206 0,266 0,247 0,288 0,266 0,311 0,316 1,039 0,235 0,466 0,737 0,841 1,116 1,155 1,547 1,882

Alternativa 1 Cuencas secundarias


de uniformidad

Caudal total

A I(T, tc)2 I(T, tc)5 I(T, tc)10 I(T, tc)25 I(T, tc)50 I(T, tc)100 I(T, tc)200 I(T, tc)500 C2 PM C5 PM C10 PM C25 PM C50 PM C100 PM C200 PM C500 PM Kt QT-2 PM QT-5 PM QT-10 PM QT-25 PM QT-50 PM QT-100 PM QT-200 PM QT-500 PM (km2) mm/h mm/h mm/h mm/h mm/h mm/h mm/h mm/h m3/s m3/s m3/s m3/s m3/s m3/s m3/s m3/s

S- 0.0 Secundaria 0,062 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,892 0,917 0,938 0,932 0,944 0,938 0,950 0,952 1,003 0,477 0,737 0,922 1,125 1,298 1,445 1,680 2,009

S-0.6A Secundaria 0,086 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,214 0,269 0,334 0,314 0,357 0,334 0,381 0,387 1,003 0,159 0,300 0,455 0,525 0,681 0,713 0,934 1,132

S-0.6B Secundaria 0,153 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,101 0,145 0,200 0,183 0,220 0,200 0,241 0,246 1,003 0,133 0,288 0,485 0,544 0,746 0,760 1,050 1,282

S-1.7A Secundaria 0,046 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,074 0,116 0,167 0,151 0,186 0,167 0,206 0,211 1,003 0,030 0,069 0,122 0,135 0,190 0,191 0,270 0,331

S-1.7B Secundaria 0,039 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,113 0,159 0,215 0,197 0,236 0,215 0,257 0,262 1,003 0,038 0,080 0,133 0,150 0,204 0,208 0,286 0,348

S-1.7C Secundaria 0,076 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,121 0,167 0,225 0,206 0,245 0,224 0,267 0,272 1,003 0,079 0,165 0,270 0,306 0,413 0,424 0,578 0,705

S-2.9A Secundaria 0,034 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,065 0,105 0,156 0,139 0,174 0,155 0,193 0,198 1,003 0,019 0,046 0,084 0,092 0,131 0,131 0,188 0,230

S-2.9B Secundaria 0,040 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,056 0,095 0,145 0,129 0,163 0,145 0,182 0,187 1,003 0,019 0,050 0,092 0,101 0,144 0,144 0,207 0,254

S-3.7A Secundaria 0,024 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,089 0,132 0,186 0,169 0,206 0,186 0,226 0,231 1,003 0,019 0,041 0,071 0,079 0,109 0,111 0,155 0,189

S-3.7B Secundaria 0,038 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,093 0,136 0,190 0,173 0,210 0,190 0,230 0,236 1,003 0,030 0,067 0,114 0,128 0,177 0,179 0,250 0,305

S-3.9 Secundaria 0,014 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,135 0,183 0,241 0,223 0,263 0,241 0,285 0,290 1,003 0,016 0,033 0,054 0,061 0,081 0,084 0,114 0,138



de uniformidad

Caudal total


P-0.9 Principal 0,204 15,710 23,606 28,838 35,446 40,351 45,214 51,897 61,979 0,149 0,198 0,258 0,239 0,279 0,258 0,302 0,307 1,018 0,135 0,269 0,429 0,488 0,650 0,672 0,903 1,099

P 1.6 Principal 0,292 11,663 17,525 21,408 26,314 29,955 33,566 38,526 46,011 0,134 0,181 0,240 0,221 0,261 0,240 0,283 0,288 1,035 0,131 0,267 0,431 0,489 0,656 0,676 0,915 1,114

P 1.9 Principal 0,458 11,006 16,537 20,202 24,831 28,267 31,674 36,355 43,418 0,140 0,188 0,248 0,229 0,269 0,248 0,291 0,297 1,040 0,204 0,412 0,662 0,752 1,006 1,038 1,401 1,705

P-2.8 Principal 0,151 16,485 24,770 30,259 37,194 42,340 47,443 54,455 65,035 0,114 0,159 0,216 0,198 0,236 0,216 0,258 0,263 1,016 0,080 0,168 0,278 0,314 0,426 0,436 0,598 0,729

P-3.9 Principal 0,272 16,569 24,897 30,414 37,384 42,557 47,686 54,733 65,367 0,133 0,181 0,239 0,221 0,260 0,239 0,282 0,288 1,016 0,169 0,345 0,558 0,633 0,850 0,875 1,185 1,443

P-4.5 A Principal 0,156 13,559 20,374 24,889 30,593 34,826 39,023 44,791 53,493 0,251 0,308 0,376 0,355 0,399 0,376 0,424 0,430 1,025 0,151 0,279 0,415 0,482 0,618 0,651 0,843 1,021

P-4.5 B Principal 0,482 11,110 16,694 20,394 25,067 28,536 31,975 36,701 43,831 0,156 0,205 0,266 0,247 0,288 0,266 0,310 0,316 1,039 0,240 0,477 0,755 0,861 1,142 1,183 1,584 1,927




46



Área Intensidad precipitación Coeficiente de escorrentía Coeficiente

de uniformidad

Caudal total


S- 0.0 Secundaria 0,076 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,124 0,171 0,229 0,211 0,250 0,229 0,271 0,277 1,003 0,082 0,169 0,275 0,312 0,420 0,432 0,588 0,716

S-0.9A Secundaria 0,124 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,109 0,155 0,210 0,193 0,231 0,210 0,252 0,257 1,003 0,117 0,248 0,413 0,465 0,634 0,648 0,891 1,086

S-0.9B Secundaria 0,018 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,124 0,171 0,229 0,211 0,250 0,229 0,271 0,277 1,003 0,019 0,040 0,065 0,074 0,100 0,102 0,139 0,170

S-1.6A Secundaria 0,059 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,108 0,153 0,209 0,191 0,229 0,209 0,250 0,256 1,003 0,055 0,117 0,195 0,220 0,300 0,306 0,421 0,514

S-1.9 Secundaria 0,115 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,123 0,169 0,227 0,209 0,248 0,227 0,269 0,275 1,003 0,122 0,253 0,413 0,467 0,631 0,648 0,883 1,076

S-2.8 A Secundaria 0,063 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,118 0,164 0,220 0,202 0,241 0,220 0,262 0,268 1,003 0,064 0,134 0,220 0,248 0,336 0,345 0,471 0,575

S-2.8B Secundaria 0,019 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,070 0,111 0,162 0,146 0,181 0,162 0,200 0,205 1,003 0,012 0,027 0,049 0,054 0,076 0,076 0,109 0,133

S-2.8 C Secundaria 0,027 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,055 0,094 0,143 0,127 0,161 0,143 0,180 0,185 1,003 0,013 0,033 0,061 0,067 0,096 0,096 0,139 0,170

S-3.9 Secundaria 0,116 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,090 0,133 0,187 0,170 0,207 0,187 0,227 0,232 1,003 0,090 0,200 0,344 0,384 0,531 0,539 0,751 0,917

S-4.1 Secundaria 0,014 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,135 0,183 0,241 0,223 0,263 0,241 0,285 0,290 1,003 0,016 0,033 0,054 0,061 0,081 0,084 0,114 0,138

Alternativa 3: Cuencas Principales


Área Intensidad precipitación Coeficiente de escorrentía Coeficiente

de uniformidad

Caudal total


P-0.8 Principal 0,318 13,780 20,706 25,295 31,092 35,393 39,659 45,521 54,365 0,149 0,198 0,258 0,239 0,280 0,258 0,302 0,308 1,024 0,186 0,371 0,590 0,673 0,895 0,925 1,244 1,513

P 1.6 Principal 0,038 19,772 29,709 36,293 44,610 50,782 56,903 65,312 78,001 0,133 0,180 0,239 0,220 0,260 0,239 0,282 0,288 1,010 0,028 0,057 0,092 0,105 0,141 0,145 0,196 0,239

P 1.7 Principal 0,128 11,663 17,525 21,408 26,314 29,955 33,566 38,526 46,011 0,141 0,189 0,248 0,230 0,270 0,248 0,292 0,297 1,035 0,060 0,122 0,196 0,222 0,297 0,307 0,414 0,504

P-2.0 Principal 0,152 14,203 21,341 26,070 32,045 36,479 40,875 46,916 56,031 0,132 0,180 0,238 0,220 0,259 0,238 0,281 0,287 1,023 0,102 0,205 0,329 0,374 0,499 0,515 0,694 0,844

P-2.9 Principal 0,063 14,806 22,247 27,177 33,406 38,028 42,611 48,909 58,411 0,128 0,176 0,234 0,215 0,255 0,234 0,276 0,282 1,021 0,034 0,070 0,113 0,128 0,173 0,178 0,241 0,294

P-3.3 Principal 0,178 13,.612 20,453 24,986 30,712 34,961 39,175 44,964 53,700 0,097 0,141 0,195 0,178 0,215 0,195 0,236 0,241 1,025 0,067 0,146 0,247 0,277 0,381 0,387 0,537 0,656

P-4,1 Principal 0,152 16,569 24,897 30,414 37,384 42,557 47,686 54,733 65,367 0,144 0,192 0,252 0,233 0,273 0,252 0,296 0,301 1,016 0,102 0,205 0,329 0,374 0,499 0,515 0,694 0,844

P-4.7A Principal 0,156 13,559 20,374 24,889 30,593 34,826 39,023 44,791 53,493 0,251 0,308 0,376 0,355 0,399 0,376 0,424 0,430 1,025 0,151 0,279 0,415 0,482 0,618 0,651 0,843 1,021

P-4.7 B Principal 0,500 11,110 16,694 20,394 25,067 28,536 31,975 36,701 43,831 0,152 0,202 0,262 0,243 0,284 0,262 0,306 0,312 1,039 0,244 0,486 0,771 0,879 1,168 1,209 1,622 1,972

Alternativa 3: Cuencas secundarias


de uniformidad

Caudal total


S- 0.0 Secundaria 0,074 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,124 0,171 0,229 0,211 0,250 0,229 0,271 0,277 1,003 0,079 0,164 0,268 0,303 0,409 0,420 0,572 0,697

S-0.8A Secundaria 0,062 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,119 0,165 0,222 0,204 0,243 0,222 0,264 0,269 1,003 0,064 0,133 0,218 0,246 0,333 0,342 0,467 0,569

S-0.8B Secundaria 0,049 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,120 0,166 0,224 0,205 0,244 0,223 0,266 0,271 1,003 0,051 0,106 0,174 0,196 0,265 0,272 0,371 0,452

S-4.1A Secundaria 0,021 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,084 0,126 0,179 0,162 0,198 0,179 0,219 0,224 1,003 0,015 0,034 0,060 0,066 0,092 0,093 0,131 0,160

S-4.1B Secundaria 0,040 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,071 0,112 0,164 0,147 0,183 0,164 0,202 0,207 1,003 0,025 0,058 0,104 0,115 0,162 0,163 0,231 0,282

S-4.2 Secundaria 0,014 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,135 0,183 0,241 0,223 0,263 0,241 0,285 0,290 1,003 0,016 0,033 0,054 0,061 0,081 0,084 0,114 0,138




47



de uniformidad

Caudal


P-0.6 Principal 0,418 11,596 17,424 21,285 26,163 29,782 33,372 38,304 45,746 0,169 0,219 0,281 0,262 0,303 0,281 0,326 0,332 1,036 0,235 0,460 0,720 0,824 1,086 1,128 1,503 1,826

P-1.7 Principal 0,179 14,026 21,076 25,747 31,647 36,026 40,368 46,334 55,336 0,127 0,174 0,232 0,214 0,253 0,232 0,275 0,280 1,023 0,091 0,187 0,304 0,344 0,463 0,476 0,647 0,789

P-2.4 Principal 0,029 22,224 33,394 40,794 50,143 57,081 63,961 73,414 87,677 0,135 0,182 0,241 0,223 0,262 0,241 0,284 0,290 1,008 0,024 0,049 0,080 0,091 0,122 0,125 0,169 0,206

P-2.9 Principal 0,220 13,098 19,681 24,042 29,551 33,640 37,695 43,266 51,672 0,091 0,135 0,189 0,171 0,208 0,188 0,229 0,234 1,027 0,075 0,166 0,284 0,318 0,440 0,446 0,621 0,759

P-3.7 Principal 0,155 16,569 24,897 30,414 37,384 42,557 47,686 54,733 65,367 0,142 0,191 0,250 0,231 0,271 0,250 0,294 0,299 1,016 0,103 0,208 0,333 0,378 0,505 0,521 0,703 0,855

P-4.4 A Principal 0,157 13,559 20,374 24,889 30,593 34,826 39,023 44,791 53,493 0,251 0,307 0,375 0,354 0,399 0,375 0,423 0,429 1,025 0,152 0,280 0,417 0,484 0,621 0,654 0,847 1,025

P-4.4 B Principal 0,470 11,110 16,694 20,394 25,067 28,536 31,975 36,701 43,831 0,156 0,206 0,266 0,247 0,288 0,266 0,311 0,316 1,039 0,235 0,466 0,737 0,841 1,116 1,155 1,547 1,882



de uniformidad

Caudal total


S- 0.0 Secundaria 0,062 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,892 0,917 0,938 0,932 0,944 0,938 0,950 0,952 1,003 0,477 0,737 0,922 1,125 1,298 1,445 1,680 2,009

S-0.6A Secundaria 0,086 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,214 0,269 0,334 0,314 0,357 0,334 0,381 0,387 1,003 0,159 0,300 0,455 0,525 0,681 0,713 0,934 1,132

S-0.6B Secundaria 0,153 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,101 0,145 0,200 0,183 0,220 0,200 0,241 0,246 1,003 0,133 0,288 0,485 0,544 0,746 0,760 1,050 1,282

S-1.7A Secundaria 0,046 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,074 0,116 0,167 0,151 0,186 0,167 0,206 0,211 1,003 0,030 0,069 0,122 0,135 0,190 0,191 0,270 0,331

S-1.7B Secundaria 0,039 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,113 0,159 0,215 0,197 0,236 0,215 0,257 0,262 1,003 0,038 0,080 0,133 0,150 0,204 0,208 0,286 0,348

S-1.7C Secundaria 0,076 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,121 0,167 0,225 0,206 0,245 0,224 0,267 0,272 1,003 0,079 0,165 0,270 0,306 0,413 0,424 0,578 0,705

S-2.9A Secundaria 0,034 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,065 0,105 0,156 0,139 0,174 0,155 0,193 0,198 1,003 0,019 0,046 0,084 0,092 0,131 0,131 0,188 0,230

S-2.9B Secundaria 0,040 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,056 0,095 0,145 0,129 0,163 0,145 0,182 0,187 1,003 0,019 0,050 0,092 0,101 0,144 0,144 0,207 0,254

S-3.7A Secundaria 0,024 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,089 0,132 0,186 0,169 0,206 0,186 0,226 0,231 1,003 0,019 0,041 0,071 0,079 0,109 0,111 0,155 0,189

S-3.7B Secundaria 0,038 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,093 0,136 0,190 0,173 0,210 0,190 0,230 0,236 1,003 0,030 0,067 0,114 0,128 0,177 0,179 0,250 0,305

S-3.9 Secundaria 0,014 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,135 0,183 0,241 0,223 0,263 0,241 0,285 0,290 1,003 0,016 0,033 0,054 0,061 0,081 0,084 0,114 0,138

S-C0.0 Secundaria 0,076 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,124 0,171 0,229 0,211 0,250 0,229 0,271 0,277 1,003 0,082 0,169 0,275 0,312 0,420 0,432 0,588 0,716

S-C0.6 Secundaria 0,049 30,970 46,536 56,849 69,876 79,544 89,132 102,305 122,181 0,119 0,165 0,222 0,204 0,243 0,222 0,264 0,270 1,003 0,050 0,105 0,173 0,195 0,264 0,270 0,369 0,450




48

5. DRENAJE TRANSVERSAL

5.1. INTRODUCCIÓN

El objeto del drenaje transversal es restituir la continuidad de la red de drenaje natural del terreno

(vaguadas, cauces, etc.) una vez ejecutadas las obras, permitiendo el paso del caudal de proyecto a su

través, cumpliendo los requisitos que se especifican en el capítulo 4 de la norma 5.2 - IC drenaje superficial

de la Instrucción de Carreteras.

A los efectos de esta norma, las obras empleadas para procurar el drenaje transversal de las carreteras

pueden ser:

• Puente: Obra de paso que soporta cualquier tipo de vía de las definidas en la Ley de Carreteras; a

los solos efectos de esta norma debe añadirse que su sección sea abierta, es decir, que esté

desprovista de solera con función estructural.

• Obra de drenaje transversal (ODT): Obra de sección cerrada, es decir provista de solera con función

estructural. Normalmente responde a las tipologías de tubo o marco y sus dimensiones son

inferiores a las de los puentes.

Los puentes y ODT deben perturbar lo menos posible la circulación del agua por el terreno natural,

cumpliendo al paso del caudal de proyecto las condiciones de desagüe que se definirán más adelante.

En la mejora de la carretera M-316 entre Chinchón y Valdelaguna, objeto del presente Estudio

Informativo, únicamente se han diseñado obras de drenaje transversal, no existiendo ningún puente

proyectado.

En el proyecto se puede contemplar la utilización de obras empleadas con fines de drenaje transversal para

usos adicionales, tales como reposiciones de servicios, de caminos o pasos de fauna. En tales

circunstancias las instalaciones relacionadas con dichos fines no pueden suponer una merma en su

funcionamiento hidráulico.

5.2. OBRAS DE DRENAJE EXISTENTES

En el diseño del drenaje transversal, también se ha tenido en cuenta la disposición de las obras de drenaje

existentes, se ha tenido en cuenta el estado, situación y dimensiones de cada una de ellas para definir si

se mantienen, se eliminan o se sustituyen por otras de nueva ejecución.

ODT existente en el PK 0+600 de la carretera actual

La obra existente en la actualidad es una tajea con dimensiones reducidas, tanto en la entrada como en la

salida de la obra hay vegetación que obstaculizan el paso del agua.

La obra se sitúa en la intersección de la carretera actual con el camino de la fuente del Rufo, el agua cruza

bajo la calzada y luego discurre paralela al camino hasta el arroyo Valdezarza.

En la alternativa 1, esta obra se ve afectada por el nuevo trazado, proponiéndose su sustitución una ODT,

consistente en un tubo de 1,80 m de diámetro.




49


La obra existente en la actualidad es una tajea en la que tanto en la entrada como en la salida de la obra

hay vegetación que obstaculizan el paso del agua. Además, en la entrada, la imposta está caída sobre la

obra

En la alternativa 1, esta obra se ve afectada por el nuevo trazado, proponiéndose su sustitución por una

ODT, consistente en un tubo de 1,80 m de diámetro.


La obra existente en la actualidad es una tajea, tanto en la entrada como en la salida está completamente

oculta por la vegetación que la ha invadido

En la alternativa 1, esta obra se ve afectada por el nuevo trazado, y en la alternativa 2 por la conexión entre

la carreta actual y el nuevo trazado. Se sustituirá por una nueva ODT, consistente en un tubo de 1,80 m de

diámetro.




50


La obra existente en la actualidad es una tajea de pequeñas dimensiones, obstruida casi en su totalidad.

Esta obstrucción es aún mayor en los meses de primavera con el crecimiento de la vegetación. Las

imágenes a continuación muestran el estado de la obra en diferentes visitas a la zona de estudio.

Esta obra se ve afectada en las 3 alternativas, proponiéndose su sustitución por una ODT de 1,80 m de

diámetro.

ODT existentes en la conexión con la carreta M-317

En la conexión de la carretera M-316 con la con la M-317 existe un conjunto de obras de drenaje transversal

y cunetas que recogen y conducen el agua de escorrentía. En la imagen se indica la disposición de las

mismas.

Bajo el ramal noroeste, se han dispuesto 2 obras de 2 tubos de 1,20 m de diámetro cada una, que mediante

arquetas recogen el agua de las cunetas del ramal y de la escorrentía superficial. El agua continua su

recorrido hacia el este mediante la cuneta construida para tal fin.




51

Esta obra se ve afectada por el trazado de la alternativa 2, proponiéndose en este caso su sustitución por

otra de las mismas dimensiones.

Bajo los ramales del nordeste del enlace se disponen 2 obras, cada una de ellas consistente en 1 tubo de

1,50 m de diámetro, que permiten el paso del agua recogido y conducido por las cunetas bajo la calzada.

Estas obras se ven afectadas por el trazado de la alternativa 2, proponiéndose en este caso su sustitución

por otras de las mismas dimensiones.

Bajo el ramal suroeste del enlace se dispone 1 obra, consistente en 1 tubo de 1,50 m de diámetro, que

permiten el paso del agua recogido y conducido por las cunetas bajo la calzada. Esta obra no se ve afectada

por ninguna de las alternativas y se mantendrá.

Bajo el ramal sureste del enlace se disponen 2 obras, consistentes en 1 tubo de 1,50 m de diámetro cada

una, que permiten el paso del agua recogido y conducido por las cunetas bajo la calzada. Esta obras se

verán afectadas por las alternativas 1 y 3, en estos casos se sustituirán por otras de las mismas

dimensiones.




52

5.3. CRITERIOS BÁSICOS DE PROYECTO

El proyecto del drenaje transversal se ha abordado conforme a la sistemática que a continuación se refiere:

• Definición de la cuenca principal, del cauce y del punto de cruce.

• Cálculo del caudal de proyecto 𝑄𝑃.

• Elección de tipologías y dimensionamiento de las ODT.

• Comprobación hidráulica del puente u ODT.

5.4. OBRAS DE DRENAJE TRANSVERSAL (ODT)

5.4.1. ENCAJE DE LAS ODT EN EL TERRENO

Planta

Una ODT se compone de embocadura de entrada, uno o varios tramos enterrados, una embocadura de

salida y conexiones entre ellos (véase figura). Los tramos enterrados se han proyectado con planta recta

sin cambios de sección.

Ejemplo de ODT compuesta de varios tramos

La disposición en planta de las obras de drenaje transversal se ha proyectado, siempre que se ha podido,

lo más perpendicular posible a la calzada, optimizando las mismas y teniendo estas menor longitud

Perfil longitudinal

El perfil longitudinal de las ODT se ajustará lo más posible al del terreno a su rectificación en planta. Cada

uno de los tramos enterrados se proyectará con pendiente uniforme.

En las embocaduras de entrada y salida, se dispondrán protecciones para evitar desbordamientos y

erosiones, teniendo en cuenta las sobreelevaciones y velocidades que se producen al paso del caudal de

proyecto.

Embocaduras

Se han proyectado las embocaduras de entrada y salida, disponiendo protecciones para evitar

desbordamientos y erosiones, teniendo en cuenta las sobreelevaciones y velocidades que se produzcan al

paso del caudal de proyecto.

Las embocaduras permiten acoplar el conducto al cauce y a los taludes de los rellenos. Tienen funciones

de transición geométrica e hidráulica y deben serán resistentes a la erosión y socavación. Su disposición

influye en las condiciones de desagüe.

La altura de las embocaduras de las ODT proyectadas deberán ser al menos uno coma dos veces la altura

libre del conducto (𝐻𝑒𝑚𝑏 ≥ 1,2 𝐻) medida desde el plano de la solera

Ejemplo de embocadura con aletas




53

Las embocaduras deben dispondrán de solera terminada en un rastrillo. Cuando sea necesario disponer

protección de escollera ésta se colocará a continuación del rastrillo.

Embocaduras en terraplén

Donde la embocadura se sitúe en terraplén se ejecutarán embocaduras con aletas: Constituye el caso

general de conducto que termina en un plano vertical, materializado por un elemento de contención del

talud o muro frontal rematado por unas aletas que forman un ángulo 𝜃 con la directriz del conducto.

Normalmente el ángulo de las aletas con la corriente debe estar comprendido entre quince y setenta y cinco

grados (15° ≤ 𝜃 ≤ 75°). Cuando hubieran de disponerse aletas con un ángulo inferior a quince grados

(𝜃 ≤ 15°), en general será preferible la construcción de aletas en prolongación (𝜃 = 0°); para ángulos

superiores a setenta y cinco grados (𝜃 > 75°), en general será preferible la prolongación del muro frontal o

de cabecera (𝜃 = 90°).

Embocaduras en desmonte

Las embocaduras de entrada correspondientes a una sección en desmonte consistirán en una arqueta a la

que desagua, a través de un sumidero, el drenaje de plataforma y márgenes de la carretera.

Ejemplo de embocadura de entrada en una sección en desmonte

5.4.2. ENCAJE DE LAS ODT EN EL RELLENO

Atendiendo al encaje del perfil longitudinal de la ODT en el relleno, se han considerado los siguientes casos:

• Instalación en zanja

• Instalación en un relleno

• Instalación en zanja realizada en un relleno

Encaje de la ODT en el relleno

En el cálculo estructural se deberá tener en cuenta el caso de que se trate y definir el tipo de rellenos a

efectuar alrededor de la ODT. Estos rellenos se deben definir también considerando la diferencia de cotas

entre la ODT y la rasante para conseguir una transición de rigidez adecuada, tanto verticalmente como en

dirección longitudinal a la carretera.

5.4.3. SECCIÓN TRANSVERSAL

Dimensión libre mínima

La dimensión libre mínima de la sección transversal de una ODT de un solo tramo, 𝐷𝐿, se medirá entre sus

caras interiores y se ha definido en función de la longitud de la obra entre las embocaduras de entrada y

de salida. Su valor se ha determinar a partir de la tabla adjunta.




54

L (m) 𝑫𝑳 (m)

L (m) < 3 𝐷𝐿 (m) ≥ 0,6

3 ≤ L (m) < 4 𝐷𝐿 (m) ≥ 0,8

4 ≤ L (m) < 5 𝐷𝐿 (m) ≥ 1,0

5 ≤ L (m) < 10 𝐷𝐿 (m) ≥ 1,2

10 ≤ L (m) < 15 𝐷𝐿 (m) ≥ 1,5

L (m) ≥ 15 𝐷𝐿 (m) ≥ 1,8

Dimensión mínima de las ODT proyectadas en función de su longitud

La dimensión 𝐷𝐿 hace referencia a:

• Sección circular: Diámetro

• Sección rectangular: Lado menor

• Resto de secciones: El diámetro del mayor círculo que se pueda inscribir en la sección

Dimensión libre mínima

5.4.4. MATERIALES

Las ODT serán obras de hormigón in situ o prefabricado cumplirán la vigente Instrucción de Hormigón.

6. COMPROBACIÓN HIDRÁULICA DE LAS OBRAS DE DRENAJE TRANSVERSAL

6.1. INTRODUCCIÓN

En este texto se describe el proceso de selección de la obra de drenaje transversal y el método seguido

para el cálculo de las variables hidráulicas que la definen.

Existen bastantes sistemas para dimensionar las obras de drenaje transversal si bien, parten la mayoría de

ellos de simplificaciones respecto de la aquí desarrollada, y que consisten en la aplicación de una serie de

Nomogramas o cálculos gráficos fijando de antemano un tipo de control (entrada o salida). En la mayor

parte de los casos este cálculo es suficiente y es en todo caso un paso previo al dimensionado por el

sistema descrito a continuación.

La base del método aquí propuesto parte de las recomendaciones realizadas por el Bureau of Public Roads

(U.S.A.). En esta publicación se establecen 8 casos y en base a ellos se determinan las condiciones de

funcionamiento

6.2. CRITERIOS DE DISEÑO

Los tramos enterrados de las ODT son conductos rectos de sección constante entre su entrada y su salida.

Cada conducto presenta una curva característica que relaciona el caudal que desagua a través de él, 𝑄,

con la cota que alcanza la lámina de agua inmediatamente aguas arriba del conducto, medida a partir de

la cota de la solera a su entrada, 𝐻𝐸. Dicha curva es función de su sección transversal, pendiente, rugosidad

y tipos de entrada y salida.

En la definición de la curva característica se diferencian distintos tramos dependiendo de las secciones de

control que se produzcan:

• Control de entrada, cuando la capacidad de desagüe de la ODT viene dada por la capacidad de la

entrada.

• Control de salida, cuando la capacidad de desagüe de la ODT viene dada por la capacidad del

conducto o los niveles de agua en el cauce a la salida.

• Desbordamiento a otras cuencas primarias o por encima de la calzada.




55

Esquema de una ODT

Curva característica de una ODT

Las ODT se han proyectado para cumplir las siguientes condiciones relativas al caudal de proyecto 𝑄𝑃:

• Funcionan con control de entrada.

• La sobreelevación del nivel de la corriente provocada por la presencia de la ODT será el menor

valor de entre los dos siguientes:

o Cincuenta centímetros (50 cm)

o La correspondiente a una altura de lámina de agua a la entrada del Conducto inferior a uno

coma dos veces la altura libre del conducto (HE < 1,2 H).

• El resguardo libre existente hasta la plataforma es superior a cero coma cinco metros (𝑟𝑂𝐷𝑇 ≥ 0,5 𝑚).

• Si a la entrada o a la salida de una ODT la lámina de agua entre en contacto con el relleno se ha

tenido en cuenta la velocidad de la corriente y las características del material que lo constituye para

disponer las protecciones necesarias.

• La velocidad es inferior a la máxima admisible en función del material de la ODT. En el caso de

obras de hormigón esta velocidad es de 6 m/s.

• A la salida se debe producir la continuidad o expansión del flujo al incorporarse al cauce natural sin

generar erosiones ni aterramientos, proyectando las medidas necesarias en su caso.

Se ha incluido la curva característica de cada ODT, que relaciona el caudal desaguado con la altura de

lámina de agua a la entrada (𝑄, 𝐻𝐸).




56

6.3. CÁLCULO DE OBRAS DE DRENAJE TRANSVERSAL

6.3.1. DATOS BÁSICOS

Para el cálculo de las obras de drenaje transversal, se han tenido en cuenta los siguientes datos básicos:

• Caudal de diseño: Para las obras de drenaje transversal corresponde a un periodo de retorno de

100 años.

• Tipo de obra y dimensiones de la misma: Determinará los parámetros hidráulicos dependientes de

la geometría de la sección. En la formulación siguiente, la altura de la obra se designará con la letra

𝐷 independientemente de su forma para respetar la nomenclatura del US B.O.P.R.

• Cota de entrada 𝑍𝑒, cota de salida 𝑍𝑠, longitud de la obra 𝐿, pendiente de la obra 𝑆𝑜, datos necesarios

para comparar la pendiente de la obra con la pendiente crítica y para valorar las pérdidas continuas

totales a lo largo del conducto.

• Rugosidad del material: El parámetro utilizado es el coeficiente 𝜂 de rugosidad de Manning que

depende fundamentalmente del material de la obra. Es necesario para determinar las pérdidas por

fricción en el interior del colector ℎ𝑓. El caso del hormigón oscila entre 0,014 𝑦 0,017 𝑠 · 𝑚−1

3⁄ ,

correspondiendo el valor inferior a conductos recién instalados, rectos, sin arquetas ni piezas

especiales intermedias, limpios y en buen estado de conservación y el calor superior a conductos

envejecidos. Se ha adoptado un valor de proyecto de 0,016 𝑠 · 𝑚−1

3⁄ .

• Cota de la lámina aguas abajo TW, esta cota viene forzada por las condiciones aguas debajo de la

obra, que puede ser debida a la circulación por el mismo del caudal desaguado o bien una impuesta

por la zona de desagüe.

6.3.2. PROCESO DE CÁLCULO

El proceso seguido consiste en determinar cual de los 8 casos que figuran en la publicación del US Bureau

(ver figura a continuación) es el que determina el funcionamiento de la obra.




57

Para validar cada caso es necesario que se cumplan una serie de condiciones. En algunos casos existe un

solo tipo de los 8 que cumple todas las condiciones y ésta será la solución. En caso de existir más de un

tipo se adoptará como solución a aquel que sea más conservador. En caso de que la obra en estudio no

tenga un funcionamiento recogido por ninguno de los 8 casos se modificarán las condiciones iniciales y se

tanteará una nueva obra con diferentes características, tipología, pendiente, cotas de entrada-salida, etc.

hasta encontrar una solución.

El proceso seguido para determinar los parámetros básicos de cada posible caso está ampliamente descrito

en la bibliografía y sin más se transcribe aquí de la forma siguiente:

1. Se determinan las condiciones naturales del cauce para el caudal de diseño. Es decir, a partir de la

geometría, pendiente y rugosidad del cauce se estima una cota de agua y el calado crítico. Para

ello necesitamos conocer:

• Cotas alta y baja, y longitud de un tramo representativo de la pendiente de dicho cauce.

• Geometría de una sección representativa de dicho cauce, dada por puntos y obtenida, al igual

que las cotas, con la cartografía disponible.

De esta forma, se calculan el régimen uniforme y el crítico en dicha sección y se estima, a raíz de los

mismos, el TW a la salida de la obra de drenaje con los siguientes criterios: si el régimen es rápido

(calado uniforme inferior al crítico), se asumirá como TW el crítico de la ODT, ya que en un cauce de

salida natural nunca se alcanza el régimen rápido debido a las turbulencias y a la sucesión de resaltos

que se originan. Por el contrario, si el régimen es lento, se asumirá el uniforme de la ODT, ya que se

irá remansando hacia él. En cualquiera de los dos casos, se asume el TW mayor, quedando así del

lado de la seguridad.

2. Con estos datos previos, se proceden a calcular las siguientes condiciones de funcionamiento en el

interior de la obra de drenaje:

• Régimen uniforme nos permite obtener el calado uniforme 𝑦𝑛 dentro de la obra, deduciéndolo

según la expresión de las pérdidas por la fórmula de Manning:

𝑆0 =𝜂2𝑣2

𝑅𝐻4

3⁄

Siendo:

o 𝑆0: pendiente del desagüe

o 𝜂: coeficiente de rugosidad de Manning

o 𝑣: velocidad en régimen uniformen con 𝑄 el caudal de diseño y 𝑆, la superficie mojada

para el calado uniforme 𝑦𝑛:

𝑣 = 𝑣𝑛 =𝑄

𝑆

o 𝑅𝐻 radio hidráulico con 𝑆, y 𝑃 perímetro mojado para el calado uniforme con 𝑦𝑛

𝑅𝐻 =𝑆

𝑃

• Régimen crítico: que nos da el calado crítico 𝑦𝐶, y la pendiente crítica 𝑆𝐶, para la sección de

desagüe estudiada deduciéndolos según las siguientes expresiones:

𝐹 =𝑣

√𝑔𝑆𝑇

Siendo:

o 𝐹: número de Froude, que es igual a la unidad en régimen crítico: F=1

o 𝜂: coeficiente de rugosidad de Manning

o 𝑣: velocidad en régimen uniformen con 𝑄 el caudal de diseño y 𝑆, la superficie mojada

para el calado crítico 𝑦𝑐:

o 𝑇 Ancho de la lámina de agua en el desagüe para el calado crítico 𝑦𝑐. (Espejo de agua)

Haciendo el número de Froude igual a 1 podemos obtener por lo tanto el calado crítico y la

pendiente crítica

• Régimen marcado por un calado TW en el desagüe. Se calcula como el régimen uniforme para

este calado que en caso de ser superior a la altura del desagüe se calculará para un calado

igual a dicha altura, es decir, a sección llena.

• Régimen marcado por un calado 1,1 · 𝑦𝑐. Se calcula igual para este calado o a sección llena en

caso de superar la altura de la obra.

• Régimen marcado por un calado de 2/3 de la altura. Se calcula igual que las anteriores para

este calado.




58

3. Una vez realizados estos cálculos, se determinan las pérdidas continuas en el interior de la obra de

desagüe estudiada, ℎ𝑓 , tomándose estas como las dadas por la fórmula de Manning:

ℎ𝑓 = (𝜂2𝑣2

𝑅𝐻

43

) 𝐿

en la que todos los términos que aparecen ya han sido descritos. Estas pérdidas se determinan para

todos los regímenes que se han estudiado (con calados, 𝑦𝑛, 𝑦𝑐, 1,1 · 𝑦𝑐. y 𝐷) y se adoptan para el

cálculo las siguientes:

• si 𝑆0 < 𝑆𝑐 (pendiente suave), se adoptan las dadas por el calado menor entre 𝑦𝑛 y 1,1 · 𝑦𝑐

• si 𝑆0 = 𝑆𝑐 (pendiente crítica), se adoptan las dadas por el calado crítico 𝑦𝑐

• si 𝑆0 > 𝑆𝑐 (pendiente suave), se adoptan las dadas por el calado uniforme 𝑦𝑛

En ningún caso se toma esta pérdida menor a la dada por el calado correspondiente a la sección

llena, D, ya que ésta será el mayor que se pueda presentar en el desagüe.

4. En este momento de los cálculos, se determina la altura de agua en la entrada de la obra para cada

caso según las siguientes ecuaciones:

• Tipo 1

𝐻𝑊(𝐼. 1) = 𝑦𝑐 +𝑣𝑐

2

2𝑔+ 𝑘𝑒

𝑣𝑒2

2𝑔+ ℎ𝑓 − 𝑆𝑜𝐿

siendo ℎ𝑓 y 𝑣𝑐 los correspondientes al menor calado entre 𝑦𝑛 y 1,1 · 𝑦𝑐

• Tipo 2

𝐻𝑊(𝐼. 2) = 𝑇𝑊 +𝑣𝑇𝑊

2

2𝑔+ 𝑘𝑒

𝑣𝑒2

2𝑔+ ℎ𝑓 − 𝑆𝑜𝐿

siendo 𝑣𝑇𝑊 la correspondientes al menor calado entre 𝐷 y 𝑇𝑊 y ℎ𝑓 y 𝑣𝑐 los correspondientes

al menor calado entre 𝑦𝑛 y 1,1 · 𝑦𝑐

• Tipo 3


2

2𝑔(1 + 𝑘𝑒)

• Tipo 4


2

2𝑔(1 + 𝑘𝑒)

• Tipo 5

𝐻𝑊(𝐼. 3) = 𝐷 +𝑣𝑐

2

2𝑔(1 + 𝑘𝑒)

• Tipo 6

𝐻𝑊(𝐼𝐼. 6) = ℎ𝑜 +𝑣𝑐

2

2𝑔(1 + 𝑘𝑒) + ℎ𝑓 − 𝑆𝑜𝐿

Siendo ℎ𝑜 el mayor calado entre 𝑇𝑊 y 0,5(𝑦𝑐 + 𝐷) y sin superar el valor de 𝐷, y ℎ𝑓 la

correspondiente a sección llena (calado 𝐷)

• Tipo 7

𝐻𝑊(𝐼𝐼. 7) = 𝑇𝑊 +𝑣𝐷

2

2𝑔(1 + 𝑘𝑒) + ℎ𝑓 − 𝑆𝑜𝐿

Siendo ℎ𝑓 la correspondiente a sección llena (calado 𝐷)

• Tipo 8

𝐻𝑊(𝐼𝐼. 8) = 𝐷 +𝑣𝐷

2

2𝑔(1 + 𝑘𝑒)

5. Una vez obtenidos los resultados de la cota de energía en cada uno de los casos, se pueden

determinar, supuesto cada uno de los 8 casos tipificados en la figura mostrada al principio de este

apartado, las condiciones que determinan si es o no el modo de funcionamiento de nuestra obra de

drenaje en estudio, y que son, para cada tipo, las que se recogen en el siguiente cuadro:

El procedimiento seguido es comprobar si las condiciones establecidas para cada tipo se cumplen

de acuerdo con dicho cuadro para un desagüe en estudio. En caso de cumplirse únicamente las de

un tipo, ese será el modo de funcionamiento del desagüe. En caso de que cumpla con las

condiciones establecidas para varios tipos, se supone el más desfavorable a efectos de inundación

de la autovía, es decir, la de mayor lámina en la entrada HW.




59

6. Las velocidades que corresponden a cada tipo de funcionamiento, tanto en la entrada como en la

salida de la otra de drenaje, se rigen por el siguiente esquema

• Tipo 1

o 𝑉𝑒𝑛𝑡𝑟𝑎𝑑𝑎 la máxima para los calados 𝑦𝑛 y 1,1 · 𝑦𝑐

o 𝑉𝑠𝑎𝑙𝑖𝑑𝑎 la dada por 𝑦𝑐

• Tipo 2

o 𝑉𝑒𝑛𝑡𝑟𝑎𝑑𝑎 la máxima para los calados 𝑦𝑛 , 1,1 · 𝑦𝑐 y 𝑇𝑊

o 𝑉𝑠𝑎𝑙𝑖𝑑𝑎 la dada por 𝑇𝑊

• Tipo 3

o 𝑉𝑒𝑛𝑡𝑟𝑎𝑑𝑎 la dada por 𝑦𝑐

o 𝑉𝑠𝑎𝑙𝑖𝑑𝑎 la dada por 𝑦𝑛

• Tipo 4

o 𝑉𝑒𝑛𝑡𝑟𝑎𝑑𝑎 la dada por 𝑦𝑐

o 𝑉𝑠𝑎𝑙𝑖𝑑𝑎 la dada por 𝐷 a sección llena

• Tipo 5

o 𝑉𝑒𝑛𝑡𝑟𝑎𝑑𝑎 la dada por 𝐷 a sección llena

o 𝑉𝑠𝑎𝑙𝑖𝑑𝑎 la máxima para los calados 𝑦𝑛 , y 2

3𝐷

• Tipo 6



• Tipo 7



• Tipo 8


o 𝑉𝑠𝑎𝑙𝑖𝑑𝑎 la máxima para los calados 𝑦𝑛 , y 2

3𝐷

6.3.3. COEFICEINTES DE PÉRDIDAS A LA ENTRADA Y SALIDA DE LAS ODT

Para poder aplicar las ecuaciones anteriores, y es necesario determinar los valores de los coeficientes de

pérdidas a la entrada de las obras de drenaje, 𝑘𝑒,

A continuación, se muestran los valores recomendados por L.M. Suárez Villar en “Ingeniería de Presas:

obras de toma, descarga y desviación”:

• Entrada abocinada 0.05

• Con aletas en ángulo redondeado 0.20

• Con aletas en ángulo brusco 0.50

• En recto, con aristas sin redondear 0.60

• Espiga saliente 0.65

Las obras de drenaje trasversal normalmente se diseñan con aletas, por lo que es habitual encontrarse

valores de 𝑘𝑒 = 0,5.

Por otra parte, en la antigua Instrucción 5.2-IC de Carreteras de 1990, los valores de 𝑘𝑒 recogidos en la

son algo menores.

• Tubo de hormigón

o Exento 0,6

o Con muro de acompañamiento 0,4

o Con aletas 0,3

• Otros conductos de hormigón

o Exento 0,6


o Con aletas 0,2

• Tubo corrugado

o Exento 0,8

o Ataluzado 0,7


o Con aletas 0,3

En las obras de drenaje planteadas se ha considerado el valor de 𝑘𝑒 = 0,5 considerándolo el mas

conservador de los propuestos para obras con aletas




60

6.4. RÉGIMEN DE CÁLCULO CONSIDERADO

Como se ha citado anteriormente, y de acuerdo con la instrucción de carreteras 5.2 IC Drenaje Superficial

Las ODT se han proyectado para cumplir las siguientes condiciones relativas al caudal de proyecto 𝑄𝑃::

• Funcionan con control de entrada.

• La sobreelevación del nivel de la corriente provocada por la presencia de la ODT será el menor

valor de entre los dos siguientes:

o Cincuenta centímetros (50 cm)

o La correspondiente a una altura de lámina de agua a la entrada del Conducto inferior a uno

coma dos veces la altura libre del conducto (HW < 1,2 H).

• El resguardo libre existente hasta la plataforma es superior a cero coma cinco metros (𝑟𝑂𝐷𝑇 ≥ 0,5 𝑚).

• Si a la entrada o a la salida de una ODT la lámina de agua entre en contacto con el relleno se ha

tenido en cuenta la velocidad de la corriente y las características del material que lo constituye para

disponer las protecciones necesarias.

• La velocidad es inferior a la máxima admisible en función del material de la ODT En el caso de obras

de hormigón esta velocidad es de 6 m/s.

• A la salida se debe producir la continuidad o expansión del flujo al incorporarse al cauce natural sin

generar erosiones ni aterramientos, proyectando las medidas necesarias en su caso.

Por lo que, de los casos considerados, los únicos de aplicación son el tipo 3 y el tipo 4

Además, las obras se han diseñado para que la altura de la lámina de agua a la salida no supere la altura

de la obra de drenaje, por lo que solo será de aplicación el tipo 3

Para poder aplicar este régimen tendrán que cumplirse por lo tanto las siguientes condiciones

• La altura de lámina de agua a la entrada del Conducto inferior a uno coma dos veces la altura libre

del conducto (HW < 1,2 H). (Condición ya preestablecida).

• La pendiente de la obra será mayor a la pendiente crítica (𝑆0 > 𝑆𝑐)

• La altura de la lámina de agua a la salida será menor que la atura de la obra (TW < H).

Así pues:


2

2𝑔(1 + 𝑘𝑒)

𝑆𝑜𝑏𝑟𝑒𝑒𝑙𝑒𝑣𝑎𝑐𝑖ó𝑛: 𝐻𝑊 − 𝑦𝑛

𝑉𝑒𝑛𝑡𝑟𝑎𝑑𝑎 la dada por 𝑦𝑐

𝑉𝑠𝑎𝑙𝑖𝑑𝑎 la dada por 𝑦𝑛




61

Comprobación hidráulica de las Obras de Drenaje Transversal

Alternativa 1




62

Alternativa 1

Datos geométricos y de proyecto Condiciones calado normal Condiciones calado crítico

ODT Cuencas

que desagua

Caudal de proyecto

obra de drenaje

Diámetro Base Altura Pendiente Coeficiente de rugosidad de

Manning ke calado

Sección transversal

mojada

Perímetro mojado

Radio hidráulico

Velocidad del agua en

la ODT

Espejo de agua

Número de

Froude Flujo

calado crítico


mojada calado crítico

Perímetro mojado

calado crítico

Radio hidráulico

calado crítico

Velocidad del agua en la ODT calado crítico

Espejo de agua con

calado crítico

Pendiente crítica

QP D So η yn Sm p RH Vn T F yc Smc pmc RHc Vc Tc Sc F (m3/s) m (m/m) (s/m1/3) (m) (m2) (m) (m/m) (m/s) (m) (m) (m2) (m) (m/m) (m/s) (m) (m/m)

0.6 P-0.6 1,128 TUBO 1,800 0,010 0,016 0,200 0,422 0,455 1,821 0,250 2,480 1,526 1,451 Supercrítico 0,511 0,595 2,024 0,294 1,896 1,624 0,005 1,000



2.9 P-2.9 0,446 MARCO - 2,000 2,000 0,010 0,016 0,200 0,143 0,286 2,286 0,125 1,562 2,000 1,320 Supercrítico 0,172 0,344 2,344 0,147 1,298 2,000 0,006 1,000


3.9 P-4.4 A 0,654 2 TUBOS 1,200 0,010 0,016 0,200 0,260 0,181 1,163 0,156 1,807 0,989 1,350 Supercrítico 0,304 0,225 1,265 0,178 1,453 1,043 0,005 1,000

4.0 A P-4.4 A 0,654 TUBO 1,500 0,010 0,016 0,200 0,342 0,303 1,493 0,203 2,157 1,259 1,404 Supercrítico 0,407 0,388 1,644 0,236 1,688 1,334 0,005 1,000


3.9B P-4.4 B 1,155 TUBO 1,500 0,010 0,016 0,200 0,456 0,454 1,753 0,259 2,542 1,380 1,415 Supercrítico 0,546 0,581 1,943 0,299 1,987 1,443 0,005 1,000


4.0C P-4.4 B 1,155 TUBO 1,500 0,010 0,016 0,200 0,456 0,454 1,753 0,259 2,542 1,380 1,415 Supercrítico 0,546 0,581 1,943 0,299 1,987 1,443 0,005 1,000

4.1 B P-4.4 B 1,155 TUBO 1,500 0,010 0,016 0,200 0,456 0,454 1,753 0,259 2,542 1,380 1,415 Supercrítico 0,546 0,581 1,943 0,299 1,987 1,443 0,005 1,000

Alternativa 1

Datos geométricos y de proyecto Comprobaciones

ODT Cuencas que

desagua Caudal de proyecto

obra de drenaje

Diámetro Base Altura Pendiente Coeficiente de rugosidad

de Manning ke Comprobación

Altura de agua a la entrada en calado crítico

Comprobación Sobreelevación Comprobación Capacidad hidráulica a

sección llena Sección Llenado /

Sección ODT Calado / Altura

ODT

QP D So η So > Sc HW hw ≤ 1,2D HW - yc HW - yc < 0,50 QCH % % v < v erosión (m3/s) m (m/m) (s/m1/3) (m3/s)

0.6 P-0.6 1,128 TUBO 1,800 0,010 0,016 0,200 VERDADERO 0,731 VERDADERO 0,220 VERDADERO 9,339 17,9% 23,5% VERDADERO



2.9 P-2.9 0,446 MARCO - 2,000 2,000 0,010 0,016 0,200 VERDADERO 0,275 VERDADERO 0,103 VERDADERO 19,079 7,1% 7,1% VERDADERO


3.9 P-4.4 A 0,654 2 TUBOS 1,200 0,010 0,016 0,200 VERDADERO 0,433 VERDADERO 0,129 VERDADERO 3,168 16,0% 21,7% VERDADERO

4.0 A P-4.4 A 0,654 TUBO 1,500 0,010 0,016 0,200 VERDADERO 0,581 VERDADERO 0,174 VERDADERO 5,743 17,2% 22,8% VERDADERO


3.9B P-4.4 B 1,155 TUBO 1,500 0,010 0,016 0,200 VERDADERO 0,787 VERDADERO 0,241 VERDADERO 5,743 25,7% 30,4% VERDADERO


4.0C P-4.4 B 1,155 TUBO 1,500 0,010 0,016 0,200 VERDADERO 0,787 VERDADERO 0,241 VERDADERO 5,743 25,7% 30,4% VERDADERO

4.1 B P-4.4 B 1,155 TUBO 1,500 0,010 0,016 0,200 VERDADERO 0,787 VERDADERO 0,241 VERDADERO 5,743 25,7% 30,4% VERDADERO




63




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70




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74




75


Alternativa 2




76

Alternativa 2


ODT

Cuencas que


obra de drenaje Diámetro Base Altura Pendiente

Coeficiente de rugosidad de

Manning ke calado


mojada Perímetro

mojado Radio

hidráulico


la ODT Espejo

de agua

Número de

Froude Flujo calado crítico



Perímetro mojado

calado crítico

Radio hidráulico

calado crítico


Espejo de agua con

calado crítico

Pendiente crítica



1.6 P 1.6 0,676 MARCO - 2,000 2,000 0,010 0,016 0,200 0,186 0,372 2,372 0,157 1,818 2,000 1,347 Supercrítico 0,227 0,453 2,453 0,185 1,491 2,000 0,005 1,000

1.9 P 1.9 1,038 TUBO 1,800 0,010 0,016 0,200 0,405 0,429 1,780 0,241 2,421 1,504 1,448 Supercrítico 0,490 0,561 1,976 0,284 1,852 1,602 0,005 1,000


3.9 A P-3.9 0,875 TUBO 1,500 0,010 0,016 0,200 0,396 0,373 1,618 0,230 2,348 1,322 1,413 Supercrítico 0,473 0,477 1,788 0,267 1,833 1,394 0,005 1,000

3.9 B P-3.9 0,875 TUBO 1,500 0,010 0,016 0,200 0,396 0,373 1,618 0,230 2,348 1,322 1,413 Supercrítico 0,473 0,477 1,788 0,267 1,833 1,394 0,005 1,000

4.1A P-4.5 A 0,651 2 TUBOS 1,200 0,010 0,016 0,200 0,260 0,180 1,162 0,155 1,803 0,989 1,348 Supercrítico 0,303 0,224 1,264 0,177 1,452 1,043 0,005 1,000

4.2A P-4.5 A 0,651 TUBO 1,500 0,010 0,016 0,200 0,341 0,302 1,491 0,203 2,156 1,257 1,405 Supercrítico 0,406 0,386 1,641 0,235 1,685 1,333 0,005 1,000

4.2B P-4.5 A 0,651 TUBO 1,500 0,010 0,016 0,200 0,341 0,302 1,491 0,203 2,156 1,257 1,405 Supercrítico 0,406 0,386 1,641 0,235 1,685 1,333 0,005 1,000




4.2D P-4.5 B 1,183 TUBO 1,500 0,010 0,016 0,200 0,462 0,462 1,765 0,262 2,558 1,385 1,414 Supercrítico 0,553 0,591 1,957 0,302 2,001 1,447 0,005 1,000

Alternativa 2


ODT Cuencas que



Coeficiente de rugosidad de Manning ke Comprobación

Altura de agua a la entrada en calado crítico Comprobación Sobreelevación Comprobación

Capacidad hidráulica a sección llena

Sección Llenado / Sección ODT

Calado / Altura ODT



1.6 P 1.6 0,676 MARCO - 2,000 2,000 0,010 0,016 0,200 VERDADERO 0,363 VERDADERO 0,136 VERDADERO 19,079 9,3% 9,3% VERDADERO

1.9 P 1.9 1,038 TUBO 1,800 0,010 0,016 0,200 VERDADERO 0,700 VERDADERO 0,210 VERDADERO 9,339 16,9% 22,5% VERDADERO


3.9 A P-3.9 0,875 TUBO 1,500 0,010 0,016 0,200 VERDADERO 0,678 VERDADERO 0,205 VERDADERO 5,743 21,1% 26,4% VERDADERO

3.9 B P-3.9 0,875 TUBO 1,500 0,010 0,016 0,200 VERDADERO 0,678 VERDADERO 0,205 VERDADERO 5,743 21,1% 26,4% VERDADERO

4.1A P-4.5 A 0,651 2 TUBOS 1,200 0,010 0,016 0,200 VERDADERO 0,432 VERDADERO 0,129 VERDADERO 3,168 16,0% 21,7% VERDADERO

4.2A P-4.5 A 0,651 TUBO 1,500 0,010 0,016 0,200 VERDADERO 0,580 VERDADERO 0,174 VERDADERO 5,743 17,1% 22,7% VERDADERO

4.2B P-4.5 A 0,651 TUBO 1,500 0,010 0,016 0,200 VERDADERO 0,580 VERDADERO 0,174 VERDADERO 5,743 17,1% 22,7% VERDADERO




4.2D P-4.5 B 1,183 TUBO 1,500 0,010 0,016 0,200 VERDADERO 0,798 VERDADERO 0,245 VERDADERO 5,743 26,2% 30,8% VERDADERO




77




78




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80




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90


Alternativa 3




91

Alternativa 3


ODT

Cuencas que



Coeficiente de

rugosidad de Manning ke calado


mojada Perímetro

mojado Radio

hidráulico

Velocidad del agua

en la ODT Espejo

de agua

Número de

Froude Flujo calado crítico



Perímetro mojado calado crítico

Radio hidráulico

calado crítico

Velocidad del agua

en la ODT calado crítico

Espejo de agua

con calado crítico

Pendiente crítica



1.6 P 1.6 0,145 MARCO - 2,000 2,000 0,010 0,016 0,200 0,071 0,142 2,142 0,066 1,022 2,000 1,225 Supercrítico 0,081 0,163 2,163 0,075 0,892 2,000 0,006 1,000

1.7 P 1.7 0,307 TUBO 1,800 0,010 0,016 0,200 0,224 0,182 1,297 0,140 1,687 1,187 1,377 Supercrítico 0,263 0,230 1,412 0,163 1,332 1,272 0,005 1,000

2.0A P-2.9 0,420 TUBO 1,800 0,010 0,016 0,200 0,260 0,227 1,404 0,161 1,853 1,266 1,399 Supercrítico 0,308 0,290 1,536 0,189 1,448 1,356 0,005 1,000

2.0B P-3.9 0,420 TUBO 1,800 0,010 0,016 0,200 0,260 0,227 1,403 0,161 1,853 1,266 1,399 Supercrítico 0,308 0,290 1,536 0,189 1,448 1,356 0,005 1,000




4.3A P-4.7 A 0,651 2 TUBOS 1,200 0,010 0,016 0,200 0,260 0,180 1,162 0,155 1,803 0,989 1,348 Supercrítico 0,303 0,224 1,264 0,177 1,452 1,043 0,005 1,000

4.4A P-4.7 A 0,651 TUBO 1,500 0,010 0,016 0,200 0,341 0,302 1,491 0,203 2,156 1,257 1,405 Supercrítico 0,406 0,386 1,641 0,235 1,685 1,333 0,005 1,000

4.4B P-4.7 A 0,651 TUBO 1,500 0,010 0,016 0,200 0,341 0,302 1,491 0,203 2,156 1,257 1,405 Supercrítico 0,406 0,386 1,641 0,235 1,685 1,333 0,005 1,000

3.9B P-4.7B 1,183 TUBO 1,500 0,010 0,016 0,200 0,462 0,462 1,765 0,262 2,558 1,385 1,414 Supercrítico 0,553 0,591 1,957 0,302 2,001 1,447 0,005 1,000

4.3B P-4.7B 1,183 TUBO 1,500 0,010 0,016 0,200 0,462 0,462 1,765 0,262 2,558 1,385 1,414 Supercrítico 0,553 0,591 1,957 0,302 2,001 1,447 0,005 1,000

4.4C P-4.7B 1,183 TUBO 1,500 0,010 0,016 0,200 0,462 0,462 1,765 0,262 2,558 1,385 1,414 Supercrítico 0,553 0,591 1,957 0,302 2,001 1,447 0,005 1,000

4.4D P-4.7B 1,183 TUBO 1,500 0,010 0,016 0,200 0,462 0,462 1,765 0,262 2,558 1,385 1,414 Supercrítico 0,553 0,591 1,957 0,302 2,001 1,447 0,005 1,000

Alternativa 3


ODT

Cuencas que



Coeficiente de rugosidad de

Manning ke Comprobación

Altura de agua a la

entrada en calado crítico Comprobación Sobreelevación Comprobación

Capacidad hidráulica a

sección llena

Sección Llenado / Sección

ODT Calado /

Altura ODT



1.6 P 1.6 0,145 MARCO - 2,000 2,000 0,010 0,016 0,200 VERDADERO 0,130 VERDADERO 0,049 VERDADERO 19,079 3,5% 3,5% VERDADERO

1.7 P 1.7 0,307 TUBO 1,800 0,010 0,016 0,200 VERDADERO 0,372 VERDADERO 0,109 VERDADERO 9,339 7,2% 12,4% VERDADERO

2.0A P-2.9 0,420 TUBO 1,800 0,010 0,016 0,200 VERDADERO 0,437 VERDADERO 0,128 VERDADERO 9,339 8,9% 14,4% VERDADERO

2.0B P-3.9 0,420 TUBO 1,800 0,010 0,016 0,200 VERDADERO 0,437 VERDADERO 0,128 VERDADERO 9,339 8,9% 14,4% VERDADERO




4.3A P-4.7 A 0,651 2 TUBOS 1,200 0,010 0,016 0,200 VERDADERO 0,432 VERDADERO 0,129 VERDADERO 3,168 16,0% 21,7% VERDADERO

4.4A P-4.7 A 0,651 TUBO 1,500 0,010 0,016 0,200 VERDADERO 0,580 VERDADERO 0,174 VERDADERO 5,743 17,1% 22,7% VERDADERO

4.4B P-4.7 A 0,651 TUBO 1,500 0,010 0,016 0,200 VERDADERO 0,580 VERDADERO 0,174 VERDADERO 5,743 17,1% 22,7% VERDADERO

3.9B P-4.7B 1,183 TUBO 1,500 0,010 0,016 0,200 VERDADERO 0,798 VERDADERO 0,245 VERDADERO 5,743 26,2% 30,8% VERDADERO

4.3B P-4.7B 1,183 TUBO 1,500 0,010 0,016 0,200 VERDADERO 0,798 VERDADERO 0,245 VERDADERO 5,743 26,2% 30,8% VERDADERO

4.4C P-4.7B 1,183 TUBO 1,500 0,010 0,016 0,200 VERDADERO 0,798 VERDADERO 0,245 VERDADERO 5,743 26,2% 30,8% VERDADERO

4.4D P-4.7B 1,183 TUBO 1,500 0,010 0,016 0,200 VERDADERO 0,798 VERDADERO 0,245 VERDADERO 5,743 26,2% 30,8% VERDADERO




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Alternativa 4




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Alternativa 4


ODT Cuencas

que desagua

Caudal de proyecto

obra de drenaje

Diámetro Base Altura Pendiente Coeficiente de rugosidad de

Manning ke calado


mojada

Perímetro mojado

Radio hidráulico


la ODT

Espejo de agua

Número de

Froude Flujo

calado crítico



Perímetro mojado

calado crítico

Radio hidráulico

calado crítico


Espejo de agua con

calado crítico

Pendiente crítica





2.9 P-2.9 0,446 MARCO - 2,000 2,000 0,010 0,016 0,200 0,143 0,286 2,286 0,125 1,562 2,000 1,320 Supercrítico 0,172 0,344 2,344 0,147 1,298 2,000 0,006 1,000


3.9 P-4.4 A 0,654 2 TUBOS 1,200 0,010 0,016 0,200 0,260 0,181 1,163 0,156 1,807 0,989 1,350 Supercrítico 0,304 0,225 1,265 0,178 1,453 1,043 0,005 1,000






4.1 B P-4.4 B 1,155 TUBO 1,500 0,010 0,016 0,200 0,456 0,454 1,753 0,259 2,542 1,380 1,415 Supercrítico 0,546 0,581 1,943 0,299 1,987 1,443 0,005 1,000

Alternativa 4


ODT Cuencas que


obra de drenaje

Diámetro Base Altura Pendiente Coeficiente de rugosidad

de Manning ke Comprobación

Altura de agua a la entrada en calado crítico

Comprobación Sobreelevación Comprobación Capacidad hidráulica a

sección llena Sección Llenado /

Sección ODT Calado / Altura

ODT





2.9 P-2.9 0,446 MARCO - 2,000 2,000 0,010 0,016 0,200 VERDADERO 0,275 VERDADERO 0,103 VERDADERO 19,079 7,1% 7,1% VERDADERO


3.9 P-4.4 A 0,654 2 TUBOS 1,200 0,010 0,016 0,200 VERDADERO 0,433 VERDADERO 0,129 VERDADERO 3,168 16,0% 21,7% VERDADERO






4.1 B P-4.4 B 1,155 TUBO 1,500 0,010 0,016 0,200 VERDADERO 0,787 VERDADERO 0,241 VERDADERO 5,743 25,7% 30,4% VERDADERO




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7. DRENAJE DE LA PLATAFORMA Y MÁRGENES

7.1. INTRODUCCIÓN

El drenaje de la plataforma y márgenes de la carretera comprende la recogida, conducción y desagüe de

los caudales de escorrentía procedentes de las cuencas secundarias.

El drenaje de la plataforma y márgenes de la carretera se estructura constituyendo redes de drenaje, cada

una de las cuales consiste en una sucesión de elementos y sistemas, convenientemente conectados entre

sí, que termina en un punto de vertido.

7.2. CRITERIOS BÁSICOS DE PROYECTO

7.2.1. CONSIDERACIONES GENERALES

El proyecto de las redes de drenaje de plataforma y márgenes ha abordado conforme a la sistemática que

a continuación se refiere:

• Definición de las cuencas secundarias

• Cálculo de caudales en las cuencas secundarias

• Elección de tipologías de elementos,

• Ubicación del punto de vertido y evaluación de la factibilidad de desagüe

7.2.2. RESGUARDO DE LA CALZADA

El resguardo de la calzada 𝑟𝑐 en una determinada sección transversal se define como la diferencia de cotas

entre el punto más bajo de la calzada y la lámina de agua para el caudal de proyecto.

El drenaje de plataforma y márgenes permitirá la recogida, conducción y evacuación de las aguas,

cumpliendo en cualquier perfil transversal

• Un resguardo de la calzada mayor o igual que cinco centímetros,

𝑟𝑐 ≥ 5 𝑐𝑚

• Que la lámina de agua no alcance el arcén

Resguardo de calzada

7.2.3. FUNCIONAMIENTO HIDRÁULICO

Independencia de las redes de drenaje de plataforma y márgenes

Las redes de drenaje de plataforma y márgenes darán servicio únicamente a la carretera, sin mezclar

caudales con los provenientes de otras obras o terrenos.

En ningún caso se utilizarán elementos de drenaje de plataforma y márgenes de la carretera:

• Como conducciones hidráulicas ajenas a ella: abastecimiento de poblaciones, regadíos, o aguas

residuales de cualquier procedencia.

• Para conducir caudales provenientes del drenaje transversal.

Continuidad

Existirá continuidad geométrica e hidráulica entre los elementos que constituyen la red de drenaje, de forma

que todo el caudal recogido sea conducido y evacuado en el punto de desagüe, sin que se produzcan

pérdidas de caudal entre el punto o zona de captación o recogida y el lugar de desagüe.

Capacidad hidráulica

Las redes de drenaje tendrán capacidad hidráulica suficiente para su caudal de proyecto con las

condiciones y limitaciones de resguardos y previsiones de obstrucción que se establezcan.

Para evitar la conducción de grandes caudales, se procederá al desagüe de las redes de drenaje de

plataforma y márgenes, tan frecuentemente como sea posible y resulte razonable.




122

7.2.4. PUNTO DE VERTIDO

Ubicación

Los puntos de vertido o desagüe de la red de drenaje de plataforma y márgenes estarán situados en:

• Cauces o cuencas naturales.

• Obras de drenaje transversal (ODT): En el proyecto se puede disponer que, se efectúe el vertido a

la entrada, a la salida o directamente al interior de una ODT. Se debe proyectará la conexión entre

la red de drenaje de plataforma y márgenes y la ODT de forma que no se produzcan erosiones ni

infiltraciones.

• Sistemas de alcantarillado: En entornos urbanos, donde no pueda recurrirse a ninguna de las

soluciones anteriores, el criterio general debe será el de recurrir a sumideros y colectores que

desagüen a un sistema de alcantarillado de nueva construcción, o preexistente.

Criterios de proyecto

En el proyecto han tenido en cuenta los siguientes criterios:

• Hidráulicos: Se ha comprobado que la capacidad hidráulica del cauce o la obra a la que se realiza

el vertido es suficiente para recibirlo.:

• Medioambientales: No se han identificado zonas que no admitan el vertido directo por cuestiones

medioambientales, si en fases posteriores se diera esta circunstancia se debe estudiar la

conducción de los caudales a zonas menos sensibles, o la implantación de dispositivos especiales

de tratamiento que permitan la retención de las aguas de escorrentía o de vertidos accidentales y

el tratamiento previo al vertido

7.3. CRITERIOS PARTICULARES DE PROYECTO

7.3.1. PLATAFORMA

Flujo por la plataforma

Las superficies pavimentadas de la plataforma no deben recibir otras aguas que las de la precipitación que

incida directamente sobre ellas, transformándose en escorrentía superficial.

En tales circunstancias, el agua que cae sobre la plataforma escurre hacia los puntos bajos de la superficie

del pavimento y sigue un recorrido según la línea de máxima pendiente en cada punto hasta salir de la

plataforma a las márgenes o a un elemento de drenaje.

Cuando la inclinación de la rasante y el peralte son constantes, el recorrido de la escorrentía sigue líneas

rectas en la dirección de la máxima pendiente. Cuando la inclinación de la rasante y el peralte varían, el

recorrido de la escorrentía sigue líneas curvas (tangentes en cada punto a la línea de máxima pendiente

en él) que se pueden representar trazándolas ortogonales a las curvas de nivel de la plataforma.

Se han estudiado estos flujos para comprobar que no se formarán láminas de agua que alcancen la calzada

y tratando de limitar los tiempos de recorrido.

Intersecciones y enlaces

Se ha procurado que los ramales de enlace, vías de servicio y cualesquiera otras superficies, no viertan al

tronco de la carretera, mediante una adecuada disposición de las pendientes, definición de sumideros o

disponiendo otras medidas.

El drenaje de zonas pavimentadas de las intersecciones y enlaces, no destinadas a la circulación de los

vehículos (cebreados, isletas, interior de glorietas) se ha analizado conjuntamente con el de la calzada.

El drenaje de las zonas no pavimentadas del interior de las intersecciones y enlaces se ha proyectado

teniendo en cuenta que:

• Se debe tratar de evitar la generación de flujos de agua desde las zonas no pavimentadas hacia los

carriles o superficies pavimentadas que las limitan.

• El criterio general a seguir para la evacuación de las aguas en estas zonas es el de concentrarlas

en uno o varios puntos bajos interiores, conduciéndolas al exterior mediante colectores que crucen

el menor número posible de vías.

• El desagüe se realizará por gravedad,

• Se puede definir la utilización de espacios interiores o entre ramales para fines accesorios

relacionados con el drenaje




123

7.3.2. DESMONTES


En las márgenes en desmonte han dispuesto elementos de drenaje que permitan recoger y conducir su

propia escorrentía, la de la plataforma adyacente y los terrenos colindantes que viertan hacia ellas.

El drenaje de los desmontes comprende la disposición de:

• Cunetas de pie de desmonte

Borde de la plataforma: pie de desmonte

El criterio general, cuando no existan otros condicionantes, será disponer una cuneta revestida con taludes

1H/1V. Cuando la franja comprendida entre el borde interior de la cuneta y el exterior de la zona

pavimentada no alcance un metro (1 m) de anchura, se revestirá.

En determinadas circunstancias, las cunetas de pie definidas con carácter general pueden sustituirse por

cunetas de sección diferente, caces u otros elementos con función análoga.

El desagüe de la cuneta de pie de desmonte se producirá a:

• Cuneta de pie de terraplén

• Obra de drenaje transversal

• Colectores transversales al trazado

Las arquetas que se han proyectado para conectar con colectores deben mantienen la sección transversal

de la cuneta, mediante rejas u otros elementos rebasables que permiten la entrada del caudal de proyecto.

7.3.3. RELLENOS


En las márgenes en relleno se han dispuesto elementos de drenaje que permitan recoger la escorrentía de

la plataforma y conducirla evitando su circulación por los taludes.

El drenaje de las márgenes en relleno comprende la disposición de:

• Bajantes

• Cuneta de pie de relleno

Borde de la plataforma: coronación del relleno

El criterio general será disponer un caz de coronación limitado por un bordillo. El bordillo debe colocarse lo

más alejado que resulte posible del borde de la capa de rodadura, teniendo en cuenta que el fondo del caz

debe estar revestido o pavimentado

El desagüe de la coronación se producirá a:

• Bajantes ubicadas sobre los terraplenes, dispuestas:

o En los puntos bajos.

o En las zonas de cambio de peralte, peralte nulo (sin bombeo), u otros en que se pueda

suponer una acumulación de agua en superficie.

o A intervalos regulares. La separación se ha calculado teniendo en cuenta el caz, la

embocadura y el cuerpo de la bajante; la separación ha quedado determinada por el

elemento que antes se agote.

Ejemplos de caz de coronación

Pie del relleno

El criterio general será disponer al pie del relleno una cuneta revestida que recoja la escorrentía proveniente

de:

• Las bajantes que desaguan el caz de coronación

• Colectores transversales

• El talud del relleno

• Los terrenos aledaños vertientes hacia ella

• La de otras cunetas a las que dé continuidad




124

No se dispondrá esta cuneta cuando se presente alguno de los siguientes casos:

• Tamaño muy reducido de la cuenca vertiente o escasa generación de escorrentía.

• Dimensiones reducidas del relleno y características litológicas del terreno natural favorables.

7.3.4. ESTRUCTURAS


El proyecto de las estructuras incluirá los elementos de impermeabilización, drenaje y protección frente a

la acción del agua que contribuyan a su durabilidad y su funcionalidad durante su vida útil.

En particular, se deben dispondrán elementos de:

• Impermeabilización, que eviten la entrada de agua a elementos estructurales a través de superficies

que vayan a permanecer prolongadamente en contacto con agua, como caras superiores de

tableros o paramentos de trasdoses de muros.

• Drenaje, que permitan:

o Evitar que lleguen a las estructuras, caudales de plataforma y márgenes externos a ellas

mismas, siempre que sea posible.

o Recoger, conducir y desaguar los caudales provenientes de escorrentía, vertidos

accidentales y de filtraciones.

o Proteger la propia estructura de la acción del agua, de forma que se evite la formación de

humedades y otras acumulaciones de agua.

• Protección, como encachados en los taludes de estribos de pasos superiores.

Pasos superiores

Tablero

La escorrentía del tablero se dirigirá fuera de la calzada mediante una adecuada disposición de las

pendientes de la superficie pavimentada, recogiéndola mediante caces con vertido a imbornales.

Los imbornales constan de un elemento de captación y un tubo, verterán al exterior de la estructura. El

elemento de captación consta de una cazoleta y una rejilla; tanto la cazoleta como el tubo, se sellarán para

evitar la entrada de agua al elemento estructural.

El tubo de los imbornales será recto y se prolongará una distancia suficiente fuera de la estructura para

evitar que el viento lleve el agua hasta los paramentos de la estructura. La terminación del tubo será en

chaflán para dirigir los goteos hacia el exterior de la estructura.

Ejemplo de imbornales para desagüe por vertido libre

Se han dispuesto sumideros o imbornales para recoger el agua conducida por los caces, antes de que esta

alcance las juntas de dilatación de las estructuras

Estribos

En el caso de que la pendiente longitudinal de la plataforma sea descendente hacia la estructura se debe

tratar de evacuar los caudales de las cunetas y caces antes de que alcancen la estructura.

En los estribos han proyectado bajantes para conducir a su pie los caudales que lleguen a ellos. Siempre

que sea posible las cunetas y caces de la plataforma se conectarán directamente a las bajantes de los

estribos.

Cualquier talud o superficie de rellenos o terreno que haya en la zona del estribo, comprendida entre sus

bajantes, la cuneta de pie y la estructura que lo constituye, se revestirá con encachado, hormigón o

elementos prefabricados

Cuando el estribo incluya muros, estos estarán provistos de un drenaje específico.




125

Ejemplo de drenaje de estribos

Pasos inferiores

El drenaje de la plataforma y márgenes de la calzada que discurre por el interior del paso se ha proyectado

de acuerdo con los siguientes criterios:

En el interior del paso:

• Las superficies pavimentadas se han proyectado con una disposición de las pendientes adecuada

para dirigir a los bordes de la plataforma la escorrentía que llegue directamente o que entre al paso

por flujo difuso, así como los posibles vertidos accidentales.

• Se dispondrán elementos de drenaje que den continuidad a las redes de drenaje del exterior y

recojan la escorrentía.

• Se definirán con detalle suficiente las conexiones de los elementos de drenaje interiores y exteriores

al paso inferior para asegurar que tengan un funcionamiento hidráulico correcto.

El perfil longitudinal del paso inferior se corresponde con el caso de cambio de sentido de pendiente

con acuerdo cóncavo (punto bajo) en el interior del paso inferior: El desagüe se ha proyectado por

gravedad a un colector que parte de una arqueta que recoja todos los caudales del paso.

Muros

El proyecto de los muros incluirá los elementos de impermeabilización y drenaje necesarios. Estos

elementos de drenaje se integrarán en las redes de drenaje de plataforma y márgenes atendiendo a su

posición respecto de la carretera.




126

7.4. ELMENTOS DE DRENAJE SUPERFICIAL DE PLATAFORMA Y MÁRGENES

7.4.1. CACES

Definición y tipología

Un caz es un elemento lineal, superficial, cuya función es conducir el agua a modo de canal en lámina libre

sobre superficies pavimentadas o revestidas, que puede construirse in situ o mediante piezas

prefabricadas. Generalmente se sitúa al borde de la plataforma, es longitudinal al trazado y presenta poca

profundidad

Aplicación

Los caces ocupan poco espacio en la sección transversal por lo que serán de aplicación en, cabezas de

terraplén, con aceras o en entornos urbanos.

Su capacidad hidráulica es reducida por lo que desaguarán frecuentemente. Los caces desaguarán antes

de los cambios de peralte para evitar que el agua cruce la calzada.

El desagüe de los caces se producirá a una bajante o a un colector.

7.4.2. CUNETAS


Una cuneta es un elemento lineal, superficial, en forma de zanja continua en el terreno, cuya función es

conducir el agua a modo de canal en lámina libre. Es longitudinal al trazado y se sitúa al borde de la

plataforma o de la explanación.

La forma de la sección transversal normalmente es triangular o trapecial. Además, las cunetas se pueden

proyectar con forma de hondonada, suavizando los acuerdos entre taludes.

Aplicación

Las cunetas serán revestidas. En los cambios de dirección en planta y puntos de confluencia de cunetas,

se dispondrán sobreelevaciones de los cajeros u otras medidas para evitar desbordamientos.

Independientemente de la posición en la que se ubiquen, las cunetas triangulares tendrán un ángulo mínimo

en el vértice de sesenta grados (60º).

Tipos de cunetas

7.4.3. BAJANTES


Una bajante es un elemento lineal, superficial, ubicado en las márgenes (taludes de desmonte o de

rellenos), para conducción de caudales generalmente por líneas de máxima pendiente, en régimen rápido

o con resaltos y cambios de régimen.

Consiste en un canal revestido que se alimenta en cabeza a través de un elemento puntual, desde cunetas,

caces o directamente desde superficies vertientes, y que conduce estos caudales a niveles situados a cotas

inferiores, donde puede ser preciso disponer un elemento amortiguador o disipador de energía.

Debido a las altas pendientes, en las bajantes se producen grandes velocidades por lo que estarán

revestidas en todos los casos. En una bajante se pueden distinguir tres partes

• Cabeza o conexión con el elemento que desagua a la bajante: Se dispondrán por encima de la

arista de coronación del talud. Tendrán forma abocinada para recoger el caudal que cambia de

dirección, y altura de cajeros suficiente para evitar desbordamientos. Se evitará la disposición de

postes u otros obstáculos en esta zona.

• Cuerpo o canal de descarga: Estará situado en una línea de máxima pendiente y estará provisto de

cajeros con resguardo suficiente para evitar desbordamientos

• Pie o conexión con el elemento al que desagua la bajante: Se dispondrán por debajo de la arista de

pie del talud. Tendrá forma abocinada para favorecer una expansión del caudal que reduzca la

altura de lámina de agua.




127

Aplicación

Las bajantes pueden ser de pendiente uniforme o con pequeños resaltos como las formadas por elementos

prefabricados superpuestos.

Se instalará una lámina de impermeabilización por debajo de la bajante en los rellenos:

Bajante con lámina de impermeabilización

7.4.4. COLECTORES


Un colector es un elemento lineal, generalmente subterráneo, consistente en un conducto o tubería para

conducción de caudales, con funcionamiento hidráulico por gravedad en lámina libre. Los colectores

proyectados estarán formados por tuberías prefabricadas, de hormigón.

Los colectores se componen de tramos de tubería situados entre arquetas o pozos. El punto final de un

colector será uno de los siguientes:

• Una embocadura de salida

• Una conexión con un elemento de recogida o tratamiento de vertidos.

• Una conexión con una red urbana de saneamiento o de drenaje de pluviales

Aplicación

La pendiente de los colectores entre arquetas estará comprendida entre el cero coma cinco y el cuatro por

ciento (0,005 ≤ J ≤ 0,04).

La distancia máxima entre arquetas y pozos será la menor entre la necesaria por el cálculo hidráulico y la

establecida por criterios de conservación y limpieza

7.4.5. ARQUETAS


Las arquetas son elementos de conexión y registro de colectores y de conexión de elementos superficiales,

como cunetas o sumideros, con colectores. Su funcionamiento hidráulico depende del tipo de conexión.

Normalmente las entradas de caudal a la arqueta o pozo son en forma de vertedero.

Las arquetas pueden estar construidos in situ o con piezas prefabricadas, que pueden ser de hormigón,

cerámicas, metálicas, material polimérico o combinación de estos materiales. Las características de piezas

prefabricadas deben ser acordes con las normas de producto que les correspondan.

Aplicación

Las arquetas se proyectan para desagüe de cunetas a colectores u ODT presentan sección en planta en

general cuadrada o rectangular y deben adaptar la forma de las paredes a la sección de la cuneta que

desagua a ellas. Las arquetas se deben tapar con rejas metálicas.




128

7.4.6. DRENAJE DE LAS VÍAS Y CAMINOS DE SERVICIO

El drenaje de las vías y de los caminos de servicio se ha proyectado de forma conjunta con el de la obra

principal, de acuerdo con los siguientes criterios:

• Los caminos y vías de servicio deben disponen de cunetas o caces en los bordes de su propia

plataforma, que en algún caso pueden ser comunes con los del tronco principal.

• Las dimensiones de los elementos de drenaje transversa deben son a las de la obra principal.

• En aquellos caminos o vías de servicio, la evacuación de avenidas podrá llevarse a cabo con

circulación de la corriente sobre superficies destinadas a la rodadura. Para ello se proyectarán

badenes de acuerdo con los siguientes criterios:

o Estarán formados por una losa de hormigón con la anchura del vial, ubicada sobre uno o

varios tubos que permite la evacuación del caudal de período de retorno de diez años (T =

10 años).

o La capacidad hidráulica del badén será tal que permita la evacuación del caudal de proyecto

sin producir daños.

Ejemplo de badén




Apéndice 01: Datos de estaciones climatológicas




Datos pluviométricos




Datos Pluviométricos

Campos incluidos:

Indicativo: Indicativo climatológico

NOMBRE: Nombre estación

ALTITUD: Altitud de la estación (metros)

NOM_PROV: Provincia

LONGITUD: Longitud geográfica

(La última cifra indica la orientación: 1 para longitud E y 2 para W)

LATITUD: Latitud geográfica

DATUM: Datum de referencia

PMES77: Precipitación total mensual

PMAX77: Precipitación máxima diaria mensual

D1PMAX: Primer día de la precipitación máxima

DINAP: Días de precipitación inapreciable

DAPRE: Días de precipitación apreciable

DP10: Días de precipitación >=10 décimas



DLLUVIA: Días de lluvia

DNIEVE: Días de nieve

DGRANIZO: Días de granizo

DTORMENTA: Días de tormenta

DNIEBLA: Días de niebla

DROCIO: Días de rocío

DESCARCHA: Días de escarcha

DNIEVESUE: Días de suelo cubierto de nieve

Unidades y valores especiales:

Horas UTC (Tiempo Universal Coordinado)

Precipitaciones en décimas de milímetro, medidas de 07 a 07 (desde la 07 del día de la fecha hasta las 07 del día siguiente).

Valores especiales de precipitación:

-4: Precipitación acumulada

-3: Precipitación inapreciable (inferior a 1 décima)

Dirección del viento en decenas de grado

Valores especiales de dirección del viento:

99: Viento variable

88: Sin dato

0: Viento en calma




INDICATIVO AÑO MES NOMBRE ALTITUD NOM_PROV LONGITUD LATITUD DATUM PMES77 PMAX77 D1PMAX DINAP DAPRE DP10 DP100 DP300 DLLUVIA DNIEVE DGRANIZO DTORMENTA DNIEBLA DROCIO DESCARCHA DNIEVESUE DINES NDIAS

3100E 1972 5 ARANJUEZ (LAS CABEZADAS) 490 MADRID 338412 400136 ETRS89 113 60 22 0 3 2 0 0 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0
















3100E 1973 9 ARANJUEZ (LAS CABEZADAS) 490 MADRID 338412 400136 ETRS89 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

































































3100E 1978 10 ARANJUEZ (LAS CABEZADAS) 490 MADRID 338412 400136 ETRS89 6 3 13 0 2 0 0 0 2 0





















3100E 1980 3 ARANJUEZ (LAS CABEZADAS) 490 MADRID 338412 400136 ETRS89 337 130 21 0 8 7 1 0 0 1 0 0 0 8 0












































































































































































3182E 1971 2 ARGANDA (COMUNIDAD) 530 MADRID 330212 401846 ETRS89 158 129 9 0 3 3 1 0 3 0

3182E 1971 3 ARGANDA (COMUNIDAD) 530 MADRID 330212 401846 ETRS89 372 155 19 5 8 8 1 0 8 5 0 0 0 0 10 1 0 0


































3182E 1973 9 ARGANDA (COMUNIDAD) 530 MADRID 330212 401846 ETRS89 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 25 0 0 0 0


























3182E 1975 7 ARGANDA (COMUNIDAD) 530 MADRID 330212 401846 ETRS89 -3 -3 31 1 0 0 0 0 1 0 0 0 0 2 0 0 0 0
























































3182E 1979 11 ARGANDA (COMUNIDAD) 530 MADRID 330212 401846 ETRS89 185 110 12 0 4 4 1 0 0 3 12 10 0 4 0

























































































































































































































































































































































































































































































3229 1945 7 TIELMES 592 MADRID 318562 401446 ETRS89 36 36 13 0 1 1 0 0 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0









3229 1951 1 TIELMES 592 MADRID 318562 401446 ETRS89 1280 490 2 8 3 0 0 0






















3229 1952 7 TIELMES 592 MADRID 318562 401446 ETRS89 480 320 14 3 0 0 3 0 0 0 0


3229 1952 9 TIELMES 592 MADRID 318562 401446 ETRS89 0 0 0 0 0 0 0






















































3229 1962 8 TIELMES 592 MADRID 318562 401446 ETRS89 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

3229 1962 9 TIELMES 592 MADRID 318562 401446 ETRS89 355 135 24 0 6 6 1 0 4 0 0 0 0 6 0

3229 1962 10 TIELMES 592 MADRID 318562 401446 ETRS89 364 112 26 0 7 7 1 0 7 0






























































3229 1967 8 TIELMES 592 MADRID 318562 401446 ETRS89 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
































































































































































3229 1979 8 TIELMES 592 MADRID 318562 401446 ETRS89 -3 -3 30 2 0 0 0 0 2 0 0 2 0 0 0 0 0 0






































































































































































































































































3229 2003 10 TIELMES 592 MADRID 318562 401446 ETRS89 1170 10 0 1 2 0 0 0 0 0 0

3229 2003 11 TIELMES 592 MADRID 318562 401446 ETRS89 420 140 22 5 0 0 0 0 0 0 0 0 0




























































Datos termométricos




Datos termométricos

Campos incluidos:

Indicativo: Indicativo climatológico

NOMBRE: Nombre estación

ALTITUD: Altitud de la estación (metros)

NOM_PROV: Provincia

LONGITUD: Longitud geográfica

(La última cifra indica la orientación: 1 para longitud E y 2 para W)

LATITUD: Latitud geográfica

DATUM: Datum de referencia

T_MAX: Temperatura máxima absoluta mensual

D1MAX: Primer día de la temperatura máxima absoluta

T_MIN: Temperatura mínima absoluta mensual

D1MIN: Primer día de la temperatura mínima absoluta

TM_MAX: Media mensual de la temperatura máxima diaria

TM_MIN: Media mensual de la temperatura mínima diaria

TM_MES: Temperatura media mensual

TM_MES_HOR: Temperatura media horaria mensual

PRIMERA_HELADA: Fecha de la primera helada en el mes

ULTIMA_HELADA: Fecha de la última helada en el mes

T_MIN_MAX: Temperatura mínima de las máximas

T_MAX_MIN: Temperatura máxima de las mínimas

DIAS_TMIN_0: Días de temperatura mínima <=0°C (días de helada)

DIAS_TMIN_5: Días de temperatura mínima <=-5°C

DIAS_TMIN_20: Días de temperatura mínima >=20°C (noches tropicales)

DIAS_TMAX_25: Días de temperatura máxima >=25°C

DIAS_TMAX_30: Días de temperatura máxima >=30°C

Unidades y valores especiales:

Horas UTC (Tiempo Universal Coordinado)

Temperaturas en décimas de grado centígrado

Valores especiales en segundo día de temperatura máxima/mínima absoluta

99: la temperatura máxima/mínima absoluta se alcanza más de dos días a lo largo del mes.




INDICATIVO AÑO MES NOMBRE ALTITUD NOM_PROV LONGITUD LATITUD DATUM T_MAX D1MAX D2MAX T_MIN D1MIN TM_MAX TM_MIN TM_MES TM_MES_HOR

PRIMERA_HELADA

ULTIMA_HELADA

T_MIN_MAX

T_MAX_MIN

DIAS_ TMIN_0

DIAS_ TMIN_5

DIAS_ TMIN_20

DIAS_ TMAX_25

DIAS_ TMAX_30

3100E 1972 5 ARANJUEZ (LAS CABEZADAS) 490 MADRID 338412 400136 ETRS89 340 30 10 16 238 66 152 0 0 0 11 7

3100E 1972 6 ARANJUEZ (LAS CABEZADAS) 490 MADRID 338412 400136 ETRS89 350 40 6 290 116 203 0 0 0 25 16





3100E 1972 11 ARANJUEZ (LAS CABEZADAS) 490 MADRID 338412 400136 ETRS89 180 5 -20 147 51 99 3 0 0 0 0

3100E 1972 12 ARANJUEZ (LAS CABEZADAS) 490 MADRID 338412 400136 ETRS89 150 19 -40 31 100 11 56 12 0 0 0 0

3100E 1973 1 ARANJUEZ (LAS CABEZADAS) 490 MADRID 338412 400136 ETRS89 160 24 -65 10 111 -21 45 24 6 0 0 0











3100E 1973 12 ARANJUEZ (LAS CABEZADAS) 490 MADRID 338412 400136 ETRS89 160 16 -80 114 -28 43 25 10 0 0 0




3100E 1974 4 ARANJUEZ (LAS CABEZADAS) 490 MADRID 338412 400136 ETRS89 220 -10 6 183 46 114 3 0 0 0 0








3100E 1974 12 ARANJUEZ (LAS CABEZADAS) 490 MADRID 338412 400136 ETRS89 170 -65 131 -30 50 25 17 0 0 0













PRIMERA_HELADA

ULTIMA_HELADA

T_MIN_MAX

T_MAX_MIN

DIAS_ TMIN_0

DIAS_ TMIN_5

DIAS_ TMIN_20

DIAS_ TMAX_25

DIAS_ TMAX_30
















































PRIMERA_HELADA

ULTIMA_HELADA

T_MIN_MAX

T_MAX_MIN

DIAS_ TMIN_0

DIAS_ TMIN_5

DIAS_ TMIN_20

DIAS_ TMAX_25

DIAS_ TMAX_30








3100E 1979 11 ARANJUEZ (LAS CABEZADAS) 490 MADRID 338412 400136 ETRS89 230 -40 172 4 88 14 0 0 0 0

3100E 1979 12 ARANJUEZ (LAS CABEZADAS) 490 MADRID 338412 400136 ETRS89 190 -70 22 138 -10 64 24 3 0 0 0












3100E 1980 12 ARANJUEZ (LAS CABEZADAS) 490 MADRID 338412 400136 ETRS89 170 -70 2 116 -29 44 29 10 0 0 0



























PRIMERA_HELADA

ULTIMA_HELADA

T_MIN_MAX

T_MAX_MIN

DIAS_ TMIN_0

DIAS_ TMIN_5

DIAS_ TMIN_20

DIAS_ TMAX_25

DIAS_ TMAX_30



3100E 1983 1 ARANJUEZ (LAS CABEZADAS) 490 MADRID 338412 400136 ETRS89 170 30 31 -70 4 125 -44 41 1 31 60 0 31 16 0 0 0


3100E 1983 3 ARANJUEZ (LAS CABEZADAS) 490 MADRID 338412 400136 ETRS89 230 9 23 -20 3 193 16 104 2 31 130 90 12 0 0 0 0


3100E 1983 5 ARANJUEZ (LAS CABEZADAS) 490 MADRID 338412 400136 ETRS89 340 31 40 1 232 78 155 180 140 0 0 0 11 1





3100E 1983 10 ARANJUEZ (LAS CABEZADAS) 490 MADRID 338412 400136 ETRS89 330 2 -10 31 268 60 164 31 31 150 150 1 0 0 21 13


3100E 1983 12 ARANJUEZ (LAS CABEZADAS) 490 MADRID 338412 400136 ETRS89 190 4 -40 11 135 -1 67 1 31 70 50 19 0 0 0 0


































PRIMERA_HELADA

ULTIMA_HELADA

T_MIN_MAX

T_MAX_MIN

DIAS_ TMIN_0

DIAS_ TMIN_5

DIAS_ TMIN_20

DIAS_ TMAX_25

DIAS_ TMAX_30























3100E 1988 4 ARANJUEZ (LAS CABEZADAS) 490 MADRID 338412 400136 ETRS89 280 17 0 26 196 60 128 26 26 100 120 1 0 0 5 0

























PRIMERA_HELADA

ULTIMA_HELADA

T_MIN_MAX

T_MAX_MIN

DIAS_ TMIN_0

DIAS_ TMIN_5

DIAS_ TMIN_20

DIAS_ TMAX_25

DIAS_ TMAX_30













3182E 1972 1 ARGANDA (COMUNIDAD) 530 MADRID 330212 401846 ETRS89 120 27 -85 24 68 -19 25 1 31 30 60 24 7 0 0 0

3182E 1972 2 ARGANDA (COMUNIDAD) 530 MADRID 330212 401846 ETRS89 140 24 -39 21 102 8 56 1 29 63 70 11 0 0 0 0



3182E 1972 5 ARGANDA (COMUNIDAD) 530 MADRID 330212 401846 ETRS89 340 29 0 2 222 55 139 2 18 90 160 2 0 0 11 7


3182E 1972 7 ARGANDA (COMUNIDAD) 530 MADRID 330212 401846 ETRS89 380 15 70 11 328 134 231 280 180 0 0 0 31 28





















3182E 1974 4 ARGANDA (COMUNIDAD) 530 MADRID 330212 401846 ETRS89 206 19 20 -26 4 170 39 104 4 30 100 101 4 0 0 0 0








PRIMERA_HELADA

ULTIMA_HELADA

T_MIN_MAX

T_MAX_MIN

DIAS_ TMIN_0

DIAS_ TMIN_5

DIAS_ TMIN_20

DIAS_ TMAX_25

DIAS_ TMAX_30









































3182E 1977 12 ARGANDA (COMUNIDAD) 530 MADRID 330212 401846 ETRS89 165 26 -20 31 111 39 75 2 0 0 0 0







PRIMERA_HELADA

ULTIMA_HELADA

T_MIN_MAX

T_MAX_MIN

DIAS_ TMIN_0

DIAS_ TMIN_5

DIAS_ TMIN_20

DIAS_ TMAX_25

DIAS_ TMAX_30





















3182E 1979 11 ARGANDA (COMUNIDAD) 530 MADRID 330212 401846 ETRS89 210 4 99 -50 12 153 -5 74 7 30 90 60 17 6 0 0 0



























PRIMERA_HELADA

ULTIMA_HELADA

T_MIN_MAX

T_MAX_MIN

DIAS_ TMIN_0

DIAS_ TMIN_5

DIAS_ TMIN_20

DIAS_ TMAX_25

DIAS_ TMAX_30







































3182E 1984 12 ARGANDA (COMUNIDAD) 530 MADRID 330212 401846 ETRS89 142 7 102 65 0 0









PRIMERA_HELADA

ULTIMA_HELADA

T_MIN_MAX

T_MAX_MIN

DIAS_ TMIN_0

DIAS_ TMIN_5

DIAS_ TMIN_20

DIAS_ TMAX_25

DIAS_ TMAX_30
















































PRIMERA_HELADA

ULTIMA_HELADA

T_MIN_MAX

T_MAX_MIN

DIAS_ TMIN_0

DIAS_ TMIN_5

DIAS_ TMIN_20

DIAS_ TMAX_25

DIAS_ TMAX_30
















































PRIMERA_HELADA

ULTIMA_HELADA

T_MIN_MAX

T_MAX_MIN

DIAS_ TMIN_0

DIAS_ TMIN_5

DIAS_ TMIN_20

DIAS_ TMAX_25

DIAS_ TMAX_30
















































PRIMERA_HELADA

ULTIMA_HELADA

T_MIN_MAX

T_MAX_MIN

DIAS_ TMIN_0

DIAS_ TMIN_5

DIAS_ TMIN_20

DIAS_ TMAX_25

DIAS_ TMAX_30
















































PRIMERA_HELADA

ULTIMA_HELADA

T_MIN_MAX

T_MAX_MIN

DIAS_ TMIN_0

DIAS_ TMIN_5

DIAS_ TMIN_20

DIAS_ TMAX_25

DIAS_ TMAX_30
















































PRIMERA_HELADA

ULTIMA_HELADA

T_MIN_MAX

T_MAX_MIN

DIAS_ TMIN_0

DIAS_ TMIN_5

DIAS_ TMIN_20

DIAS_ TMAX_25

DIAS_ TMAX_30
















































PRIMERA_HELADA

ULTIMA_HELADA

T_MIN_MAX

T_MAX_MIN

DIAS_ TMIN_0

DIAS_ TMIN_5

DIAS_ TMIN_20

DIAS_ TMAX_25

DIAS_ TMAX_30












3182E 2009 1 ARGANDA (COMUNIDAD) 530 MADRID 330212 401846 ETRS89 160 30 -90 10 89 9 48 6 21 -10 130 14 5 0 0 0




































PRIMERA_HELADA

ULTIMA_HELADA

T_MIN_MAX

T_MAX_MIN

DIAS_ TMIN_0

DIAS_ TMIN_5

DIAS_ TMIN_20

DIAS_ TMAX_25

DIAS_ TMAX_30
















































PRIMERA_HELADA

ULTIMA_HELADA

T_MIN_MAX

T_MAX_MIN

DIAS_ TMIN_0

DIAS_ TMIN_5

DIAS_ TMIN_20

DIAS_ TMAX_25

DIAS_ TMAX_30





















3229 1970 11 TIELMES 592 MADRID 318562 401446 ETRS89 280 4 5 -20 21 181 46 113 10 30 120 100 3 0 0 4 0

3229 1970 12 TIELMES 592 MADRID 318562 401446 ETRS89 160 13 -120 24 103 -57 23 1 31 20 0 31 17 0 0 0

3229 1971 1 TIELMES 592 MADRID 318562 401446 ETRS89 150 9 99 -130 2 102 -35 33 1 31 10 50 28 10 0 0 0




3229 1971 5 TIELMES 592 MADRID 318562 401446 ETRS89 280 9 10 2 198 72 135 100 120 0 0 0 3 0









3229 1972 2 TIELMES 592 MADRID 318562 401446 ETRS89 140 29 -50 15 112 3 58 2 28 70 80 16 1 0 0 0












PRIMERA_HELADA

ULTIMA_HELADA

T_MIN_MAX

T_MAX_MIN

DIAS_ TMIN_0

DIAS_ TMIN_5

DIAS_ TMIN_20

DIAS_ TMAX_25

DIAS_ TMAX_30
















































PRIMERA_HELADA

ULTIMA_HELADA

T_MIN_MAX

T_MAX_MIN

DIAS_ TMIN_0

DIAS_ TMIN_5

DIAS_ TMIN_20

DIAS_ TMAX_25

DIAS_ TMAX_30
















































PRIMERA_HELADA

ULTIMA_HELADA

T_MIN_MAX

T_MAX_MIN

DIAS_ TMIN_0

DIAS_ TMIN_5

DIAS_ TMIN_20

DIAS_ TMAX_25

DIAS_ TMAX_30
















































PRIMERA_HELADA

ULTIMA_HELADA

T_MIN_MAX

T_MAX_MIN

DIAS_ TMIN_0

DIAS_ TMIN_5

DIAS_ TMIN_20

DIAS_ TMAX_25

DIAS_ TMAX_30
















































PRIMERA_HELADA

ULTIMA_HELADA

T_MIN_MAX

T_MAX_MIN

DIAS_ TMIN_0

DIAS_ TMIN_5

DIAS_ TMIN_20

DIAS_ TMAX_25

DIAS_ TMAX_30
















































PRIMERA_HELADA

ULTIMA_HELADA

T_MIN_MAX

T_MAX_MIN

DIAS_ TMIN_0

DIAS_ TMIN_5

DIAS_ TMIN_20

DIAS_ TMAX_25

DIAS_ TMAX_30
















































PRIMERA_HELADA

ULTIMA_HELADA

T_MIN_MAX

T_MAX_MIN

DIAS_ TMIN_0

DIAS_ TMIN_5

DIAS_ TMIN_20

DIAS_ TMAX_25

DIAS_ TMAX_30
















































PRIMERA_HELADA

ULTIMA_HELADA

T_MIN_MAX

T_MAX_MIN

DIAS_ TMIN_0

DIAS_ TMIN_5

DIAS_ TMIN_20

DIAS_ TMAX_25

DIAS_ TMAX_30
















































PRIMERA_HELADA

ULTIMA_HELADA

T_MIN_MAX

T_MAX_MIN

DIAS_ TMIN_0

DIAS_ TMIN_5

DIAS_ TMIN_20

DIAS_ TMAX_25

DIAS_ TMAX_30








3229 2007 3 TIELMES 592 MADRID 318562 401446 ETRS89 220 4 147 9 0 0
























Apéndice 02: Planos

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ANEJO Nº 03. CLIMATOLGÍA, HIDROLOGÍAY DRENAJE · 2019-07-12 · templado cálido a lo largo de toda la traza. estudio informativo de mejora de la carretera m-316 entre chinchÓn