Anexo 4.6 Diseo del Depsito de Relaves Proyecto Conga Etapa 3

Golder Associates Per S.A.LimaAv. La Paz 945 Miraflores, Lima 18 Ph. (51-1) 610-1700 Fax (51-1) 610-1720 www.golder.com

INFORME

DISEO DEL DEPSITO DE RELAVES CONGA ETAPA 3, PER

DOC No. A3SP-RP-02-301, REV A

Preparado para Fluor Chile S.A. Reyes Lavalle 3340 Piso 7 Las Condes Santiago, Chile

DISTRIBUCIN: 1 Copia 1 Copia 1 Copia 1 Copia Fluor Chile S.A. Proyecto Conga Golder Associates Per S.A. Golder Associates Ltd. 09-1118-6007(2000)/ 099-415-1086

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RESUMEN EJECUTIVOAntecedentes El Proyecto de Oro y Cobre de Minas Conga considera la explotacin de 504 Mt de mineral, y est localizado en el departamento de Cajamarca, provincia de Celendn al norte del Per. Esta conformado por el yacimiento de Perol de 344 Mt y el yacimiento de Chailhuagn de 160 Mt los cuales sern explotados al mismo tiempo. Ambos sern minados a una tasa nominal de aproximadamente 92,000 t/da en un periodo de 17 aos. El sitio se encuentra a unos 3,500 msnm en un ambiente relativamente hmedo con una precipitacin total media anual de 1,140 mm. Existen dos (2) estaciones bien definidas, la poca de lluvias y de estiaje. La superficie del terreno es ondulada con una mezcla de tierra cultivada y pastizales con muy pocos rboles. A finales del 2001 se realiz un estudio de seleccin de sitio y a inicios del 2002 se realiz un estudio de pre-factibilidad. El concepto para la disposicin de relaves involucra la depositacin de relaves espesados, no segregado y depositado en capas delgadas con una pendiente de 4% con un contenido de slidos de entre el 62% al 65%. A una densidad seca prevista de 1.60 t/m3 , cuando se concluya la depositacin, los relaves ocuparn un volumen de aproximadamente 314 M-m3. El depsito de relaves propuesto tiene una capacidad adecuada para el tonelaje de diseo con espacio para su ampliacin mediante elevacin de las presas. Revisin de la Seleccin de Sitio para el Depsito de Relaves Un estudio anterior de seleccin de sitio, determin que la parte alta de la cuenca hidrogrfica de Alto Jadibamba es la ms adecuada de los diez sitios evaluados. Es lo suficientemente grande para contener los relaves provenientes de las reservas de mineral de diseo, no presenta muchos cultivos y tiene una densidad poblacional baja, una buena contencin topogrfica con una relacin volumen de la presa/ capacidad de almacenamiento, relativamente alta, se encuentra cerca a la Planta de Proceso y est en la misma cuenca hidrogrfica que el botadero de desmonte Perol, la mayor parte de esta rea es controlada por MYSRL. Geologa El rea se encuentra subyacida por una caliza cretcea (de 60 a 100 millones de aos de edad) con fuerte buzamiento que se elev en el Perodo Terciario. La caliza sufri una intrusin de yacimientos minerales de prfidos flsicos de aproximadamente 45 millones de aos. Despus de un periodo de fuerte erosin, la roca volcnica de aproximadamente 5 millones de aos, cubri de manera discordante el norte del rea. En el periodo tardo volcnico, el rea estuvo cubierta con una placa gruesa de Ignimbrita friable que se ha erosionado permaneciendo slo estructuras verticales aisladas en las proximidades. La regin estuvo fuertemente glaciada lo que cubri gran parte del rea con amplios depsitos de morrena y sedimentos glaciares.

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Hay una baja probabilidad de que existan fallas activas. Se estima que la aceleracin ssmica especfica del rea para un periodo de retorno de 475 aos es de 0.20g. Mientras que para un periodo de retorno de 5,000 aos es de 0.37g y para 10,000 aos es de 0.42g. Cuencas Hidrogrficas Dentro de la cuenca hidrogrfica del depsito de relaves se ubica la Planta de Proceso, el Botadero de desmoste Perol y el Reservorio Superior. El rea total es de 2,179 ha de los cuales, a 798 ha se puede derivar las aguas de lluvia que caen sobre l hacia aguas abajo. EL Botadero de desmontes Perol ocupa un rea de aproximadamente 289 ha dentro del depsito de relaves. La poza de colectora de filtraciones se ubica aguas abajo del depsito de relaves con un rea de cuenca hidrogrfica de 31 ha aproximadamente. Aguas abajo de dicha poza se ubica el Reservorio Inferior con un rea de cuenca hidrogrfica de cerca de 193 ha. Se ha incluido un Reservorio Superior con una rea hidrogrfica de 288 ha para mantener la derivacin de agua para los usuarios aguas abajo y proporcionar un suministro de agua de reposicin para la Planta de Proceso en pocas de estiaje. Caracterizacin de los Relaves Las pruebas metalrgicas realizadas en el Laboratorio Hazen en Denver en abril del 2005 dieron como resultado que los relaves estn compuestos por los siguientes tipos de minerales: Microgranodiorita Potsica Chailhuagn Flica Perol Arglico Perol Intermedio Skarn Perol Compuestos del ao 1 -2

En base a los ensayos realizados, se ha determinado que los relaves son arenas finas y limos no plsticos relativamente uniformes de los cuales el 55 % aproximadamente pasa la malla 200 (0.074 mm). Los relaves y el desmonte de Perol son probables generadores de cido mientras que los relaves de Chailhuagn no lo son, sin embargo los datos son muy limitados. La filtracin proveniente de los relaves de Perol probablemente contiene concentraciones ms altas de trazas de metales. Conceptos para la Disposicin de relaves Los factores determinantes para definir los actuales conceptos de diseo son los Estndares aplicables de Newmont, los cuales incluyen una poza de relaves con revestimiento impermeable y la maximizacin de la derivacin de la escorrenta del agua natural, la geoqumica de los relaves (probablemente generadores de cido), el cierre progresivo, los requerimientos de agua por parte de los usuarios de aguas abajo y la necesidad de suministrar agua fresca a la Planta de Proceso.

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Las instalaciones para la depositacin de relaves son el rea del depsito de relaves, el Reservorio Superior, el Botadero de desmontes Perol, la Poza de colectora de filtraciones, la planta de tratamiento de agua y el Reservorio Inferior. Los relaves espesados sern depositados en diferentes puntos de descarga de la cabecera del depsito. Se planea una depositacin en capas delgadas para facilitar la desecacin, ganar resistencia y lograr de este modo las pendientes de diseo. Se proporcionar una cantidad de puntos de descarga para facilitar la descarga cclica y lograr la depositacin en capas delgadas. Los requerimientos de la depositacin en forma cclica tambin es til para mitigar los problemas del polvo ya que los relaves hmedos tienen menos tendencia a la generacin del polvo (erosin de viento). La pendiente real de la superficie que se obtiene sobre los relaves depositados depende de las propiedades de los materiales, la tasa de llenado y ciclos (es decir, periodo de descanso) entre los puntos de descarga. El control de la depositacin de relaves se ha considerado se realice mediante mltiples puntos de descarga y por medio de la posibilidad de abrir y cerrar los spigots para variar el flujo de relaves. A excepcin de condiciones temporales de corta duracin o localizados, un requerimiento del plan de depositacin es evitar que las pendientes sean ms empinadas que el objetivo de diseo. Una capacidad adecuada de bombeo es esencial para maximizar la flexibilidad. Si la pendiente real de relaves obtenida es menor que la del objetivo de diseo, una de las medidas de mitigacin podra ser el considerar diques intermedios para la contencin de relaves, y de ese modo evitar impactar la altura final de las presas de contencin. Revestimiento del Depsito La poza del depsito de relaves ser revestida con una geomembrana de polietileno de alta densidad (HDPE) y con un revestimiento de suelo de baja permeabilidad compactado. La infiltracin proveniente del depsito de relaves ser tambin contenida por medio de cortinas de inyecciones del basamento rocoso en las presas de contencin. Existe una poza colectora de filtraciones entre la presa principal y el Reservorio Inferior que acta en forma efectiva como una barrera hidrulica. Se cuenta con un sistema colector de filtraciones aguas abajo de la Presa Toromacho para permitir su re-bombeo. Estabilidad de los Relaves Depositados Se ha evaluado la estabilidad a largo plazo del depsito de relaves ante cargas ssmicas (terremotos) utilizando varios mtodos, incluyendo: a) El enfoque de los parmetros de estado crtico para evaluar si es posible que se produzca la licuacin de los relaves depositados a causa de un gran evento ssmico (terremoto); b) Anlisis de estabilidad post-licuacin de taludes infinitos. Esta evaluacin utiliz la resistencia al corte residual que se midi en el laboratorio para los relaves en Conga y los valores que se obtuvieron del back-anlisis de casos histricos donde se haya producido fallas por licuacin; y

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c) Comparacin con casos histricos publicados de taludes con post-licuacin para estructuras de retencin de desmontes y provenientes de ensayos de canaletas con carga dinmica realizados para el Proyecto Conga en los Laboratorios Hazen. Se prev que no se producir ningn movimiento significativo del talud (Ej. una perdida de la contencin de relaves) an incluso si los relaves sufrieran licuacin total durante un terremoto. La movilidad cclica o movimiento incremental durante el sismo podran provocar un reajuste de la pendiente y/o hundimientos localizados. A inicios de la vida til del depsito de relaves, cuando se llene la porcin inferior del valle, se producir un exceso de la presin de poros a causa del drenaje pobre (consolidacin) y el llenado relativamente rpido caracterstico de los minerales arglicos de Perol. Debe haber tolerancias con respecto a las pendientes de playas ms planas en el periodo temprano debido a la posibilidad de licuacin esttica. Es mucho menos probable que se produzca licuacin esttica posteriormente en la vida til del depsito de relaves cuando el secado por evaporacin y la consolidacin tenga mayores efectos debido al lento crecimiento del depsito de relaves. Al inicio de la depositacin de relaves, es esencial verificar los supuestos del diseo con respecto a la estabilidad de la pendiente de depositacin que permita tener un periodo de tiempo para realizar reajustes durante la operacin. Manejo del Agua de Relaves y Modelo de Flujo El depsito de relaves posee dos (2) reservorios de agua. El Reservorio Superior (en la cabecera del depsito de relaves) proporciona agua fresca para la Planta de Proceso y deriva la escorrenta a la Quebrada Toromacho. El Reservorio Inferior se localiza aguas abajo del depsito de relaves para la descarga de agua a los usuarios aguas abajo durante la poca de estiaje a travs de una salida a nivel inferior. Se ha desarrollado para el proyecto un modelo de balance de agua probabilstico en base a Goldsim. El modelo Goldsim abarca a toda el rea y predice el balance de agua y fluctuaciones de la poza durante la vida de la mina para un diseo especfico. Se ha previsto un adecuado borde libre por debajo de la cresta de la presa para contener la poza de operacin mxima en condiciones de una precipitacin anual en 100 aos para un ao hmedo y una tormenta con duracin de 24 horas y periodo de retorno de 25 aos sin descarga a travs del vertedero de emergencia. El flujo remanente anual de agua del depsito de relaves es tratado y luego es descargado al Reservorio Inferior. La filtracin proveniente del depsito de relaves que fluye hacia la poza colectora de filtraciones es bombeada nuevamente al depsito de relaves. El agua es extrada de los reservorios y pozas por medio de bombas en barcazas (diseados por terceros). En el Reservorio Inferior, tambin existe una salida inferior usada para la

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descarga de agua a los usuarios aguas abajo en Ro Grande. Todas las presas con pozas tienen vertederos de emergencia. Presas de contencin Existen cinco (5) presas en el rea del depsito de relaves, la Presa Principal y la Presa Toromacho que contienen relaves y poza, la presa del Reservorio Superior, la presa del Reservorio Inferior y la presa de la poza colectora de filtraciones. La construccin se realizar en etapas para diferir los costos de capital. Las presas propuestas son todas presas de tierra convencionales con un ncleo de suelo arcilloso y espaldones compuesto de suelo compacto y enrocado. Estn compuestas de transiciones, filtros y drenajes para asegurar la estabilidad. Por lo general, los ncleos se colocan sobre cimientos de basamento rocoso que son limpiados e inyectados con lechada de cemento. Para inhibir la filtracin y asegurar la estabilidad, se ha provisto realizar una cortina de inyecciones en la roca basal. Las presas pueden ser construidas con materiales disponibles localmente. Cierre Los objetivos de cierre son promover el cierre progresivo, prevenir la oxidacin de los materiales generadores de cido (inhibir el ingreso de oxigeno), evitar la migracin de contaminantes en el agua superficial y subterrnea, inhibir la erosin de agua y viento, y mejorar el aspecto visual del rea del proyecto. Los requerimientos del cierre dependern mucho de la geoqumica de los relaves al final del periodo de operaciones. El mejor escenario sera que los relaves finales no sean generadores de cido, no contengan contaminantes y soporten el establecimiento de vegetacin. El peor escenario sera que los relaves generen un alto contenido de cido y necesiten de una cobertura compuesta por multicapas para inhibir el ingreso de oxigeno y proporcionar un rompimiento capilar Como mnimo ser necesario implementar un sistema de proteccin contra la erosin de agua y viento. La instalacin es adecuada para el cierre progresivo debido a que la depositacin de relaves se efecta desde el extremo superior del depsito de relaves. Sin embargo, el rea del Valle Pencayoc y una porcin de Ro Grande aguas arriba cerca del botadero Perol podran ser susceptibles a la rehabilitacin durante el periodo operativo.

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TABLA DE CONTENIDOSSECCIN PGINA

RESUMEN EJECUTIVO................................................................................................ I TABLA DE CONTENIDOS..........................................................................................VI 1.0 INTRODUCCIN ...............................................................................................1 2.0 DESCRIPCIN DEL SITIO Y DEL PROYECTO ...............................................32.1 2.2 Descripcin del Proyecto ................................................................................... 3 Descripcin del Sitio del Proyecto ..................................................................... 4

3.0 4.0

ESTUDIOS PREVIOS Y COMPLEMENTARIOS...............................................5 REVISIN DE LOS ESTUDIOS DE PLANEAMIENTO ....................................64.1 4.2 4.3 Seleccin del Depsito de Relaves..................................................................... 6 Alternativa de Manejo de Relaves...................................................................... 6 Consideraciones para el Revestimiento del Depsito de Relaves ....................... 7

5.0 6.0 7.0

DATOS OPERATIVOS.......................................................................................8 DELIMITACIONES DE LA CUENCA HIDROGRFICA................................10 CARACTERIZACIN DE LOS RELAVES ......................................................117.1 7.2 7.3 7.4 7.5 Propiedades fsicas de los relaves .................................................................... 11 Propiedades Geoqumicas de los relaves .......................................................... 11 Depositacin de Pulpa Espesada ...................................................................... 13 Susceptibilidad de los Relaves Depositados a la Erosin por Precipitacin....... 14 Susceptibilidad de los Relaves Depositados a la Erosin Elica ....................... 15 Geologa Regional........................................................................................... 16 Hidrologa ....................................................................................................... 17 Peligro ssmico................................................................................................ 18 Hidrogeologa ................................................................................................. 18 Estndares de Newmont .................................................................................. 19 9.1.1 Requerimientos de Revestimiento del Depsito ................................... 19 9.1.2 Derivacin de la Escorrenta del Agua Natural (fresca) del rea del Depsito de relaves ............................................................................. 19 9.1.3 Rehabilitacin Progresiva ................................................................... 20 Requerimientos de los Pobladores de Aguas Abajo.......................................... 20 Asuntos de Manejo del Agua ........................................................................... 20 9.3.1 Escorrenta del Botadero de Desmonte Perol ....................................... 20 9.3.2 Desarrollo del Reservorio Superior ..................................................... 20 9.3.3 Derivacin de la Quebrada Lluspioc.................................................... 20 Instalaciones del Depsito de Relaves.............................................................. 22 Objetivos del Plan de Depositacin.................................................................. 22 Manejo de los Flujos de Tormenta ................................................................... 22 Control de Filtraciones .................................................................................... 23 Reservorios ..................................................................................................... 23Golder Associates

8.0

RESUMEN DE ESTUDIOS BSICOS..............................................................168.1 8.2 8.3 8.4

9.0

DIRECTRICES Y CRITERIOS DE DISEO ....................................................199.1

9.2 9.3

10.0

DEPSITO DE RELAVES................................................................................2210.1 10.2 10.3 10.4 10.5

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11.0 12.0

MODELAMIENTO DEL FLUJO ......................................................................24 PLAN DE DEPOSITACIN DE RELAVES .....................................................2612.1 12.2 12.3 Parmetros y Criterios de Depositacin............................................................ 26 Resumen de Depositacin................................................................................ 26 Estabilidad de los Relaves Depositados............................................................ 27 12.3.1 Enfoque del Modelamiento ................................................................. 27 12.3.2 Casos de Estabilidad ........................................................................... 28 12.3.3 Resultados .......................................................................................... 29 12.3.4 Requerimientos Operacionales y Trabajos Futuros .............................. 29 12.3.5 Plan de Contingencias......................................................................... 30 Depsito de Relaves ........................................................................................ 32 Presa Toromacho............................................................................................. 33 Materiales de construccin .............................................................................. 34 Ventana Tectnica de Roca Caliza del Ro Grande .......................................... 35 Derivacin de la Cuenca Hidrogrfica ............................................................. 36 Remocin de la Cobertura del Suelo, Plan de Nivelacin y Presa Colectora de Filtraciones Toromacho ................................................................................... 36 Seccin Transversal Tpica de la Presa ............................................................ 37 Materiales de construccin .............................................................................. 37 Caractersticas de las Presas............................................................................. 39 Desvo de Agua durante las Construcciones ..................................................... 40 Vertederos....................................................................................................... 40 Objetivos......................................................................................................... 42 Trabajos de Rehabilitacin de Cierre ............................................................... 42 Abastecimiento de Agua para Usuarios Aguas Abajo....................................... 43

13.0

INVESTIGACIONES DE SITIO .......................................................................3213.1 13.2 13.3 13.4

14.0

DESCRIPCIN GENERAL DEL DEPSITO DE RELAVES...........................3614.1 14.2 14.3 14.4

15.0

DETALLES DE DISEO PRELIMINARES .....................................................3915.1 15.2 15.3

16.0

CONSIDERACIONES PARA EL CIERRE .......................................................4216.1 16.2 16.3

REFERENCIAS ............................................................................................................44

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LISTA DE FOTOGRAFASFoto 1 Foto 2 Foto 3 Foto 4 Foto 5 Foto 6 Foto 7 Foto 8 Foto 9 Foto 10 Foto 11 Foto 12 Foto 13 Foto 14 Foto 15 El emplazamiento de la Planta de Proceso con vista aguas abajo (noroeste) Depsito principal con vista al sur desde lo alto sobre el lado norte Vista al Ro Grande hacia la cabecera del rea del depsito de relaves Depsito de Relaves Perol con vista al Norte aproximadamente Drenaje del valle de la instalacin de eliminacin de bofedal Perol Vista aguas a bajo (norte) desde la depresin entre Qda. Toromacho y Ro Grande Evidencia de sumidero crstico cerca del botadero de desmonte Perol Reservorio Superior con vista aguas arriba desde el emplazamiento de la presa Reservorio inferior con vista aguas abajo Vista hacia arriba de la Qda. Pencayoc y valles de las reas de almacenamiento de cobertura de suelo rea de la instalacin de almacenamiento de cobertura de suelo con vista aguas abajo (noroeste) Presa principal con vista aguas abajo (norte) Presa principal con vista aguas arriba (sur) Emplazamiento de la presa del reservorio superior con vistas aguas abajo Estribo derecho de la presa del reservorio superior

LISTA DE TABLASTabla 2 Tabla 3 Tabla 4 Tabla 5 Tabla 6 Tabla 7 Tabla 8 Tabla 9 Tabla 10 Tabla 11 Cronograma de Produccin Precipitacin y Evaporacin Comparacin de las Alternativas de Depositacin de Relaves Resumen de los Afluentes de Agua y Perdidas hacia la Poza de Relaves (aos 2 y 7) Comparacin de las Secciones Transversales Alternativas de la Presa Lgica para el Establecimiento de las Elevaciones de la Presa Principal Lgica para el Establecimiento de las Elevaciones de la Presa Toromacho Fuentes de los Materiales de Construccin Resumen de las Caractersticas de la Presas Condiciones Subsuperficiales en los Emplazamientos de las Presas

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LISTA DE FIGURASFigura 1: Figura 2: Figura 3: Figura 4: Figura 5: Figura 6: Figura 7: Figura 8: Figura 9: Figura 10: Figura 11: Figura 12: Figura 13: Figura 14: Figura 15: Figura 16: Figura 17: Figura 18: Figura 19: Figura 20: Figura 21: Figura 22: Figura 23: Figura 24: Mapa de Ubicacin del Sitio Plano General del Proyecto Mapa Topogrfico Mapa de Cuencas Geologa del Basamento Rocoso Planta Geologa Superficial - Planta Resumen de la Informacin de Sondajes Propiedades de los Relaves y Razn de Llenado del Depsito Consideraciones para la Estabilidad de los Relaves Plan de la Depositacin de Relaves a los 0.5, 1, 2 y 3 aos Plan de la Depositacin de Relaves a los 7, 9, 12 y 15 aos Alternativas de Contingencia para mejorar las pendientes de los Relaves Reservorio Inferior: Planta y Seccin Reservorio Superior: Planta Curvas de Capacidad de Embalse y Volumen de Relleno de Presa Nivelacin, Revestimiento y Sistema de Coleccin de Filtraciones del Depsito Secciones Transversales de Alternativas de Presa Fuentes de los Materiales de Construccin Presa Principal - Planta Presa Principal Secciones y Detalles Presa Toromacho Plano y Seccin Tpica Presa del Reservorio Inferior Plano y Secciones Presa del Reservorio Superior Plano y Secciones Presa del Colectora de Filtraciones - Plano y Secciones

LISTA DE ANEXOSAnexo A Anexo B Estabilidad de los Relaves Depositados Anlisis de Estabilidad de Taludes de las Presas

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1.0

INTRODUCCIN

Newmont Gold Corporation (Newmont) a travs de Minera Yanacocha S.R.L. (MYSRL), est llevando a acabo un estudio de factibilidad para el proyecto de cobre Conga de 504 Mt de mineral en Per. Golder ha proporcionando los servicios profesionales para efectuar las investigaciones geotcnicas de sitio, geologa, el diseo del depsito de relaves, la revisin del diseo del talud del tajo, el manejo de sedimentos y agua superficial y el modelamiento completo de flujo de agua de toda el rea del proyecto. Bsicamente existen tres (3) niveles de estudio y diseo en el desarrollo de un proyecto minero: 1. La Pre-factibilidad: establece la viabilidad del proyecto y determina si vale la pena continuar con la siguiente etapa del proyecto. 2. Factibilidad (documento bancable que debe incluir): 1. Decisiones finales de ingeniera y diseo preliminar 2. impactos sociales y ambientales (proceso iterativo con diseo) y 3. Estimacin de los costos para asegurar el financiamiento. 3. Diseo (final) Detallado y documentos de construccin El presente documento presenta el diseo del depsito de relaves Conga Etapa 3, el cual es considerado por Newmont como la parte intermedia entre la pre-factibilidad y la factibilidad. Esencialmente es una actualizacin de los estudios que Fluor Chile S.A. complet en el 2004 para una reserva de mineral de 369 Mt, el cual fue actualizado en el 2006 para una reserva de 565 Mt y en el 2008 para una reserva de 467 Mt. Las responsabilidades de Golder con respecto al depsito de relaves son: Ingeniera geolgica; Investigaciones geotcnicas en el rea de la presa; Fuentes de los materiales de construccin; Peligro ssmico; Revisin de la geoqumica de los relaves (muy preliminar); Dimensionamiento de las instalaciones del depsito de relaves; Transporte y espesamiento de los relaves; Propiedades fsicas de los relaves; Plan de depositacin de relaves; Modelamiento del flujo de agua (balance de agua); Modelamiento de la estabilidad para los relaves depositados; Diseo preliminar de las presas;

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Modelamiento hidrogeolgico del depsito de relaves; Estimacin de cantidades, y Consideraciones conceptuales del cierre del depsito de relaves.

Las propiedades geoqumicas de los relaves son muy preliminares debido a que slo estuvieron disponibles un nmero limitado de muestras para su evaluacin. No se inspeccion o se tomaron muestras de testigos provenientes de perforaciones exploratorias con fines geoqumicos. El transporte y espesamiento de relaves fueron proporcionados en el informe de Golder (2004e) y estos no han sido actualizados para las reservas expandidas o para los ensayos de caracterizacin de relaves que incluyen los ensayos de ampliacin de reservas de flujo, reologa, etc. realizados en el 2005 (Golder, 2006a). Los componentes del diseo del depsito de relaves que estn a cargo de terceros son: Diseo del sistema de distribucin de la tubera y planta de espesamiento de relaves (Fluor); Geoqumica del desmonte - Water Management Consultants (WMC) Hidrologa WMC y Knight Piesold (KP) Hidrogeologa de los tajos abiertos WMC Diseo de los botaderos de mina KP Estudios de lnea base ambiental Minera Yanacocha S.R.L. (MYSRL) Impactos Ambientales Knight Piesold. Arqueologa MYSRL Consulta social y comunitaria MYSRL Impacto social - MYSRL Requerimientos (ribereos) aguas abajo MYSRL Requerimientos (permisos) reglamentarios MYSRL Sistemas de recirculacin de agua - Fluor Tratamiento de agua - Fluor

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2.02.1

DESCRIPCIN DEL SITIO Y DEL PROYECTODescripcin del Proyecto

Conga es un proyecto de cobre de 504 Mt de reservas de mineral localizado en la parte superior de la divisoria de una cuenca hidrogrfica principal al extremo sur del departamento de Cajamarca, al norte del Per (Figura 1). Las instalaciones del proyecto se ubican en los distritos de La Encaada (provincia de Cajamarca), Sorochuco y Huasmn (provincia de Celendn). En la Figura 2 se muestra las componentes del proyecto y en la Figura 3 el relieve topogrfico. La Tabla 1 muestra los datos de operacin y la Tabla 2 resume la produccin minera. Existen dos (2) yacimientos minerales: el yacimiento de Perol de 344 Mt y de Chailhuagn de 160 Mt. Ambos sern minados como tajos abiertos con una produccin nominal de 92,000 t/d. La tasa de produccin real vara de una tasa nominal mxima de 96,500 t/d en el Ao 3 a una produccin mnima de 70,200 t/d en el Ao 10. La produccin del tajo Perol se iniciar primero, despus de la remocin de una porcin del bofedal que est sobre el yacimiento mineral. El mineral ser procesado en una planta de flotacin para producir un concentrado que ser transportado fuera del sitio mediante camiones, para su procesamiento. Los relaves provenientes del proceso de concentracin sern dispuestos como una pulpa espesada en un solo depsito de relaves. El rea del tajo de Chailhuagn drena hacia el distrito de La Encaada y el tajo de Perol drena hacia el distrito de Sorochuco. El botadero de desmonte de mina Perol (Foto 4) se ubica en el rea del depsito de relaves al igual que las reas de almacenamiento de material de turba (Foto 5). El Botadero de desmonte Perol, el emplazamiento de la Planta de Proceso, el depsito de relaves y el almacenamiento contencin de los suelos orgnicos se ubican en la sub-cuenca Ro Grande en la parte superior de la cuenca hidrogrfica de Alto Jadibamba que drena hacia el distrito de Huasmn. El agua de proceso ser recirculada a la planta de proceso desde la poza del depsito de relaves. Existen dos (2) reservorios de agua, reservorio superior y reservorio inferior, que suministran agua fresca de reposicin (para la Planta de Proceso solo se utilizar el agua del reservorio superior), as como un flujo adicional a las cuencas donde se ubican las instalaciones del proyecto (es decir, las cuencas Ro Grande y Mamacocha) durante las pocas de estiaje (Figura 4). El exceso de agua en la poza de relaves ser tratado y descargado al Reservorio Inferior antes de ser descargado al medio ambiente en el Ro Grande. Se maximizar la derivacin de la escorrenta proveniente de la precipitacin, para que no entren en contacto con los relaves. Se han tomado medidas para inhibir la filtracin del agua de contacto con relaves no tratados hacia el medio ambiente.

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2.2

Descripcin del Sitio del Proyecto

La mina Conga se encuentra localizada a una altitud relativamente alta por encima de los 3,500 msnm. La mayor parte del rea tiene una topografa ondulada relativamente plana que en parte proviene de la accin glacial que ha dejado numerosos lagos y morrenas. La superficie del terreno es una mezcla de tierra cultivada y pastizales con muy pocos rboles (Fotos 1, 2 y 3). Los pastizales son usados para el pastoreo de animales. El emplazamiento se localiza en el distrito de la Encaada, departamento de Cajamarca en el norte del Per (Figura 1). La altitud del rea de la planta de proceso propuesta es de 3,800 m. Las caractersticas del rea se muestran en las fotografas al final del texto del presente informe. Existe abundante precipitacin, por encima de los 1,140 mm/ao en promedio, con dos (2) estaciones bien definidas, la poca de lluvias y la de estiaje. La Figura 4 muestra las reas de drenaje y lmites de las cuencas regionales. Las Figuras 5 y 6 muestran la geologa superficial y regional. El rea se encuentra subyacida por caliza con fuerte buzamiento que data del Cretceo (de 60 a 100 millones de aos de edad) y que se elev en el Perodo Terciario. Seguidamente, la caliza sufri una intrusin de yacimientos minerales de prfido flsico aproximadamente hace 45 millones de aos. Despus de un periodo de fuerte erosin, la roca volcnica de aproximadamente 5 millones de aos, cubri de manera discordante el norte del rea. Esto rellen la topografa erosionada anterior, incluyendo fallas y caractersticas estructurales que parecen no afectar las rocas volcnicas suprayacentes. Un evento posterior, al episodio volcnico fue la depositacin de una capa gruesa de Ignimbrita en la parte norte del rea. La roca friable se ha meteorizado permaneciendo slo estructuras verticales aisladas en las proximidades. Se presentan condiciones krsticas profundas en la caliza expuesta al norte del rea del proyecto y muy probablemente en la caliza por debajo de las rocas volcnicas. Casi toda la cuenca de Ro Grande est subyacida por roca volcnica, con excepcin de los tramos superiores del valle de la Quebrada Pencayoc. El rea de caliza expuesta ha sido cubierta por glaciares y en su mayor parte por morrena glaciar delgada. El contacto caliza/roca volcnica a traviesa el valle hasta un subafloramiento por debajo de morrena glacial pendiente a bajo (oeste) de la instalacin del depsito de relaves. El proyecto se ubica en una Zona Ssmica IV. Para el diseo preliminar se recomienda una aceleracin ssmica horizontal mxima de 0.4g. El peligro ssmico es relativamente bajo para los Andes (Golder 2004c).

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3.0

ESTUDIOS PREVIOS Y COMPLEMENTARIOS

Los estudios previos relacionados con la instalacin del depsito de relaves son: Estudio de seleccin de sitio - Golder (2000a & b) Estudio de Prefactibilidad - Golder (2,001a & b) Diseo conceptual de los botaderos - Golder (2001c) Actualizacin al estudio de prefactibilidad - Golder (2,004a ) Estudios de comparaciones sobre las Alternativas de Espesamiento - Golder (2004b) Estudios de Factibilidad Interna- Instalacin del Depsito de Relaves - Golder (2004f)

Los estudios complementarios para el diseo del depsito de relaves incluyen: Estimacin de la Inundacin Mxima Probable para las Instalaciones de Suministro de Agua y Relaves de Minas Conga realizado por Water Management Consultants (WMC, 2004b) Evaluacin del Peligro Ssmico Golder (2004c) Geologa Superficial y del Basamento Rocoso Golder (2004c) Diseo del sistema de transporte y procesamiento de relaves (espesamiento) Golder (2004e) Ensayos geotcnicos, reolgicos, espesamiento y ciclo de flujo - Golder (2006a) Investigaciones Subterrneas para la Fundacin de la Presa y Borde del Depsito de Relaves - Golder (2006b) Modelamiento de la Estabilidad e Incremento de Relaves - Golder, 2007f Ensayos de Simulacin de lluvias sobre Relaves Golder (2006g) Investigaciones Geotcnicas para la Instalacin del Depsito de Relaves (incluye las campaas del 2004/2005 y 2006 ) - Golder (2006d) Plan de Depositacin de Relaves para la Etapa 3 Golder (Golder 2008c) Investigaciones Geotcnicas del Emplazamiento (Presa Toromacho, investigaciones del material de construccin e hidrogeologa) Golder (2008e) Plan de Manejo de Sedimentos y Agua Superficial - Golder, (2008f) Balance Preliminar del Material y Ubicacin de Canteras - Golder (2008g) Modelo del Balance de Agua de todo el rea - Golder (2008h and 2009b) Diseo de Lnea Base Golder (2008i)

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4.04.1

REVISIN DE LOS ESTUDIOS DE PLANEAMIENTOSeleccin del Depsito de Relaves

El estudio de seleccin de sitio (Golder, 2001a) determin que la cuenca hidrogrfica de Ro Grande es la ms adecuada de las diez alternativas evaluadas, es lo suficientemente grande para almacenar los relaves provenientes de las reservas de mineral de 504 Mt y ms. El depsito de relaves es interesante debido a que: 4.2 es grande, est poco cultivado; posee un densidad poblacional relativamente baja; posee buena retencin topogrfica; tiene una buena relacin entre el volumen de la presa y capacidad de almacenamiento relativamente alta; se encuentra cerca al emplazamiento de la planta concentradora propuesta; se encuentra en la misma cuenca hidrogrfica del Botadero de desmonte Perol, y la mayor parte de la tierra esta controlada por MYSRL.

Alternativa de Manejo de Relaves

En un estudio de alternativas de desaguado de relaves, la alternativa de relaves espesados fue seleccionada (Golder, 2004b). Se realiz una nueva evaluacin para la Etapa 3 (Golder, 2008a). Las alternativas evaluadas para la Etapa 3 (Golder, 2008a) incluyen: Pulpa de relaves convencional con 40% de slidos (% de slidos por masa) tal como provienen de la planta de proceso; Relaves espesados con 63% de slidos y una presa filtrante; Relaves espesados con 63% de slidos y una presa de contencin de agua ( concepto de la Etapa 2), y Relaves en pasta con densidad de pulpa de descarga con 70% de slidos con una presa filtrante

En la Tabla 4, se presenta un resumen de la comparacin de alternativas. La alternativa de relaves espesados tiene el menor costo de capital directo durante la vida del proyecto, es expandible para almacenar una cantidad adicional de relaves si se incrementa la cantidad de reservas de mineral y proporciona al Reservorio Inferior una buena proteccin contra la contaminacin a causa de las filtraciones desde el depsito de relaves. Esta es una consideracin importante ya que proporcionar el flujo base mnimo en la poca de estiaje es

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un factor relevante. Los relaves espesados tambin permiten la posibilidad de depositar relaves en el Botadero Perol. 4.3 Consideraciones para el Revestimiento del Depsito de Relaves

La hidrogeologa conceptual del sitio es tpica de los terrenos montaosos en un ambiente con un balance neto positivo de la evaporacin-precipitacin anual. La filtracin de agua acumulada en las laderas fluye hacia los fondos del valle como caudal base. En este tipo de ambiente, el valor del revestimiento del depsito es limitado, por lo general la filtracin fluye hacia la ubicacin de las presas y pueden ser interceptadas (inhibidas) o colectadas. Se realiz una evaluacin en base al rendimiento de las diferentes alternativas de control de la filtracin con el objetivo de poder comprender el riesgo y el costo-beneficio asociado con la caracterizacin geolgica del depsito, la conductividad hidrulica de las unidades del basamento rocoso y del suelo, y la posibilidad de encontrar vas de filtracin no detectadas. Los sistemas de revestimientos evaluados incluyeron: Revestimiento completo con un revestimiento de suelo compactado en todo el depsito de relaves y revestimiento compuesto de HDPE por debajo de la poza del depsito de relaves. Sin revestimiento (solo el sistema natural que inhiba la filtracin); Solo revestimiento en las presas, pero con un sistema de drenaje por debajo de los relaves en todo el depsito (es decir, subdrenajes en los relaves); y Revestimiento de las presas y morrena al oeste con subdrenajes en todo el depsito.

El modelamiento estocstico proporcion un contexto desde la perspectiva de incertidumbres relacionadas a contaminantes, as como, a la variabilidad inherente del suelo y roca, y controles tcnicos. Se incluy una va de filtracin crstica hipottica. Los resultados del modelamiento, demostraron que las presas de baja permeabilidad sobre una cimentacin en basamento rocoso con inyecciones, junto con el tratamiento y la coleccin de filtraciones de ser necesario, es ms efectivo que el revestimiento del depsito como medida para asegurar el cumplimiento con la calidad de agua en caudales aguas abajo del depsito de relaves. En el informe de Golder (2009a) se proporcionan detalles completos de la evaluacin del control de filtracin.

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5.0

DATOS OPERATIVOS

Los siguientes datos sirven de base para desarrollar los datos operacionales para la depositacin de relaves y los planes de manejo de agua de la disposicin del depsito de relaves. Reservas de mineral: Das operativos por ao: Disponibilidad de la Planta de Proceso: Porcentaje de mineral/relaves: Densidad de pulpa espesada de descarga: Produccin mxima nominal: Vida de la mina: Gravedad especfica de los relaves: 504 Mt 365 das 92.1 % 0.9930 a 0.9988 62-65% 70,200-96,500 t/d 17 aos 2.72

Relacin de vacos de los relaves depositados: 0.7-0.9

La relacin de vacos que se ha adoptado sirve de base para calcular la densidad de los relaves depositados. La relacin de vacos es el volumen de vacos/volumen de slidos. El valor asumido de 0.9 es relativamente conservador, pero adecuado para el nivel de factibilidad del estudio. Despus de colocar los relaves a una profundidad considerable, se espera que la relacin de vacos promedio disminuya a aproximadamente a 0.7 por causa de la consolidacin. La densidad de la pulpa de descarga ha sido proporcionad por Golder Paste Technology quienes han desarrollado el concepto de la planta de espesamiento de relaves. Usando los datos mencionados anteriormente, la Tabla 1 desarrolla la informacin relevante incluyendo los flujos de agua y el volumen de los relaves depositados. A continuacin se presenta los principales datos operativos derivados: Densidad seca de los relaves depositados: 1.43-1.6 t/m3 Volumen total de relaves 314 M-m3.

Los valores nominales se basan en la produccin anual promedio durante los 365 das por ao. Son empleados para dimensionar el depsito de relaves y para modelamiento de flujos. Los valores de diseo son ms grandes y consideran la disponibilidad de la Planta de Proceso (% del ao en el que la planta se encuentra disponible a operar). Los valores de diseo son usados para dimensionar las tuberas y los sistemas de bombeo con un factor de seguridad adecuado. Es necesario que el rea de depositacin de relaves pueda contener 314 M-m3 de relaves a una densidad seca de aproximadamente 1.60 t/m3. La recirculacin de agua proveniente de la

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poza del depsito de relaves a la Planta de Proceso es en promedio 36 % del agua descargada con los relaves espesados. El flujo de agua en el depsito de relaves tambin est en funcin de lo siguiente: Contenido de agua del mineral que ingresa al molino: Densidad de la pulpa del concentrado al salir del molino: 3% 3%

Se ha previsto una planta de tratamiento cerca de la poza colectora de filtraciones para tratar el exceso de agua proveniente del depsito de relaves antes de que sea liberada al Reservorio Inferior.

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6.0

DELIMITACIONES DE LA CUENCA HIDROGRFICA

La Figura 4 muestra la cuenca y sub-cuencas hidrogrficas del depsito de relaves. Las que estn directamente relacionadas al depsito de relaves son: 1. Depsito de relaves 1A Botadero de desmonte Perol 1B Reservorio superior 1C Ribera Izquierda 1C* Toromacho Superior 1D Rivera Derecha 1E Ribera izquierda inferior 1F Concentradora 1G Cumbre Sur 1* Disposicin de Relaves en Toromacho 2. Poza Colectora de Filtraciones 3. Reservorio inferior 4. Quebrada Lluspioc 2,179 ha 320 ha 288 ha 114 ha 43 ha 226 ha 40 ha 48 ha 87 ha 98 ha 31 ha 193 ha 606 ha Total: 3,009 ha

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7.0

CARACTERIZACIN DE LOS RELAVES

Los relaves presentan una variedad de tipos de mineral y fueron obtenidos de los ensayos metalrgicos realizados en los laboratorios de Hazen en abril del 2005. De acuerdo al informe de Golder (2006a) se realiz una serie de ensayos de laboratorio para su caracterizacin. Las muestras sometidas a ensayos fueron: Microgranodiorita Potsica Chailhuagn Flica Perol Arglico Perol Intermedio Skarn Perol Compuestos del ao 1 -2

Los ensayos de caracterizacin geotcnica incluyeron: Distribucin granulomtrica Gravedad especifica Lmite de Atterberg Compactacin Proctor Estndar Densidad mx. y min. ASTM

Otros ensayos incluan: 7.1 Ensayos de canaleta de depositacin y reolgica Estado crtico (ensayo de corte triaxial) Ensayos de secado evaporativo

Propiedades fsicas de los relaves

Los relaves contienen limo y arena fina no plstica relativamente uniforme de los cuales el 55% aproximadamente pasa la malla 200 (0.074 mm) y tienen una gravedad especfica de 2.72. Al parecer existe una pequea cantidad de minerales de arcilla, sin embargo parece no afectar la propiedad de los relaves ya que son poco plsticos. La excepcin son los relaves arglicos del tajo Perol producidos en los 2 primeros aos lo cuales tienen una contenido de arcilla ms elevado que domina este comportamiento. Los compuestos del Ao 1-2 produjeron los ngulos de pendiente ms bajos en las pruebas de canaletas (Golder, 2006a). 7.2 Propiedades Geoqumicas de los relaves

Hasta la fecha se ha proporcionado resultados de los ensayos correspondientes a 18 muestras de relaves tal como se resume a continuacin.

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099-415-1086- GAPSA 09-1118-6007(2000) - GALNmero de Muestras 1 3 4 3 1 1 4 1 18

Fuente de Muestras (Tajo) Chailhuagn Perol

Tipo de Mineral Potsico No especificado Flico Arglico Arglico Intermedio Mezclado Skarn No especificado

TOTAL:

Todas los ensayos y la seleccin de las muestras fueron realizadas por Newmont. En el 2004, se realiz la caracterizacin geoqumica en base a cuatro (4) muestras, las muestras 40:60 del Oeste de Perol (Perol), muestra del Norte Chailhuagn (Chailhuagn) y muestra de Mineral Potsico Chailhuagn (Chailhuagn-Pot). Todas eran muestras de compuestos de sub-mineral generados para los ensayos de espesamiento. Durante el 2005, un set adicional de catorce (14) muestras fueron sometidos a ensayos por Newmont Metallurgical Services. El programa de caracterizacin geoqumica desarrollada y llevadas a cabo por Newmont Metallurgical Services consisti en: Anlisis Minerolgico Anlisis qumico Valor neto de carbonato (NCV, por sus siglas en Ingls) Potencial para producir Acido Biolgico Anlisis de decantacin/ Procedimiento de Lixiviacin por Precipitacin Sinttica

El informe de Golder (2009d) proporciona un resumen de los ensayos y anlisis geotcnicos de relaves hasta la fecha. Se evalu el potencial de generacin de cido de las muestras de acuerdo a las designaciones NCV desarrolladas por Newmont. Las muestras de relaves de Perol, Chailhuagn y Chailhuagon-Pot sometidas a ensayos en el 2004 fueron clasificadas como ligeramente acdicas (SA), bsica (B) y ligeramente bsica (SB), respectivamente (Golder, 2004b). Los ensayos del 2005 en los tipos de sub-minerales indicaron que los tipos de mineral de Chailhuagn eran bsicos a ligeramente acdicos y los tipo de mineral de Perol eran ligeramente cidos a cidos. Los anlisis y ensayos de lixiviacin de la solucin de decantacin indicaron que las concentraciones medias de los siguientes constituyentes sobrepasaban sus respectivos niveles

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mximos de contaminantes (MCL): aluminio (todas las muestras), arsnico (muestras de Chailhuagn y de Perol), cadmio (Perol) y plomo (muestras de Chailhuagn y Perol). Otros constituyentes por encima de los Niveles Mximos de Contaminantes de acuerdo con los estndares de agua potable de los Estados Unidos incluyen: sulfato, cadmio, cobre, mercurio, nquel, talio (Perol), y selenio y antimonio (Perol y Chailhuagn). En un nmero limitado de ensayos de lixiviacin a largo plazo (celdas de humedad), se descubri que el sulfato, hierro, aluminio, arsnico, berilio, cadmio, cromo, cobre, mercurio, zinc, magnesio y talio estaban por encima de los lmites Mximos de Contaminantes. Los resultados geoqumicos de las tres (3) muestras de relaves estn en completo acuerdo con los resultados provenientes del programa de caracterizacin de desmonte (elaborado por Water Management Consultant WMC). Se determin que los desmontes provenientes del yacimiento de mineral Norte (Perol) son potencialmente generadores de cido mientras que los desmontes del yacimiento de mineral Sur (Chailhuagn) son mayormente bsicos y no producen acido. En base a estos hallazgos, es necesario manejar los relaves de tal forma que se pueda minimizar los potenciales efectos sobre la salud humana y el medio ambiente. El programa de caracterizacin geoqumica hasta la fecha ha incluido relativamente pocas muestras de relaves y por lo tanto representan un intento muy limitado para determinar la estabilidad ambiental de los residuos de la Planta de Proceso. Debido al reducido nmero de muestras de relaves, es probable que los datos existentes no incluyan todo el rango de caracterstica composicionales de los relaves. Ms an, las muestras no representan completamente las condiciones operaciones anticipadas ya que los minerales sern molidos en forma simultnea. En consecuencia, los resultados provenientes del programa de caracterizacin geoqumica se deben usar con precaucin al momento de evaluar la estabilidad ambiental de los relaves y los impactos potenciales para el agua subterrnea y agua superficial. As mismo, los componentes del programa de caracterizacin geoqumica son todos ensayos predominantemente estticos. En general, el uso de dichos ensayos no es suficiente para determinar la estabilidad ambiental a largo plazo de los materiales geolgicos siendo necesario realizar ensayos a largo plazo para explicar adecuadamente los procesos transitorios y la liberacin asociada de metales y la reduccin drstica del potencial de neutralizacin. 7.3 Depositacin de Pulpa Espesada

Los relaves provenientes de la Planta de Proceso son desaguados en espesadores de alta compresin con la incorporacin de agentes floculantes (Golder, 2004e) tal como fueron seleccionados en el estudio de alternativas de manejo de relaves (Golder, 2004b) y revisado en la Seccin 4.2.

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Un componente clave del plan de depositacin se basa en el ngulo de la pendiente de depositacin que se calcula entre espesamiento de alta densidad ( 80% BH-07, 3.5 (Mayo-08) BH-07A, 4.2 (May-08) BH-05, 0.5 (Mayo -08) BH-05A, 3.6 (Mayo -08) BH-04A, 10.6 (Mayo-08) BH-04B, 10.7 (Mayo-08) Incremento de la profundidad de sobrecarga debido a la morrena Mamacocha Las partes superiores de la roca son relativamente dbiles

8

1

Dbil, intemperizado a intacto

Presa Toromacho

3 a 12

RQD > 65% Piroclstos de dacitas masivos, extremadamente a moderadamente dbiles y ligeramente a altamente intemperizados con poca fracturacin RQD > 80%, por lo general

3 Parte norte

1

5

Si

Suelo orgnico

0.5

Depresin entre Ro Grande y Q. Toromacho

(Anterior Presa Auxiliar No.1)

5.3 (Set-04) hasta 7.0 (Dic-05)

2.6 (Set-04) hasta 2.8 (Dic-05) 1.4 (Dic-05) hasta 3.0 (Set-04)

5.7 (Set-04)

Conductividad hidrulica de 10-3 a 10-7 cm/s

Arena limosa a grava arenosa (SAPROLITO) Parte sur(Anterior Presa Auxiliar No. 2)

2.0 (Dic-05) 6.9 a 7.6 (ambos Dic-05)

3.0 a 6.5

1

1

5

Si

Valores de los ensayos de conductividad hidrulica de 1.3x10-3 a 1.5x10-7 cm/s

7.3 (Dic-05)

Notas:DLCP - Cono ligero de penetracin dinmica RQD - ndice de calidad de las rocas 1. Las investigaciones se realizaron en el 2004 y el 2005. 2. Los valores de conductividad hidrulica mostrados son para los ensayos de presin constante con bombeo (Ensayos Lugeon), generalmente longitudes por tramos de 4 m.

H:\Proyectos\2009\4100-Geotecnia\099-415-1086 MYSRL-EIA Support-Conga\4. Informes\A3SP-RP-02-301 Tailings Disposal Facility Design\0. Reporte en Castellano\3. Tablas\Table 11 - Subsurface Conditions at dams-trad.xls

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FIGURAS

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0.80Lnea de Consolidacin Seleccionada para eo=0.78 Lnea del Estado Crtico Consolidacin Isotrpica CIU1

1.20 1.10 1.00 0.90 Tasa de Crecimiento Diaria (m/da) 0.80 0.70 0.60

600.0

0.75

500.0

0.70

Consolidacin Isotrpica CIU2 Consolidacin Isotrpica CIU3

Relacin de Vacos

0.65

Consolidacin Isotrpica CIU4 Consolidacin Isotrpica CID5

Tasa Promedio de Crecimiento Tasa de Crecimiento con 2 Das Secos Tasa de Crecimiento con 3 Das Secos Tasa de Crecimiento con 4 Das Secos

400.0 rea de Relaves (ha)

0.60

Celda Grande de Consolidacin 1D

300.0

0.55

0.50 0.40 0.30 0.20

Tasa de Crecimiento con 5 Das Secos rea de Relaves200.0

0.50

0.45

100.0

0.40 1 10 100 Presin Efectiva Principal (kPa)0.00 0 2 4 6 8 Produccin (Aos) 10 12 14 16 0.0

1000

10000

0.10

0.90 0.85 0.80 0.75 Relacin de Vacos 0.70 0.65 0.60Ensayo CIU y CID Lnea de Consolidacin Seleccionada para eo=0.83 Lnea del Estado Crtico

0.55 0.50 0.45 0.40 1

Consolidacin Isotrpica CIU1 Consolidacin Isotrpica CIU2 Consolidacin Isotrpica CIU3 Consolidacin Isotrpica CIU4 Consolidacin Isotrpica CID5 Celda de Consolidacin Grande 1D

10

100

1000

10000

Presin Efectiva Principal (kPa)

1.0

Relacin de Vaco Inicial

0.9

0.8Compuesto de Filtica de Perol Compuesto de Microgranodiorita de Chailhuagon

0.7 0.0%

1.0%

2.0%

3.0%

4.0%

5.0%

Talud del Relave Requerido para el FOS = 1 Para la Estabilidad Post Liquefaccin

1.0

0.9 Relacin de Vaco Inicial

0.8

0.7Compuesto de Microgranodiorita de Chailhuagon Compuesto de Filtica de Perol

0.6 0.0% 1.0% 2.0% 3.0% 4.0% 5.0% 6.0% 7.0% 8.0%

Talud del Relave Requerido para el FOS = 1 Para la Estabilidad Post Liquefaccin

3820.0

2% 3% 4%3800.0

3780.0

3760.0

3740.0

3720.0 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500

3700 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28

3720

3740

3760

3780

3800

3740 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 2.2 2.4

3750

3760

3770

3780

3790

3800

3730

3720

3710

3700

3690

3680

3670 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

3930

3920

3910

3900

3890

3880

3870 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13

3695

3705

3715

3725

0.00

0.05

0.10

0.15

0.20

0.25

0.30

0.35

0.40

ANEXO AESTABILIDAD DE LOS RELAVES DEPOSITADOS

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MEMORANDO TCNICOGolder Associates Ltd.2390 Argentia Road Mississauga, ON, Canada L5N 5Z7 Telfono: 905-567-4444 Fax : 905-567-6561

PARA: DE: EMAIL: RE:

David Ritchie Allen Li ali@golder.com

FECHA: TAREA NO:

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ESTABILIDAD DE LOS RELAVES DEPOSITADOS CONGA ETAPA 3, PERU

1.0

INTRODUCCIN

Este memorndum presenta los resultados del estudio de consolidacin y estabilidad de los relaves depositados para el Proyecto Conga teniendo en cuenta el potencial de licuacin que puede ser provocada por cargas ssmicas y cargas estticas. El Proyecto Conga explotar 504 Mt de mineral de cobre y oro en el norte del Per, el cual est conformado por 344 Mt de mineral del tajo de Perol y de 160 Mt de mineral del tajo de Chailhuagon. Ambos tajos sern explotados a una tasa nominal promedio de 92,000 t/da durante un periodo de 17 aos. La zona se encuentra a 3,500 m sobre el nivel del mar en un entorno relativamente hmedo con una precipitacin media anual de 1,140 mm y una evaporacin de bandeja anual de 1161 mm. Se estima que la aceleracin ssmica especfica del rea para un periodo de retorno de 475 aos es de 0.20g, mientras que para un periodo de retorno de 5,000 aos es de 0.37g y para 10,000 aos es de 0.42g. El concepto de depsito de relaves desarrollado durante los estudios de prefactibilidad y factibilidad interna implica la depositacin en forma de pulpa espesada sin segregacin con una densidad de 62% a 65% de slidos. Los relaves se depositarn con una pendiente considerada de 2% durante los primeros aos y de 4% durante los ltimos aos.

2.0

OBJETIVOS

Los objetivos del estudio de consolidacin y estabilidad son: o o Estimar el factor de seguridad ante la falla de deslizamiento por flujo de los relaves depositados si stos licuaran en condiciones de carga ssmica; Examinar la sensibilidad de los mrgenes de seguridad en relacin a las pendientes de depositacin de los relaves;

OFICINAS EN NORTEAMRICA, AMRICA DEL SUR, EUROPA, FRICA, ASIA Y AUSTRALIA

Proyecto Conga, Etapa 3 -2o

24 de septiembre de 2008 07-1118-0077

o

Determinar una relacin de vacos mnimo mediante el secado, proceso que se requiere para asegurar la estabilidad de los relaves durante la operacin y post-cierre; y Comprender la operacin de depositacin de relaves.

3.0

METODOLOGA DE ANLISIS

Un aumento de la pendiente de los relaves depositados puede incrementar la capacidad de almacenamiento del depsito de relaves con respecto a un mismo tamao de la presa de contencin. Es muy importante considerar la estabilidad fsica de los relaves espesados depositados en el diseo debido al tamao del depsito de relaves. La estabilidad de la pendiente de los relaves depositados puede ser evaluada considerando los principios de mecnica de suelos. La estabilidad de la pendiente de los relaves depositados asume que la resistencia residual (es decir, en condiciones de post-licuacin) es la ms crtica. El estudio de sensibilidad se llev a cabo para examinar el margen de seguridad de la pendiente de los relaves depositados en trminos del factor de seguridad para diferentes pendientes de los relaves depositados tanto a largo plazo como a corto plazo (durante la operacin), asumiendo que los relaves pasan por un proceso de licuacin ante la ocurrencia del evento ssmico de diseo. Los relaves espesados depositados slo fallara si los relaves que pasaron por el proceso de licuacin provocaran un deslizamientos de flujo debido a que la resistencia residual de dichos relaves no pudo soportar el esfuerzo cortante de la pendiente poco empinada del depsito de relaves espesados. Jefferies y Been (2006) indican que la resistencia residual de los relaves que pasaron por el proceso de licuacin es una funcin del estado in situ (relacin de vacos) y las propiedades de estado crtico de los relaves depositados. La relacin de vacos in situ depende del tiempo debido a la meteorizacin, la consolidacin y a la condicin inicial de los relaves depositados. 3.1 Condicin Inicial

Los relaves espesados con una alta concentracin de slidos muestran un comportamiento de flujo de Bingham durante el transporte y depositacin. Como resultado, las partculas de relaves no se segregan y afectan de manera significativa a las caractersticas de depositacin con respecto a pendientes de playa y propiedades homogneas del depsito de relaves. Por lo general, la descarga de pulpa de relaves sin segregacin forma flujos de canal cerca de las reas de descarga. Posteriormente, los relaves se esparcen y forman un flujo laminar mientras fluyen hacia la playa. Tanto los flujos de canal como los flujos laminares son, por lo general, flujos turbulentos con altos nmeros de Reynolds. Los flujos de relaves se vuelven

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Proyecto Conga, Etapa 3 -3-

24 de septiembre de 2008 07-1118-0077

flujos laminares antes de llegar al estado de reposo. Cuando los relaves se depositan, se produce el secado y la consolidacin por su propio peso. El estado inicial de los relaves, antes de que se deposite una nueva capa de relaves sobre su superficie, se puede caracterizar por la relacin de vacos inicial y el contenido de humedad. La desecacin de los relaves debido al secado es simplificada usando una tensin de secado que provoque un cambio significativo en la relacin de vacos durante la desecacin mientras que los relaves se encuentran en un estado esencialmente saturado. En otras palabras, la tensin de secado es una tensin se succin mxima por encima de la cual la relacin de vacos cambia ya que el secado es insignificante debido a la desaturacin. 3.2 Anlisis de Consolidacin

Cuando se presenta un problema de consolidacin de sedimentos de relaves, la consolidacin convencional de Terzaghi resulta invlida debido a las limitaciones en la deformacin y las vas fijas de drenaje. Para la consolidacin de los relaves bajo su propio peso se considera utilizar el metodode Lee y Sills (1981), el cual se basa en una teora de consolidacin de deformacin finita (Gibson et al. 1967). La solucin de Lee y Sills es modificada para incluir la no linealidad de compresibilidad de los relaves durante la consolidacin. La relacin de vacos cambia con el tiempo durante y despus que la depositacin de relaves y se resuelve en tiempos diferentes usando la integracin numrica. 3.3 Resistencia Residual de los Relaves

El comportamiento de los relaves (arena y limo) bajo esfuerzos cortantes puede ser descrito usando la mecnica de suelos de estado crtico y un parmetro de estado propuesto por Been y Jefferies (1985). La resistencia cortante de los relaves es una funcin del estado inicial con relacin al estado crtico de los relaves, que se caracteriza usando el parmetro de estado . En el estado crtico posterior a la licuacin de los relaves, la resistencia cortante de los relaves se reduce a una resistencia residual sr. La resistencia residual de los relaves que pasaron por el proceso de licuacin se estim usando la siguiente ecuacin propuesta por Jefferies & Been (2006).

sr po

=

M exp( ) 2

(1)

Donde, p0 = Esfuerzo medio efectivo inicial; M = ndice de friccin crtico; y = Pendiente de lnea de estado crtico (CSL, por sus siglas en ingls)

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La resistencia residual que se predijo usando la ecuacin antes indicada concuerda razonablemente con la resistencia al corte a partir de los datos histricos con respecto a valores positivos de (Jefferies & Been 2006). 3.4 Anlisis del Equilibrio Lmite

Se adopta un mtodo de equilibrio lmite para el mecanismo de falla infinita considerando la longitud de la pendiente. La siguiente ecuacin derivada fue usada para calcular los factores de seguridad (FOS) a diferentes profundidades del depsito de relaves con resistencia cortante variable.

FOS =

sr h sin cos

(2)

Donde, h = Profundidad de la superficie de deslizamiento; = Peso unitario del depsito de relaves; y = ngulo de pendiente de la pila de relaves.

4.0

SUPUESTOS

Los principales supuestos que se usan en el estudio de consolidacin y estabilidad son las siguientes: o Los relaves pasarn por el proceso de licuacin en todo el depsito con el evento ssmico de diseo o en la carga esttica durante la depositacin. Se asume conservadoramente que la superficie fretica se encuentra en la superficie de la pendiente del relave debido a la conductividad hidrulica relativamente baja de los relaves y a la precipitacin relativamente alta. Se asume conservadoramente que el fondo del depsito de relaves es impermeable y que el agua drena nicamente a travs de la superficie de los relaves durante la consolidacin.

o

o

5.05.1

RESULTADOS Y DISCUSIONESProduccin de Mineral y Razn de Crecimiento del Depsito de Relaves

La Figura 1 muestra los tipos de mineral por aos y la razn de crecimiento del depsito de relaves. Durante los primeros aos de produccin, la mayor parte de los relaves se

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24 de septiembre de 2008 07-1118-0077

producirn a partir de minerales flicos provenientes del tajo de Perol. Durante los ltimos aos, la mayor parte de los relaves se producir de la Micrograndorita provenientes del tajo de Chailhuagn. Los relaves flicos de Perol son ms finos que los relaves de Micrograndorita de Chailhuagn y poseen una menor conductividad hidrulica y resistencia al corte. Por lo tanto, los anlisis de consolidacin y estabilidad se llevaron a cabo para el compuesto flico de Perol y para los relaves de compuesto de Micrograndorita de Chailhuagn por separado. En los primeros aos, los relaves se depositarn sobre un rea relativamente pequea dentro del depsito de relaves, lo que generar razones de crecimiento elevadas durante la depositacin de relaves con un valor promedio de 18.7 m/ao (0.05 m/da) durante los primeros tres aos (Figura 2). En los ltimos aos, los relaves se depositarn a razones mucho menores con una razn de crecimiento promedio de 7.5 m/ao (0.02 m/da) sobre un rea grande dentro del depsito de relaves. La Figura 2 tambin muestra la razn de crecimiento de un punto particular con diferentes das de secado. 5.2 Propiedades de los Relaves

Los ensayos de suelos en estado crtico se realizaron para determinar la lnea de estado crtico de los relaves (Golder Associates 2006a) usando una serie de pruebas triaxiales de compresin. Las Figuras 3 y 4 muestran las lneas de estado crtico para el Compuesto Flico de Perol y el Compuesto de Microgradorita de Chailhuagn, respectivamente. La Tabla 1 resume las propiedades de relaves en estado crtico. Tabla 1 Propiedades de Relaves en Estado Crtico Pendiente de Lnea de Estado Crtico, 10 0.116 0.095

Relaves

ndice de Friccin Crtico M: 0.765 1.37

Compuesto Flico de Perol Compuesto de Microgradorita de Chailhuagn

Los ensayos ndice y de consolidacin de sedimentos se efectuaron para determinar las propiedades de consolidacin de los relaves (Golder Associates 2006b). Las Figuras 3 y 4 muestran las lneas de consolidacin para diferentes relaciones de vaco iniciales para el Compuesto Flico de Perol y el Compuesto de Microgradorita de Chailhuagn, respectivamente. La Tabla 2 resume las propiedades de los relaves usados en los anlisis de consolidacin.

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24 de septiembre de 2008 07-1118-0077

Tabla 2 Propiedades de Consolidacin de Relaves Coeficiente de Consolidacin cv (m2/ao) 63 315

Relaves Compuesto Flico de Perol Compuesto de Microgradorita de Chaihuagn 5.3

Gravedad Especfica

2.70

2.75

Escenarios Considerados

Se seleccion el final de los aos 3 y 15 de operacin para realizar el anlisis de estabilidad con el objetivo de representar los primeros y los ltimos aos de operacin, respectivamente. Para fines del ao 3, la profundidad promedio de los relaves ser de alrededor de 56.0 m con una tasa de crecimiento de alrededor de 18.7 m/ao. Para fines del ao 15, la profundidad promedio de los relaves ser de alrededor de 112 m con una tasa de crecimiento de alrededor de 7.5 m/ao. Debido a la variacin de los materiales de los relaves y la tasa de crecimiento en diferentes etapas de la operacin, se consideraron cuatro (4) casos para el modelamiento de estabilidad de las pendientes de relaves para abarcar desde el peor hasta el mejor caso, como se indica a continuacin: Caso 1 Estabilidad de post-licuacin de los relaves Flicos de Perol en el ao 3; Caso 2 Estabilidad de post-licuacin de los relaves de Micrograndorita de Chailhuagn en el ao 3; Caso 3 Estabilidad de post-licuacin de los relaves flicos de Perol en el ao 15; y Caso 4 Estabilidad de post-licuefaccin de los relaves de Micrograndorita de Chailhuagn en el ao 15.

El caso 1 corresponde al peor caso en el que se asumi que las propiedades de los relaves flicos de Perol corresponden a la mezcla de relaves ms finos y dbiles en los primeros tres (3) aos. El caso 4 corresponde al mejor caso en el que se asumi que las propiedades del compuesto de Micrograndorita de Chailhuagn corresponden a la mezcla de relaves ms gruesos y fuertes durante los ltimos aos. 5.4 Resultados

Las relaciones de vaco iniciales que se requieren para cada caso se calculan para un factor de seguridad mnimo de 1.0 en condiciones de post-licuacin. Para cada caso, se examinaron las pendientes de los relaves depositados que oscilaban entre 0.5% y 2% para el ao 3, y entre 2% y 7% para el ao 15.

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En general, una menor relacin de vacos inicial requerira una pendiente ms empinada. La Figura 3 muestra la relacin de vacos inicial para las pendientes de relaves depositados requeridos para el ao 3 para asegurar que el factor de seguridad contra el deslizamiento de flujo sea igual o mayor a 1.0 para el caso de que los relaves pasen por el proceso de licuacin. Se calcularon las pendientes requeridas para cada tipo de relaves por separado. Durante los primeros aos de operacin, la mayora de relaves poseen compuestos flicos de Perol, y la relacin de vacos inicial requerido es 0.74 para una pendiente de relaves de 2%. La Figura 6 muestra la relacin de vacos inicial para las pendientes de relaves depositados requeridos para el ao 15. Durante los ltimos aos de operacin, la mayora de los relaves estaran conformados por Microgranodioritas de Chailhuagn. Se ha determinado que la relacin de vacos inicial requerido es 0.85 para una pendiente de relaves de 4%. Los grfcos de las Figuras 7 y 8 muestran las relaciones de vacos para pendientes de 1% y 2% en el ao 3, y pendientes de 4% y 6% en el ao 15, en comparacin con las propiedades ndice de los relaves y la relacin de vacos medidos en pruebas de secado de laboratorio realizadas en diferentes das (Carleton University 2005). La prediccin de estabilidad indica que los relaves son estables con 2% de pendiente despus del ao 3 cuando la tasa de crecimiento en el punto de descarga (Figura 2) se reduzca de manera significativa de modo que la depositacin de relaves permita que los relaves se sequen en al menos 4 o 5 das. Durante los dos (2) primeros aos, es aconsejable depositar los relaves a una pendiente de 1% para el peor caso (es decir, el caso 1) mientras la tasa de crecimiento es alta. Despus del ao 3, la depositacin de relaves puede formar gradualmente una pendiente ms empinada. La Figura 8 para el mejor caso con compuestos de Microgranodiorita de Chailhuagn (es decir, el caso 4) muestra que una pendiente de relaves depositados de 4% es estable al final de la vida de la mina ya que la relacin de vacos inicial requerido se debera alcanzar relativamente fcil mediante el secado debido a la baja tasa de crecimiento. Los resultados de las predicciones de estabilidad tambin sugieren que una pendiente del 6% puede ser factible si se puede obtener la relacin de vacos inicial requerido con un tiempo adecuado para el secado durante la depositacin.

6.0

RESUMEN Y CAMINO A SEGUIR

En base a los resultados de las pruebas de laboratorio y los anlisis de estabilidad, se puede llegar a las siguientes conclusiones tentativas: o Durante los primeros aos de operacin, se debe considerar la depositacin de relaves con una pendiente de 1% a 2% hasta el ao 3 debido a la cantidad significativa de finos en los relaves flicos de Perol y la tasa de crecimiento relativamente rpida y al tiempo limitado disponible para el secado.

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Durante los ltimos aos de operacin, los relaves pueden ser depositados con una pendiente ms empinada entre 4% y 6% si se obtienen las relaciones de vacos iniciales requeridos durante la operacin. Se recomienda considerar ensayos de campo y la instrumentacin cuando comience la depositacin de relaves. Los resultados de la investigacin confirmarn la estabilidad de los relaves depositados y confirmarn los parmetros del modelo analtico.

o

AL/dhh:\proyectos\2009\4100-geotecnia\099-415-1086 mysrl-eia support-conga\4. informes\a3sp-rp-02-301 tailings disposal facility design\0. reporte en castellano\4. anexos\app a\07-1118-0019 tmtailingspostliquefactionstability-espaol.jl.doc

ANEXOS: Figura 1 a 8

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24 de septiembre de 2008 07-1118-0077

REFERENCIAS:Been, K. and Jefferies, M.G. 1985. A state parameter for sands, Gotechnique, 35 (2): 99112. Carleton University 2005, Drying Study on the Conga Mill Sands, Report No. 121505. December 31, 2005. Gibson, R.E., England, G.L. and Hussey, M.J.L. 1967. The theory of one dimensional consolidation of saturated clays. I. Finite non-linear consolidation of thin homogeneous layers, Gotechnique, 17: 261-273. Golder Associates Limited 2006a, Critical State and Elastic Properties Testing Results of Minas Conga Mill Sands. Report No. 05-1900-007/0600, January 10, 2006. Golder Associates Inc. 2006b, Geotechnical laboratory Test Results, Phase II Testing Program, Mill Sands from Newmont Mining Corporations Congo Project, Peru (Revision 1). Technical Memorandum No. U51900007, January 4, 2006. Jefferies, M.G. and Been, K. 2006. Soil liquefaction, a critical state approach. Taylor & Francis, London. Lee, K. and Gills, G.C. 1981. The consolidation of a soil stratum, including self-weight effects and large strains. International Journal for Numerical and Analytical Methods in Geomechanics, 5: 405-428.

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40

35

Produccin de Mineral (Mt)

30

25

Filtica (t) Arglica Intermedia (t) Argilica (t)

20

Mineral Argilico Combinado Total Tajo Perol

15

Tajo Chailhuagon

10

5

0 Ao 1 Ao 2 Ao 3 Ao 4 Ao 5 Ao 6 Ao 7 Ao 8 Ao 9 Ao 10 Ao 11 Ao 12 Ao 13 Ao 14 Ao 15 Ao 16

Fuente de Mineral Tajo Perol Tajo Chailhuagon Total

Tipo de Roca Mt Mt MtMinerales Arglicos Combinados

Ao 1 30.76 0.00 30.76 28.42 92.38% 92.38%

Ao 2 32.34 2.78 35.12 28.88 89.32% 82.24%

Ao 3 25.77 7.51 33.28 23.01 89.31% 69.15%

Ao 4 23.13 10.08 33.20 19.16 82.84% 57.70%

Ao 5 24.09 8.77 32.86 17.37 72.10% 52.86%

Ao 6 16.77 14.54 31.31 11.75 70.08% 37.54%

Ao 7 20.91 9.60 30.51 15.80 75.58% 51.80%

Ao 8 24.20 7.70 31.90 19.43 80.29% 60.91%

Ao 9 24.25 6.05 30.29 14.30 58.99% 47.21%

Ao 10 23.40 6.62 30.02 11.75 50.21% 39.14%

Ao 11 26.45 6.08 32.53 17.96 67.90% 55.21%

Ao 12 23.80 6.05 29.85 11.35 47.68% 38.02%

Ao 13 14.19 12.30 26.49 2.08 14.63% 7.84%

Ao 14 0.00 26.80 26.80 0.00 0.00%

Ao 15 0.00 26.70 26.70 0.00 0.00%

Ao 16 0.00 5.58 5.58 0.00 0.00%

Mt

% del Tajo Perol % del Total

PRODUCCIN ANUAL DEL MINERALPROJECT: PREPARE

07-1118-0077 ALL

DATE:

SEPT 08

REVIEW DR

CONGA PROJECT, PERU

FIGURE

1

1.20 1.10 1.00

600.0

500.0

Tasa de Crecimiento Diaria (m/da)

0.90 0.80 0.70 0.60 0.50 0.40 0.30 0.20 0.10 0.00 0 2 4 6 8 10 12 14 16 0.0 100.0Tasa Promedio de Crecimiento Tasa de Crecimiento con 2 Das Secos Tasa de Crecimiento con 3 Das Secos Tasa de Crecimiento con 4 Das Secos Tasa de Crecimiento con 5 Das Secos rea de Relaves

300.0

200.0

Produccin (Aos)

TASA DE CRECIMIENTO EN LA ZONA DE DESCARGAPROJECT: PREPARE

07-1118-0077 ALL

DATE: REVIEW

JUNE 08 DR

CONGA PROJECT, PERU

FIGURE

rea de Relaves (ha)

400.0

2

0.80Lnea de Consolidacin Seleccionada para eo=0.78

0.75

Lnea del Estado Crtico Consolidacin Isotrpica CIU1

0.70

Consolidacin Isotrpica CIU2 Consolidacin Isotrpica CIU3

Relacin de Vacos

0.65

Consolidacin Isotrpica CIU4 Consolidacin Isotrpica CID5

0.60

Celda Grande de Consolidacin 1D

0.55

0.50

0.45

0.40 1 10 100 Presin Efectiva Principal (kPa) 1000 10000

LNEA DEL ESTADO CRTICO Y CURVAS DE CONSOLIDACIN PARA EL COMPUESTO DE FLICO DE PEROLPROJECT: PREPARE

07-1118-0077 ALL

DATE: REVIEW

JUNE 08 DR

CONGA PROJECT, PERU

FIGURE

3

0.90 0.85 0.80 0.75 Relacin de Vacos 0.70 0.65 0.60 0.55Consolidacin Isotrpica CIU2 Lnea de Consolidacin Seleccionada para eo=0.83 Lnea del Estado Crtico Ensayo CIU y CID Consolidacin Isotrpica CIU1

0.50 0.45 0.40 1

Consolidacin Isotrpica CIU3 Consolidacin Isotrpica CIU4 Consolidacin Isotrpica CID5 Celda de Consolidacin Grande 1D

10

100

1000

10000

Presin Efectiva Principal (kPa)

LNEA DEL ESTADO CRTICO Y CURVAS DE CONSOLIDACIN PARA EL COMPUESTO DE MICROGRANODIORITA DE CHAILHUAGONPROJECT: PREPARE

07-1118-0077 ALL

DATE: REVIEW

JUNE 08 DR

CONGA PROJECT, PERU

FIGURE

4

Relacin de Vaco Requerido para los Relaves Depositados a los 3 Aos1.0

Relacin de Vaco Inicial

0.9

0.8Compuesto de Flico de Perol Compuesto de Microgranodiorita de Chailhuagon

0.7 0.0%

1.0%

2.0%

3.0%

4.0%

5.0%

Talud del Relave Requerido para el FOS = 1 Para la Estabilidad Post Liquefaccin

RELACIN DE VACO INICIAL REQUERIDA PARA LOS RELAVES DEPOSITADOS A LOS 3 AOSPROJECT: PREPARE

07-1118-0077 ALL

DATE: REVIEW

JUNE 08 DR

CONGA PROJECT, PERU

FIGURE

5

Relacin de Vaco Requerido para los Relaves Depositados a los 15 Aos1.0

0.9 Relacin de Vaco Inicial

0.8

0.7Compuesto de Microgranodiorita de Chailhuagon Compuesto de Flico de Perol

0.6 0.0%

1.0%

2.0%

3.0%

4.0%

5.0%

6.0%

7.0%

8.0%

Talud del Relave Requerido para el FOS = 1 Para la Estabilidad Post Liquefaccin

RELACIN DE VACO INICIAL REQUERIDA PARA LOS RELAVES DEPOSITADOS A LOS 15 AOSPROJECT: PREPARE

07-1118-0077 ALL

DATE: REVIEW

JUNE 08 DR

CONGA PROJECT, PERU

FIGURE

6

Relacin de Vacos 1.94 Densidad Mxima (ASTM D4253)

Conteindo de Humedad 71.9%

1.66

Densidad en Tubera de Descarga (62% de slidos en peso)

61.5%

1.21

Densidad 12 horas despus del Ensayo de Medicin de Caudal

44.8%

0.83 0.78 0.74 0.68 0.6

Da 2 a partir del Ensayo de Secado Valor de la meta inicial para talud de 1% Valor de la meta inicial para talud de 2% Da 5 a partir del Ensayo de Secado Da 6 a partir del Ensayo de Secado

30.7% 28.9% 27.4% 25.2% 22.2%

0.5 0.49

Da 9 a partir del Ensayo de Secado Lmite de Contraccin

18.5% 18.0%

DATE

JUNE 2008 AL AL DR

PREPARE

GRFICO DE LA RELACIN DE VACOS Y EL CONTENIDO DE HUMEDAD COMPUESTO FLICO DE PEROL CONGA PROJECT, PERUFIGURE

CHECK

Mississauga, Ontario, CanadaPROJECT NO.

07-1118-0077

REVIEW

7

Relacin de Vacos Densisad Mnima1.48 1.46

Contenido de Humedad53.8% 53.1%

Densidad en la Tubera de Descarga

1.30

Densidad luego del Ensayo de Medicin de Caudal

47.3%

1.15

Da 1 a partir del Ensayo de Secado (no corregido)

41.8%

Secado Progresivo

0.95 0.90 0.85 0.83

Da 2 a partir del Ensayo de Secado (no corregido) Da 3 a partir del Ensayo de Secado (no corregido) Valor de la meta inicial para talud de 4%

34.5% 32.7% 30.9% 30.2%

Valor de la meta inicial para talud de 6%

Da 3 a partir del Ensayo de Secado (corregido)0.60 0.55 21.8%

Lmite de Contraccin

20.0%

DATE

JUNE 2008 AL AL DR

PREPARE

GRFICO DE LA RELACIN DE VACOS Y EL CONTENIDO DE HUMEDAD COMPUESTO DE CHAILHUAGON CONGA PROJECT, PERUFIGURE

CHECK

Mississauga, Ontario, CanadaPROJECT NO.

07-1118-0077

REVIEW

8

ANEXO BANLISIS DE ESTABILIDAD DEL TALUD DE LAS PRESAS

Golder Associates

MEMORANDO TCNICOGolder Associates Ltd.2390 Argentia Road Mississauga, ON, Canada L5N 5Z7 Telfono: 905-567-4444 Acceso a Fax : 905-567-6561

PARA: DE: EMAIL: RE:

Dave Ritchie Manuel Monroy mmonroy@golder.com

FECHA: TAREA NO:

15 de octubre de 2008 07-1118-0077 (9000)

ANLISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDES DE LAS PRESAS DEL DEPSITO DE RELAVES CONGA ETAPA 3, PERU

1.01.1

INTRODUCCINGeneralidades

Newmont se encuentra actualmente en la Etapa 3 de su proceso de Stage-Gate destinado a evaluar ms detalladamente el Proyecto Conga. El Proyecto Conga consiste en la extraccin de dos (2) yacimientos de prfidos de oro-cobre, Perol y Chailhuagn, en tajos abiertos separados, con los relaves descargados y almacenados en el sitio del proyecto. El sitio del proyecto se ubica en la cuenca hidrogrfica de Ro Grande, dentro de las provincias de Celendn y Sorochucho, Cajamarca, en los Andes septentrionales del Per. La reserva del proyecto es de 504 millones de toneladas mtricas extradas a una tasa nominal promedio de 92,000 toneladas diarias durante una vida econmica de la mina de 17 aos. Existen cinco (5) presas en el depsito de relaves: la Presa Principal, a 96.5 m de altura y la Presa Toromacho (86.5 m de alto) en donde se ubica el depsito de relaves; la presa del Reservorio Superior (56 m de altura) y la presa del Reservorio Inferior (45 m) en donde se ubica los reservorios de agua y finalmente la Presa de la poza colectora de filtraciones (22 m). El talud de todas las presas es 2H:1V. Los taludes aguas arriba de las Presas Principal y Toromacho se ha considerado 2.5H:1V. Todas las presas son convencionales con un ncleo central de suelo arcilloso y espaldones de presa compuestos de enrocado compactado. Materiales de transicin, filtros y drenajes estn considerados para asegurar la estabilidad de las presas. Para inhibir la filtracin y asegurar la estabilidad, se ha provisto realizar inyecciones en el basamento rocoso bajo el ncleo de las presas. Tambin se ha considerado un revestimiento de geomembrana en la cara de aguas arriba de las Presas Principal y Toromacho, con el objeto de cumplir con los Estndares Cinco (5) Estrellas de Newmont proporcionados por Newmont.

OFICINAS EN NORTEAMRICA, AMRICA DEL SUR, EUROPA, FRICA, ASIA Y AUSTRALIA

Dave Ritchie Golder Associates Ltd. 1.2 Alcance del Trabajo

-2-

15 de octubre de 2008 07-1118-0077 (9000)

El propsito principal de los anlisis de estabilidad de taludes es proporcionar valores del factor de seguridad para evaluar la estabilidad de las presas propuestas a corto y largo plazo. 1.3 Enfoque y Metodologa

El procedimiento utilizado en el anlisis de estabilidad de taludes considera el Mtodo de Anlisis de Morgenstern-Price (Morgenstern et al, 1965). El Mtodo de Morgenstern-Price se basa en el principio de equilibrio lmite, es decir, el mtodo calcula las resistencias cortantes que se necesitaran para mantener el equilibrio en todo el plano de falla seleccionado, y luego calcula un factor de seguridad dividiendo la resistencia cortante disponible por la resistencia cortante requerida. El anlisis considera las potenciales masas de falla como cuerpos rgidos divididos en regiones adyacentes o dovelas, separadas por planos verticales. Por consiguiente, los factores de seguridad calculados por el Mtodo de Morgenstern-Price indican el porcentaje por el cual la resistencia cortante excede o no al valor necesario para mantener el equilibrio. Por lo tanto, lo factores de seguridad por encima de 1.0 indican estabilidad y aquellos por debajo de 1.0 indican inestabilidad, a mayor diferencia matemtica entre un factor de seguridad y 1.0, el margen de seguridad ser ms amplio (para factores de seguridad por encima de 1.0), o la posibilidad de falla (para factores de seguridad menores a 1.0) ser ms extrema. Aunque se puede utilizar otros mtodos ms rigurosos para evaluar la estabilidad de taludes, el Mtodo de Morgenstern-Price es conservador y fue elegido ya que era compatible con el nivel de conocimiento sobre los parmetros de resistencia cortante de los materiales. Los anlisis de estabilidad se realizaron utilizando el software SLOPE/W Ver.6.17, desarrollado por Geo-Slope International (Krahn, 2007). SLOPE/W utiliza el Mtodo de Morgenstern-Price y permite el anlisis de las superficies individuales de deslizamiento o la aplicacin de mtodos de bsqueda para calcular la superficie de falla ms crtica para una geometra y condiciones de carga dadas. 1.4 Limitaciones del Estudio

Los resultados presentados en este memorando tcnico son preliminares y debern revisarse y actualizarse cuando se cuente con mayor informacin sobre los materiales de construccin y sobre las caractersticas de la cimentacin.

2.02.1

MODELO DEL ANLISIS DE ESTABILIDADPropiedades de los Materiales

Las propiedades de los materiales utilizados en los anlisis de estabilidad se basan en los resultados de las investigaciones geotcnicas desarrolladas en las reas de cimentacin de las

Golder Associates

Dave Ritchie Golder Associates Ltd.

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presas y las fuentes de las reas de cantera del rea del depsito de relaves (Golder, 2008). Cuando no se dispona de informacin o valores para las propiedades de los materiales, se eligieron valores apropiados en base a materiales similares o criterios de ingeniera confiables. La Tabla 1 muestra un resumen de las propiedades utilizadas para los anlisis de estabilidad, en base a los comentarios anteriores. Los materiales del talud se modelaron con una envolvente de rotura lineal Mohr-Coulomb definida por un ngulo de friccin interna y cohesin. El anlisis de estabilidad del talud para la Presa Principal y la Presa Toromacho no considera una superficie fretica en el modelo, ya que estas presas se encuentran revestidas con una geomembrana en sus caras de aguas arriba. Tabla 1: Resumen de los Parmetros Geotcnicos utilizados en el Anlisis de EstabilidadDescripcin USCS GC-CL GM, GP- GM Cohesin Efectiva (kPa) 0 ngulo de Friccin Efectiva () 32

Material

Peso Unitario (kN/m3) 18 20

Fuente

Ncleo Espaldn Aguas Arriba Espaldn Aguas Abajo Suelo de Cimentacin Basamento Rocoso

Golder, 2008

0

34

Asumida

GP - GM CL-ML -

20 18 23

0 20 500

36 26 42

Asumida Golder, 2008 Golder, 2008

2.2

Condiciones de Carga

Los anlisis de estabilidad consideraron condiciones de esfuerzos estticos e inducidos por sismos (seudo-estticas). La carga esttica slo considera los esfuerzos producidos por el peso de las presas. Se eligi un factor de seguridad mnimo de 1.5 bajo condiciones de carga estticas para el anlisis de estabilidad de taludes de las presas. Se simularon las condiciones de carga ssmica usando un enfoque seudo-esttico. Los anlisis seudo-estticos se usan generalmente para aplicar una carga ssmica equivalente sobre estructuras de tierra. Los anlisis seudo-estticos modelan de forma conservadora los eventos ssmicos como aceleracin y direccin constante, es decir, un pulso infinitamente largo. Sin embargo, ante un evento ssmico real, las aceleraciones producidas por eventos ssmicos invierten rpidamente el movimiento, y por lo general, tienden a generar una aceleracin pico que slo se sostendra por una fraccin de segundo, y rpidamente caer a menores aceleraciones. Por lo tanto, los ingenieros geotcnicos suelen tomar slo una fraccin de la aceleracin de pico mxima estimada (coeficiente ssmico, ch) cuando se modelan eventos ssmicos usando anlisis seudo-estticos.

Golder Associates

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Por lo general, un factor de seguridad de 1.0 se considera apropiado para estructuras de retencin de agua (es decir, estructuras crticas), cuando la estructuras se modelan usando la mitad de aceleracin ssmica mxima (Hynes-Griffin and Franklin, 1984), con una reduccin de resistencia de 0.8, generalmente aplicada a cualquier material con un potencial de ablandamiento por deformacin. Para los taludes de la presa, se eligi un factor mnimo de seguridad de 1.0 para condiciones seudo-estticas. Un anlisis de peligro ssmico desarrollado especficamente para el sitio del proyecto (Golder, 2004) indica un