ANÁLISIS Y SOLUCIONES TÉCNICAS SOBRE ESCORRENTÍAS DE

PETICIONARIO:

ANÁLISIS Y SOLUCIONES TÉCNICAS SOBRE ESCORRENTÍASDE LADERA SUR MONTAÑA CARDÓN. FINCA GUERIME

Término Municipal de Pájara. Fuerteventura

D. TOMÁS CABRERA CABRERA

MEMORIAPLANOSPRESUPUESTO

PROYECTO:

REDACTOR:

ENERO 2020

COMPROBACIÓN HIDROLÓGICA

ANÁLISIS Y SOLUCIONES TÉCNICAS SOBRE ESCORRENTÍAS DE LADERA SUR MONTAÑA CARDÓN. FINCA GUERIME T.M. DE PÁJARA. FUERTEVENTURA

ÍNDICE

1 ANTECEDENTES .................................................................................................. 1

2 ESTUDIO HIDRÁULICO E HIDROLÓGICO .............................................................. 1

2.1 FÓRMULA DE CÁLCULO (método RACIONAL) ................................................ 1

2.2 INTENSIDAD MEDIA DE PRECIPITACIÓN ........................................................ 2

2.3 PRECIPITACIÓN MÁXIMA DIARIA ................................................................... 3

2.4 TIEMPO DE CONCENTRACIÓN ........................................................................ 4

2.5 COEFICIENTE DE ESCORRENTIA ...................................................................... 4

2.6 COEFICIENTE DE UNIFORMIDAD EN LA DISTRIBUCIÓN TEMPORAL DE LA

PRECIPITACIÓN ............................................................................................... 5

2.7 CÁLCULO DEL CAUDAL DE AVENIDA .............................................................. 5

2.8 COMPROBACIÓN DEL TRASTÓN ..................................................................... 7

2.9 COMPROBACIÓN DE LA OBRA DE DRENAJE ................................................... 8

3 PRESUPUESTO ................................................................................................. 11


ANÁLISIS Y SOLUCIONES TÉCNICAS SOBRE ESCORRENTÍAS DE LADERA SUR MONTAÑA CARDÓN. FINCA GUERIME T.M. DE PÁJARA. FUERTEVENTURA 1

1 ANTECEDENTES

Dentro del Término Municipal de Pájara, en el margen derecho de la FV-617, en su P.K. 4+350

aproximadamente, se encuentra una granja caprina que no está en funcionamiento desde el año

2.016. Dicha granja se construyó en un terreno a media ladera, produciendo afecciones sobre las

líneas de escorrentía naturales que se encontraban en la zona.

Tal y como establece el artículo 58.1 de la Ley 12/1990, de 26 de julio, de Aguas:

“(…) En Canarias el dominio privado de los cauces por los que ocasionalmente discurren

aguas pluviales no se interrumpe por el hecho de cruzar una vía pública, pero no permite hacer obras

que puedan variar el curso natural de las aguas sin autorización administrativa del Consejo Insular

de Aguas, que será previa a cualquiera otra que se precise. (…)”

Tras una consulta realizada por técnicos del Consejo Insular de Aguas de Fuerteventura (CIAF) a su

archivo general, no hay constancia de ninguna autorización para la ejecución de los trabajos que se

llevaron a cabo para el desvío de las aguas, infringiéndose por tanto el artículo citado anteriormente.

Es por todo esto que los propietarios de la granja han solicitado al ingeniero que subscribe la

redacción del presente documento, en el que se detalla el caudal desviado y las dimensiones del

trastón, incluyéndose un estudio hidráulico/hidrológico que analice las posibles afecciones a las

fincas y viviendas cercanas y/o al Dominio Público Hidráulico, a efectos de poder solicitar la

autorización para variar el curso de la escorrentía.

2 ESTUDIO HIDRÁULICO E HIDROLÓGICO

A continuación se pasa a justificar los caudales obtenidos en la zona de estudio, en base a los datos

obtenidos del CIAF, y al dimensionado del elemento de drenaje necesario para permitir el desagüe

de la escorrentía hacia el cauce natural.

2.1 FÓRMULA DE CÁLCULO (método RACIONAL)

Se realizan los cálculos de acuerdo con la instrucción 5.2-IC Drenaje Transversal, de acuerdo con la

O.M. FOM/298/2016 de 15 de febrero de 2016.

De acuerdo con ello, el caudal máximo anual QT correspondiente a un periodo de retorno T viene

dado por la expresión

𝑄𝑇 =𝐼(𝑇, 𝑡𝑐). 𝐶. 𝐴. 𝐾𝑡

3,6

siendo:

QT (m3/s) Caudal máximo anual correspondiente al periodo de retorno T, en el punto de desagüe de la cuenca.

I(T,tc) (mm/h) Intensidad de precipitación correspondiente al periodo de retorno considerado T, para una duración de aguacero igual al tiempo de concentración tc

C (adimensional) Coeficiente medio de escorrentía de la cuenca o



superficie considerada.

A (km2) Área de la cuenca o superficie considerada.

Kt (adimensional) Coeficiente de uniformidad en la distribución temporal de la precipitación

2.2 INTENSIDAD MEDIA DE PRECIPITACIÓN

2.2.1 CONSIDERACIONES GENERALES

La intensidad de precipitación I (T, t) correspondiente a un periodo de retorno T y a una duración del

aguacero t, a emplear en la estimación de caudales por el método racional, se obtendrá por medio

de la siguiente fórmula:

I (T, t) = Id·Fint

donde:

I(T,t) (mm/h) Intensidad de precipitación correspondiente al periodo de retorno considerado T, para una duración de aguacero igual al tiempo de concentración tc

Id (mm/h) Intensidad media diaria de precipitación corregida correspondiente al periodo de retorno T

Fint (adimensional) Factor de intensidad.

Para el cálculo del caudal máximo anual para el periodo de retorno T, se considera una duración del

aguacero igual al tiempo de concentración tC.

2.2.2 INTENSIDAD MEDIA DIARIA DE PRECIPITACIÓN CORREGIDA.

Se obtiene mediante la fórmula:

𝐼𝑑 =𝑃𝑑 · 𝐾𝑑

24

Id (mm/h) Intensidad media diaria de precipitación corregida correspondiente al periodo de retorno T

Pd (mm) Precipitación diaria correspondiente el periodo de retorno T

KA (adimensional) Factor de reducción de la precipitación por área de la cuenca.

2.2.3 FACTOR DE REDUCCIÓN DE LA PRECIPITACIÓN POR EL ÁREA DE LA CUENCA.

En nuestro caso al ser A< 1 km2 KA = 1.



2.2.4 FACTOR DE INTENSIDAD:

El factor de intensidad introduce la torrencialidad de la lluvia en el área considerada. Depende de la

duración del aguacero y del periodo de retorno, si se dispone de curvas de intensidad – frecuencia,

que no es nuestro caso.

El factor de intensidad a considerar en nuestro caso vine dado por

𝐹𝑎 = (𝐼1

𝐼𝑑)

3.5287−2.5287𝑡0,1

Donde:

- i1/Id es el índice de torrencialidad, que expresa la relación entre la precipitación horaria y la

precipitación media diaria corregida. En el caso de Fuerteventura, toma el valor 9.

- t es la duración del aguacero.

2.3 PRECIPITACIÓN MÁXIMA DIARIA

En la estimación de la precipitación máxima diaria, para el período de retorno que se considere, se

parte de la serie disponible de precipitaciones máximas en 24 horas anuales, en la estación de la zona

a considerar y se aplica, de entre las leyes de distribución de frecuencias que se emplean en

hidrología, la Ley de Gumbel.

Los resultados obtenidos para las estaciones próximas, según los datos de precipitaciones máximas

anuales facilitados por el Consejo Insular de Aguas se resumen en el cuadro siguiente:

Estación Nombre

PERIODO DE RETORNO (AÑOS)

2 5 25 50 100 500

17 Ugan Cortijo 22,90 40,80 67,60 78,80 89,80 115,30

En el caso que nos ocupa debemos comprobar que la obra de drenaje transversal ubicada en torno al

PK 4+350 de la FV-617 tiene capacidad suficiente para evacuar el caudal total resultante, al añadirle

las aguas desviadas de la granja

Teniendo en cuenta esto, de acuerdo con el artículo 1.3.2 Caudal de Proyecto de la instrucción 5.2-IC

de 2016 sobre drenaje superficial, para el drenaje transversal se debe establecer un periodo de

retorno de 100 años. Sin embargo, en el Artículo 51 “Diseño del drenaje urbano” del PLAN

HIDROLÓGICO DE FUERTEVENTURA se establece que para cruces de vías se fijarán periodos de

retorno de T=500 años.

De acuerdo con el artículo 2.2.2.2 de la instrucción 5.2-IC, para la aplicación del método racional se

toma como precipitación diaria Pd, la correspondiente al valor medio en la superficie de la cuenca

(media real), que se obtiene mediante la interpolación espacial de los valores obtenidos en cada uno

de los pluviómetros considerados.

La Intensidad media diaria Id es, por tanto, en nuestro caso:



)/(24

hmmP

I dd

2.4 TIEMPO DE CONCENTRACIÓN

Para calcular el tiempo de concentración, al no tratarse de una cuenca principal y el recorrido es de

flujo difuso sobre el terreno, se parte de la expresión:

tdif = 2·Ldif0,408·ndif

0,312·Jdif-0,209

Donde:

tdif (minutos) Tiempo de recorrido en flujo difuso sobre el terreno

ndif (adimensional) Coeficiente de flujo difuso.

Ldif (m) Longitud del recorrido en flujo difuso

Jdif (adimensional) Pendiente media

De acuerdo con el apartado 2.2.2.5 de la instrucción, para cuencas secundarias, el tiempo de

concentración se debe determinar dividiendo el recorrido de la escorrentía en tramos de

característica homogéneas inferiores a trescientos metros de longitud (300 m) y sumando los

tiempos parciales obtenidos.

En nuestro caso, al tratarse de un terreno no pavimentado ni revestido con vegetación escasa, el

coeficiente de flujo difuso ndif es 0,12 de acuerdo con la tabla 2.1 de la instrucción.

El valor del tiempo de concentración tc a considerar se obtiene de la siguiente tabla:

tdif (minutos) tc(minutos)

≤ 5 5

5 ≤ tdif ≤ 40 tdif

≥ 40 40

2.5 COEFICIENTE DE ESCORRENTIA

El coeficiente de escorrentía C, define la parte de la precipitación de intensidad I (T, tc) que genera el

caudal de avenida en el punto de desagüe de la cuenca y viene dado por la expresión:

- Si Pd∙ KA > P0

𝐶 = (

𝑃𝑑 ∙ 𝐾𝐴𝑃0

− 1 ) (𝑃𝑑 ∙ 𝐾𝐴

𝑃0+ 23)

(𝑃𝑑 ∙ 𝐾𝐴

𝑃0+ 11)

2

- Si Pd∙ KA ≤ P0 ; C = 0

En nuestro caso, KA =1, como ya se dijo.



2.5.1 UMBRAL DE ESCORRENTÍA

El umbral de escorrentía P0, representa la precipitación mínima que debe caer sobre la cuenca para

que se inicie la generación de escorrentía. Se determinará mediante la siguiente fórmula:

𝑃0 = 𝑃0𝑖 ∙ 𝛽

Donde:

P0 (mm) Umbral de escorrentía

P0i (mm) Valor inicial del umbral de escorrentía

𝛽 (adimensional) Coeficiente corrector del umbral de escorrentía

Sin embargo, el mapa incluido en la Instrucción 5.2.- I.C. no incluye las Islas Canarias, por lo que se ha

optado por considerar el valor expuesto en la Instrucción de 1990, que establece que podrá tomarse

simplificadamente un valor conservador de Po (sin tener que multiplicarlo luego por el coeficiente

corrector) igual a 20 mm.

2.6 COEFICIENTE DE UNIFORMIDAD EN LA DISTRIBUCIÓN TEMPORAL DE LA PRECIPITACIÓN

El coeficiente Kt tiene en cuenta la falta de uniformidad en la distribución temporal de la

precipitación. Se obtendrá a través de la siguiente expresión:

𝐾𝑡 = 1 +𝑡𝑐

1,25

𝑡𝑐1,25 + 14

Donde:

Kt (adimensional) Coeficiente de uniformidad en la distribución temporal de la precipitación.

tc (horas) Tiempo de concentración en la cuenca

2.7 CÁLCULO DEL CAUDAL DE AVENIDA

Se han considerado 3 subcuencas:

- La primera de ellas (SUBCUENCA 1) es la que se ve afectada por la construcción de la

granja, desviándose sus aguas hacia el cauce natural de la Subcuenca 2.



- La SUBCUENCA 2 recoge las escorrentías de los barranquillos que la conforman,

drenando toda esa agua a través de la obra de drenaje trasversal existente en el P.K.

4+350 de la FV-617. A ese caudal inicial se le añade el aportado por la Subcuenca 1, por

lo que se comprobará si la ODT existente tiene capacidad para este nuevo caudal total.

- La SUBCUENCA 3. Se trata de una superficie cuya escorrentía vierte tanto a la

SUBCUENCA 1 como a la SUBCUENCA 2. Debido a que no disponemos de los datos

necesarios para obtener el caudal que se aporta a cada una de ellas, el área de la

SUBCUENCA 3 se añade a la de las SUBCUENCAS 1 y 2.

De esta forma se está obteniendo un caudal superior al real, sin embargo, al no tratarse

de una superficie muy grande y como estamos en una zona de pocas precipitaciones, no

se considera que vaya a variar notablemente el dimensionado de los elementos de

drenaje.

Por lo tanto, se establece que a efectos de cálculo disponemos de 2 cuencas. La SUBCUENCA 1+3 y la

SUBCUENCA 2+3.

Como se puede comprobar en los planos anexos al final de este documento, la zona de estudio del

presente anejo se encuentra en su totalidad dentro del Polígono de Thiessen en el que se sitúa la

estación pluviométrica nº 17 “Ugan Cortijo”. Por lo tanto, la Precipitación diaria (Pd) para el periodo

de retorno ya mencionado es de 115,30 mm.

Pd Id

(mm/día) (mm/h)

115,30 4,80

Con los datos de las cuencas tenemos la siguiente tabla:

SUBCUENCA 1+3 SUBCUENCA 2+3

Área (m²) 49 083.710 115 341.220

A (km2) 0.04908 0.11534

KA 1.0000 1.0000

Ldif (m) 623.776* 928.366*

Jdif - -

ndif - -

*tdif (min) 26.109 42.326

tc (min) 26.109 40.000

tc (horas) 0.435 0.667

Id (mm/h) 4.804 4.804

Fa 14.025 11.223

I (mm/h) 67.377 53.919

P0 (mm) 20.000 20.000

C 0.488 0.488

Kt 1.025 1.041

QT (m3/s) 0.459 0.877



*Como se menciona en el apartado 2.4 de este documento, si la longitud de la cuenca es superior a

300 metros, el tiempo de concentración se ha de calcular sumando los tiempos parciales de la misma.

*tdif S1+3 (1) S1+3 (2) S2+3 (1) S2+3 (2) S2+3 (3)

Ldif (m) 300.000 300.000 300.000 300.000 300.000

Jdif 0.5931 0.2355 0.5931 0.2263 0.1341

ndif 0.120 0.120 0.120 0.120 0.120

tdif (min) 11.798 14.310 11.798 14.430 16.098

26.109 42.326

Considerando el % veinte por ciento (20%) de sólidos en suspensión en el flujo a considerar que

recomienda el CIAF, el caudal resultante será:

SUBCUENCA 1+3 SUBCUENCA 2+3

QT (m3/s) 0.551 1.053

Por lo tanto, el caudal total acumulado que tendrá que drenar la obra de drenaje existente es de

1.603 m3/s.

2.8 COMPROBACIÓN DEL TRASTÓN

El drenaje la subcuenca 1+3 se realiza por medio de una zanja que desvía el agua hacia la subcuenca

2. A continuación se comprueba el dimensionamiento de la misma.

2.8.1 CÁLCULO DEL CAUDAL EVACUADO POR LA ZANJA

Para realizar el cálculo de los caudales evacuados por la zanja se aplica la fórmula de Manning:

Siendo:

- v = Velocidad en m/s

- n = Coeficiente de rugosidad de la conducción, en función del material

- R = Radio hidráulico (S/P) en m.

- S = Sección de la conducción en m2

- P = Perímetro mojado de la sección en m

- J = Pendiente de la conducción en m/m

El caudal evacuado por la cuneta es, por tanto:

)/( 3 smSvQ



Trapeciales (rectangulares T=0, Triangulares F=0)

Datos:

Fondo F (m): 2.00

Altura H (m): 1.00

Talud I (h/v): 0.10

Talud E (h/v): 0.10

Pendiente: % 8.35

Coeficiente n 0.033

Resultados a sección llena:

Ancho de lámina B (m): 2.20

Sección (m2): 2.10

Perímetro mojado (m): 4.01

Radio hidráulico (m): 0.52

Velocidad (m/s): 5.69

Caudal (m3/s): 11.95

Altura hidráulica (m): 0.95

N.º de Froude: 1.86

Régimen: Rápido

Resultados para el caudal a evacuar

Caudal a evacuar (m3/s): 0.55

Calado (m): 0.13

Velocidad: 2.09

Sección mojada (m2): 0.26

Perímetro mojado: 2.26

Radio hidráulico: 0.12

Caudal calculado: 0.55

Ancho de lámina: 2.03

Altura hidráulica: 0.13

N.º de Froude: 1.85

Régimen: Rápido

Como ya se ha comprobado, el caudal a evacuar de la subcuenca 1+3 es QT = 0.551 m3/s, por lo que

la zanja prevista cumple sobradamente.

2.9 COMPROBACIÓN DE LA OBRA DE DRENAJE

A continuación se procede a justificar la sección hidráulica de la obra de drenaje, para comprobar si

desagua un caudal superior al caudal de avenida calculado en el apartado 2.7 (QT = 1.603 m3/s).



Los únicos datos de que disponemos son los obtenidos tras una visita a la zona. En ésta se comprobó

que tiene un diámetro de 1.000 mm y que su estado de mantenimiento y conservación no garantiza

su correcto funcionamiento, como se puede apreciar en las imágenes incluidas a continuación.

Para realizar el cálculo del caudal evacuado por la obra de drenaje se aplica la fórmula de Manning:

2/13/21JR

nv

siendo:

v = Velocidad en m/s

n = Coeficiente de rugosidad de la conducción

R = Radio hidráulico (S/P) en m.

S = Sección de la conducción en m2

P = Perímetro mojado de la sección en m

J = Pendiente de la conducción en m/m

El caudal evacuado por la ODT es, por tanto:

)/( 3 smSvQ



La comprobación de la ODT se ha realizado considerando una pendiente de en torno al 4%, ya que

debido a su estado no se puede conocer un valor exacto de la misma.

Por lo tanto, con estos datos se comprueba que el caudal evacuado es:

OBRA DRENAJE

Ø (mm) 1000

Sección (m2) 0,785

Perímetro mojado 3,142

Radio hidráulico 0,250

Pendiente (%) 6,00

n 0,017

Velocidad (m/s) 4,669

Caudal (m3/s) 3,667

2.9.1 CONCLUSIÓN

A la vista de los resultados obtenidos en el apartado anterior se concluye que la obra de drenaje

tiene la capacidad teórica de evacuar todo el caudal que le llega, incluyendo la aportación de la

escorrentía desviada por las obras de la granja.

Sin embargo, debido a su falta de mantenimiento, su sección hidráulica se ha visto notablemente

reducida, teniendo una capacidad de drenaje mucho menor a la obtenida en el apartado anterior.

Además, la instrucción 5.2, en su apartado 4.3.3.1 indica que “La dimensión libre mínima de la

sección transversal de una ODT de un solo tramo, se debe medir entre sus caras interiores y se define

en función de la longitud de la obra entre las embocaduras de entrada y de salida.

Teniendo en cuenta que en nuestro caso la longitud no supera los 10 metros, se recomienda que el

diámetro mínimo de la ODT debería de ser de 1.200 mm.



3 PRESUPUESTO

MEMORIA VALORADA DE INSTALACIÓN GANADERA FINCA GUERIME

Presupuesto

Código Nat Ud Resumen N Longitud Anchura Altura Parcial CanPres PrPres ImpPres

01 Capítulo MOVIMIENTO DE TIERRAS 1 3 228.96 3 228.96

TIERRA011 Partida m3 EXCAVACIÓN EN ZANJA Y POZO 325.50 9.36 3 228.96

M3 Excavación en zanjas en cualquier tipo de terreno, incluso colocación de material en el borde de la zanja para que actúe como trastón. Incluye el transporte de prodeuctos sobrantes a gestor de residuos.

1 155.000 2.100 325.500

TIERRA011 325.50 9.36 3 046.68

01 1 3 046.68 3 046.68

02 Capítulo SEGURIDAD Y SALUD 1 160.00 160.00

03 Capítulo GESTIÓN DE RESIDUOS 1 3 079.81 3 079.81

010409 Partida tn RESIDUOS DE TIERRA VEGETAL Y MALEZA 104.63 13.19 1 462.73

Canon de vertido controlado en planta de gestor autorizado, de tierra vegetal y maleza, procedentes de desbroce o excavación, con códig 010409 según el Catalogo Europeo de Residuos (ORDEN MAM/304/2002)

2 155.000 2.500 0.150 104.625

010409 104.63 13.19 1 462.73

170504 Partida tn RESIDUOS DE MATERIAL DE EXCAVACIÓN 585.90 2.60 1 617.08

Canon de vertido controlado en planta de gestor autorizado, de residuos de tierra inertes, procedentes de excavación, con códig 170504 según el Catalogo Europeo de Residuos (ORDEN MAM/304/2002)

2 155.000 2.100 585.900

170504 585.90 2.60 1 617.08



03 1 3 079.81 3 079.81

PEM 1 6 468.77 6 468.77

PRESUPUESTO DE EJECUCIÓN MATERIAL 6,468.77

13.00 % Gastos generales 840.94

6.00 % Beneficio industrial 388.13

SUMA DE G.G. y B.I. 1,229.07

IMPORTE TOTAL DEL CONTRATO 7,697.84

6.50 % I.G.I.C. 500.36

PRESUPUESTO TOTAL 8,198.20

Las Palmas de Gran Canaria, enero de 2020.

El Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos

Alejandro González Rodríguez



PLANOS

Océano Atlántico

EL HIERRO

LA GOMERA

LA PALMA

TENERIFE

FUERTEVENTURA

Islas Canarias

GRAN CANARIA

LANZAROTE

SIN ESCALA

ESCALA 1:2.500

INDICADAS

1 de 1

1

SITUACIÓN Y EMPLAZAMIENTO

ESCALA 1:20.000

SIN ESCALA

HOJA:CLAVE:

FECHA:

ESCALA ORIGINAL A3

PLANO DE:

PROYECTO:

PETICIONARIO:

SITUACIÓN:

PLANO Nº:

T.M. DE PÁJARA. ISLA DE FUERTEVENTURA

ANÁLISIS Y SOLUCIONES TÉCNICASSOBRE ESCORRENTÍAS DE LADERA SUR

MONTAÑA CARDÓN. FINCA GUERIME

ENERO 2020D. TOMÁS CABRERA CABRERA

INGENIERÍA:

FV-01-00-20

EL INGENIERO DE C., C. Y P.COL. 32.470

ALEJANDRO GONZÁLEZ RODRÍGUEZ

SITUACIÓN

EMPLAZAMIENTO

EMPLAZAMIENTO

Océano Atlántico

EL HIERRO

LA GOMERA

LA PALMA

TENERIFE

FUERTEVENTURA

Islas Canarias

GRAN CANARIA

LANZAROTE

SIN ESCALA

ESCALA 1:2.500

INDICADAS

1 de 1

2

ESTUDIO HIDROLÓGICO

ESCALA 1:100.000

SIN ESCALA

HOJA:CLAVE:

FECHA:

ESCALA ORIGINAL A3

PLANO DE:

PROYECTO:

PETICIONARIO:

SITUACIÓN:

PLANO Nº:





INGENIERÍA:

FV-01-00-20



SITUACIÓN

17 UGAN CORTIJO

SUBCUENCA 1COTA MÍN=253,931 mCOTA MÁX=362,652 mCOTA MEDIA=285,620 mÁREA (2D)=23.604,62 m²ÁREA (3D)=24.460,27 m²PTE MÍN=0,73%PTE MÁX=94,59%PTE MED=26,44%L=388,223 m

SUBCUENCA 2COTA MÍN=221,395 mCOTA MÁX=473,615 mCOTA MEDIA=299,480 mÁREA (2D)=81.997,56 m²ÁREA (3D)=90.717,78 m²PTE MÍN=0,09%PTE MÁX=5,450,01%PTE MED=47,20%L=903,853 m

SUBCUENCA 3COTA MÍN=305,000 mCOTA MÁX=511,456 mCOTA MEDIA=379,368 mÁREA (2D)=21.329,04 m²ÁREA (3D)=24.623,44 m²PTE MÍN=13,97%PTE MÁX=512,39%PTE MED=58,05%L=412,196 m

SUBCUENCA 1+3COTA MÍN=253,931 mCOTA MÁX=511,456 mCOTA MEDIA=330,120 mÁREA (2D)=44.933,67 m²ÁREA (3D)=49.083,71 m²PTE MÍN=0,73%PTE MÁX=512,39%PTE MED=42,30%L=623,776 m

SUBCUENCA 2+3COTA MÍN=221,395 mCOTA MÁX=511,456 mCOTA MEDIA=315,971 mÁREA (2D)=103.326,60 m²ÁREA (3D)=115.341,22 m²PTE MÍN=0,09%PTE MÁX=5.450,01%PTE MED=49,51%L=928,366 m

CUENCA PRINCIPALCOTA MÍN=221,395 mCOTA MÁX=511,456 mCOTA MEDIA=310,327 mÁREA (2D)=126.931,22 m²ÁREA (3D)=139.801,49 m²PTE MÍN=0,09%PTE MÁX=5,450,01%PTE MED=45,48%L=993,323 m

LÍMITE DE LA PROPIEDAD LÍMITE DE LA PROPIEDAD

240.00

245.00

250.00

0 5 100-5-10

215.00

220.00

225.00

230.00

0 5 100-5-10

215.00

220.00

225.00

230.00

0 5 100-5-100 5 100-5-10

255.00

0 5 100-5-10

215.00

220.00

225.00

230.00

0 5 100-5-10

0.3800

0.2950

SECCIÓN 1P.K.=0+710,33

Escalas H:250 V: 250

SECCIÓN 2P.K.=0+909,81

Escalas H:250 V: 250

PERFIL LONGITUDINAL: CANALEscalas - H:1000 V: 200

260

262

264

266

268

270

272

274

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260

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Terreno natural

SECCIÓN TIPO CANAL

2.00

1.00

SECCIÓN 1

SE

CC

IÓN

2 SIN ESCALA

*cotas en m

INDICADAS

1 de 1

3

PERFILES Y SECCIÓN TIPO

ESCALA 1:20.000

SIN ESCALA

HOJA:CLAVE:

FECHA:

ESCALA ORIGINAL A3

PLANO DE:

PROYECTO:

PETICIONARIO:

SITUACIÓN:

PLANO Nº:





INGENIERÍA:

FV-01-00-20



SITUACIÓN

1 de 1

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ANÁLISIS Y SOLUCIONES TÉCNICAS SOBRE ESCORRENTÍAS DE