ARQUITECTE: J. FRANCESC GUÀRDIA RIERAargentona.cat/media/921.pdfARQUITECTE: J. FRANCESC GUÀRDIA RIERA Situació: TEATRE “LA SALA” ARGENTONA Rev.00 G31600_ la sala_argentona 2

PPRROODDEENN Projectes i Serveis Integrals d’Enginyeria S.L G31600

Pg. dels pins 51-53 local 51D 08980 Sant Feliu de Ll. www. prodensl.com

Revisió Data Descripció Autor 0 15/11/06 Edició inicial Joan Perona

Descripció:

PROJECTE EXECUTIU D’UN PLATAFORMA ELEVADORA PER FOSSAT D’ORQUESTRA

ARQUITECTE: J. FRANCESC GUÀRDIA RIERA

Situació:

TEATRE “LA SALA” ARGENTONA

Rev.00 G31600_ la sala_argentona

Novembre

2

INDEX MEMÒRIA 1- Objecte 2- Resum de les conclusions 3- Descripció del problema objecte de l’anàlisi 4- Descripció dels models de càlcul 5- Conclusions i accions de disseny proposades 6- Resultats de los càlculs 7- Requeriments tècnics d’execució 8- Recomanacions tècniques d’ús 9- Annex de documentació tècnica

PLÀNOLS


Novembre

3

1. OBJECTE L’objectiu d’aquest projecte és exposar les bases de càlcul i les solucions tècniques adoptades en referència al conjunt plataforma elevadora per fossat d’orquestra a ubicar al teatre “LA SALA” d’Argentona. Les dades de partida per l’execució del projecte seran: Descripció: Plataforma d’elevació de recorregut vertical i accionament motoritzat destinada a la configuració de la superfície del fossat d’orquestra. característiques tècniques d’execució:

? Disseny -dimensions: 13.400 x 4000 mm -recorregut: 5000 mm -resistència estàtica: 500 Kg/m2 -fletxa màxima: L/750 mm -velocitat màx: 25 mm/s

? Accionament -motor fre trifàsic alimentació 380/400 V 50 Hz -hussillos d’elevació vertical sistema sense fi -guies metàl·liques de desplaçament vertical per garantir l’estabilitat del conjunt -acoblaments dentats flexibles per absorció de possibles desalineacions.

? Comandament i control -quadre de control amb les corresponents proteccions elèctriques i amb dos sistemes de control predefinits

a) 5 cicles fixes d’aturada en posicions 0(repòs) 1(posició orquestra i 2(posició públic).

b) comandament mitjançant autòmat programable amb encoders de posició i 3 aturades preestablertes. -possibilitat de disminució de la velocitat.

? Seguretat

- accionament mitjançant comandament sensitiu de seguretat. - sistema de seguretat per no persones en portes d’accés a zona de risc.

- elements de seguretat tipus presencial en zona de risc.

? Acabats -terra plataforma fusta CALABO o pi americà mínim 40 mm. -estructura granellada amb imprimació i pintada en negre


Novembre

4

-pilars adequats per evitar la transmissió de sorolls i vibracions.

? Requisits constructius en obra Degut a la complexitat de l’execució de la plataforma i tenint en compta la necessitat d’un desplaçament vertical uniforme i anivellat en els 4 pilars de subjecció es demanarà una execució prèvia d’obra civil en el forjat del fossat. L’obra civil consistirà en: a) Fossat aïllats en cadascun dels pilars i en la zona on s’ubiquen el motor i el re enviament

principal 3 eixos segons croquis adjunt. b) Plaques d’ancoratge amb perns de subjecció, correctament anivellades segons

indicacions de plànols. Per l’anivellament de les 4 plaques respecte una mateixa cota es farà servir auto nivell làser. Posteriorment s’anivellaran cadascuna de les plaques amb nivell imantats per aconseguir una anivellació correcta en cota x-y


Novembre

5

2. RESUM DE CONCLUSIONS La utilitat d’aquest projecte es el dimensionat adequat dels diferents elements constitutius de la plataforma elevadora. Les conclusions són les dimensions dels elements resistents que seran indicades en els corresponents plànols d’execució que s’adjunten a la present memòria. 3. DESCRIPCIO DEL PROBLEMA OBJECTE D’ANALISI 3.1 INTRODUCCIO El problema que es considera es el disseny mecànic del conjunt plataforma elevadora per la superfície del fossat d’orquestra a disposar en el Teatre del municipi d’Argentona. 3.2 GEOMETRIA DEL SISTEMA La geometria del sistema parteix d’una situació constructiva preexistent, en el teatre, on es preveu unes dimensions màximes del fossat on s’ubicarà la plataforma. La documentació facilitada per la realització del present projecte ha estat plànols 2D del disseny del teatre on s’aprecia planta i seccions necessàries per la ubicació de la plataforma, així com les dimensions i distancies disponibles. 3.3 CONDICIONS DE CONTORN DEL PROBLEMA 3.3.1 CAPACITAT D’ELEVACIÓ DE LA PLATAFORMA La capacitat de la plataforma serà de 500 Kg/m2 de càrrega permanent. Es preveu una velocitat màxima de pujada de 25 mm/s amb la possibilitat de disminució de la mateixa. Per el disseny i càlcul de l’estructura metàl·lica, així com dels husillos de desplaçament i pilars de subjecció s’han tingut en compte les següent càrregues:

Càrrega permanent: 500 Kg/m2 Pes propi estructura fusta: 28,35 Kg/m2 Càrrega total de càlcul: 528,35 Kg/m2

S’ha previst, al present projecte que el desplaçament de la plataforma es realitzi sense persones. És per aquest motiu que limitarem la potència del motor perquè la capacitat d’elevació sigui inferior a la necessària per poder desplaçar persones.


Novembre

6

3.3.2 CONCEPCIO GENERAL DEL PROJECTE Es preveu una concepció inicial de plataforma de recorregut vertical basada en un accionament únic amb motor reductor o de fre que proporcioni moviment simultani a quatre husillos d’elevada resistència mitjançant re enviaments d’angle. Les dimensions de la plataforma són 13400 x 4000 mm. Estarà composada per una estructura metàl·lica formada per bigues HEB i HEM que descansen sobre 4 pilars UPN. L’estructura metàl·lica serà la base per la disposició de les plaques de fusta de CALABO o pi americà de 40 mm de gruix. Per facilitar l’execució del projecte en obra s’ha previst modular la plataforma en 4 parts. L’estructura s‘unirà mitjançant unions cargolades classe 8.8 segons es detalla en el plànol de conjunt. Tanmateix es preveu la modulació en 2 parts dels 4 pilars UPN. Es preveu un desplaçament màxim vertical de 5000 mm amb aturades preestablertes en 5 posicions. La unió entre l’estructura de plataforma i els elements de suport (pilars) i elevació es realitzarà amb unions cargolades. Els elements de suport seran perfils UPN i els d’elevació seran husillos de rosca trapezoïdal. La peça de suport de la plataforma ha estat dissenyada per suportar la càrrega màxima per husillo. Per disminuir el moment flector provocat per aquesta càrrega es preveu que la peça vagi guiada en el seu desplaçament vertical mitjançant carrils guia i patí de desplaçament. Els pilars UPN aniran omplerts de poliuretà per evitar possibles transmissions de soroll. Es preveu un motor trifàsic que, mitjançant re enviaments d’angles, proporcioni el par i la potència necessària als husillos per l’elevació simultània de la plataforma. La unió entre els eixos de repartiment i els re enviament d’angles es realitzarà mitjançant acoblaments dentats que ens ajudaran a absorbir les possibles desalineacions existents per les llargades des eixos. Degut a les elevades dimensions de la plataforma es preveu, per evitar la flexió dels eixos, que aquests vagin guiats per suports per a rodaments de boles, degudament instal·lats segons la distància calculada. La plataforma disposarà d’elements de protecció adients que garantiran la seguretat per les persones que puguin haver-hi sobre la mateixa i la seva zona de risc. Es preveuen elements de seguretat per detecció porta oberta i presencials en tots els accessos a la zona de risc i en la part baixa de la plataforma. A continuació es presenta una visió de conjunt del sistema tal i com quedarà en la seva configuració inicial:


Novembre

7

Motor trifàsic amb reenvio d’angle

Plataforma

Pilars de suport

Eix de transmissió

Guia

Peça suport estructura

Husillo roscat

Reenvio d’angle per husillo

Acoplaments dentats

Placa antivibratòria


Novembre

8

3.4 MATERIALS Para las bigues de sustentació del pis i pilars es proposa acer A44 (segons NBE-EA-95 equivalència UNE36080-73 i CTE S275JR) o qualitat superior. Característiques tècniques: Mód.elást. Mód.el.trans. Lím.elás.\Fck Co.dilat. Peso espec. Material (Kp/cm2) (Kp/cm2) (Kp/cm2) (m/m°C) (Kg/dm3) 2100000.00 807692.31 2806.00 1.2e-005 7.85 Acero (S275JR) Per els elements de subjecció (unions cargolades) es proposen cargols d’alta resistència d’acer de qualitat 8.8 DIN 933 amb tensió de trencament mínima de 80 kg/mm², i límit elàstic mínim 64 kg/mm². Cada cargol amb femella DIN 934 i doble volandera plana DIN 125. 4. DESCRIPCIO DELS MODELS DE CALCUL 4.1 INTRODUCCIO S’utilitza el software CYPE per analitzar el problema d’anàlisi estructural de la plataforma. El tipus d’anàlisi és estàtic lineal. Mitjançant el software ANSYS es realitzen comprovacions addicionals per estudiar diferents efectes locals, concentracions de tensions, etc. en base a la documentació tècnica necessària. 4.2 DISCRETIZACIO ESPACIAL 4.2.1 DISCRETIZACIO ESPACIAL DE LES BIGUES Es realitza una proposta geomètrica de disposició general d’elements resistents com conjunt de bigues segons l’estudi conceptual realitzar en CYPE. A partir de l’anàlisi efectuat per aquesta configuració, es realitza el dimensionat de cada element resistent. 4.3 CONDICIONS DE CONTORN DEL MODEL 4.3.1 CONDICIONS DE CONTORN PER LA PLATAFORMA La plataforma deu resistir l’aplicació repartida d’una càrrega estàtica de 528 Kg/m2. S’ha tingut en compte la importància de la funcionalitat de la plataforma en quant a la necessitat de que la sensació de flexió, per els músics, sigui la més baixa possible. És per aquest motiu que s’ha dissenyat l’estructura amb una fletxa màxima de disseny de L/750 amb el que garantirem una estabilitat confortable.


Novembre

9

Com a condicions de sustentació, deuen imposar-se reaccions horitzontals corresponents als elements units als pilars. Verticalment, es considera una posició en equilibri i els efectes dinàmics per arrencament i parada són incorporats al càlcul mitjançant els corresponents coeficients dinàmics. Una vegada dissenyada l’estructura inicial de la plataforma i amb les reaccions i moments actuants, procedim a realitzar el càlcul dels pilars de suport de l’estructura i els eixos que faciliten el desplaçament en sentit vertical. A continuació es presenta un esquema de càlcul corresponent a l’estudi efectuat per avaluar la capacitat resistent de l’estructura de la plataforma: 4.4 MATERIALS E IDEALIZACIO DEL COMPORTAMENT Es considera el material homogeni e isòtop. En particular, no es tenen en compte defectes locals ni els efectes que en el material poden tenir les operacions de conformació necessàries per obtenir la geometria descrita al present projecte. Las propietats de l’acer F156 (x19NiCrMo4) cementat tal que Rm >= 1200 Mpa, per als eixos, son les següents:

? Mòdul de Young, 0.20680e12 Pa ? Coeficient de Poisson, 0.29 ? Tensió de trencament Rm > = 1200 N/mm2 en el nucli


Novembre

10

L’acer corresponent a les xapes dels suports i perfils, A44 Característiques tècniques: Mód.elást. Mód.el.trans. Lím.elás.\Fck Co.dilat. Peso espec. Material (Kp/cm2) (Kp/cm2) (Kp/cm2) (m/m°C) (Kg/dm3) 2100000.00 807692.31 2806.00 1.2e-005 7.85 Acero (S275JR) 5. CONCLUSIONS I ACCIONS DE DISSENY PROPOSADES 5.1 DISCUSIO DELS RESULTATS Per la seva naturalesa estàtica amb petites deformacions, cau esperar per l’estructura un elevat nivell de representació dels estudis realitzats mitjançant les tècniques d’anàlisi utilitzades i els càlculs efectuats. Es preveu que existiran factors de variabilitat com marge d’error en l’avaluació dels pesos propis considerats, desajustos de muntatge i fabricació, efectes del procés de construcció en les propietats mecàniques de diferents elements, etc. Són particularment díficils de controlar els factors que afecten a la resistència a la fatiga de les peces, per la seva elevada sensibilitat de la resposta mecànica davant variacions d eles propietats considerades per els materials. 5.2 ACCIONS DE DISSENY PROPOSADES Les accions de disseny proposades, com a conseqüència dels estudis efectuats, resten explícites en la documentació de plànols constructius 2D 6. RESULTATS DELS CALCULS plataforma càlcul estructura i pilars L’estructura de la plataforma s’ha dissenyat seguint les següents exigències de càrrega i de fletxa: ? Càrregues permanents: 28 Kp/m2 (Plataforma de fusta de calabó de 0,04 m de gruix).

? Sobrecàrrega d’us: 500 Kp/m2

? Fletxa màxima: L/750.


Novembre

11

Nota: el Cype aplica els següents coeficients per majorar les carregues: 1,33 per a les càrregues permanents i 1,5 per a les sobrecàrregues. S’ha introduït l’estructura i les càrregues al programa informàtic Cype Metal 3D, en la següent taula podem veure els resultats en les parts més crítiques de l’estructura:

TIPUS BIGA

Denom. Cype

PERFIL Tensió màx.

(Kp/cm2) L (mm)

My (Kp·cm)

Q (Kp) Fletxa

xz (mm)

Limit (L/750 (mm)

1 51/58 HEB-180 366 13400 155000 4 16,77 17,87 2 50/57 HEB-400 797 13400 2289900 248 16,24 17,87 3 49/56 HEM-300 635 13400 2210400 314 15,21 17,87 4 48/55 2XUPN-300 530 13400 569400 11 14,90 17,87 5 12/13 HEB-100 305 800 27110 95 0,07 1,07 6 4/5 HEB-220 630 4000 459800 987 1,80 5,33 7 55/56 2XUPN-300 24 4000 20640 525 0,08 5,33

TIPUS PILAR

Denom. Cype

PERFIL Tensió màx.

(Kp/cm2) L (mm)

Mf (Kp·cm)

N (Kp) Fletxa

xz (mm)

Limit (L/750 (mm)

1 2/3 2XUPN-200 2200 5000 2979 15664 2,58 6,67

Placa ancoratge Segons el software CYPE metal 3D els càlculs ens determines les següents dimensions de la placa ancoratge:

Pilar 2 x UPN 300


Novembre

12

Peça suport a)dimensions generals Hem considerat la secció crítica de la peça amb el moment flector provocat per la càrrega puntual, segons CYPE, de 11.167 Kg i el moment de 3363 Kg·m per husillo. Aquest moment el considerem de torsió. hipòtesi de càlcul: F= 11167 Kg T= 3363 Kg·m

226001300 /

2 2adm

adm Kg cm?

? ? ? ?

Dimensions segons croquis adjunt i plànols 2D Calcularem la tensió que aguanta la peça en la secció més critica. Hem considerat com a tal la secció A-A’

My=1005Kp·m

N=10913Kp

LPN 200x24

Mz=2074Kp·m

yz

x

A-A’

F


Novembre

13

Estudiarem la tensió màxima que es produeix en la part superior de la secció.

1 21116,7·100·3,72280,46 /

1481,18f

fx

M cKg cm

I? ? ? ?

max 2 (3 1,8 )T t

wt w? ? ? ?

2max 2

3363 4(3 1,8 ) 12,45 /

23·4 23Kg cm? ? ? ?

2

max a280,46 / dmKg cm? ?? ?

max

4,6admn??

? ?

Guia lineal i patí desplaçament vertical El moment flector que haurà de suportar la guia lineal i el patí serà el que ens determinarà el tipus de guia a seleccionar. Com que considerem la càrrega limitada als 22 Kw (aproximadament 20.000 Kg) que ens proporciona el motor, tenim que cada pilar suportarà segons el software CYPE: F= 5600 Kg Mfy=537 Kg·m

3

10

23

C2

C1

14

Peça 1

Peça 2


Novembre

14

Mfz=-1051 Kg·m Degut a l’elevat moment que tenim ens veiem en la necessitat de disposar 4 patins amb 2 carrils guia paral·lels situats segons plànol 2D. Agafem un sistema de guia lineal amb recirculació de rodillos RUE55-E-H de la marca INA o similar Característiques tècniques: Les característiques principals dels elements RUE55-E-H són C=136000 N Co=320000 N Mox=3287 Nm Moy=7404 Nm Moz=6667 Nm Recomanacions indispensables de construcció Precisión operativa de la guía lineal La precisión operativa depende básicamente de la planitud, precisión y rigidez de las superficies de apoyo y de montaje. La planitud del sistema sólo se obtiene cuando el carril se aprieta contra la superficie de referencia. En caso de elevadas exigencias a la precisión operativa y/o construcciones anexas blandas y/o carriles-guía móviles, se ruega consultar Precisión de forma y de posición de las superficies de apoyo Cuanto más precisa y suave debe ser la guía lineal, tanto más se debe tener en cuenta la precisión de forma y de posición de las superficies de apoyo:

- Tolerancias según Figura: Tolerancias de las superficies de apoyo y paralelismo de los carriles-guía montados y Tabla: Respetar los valores para la tolerancia de paralelismo t

- Rectificar o fresar con precisión las superficies, hasta un acabado superficial Ra 1,6. Desviaciones de las tolerancias indicadas:

o empeoran la precisión general de la guía lineal

o modifican la precarga

o reducen la duración de vida útil de la guía

Diferència d’alçades entre carrils (? H)


Novembre

15

Para ?H son admisibles valores según la siguiente ecuación.

? H µm desviación máxima admisible de la posición teóricamente exacta

a Factor, para la clase de precarga V3: a = 0,075

b mm separación entre centros de los elementos de guiado.

En el nostre cas la separació entre carrils serà de b=160 mm. Per tant tindrem

? H =0,075 · 160 = 12µm

Tolerancias de las superficies de apoyo y paralelismo de los carriles-guía En el nostre cas tindrem 10 µm Alturas de las superficies de tope y radios de las esquinas En el nostre cas deixarem: h1=10 mm r1=0,8 mm h2=2 mm r2=0,6 mm NOTA: Per la dificultat i precisió que es necessita en el muntatge del sistema es recomana que la instal·lació sigui realitzada per personal qualificat. Es demanarà la qualificació del personal i es realitzarà una visita prèvia a les instal·lacions de l’adjudicatari de l’execució de l’obra per comprovar que cumpleix amb les exigències de precisió que requereix el muntatge


Novembre

16

Detall carrils i patins de desplaçament vertical

Husillos de transmissió Per al càlcul del husillo tenim en compte les següents dades: L=5000 mm F=11.167 Kg Si considerem el possible pandeig busquem en taules per una L de 5000 mm i una aplicació tipus 4.


Novembre

17

El tipus de husillo serà un KN130 o similar amb característiques: càrrega màxima de treball=177,61 kN relació de reducció (i)= 3/32 pas=16mm. Rend. Efectiu( ? )=0,224 r.p.m=1000 barres roscades rosca trapezoïdal de 95mm de diàmetre Si partim de les següents dades: Pes plataforma: 15.100 Kg càrrega dinàmica: 528 Kg/cm2 (28.300 Kg) TOTAL CARREGA: 43.400 Kg 10.850,2 Kg per husillo Si limitem la càrrega a la potència d’un motor de 22Kw i 1000 rpm tenim:

iF·V

P =60000·?

V= velocitat =1500 mm/min ? = 0,224 (rendiment taula 6C annex doc.)

P·60000· 22·60000·0,224

F = 19.712V 1500

Kg?

? ?

La càrrega limitada per husillo serà de 4.928 Kg El càlcul del par necessari per l’elevació de la càrrega de 4.928 Kg és: T= (F*dm/2)*(((l+(p·µ·dm))/(p·dm-µ·l))) Rosca trapezoïdal F=càrrega per husillo d = diàmetre exterior dm = diàmetre mig p = pas de rosca dr= diàmetre mínim d=95 mm dm=d-(p/2)=95-(16/2)=87 mm p=16 mm


Novembre

18

dr=d-p=95-16=79 mm l=n*p=1*16=16 mm µ=0,08 T= (4928*87/2)*(((16+(3,14*0,08*87))/((3,14*87)-(0,08*16)))= 29,84 Kg·m El par d’entrada útil per elevació de càrrega que tindrem amb un KN130 serà: Mi= MU*F (Nm) F=4.928 Kg=49,28 kN MU=1,066 (taula 6E annex doc.) Mi=52,53 Nm =5,25 Kg·m Si tenim en compte que la relació de reducció del KN130 és 3/32 tindrem un par a la sortida de: s i M =M ·i

s

32 M =5,25·( )=56 Kg·m

3

La potència útil per elevació de càrrega serà:

iF·V

P =60000·?

F=11.167 Kg=111,67 kN V= velocitat =1500 mm/min ? = 0,224 (rendiment taula 6C annex doc.) Pi=12,4 Kw=16,8 CV La potència a instal·lar per pujar tot el conjunt seria de 49,6 Kw. Com hem comentat a l’inici de la memòria limitem la potència a 22Kw amb el garantim una càrrega màxima de pujada de 19.700 Kg. Això implica que el màxim de càrrega dinàmica serà: Pes plataforma: 15.100 Kg Límit càrrega total: 19.700 Kg Límit càrrega dinàmica: 4.600 Kg (aproximadament 86 Kg/m2)


Novembre

19

La potència útil per elevació de la càrrega limitada de 4928 Kg será: Pi= 5,5 Kw = 7,47 CV

La selecció dels elements es fa partint d’elements estàndard de mercat:

- Motor fre de 1000 rpm i 22Kw de potència 6P 400/700 V B-5 Gr 200 50 Hzm. Capacitat d’elevació en moviment limitada a 20.000 Kg aproximadament. Càrrega a suportar per els husillos 37.057 Kg

- Equip d’elevació format per 4 husillos Costamasnaga SEP 300 o similar de reducció 3:32 VR A; 2 ut execució VS i 2 ut execució VD

- Femelles de bronze anti fricció de rosca trapezoïdal amb plat mecanitzat per unió amb peça suport

- Re envio d’angle TRAMEC o similar tipus RF48 S1: 1 PAM Gr 200 execució D posició B-3

- Re envio d’angle TRAMEC o similar tipus RA48 B1: 1 PAM Gr 200 2 ut execució F i 1 ut execució E posició B-3

Detall husillo d’elevació

EIX


Novembre

20

Per al càlcul del diàmetre de l’eix tindrem en compte la potència a transmetre i les r.p.m. Si tenim en compte l’angle de torsió provocat per el moment torsor en l’acoblament ?=25º

4 d =12Pn

on P= potència (CV) n= r.p.m

416,8

d =12 4,34980

cm?

El diàmetre de l’eix en tot el recorregut serà de 45 mm. L’eix de 45 mm te un pes de 15,2 Kg/m. En 6,7 m tindrem un pes total de 83,75 Kg.

Si considerem una fletxa màxima de max 7,45900

Lmm? ? ? distància entre suports serà de 2,6 m

Es posaran suports axials tipus SN 510 de 2 cargols cada 2,6m. ACOBLAMENTS Per les unions de l’eix amb els re enviaments es projecten acoblament dentats. El tipus serà en funció del par de transmissió i segons la fòrmula:

u9550·P·F P ( )=

nar Nm

on P=potència en kW n=r.p.m Fu=factor de servei segons tipus d’accionament

9550·49,6·1,25

P ( )= 604980

ar Nm Nm?

Agafarem un acoblament dentat tipus NFS 45 amb par torsor màxima 800 Nm


Novembre

21

PLACA BASE Les sol·licitacions que rep la placa són les provocades per la força puntual en el suport, el moment que aquesta provoca respecte a la secció més critica de la placa i el pes provocat per el husillo. Si considerem les dades de partida següents: F=13.563 Kg Mf=5086 Kg.m Ph=315 Kg (pes husillo taula 6A annex do.) Dimensions 700 x 740 mm segons plànols 2D

22

6·1609.5 /

·y y

f admx

Mf MfKp cm

W b h? ?? ? ? ?

cargols placa Si tenim

* 7352· * 1742 28639

0.242f

p

MN N Kp

d? ? ? ? ?

Agafem 4 cargols M.24 amb Nmax=33200Kg PLACA ANTIIBRATÒRIA S’ha previst la disposició d’un element flexible anti vibratori per absorbir les possibles vibracions que pugui transmetre el desplaçament vertical de la plataforma. Les vibracions existents es poden transmetre a terra per els 4 pilars i per el motor fre. Es per aquest motiu que es disposarà una placa anti vibratòria en cadascun d’ells. Amb aquesta solució eliminem les possibles vibracions i el soroll que es pugui propagar per via solida. Per el càlcul de la placa es tindrà en compte la força normal provocada sobre la placa i la freqüència pertorbadora donada fp. A parir d’aquest moment trobarem la de flexió estàtica (dest) que és la relació existent entre càrrega i rigidesa de l’element amortidor. Si considerem fn= freqüència natural del sistema fp=frequencia perturbadora M=càrrega


Novembre

22

K=rigidesa tindrem:

K=M/dest= 1,84/8=0,23 Es disposarà una placa anti vibratòria de poliuretà cel·lular mixt de color gris fosc de 25 mm.


Novembre

23

Detall definitiu transmissió

Detall secció transmissió (cota mínima 640 mm)


Novembre

24

ELEMENTS DE SEGURETAT - Accionament mitjançant comandament a distància per radio control, sensitiu de 2 moviments amb seta d’emergència i boto-clau on/off. - Sistema de seguretat per no persones mitjançant interruptors amb enclavament sense contacte en portes d’accés i detectors de presència en zona de risc instal·lats en la part baixa del fossat. COMANDAMENT El sistema de control i comandament de la plataforma estarà format per un quadre de control amb les corresponents proteccions elèctriques situat al costat del quadre general de distribució. Existirà la possibilitat de triar segons dos paràmetres de funcionament. - Comandament de forma manual amb 5 cicles fixes d’aturada en posicions mínima 1(càrrega grades) cota -6.65 i màxima 5(posició sala ball) cota -1,96. Les diferents posicions queden reflectides en el plànol de conjunt. El control manual es podrà realitzar des de qualsevol punt amb comandament per radio control amb selectors sensitius de pujada, baixada, seta emergència i clau on/off. Les senyals d’aturada vindran donades per finals de carrera inductius situats segons plànols en cadascuna de les 5 posicions. Com mesura de seguretat s’afegiran 2 finals de carrera inductius en les posicions 1 i 5. - Comandament automàtic mitjançant autòmat programable amb encoder push&pull de 1024 impolsos i senyals A i B, al motor fre de 22 Kw. La botonera de control estarà situada amb el quadre general i tindrà botonera amb 5 aturades preestablertes. Existirà la possibilitat de disminució de la velocitat mitjançant convertidor de freqüència ACT 401-31A de 60 A amb consola KP 500, placa addicional de senyals d’entrada i resistència de frenada de 4500 W. 24 ohms UNIONS CARGOLADES Totes les unions cargolades utilitzades en aquest projecte s’ha realitzat amb cargols d’alta resistència d’acer de qualitat 8.8 que tenen una tensió de ruptura mínima de 80 kg/mm2 y un límit elàstic mínim de 64 kg/mm2. Es seguiran les distancies mínimes i màximes entre forats i entre forat-extrem biga establertes per el Codi Tècnic de l’Edificació. S’ha escollit aquest sistema d’unió per a unir els quatre trossos de l’estructura de la plataforma. Aquesta s’ha dividit en quatre trossos per a facilitar el seu transport i muntatge.


Novembre

25

Es realitza de la següent forma: ? Es calcula el nombre de cargols necessaris per aguantar la tracció sol·licitada en la unió. ? Es realitzen els forats necessaris a les bigues, en el nostre cas són 2 UPN-300. ? El cargol (DIN 933) traspassa les dues bigues amb una arandela (DIN 125) intercalada

i amb una femella (DIN 934) roscada a l’extrem. Escollim un diàmetre de 22. Aquests cargols es col·locaran en 2 files repartits en la distància que es va considerar a l’hora d’introduir la repartició de les càrregues a les bigues principals. Es farà la mateixa repartició de cargols que en la secció crítica en tota la biga menys en els extrems i en el centre on col·locarem menys cargols ja que tenim unes solicitacions molt més baixes (Mf* = 399600 kp·cm i Mf* = 253400 kp·cm respectivament). En el plànol 2D es pot veure en detall la col·locació dels cargols. Càlcul unió cargolada biga 7 Agafem la secció més crítica de la biga i tenim les següents solicitacions: Mf* = 330100 kp·cm i una N* =-115 kp (compressió). Els cargols més allunyats de la fibre neutre estan a 10 cm d’aquesta, per tant, escollim un diàmetre de 16 mm. Si poséssim cinc cargols no compliríem les distàncies de separació màxima entre cargols, per tant, posarem la quantitat justa per a complir aquestes distancies. D’aquesta forma ja ens aguanta sobradament i complim amb la normativa. Aquests cargols es col·locaran en 2 files repartits en la distància que es va considerar a l’hora d’introduir la repartició de les càrregues a les bigues principals. Es farà la mateixa repartició de cargols que en la secció crítica en tota la biga. En el plànol 2D es pot veure en detall la col·locació dels cargols. COMANDAMENT I CONTROL L’accionament de pujada i baixada de la plataforma es farà mitjançant comandament a distància per radio control.

? Comandament

- quadre de control amb les corresponents proteccions elèctriques i amb dos sistemes de control pre definits a) 5 cicles fixes d’aturada en posicions 0(posició repòs) - 5(posició públic).


Novembre

26

b) comandament mitjançant autòmat programable

- Convertidor de freqüència ACT 401-31A de 60A amb consola KP 500, placa addicional de senyals d’entrada i resistència de frenada de 4500 W. 24 Homs

- Placa de comunicacions PROFIBUS / CAMBUS segons sistema de comunicacions entre convertidor i ordinador

- Encoder push&pull de 1024 impulsos i senyals A i B al motor fre - Comandament per radio control

7. REQUERIMENTS TECNICS D’EXECUCIO Per la redacció i execució del present han estat considerades i seran d’obligat compliment per part del constructor, tots els Decrets, Normes i Disposicions legals en vigència fins la data i en concret: -NBE-EA 95 Estructuras de acero en la edificación -NBE-CA-88 Condiciones acústicas en los edificios -ISO 8504-1,2,3 xorrejat i neteja mecànica i manual -UNE EN ISO 12.944-4 pinturas i barnisos -DIN 6784 -DIN 7168 -UNE 36-522 -Reglamento electrotécnico de baja tensión -Disposiciones mínimas de seguretat y salud en las obras de construcción -Real Decreto 1435/1992, de 27 de noviembre, por el que se dictan las disposiciones de aplicación de la Directiva del Consejo 89/392/CEE, relativa a la aproximación de las legislaciones de los Estados miembros sobre máquinas (s’adjunta còpia). Per la complexitat de l’execució del projecte es recomana que l’execució del mateix sigui realitzada per empreses amb experiència demostrada i que disposin de la certificació ISO 9001:2000. Es recomana que els diferents proveïdors e industrials que intervinguin en l’execució disposin de la mencionada certificació ISO 9001:2000 CONDICIONS A CUMPLIR PER L’ADJUDICATARI CONSTRUCTOR DE LA PLATAFORMA ELEVADA

? L’EMPRESA ADJUDICATARIA HA DE DISPOSAR DE LA CERTIFICACIÓ ISO9001-2000 AMB UNA ANTIGUITAT MÍNIMA DE 3 ANY. PER PODER GARANTIR LA TRAZABILITAT DE LA CONSTRUCCIÓ .

? PROCEDIMENS DE SOLDADURA SOTA CÓDIG ASME SECCIÓ IX O

SIMILAR. ? CERTIFICAT DE SOLDADORS HOMOLOGATS


Novembre

27

? MITJANS DE MECANITZACIÓ PROPIS, QUE PUGIN GARANTÍ LA

CORRECTA EXECUCIÓ DEL PROJECTE CONSTRUCTIU. AMB CAPACITAT DE FRESAT DE 10Mtrs PER ELS ELEMENTS MES COMPROMESOS

? DOSSIER DE QUALITAT AMB CERTIFICACIÓ DE MATERIALS I

GRAFIQUES DE DISTENSIONAT INCLOSES.

? ADJUNTA PLANILLES DE MEDICIÓ I PUNTS DE CONTROL ESTABLERTS PER EL PROJECTE D’ENGINYERIA

? ES REALITZARAN COMPROVACIONS I ES DOCUMENTARAN

MITJANÇANT PAUTES DE CONTROL LES SOLDADURES, SENSE ADMETRE INTERRUPCIONS EN CORDONS NI DEFECTES APARENTS.

? L’EMPRESA ADJUDICATÀRIA DIPOSARÀ D’UN PLA DE SEGURETAT I

SALUT PER PODER DUR A TERME L’EXECUCIÓ DE L’OBRA.

? L’EMPRESA ADJUDICATÀRIA PROPOSARÀ UN PROGRAMA DE MUNTATGE I EXECUCIÓ QUE SERÀ APROVAT PRÈVIAMENT PER EL DIRECTOR DE L’OBRA ABANS DE L’INICI DELS TREBALLS. EN EL PROGRAMA ES DETALLARÀ:

o DESCRIPCIÓ DE LES FASES, AMB TEMPS D’ACTIVITAT I DATES A

ORIGEN D’INICI I FINAL DE CADASCUNA. o EQUIP UTILITZAT EN CADA FASE. o PERSONAL, ESPECIFICANT QUALIFICACIÓ PROFESSIONAL

? TOTES LES CIMENTACIONS SERAN INSPECCIONADES PREVIAMENT

PEL DIRECTOR D’OBRA, PER GARANTIR QUE LA POSICIÓ I ALINEACIÓ ESTÀ DACORD AMB ELS PLÀNOLS PRESENTATS

8. RECOMANACIONS TECNIQUES D’US A continuació es detallen recomanacions tècniques d’ús per la plataforma. La plataforma NO ha estat dissenyada per l’elevació de persones. NO ES UN APARELL ELEVADOR. L’elevació de la plataforma es realitzarà SEMPRE sense persones a sobre. El fabricant i projectista NO es fan responsables de l’ús inadequat de la mateixa. Els elements de seguretat han estat dissenyats per la protecció de les persones segons directiva de màquines RD1435/1992. El fabricant NO es fa responsable de les conseqüències provocades per les manipulacions efectuades en els elements de seguretat.


Novembre

28

El projecte ha estat dissenyat per una càrrega permanent estàtica de 528 Kg/m2. Per garantir la seguretat de l’ús es limita la potència del motor a 22Kw amb el que es garanteix una càrrega màxima d’elevació en moviment de 250Kg/m2 (20.000 Kg) 9. ANNEX DE DOCUMENTACIO TECNICA - Es cumplirà en l’execució els requisits mínims del RD 1435

Sant Feliu de Llobregat, 15 de novembre de 2006

Joan Perona Navarro Enginyer Tècnic Industrial Núm. Col·legiat 12.669


Novembre

29

PLÀNOLS

Documents

ARQUITECTE: J. FRANCESC GUÀRDIA RIERAargentona.cat/media/921.pdfARQUITECTE: J. FRANCESC GUÀRDIA RIERA Situació: TEATRE “LA SALA” ARGENTONA Rev.00 G31600_ la sala_argentona 2