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Memorias del Congreso ASME USB 2005: IV CONGRESO ANUAL DE INGENIERÍA ASME USB 2005 16-18 de junio, 2005, Caracas - Venezuela AUSB2005-100101 ANÁLISIS DE UN NOVEDOSO BASTIDOR DE BICICLETA DE PISTA; ESTUDIO DE LOS ESTADOS TENSIONALES Martín Javier Portillo Medina Universidad de Los Andes Miguel A. Díaz DIMMA, Dpto. Tecnología y Diseño, Universidad de Los Andes Rubén D. Chacón DIMMA, Dpto. Tecnología y Diseño Universidad de Los Andes RESUMEN Se presenta el análisis, utilizando el Método de los Elementos Finitos (MEF), de un bastidor de bicicleta de pista. Para el diseño geométrico del bastidor se utilizaron las normas establecidas por la Federación Internacional de Ciclismo. Con la finalidad de determinar las magnitudes y direcciones de las cargas actuantes sobre el bastidor, se diseñaron ensayos. Estos permitieron conocer las condiciones de carga crítica. La construcción del modelo se elaboró a partir de bosquejos planos, utilizando programas de dibujo asistido por computadora (CAD). Finalmente, el estado de esfuerzo en el bastidor se determinó mediante un paquete de Ingeniería Asistida por Computador (CAE). Los resultados obtenidos muestran que el bastidor soporta satisfactoriamente los estados de carga a los que fue sometido. INTRODUCCIÓN. El diseño de bicicletas de pista más livianas y resistentes se fundamenta en conocer de manera precisa el estado de esfuerzos presentes en el bastidor. Uno de los principales problemas que se desea resolver en las bicicletas de pista, es el peso, es decir, fabricar bicicletas livianas, dentro del rango aceptable para aprovechar el máximo de potencia generada por el ciclista. Por la complejidad geométrica-estructural de estas bicicletas, actualmente la reducción del peso es el principal aspecto a tomar en cuenta a la hora de diseñar una nueva bicicleta. Adicionalmente existen organismos internacionales que regulan y crean los reglamentos del deporte ciclístico, en búsqueda de dar mayor igualdad a los equipos y evitar alguna ventaja que pudiera brindar la geometría de las bicicletas. Estos organismos exigen y crean pruebas de cargas a las que deberán someterse los nuevos bastidores, para así cumplir con los requerimientos impuestos por estos entes reguladores. En el diseño de partes y/o piezas, el Método de los Elementos Finitos (MEF) está siendo utilizado con mayor frecuencia en la industria de hoy, principalmente debido a las ventajas comparativas que el método presenta a la hora de evaluar un nuevo producto. Los costos debido a la construcción de prototipos se disminuyen, ya que el método aporta mejor y mayor información, en las fases previas a la construcción del prototipo. Lo anterior constituye el objeto del presente trabajo. En el cual se emplean métodos de resolución numérica para conocer los estados tensionáles de un novedoso bastidor de bicicleta de pista. El estudio busca conocer el comportamiento del bastidor, para garantizar que resista las cargas sin comprometer su peso. Los estudios previos de bicicletas a través de métodos computacionales, se basan en su mayoría en bastidores de tipo tubular, tal es el caso del estudio realizado por Peterson y Londry [1]. En su investigación, los autores analizan el bastidor de una bicicleta de ruta de la marca Trek modelo 770 y plantean la importancia de las nuevas herramientas de análisis estructural. Un estudio de los estados de tensión y el comportamiento del material laminado compuesto de un nuevo bastidor de monocasco para una bicicleta de pista fue el presentado por Goñi [2]. El trabajo se presenta de la siguiente forma; primero se describe el diseño del bastidor, seguidamente la geometría se parametriza utilizando herramientas de diseño asistido por computador CAD: AUTOCAD 2002 e INVENTOR de AUTODESK. Luego las cargas sobre la estructura son determinadas con el objeto de analizar mediante herramientas CAE (en este caso análisis de elemento finito) el desempeño del bastidor. Por último se presentan y discuten los resultados obtenidos. 1

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Memorias del Congreso ASME USB 2005: IV CONGRESO ANUAL DE INGENIERA ASME USB 2005 16-18 de junio, 2005, Caracas - Venezuela AUSB2005-100101 ANLISIS DE UN NOVEDOSO BASTIDOR DE BICICLETA DE PISTA; ESTUDIO DE LOS ESTADOS TENSIONALES Martn Javier Portillo MedinaUniversidad de Los Andes Miguel A. Daz DIMMA, Dpto. Tecnologa y Diseo,Universidad de Los Andes Rubn D. Chacn DIMMA, Dpto. Tecnologa y Diseo Universidad de Los Andes RESUMEN Sepresentaelanlisis,utilizandoelMtododelos Elementos Finitos (MEF), de un bastidor de bicicleta de pista. Para el diseo geomtrico del bastidor se utilizaron las normasestablecidas por la Federacin Internacional de Ciclismo. Con la finalidad de determinar las magnitudes y direcciones de las cargas actuantes sobre el bastidor,se disearon ensayos. Estos permitieronconocerlascondicionesdecargacrtica.La construccindelmodeloseelaborapartirdebosquejos planos,utilizandoprogramasdedibujoasistidopor computadora(CAD).Finalmente,elestadodeesfuerzoenel bastidorsedeterminmedianteunpaquetedeIngeniera AsistidaporComputador(CAE).Losresultadosobtenidos muestran que el bastidor soporta satisfactoriamente los estados de carga a los que fue sometido. INTRODUCCIN. El diseo de bicicletas de pista ms livianas y resistentes sefundamentaenconocerdemaneraprecisaelestadode esfuerzospresentesenelbastidor.Unodelosprincipales problemas que se desea resolver en las bicicletas de pista, es el peso,esdecir,fabricarbicicletaslivianas,dentrodelrango aceptable para aprovechar el mximo de potencia generada por elciclista.Porlacomplejidadgeomtrica-estructuraldeestas bicicletas,actualmentelareduccindelpesoeselprincipal aspectoatomarencuentaalahoradedisearunanueva bicicleta.Adicionalmenteexistenorganismosinternacionales queregulanycreanlosreglamentosdeldeporteciclstico,en bsqueda de dar mayor igualdad a los equipos y evitar alguna ventajaquepudierabrindarlageometradelasbicicletas. Estosorganismosexigenycreanpruebasdecargasalasque debern someterse los nuevos bastidores, para as cumplir con los requerimientos impuestos por estos entes reguladores. Eneldiseodepartesy/opiezas,elMtododelos ElementosFinitos(MEF)estsiendoutilizadoconmayor frecuencia en la industria de hoy, principalmente debido a las ventajascomparativasqueelmtodopresentaalahorade evaluarunnuevoproducto.Loscostosdebidoala construccindeprototipossedisminuyen,yaqueelmtodo aportamejorymayorinformacin,enlasfasespreviasala construccin del prototipo. Loanteriorconstituyeelobjetodelpresentetrabajo.En elcualseempleanmtodosderesolucinnumricapara conocerlosestadostensionlesdeunnovedosobastidorde bicicleta de pista.El estudio busca conocer el comportamiento delbastidor,paragarantizarqueresistalascargassin comprometer su peso.Losestudiospreviosdebicicletasatravsdemtodos computacionales, se basan en su mayora en bastidores de tipo tubular,taleselcasodelestudiorealizadoporPetersony Londry[1].Ensuinvestigacin,losautoresanalizanel bastidor de una bicicleta de ruta de la marca Trek modelo 770 yplanteanlaimportanciadelasnuevasherramientasde anlisis estructural.Un estudio de los estados de tensin y el comportamiento delmateriallaminadocompuestodeunnuevobastidorde monocascoparaunabicicletadepistafueelpresentadopor Goi[2].Eltrabajosepresentadelasiguienteforma;primerose describeeldiseodelbastidor,seguidamentelageometrase parametrizautilizandoherramientasdediseoasistidopor computadorCAD:AUTOCAD2002eINVENTORde AUTODESK.Luegolascargassobrelaestructurason determinadasconelobjeto deanalizarmedianteherramientas CAE(enestecasoanlisisdeelementofinito)eldesempeo del bastidor. Por ltimo se presentan y discuten los resultados obtenidos. 1 EL BASTIDOR Eldiseodeunbastidordebicicletadepistadebe respetarlascondicionesgeomtricasimpuestasporlaUnin deCiclistaInternacional(UCI),cuyosmiembrosbuscan otorgarmayorigualdaddeparmetrosgeomtricos.Estas condicionespresentadasenelao1976,describen restriccionesquedebenrespetarseenlascompeticiones.Las normasdelaUCIpuedenserconsultadasenelmanualdel entrenadordeciclismodelaComisinNacionaldelDeporte mexicano (CONADE) [3]. Lasespecificacionesdelasdimensionesycotasseestablecen respectoa cinco puntos de referencia mostrados en lafigura1yson[3],[5]:1)Lasposicionesdelasiento.2) Apoyo de los brazos del ciclista. 3) Centro de la rueda trasera. 4)Centrodelaruedadelanteray5)Centrodelacajade pedales. A partir de las especificaciones de distancia entre los puntosdereferencia,seproyecteldiseodelbastidorde bicicleta presentado en la figura 2. Figura 1. Representacin de los puntos de diseo. Figura 2. Esquema de la bicicleta propuesta. Unadelascaractersticasmsresaltantesdeldiseo propuestoeselacopledelaruedadelantera,mostradaenla figura 3. Este diseo se sale de lo tradicional, donde el acople delaruedadelanteraestsujetoalbastidorporsueje.La configuracinpropuestaparalaruedadelanteraconsiste nicamente del aro (ring), el cual se mueve por un riel con una seccin transversal en forma de T fijo en el aro de la rueda, dos patines sujetos al bastidor en la parte superior y otro en la inferior. Los soportes sirven degua de la rueda delantera. Otradelasvariacioneshechasaestediseoenrelacin conlosmodelosactualeseselempleodeunmonobrazo trasero.Enlaactualidadseimplementandossoportesenla rueda trasera, que habitualmente se ubican uno de cada lado de lamisma.Enestediseoseutilizaunnicosoporteo monobrazo del lado en que se transmite la potencia,esto con lafinalidaddedisminuirelpesodelbastidor.Lafigura4 muestralacomparacinvisualentreunapoyocomnyel monobrazo trasero propuesto para este diseo. Figura 3. Corte transversal del soporte inferior de la rueda delantera. Figura 4. Apoyo trasero propuesto en la figura de la izquierda y apoyo comn en la figura de la derecha. La configuracin monobrazo trae como consecuencia un incrementoenlosesfuerzos.Enlafigura5semuestraun esquema de las cargas generadas en el apoyo del monobrazo. 2 Figura 5. Detalle y representacin de las fuerzas en el monobrazo. Esteapoyoocasionabaunmomentoflectordebidoala carga de reaccin en la rueda trasera. El momento es producto de la fuerza de reaccin por la distancia formada entre el punto decontactodelaruedaconelpisoyelpuntodeunindel bastidor con el eje de la rueda. Con el objeto de disminuir este efecto,seredujoladistanciaentreelpuntodesujecinyel punto de contacto entre la rueda y el piso, por lo que el punto de apoyo se desplaz hacia el centro del eje de la rueda. Esto coloca el pin de transmisin por fuera del bastidor y no por dentro,queeslousual,lograndodeestaformadisminuirel valor delmomento generado en este punto. El resultado de la variante del monobrazo aplicado a este diseo se muestra en la figura 6. Figura 6. Detalle final del monobrazo. Elincrementodelalongituddelsoportedelsilln mostradoenlafigura7,sehizoconelfindeutilizarmenos espacioyporendemenosmaterialparalograrunamayor esbeltez en el diseo. Figura 7. Mstil del silln comparado con el diseo actual. Figura 8. Corte del bastidor; casquete delgado y huecoLo que se persigue lograr con este diseo en particular de bastidoryruedadelantera,esladisminucindelpesodel conjunto total de la bicicleta y no nicamente del bastidor, por tanto el bastidor se dise como un casquete hueco. La figura 8 muestra las secciones que constituyen el cuerpo del bastidor. CREACIN DEL MODELOEnestaetapaseelaborunmodelotridimensionaldel bastidorlomascercanoposiblealageometraoriginal deseada. Paralacreacindelmodeloseempleelprograma AutoCad 2002 y Inventor de Autodesk [4], ya que el programa permitelaelaboracindelageometradelbastidordeforma paramtrica,deestamaneralageometradelbastidorpuede sermodificadayanalizadaparadistintasconfiguraciones geomtricas.AdicionalmenteelprogramaAutodeskInventor se integra a paquetes CAE, debido apermite generar archivos en formato ASCIS o .SAT. El modelo final del bastidor se muestra en la figura 9 endondesedestacalaruedadelanteraylabajaposicindel ciclista. CARGAS Y APLICACIN. Conelobjetodedeterminarlascargasalaqueest sometido el bastidor, se realizaron ensayos sobre una bicicleta tubulartradicionaldepistayruta.Losensayosaportaronla informacin sobre las magnitudes y direcciones de las fuerzas. Estosensayosserealizaronparalascondicionesmscrticas decargaquesufreunabicicleta.Sedefinieron4estados crticos, descritos a continuacin: 3 Figura 9. Diseo final propuesto 1.Posicindearranqueparado:enestaposicin elciclistaseencuentraapoyadosoloporsus piernas y brazos ejerciendo el mximo de fuerza, conelfindeobtenerunimpulsomximoala arrancada, teniendo que vencer la inercia. 2.Posicin de arranque sentado: en esta posicin elciclistatratadevencerlainerciadelarranque enunaposicinsentadosobreelsilln,teniendo as tres puntos de apoyo, los pedales, el silln y el manubrio;enestemomentoelciclistatratarde aplicarlamximafuerzaposibleparagarantizar una salida rpida. Adicionalmentesobreelbastidorserealizarondos pruebassugeridasporautoresPetersonyLondry[1], denominadasImpactoVerticalyelImpactoHorizontal, estas pruebas consisten en: Elimpactovertical:Estacargasimulalasvibraciones ocasionadasporelciclistaalrodarporelcamino.Estacarga seobtienemultiplicadoelpesodelciclistaporunvalorG equivalentealpesodelciclista,esdecir,elvalordelacarga aplicada en el silln es tomada como n G, siendonel numero de veces que se estima el aumento de la fuerza del ciclista por razndeimpactoporvibracin.Estevalorsepuedeobtener realizandounsencilloensayo,colocandouninstrumentode medicindepesoocargaenelsillnyhaciendorodaral ciclistaporunazonaquepudieserepresentareldesnivel existente en un camino. Elvalormedidofuede2G,aunqueestevalorpuede parecerbajo,esdehacernotarqueunincrementomayorde estafuerzaesinnecesario,yaqueestasbicicletasruedanpor unapistaperfectamentelisayporendeexisteunnico impactoprobable,ocurridoenelmomentoenqueelciclista pasadelperaltadoalazonadeseguridadocentrodelvalo, donde el cambio de inclinacin es notable. Elimpactohorizontal:Estapruebasimulaunimpacto horizontaldelabicicletaabajavelocidad,esteimpactoser equivalente a una carga esttica aplicada al eje de la rueda con unvalorde980Nycolocandoelejetraserocomoelnico soporteyprivndolodetodomovimiento[1].Lapruebaes aprobada solo si el bastidor no presenta fractura o deformacin permanente de su estructura. Unavezdefinidosclaramentelosestadosdecarga mximosenelbastidordeunabicicleta,sedeterminaronlas fuerzas ejercidas por un ciclista en esos estados. Para ello fue necesariocontarconunabicicletaquecumplieraconlas dimensionespropuestasporeldiseoyconunciclistaque fuese de la talla adecuada y practicase el deporte.Seobtuvieronlasfuerzasutilizandobalanzas.Las pruebas y mediciones que se realizaron fueron las siguientes: 1.Peso del ciclista: se utilizaron tres balanzas para pesaralciclistaencadaunadeellasyelpeso finalsepromediapartirderesultadosdelas tres balanzas. 2.Pesoydistribucindelabicicleta:seobtuvo colocando las balanzas en los puntos de contacto de la bicicleta y el piso3.Distribucindelpesodelconjuntobicicleta-ciclista: se determinaron las reacciones sin que el ciclistaejercierafuerzaalgunasolodebidoasu propio peso. Ver figura 10.4.Fuerza en los pedales sentado: se le pidi al ciclista que ejerciera la misma cantidad de fuerza para la arrancada, como si estuviese sentado en el sillnparaasmedirlafuerzaqueeracapazde ejercer en el pedal de bajada.Estafuerzafuemedidaenvariasdelasposicionesdel pedal para determinar la posicin en donde el valor del torsor aplicado sera mximo. Se tomaron 3 puntos de referencia para lasmedidas,elprimerodeellosa60gradossegnla horizontal del pedal, otro a 45 grados y por ltimo a 0 grados, encontrndosequeelmximomomentotorsorsegenerabaa 45 grados. Figura 10. Distribucin del conjunto Ciclista bicicleta. EltorsorobtenidosesupusoconstantebasadoenBiciWorld[7],revistaespecializadaenciclismo,que establece que un ciclista profesional ejerce una fuerza con un movimiento circular, es decir, si tomamos un giro del pedal y lo dividimos en dos partes la primera sera desde las 12 horas hastalas6horasdegiro,elciclistaejerceunafuerza descendente, pero a partir de las 6 horas en el giro restante, el ciclista profesional es capaz de generar una fuerza ascendente equivalenteaun30%delafuerzadedescenso,porloqueel torsorresultantepodrahacersecasiconstanteconpequeas 4 fluctuaciones que pueden considerarse nulas para este estudio, dando como resultado un torsor constante.5.Fuerza en los pedales parado: al igual que en elpunto4deestaseccin,seutilizelmismo anlisis para la obtencin de las fuerzas.6.Fuerza en el silln: el ciclista se sentara sobre la balanza(lacualestaracolocadasobreelsilln) en la posicin adecuada sin modificar la altura de contacto,esdecir,quesedebibajarelsilln tanto como el espesor de la balanza y se le pidi alciclistaqueejercieralamismafuerzaparaas medirlasreaccinenelsillnolafuerzasobre este.7.Fuerzas en el manubrio: para los casos donde el ciclistatratadearrancar,bienseadepieo sentadodebeadoptaryejercerlasfuerzas necesariasparalograrlaarrancadayas determinarlasdireccionesymagnitudesdelas cargas aplicadas en el manubrio.Lasfuerzasenelmanubriosonlascargasms complejasdelsistema,yaqueestasvaranen cada pedaleada del ciclista.Estasfuerzasseestimaron,utilizandounamesa comoapoyoalaalturadelmanillarparaevitar elmovimiento,labalanzafuecolocadaentrela mesayelmanillar(conlaconfiguracin manillar-balanza-mesa)conlafinalidadde medirlasfuerzasdescendientesejercidasporel ciclista.Paralasfuerzasascendentesla configuracindelmontajedemedicinfue mesa-balanza-manillar,ambasconfiguraciones son vistas de arriba hacia abajo en el eje vertical. 8.Fuerzasdedistribucindepeso:encadauno deloscasospresentadossemidieronlosvalores delasfuerzasenlospuntosdecontactodelas ruedas,parasaberaslasdistribucionesdepeso de las diferentes situaciones. Enesteestudionoseconsideraronlascargasporfatiga yaqueeltiempodeaplicacindelacargaes30y60 segundos,estoocurreenplenacarreradondeelciclistahace sumayoresfuerzoyalcanzalasmximascondicionesde velocidad.Adicionalmente,lacarreratotaldurasolounos minutos(enlamayordelasdisciplinaslacategoradeuna hora),labicicletanosufreunacondicindefatiga propiamentedicha,yaqueelnumerodeciclonopodraser comparadoconlascurvasdevidadelosmaterialesendonde sehablademillonesdecicloscontinuos,estaconjeturaes hechatambinporPetersonyLondry(2000)[1],ascomo tambin por Goi (2000) [2]. MODELO Definicindelosmateriales:Losanlisisserealizaronpara dostiposdemateriales.Unaaleacindealuminio,yfibrade carbono. El estudio se realiz en el rango elstico, isotrpico y homogneo. Para la fibra de carbono descrita se puede afirmar quedichasuposicinnoestamuylejosdelarealidad(esta suposicinserefiereaunmaterialslidoynounamatriz-fibra).Losvaloresdelaspropiedadesmetal-mecnicaspara estos materiales utilizados se muestra en la tabla 1.Tabla1.Propiedadesdelaaleacindealuminioutilizadaen el modelo. Propiedades Mecnicas Fibra de carbonoAleacin de aluminio Mdulo de Elasticidad 275 GPa71.0 GPa Relacin de poasson0.330.33 Densidad del material1900 Kg./m32770 Kg./m3Limite de Fluencia a la traccin 300 MPa288 MPa Limite de Fluencia a compresin 300 MPa288 MPa Esfuerzo ltimo315 MPa310 MPa Caractersticas del discretizado: Se utiliz el elementotipo tetradricoslinealesde8nodos.Lascondicionesdel discretizado,seobtuvieronapartirdeltamaopreliminar predeterminadoqueofreceelpaquete.Seguidamentese desarrollaronrefinamientos,entodalageometra)sucesivos,(mtodo h).El discretizado final obtenido, a travs de estudiar la convergencia de resultadosdelEsfuerzo Von-Misses, y del Error Estructural presentes en el bastidor [8] fue de 20 mm.Estadosde Carga:Definidaslascargasysusdirecciones,se definieron los estados total de carga en la bicicleta, mostradosen la figura 11. Las cargas se presentan en la tabla 2. Figura 11. Estados de cargas totales en el bastidor. Tabla 2. Estados de Carga Estimados a partir de Ensayos. 5 Sentado (Valores en Kilogramos) VolantePedalesRuedasSilln DIDIDelTra 2753.655-4937 23 Parado (Valores en Kilogramos) VolantePedalesRuedasSilln DIDIDelTra 3247.870-5335 - Definicindelosapoyos:Losapoyosdebenreproducirlas restriccionesdemovimientorealesenunabicicleta.Las fuerzas actan sobre las pistas de rodadura de los rodamientos delosejes.Alanalizarcuidadosamentelascargasylos movimientosquerealizaunciclistaalarrancar,sedetermin quelomsconvenienteerautilizarapoyosdecompleta restriccin de movimiento en el eje de la pista de rodadura de laruedatraserayeleje derotacininferior delmanillar,esto semuestraenlafigura12.Losapoyosderestriccintotal impidenelmovimientoylosmomentosenlasdireccionesde los 3 ejes coordenados XYZ, logrando simular las condiciones realesdemovimientodeunabicicletaenlascondicionesde arrancada de pie y arrancada sentado. Luegodeseleccionarlosapoyosydeaplicarlosenlas superficies de rodadura, se compararon las cargas de reaccin calculadasporelprogramaconlosvaloresmedidosenlos ensayos.Seobtuvounavariacindesolo3.4Kg.encada apoyo,estopuedeadjudicrselealadiferenciadepesodela bicicletadeensayoyelbastidordelmodelo,cuyadiferencia es de 6.8 Kg. Figura 12. Ubicacin de los apoyos de total restriccin de movimiento. Estosapoyosrestringenelmovimientoenlastres coordenadasdelsistemacartesiano,enlacual,solola magnitudysentidodelasfuerzasdereaccinenladireccin del eje Y sern las utilizadas para la comparacin, ya que esta eslanicacomponentequepudosermedidaconla instrumentacin disponible para los ensayos. VERIFICACIN DEL MODELO. Seestablecierontresprocedimientosparalaverificacin de este estudio MEF: Comparacindelosvaloresdelasfuerzasdereaccinen losapoyos.Losvaloresdelasfuerzasdereaccinenlos apoyos,secompararonconlosvaloresmedidos experimentalmente.Comparacin de los esfuerzos en dos puntos de prueba del bastidor:Secompararonlasmagnitudesdelosesfuerzos aportadosporelprograma,endospuntosdeprueba,conlos valoresdeesfuerzoscalculadosmediantelateorade elasticidad.Elsoportesuperiordelaruedadelanteradel bastidordelabicicletasehasimplificadoenunavigaen voladizo. Las simplificaciones hechas para este estudio fueron necesarias para lograr un estudio manual, ya que debido a que dicho soporte es un elemento curvo, cuya curvatura obedece a la de una elipse con una seccin transversal hueca compuesta, estosumadoalhechodequeexisteunmomentoenla direccin del eje axial aplicado en el extremo libre de la viga y quedichavigatieneunaseccintransversalquenoes constante, daba como resultado un estudio muy complejo. Porloanteriorfuenecesariorealizarlassiguientes suposiciones: Lavigaseasumircomorectacuyalongitudser tomadadesdeelcentroidedelaseccintransversal delempotramientohastaelcentroidedelaseccin transversal en el extremo libre. La seccin transversal se asumir constante en toda la longitud de la viga. Unavezhechaslassuposicionesparaesteestudiose procedeaestudiarlaestructuradeformaesttica,conestose esperacompararelvalordelosesfuerzos,yaqueestas suposicioneshechaspararealizarelestudiotraencomo consecuencia un error que difcilmente podra ser cuantificado, sinembargo,elobjetoprincipaldeesteanlisisnoestomar unadecisininmediatasobreelbastidorysuconstruccin sinoqueelobjetivodeesteascomodeotrosestudiosesla obtencin de valores mas cercanos a la realidad que ayuden a ladisminucindeloscostos porloqueestasimplificacines viable a para este estudio. Por otra parte, en el estudio de resistencia de materiales en elsegundopuntodeestudioycomparacinnoserealiz ningunasimplificacin,yaqueesteobedeceaun comportamientodecolumnalarga(estepuntoestsituadoen la base de la columna del silln), por lo que se podra asegurar queenestepuntolosresultadossonmascercanosala realidad. Convergenciadelosesfuerzosenelbastidor:Seempleel mtodoh.Serealizarondiscretizacionesconsecutivasconla finalidaddeobservarlaconvergenciadelosresultados EsfuerzoVon-MissesyErrorEstructural.Eltamaodel elementofuereducidoencadaensayo5mmpartiendode 50mmhastauntamaode5mm,estareduccinserealizen todalageometradelbastidorporigualutilizandolos controles de tamao y tipo de elemento que ofrece el programa de MFE. RESULTADOS DE LA VERIFICACIN DEL MODELO 6 Losresultadospresentadosenesteapartadoson obtenidos con un tamao final de malla de 20 mm con un tipo de elemento tetradrico lineal (obtenidos del los resultados de la convergencia de los esfuerzos en el bastidor). Comparacin de las Fuerzas de Reaccin en los Apoyos. Latabla3muestralosresultadosobtenidosdecompararlas fuerzas obtenidas por el CAE y los medidos. Tabla 3. Fuerzas en los apoyos. Apoyos (Soportes de total restriccin de movimiento) MedidasMEF Arrancada de Pie Delantero510 N560 N Posterior350 N353 N Arrancada Sentado Delantero580 N595.02 N Posterior280 N286.06 ESFUERZOSENDOSPUNTOSDEPRUEBADEL BASTIDOR:Paraestacomparacinesnecesariopresentar losclculosobtenidosenlospuntosdepruebaseleccionados previamente.Enestospuntosserealizarunestudiode esfuerzossegnlascargasylascondicionesdelmodelo.Los valores de comparacin se muestran en la tabla 4. Tabla 4. Comparacin de los esfuerzosPunto de prueba misses(MPa) misses MEF (MPa) Error (%) 133.35638.4915.32% 269.59965.765.82% Losresultadosobtenidosdelacomparacindelos esfuerzossonsatisfactorios,selogrunerrorrelativamente bajo.Porotrapartelosresultadosobtenidosparaelpunto2 presentanunmejoracercamientoalvalordadoporel programa, encontrndose un error porcentual de 6 % CONVERGENCIA DE LOS ESFUERZOS. Paralaobtencin deldiscritezado final, seiniciocon un tamaodeelementoinicialyseguidamentesehicieron diferentesdiscretizados,empezandodelmximotamao tolerable para el bastidor de 50 mm y disminuyendo el tamao enintervalosde5mmSeprocedearealizarlosensayospara 50,45,40,35,30,25,20,15,10y5mm.Enlafigura13se muestra el tamao de malla definitivo de 20 mm. El arreglo del discretizado seleccionado (Tamao y tipo deelementodeldiscretizado),presentunamayorexactitud en la obtencin de los esfuerzos segn una reduccin del error inicial. Figura 13. Tamao de malla definitivo de 20 mm con un tipo de elemento tetragonal lineal. La figura 14 muestra la representacin de la distribucin deesfuerzosenfuncindeldiscretizado.Elanlisismuestra que a partir de un tamao de elemento de 20mm los valores de esfuerzos no presentaban una variacin significativa. De igual forma la figura 15 representa la variacin del error estructural debido al tamao del elemento.Definidoeltamaoytipodeelementodelmodelo,se analizaronporcompletoloscuatroestadosdecargasquese definieronparaesteestudio,yasobtenerlosestadosde tensindelbastidor,elfactordeseguridadtotal,el comportamientoydeformacionesdelbastidor,sonlas herramientasconlascualesseevalueldiseodelbastidor basndose en los estudios de tensiones. Figura 14.Variacin de las tensiones en funcin del tamao del elemento. 7 Figura 15. Error Estructural vs Tamao del Elemento ANLISIS DE LOS RESULTADOS Los valores de los factores de seguridad obtenidos en los puntosestudiadossepresentanenlatabla4.Losvalores obtenidosindicanquelaestructurasoportalosestadosde carga a los cuales fue sometido el modelo. Tabla 4. Valores de factores de seguridad de las simulaciones Factores de seguridad Aleacin de Aluminio Fibra de carbono Arranque de pie2.12.75 Arranque sentado 2.52.9 Impacto vertical2.853.06 Impacto horizontal 1.431.54 Los valores de deformacin de los cinco puntos de apoyo sondelordendemagnitudiguala1e-2mmparalafibrade carbono. Lafigura16,muestraladistribucindelesfuerzoVon-Misses,enellaseaprecianlosvaloresmximoymnimo. Adicionalmenteseobservaquelosmayoresesfuerzosse presentan en la seccin curva de la parte superior del modelo. Figura 16. Distribucin Esfuerzo Von-Misses. Ladistribucindelfactordeseguridadalolargodel monocascosemuestraenlafigura17.Enellaseapreciaque el factor de seguridad a lo largo de la estructura es elevado, a excepcindelazonadefinidaporelsoportesuperiordela rueda delantera donde se ubica el manillar. Figura 17. Distribucin de Esfuerzos La tabla 5 presenta los valores de mximo y mnimo del factor de seguridad y esfuerzo de Von Misses, en la condicin deArrancadadepie.Seanalizaestaposicinyaquees considerada la ms crtica. La condicin de factor de seguridad mnimayesfuerzomximosepresentaenlospuntosde aplicacindelasrestriccionesmovimiento,elfactorde seguridadescercanoalaunidad.Estosedebeaqueenel modelopropuestolospuntosdeapoyoproducenuna concentracin de esfuerzos. Tabla5. Valores mximos y mnimos de esfuerzo y factores de seguridad. Arrancada de pie MximoMnimo Factor de seguridad 15.01.1 Esfuerzo2.08E088.47E-04 CONCLUSIONES Se analiz utilizando el mtodo de los elementos finitos, los estados tensinales de un novedoso casco de bicicleta. Entrelasnovedadesdeldiseopropuestosetienenla utilizacinde unmonobrazotrasero,esbeltezdeldiseoyla ausencia de un ring delantero comn. Eltrabajoincluyounestudiodetalladodelestadode cargas a las cual esta sometido la estructura. Basndoseenelestudiopuedeafirmarsequela estructura es altamente resistente. Esteanlisisessolo un pasoprevioalaconstruccin de unprototipodondepuedanefectuarselosensayosnecesarios sin que estos ocasionen un incremento en los costos finales del producto. Esteestudiosehalimitadosoloaevaluarel comportamientodelbastidorbasndosenicamenteenlos estados de tensin. El estudio constituye solo un eslabnen la cadenaquedefinirelfuturodelaproduccindeunnuevo producto,porloquelasprincipalesrecomendacionesseran: Estudioaerodinmico.Estudiodemanufactura.Estudio 8 de costos de produccin. Anlisis de los diversos elementos de la bicicleta. REFERENCIAS BIBLIOGRFICAS [1]PetersonL.,LondryK.(2000).Finite-Element StructuralAnalysis:ANewToolforBicycleFrame Design. Estados Unidos de Norteamrica. Recuperado el 20 de enero de 2004 en:http://www.sheldonbrown.com/rinard/fea.htm [2] Goi O. (2000), Diseo y clculo mediante el mtodo de loselementosfinitosdelcuadrodeunabicicletaen materialcompuestolaminado.Espaa,UniversidadPblica de Navarro. Recuperado el 17 de febrero de 2004 en: http://www.geocities.com/paraolivia/introduccionspa.htm [3]ComisinNacionaldelDeporte.Manualparael entrenadordeciclismo.Nivel1.MxicoD.F.Recuperadoel 12 de julio de 2004 en: http://www.conade.gob.mx/documentos/sicced/practica/capitulo1.pdf [4] Inventor, Autodesk (2004). Referente Manual. [5]Olympicmovement(2003).Barcelona1992.Men's individualtrackrace.Recuperadoel25deNoviembrede 2003 en: http://www.olympic.org/uk/utilities/multimedia/gallery/results_uk.asp?entid=67&LinkName=CYCLING+TRACK&MediaType=pic [6]Cerboncini,G.(2003).Lefty:newmono-armfront suspension. Bicycles Tech. Nmero 52, paginas 25-27 [7]Piechocki,J.,Allen,M.(1999).Fuerzasgiratorias. BiciWorld. Nmero 15, paginas 91-96 [8]ANSYSWorckbenchProducts(2003).ANSYS Workbench help. ANSYS INC. 9