Repblica Bolivariana de VenezuelaMinisterio del Poder Popular
Para la DefensaUniversidad Nacional Experimental de la Fuerza
Armada NacionalUNEFA-Ncleo Anzotegui
Bombeo De Cavidades Progresivas
Profesor: Bachiller: Jos Barrera Miguel Gonzlez C.I:22.860.557
Dugleyskar Ruiz C.I: 25.268.2127S-D05 Ing. Petrleo ngel Daz C.I:
19.629.715 Carlos Pinto C.I: 12.255.499 Luis Delgado C.I:
24.983.032
San Tome, Abril de 2015Introduccin
La Bomba de Cavidades Progresivas (B.C.P.) fue inventada en 1932
por un Ingeniero Aeronutico Francs llamado Ren Moineau, quin
estableci la empresa llamada PCM POMPES S.A. para la fabricacin de
la misma. En sus inicios, estas bombas fueron ampliamente
utilizadas como bombas de superficie especialmente para el bombeo
de mezclas viscosas. Actualmente, el mayor nmero de bombas de
cavidades progresivas instaladas para la extraccin de petrleo se
encuentran en Canad. Las primeras Bombas de Cavidades Progresivas
(B.C.P. de subsuelo) utilizadas en Canad fueron instaladas en 1979
en pozos de petrleo con alto contenido de arena y bajas gravedades
API (crudos pesados). En la actualidad, se utilizan tambin en pozos
productores de crudos medianos y livianos, especialmente con alto
contenido de agua. En Venezuela, las Bombas de Cavidades
Progresivas de subsuelo comenzaron a evaluarse a mediados de los
aos 80. Los resultados no fueron del todo satisfactorios y esto se
debi en gran parte a lo relativamente incipiente de la tecnologa en
el pas y al desconocimiento del alcance y limitaciones del sistema.
Hoy en da, se cuenta con instalaciones exitosas en pozos de crudos
viscosos; bajos y medianos; y aplicaciones a moderadas
profundidades. Las limitaciones del mtodo continan siendo la
incapacidad de los elastmeros para manejar altas temperaturas,
crudos livianos con bajo corte de agua y alto contenido de
aromticos, medianos a altos volmenes de gas libre (el gas afecta la
bomba de dos maneras, atacndolo directamente y por el calor que se
genera al ser sustituido los lquidos por la mezcla gaseosa). De
igual manera, desde el punto de vista mecnico las cabillas
representan un elemento con una capacidad limitada al esfuerzo
combinado al torque y tensin constituyendo algunas veces a ser el
equipo que impone la restriccin en el diseo del sistema. Por ltimo,
cabe mencionar que estas bombas son muy verstiles excepto en lo
referente a su compatibilidad entre modelos y marcas ya que ni los
Estatores ni los rotores son intercambiables.
Bombeo de Cavidades Progresivas
El Bombeo por Cavidad Progresiva proporciona un mtodo de
levantamiento artificial que se puede utilizar en la produccin de
fluidos muy viscosos y posee pocas partes mviles por lo que
sumantenimientoes relativamente sencillo.Un sistema BCP consta
bsicamente de un cabezal de accionamiento en superficie y una bomba
de fondo compuesta de un rotor deacero, en forma helicoidal de paso
simple y seccin circular, que gira dentro de un estator de
elastmero vulcanizado.La operacin de la bomba es sencilla; a medida
que el rotor gira excntricamente dentro del estator, se van
formando cavidades selladas entre las superficies de ambos, para
mover el fluido desde la succin de la bomba hasta su descarga.El
estator va en el fondo del pozo enroscado a la tubera de produccin
con unempaqueno sellante en su parte superior. El dimetro de este
empaque debe ser lo suficientemente grande como para permitir el
paso de fluidos a la descarga de la bomba sin presentar restriccin
de ningn tipo, y lo suficientemente pequeo como para no permitir el
paso libre de los acoples de la extensin del rotor.El rotor va
roscado en las varillas por medio del niple espaciador o
intermedio, las varillas son las que proporcionan elmovimientodesde
la superficie hasta la cabeza del rotor. Lageometradel conjunto es
tal, que forma una serie de cavidades idnticas y separadas entre
si. Cuando el rotor gira en el interior del estator estas cavidades
se desplazan axialmente desde el fondo del estator hasta la
descarga generando de esta manera el bombeo por cavidades
progresivas. Debido a que las cavidades estn hidrulicamente
selladas entre si, el tipo de bombeo es de desplazamiento
positivo.La instalacin de superficie est compuesta por un cabezal
de rotacin, que est conformado, por el sistema de trasmisin y el
sistema de frenado. Estos sistemas proporcionan lapotencianecesaria
para poner en funcionamiento al a bomba de cavidades
progresivas.Otro elemento importante en este tipo de instalaciones
es el sistema de anclaje, que debe impedir el movimiento rotativo
del equipo ya que, de lo contrario, no existir accin de bombeo. En
vista de esto, debe conocerse latorsinmxima que puede soportar este
mecanismo a fin de evitar daos innecesarios y mala operacin del
sistema.El niple de asentamiento o zapato, en el que va instalado y
asegurado al sistema de anclaje, se conecta a la tubera de
produccin permanentemente con lo cual es posible asentar y
desasentar la bomba tantas veces como sea necesario.
Clasificacin de las Bombas de Cavidades Progresivas
Existen diversos criterios con base a los cuales se pueden
clasificar las bombas de cavidades progresivas.Una primera
clasificacin las divide en bombas industriales (son bombas
horizontales) las cuales abarcan un gran rango de aplicaciones,
como por ejemplo son utilizadas en el agro, en procesamiento de
alimentos, en plantas de tratamiento de agua, etc. Las bombas de
cavidades progresivas destinadas a la extraccin de petrleo y gas,
en este contexto, se pueden clasificar las bombas como: Bombas
Tubulares Bombas Tipo Insertables Bombas de geometra simple Bombas
Multilobulares. Bombas de para alto caudal Bombas de gran altura.
-Bombas Tubulares: Este tipo de bombas el estator y el rotor son
elementos totalmente independientes el uno del otro. El estator se
baja en el pozo conectado a la tubera de produccin, debajo de l se
conecta el niple de paro, anclas de torque, anclas de gas, etc; y
sobre l se instala el niple de maniobra, niples X, y finalmente la
tubera de produccin. En cuanto al rotor, este se conecta y se baja
al pozo con la sarta de cabillas. En general esta bomba ofrece
mayor capacidad volumtrica, no obstante, para el reemplazo del
estator se debe recuperar toda la completacin de produccin.- Bombas
tipo Insertable: Poco utilizadas en Venezuela, su uso se prevaleci
en los pozos de Occidente (Costa Oriental del Lago de Maracaibo).
En este tipo de bombas, a pesar de que el estator y el rotor son
elementos independientes, ambos son ensamblados de manera de
ofrecer un conjunto nico el cual se baja en el pozo con lasarta de
cabillas hasta conectarse en una zapata o niple de asentamiento
instalada previamente en la tubera de produccin. Esta bomba tiene
el inconveniente de ofrecer bajas tasas de produccin (ya que su
dimetro est limitado al dimetro interno de la tubera de produccin)
pero ofrece la versatilidad de que para su remplazo no es necesario
recuperar la tubera de produccin con el consiguiente ahorro en
tiempo, costos y produccin diferida. Nominalmente se encuentran
bombas tipo insertables con capacidades de hasta 480 B/d (a 500
r.p.m. y cero head) y para 2800 psi (bombas 9.35-500IM y
28.20-55IM). Al igual que en la bombas tubulares, las capacidades,
geometras, diseos, etc., dependen del fabricante. -Bombas de
geometra simple: Son aquellas en las cuales el nmero de lbulos del
rotor es de uno, mientras que el estator es de dos lbulos (relacin
1x2). - Bombas Multilobulares: A diferencia del las bombas de
geometra simple, las multilobulares ofrecen rotores de 2 o ms
lbulos en Estatores de 3 o ms (relacin 2x3, 3x4, etc.). Estas
bombas ofrecen mayores caudales que sus similares de geometra
simple. Tericamente estas bombas ofrecen menor torque que las
bombas de geometra simple, adicionalmente, considerando el mismo
dimetro, las bombas multilobulares ofrecen mayores desplazamientos
volumtricos lo cual sera una oportunidad para obtener bombas
insertables de mayor tasa. Diversos fabricantes como Kudu,
Weatherford, Robbins Myers, Netzsch, ofrecen bombas tipo
multilobulares, no obstante para el momento de elaborar este
documento, no se cuenta en Venezuela con experiencias exitosas de
esta tecnologa.-Bombas de Alto Caudal: Cada fabricante ofrece
bombas de alto desplazamiento o alto caudal, el desplazamiento
viene dado principalmente por el dimetro de la bomba y la geometra
de las cavidades. Hay disponibles comercialmente bombas de 5 modelo
1000TP1700; estas son bombas tipo tubular (TP) de 1000 m3 /dia
(6300 b/d) @ 500 r.p.m. y 0 head; bombas 22.40-2500 con
desplazamientos de hasta 2500 b/d a 500 r.p.m. y 0 head y de 3200
b/d en los modelos CTR, los cuales se detallaran ms adelante en
este manual (bomba modelo 10.CTR-127). Se debe recordar que al
hablar de desplazamiento se debe considerar el volumen que ocupa el
gas en la bomba, as, los 3200 b/d de la ltima bomba comentada,
contemplan petrleo, agua y gas.-Bombas de gran altura (head): Como
se mencion en el punto N 7, la altura de la bomba es su capacidad
para transportar los fluidos desde el fondo del pozo hasta la
superficie, lo que se traduce en profundidades de asentamiento de
bombas o en diferenciales de presin a vencer.
Seleccin de equipos (Diseo)
Antes de comenzar a disear un mtodo de produccin, es de suma
importancia contar con todos los datos necesarios para ello y los
mismos deben de ser del todo confiables a fin de garantizar el
diseo adecuado, en este punto hay que destacar que no existe una
solucin (o diseo nico) y que la misma depende de diversos factores
tcnico econmicos incluyendo las polticas de explotacin del
yacimiento. Existe una diversidad de ecuaciones, tablas,
nomogramas, etc, para el diseo o seleccin de los equipos; no
obstante, muchos de estos recursos fueron elaborados bajo
determinadas suposiciones, las cuales no siempre reflejan la
realidad del campo. En algunas oportunidades se cuenta con factores
de ajuste para corregir los resultados obtenidos de las grficas, no
obstante, los mismos arrojan resultados aproximados y en algunas
oportunidades dichos factores no se han desarrollado.Ejemplo de lo
anteriormente expuesto lo representan las curvas de capacidad de
las bombas, las cuales fueron diseadas para fluidos de muy baja
viscosidad (agua), consideran fluidos monofsicos (desprecian el gas
a manejar por la bomba), los nomogramas para el clculo de la carga
axial en los cabezales no consideran el efecto de los dimetros de
las cabillas en la presin ejercida sobre el rotor de la bomba y por
ende en la carga axial a soportar por el cabezal, igualmente no se
considera geometra del pozo para predecir los puntos de contacto de
las cabillas con la tubera de produccin etc. Un diseo manual puede
ser desarrollado como una aproximacin y solo debe ser realizado de
esta manera luego de tener un conocimiento completo de todos los
factores o variables que intervienen en la dinmica del sistema
pozo-completacin y contar con estadsticas del desempeo de los
equipos correctamente diseados e instalados en el campo; an as,
bajo determinadas condiciones tales como: alta relacin gas liquido,
crudos muy viscosos, pozos de alto caudal, profundidades
considerables de asentamiento de bomba, pozos desviados u
horizontales, etc., repercuten en comportamientos complejos desde
el punto de vista hidrulico y mecnico, adems imposibilitan realizar
diversas sensibilidades en tiempos razonables, sobre todo
considerando el gran dinamismo de las operaciones
petroleras.-Seleccin y profundidad de la bomba: Para la seleccin de
la bomba se hace necesario conocer el comportamiento de afluencia
del pozo, para lo cual es necesario contar con las presiones
estticas y fluyentes (o niveles estticos y dinmicos), la respuesta
de produccin en concordancia con la(s) presin(es) fluyente(s), la
presin de burbujeo, etc. Una vez construida la IPR del pozo se debe
considerar que la tasa mxima para Ps = 0 es una medida de la
capacidad del pozo, sin embargo en la prctica la mayor tasa que
podra obtenerse depende de la profundidad de asentamiento de la
bomba y la sumergencia. Tambin es posible tomar la profundidad de
asentamiento de la bomba (PB) como datum, referir las presiones a
esta magnitud y construir la IPR a profundidad de la bomba. Es
necesario calcular la tasa de gas libre (en barriles diarios) y la
tasa de agua, ambos a la profundidad de la bomba (PB). El caudal
total a manejar por la bomba ser la suma de las tres tasas,
petrleo, agua y gas.Conociendo estas variables y utilizando las
curvas tipo de las bombas (suministradas por los fabricantes), se
puede determinar la velocidad de operacin y los requerimientos de
potencia en el eje de impulsin. Posteriormente se determina la
necesidad de utilizar anclas de gas, los grados y dimetros de las
cabillas y de la tubera de produccin y finalmente los equipos de
superficie, el cabezal de rotacin y el accionamiento
electro-mecnico.
-Clculo de la tasa de produccin:
Utilizando la ecuacin de IP constante, obtendremos (en la
bomba): IP = Q / (Ps Pwf) Ps = 0,373 lpc/pie x (3200 1000) pies =
821 lpc Pwf = 0,370 lpc/pie x (3200 2645) pies = 205 lpc IP = 100
b/d / (821 205) lpc = 0,162 b/d /lpc Qmx = IP x Ps = 0,162 b/d /lpc
x 821 lpc = 133 b/d Considerando una sumergencia de 200 pies en la
bomba el nivel dinmico a estas condiciones de operacin sera de 3000
pies (3200-200) y la Presin fluyente sera = 0.3700 lpc/pie x (3200
3000) pies = 74 lpc (es muy baja, pero se debe recordar que es un
ejemplo). Finalmente la tasa para un nivel dinmico de 3000 pies es
de: Q = IP x (Ps Pwf) = 0,162 b/d /lpc x (821 74) lpc = 121
b/d.Considere 120 b/d = 19 m3/d.
-Clculo de la presin en la bomba:
DeltaP = P2 P1 P1 = CHP + G1xND + G2xH = 0 + 0 +
0,370x(3200-3000) = 74 lpc P2 = THP + G3xPB + DP_Fr = 100 +
0,425x3200 + 240 = 1700 lpc DeltaP = 1700 74 lpc = 1626 lpc x Fs =
1951 lpc Head = 1626 lpc / 0,433 lpc/pie = 3755 pies x Fs = 4506
pies. Se trabajar con 1950 lpc 4500 pies (1372 mts). Con un head de
1370 mts se pueden revisar las bombas de la serie TP2000; estas
son: 30TP2000; 80TP2000; 60TP2000; 120TP2000; 180TP2000 y 430
TP2000. Considerando cada una de ellas, se obtienen los siguientes
resultados.
Bomba Dimetro (pulg.) B/D (100 r.p.m. y 0 head) r.p.m. para 120
b/d y 1950 lpc
30TP2000 2-3/8 34 400
80TP2000 2-3/8 100 145
60TP2000 2-7/8 83 175
120TP2000 3-1/2 151 110
180TP2000 4 226 75
430TP2000 5 542 50
Se aprecia que todas las bombas, excepto la 30TP2000, cumplen
con el criterio de velocidad de operacin menor a 250 r.p.m.
(criterio de diseo). Las bombas 60, 80 y 120 TP2000 trabajaran a
velocidades razonables y sus dimetros son de 2-3/8, 2-7/8 y 3-1/2.
Los modelos 180 y 430TP2000 no se justifican (grandes dimetros,
equipos mas costosos, etc.)Revisando las especificaciones de las
tres bombas pre-seleccionadas se obtienen requerimientos de
potencias en el eje del impulsor de: 60TP2000; 5,0 Kw = 6,7 Hp
80TP2000; 5,5 Kw = 7,3 Hp 120TP2000; 5,5 Kw = 7,3 Hp Ntese que los
requerimientos de potencia en el eje del impulsor son similares,
por tanto, la velocidad y la potencia no constituyen restricciones
para descartar ninguno de los modelos. Un criterio de seleccin
importante lo constituye el dimetro del forro o revestidor donde se
colocar la bomba. Suponiendo que las tres puedan mecnicamente ser
instaladas en el pozo, se seleccionar la bomba 80TP2000 para
disponer de cierta capacidad de reserva en caso de que el pozo
responda con mayor produccin. La bomba 80TP2000 puede instalarse en
el pozo con tubera de 2-3/8 o 2-7/8. Asumiremos tubera de
2-7/8.
-Torque requerido por el sistema y dimetro de la sarta de
cabillas
El torque del sistema est compuesto de dos elementos: El Torque
hidrulico, el cual es la fuerza necesaria para levantar el fluido y
es funcin del desplazamiento de la bomba y de la altura hidrulica.
Y el Torque debido a la friccin de la sarta de cabillas girando en
el fluido, este es funcin de la velocidad de rotacin, el dimetro y
longitud de la sarta de cabillas (profundidad de la bomba), el rea
del espacio anular entre las cabillas y la tubera de produccin. En
el caso de fluidos de baja viscosidad el Torque por friccin es
despreciable y por lo tanto el torque total es igual al torque
hidrulico y el mismo es independiente de la velocidad de rotacin.
Ejemplo de baja viscosidad son los pozos que producen con altos
cortes de agua o de gravedades API elevadas (crudos livianos). En
estos casos, se puede utilizar el grfico de la siguiente pagina;
con base a este se obtiene que dimetro mnimo de cabillas a utilizar
en nuestro ejemplo es de 3/4 pulg. Observe que este grfico solo
aplica para cabillas grado D y para fluidos de baja viscosidad, es
decir que el diferencial de presin en la tubera de produccin sea
despreciable (se debe recordar que en este ejemplo, este
diferencial es de 240 lpc.). Si las cabillas son re-utilizadas, se
tendra que recurrir a factores de seguridad pocas veces implcito en
los nomogramas. Finalmente, se debe comentar que si la viscosidad
es elevada el torque por friccin deja de ser despreciable y en
casos extremos puede llegar a constituir un componente importante,
inclusive crtico, del torque. En estos casos, las formulas para
calcular el esfuerzo en las cabillas son muy complejas y no es
posible resolver el problema grficamente, tenindose que recurrir a
programas de computacin.
Puesta en marcha del sistema
Una vez instalados los equipos de superficie es necesario
verificar que los frenos, retardadores o preventores de giro
inverso estn debidamente ajustados. Si se quiere detener la marcha
del equipo es recomendable reducir la velocidad a la mnima
permitida por el sistema instalado (segn sea un motovariador o
sistemas con variadores de frecuencia), de esta forma la parada ser
suave y en los equipos con motovariadores o sistemas de polea y
correa de velocidad fija, se garantiza que el arranque posterior se
realizar a la mnima velocidad. Cuando se va arrancar el sistema, es
necesario verificar que no existan vlvulas cerradas a lo largo de
la lnea de produccin del pozo y as mismo las vlvulas en los
mltiples de las estaciones. Una prctica aconsejable cuando se
producen crudos muy viscosos, consiste en llenar la lnea de
produccin con agua despus de una parada prolongada del sistema o
durante un intervencin del pozo, con la finalidad de evitar
obstrucciones al enfriarse el petrleo lo que traera como
consecuencia un aumento del torque (y por ende, un incremento de
corriente) en el arranque del sistema. Si se trata de paradas
eventuales debido a alguna falla, se puede inyectar diluente en la
lnea de produccin unos minutos antes de realizar el arranque. El
caso ms grave es cuando existen fallas breves de energa elctrica,
donde el arranque se realiza a plena velocidad (En caso de
accionamientos sin sistemas de arranque suave o sin variadores de
frecuencia) y a mxima carga, ya que las lneas se encuentran llenas
y el nivel de fluido bajo en el pozo, por lo tanto el sistema
demandar la potencia necesaria para vencer la columna de fluido y
la inercia del fluido que se encuentra en el eductor y la lnea de
flujo.
Diagnostico y Optimizacin.
Al inicio el equipo debe operar a baja velocidad (sobre todo si
el pozo se instala por vez primera con BCP) de manera de esperar el
tiempo necesario para que las condiciones de produccin se
estabilicen, principalmente, la presin de cabezal, el nivel dinmico
de fluido, el ajuste elastmero-rotor, etc. Durante este perodo es
necesario realizar un seguimiento muy estricto de las variables de
operacin, ya que es en esta etapa donde estadsticamente se
presentan una significativa proporcin de las fallas. Es en este
momento cuando el elastmero de la bomba comienza a tener contacto
con los fluidos del pozo y ocurre el hinchamiento del mismo por
interaccin qumica con estos fluidos y por aumento de la temperatura
del medio circundante a la bomba. As mismo, ocurre la elongacin de
las cabillas por esfuerzo y por temperatura y es aqu donde
realmente se verifica que el espaciamiento fue exitoso. Una vez
estabilizado el sistema, se procede a realizar mediciones de las
variables ms importantes
Tasa de produccin. Nivel de fluido (para calcular la sumergencia
de la bomba). Relacin Gas/Petroleo. Porcentaje de agua y sedimentos
Presin de cabezal. Todas las variables mencionadas en el punto 12.
De este documento, estas son, velocidad de rotacin, frecuencia,
torque, potencia, etc.
Esta informacin se coteja con los clculos tericos ajustando el
simulador de manera de reproducir las condiciones del campo (pozo),
una vez establecida la correspondencia entre el software y los
resultados, es posible predecir nuevas condiciones de operacin a
una nueva velocidad (la optimizacin tambin se puede realizar sin
necesidad de utilizar un programa de clculo, pero posiblemente
lleve ms tiempo).
A continuacin se presenta un procedimiento manual para la
optimizacin de un pozo instalado con BCP: A. Conociendo la curva de
afluencia del pozo, se establece el nuevo caudal y por ende, el
nuevo nivel de fluido que se desea alcanzar, este caudal debe ser
igual o menor que el establecido por el departamento de yacimientos
como caudal mximo. El nivel de fluido debe proveer una sumergencia
mnima a la bomba de 200-300 pies (considerando las observaciones
acotadas anteriormente). B. Con este caudal se calculan las prdidas
por friccin en el eductor y en la lnea de produccin (se recomienda,
si es posible medir esta ltima variable). As mismo, se calcula la
presin en la succin de la bomba, considerando el nivel de fluido y
la presin de revestidor. C. Se procede a estimar el diferencial de
presin en la bomba sumando las perdidas de presin totales con la
presin de cabezal al resultado se le resta la presin de succin
(DeltaP en la bomba = Presin Descarga Presin Succin) tal y como se
expuso en el punto correspondiente a Diseo del Sistema en este
documento; se verifica si el diferencial de presin calculado es
igual o menor que la capacidad de la bomba, no es aconsejable
someterla al mximo HEAD o diferencial de presin, pues disminuira
considerablemente la eficiencia y la vida til del equipo, para ello
es buena prctica no superar el 80% del mximo diferencial de presin
(segn catalogo). Si el diferencial de presin calculado es mayor que
el 80% del mximo diferencial de presin de la bomba, se supone un
caudal menor y se inicia el proceso (si el diseo fue acertado esta
condicin no debera presentarse).
D. Conociendo el caudal y el diferencial de presin, utilizando
la curva caracterstica de la bomba instalada se lee en la misma la
nueva velocidad de operacin.
E. Si la velocidad leda es mayor que 300 R.P.M. (lo cual no
debera ocurrir ya que en la fase de diseo se utilizaron los
factores de servicio correspondientes), se debe suponer una
velocidad inferior y leer en la curva caracterstica el caudal a
producir a esta velocidad e iniciar el proceso (punto A), de lo
contrario, seguir adelante. F. Se calcula la potencia hidrulica y
con ella el torque; tambin se calcula la tensin en la primera
cabilla (la conectada al eje del cabezal rotatorio o a la barra
pulida, segn sea el caso), tomando en cuenta la fuerza neta que se
genera entre la succin y descarga de la bomba por efecto de las
presiones correspondientes. G. Con el torque y la tensin de la
primera cabilla se procede a calcular el esfuerzo combinado, el
cual se compara con la tensin de fluencia, si este valor es mayor
que un 80% de la tensin de fluencia, se supone un caudal menor y se
iniciar el proceso, en los casos de pozos desviados u horizontales
el clculo de la tensin es muy complicado y para ello se aconseja el
uso de programas especializados. H. Por ltimo, se procede a
verificar si los equipos de superficie estn capacitados para
manejar las nuevas condiciones. La tensin de la primera cabilla se
compara con la capacidad del cabezal de rotacin, El torque con el
torque disponible en la salida de la caja reductora y la potencia
requerida no debe exceder el 80% de la potencia instalada. Si todas
las condiciones resultan favorables se realiza el ajuste de
velocidad.
Conclusin
Elsistemade bombeo de cavidades progresivas es unatecnologaque
ha demostrado ser la ms eficiente en levantamiento artificial, en
la produccin de petrleos con elevada viscosidad y en pozos de
difcil operacin (altatemperatura, presencia de gas y porcentajes de
agua elevados), los componentes de este sistema fue diseado para
trabajar eficazmente en condiciones extremas.Utilizando este
sistema se tendra la recuperacin ms rentable de petrleos pesados,
en las reservas se tiene una mayor cantidad de estos, que los
petrleos convencionales. Laseleccinde cada uno de sus componentes
lo hace ms eficiente que los otrossistemasde recuperacin
secundaria.Las varias ventajas que aporta este sistema lo hace ms
confiable en la produccin de petrleos pesados. Este tipo de
levantamiento es de gran ayuda en el aporte de energa, ya que del
petrleo pesado se puede sacar ms derivados.
Anexos
Bibliografa
https://christian3306.files.wordpress.com/2010/10/bombeo-de-cavidad-progresiva.pdf
http://www.monografias.com/trabajos69/bombeo-cavidades-progresivas/bombeo-cavidades-progresivas2.shtml
http://www.inpe.luz.edu.ve/index.php?option=com_content&task=view&id=101&Itemid=160
http://ingenieriadepetroleo.lacomunidadpetrolera.com/2009/01/bombas-de-cavidad-progresiva.html
