CÁLCULO DE LA ESTRUCTURA - madrid.org · La localización de la obra se encuentra a una altura de unos 650.00m sobre el nivel del mar en la zona climática 4, por tanto la carga

GIMNASIO TALAMANCA DE JARAMA

CÁLCULO DE LA ESTRUCTURA


ÍNDICE

ÍNDICE .................................................................................................................................... 1 1. INTRODUCCIÓN ........................................................................................................... 3 2. NORMATIVA ................................................................................................................. 4 3. ACCIONES Y COMBINACIONES CONSIDERADAS ............................................... 4

3.1. Cargas Permanentes .................................................................................................. 4 3.1.1. Forjado Sanitario ................................................................................................ 4 3.1.2. Cubierta de vestuarios ........................................................................................ 4 3.1.3. Cubierta de la pista deportiva ............................................................................ 4

3.2. Sobrecargas de uso .................................................................................................... 4 3.2.1. Forjado Sanitario ................................................................................................ 4 3.2.2. Cubierta de vestuarios ........................................................................................ 4 3.2.3. Cubierta de la pista deportiva ............................................................................ 5

3.3. Viento ........................................................................................................................ 5 3.4. Nieve ......................................................................................................................... 5 3.5. Combinaciones de Estados límite ............................................................................ 5

3.5.1. Situaciones de proyecto ..................................................................................... 6 3.5.2. Combinaciones ................................................................................................... 7

4. MATERIALES UTILIZADOS ..................................................................................... 14 5. MODELO ...................................................................................................................... 15 6. RESULTADOS.............................................................................................................. 16

6.1. Nudos ...................................................................................................................... 16 6.1.1. Desplazamientos (envolvente) ......................................................................... 16 6.1.2. Reacciones (envolvente) .................................................................................. 20

6.2. Barras ...................................................................................................................... 22 6.2.1. Comprobaciones E.L.U. ................................................................................... 22

6.3. Zapatas .................................................................................................................... 28 6.4. Zapata corrida .......................................................................................................... 59

7. FORJADO SANITARIO ............................................................................................... 60 8. FORJADO CUBIERTA................................................................................................. 63


1. INTRODUCCIÓN

En el presente documento se justifica el diseño de la estructura para un gimnasio escolar en Talamanca del Jarama (Madrid). La solución adoptada consiste en una estructura porticada metálica, compuesta por cinco pórticos principales separados 5.31m. Sobre estos pórticos se coloca el entramado de arriostramientos y correas, para dar estabilidad al conjunto y para sujetar la cubierta, formada por un panel tipo sándwich. Los pórticos metálicos están formados por pilares HEB-240 y dintel tipo celosía a un agua formada por tubos cuadrados huecos. Longitudinalmente, la necesaria rigidez del conjunto se consigue mediante cruces de San Andrés en recuadros de fachada. Las correas están constituidas por tubos 140.100.4 A continuación se muestra una imagen en 3D del modelo desarrollado mediante el programa de cálculo Cype 3D.


2. NORMATIVA

La normativa utilizada es la siguiente: - EHE-08: Instrucción de hormigón estructural - CTE-SE: Seguridad estructural - CTE-SE-AE: Acciones en la edificación - CTE-SE-A: Acero

3. ACCIONES Y COMBINACIONES CONSIDERADAS

Las acciones consideradas son las siguientes

3.1. Cargas Permanentes

Dentro de estas cargas se engloban el peso propio de la estructura y la carga muerta formada por solados, material de cobertura, etc. (es decir las partes permanentes pero no estructurales del la construcción).

3.1.1. Forjado Sanitario

Peso propio: 3.00kN/m2 Carga muerta de solado: 1.50kN/m2

3.1.2. Cubierta de vestuarios

Peso Propio: 3.50kN/m2 Carga muerta de solado: 1.50kN/m2

3.1.3. Cubierta de la pista deportiva

Peso propio: El de los perfiles según sus características Carga muerta de cubierta e ionstalaciones colgadas: 1.00kN/m2

3.2. Sobrecargas de uso 3.2.1. Forjado Sanitario

Uso como instalación deportiva: 5.00kN/m2 ó 7 kN (correspondiente a categoría de uso C y subcategoría de uso C4 según establece el Documento Básico SE-AE Acciones en la Edificación).

3.2.2. Cubierta de vestuarios

Mantenimiento: 1.00kN/m2 (correspondiente a categoría de uso G y subcategoría de uso G1 según establece el Documento Básico SE-AE Acciones en la Edificación).


3.2.3. Cubierta de la pista deportiva

Mantenimiento: 0.40kN/m2 (o una carga puntual de 1.00kN para comprobaciones locales)

3.3. Viento

Para la carga de viento se adopta una presión dinámica de 0.50kN/m2 y un coeficiente de exposición de 2.00, lo que nos da una presión estática de 1.00kN/m2. A esta presión estática hay que multiplicarla por el coeficiente eólico de presión o succión, que dependerá de la forma del edificio así como del ángulo con el que el viento incide en los diferentes planos de la estructura. Los coeficientes de presión utilizados son los siguientes: Paramentos verticales: Presión: 0.80 Succión: -0.40 Cubierta: Succión máxima: -0.90 Presión máxima: 0.20 En las especificaciones anteriores, para los paramentos verticales, la presión o la succión son para barlovento o sotavento respctivamente, sin embargo en las cubiertas la presión o la succión son dos posibilidades independientes y que se han considerado por separado.

3.4. Nieve

La localización de la obra se encuentra a una altura de unos 650.00m sobre el nivel del mar en la zona climática 4, por tanto la carga de nieve es de 0.60kN/m2.

3.5. Combinaciones de Estados límite

E.L.U. de rotura. Hormigón CTE Categoría de uso: G. Cubiertas accesibles únicamente para mantenimiento Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m

E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones CTE Categoría de uso: G. Cubiertas accesibles únicamente para mantenimiento Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m

E.L.U. de rotura. Acero laminado CTE Categoría de uso: G. Cubiertas accesibles únicamente para mantenimiento Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m

Tensiones sobre el terreno Acciones características Desplazamientos DESPLAZACMIENTOS


3.5.1. Situaciones de proyecto

Para las distintas situaciones de proyecto, las combinaciones de acciones se definirán de acuerdo con los siguientes criterios:

Con coeficientes de combinación

≥

γ + γ Ψ + γ Ψ∑ ∑Gj kj Q1 p1 k1 Qi ai kij 1 i >1

G Q Q

Sin coeficientes de combinación

≥ ≥

γ + γ∑ ∑Gj kj Qi kij 1 i 1

G Q

Donde:

Gk Acción permanente Qk Acción variable γG Coeficiente parcial de seguridad de las acciones permanentes γQ,1 Coeficiente parcial de seguridad de la acción variable principal γQ,i Coeficiente parcial de seguridad de las acciones variables de acompañamiento

(i � 1)

ψp,1 Coeficiente de combinación de la acción variable principal ψa,i Coeficiente de combinación de las acciones variables de acompañamiento

(i � 1)

Para cada situación de proyecto y estado límite los coeficientes a utilizar serán: E.L.U. de rotura. Hormigón: EHE-08-CTE

Persistente o transitoria

Coeficientes parciales de seguridad (�)

Coeficientes de combinación (�)

Favorable Desfavorable Principal (�p) Acompañamiento (�a)

Carga permanente (G) 1.000 1.350 - - Sobrecarga (Q) 0.000 1.500 1.000 0.000 Viento (Q) 0.000 1.500 1.000 0.600 Nieve (Q) 0.000 1.500 1.000 0.500

E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones: EHE-08-CTE






E.L.U. de rotura. Acero laminado: CTE DB-SE A







Tensiones sobre el terreno

Acciones variables sin sismo


Favorable Desfavorable Carga permanente (G) 1.000 1.000 Sobrecarga (Q) 0.000 1.000 Viento (Q) 0.000 1.000 Nieve (Q) 0.000 1.000

Desplazamientos

CARACTERISTICA





3.5.2. Combinaciones

Nombres de las hipótesis

PP Peso propio CM CARGA MUERTA SCU SOBRECARGA Viento +X (Succ) Viento +X Viento +X (Press) Viento +X Viento -X Viento -X Viento Y Viento Y Nieve NIEVE

E.L.U. de rotura. Hormigón

Comb. PP CM SCU Viento +X (Succ) Viento +X (Press) Viento -X Viento Y Nieve 1 1.000 1.000 2 1.350 1.000 3 1.000 1.350


Comb. PP CM SCU Viento +X (Succ) Viento +X (Press) Viento -X Viento Y Nieve 4 1.350 1.350 5 1.000 1.000 1.500 6 1.350 1.000 1.500 7 1.000 1.350 1.500 8 1.350 1.350 1.500 9 1.000 1.000 1.500 10 1.350 1.000 1.500 11 1.000 1.350 1.500 12 1.350 1.350 1.500 13 1.000 1.000 1.500 0.900 14 1.350 1.000 1.500 0.900 15 1.000 1.350 1.500 0.900 16 1.350 1.350 1.500 0.900 17 1.000 1.000 1.500 18 1.350 1.000 1.500 19 1.000 1.350 1.500 20 1.350 1.350 1.500 21 1.000 1.000 1.500 0.900 22 1.350 1.000 1.500 0.900 23 1.000 1.350 1.500 0.900 24 1.350 1.350 1.500 0.900 25 1.000 1.000 1.500 26 1.350 1.000 1.500 27 1.000 1.350 1.500 28 1.350 1.350 1.500 29 1.000 1.000 1.500 0.900 30 1.350 1.000 1.500 0.900 31 1.000 1.350 1.500 0.900 32 1.350 1.350 1.500 0.900 33 1.000 1.000 1.500 34 1.350 1.000 1.500 35 1.000 1.350 1.500 36 1.350 1.350 1.500 37 1.000 1.000 1.500 0.900 38 1.350 1.000 1.500 0.900 39 1.000 1.350 1.500 0.900 40 1.350 1.350 1.500 0.900 41 1.000 1.000 1.500 42 1.350 1.000 1.500 43 1.000 1.350 1.500 44 1.350 1.350 1.500 45 1.000 1.000 0.900 1.500 46 1.350 1.000 0.900 1.500 47 1.000 1.350 0.900 1.500 48 1.350 1.350 0.900 1.500 49 1.000 1.000 0.900 1.500 50 1.350 1.000 0.900 1.500 51 1.000 1.350 0.900 1.500 52 1.350 1.350 0.900 1.500


Comb. PP CM SCU Viento +X (Succ) Viento +X (Press) Viento -X Viento Y Nieve 53 1.000 1.000 0.900 1.500 54 1.350 1.000 0.900 1.500 55 1.000 1.350 0.900 1.500 56 1.350 1.350 0.900 1.500 57 1.000 1.000 0.900 1.500 58 1.350 1.000 0.900 1.500 59 1.000 1.350 0.900 1.500 60 1.350 1.350 0.900 1.500 61 1.000 1.000 1.500 0.750 62 1.350 1.000 1.500 0.750 63 1.000 1.350 1.500 0.750 64 1.350 1.350 1.500 0.750 65 1.000 1.000 1.500 0.750 66 1.350 1.000 1.500 0.750 67 1.000 1.350 1.500 0.750 68 1.350 1.350 1.500 0.750 69 1.000 1.000 1.500 0.900 0.750 70 1.350 1.000 1.500 0.900 0.750 71 1.000 1.350 1.500 0.900 0.750 72 1.350 1.350 1.500 0.900 0.750 73 1.000 1.000 1.500 0.750 74 1.350 1.000 1.500 0.750 75 1.000 1.350 1.500 0.750 76 1.350 1.350 1.500 0.750 77 1.000 1.000 1.500 0.900 0.750 78 1.350 1.000 1.500 0.900 0.750 79 1.000 1.350 1.500 0.900 0.750 80 1.350 1.350 1.500 0.900 0.750 81 1.000 1.000 1.500 0.750 82 1.350 1.000 1.500 0.750 83 1.000 1.350 1.500 0.750 84 1.350 1.350 1.500 0.750 85 1.000 1.000 1.500 0.900 0.750 86 1.350 1.000 1.500 0.900 0.750 87 1.000 1.350 1.500 0.900 0.750 88 1.350 1.350 1.500 0.900 0.750 89 1.000 1.000 1.500 0.750 90 1.350 1.000 1.500 0.750 91 1.000 1.350 1.500 0.750 92 1.350 1.350 1.500 0.750 93 1.000 1.000 1.500 0.900 0.750 94 1.350 1.000 1.500 0.900 0.750 95 1.000 1.350 1.500 0.900 0.750 96 1.350 1.350 1.500 0.900 0.750

E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones

Comb. PP CM SCU Viento +X (Succ) Viento +X (Press) Viento -X Viento Y Nieve


Comb. PP CM SCU Viento +X (Succ) Viento +X (Press) Viento -X Viento Y Nieve 1 1.000 1.000 2 1.600 1.000 3 1.000 1.600 4 1.600 1.600 5 1.000 1.000 1.600 6 1.600 1.000 1.600 7 1.000 1.600 1.600 8 1.600 1.600 1.600 9 1.000 1.000 1.600 10 1.600 1.000 1.600 11 1.000 1.600 1.600 12 1.600 1.600 1.600 13 1.000 1.000 1.600 0.960 14 1.600 1.000 1.600 0.960 15 1.000 1.600 1.600 0.960 16 1.600 1.600 1.600 0.960 17 1.000 1.000 1.600 18 1.600 1.000 1.600 19 1.000 1.600 1.600 20 1.600 1.600 1.600 21 1.000 1.000 1.600 0.960 22 1.600 1.000 1.600 0.960 23 1.000 1.600 1.600 0.960 24 1.600 1.600 1.600 0.960 25 1.000 1.000 1.600 26 1.600 1.000 1.600 27 1.000 1.600 1.600 28 1.600 1.600 1.600 29 1.000 1.000 1.600 0.960 30 1.600 1.000 1.600 0.960 31 1.000 1.600 1.600 0.960 32 1.600 1.600 1.600 0.960 33 1.000 1.000 1.600 34 1.600 1.000 1.600 35 1.000 1.600 1.600 36 1.600 1.600 1.600 37 1.000 1.000 1.600 0.960 38 1.600 1.000 1.600 0.960 39 1.000 1.600 1.600 0.960 40 1.600 1.600 1.600 0.960 41 1.000 1.000 1.600 42 1.600 1.000 1.600 43 1.000 1.600 1.600 44 1.600 1.600 1.600 45 1.000 1.000 0.960 1.600 46 1.600 1.000 0.960 1.600 47 1.000 1.600 0.960 1.600 48 1.600 1.600 0.960 1.600 49 1.000 1.000 0.960 1.600


Comb. PP CM SCU Viento +X (Succ) Viento +X (Press) Viento -X Viento Y Nieve 50 1.600 1.000 0.960 1.600 51 1.000 1.600 0.960 1.600 52 1.600 1.600 0.960 1.600 53 1.000 1.000 0.960 1.600 54 1.600 1.000 0.960 1.600 55 1.000 1.600 0.960 1.600 56 1.600 1.600 0.960 1.600 57 1.000 1.000 0.960 1.600 58 1.600 1.000 0.960 1.600 59 1.000 1.600 0.960 1.600 60 1.600 1.600 0.960 1.600 61 1.000 1.000 1.600 0.800 62 1.600 1.000 1.600 0.800 63 1.000 1.600 1.600 0.800 64 1.600 1.600 1.600 0.800 65 1.000 1.000 1.600 0.800 66 1.600 1.000 1.600 0.800 67 1.000 1.600 1.600 0.800 68 1.600 1.600 1.600 0.800 69 1.000 1.000 1.600 0.960 0.800 70 1.600 1.000 1.600 0.960 0.800 71 1.000 1.600 1.600 0.960 0.800 72 1.600 1.600 1.600 0.960 0.800 73 1.000 1.000 1.600 0.800 74 1.600 1.000 1.600 0.800 75 1.000 1.600 1.600 0.800 76 1.600 1.600 1.600 0.800 77 1.000 1.000 1.600 0.960 0.800 78 1.600 1.000 1.600 0.960 0.800 79 1.000 1.600 1.600 0.960 0.800 80 1.600 1.600 1.600 0.960 0.800 81 1.000 1.000 1.600 0.800 82 1.600 1.000 1.600 0.800 83 1.000 1.600 1.600 0.800 84 1.600 1.600 1.600 0.800 85 1.000 1.000 1.600 0.960 0.800 86 1.600 1.000 1.600 0.960 0.800 87 1.000 1.600 1.600 0.960 0.800 88 1.600 1.600 1.600 0.960 0.800 89 1.000 1.000 1.600 0.800 90 1.600 1.000 1.600 0.800 91 1.000 1.600 1.600 0.800 92 1.600 1.600 1.600 0.800 93 1.000 1.000 1.600 0.960 0.800 94 1.600 1.000 1.600 0.960 0.800 95 1.000 1.600 1.600 0.960 0.800 96 1.600 1.600 1.600 0.960 0.800


E.L.U. de rotura. Acero laminado

Comb. PP CM SCU Viento +X (Succ) Viento +X (Press) Viento -X Viento Y Nieve 1 0.800 0.800 2 1.350 0.800 3 0.800 1.350 4 1.350 1.350 5 0.800 0.800 1.500 6 1.350 0.800 1.500 7 0.800 1.350 1.500 8 1.350 1.350 1.500 9 0.800 0.800 1.500 10 1.350 0.800 1.500 11 0.800 1.350 1.500 12 1.350 1.350 1.500 13 0.800 0.800 1.500 0.900 14 1.350 0.800 1.500 0.900 15 0.800 1.350 1.500 0.900 16 1.350 1.350 1.500 0.900 17 0.800 0.800 1.500 18 1.350 0.800 1.500 19 0.800 1.350 1.500 20 1.350 1.350 1.500 21 0.800 0.800 1.500 0.900 22 1.350 0.800 1.500 0.900 23 0.800 1.350 1.500 0.900 24 1.350 1.350 1.500 0.900 25 0.800 0.800 1.500 26 1.350 0.800 1.500 27 0.800 1.350 1.500 28 1.350 1.350 1.500 29 0.800 0.800 1.500 0.900 30 1.350 0.800 1.500 0.900 31 0.800 1.350 1.500 0.900 32 1.350 1.350 1.500 0.900 33 0.800 0.800 1.500 34 1.350 0.800 1.500 35 0.800 1.350 1.500 36 1.350 1.350 1.500 37 0.800 0.800 1.500 0.900 38 1.350 0.800 1.500 0.900 39 0.800 1.350 1.500 0.900 40 1.350 1.350 1.500 0.900 41 0.800 0.800 1.500 42 1.350 0.800 1.500 43 0.800 1.350 1.500 44 1.350 1.350 1.500 45 0.800 0.800 0.900 1.500 46 1.350 0.800 0.900 1.500


Comb. PP CM SCU Viento +X (Succ) Viento +X (Press) Viento -X Viento Y Nieve 47 0.800 1.350 0.900 1.500 48 1.350 1.350 0.900 1.500 49 0.800 0.800 0.900 1.500 50 1.350 0.800 0.900 1.500 51 0.800 1.350 0.900 1.500 52 1.350 1.350 0.900 1.500 53 0.800 0.800 0.900 1.500 54 1.350 0.800 0.900 1.500 55 0.800 1.350 0.900 1.500 56 1.350 1.350 0.900 1.500 57 0.800 0.800 0.900 1.500 58 1.350 0.800 0.900 1.500 59 0.800 1.350 0.900 1.500 60 1.350 1.350 0.900 1.500 61 0.800 0.800 1.500 0.750 62 1.350 0.800 1.500 0.750 63 0.800 1.350 1.500 0.750 64 1.350 1.350 1.500 0.750 65 0.800 0.800 1.500 0.750 66 1.350 0.800 1.500 0.750 67 0.800 1.350 1.500 0.750 68 1.350 1.350 1.500 0.750 69 0.800 0.800 1.500 0.900 0.750 70 1.350 0.800 1.500 0.900 0.750 71 0.800 1.350 1.500 0.900 0.750 72 1.350 1.350 1.500 0.900 0.750 73 0.800 0.800 1.500 0.750 74 1.350 0.800 1.500 0.750 75 0.800 1.350 1.500 0.750 76 1.350 1.350 1.500 0.750 77 0.800 0.800 1.500 0.900 0.750 78 1.350 0.800 1.500 0.900 0.750 79 0.800 1.350 1.500 0.900 0.750 80 1.350 1.350 1.500 0.900 0.750 81 0.800 0.800 1.500 0.750 82 1.350 0.800 1.500 0.750 83 0.800 1.350 1.500 0.750 84 1.350 1.350 1.500 0.750 85 0.800 0.800 1.500 0.900 0.750 86 1.350 0.800 1.500 0.900 0.750 87 0.800 1.350 1.500 0.900 0.750 88 1.350 1.350 1.500 0.900 0.750 89 0.800 0.800 1.500 0.750 90 1.350 0.800 1.500 0.750 91 0.800 1.350 1.500 0.750 92 1.350 1.350 1.500 0.750 93 0.800 0.800 1.500 0.900 0.750 94 1.350 0.800 1.500 0.900 0.750 95 0.800 1.350 1.500 0.900 0.750


Comb. PP CM SCU Viento +X (Succ) Viento +X (Press) Viento -X Viento Y Nieve 96 1.350 1.350 1.500 0.900 0.750

Tensiones sobre el terreno y Desplazamientos

Comb. PP CM SCU Viento +X (Succ) Viento +X (Press) Viento -X Viento Y Nieve 1 1.000 1.000 2 1.000 1.000 1.000 3 1.000 1.000 1.000 4 1.000 1.000 1.000 1.000 5 1.000 1.000 1.000 6 1.000 1.000 1.000 1.000 7 1.000 1.000 1.000 8 1.000 1.000 1.000 1.000 9 1.000 1.000 1.000 10 1.000 1.000 1.000 1.000 11 1.000 1.000 1.000 12 1.000 1.000 1.000 1.000 13 1.000 1.000 1.000 1.000 14 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 15 1.000 1.000 1.000 1.000 16 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 17 1.000 1.000 1.000 1.000 18 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 19 1.000 1.000 1.000 1.000 20 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000

4. MATERIALES UTILIZADOS

Los materiales utilizados son: - Hormigón en zapatas: HA-35/B/20/IIa+Qc - Acero de armar: B500S - Acero estructural: S275JR


5. MODELO

La estructura se ha discretizado como un modelo tridimensional de barras, resuelto por métodos matriciales, con el programa Cype3D, desarrollado por CYPE ingenieros. A continuación incluimos un croquis con el pórtico tipo utilizado:


6. RESULTADOS 6.1. Nudos 6.1.1. Desplazamientos (envolvente)

Envolvente de los desplazamientos en nudos

Referencia Combinación Desplazamientos en ejes globales

Tipo Descripción Dx (mm)

Dy (mm)

Dz (mm)

Gx (mRad)

Gy (mRad)

Gz (mRad)

N1 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -0.157 0.000 -0.018 - - - Valor máximo de la envolvente 0.085 0.041 -0.011 - - -

N2 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -12.358 -0.096 -0.221 - - - Valor máximo de la envolvente 4.811 4.642 -0.119 - - -





N7 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -12.441 -0.076 -1.808 -0.634 0.022 -0.003 Valor máximo de la envolvente 4.917 10.701 0.152 0.035 1.051 4.702


N9 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -12.460 -0.033 -3.253 -0.988 0.019 -0.003 Valor máximo de la envolvente 5.221 19.400 -0.061 0.030 0.096 1.128

N10 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -12.452 -0.033 -2.895 -0.869 -0.317 -1.442 Valor máximo de la envolvente 5.382 19.146 -0.159 0.028 0.006 0.013


N12 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -12.560 -0.090 -1.968 -0.585 -0.576 -3.838 Valor máximo de la envolvente 4.900 15.520 -0.146 0.028 -0.093 0.018










N22 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -0.157 0.000 -0.012 - - -





Dy (mm)

Dz (mm)

Gx (mRad)

Gy (mRad)

Gz (mRad)

Valor máximo de la envolvente 0.085 0.039 0.000 - - - N23 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -13.909 -0.048 -0.213 - - -

Valor máximo de la envolvente 6.574 5.069 -0.014 - - - N24 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -14.360 -0.088 -0.283 - - -


Valor máximo de la envolvente 5.889 4.706 -0.174 - - - N26 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -13.876 -0.065 -3.269 -0.424 0.014 -0.002

Valor máximo de la envolvente 5.532 4.544 0.132 0.026 1.961 0.027 N27 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -13.889 -0.049 -5.231 -0.373 0.028 -0.002


Valor máximo de la envolvente 6.109 4.655 -0.068 0.021 0.142 0.049 N29 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -13.919 -0.039 -5.392 -0.273 -0.593 -0.002



Valor máximo de la envolvente 5.484 5.277 -0.147 0.018 -0.095 0.022 N32 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -13.945 -0.069 -5.594 -0.255 -0.591 -0.002

Valor máximo de la envolvente 6.088 5.167 -0.145 0.020 0.032 0.015 N33 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -13.947 -0.062 -6.111 -0.328 0.037 -0.002



Valor máximo de la envolvente 6.428 4.818 0.159 0.027 2.111 0.014 N36 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -4.615 -0.014 -0.213 - - -


Valor máximo de la envolvente 2.251 2.430 -0.157 - - - N38 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -0.157 0.000 -0.017 - - -







Valor máximo de la envolvente 6.078 4.674 -0.182 - - - N45 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -14.311 -0.047 -3.271 -0.474 0.011 0.001

Valor máximo de la envolvente 5.719 4.479 0.148 0.013 1.960 0.017 N46 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -14.324 -0.045 -5.231 -0.426 0.028 0.001

Valor máximo de la envolvente 5.968 4.508 0.067 0.013 0.979 0.026





Dy (mm)

Dz (mm)

Gx (mRad)

Gy (mRad)

Gz (mRad)

N47 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -14.350 -0.042 -6.022 -0.376 0.032 0.001 Valor máximo de la envolvente 6.295 4.558 -0.056 0.012 0.142 0.037

N48 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -14.354 -0.040 -5.389 -0.328 -0.593 0.001 Valor máximo de la envolvente 6.598 4.639 -0.155 0.012 0.007 0.049


N50 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -14.476 -0.060 -3.674 -0.216 -1.079 0.001 Valor máximo de la envolvente 5.672 5.251 -0.144 0.012 -0.096 0.011










N60 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -0.157 0.000 -0.012 - - - Valor máximo de la envolvente 0.085 0.046 0.000 - - -









N69 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -14.049 -0.052 -3.677 -0.228 -1.081 -0.006 Valor máximo de la envolvente 5.482 5.226 -0.147 0.004 -0.095 0.008


N71 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -13.956 -0.055 -6.110 -0.388 0.038 -0.007





Dy (mm)

Dz (mm)

Gx (mRad)

Gy (mRad)

Gz (mRad)



Valor máximo de la envolvente 6.426 4.769 0.160 0.003 2.111 0.004 N74 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -4.618 -0.016 -0.213 - - -









Valor máximo de la envolvente 5.144 4.656 -0.118 - - - N83 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -12.465 -0.072 -1.808 -0.614 0.022 -0.010






Valor máximo de la envolvente 4.897 10.324 -0.146 0.000 -0.094 0.005 N89 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -12.506 -0.042 -3.003 -0.689 -0.327 -0.766


Valor máximo de la envolvente 5.443 12.792 -0.036 -0.001 0.128 0.619 N91 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -12.554 -0.059 -2.856 -0.739 0.047 -0.011

Valor máximo de la envolvente 5.513 10.803 0.093 -0.001 0.545 1.727 N92 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -12.633 -0.066 -1.795 -0.631 0.044 -0.011

Valor máximo de la envolvente 5.413 7.895 0.177 -0.001 1.126 2.425 N93 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -4.191 -0.016 -0.136 - - -



Valor máximo de la envolvente 0.085 0.041 -0.008 - - -





Dy (mm)

Dz (mm)

Gx (mRad)

Gy (mRad)

Gz (mRad)

N96 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Valor máximo de la envolvente 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000















6.1.2. Reacciones (envolvente)

Envolventes de las reacciones en nudos

Referencia Combinación Reacciones en ejes globales

Tipo Descripción Rx (kN)

Ry (kN)

Rz (kN)

Mx (kN·m)

My (kN·m)

Mz (kN·m)

N96 Hormigón en cimentaciones Valor mínimo de la envolvente -41.952 -14.892 48.057 -0.08 -37.50 0.00 Valor máximo de la envolvente 43.400 0.139 106.429 17.33 64.69 0.00 Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente -28.406 -9.301 51.102 -0.06 -23.81 0.00 Valor máximo de la envolvente 23.813 0.087 70.899 10.82 40.16 0.00


N98 Hormigón en cimentaciones Valor mínimo de la envolvente -12.945 0.031 -1.878 -0.08 -33.66 0.00 Valor máximo de la envolvente 4.896 28.563 63.167 11.96 59.83 0.09 Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente -7.387 0.039 8.934 -0.06 -20.87 0.00


Envolventes de las reacciones en nudos

Referencia Combinación Reacciones en ejes globales

Tipo Descripción Rx (kN)

Ry (kN)

Rz (kN)

Mx (kN·m)

My (kN·m)

Mz (kN·m)

Valor máximo de la envolvente 3.575 17.875 45.618 7.47 37.48 0.05 N99 Hormigón en cimentaciones Valor mínimo de la envolvente -32.788 -13.515 -18.238 -0.09 -31.38 0.00

Valor máximo de la envolvente 13.436 0.109 103.698 16.65 55.97 0.00 Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente -18.876 -8.429 3.999 -0.07 -19.35 0.00 Valor máximo de la envolvente 10.644 0.076 76.187 10.39 35.25 0.00

N100 Hormigón en cimentaciones Valor mínimo de la envolvente -35.999 -15.099 -8.928 -0.02 -31.21 0.00 Valor máximo de la envolvente 14.625 0.020 103.267 17.31 55.58 0.00 Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente -20.855 -9.440 9.749 -0.01 -19.25 0.00 Valor máximo de la envolvente 11.474 0.011 75.885 10.82 35.01 0.00




N104 Hormigón en cimentaciones Valor mínimo de la envolvente -7.415 -14.357 84.016 0.01 -33.48 0.00 Valor máximo de la envolvente 53.274 -0.009 294.269 20.12 66.16 0.00 Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente -0.864 -8.981 107.270 0.01 -20.38 0.00 Valor máximo de la envolvente 34.744 -0.020 199.156 12.58 41.49 0.00

N105 Hormigón en cimentaciones Valor mínimo de la envolvente -8.706 -16.627 77.409 -0.05 -33.62 0.00 Valor máximo de la envolvente 55.455 -0.024 293.940 21.57 66.41 0.00 Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente -1.619 -10.403 103.097 -0.03 -20.48 0.00 Valor máximo de la envolvente 36.136 -0.030 198.903 13.49 41.67 0.00

N106 Hormigón en cimentaciones Valor mínimo de la envolvente -18.657 -14.253 55.177 -0.05 -34.84 0.00 Valor máximo de la envolvente 57.592 -0.065 173.250 23.26 66.67 0.00 Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente -9.004 -8.929 67.774 0.00 -21.39 0.00 Valor máximo de la envolvente 36.602 -0.079 116.255 14.56 41.72 0.00






6.2. Barras 6.2.1. Comprobaciones E.L.U.

Barras COMPROBACIONES (CTE DB SE-A)

Estado ⎯λ λw Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY

N2/N7 ⎯λ < 2.0 Cumple

λw ≤ λw,máx Cumple η = 9.2 η = 12.4 x: 0 m

η = 19.3 x: 1.2 m η = 4.8

x: 0 m η = 3.3 η = 0.6 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 29.3 η < 0.1 η = 1.5 x: 0 m η = 2.1 η = 0.4 CUMPLE

η = 29.3


λw ≤ λw,máx Cumple η = 11.4 η = 7.9 x: 1.3 m

η = 2.0 x: 1.3 m η = 8.1

x: 0 m η = 0.3 η = 0.5 η < 0.1 η < 0.1 x: 1.3 m

η = 13.4 η < 0.1 η = 0.9 x: 0 m η = 0.2 η = 0.3 CUMPLE

η = 13.4



η = 1.5 x: 1.5 m η = 9.4

x: 0 m η = 0.3 η = 0.3 η < 0.1 η < 0.1 x: 1.5 m

η = 13.3 η < 0.1 η = 0.3 x: 0 m η = 0.1 η = 0.2 CUMPLE

η = 13.3



η = 1.7 x: 1.8 m η = 8.3

x: 1.8 m η = 0.3 η = 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0.45 m

η = 11.5 η < 0.1 η = 0.3 x: 1.8 m η = 0.2 η < 0.1 CUMPLE

η = 11.5

N10/N11 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 1.4 x: 0 m η = 6.8

x: 1.95 m η = 0.3 η = 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 9.3 η < 0.1 η = 1.0 x: 1.95 m η = 0.3 η = 0.1 CUMPLE

η = 9.3



η = 7.1 x: 0 m η = 3.7

x: 0 m η = 0.8 η = 0.3 η < 0.1 η < 0.1 x: 2.25 m

η = 7.8 η < 0.1 η = 1.7 x: 2.25 m η = 0.3 η = 0.2 CUMPLE

η = 7.8


λw ≤ λw,máx Cumple

x: 1.224 m η = 10.2

x: 0 m η = 4.2

x: 0 m η = 16.8

x: 1.224 m η = 4.4

x: 0 m η = 4.0

x: 0 m η = 1.0 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 26.8 η < 0.1 η = 2.1 x: 0 m η = 3.2

x: 0 m η = 0.6

CUMPLE η = 26.8

N16/N15 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.326 m η = 6.9

x: 0 m η = 8.0

x: 0.663 m η = 3.5

x: 1.326 m η = 7.7

x: 1.326 m η = 2.2

x: 0 m η = 0.6 η < 0.1 η < 0.1 x: 0.663 m

η = 11.4 η < 0.1 η = 2.2 x: 1.326 m η = 1.4

x: 0 m η = 0.4

CUMPLE η = 11.4

N15/N14 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.53 m η = 3.6

x: 0 m η = 10.5

x: 0.765 m η = 3.1

x: 0.765 m η = 9.6

x: 1.53 m η = 2.5

x: 0 m η = 0.3 η < 0.1 η < 0.1 x: 0.765 m

η = 13.6 η < 0.1 η = 2.0 x: 1.53 m η = 1.6

x: 0 m η = 0.2

CUMPLE η = 13.6

N14/N13 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.836 m η = 1.5

x: 0 m η = 10.4

x: 1.836 m η = 4.7

x: 0 m η = 11.0

x: 1.836 m η = 3.0

x: 1.836 m η = 0.5 η < 0.1 η < 0.1 x: 0.734 m

η = 14.9 η < 0.1 η = 1.3 x: 1.836 m η = 2.0

x: 1.836 m η = 0.3

CUMPLE η = 14.9

N13/N12 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.989 m η = 0.3

x: 0 m η = 8.2

x: 1.989 m η = 6.1

x: 0 m η = 10.3

x: 1.989 m η = 3.3

x: 1.989 m η = 0.6 η < 0.1 η < 0.1 x: 1.989 m

η = 14.1 η < 0.1 η = 0.3 x: 1.989 m η = 2.1

x: 1.989 m η = 0.4

CUMPLE η = 14.1



NEd = 0.00 N.P.(1)

x: 0 m η = 4.9

x: 2.295 m η = 9.3

x: 0 m η = 6.7

x: 2.295 m η = 3.8

x: 2.295 m η = 0.6 η < 0.1 η < 0.1 x: 2.295 m

η = 13.8 η < 0.1 η = 0.6 x: 2.295 m η = 2.6

x: 2.295 m η = 0.4

CUMPLE η = 13.8



x: 6.35 m η = 0.4

x: 0 m η = 4.3

x: 0 m η = 20.8

x: 0 m η = 23.8

x: 0 m η = 6.8

x: 0 m η = 1.8 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 28.5 η < 0.1 η = 0.9 η = 0.4 x: 0 m η = 1.1

CUMPLE η = 28.5



x: 2.4 m η = 0.5

x: 0 m η = 1.8

x: 0 m η = 10.8

x: 0 m η = 6.4

x: 2.4 m η = 4.6

x: 0 m η = 0.7 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 11.1 η < 0.1 η = 0.4 η = 0.7 x: 0 m η = 0.4

CUMPLE η = 11.1



NEd = 0.00 N.P.(1)

x: 0 m η = 6.7

x: 0 m η = 10.3

x: 0 m η = 12.8 η = 4.0 x: 0 m

η = 1.3 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m η = 18.0 η < 0.1 η < 0.1 η = 2.0 x: 0 m

η = 0.8 CUMPLE η = 18.0



NEd = 0.00 N.P.(1)

x: 0 m η = 2.1

x: 3.3 m η = 17.8

x: 1.856 m η = 4.2 η = 6.8 x: 0 m

η = 0.9 η < 0.1 η < 0.1 x: 3.3 m η = 18.8 η < 0.1 η = 2.2 η = 1.2 x: 0 m

η = 0.5 CUMPLE η = 18.8



x: 0.4 m η = 0.4

x: 0 m η = 0.5

x: 0 m η = 14.9

x: 0.4 m η = 0.6 η = 23.2 x: 0.4 m

η = 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m η = 15.2 η < 0.1 η = 0.6 η = 4.7 x: 0.4 m

η = 0.1 CUMPLE η = 23.2

N11/N12 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.95 m η = 3.3

x: 0 m η = 11.8

x: 0 m η = 2.2

x: 0 m η = 3.9 η = 0.3 η = 0.5 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 15.9 η < 0.1 η = 0.8 η = 0.2 η = 0.3 CUMPLE η = 15.9

N10/N13 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.56 m η = 3.0

x: 0 m η = 7.6

x: 0 m η = 2.0

x: 1.56 m η = 2.9 η = 0.3 η = 0.5 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 10.5 η < 0.1 η = 0.2 η = 0.2 η = 0.3 CUMPLE η = 10.5



x: 1.2 m η = 3.3

x: 0 m η = 4.0

x: 0 m η = 1.6

x: 0 m η = 2.3 η = 0.3 η = 0.5 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 5.7 η < 0.1 η = 0.5 η = 0.2 η = 0.1 CUMPLE η = 5.7



x: 0.9 m η = 3.8

x: 0 m η = 1.4

x: 0 m η = 0.9

x: 0.9 m η = 3.9 η = 0.2 η = 1.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0.9 m

η = 7.7 η < 0.1 η = 0.9 η = 0.1 η = 0.4 CUMPLE η = 7.7



x: 0.64 m η = 4.8

x: 0 m η = 0.2

x: 0 m η = 0.4

x: 0.64 m η = 13.7 η = 0.1 η = 5.4 η < 0.1 η < 0.1 x: 0.64 m

η = 18.4 η < 0.1 η = 1.1 η = 0.1 η = 3.7 CUMPLE η = 18.4



x: 3.29 m η = 12.9

x: 0 m η = 6.9

x: 3.29 m η = 2.7

x: 0 m η = 2.2

x: 3.29 m η = 0.3 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 14.4 η < 0.1 η = 1.0 x: 3.29 m η = 0.2 η < 0.1 CUMPLE

η = 14.4

N10/N12 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 2.758 m η = 9.6

x: 0 m η = 6.5

x: 1.97 m η = 0.7

x: 2.758 m η = 3.7

x: 0 m η = 0.2 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 1.97 m

η = 10.3 η < 0.1 η = 2.1 x: 0 m η = 0.2 η < 0.1 CUMPLE

η = 10.3



x: 2.382 m η = 5.8

x: 0 m η = 6.8

x: 1.588 m η = 0.9

x: 2.382 m η = 4.9

x: 0 m η = 0.2 η = 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 2.382 m

η = 7.6 η < 0.1 η = 2.8 x: 0 m η = 0.1 η = 0.1 CUMPLE

η = 7.6



x: 1.921 m η = 2.2

x: 0 m η = 7.4

x: 0.768 m η = 0.9

x: 1.921 m η = 4.7

x: 1.921 m η = 0.2 η = 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 1.921 m

η = 8.1 η < 0.1 η = 2.8 x: 1.921 m η = 0.1 η = 0.1 CUMPLE

η = 8.1



x: 1.581 m η = 0.6

x: 0 m η = 12.8

x: 0.198 m η = 1.4

x: 1.581 m η = 3.8

x: 1.581 m η = 0.2 η = 0.2 η < 0.1 η < 0.1 x: 1.581 m

η = 13.8 η < 0.1 η = 2.3 x: 1.581 m η = 0.2 η = 0.1 CUMPLE

η = 13.8



NEd = 0.00 N.P.(1)

x: 0 m η = 16.1

x: 0 m η = 13.3

x: 1.36 m η = 2.3

x: 0 m η = 1.6 η = 0.4 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 27.8 η < 0.1 η = 1.5 x: 0 m η = 0.9 η = 0.2 CUMPLE

η = 27.8

N17/N18 ⎯λ < 2.0 Cumple


NEd = 0.00 N.P.(1) η = 1.6 x: 3.47 m

η = 24.8 x: 3.47 m η = 0.2

x: 3.47 m η = 22.5 η < 0.1 η < 0.1 x: 0.217 m

η < 0.1 x: 3.47 m η = 25.0 η < 0.1 MEd = 0.00

N.P.(2) N.P.(3) N.P.(3) CUMPLE η = 25.0

N19/N17 ⎯λ < 2.0 Cumple


NEd = 0.00 N.P.(1)

x: 0 m η = 5.9

x: 3.05 m η = 23.0

x: 0 m η = 8.1

x: 0 m η = 9.8

x: 0 m η = 0.6 η < 0.1 η < 0.1 x: 3.05 m

η = 27.7 η < 0.1 MEd = 0.00 N.P.(2) N.P.(3) N.P.(3) CUMPLE

η = 27.7

N20/N37 ⎯λ < 2.0 Cumple


NEd = 0.00 N.P.(1)

x: 0 m η = 11.6

x: 3.05 m η = 12.2

x: 0 m η = 7.6 η = 5.4 η = 0.3 η < 0.1 η < 0.1 x: 3.05 m

η = 22.1 η < 0.1 η < 0.1 η = 3.0 η = 0.2 CUMPLE η = 22.1

N37/N21 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 3.3 m η = 0.1

x: 0 m η = 3.8

x: 3.3 m η = 20.3

x: 0 m η = 2.8 η = 7.7 η = 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 3.3 m


η = 21.6

N21/N25 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 0.4 m η = 0.5

x: 0 m η = 0.8

x: 0 m η = 16.9

x: 0 m η = 0.1 η = 26.1 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 17.2 η < 0.1 η = 0.1 η = 5.8 η < 0.1 CUMPLE η = 26.1

N22/N23 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 6.35 m η = 0.8

x: 0 m η = 7.4

x: 0 m η = 27.8

x: 0 m η = 5.4

x: 0 m η = 10.4 η = 0.2 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 28.2 η < 0.1 η < 0.1 η = 0.2 η = 0.1 CUMPLE η = 28.2

N23/N24 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 2.4 m η = 0.8

x: 0 m η = 3.3

x: 0 m η = 10.1

x: 0 m η = 4.1

x: 2.4 m η = 5.4 η = 0.2 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 10.8 η < 0.1 η < 0.1 η = 0.8 η = 0.1 CUMPLE η = 10.8

N21/N26 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 23.3 x: 0 m η = 0.1

x: 0 m η = 4.5 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η < 0.1 x: 0 m η = 33.9 η < 0.1 η = 0.2 x: 0 m

η = 3.4 η < 0.1 CUMPLE η = 33.9

N26/N27 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 4.0 x: 0 m η = 0.1

x: 0 m η = 0.4 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η < 0.1 x: 1.3 m η = 24.6 η < 0.1 η = 0.2 x: 0 m

η = 0.3 η < 0.1 CUMPLE η = 24.6

N27/N28 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 2.7 x: 0 m η = 0.1

x: 0 m η = 0.3 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η < 0.1 x: 0.188 m η = 23.0 η < 0.1 η = 0.2 x: 1.5 m

η = 0.1 η < 0.1 CUMPLE η = 23.0

N28/N29 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 3.2 x: 0 m η = 0.1

x: 1.8 m η = 0.4 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η < 0.1 x: 0 m η = 19.1 η < 0.1 η = 0.1 x: 1.8 m

η = 0.3 η < 0.1 CUMPLE η = 19.1

N29/N30 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 2.8 x: 0 m η = 0.1

x: 1.95 m η = 0.4 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 11.5 η < 0.1 η < 0.1 x: 1.95 m η = 0.3 η < 0.1 CUMPLE

η = 11.5

N30/N23 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 9.0 x: 0 m η = 0.1

x: 2.25 m η = 1.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η < 0.1 x: 2.25 m η = 10.0 η < 0.1 η = 0.4 x: 2.25 m

η = 0.5 η < 0.1 CUMPLE η = 10.0




N25/N35 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.224 m η = 10.8

x: 0 m η = 4.3

x: 0 m η = 22.9

x: 0 m η < 0.1

x: 0 m η = 7.2 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 30.2 η < 0.1 η = 0.2 x: 0 m η = 5.6 η < 0.1 CUMPLE

η = 30.2

N35/N34 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.326 m η = 8.4

x: 0 m η = 13.9

x: 0.663 m η = 6.6

x: 0 m η = 0.1

x: 1.326 m η = 4.3 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0.663 m

η = 20.4 η < 0.1 η = 0.2 x: 1.326 m η = 2.7 η < 0.1 CUMPLE

η = 20.4

N34/N33 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.53 m η = 5.5

x: 0 m η = 19.2

x: 0.765 m η = 5.9

x: 0 m η = 0.1

x: 1.53 m η = 5.0 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η < 0.1 x: 0.765 m η = 25.0 η < 0.1 η = 0.2 x: 1.53 m

η = 3.2 η < 0.1 CUMPLE η = 25.0

N33/N32 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.836 m η = 3.4

x: 0 m η = 19.5

x: 1.836 m η = 9.1

x: 0 m η = 0.1

x: 1.836 m η = 5.9 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η < 0.1 x: 1.836 m η = 28.4 η < 0.1 η = 0.2 x: 1.836 m

η = 3.8 η < 0.1 CUMPLE η = 28.4

N32/N31 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.989 m η = 1.3

x: 0 m η = 15.6

x: 1.989 m η = 12.0

x: 0 m η = 0.1

x: 1.989 m η = 6.4 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 1.989 m

η = 27.2 η < 0.1 η = 0.3 x: 1.989 m η = 4.1 η < 0.1 CUMPLE

η = 27.2

N31/N24 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 2.295 m η = 0.5

x: 0 m η = 9.1

x: 2.295 m η = 18.4

x: 0 m η = 0.1

x: 2.295 m η = 7.5 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η < 0.1 x: 2.295 m η = 27.1 η < 0.1 η = 0.4 x: 2.295 m

η = 5.0 η < 0.1 CUMPLE η = 27.1

N30/N31 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.95 m η = 5.3

x: 0 m η = 22.0

x: 0 m η = 0.4

x: 0 m η = 7.2 η < 0.1 η = 0.9 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 29.8 η < 0.1 η = 0.1 η < 0.1 η = 0.5 CUMPLE η = 29.8

N29/N32 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.56 m η = 4.5

x: 0 m η = 14.0

x: 0 m η = 0.1

x: 0 m η = 5.3 η < 0.1 η = 0.9 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 19.5 η < 0.1 η = 0.1 η < 0.1 η = 0.5 CUMPLE η = 19.5

N28/N33 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.2 m η = 4.2

x: 0 m η = 7.2

x: 0 m η < 0.1

x: 0 m η = 2.9

VEd = 0.00 N.P.(4) η = 0.6 N.P.(5) η < 0.1 x: 0 m

η = 10.1 η < 0.1 η = 0.1 N.P.(3) η = 0.2 CUMPLE η = 10.1

N27/N34 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 0.9 m η = 4.1

x: 0 m η = 1.4

x: 0 m η = 0.1

x: 0.9 m η = 4.3

VEd = 0.00 N.P.(4) η = 1.2 N.P.(5) η < 0.1 x: 0.9 m

η = 8.4 η < 0.1 η = 0.1 N.P.(3) η = 0.7 CUMPLE η = 8.4

N26/N35 ⎯λ ≤ 3.0 Cumple


x: 0.64 m η = 6.3

NEd = 0.00 N.P.(6)

x: 0.64 m η = 0.1

x: 0.64 m η = 19.8 η < 0.1 η = 7.7 η < 0.1 η < 0.1 x: 0.64 m

η = 26.1 η < 0.1 η = 0.1 η < 0.1 η = 6.2 CUMPLE η = 26.1

N30/N24 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 3.29 m η = 23.9

x: 0 m η = 11.8

x: 3.29 m η = 3.0

x: 3.29 m η = 0.5

x: 3.29 m η = 0.3 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 26.0 η < 0.1 η = 0.2 x: 0 m η = 0.2 η < 0.1 CUMPLE

η = 26.0

N29/N31 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 2.758 m η = 17.5

x: 0 m η = 9.7

x: 2.758 m η = 1.5

x: 2.758 m η = 0.3

x: 0 m η = 0.2 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 2.561 m

η = 18.9 η < 0.1 η = 0.1 x: 0 m η = 0.2 η < 0.1 CUMPLE

η = 18.9

N28/N32 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 2.382 m η = 10.2

x: 0 m η = 8.7

x: 2.382 m η = 1.7

x: 2.382 m η = 0.2

x: 0 m η = 0.2 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 1.985 m

η = 11.8 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m η = 0.2 η < 0.1 CUMPLE

η = 11.8

N27/N33 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.921 m η = 2.2

x: 0 m η = 8.1

x: 0.768 m η = 1.6

x: 1.921 m η = 0.1

x: 1.921 m η = 0.2 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 1.921 m

η = 8.9 η < 0.1 η < 0.1 x: 1.921 m η = 0.1 η < 0.1 CUMPLE

η = 8.9

N26/N34 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.581 m η < 0.1

x: 0 m η = 17.0

x: 0 m η = 2.9

x: 1.581 m η = 0.1

x: 1.581 m η = 0.3

VEd = 0.00 N.P.(4) η < 0.1 N.P.(5) x: 0 m

η = 19.2 η < 0.1 η = 0.1 x: 1.581 m η = 0.2 N.P.(3) CUMPLE

η = 19.2

N21/N35 ⎯λ < 2.0 Cumple


NEd = 0.00 N.P.(1)

x: 0 m η = 27.8

x: 0 m η = 15.3

x: 0 m η = 0.2

x: 0 m η = 2.0 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 41.0 η < 0.1 η = 0.1 x: 0 m η = 1.4 η < 0.1 CUMPLE

η = 41.0

N36/N37 ⎯λ < 2.0 Cumple


NEd = 0.00 N.P.(1) η = 1.8 x: 3.47 m

η = 32.9 x: 3.47 m η < 0.1

x: 3.47 m η = 33.9

VEd = 0.00 N.P.(4) η < 0.1 N.P.(5) x: 3.47 m

η = 33.6 η < 0.1 η < 0.1 x: 3.47 m η = 27.8 N.P.(3) CUMPLE

η = 33.9

N38/N36 ⎯λ < 2.0 Cumple


NEd = 0.00 N.P.(1)

x: 0 m η = 9.4

x: 3.05 m η = 27.4

x: 0 m η = 5.0

x: 0 m η = 12.4 η = 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 3.05 m


η = 34.6

N39/N56 ⎯λ < 2.0 Cumple


NEd = 0.00 N.P.(1)

x: 0 m η = 11.6

x: 3.05 m η = 12.2

x: 0 m η = 7.5 η = 5.5 η = 0.3 η < 0.1 η < 0.1 x: 3.05 m

η = 22.1 η < 0.1 η < 0.1 η = 3.0 η = 0.2 CUMPLE η = 22.1

N56/N40 ⎯λ < 2.0 Cumple


NEd = 0.00 N.P.(1)

x: 0 m η = 3.8

x: 3.3 m η = 20.9

x: 0 m η = 2.9 η = 7.9 η = 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 3.3 m


η = 22.2

N40/N44 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 0.4 m η = 0.6

x: 0 m η = 0.8

x: 0 m η = 17.4

x: 0 m η = 0.6 η = 27.0 η = 0.2 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 17.7 η < 0.1 η = 0.1 η = 6.1 η = 0.1 CUMPLE η = 27.0

N41/N42 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 6.35 m η = 0.8

x: 0 m η = 7.3

x: 0 m η = 28.4

x: 0 m η = 5.0

x: 0 m η = 10.6 η = 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m


η = 28.8

N42/N43 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 2.4 m η = 0.8

x: 0 m η = 3.3

x: 0 m η = 10.6

x: 0 m η = 3.7

x: 2.4 m η = 5.6 η = 0.2 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 11.3 η < 0.1 η < 0.1 η = 0.9 η = 0.1 CUMPLE η = 11.3

N40/N45 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 23.7 x: 0 m η = 0.1

x: 0 m η = 4.5 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η < 0.1 x: 0 m η = 34.6 η < 0.1 η = 0.2 x: 0 m

η = 3.5 η < 0.1 CUMPLE η = 34.6

N45/N46 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 4.0 x: 0 m η = 0.1

x: 0 m η = 0.4 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η < 0.1 x: 1.3 m η = 24.6 η < 0.1 η = 0.2 x: 0 m

η = 0.3 η < 0.1 CUMPLE η = 24.6

N46/N47 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 2.7 x: 0 m η = 0.1

x: 0 m η = 0.3 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η < 0.1 x: 0.188 m η = 23.0 η < 0.1 η = 0.2 x: 0 m

η = 0.1 η < 0.1 CUMPLE η = 23.0

N47/N48 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 3.3 x: 0 m η = 0.1

x: 1.8 m η = 0.4 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η < 0.1 x: 0 m η = 19.1 η < 0.1 η = 0.1 x: 1.8 m

η = 0.3 η < 0.1 CUMPLE η = 19.1

N48/N49 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 2.8 x: 0 m η = 0.1

x: 1.95 m η = 0.4 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 11.5 η < 0.1 η < 0.1 x: 1.95 m η = 0.3 η < 0.1 CUMPLE

η = 11.5

N49/N42 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 9.1 x: 0 m η = 0.1

x: 2.25 m η = 1.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η < 0.1 x: 2.25 m η = 10.1 η < 0.1 η = 0.3 x: 2.25 m

η = 0.5 η < 0.1 CUMPLE η = 10.1

N44/N54 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.224 m η = 11.5

x: 0 m η = 4.4

x: 0 m η = 23.3

x: 0 m η < 0.1

x: 0 m η = 7.2 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 31.4 η < 0.1 η = 0.2 x: 0 m η = 5.6 η < 0.1 CUMPLE

η = 31.4

N54/N53 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.326 m η = 8.9

x: 0 m η = 14.0

x: 0.663 m η = 6.6

x: 0 m η = 0.1

x: 1.326 m η = 4.3 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0.663 m

η = 20.5 η < 0.1 η = 0.2 x: 1.326 m η = 2.7 η < 0.1 CUMPLE

η = 20.5

N53/N52 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.53 m η = 5.9

x: 0 m η = 19.3

x: 0.765 m η = 5.9

x: 0 m η = 0.1

x: 1.53 m η = 5.0 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η < 0.1 x: 0.765 m η = 25.0 η < 0.1 η = 0.2 x: 1.53 m

η = 3.2 η < 0.1 CUMPLE η = 25.0

N52/N51 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.836 m η = 3.6

x: 0 m η = 19.6

x: 1.836 m η = 9.1

x: 0 m η = 0.1

x: 1.836 m η = 5.9 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η < 0.1 x: 1.836 m η = 28.4 η < 0.1 η = 0.2 x: 1.836 m

η = 3.8 η < 0.1 CUMPLE η = 28.4

N51/N50 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.989 m η = 1.6

x: 0 m η = 15.6

x: 1.989 m η = 12.0

x: 0 m η = 0.1

x: 1.989 m η = 6.4 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 1.989 m

η = 27.3 η < 0.1 η = 0.3 x: 1.989 m η = 4.1 η < 0.1 CUMPLE

η = 27.3

N50/N43 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 2.295 m η = 0.5

x: 0 m η = 9.1

x: 2.295 m η = 18.4

x: 0 m η = 0.1

x: 2.295 m η = 7.5 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η < 0.1 x: 2.295 m η = 27.1 η < 0.1 η = 0.4 x: 2.295 m

η = 5.0 η < 0.1 CUMPLE η = 27.1

N49/N50 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.95 m η = 5.4

x: 0 m η = 22.0

x: 0 m η = 0.4

x: 0 m η = 7.2 η < 0.1 η = 0.9 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 29.8 η < 0.1 η = 0.1 η < 0.1 η = 0.5 CUMPLE η = 29.8

N48/N51 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.56 m η = 4.6

x: 0 m η = 14.0

x: 0 m η = 0.1

x: 0 m η = 5.3 η < 0.1 η = 0.9 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 19.5 η < 0.1 η = 0.1 η < 0.1 η = 0.5 CUMPLE η = 19.5

N47/N52 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.2 m η = 4.3

x: 0 m η = 7.2

x: 0 m η < 0.1

x: 0 m η = 3.0

VEd = 0.00 N.P.(4) η = 0.6 N.P.(5) η < 0.1 x: 0 m

η = 10.2 η < 0.1 η = 0.1 N.P.(3) η = 0.2 CUMPLE η = 10.2

N46/N53 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 0.9 m η = 4.3

x: 0 m η = 1.5

x: 0 m η = 0.1

x: 0.9 m η = 4.4

VEd = 0.00 N.P.(4) η = 1.2 N.P.(5) η < 0.1 x: 0.9 m

η = 8.7 η < 0.1 η = 0.1 N.P.(3) η = 0.7 CUMPLE η = 8.7

N45/N54 ⎯λ ≤ 3.0 Cumple


x: 0.64 m η = 6.4

NEd = 0.00 N.P.(6)

x: 0.64 m η = 0.1

x: 0.64 m η = 20.1 η < 0.1 η = 7.8 η < 0.1 η < 0.1 x: 0.64 m

η = 26.5 η < 0.1 η = 0.1 η < 0.1 η = 6.3 CUMPLE η = 26.5

N49/N43 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 3.29 m η = 23.9

x: 0 m η = 11.9

x: 3.29 m η = 3.1

x: 3.29 m η = 0.5

x: 3.29 m η = 0.3 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 26.0 η < 0.1 η = 0.2 x: 0 m η = 0.2 η < 0.1 CUMPLE

η = 26.0

N48/N50 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 2.758 m η = 17.5

x: 0 m η = 9.9

x: 2.758 m η = 1.5

x: 2.758 m η = 0.3

x: 0 m η = 0.2 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 2.561 m

η = 18.9 η < 0.1 η = 0.1 x: 0 m η = 0.2 η < 0.1 CUMPLE

η = 18.9

N47/N51 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 2.382 m η = 10.2

x: 0 m η = 9.0

x: 2.382 m η = 1.7

x: 2.382 m η = 0.2

x: 0 m η = 0.2 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 1.985 m

η = 11.8 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m η = 0.2 η < 0.1 CUMPLE

η = 11.8




N46/N52 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.921 m η = 2.3

x: 0 m η = 8.3

x: 0.768 m η = 1.6

x: 1.921 m η = 0.1

x: 1.921 m η = 0.2 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 1.921 m

η = 9.3 η < 0.1 η < 0.1 x: 1.921 m η = 0.1 η < 0.1 CUMPLE

η = 9.3

N45/N53 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.581 m η = 0.1

x: 0 m η = 17.2

x: 0 m η = 2.9

x: 1.581 m η = 0.1

x: 1.581 m η = 0.3

VEd = 0.00 N.P.(4) η < 0.1 N.P.(5) x: 0 m

η = 19.5 η < 0.1 η < 0.1 x: 1.581 m η = 0.2 N.P.(3) CUMPLE

η = 19.5

N40/N54 ⎯λ < 2.0 Cumple


NEd = 0.00 N.P.(1)

x: 0 m η = 27.9

x: 0 m η = 15.8

x: 0 m η = 0.1

x: 0 m η = 2.0 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 41.5 η < 0.1 η = 0.1 x: 0 m η = 1.5 η < 0.1 CUMPLE

η = 41.5

N55/N56 ⎯λ < 2.0 Cumple


NEd = 0.00 N.P.(1) η = 1.9 x: 3.47 m

η = 33.3 x: 3.47 m η < 0.1

x: 3.47 m η = 33.9

VEd = 0.00 N.P.(4) η < 0.1 N.P.(5) x: 3.47 m

η = 33.9 η < 0.1 η < 0.1 x: 3.47 m η = 27.7 N.P.(3) CUMPLE

η = 33.9

N57/N55 ⎯λ < 2.0 Cumple


NEd = 0.00 N.P.(1)

x: 0 m η = 9.4

x: 3.05 m η = 27.9

x: 0 m η = 5.0

x: 0 m η = 12.6 η = 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 3.05 m


η = 35.1

N58/N75 ⎯λ < 2.0 Cumple


NEd = 0.00 N.P.(1)

x: 0 m η = 11.6

x: 3.05 m η = 12.2

x: 0 m η = 7.4 η = 5.4 η = 0.3 η < 0.1 η < 0.1 x: 3.05 m

η = 22.1 η < 0.1 η < 0.1 η = 3.0 η = 0.2 CUMPLE η = 22.1

N75/N59 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 3.3 m η = 0.1

x: 0 m η = 3.8

x: 3.3 m η = 20.3

x: 0 m η = 2.9 η = 7.7 η = 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 3.3 m


η = 21.5

N59/N63 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 0.4 m η = 0.5

x: 0 m η = 0.8

x: 0 m η = 16.9

x: 0 m η = 0.6 η = 26.1 η = 0.2 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 17.2 η < 0.1 η = 0.1 η = 6.1 η = 0.1 CUMPLE η = 26.1

N60/N61 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 6.35 m η = 0.7

x: 0 m η = 7.3

x: 0 m η = 27.8

x: 0 m η = 4.9

x: 0 m η = 10.4 η = 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m


η = 28.2

N61/N62 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 2.4 m η = 0.8

x: 0 m η = 3.3

x: 0 m η = 10.2

x: 0 m η = 3.6

x: 2.4 m η = 5.4 η = 0.2 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 10.8 η < 0.1 η < 0.1 η = 0.9 η = 0.1 CUMPLE η = 10.8

N59/N64 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 23.3 x: 0 m η = 0.1

x: 0 m η = 4.5 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η < 0.1 x: 0 m η = 33.9 η < 0.1 η = 0.2 x: 0 m

η = 3.5 η < 0.1 CUMPLE η = 33.9

N64/N65 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 4.0 x: 0 m η = 0.1

x: 0 m η = 0.4 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η < 0.1 x: 1.3 m η = 24.6 η < 0.1 η = 0.2 x: 0 m

η = 0.3 η < 0.1 CUMPLE η = 24.6

N65/N66 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 2.7 x: 0 m η = 0.1

x: 0 m η = 0.3 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η < 0.1 x: 0.188 m η = 23.0 η < 0.1 η = 0.1 x: 0 m

η = 0.1 η < 0.1 CUMPLE η = 23.0

N66/N67 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 3.2 x: 0 m η = 0.1

x: 1.8 m η = 0.4 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η < 0.1 x: 0 m η = 19.1 η < 0.1 η = 0.1 x: 1.8 m

η = 0.3 η < 0.1 CUMPLE η = 19.1

N67/N68 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 2.8 x: 0 m η < 0.1

x: 1.95 m η = 0.4 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 11.5 η < 0.1 η < 0.1 x: 1.95 m η = 0.3 η < 0.1 CUMPLE

η = 11.5

N68/N61 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 9.0 x: 0 m η = 0.1

x: 2.25 m η = 1.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η < 0.1 x: 2.25 m η = 10.0 η < 0.1 η = 0.3 x: 2.25 m

η = 0.5 η < 0.1 CUMPLE η = 10.0

N63/N73 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.224 m η = 10.8

x: 0 m η = 4.3

x: 0 m η = 23.0

x: 0 m η < 0.1

x: 0 m η = 7.2 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 30.2 η < 0.1 η = 0.2 x: 0 m η = 5.6 η < 0.1 CUMPLE

η = 30.2

N73/N72 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.326 m η = 8.4

x: 0 m η = 13.9

x: 0.663 m η = 6.6

x: 0 m η = 0.1

x: 1.326 m η = 4.3 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0.663 m

η = 20.4 η < 0.1 η = 0.2 x: 1.326 m η = 2.7 η < 0.1 CUMPLE

η = 20.4

N72/N71 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.53 m η = 5.5

x: 0 m η = 19.2

x: 0.765 m η = 5.9

x: 0 m η = 0.1

x: 1.53 m η = 5.0 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η < 0.1 x: 0.765 m η = 25.0 η < 0.1 η = 0.2 x: 1.53 m

η = 3.2 η < 0.1 CUMPLE η = 25.0

N71/N70 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.836 m η = 3.4

x: 0 m η = 19.5

x: 1.836 m η = 9.1

x: 0 m η = 0.1

x: 1.836 m η = 5.9 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η < 0.1 x: 1.836 m η = 28.4 η < 0.1 η = 0.2 x: 1.836 m

η = 3.8 η < 0.1 CUMPLE η = 28.4

N70/N69 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.989 m η = 1.3

x: 0 m η = 15.6

x: 1.989 m η = 12.0

x: 0 m η = 0.1

x: 1.989 m η = 6.4 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 1.989 m

η = 27.2 η < 0.1 η = 0.3 x: 1.989 m η = 4.1 η < 0.1 CUMPLE

η = 27.2

N69/N62 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 2.295 m η = 0.4

x: 0 m η = 9.1

x: 2.295 m η = 18.4

x: 0 m η = 0.1

x: 2.295 m η = 7.5 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η < 0.1 x: 2.295 m η = 27.1 η < 0.1 η = 0.4 x: 2.295 m

η = 5.0 η < 0.1 CUMPLE η = 27.1

N68/N69 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.95 m η = 5.3

x: 0 m η = 22.0

x: 0 m η = 0.4

x: 0 m η = 7.2 η < 0.1 η = 0.9 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 29.8 η < 0.1 η = 0.1 η < 0.1 η = 0.5 CUMPLE η = 29.8

N67/N70 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.56 m η = 4.5

x: 0 m η = 14.0

x: 0 m η = 0.1

x: 0 m η = 5.3 η < 0.1 η = 0.9 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 19.5 η < 0.1 η = 0.1 η < 0.1 η = 0.5 CUMPLE η = 19.5

N66/N71 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.2 m η = 4.2

x: 0 m η = 7.2

x: 0 m η < 0.1

x: 0 m η = 2.9

VEd = 0.00 N.P.(4) η = 0.6 N.P.(5) η < 0.1 x: 0 m

η = 10.1 η < 0.1 η = 0.1 N.P.(3) η = 0.2 CUMPLE η = 10.1

N65/N72 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 0.9 m η = 4.1

x: 0 m η = 1.4

x: 0 m η = 0.1

x: 0.9 m η = 4.3

VEd = 0.00 N.P.(4) η = 1.2 N.P.(5) η < 0.1 x: 0.9 m

η = 8.4 η < 0.1 η = 0.1 N.P.(3) η = 0.7 CUMPLE η = 8.4

N64/N73 ⎯λ ≤ 3.0 Cumple


x: 0.64 m η = 6.3

NEd = 0.00 N.P.(6)

x: 0.64 m η = 0.1

x: 0.64 m η = 19.8 η < 0.1 η = 7.7 η < 0.1 η < 0.1 x: 0.64 m

η = 26.2 η < 0.1 η = 0.1 η < 0.1 η = 6.3 CUMPLE η = 26.2

N68/N62 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 3.29 m η = 23.9

x: 0 m η = 11.8

x: 3.29 m η = 3.0

x: 3.29 m η = 0.5

x: 3.29 m η = 0.3 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 26.0 η < 0.1 η = 0.2 x: 0 m η = 0.2 η < 0.1 CUMPLE

η = 26.0

N67/N69 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 2.758 m η = 17.5

x: 0 m η = 9.7

x: 2.758 m η = 1.5

x: 2.758 m η = 0.3

x: 0 m η = 0.2 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 2.561 m

η = 18.9 η < 0.1 η = 0.1 x: 0 m η = 0.2 η < 0.1 CUMPLE

η = 18.9

N66/N70 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 2.382 m η = 10.2

x: 0 m η = 8.7

x: 2.382 m η = 1.7

x: 2.382 m η = 0.2

x: 0 m η = 0.2 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 1.985 m

η = 11.8 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m η = 0.2 η < 0.1 CUMPLE

η = 11.8

N65/N71 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.921 m η = 2.2

x: 0 m η = 8.1

x: 0.768 m η = 1.6

x: 1.921 m η = 0.1

x: 1.921 m η = 0.2 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 1.921 m

η = 9.0 η < 0.1 η < 0.1 x: 1.921 m η = 0.1 η < 0.1 CUMPLE

η = 9.0

N64/N72 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.581 m η < 0.1

x: 0 m η = 17.0

x: 0 m η = 2.9

x: 1.581 m η = 0.1

x: 1.581 m η = 0.3

VEd = 0.00 N.P.(4) η < 0.1 N.P.(5) x: 0 m

η = 19.2 η < 0.1 η < 0.1 x: 1.581 m η = 0.2 N.P.(3) CUMPLE

η = 19.2

N59/N73 ⎯λ < 2.0 Cumple


NEd = 0.00 N.P.(1)

x: 0 m η = 27.8

x: 0 m η = 15.3

x: 0 m η = 0.1

x: 0 m η = 2.0 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 41.0 η < 0.1 η = 0.1 x: 0 m η = 1.5 η < 0.1 CUMPLE

η = 41.0

N74/N75 ⎯λ < 2.0 Cumple


NEd = 0.00 N.P.(1) η = 1.8 x: 3.47 m

η = 32.9 x: 3.47 m η < 0.1

x: 3.47 m η = 33.9

VEd = 0.00 N.P.(4) η < 0.1 N.P.(5) x: 3.47 m

η = 33.6 η < 0.1 η < 0.1 x: 3.47 m η = 27.7 N.P.(3) CUMPLE

η = 33.9

N76/N74 ⎯λ < 2.0 Cumple


NEd = 0.00 N.P.(1)

x: 0 m η = 9.4

x: 3.05 m η = 27.4

x: 0 m η = 5.0

x: 0 m η = 12.4 η = 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 3.05 m


η = 34.6

N77/N94 ⎯λ < 2.0 Cumple


NEd = 0.00 N.P.(1)

x: 0 m η = 6.8

x: 0 m η = 10.3

x: 0 m η = 9.9 η = 4.0 x: 0 m

η = 0.8 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m η = 16.6 η < 0.1 η < 0.1 η = 1.8 x: 0 m

η = 0.5 CUMPLE η = 16.6

N94/N78 ⎯λ < 2.0 Cumple


NEd = 0.00 N.P.(1)

x: 0 m η = 2.1

x: 3.3 m η = 17.9

x: 1.444 m η = 2.5 η = 6.8 x: 3.3 m

η = 0.4 η < 0.1 η < 0.1 x: 3.3 m η = 18.8 η < 0.1 η = 1.1 η = 1.4 x: 3.3 m

η = 0.3 CUMPLE η = 18.8

N78/N82 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 0.4 m η = 0.4

x: 0 m η = 0.5

x: 0 m η = 14.9

x: 0 m η = 1.2 η = 23.2 x: 0 m

η = 0.3 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m η = 15.2 η < 0.1 η = 0.3 η = 5.4 x: 0 m

η = 0.2 CUMPLE η = 23.2

N79/N80 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 6.35 m η = 0.4

x: 0 m η = 4.4

x: 0 m η = 20.9

x: 0 m η = 13.8

x: 0 m η = 6.8

x: 0 m η = 1.0 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 21.0 η < 0.1 η = 0.5 η = 0.5 x: 0 m η = 0.6

CUMPLE η = 21.0

N80/N81 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 2.4 m η = 0.5

x: 0 m η = 1.8

x: 0 m η = 10.8

x: 0 m η = 1.9

x: 2.4 m η = 4.6

x: 0 m η = 0.3 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 11.1 η < 0.1 η = 0.2 η = 0.9 x: 0 m η = 0.2

CUMPLE η = 11.1

N78/N83 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 19.3 x: 1.2 m η = 2.4

x: 0 m η = 3.3 η = 0.3 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 29.4 η < 0.1 η = 0.7 x: 0 m η = 2.2 η = 0.2 CUMPLE

η = 29.4

N83/N84 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 2.0 x: 1.3 m η = 4.0

x: 0 m η = 0.3 η = 0.2 η < 0.1 η < 0.1 x: 1.3 m

η = 13.4 η < 0.1 η = 0.4 x: 0 m η = 0.2 η = 0.1 CUMPLE

η = 13.4

N84/N85 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 1.5 x: 1.5 m η = 4.7

x: 0 m η = 0.3 η = 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0.188 m

η = 12.5 η < 0.1 η = 0.1 x: 0 m η = 0.1 η = 0.1 CUMPLE

η = 12.5

N85/N86 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 1.7 x: 1.8 m η = 4.2

x: 1.8 m η = 0.3 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 10.2 η < 0.1 η = 0.2 x: 1.8 m η = 0.2 η < 0.1 CUMPLE

η = 10.2




N86/N87 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 1.4 x: 0 m η = 3.4

x: 1.95 m η = 0.3 η = 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 6.6 η < 0.1 η = 0.5 x: 1.95 m η = 0.3 η < 0.1 CUMPLE

η = 6.6

N87/N80 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 7.1 x: 0 m η = 1.8

x: 0 m η = 0.8 η = 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 2.25 m

η = 7.9 η < 0.1 η = 0.7 x: 2.25 m η = 0.3 η = 0.1 CUMPLE

η = 7.9

N82/N92 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.224 m η = 10.2

x: 0 m η = 4.3

x: 0 m η = 16.8

x: 1.224 m η = 2.2

x: 0 m η = 4.0

x: 0 m η = 0.5 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 26.8 η < 0.1 η = 1.0 x: 0 m η = 3.3

x: 0 m η = 0.3

CUMPLE η = 26.8

N92/N91 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.326 m η = 6.9

x: 0 m η = 8.0

x: 0.663 m η = 3.5

x: 1.326 m η = 3.9

x: 1.326 m η = 2.2

x: 0 m η = 0.3 η < 0.1 η < 0.1 x: 0.663 m

η = 11.4 η < 0.1 η = 1.0 x: 1.326 m η = 1.4

x: 0 m η = 0.2

CUMPLE η = 11.4

N91/N90 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.53 m η = 3.6

x: 0 m η = 10.5

x: 0.765 m η = 3.1

x: 0.765 m η = 4.8

x: 1.53 m η = 2.5

x: 0 m η = 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0.765 m

η = 13.5 η < 0.1 η = 0.9 x: 1.53 m η = 1.6

x: 0 m η = 0.1

CUMPLE η = 13.5

N90/N89 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.836 m η = 1.5

x: 0 m η = 10.4

x: 1.836 m η = 4.7

x: 0 m η = 5.5

x: 1.836 m η = 3.0

x: 1.836 m η = 0.2 η < 0.1 η < 0.1 x: 1.836 m

η = 14.9 η < 0.1 η = 0.6 x: 1.836 m η = 2.0

x: 1.836 m η = 0.1

CUMPLE η = 14.9

N89/N88 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.989 m η = 0.1

x: 0 m η = 8.2

x: 1.989 m η = 6.1

x: 0 m η = 5.2

x: 1.989 m η = 3.3

x: 1.989 m η = 0.3 η < 0.1 η < 0.1 x: 1.989 m

η = 14.1 η < 0.1 η = 0.1 x: 1.989 m η = 2.1

x: 1.989 m η = 0.2

CUMPLE η = 14.1

N88/N81 ⎯λ < 2.0 Cumple


NEd = 0.00 N.P.(1)

x: 0 m η = 4.9

x: 2.295 m η = 9.3

x: 0 m η = 3.4

x: 2.295 m η = 3.8

x: 2.295 m η = 0.3 η < 0.1 η < 0.1 x: 2.295 m

η = 13.8 η < 0.1 η = 0.5 x: 2.295 m η = 2.6

x: 2.295 m η = 0.2

CUMPLE η = 13.8

N87/N88 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.95 m η = 3.3

x: 0 m η = 11.8

x: 0 m η = 1.0

x: 0 m η = 3.9 η = 0.1 η = 0.5 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 15.9 η < 0.1 η = 0.4 η = 0.1 η = 0.3 CUMPLE η = 15.9

N86/N89 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.56 m η = 3.0

x: 0 m η = 7.6

x: 0 m η = 1.0

x: 1.56 m η = 2.9 η = 0.2 η = 0.5 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 10.5 η < 0.1 η = 0.1 η = 0.1 η = 0.3 CUMPLE η = 10.5

N85/N90 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.2 m η = 3.3

x: 0 m η = 4.0

x: 0 m η = 0.8

x: 0 m η = 2.3 η = 0.2 η = 0.5 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 5.7 η < 0.1 η = 0.2 η = 0.1 η = 0.1 CUMPLE η = 5.7

N84/N91 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 0.9 m η = 3.8

x: 0 m η = 1.4

x: 0 m η = 0.5

x: 0.9 m η = 3.9 η = 0.1 η = 1.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0.9 m

η = 7.7 η < 0.1 η = 0.4 η = 0.1 η = 0.5 CUMPLE η = 7.7

N83/N92 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 0.64 m η = 4.8

x: 0 m η = 0.2

x: 0 m η = 0.2

x: 0.64 m η = 13.7 η < 0.1 η = 5.4 η < 0.1 η < 0.1 x: 0.64 m

η = 18.4 η < 0.1 η = 0.5 η < 0.1 η = 3.9 CUMPLE η = 18.4

N87/N81 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 3.29 m η = 12.9

x: 0 m η = 6.9

x: 3.29 m η = 2.7

x: 0 m η = 1.2

x: 3.29 m η = 0.3 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 14.4 η < 0.1 η = 0.4 x: 3.29 m η = 0.2 η < 0.1 CUMPLE

η = 14.4

N86/N88 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 2.758 m η = 9.6

x: 0 m η = 6.5

x: 1.97 m η = 0.7

x: 2.758 m η = 2.0

x: 0 m η = 0.2 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 1.97 m

η = 10.3 η < 0.1 η = 1.0 x: 0 m η = 0.2 η < 0.1 CUMPLE

η = 10.3

N85/N89 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 2.382 m η = 5.8

x: 0 m η = 6.8

x: 1.588 m η = 0.9

x: 2.382 m η = 2.5

x: 0 m η = 0.2 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 2.382 m

η = 7.6 η < 0.1 η = 1.4 x: 0 m η = 0.1 η < 0.1 CUMPLE

η = 7.6

N84/N90 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.921 m η = 2.2

x: 0 m η = 7.4

x: 0.768 m η = 0.9

x: 1.921 m η = 2.4

x: 1.921 m η = 0.2 η = 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 1.921 m

η = 8.1 η < 0.1 η = 1.4 x: 1.921 m η = 0.1 η < 0.1 CUMPLE

η = 8.1

N83/N91 ⎯λ < 2.0 Cumple


x: 1.581 m η = 0.6

x: 0 m η = 12.8

x: 0.198 m η = 1.4

x: 1.581 m η = 1.9

x: 1.581 m η = 0.2 η = 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 1.581 m

η = 13.8 η < 0.1 η = 1.1 x: 1.581 m η = 0.2 η = 0.1 CUMPLE

η = 13.8

N78/N92 ⎯λ < 2.0 Cumple


NEd = 0.00 N.P.(1)

x: 0 m η = 16.1

x: 0 m η = 13.4

x: 1.36 m η = 1.2

x: 0 m η = 1.6 η = 0.2 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m

η = 27.8 η < 0.1 η = 0.7 x: 0 m η = 1.0 η = 0.1 CUMPLE

η = 27.8

N93/N94 ⎯λ < 2.0 Cumple


NEd = 0.00 N.P.(1) η = 1.6 x: 3.47 m

η = 24.8 x: 3.47 m η = 0.1

x: 3.47 m η = 22.5 η < 0.1 η < 0.1 x: 0.217 m

η < 0.1 x: 3.47 m η = 25.0 η < 0.1 MEd = 0.00

N.P.(2) N.P.(3) N.P.(3) CUMPLE η = 25.0

N95/N93 ⎯λ < 2.0 Cumple


NEd = 0.00 N.P.(1)

x: 0 m η = 5.9

x: 3.05 m η = 23.0

x: 0 m η = 6.5

x: 0 m η = 9.8

x: 0 m η = 0.3 η < 0.1 η < 0.1 x: 3.05 m


η = 27.7


x: 0.332 m λw ≤ λw,máx Cumple

η < 0.1 η = 22.8 x: 2.655 m η = 3.7

MEd = 0.00 N.P.(7)

x: 0 m η = 0.4

VEd = 0.00 N.P.(4)

x: 0.332 m η < 0.1 N.P.(5) x: 2.655 m

η = 27.3 x: 0.332 m η < 0.1

MEd = 0.00 N.P.(2) N.P.(3) N.P.(3) CUMPLE

η = 27.3

N23/N42 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 0.3 η = 22.0 x: 2.655 m η = 3.7

MEd = 0.00 N.P.(7)

x: 0 m η = 0.4

VEd = 0.00 N.P.(4)

x: 0.332 m η < 0.1 N.P.(5) x: 2.655 m

η = 26.4 x: 0.332 m η < 0.1


η = 26.4

N42/N61 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 0.3 η = 4.8 x: 2.655 m η = 3.7

MEd = 0.00 N.P.(7)

x: 0 m η = 0.4

VEd = 0.00 N.P.(4)

x: 0.332 m η < 0.1 N.P.(5) x: 2.655 m

η = 8.7 x: 0.332 m η < 0.1


η = 8.7

N61/N80 ⎯λ < 2.0 Cumple


NEd = 0.00 N.P.(1) η = 4.5 x: 2.655 m

η = 3.7 MEd = 0.00

N.P.(7) x: 0 m η = 0.4

VEd = 0.00 N.P.(4)

x: 0.332 m η < 0.1 N.P.(5) x: 2.655 m

η = 8.4 x: 0.332 m η < 0.1


η = 8.4



η = 0.1 η = 2.8 x: 2.655 m η = 3.7

MEd = 0.00 N.P.(7)

x: 0 m η = 0.4

VEd = 0.00 N.P.(4)

x: 0.332 m η < 0.1 N.P.(5) x: 2.655 m

η = 6.6 x: 0.332 m η < 0.1


η = 6.6

N24/N43 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 0.3 η = 3.6 x: 2.655 m η = 3.7

MEd = 0.00 N.P.(7)

x: 0 m η = 0.4

VEd = 0.00 N.P.(4)

x: 0.332 m η < 0.1 N.P.(5) x: 2.655 m

η = 7.4 x: 0.332 m η < 0.1


η = 7.4

N43/N62 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 0.3 η = 3.6 x: 2.655 m η = 3.7

MEd = 0.00 N.P.(7)

x: 0 m η = 0.4

VEd = 0.00 N.P.(4)

x: 0.332 m η < 0.1 N.P.(5) x: 2.655 m

η = 7.5 x: 0.332 m η < 0.1


η = 7.5

N62/N81 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 0.1 η = 3.5 x: 2.655 m η = 3.7

MEd = 0.00 N.P.(7)

x: 0 m η = 0.4

VEd = 0.00 N.P.(4)

x: 0.332 m η < 0.1 N.P.(5) x: 2.655 m

η = 7.4 x: 0.332 m η < 0.1


η = 7.4



η = 0.1 η = 3.5 x: 2.655 m η = 3.7

MEd = 0.00 N.P.(7)

x: 0 m η = 0.4

VEd = 0.00 N.P.(4)

x: 0.332 m η < 0.1 N.P.(5) x: 2.655 m

η = 7.3 x: 0.332 m η < 0.1


η = 7.3

N25/N44 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 0.9 η = 2.8 x: 2.655 m η = 3.7

MEd = 0.00 N.P.(7)

x: 0 m η = 0.4

VEd = 0.00 N.P.(4)

x: 0.332 m η < 0.1 N.P.(5) x: 2.655 m

η = 6.5 x: 0.332 m η < 0.1


η = 6.5

N44/N63 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 0.9 η = 2.2 x: 2.655 m η = 3.7

MEd = 0.00 N.P.(7)

x: 0 m η = 0.4

VEd = 0.00 N.P.(4)

x: 0.332 m η < 0.1 N.P.(5) x: 2.655 m

η = 5.9 x: 0.332 m η < 0.1


η = 5.9

N63/N82 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 0.1 η = 1.5 x: 2.655 m η = 3.7

MEd = 0.00 N.P.(7)

x: 0 m η = 0.4

VEd = 0.00 N.P.(4)

x: 0.332 m η < 0.1 N.P.(5) x: 2.655 m

η = 5.2 x: 0.332 m η < 0.1


η = 5.2



η = 0.1 η = 10.4 x: 2.655 m η = 3.7

MEd = 0.00 N.P.(7)

x: 0 m η = 0.4

VEd = 0.00 N.P.(4)

x: 0.332 m η < 0.1 N.P.(5) x: 2.655 m

η = 14.4 x: 0.332 m η < 0.1


η = 14.4

N21/N40 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 0.7 η = 11.1 x: 2.655 m η = 3.7

MEd = 0.00 N.P.(7)

x: 0 m η = 0.4

VEd = 0.00 N.P.(4)

x: 0.332 m η < 0.1 N.P.(5) x: 2.655 m

η = 15.1 x: 0.332 m η < 0.1


η = 15.1

N40/N59 ⎯λ < 2.0 Cumple


η = 0.7 η = 1.6 x: 2.655 m η = 3.7

MEd = 0.00 N.P.(7)

x: 0 m η = 0.4

VEd = 0.00 N.P.(4)

x: 0.332 m η < 0.1 N.P.(5) x: 2.655 m

η = 5.3 x: 0.332 m η < 0.1


η = 5.3

N59/N78 ⎯λ < 2.0 Cumple


NEd = 0.00 N.P.(1) η = 5.0 x: 2.655 m

η = 3.7 MEd = 0.00

N.P.(7) x: 0 m η = 0.4

VEd = 0.00 N.P.(4)

x: 0.332 m η < 0.1 N.P.(5) x: 2.655 m

η = 8.9 x: 0.332 m η < 0.1


η = 8.9



Estado ⎯λ Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY

N41/N23 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η < 0.1 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00

N.P.(4) N.P.(5) N.P.(5) N.P.(8) N.P.(9) MEd = 0.00 N.P.(2) N.P.(3) N.P.(3) CUMPLE

η < 0.1

N22/N42 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 45.9 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 45.9

N42/N24 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 0.5 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 0.5

N23/N43 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 6.7 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 6.7

N80/N62 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 0.3 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 0.3

N61/N81 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 8.1 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 8.1

N79/N61 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 0.5 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 0.5

N60/N80 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 44.7 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 44.7

N39/N37 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple

NEd = 0.00 N.P.(1)

NEd = 0.00 N.P.(6)

MEd = 0.00 N.P.(7)

MEd = 0.00 N.P.(7)

VEd = 0.00 N.P.(4)

VEd = 0.00 N.P.(4) N.P.(5) N.P.(5) N.P.(8) N.P.(9) MEd = 0.00

N.P.(2) N.P.(3) N.P.(3) CUMPLE

N20/N56 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 40.4 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 40.4

N58/N94 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 40.4 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 40.4

N77/N75 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple

NEd = 0.00 N.P.(1)

NEd = 0.00 N.P.(6)

MEd = 0.00 N.P.(7)

MEd = 0.00 N.P.(7)

VEd = 0.00 N.P.(4)



N56/N21 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 0.7 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 0.7

N37/N40 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 33.6 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 33.6

N94/N59 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple

NEd = 0.00 N.P.(1)

NEd = 0.00 N.P.(6)

MEd = 0.00 N.P.(7)

MEd = 0.00 N.P.(7)

VEd = 0.00 N.P.(4)



N75/N78 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 33.8 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 33.8

N25/N43 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 1.1 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 1.1

N44/N24 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 3.7 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 3.7

N21/N42 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 5.1 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 5.1

N23/N40 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 4.1 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 4.1

N82/N62 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 4.8 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 4.8

N63/N81 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 12.8 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 12.8

N59/N80 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 13.8 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 13.8

N61/N78 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 7.2 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 7.2

N17/N37 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 3.1 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 3.1

N18/N36 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 4.2 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 4.2

N36/N56 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 1.7 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 1.7

N37/N55 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 1.3 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 1.3

N55/N75 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 2.1 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 2.1

N56/N74 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 0.7 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 0.7

N74/N94 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 4.2 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 4.2

N75/N93 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 3.2 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 3.2

N6/N24 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 4.8 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 4.8

N25/N5 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 12.8 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 12.8

N4/N21 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 13.7 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 13.7

N2/N23 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 7.2 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 7.2

N44/N62 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 3.9 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 3.9

N63/N43 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple

NEd = 0.00 N.P.(1)

NEd = 0.00 N.P.(6)

MEd = 0.00 N.P.(7)

MEd = 0.00 N.P.(7)

VEd = 0.00 N.P.(4)





Estado ⎯λ Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY

N40/N61 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 4.1 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 4.1

N42/N59 ⎯λ ≤ 4.0 Cumple η = 5.0 NEd = 0.00

N.P.(6) MEd = 0.00

N.P.(7) MEd = 0.00

N.P.(7) VEd = 0.00

N.P.(4) VEd = 0.00


η = 5.0

Notación:

⎯λ: Limitación de esbeltez λw: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra η: Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede

Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. (2) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (3) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (5) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (6) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. (7) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (8) No hay interacción entre axil y momento flector ni entre momentos flectores en ambas direcciones para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (9) No hay interacción entre momento flector, axil y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.


6.3. Zapatas

Referencia: N110 Dimensiones: 200 x 200 x 60 Armados: Xi:Ø16c/15 Yi:Ø16c/15 Xs:Ø12c/15 Ys:Ø12c/15 Comprobación Valores Estado

Tensiones sobre el terreno:

Criterio de CYPE Ingenieros

- Tensión media en situaciones persistentes:

Máximo: 0.2 MPa Calculado: 0.0366894 MPa Cumple

- Tensión máxima en situaciones persistentes sin viento:


- Tensión máxima en situaciones persistentes con viento:


Vuelco de la zapata:

Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio.

- En dirección X:

Reserva seguridad: 310.4 % Cumple - En dirección Y:

Reserva seguridad: 40.4 % Cumple Flexión en la zapata:

- En dirección X:

Momento: 27.98 kN·m Cumple - En dirección Y:

Momento: 61.96 kN·m Cumple Cortante en la zapata:

- En dirección X:

Cortante: 21.88 kN Cumple - En dirección Y:

Cortante: 58.57 kN Cumple

Compresión oblicua en la zapata:

- Situaciones persistentes:


Máximo: 7000 kN/m² Calculado: 143.2 kN/m² Cumple

Canto mínimo:

Artículo 58.8.1 de la norma EHE-08

Mínimo: 25 cm Calculado: 60 cm Cumple

Espacio para anclar arranques en cimentación:

- N110:


Cuantía geométrica mínima:


Mínimo: 0.0009 - Armado inferior dirección X:

Calculado: 0.0022 Cumple - Armado superior dirección X:

Calculado: 0.0013 Cumple - Armado inferior dirección Y:

Calculado: 0.0022 Cumple - Armado superior dirección Y:

Calculado: 0.0013 Cumple

Cuantía mínima necesaria por flexión:


- Armado inferior dirección X:

Mínimo: 0.0002 Calculado: 0.0023 Cumple


Referencia: N110 Dimensiones: 200 x 200 x 60 Armados: Xi:Ø16c/15 Yi:Ø16c/15 Xs:Ø12c/15 Ys:Ø12c/15 Comprobación Valores Estado - Armado inferior dirección Y:


- Armado superior dirección Y:


Diámetro mínimo de las barras:

Recomendación del Artículo 58.8.2 (norma EHE-08)

Mínimo: 12 mm - Parrilla inferior:

Calculado: 16 mm Cumple - Parrilla superior:

Calculado: 12 mm Cumple

Separación máxima entre barras:


Máximo: 30 cm - Armado inferior dirección X:

Calculado: 15 cm Cumple - Armado inferior dirección Y:

Calculado: 15 cm Cumple - Armado superior dirección X:

Calculado: 15 cm Cumple - Armado superior dirección Y:

Calculado: 15 cm Cumple

Separación mínima entre barras:

Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16

Mínimo: 10 cm - Armado inferior dirección X:





Longitud de anclaje:

Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991

Calculado: 82 cm - Armado inf. dirección X hacia der:

Mínimo: 16 cm Cumple - Armado inf. dirección X hacia izq:

Mínimo: 16 cm Cumple - Armado inf. dirección Y hacia arriba:

Mínimo: 16 cm Cumple - Armado inf. dirección Y hacia abajo:

Mínimo: 16 cm Cumple - Armado sup. dirección X hacia der:

Mínimo: 15 cm Cumple - Armado sup. dirección X hacia izq:

Mínimo: 15 cm Cumple - Armado sup. dirección Y hacia arriba:

Mínimo: 15 cm Cumple - Armado sup. dirección Y hacia abajo:

Mínimo: 15 cm Cumple Longitud mínima de las patillas:







Mínimo: 12 cm Cumple


Referencia: N110 Dimensiones: 200 x 200 x 60 Armados: Xi:Ø16c/15 Yi:Ø16c/15 Xs:Ø12c/15 Ys:Ø12c/15 Comprobación Valores Estado - Armado sup. dirección Y hacia arriba:


Mínimo: 12 cm Cumple Se cumplen todas las comprobaciones












- En dirección X:



- En dirección X:



- En dirección X:







Canto mínimo:




- N106:















- Armado inferior dirección Y:







































Referencia: N106 Dimensiones: 250 x 250 x 60 Armados: Xi:Ø16c/15 Yi:Ø16c/15 Xs:Ø12c/15 Ys:Ø12c/15 Comprobación Valores Estado - Armado inf. dirección Y hacia abajo:

















- En dirección X:



- En dirección X:


Momento: -23.60 kN·m Cumple Cortante en la zapata:

- En dirección X:







Canto mínimo:




- N102:

















- Armado superior dirección X:



































Referencia: N102 Dimensiones: 250 x 250 x 60 Armados: Xi:Ø16c/15 Yi:Ø16c/15 Xs:Ø12c/15 Ys:Ø12c/15 Comprobación Valores Estado Longitud mínima de las patillas:





















- En dirección X:



- En dirección X:

Momento: -17.24 kN·m Cumple - En dirección Y:


- En dirección X:







Canto mínimo:






- N101:












































Referencia: N101 Dimensiones: 250 x 250 x 60 Armados: Xi:Ø16c/15 Yi:Ø16c/15 Xs:Ø12c/15 Ys:Ø12c/15 Comprobación Valores Estado - Armado inf. dirección Y hacia arriba:



























- En dirección X:



- En dirección X:



- En dirección X:









Canto mínimo:




- N105:





































































- En dirección X:



- En dirección X:

Momento: 38.01 kN·m Cumple


Referencia: N109 Dimensiones: 200 x 200 x 60 Armados: Xi:Ø16c/15 Yi:Ø16c/15 Xs:Ø12c/15 Ys:Ø12c/15 Comprobación Valores Estado - En dirección Y:


- En dirección X:







Canto mínimo:




- N109:





































































- En dirección X:

Reserva seguridad: 382.8 % Cumple


Referencia: N108 Dimensiones: 200 x 200 x 60 Armados: Xi:Ø16c/15 Yi:Ø16c/15 Xs:Ø12c/15 Ys:Ø12c/15 Comprobación Valores Estado - En dirección Y:


- En dirección X:



- En dirección X:







Canto mínimo:




- N108:







































































- En dirección X:



- En dirección X:



- En dirección X:






Máximo: 7000 kN/m² Calculado: 396 kN/m² Cumple

Canto mínimo:




- N104:
































































Referencia: N100 Dimensiones: 250 x 250 x 60 Armados: Xi:Ø16c/15 Yi:Ø16c/15 Xs:Ø12c/15 Ys:Ø12c/15 Comprobación Valores Estado - Tensión máxima en situaciones persistentes sin viento:






- En dirección X:



- En dirección X:



- En dirección X:







Canto mínimo:




- N100:





















Mínimo: 12 mm


Referencia: N100 Dimensiones: 250 x 250 x 60 Armados: Xi:Ø16c/15 Yi:Ø16c/15 Xs:Ø12c/15 Ys:Ø12c/15 Comprobación Valores Estado - Parrilla inferior:





































Referencia: N99 Dimensiones: 250 x 250 x 60 Armados: Xi:Ø16c/15 Yi:Ø16c/15 Xs:Ø12c/15 Ys:Ø12c/15


Comprobación Valores Estado











- En dirección X:



- En dirección X:

Momento: -14.80 kN·m Cumple - En dirección Y:


- En dirección X:







Canto mínimo:




- N99:




























































Referencia: N103


Dimensiones: 250 x 250 x 60 Armados: Xi:Ø16c/15 Yi:Ø16c/15 Xs:Ø12c/15 Ys:Ø12c/15 Comprobación Valores Estado











- En dirección X:



- En dirección X:



- En dirección X:







Canto mínimo:




- N103:


























































Referencia: N107













- En dirección X:



- En dirección X:



- En dirección X:







Canto mínimo:




- N107:


























































Referencia: N96













- En dirección X:



- En dirección X:



- En dirección X:







Canto mínimo:




- N96:


























































Referencia: N97













- En dirección X:



- En dirección X:



- En dirección X:







Canto mínimo:




- N97:


























































Referencia: N98













- En dirección X:



- En dirección X:


Momento: -23.58 kN·m Cumple Cortante en la zapata:

- En dirección X:






Máximo: 7000 kN/m² Calculado: 85 kN/m² Cumple

Canto mínimo:




- N98:



























































6.4. Zapata corrida

Para calcular la tensión transmitida a través de la viga corrida sobre la que apoya el forjado sanitario se han considerado las siguientes cargas: Las cargas utilizadas son las siguientes:

‐ Peso propio del forjado (unidireccional de 25 cms de canto total) = 3 kN/m2 ‐ Peso propio del muro de 1 pie de fábrica de 70 cms de altura = 2.5 kN/ml ‐ Peso de la viga de cimentación = 0.40 * 0.50 * 25 kN/m3 = 5 kN/ml ‐ Carga muerta = 1.5 kN/m2 ‐ Sobrecarga de uso = 5 kN/m2 ó 7 kN (correspondiente a categoría de uso C y

subcategoría de uso C4 según establece el Documento Básico SE-AE Acciones en la Edificación).

La luz tributaria en el caso más desfavorable es de (3.45+3.32)/2 = 3.385 m La carga por metro lineal de viga de cimentación (de 50 cms de ancho es la siguiente): 3 kN/m2 * 3.385 m + 2.5 kN/m + 1.5 kN/m2 * 3.385 m + 5.0 kN/m2 * 3.385 m + 0.4 m*0.5 m*25 kN/m3 + 7 kN = 46.66 kN/m El ancho de la cimentación es de 0.5 metros, luego la tensión transmitida por metro lineal de viga de cimentación será: σ = 4.7 t/m / 0.50 m = 9.4 t/m2 = 0.94 kg/cm2 Dicho valor es inferior al valor tomado como referencia (2 kg/cm2). No obstante el valor de referencia se ha obtenido a partir de los ensayos realizados en una parcela cercana y tal y como se ha indicado en los planos es absolutamente necesario confirmar el mismo mediante la realización de un informe geotécnico específico en la parcela donde se sitúa la obra.


7. FORJADO SANITARIO

Para el cálculo del forjado sanitario se ha realizado un modelo de viga continua de 4 vanos que simulan el mismo (se le asigna un ancho de 1 metro de forma que los esfuerzos sean perfectamente identificable por el fabricante de forjados). El cálculo realizado es un cálculo elástico lineal sin redistribución de esfuerzos. Las cargas utilizadas son las siguientes:

‐ Peso propio del forjado (unidireccional de 25 cms de canto total) = 3 kN/m2 ‐ Carga muerta = 1.5 kN/m2 ‐ Sobrecarga de uso = 5 kN/m2 ó 7 kN (correspondiente a categoría de uso C y

subcategoría de uso C4 según establece el Documento Básico SE-AE Acciones en la Edificación).

Para la elección del canto del forjado se aplica el artículo 50.2.2.1 de EHE-08 donde se establece que el canto mínimo que se debe disponer para no comprobar la flecha viene determinado por: hmin =δ1 δ2 L /C δ1 = (q / 7)^(1/2) = (9.5/7)^(1/2)= 1.17 δ2 = (L/6)^(1/4)= (3.45/6)^(1/4) = 0.87 C = 23 (vigueta pretensada en vano extremo según tabla 50.2.2.1.b de EHE-08) hmin =1.17 * 0.87 * 3.45 / 23 = 0.15 m Se elige un canto total de forjado de 25 cms (20+5) que cumple con lo anteriormente indicado. Se adjunto un croquis del modelo utilizado:

A partir de las cargas anteriormente indicadas se han obtenido las siguientes envolventes de esfuerzos:


ENVOLVENTE DE MOMENTOS FLECTORES

Md positivo máximo = 21.09 kNm/m (se produce en el vano extremo de 3.45 metros de luz). Md negativo máximo = -20.43 kNm/m (se produce en el primer apoyo interior del vano de 3.45 metros de luz). El valor de 21.09 kNm/m debe servir como referencia para dimensionar las viguetas, las cuales deben resistir un momento mínimo de 21.09 kNm/m (debe tenerse en cuenta que el intereje de las viguetas es de 70 cms y que por tanto cada vigueta debe ser capaz de resistir como mínimo un momento de 21.09 kNm/m * 070 m = 14.77 kNm). El valor de -20.43 kNm/m debe servir como referencia para dimensionar el negativo en las zonas de apoyo, el cual deben resistir un momento mínimo de -20.43 kNm/m (debe tenerse en cuenta que el intereje de las viguetas es de 70 cms y que por tanto el negativo debe ser capaz de resistir como mínimo un momento de -20.43 kNm/m * 070 m = -14.30 kNm). Se adjunta a continuación el cálculo del armado necesario para los negativos e igualmente se ha realizado el cálculo de la fisuración


En la comprobación de fisuración se ha utilizado de forma conservadora la combinación característica de acciones (la EHE-08 establece en la tabla 5.1.1.2 que la combinación que se debe utilizar es la combinación cuasipermanente de acciones). Se han colocado en planos un armado por nervio de 2 Ø 12 = 2.26 cm2 que es superior a los 1.6 cm2 que es el armado estricto que se obtiene del cálculo. ENVOLVENTE DE CORTANTES

Los valores son por metro de ancho.


8. FORJADO CUBIERTA

Para el cálculo del forjado de cubierta se ha realizado un modelo de viga continua de 4 vanos que simulan el mismo (se le asigna un ancho de 1 metro de forma que los esfuerzos sean perfectamente identificable por el fabricante de forjados). El cálculo realizado es un cálculo elástico lineal sin redistribución de esfuerzos. Las cargas utilizadas son las siguientes:

‐ Peso propio del forjado (unidireccional de 30 cms de canto total) = 3.5 kN/m2 ‐ Carga muerta = 1.5 kN/m2 ‐ Sobrecarga de uso = 1 kN/m2 ó 2 kN (correspondiente a categoría de uso G y

subcategoría de uso G1 según establece el Documento Básico SE-AE Acciones en la Edificación).

Para la elección del canto del forjado se aplica el artículo 50.2.2.1 de EHE-08 donde se establece que el canto mínimo que se debe disponer para no comprobar la flecha viene determinado por: hmin =δ1 δ2 L /C δ1 = (q / 7)^(1/2) = (6/7)^(1/2)= 0.93 δ2 = (L/6)^(1/4)= (5.31/6)^(1/4) = 0.97 C = 23 (vigueta pretensada en vano extremo según tabla 50.2.2.1.b de EHE-08) hmin =0.93 * 0.97 * 5.31 / 23 = 0.21 m Se elige un canto total de forjado de 30 cms (25+5) que cumple con lo anteriormente indicado. Se adjunto un croquis del modelo utilizado:

A partir de las cargas anteriormente indicadas se han obtenido las siguientes envolventes de esfuerzos:


ENVOLVENTE DE MOMENTOS FLECTORES

Md positivo máximo = 21.25 kNm/m (se produce en el vano extremo de 5.31 metros de luz). Md negativo máximo = -26.15 kNm/m (se produce en el primer apoyo interior del vano de 5.31 metros de luz).) El valor de 21.25 kNm/m debe servir como referencia para dimensionar las viguetas, las cuales deben resistir un momento mínimo de 21.25 kNm/m (debe tenerse en cuenta que el intereje de las viguetas es de 70 cms y que por tanto cada vigueta debe ser capaz de resistir como mínimo un momento de 21.25 kNm/m * 070 m = 14.88 kNm). El valor de -26.15 kNm/m debe servir como referencia para dimensionar el negativo en las zonas de apoyo, el cual deben resistir un momento mínimo de -26.15 kNm/m (debe tenerse en cuenta que el intereje de las viguetas es de 70 cms y que por tanto el negativo debe ser capaz de resistir como mínimo un momento de -26.15 kNm/m * 070 m = -18.30 kNm). Se adjunta a continuación el cálculo del armado necesario para los negativos e igualmente se ha realizado el cálculo de la fisuración


En la comprobación de fisuración se ha utilizado de forma conservadora la combinación característica de acciones (la EHE-08 establece en la tabla 5.1.1.2 que la combinación que se debe utilizar es la combinación cuasipermanente de acciones). Se han colocado en planos un armado por nervio de 2 Ø 12 = 2.26 cm2 que es superior a los 1.6 cm2 que es el armado estricto que se obtiene del cálculo. ENVOLVENTE DE CORTANTES

Los valores son por metro de ancho. Madrid, noviembre de 2015 Lucas M. Martín Giraldo Arquitecto

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CÁLCULO DE LA ESTRUCTURA - madrid.org · La localización de la obra se encuentra a una altura de unos 650.00m sobre el nivel del mar en la zona climática 4, por tanto la carga