SELECCIONMEMORIA DE CALCULOPROYECTO: FAJA TRANSPORTADORA DE MINERAL DE HIERROSELECCIN DE ELEMENTOSProjecto: Faja 1CHecho por :Victor QuispeFecha:18/Oct/05Contrato:Revisado :Fecha:20/Oct/05Rev :11.-INFORMACION GENERAL:Equipo:Banda transportadoraNumero:1CDistancia entre centros:1200mElevacion:20mInclinacion:1Capacidad:Q =2000TLPHTipo:Overland Conveyor, HorizontalMaterial a transportar:Mineral de hierro chancado2.-REFERENCIAS:CEMA fajas transportadoras de material a granelBulk Materials Handling Hanbook3.-DATOS DE DISEO:Tipo de faja:Transportador ascendente con accionamiento en tramo de retornoMaterial a transportar:Mineral de hierro chancadotamao de roca:4"Caracteristicas del material:abrasivo, polvorientoCapacidad:Q =2000TLPHLongitud de faja:Lc =3937.51pies1200.17m-Densidad aparente material:D =165.44Lbs/pe3segn tabla 3-3 CEMADensidad aparente :2.65 T/m3angulo reposo:35segn tabla 3-3 CEMACapacidad de carga de diseo:80% CEMAClasificacion del mineral:tamaoDsegn tabla 3-2 CEMAfluidez3abrasividad6polvorientoL-angulo de sobrecarga:25segn tabla 3-1 CEMAAncho de faja:b =36pulgsegn figura 4-1 CEMAancho necesario para tamao de trozo dadoArea de carga de faja -distancia normal del bordecomparando dos angulos de abarquillamientoAng Sobrec=0.44radAng Sobrec=0.44radAng Sobrec=25Ang Sobrec=25b=36pugb=36pugAng. Abarq=0.61radAng. Abarq=0.35radAng. Abarq=35Ang. Abarq=20Ab=97.41pulg2Ab=60.93pulg2As=13.68pulg2As=14.71pulg2At=0.7714ft2At=0.5253ft2formula cemaentonces-angulo de abarquillamiento:35proporciona mayor capacidad de transporte para un ancho dado-Velocidad de faja maxima recomendada500ppmsegn tabla 4-1 CEMApara un ancho de faja b= 24"-36"V faja asumida=2.5m/s492.13ppmDensidad aparente material:2.65Tn/m30D=165.44lb/ft3-Capacida de fajaQ=2000Tn/hrft3/hr =Q*2000/D=29255.41ft3/hr0.00ft3/hr-Capacidad equivalente a una velocidad de 100ppmCe=ft3/hr * 100 / V=5944.71ft3/hr22778.16-Tabla de capacidad de faja transportadoraAng. Abarq=35segn tabla 4-3 CEMACe=6364.00ft3/hrAncho de faja:b =36pulgA=0.981ft2V corregida459.70ppmArreglo de faja transportadoraespaciamiento rodillos avanceSi=3.5piessegn tabla 5-2 CEMAespaciamiento rodillos retornoSr=10piessegn tabla 5-2 CEMA4.-SELECCIN DE COMPONENTESSeleccin de rodillo avansefactor de ajuste del trozo k1=1.1segn tabla 5-4 CEMAfactor de mantenimiento k2=1.15segn tabla 5-5 CEMAfactor de servicio k3=1.2segn tabla 5-6 CEMAfactor de correc. de vel. k4=0.92segn tabla 5-7 CEMAdesalineamientod=1pulgtencion de fajaT=33358.22lbPeso del materialWm = Q*2000/(60*V)=149.01Lbs/pieCarga de desalineamiento IML=(d*T)/(6*Si)=132.37lbCarga del rodillo real IL=(Wb+Wm)*Si=577.55lbCarga ajustada AL=(IL*K1*K2*K3*K4)+IML938.95lbvalor de carga para los rodillosCEMA Dcarga para rodillo1200 lbsegn tabla 5-11 CEMArodillo retornofactor de ajuste del trozo k1=1.1factor de mantenimiento k2=1.15factor de servicio k3=1.2factor de correc. de vel. k4=0.92desalineamientod=1pulgtencion de fajaT=33358.22lbPeso del materialWm = Q*2000/(60*V)=149.01Lbs/pieCarga de desalineamiento IML=(d*T)/(6*Sr)=46.33lbCarga del rodillo real IL=(Wb)*Sr=160.00lbCarga ajustada AL=(IL*K1*K2*K3*K4)+IML269.78lbvalor de carga para los rodillosCEMA Dcarga para rodillo600 lbsegn tabla 5-11 CEMASeleccin de la FajaFactor de frecuenciaFf=2*Lc/Vf=16.00mincomo el factor de frecuencia es mayor de 4 se considera segn las condiciones de cargacubierta superiorespesor minimo1/4pulg6.35grado 2segn tabla 7-13 CEMAcubierta inferiorespesor minimo3/32pulg2.38grado 2segn tabla 7-14 CEMAnumero de pliegues minimonp=6MPsegn tabla 7-10 CEMAPeso de faja estimadaWb=16lb/pie de longsegn tabla 6-1 CEMAdiametr polea minimaDpm36pulgsegn tabla 7-6 CEMAPeso de la fajaWb?Lbs/pieVelocidad de la fajaV?pies/minMetodo 2Capacida T cortasCtc2200Tc/hrtabla 8Capacida EquivalenteCe= Ctc*100/V*100/D270.21Tc/hrCe294.30Tc/hrb 36"pulg A0.981ft2V corregida451.85ppmRodillo avansetabla 4A15tabla 5B84grafico 3A*B1260tabla 5-1tipoCEMA IVCD6pulgrodillo retornotabla 4A15Wb0lb/pie de longgrafico 4A*Wb0tipoCEMA IIICD6pulg

tensiones de fajaMEMORIA DE CALCULOPROYECTO: FAJA TRANSPORTADORA DE MINERAL DE HIERROCALCULO DE TENSIONES DE FAJA Y POTENCIA REQUERIDAProjecto: Faja 1CHecho por :Victor QuispeFecha:Contrato:Revisado :Fecha:Rev :15.-CALCULO DE TENSIONES DE FAJA Y POTENCIA REQUERIDADATOS DE DISEO:CapacidadQ=2000TLPHAncho de fajab=36pulgDensidad aparente material:D=165.44Lbs/pe3Longitud de faja:Lc =3937.51pies1200.2m134.784Velocidad de la fajaV=492.13pies/minTipo de faja:Transportador ascendente con accionamiento en tramo de retornoCALCULO DE LA TENSION DE LA FAJAPeso del materialWm = Q*2000/(60*V)149.01lb/pie long de fajaPeso de la fajaWb=16lb/pie long de fajasegn tabla 6-1 CEMAFactor de correccion de temperatura ambienteKt=1segn figura 6-1 CEMAFactor de friccion del rodilloKx =0.00068*(wb+wm)+Ai/Si0.541lb/pieresistencia de friccion a la rotacionAi=1.5lbespaciamiento rodillos avanceSi=3.5piesFactor de fuerza en faja y flexion sobre rodillosKy=0.0235lb/piesegn tabla 6-2 CEMAWm+Wb=165.01lbpendiente=1.01.-Tension de friccion de rodillosTx=L*Kt*Kx =2129.33lb2.-Tension resis. flexion faja rodillos avanceTyc=L*Ky*Wb*Kt =1480.50lbTension resis. flexion faja rodillos retornoTyr=L*0.015*Wb*Kt =945.00lb3.-Tension resistencia del material a flexionTym=L*Ky*Wm =13788.44lb4.-Tension de elevacion de cargaTm=H*Wm =9777.68lbElevacion:H=65.62pies20m5.-Tension de faja al rodamiento de las poleasTp=200*np =400.00lbsegn tabla 6-5 CEMAnumero de poleasnp=26.-Tension aceleracion de materialTam=(Q*2000/3600*32.2)*(v-vo)/60 =89.91lb7.-Tension de accesorios del transportadorTac=lbTension de volteadoresTtr=200*Np0400.00lbsegn tabla 6-5 CEMAnumero de poleasnp=2.00Tension friccion desviadoresTpl=0lbTension dispositivos de limpiezaTbc=2*8 lb*b =576.00lbTension friccion de faldonesTsb=Lf*(Cs*hs*2+6) =56.83lblongitud de faldonesLf=8piesfactor de tipo de materialCs=0.276segn tabla 6-7 CEMAprofundidad del material en contactohs=2pulg8.-Tension efectivaTe =Tx+Tyc+Tyr+Tym+Tm+Tp+Tam+Tac=29643.69lb442.0728252506Te=T1-T2Tension del lado tenso en la poleaT1Tension del lado flojo en la poleaT2Arreglo de AccionamientoFigura 4.2. Polea motriz dual en el tramo de retorno. (Fuente: CEMA).Polea motriz DualT2=Cw * Te2134.35lbangulo de arrollamiento polea motriz dual s=440Factor de arrollamientoCw=0.072segn tabla 6-8 CEMACw=Cws*Cwp/(Cws+Cwp+1)0.072polea motriz simple con polea de reenvio tensor automatico y polea recubiertaangulo de arrollamiento polea motriz secun. s=220Factor de arrollamiento polea motriz secun.Cws=0.35segn tabla 6-8 CEMApolea motriz simple con polea de reenvio tensor automatico y polea recubiertaangulo de arrollamiento polea motriz primaria p=220Factor de arrollamiento polea motriz primariaCwp=0.35segn tabla 6-8 CEMApolea motriz simple con polea de reenvio tensor automatico y polea recubiertaTension efectivaTe=Tep+TesTension efectiva polea motriz primariaTep=T1-T314821.85lbTension efectiva polea motriz secundariaTes=T3-T214821.85lbT3=18536.37lbT1=33358.22lbAnalisis de tensiones de fajaTes=T2/Cws10612.94Te=Tes+TepTep=Te-Tes19030.76Tep=T3/CwpT3=Tep*Cwp6660.77T1=25691.52Figura 4.3. Transportador ascendente accionamiento en el tramo de retorno. (Fuente: CEMA).Relacion de tension y flecha de la faja enrtre los rodillos% de flecha recomendada para condiciones de carga2%tension minima para producir 2% de flechaT catenaria:To=6.25*(wm+wb)Si =3609.67lbTension del lado flojo en la poleaT2=Cw * Te2134.35lbAnalisis de las tensiones de fajaTransportador ascendente con accionamiento en tramo de retornoUsar el mayor valorT2=To+Tb-Try =3714.53lb>Tension de peso en tramo de faja de retornoTb=H*Wb =1049.86lbTension resis. flexion faja rodillos retornoTyr=L*0.015*Wb*Kt =945.00lbTension en lado flojo en la polea de colaTt=T2 -Tb+Try3609.67lbsegn figura 6-14 CEMATension en lado flojo en la polea de cabesaThp=Te+T2 +Tb-Try31882.90lbTension del lado tenso en la poleaT1=T2+Te33358.22lb-Calculo de PotenciaPotencia de fajaP=Te * V / 33000442.07HPPotencia por friccion polea motrizPrm=Tp * V / 330005.97HPPotencia perdida de reductor de velocidad 5%Pp=0.05*(P + Prm)22.40HPPotencia total en el eje del motorPt =470.44HP-Potencia del motorPmot=Pt * Fs / effm*effr500.4HPFactor de servicioFs1Eficiencia rodamientoseffr0.97Eficiencia motoreffm0.96596.7983140883requerimientos por friccionTfriccTe-Tm19866.02lbPotencia de faja en arranquePfa2*Tfricc*V/33000 + Tm*V/33000738.33HPPrv0.05*(Pfa+ Prm)37.21HPPtPfa+Pm+Prv781.51HPPotencia de motor en arranque831.31HP675.56500.4HPPotencia del motorPmot=368.06kWTorque de arranqueTarr=(Parr+Prm+Pp)*5250/1800rpm2153.47lb.piePotencia de faja en arranqueParr=2*Tfricc * V / 33000 + 2*Tm * V / 33000738.33HPTension de friccion del transportadorTfricc=Te-Tm19866.02lbTension de elevacion de cargaTm=H*Wm =9777.68lbse usara un motor primario de 250 hp y un motor secundario de 250 hpTor=500*5250/18001459.54lb.pie147.54%-Seleccin de la FajaSeleccin de calidad de cubiertagrado 1segn tabla 7-1 CEMATension de regimen de fajaTension de faja de pliegues multiples=T1/(b*n pliegues) =154.44lb/pulg ancho*plieguestencion de trab de fajanumero de pliegues minimonp=6para155 MPsegn tabla 7-10 CEMASe selecciona PM 155=155lb/pulg ancho*plieguessegn tabla 7-2 CEMA0lb/pulgTension de faja de pliegue reducidoPIW=926.62lb/pulg ancho328.5kg/cmcon PM 155PIW=930lb/pulg ancho1839.50lb/pulgpara una union vulcanisadanumero de pliegues maximo=6MPsegn tabla 7-4 CEMASeleccin de polea motrizpara faja tipo pliegue reducidodiametro polea minima=42pulgsegn tabla 7-5 CEMAcon % tension=80%para faja tipo pliegue multiplediametro polea minima=36pulgsegn tabla 7-6 CEMAcon % tension=80%para faja con alma de acerodiametro polea minima=30pulgsegn tabla 7-7 CEMAcon % tension=100%ancho de superficie de polea=b+238pulgsegn tabla 7-8 CEMAVelocidad de poleaN=V/(2**r)52.22rpmTensor de fajaDesplasamiento recomendado del tensor40pies480pulgsegn tabla 11-1 CEMAconsultar al fabricante de fajas12.19mSe uso un tensor con cilindro hidraulicoTensor automaticoWg=(2*T+Wf+Wp)/R18229.06lbTension faja en punto donde localisa el tensorT=T23714.53lbFuerza para superar friccion del carrito tensorWf=300lbPeso de accesorios del carrito tensorWp=500lbVentaja mecanicaR1=1Verificacion de tensiones en la fajaTipo de faja a usar (similar a existentes)NN250250kg/cm/plyMaxima tension de trabajo106.00Lb/pulg/plyAncho de faja36pulgPliegues6Espesor cubierta superior3/8"pulgEspesor cubierta inferior3/32"pulgTension maxima T100.00LbsTension permisible faja NN25022896.00LbsLong de fajaX1200H20Lft3936.96pies65.62piesT2/T10.11Tep=T1-T323545.5623521.3642505999T3Cwp* Tep8240.958232.48tabla 6-8Cwp0.35Tes=T3-T26098.13ang arrollamiento220grados3.84T2Cws * Tes2134.35tabla 6-8Cws0.35ang arrollamiento2203.84T2/T11/(e (f *A) -1)0.35f0.35ang arrollamiento2203.8431753.84T3=T2+Tes12747.28Velocidad de polea motrizN=V/(2**r)52.22rpmPeso de la fajaWb=16lb/pie long de fajasegn tabla 6-1

EstructuraINGENIERIA y DISEOCALCULO FAJA TRANSPORTADORA ALIMENTADORAESTRUCTURA SOPORTE DE POLEA DE COLAProjecto:Recuperacion de Finos Stock MuellePorvictor quispeFecha:Calc N :Contrato:RevisadoJulio AlvarezFecha:Rev :AAPI N :AprobadoJin Yong taoFecha:CALCULO DE VIGASPOLEA DE COLATESIONES0.00LbsDistancia al centro de viga12pulgMomento0Lbs-pulg12"Carga directa0.00LbsViga 8X 31 Area9.13pulg2Sx27.5pulg3Sy9.27pulg3rx3.47pulgry2.02pulgfaP/A0Lbs/pulg2Fy36000Calculo esffuerzo axial admisible6 piesFAAISC pag 3.31178000lbsfa/Fa0Luegofa/Fa + fb/Fb menor que 1Fb =0.66 Fy23760lbs/pulg2fb =M/Sx0lbs/pulg2Luegofa/Fa + fb/Fb =0