Caluclo red de riego

ANEJO Nº15: Cálculo de la red de riego.

Diseño de un parque periurbano “Las Salinas” Anejo nº15: Cálculo de la red de riego

2 Francisco Javier Fernández Guerrero Universidad de Almería

ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN _______________________________________________ 3

2. RIEGO POR ASPERSIÓN _________________________________________ 3

2.1 Introducción _________________________________________________ 3

2.2 Cálculo de la red de riego por aspersión ___________________________ 4

3. RIEGO POR GOTEO _____________________________________________ 18

3.1 Subunidades y sectores de riego _________________________________ 18

3.2 Dimensionado de la red principal de distribución ____________________ 35

4. CÁLCULO DE LAS BOMBAS DE RECICLAJE ___________________________ 37

4.1 Bomba de la fuente ovalada _____________________________________ 37

4.2 Bomba de la fuente estrellada grande _____________________________ 39

4.3 Bombas de las fuentes estrelladas pequeñas _______________________ 41



1. INTRODUCCIÓN

En el siguiente anejo se dimensionaran las tuberías tanto del sistema de riego

por goteo y el sistema de riego por aspersión.

La red de riego será independiente de la red de distribución de agua potable

del parque, aunque ambas tomarán el agua desde la misma acometida a la red de

distribución general municipal. La presión de la que disponemos será de 40 m.c.a. o 4

Kg/cm2. Este valor varía habitualmente según demanda y disponibilidad de agua. En el

caso que este valor descienda y la presión no sea la suficiente para el riego adecuado

sería necesario incluir un grupo motobomba de presión.

La red de riego se ha trazado siguiendo los viales del parque para facilitar las

reparaciones en caso de avería. Se intentará en la medida de lo posible que tanto la

distribución de tuberías para el riego, bocas de riego, y agua potable se canalicen por

las mismas zanjas así evitaremos que se abran gran cantidad de zanjas y

aprovecharemos las arquetas.

Hay que citar que el riego del parque va a estar automatizado y dirigido por

un programador, de tal manera que se va a regar por sectores.

2 RIEGO POR ASPERSIÓN

2. 1. INTRODUCCIÓN

Tanto en el Anejo “Sistemas de riego” y “Diseño agronómico” se han descrito

las características de la red de riego por aspersión y su diseño agronómico. A

continuación se procederá a calcular los diámetros necesarios a adoptar en los

ramales portaaspersores, en las tuberías terciarias, en las tuberías secundarias y en las

tuberías principales presentes en las distintas zonas verdes de nuestro proyecto y cuya

disposición queda reflejada en los planos de riego.

En la instalación de la aspersión se emplearán tuberías de PE, polietileno, y de

PVC, policloruro de vinilo rígido, de diferentes timbrajes. Tanto las tuberías como los

emisores están siempre fijos y el cambio de postura se hace mediante la apertura y

cierre de válvulas lo que permite la automatización del sistema. Para que la puesta en

funcionamiento de los aspersores sea automática, la instalación estará provista de

programadores conectados a la red eléctrica.



El programador estará conectado mediante línea de control eléctrica con las

válvulas de control, colocadas en el comienzo de las derivaciones, y accionará cada una

de ellas permitiendo el paso de agua hacia los aspersores durante un periodo de

tiempo determinado. Si la presión de suministro en algún punto es inferior a la

determinada en al cálculo se instalará al comienzo del distribuidor un grupo

motobomba que proporcione la presión necesaria, aunque en nuestro caso no será

necesario.

La red de riego por aspersión se dividirá principalmente en dos secciones:

sección 1ª la cual comprenderá los sectores que riegan la zona citrícola y la zona del

auditorio, y la sección 2ª formada por los sectores que riegan la zona de picnic y juegos

(de mayor tamaño). Como los tiempos de riego son pequeños la red se dimensionará

con el fin de que nunca se regarán dos sectores de la misma sección a la vez, lo que sí

se podrá será regar a la vez dos sectores pero de diferente sección.

2. 2. CALCULO DE LA RED DE RIEGO POR ASPERSIÓN

2. 2. 1. Tuberías portaaspersores o ramales

Los ramales portaspersores son aquellas tuberías sobre las que se disponen

los aspersores de riego. La colocación de los aspersores se ha realizado intentando

respetar al máximo la disposición cuadrada de estos de forma que la pluviometría sea

uniforme y todas las zonas del parque reciban el mismo caudal. En ocasiones y debido

a la geometría tan irregular de las zonas a regar ha sido imposible respetar estos

marcos, pero sí se ha conseguido en la mayoría de los casos. Se puede observar en los

planos referentes al riego por aspersión.

Las tuberías porta aspersores serán de PE32 (polietileno)

El cálculo de los laterales se llevará a cabo suponiendo una distribución

uniforme y discreta de caudales con servicio en el trayecto.

Para la determinación de los diámetros de los ramales se debe cumplir la

condición de que la diferencia de caudales arrojados los dos aspersores de la

subunidad (ramal) que arrojen el máximo y el mínimo caudal sea inferior al 10% del

caudal nominal del aspersor o lo que es lo mismo que la variación de presión del ramal

sea inferior al 20% de la presión nominal de funcionamiento del aspersor:

Ps/γ= Pmax/γ – Pmin/γ < 0.2Pa



Donde:

Ps/γ: Máxima variación de presión permitida en la subunidad

Pmax/γ: Presión máxima en al subunidad.

Pmin/γ: Presión mínima en el aspersor

Pa: Presión nominal de funcionamiento del aspersor.

Además de esta condición se debe cumplir también que estos diámetros sean

los más económicos posibles.

Como los aspersores elegidos poseen una presión de funcionamiento de 2.5

atm. (25 m.c.a.) con la condición expuesta tenemos que:

Ps/γ= 0.2 x 25 = 5 m.c.a. = 5m

Para el calculo supondremos que la superficie del parque está a la misma cota

Ps/γ = hs. Donde hs es la máxima pérdida de carga admisible en la subunidad.

Las perdidas de carga localizadas se suponen un 155 de las perdidas

continuas; por tanto las máximas perdidas de carga continua admisible en los ramales

suponiendo unas perdidas de carga localizadas del 15 % de las continuas serán:

hr1 = hs/1.15 = 4.35m

Las pérdidas de carga continuas admisibles por unidad de longitud en cada

ramal será:

J = hr1 / (L*Fg)

Fr = Factor de Christiansen, calculado mediante la siguiente fórmula en

función del número de aspersores (n), de la distancia del primer emisor al origen de la

tubería (lo), de la separación entre emisores (l), y del coeficiente de Christiansen (F)

proveniente de tablas en función del número de emisores:

Fr = l / L · (n · F + r - 1)



Donde:

lo= distancia de la terciaria al primera aspersor

l: interdistancia entre aspersores

r =lo / l

Para las pérdidas de carga en los laterales portaspersores se va a utiliza la

fórmula de Blasius:

∆hr = (α / D4.75) · L · Q1.75 · FG

Siendo:

: Coeficiente para la fórmula de Blasius en función de la temperatura.

Para 20ºC es 0,464.

D: Diámetro interior de la tubería en mm.

L: longitud de la tubería en metros.

Q: caudal en l/h.

n: número de aspersores.

Fg: Factor de Christiansen modificado

A partir de las perdidas de carga admisibles y la formula de Blassius, se

determinaran los diámetros de los ramales eligiendo el diámetro comercial cuyo

diámetro interior sea mayor al calculado. Para las perdidas localizadas consideraremos

un coeficiente del 20%.



Sección 1ª (Sector 1-Sector 6)

Sector 1

Línea L

(m) n

Q

(L/h) Fr

Hs

(m) hr(m)

Di

(mm)

Dn

(mm)

Di´

(mm)

hr1

(m)

Pa

(m) P´0(m)

1.1 22 4 1800 0,332 5 4,35 15,57 20 17,6 2,43 25 26,83

1.2 19 4 1800 0,444 5 4,35 16,08 20 17,6 2,84 25 27,14

1.3 44 6 2700 0,333 5 4,35 20,97 25 22 3,46 25 27,61

1.4 48 7 3150 0,363 5 4,35 23,02 32 30 1,24 25 25,94

Sector 2

Línea L

(m) n

Q

(L/h) Fr

Hs

(m) hr1(m)

Di

(mm)

Dn

(mm)

Di´

(mm)

hr1

(m)

Pa

(m) P´0(m)

2.1 68 10 4500 0,40 5 4,35 28,41 32 30 3,35 27,53 25

2.2 67 11 4950 0,39 5 4,35 29,04 32 30 3,72 27,80 25

Sector 3

Línea L

(m) n

Q

(L/h) Fr

Hs

(m) hr1(m)

Di

(mm)

Dn

(mm)

Di´

(mm)

hr1

(m)

Pa

(m) P´0(m)

3.1 23 4 1800 0,364 5 4,35 16,043 20 17,6 2,80 25 27,11

3.2 22 4 1800 0,353 5 4,35 15,878 20 17,6 2,67 25 27,01

3.3 52 8 3600 0,389 5 4,35 24,966 32 30 1,82 25 26,37

3.4 44 7 3150 0,342 5 4,35 22,319 32 30 1,07 25 25,81



Sector 4

Línea L

(m) n

Q

(L/h) Fr

Hs

(m) hr1(m)

Di

(mm)

Dn

(mm)

Di´

(mm)

hr1

(m)

Pa

(m) P´0(m)

4.1 50 8 3600 0,403 5 4,35 25,004 32 30 1,83 25 26,38

4.2 24 4 1800 0,393 5 4,35 16,467 20 17,6 3,17 25 27,39

4.3 49 6 2700 0,315 5 4,35 21,191 25 22 3,64 25 27,74

4.4 15 3 1350 0,403 5 4,35 13,597 20 17,6 1,28 25 25,97

Sector 5

Línea L

(m) n

Q

(L/h) Fr

Hs

(m) hr1(m)

Di

(mm)

Dn

(mm)

Di´

(mm)

hr1

(m)

Pa

(m) P´0(m)

5.1 21 4 1800 0,407 5 4,35 16,202 20 17,6 2,94 25 27,21

5.2 13 3 1350 0,439 5 4,35 13,321 16 13,6 3,94 25 27,97

5.3 22 4 1800 0,533 5 4,35 17,271 20 17,6 3,98 25 27,99

5.4 38 6 2700 0,380 5 4,35 20,954 25 22 3,45 25 27,60

5.5 23 5 2250 0,384 5 4,35 17,599 25 22 1,51 25 26,14

5.6 5 2 900 0,512 5 4,35 9,479 12 10 3,37 25 27,54



Sector 6

Línea L

(m) n

Q

(L/h) Fr

Hs

(m) hr1(m)

Di

(mm)

Dn

(mm)

Di´

(mm)

hr1

(m)

Pa

(m) P´0(m)

6.1 42 7 3150 0,339 5 4,35 22,096 32 30 1,02 25 25,77

6.2 8 2 900 0,510 5 4,35 10,689 16 13,6 1,39 25 26,05

6.3 11 3 1350 0,429 5 4,35 12,895 16 13,6 3,38 25 27,54

6.4 15 3 1350 0,394 5 4,35 13,461 16 13,6 4,14 25 28,12

6.5 28 5 2250 0,546 5 4,35 19,787 25 22 2,63 25 26,98

6.6 5 2 900 0,512 5 4,35 9,567 12 10 3,53 25 27,65

6.7 16 4 1800 0,530 5 4,35 16,163 20 17,6 2,90 25 27,19

6.8 21 4 1800 0,411 5 4,35 16,163 20 17,6 2,90 25 27,19

Sección 1ª (Sector 7-Sector 16)

Sector 7

Línea L

(m) n

Q

(L/h) Fr

Hs

(m) hr1(m)

Di

(mm)

Dn

(mm)

Di´

(mm)

hr1

(m)

Pa

(m) P´0(m)

7.1 61 9 4050 0,402 5 4,35 26,66 32 30 2,48 25 26,87

7.2 7 2 900 0,634 5 4,35 10,21 16 13,6 1,11 25 25,85

7.3 31 5 2250 0,451 5 4,35 17,86 25 22 1,61 25 26,22

7.4 8 2 900 0,634 5 4,35 10,21 16 13,6 1,11 25 25,85

7.5 71 10 4500 0,392 5 4,35 28,84 32 30 3,60 25 27,71



Sector 8

Línea L

(m) n

Q

(L/h) Fr

Hs

(m) hr1(m)

Di

(mm)

Dn

(mm)

Di´

(mm)

hr1

(m)

Pa

(m) P´0(m)

8.1 17 3 1350 0,528 5 4,35 14,08 20 17,6 1,51 25 26,14

8.2 38 6 2700 0,433 5 4,35 20,41 25 22 3,04 25 27,29

8.3 26 5 2250 0,48 5 4,35 19,65 25 22 2,55 25 26,92

8.4 37 5 2250 0,451 5 4,35 20,24 25 22 2,93 25 27,20

8.5 33 5 2250 0,451 5 4,35 17,71 25 22 1,55 25 26,18

8.6 21 3 1350 0,528 5 4,35 15,20 20 17,6 2,17 25 26,64

Sector 9

Línea L

(m) n

Q

(L/h) Fr

Hs

(m) hr1(m)

Di

(mm)

Dn

(mm)

Di´

(mm)

hr1

(m)

Pa

(m) P´0(m)

9.1 31 6 2700 0,433 5 4,35 20,16 25 22 2,87 25 27,16

9.2 38 6 2700 0,433 5 4,35 20,75 25 22 3,30 25 27,48

9.3 54 8 3600 0,41 5 4,35 24,54 32 30 1,67 25 26,27



Sector 10

Línea L

(m) n

Q

(L/h) Fr

Hs

(m) hr1(m)

Di

(mm)

Dn

(mm)

Di´

(mm)

hr1

(m)

Pa

(m) P´0(m)

10.1 32 6 2700 0,433 5 4,35 21,74 25 22 4,11 25 28,10

10.2 7 1 450 1 5 4,35 9,28 12 10 3,05 25 27,30

10.3 38 6 2700 0,433 5 4,35 21,35 25 22 3,77 25 27,84

10.4 40 6 2700 0,433 5 4,35 21,53 25 22 3,92 25 27,95

10.5 30 5 2250 0,451 5 4,35 18,25 25 22 1,79 25 26,35

10.6 12 3 1350 0,528 5 4,35 12,75 16 13,6 3,20 25 27,41

10.7 17 3 1350 0,528 5 4,35 14,31 20 17,6 1,63 25 26,23

Sector 11

Línea L

(m) n

Q

(L/h) Fr

Hs

(m) hr1(m)

Di

(mm)

Dn

(mm)

Di´

(mm)

hr1

(m)

Pa

(m) P´0(m)

11.1 64 10 4500 0,402 5 4,35 27,75 32 30 3,00 25 27,26

11.2 67 8 3600 0,634 5 4,35 28,10 32 30 3,19 25 27,40

11.3 30 5 2250 0,451 5 4,35 19,08 32 30 0,51 25 25,39

11.4 53 9 4050 0,634 5 4,35 29,24 32 30 3,85 25 27,90



Sector 12

Línea L

(m) n

Q

(L/h) Fr

Hs

(m) hr1(m)

Di

(mm)

Dn

(mm)

Di´

(mm)

hr1

(m)

Pa

(m) P´0(m)

12.1 12 2 900 0,539 5 4,35 11,70 16 13,6 2,13 25 26,60

12.2 11 2 900 0,429 5 4,35 10,94 16 13,6 1,54 25 26,17

12.3 19 3 1350 0,479 5 4,35 14,70 20 17,6 1,85 25 26,40

12.4 2 1 450 1,000 5 4,35 7,34 12 10 1,00 25 25,76

12.5 14 4 1800 0,813 5 4,35 17,13 20 17,6 3,82 25 27,88

12.6 3 1 450 1,000 5 4,35 7,47 12 10 1,09 25 25,83

12.7 5 1 450 1,000 5 4,35 8,49 12 10 2,00 25 26,51

12.8 10 3 1350 0,474 5 4,35 12,75 16 13,6 3,21 25 27,42

12.9 16 4 1800 0,338 5 4,35 14,64 20 17,6 1,81 25 26,37

12.10 17 4 1800 0,368 5 4,35

1

5,03 20 17,6 2,05 25 26,55

12.11 18 3 1350 0,361 5 4,35 13,66 20 17,6 1,30 25 25,99

12.12 24 1 450 0,146 5 4,35 8,02 12 10 1,52 25 26,15



Sector 13

Línea L

(m) n

Q

(L/h) Fr

Hs

(m) hr1(m)

Di

(mm)

Dn

(mm)

Di´

(mm)

hr1

(m)

Pa

(m) P´0(m)

13.1 16 3 1350 0,365 5 4,35 13,313 16 13,6 3,93 25 27,96

13.2 18 3 1350 0,516 5 4,35 14,827 20 17,6 1,93 25 26,45

13.3 16 3 1350 0,408 5 4,35 13,774 20 17,6 1,36 25 26,03

13.4 16 3 1350 0,462 5 4,35 13,992 20 17,6 1,46 25 26,11

13.5 10 2 900 0,488 5 4,35 11,100 16 13,6 1,66 25 26,25

13.6 12 3 1350 0,372 5 4,35 12,674 16 13,6 3,11 25 27,34

13.7 7 1 450 1,000 5 4,35 9,164 12 10 2,87 25 27,16

13.8 24 6 2700 0,333 5 4,35 18,412 25 22 1,87 25 26,41

13.9 2 1 450 1,389 5 4,35 7,470 12 10 1,09 25 25,83

13.10 2 1 450 1,000 5 4,35 6,971 12 10 0,78 25 25,60

13.11 9 3 1350 0,727 5 4,35 13,615 20 17,6 1,29 25 25,97

13.12 8 2 900 0,375 5 4,35 10,074 16 13,6 1,05 25 25,79

Sector 14

Línea L

(m) n

Q

(L/h) Fr

Hs

(m) hr1(m)

Di

(mm)

Dn

(mm)

Di´

(mm)

hr1

(m)

Pa

(m) P´0(m)

14.1 23 4 1800 0,512 5 4,35 17,184 20 17,6 3,88 25 27,92

14.2 14 3 1350 0,374 5 4,35 13,083 16 13,6 3,62 25 27,72

14.3 21 4 1800 0,359 5 4,35 15,639 20 17,6 2,48 25 26,87

14.4 15 3 1350 0,568 5 4,35 14,435 20 17,6 1,70 25 26,28

14.5 19 5

2

250 0,479 5 4,35 17,660 25 22 1,53 25 26,16

14.6 14 2 900 0,627 5 4,35 12,468 16 13,6 2,88 25 27,17

14.7 15 3 1350 0,389 5 4,35 13,386 16 13,6 4,03 25 28,04

14.8 18 3 1350 0,434 5 4,35 14,145 20 17,6 1,54 25 26,17

14.9 15 3 1350 0,463 5 4,35 13,785 20 17,6 1,36 25 26,03



Sector 15

Línea L

(m) n

Q

(L/h) Fr

Hs

(m) hr1(m)

Di

(mm)

Dn

(mm)

Di´

(mm)

hr1

(m)

Pa

(m) P´0(m)

15.1 17 3 1350 0,416 5 4,35 13,94 20 17,6 1,44 25 26,09

15.2 5 1 450 1 5 4,35 8,53 12 10 2,05 25 26,54

15.3 20 4 1800 0,429 5 4,35 16,16 20 17,6 2,90 25 27,19

15.4 11 2 900 0,52 5 4,35 11,54 16 13,6 2,00 25 26,51

15.5 21 3 1350 0,462 5 4,35 14,83 20 17,6 1,93 25 26,45

15.6 16 3 1350 1 5 4,35 16,64 20 17,6 3,33 25 27,51

15.7 20 3 1350 0,504 5 4,35 15,02 20 17,6 2,05 25 26,55

15.8 19 4 1800 0,406 5 4,35 15,75 20 17,6 2,57 25 26,93

15.9 20 3 1350 0,494 5 4,35 14,96 20 17,6 2,01 25 26,52

15.10 19 3 1350 0,473 5 4,35 14,69 20 17,6 1,85 25 26,39

15.11 16 3 1350 0,380 5 4,35 13,50 20 17,6 1,24 25 25,94

Sector 16

Línea L

(m) n

Q

(L/h) Fr

Hs

(m) hr1(m)

Di

(mm)

Dn

(mm)

Di´

(mm)

hr1

(m)

Pa

(m) P´0(m)

16.1 6 1 450 1,000 5 4,35 8,82 12 10 2,39 25 26,81

16.2 56 9 4050 0,345 5 4,35 25,82 32 30 2,13 25 26,61

16.3 4 1 450 1,000 5 4,35 8,37 12 10 1,87 25 26,41

16.4 21 4 1800 0,377 5 4,35 15,78 20 17,6 2,59 25 26,95

16.5 4 1 450 1,000 5 4,35 8,25 12 10 1,74 25 26,32

16.6 43 8 3600 0,315 5 4,35 22,94 32 30 1,22 25 25,92

16.7 5 1 450 1,000 5 4,35 8,64 12 10 2,18 25 26,64

16.8 15 3 1350 1,584 5 4,35 17,99 25 22 1,67 25 26,12



Todas las tuberías de los ramales serán de Pe 32 de 0.6 Pn (Mpa) = 0.6

Se comprueba que en todos los ramales las pérdidas de carga hr1 son menores

que las máximas permitidas Hs. También se puede observar que la presión necesaria

en los ramales P´o es menor a al presión suministrada P=40m.

El cálculo de la presión al principio del ramal se realizará:

Po = Pa + (3/4) h´1 + Ha

h´r: Perdida de carga real que se tiene en el ramal con el diámetro escogido

(m).

Ha: Altura a la que emerge el aspersor.

Po: Presión necesaria al principio del ramal:

Pa: Presión de trabajo del aspersor.

Se ha considerado que toda la superficie del parque se encuentra a la misma

cota.

2. 2. 2. Tuberías terciarias o portarramales, secundarias y principales

Para el dimensionado de estas líneas se tendrá en cuenta el mayor caudal de

todos los sectores de cada sección ya que cada sección solo puede tener en

funcionamiento un sector .El material elegido para esta red de tuberías que dirigen el

agua hasta los laterales es el PVC. Para el cálculo del diámetro de la tubería

portaramales se ha supuesto una velocidad de 1.5 m/s. También se tendrá en cuenta

que nunca se regará más de un sector a la vez. El diámetro interior obtenido con esta

condición y conociendo el caudal se obtiene mediante la formula:

Di = 0.486 √ Q

Donde:

Di: Diámetro interior teórico (mm)

Q: Caudal que pasa por el ramal (l/h)



Al tratarse de tuberías de PVC el cálculo de las pérdidas de carga se realizará

con la fórmula de Veronese-Datei, incrementándola en un 10% por las pérdidas de

carga singulares. Teniendo en cuenta las pérdidas singulares:

h = J · L · 1.1

hi = 1.1* L* 0.365 * D-4.8 * Q1.8

Donde:

hi: pérdidas de carga, en m.

L: longitud de la línea (tramo de conducción con caudal constante), en

metros.

Q: caudal en l/h.

D: diámetro interior real, en mm.

Terciarias o portaramales

Terciaria n Q (l/h) V

(m/s)

Di (mm) DN

(mm)

Di´(mm) L (m) h`(m)

T.1.1 21 9450 1,5 47,24 63 59,4 7 0,12

T.1.2 22 9900 1,5 48,36 63 59,4 61 1,17

T.2.3 23 10350 1,5 49,44 63 59,4 10 0,21

T.2.4 21 9450 1,5 47,24 63 59,4 7 0,12

T.2.5 24 10800 1,5 50,51 63 59,4 25 0,56

T.2.6 30 13500 1,5 56,47 63 59,4 30 1,00

T.3.7 28 12600 1,5 54,55 63 59,4 7 0,21

T.3.8 27 12150 1,5 53,57 63 59,4 18 0,50

T.3.9 20 9000 1,5 46,11 50 46,4 6 0,32

T.3.10 32 14400 1,5 58,32 75 71,4 15 0,23

T.3.11 32 14400 1,5 58,32 75 71,4 15 0,23

T.4.12 30 13500 1,5 56,47 63 59,4 34 1,14

T.4.13 31 13950 1,5 57,40 63 59,4 105 3,72

T.4.14 30 13500 1,5 56,47 63 59,4 29 0,97

T.4.15 32 14400 1,5 58,32 75 71,4 22 0,34

T.4.16 28 12600 1,5 54,55 63 59,4 22 0,65



Donde:

n: Numero de aspersores que suministra

Q: Máximo caudal que circula por la tubería

DN: Diámetro comercial elegido

Di´: diámetro interior de la tubería elegida

V: Velocidad (m/s)

h´: Pérdida de carga total producida con el diámetro real adoptado

L: Longitud de la tubería

Secundarias

Principales

Secundarias Q (l/h) V

(m/s)

Di

(mm)

DN

(mm)


S.1.1 9900 1,5 48,36 63 59,4 2 0,04

S.1.2 13500 1,5 56,47 63 59,4 174 5,82

S.2.1 14400 1,5 58,32 75 71,4 145 2,25

S.2.2 14400 1,5 58,32 75 71,4 62 0,96

Secundarias Q (l/h) V (m/s) Di (mm) DN

(mm)


P1 13500 1,5 56,47 63 59,4 45 1,50

P2 14400 1,5 58,32 75 71,4 18 0,28



3. RIEGO POR GOTEO

El riego por goteo es el sistema de riego más extendido en todo el parque. La

red de riego por goteo estará formada en su totalidad por PE (polietileno).

3. 1. SUBUNIDADES Y SECTORES DE RIEGO

Como se especifica en el Anejo de sistemas de riego, se han empleado dos

tipos de goteros los de 4 l/h son compensados pinchados mientras que los goteros de

2.2 l/h para los arbustos son integrados compensantes lo que se servirán con el lateral

incluido.

En el caso de los goteros de caudal 2.2 l/h se conocen los diámetros de los

laterales mientras que para los goteros de 4 l/h se servirá por separado. Tanto para el

cálculo de los laterales de los goteros de 4 l/h como para las terciarias de estos

laterales y las terciarias de las subunidades de los goteros de 2.2 l/h se calcularan de la

siguiente forma:

Se darán diámetros tanto a los laterales como a la terciaria y se considerará

que el gotero más desfavorable le llega la menor presión que en nuestro caso son 5

m.c.a. A partir de aquí calcularemos las pérdidas tanto continuas y localizadas de los

laterales y las terciarias y se tiene que cumplir que la presión en cabeza de la terciaria

debe de ser por norma menor de 25 m.c.a. En zonas del parque existen subunidades

muy pequeñas por lo que esta norma la aplicaremos a la cabeza del sector donde

colocaremos la válvula reductora de presión.

El parque lo dividiremos por sectores. Cada sector estará compuesto por

varias subunidades. Tendremos zonas separadas del parque que se regaran al mismo

tiempo por lo que les llama sector sub1, sector sub2.

Para las pérdidas continuas se utilizará la formula de Blasisus:

∆hr = (α / D4.75) · L · Q1.75 · FG



Siendo:

: Coeficiente para la fórmula de Blasius en función de la temperatura.

Para 20ºC es 0,464.

D: Diámetro interior de la tubería en mm.

L: longitud de la tubería en metros.

Q: caudal en l/h.

n: número de aspersores.

Fg: Factor de Christiansen modificado

Los goteros

Las condiciones de diseño para el cálculo de los laterales de riego localizado

son las siguientes:

Para el cálculo de las perdidas localizadas en los laterales:

- Laterales de 12mm.

∆he = 5.074 10-6 ∙ n2.852 ∙ q1.498 ∙ (s/S)3.192

- Laterales de 16 mm.

∆he = 8.229 10-6 ∙ n2.502 ∙ q.2.133 ∙ (s/S)2.49

Donde:

n: número de emisores sobre línea

q: caudal de un emisor en l/h: 2 l/h

s: Superficie que se opone al flujo

S: Sección transversal del lateral



En las tuberías terciarias el calculo de las perdidas continuas lo calcularemos

mediante la formula de Blasius, además también calcularemos las perdidas localizadas

debidas a los acoples.

La expresión utilizada será:

∆he = 0.111 10-3 ∙ n2.513 ∙ (s/S).1.696 ∙ (s/S)1.757

La presiona en cabeza de la subunidad será:

(Po/)o = (Po/)l + ho + ∆z

El ∆z será nulo ya que se considerara que todo el parque está al mismo nivel.

La las terciarias de la red por goteo será muy ramificada debido a los distintos

ajardinamientos que existen los cuales distan unos de otros. Por lo que las terciarias

tendrán una dirección y de ellas saldrán otras terciarias con menor diámetro con el fin

de suministrar a algún ajardinamiento.

La red de riego se ha dividido por sectores y dentro de estos en subunidades

que se regaran todas a la vez.

Todas las líneas se han dimensionado por tramos según el caudal que pasa

por ellos.

Los resultados obtenidos son:

Sector 1

Laterales Longitud DN Di n q F H he ∆h

1.1 26 12 10 9 36 0,392 0,045 0,003 0,048



Terciarias Longitud DN Di n q Conexiones F h He ∆h

T 1.1 23 16 12 72 288 8 0,371 0,596 0,75 1,346

T 1.2 15 16 12 54 216 6 0,373 0,236 0,219 0,456

Tub de

distribución Longitud DN Di n q Conexiones F h He ∆h

S 1.1 34 16 12 126 504 2 0,65 4,112 0,058 4,170

S 1.2 34 20 16 252 1008 2 0,65 3,527 0,118 3,645

S 1 11,5 20 16 378 1512 2 0,65 2,425 0,240 2,666

Cada línea de árboles se sitúa un doble lateral por lo que los 42 laterales que

forman este sector son idénticos por lo que solo se ha reseñado uno “Lateral 1.1”.

Tomando como gotero más desfavorable el gotero más alejado. Para el cálculo de las

terciarias ocurre lo mismo, ya que hay 6 terciarias iguales 3 a 3.

La presión al inicio del lateral más desfavorable:

(Po/)l = 5+0.047 = 5.047m

Comprobamos que la presión al inicio del sector es:

(Po/)o = 5.047 + 11.82 =16.86m. < 25m

Sector 2a y Sector 2b

Laterales Longitud DN Di n q F h he ∆h

2.1 137 17 14,6 170 374 374 2,181 0,482 2,663

2.2 187 17 14,6 233 512 512,6 5,139 1,061 6,200

2.3 137 17 14,6 170 374 374 2,181 0,482 2,663

2.4 187 17 14,6 233 512 512,6 5,139 1,061 6,200




2.5 211 17 14,6 264 580,8 0,367 7,275 1,450 8,725

2.6 164 17 14,6 205 451 0,367 3,632 0,770 4,402

2.7 103 17 14,6 129 283,8 0,368 1,017 0,242 1,259

2.8 103 17 14,6 129 283,8 0,368 1,017 0,001 1,018

Terciaria Longitud DN Di n q Conexiones F h he ∆h

T 2 1,5 20 16 403 1772 4 0,497 0,3193 0,2367 0,5560

T 2´ 6 20 16 727 1599,4 4 0,497 1,0675 0,1977 1,2653

En el sector 2a la presión en cabeza del lateral más desfavorable:

(Po/)l = 5 + 6.2= 11.2m

Comprobamos que la presión al inicio de la subunidad es:

(Po/)o = 11.2 + 0.55 = 11.75 < 25m

En el sector 2a la presión en cabeza del lateral más desfavorable:

(Po/)l = 5 + 8.72= 13.72m


(Po/)o = 13.72 + 1.26 = 14.98 < 25m



Sector 3a y Sector 3b


3.1 18 17 14,6 22 48,4 0,387 0,008 0,003 0,011

3.2 44 17 14,6 55 121 0,373 0,099 0,029 0,128

3.3 67 17 14,6 21 46,2 0,387 0,007 0,003 0,010

3.4 16 17 14,6 21 46,2 0,387 0,007 0,003 0,010

3.5 40 17 14,6 50 110 0,374 0,076 0,023 0,099

3.6 62 17 14,6 84 184,8 0,37 0,291 0,083 0,373

3.7 88 17 14,6 110 242 0,369 0,659 0,162 0,821


T3.1 16 20 16 102 224,4 3 0,546 0,101 0,025 0,125

T3.2 15 20 16 265 583 4 0,497 0,456 0,273 0,730

T3.3 10 20 16 102 224,4 3 0,546 0,063 0,025 0,088

T3.4 7 20 16 265 583 4 0,497 0,213 0,273 0,486

Tub

distribución Longitud DN Di n q Conexiones F h he ∆h

S 3.1 10 20 16 367 807.4 2 0,65 0,704 0,085 0,788

S 3.2 27 20 16 734 1614.8 2 0.65 6,389 0,287 6,676

S 3 11 25 21 1468 3229.6 2 0,65 2,406 0,601 3,007

S 3´ 9 25 21 1468 3229.6 2 0.65 1,969 0,601 2,570

Dentro del mismo sector la red es simétrica y todo el sector también es

simétrico al sector 7 por lo que se exponen los datos de un solo lado del sector. En el

plano respectivo se puede consultar las dimensiones de todas las tuberías.



- Sector 3a

La presión al inicio del lateral más desfavorable:

(Po/)l = 5+0.821 = 5.821m

Comprobamos que la presión al inicio del sector:

(Po/)o = 5.821 + 0.730 + 0.788 + 6.67 + 3.007 = 17.01m < 25m

- Sector 3b

Presión en cabeza del lateral más desfavorable:

(Po/)l = 5+8.72 = m


(Po/)o = 13.72 + 4.51 = < 25m

Sector 4 y 4b


4.1 14 12 10 6 24 0,451 0,014 0,001 0,015

4.2 29 12 10 9 36 0,421 0,053 0,003 0,057

4.3 50 12 10 12 48 0,406 0,147 0,007 0,153

4.4 27 12 10 7 28 0,438 0,033 0,002 0,035

4.5 14 12 10 8 32 0,428 0,021 0,002 0,024

4.6 22 12 10 8 32 0,428 0,033 0,002 0,036




T4.1 2,5 16 12 12 48 2 0,650 0,005 0,001 0,006

T4.2 3,5 16 12 18 72 2 0,650 0,014 0,002 0,016

T4.3 4,5 16 12 24 96 2 0,650 0,020 0,002 0,021

T4.4 6 16 12 15 64 2 0,650 0,030 0,003 0,033

T4.5 3,5 16 12 15 64 2 0,650 0,011 0,002 0,013

T4.6 2 16 12 15 64 2 0,007 0,002 0,008 0,007

Tub.

distribución Longitud DN Di n q Conexiones F h he ∆h

S 4.1 20 16 12 24 96 2 0,650 0,133 0,003 0,136

S 4.2 68 16 12 42 168 2 0,650 1,203 0,009 1,212

S 4.3 25 16 12 24 96 2 0,650 0,166 0,003 0,169

S 4.4 66 16 12 84 336 2 0,650 3,926 0,030 3,956

S4a 4 16 12 123 492 2 0,650 0,464 0,059 0,523

S 4.5 21 16 12 64 128 2 0,650 0,231 0,006 0,236

S 4.6 48 16 12 48 192 2 0,650 1,072 0,011 1,084

S 4.7 61 16 12 96 384 2 0,650 4,584 0,038 4,622

S 4b 5 16 12 134 536 2 0,650 0,673 0,069 0,742

-Sector 4a


(Po/)l = 5+0.036 = 5.036 m


(Po/)o = 5.036 + 0.013 + 0.236 + 1.084 + 4.62 + 0.523 = 11.53 < 25m



-Sector 4b


(Po/)l = 5+0.057 = 5.057 m


(Po/)o = 5.057 + 0.016 + 1.212 + 3.956 + 0.154 = 10.39 < 25m

Sector 5a, 5b, 5c y 5d


5.1 15 12 10 6 24 0,451 0,015 0,001 0,016

5.2 56 12 10 18 72 0,392 0,322 0,018 0,341

5.3 22 12 10 9 36 0,421 0,040 0,003 0,044

5.4 24 12 10 9 36 0,421 0,044 0,003 0,047


T5.1 8 16 12 12 48 4 0,497 0,012 0,006 0,018

T5.2 13 16 12 24 96 4 0,497 0,066 0,019 0,085

T5.3 5 16 12 18 72 2 0,65 0,020 0,002 0,022

T5.4 5 16 12 12 24 2 0,65 0,003 0,000 0,003

T5.5 6 16 12 12 24 2 0,65 0,004 0,000 0,004

T5.6 2 16 12 18 72 2 0,65 0,008 0,002 0,010

T5.7 11 16 12 4 108 4 0,497 0,069 0,023 0,092

T5.8 2 16 12 18 72 2 0,65 0,008 0,002 0,010



Viendo los valores de las perdidas de carga podemos decir que la presión en

cabeza de cada sector es menor de 25m.

Sector 6


6.1 110 17 14,6 137 301,4 0,368 1,207 0,281 1,488

6.2 51 17 14,6 63 138,6 0,372 0,145 0,040 0,185

6.3 50 17 14,6 62 136,4 0,372 0,138 0,039 0,177

Terciarias Longitud DN Di n q Conexiones F h he ∆h

T6.1 8 20 16 274 602,8 2 0,650 0,337 0,018 0,355

T6.2 2,5 20 16 126 277,2 2 0,650 0,027 0,005 0,032

T6.3 2,5 20 16 124 272,8 2 0,650 0,026 0,004 0,031

Tub.

Distribución Longitud DN Di n q Conexiones F h he ∆h

S 6.1 61 20 16 274 272 1 1 0,983 0,002 0,986

S 6.2 4 20 16 524 1152,8 2 0,650 0,525 0,056 0,580


(Po/)l = 5 + 1.488 = 6.488 m


(Po/)o = 6.488 + 0.355 + 0.580 = 7.423 < 25m



Sector 7a, 7b


7.1 23 17 14,6 28 61,6 0,386 0,016 0,005 0,022

7.2 20 17 14,6 25 55 0,389 0,012 0,004 0,016

7.3 45 17 14,6 56 123,2 0,375 0,105 0,030 0,135

7.4 40 17 14,6 50 110 0,376 0,077 0,023 0,099

7.5 10 17 14,6 12 26,4 0,406 0,002 0,001 0,002

7.6 30 17 14,6 37 81,4 0,377 0,034 0,011 0,045

7.7 9 17 14,6 11 24,2 0,41 0,001 0,001 0,002

Terciarias Longitud DN Di n q Conexiones F h he ∆h

T7.1 8 20 16 106 233,2 4 0,497 0,049 0,055 0,104

T7.2 8 20 16 233 466,4 4 0,497 0,165 0,185 0,349

T7.3 10 20 16 44 96,8 4 0,497 0,013 0,012 0,025

T7.4 4 20 16 22 48,4 2 0,650 0,002 0,001 0,003

T7.5 18 20 16 46 101,2 4 0,497 0,026 0,013 0,038

T7.6 2 20 16 24 52,8 2 0,650 0,001 0,001 0,002

Tub.

Distribución Longitud DN Di n q Conexiones F h he ∆h

S 7.1 30 20 16 20 264 6 0,451 0,207 0,188 0,395

S 7.2 19 20 16 20 96,8 1 1 0,050 0,000 0,051

S 7.3 19 20 16 20 660 2 0,65 0,939 0,060 0,999

S 7.4 21 20 16 20 941,6 2 0,65 1,934 0,111 2,045

S 7a 3 20 16 20 1205,6 2 0,65 0,426 0,172 0,597

S 7.5 30 20 16 66 145 1 1 0,161 0,001 0,162

S 7.6 11 20 16 110 241,8 2 0,65 0,094 0,010 0,104

S 7.7 9 20 16 322 708 1 1 0,774 0,012 0,786

S 7.8 11 20 16 472 1038 1 1 1,848 0,023 1,871

S 7b 13 20 16 506 1112,8 2 0,65 1,603 0,149 1,753



- Sector 7a


(Po/)l = 5 + 0.135 = 5.135 m


(Po/)o = 5.135 + 0.349 + 0.597 + 1.871 +1.753 = 9.705 < 25m

- Sector 7b


(Po/)l = 5 + 0.135 = 5.135 m


(Po/)o = 5.135 + 0.349 + 0.786 + 2.045 + 0.999 = 8.80 < 25m

Sector 8


8.1 58 12 10 30 120 0,38 0,791 0,066 0,857

8.2 74 12 10 72 288 0,371 4,561 0,588 5,149

8.3 85 12 10 90 360 0,369 7,700 1,028 8,728

8.4 32 12 10 36 144 0,378 0,597 0,104 0,701



En esta sector también se presentan 8 laterales que solo riegan un ejemplar

rodeando al tronco estos laterales presentaran un diámetro exterior de 12.


T 8.1 34 16 12 36 144 6 0,451 0,319 0,020 0,339

T 8.2 43 16 12 150 600 6 0,451 4,896 0,247 5,143

T8.3 11 16 12 276 1104 4 0,497 4,012 0,260 4,272


(Po/)l = 5+5.14 = 10.14 m


(Po/)o = 10.14 + 5.14 + 4.27 = 19.55 m. < 25m

Sector 9


9.1 13 17 14,6 16 35,2 0,395 0,004 0,001 0,005

9.2 18 17 14,6 23 50,6 0,386 0,009 0,003 0,012

9.3 22 17 14,6 26 57,2 0,383 0,014 0,004 0,018

9.4 27 17 14,6 34 74,8 0,379 0,027 0,009 0,035



Terciarias Longitud DN Di n Conexiones q F h he ∆h

9.1 6 20 16 16 2 50,6 0,650 0,002 0,000 0,002

9.2 1,5 20 16 23 2 35,2 0,650 0,001 0,001 0,001

9.3 2 20 16 26 2 57,2 0,650 0,001 0,001 0,002

9.4 1,5 20 16 34 2 74,8 0,650 0,002 0,001 0,003

Tub

distrib. Longitud DN Di n

Conexiones q F h he ∆h

S 9.1 20 20 16 23 1 50,6 1,000 0,017 0,000 0,017

S 9.2 7 20 16 96 3 211,2 0,546 0,040 0,022 0,062

S 9.3 23 20 16 16 1 35,2 1,000 0,010 0,000 0,010

S 9.4 27 20 16 112 2 246,4 0,65 0,238 0,011 0,249

S 9.5 23 20 16 23 1 50,6 1,000 0,020 0,000 0,020

S 9.6 27 20 16 72 2 158,4 0,65 0,110 0,005 0,115

S 9 5 20 16 210 1 462 1,000 0,204 0,006 0,209


(Po/)l = 5+0.035 = 5.035 m


(Po/)o = 5.035 + 0.062 + 0.249 + 0.209 = 5.55 < 25m

Sector 10a


10.1 183 17 14,6 229 503,8 0,368 4,933 1,016 5,948

10.2 217 17 14,6 271 596,2 0,369 7,875 1,548 9,423




T10 1.5 20 16 1000 4 2200 0,497 0,466 2,820 3,286


(Po/)l = 5+9.42 = 14.42 m


(Po/)o = 14.42 + 3.29 = 17.71 < 25m

Sector 10b


10.3 108 17 14,6 135 297 0,368 1,155 0,271 1,425

10.4 86 17 14,6 107 235,4 0,369 0,614 0,151 0,765

10.5 136 17 14,6 170 374 0,367 2,171 0,482 2,653


T10.1 2 20 16 2 2 594 0,082 0,050 0,132 0,082

T10.2 2 20 16 2 2 470,8 0,055 0,033 0,088 0,055

T10.3 2 20 16 2 2 748 0,123 0,074 0,197 0,123



Tub.

Distrib. Longitud DN Di n


S10.1 90 20 16 270 1 594 1 5,693 0,009 5,701

S10.2 72 25 21 824 2 1812,8 0,65 5,732 0,218 5,950

S10.3 72 20 16 374 1 748 1 6,817 0,013 6,830

S10.4 2 25 21 1468 1 3154.8 1 0,549 0,101 0,650


(Po/)l = 5 + 2.65 = 7.65m


(Po/)o = 7.65 + 0.123 + 6.83 =14.60 < 25m

Sector 11

Consideraremos como laterales las tuberías que se encuentran en los

alcorques y terciaria a loa tubería que une todas las tuberías de los alcorques. Todas

serán de DN12.


T11.1 29 12 8 24 6 96 0,451 0,917 0,108 1,025

T11.2 24 12 8 16 4 64 0,497 0,411 0,019 0,430

T11.3 2.5 12 8 24 2 96 0,650 0,114 0,007 0,121

Tub.

Distrib. Longitud DN Di n


S11 23 16 12 136 6 544 0,451 2,206 1,112 3,318




(Po/)l = 5 + 2.65 = 7.65m


(Po/)o = 7.65 + 3.56 + 6.83 =18.04 < 25m

Sector 12a y 12b


12.1 30 12 10 9 36 0,421 0,055 0,003 0,058

12.2 13 12 10 6 24 0,451 0,013 0,001 0,014

12.3 10 12 10 4 16 0,497 0,005 0,000 0,006

12.4 20 12 10 9 36 0,421 0,037 0,003 0,040

12.5 15 12 10 8 32 0,428 0,023 0,002 0,025

12.6 18 12 10 6 24 0,451 0,017 0,001 0,019


T12.1 21 16 12 48 6 120 0,451 0,143 0,078 0,221

T12.2 4 16 12 12 1 48 1,000 0,012 0,000 0,012

T12.3 20 16 12 24 4 144 0,497 0,207 0,039 0,245

T12.4 15 16 12 12 4 48 0,497 0,024 0,006 0,030

T12.5 3 16 12 8 2 32 0,650 0,003 0,000 0,003

T12.6 5 16 12 18 2 72 0,650 0,020 0,002 0,022

T12.7 29 16 12 24 4 96 0,497 0,147 0,019 0,166

T12.8 73 16 12 56 8 224 0,428 1,406 0,482 1,888



Tub.

Distrib. Longitud DN Di N


S12.1 18 16 12 48 3 240 0,451 0,412 0,046 0,459

S12.2 46 16 12 104 3 416 1,000 6,118 0,122 6,239

S12.3 24 16 12 112 4 448 0,497 1,806 0,285 2,091

S12.4 21 16 12 178 2 744 0,650 5,021 0,122 5,143


(Po/)l = 5 + 0.51 = 5.051m


(Po/)o = 5.051 + 0.245 + 0.459 + 6.24 + 2.091 + 5.14 + = 19.22 < 25m

Los laterales de las moreras de los tableros de parchís y ajedrez se instalaran

de DN12.

3. 2. DIMENSIONADO DE LA RED PRINCIPAL DE DISTRIBUCIÓN (tuberías

primarias)

Para el cálculo del diámetro de la tubería se ha supuesto una velocidad de 1.5

m/s. El diámetro interior obtenido con esta condición y conociendo el caudal se

obtiene mediante la formula:

Di = 0.486 √ Q

Donde:

Di: Diámetro interior teórico (mm)

Q: Caudal que pasa por el ramal (l/h)



Para el calculo de las perdidas de carga seguiremos utilizando la misma

formula de Blasius que en las tuberías terciarias y portarramales, lo que

incrementaremos un 20% por las perdidas localizadas.

Del cabezal saldrán dos Líneas una que suministrará la zona sur del parque y la

Línea B que suministrará la zona sureste del parque.

Para el dimensionamiento de la Línea A se tomara como referencia que se

puedan regar a la vez los sectores 8 con 11 y 10a con 10b.

Línea A

Tub.

Distrib. Longitud DN Di n q F h

DA1 110 40 35,2 2 5354 0.65 5.01

DA2 109 32 28 1 2200 1 4.77

DA3 31 25 21 2 2200 0.65 3.46

DA4 55 25 21 1 1104 1 3.39

DA5 32 32 28 1 3154 1 2.63

DA6 10 32 28 1 3154 1 0.82

La línea de distribución B se dimensionara para que se pueda regar a la vez los

sectores 2a con 2b, 3a con 3b, 4a con 4b y 7a con 7b.

Se dimensionará la red para el caso en que el caudal se mayor por tanto casi

toda la red tendrá el mismo caudal.

Línea B

Tub.

Distrib. Longitud DN Di n q F h

DB1 36 50 44 2 6459,2 0,65 0,789

DB2 191 40 35,2 3 3229,6 0,54 2,985

DB3 306 40 35,2 13 3229,6 0,403 3,568



La instalación del cabezal se hará todas de tubería de PVC 63. Se ha

dimensionado para que funcionen a la vez las dos líneas con los casos más

desfavorables.

Las tuberías que van desde la acometida a la red a la arqueta riego por

aspersión serán de PVC DN 110 mientras que de la arqueta de riego por aspersión a la

caseta-almacén será de PVC63. Para esto se ha supuesto los casos más desfavorables

de riego por aspersión y riego por goteo.

La acometida a la red se hará mediante una tubería de PVC de DN 110.

4. CÁLCULO DE LAS BOMBAS DE RECICLAJE

Las fuentes del parque estarán dotadas de unas bombas de reciclaje las cuales

tendrán como función recircular el agua de las fuentes, con el fin de ahorrar agua y

mantener el agua limpia.

La fuente ovalada situada en la zona sur del parque poseerá una bomba al

igual que la fuente estrellada grande mientras que para las cuatro fuentes estrelladas

pequeñas se colocará una bomba para dos fuentes.

4. 1. BOMBA DE LA FUENTE OVALADA

La fuente ovalada cuenta con cuatro surtidores que elevaran el agua 1.5 m de

altura y se requerirá un caudal de 3 l/s.

La potencia necesaria en el eje de la bomba es:

Ne = (Q · Hm · δ) / (75 η)

Donde:

Q: caudal a bombear en m3/s.

Hm: altura manométrica en metros.

δ: densidad del agua.

η: rendimiento del eje.



El caudal de reciclaje se va a fijar en 3 l/s, por lo tanto la tubería que se va a

utilizar, si consideramos la velocidad del agua en su interior es de 1.5 m/s:

S = Q / V = 0.003 (m3 /s) / 1.5 (m/s) = 0.002 m2

Esta sección corresponde a una tubería de 50.46 mm, por lo que se tomará

una tubería comercial de PVC de DN 63.

La altura manométrica es la suma de:

H: pérdida de carga continua y singular.

Hg: altura manométrica de elevación.

Las pérdidas de carga continuas, por tratarse de una tubería de PVC se

calcularán por la fórmula de Veronese:

H = J · L = 0.00092 · D-4.8 · Q1.8 · L

La longitud de la tubería la tomamos de 24 metros, considerando así la toma

y retorna agua. Además las pérdidas localizadas las consideraremos el 20% de las

continuas por tanto las pérdidas totales son:

H = 0.1m

A esto habrá que sumar las pérdidas por el filtro de malla. Usaremos un solo

filtro que produce unas pérdidas de 2 metros. El filtro comercial adoptado lleva

incorporado tomas manométricas para determinar cuando es necesario limpiarlo, ya

que las pérdidas no deben superar los 5 metros. Las pérdidas en la boquilla del surtidor

son de 0.5 metros. Por tanto, la pérdida de carga total más desfavorable es:

H = 0.1 + 5 + (0.5 · 4) = 7.1 metros

La altura geométrica (Hg) será la altura que alcanza el chorro del surtidor. Esta

altura será de 1.5 metros.

Por tanto la altura manométrica será de:

Hm = 7.38 + 1.5 = 8.6 metros

Por tanto la potencia requerida en el eje de la bomba es de:

Ne = (0.003 · 8.6 · 1000) / (75 · 0.5) = 0.688 CV



Como el motor posee un rendimiento de 1.25, la potencia necesaria en el

motor será de:

Nm = Ne · η = 0.688 ∙1.25 = 0.86 CV -> 0.633w

Tomamos un modelo comercial de 1 C V

4. 2. BOMBA DE LA FUENTE ESTRELLADA GRANDE

La fuente estrellada cuenta con ocho surtidores que elevaran el agua 1.5 m

de altura y se requerirá un caudal de 5 l/s.


Ne = (Q · Hm · δ) / (75 η)

Donde:







S = Q / V = 0.005 (m3 /s) / 1.5 (m/s) = 0.0033 m2










H = J · L = 0.00092 · D-4.8 · Q1.8 · L




H = 1.51 m






H = 1.51 + 5 + (0.5 · 8) = 10.51 metros




Hm = 10.51 + 1.5 = 11.01 metros


Ne = (0.005 · 11.01 · 1000) / (75 · 0.5) = 1.46 CV




motor será de:

Nm = Ne ∙ η = 1.46 ∙1.25 = 1.825 CV -> 1.34 KW

Tomamos un modelo comercial de 2 CV.

4. 3. BOMBAS DE LAS FUENTES ESTRELLADAS PEQUEÑAS

Se instalarán dos bombas una por cada dos fuentes. Cada fuente cuenta con

un surtidor que elevara el agua 1.5 m de altura y se requerirá un caudal de 3 l/s.


Ne = (Q · Hm · δ) / (75 η)

Donde:







S = Q / V = 0.003 (m3 /s) / 1.5 (m/s) = 0.002 m2










H = J · L = 0.00092 · D-4.8 · Q1.8 · L




H = 1.37 m






H = 1.37 + 5 + 0.5 = 6.87 metros

H = 1.51 + 5 + (0.5 · 8) = 10.51 metros




Hm = 6.87 + 1.5 = 8.37 metros


Ne = (0.005 · 8.37 · 1000) / (75 · 0.5) = 1.12 CV




motor será de:

Nm = Ne ∙ η = 1.12 ∙1.25 = 1.4 CV -> 1.03 KW

Tomamos un modelo comercial de 1.5 CV.

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Caluclo red de riego