PROYECTO FINAL DE CARRERATtulo.PROYECTO DE SUMINITRO DE ENERGA ELCTRICA A UNA ESTACIN DE BOMBEO MEDIANTE LNEA AREA DE MEDIA TENSIN DE 20 KV Y CENTRO DE TRANSFORMACIN DE 630 KVA.

Alumno.JORGE MARTNEZ GIMNEZ.

Titulacin.INGENIERA TCNICA INDUSTRIAL.

Especialidad.ELECTRICIDAD.

Universidad.UNIVERSIDAD POLITCNICA DE CARTAGENA.

NDICE1.- MEMORIA CAPITULO I 1.1.- INTRODUCCIN. 1.1.1.- ANTECEDENTES Y OBJETO DEL PROYECTO. 1.1.2.- SITUACIN Y EMPLAZAMIENTO. 1.1.3.- TITULAR DE LAS INSTALACIONES INICIAL Y FINAL. 1.1.4.- REGLAMENTACIN Y DISPOSICIONES OFICIALES. 1.1.5.- DESCRIPCIN GENERAL DE LAS INSTALACIONES DEL PROYECTO. CAPITULO II 1.2.- LNEA AREA DE MEDIA TENSIN DE 20KV. 1.2.1.- CATEGORA DE LA LNEA Y ZONA. 1.2.2.- POTENCIA A TRANSPORTAR. 1.2.3.- TRAZADO. 1.2.3.1.- LONGITUD TOTAL Y PARCIAL. 1.2.3.2.- PROVINCIAS Y TRMINOS MUNICIPALES AFECTADOS. 1.2.3.3.-CARACTERSTICAS DE LA LNEA. 1.2.3.4.- RELACIN DE CRUZAMIENTOS Y PARALELISMOS. 1.2.4.- MATERIALES. 1.2.4.1.- CONDUCTORES. 1.2.4.2.- AISLAMIENTOS. 1.2.4.3.- HERRAJES Y ACCESORIOS. 1.2.4.4.- APOYOS. 1.2.4.5.- CRUCETAS. 1.2.5.- SEALIZACIN DE RIESGO ELCTRICO. 1.2.6.- TOMAS DE TIERRA. 1.2.7.- PROTECCIN Y MANIOBRA. 1.2.8.- CIMENTACIN DE APOYOS. CAPITULO III 1.3.- ENTRONQUE AREO-SUBTERRNEO. CAPITULO IV 1.4.- LNEA SUBTERRNEA A.T. 1.4.1.- TRAZADO. 1.4.2.- MATERIALES. 1.4.2.1.- CONDUCTORES. 1.4.3.- AISLAMIENTOS, HERRAJES, EMPALMES, CONEXIONES Y PROTECCIN. 1.4.4.- ZANJA

CAPITULO V 1.5.- CENTROS DE TRANSFORMACIN. 1.5.1.- CARACTERSTICAS GENERALES DEL CENTRO DE TRANSFORMACIN. 1.5.2.- PROGRAMA DE NECESIDADES Y POTENCIA INSTALADA EN KVA. 5.3.- DESCRIPCIN DE LA INSTALACIN. MEDIOAMBIENTAL. 1.5.3.1.- JUSTIFICACIN DE NECESIDAD O NO DE ESTUDIO DE IMPACTO. 1.5.3.2.- OBRA CIVIL. 1.5.3.2.1.- CARACTERSTICAS DE LOS MATERIALES. 1.5.3.3.- INSTALACIN ELCTRICA. 1.5.3.3.1.- CARACTERSTICAS DE LA RED DE ALIMENTACIN. 1.5.3.3.2.- CARACTERSTICAS DE LA APARAMENTA DE MEDIA TENSIN. 1.5.3.3.3.- CARACTERSTICAS DE LA APARAMENTA DE BAJA TENSIN. 1.5.3.3.4.- CARACTERSTICAS DESCRIPTIVAS DE LAS CELDAS Y TRANSFORMADORES DE MEDIA TENSIN. 1.5.3.3.5.- CARACTERSTICAS DESCRIPTIVAS DE LOS CUADROS DE BAJA TENSIN. 1.5.3.3.6.- CARACTERSTICAS DEL MATERIAL VARIO DE MEDIA TENSIN Y BAJA TENSIN. 1.5.3.4.- MEDIDA DE LA ENERGA ELCTRICA. 1.5.3.5.- RELS DE PROTECCIN, AUTOMATISMOS Y CONTROL. 1.5.3.6.- PUESTA A TIERRA. 1.5.3.6.- TIERRA DE PROTECCIN. 1.5.3.6.2.- TIERRA DE SERVICIO. 1.5.3.7.- INSTALACIONES SECUNDARIAS. 2.- CLCULOS CAPITULO I 2.1.- CLCULOS ELCTRICOS DE LA LNEA AREA. 2.1.1.- INTENSIDAD NOMINAL DE DISEO. 2.1.2.- DENSIDAD MXIMA DE CORRIENTE. 2.1.3.- RESISTENCIA. 2.1.4.- REACTANCIA APARENTE. 2.1.5.- CADA DE TENSIN. 2.1.6.- POTENCIA MXIMA A TRANSPORTAR. 2.1.6.1.- POTENCIA MXIMA A TRANSPORTAR EN FUNCIN DE LA INTENSIDAD MXIMA ADMISIBLE. 2.1.6.2.- POTENCIA MXIMA A TRANSPORTAR EN FUNCIN DE LA CADA DE TENSIN. 2.1.7.- PRDIDAS DE POTENCIA. 2.1.8.- OTRAS CARACTERSTICAS ELCTRICAS.

CAPITULO II 2.2.- CLCULOS ELCTRICOS DE LA LNEA SUBTERRNEA. 2.2.1.- INTENSIDAD NOMINAL DE DISEO. 2.2.2.- DENSIDAD MXIMA DE CORRIENTE. 2.2.3.- RESISTENCIA. 2.2.4.- REACTANCIA APARENTE. 2.2.5.- CADA DE TENSIN. 2.2.6.- POTENCIA MXIMA A TRANSPORTAR. 2.2.6.1.- POTENCIA MXIMA A TRANSPORTAR EN FUNCIN DE LA INTENSIDAD MXIMA ADMISIBLE. 2.2.6.2.- POTENCIA MXIMA A TRANSPORTAR EN FUNCIN DE LA CADA DE TENSIN. 2.2.7.- PRDIDAS DE POTENCIA. 2.2.8.- INTENSIDAD DE CORTOCIRCUITO. CAPITULO III 2.3.- CLCULOS MECNICOS DE LA LNEA AREA DE MEDIA TENSIN. 2.3.1.- CONDUCTORES. 2.3.2.- APOYOS. 2.3.3.- ARMADOS. 2.3.4.- DISTANCIAS DE SEGURIDAD. 2.3.5.- TABLAS DE TENDIDO. 2.3.6.- CIMENTACIONES. 2.4.- CENTRO DE TRANSFORMACIN. 2.4.1.- INTENSIDAD DE MEDIA TENSIN. CAPITULO IV 2.4.2.- INTENSIDAD DE BAJA TENSIN 2.4.3.-CORTOCIRCUITOS. 2.4.3.1.- OBSERVACIONES. 2.4.3.2.- CLCULO DE LAS INTENSIDADES DE CORTOCIRCUITO. 2.4.3.3.- CORTOCIRCUITO EN EL LADO DE MEDIA TENSIN. 2.4.3.4.- CORTOCIRCUITO EN EL LADO DE BAJA TENSIN. 2.4.4.- DIMENSIONADO DEL EMBARRADO. 2.4.4.1.- COMPROBACIN POR DENSIDAD DE CORRIENTE. 2.4.4.2.- COMPROBACIN POR SOLICITACIN ELECTRODINMICA. 2.4.4.3.- COMPROBACIN POR SOLICITACIN TRMICA. 2.4.5.- PROTECCIN CONTRA SOBRECARGAS Y CORTOCIRCUITOS. 2.4.6.- DIMENSIONADO DE LOS PUENTES DE MT. 2.4.7.- DIMENSIONADO DE LA VENTILACIN DEL CENTRO DE TRANSFORMACIN. 2.4.8.- DIMENSIONADO DEL POZO APAGAFUEGOS. 2.4.9.- CLCULO DE LAS INSTALACIONES DE PUESTA A TIERRA. 2.4.9.1.- INVESTIGACIN DE LAS CARACTERSTICAS DEL SUELO. 2.4.9.2.- DETERMINACIN DE LAS CORRIENTES MXIMAS DE PUESTA A TIERRA Y DEL TIEMPO MXIMO CORRESPONDIENTE A LA ELIMINACIN DEL DEFECTO. 2.4.9.3.- DISEO PRELIMINAR DE LA INSTALACIN DE TIERRA.

2.4.9.3.1.- CLCULO DE LA RESISTENCIA DEL SISTEMA DE TIERRA. 2.4.9.4.- CENTRO DE TRANSFORMACIN. 2.4.9.5.- CLCULO DE LAS TENSIONES DE PASO EN EL INTERIOR DE LA INSTALACIN. 2.4.9.6.- CLCULO DE LAS TENSIONES DE PASO EN EL EXTERIOR DE LA INSTALACIN. 2.4.9.7.- CLCULO DE LAS TENSIONES APLICADAS. 2.4.9.7.1.- CENTRO DE TRANSFORMACIN. 2.4.9.8.- INVESTIGACIN DE LAS TENSIONES TRANSFERIBLES AL EXTERIOR. 2.4.9.9.- CORRECCIN Y AJUSTE DEL DISEO INICIAL. 3.- PLIEGO DE CONDICIONES CAPITULO I 3.1.-LNEA AREAS DE MEDIA TENSIN. 3.1.1- MATERIALES. 3.1.2.- CONDUCTORES. 3.1.3.- CRUCETAS. 3.1.4.- AISLAMIENTO Y HERRAJES. 3.1.5.- EMPALMES, CONEXIONES Y RETENCIONES. 3.1.6.- APARELLAJE DE MANIOBRA Y PROTECCIN. 3.1.7.- PUESTAS A TIERRA. 3.1.8.- APOYOS. 3.1.8.1.- TRANSPORTE Y ACOPIO DE LOS APOYOS. 3.1.8.2- ARMADO E IZADO DE APOYOS. 3.1.8.3.- PEANA. 3.1.9.- TENDIDO, TENSADO Y RETENCIONADO. 3.1.10.-MONTAJES DIVERSOS. 3.1.10.1.- JUEGOS TRIFSICOS DE CORTOCIRCUITOS FUSIBLES UNIPOLARES PARA ACCIONAMIENTO POR PRTIGA. 3.1.10.2.- SECCIONADOR TRIFSICO CON ACCIONAMIENTO POR MANDO DESDE LA BASE DE APOYO. 3.1.10.3.- NUMERACIN DE APOYOS Y COLOCACIN DE PLACAS DE AVISO DE PELIGRO ELCTRICO. 3.1.11.- TOLERANCIAS DE EJECUCIN. CAPITULO II 3.2.-LNEAS SUBTERRNEAS DE MEDIA TENSIN. 3.2.1.- CALIDAD DE LOS MATERIALES. CONDICIONES Y EJECUCIN 3.2.1.1.- CABLES AISLADOS DE MEDIA TENSIN. 3.2.2.- TENDIDO, EMPALMES, TERMINALES, PROTECCIONES, CRUCES Y PARALELISMOS. 3.2.2.1.- TENDIDO. 3.2.2.2.- TERMINALES Y EMPALMES. 3.2.2.3.- PROTECCIONES. 3.2.2.4.- CRUZAMIENTOS Y PARALELISMOS. 3.2.3.- ACCESORIOS.

3.2.4.- OBRA CIVIL. 3.2.4.1.- MATERIALES. 3.2.5.- ZANJAS. EJECUCIN, TENDIDO, CRUZAMIENTOS, PARALELISMOS, SEALIZACIN Y ACABADO 3.2.6.- NORMAS GENERALES PARA LA EJECUCIN DE LAS INSTALACIONES. CAPITULO III 3.3.- CENTROS DE TRANSFORMACIN. 3.3.1.- CALIDAD DE LOS MATERIALES. 3.3.1.1.- OBRA CIVIL. 3.3.1.2.- APARAMENTA DE MEDIA TENSIN. 3.3.1.3.- TRANSFORMADOR DE POTENCIA. 3.3.1.4.- EQUIPOS DE MEDIDA 3.3.2.- NORMAS DE EJECUCIN DE LAS INSTALACIONES. 3.3.3.- PRUEBAS REGLAMENTARIAS. 3.3.4.- CONDICIONES DE USO, MANTENIMIENTO Y SEGURIDAD. 3.3.5.- CERTIFICADOS Y DOCUMENTACIN. 3.3.6.- LIBRO DE RDENES. 4.- PRESUPUESTO. 4.1.- LNEA AREA DE MEDIA TENSIN. 4.2.- LNEA SUBTERRNEA DE MEDIA TENSIN. 4.3.- CENTROS DE TRANSFORMACIN. 4.4.- RESUMEN DEL PRESUPUESTO. 5.- PLANOS. 1.- PLANO DE SITUACIN. 2.- DETALLE EN PLANTA DE LNEA DE MEDIA TENSIN. 3.- PERFIL DE L.A.M.T. 3a.- PERFIL TOPOGRFICO. TRAMO 1. 3b.- PERFIL TOPOGRFICO. TRAMO 2. 3c.- PERFIL TOPOGRFICO. TRAMO 3. 3d.- PERFIL TOPOGRFICO. TRAMO 4. 4- DETALLE Y CARACTERSTICAS DE APOYOS DE CELOSA. 5.- DETALLE DE CRUCETA PARA APOYOS DE ALINEACIN. 6.- DETALLE CRUCETAS RECTAS (BC) PARA APOYOS DE ARMADO, ANGULO Y FINAL DE LNEA. 7.- DETALLES Y ESFUERZOS DE LA CRUCETA RECTA (RC) PARA APOYOS CON PERFILES METLICOS. 8.- CADENA DE AISLAMIENTO EN SUSPENSIN PARA APOYOS DE ALINEACIN. 9.- DETALLE DE HERRAJES DE CADENA DE AISLAMIENTO EN SUSPENSIN. 10.- CADENA DE AISLAMIENTO PARA APOYOS DE NGULO, AMARRE FIN DE LNEA. 11.- DETALLE HERRAJES DE CADENAS DE AISLAMIENTO EN AMARRE.

12.- DETALLE AISLADOR U 70 BS. 13.- DETALLES DE PUESTA A TIERRA EN APOYOS DE CELOSA. 14.- DETALLES DE CIMENTACIONES PARA PERFILES METLICOS. 15.- DERIVACIN SIMPLE CON APOYOS METLICOS DE CELOSA. 16.-DETALLE ENTRONQUE AREO-SUBTERRNEO. 17.- DETALLE DE ZANJA DE LA L.S.M.T. 18.-DETALLE DE ZANJA PARA L.S.M.T. EN CRUCES. 19.- DETALLE ENVOLVENTE PFU-4 DEL CENTRO DE TRANSFORMACIN. 20.- DETALLES DISPOSICIN INTERIOR DE ELEMENTOS EN EL PFU-4 DEL CENTRO DE TRANSFORMACIN. 21-ESQUEMA UNIFILAR CENTRO TRANSFORMACIN PFU-4. ANEXO I ESTUDIO BSICO DE SEGURIDAD Y SALUD. LINEA AREA DE MEDIA TENSIN. ANEXOII ESTUDIO BSICO DE SEGURIDAD Y SALUD. LNEA SUBTERRNEA DE MEDIA TENSIN. ANEXO III ESTUDIO BSICO DE SEGURIDAD Y SALUD. CENTRO DE TRANSFORMACIN.

MEMORIACAPITULO I 1.1.- INTRODUCCIN 1.1.1.- ANTECEDENTES Y OBJETO DEL PROYECTO.

Antecedentes.El alumno de la Escuela Tcnica Superior de Ingenieros Industriales de Cartagena JORGE MARTNEZ GIMNEZ con D.N.I.: 22.995.064D y domicilio en CARTAGENA(MURCIA), procede a la realizacin del presente proyecto, siendo este el Proyecto Fin de Carrera, con el objeto de adquirir el Ttulo de Ingeniero Tcnico Industrial en la Especialidad de Electricidad. Este proyecto se ha redactado bajo la supervisin D. JUAN JOS PORTERO RODRGUEZ, profesor del la Universidad Politcnica de Cartagena .

Objeto.La redaccin del presente proyecto tiene por objeto el estudio y diseo de un tramo de Lnea Area de Media Tensin, un tramo de Lnea Subterrnea de Media Tensin y un Centro de Transformacin de 630 KVA para la alimentacin de una estacin de bombeo, con el fin de garantizar su correcto funcionamiento y el cumplimiento de la normativa vigente. De igual forma se pretende solicitar de las autoridades las correspondientes autorizaciones administrativas, para la ejecucin de las obras y la posterior puesta en marcha de las instalaciones. 1.1.2.- SITUACIN Y EMPLAZAMIENTO. Las obras e instalaciones objeto del presente proyecto han sido calculadas segn el perfil adjunto, estando ubicadas en el Termino Municipal de Librilla (Murcia), tal y como se refleja en los planos correspondientes. 1.1.3.- TITULAR DE LAS INSTALACIONES INICIAL Y FINAL. Los titulares iniciales de las instalaciones y peticionarios del presente proyecto son: FRANCISCO MARTNEZ MARN con DNI 20.376.609-W. PETRA GIMNEZ CATAL con DNI 20.376.609-N. con domicilio en C/Tornamira N16 en BPeral en Cartagena(Murcia). El titular final de las L.A.M.T. y L.S.M.T. es la Compaa Suministradora Iberdrola Distribucin Elctrica, S.A. El Centro de transformacin queda en convenio de repercusin durante el tiempo determinado segn contrato firmado entre ambas partes.

1.1.4.- REGLAMENTACIN Y DISPOSICIONES OFICIALES. La reglamentacin aplicable a la instalacin y la cual se deber tener en cuenta para la realizacin de la misma, son: Ley 21/1992, de 16 de julio, de Industria (BOE nm. 176, de 23 de julio de 1992). Decreto 3151/1968, de 28 de noviembre, por el que se aprueba el Reglamento Electrotcnico de Lneas Elctricas Areas de Alta Tensin y modificaciones posteriores (BOE nm. 311, de 27 de noviembre de 1968; correccin errores en BOE de 8 de marzo de 1969). Ley 54/1997, de 27 de noviembre, del Sector Elctrico (BOE nm. 285, de 28 de noviembre de 1997). Real Decreto 2819/1998, de 23 de diciembre, por el que se regula las actividades de transporte y distribucin de energa elctrica (BOE nm. 321, de 30 de diciembre de 1998). Real Decreto 1955/2000, de 1 de diciembre, por el que se regulan las actividades de transporte, distribucin, comercializacin, suministro y procedimientos de autorizacin de instalaciones de energa elctrica (BOE nm. 310, de 27 de diciembre de 2000; con correccin de errores en BOE nm. 62, de 13 de marzo de 2001). Orden de 25 de abril de 2001, de la Consejera de Tecnologa, Industria, Trabajo y Turismo, por la que se establecen procedimientos de autorizacin de instalaciones de energa elctrica de tensin superior a 1 Kv (BORM nm. 102, de 4 de mayo de 2001). Resolucin de 5 de julio de 2001, de la Direccin General de Industria, Energa y Minas, por la que se desarrolla la Orden de 25 de abril de 2001, sobre procedimientos de autorizacin de instalaciones de energa elctrica de tensin superior a 1kV (BORM nm. 173, de 27 de julio de 2001). Orden de 9 de septiembre de 2002 de la Consejera de Ciencia, Tecnologa, Industria y Comercio por la que se adoptan medidas de normalizacin en la tramitacin de expedientes en materia de Industria, Energa y Minas (BORM nm. 218, de 19 de septiembre de 2002, con correccin de errores en BORM nm. 235, de 9 de octubre de 2002). Resolucin de 4 de noviembre de 2002, de la Direccin General de Industria, Energa y Minas, por la que se desarrolla la Orden de 9 de septiembre de 2002 de la Consejera de Ciencia, Tecnologa, Industria y Comercio por la que se adoptan medidas de normalizacin en la tramitacin de expedientes en materia de Industria, Energa y Minas (BORM nm. 284, de 10 de diciembre de 2002, con correccin de errores en BORM nm. 85, de 12 de abril de 2003).

Decreto 20/2003, de 21 de marzo, sobre criterios de actuacin en materia de seguridad industrial y procedimientos para la puesta en servicio de instalaciones en el mbito territorial de la Regin de Murcia (BORM nm. 75, de 1 de abril de 2003, con correccin de errores en BORM nm. 79, de 5 de abril de 2003). Normas Particulares de la Empresa Elctrica Distribuidora. 1.1.5.- DESCRIPCIN PROYECTO. GENERAL DE LAS INSTALACIONES DEL

El presente proyecto consiste en la Alimentacin y Distribucin de Energa Elctrica a un centro de transformacin de abonado de 630KVA. La alimentacin al Centro de Transformacin de abonado se realiza por medio de una lnea de 20 KV compuesta por dos tramos, uno areo de 2.872 metros y otro subterrneo de 50 m de longitud, existiendo entre medio un entronque areo-subterrneo. La lnea area estudiada en este proyecto es una derivacin de una lnea existente que transcurre por zona B, trazada con el conductor LA-56 segn el perfil topogrfico adjunto en este proyecto. Esta se compone de 20 apoyos de celosa todos ellos de las caractersticas, dimensiones y coeficientes de seguridad indicados en los clculos. A los 2.872 metros se realiza un entronque areo-subterrneo para llevar el suministro de energa al transformador de abonado situado a unos 50m por medio de un tramo de lnea subterrnea. Para este tramo se ha utilizado conductores de Aluminio en tendido unipolar de 240mm2 de seccin (Al HEPRZ1), siendo las caractersticas, dimensiones y coeficientes de seguridad indicadas en los clculos. El Centro de Transformacin de abonado est previsto para una potencia de 630 KVA., un cos=0,8 y con una relacin de transformacin de 20 KV/400-230V.

CAPITULO II 1.2.- LNEA AREA DE MEDIA TENSIN DE 20KV 1.2.1.- CATEGORA DE LA LINEA Y ZONA. La lnea, con arreglo a lo establecido en el Reglamento Tcnico de Alta Tensin, queda clasificada como: Lnea de 3 categora. Tensin nominal inferior a 30 Kv Zona B. Altura sobre el nivel del mar entre 500 y 1000 metros. 1.2.2.- POTENCIA A TRANSPORTAR. La potencia a transportar corresponder con la alimentacin del centro de transformacin, siendo sta una potencia 630 KVA. La tensin de la red es de 20KV. La intensidad de transporte mxima para la que est calculada la lnea es:

I max =

S 3U 0

=

630 320

= 18,18 A

En los clculos justificativos, se demuestra que la intensidad mxima admisible en el conductor utilizado es muy superior a la demandada. 1.2.3.- TRAZADO. El punto de partida se encuentra en el apoyo AL0 que es un apoyo de alineacin tipo 12C1000 con armado BC-2 propiedad de IBERDROLA. Se realiza una derivacin simple sin maniobra continuando con un tramo de 36 m. en tense reducido hasta el apoyo PL1 (14-C2000). En el ltimo apoyo nombrado se colocan los seccionadores unipolares bajo la cruceta RC220/5. La lnea contina segn el perfil topogrfico adjunto, hasta llegar al apoyo final de lnea FL20 (12-C2000), no producindose derivaciones intermedias e instalndose un juego de cortacircuitos con fusibles de expulsin XS 24 KV en dicho PL20. Adems, es en este apoyo en el que se produce un entronque areo-subterrneo que ser el punto de inicio para el tramo de lnea subterrnea, finalizando este en el las celdas de entrada del Centro de Transformacin de 630 KVA.

1.2.3.1.- LONGITUD TOTAL Y PARCIAL. La longitud total de la lnea area es de 2.872 metros y consta de 20 vanos siendo las distancias parciales las que se indican a continuacin:VANO 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 APOYOS AL-12C-1000 PL-14C-2000 AL-18C-1000 AG-14C-1000 AL-18C-1000 AL-14C-1000 AL-14C-1000 AG-14C-1000 AC-16C-1000 AC-14C-1000 AC-12C-1000 AC-20C-1000 AG-16C-3000 AL-18C-1000 AC-14C-1000 AC-12C-1000 AC-20C-1000 AG-14C-1000 AL-16C-1000 AL-12C-1000 PL-14C-2000 AL-18C-1000 AG-14C-1000 AL-18C-1000 AL-14C-1000 AL-14C-1000 AG-14C-1000 AC-16C-1000 AC-14C-1000 AC-12C-1000 AC-20C-1000 AG-16C-3000 AL-18C-1000 AC-14C-1000 AC-12C-1000 AC-20C-1000 AG-14C-1000 AL-16C-1000 AL-12C-1000 FL-12C-2000 DISTANCIA DEL VANO (m) 36 120 120 160 100 150 136 120 180 170 180 150 140 120 80 250 230 150 150 130 DISTANCIA AL ORIGEN (m) 36 156 276 436 536 686 822 942 1122 1292 1472 1622 1762 1882 1962 2212 2442 2592 2742 2872

1.2.3.2.- PROVINCIAS Y TRMINOS MUNICIPALES AFECTADOS. Toda la derivacin queda en la provincia de Murcia, en el trmino Municipal de Librilla. 1.2.3.3.-CARACTERSTICAS DE LA LNEA. Forma de la Corriente. Nmero de Circuitos. Nmero de Conductores por Haz. Tensin nominal entre fases. Frecuencia. Potencia nominal de la red. (Potencia de cortocircuito). Factor de potencia estimado (cos). Longitud total de la lnea. Alterna trifsica. 1. 1. 20 Kv. 50 Hz. 350 MVA. 0.90. 2.872+125=2.997m.

1.2.3.4.- RELACIN DE CRUZAMIENTOS Y PARALELISMOS. Los cruzamientos que aparecen en el perfil topogrfico y que se analizan con detalle en los clculos son los definidos en la siguiente tabla.N PRESCRIPCIN ESPECIAL Paso por zona de rboles. VANO DISTANCIA AFECTADO VANO 4 160 BREVE DESCRIPCIN

1

El vano atraviesa una zona de arbolado. Estos rboles tienen una altura de 12,5m de alto. La lnea de telfono tiene una altura de 6m y una separacin con el apoyo ms cercano a calcular de 14,75m. La carretera est a una distancia de 85m con respecto al apoyo ms cercano a calcular. La L.A.A.T. tiene una altura de 12m y est separada del apoyo ms cercano a calcular de 10 m. El trasvase Tajo segura tiene una anchura de 8m y est a una distancia de 58,40m. El vano atraviesa una zona de arbolado. Estos rboles son pinos y tienen una altura de 12,5m de alto.

2

Cruce con lnea de telecomunicaciones y con una carretera.

11

180

3

Cruce con L.A.A.T. de 20KV. y con canal Trasvase Tajo Segura.

13

140

4

Paso por zona de rboles.

17

230

1.2.4.- MATERIALES. Todo el material, as como los transformadores debern ser de los tipo homologados por la Compaa Suministradora. 1.2.4.1.- CONDUCTORES. El conductor a emplear ser de Aluminio - Acero, segn recomendacin UNESA 23401, del tipo LA-56 y de las siguientes caractersticas: Composicin. Seccin de Aluminio. Seccin de Acero. Seccin total. Dimetro aparente. Peso. Carga de rotura. Coeficiente de dilatacin. Mdulo de elasticidad. Resistencia elctrica a 20C. Densidad de corriente mxima. Al-Ac (1 + 6 alambres). 46,80 mm. 7,79 mm. 54,60 mm. 9,45 mm. 0,189 Kg/m. 1.666 Kg. 19,1 x 10-6 por C. 8.100 Kg/mm. 0,614 ohm/Km. 3,70 A/mm.

La densidad de corriente viene determinada por la aplicacin del Artculo 22 del R.L.A.T.

1.2.4.2.- AISLAMIENTOS. Los conductores irn sujetos y aislados por medio de cadenas de suspensin y de amarre con aisladores de vidrio de tipo caperuza y vstago. La composicin de estas se definen a continuacin: Cadenas de suspensin. Aislador. Se utilizarn dos aisladores tipo U70BS por cadena, cuyas caractersticas son: Caractersticas mecnicas: Material. Esfuerzo de rotura electromecnica o mecnica. Dimetro nominal mximo de la parte aislante. Paso nominal. Lnea de fuga nominal. Dimetro del vstago. Caractersticas elctricas (para dos aisladores): Tensin de contorneo bajo lluvia a 50 Hz 1 m. Tensin 50% bajo onda de choque 1,2/50 s Cadenas de amarre. Se utilizarn, por cadena, dos aisladores tipo U70BS, cuyas caractersticas son: Caractersticas mecnicas: Material. Esfuerzo de rotura electromecnica o mecnica. Dimetro nominal mximo de la parte aislante. Paso nominal. Lnea de fuga nominal. Dimetro del vstago. Caractersticas elctricas (para dos aisladores): Tensin de contorneo bajo lluvia a 50 Hz 1 m. Tensin 50% bajo onda de choque 1,2/50 s 1.2.4.3.- HERRAJES Y ACCESORIOS. Todos los herrajes utilizados en la instalacin estn galvanizados en caliente. Las crucetas sern de tipo normalizado respondiendo a la Recomendacin UNESA 6704 A. y normas UNE 17721-36 y 36531. Los herrajes para cadenas cumplirn con las normas UNE 21009-21073 y 21124. 72 KV. 190 KV. Vidrio. 10.000 N. 255 mm. 127 mm. 310 mm. 16 mm. 72 KV. 190 KV. Vidrio. 10.000 N. 255 mm. 127 mm. 310 mm. 16 mm.

Los tornillos, tuercas y arandelas cumplirn con las medidas indicadas en la norma DIN 7990 cumpliendo con la norma UNE 17721 y siendo de calidad 5.6. Las arandelas cumplirn la DIN 7989 e impedirn que la rosca del tornillo se introduzca en ella ms del 50% del espesor. Las tuercas cumplirn la DIN 555. 1.2.4.4.- APOYOS. Los apoyos estarn construidos con perfiles laminados de acero cumpliendo con la recomendacin UNESA 6702 y norma UNE 36531. Sern metlicos galvanizados por inmersin en caliente y de la resistencia adecuada al esfuerzo que vayan a soportar con estructura soldada y atornillada. Los apoyos utilizados, segn su colocacin y el esfuerzo que soportan, son los que se mencionan a continuacin.COEFICIENTE DE SEGURIDAD n>1,5 5,29 4,70 5,40 4,66 5,00 4,50 4,73

APOYOS DE ALINEACIN AL 2 AL 4 AL 5 AL 6 AL 13 AL 18 AL 19

APOYO ADOPTADO AL-18C-1000 AL-18C-1000 AL-14C-1000 AL-14C-1000 AL-18C-1000 AL-16C-1000 AL-12C-1000

APOYOS DE NGULO

APOYO ADOPTADO

COEFICIENTE DE SEGURIDAD n>1,5 4,64 2,74 2,05 1,68

AG 3 AG 7 AG 12 AG 17

AG-14C-1000 AG-14C-1000 AG-16C-3000 AG-14C-1000

APOYOS DE ANCLAJE

APOYO ADOPTADO

COEFICIENTE DE SEGURIDAD n>1,5 3,58 3,58 3,58 3,58 3,58 3,58 3,58

AC 8 AC 9 AC 10 AC 11 AC 14 AC 15 AC 16

AC-16C-2000 AC-14C-2000 AC-12C-2000 AC-20C-2000 AC-14C-2000 AC-12C-2000 AC-20C-2000

APOYOS FIN DE LNEA

APOYO ADOPTADO

COEFICIENTE DE SEGURIDAD n>1,5 1,80 1,80

PL 1 FL 20

PL-14C-2000 FL-12C-2000

Esfuerzos y coeficientes de seguridad para apoyos de celosa.TIPO DE ESFUERZO NOMINALESFUERZOS

(daN)til en punta, coincidente con viento. Coeficiente Seguridad = 1,5 Disponible en punta, sin viento. Coeficiente Seguridad = 1,5.

500

1000

2000

3000

4500

500

1000

2000

3000

4500

SECUNDARIO

610 762

1115 1394

2120 2650

3125 3906

4630 5788

Disponible en punta, sin viento. Coeficiente Seguridad = 1,2. Tiro en punta de cruceta de 1,50 m. Coeficiente Seguridad = 1,2

TORSIN

700 560

900 720

1500 1200

1500 1200

1500 1200

Tiro en punta de cruceta de 1,50 m. Coeficiente Seguridad = 1,5 Esfuerzo vertical coincidente con los anteriores.

VERTICAL

600

600

600

800

800

1.2.4.5.- CRUCETAS. Las crucetas estarn galvanizadas por inmersin en aceite, de estructura soldada y atornillada, correspondiente a un armado del tipo convencional de un circuito horizontal. Cumplirn las normas particulares de Iberdrola utilizando los armados normalizados para ello. Para los apoyos de alineacin, se utilizarn las crucetas bveda de alineacin (BP), para apoyos de ngulo y de anclaje la cruceta bveda de ngulo y anclaje BC y para apoyos de principio y final de lnea las crucetas rectas RC. 1.2.5.- SEALIZACIN DE RIESGO ELCTRICO. Todos los apoyos llevarn la placa de "Peligro de Muerte" a una altura suficiente para que sea visible y legible desde el suelo, pero sin acceso directo desde el mismo, a una distancia mnima de 2 m. 1.2.6.- TOMAS DE TIERRA. Las puestas a tierra se realizarn teniendo presente lo establecido en los Art. 12.6 y 26 del R.A.T.

Podrn efectuarse por cualquiera de los dos sistemas siguientes: electrodos de difusin o anillo cerrado. Electrodos de difusin. Se dispondrn tantos electrodos de difusin como sean necesarios. Los electrodos se conectarn entre si y al apoyo y estarn separados uno de otro vez y media como mnimo de la longitud de uno de ellos. El extremo superior de cada electrodo quedar al menos a 0,50 mts. por debajo de la superficie del terreno. A esta profundidad irn tambin los cables de conexin entre los electrodos y el apoyo. Anillo cerrado. La realizacin de la puesta a tierra mediante anillo, se efectuar enterrando el anillo a 0,50 mts. de profundidad y de forma que cada punto del mismo quede distanciado 1 m. como mnimo de las aristas del macizo de la cimentacin. Los conductores de conexin a tierra cumplirn lo dispuesto en el Apartado 6 del Art. 12 y 1 del Art. 8 del R.A.T. 1.2.7.- PROTECCIN Y MANIOBRA. En el apoyo PL1 de la L.A.A.T. se dispondrn de tres seccionadores unipolares 24 Kv para desconexin de la lnea derivada objeto del presente proyecto, de las siguientes caractersticas: Tensin de aislamiento. Intensidad nominal. Tensin soportada a masa. Poder de cierre y apertura. 24 KV 400 A 136 KV 5A

En el apoyo anterior al entronque areo-subterrneo se instalarn tres cortacircuitos seccionadores de intemperie, con fusibles de expulsin XS-200A/24kV, visibles desde ste, de las siguientes caractersticas: Tensin de aislamiento. Intensidad nominal. Tensin de ensayo al choque.Capacidad de interrupcin en c/c trifsico simtrico 24 Kv

24 KV 200 A 150 KV7.100 A

En el apoyo del entronque areo-subterrneo, se instalarn unos pararrayos autovalvulares de resistencia variable, de caractersticas 24 Kv de tensin ms elevada y 5 KA de corriente de descarga nominal, de las siguientes caractersticas: Tensin de aislamiento. Corriente de carga nominal. Nivel de proteccin. Tensin residual. 24 KV 5 KA 80 KV 80 KV

1.2.8.- CIMENTACIN DE APOYOS. Se realizar con hormign de la siguiente composicin por m3: 150 Kg. de cemento Portland. 900 litros de gravilla de ro o cantera, limpia de composicin grantica o caliza compacta. Su tamao ser entre l y 6 cm. de dimetro. 450 litros de arena viva y limpia, de grueso no superior a 4 mm. debiendo contener granos intermedios. 150 litros de agua. Podra emplearse gravos (arena y grava mezclada), con la condicin que est exenta de tierra y materias extraas y tanto la arena como la grava tengan aproximadamente las dimensiones estipuladas y estn en la proporcin anteriormente fijada. Trabajando a mano el hormign se voltear tres veces la mezcla seca de cemento, gravilla y arena, hasta que la mezcla adquiera un tono uniforme, se aadir agua poco a poco voltendose dos veces hasta alcanzar la pastosidad requerida. El hormign se colocara debidamente apisonado. Las dimensiones de las cimentaciones de los apoyos sern las siguientes:CIMENTACIN BASE ALTURA CUADRADA (m) (m)1 1,08 1,23 1,08 1,23 1,08 1,08 1,08 1,15 1,08 1,00 1,31 1,16 1,23 1,08 1,00 1,31 1,08 1,15 1 1,99 2,37 2,2 2,06 2,2 2,06 2,06 2,06 2,43 2,37 2,30 2,54 2,64 2,2 2,37 2,30 2,54 2,06 2,13 1,99

N APOYO1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

APOYOAL-12C-1000 PL-14C-2000 AL-18C-1000 AG-14C-1000 AL-18C-1000 AL-14C-1000 AL-14C-1000 AG-14C-1000 AC-16C-2000 AC-14C-2000 AC-12C-2000 AC-20C-2000 AG-16C-3000 AL-18C-1000 AC-14C-2000 AC-12C-2000 AC-20C-2000 AG-14C-1000 AL-16C-1000 AL-12C-1000

VOLUMEN DE EXCAVACIN (m3)1,99 2,76 3,33 2,41 3,33 2,41 2,41 2,41 3,22 2,76 2,30 4,36 3,56 3,33 2,76 2,30 4,36 2,41 2,82 1,99

VOLUMEN DE HORMIGN (m3)2,14 2,93 3,55 2,58 3,55 2,58 2,58 2,58 3,41 2,93 2,44 4,61 3,75 3,55 2,93 2,44 4,61 2,58 3,01 2,14

CAPITULO III 1.3.- ENTRONQUE AREO-SUBTERRNEO. La red de la cual alimenta el Centro de Transformacin es del tipo subterrneo a la tensin de 20 KV y una frecuencia de 50 Hz. La potencia de cortocircuito en el punto de acometida es de 350 MVA. lo que equivale a 10 KA. eficaces, segn datos proporcionados por la Compaa Suministradora. En el apoyo areo-subterrneo previo al transformador se instalarn unos pararrayos autovalvulares de resistencia variable, de caractersticas 24 Kv de tensin ms elevada y 5 kA de corriente de descarga nominal, de las siguientes caractersticas: Tensin de aislamiento: Corriente carga nominal: Nivel de proteccin: Tensin residual: 24 Kv 5 kA 80 kV 80 Kv

El cable subterrneo, en la subida a la red area, ira protegido con un tubo de acero galvanizado, que se empotrara en la cimentacin del apoyo, sobresaliendo por encima del nivel de terreno un mnimo de 2,5m. En el tubo se alojaran las tres fases y su dimetro interior ser 1,5 veces el de la terna de cables, con un mnimo de 150 mm.

CAPITULO IV 1.4.- LINEA SUBTERRANEA M.T. 1.4.1.- TRAZADO. La lnea subterrnea comienza en el entronque areo-subterrneo practicado a una distancia del origen de 2.872m. entrando a las celdas de alta y dando suministro al Centro de Transformacin de 630KVA. 1.4.2.- MATERIALES. Todos los materiales sern de los tipos aceptados por Iberdrola. El aislamiento de los materiales de la instalacin estar dimensionado como mnimo para la tensin ms elevada de 24 KV (aislamiento pleno). Los materiales siderrgicos sern de Acero A-42. Estarn galvanizados con recubrimiento de zinc de 0.5 Kg/m2 como mnimo, debiendo ser capaces de soportar cuatro inmersiones en una solucin de SO4Cu al 20 %, de una densidad de l.l8 a 18C, sin que el hierro quede al descubierto o coloreado parcialmente. Las principales caractersticas que debern soportar estos materiales son:Tensin nominal Tensin ms elevada Tensin soportada nominal a los impulsos tipo rayo Tensin soportada nominal de corta duracin a frecuencia industrial 12/20 Kv 24 Kv 125 Kv 50 Kv 18/30 Kv 36 Kv 170 Kv 70 Kv

1.4.2.1.- CONDUCTORES. La lnea subterrnea constar de tres cables unipolares de caractersticas definidas y aceptados por Iberdrola. El tipo de cable utilizado en este proyecto es el HEPRZ1, Seccin 240mm2 y Seccin de pantalla de 16mm2. Caractersticas mecnicas del cable.Conductor Pantalla sobre el conductor Aislamiento Pantalla sobre el aislamiento Cubierta Aluminio compacto, seccin circular, clase 2 UNE 21-022. Capa de mezcla semiconductora aplicada por extrusin. Mezcla a base de etileno propileno de alto mdulo (HEPR). Una capa de mezcla semiconductora pelable no metlica aplicada por extrusin, asociada a una corona de alambre y contra espira de cobre. Compuesto termoplstico a base de poliolefina y sin contenido de componentes clorados u otros contaminantes.

Caractersticas elctricas del conductor.TENSIN NOMINAL KV RESISTENCIA MXIMA a 105C /KM 0,277 0,107 0,277 0,169 0,107 RESISTENCIA POR FASE /KM 0,112 0,098 0,121 0,113 0,106

SECCIN (mm) 150

CAPACIDAD F/KM 0,368

240400

12/20

0,169

0,105

0,4530,536 0,266 0,338 0,401

150 240 400

18/30

A una temperatura mxima en servicio permanente 105C A una temperatura mxima en cortocircuito t ( P = 567KW )

2.2.6.2.- POTENCIA MXIMA A TRANSPORTAR EN FUNCIN DE LA CADA DE TENSIN. La cada de tensin mxima que nos permite la compaa es del 5%. La potencia que puede transportar el conductor HEPRZ1 dependiendo de la longitud y la cada de tensin producida la obtenemos resolviendo la formula:PLSmax 10U1 = U % (R LS + X LS tg ).l LS max2

PLSmax Potencia mxima a transportar por el conductor HEPRZ1 en KW. U1 Tensin compuesta de lnea al final del tramo areo expresada en KV. RLS Resistencia por fase de la lnea subterrnea en /km. Reactancia del conductor HEPRZ1 expresada en /km. XLS Vmax% Cada de tensin mxima permitida por la compaa expresada en %. Sustituyendo las variables conseguimos una potencia mxima de transporte de:

PLSmax =

1019,966 2 5 = 1,8134MW (0,169 + 0,1050,484)0,05

Se considerar como potencia mxima admisible en el conductores la siguiente: Conductor HERPZ1: PLSmax = 13.540,25KW. 2.2.7.- PRDIDAS DE POTENCIA. Las prdidas de potencia por efecto Joule en una lnea elctrica vienen dadas por la frmula: P = 3Rl I 2 En el conductor HERPZ1, dicha prdida de potencia es:

PLS = 3RLS lLS I nPLS RLS lLS In Valiendo esta:

2

Prdida de potencia en la lnea subterrnea expresada en W. Resistencia por fase de la lnea subterrnea en /km. Longitud de la lnea area de alta tensin en Km. Intensidad nominal de la lnea en A.

PLS = 30,1690,0518,18 2 = 8,378W

En el caso del conductor HERPZ1, la prdida de potencia producida y expresada en % es:

PLS % =PLS% RLS lLS U1 cos

P.L LS .R LS 2 10.U1 .Cos 2

Prdida de potencia en la lnea subterrnea expresada en %. Resistencia por fase de la lnea subterrnea en /km. Longitud de la lnea subterrnea de alta tensin en Km. Tensin compuesta de lnea al final del tramo areo expresada en KV. Factor de potencia.

Dando como resultado:

PLA % =

5670,050,169 = 0,001% 1019,966 2 0,9 2

2.2.8.- INTENSIDAD DE CORTOCIRCUITO. Para el clculo de la seccin mnima necesaria por intensidad de cortocircuito es necesario conocer la potencia de cortocircuito existente en el punto de la red donde ha de alimentar el cable subterrneo para obtener a su vez la intensidad de cortocircuito que ser igual a:

I cc =ICC SCC U1

S cc U1 3

Intensidad de cortocircuito en KA. Potencia de cortocircuito en MVA. Tensin compuesta de lnea en el punto de entronque areo subterrneo en KV.

Esta potencia es dada por la compaa y para este proyecto esta potencia de cortocircuito es:Scc = 350 MVA

Esta intensidad de cortocircuito valdr:

Icc =

350 19,966. 3

= 10,12 KA

Suponiendo que el tiempo de duracin del cortocircuito es de 3 segundos, la intensidad que puede soportar el cable en condiciones Es por tanto que se confirma que es vlido el conductor HERPZ1 con seccin de 240mm2

CAPITULO III 2.3.- CLCULOS MECNICOS DE LA LNEA AREA DE ALTA TENSIN. La altitud media de la lnea a proyectar es de 580 metros siendo esta superior a 500 m. e inferior a 1000 m. Es por esto que aplicaremos los clculos correspondientes a la zona B para lneas de 3 categora, es decir, tensin inferior a 30 KV, segn especifica el Reglamento de Lneas Areas de Alta Tensin. 2.3.1.- CONDUCTORES. El clculo mecnico de los conductores se realiza teniendo en cuenta las condiciones siguientes: a) Que el coeficiente de seguridad a la rotura, sea como mnimo igual a 3 en las condiciones atmosfricas que provoquen la mxima tensin de los conductores. b) Que la tensin de trabajo de los conductores a 15 C sin ninguna sobrecarga, no exceda del 15% de la carga de rotura EDS (tensin de cada da, Every Day Stress). c) Cumpliendo las condiciones anteriores se contempla una tercera, que consiste en ajustar los tenses mximos a valores inferiores y prximos a los esfuerzos nominales de apoyos normalizados. Al establecer la condicin a) se puede prescindir de la consideracin de la 4 hiptesis en el clculo de los apoyos de alineacin y de ngulo, ya que en ningn caso las lneas que se proyecten debern tener apoyos de anclaje distanciados a ms de 3 km. Al establecer la condicin b) se tiene en cuenta el tense lmite dinmico del conductor bajo el punto de vista del fenmeno vibratorio elico del mismo. Para que los conductores tengan el coeficiente de seguridad deseado ante las condiciones ms desfavorables previstas en el Reglamento de Lneas Areas de Alta Tensin, Articulo 27, apartado 1, calcularemos los valores de las flechas que tomar el conductor para diferentes valores del vano en el momento del tendido al construir la lnea, as como la flecha mxima terica, para con ella determinar la altura de los apoyos. Vanos. En la siguiente tabla se detalla el tipo de apoyos diseados, las longitudes de cada uno de los vanos y las distancias existentes entre el origen y apoyos.VANO 1 2 3 4 5 6 7 8 9 APOYOS AL-12C-1000 PL-14C-2000 AL-18C-1000 AG-14C-1000 AL-18C-1000 AL-14C-1000 AL-14C-1000 AG-14C-1000 AC-16C-1000 PL-14C-2000 AL-18C-1000 AG-14C-1000 AL-18C-1000 AL-14C-1000 AL-14C-1000 AG-14C-1000 AC-16C-1000 AC-14C-1000 DISTANCIA DEL VANO (m) 36 120 120 160 100 150 136 120 180 DISTANCIA AL ORIGEN (m) 36 156 276 436 536 686 822 942 1122

VANO 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

APOYOS AC-14C-1000 AC-12C-1000 AC-20C-1000 AG-16C-3000 AL-18C-1000 AC-14C-1000 AC-12C-1000 AC-20C-1000 AG-14C-1000 AL-16C-1000 AL-12C-1000 AC-12C-1000 AC-20C-1000 AG-16C-3000 AL-18C-1000 AC-14C-1000 AC-12C-1000 AC-20C-1000 AG-14C-1000 AL-16C-1000 AL-12C-1000 FL-12C-2000

DISTANCIA DEL VANO (m) 170 180 150 140 120 80 250 230 150 150 130

DISTANCIA AL ORIGEN (m) 1292 1472 1622 1762 1882 1962 2212 2442 2592 2742 2872

Vano de regulacin. Los vanos de regulacin se calculan segn la forma recomendada por Iberdrola.

VR =VR Vano de regulacin expresado en m. a Distancia del vano en m. Flechas y tensiones mximas admisibles.

a a

3

Las hiptesis que se aplican se resumen en el siguiente cuadro:ZONA A Temperatura Sobrecarga -5 C Viento de 60 kg/m ZONA B Temperatura Sobrecarga -15 C Hielo 180d g/m Hielo 180d g/m Viento de 60 kg/m ZONA C Temperatura Sobrecarga -20 C Hielo 360d g/m Hielo 360d g/m Viento de 60 kg/m

Condicin Mxima tensin

0 C

0 C

Mxima Flecha

15 C

Viento de 60 kg/m

15 C

15 C

50 C

Ninguna

50 C

Ninguna

50 C

Ninguna

El presente proyecto transcurre por una zona B, es por tanto que las hiptesis que aplicaremos sern: ZONA B. o Flecha Mxima. Se considerarn la flechas mximas de los conductores y cables de tierra en las hiptesis siguientes:

1. Hiptesis de viento. Sometidos a la accin de su peso propio y a una sobrecarga de viento segn el artculo 16 del R.A.T., a la temperatura de +15C. 2. Hiptesis de temperatura. Sometidos a la accin de su propio peso y considerando que la temperatura es igual o superior a 50c. En este proyecto y para esta hiptesis consideraremos una temperatura de 50C. 3. Hiptesis de hielo. Sometidos a la accin de su peso propio y a una sobrecarga de hielo definida para la zona B como se especifica en el artculo 16 del R.A.T., a la temperatura de 0C. o Mxima tensin. Para de los conductores y cables de tierra se aplicar la condicin de que la traccin mxima resultante de las hiptesis aplicadas nunca resultarn superiores a su carga de rotura dividida por 2,5. Las hiptesis que se aplican son: 1. Hiptesis de hielo. La mxima tensin a la que estarn sometidos los conductores ser aquella que le produzca la accin de su propio peso ms el peso producido por una sobrecarga de hielo a una temperatura de -15C como especifica en el artculo 17 del R.A.T. Traccin mxima de los conductores. Para la determinacin de la traccin mxima producida en los conductores se aplica la ecuacin de cambio de condiciones, cuya expresin es:L o L1 =

T0 T1 ES + ( o 1 )

L0 Longitud en m de conductor en un vano L, bajo unas condiciones iniciales de traccin T0, peso ms sobrecarga P0 y temperatura 0 C. L1 Longitud en m de conductor en un vano L, bajo unas condiciones de traccin T1, peso ms sobrecarga P1 y temperatura 1 C. E Mdulo de elasticidad del conductor en daN/mm2. S Seccin del conductor en mm2. Coeficiente de dilatacin lineal del conductor. Resultando las tracciones mximas soportadas por el conductor, las referidas en la siguiente tabla:TENSIONES MXIMAS (daN) N DE VANOS DISTANCIA VANO

HIPTESIS DE HIELO 15C + HIELO

COEFICIENTE DE SEGURIDAD

HIPTESIS DE VIENTO -5C + VIENTO

1 2 3 4 5

36 120 120 160 100

530,0 530,0 530,0 530,0 530,0

3,09 3,09 3,09 3,09 3,09

No No No No No

6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

150 136 120 180 170 180 150 140 120 80 250 230 150 150 130

530,0 530,0 530,0 530,0 530,0 530,0 530,0 530,0 530,0 530,0 530,0 530,0 530,0 530,0 530,0

3,09 3,09 3,09 3,09 3,09 3,09 3,09 3,09 3,09 3,09 3,09 3,09 3,09 3,09 3,09

No No No No No No No No No No No No No No No

El vano n1, con una distancia de 36m, es un vano de tense reducido, compuesto por un apoyo existente 12C-1000.

Flecha mxima. Tabla resumen de las flechas mximas por vano.HIPTESIS DE TEMPERATURA 50C FLECHA 0,82 2,78 2,78 4,72 2,00 4,19 3,49 2,78 5,90 5,30 5,90 4,19 3,68 2,78 1,36 11,11 9,46 4,19 4,19 3,21 FLECHAS (m) HIPTESIS DE VIENTO 15C + VIENTO FLECHA 0,69 2,73 2,73 4,69 1,94 4,15 3,45 2,73 5,87 5,27 5,87 4,15 3,64 2,73 1,29 11,09 9,45 4,15 4,15 3,17 HIPTESIS DE HIELO 0C + HIELO FLECHA 0,62 2,68 2,68 4,64 1,90 4,10 3,40 2,68 5,82 5,21 5,82 4,10 3,59 2,68 1,25 11,04 9,39 4,10 4,10 3,12

N DE VANOS

DISTANCIA VANO MEDIO

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

36 120 120 160 100 150 136 120 180 170 180 150 140 120 80 250 230 150 150 130

Tensin mxima. Tabla resumen de las tensiones mximas ms desfavorables.DENOMINACIN APOYO N APOYO DISTANCIA VANO MEDIO 36 120 120 140 130 125 143 128 150 175 175 165 145 130 100 165 240 190 150 140 130 TENSIN MXIMA(Kgf) 36,60 1.701,00 289,00 322,80 325,00 283,33 328,10 546,40 340,00 383,00 383,00 836,00 2.184,50 306,00 836,00 836,00 836,00 887,60 340,00 323,00 1.701,00

AL 0 PL 1 AL 2 AG 3 AL 4 AL 5 AL 6 AG 7 AC 8 AC 9 AC 10 AC 11 AG 12 AL 13 AC 14 AC 15 AC 16 AG 17 AL 18 AL 19 FL 20

2.3.2.- APOYOS. Apoyos de alineacin. Para el clculo de los esfuerzos aplicados sobre estos apoyos se han considerado las hiptesis ms desfavorables de las que marca el Reglamento vigente en su Art. 30. Se prescinde de la consideracin de la 4 hiptesis, dado que se cumplen las premisas del Apartado 3 del Art. 30 del Reglamento de L.A.A.T. Los esfuerzos que en este apartado aparecen son los esfuerzos reales en punta. Las expresiones utilizadas para el diseo de estos apoyos han sido las siguientes: 1 Hiptesis (Viento).

hi ha Pl Fr = Vc + Va + ( Kg ) h h S Y h 3 Hiptesis (Desequilibrio de tracciones). hi Fr = T 0,08 ( Kg ) h

Los diferentes apoyos de alineacin utilizados en la lnea son los descritos a continuacin:COEFICIENTE DE SEGURIDAD n>1,5 5,19 4,61 5,29 4,57 4,9 4,41 4,64

APOYOS DE ALINEACIN

HIPOTESIS MAS DESFAVORABLE VANO MEDIO 120 130 125 143 130 150 140 ESFUERZO 289,00 325,00 283,33 328,10 306,00 340,00 323,00

APOYO ADOPTADO

AL 2 AL 4 AL 5 AL 6 AL 13 AL 18 AL 19

AL-18C-1000 AL-18C-1000 AL-14C-1000 AL-14C-1000 AL-18C-1000 AL-16C-1000 AL-12C-1000

Apoyos de ngulo. Estarn constituidos por columnas metlicas de esfuerzos suficientes, no admitindose para estos apoyos tirantes ni arriostramiento alguno. Para el clculo de los esfuerzos aplicados sobre estos apoyos se han considerado las hiptesis ms desfavorables de las que marca el Reglamento vigente en su Art. 30. 1 Hiptesis (Viento). Fr = Vc

hi + Vcsen + 2T cos + Vaha + h 2 2 h

Pl ( Kg ) S Y h

2 Hiptesis (Hielo). Fr = Vc

hi + 2T cos + h 2

Pl ( Kg ) S Y h

3 Hiptesis (Desequilibrio de tracciones).

Fr = T

hi 0,08 ( Kg )h

En el cuadro siguiente se indican los diferentes apoyos de ngulo utilizados en la lnea:HIPTESIS MAS DESFAVORABLE VANO MEDIO 140 128 145 190 ESFUERZ O MXIMO APOYO n>1,5 1.000,00 1.000,00 3.000,00 1.000,00

APOYOS DE NGULO

ANGULO FORMADO

APOYO ADOPTADO

COEF. DE SEGURIDAD n>1,5

GRADOS GRADOS CENTESIMALES SEXAGESIMALES AG 3 AG 7 AG 12 AG 17 191,16 196,51 120,73 179,77 172,044 176,859 108,657 161,793

ESFUERZO 322,80 546,40 2.184,50 887,60 AG-14C-1000 AG-14C-1000 AG-16C-3000 AG-14C-1000 4,64 2,74 2,05 1,68

Apoyos de anclaje. Estn constituidos por apoyos metlicos y para el clculo de los esfuerzos se han tenido en cuenta las hiptesis ms desfavorables de las que se indican en el Art. 30 del Reglamento. 1 Hiptesis (Viento).

Fr = Vc

hi + Va ha +h h

Pl ( Kg ) S Y h

3 Hiptesis (Desequilibrio de tracciones).

Fr = T 4 Hiptesis (Rotura de un conductor).

hi 0,05 ( Kg )h

Fr = T

h0 ( Kg ) h

En el cuadro siguiente se indican los diferentes apoyos de anclaje utilizados en la lnea:APOYOS DE ANCLAJE HIPOTESIS MAS DESFAVORABLE APOYO ADOPTADO ESFUERZO MXIMO APOYO n>1,5 2.000,00 2.000,00 2.000,00 2.000,00 2.000,00 2.000,00 2.000,00 COEFICIENTE DE SEGURIDAD n>1,5 3,58 3,58 3,58 3,58 3,58 3,58 3,58

VANO MEDIO AC 8 AC 9 AC 10 AC 11 AC 14 AC 15 AC 16 150 175 175 165 100 165 240

ESFUERZO 836,00 836,00 836,00 836,00 836,00 836,00 836,00 AC-16C-2000 AC-14C-2000 AC-12C-2000 AC-20C-2000 AC-14C-2000 AC-12C-2000 AC-20C-2000

Apoyos fin de lnea. Estarn constituidos por columnas metlicas de esfuerzos suficientes, no admitindose para estos apoyos tirantes ni arriostramiento alguno. Para el clculo de los esfuerzos aplicados sobre estos apoyos se han considerado las hiptesis ms desfavorables de las que marca el Reglamento vigente en su Art. 30.

1 Hiptesis (Viento).

hi ha hi + Va + T Fr = Vc h h h 2

( Kg )

2

2 Hiptesis (Hielo).

Fr = T 4 Hiptesis (Rotura de un conductor).

hi +h

Pl ( Kg ) S Y h

Fr = T

h0 ( Kg ) h

En el cuadro siguiente se dan los apoyos de fin de lnea utilizados.HIPOTESIS MAS DESFAVORABLE VANO MEDIO PL 1 FL 20 120 130 ESFUERZO 1.701,00 1.701,00 PL-14C-2000 FL-12C-2000 2.000,00 2.000,00 1,80 1,80 ESFUERZO MXIMO APOYO n>1,5 COEFICIENTE DE SEGURIDAD n>1,5

APOYOS DE NGULO

APOYO ADOPTADO

Apoyos especiales. No se ha utilizado ningn apoyo especial. 2.3.3.- ARMADOS. Para la eleccin de los armados, estos han de cumplir con las siguientes condiciones: Distancia entre conductores. Esta condicin se estudia en el punto 2.2.4. (DISTANCIAS DE SEGURIDAD). Esfuerzos a soportar. Esfuerzos soportados con cargas verticales, cargas en sentido de la lnea y cargas transversales al sentido de la lnea.V = Carga vertical F L V L = Carga en el sentido de la lnea F = Carga transversal al sentido de la lnea

Los resultados de estos esfuerzos se resumen en la siguiente tabla.ESFUERZOS TERICOS EN ARMADOS (daN) ESFUERZOS MXIMOS DE LOS ARMADOS ELEGIDOS (daN) n=1,5

APOYOS DE ALINEACIN

VANO MEDIO

ARMADO

VAL 2 AL 4 AL 5 AL 6 AL 13 AL 18 AL 19 120 130 125 143 130 150 140 255,84 274,39 265,12 298,49 274,39 311,47 292,93

F37,13 39,91 38,52 43,52 39,91 45,47 42,69

L94,50 106,28 92,65 107,29 100,06 111,18 105,62 BP2 A BP2 A BP2 A BP2 A BP2 A BP3 A BP2 A

V300 300 300 300 300 450 300

F210 210 210 210 210 267 210

L115 115 115 115 115 115 115

APOYOS DE NGULO

VANO MEDIO

ESFUERZOS TEORICOS EN ARMADOS (daN)

ARMADO

ESFUERZOS MXIMOS DE LOS ARMADOS ELEGIDOS (daN) n=1,2

VAG 3 AG 7 AG 12 AG 17 140 128 145 190 326,28 304,03 335,55 418,99

F46,44 43,10 47,83 60,35

L273,37 273,37 273,37 273,37 BC3-B BC3-B BC3-B RC3-20/5 DISTRIBUCI N EN TRIANGULO

V450 450 450 800

F1500 1500 1500 /

L/ / / 2000

APOYOS DE ANCLAJE

VANO MEDIO

ESFUERZOS TEORICOS EN ARMADOS (daN)

ARMADO

ESFUERZOS MXIMOS DE LOS ARMADOS ELEGIDOS (daN) n=1,2

VAC 8 AC 9 AC 10 AC 11 AC 14 AC 15 150 175 175 165 100 165 344,82 391,17 391,17 372,63 252,12 372,63

F49,22 56,17 56,17 53,39 35,32 53,39

L278,67 278,67 278,67 278,67 278,67 278,67 BC3-B BC3-B BC3-B BC3-B BC3-B RC3-20/5 DISTRIBUCIN EN TRIANGULO RC3-20/5 DISTRIBUCIN EN TRIANGULO

V450 450 450 450 450 800

F1500 1500 1500 1500 1500 /

L/ / / / / 2000

AC 16

240

511,69

74,25

278,67

800

/

2000

APOYOS DE FINALES DE LNEA PL 1 FL 20

VANO MEDIO

ESFUERZOS TERICOS EN ARMADOS (daN)

ARMADO

ESFUERZOS MXIMOS DE LOS ARMADOS ELEGIDOS (daN) n=1,5

V120 130 255,84 274,39

F37,13 39,91

L567,00 567,00 RC2-B RC2-B

V450 450

F1500 1500

L/ /

2.3.4.- DISTANCIAS DE SEGURIDAD. Distancias de seguridad. De acuerdo con el R.L.A.T., las separaciones entre conductores, entre stos y los apoyos, as como las distancias respecto al terreno y obstculos a tener en cuenta en este proyecto, son las que se indican en los apartados siguientes. Distancia de los conductores al terreno. De acuerdo con el art.25, apartado 1 del R.L.A.T., la mnima distancia de los conductores en su posicin de mxima flecha, a cualquier punto del terreno, es:

5,3 +

U (m) 150

5,3 +

20 = 5,43m 150

d 6m

con un mnimo de 6 metros. En el presente proyecto, todas las distancias existentes superan los 6 metros al punto del terreno ms cercano. Distancia entre conductores. La distancia entre conductores sometidos a tensin mecnica, es tal que no existe riesgo alguno de cortocircuito entre estos entre conductores y tierra. Para el clculo de estos se tiene en cuenta los efectos de las oscilaciones de los conductores producidos por el viento y el desprendimiento de la nieve acumulada sobre ellos. Con este objeto, la separacin mnima entre conductores se determina con la siguiente frmula: U D = K F+L + (m) 150 D = Separacin entre conductores en metros K = Coeficiente que depende de la oscilacin de los conductores con el viento, segn tabla del Art. 25. apartado 2. del R.L.A.T.VALORES DE K

ANGULO DE OSCILACIN

LINEAS DE 1 Y 2 CATEGORIA LINEAS DE 3 CATEGORIA

SUPERIOR A 65 ENTRE 40 y 65 INFERIOR A 40

0.7 0.65 0.6

0.65 0.6 0.55

Para el conductor LA-56 utilizado en este proyecto, el coeficiente K=0,65. F = Flecha mxima en metros U= Tensin nominal de la lnea en Kv

L = Longitud en metros de la cadena de suspensin. La longitud en metros de las cadenas de suspensin son variables y dependen de la formacin de las mismas. En el cuadro siguiente, indicamos las longitudes aproximadas de cada una de ellas.Longitudes de las cadenas en suspensinNivel de contaminacin II y IV Aislamiento Vidrio Composite Suspensin Suspensin Suspensin Suspensin normal (mm) protegida (mm) normal (mm) protegida (mm) 430 460 475 490

A efecto del presente proyecto se utilizarn cadenas de vidrio y dado que las longitudes indicadas son aproximadas tomaremos valores de L=500 mm, lo cual nos sita siempre por el lado de la seguridad, en lo que se refiere al vano mximo por separacin de conductores. A continuacin se exponen las distancias entre conductores obtenidas de los clculos y las distancias entre conductores que soportan las crucetas elegidas.DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES (m) 0,88 1,31 1,31 1,62 1,16 1,54 1,43 1,31 1,78 1,70 1,78 1,54 1,46 1,31 1,02 DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES SEGN EL TIPO DE CRUCETA UTILIZADA (m) RC2-20/5 BP2 A BC3-B BP2 A BP2 A BP2 A BC3-B BC3-B BC3-B BC3-B BC3-B BC3-B BP2 A BC3-B RC3-20/5 DISTRIBUCIN EN TRIANGULO (*) RC3-20/5 DISTRIBUCIN EN TRIANGULO (*) RC3-20/5 DISTRIBUCIN EN TRIANGULO (*) BP3 B BP2 A RC2-20/5 2,00 1,50 1,50 1,75 1,50 1,75 1,50 1,50 2,00 2,00 2,00 1,75 1,75 1,50 2,55

TIPO DE APOYO PL 1 AL 2 AG 3 AL 4 AL 5 AL 6 AG 7 AC 8 AC 9

N APOYO

FLECHA

0,82 2,78 2,78 4,72 2,00 4,19 3,49 2,78 5,90 5,30 5,90 4,19 3,68 2,78 1,36

AC 10 AC 11 AG 12 AL 13 AC 14 AC 15

AC 16

11,11

2,35

2,55

AG 17 AL 18 AL 19 FL 20

9,46 4,19 4,19 3,21

2,18 1,54 1,54 1,39

2,55 1,75 1,75 2,00

(*) Distribucin en triangulo:

c =2,55 m

d = 1,2 m

a= 2 + 0,255 = 2,255 m

Distancia mnima entre los conductores y sus accesorios en tensin y el apoyo. De acuerdo con el art. 25, apartado 2 del R.L.A.T., esta distancia no ser inferior a:

D = 0,1 +

U 20 (m) D = 0,1 + = 0,23(m) 150 150

En el caso de las cadenas de suspensin para apoyos de alineacin, la distancia mnima de los conductores y sus accesorios en tensin y el apoyo, cumple con la formula anteriormente expuesta siendo el ngulo mximo de desviacin para respetar dicha distancia de 62,61, y con la consideracin de que los conductores estn sometidos a la accin de una presin de viento mitad de la fijada para ellos en el artculo 16 del R.A.T., Pvy L x

Pv-aislador Pconductor

Paislador Para estos clculos se considera el caso ms desfavorable en el apoyo de alineacin, utilizando los vanos medios correspondientes, una presin del viento de 60Kg/m2 (Art. 16 R.A.T.) y una longitud de cadena de L=0,5m. qV 2 tg = q P+ 2 P + V Las formulas utilizadas para su clculo son:qV 2 tg = q P+ 2 PV +

El ngulo que es calculado en las tablas es medido respecto a la vertical del conductor y el suelo, no supera el ngulo mximo de desviacin, cumplindose con las distancia mnimas entre conductores y sus accesorios en tensin.APOYOS DE ALINEACIN AL 2 AL 4 AL 5 AL 6 AL 13 AL 18 AL 19

VANO MEDIO ANGULO DE DESVIACIN