· Certificado de vigencia y antecedentes disciplinarios CVAD-2020-137191 CONSEJO PROFESIONAL NACIONAL DE INGENIERÍA COPNIA EL DIRECTOR GENERAL CERTIFICA: 1. Que JAVIER VARGAS ROBLE

ESTUDIO DE SUELOS PARA LA

CONSTRUCCION DE UNA TORRE DE

ENFRIAMIENTO EN LAS INSTALACIONES DE

TERMOPAIPA, PAIPA, BOYACÁ.

JULIO DE 2020.

SOLICITADO POR:

GENSA.

ELABORADO POR:

ING. JAVIER VARGAS R. MP 15233-36995 BYC

ESTUDIO DE SUELOS PARA LA CONSTRUCCION DE UNA

TORRE DE ENFRIAMIENTO EN LAS INSTALACIONES DE

TERMOPAIPA, PAIPA, BOYACÁ

ESTUDIO DE SUELOS Y ANÁLISIS GEOTECNICO

PARA EL DISEÑO DE LA FUNDACIÓN Y CIMENTACIÓN

DE LAS CONSTRUCCIONES PROYECTADAS.

ING. LUIS ALFREDO CELY MP 15202 – 238598 byc

PAIPA, BOYACA

JULIO DE 2020.

Certificado de vigencia y antecedentes disciplinarios

CVAD-2020-137191

CONSEJO PROFESIONAL NACIONAL DE INGENIERÍA

COPNIA

EL DIRECTOR GENERAL

CERTIFICA:

1. Que JAVIER VARGAS ROBLES, identificado(a) con CEDULA DE CIUDADANIA 9529179, se

encuentra inscrito(a) en el Registro Profesional Nacional que lleva esta entidad, en la profesión de INGENIERIA GEOLOGICA con MATRICULA PROFESIONAL 15223-36995 desde el 22 de Noviembre

de 1990, otorgado(a) mediante Resolución Nacional 124.

2. Que el(la) MATRICULA PROFESIONAL es la autorización que expide el Estado para que el titular ejerza su profesión en todo el territorio de la República de Colombia, de conformidad con lo

dispuesto en la Ley 842 de 2003.

3. Que el(la) referido(a) MATRICULA PROFESIONAL se encuentra VIGENTE

4. Que el profesional no tiene antecedentes disciplinarios ético-profesionales.

5. Que la presente certificación se expide en Bogotá, D.C., a los once (11) días del mes de Marzo del año dos mil veinte (2020).

Gloria Matilde Torres Cruz

Firmal del titular (*)

(*)Con el fin de verificar que el titular autoriza su participación en procesos estatales de selección de contratistas. La falta de firma del titular

no invalida el Certificado

El presente es un documento público expedido electrónicamente con firma digital que garantiza su plena validez jurídica y probatoria según lo establecido en la Ley 527 de 1999. Para verificar la firma digital, consulte las propiedades del documento original en formato .pdf. Para verificar la integridad e inalterabilidad del presente documento consulte en el sitio web

https://tramites.copnia.gov.co/Copnia_Microsite/CertificateOfGoodStanding/CertificateOfGoodStandingStart indicado el número del certificado

que se encuentra en la esquina superior derecha de este documento.

Certificado de vigencia y antecedentes disciplinarios

CVAD-2020-290055

CONSEJO PROFESIONAL NACIONAL DE INGENIERÍA

COPNIA

EL DIRECTOR GENERAL

CERTIFICA:

1. Que LUIS ALFREDO CELY MORENO, identificado(a) con CEDULA DE CIUDADANIA 1052385871,

se encuentra inscrito(a) en el Registro Profesional Nacional que lleva esta entidad, en la profesión de INGENIERIA CIVIL con MATRICULA PROFESIONAL 15202-238598 desde el 01 de Noviembre de

2012, otorgado(a) mediante Resolución Nacional 1922.

2. Que el(la) MATRICULA PROFESIONAL es la autorización que expide el Estado para que el titular ejerza su profesión en todo el territorio de la República de Colombia, de conformidad con lo

dispuesto en la Ley 842 de 2003.

3. Que el(la) referido(a) MATRICULA PROFESIONAL se encuentra VIGENTE

4. Que el profesional no tiene antecedentes disciplinarios ético-profesionales.

5. Que la presente certificación se expide en Bogotá, D.C., a los cinco (05) días del mes de Agosto del año dos mil veinte (2020).

Rubén Dario Ochoa Arbeláez

Firmal del titular (*)

(*)Con el fin de verificar que el titular autoriza su participación en procesos estatales de selección de contratistas. La falta de firma del titular

no invalida el Certificado

El presente es un documento público expedido electrónicamente con firma digital que garantiza su plena validez jurídica y probatoria según lo establecido en la Ley 527 de 1999. Para verificar la firma digital, consulte las propiedades del documento original en formato .pdf. Para verificar la integridad e inalterabilidad del presente documento consulte en el sitio web

https://tramites.copnia.gov.co/Copnia_Microsite/CertificateOfGoodStanding/CertificateOfGoodStandingStart indicado el número del certificado

que se encuentra en la esquina superior derecha de este documento.

Tabla de Contenido.

RESUMEN CALCULOS DE CAPACIDAD PORTANTE Y ASENTAMIENTOS

Lista de Figuras

Lista de Tablas

INTRODUCCION 1 GENERALIDADES DEL PROYECTO

1.1 Localización del proyecto

1.2 Localización de sondeos 1.3 Características generales del proyecto y del lote

2 UBICACION GEOLOGICA

2.1 Localización geológica regional del proyecto

2.1.1 Estratigrafía regional

2.1.2 Tectónica regional

2.2 Descripción geomorfológica regional 3. LOCALIZACION SISMICA

4. DIAGNOSTICO GEOTECNICO Y EXPLORACION DEL SUBSUELO 4.1 Características del sitio del proyecto

4.2 Nivel freático 4.3 Exploración del subsuelo

4.4 Ensayos de resistencia en campo 4.5 Muestreos y ensayos de laboratorio

4.6 Perfiles de suelos

4.7 Propiedades índices de las capas de suelos 5. EVALUACION DE LA RESISTENCIA AL CORTE Y A LA COMPRESION

UNIAXIAL DE LAS CAPAS DE SUELO

5.1 Resistencia a la compresión uniaxial usando SPT y DCPT

5.2 Resistencia de los suelos utilizando ensayos de corte directo y compresión simple 6. PARAMETROS PARA EL CALCULO DE CAPACIDAD PORTANTE

6.1 Capacidad portante de los suelos en el sitio del proyecto

7. EVALUACION DE ASENTAMIENTOS

BIBLIOGRAFIA

ANEXOS Anexo 1. Cálculos de capacidad portante y asentamientos. Anexo 2. Resultados ensayos de laboratorio

Anexo 3. Registro fotográfico.

Anexo 4. Plano topográfico del sitio del proyecto.

RESUMEN DE LAS PROPIEDADES GEOTECNICAS DEL SUBSUELO PARA EL DISEÑO DE

CIMENTACION

1. PROPIEDADES INDICES PROMEDIO MATERIALES DE RELLENOS

Wn

%

IP

%

Cohesión

Kpa

Fricción Gs E PESO ESPECIFICO

KN/m3

E, Kpa

30 16 54 3 16.0 9500

2. NIVEL FREATICO

En los sondeos realizados se encontró nivel freático desde 1.50 mts de profundidad.

3. TIPO PERFIL ESTRATIGRAFICO DE SUELO

El perfil de suelos del sitio del proyecto corresponde a suelos originados a partir de depósitos coluviales

y aluviales de la cuenca media del rio Chicamocha compuestos por intercalaciones de capas de limos

arcillosos a veces arenosos con capas de gravas finas areno limosas generalmente saturadas. Presenta

una gruesa capa de rellenos en materiales de escombros y mixtos de excavaciones con espesor variable

pero superior a 2.0 mts

4. PARÁMETROS SÍSMICOS Según la Norma NSR - 10

Aa = 0.20

Av = 0.25

Ae = 0.12

Ad = 0.06

Zona de amenaza sísmica = Alta. Tipo Perfil de suelo = D

Lista de Figuras

Figura 1. Localización del proyecto y ubicación relativa de los sondeos.

Figura 2. Plano topográfico y ubicación del sitio del proyecto.

Figura 3. Geología regional en el área del municipio de Paipa.

Figura 4. Mapa de zonas de Amenaza sísmica en Colombia.

Figura 5. Tipos de perfiles sísmicos de suelos

Figuras 6 a 15. Perfiles de suelos en los sondeos.

Figuras 16 y 17. Correlación de los perfiles de suelo

Figura 18 a 27. Ensayos de resistencia utilizando la prueba DCPT.

Figura 28. Tipos de cimientos superficiales.

Figura 29. Relación de esfuerzos cíclicos Vs (N1)60 y Finos

Lista de Tablas

Tabla 1. Correlación entre pruebas SPT y valores de resistencia de suelos arcillosos.

Tabla 2. Correlación entre pruebas SPT y valores de resistencia de suelos arenosos.

Tabla 3. Tipos de cimentación de acuerdo a la profundidad de desplante y ancho de cimientos

Tabla 4. Resumen de las propiedades geotécnicas de la capa de cimentación.

Tabla 5. Resumen cálculos de capacidad portante.

Tabla 6. Procedimiento para el chequeo de esfuerzos en la base de la cimentación

Tabla 7. Resumen cálculos de asentamientos.

Tabla 8. Resumen parámetros de resistencia principales empleados en el análisis de estabilidad

INTRODUCCION

El estudio recopila la información geotécnica obtenida en la exploración del subsuelo donde se proyecta

la construcción de una torre de enfriamiento para la Planta Termoeléctrica de Termopaipa, en zona rural

del municipio de Paipa, Boyacá. El uso de la estructura será para servicio industrial. El estudio

comprende: reconocimiento geológico y geotécnico en el área del sitio del proyecto y en el área de

influencia del mismo; exploración del subsuelo mediante diez (10) sondeos de acuerdo al área de

implantación de la torre. A partir de esta exploración y muestreo se realizó la caracterización geotécnica

de los materiales de subsuelo para determinar la capacidad portante, la profundidad de cimentación y las

características de los posibles asentamientos que tendrá el suelo de cimentación cuando sea solicitado

por las cargas de las futuras estructuras.

Estas variables se evalúan de acuerdo con las teorías y leyes sobre fundaciones y cimentaciones más

aceptadas dentro del ámbito de la ingeniería, para lo cual se adiciona una pequeña reseña bibliográfica

donde se analiza y describe más detalladamente dichos principios sin entrar, en el presente informe, a

demostrar ninguna formulación al respecto. Sin embargo se presentan las memorias de cálculo y un

resumen de propiedades y parámetros para el diseño estructural de la cimentación.

1. GENERALIDADES DEL PROYECTO

1.1 Localización del Proyecto

El proyecto se ubica en la zona rural del municipio de Paipa, Boyacá, en un área de la Planta

Termoeléctrica de Paipa cerca al borde de las lagunas de enfriamiento. Actualmente en el sitio destinado

para la obra no existe ninguna construcción sin embargo cerca de la misma existe una torre de

conducción eléctrica con una altura cercana a los 40 metros. La Figura 1 presenta un esquema de la

forma y obras existentes en el área de influencia del proyecto a partir de una imagen de Google earth.

1.2 Localización de sondeos.

Las áreas dentro del proyecto donde se concentra el estudio se localiza cerca a las lagunas de

enfriamiento de la planta termoeléctrica, en un predio de pendiente plana que ha sido rellenado con

materiales de escombros y mitos de excavaciones para obtener la actual topografía. Las obras

proyectadas no contemplan excavaciones para sótanos o semisótanos. De acuerdo con los criterios de

exploraciones geotécnicas (Norma NSR- 10, Titulo H), a la disposición geométrica y dimensiones del

proyecto, al tipo de construcción que se piensa realizar, a la distribución preliminar del mismo, etc, se

realizaron diez (10) sondeos cuya ubicación se presenta en la Figura 2.

N

Imagen Google Earth 2017.

Ingenieria, Arquitectura, Diseño

Estudio de suelos Torre enfriamiento

Termopaipa, Paipa, Boyaca. FIGURA 1

Figura 2. Localización de sondeos.

2. UBICACIÓN GEOLOGICA

Todo proyecto a construir, está influenciado directamente por las condiciones geológicas tanto locales

como regionales y ninguna de las dos debe descartarse con miras a realizar los diseños respectivos y a

evaluar el comportamiento futuro de las obras construidas. La exploración geológica del sitio y de su

entorno está encaminada a determinar:

El tipo de suelos y rocas que componen el lote donde se realizará el proyecto, tanto horizontal como

verticalmente.

La posición del nivel freático en el área de interés.

El tipo de cimentación más conveniente.

El nivel de cimentación más favorable, según el tipo de suelo, la facilidad de construcción, el tipo y

forma de transmisión de cargas, etc.

Los asentamientos esperados durante y después de la construcción del proyecto,

Las recomendaciones sobre obras adicionales tales como muros de contención, filtros, drenajes etc,

en caso de ser necesarias.

2.1 Localización geológica regional del proyecto.

2.1.1 Estratigrafía Regional

El lote donde se construirá el proyecto, se ubica en el Municipio de Paipa en la Cordillera Oriental de

Colombia, y se caracteriza por presentar rocas sedimentarias de origen marino y continental, y la

presencia de algunos cuerpos ígneos intrusivos. La edad de las rocas estratificadas presentes varía entre

el Triásico y el Terciario Superior; otros depósitos sedimentarios recientes pertenecen al período

Cuaternario.

Formación Palermo (TrJp). La Formación Palermo está constituida por conglomerados, shales negros

y areniscas de grano fino a medio de colores rojizos, verdes y violáceos. Según Langenheim. (en

Renzoni, 1981), se correlaciona con la Formación Girón, y posiblemente pertenece a sedimentación del

Mesozoico.

Formación Montebel (Jim). La Formación Montebel, de edad Jurásica, se distribuye ampliamente al

Norte del Municipio de Paipa, y en la vecindad del Corregimiento de Palermo. Está constituída por

shales negros, limolitas café a rojizas e intercalaciones de areniscas arcillosas y feldespáticas de colores

grises.

Formación La Rusia (Jru). La Formación La Rusia, está constituída por intercalaciones de areniscas

rojizas y blancas finas, areniscas conglomeráticas, y limolitas rojizas a verdes. Su edad según

Langenheim es Jurásica, post Liásico Superior.

Formación Arcabuco (Jar). La Formación Arcabuco, de ambiente de depositación continental, está

constituida por areniscas cuarzosas blancas e intercalaciones de shales rojizos. Su espesor en la zona de

estudio se estima en aproximadamente 520 metros. Se presentan buenos afloramientos en la carretera

Paipa- Palermo. Su edad estimada es del Jurásico Superior.

Formación Ritoque (Kiri). La Formación Ritoque posee su localidad tipo en la Quebrada Samacá,

vecindad de Samacá (Boyacá). Está constituida por intercalaciones de limolitas amarillo-rojizas y

calizas. Su espesor es de aproximadamente 80 a 110 metros. Esta unidad constituye el núcleo del

Sinclinal de Los Medios presente parcialmente en el área del Municipio de Paipa. Su edad es estimada

en el Cretáceo inferior con base en los estudios paleontológicos de Etayo, Julivert y Hubach.

Formación Une (Kv2). La Formación Une se presenta al Suroriente de la región de Paipa, y está

compuesta por areniscas blancas a amarillas e intercalaciones de shales negros. La unidad se presenta en

contactos discordantes con los sedimentos Terciarios (Tst) y un cuerpo ígneo intrusivo (Ta).

Formación Churuvita (Ksch). La localidad tipo está definida en la región de Sáchica-Tunja. La

Formación Churuvita está compuesta por areniscas, arcillolitas, calizas principalmente, shales grises y

limolitas. Su espesor es de aproximadamente 470 metros.

Formación Conejo (Kscn). Esta Formación propuesta por Renzoni G. (1981), está compuesta por

areniscas principalmente intercaladas por shales negros, limolitas y esporádicamente estratos de calizas.

La localidad tipo se localiza entre Oicatá y Chivatá (Boyacá); en ésta sección se observan cerca de 280

metros de espesor.

Formación Plaeners (Kg2). La Formación Plaeners, en el sector de Paipa, está compuesta de chert y

arcillolitas principalmente. Se observan afloramientos bien expuestos al Suroriente del área, investigada

principalmente en exposiciones correspondientes a canteras de explotación para materiales de

construcción. Su espesor en el área se calcula en 100 a 120 metros. En otras secciones fuera del área la

formación incluye niveles de porcelanitas, shales y fosforitas. Esta unidad se correlaciona con parte del

Grupo Guadalupe de la Sabana de Bogotá.

Formación Labor y Tierna (Kg1). La Formación Labor y Tierna está compuesta principalmente por

shales gris oscuros y areniscas de grano medio a fino; la denominada arenisca de labor presenta dureza

intermedia, mientras la arenisca tierna se caracteriza por conformar horizontes friables característicos.

Buenas exposiciones se observaron en la carretera Paipa-Pantano de Vargas, y en el carreteable hacia la

Vereda el Tunal. Su espesor estimado en el área es de 170 metros aproximadamente. Se correlaciona con

el Grupo Guadalupe de la Sabana de Bogotá, y toma su nombre de las Formaciones Labor y Tierna, no

diferenciadas en el área investigada.

Formación Guaduas (KTg). La Formación Guaduas constituye la transición del Cretáceo superior al

Terciario, y está constituída por una secuencia de arcillolitas grises principalmente, areniscas friables y

horizontes de carbón interestratificados. El espesor estimado es de 570 metros. Las exposiciones de la

Formación Guaduas, al Norte de Paipa están perturbadas por efectos de la Falla de Boyacá.

Formación Tilatá (Tst). La Formación Tilatá, de edad Plioceno a Pleistoceno, está compuesta por capas

de gravas, conglomerados, arenas y arcillas. El espesor estimado es de cerca de 150 metros. Esta

Formación yace discordantemente sobre unidades preexistentes.

Depósitos aluviales (Qa). Una amplia exposición de depósitos aluviales compuestos de limos, arcillas y

arenas, caracteriza las planicies en la vecindad del Río Chicamocha y parte del sitio del casco urbano de

Paipa.

2.1.2 Tectónica Regional.

La región de Paipa está caracterizada por dos provincias morfo estructurales contrastantes. Hacia el

Norte de la Falla de Boyacá se destaca un bloque tectónico levantado en el cual se identifica el Sinclinal

de Los Medios, y el Anticlinal de Arcabuco. Hacia el Sur de la Falla de Boyacá se observa un bloque

tectónico deprimido de paisaje ondulado, correspondiente al llamado Bajo Estructural o Depresión del

Río Chicamocha. Mientras en el bloque norte se presentan estructuras plegadas amplias y básicamente

constituidas por rocas del Jurásico y Triásico, en el bloque sur, es decir la Depresión del Chicamocha,

son notorios los plegamientos cortos y estrechos, y estructuras plegadas volcadas por acción de

gravedad. La Figura 3, presenta el mapa geológico regional del área de Paipa.

Figura 3. Geología Regional en el área de Paipa, Boyacá. Ingeominas 2002.

3. LOCALIZACION SISMICA

Por no existir en la zona estudios de microzonificación sísmica, se hace necesario tomar los parámetro

de diseño sismoresistente del código NSR - 10 la cual califica el área como una zona de amenaza

sísmica ALTA, debiéndose utilizar los movimientos sísmicos de diseño definidos de acuerdo a dicho

código, esto se puede expresar por medio del espectro elástico de diseño o por medio de familias de

acelerogramas y la verificación del umbral de daño. Se podrá utilizar los factores de aceleración

horizontal pico efectivo (Aa), velocidad horizontal pico efectiva (Av), aceleración pico efectiva reducida

para diseño con seguridad limitada (Ae), y la aceleración pico efectiva en el umbral de daño (Ad). De

acuerdo a la figura 4 en la región se tienen los siguientes parámetros:

Aa = 0.20

Av = 0.25

Ae = 0.12

Para los movimientos sísmicos el umbral de daño se determina con base en la aceleración pico efectiva

al nivel del umbral, (Ad), según el código es:

Ad = 0.06

Por el conocimiento de la zona, de los perfiles de suelo, de su génesis etc. los efectos locales de la

respuesta sísmica de la edificación se evalúan de acuerdo al perfil independientemente del tipo de

cimentación empleado (ver Fig. 5). Por su ubicación y de acuerdo con los resultados de las pruebas de

resistencia in situ así como de los resultados de laboratorio para las muestras analizadas el perfil de

suelos en la zona del proyecto se cataloga como:

Tipo Perfil de suelo = D

FIGURA 4. Zonas de Amenazas en Colombia. Tomado de NSR-10, Titulo A, Capitulo A2.

FIGURA 5. Criterios para la clasificacion de los perfiles de Suelos. Tomado de NSR-10. Titulo A, capitulo A2.

4. DIAGNOSTICO GEOTECNICO Y EXPLORACION DEL SUBSUELO.

4.1 Características del sitio del proyecto.

Aunque el área destinada para la construcción de la obra no está dentro de las instalaciones industriales

de la Empresa, esta corresponde a un área externa a la misma en el costado suroccidental de las lagunas

de enfriamiento. La superficie topográfica del sitio corresponde a rellenos antiguos con los que se

conformaron las barreras de las lagunas las cuales han venido siendo incrementados en altura con

nuevos rellenos en materiales varios como escombros, materiales de excavaciones, incluso se observa la

presencia en profundidad de trazas de cenizas de carbón. Aunque no se ha definido el sitio exacto de

implantación de la obra, se realizó un reconocimiento a lo largo del polígono mostrado en el plano

topográfico donde se ubicaron las perforaciones, para determinar en lo posible un perfil de suelos

promedio para los cálculos de capacidad portante y definir las condiciones de cimentación de la obra.

Como se aprecia en el plano del levantamiento topográfico, el área donde se proyecta la torre de

enfriamiento está limitada por el costado oriental con el nivel de las lagunas de enfriamiento, por el

costado occidental se encuentra una torre de transmisión de energía de 40 metros de altura con cuatro

anclajes como se ve en el registro fotográfico del Anexo 3. Por el costado sur limita igualmente con el

nivel de aguas de las lagunas y por el costado norte con humedal por depresión topográfica del sitio.

4.2 Nivel freático.

Wn (Humedad natural). Clasificación granulométrica. (Utilizando la clasificación USC)

En los sondeos realizados se encontró nivel freático, desde 1.50 mts de profundidad relacionado con el

nivel de las lagunas de enfriamiento. En el registro fotográfico se aprecia el nivel freático pero este se

incrementó por que el día de las perforaciones cayeron fuertes aguaceros.

4.3 Exploración del subsuelo.

Para conocer tanto las propiedades del terreno natural, especialmente en cuanto a consolidación y

capacidad portante de las plataformas creadas con los rellenos así como para conocer las propiedades

geotécnicas de los materiales del subsuelo se realizaron diez (10) sondeos con equipo mecánico,

alcanzando una profundidad máxima de exploración de 18.80 metros, cumpliendo con lo establecido en

el capítulo H numeral h 3.2.5 especialmente el literal i de la Norma NSR-10. En la figura 2 se presenta la

ubicación relativa de los puntos de sondeo con respecto a la planta del proyecto. Por las características

del predio y las obras no aplican como categorización de acuerdo al numeral H.3.1.1 de la NSR-10, sin

embargo por la magnitud preliminar de las cargas se recomienda clasificarla como CATEGORIA

MEDIA.

4.4 Ensayos de resistencia en campo.

En los sondeos se efectuaron pruebas de campo del SPT, DCPT, penetrómetro y veleta de bolsillo.

4.5 Muestreos y ensayos de Laboratorio.

Para conocer las propiedades geotécnicas de los suelos que componen el perfil se realizó un muestreo en

cada uno de los sondeos catalogando las muestras así:

Sondeo, 1 S1, Muestra 1, M1. = S1M1.

Las muestras fueron llevadas a laboratorio para realizar ensayos de:

.Límites de Atterberg (para determinar la plasticidad de los materiales)

Peso unitario

Gravedad específica, relación de vacíos

Ensayos de compresión simple

Ensayos de corte directo

4.6 Perfil de suelos.

Las Figuras 6 a 15 presentan la composición de las capas de suelos encontradas en los sondeos, en estas

se ubica la profundidad del muestreo y los valores de los resultados de los ensayos de laboratorio

realizados en las muestras tomadas. La Figura 15 presenta una correlación entre los perfiles de suelos

encontrados, a partir de la cual se definió una sola zona de igual comportamiento geotécnico tanto

horizontal como vertical que corresponde a un depósito cuaternario de origen ALUVIAL de gran

extensión regional pero con una capa gruesa de materiales de rellenos en la parte superior.

4.7. Propiedades índices de las capas de suelos.

Estas propiedades determinadas en laboratorio sirven para:

Clasificar las fracciones de los suelos.

Para predecir su estado de esfuerzos.

Para evaluar inicialmente los potenciales de expansiones, licuación, dispersividad, etc. de los suelos

encontrados.

Los valores de las propiedades obtenidas en el laboratorio se presentan en las Figuras 6 a 15.

4.8 Otras características geotécnicas de los suelos.

(

u

a t

PERFIL DE SUELOS SONDEO 1

Ing Javier Vargas R, consultor en Geotecnia e Ingeniería FECHA: Julio de 2020

Sogamoso, Boyacá. Calle 13 No 16 - 22. Tel - Fax (098) 7717953 cel 310 - 8066258 PERFORADOR: Gustavo Quevedo Laboratorio de Mecanica de Suelos, Pavimentos y Concretos. EQUIPO: American

PROYECTO: Torre de enfriamiento, Termopaipa 3, Gensa, Paipa, Boyacá.

M S M

T U

N N c

e s E L

s p x i

A I U E U o e O p c

P g M

E I s s 6 o W L L I e G a u

r B Descripcion o O

S P S T O T p p 0 r n L P P

S c C n a

C i s R s c

f L R R t r

. O A A

m

f i i o o

. n n

SUPERFICIE NATURAL DEL TERRENO

0.0

0.2

0.4 Plataforma de rellenos de nivelacion 0.6 compuesta por una matriz de limos arcillosos 0.8 pardo amarillentos y marrones de humedad media 1.0 a baja con bloques de rocas areniscas 1.2 embebidas aleatoriamente 1.4 Incluye escombros de demoliciones, cenizas 1.6 y material de excavaciones S1M1 Shelby 20% 45% 28% 17% ML 17.5 nc NO no 1.8

2.0 split 15/6"15/6"15/6" 24

2.2

2.4

2.6

2.8

3.0

3.2 Limos arcillosos pardo amarillentos y marrones

3.4 compactos con intercalaciones de capas de gravas

3.6 y bloques de rocas areniscas heterometricas

3.8

4.0

4.2 S1M2 Shelby 30% 40% 30% 10% ML 16.5 nc NO no 4.4

4.6 Arenas limosas sueltas amarillentas, humedas

4.8 con gravas esporadicas de rocas areniscas

5.0 e intercalaciones de gravas gruesas

5.2

5.4

5.6 Limos arenosos grises claros secos,

5.8 compactos con intercalaciones de capas de gravas S1M3 Shelby 29% 41% 28% 13% ML 17.2 nc NO NO 6.0 arenosas de poco espesor

6.2

6.4

6.6

6.8

7.0

7.2

7.4

7.6

7.8 Arenas limosas sueltas amarillentas,humedas

8.0 con gravas esporadicas de rocas areniscas S1M4 Split 7/6"14/6"14/6" 22.4 SW 17.9 0.23 2.61 nc NO no 8.2 e intercalaciones de gravas gruesas

8.4 con bloques y gravas

8.6

8.8

9.0

9.2

9.4

9.6 Limos arcillosos pardo amarillentos

9.8 humedos, compactos homogeneos

10.0 en composicion y textura

10.2 con bloques y gravas S1M5 Split 6/6"15/6"15/6" 24 33% 45% 30% 15% ML 17.8 nc NO no 10.4

10.6

10.8 no 11.0

11.2

11.4

11.6

11.8

12.0 Arenas limosas finas, compacidad media,

12.2 amarillas y grises con intercalaciones de gravas

12.4 aluviales

12.6

12.8

13.0

13.2

13.4




14.2 con bloques y gravas S1M5 Split 8/6"15/6"15/6" 24 33% 45% 30% 15% ML 17.8 nc NO no 14.4

14.6

14.8

15.0

15.2

15.4

15.6

15.8



16.4 aluviales

16.6





17.6

17.8



18.4 aluviales

18.6

18.8

NOTA CALCULO DE Nspt (60)corr ver memorias de calculo

FIGURA 6

)

(

g P M

R



Sogamoso, Boyacá. Calle 13 No 16 - 22. Tel - Fax (098) 7717953 cel 310 - 8066258 300 - 2683179 PERFORADOR: Gustavo Quevedo Laboratorio de Mecanica de Suelos, Pavimentos y Concretos. EQUIPO: Amer American 1


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NOTA CALCULO DE Nspt (60)corr ver memorias de calculo FIGURA 7

)

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0.0

0.2 Plataforma de rellenos de nivelacion

0.4 compuesta por una matriz de limos arcillosos

0.6 pardo amarillentos y marrones de humedad media

0.8 a baja con bloques de rocas areniscas

1.0 embebidas aleatoriamente

1.2 Incluye escombros de demoliciones, cenizas

1.4 y material de excavaciones

1.6

1.8 S2M1 Shelby 22% 42% 33% 9% ML 17.2 nc NO NO

2.0

2.2 SPLIT 8/6"15/6"15/6" 24

2.4

2.6

2.8





3.8

4.0

4.2

4.4

4.6 Limos arenosos grises claros humedos S2M2 Shelby 25% 45% 31% 14% ML 17.5 nc no no


5.0 arenosas de poco espesor


5.4

5.6

5.8 SPLIT 12/6"15/6"25/6" 32

6.0

6.2

6.4

6.6

6.8





7.8

8.0

8.2

8.4

8.6

8.8




9.6

9.8

10.0

10.2

10.4

10.6

10.8

11.0 Arenas limosas finas, compacidad media, S2M3 SPLIT 12/6"18/6"25/6" 34.4 SW 17.9 nc no no



11.6

11.8

12.0




12.8

13.0

13.2

13.4

13.6

13.8

14.0

14.2

14.4

14.6

14.8

15.0

15.2 S2M3 SPLIT 12/6"18/6"25/6" 34.4 SW 17.9 nc no no

15.4




16.2

16.4

16.6

16.8

17.0




17.8

18.0

18.2 FIN DE SONDEO

18.4

18.6

18.8

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PROYECTO: Torre de enfriamiento, Termopaipa 3, Gensa, Paipa, Boyacá. P r

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0.0

0.2







1.6 y material de excavaciones S3M1 Shelby 22% 48% 30% 18% ML 16.9 nc no no

1.8

2.0

2.2 SPLIT 9/6"13/6"12/6" 20.8

2.4



3.0

3.2 Arenas limosas pardo amarillentas compacidad media


3.6

3.8

4.0

4.2

4.4 Limos arenosos grises claros humedos S3M2 Shelby 32% 45% 30% 15% ML 17.4 0.30 2.61 nc no no



5.0

5.2

5.4

5.6




6.4 S3M3 Split 13/6"22/6"23/6" 36 SG 17.8 0.8 2.61 nc no NO

6.6

6.8

7.0

7.2

7.4 Limos arenosos grises claros humedos



8.0

8.2

8.4

8.6

8.8

9.0 S3M4 Split 4/6"13/6"12/6" 20 8% SP 18.8 nc no NO


9.4 con gravas esporadicas de rocas igneas

9.6

9.8

10.0

10.2 SPLIT 13/6"16/6"19/6" 28

10.4




11.2

11.4

11.6

11.8



12.4 aluviales

12.6

12.8

13.0 S3M4 Split 4/6"13/6"12/6" 20 8% SP 18.8 nc no NO

13.2

13.4




14.2 SPLIT 13/6"16/6"19/6" 28

14.4

14.6

14.8

15.0

15.2

15.4

15.6

15.8



16.4 aluviales

16.6

16.8 17.0 17.2 17.4 17.6 Limos arcillosos pardo amarillentos 17.8 humedos, compactos homogeneos 18.0 en composicion y textura 18.2 18.4 FIN DE SONDEO 18.6 18.8


FIGURA 8

)

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0.0

0.2 0.4 0.6 Plataforma de rellenos de nivelacion 0.8 compuesta por una matriz de limos arcillosos 1.0 pardo amarillentos y marrones de humedad media 1.2 a baja con bloques de rocas areniscas 1.4 embebidas aleatoriamente 1.6 Incluye escombros de demoliciones, cenizas 1.8 y material de excavaciones 2.0 2.2 2.4 2.6 S4M1 Shelby 22% 42% 33% 9% ML 16.5 nc no no 2.8 3.0 3.2 Split 4/6"8/6"15/6" 18.4 3.4 3.6 3.8 4.0 Arenas limosas pardo amarillentas compacidad media 4.2 con gravas esporadicas de rocas areniscas 4.4 4.6 4.8 S4M2 Split 4/6"8/6"15/6" 22.4 8% SP 18.8 nc no NO 5.0 5.2 5.4 5.6 Limos arenosos grises claros secos, 5.8 compactos con intercalaciones de capas de gravas 6.0 arenosas de poco espesor 6.2 6.4 6.6 6.8 7.0 7.2 Arenas limosas finas, compacidad media, 7.4 con gravas esporadicas de rocas areniscas 7.6 e intercalaciones de gravas gruesas 7.8 S4M3 Split 4/6"15/6"15/6" 5% SP 18.5 0.3 2.61 nc no NO 8.0 8.2 8.4 8.6 8.8 9.0 Limos arenosos grises claros secos, 9.2 compactos con intercalaciones de capas de gravas 9.4 arenosas de poco espesor 9.6 9.8

10.0 Arenas limosas finas, compacidad media, 10.2 amarillas y grises con intercalciones de gravas 10.4 10.6 10.8 Limos arenosos grises claros secos, 11.0 compactos con intercalaciones de capas de gravas 11.2 11.4 11.6 11.8 Arenas limosas finas, compacidad media, 12.0 amarillas y grises con intercalaciones de gravas 12.2 aluviales 12.4 12.6 12.8 13.0 13.2 13.4 Limos arcillosos pardo amarillentos 13.6 humedos, compactos homogeneos 13.8 en composicion y textura S4M4 Shelby 42% 48% 30% 18% ML 16.2 nc no no 14.0 14.2 14.4 14.6 14.8 15.0 15.2 15.4 15.6 15.8 16.0 Arenas limosas finas, compacidad media, 16.2 amarillas y grises con intercalaciones de gravas 16.4 aluviales Split 14/6"15/6"15/6" 26 16.6 16.8 17.0 17.2 17.4 17.6 17.8 18.0 Limos arcillosos pardo amarillentos 18.2 humedos, compactos homogeneos 18.4 en composicion y textura 18.6 18.8


FIGURA 9

)

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42% 33% 9% ML 16.9 nc NO NO

46% 33% 13% ML 17.5 nc no NO

SP 18.8 0.3 2.61 nc no no

44% 33% 11% ML 17.5 nc no no

44% 33% 11% ML 17.5 nc no no

18.4 18.6 18.8


FIGURA 10

)

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0.0

0.2

0.4







1.8 y material de excavaciones S5M1 SHELBY 21%

2.0

2.2




3.0

3.2

3.4

3.6 Limos arenosos grises claros secos, S5M2 Shelby 33%



4.2

4.4

4.6




5.4 S5M3 SPLIT 4/6"18/6"18/6" 28.8

5.6

5.8

6.0

6.2

6.4

6.6

6.8 S5M4 SPLIT 14/6"15/6"15/6" 24 30%




7.6

7.8

8.0




8.8

9.0


9.4

9.6

9.8


10.2 amarillas y grises con intercalciones de gravas

10.4

10.6




11.4 S5M4 SPLIT 10/6"15/6"15/6" 24 30%

11.6

11.8

12.0

12.2



12.8




13.6

13.8



14.4




15.2



15.8

16.0




16.8

17.0

17.2



17.8

18.0 FIN DE SONDEO

18.2

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0.0

0.2

0.4







1.8 y material de excavaciones S6M1 Shelby 24% 44% 33% 11% ML 17.2 nc no no

2.0

2.2




3.0

3.2

3.4




4.2

4.4 S6M2 split 9/6"9/6"14/6" 18.4 35% 49% 35% 14% ML 17.5 nc no no




5.2

5.4

5.6

5.8

6.0

6.2




7.0

7.2

7.4

7.6

7.8

8.0

8.2

8.4 Arenas limosas finas, compacidad media, S6M3 split 14/6"12/6"15/6" 21.6 SW 17.9 nc no no



9.0

9.2

9.4

9.6

9.8

10.0 S6M4 Split 13/6"12/6"19/6" 24.8 26% 45% 32% 13% ML 17.8 nc no NO

10.2 Limos arenosos grises claros humedos,



10.8

11.0

11.2

11.4



12.0

12.2




13.0



13.6

13.8

14.0 S6M4 Split 13/6"12/6"19/6" 24.8 26% 45% 32% 13% ML 17.8 nc no NO




14.8

15.0

15.2

15.4



16.0




16.8

17.0

17.2

17.4



18.0

18.2 FIN DE SONDEO 18.4 18.6 18.8


FIGURA 11

)

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PROYECTO: Torre de enfriamiento, Termopaipa 3, Gensa, Paipa, Boyacá. L

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0.0

0.2

0.4








2.0

2.2

2.4 S7M1 SHELBY 23% 41% 33% 8% ML 16.9 nc no NO


2.8 compactos con intercalaciones de capas de gravas split 9/6"9/6"18/6" 21.6

3.0

3.2


3.6 secas, con gravas esporadicas de rocas areniscas

3.8

4.0

4.2



4.8 arenosas de poco espesor S7M2 Shelby 36% 45% 30% 15% ML 17.4 0.30 2.61 nc no no

5.0

5.2

5.4

5.6

5.8




6.6

6.8

7.0

7.2 split 9/6"9/6"14/6" 18.4

7.4

7.6




8.4

8.6

8.8

9.0

9.2

9.4

9.6

9.8

10.0

10.2 S7M3 Split 13/6"22/6"23/6 36 SG 17.8 0.8 2.61 nc no NO



10.8

11.0

11.2

11.4

11.6




12.4

12.6 12.8

13.0



13.6 aluviales

13.8

14.0

14.2 14.4 14.6 Split 13/6"12/6"19/6 25 14.8 Limos arcillosos pardo amarillentos 15.0 humedos, compactos homogeneos 15.2 en composicion y textura 15.4 15.6 FIN DE SONDEO 15.8 16.0 16.2 16.4 16.6 16.8 17.0 17.2 17.4 17.6 17.8 18.0 18.2 18.4 18.6 18.8


FIGURA 12

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0.2

0.4







1.8 y material de excavaciones S8M1 SHELBY 21% 42% 36% 6% ML 16.9 nc NO NO

2.0

2.2

2.4


2.8 compactos con intercalaciones de capas de gravas S8M2


3.2

3.4



4.0

4.2

4.4

4.6 S8M3




5.4

5.6



6.2




7.0 S8M4 SPLIT 30% 42% 33% 9% ML 17.5 nc no NO

7.2

7.4

7.6

7.8

8.0

8.2 SPLIT 14/6"15/6"15/6" 24

8.4

8.6

8.8

9.0



9.6

9.8

10.0

10.2

10.4



11.0 arenosas de poco espesor split 13/6"22/6"23/6" 33

11.2

11.4

11.6

11.8



12.4 aluviales

12.6

12.8 13.0 13.2 13.4 13.6 Limos arcillosos pardo amarillentos Split 13/6"12/6"19/6" 25 13.8 humedos, compactos homogeneos 14.0 en composicion y textura 14.2 14.4 14.6 FIN DE SONDEO 14.8 15.0 15.2 15.4 15.6 15.8 16.0 16.2 16.4 16.6 16.8 17.0 17.2 17.4 17.6 17.8 18.0 18.2 18.4 18.6 18.8


FIGURA 13

)

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SPLIT 9/6"18/6"18/6" 28.8 30% 41% 33% 8% ML 17.5 nc no NO

SPLIT

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0.3 2.61 nc

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Sogamoso, Boyacá. Calle 13 No 16 - 22. Tel - Fax (098) 7717953 cel 310 - 8066258 300 - 2683179 PERFORADOR: Gustavo Quevedo Laboratorio de Mecanica de Suelos, Pavimentos y Concretos. EQUIPO: Amer American1


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0.0

0.2

0.4

0.6






1.8 Incluye escombros de demoliciones, cenizas S9M1 Shelby 22% 42% 33% 9% ML 17.2 nc NO NO


2.2




3.0

3.2


3.6 con gravas esporadicas de rocas areniscas SPLIT 8/6"15/6"15/6" 24

3.8

4.0

4.2

4.4

4.6 Limos arcillosos pardo amarillentos S9M2 Shelby 25% 45% 31% 14% ML 17.5 nc no no



5.2

5.4

5.6

5.8 SPLIT 12/6"15/6"25/6" 32

6.0

6.2

6.4

6.6



7.2 e intercalaciones de gravas gruesas S9M3 SPLIT 12/6"18/6"25/6" 34.4 SW 17.9 nc no no

7.4

7.6

7.8

8.0 Limos arcillosos pardo amarillentos 8.2 humedos, compactos homogeneos 8.4 en composicion y textura 8.6

8.8 FIN DE SONDEO 9.0

9.2

9.4

9.6

9.8

10.0

10.2

10.4

10.6

10.8

11.0

11.2

11.4

11.6

11.8

12.0

12.2

12.4

12.6

12.8

13.0

13.2

13.4

13.6

13.8

14.0

14.2

14.4

14.6

14.8

15.0

15.2

15.4

15.6

15.8

16.0

16.2

16.4

16.6

16.8

17.0

17.2

17.4

17.6

17.8

18.0

18.2

18.4

18.6

18.8


FIGURA 14

)

G

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Sogamoso, Boyacá. Calle 13 No 16 - 22. Tel - Fax (098) 7717953 cel 310 - 8066258 PERFORADOR: Gustavo Quevedo

Laboratorio de Mecanica de Suelos, Pavimentos y Concretos. EQUIPO: American


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Descripcion


0.0

0.2

0.4 0.6 Plataforma de rellenos de nivelacion







2.0

2.2

2.4 2.6

2.8

3.0 S10M1 SHELBY 42% 46% 29% 17% ML 16.9 nc NO no 3.2

3.4 3.6 Limos arenosos grises claros humedos

3.8 compactos con intercalaciones de capas de gravas 4.0 arenosas de poco espesor

4.2 4.4 4.6 4.8 Arenas limosas finas, compacidad media,

5.0 con gravas esporadicas de rocas areniscas 5.2 e intercalaciones de gravas gruesas

5.4 5.6

5.8

6.0 6.2 6.4 S10M2 Shelby 33% 46% 33% 13% ML 17.5 nc no no 6.6

6.8 7.0 Limos arenosos grises claros humedos 7.2 compactos con intercalaciones de capas de gravas

7.4 arenosas de poco espesor 7.6 7.8 S10M3 SPLIT 9/6"12/6"15/6" 19 30% 44% 33% 11% ML 17.5 nc no no 8.0 8.2 Arenas limosas finas, compacidad media,

8.4 con gravas esporadicas de rocas areniscas 8.6 e intercalaciones de gravas gruesas

8.8


9.4 9.6 9.8

10.0 Arenas limosas finas, compacidad media, S10M4 SPLIT 9/6"18/6"19/6" 28.8 SP 18.8 0.3 2.61 nc no no

10.2 amarillas y grises con intercalciones de gravas 10.4


11.0 compactos con intercalaciones de capas de gravas 11.2 arenosas de poco espesor 11.4 S10M5 SPLIT 10/6"15/6"15/6" 24 42% 49% 33% 16% ML 17.5 nc no no

11.6 11.8 12.0

12.2 12.4 Arenas limosas finas, compacidad media,



13.2 compactos con intercalaciones de capas de gravas 13.4 arenosas de poco espesor 13.6 13.8

14.0

14.2 14.4 14.6 S10M6 SPLIT 9/6"14/6"16/6" 24 38% 44% 29% 15% ML 17 nc no no

14.8 15.0

15.2

15.4 Arenas limosas finas, compacidad media, 15.6 amarillas y grises con intercalciones de gravas

15.8 16.0

16.2 16.4

16.6 Limos arenosos grises claros humedos 16.8 compactos con intercalaciones de capas de gravas

17.0 arenosas de poco espesor 17.2

17.4 17.6


18.0 amarillas y grises con intercalciones de gravas 18.2 18.4 18.6 FIN DE SONDEO 18.8


FIGURA 15

( )

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CORRELACION DE PERFILES DE SUELO

Ing Javier Vargas R, consultor en Geotecnia e Ingeniería Sogamoso, Boyacá. Calle 13 No 16 - 22. Tel - Fax (098) 7717953 cel 310 - 8066258

Laboratorio de Mecanica de Suelos, Pavimentos y Concretos.

PROYECTO: Torre de enfriamiento, Termopaipa 3, Gensa, Paipa, Boyacá. C

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1.4

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2.0

2.2

2.4

2.6

2.8

3.0

3.2

3.4

3.6

3.8

4.0

4.2

4.4 4.6

4.8

5.0

5.2

5.4

5.6

5.8

6.0

6.2

6.4

6.6

6.8

7.0

7.2

7.4

7.6

7.8

8.0

8.2

8.4

8.6 8.8

9.0

9.2

9.4 9.6

9.8

10.0

10.2

10.4

10.6

10.8

11.0

11.2

11.4

11.6

11.8

12.0

12.2

12.4

12.6 12.8

13.0

13.2

13.4

13.6

13.8

14.0

14.2

14.4

14.6

14.8

15.0

15.2

15.4

15.6

15.8

16.0

16.2

16.4

16.6

16.8

17.0

17.2

17.4

17.6

17.8

18.0

18.2

18.4

18.6

18.8

S S S

O O O

N N N

D D D

E E E

O O O

5 6 7

Figura 16

S S O

O O N

N N D

D D E

E E O

O O

1 8 9

0

N U

V

M

E C E

R A N

O P C

A I

D O E N

E

S

rellenos

Limos

Arenas

Gravas

0.0 0.0

1.0

7.0

CORRELACION DE PERFILES DE SUELO

Ing Javier Vargas R, consultor en Geotecnia e Ingeniería Sogamoso, Boyacá. Calle 13 No 16 - 22. Tel - Fax (098) 7717953 cel 310 - 8066258



CORRELACION DE PROPIEDADES

LIMITE PLASTICO (Lp) %

Sondeo 1

sondeo 4

sondeo 7

sondeo 2

sondeo 5

sondeo 8

Sondeo 3

sondeo 6

sondeo 9

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

7.0

8.0

9.0

10.0

11.0

12.0

13.0

14.0

15.0

Figura 17

10.0 10.0

9.0 9.0

8.0 8.0

7.0 7.0

6.0 6.0

6.0

5.0 5.0

5.0

4.0 4.0

4.0

3.0 3.0

3.0

2.0 2.0

2.0

1.0 1.0

15.0

14.0

13.0

12.0

11.0

sondeo 2 Sondeo 3

sondeo 5 sondeo 6

sondeo 8 sondeo 9

Sondeo 1

sondeo 4

sondeo 7

INDICE DE PLASTICIDAD (IP) %

15.0

14.0

13.0

12.0

11.0

sondeo 2

sondeo 4

sondeo 6

sondeo 8

Sondeo 1

sondeo 3

sondeo 5

sondeo 7

sondeo 9

LIMITE LIQUIDO (Ll) %

15.0

14.0

13.0

12.0

11.0

10.0

9.0

8.0

0.0

sondeo 2

sondeo 4

Sondeo 6

sondeo 8

SONDEO 1

sondeo 3

sondeo 5

Sondeo 7

soneo 9

HUMEDAD NATURAL (Wn) %

Pro

fundid

ad. m

0%

5%

10%

15%

20%

25%

30%

35%

40%

Pro

fundid

ad. m

0%

10

%

20

%

30

%

40

%

50

%

60

%

Pro

fundid

ad. m

0%

8%

16

%

24

%

32

%

40

%

Pro

fundid

ad. m

0%

8%

16

%

24

%

Expansividad.

De acuerdo con los resultados obtenidos en los ensayos de suelos especialmente el índice de Plasticidad

(IP) los cuales presentaron resultados por debajo de 20% (ver perfiles de las perforaciones) las capas del

perfil de suelos tiene un potencial bajo de expansión teniendo como referencia que:

INDICE DE PLASTICIDAD

<18% EXPANSION BAJA O NULA

15-28% EXPANSION MEDIA

25-41% EXPANSION ALTA

>35% MUY ALTA

(Tomado de Tabla H.9.1.1 NSR -10).

Dispersividad.

Por la composición del perfil de suelos las capas NO corresponden a suelos dispersivos de acuerdo con

la definición de H.9.2.

Colapsabilidad.

De acuerdo con las pruebas de resistencia y la testificación geológica de la textura de las capas de suelos,

el perfil no es susceptible a colapsos. Para su evaluación se utiliza la relación entre:

De acuerdo con los parámetros de los suelos y sus pesos específicos obtenidos en las pruebas de

laboratorio las capas del perfil de suelos no son colapsables. Ver datos en figuras de perfiles de suelos.

Vegetación.

Como se aprecia en el registro fotográfico del Anexo 3, la zona presentaba una amplia cobertura vegetal

que ha sido removida en su mayoría de acuerdo con el avance de los rellenos ejecutados, sin embargo en

las excavaciones finales deberá verificarse que al nivel de cimentación de las obras y bajo el mismo no

deberá existir ningún rastro de raíces o tocones vegetales, los cuales deberán ser removidos en su

totalidad y reemplazarlos con rellenos compactados para nivelar el área de construcción, lo anterior

también aplica para las áreas de vías vehiculares y peatonales, así como para el área de la placa de piso

debajo y dentro de la torre de enfriamiento.

5. EVALUACION DE LA RESISTENCIA AL CORTE Y A LA COMPRESION UNIAXIAL DE

LAS CAPAS DE SUELO.

5.1 Resistencia a la compresión uniaxial usando SPT y DCPT

Para evaluar este parámetro, se usó el valor N del ensayo SPT según las correlaciones presentadas en las

Tablas 1 y 2:

Para arcillas:

Tabla 1. Correlación entre Pruebas SPT y valores de resistencia de suelos arcillosos

OCR N, golpes

( SPT)

Qu

( KG/CM²)

DESCRIPCION ANGULO DE FRICCION

En grados

E

( KG/CM²)

NC < 2 < 0.25 Muy blanda 0 3

NC 2 - 4 0.25 -0.50 Blanda 0 - 2 30

NC 4 - 8 0.5 – 1.0 Media 2 - 4 45- 90

NC 8 - 15 1.0 - 2.0 Compacta 4 - 6 90 - 200

>OCR 15 - 30 2.0 - 4.0 Muy compacta 6 - 12 > 200

>OCR > 30 > 4.0 Dura > 14

NC , Normalmente consolidados, OCR, Suelos sobreconsolidados, SPT, Ensayo STANDAR PENETRATION TEST

E, Modulo de rigidez del suelo

Para arenas:

Tabla 2. Correlación entre pruebas SPT y valores de resistencia de suelos arenosos.

N (SPT) Descripción Valor Cr Ang. Fricción E (Kg/cm²)

0-4 Muy floja 0 – 15 28 100

5 –10 Floja 16 – 35 28 – 30 100 – 250

11 – 30 Media 36 - 65 30 – 36 250 – 500

31 – 50 Densa 66 – 85 36- 41 500 – 1000

>50 Muy densa 86 - 100 41 > 1000

E = Modulo de Young, Cr = Compacidad relativa

Con las Tablas 1 y 2, teniendo en cuenta el número de golpes para penetrar 20 cms (Nc), prueba DCPT

y 30 cms con la cuchara partid (Nspt) se obtiene por correlación los valores de resistencia a la

compresión inconfinada, de acuerdo con la profundidad. Estos valores se presentan en las Figuras 18 a

5.2 Resistencia de los suelos utilizando ensayos de corte directo y compresión simple.

Las Figuras del Anexo 2 presentan los resultados de ensayos de corte directo y compresión simple

realizados en muestras tomadas de los sondeos.

FIGURA 18

PERFIL DE RESISTENCIA UTILIZANDO PRUEBAS DCPT EN EL SONDEO 1

Ing Javier Vargas R, consultor en Geotecnia e Ingeniería Sogamoso, Boyacá. Calle 13 No 16 - 22 Tel - Fax (098) 7717953 cel 310 - 8066258


PROYECTO: Torre de enfriemiento Planta Termopaipa, Paipa, Boyaca.

CORRELACIONES

qu = 0.3344 Ln (NPDC) + 0.35

NSPT = 1.969 * (NPDC)^(0.6383)

PROFUNDIDAD RANGO

NPDC

NSPT

qu (kg/cm2)

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

1.60

1.80

2.00

2.20

2.40

2.60

2.80

3.00

3.20

3.40

3.60

3.80

4.00

4.20

4.40

4.60

4.80

5.00

5.20

5.40

5.60

5.80

6.00

6.20

6.40

6.60

6.80

7.00

7.20

7.40

7.60

7.80

8.00

8.20

8.40

8.60

8.80

9.00

9.20

9.40

9.60

9.80

10.00

10.20

10.40

10.60

10.80

11.00

11.20

11.40

11.60

11.80

12.00

12.20

12.40

12.60

12.80

13.00

13.20

13.40

13.60

13.80

14.00

14.20

14.40

14.60

14.80

15.00

15.20

15.40

15.60

15.80

16.00

16.20

16.40

16.60

16.80

17.00

17.20

17.40

17.60

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

1.60

1.80

2.00

2.20

2.40

2.60

2.80

3.00

3.20

3.40

3.60

3.80

4.00

4.20

4.40

4.60

4.80

5.00

5.20

5.40

5.60

5.80

6.00

6.20

6.40

6.60

6.80

7.00

7.20

7.40

7.60

7.80

8.00

8.20

8.40

8.60

8.80

9.00

9.20

9.40

9.60

9.80

10.00

10.20

10.40

10.60

10.80

11.00

11.20

11.40

11.60

11.80

12.00

12.20

12.40

12.60

12.80

13.00

13.20

13.40

13.60

13.80

14.00

14.20

14.40

14.60

14.80

15.00

15.20

15.40

15.60

15.80

16.00

16.20

16.40

16.60

16.80

17.00

17.20

17.40

17.60

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

1.60

1.80

2.00

2.20 26 16

2.40 25 15

2.60 26 16

2.80

3.00

3.20

3.40

3.60

3.80

4.00

4.20

4.40

4.60

4.80

5.00

5.20

5.40 15 11

5.60 15 11

5.80 15 11

6.00 12 10

6.20 8 7

6.40

6.60

6.80

7.00

7.20

7.40 12 10

7.60 12 10

7.80 15 11

8.00

8.20

8.40

8.60

8.80

9.00

9.20

9.40

9.60

9.80

10.00

10.20

10.40

10.60

10.80

11.00 23 15

11.20 21 14

11.40 25 15

11.60 13 10

11.80 36 19

12.00 35 19

12.20

12.40

12.60

12.80

13.00

13.20

13.40

13.60

13.80

14.00

14.20

14.40

14.60

14.80

15.00

15.20

15.40

15.60

15.80

16.00

16.20

16.40

16.60 26 16

16.80 32 18

17.00 32 18

17.20 32 18

17.40 32 18

17.60 32 18 17.80

1.440

1.426

1.440

1.256

1.256

1.256

1.181

1.045

1.181

1.181

1.256

1.399

1.368

1.426

1.208

1.548

1.539

1.440

1.509

1.509

1.509

1.509

1.509

0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

7.00

8.00

9.00

10.00

11.00

12.00

13.00

14.00

15.00

16.00

17.00

18.00

qu (kg/cm2)

Pro

fun

did

ad. m

0.0

00

0.2

00

0.4

00

0.6

00

0.8

00

1.0

00

1.2

00

1.4

00

1.6

00

1.8

00

FIGURA 19





CORRELACIONES

qu = 0.3344 Ln (NPDC) + 0.35

NSPT = 1.969 * (NPDC)^(0.6383)

PROFUNDIDAD RANGO

NPDC

NSPT

qu (kg/cm2)

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

1.60

1.80

2.00

2.20

2.40

2.60

2.80

3.00

3.20

3.40

3.60

3.80

4.00

4.20

4.40

4.60

4.80

5.00

5.20

5.40

5.60

5.80

6.00

6.20

6.40

6.60

6.80

7.00

7.20

7.40

7.60

7.80

8.00

8.20

8.40

8.60

8.80

9.00

9.20

9.40

9.60

9.80

10.00

10.20

10.40

10.60

10.80

11.00

11.20

11.40

11.60

11.80

12.00

12.20

12.40

12.60

12.80

13.00

13.20

13.40

13.60

13.80

14.00

14.20

14.40

14.60

14.80

15.00

15.20

15.40

15.60

15.80

16.00

16.20

16.40

16.60

16.80

17.00

17.20

17.40

17.60

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

1.60

1.80

2.00

2.20

2.40

2.60

2.80

3.00

3.20

3.40

3.60

3.80

4.00

4.20

4.40

4.60

4.80

5.00

5.20

5.40

5.60

5.80

6.00

6.20

6.40

6.60

6.80

7.00

7.20

7.40

7.60

7.80

8.00

8.20

8.40

8.60

8.80

9.00

9.20

9.40

9.60

9.80

10.00

10.20

10.40

10.60

10.80

11.00

11.20

11.40

11.60

11.80

12.00

12.20

12.40

12.60

12.80

13.00

13.20

13.40

13.60

13.80

14.00

14.20

14.40

14.60

14.80

15.00

15.20

15.40

15.60

15.80

16.00

16.20

16.40

16.60

16.80

17.00

17.20

17.40

17.60

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

1.60 15 11

1.80 16 12

2.00 21 14

2.20 21 14

2.40 20 13

2.60 15 11

2.80 18 12

3.00

3.20

3.40

3.60

3.80

4.00

4.20 9 8

4.40 9 8

4.60 12 10

4.80 15 11

5.00

5.20

5.40

5.60

5.80

6.00

6.20 15 11

6.40 16 12

6.60 18 12

6.80

7.00

7.20

7.40

7.60

7.80

8.00

8.20 23 15

8.40

8.60

8.80

9.00

9.20

9.40

9.60

9.80

10.00 26 16

10.20 32 18

10.40 32 18

10.60 32 18

10.80 32 18

11.00 32 18

11.20

11.40

11.60

11.80

12.00

12.20

12.40

12.60

12.80

13.00

13.20 25 15

13.40 36 19

13.60 36 19

13.80 45 22

14.00

14.20

14.40

14.60

14.80

15.00

15.20

15.40

15.60

15.80

16.00

16.20

16.40

16.60

16.80

17.00

17.20

17.40

17.60

17.80

1.256

1.277

1.368

1.368

1.352

1.256

1.317

1.085

1.085

1.181

1.256

1.256

1.277

1.317

1.399

1.440

1.509

1.509

1.509

1.509

1.509

1.426

1.548

1.548

1.623

0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

7.00

8.00

9.00

10.00

11.00

12.00

13.00

14.00

15.00

16.00

17.00

18.00

qu (kg/cm2)

Pro

fun

did

ad. m

0.0

00

0.4

00

0.8

00

1.2

00

1.6

00

2.0

00

FIGURA 20





CORRELACIONES

qu = 0.3344 Ln (NPDC) + 0.35

NSPT = 1.969 * (NPDC)^(0.6383)

PROFUNDIDAD RANGO

NPDC

NSPT

qu (kg/cm2)

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

1.60

1.80

2.00

2.20

2.40

2.60

2.80

3.00

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9.20

9.40 26 16

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13.20

13.40

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13.80

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14.40

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15.20

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17.20

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1.233

1.277

1.277

1.368

1.413

1.426

1.277

1.335

1.335

1.440

1.509

1.509

1.509

1.509

1.509

1.548

1.623

0.00

1.00

2.00

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12.00

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15.00

16.00

17.00

18.00

qu (kg/cm2)

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fun

did

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0.0

00

0.2

00

0.4

00

0.6

00

0.8

00

1.0

00

1.2

00

1.4

00

1.6

00

1.8

00

FIGURA 21





CORRELACIONES

qu = 0.3344 Ln (NPDC) + 0.35

NSPT = 1.969 * (NPDC)^(0.6383)

PROFUNDIDAD RANGO

NPDC

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13.20

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1.256

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1.426

1.368

1.368

1.256

1.440

1.440

1.440

1.256

1.440

1.413

1.413

1.426

1.256

1.256

1.256

1.413

1.440

1.509

1.509

1.509

1.509

1.509

1.399

1.368

1.426

1.208

1.548

1.539

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1.00

2.00

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12.00

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15.00

16.00

17.00

18.00

qu (kg/cm2)

Pro

fun

did

ad. m

0.0

00

0.4

00

0.8

00

1.2

00

1.6

00

2.0

00

FIGURA 22





CORRELACIONES

qu = 0.3344 Ln (NPDC) + 0.35

NSPT = 1.969 * (NPDC)^(0.6383)

PROFUNDIDAD RANGO

NPDC

NSPT

qu (kg/cm2)

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

1.60

1.80

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1.368

1.368

1.368

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1.426

1.440

1.440

1.413

1.426

1.426

1.399

1.548

1.548

1.548

1.548

1.440

1.440

1.426

1.440

1.539

1.548

1.548

1.548

1.440

1.509

1.509

1.509

1.509

1.509

0.00

1.00

2.00

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5.00

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11.00

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16.00

17.00

18.00

qu (kg/cm2)

Pro

fun

did

ad. m

1.2

00

1.6

00

FIGURA 23





CORRELACIONES

qu = 0.3344 Ln (NPDC) + 0.35

NSPT = 1.969 * (NPDC)^(0.6383)

PROFUNDIDAD RANGO

NPDC

NSPT

qu (kg/cm2)

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

1.60

1.80

2.00

2.20

2.40

2.60

2.80

3.00

3.20

3.40

3.60

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5.20

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5.60

5.80

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6.20

6.40

6.60

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1.426

1.413

1.413

1.399

1.399

1.476

1.548

1.548

1.317

1.317

1.297

1.277

1.256

1.413

1.413

1.426

1.256

1.277

1.413

1.233

1.256

1.233

1.233

1.233

1.317

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1.368

1.384

1.399

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1.539

1.548

1.548

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1.00

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15.00

16.00

17.00

18.00

qu (kg/cm2)

Pro

fun

did

ad. m

0.0

00

0.4

00

0.8

00

1.2

00

1.6

00

2.0

00

FIGURA 24





CORRELACIONES

qu = 0.3344 Ln (NPDC) + 0.35

NSPT = 1.969 * (NPDC)^(0.6383)

PROFUNDIDAD RANGO

NPDC

NSPT

qu (kg/cm2)

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0.20

0.40

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1.440

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1.256

1.277

1.181

1.277

1.440

1.440

1.440

1.399

1.368

1.426

1.208

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1.00

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16.00

17.00

18.00

qu (kg/cm2)

Pro

fun

did

ad. m

0.0

00

0.4

00

0.8

00

1.2

00

1.6

00

FIGURA 25





CORRELACIONES

qu = 0.3344 Ln (NPDC) + 0.35

NSPT = 1.969 * (NPDC)^(0.6383)

PROFUNDIDAD RANGO

NPDC

NSPT

qu (kg/cm2)

0.00

0.20

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1.20

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10.80

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1.440

1.440

1.440

1.399

1.399

1.399

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1.630

1.623

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1.651

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17.00

18.00

qu (kg/cm2)

Pro

fun

did

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1.2

00

1.6

00

2.0

00

FIGURA 26





CORRELACIONES

qu = 0.3344 Ln (NPDC) + 0.35

NSPT = 1.969 * (NPDC)^(0.6383)

PROFUNDIDAD RANGO

NPDC

NSPT

qu (kg/cm2)

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

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16.60

16.80

17.00

17.20

17.40

17.60

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

1.60

1.80

2.00

2.20

2.40

2.60

2.80

3.00

3.20

3.40

3.60

3.80

4.00

4.20

4.40

4.60

4.80

5.00

5.20

5.40

5.60

5.80

6.00

6.20

6.40

6.60

6.80

7.00

7.20

7.40

7.60

7.80

8.00

8.20

8.40

8.60

8.80

9.00

9.20

9.40

9.60

9.80

10.00

10.20

10.40

10.60

10.80

11.00

11.20

11.40

11.60

11.80

12.00

12.20

12.40

12.60

12.80

13.00

13.20

13.40

13.60

13.80

14.00

14.20

14.40

14.60

14.80

15.00

15.20

15.40

15.60

15.80

16.00

16.20

16.40

16.60

16.80

17.00

17.20

17.40

17.60

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

1.60

1.80

2.00

2.20

2.40

2.60

2.80 35 19

3.00 35 19

3.20 36 19

3.40

3.60

3.80

4.00

4.20

4.40

4.60

4.80

5.00

5.20

5.40 42 21

5.60 44 22

5.80 45 22

6.00

6.20

6.40

6.60

6.80

7.00

7.20

7.40

7.60

7.80 26 16

8.00 26 16

8.20 33 18

8.40 12 10

8.60 36 19

8.80

9.00

9.20

9.40

9.60

9.80

10.00

10.20

10.40

10.60

10.80

11.00

11.20

11.40

11.60

11.80

12.00

12.20

12.40

12.60

12.80

13.00

13.20

13.40

13.60

13.80

14.00

14.20

14.40

14.60

14.80

15.00

15.20

15.40

15.60

15.80

16.00

16.20

16.40

16.60

16.80

17.00

17.20

17.40

17.60

17.80

1.539

1.539

1.548

1.600

1.615

1.623

1.440

1.440

1.519

1.181

1.548

0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

7.00

8.00

9.00

10.00

11.00

12.00

13.00

14.00

15.00

16.00

17.00

18.00

qu (kg/cm2)

Pro

fun

did

ad. m

0.0

00

0.4

00

0.8

00

1.2

00

1.6

00

2.0

00

FIGURA 27





CORRELACIONES

qu = 0.3344 Ln (NPDC) + 0.35

NSPT = 1.969 * (NPDC)^(0.6383)

PROFUNDIDAD RANGO

NPDC

NSPT

qu (kg/cm2)

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

1.60

1.80

2.00

2.20

2.40

2.60

2.80

3.00

3.20

3.40

3.60

3.80

4.00

4.20

4.40

4.60

4.80

5.00

5.20

5.40

5.60

5.80

6.00

6.20

6.40

6.60

6.80

7.00

7.20

7.40

7.60

7.80

8.00

8.20

8.40

8.60

8.80

9.00

9.20

9.40

9.60

9.80

10.00

10.20

10.40

10.60

10.80

11.00

11.20

11.40

11.60

11.80

12.00

12.20

12.40

12.60

12.80

13.00

13.20

13.40

13.60

13.80

14.00

14.20

14.40

14.60

14.80

15.00

15.20

15.40

15.60

15.80

16.00

16.20

16.40

16.60

16.80

17.00

17.20

17.40

17.60

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

1.60

1.80

2.00

2.20

2.40

2.60

2.80

3.00

3.20

3.40

3.60

3.80

4.00

4.20

4.40

4.60

4.80

5.00

5.20

5.40

5.60

5.80

6.00

6.20

6.40

6.60

6.80

7.00

7.20

7.40

7.60

7.80

8.00

8.20

8.40

8.60

8.80

9.00

9.20

9.40

9.60

9.80

10.00

10.20

10.40

10.60

10.80

11.00

11.20

11.40

11.60

11.80

12.00

12.20

12.40

12.60

12.80

13.00

13.20

13.40

13.60

13.80

14.00

14.20

14.40

14.60

14.80

15.00

15.20

15.40

15.60

15.80

16.00

16.20

16.40

16.60

16.80

17.00

17.20

17.40

17.60

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

1.60

1.80

2.00

2.20

2.40

2.60

2.80 21 14

3.00 23 15

3.20 24 15

3.40

3.60

3.80

4.00

4.20

4.40

4.60

4.80

5.00

5.20 23 15

5.40 23 15

5.60 29 17

5.80 36 19

6.00 36 19

6.20

6.40

6.60

6.80

7.00

7.20

7.40 18 12

7.60 18 12

7.80 17 12

8.00 16 12

8.20

8.40

8.60

8.80

9.00

9.20

9.40

9.60

9.80 26 16

10.00 26 16

10.20 33 18

10.40 12 10

10.60 36 19

10.80

11.00

11.20

11.40

11.60

11.80

12.00

12.20

12.40

12.60

12.80

13.00

13.20

13.40

13.60

13.80

14.00

14.20

14.40

14.60

14.80

15.00

15.20

15.40

15.60

15.80

16.00 12 10

16.20 36 19

16.40 35 19

16.60 36 19

16.80 36 19

17.00

17.20

17.40

17.60

17.80

1.368

1.399

1.413

1.399

1.399

1.476

1.548

1.548

1.317

1.317

1.297

1.277

1.440

1.440

1.519

1.181

1.548

1.181

1.548

1.539

1.548

1.548

0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

7.00

8.00

9.00

10.00

11.00

12.00

13.00

14.00

15.00

16.00

17.00

18.00

qu (kg/cm2)

Pro

fun

did

ad. m

0.0

00

0.4

00

0.8

00

1.2

00

1.6

00

2.0

00

6.1 Capacidad portante de los suelos en el sitio del proyecto.

La capacidad portante del suelo en el nivel de cimentación, se calcula utilizando las teorías expuestas por

Brinch Hansen, Vesic y Meyerhof (1975) donde:

qo = NcCScDcGcBc + Nq. q Sq Dq GqBq + B/2NSDGB

qo, es la presión promedio sobre el área de contacto (A) de la zapata.

= Angulo de fricción interna del suelo.

= Peso específico del suelo.

= Angulo de inclinación externa del terreno.

C = Cohesión interna del suelo

Nc, Nq, N = factores de capacidad de carga función de la cohesión del suelo, la carga en la superficie,

y el peso unitario del suelo. Todos a su vez función del ángulo de fricción.

S = Factor de forma de las zapatas

Df = Profundidad de desplante de las zapatas

G = Factor de inclinación del terreno

w = factor de inclinación de la base de la zapata

S= 1+ B/L (Nq/Nc)

Sq = S = 1.0 Cuando = 0

Sq= S = 1+0.1N (B/L). > 10º

Tabla 4 Resumen de las propiedades geotécnicas de la capa de cimentación recomendada.

PARAMETRO ZONA DE CORTE.

Wn (Humedad natural)% 30

LL ( Limite liquido)% 44

LP ( Limite plástico)% 28

Ip ( Índice de plasticidad) 16

C ( Cohesión ) kpa 54

Angulo de fricción ( grados) 3

Gs ( Gravedad especifica )

e. ( Relación de vacíos )

Peso específico m 16.0

E ( Modulo de rigidez ) kpa 9000

Valor de conversión 1 kg/cm^2 = 98,067 Kpascales

7. EVALUACION DE ASENTAMIENTOS

El comportamiento de los asentamientos en una fundación superficial está dado por:

S = Valor del asentamiento

Si = Asentamiento inmediato o distorsión del suelo Sc =

Asentamiento por consolidación

Ss = Asentamiento por compresión secundaria.

S = Si + Sc + Ss

El asentamiento inmediato, es el asentamiento que ocurre esencialmente con la aplicación de la carga de la estructura. Los

otros dos componentes resultan de la expulsión gradual del agua de los vacíos y de la consiguiente compactación del

esqueleto del suelo. Estos asentamientos de todas formas se producen sin importar el tipo de estructura que se le aplique al

suelo y están dados en función del tiempo. Uno de los aspectos ingenieriles más importante es calcular que los asentamientos

sean uniformes a toda la estructura para no producir hundimientos diferenciales, a la vez, no deben ser de grandes magnitudes

y evitar la influencia de la estructura sobre las construcciones adyacentes.

De acuerdo al tipo de suelo, para la estimación de los asentamientos se debe tener en cuenta:

Si el suelo de fundación es cohesivo, se puede usar la teoría elástica.

Si el suelo de fundación es granular, se debe usar métodos empíricos experimentales.

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ANEXO 1.

CALCULOS DE CAPACIDAD

PORTANTE.

SETTLEMENT ANALYSIS OF SHALLOW FOUNDATIONS

Schmertmann Method

Date agosto 4, 2020

Identification Torre de enfriamiento , Planta Termoelectrica de Paipa, Boyacá.

Input

Results

Units SI E or SI

Shape CO SQ, CI, CO, or RE q = 154 kPa

B = 1.5 m Settlement at 2.0 year = 33.95 mm

L = 5 m

D = 1.2 m

P = 189.05 kN/m

Dw = 1.6 m

gamma = 17 kN/m^3

t = 2 yr

Depth to Soil Layer

Top Bottom Es zf I epsilon strain delta

(m) (m) (kPa) (m) (%) (mm)

0.0 1.2

1.2 1.4 7500 0.1 0.233 0.3537 0.7074

1.4 1.6 7500 0.3 0.299 0.4540 0.9079

1.6 1.8 7500 0.5 0.365 0.5542 1.1084

1.8 2.0 7500 0.7 0.431 0.6544 1.3089

2.0 2.2 7500 0.9 0.497 0.7547 1.5094

2.2 2.4 7500 1.1 0.563 0.8549 1.7099

2.4 2.6 7500 1.3 0.629 0.9552 1.9104

2.6 2.8 7500 1.5 0.695 1.0544 2.1087

2.8 3.0 7500 1.7 0.664 1.0075 2.0150

3.0 3.2 7500 1.9 0.633 0.9606 1.9213

3.2 3.4 7500 2.1 0.602 0.9138 1.8276

3.4 3.6 7500 2.3 0.571 0.8669 1.7339

3.6 3.8 7500 2.5 0.540 0.8201 1.6401

3.8 4.0 7500 2.7 0.509 0.7732 1.5464

4.0 4.2 7500 2.9 0.479 0.7263 1.4527

4.2 4.4 7500 3.1 0.448 0.6795 1.3590

4.4 4.6 7500 3.3 0.417 0.6326 1.2652

4.6 4.8 7500 3.5 0.386 0.5858 1.1715

4.8 5.0 7500 3.7 0.355 0.5389 1.0778

5.0 5.2 7500 3.9 0.324 0.4920 0.9841

5.2 5.4 7500 4.1 0.293 0.4452 0.8904

5.4 5.6 7500 4.3 0.262 0.3983 0.7966

5.6 5.8 7500 4.5 0.232 0.3515 0.7029

5.8 6.0 7500 4.7 0.201 0.3046 0.6092

6.0 6.2 7500 4.9 0.170 0.2577 0.5155

6.2 6.4 7500 5.1 0.139 0.2109 0.4217

6.4 6.6 7500 5.3 0.108 0.1640 0.3280

6.6 6.8 7500 5.5 0.077 0.1172 0.2343

6.8 7.0 7500 5.7 0.046 0.0703 0.1406

7.0 7.2 7500 5.9 0.015 0.0234 0.0469

7.2 7.4 7500 6.1 0.000 0.0000 0.0000

7.4 7.6 7500 6.3 0.000 0.0000 0.0000

7.6 7.8 7500 6.5 0.000 0.0000 0.0000

Depth to Soil Layer


(m) (m) (kPa) (m) (%) (mm)

7.8 8.0 7500 6.7 0.000 0.0000 0.0000

8.0 8.2 7500 6.9 0.000 0.0000 0.0000

8.2 8.4 7500 7.1 0.000 0.0000 0.0000

8.4 8.6 7500 7.3 0.000 0.0000 0.0000

8.6 8.8 7500 7.5 0.000 0.0000 0.0000

8.8 9.0 7500 7.7 0.000 0.0000 0.0000

9.0 9.2 7500 7.9 0.000 0.0000 0.0000

9.2 9.4 7500 8.1 0.000 0.0000 0.0000

9.4 9.6 7500 8.3 0.000 0.0000 0.0000

9.6 9.8 7500 8.5 0.000 0.0000 0.0000

9.8 10.0 7500 8.7 0.000 0.0000 0.0000

10.0 10.2 7500 8.9 0.000 0.0000 0.0000

10.2 10.4 7500 9.1 0.000 0.0000 0.0000

10.4 10.6 7500 9.3 0.000 0.0000 0.0000

10.6 10.8 7500 9.5 0.000 0.0000 0.0000

10.8 11.0 7500 9.7 0.000 0.0000 0.0000

11.0 11.2 7500 9.9 0.000 0.0000 0.0000

11.2 11.4 7500 10.1 0.000 0.0000 0.0000

11.4 11.6 7500 10.3 0.000 0.0000 0.0000

11.6 11.8 7500 10.5 0.000 0.0000 0.0000

11.8 12.0 7500 10.7 0.000 0.0000 0.0000

12.0 12.2 7500 10.9 0.000 0.0000 0.0000

12.2 12.4 7500 11.1 0.000 0.0000 0.0000

12.4 12.6 7500 11.3 0.000 0.0000 0.0000

12.6 12.8 7500 11.5 0.000 0.0000 0.0000

12.8 13.0 7500 11.7 0.000 0.0000 0.0000

13.0 13.2 7500 11.9 0.000 0.0000 0.0000

13.2 13.4 7500 12.1 0.000 0.0000 0.0000

13.4 13.6 7500 12.3 0.000 0.0000 0.0000

13.6 13.8 7500 12.5 0.000 0.0000 0.0000

13.8 14.0 7500 12.7 0.000 0.0000 0.0000

14.0 14.2 7500 12.9 0.000 0.0000 0.0000

14.2 14.4 7500 13.1 0.000 0.0000 0.0000

14.4 14.6 7500 13.3 0.000 0.0000 0.0000

14.6 14.8 7500 13.5 0.000 0.0000 0.0000

14.8 15.0 7500 13.7 0.000 0.0000 0.0000

15.0 15.2 7500 13.9 0.000 0.0000 0.0000

15.2 15.4 7500 14.1 0.000 0.0000 0.0000

15.4 15.6 7500 14.3 0.000 0.0000 0.0000

15.6 15.8 7500 14.5 0.000 0.0000 0.0000

15.8 16.0 7500 14.7 0.000 0.0000 0.0000

16.0 16.2 7500 14.9 0.000 0.0000 0.0000

16.2 16.4 7500 15.1 0.000 0.0000 0.0000

16.4 16.6 7500 15.3 0.000 0.0000 0.0000

16.6 16.8 7500 15.5 0.000 0.0000 0.0000

16.8 17.0 7500 15.7 0.000 0.0000 0.0000

17.0 17.2 7500 15.9 0.000 0.0000 0.0000

17.2 17.4 7500 16.1 0.000 0.0000 0.0000

17.4 17.6 7500 16.3 0.000 0.0000 0.0000

17.6 17.8 7500 16.5 0.000 0.0000 0.0000

17.8 18.0 7500 16.7 0.000 0.0000 0.0000

18.0 18.2 7500 16.9 0.000 0.0000 0.0000

18.2 18.4 7500 17.1 0.000 0.0000 0.0000

18.4 18.6 7500 17.3 0.000 0.0000 0.0000

Depth to Soil Layer

Copyright 2010 by JAVA ING

Ing. JAVIER VARGAS R. CONSULTOR EN GEOTECNIA E INGENIERIA Sogamoso, Boyacá, Calle 13 No 16-22. Tel (098) 7750199 - 3108066258

Bodega. Transversal 16 No 12-39. Tel – Fax (098) 7736308. Servicio Celulares: 3132023932 315 6955451

Email: [email protected], [email protected]


(m) (m) (kPa) (m) (%) (mm)

18.6 18.8 7500 17.5 0.000 0.0000 0.0000

18.8 19.0 7500 17.7 0.000 0.0000 0.0000

19.0 19.2 7500 17.9 0.000 0.0000 0.0000

19.2 19.4 7500 18.1 0.000 0.0000 0.0000

19.4 19.6 7500 18.3 0.000 0.0000 0.0000

19.6 19.8 7500 18.5 0.000 0.0000 0.0000

19.8 20.0 7500 18.7 0.000 0.0000 0.0000

20.0 20.2 7500 18.9 0.000 0.0000 0.0000

20.2 20.4 7500 19.1 0.000 0.0000 0.0000

20.4 20.6 7500 19.3 0.000 0.0000 0.0000

20.6 20.8 7500 19.5 0.000 0.0000 0.0000

20.8 21.0 7500 19.7 0.000 0.0000 0.0000

21.0 21.2 7500 19.9 0.000 0.0000 0.0000

21.2 21.4 7500 20.1 0.000 0.0000 0.0000

21.4 21.6 7500 20.3 0.000 0.0000 0.0000

21.6 21.8 7500 20.5 0.000 0.0000 0.0000

21.8 22.0 7500 20.7 0.000 0.0000 0.0000 22.0 22.2 7500 20.9 0.000 0.0000 0.0000 22.2 22.4 7500 21.1 0.000 0.0000 0.0000

mailto:[email protected]


0

SETTLEMENT ANALYSIS OF SHALLOW FOUNDATIONS

Schmertmann Method

Date agosto 4, 202


Input

Results

Units SI E or SI

Shape CO SQ, CI, CO, or RE q = 154 kPa

B = 1.50 m Settlement at 20.0 year = 39.34 mm

L = 5.00 m

D = 1.20 m

P = 189.05 kN/m

Dw = 1.6 m

gamma = 17 kN/m^3

t = 20 yr

Depth to Soil Layer


(m) (m) (kPa) (m) (%) (mm)

0.0 1.2

1.2 1.4 7500 0.1 0.233 0.4098 0.8197

1.4 1.6 7500 0.3 0.299 0.5260 1.0520

1.6 1.8 7500 0.5 0.365 0.6422 1.2843

1.8 2.0 7500 0.7 0.431 0.7583 1.5166

2.0 2.2 7500 0.9 0.497 0.8745 1.7489

2.2 2.4 7500 1.1 0.563 0.9906 1.9812

2.4 2.6 7500 1.3 0.629 1.1068 2.2135

2.6 2.8 7500 1.5 0.695 1.2217 2.4434

2.8 3.0 7500 1.7 0.664 1.1674 2.3348

3.0 3.2 7500 1.9 0.633 1.1131 2.2262

3.2 3.4 7500 2.1 0.602 1.0588 2.1176

3.4 3.6 7500 2.3 0.571 1.0045 2.0090

3.6 3.8 7500 2.5 0.540 0.9502 1.9004

3.8 4.0 7500 2.7 0.509 0.8959 1.7918

4.0 4.2 7500 2.9 0.479 0.8416 1.6832

4.2 4.4 7500 3.1 0.448 0.7873 1.5746

4.4 4.6 7500 3.3 0.417 0.7330 1.4660

4.6 4.8 7500 3.5 0.386 0.6787 1.3574

4.8 5.0 7500 3.7 0.355 0.6244 1.2489

5.0 5.2 7500 3.9 0.324 0.5701 1.1403

5.2 5.4 7500 4.1 0.293 0.5158 1.0317

5.4 5.6 7500 4.3 0.262 0.4615 0.9231

5.6 5.8 7500 4.5 0.232 0.4072 0.8145

5.8 6.0 7500 4.7 0.201 0.3529 0.7059

6.0 6.2 7500 4.9 0.170 0.2986 0.5973

6.2 6.4 7500 5.1 0.139 0.2443 0.4887

6.4 6.6 7500 5.3 0.108 0.1900 0.3801

6.6 6.8 7500 5.5 0.077 0.1357 0.2715

6.8 7.0 7500 5.7 0.046 0.0814 0.1629

7.0 7.2 7500 5.9 0.015 0.0271 0.0543

7.2 7.4 7500 6.1 0.000 0.0000 0.0000

7.4 7.6 7500 6.3 0.000 0.0000 0.0000

7.6 7.8 7500 6.5 0.000 0.0000 0.0000

Depth to Soil Layer


(m) (m) (kPa) (m) (%) (mm)

7.8 8.0 7500 6.7 0.000 0.0000 0.0000

8.0 8.2 7500 6.9 0.000 0.0000 0.0000

8.2 8.4 7500 7.1 0.000 0.0000 0.0000

8.4 8.6 7500 7.3 0.000 0.0000 0.0000

8.6 8.8 7500 7.5 0.000 0.0000 0.0000

8.8 9.0 7500 7.7 0.000 0.0000 0.0000

9.0 9.2 7500 7.9 0.000 0.0000 0.0000

9.2 9.4 7500 8.1 0.000 0.0000 0.0000

9.4 9.6 7500 8.3 0.000 0.0000 0.0000

9.6 9.8 7500 8.5 0.000 0.0000 0.0000

9.8 10.0 7500 8.7 0.000 0.0000 0.0000

10.0 10.2 7500 8.9 0.000 0.0000 0.0000

10.2 10.4 7500 9.1 0.000 0.0000 0.0000

10.4 10.6 7500 9.3 0.000 0.0000 0.0000

10.6 10.8 7500 9.5 0.000 0.0000 0.0000

10.8 11.0 7500 9.7 0.000 0.0000 0.0000

11.0 11.2 7500 9.9 0.000 0.0000 0.0000

11.2 11.4 7500 10.1 0.000 0.0000 0.0000

11.4 11.6 7500 10.3 0.000 0.0000 0.0000

11.6 11.8 7500 10.5 0.000 0.0000 0.0000

11.8 12.0 7500 10.7 0.000 0.0000 0.0000

12.0 12.2 7500 10.9 0.000 0.0000 0.0000

12.2 12.4 7500 11.1 0.000 0.0000 0.0000

12.4 12.6 7500 11.3 0.000 0.0000 0.0000

12.6 12.8 7500 11.5 0.000 0.0000 0.0000

12.8 13.0 7500 11.7 0.000 0.0000 0.0000

13.0 13.2 7500 11.9 0.000 0.0000 0.0000

13.2 13.4 7500 12.1 0.000 0.0000 0.0000

13.4 13.6 7500 12.3 0.000 0.0000 0.0000

13.6 13.8 7500 12.5 0.000 0.0000 0.0000

13.8 14.0 7500 12.7 0.000 0.0000 0.0000

14.0 14.2 7500 12.9 0.000 0.0000 0.0000

14.2 14.4 7500 13.1 0.000 0.0000 0.0000

14.4 14.6 7500 13.3 0.000 0.0000 0.0000

14.6 14.8 7500 13.5 0.000 0.0000 0.0000

14.8 15.0 7500 13.7 0.000 0.0000 0.0000

15.0 15.2 7500 13.9 0.000 0.0000 0.0000

15.2 15.4 7500 14.1 0.000 0.0000 0.0000

15.4 15.6 7500 14.3 0.000 0.0000 0.0000

15.6 15.8 7500 14.5 0.000 0.0000 0.0000

15.8 16.0 7500 14.7 0.000 0.0000 0.0000

16.0 16.2 7500 14.9 0.000 0.0000 0.0000

16.2 16.4 7500 15.1 0.000 0.0000 0.0000

16.4 16.6 7500 15.3 0.000 0.0000 0.0000

16.6 16.8 7500 15.5 0.000 0.0000 0.0000

16.8 17.0 7500 15.7 0.000 0.0000 0.0000

17.0 17.2 7500 15.9 0.000 0.0000 0.0000

17.2 17.4 7500 16.1 0.000 0.0000 0.0000

17.4 17.6 7500 16.3 0.000 0.0000 0.0000

17.6 17.8 7500 16.5 0.000 0.0000 0.0000

17.8 18.0 7500 16.7 0.000 0.0000 0.0000

18.0 18.2 7500 16.9 0.000 0.0000 0.0000

18.2 18.4 7500 17.1 0.000 0.0000 0.0000

18.4 18.6 7500 17.3 0.000 0.0000 0.0000

So

Depth to

Top

il Layer

Bottom

Es

zf

I epsilon

strain

delta

(m) (m) (kPa) (m) (%) (mm)

18.6 18.8 7500 17.5 0.000 0.0000 0.0000

18.8 19.0 7500 17.7 0.000 0.0000 0.0000

19.0 19.2 7500 17.9 0.000 0.0000 0.0000

19.2 19.4 7500 18.1 0.000 0.0000 0.0000

19.4 19.6 7500 18.3 0.000 0.0000 0.0000

19.6 19.8 7500 18.5 0.000 0.0000 0.0000

19.8 20.0 7500 18.7 0.000 0.0000 0.0000

20.0 20.2 7500 18.9 0.000 0.0000 0.0000

20.2 20.4 7500 19.1 0.000 0.0000 0.0000

20.4 20.6 7500 19.3 0.000 0.0000 0.0000

20.6 20.8 7500 19.5 0.000 0.0000 0.0000

20.8 21.0 7500 19.7 0.000 0.0000 0.0000

21.0 21.2 7500 19.9 0.000 0.0000 0.0000

21.2 21.4 7500 20.1 0.000 0.0000 0.0000

21.4 21.6 7500 20.3 0.000 0.0000 0.0000

21.6 21.8 7500 20.5 0.000 0.0000 0.0000

21.8 22.0 7500 20.7 0.000 0.0000 0.0000 22.0 22.2 7500 20.9 0.000 0.0000 0.0000 22.2 22.4 7500 21.1 0.000 0.0000 0.0000

Copyright 2010 by JAVA ING






BEARING CAPACITY OF SHALLOW FOUNDATIONS

Terzaghi and Vesic Methods

Date agosto 4, 2020


Input

Results Allowable bearing capacity Gross

Units of Measurement Terzaghi Vesic

SI SI or E Bearing Capacity

q ult = 341.5 kPa 362.5 kPa

Foundation Information q adm = 113.8 kPa 120.83 kPa

Footing Shape CO SQ, CI, CO, or RE

Footing width, B = 2.50 m Allowable bearing capacity ne t

Footing Long, L = 5.00 m Terzaghi Vesic

Footing Depth, D = 1.20 m Bearing Capacity

Soil Information

q adm = 107.0 kPa 114.03 kPa

c = 50.0 kPa

phi = 2.0 deg

gamma = 17 kN/m^3 Allowable Wall Load

epth Groundwater = 1.6 m P/b = 267.6 kN/m 285.08 kN/m

Factor of Safety

F = 3

Copyright 2010 by JAVA Ing






Date agosto 4, 2020


Input




q ult = 341.8 kPa 353.6 kPa



Footing width, B = 3.00 m Allowable bearing capacity ne t



Soil Information

q adm = 107.1 kPa 111.08 kPa

c = 50.0 kPa

phi = 2.0 deg



Factor of Safety

F = 3











Date agosto 4, 2020


Input




q ult = 342.0 kPa 347.4 kPa



Footing width, B = 3.50 m Allowable bearing capacity net



Soil Information

q adm = 107.2 kPa 109.00 kPa

c = 50.0 kPa

phi = 2.0 deg



Factor of Safety

F = 3







Date agosto 4, 2020


Input




q ult = 342.3 kPa 342.8 kPa






Soil Information

q adm = 107.3 kPa 107.46 kPa

c = 50.0 kPa

phi = 2.0 deg



Factor of Safety

F = 3











Date agosto 4, 2020


Input


Units of Measurement Terzaghi Vesic SI SI or E Bearing Capacity

q ult = 340.7 kPa 406.9 kPa






Soil Information

q adm = 106.8 kPa 128.84 kPa

c = 50.0 kPa

phi = 2.0 deg


Depth Groundwater = 1.6 m P/b = 106.8 kN/m 128.84 kN/m

Factor of Safety

F = 3







Date agosto 4, 2020


Input




q ult = 341.0 kPa 398.5 kPa






Soil Information

q adm = 106.9 kPa 126.03 kPa

c = 50.0 kPa

phi = 2.0 deg



Factor of Safety

F = 3











Date agosto 4, 2020


Input


Units of Measurement Terzaghi Vesic SI SI or E Bearing Capacity

q ult = 341.2 kPa 383.4 kPa






Soil Information

q adm = 106.9 kPa 121.01 kPa

c = 50.0 kPa

phi = 2.0 deg



Factor of Safety

F = 3







Date agosto 4, 2020


Input




q ult = 341.3 kPa 375.9 kPa






Soil Information

q adm = 107.0 kPa 118.51 kPa

c = 50.0 kPa

phi = 2.0 deg



Factor of Safety

F = 3









ANEXO 2.

RESULTADOS ENSAYOS DE

LABORATORIO

SPTCorr v.2.2 - SPT correlations to various soil properties 1

This software is licensed to : JAVIER VARGAS ROBLES

GeoLogismiki P.O. Box 33539, 621 25 Serrai, Greece

Url : http://www.geologismiki.gr - Email : [email protected]

SPTCorr software v.2.0

Correlation of Standard Penetration Test blows count with several soil properties

Field SPT value: 30 - Test depth at : 2.00 m - Ground water at: 3.60 m

Footing width: 2 m - Foundation pressure: 100 kPa

Relative density for Sands (%)

Soil Type Reference

Normaly consolidated sands Gibbs & Holtz (1957) 109.25 84.63

Normaly consolidated silica sand Meyerhof (1956) 112.46 87.11

Coarse sands Peck & Bazaraa (1969) 79.46 61.55

Ottawa sand Marcuson & Bieganousky (1977) 62.32 47.90

Normaly consolidated sands Skempton (1986) 67.17

Gravely soils Yosida & Ikemi (1988)

1. fine sands 93.71 70.04

2. gravel fraction 25% 76.67 57.30

3. gravel fraction 50% 70.87 56.60

4. average for all sands 78.56 62.11

Sands Idriss & Boulanger (2003) 81.56

Friction angle for cohesionless soil s (°)

Soil Type Reference

Angular and well-grained soil particles Dunham (1954) 43.97 39.70

Round and well-grained or angular Dunham (1954) 38.97 34.70

and uniform-grained soil particles

Round and uniform-grained soil Dunham (1954) 33.97 29.70

particles

Sandy Ohsaki et al. (1959) 39.49 33.97

Sandy Muromachi et al. (1974) 39.17 34.85

Sandy Japan Road Association (1990) 36.21 31.43

Sandy Hatanaka & Uchida (1996) 41.71

Sandy Meyerhof (1959) 39.78 37.32

Stress-strain modulus Es (kPa)

Soil Type Reference

Normaly consolidated sands Tan et al. (1991) - 1 22500 16500

Tan et al. (1991) - 2 51018 43356

Bowles (1996) 38341 31019

Bowles (1996) 180000 117817

Japanese Design Standards 11250 8659

Saturated sands Bowles (1996) 78000 46800

Overconsolidated sands D' Appolonia et al. (1970) 71500 58900

Tan et al. (1991) 40500 31500

Tan et al. (1991) from 1 31820 23335

Tan et al. (1991) from 2 72150 61314

Gravelly sands Tan et al. (1991) 23600 16400

Bowles (1996) 43200 30763

Silty sand Tan et al. (1991) 14400 10560

Tan et al. (1991) 10800 7200

Sandy Papadopoulos (1987) 31500 21900

http://www.geologismiki.gr/




Soil Type Reference

Cohesive soils Terzaghi & Peck (1967) 191.28 114.26

Parcher & Means (1968) 195.93 116.98

Bowles (1968) 221.12 136.96

Tschebotarioff (1973) 359.10 215.46

Clays of low plasticity and clayey silts Sowers 220.65 132.39

Clays of medium plasticity Sowers 441.30 264.78

Clays of high plasticity Sowers 764.92 458.95

Soil Type Reference

Sand Schmertmann (1978) 450 270

Clay Seed et al. (1986) 141 130

Fine sand Seed et al. (1986) 154 141

Medium sand Seed et al. (1986) 151 139

Coarse sand Seed et al. (1986) 157 144

Sand and gravel Seed et al. (1986) 163 149

Gravel Seed et al. (1986) 205 188

Clay Jamiolkowski (1988) 110 100

Fine sand Jamiolkowski (1988) 119 109

Medium sand Jamiolkowski (1988) 117 107

Coarse sand Jamiolkowski (1988) 122 112

Sand and gravel Jamiolkowski (1988) 126 116

Gravel Jamiolkowski (1988) 159 146

Fine sand Yoshida et al. (1988) 191 168

25% gravel Yoshida et al. (1988) 218 192

50% gravel Yoshida et al. (1988) 234 206

All soils Yoshida et al. (1988) 214 189

Settlements in sand (cm)

Soil Type Reference

Sand Bazaraa (1967) 0.80 1.33

Duncan & Buchignani (1976) 0.52 0.89

Parry (1977) 0.20 0.33

Burland & Burdridge (1985)

0.24 0.48

0.08 0.16

Terzaghi et al. (1996)

0.24 0.50

0.08 0.17

Normal Consolidated Over Consolidated



Bearing capacity of sand (kPa)

Soil Type Reference

Cohesionless soils 1017.76

339.25

3808.88

1269.63

Design Approach 1

Design Approach 2

3598.38

1951.26

Inducing mean-sigma stress

Inducing mean stress

Inducing mean+sigma stress

279.64

515.94

951.92

Settlement of pile group (cm)

Soil Type Reference

Saturated sands Meyerhof (1976) 0.37 0.61 Meyerhof (1976) 0.73 1.22

Ing, Javier Vargas R, Consultor en geotecnia e Ingenieria

Sogamoso, Boyacá. Calle 13 No 16 - 22 Tel (098)7703880.Cel 310 - 8066258

Laboratorio de Mecanica de Suelos,Pavimentos y Concretos.

LIMITES DE ATTERBERG PROYECTO: Torre enfriamiento Planta Termopaipa

LOCALIZACION: Municipio de Paipa, Boyacá.

REVISADO POR : Ing. JAVIER VARGAS R.

FECHA: Julio de 2020

ING. RESPONSABLE DEL PROYECTO : TERMOPAIPA, GENSA

DETERMINACION DEL CONTENIDO DE HUMEDAD NATURAL MUESTRA No S1M1 S1M2 S1M3 S2M1 S2M2 S3M1 S3M2

LATA Nº 1 2 3 4 5 6 7

Peso suelo húmedo + lata 49.000 55.000 52.600 45.000 57.900 50.800 65.800

Peso suelo seco + lata 42.400 46.300 43.300 38.100 47.800 42.800 51.400

Peso de lata 7.430 7.420 7.420 7.410 7.430 7.420 7.420

Peso de suelo seco 34.970 38.880 35.880 30.690 40.370 35.380 43.980

Peso de agua 6.600 8.700 9.300 6.900 10.100 8.000 14.400

Contenido de Humedad % 18.873 22.377 25.920 22.483 25.019 22.612 32.742

DETERMINACION DEL LIMITE LIQUIDO MUESTRA No S1M1 S1M2 S1M3 S1M5 S1M6 S2M1 S2M2

LATA Nº 14 15 16 11 12 12 14



Peso de lata 7.420 7.430 7.420 7.420 7.430 7.420 7.420


Peso de agua 12.800 13.800 14.900 17.100 17.200 15.700 18.300


Número de Golpes N 19 24 23 21 24 20 26 NOTA: El calculo del Limite Liquido se hace por medio del metodo de un punto.

Ref : Manual Lab de Suelos en Ing Civil. Experimento 3. J.E Bowles. Waterways experiment Station. MT 3-286

DETERMINACION DEL LIMITE PLASTICO MUESTRA No S1M1 S1M2 S1M3 S1M5 S1M6 S2M1 S2M2

LATA Nº 21 22 23 24 25 26 27



Peso de lata 7.500 7.410 7.430 7.500 7.500 7.430 7.500


Peso de agua 12.300 12.500 11.900 13.100 14.900 16.100 13.600


ORGANICA: NO NO NO NO NO NO NO

Humedad en el Sitio:

Límite Líquido: 38.929 39.462 40.957 42.243 45.419 41.014 45.319

Límite Plástico: 29.710 30.347 28.421 33.165 31.042 33.148 30.022

Indice de Plasticidad: 9.219 9.115 12.535 9.079 14.377 7.866 15.297

Clasificación U.S.C. : ML ML ML ML ML ML ML

Observaciones:

REALIZO. E.X.T

REVISO : ING. JAVIER VARGAS R.









DETERMINACION DEL CONTENIDO DE HUMEDAD NATURAL MUESTRA No S4M1 S5M1 S5M2 S5M4 S6M1 S6M2

LATA Nº 8 9 10 11 12 13

Peso suelo húmedo + lata 52.600 54.800 54.900 47.600 56.900 62.100

Peso suelo seco + lata 44.400 46.300 43.000 38.100 47.100 49.400

Peso de lata 7.420 7.430 7.420 7.420 7.430 7.420

Peso de suelo seco 36.980 38.870 35.580 30.680 39.670 41.980

Peso de agua 8.200 8.500 11.900 9.500 9.800 12.700

Contenido de Humedad % 22.174 21.868 33.446 30.965 24.704 30.253

DETERMINACION DEL LIMITE LIQUIDO MUESTRA No S3M1 S3M2 S4M1 S5M1 S5M2 S5M4

LATA Nº 15 16 17 18 19 20



Peso de lata 7.420 7.420 7.410 7.430 7.420 7.410


Peso de agua 14.000 14.800 15.800 17.200 17.800 18.600


Número de Golpes N 24 23 23 23 24 26 NOTA: El calculo del Limite Liquido se hace por medio del metodo de un punto.


DETERMINACION DEL LIMITE PLASTICO MUESTRA No S3M1 S3M2 S4M1 S5M1 S5M2 S5M4

LATA Nº 28 29 30 31 32 33



Peso de lata 7.410 7.430 7.500 7.410 7.500 7.410


Peso de agua 13.800 14.400 13.700 13.100 16.000 14.400


ORGANICA: NO NO NO NO NO NO


Límite Líquido: 42.579 42.310 43.419 42.396 44.972 45.711

Límite Plástico: 33.999 33.126 33.333 33.006 33.333 33.111

Indice de Plasticidad: 8.581 9.184 10.085 9.390 11.639 12.600

Clasificación U.S.C. : ML ML ML ML ML ML

Observaciones:

REALIZO. E.X.T

REVISO : ING. JAVIER VARGAS R









DETERMINACION DEL CONTENIDO DE HUMEDAD NATURAL MUESTRA No S6M4 S7M1 S7M2 S8M1 S8M2 S8M4

LATA Nº 8 9 10 11 11 12



Peso de lata 7.430 7.410 7.420 7.430 7.430 7.410


Peso de agua 9.700 9.100 10.900 6.500 9.300 12.200


DETERMINACION DEL LIMITE LIQUIDO MUESTRA No S6M1 S6M2 S6M5 S7M1 S7M2 S7M2

LATA Nº 15 16 17 18 18 19



Peso de lata 7.420 7.420 7.410 7.420 7.420 7.420


Peso de agua 14.000 14.600 15.300 17.200 17.000 17.000


Número de Golpes N 24 22 21 23 24 24 NOTA: El calculo del Limite Liquido se hace por medio del metodo de un punto.


DETERMINACION DEL LIMITE PLASTICO MUESTRA No S6M1 S6M2 S6M5 S7M1 S7M2 S7M2

LATA Nº 28 29 30 31 31 32



Peso de lata 7.410 7.430 7.500 7.410 7.410 7.430


Peso de agua 13.000 14.700 12.600 14.200 13.300 16.000


ORGANICA: NO NO NO NO NO NO


Límite Líquido: 42.579 41.738 42.045 42.385 41.893 42.951

Límite Plástico: 32.028 33.816 30.657 35.777 33.510 33.285

Indice de Plasticidad: 10.551 7.922 11.388 6.608 8.383 9.666

Clasificación U.S.C. : ML ML ML ML ML ML

Observaciones:

REALIZO. E.X.T










DETERMINACION DEL CONTENIDO DE HUMEDAD NATURAL MUESTRA No S9M1 S10M2

LATA Nº 8 12

Peso suelo húmedo + lata 52.900 57.200

Peso suelo seco + lata 44.400 47.100

Peso de lata 7.420 7.430

Peso de suelo seco 36.980 39.670

Peso de agua 8.500 10.100

Contenido de Humedad % 22.985 25.460

DETERMINACION DEL LIMITE LIQUIDO MUESTRA No S8M1 S8M2

LATA Nº 15 19





Peso de agua 14.000 18.100


Número de Golpes N 21 24

NOTA: El calculo del Limite Liquido se hace por medio del metodo de un punto.


DETERMINACION DEL LIMITE PLASTICO MUESTRA No S8M1 S8M2

LATA Nº 28 32





Peso de agua 13.400 15.100


ORGANICA: NO NO


Límite Líquido: 42.579 45.742

Límite Plástico: 33.013 31.413

Indice de Plasticidad: 9.566 14.329

Clasificación U.S.C. : ML ML

Observaciones:

REALIZO. E.X.T


ENSAYO DE CORTE DIRECTO. TIPO UU

Ing, Javier Vargas R, consultor en geotecnia e Ingeniería. Sogamoso, Boyaca calle 13 N 16 - 22 Tel - Fax (098) 7717953 cel 310 - 8066258

Laboratorio de Mecánica de Suelos, Pavimentos y Concretos. PROYECTO : Torre enfriamiento Termopaipa, Gensa MUESTRA Sondeo 10

LOCALIZACION : Paipa, Boyacá. PROFUNDIDAD = 3.0 METROS

DATOS DE LAS MUESTRAS DATOS PARA EL ENSAYO PRUEBA 1 PRUEBA 2 PRUEBA 3 PRUEBA 1 PRUEBA 2 PRUEBA 3 Diametro o lado 5.08 5.08 5.08 Carga. Kgs 5 10 20

Altura. cms Esfuerzo Normal 18.998 37.996 75.991

Area. cm ^2 25.81 25.81 25.81 (Carga / Area) Kpa Kpa Kpa

Peso especifico K del anillo 1.376 New/div 1.376 New/div 1.376 New/div

PRUEBA DE CORTE No 1 TIPO DE SUELO = Limos arcillosos marrones oscuros y grises, humedos

LECTURA DEL DESPLAZAMIENTO LECTURA DEL DESPLAZAMIENTO AREA LECTURA DEL FUERZA DE ESFUERZO

DEFORMIMETRO VERTICAL DEFORMIMETRO HZTAL CORREGIDA DEFORMIMETRO CORTE CORTANTE

VERTICAL V HZTAL A` DE CARGA HZTAL

X 10 ^-2 mm ( en mm ) (X10^ -2 mm) ( en cm ) ( en cm ̂2 ) ( New ) (Kpascales)

0 25.81 0.0 0.000 - 10 0.01 25.76 12.0 16.548 6.42 20 0.02 25.71 20.0 27.580 10.73 40 0.04 25.61 28.0 38.612 15.08 60 0.06 25.51 43.0 59.297 23.25 75 0.08 25.43 57.0 78.603 30.91 100 0.10 25.30 68.0 93.772 37.06 150 0.15 25.05 82.0 113.078 45.14 175 0.18 24.92 91.0 125.489 50.35 200 0.20 24.79 87.0 119.973 48.39 250 0.25 24.54 85.0 117.215 47.76 300 0.30 24.29 83.0 114.457 47.13

PRUEBA DE CORTE No 2 TIPO DE SUELO = Limos arcillosos marrones oscuros y grises, humedos 0 25.81 0.0 0.000 - 10 0.01 25.76 15.0 20.640 8.01 20 0.02 25.71 29.0 39.904 15.52 40 0.04 25.61 43.0 59.168 23.11 60 0.06 25.51 50.0 68.800 26.97 75 0.08 25.43 59.0 81.184 31.93 100 0.10 25.30 70.0 96.320 38.07 150 0.15 25.05 84.0 115.584 46.15 175 0.18 24.92 93.0 127.968 51.35 200 0.20 24.79 91.0 125.216 50.50 250 0.25 24.54 87.0 119.712 48.78 300 0.30 24.29 86.0 118.336 48.73

PRUEBA DE CORTE No 3. TIPO DE SUELO = Limos arcillosos marrones oscuros y grises, humedos 0 25.81 0.0 0.000 - 10 0.01 25.76 26.0 35.776 13.89 20 0.02 25.71 41.0 56.416 21.94 40 0.04 25.61 50.0 68.800 26.87 60 0.06 25.51 61.0 83.936 32.91 75 0.08 25.43 69.0 94.944 37.34 100 0.10 25.30 82.0 112.832 44.59 150 0.15 25.05 94.0 129.344 51.64 175 0.18 24.92 100.0 137.600 55.21 200 0.20 24.79 98.0 134.848 54.39 250 0.25 24.54 96.0 132.096 53.83 300 0.30 24.29 95.0 130.720 53.83

RESULTADOS DE LAS

PRUEBAS DE CORTE

ESFUERZO

CORTANTE

MAXIMO

ESFUERZO

NORMAL n

1 50.00 18.99 2 51.00 38.00

3 55.00 75.99

ANGULO DE FRICCION = = 2 GRADOS

COHESION = C = 48 Kpas

50.00 50.00

49.00

- 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00 60.00 70.00 80.00

Esfuerzo Normal. n. KPa

y = 0.0902x + 48.001 R² = 0.9796

51.00

54.00

53.00

52.00

51.00

55.00

56.00

55.00

ESFUERZO CORTANTE vs ESFUERZO NORMAL

Deformación Horizontal.(mm

-

15.08

-

15.52

10.73 13.89

86.421 10.00

26.87

23.11 21.94 20.00

32.91 30.91

26.97

23.25

30.00

37.34 387.076 40.00

47.13 45.154 44.59

48.73 47.76 48.78

53.83 53.83 54.39 50.50 48.39

55.21

510.35 51.64 PRUEBA DE CORTE No 2 50.00

PRUEBA DE CORTE No 3.

PRUEBA DE CORTE No 1 60.00

ESFUERZO CORTANTE vs DEFORMACION

Esfu

erz

o.c

ort

an

te

.K

pa

Esfu

erz

o c

ort

an

te, en

Kp

as.

(

0.0

1

0.0

2

0.0

4

0.0

6

0.0

8

0.1

0

0.1

5

0.1

8

0.2

0

0.2

5

0.3

0


Ing, Javier Vargas R, consultor en geotecnia e Ingeniería. Sogamoso, Boyacá. Calle 13 No 16 - 22 Tel - Fax (098) 7717953 cel 310 - 8066258

Laboratorio de Mecánica de Suelos, Pavimentos y Concretos. PROYECTO : Torre enfriamiento termopaipa, gensa MUESTRA Sondeo 4

LOCALIZACION : Paipa, Boyacá. PROFUNDIDAD = 2,60 METROS





PRUEBA DE CORTE No 1 TIPO DE SUELO = Limos arcillosos marrones claros, humedos, compactos





0 25.81 0.0 0.000 - 10 0.01 25.76 12.0 16.548 6.42 20 0.02 25.71 19.0 26.201 10.19 40 0.04 25.61 28.0 38.612 15.08 60 0.06 25.51 40.0 55.160 21.63 75 0.08 25.43 52.0 71.708 28.20 100 0.10 25.30 61.0 84.119 33.25 150 0.15 25.05 68.0 93.772 37.44 175 0.18 24.92 76.0 104.804 42.05 200 0.20 24.79 70.0 96.530 38.93 250 0.25 24.54 67.0 92.393 37.65 300 0.30 24.29 65.0 89.635 36.91

PRUEBA DE CORTE No 2 TIPO DE SUELO = Limos arcillosos marrones claros, humedos, compactos 0 25.81 0.0 0.000 - 10 0.01 25.76 12.0 16.512 6.41 20 0.02 25.71 27.0 37.152 14.45 40 0.04 25.61 34.0 46.784 18.27 60 0.06 25.51 46.0 63.296 24.82 75 0.08 25.43 56.0 77.056 30.30 100 0.10 25.30 64.0 88.064 34.81 150 0.15 25.05 73.0 100.448 40.10 175 0.18 24.92 81.0 111.456 44.72 200 0.20 24.79 78.0 107.328 43.29 250 0.25 24.54 76.0 104.576 42.61 300 0.30 24.29 74.0 101.824 41.93

PRUEBA DE CORTE No 3. TIPO DE SUELO = Limos arcillosos marrones claros, humedos, compactos 0 25.81 0.0 0.000 - 10 0.01 25.76 18.0 24.768 9.62 20 0.02 25.71 30.0 41.280 16.06 40 0.04 25.61 39.0 53.664 20.96 60 0.06 25.51 50.0 68.800 26.97 75 0.08 25.43 62.0 85.312 33.55 100 0.10 25.30 72.0 99.072 39.16 150 0.15 25.05 80.0 110.080 43.95 175 0.18 24.92 89.0 122.464 49.14 200 0.20 24.79 86.0 118.336 47.73 250 0.25 24.54 83.0 114.208 46.54 300 0.30 24.29 80.0 110.080 45.33

RESULTADOS DE LAS

PRUEBAS DE CORTE

ESFUERZO

CORTANTE

MAXIMO

ESFUERZO

NORMAL n

1 42.00 18.99 2 45.00 38.00

3 48.00 75.99


COHESION = C = 50.5 Kpas


80.00 70.00 60.00 50.00 40.00 30.00 20.00 10.00 -

41.00

42.00 42.00

y = 0.1015x + 40.501 R² = 0.9643

44.00

43.00

45.00

47.00

46.00

45.00

48.00

49.00

48.00



- -

10.19 9.62

6.421

10.00

26.97 24.82

21.63 20.96

18.27

15.08 16.06 14.45

30.00

20.00

33.25 34.81

33.55

30.30 28.20

36.91 37.65 38.93

40.10

37.44 39.16

45.33

41.93 43.29

44.72

42.05 40.00

46.54

42.61 43.95

PRUEBA DE CORTE No 2

47.73 49.14 PRUEBA DE CORTE No 1 50.00

PRUEBA DE CORTE No 3.

60.00


Esfu

erz

o.c

ort

an

te

.K

pa

Esfu

erz

o c

ort

an

te, en

Kp

as.

(

0.0

1

0.0

2

0.0

4

0.0

6

0.0

8

0.1

0

0.1

5

0.1

8

0.2

0

0.2

5

0.3

0


Ing, Javier Vargas R, consultor en geotecnia e Ingeniería. Sogamoso, Boyaca calle 13 N 16 - 22 Tel - Fax (098) 7717953 cel 310 - 8066258

Laboratorio de Mecánica de Suelos, Pavimentos y Concretos. PROYECTO : Torre enfriamiento Termopaipa, Gensa MUESTRA Sondeo 1

LOCALIZACION : Paipa, Boyacá. PROFUNDIDAD = 4,20 METROS





PRUEBA DE CORTE No 1 TIPO DE SUELO = Limos arcillosos pardo amarillentos humedos





0 25.81 0.0 0.000 - 10 0.01 25.76 18.0 24.822 9.64 20 0.02 25.71 29.0 39.991 15.56 40 0.04 25.61 41.0 56.539 22.08 60 0.06 25.51 52.0 71.708 28.12 75 0.08 25.43 69.0 95.151 37.42 100 0.10 25.30 76.0 104.804 41.42 150 0.15 25.05 87.0 119.973 47.90 175 0.18 24.92 94.0 129.626 52.01 200 0.20 24.79 91.0 125.489 50.61 250 0.25 24.54 87.0 119.973 48.89 300 0.30 24.29 85.0 117.215 48.26

PRUEBA DE CORTE No 2 TIPO DE SUELO = Limos arcillosos pardo amarillentos humedos 0 25.81 0.0 0.000 - 10 0.01 25.76 21.0 28.896 11.22 20 0.02 25.71 37.0 50.912 19.80 40 0.04 25.61 42.0 57.792 22.57 60 0.06 25.51 56.0 77.056 30.21 75 0.08 25.43 65.0 89.440 35.17 100 0.10 25.30 76.0 104.576 41.33 150 0.15 25.05 89.0 122.464 48.89 175 0.18 24.92 98.0 134.848 54.11 200 0.20 24.79 95.0 130.720 52.72 250 0.25 24.54 91.0 125.216 51.03 300 0.30 24.29 88.0 121.088 49.86

PRUEBA DE CORTE No 3. TIPO DE SUELO = Limos arcillosos pardo amarillentos humedos 0 25.81 0.0 0.000 - 10 0.01 25.76 35.0 48.160 18.70 20 0.02 25.71 48.0 66.048 25.69 40 0.04 25.61 57.0 78.432 30.63 60 0.06 25.51 68.0 93.568 36.69 75 0.08 25.43 79.0 108.704 42.75 100 0.10 25.30 88.0 121.088 47.86 150 0.15 25.05 96.0 132.096 52.74 175 0.18 24.92 108.0 148.608 59.63 200 0.20 24.79 105.0 144.480 58.27 250 0.25 24.54 103.0 141.728 57.75 300 0.30 24.29 100.0 137.600 56.66

RESULTADOS DE LAS

PRUEBAS DE CORTE

ESFUERZO

CORTANTE

MAXIMO

ESFUERZO

NORMAL n

1 52.00 18.99 2 54.00 38.00

3 59.00 75.99


COHESION = C = 49 Kpas


80.00 70.00 60.00 50.00 40.00 30.00 20.00 10.00 -

51.00

52.00

y = 0.1241x + 49.501 R² = 0.9972

54.00

55.00

54.00

53.00

52.00

59.00

60.00

59.00

58.00

57.00

56.00



- -

9.64 11.22 10.00

19.80

15.56

18.70

22.078 20.00

25.69

30.21 28.12

30.63 30.00

37.42 35.17

36.69

41.4332 40.00 42.75

48.26 49.86

51.03 48.89

56.66 57.75 58.27

52.72 50.61

59.63

54.11 52.01 52.74

47.86 47.990 50.00



60.00 PRUEBA DE CORTE No 3.

70.00


Esfu

erz

o.c

ort

an

te

.K

pa

Esfu

erz

o c

ort

an

te, en

Kp

as.

(

0.0

1

0.0

2

0.0

4

0.0

6

0.0

8

0.1

0

0.1

5

0.1

8

0.2

0

0.2

5

0.3

0

CURVA DE COMPRESION SIMPLE

0.4000 0.5080

ENSAYO DE COMPRESION SIMPLE. NORMA ASTM D 2166


Laboratorio de Mecánica de Suelos, Pavimentos y Concretos.

PROYECTO = Torre de Enfriamiento Planta Termopaipa 3. Gensa

LOCALIZACION = Paipa, Boyacá.

DESCRIPCION= Limos arcillosos pardo amarillentos, marrones, humedos

MUESTRA= Sondeo 1

PROFUNDIDAD= 1.6 metros

DATOS DE LA MUESTRA DIAMETRO: 49 mm AREA INICIAL cm2 18.85

VOLUMEN:c.c 226.2 PESO: grs 398.11

k ANILLO 0.08

ALT. INI: cms= 12

P. UNIT = 17.6 kg/cm3

Lectura Deform. Def. Carga Deformación Muestra Def. Unitaria Area CF Area Corregida (A') Carga Total Esfuerzo sobre

(*10^-2) (Kpa) -10^-3 L (mm) ( L/Lo) 1-e (cm) Sobre la Muestra

(Kgf)

la Muestra

(Kgf/cm^2)

0 0 0 0.0000 0.0000 18.8500 0.0000 0.0000

1 42 0.01 0.0008 0.9992 18.8657 3.3600 0.1781

2 91 0.02 0.0017 0.9983 18.8815 7.2800 0.3856

3 120 0.03 0.0025 0.9975 18.8972 9.6000 0.5080

4 142 0.04 0.0033 0.9967 18.9130 11.3600 0.6006

5 162 0.05 0.0042 0.9958 18.9289 12.9600 0.6847

6 186 0.06 0.0050 0.9950 18.9447 14.8800 0.7854

7 215 0.07 0.0058 0.9942 18.9606 17.2000 0.9071

8 236 0.08 0.0067 0.9933 18.9765 18.8800 0.9949

9 246 0.09 0.0075 0.9925 18.9924 19.6800 1.0362

10 240 0.1 0.0083 0.9917 19.0084 19.2000 1.0101

Resistencia máxima (qu) = 1.0362 (Kgf/cm^2) c = qu / 2 = 0.5181 (Kgf/cm^2)

ELABORO. O.S. REVISO . ING. JAVIER VARGAS ROBLES

Deformacion unitaria

0.0000

0.1781 0.2000

0.3856

0.6006 0.6000 0.6847

0.7854 0.8000

0.9071

0.99491.0316021 Esfuerzo sobre la Muestra

(Kgf/cm^2)

1.2000 1.0000

Esf

uer

zo s

ob

re l

a m

ues

tra

kg/c

m2

.

0.0

000

0.0

008

0.0

017

0.0

025

0.0

033

0.0

042

0.0

050

0.0

058

0.0

067

0.0

075

0.0

083


0.4000 0.3771







MUESTRA= Sondeo 1


DATOS DE LA MUESTRA

Lectura Deform.

(*10^-2)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Def. Carga

(Kpa) -10^-3

0

41

89

111

140

162

199

223

243

256

254

Deformación Muestra

L (mm)

0

0.01

0.02

0.03

0.04

0.05

0.06

0.07

0.08

0.09

0.1

Def. Unitaria

( L/Lo)

0.0000

0.0008

0.0017

0.0025

0.0033

0.0042

0.0050

0.0058

0.0067

0.0075

0.0083

Area CF

1-e

0.0000

0.9992

0.9983

0.9975

0.9967

0.9958

0.9950

0.9942

0.9933

0.9925

0.9917

Area Corregida (A')

(cm)

18.8500

18.8657

18.8815

18.8972

18.9130

18.9289

18.9447

18.9606

18.9765

18.9924

19.0084

Carga Total

Sobre la Muestra

(Kgf)

0.0000

3.2800

7.1200

8.8800

11.2000

12.9600

15.9200

17.8400

19.4400

20.4800

20.3200

Esfuerzo sobre

la Muestra

(Kgf/cm^2)

0.0000

0.1739

0.3771

0.4699

0.5922

0.6847

0.8403

0.9409

1.0244

1.0783

1.0690



.


0.0000 DIAMETRO: 49 mm AREA INICIAL cm2 18.85


k ANILLO 0.08

ALT. INI: cms=

P. UNIT =

12

17.3 kg/cm3

0.1739 0.2000

0.4699

0.5922 0.6000 0.6847

0.8403 0.8000

0.9409 1.0244

1.10.7086390

1.2000

1.0000

Esf

uer

zo s

ob

re l

a m

ues

tra

kg/c

m2

.

0.0

000

0.0

008

0.0

017

0.0

025

0.0

033

0.0

042

0.0

050

0.0

058

0.0

067

0.0

075

0.0

083


0.4000 0.4025







MUESTRA= Sondeo 2




k ANILLO 0.08

ALT. INI: cms= 12




(Kgf)

la Muestra

(Kgf/cm^2)

0 0 0 0.0000 0.0000 18.8500 0.0000 0.0000

1 51 0.01 0.0008 0.9992 18.8657 4.0800 0.2163

2 95 0.02 0.0017 0.9983 18.8815 7.6000 0.4025

3 123 0.03 0.0025 0.9975 18.8972 9.8400 0.5207

4 155 0.04 0.0033 0.9967 18.9130 12.4000 0.6556

5 186 0.05 0.0042 0.9958 18.9289 14.8800 0.7861

6 210 0.06 0.0050 0.9950 18.9447 16.8000 0.8868

7 242 0.07 0.0058 0.9942 18.9606 19.3600 1.0211

8 250 0.08 0.0067 0.9933 18.9765 20.0000 1.0539

9 256 0.09 0.0075 0.9925 18.9924 20.4800 1.0783

10 251 0.1 0.0083 0.9917 19.0084 20.0800 1.0564




0.0000

Esfuerzo sobre la Muestra

(Kgf/cm^2) 0.2163 0.2000

0.5207

0.6556 0.6000

0.7861 0.8000 0.8868

1.02111.0539 1.10.7085364

1.2000

1.0000

Esf

uer

zo s

ob

re l

a m

ues

tra

kg/c

m2

.

0.0

000

0.0

008

0.0

017

0.0

025

0.0

033

0.0

042

0.0

050

0.0

058

0.0

067

0.0

075

0.0

083


0.4000 0.3856







MUESTRA= Sondeo 2


DATOS DE LA MUESTRA

DIAMETRO: 49 mm AREA INICIAL cm2 18.85


k ANILLO 0.08

ALT. INI: cms= 12




(Kgf)

la Muestra

(Kgf/cm^2)

0 0 0 0.0000 0.0000 18.8500 0.0000 0.0000

1 48 0.01 0.0008 0.9992 18.8657 3.8400 0.2035

2 91 0.02 0.0017 0.9983 18.8815 7.2800 0.3856

3 121 0.03 0.0025 0.9975 18.8972 9.6800 0.5122

4 166 0.04 0.0033 0.9967 18.9130 13.2800 0.7022

5 199 0.05 0.0042 0.9958 18.9289 15.9200 0.8410

6 223 0.06 0.0050 0.9950 18.9447 17.8400 0.9417

7 240 0.07 0.0058 0.9942 18.9606 19.2000 1.0126

8 255 0.08 0.0067 0.9933 18.9765 20.4000 1.0750

9 261 0.09 0.0075 0.9925 18.9924 20.8800 1.0994

10 253 0.1 0.0083 0.9917 19.0084 20.2400 1.0648



.


0.2000 0.2035

0.0000

0.5122 0.6000

0.7022

0.8410 0.8000

0.9417

1.0750 1.10.9096448 1.0126

1.2000

1.0000

Esf

uer

zo s

ob

re l

a m

ues

tra

kg/c

m2

.

0.0

000

0.0

008

0.0

017

0.0

025

0.0

033

0.0

042

0.0

050

0.0

058

0.0

067

0.0

075

0.0

083

0.5328 (Kgf/cm^2) 1.0657 (Kgf/cm^2) c = qu / 2 = Resistencia máxima (qu) =









MUESTRA= Sondeo 3


DATOS DE LA MUESTRA



k ANILLO 0.08

ALT. INI: cms= 12



(*10^-2) (Kpa) -10^-3 L (mm) ( L/Lo) 1-e (cm) Sobre la Muestra la Muestra

(Kgf) (Kgf/cm^2)

0 0 0 0.0000 0.0000 18.8500 0.0000 0.0000

1 66 0.01 0.0008 0.9992 18.8657 5.2800 0.2799

2 100 0.02 0.0017 0.9983 18.8815 8.0000 0.4237

3 130 0.03 0.0025 0.9975 18.8972 10.4000 0.5503

4 166 0.04 0.0033 0.9967 18.9130 13.2800 0.7022

5 211 0.05 0.0042 0.9958 18.9289 16.8800 0.8918

6 230 0.06 0.0050 0.9950 18.9447 18.4000 0.9712

7 242 0.07 0.0058 0.9942 18.9606 19.3600 1.0211

8 249 0.08 0.0067 0.9933 18.9765 19.9200 1.0497

9 253 0.09 0.0075 0.9925 18.9924 20.2400 1.0657

10 250 0.1 0.0083 0.9917 19.0084 20.0000 1.0522

0.4237


0.2000

0.0000

Esfuerzo sobre la Muestra (Kgf/cm^2) 0.2799

0.5503 0.6000

0.4000

0.7022

0.8000 0.8918

0.97121.02111.04971.10.6055722

1.2000

1.0000

Esf

uer

zo s

ob

re l

a m

ues

tra

kg/c

m2

.

0.0

000

0.0

008

0.0

017

0.0

025

0.0

033

0.0

042

0.0

050

0.0

058

0.0

067

0.0

075

0.0

083




0.4000 0.3979







MUESTRA= Sondeo 4




k ANILLO 0.08

ALT. INI: cms= 12




(Kgf)

la

Muestra

(Kgf/cm^2) 0 0 0 0.0000 0.0000 18.8500 0.0000 0.0000

1 35 0.01 0.0008 0.9992 18.8657 2.8000 0.1484

2 63 0.02 0.0017 0.9983 18.8815 5.0400 0.2669

3 94 0.03 0.0025 0.9975 18.8972 7.5200 0.3979

4 126 0.04 0.0033 0.9967 18.9130 10.0800 0.5330

5 166 0.05 0.0042 0.9958 18.9289 13.2800 0.7016

6 189 0.06 0.0050 0.9950 18.9447 15.1200 0.7981

7 211 0.07 0.0058 0.9942 18.9606 16.8800 0.8903

8 240 0.08 0.0067 0.9933 18.9765 19.2000 1.0118

9 249 0.09 0.0075 0.9925 18.9924 19.9200 1.0488

10 245 0.1 0.0083 0.9917 19.0084 19.6000 1.0311


0.0000

0.1484

0.2669 0.2000

0.5330 0.6000

0.7016 0.7981 0.8000

0.8903

1.01181.0438181 Esfuerzo sobre la Muestra

(Kgf/cm^2)

1.2000

1.0000

Esf

uer

zo s

ob

re l

a m

ues

tra

kg/c

m2

.

0.0

000

0.0

008

0.0

017

0.0

025

0.0

033

0.0

042

0.0

050

0.0

058

0.0

067

0.0

075

0.0

083



.


0.4000 0.3771







MUESTRA= Sondeo 4




k ANILLO 0.08

ALT. INI: cms= 12




(Kgf)

la Muestra

(Kgf/cm^2)

0 0 0 0.0000 0.0000 18.8500 0.0000 0.0000

1 41 0.01 0.0008 0.9992 18.8657 3.2800 0.1739

2 89 0.02 0.0017 0.9983 18.8815 7.1200 0.3771

3 132 0.03 0.0025 0.9975 18.8972 10.5600 0.5588

4 155 0.04 0.0033 0.9967 18.9130 12.4000 0.6556

5 176 0.05 0.0042 0.9958 18.9289 14.0800 0.7438

6 210 0.06 0.0050 0.9950 18.9447 16.8000 0.8868

7 237 0.07 0.0058 0.9942 18.9606 18.9600 1.0000

8 242 0.08 0.0067 0.9933 18.9765 19.3600 1.0202

9 249 0.09 0.0075 0.9925 18.9924 19.9200 1.0488

10 245 0.1 0.0083 0.9917 19.0084 19.6000 1.0311


0.0000

0.1739 0.2000

0.5588

0.6556 0.6000

0.7438 0.8000

0.8868

1.0000 1.0202 1.014.083811

1.2000

1.0000

Esf

uer

zo s

ob

re l

a m

ues

tra

kg/c

m2

.

0.0

000

0.0

008

0.0

017

0.0

025

0.0

033

0.0

042

0.0

050

0.0

058

0.0

067

0.0

075

0.0

083




0.4000 0.3856







MUESTRA= Sondeo 5




k ANILLO 0.08

ALT. INI: cms= 12




(Kgf)

la

Muestra

(Kgf/cm^2) 0 0 0 0.0000 0.0000 18.8500 0.0000 0.0000

1 48 0.01 0.0008 0.9992 18.8657 3.8400 0.2035

2 91 0.02 0.0017 0.9983 18.8815 7.2800 0.3856

3 120 0.03 0.0025 0.9975 18.8972 9.6000 0.5080

4 150 0.04 0.0033 0.9967 18.9130 12.0000 0.6345

5 190 0.05 0.0042 0.9958 18.9289 15.2000 0.8030

6 226 0.06 0.0050 0.9950 18.9447 18.0800 0.9544

7 242 0.07 0.0058 0.9942 18.9606 19.3600 1.0211

8 261 0.08 0.0067 0.9933 18.9765 20.8800 1.1003

9 266 0.09 0.0075 0.9925 18.9924 21.2800 1.1204

10 263 0.1 0.0083 0.9917 19.0084 21.0400 1.1069


0.0000

Esfuerzo sobre la Muestra (Kgf/cm^2)

0.2035 0.2000

0.5080

0.6345 0.6000

0.8000 0.8030

1.10031.1.210469 1.0211

0.9544

1.2000

1.0000

Esf

uer

zo s

ob

re l

a m

ues

tra

kg/c

m2

.

0.0

000

0.0

008

0.0

017

0.0

025

0.0

033

0.0

042

0.0

050

0.0

058

0.0

067

0.0

075

0.0

083

0.5626

0.1611







MUESTRA= Sondeo 5




k ANILLO 0.08

ALT. INI: cms= 12


1.2000

1.0000

0.8000

0.6000

0.4000

0.2000

0.0000



5722

Lectura Deform.

(*10^-2)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Def. Carga

(Kpa) -10^-3

0

38

75

99

133

178

209

241

249

253

250


L (mm)

0

0.01

0.02

0.03

0.04

0.05

0.06

0.07

0.08

0.09

0.1

Def. Unitaria

( L/Lo)

0.0000

0.0008

0.0017

0.0025

0.0033

0.0042

0.0050

0.0058

0.0067

0.0075

0.0083

Area CF

1-e

0.0000

0.9992

0.9983

0.9975

0.9967

0.9958

0.9950

0.9942

0.9933

0.9925

0.9917

Area Corregida (A')

(cm)

18.8500

18.8657

18.8815

18.8972

18.9130

18.9289

18.9447

18.9606

18.9765

18.9924

19.0084

Carga Total

Sobre la Muestra

(Kgf)

0.0000

3.0400

6.0000

7.9200

10.6400

14.2400

16.7200

19.2800

19.9200

20.2400

20.0000

Esfuerzo sobre

la Muestra

(Kgf/cm^2)

0.0000

0.1611

0.3178

0.4191

0.5626

0.7523

0.8826

1.0168

1.0497

1.0657

1.0522



.

0.3178 0.4191

0.7523

0.8826

1.0168 1.04971.106.50

Esf

uer

zo s

ob

re l

a m

ues

tra

kg/c

m2

.

0.0

000

0.0

008

0.0

017

0.0

025

0.0

033

0.0

042

0.0

050

0.0

058

0.0

067

0.0

075

0.0

083




0.4000 0.4152







MUESTRA= Sondeo 6


DATOS DE LA MUESTRA



k ANILLO 0.08

ALT. INI: cms= 12




(Kgf)

la Muestra

(Kgf/cm^2)

0 0 0 0.0000 0.0000 18.8500 0.0000 0.0000

1 56 0.01 0.0008 0.9992 18.8657 4.4800 0.2375

2 98 0.02 0.0017 0.9983 18.8815 7.8400 0.4152

3 126 0.03 0.0025 0.9975 18.8972 10.0800 0.5334

4 166 0.04 0.0033 0.9967 18.9130 13.2800 0.7022

5 200 0.05 0.0042 0.9958 18.9289 16.0000 0.8453

6 219 0.06 0.0050 0.9950 18.9447 17.5200 0.9248

7 241 0.07 0.0058 0.9942 18.9606 19.2800 1.0168

8 244 0.08 0.0067 0.9933 18.9765 19.5200 1.0286

9 248 0.09 0.0075 0.9925 18.9924 19.8400 1.0446

10 244 0.1 0.0083 0.9917 19.0084 19.5200 1.0269


0.0000


(Kgf/cm^2) 0.2375 0.2000

0.5334 0.6000

0.7022

0.8453 0.8000

0.9248 1.01681.0286 1.10.4042669

1.2000

1.0000

Esf

uer

zo s

ob

re l

a m

ues

tra

kg/c

m2

.

0.0

000

0.0

008

0.0

017

0.0

025

0.0

033

0.0

042

0.0

050

0.0

058

0.0

067

0.0

075

0.0

083




0.4000 0.3979







MUESTRA= Sondeo 6




k ANILLO 0.08

ALT. INI: cms= 12




(Kgf) (Kgf/cm^2)

0 0 0 0.0000 0.0000 18.8500 0.0000 0.0000

1 35 0.01 0.0008 0.9992 18.8657 2.8000 0.1484

2 63 0.02 0.0017 0.9983 18.8815 5.0400 0.2669

3 94 0.03 0.0025 0.9975 18.8972 7.5200 0.3979

4 126 0.04 0.0033 0.9967 18.9130 10.0800 0.5330

5 166 0.05 0.0042 0.9958 18.9289 13.2800 0.7016

6 189 0.06 0.0050 0.9950 18.9447 15.1200 0.7981

7 211 0.07 0.0058 0.9942 18.9606 16.8800 0.8903

8 236 0.08 0.0067 0.9933 18.9765 18.8800 0.9949

9 240 0.09 0.0075 0.9925 18.9924 19.2000 1.0109

10 238 0.1 0.0083 0.9917 19.0084 19.0400 1.0017


0.0000

0.1484

0.2669 0.2000

0.5330 0.6000

0.7016 0.7981 0.8000

0.8903

0.99491.001 Esfuerzo sobre la Muestra (Kgf/cm^2)

1.2000

1.0000

Esf

uer

zo s

ob

re l

a m

ues

tra

kg/c

m2

.

0.0

000

0.0

008

0.0

017

0.0

025

0.0

033

0.0

042

0.0

050

0.0

058

0.0

067

0.0

075

0.0

083



.


0.4000 0.3771







MUESTRA= Sondeo 7




k ANILLO 0.08

ALT. INI: cms= 12




(Kgf) (Kgf/cm^2)

0 0 0 0.0000 0.0000 18.8500 0.0000 0.0000

1 41 0.01 0.0008 0.9992 18.8657 3.2800 0.1739

2 89 0.02 0.0017 0.9983 18.8815 7.1200 0.3771

3 132 0.03 0.0025 0.9975 18.8972 10.5600 0.5588

4 155 0.04 0.0033 0.9967 18.9130 12.4000 0.6556

5 176 0.05 0.0042 0.9958 18.9289 14.0800 0.7438

6 199 0.06 0.0050 0.9950 18.9447 15.9200 0.8403

7 222 0.07 0.0058 0.9942 18.9606 17.7600 0.9367

8 241 0.08 0.0067 0.9933 18.9765 19.2800 1.0160

9 249 0.09 0.0075 0.9925 18.9924 19.9200 1.0488

10 246 0.1 0.0083 0.9917 19.0084 19.6800 1.0353


0.0000

0.1739 0.2000

0.6556 0.5588

0.6000

0.7438

0.8403 0.8000

0.9367 1.0160 1.104.083853

1.2000

1.0000

Esf

uer

zo s

ob

re l

a m

ues

tra

kg/c

m2

.

0.0

000

0.0

008

0.0

017

0.0

025

0.0

033

0.0

042

0.0

050

0.0

058

0.0

067

0.0

075

0.0

083




0.4000 0.3856







MUESTRA= Sondeo 8




k ANILLO 0.08

ALT. INI: cms= 12




(Kgf)

la Muestra

(Kgf/cm^2)

0 0 0 0.0000 0.0000 18.8500 0.0000 0.0000

1 48 0.01 0.0008 0.9992 18.8657 3.8400 0.2035

2 91 0.02 0.0017 0.9983 18.8815 7.2800 0.3856

3 120 0.03 0.0025 0.9975 18.8972 9.6000 0.5080

4 150 0.04 0.0033 0.9967 18.9130 12.0000 0.6345

5 190 0.05 0.0042 0.9958 18.9289 15.2000 0.8030

6 215 0.06 0.0050 0.9950 18.9447 17.2000 0.9079

7 220 0.07 0.0058 0.9942 18.9606 17.6000 0.9282

8 229 0.08 0.0067 0.9933 18.9765 18.3200 0.9654

9 233 0.09 0.0075 0.9925 18.9924 18.6400 0.9814

10 230 0.1 0.0083 0.9917 19.0084 18.4000 0.9680


0.0000

Esfuerzo sobre la Muestra (Kgf/cm^2)

0.2035 0.2000

0.5080

0.6345 0.6000

0.8030 0.8000

0.96540.09.8916480 0.90790.9282

1.2000

1.0000

Esf

uer

zo s

ob

re l

a m

ues

tra

kg/c

m2

.

0.0

000

0.0

008

0.0

017

0.0

025

0.0

033

0.0

042

0.0

050

0.0

058

0.0

067

0.0

075

0.0

083







MUESTRA= Sondeo 9




k ANILLO 0.08

ALT. INI: cms= 12


1.2000

1.0000

0.8000

0.6000

0.4000

0.2000

0.0000


0.7016


0.8023

0.8860

0.9738 1.0.0969732

Lectura Deform.

(*10^-2)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Def. Carga

(Kpa) -10^-3

0

38

75

99

133

166

190

210

231

239

236


L (mm)

0

0.01

0.02

0.03

0.04

0.05

0.06

0.07

0.08

0.09

0.1

Def. Unitaria

( L/Lo)

0.0000

0.0008

0.0017

0.0025

0.0033

0.0042

0.0050

0.0058

0.0067

0.0075

0.0083

Area CF

1-e

0.0000

0.9992

0.9983

0.9975

0.9967

0.9958

0.9950

0.9942

0.9933

0.9925

0.9917

Area Corregida (A')

(cm)

18.8500

18.8657

18.8815

18.8972

18.9130

18.9289

18.9447

18.9606

18.9765

18.9924

19.0084

Carga Total

Sobre la Muestra

(Kgf)

0.0000

3.0400

6.0000

7.9200

10.6400

13.2800

15.2000

16.8000

18.4800

19.1200

18.8800

Esfuerzo sobre

la Muestra

(Kgf/cm^2)

0.0000

0.1611

0.3178

0.4191

0.5626

0.7016

0.8023

0.8860

0.9738

1.0067

0.9932



.

0.1611

0.3178 0.4191

0.5626

Esf

uer

zo s

ob

re l

a m

ues

tra

kg/c

m2

.

0.0

000

0.0

008

0.0

017

0.0

025

0.0

033

0.0

042

0.0

050

0.0

058

0.0

067

0.0

075

0.0

083


0.4000 0.4152







MUESTRA= Sondeo 10


DATOS DE LA MUESTRA



k ANILLO 0.08

ALT. INI: cms= 12




(Kgf)

la

Muestra

(Kgf/cm^2)

0 0 0 0.0000 0.0000 18.8500 0.0000 0.0000

1 56 0.01 0.0008 0.9992 18.8657 4.4800 0.2375

2 98 0.02 0.0017 0.9983 18.8815 7.8400 0.4152

3 126 0.03 0.0025 0.9975 18.8972 10.0800 0.5334

4 166 0.04 0.0033 0.9967 18.9130 13.2800 0.7022

5 200 0.05 0.0042 0.9958 18.9289 16.0000 0.8453

6 219 0.06 0.0050 0.9950 18.9447 17.5200 0.9248

7 249 0.07 0.0058 0.9942 18.9606 19.9200 1.0506

8 260 0.08 0.0067 0.9933 18.9765 20.8000 1.0961

9 262 0.09 0.0075 0.9925 18.9924 20.9600 1.1036

10 257 0.1 0.0083 0.9917 19.0084 20.5600 1.0816




0.0000


(Kgf/cm^2) 0.2375 0.2000

0.5334 0.6000

0.7022

0.8453 0.8000

0.9248

1.05061.09611.1.038616

1.2000

1.0000

Esf

uer

zo s

ob

re l

a m

ues

tra

kg/c

m2

.

0.0

000

0.0

008

0.0

017

0.0

025

0.0

033

0.0

042

0.0

050

0.0

058

0.0

067

0.0

075

0.0

083

ANEXO 3.

PLANO TOPOGRAFICO DEL SITIO DEL

PROYECTO.

hUMEDAL

ARTIFICIAL SONDEO 5

SONDEO 10

SONDEO 4

LAGUNA DE

ENFRIAMIENTO

TORRE ENFRIAMIENTO

TERMOPAIPA, PAIPA, BOYACA.

DISEÑO:

SONDEO 9 SONDEO 3

SONDEO 8

SONDEO 2

LAGUNA DE

ENFRIAMIENTO

ING. JAVIER VARGAS R

PROPIETARIO:

TERMOPAIPA - GENSA

AREA:

TORRE DE

CONDUCCION

ELECTRICA

SONDEO 7 SONDEO 1

LAGUNA DE

SONDEO 6 ENFRIAMIENTO

LAGUNA DE

ENFRIAMIENTO

TOPOGRAFIA:

ING. ERIKA X. TORRES

CONVENCIONES

FECHA:

JULIO / 2020

ESCALA GRAFICA

0 5 10 15 20 25 35 50

ESCALA:

PLANO:

1 DE1

1: 250

Documents

· Certificado de vigencia y antecedentes disciplinarios CVAD-2020-137191 CONSEJO PROFESIONAL NACIONAL DE INGENIERÍA COPNIA EL DIRECTOR GENERAL CERTIFICA: 1. Que JAVIER VARGAS ROBLE