TABLA DE CONTENIDORESUMEN ...LISTA DE CUADROSLISTA DE FIGURASPARTE I1. INTRODUCCIÓN1.1 de Pequeña Escala Estudios Modelo1.2 Propósito de la Investigación Actual1.3 Antecedentes. . . . . . . .1.3.1 Material de ......1.3.2 Sección Fabrication2. TÉCNICAS DE MODELO2.1 Sección Fabrication2.2 Materiales .....2.3 Técnicas de Unión2.3.1 Plata Solder2.3.2 Heliarc Soldadura (TIG)2.3.3 Las pruebas de tensión de juntas soldadas a tope2.4 Conclusiones sobre materiales y técnicas de unión2.5 Modelo Secciones ....3. PRUEBAS DE CONJUNTOS Y VIGA3.1 Las pruebas conjuntas ......3. 1.1 Objetivo. . . .3.1.2 Las pruebas de tensión sobre el ala y el alma MuestrasResultados 3.1.3 Prueba de Conjunto ............3.1.3.1 14WF103-14WF103 Conexión3.1.3. 2 14WF 103-21 WF62 Conexión3.1.3.3 Pruebas cantilever3.2 Las pruebas de viga ..3 .2.1 Propósito ......3. 2. 2 Resultados de la prueba. . . .FABRICACIÓN 4. MARCO5. CONCLUSIONES ........

Tabla de Contenidos (Continúa)PARTE II1. PRUEBAS DE TENSIÓN1.1 Plano de tensión muestras.1.1.1 Procedimiento de prueba1.1.2 IC 010 de tracción muestras1.1.3 C020 muestras de tracción1.1.4 Brida y Web muestras de CI 020 Acero Modelo Vigas1.2 soldadas muestras de tensión ......................1.2.1 Fabricación .........................1.2.2 ClOlO y Cl020 soldadas muestras con alambre Oxweld 65 Filler1.2.3 B 1 113 muestras soldadas2. ENSAYOS CONJUNTAS .............2. Procedimiento de prueba 1. . . . . . . . .2.2 Conexiones 14WF103-I4WF1032.3 14WF Conexiones 103-21 WF622.4 Conexiones cantilever3. Los ensayos de vigas. . . . .3. Procedimiento de prueba 1.3. 2 Resultados de la prueba de la viga3.2.1 14WFI033.2.2 21WF62

RESUMENEste proyecto se dirige al problema de la fabricación de secciones de ala ancha de acero pequeña escala, pequeña escala articulaciones, y un marco de construcción a pequeña escala. Se logra a través de la prueba de tracción de 44 cupones los cuales 18 fueron soldadas a tope, el estudio de las técnicas de fabricación viables, la prueba de cuatro muele amplia vigas de brida y ocho articulaciones fabricados, y la construcción de un 1 YO IS-escala marco espacio. Las conclusiones esenciales derivados de los diversos experimentos y experiencias son los siguientes: 1. Las propiedades químicas y mecánicas de C 1020 de acero laminado en caliente son tales que se puede utilizar satisfactoriamente en el modelado de estructuras de acero. 2. Fresado secciones de ala ancha de laminado en caliente en barras es un método fiable y preciso para la fabricación de pequeñas secciones de escala con elemento de espesor por 25 milésimas de pulgada. 3. La tensión y pruebas conjuntas demostraron que el proceso heliarc con inoxidable Industrial 410 barras de relleno proporciona más resistencia y ductilidad adecuada para unir secciones C 1020 modelo. 4. Los valores altos finales obtenidos en las pruebas conjuntas no recocidas son un resultado del efecto de calentamiento de la proceso de soldadura y / o un cambio en las propiedades químicas del acero debido a la varilla de relleno. a. Pre-hibridación de las secciones antes de soldar no bajó los valores obtenidos a último momento el valor post-recocido. b. Muestras de tensión soldadas recocidos para no fallaron fuera de la distancia de una pulgada o dentro adyacente a la línea de calibre. c. Las pruebas de flexión demostraron poca diferencia entre el rendimiento y recocido y no recocido momentos finales. 5. La fabricación de un marco completo es posible, pero es necesario fijar los elementos durante el montaje y seguir una secuencia predeterminada de montaje para reducir las deformaciones de contracción.  Esta secuencia puede variar con cada estructura. 6. Hasta más opciones se hacen en el proceso de soldadura, es necesario recocer marcos enteros a obtener comportamiento de los miembros consistentes con las características de tensión-deformación del material. 7

Page 9LISTA DE CUADROSI. Propiedades mecánicas y químicas de ASTM A36 y SAE B 1113, Cl 010, y Cl 0202. propiedades químicas y físicas de Heliarc relleno Rods. . . . . . . . . . . . . . .3. Comparación de dimensiones específicas y reales para 14WF 103 y 21 WF62 Secciones4. Destaca la sección Rendimiento. . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Página131618195. Distancia entre plantas - brida a brida. . . . . . . .4 76.Una columna a Distancia - Brida de arista a Brida Edge487.Los resultados de pruebas de tensión deslizantes con C 1 01 0 y C1020 Aceros508.Los resultados de las pruebas web y la tensión de la brida de 14WF1 03 y 21 WF62 Modelo Vigas C Acero 1020 519.Resultados de Heliarc soldadas tensión Muestras5310. Los datos para 14WFI03-14WFI03 pruebas conjuntas55II. Datos para 14WF103-21WF62 pruebas conjuntas12. Los datos para pruebas en voladizo ...

13. Datos para 14WF 103 ensayos de vigas14. Datos para las Pruebas 21WF62 Beam8566.46566

Página 10Lista de figuras1. típicas curvas tensión-deformación de SAE C1 010, CI 020, BI 113, ASTM-A36 Aceros2. Esquema tic Diagrama de Proceso Heliarc soldadura. . . . . . . . . . . . .3. Curvas de esfuerzo-deformación para CI010, CI020, Blll3 soldadas tensión Muestras4a 14WFI03-14WFI03 Configuración Testing .......4b Dimensiones para 14WFI03-14WFI03 junta de esquinaConfiguración Sa Testing 14WF103-21WF62 .........Sb Dimensiones para 14WF me 03--21 WF62 junta de esquinaConfiguración 6a Testing voladizo ............6b Dimensión para 14WF Común Interior I 03 Columna - 21 WF62 Viga7. El recocido -Efecto sobre 4WFI03! Alma y el ala Tension Samples- CI020 HR Acero8. Efecto Anillamiento- en 21WF62 Web Tension Samples- C1020 HR Acero9. La extrapolación de rendimiento y de plástico Momentos de rodilla Hecho a Haunch rodillaI 0. 14WF I 03 I 03 -14WF curvas de deflexión Momento ...............II. 14WFI 03 -21 Momento WF62 curvas de deflexión12. La extrapolación de rendimiento y de plástico Momentos de Cara de brida a la columna de la línea central13. Momento de deflexión de la curva para la prueba de voladizo Publicar recocido-14. Momento de deflexión de la curva de pre-recocido Prueba voladizo15. Momento de deflexión de la curva por no recocido-Test voladizo16a 14WF I 03 Configuración de la prueba de viga ...........16b curvas de deflexión Momento para 14WF I 03 Vigas ...17a 21 Configuración WF62 Prueba del haz ..............17b curvas de deflexión Momento de 21 WF62 Modelo Vigas18. Dibujo Asamblea .........19. Viga de Detalle Conjunta Web Columna.20. Viga a la columna de la brida de conexiónSoldador Heliarc 21. ...........22. Tack y acabado de soldadura en la viga Asiento23. Tack y soldadura terminada en la placa superior24. Soldadura Vapor Honed.25. Terminada la viga26. tachuelas Web Refuerzo27. Web Refuerzo soldados y Vapor Honed28. Columna Terminado. . . . . . . . . . . .29. Columnas y Vigas sujeta en lugar para Soldadura30. Viga clavada en Web Columna ........31. Finalizada Beam para Web Connection Columna32. Finalizado Subensamblaje Marco ........33. Viga Columna Conexión brida sujeta en lugar para Soldadura34. Tack Weld en la viga a la columna de la brida de conexión35. Formación de Marco Subensamblaje36. La adición de Prueba Subensamblaje Frame37. Finalizado Marco ........

Página 11

Lista de figuras (Continuación)38. Finalizada Marco ..............39. Secciones adoptadas por motivos de medición Marco Terminado40. Configuración de la prueba de la rodilla Prueba conjunta ........41. Configuración de la prueba para la conexión en voladizo. . . . . .42. Principio de l4WFl03-l4WFl03 Prueba Común43. Iniciación de Web pandeo después Brida pandeo44. Descarga de la ............ Conjunto.45. pandeo en finalización de las pruebas .......46. Rendimiento Times y la iniciación de la Web y Chapetón de pandeo en el Pre-Recocida Prueba voladizo. . . . . . . . . . .47. Extreme pandeo de voladizo ..............48. Posición de los refuerzos de alma y la carga de bloques ......49. Cargando esquemática y Momento Diagrama para ensayos de vigas50. 21 WF62 Prueba del haz Mostrando Cargando Beam, Knife Edge, y soporte de rodillo5 l. Brida pandeo en l4WF l 03 Prueba del haz. . . . .52. Desarrollo de Rendimiento Lines en 21 WF62 Prueba del haz

Página 12PARTE II. INTRODUCCIÓN1.1 Estudios Pequeña Escala ModeloEl análisis y el diseño de los marcos de acero se ha convertido cada vez más sofisticado y eficiente ciente en la última década mediante el uso de la mejora de las tablas de diseño y tecno- ordenador nicas.  Para las estructuras convencionales, presente métodos de análisis se pueden emplear con confianza con la dosificación de los miembros sobre la base de algunos criterios prescritos, tales como códigos de construcción y de la construcción del puente. Cuándo estos métodos pueden ser empleados, no puede haber justificación económica para el estudio de un modelo estructura. Hay que tener en cuenta, sin embargo, que criterios existentes se basan en ESTÁ el miembro conducta que a veces es complejo y indeterminación minate. Para estructuras no convencionales, un rigo- rna rous análisis tica thema veces es insufi- ciente para geometrías que describen y estructural comportamiento. Es en estas áreas, el aumento de conocimiento borde del miembro y el comportamiento de toda la estructura, y el estudio de una estructura muy poco convencional tura, donde ningún análisis matemático puede ser aplicada, que los estudios de modelo pueden ser útiles. El uso de métodos experimentales ya tiene ha demostrado en las pruebas realizadas en el pleno secciones de escala en la Universidad de Lehigh y otra escuelas. Estas pruebas han dado lugar a la incorporación de diseño de plástico en el edificio código, datos recogidos en la distribución de tensiones residuales en secciones debido a la soldadura y laminación en caliente, y un mayor conocimiento sobre el miembro comportamiento bajo carga axial, flexión, etc. Ensayos a escala han sido muy valiosa, pero tener un número de limitaciones. Debido bro tamaños Ber. ensayos a escala real se han limitado a miembros simples y sencillas de uno, dos, o estructuras de tres pisos. Además, muy pocos laboratorios cuentan con las instalaciones para ensayos completa elementos de tamaño. Un estudio de un modelo a pequeña escala lo haría superar el problema de tamaño y sería menos consume tiempo y menos costoso.  Prueba de todo 11 estructuras para estudiar su comportamiento complejo se convertiría en posible y la gran reducción en las cargas necesarias para provocar un fallo que permitiría más laboratorios para llevar a cabo estos estudios sin la construcción de instalaciones costosas. 1.2 Propósito de la Investigación ActualEste proyecto se dirige al problema de la fabricación de secciones de ala ancha de acero pequeña escala, articulaciones de pequeña escala. y un edificio de pequeña escala marco. Se realizó a través de pruebas de 44 cupones de tracción de la que 8 fueron a tope soldado, el estudio de la fabricación factible tecno- técnicas, la prueba de cuatro muele ala ancha vigas y ocho juntas fabricadas.  y la construcción de un I YO Yo marco el espacio 5-escala. 1.3 Antecedentes 1.3.1 Materiales Plásticos, latones. y aceros son tres materiales que se han utilizado para estudios de modelos de acero secciones en el MIT Laboratory Ingeniería Civil toria para Modelos Estructurales. Las ventajas de los plásticos y latones son que sólo pequeñas cargas son necesarios para causar fracaso de estos materiales, y son relativamente fácil de fabricar. Su gran desventaja es que no cumplen con los requisitos de

similitud sario sario para modelar el comportamiento plástico de perfiles de acero. El plástico posee una cepa rendimiento mucho más alto de los aceros y el desarrollo de un rendimiento meseta en los latones es un altamente indeterminada ocurrencia. Acero como material modelo supera a juego características tensión-deformación con el acero estructural y debido a esto se utilizó como el modelo material en el proyecto. 1.3.2 Sección Fabrication En trabajos anteriores, se habían utilizado dos técnicas para la fabricación de ala ancha pequeña escala miembros. El primero de ellos fue el uso de soldadura por haz de electrones a la brida de fusible y web placas de anchura y espesor apropiado formar la sección deseada.  Aunque el proceso de produce soldaduras fiables, saltos y ligero retraso desviaciones de la línea central de la brida causaron separación ración del ala y el alma durante la prueba (Ref. 3). Estas secciones de ala ancha cuestan alrededor de cuarenta dólares por pie. El segundo proceso fue la molienda de sctions de barra rectangular de valores. Este proceso fue utilizado tanto en latón y acero con tolerancias generalmente mantenido dentro de ocho por ciento de determinado dimensiones. Resultados obtenidos en el modelo de acero secciones producen una buena correlación con simi- ensayos de vigas simples lar realizadas en Lehigh Universidad. Las secciones molidos cuestan desde $ 10.00 a 40,00 dólares por pie, dependiendo de la compañía y mate- ARN. 2. TÉCNICAS DE MODELO 2.1 Sección Fabrication Se consideraron cinco técnicas para el sector la fabricación de la pequeña escala de las vigas para este proyecto. Estos eran de laminación en caliente, extrusión de morir, soldadura por haz de electrones, soldadura por resistencia, y fresado en barras. En la actualidad, las secciones más pequeñas comercialmente disponible laminado en caliente son camisetas, ángulos y canales con un espesor mínimo de un octavo de pulgada. En el octavo a escalas de un decimoquinto previeron para el modelo trabajo. espesores mínimos a alrededor de Se requeriría 0,025 pulgadas. Instalaciones de laminación para tales secciones no están disponibles y no justificación económica se puede presentar para desarrollarlos. En cuanto a extrusión con matriz, el costo obvio es el coste de las herramientas para la matriz.  Si grandes cantidades se prevé para cada sección, el alto costo inicial de troqueles podría ser amortizado. Sin embargo, la experiencia indica que las ocasiones exigen pequeñas cantidades de una número de diferentes secciones en lugar de grande cantidades de algunas secciones. Un nuevo vistazo a los últimos avances en la tecnología de soldadura por haz de electrones no hizo indicación 12 cado que los inconvenientes anteriores (véase la Sección 1.3.2) pueden ser fácilmente resueltos. En consecuencia, Se intentaron sin nuevos sección fabricaciones utilizando este procedimiento. En la opinión de Thompson hijo Electric Co., Lynn, Mass. (un fabricante de resistencia equipo de soldadura), los costos de herramientas para la soldadura por resistencia de placas de brida y de la tela sería por lo menos igual a los costes actuales para moler las formas de barras rectangulares.  En Además, la separación de brida-web con experiencia en el haz de electrones soldado muestras podría todavía ocurrir. Aunque el costo de la brida de ancho de fresado formas es mucho mayor de lo que sería deseable, parece en la actualidad para ser el más procedimiento adecuado. A medida que más experiencia con la técnica se gana, se considera que los costos disminuir sustancialmente. Al mismo tiempo, otra técnicas seguirán siendo investigado. 2.2 MaterialesSe consideraron tres tipos de acero. Estos eran SAE CIOIO, Cl020, y Blll3. La CI 0 I 0 y CI 020 aceros fueron elegidos para simi- laridad de las propiedades químicas y mecánicas con aceros estructurales de bajo carbono. El BIII 3 acero fue elegido por su buena capacidad de mecanizado características, un factor importante ya que la vigas son a moler en la barra de acciones.  La comparación de Propie- mecánica y química propieda- para estos aceros SAE y acero ASTM-A36 se muestra en la Tabla 1. Cupones de tracción se muelen de CI 0 I 0, CI 020 y B 1 113 y probado para determinar resistencia y ductilidad propiedades. Los resultados de estas pruebas se resumen en la Figura I y son en comparación con la curva para el acero A36. Dieciséis IC 0 I 0 y CI 020 pruebas fueron parte de este proyecto, mientras que los BI 113 curvas se tomaron de Referencia 4. El acero CI 020, que tiene curvas tensión-deformación similar a, pero ligeramente más alto que el mínimo Valores ASTM A36, fue seleccionado provisionalmente como el material del modelo. Sin embargo, la selección final se retrasó hasta técnicas de unión habían sido investigado.

TABLA IPropiedades mecánicas y químicas de la ASTMA36 (Ref. 2) y SAE Blll3, CIOIO y Cl020 (Ref. 5)cMinnesota

pA360.250,80-1,20 0,040Blll3 (CR)0.130,70-1,00 0,07-0,12Ciolo (CR)0,08 a 0,13 0,30-,60 0.040Cl 020(HR)Desde 0,18 hasta 0,23 0,30-,60 0.040**MÍNIMO TÍPICO

2.3 Técnicas de Unión2.3.1 Plata Solder* MUESTRAS MÍNIMO En otros proyectos hermanos (Ref. 3, 4) de que se trate con estudios de las secciones modelo, soldadura de plata ha sido utilizada para unir secciones. Ella proporciona adecuada fuerza cuando se utiliza con el latón y el bronce, pero carece de suficiente fuerza plástica para unirse principal de acero elementos. Esto fue verificado en pruebas de tensión de muestras soldadas a tope de C 101 0 acero, en el que las articulaciones de plata soldado fallaron poco después de Rendimiento. ING del acero C 1 0 1 0. Soldadura de plata parece adecuada para la unión de los miembros secundarios, tales como refuerzos de alma. 2.3.2 Heliarc Soldadura (TIG) Tanto MIG (gas inerte metálico) y TIG (steno sten gas inerte) procesos de soldadura fueron investi- cerrada. Con consumible diámetro 0,030 pulgadas electrodos se encontró que las soldaduras MIG eran muy pesado, y con el material fino que era difícil de prevenir y burnthrough salpicaduras. El proceso TIG permitió una mayor control en las pequeñas escalas y más suave, más limpia Se obtuvieron soldaduras. En el proceso TIG el electrodo de tungsteno no se consume, sino más bien una alambre de relleno se introduce en el arco, se fundió, y propulsada hacia el ser conjunta formada. Blindados para 13 Mínimo Mínimo Rendimiento Extensible % E 2 pulgadas s Estrés Fuerza Calibre (Ksi) (Ksi) 0.50 36 ** 58 ** 23 ** 0,24 a 0,33 60 * 78 * 10 * 0,050 41 * 48 * 20 * 0,050 30 * 55 * 25 * ING del arco se obtiene con gases inertes que evitar la oxidación de la soldadura. Los átomos de gas son ionizado y llevar el arco desde el electrodo a el trabajo (Fig. 2).  El argón y el helio son los dos gases inertes más utilizados, con el argón utilizado solo o en combinación con el helio. Estos gases no son caros, proporcionar una suave arco, y por lo tanto causan poca salpicadura. Argon funcionamiento ates a una tensión de arco inferior a la mayoría de los gases y por lo tanto, disminuye la posibilidad de burnthrough con terial rna delgada. El equipo, que in- cluye generadores, tanques de gas, la antorcha de soldadura, equipo de seguridad, etc., cuesta alrededor de $ 2000 y requiere experiencia para producir buenas soldaduras.

2.3.3 Las pruebas de tensión de juntas soldadas a topeDieciocho muestras de tensión estándar, molidosde CI 01 0, C 1020 y BII13 aceros, se cortarona través del centro de su longitud de calibre. Culatala soldadura se lleva a cabo utilizando el sistema TIG,con Ox soldar 65 alambres de relleno para el CI 010 yC 1020 ejemplares y Industrial inoxidable 41 0alambres de relleno para el 1113 especímenes B. Tabla 2da las propiedades químicas de estos relleno

Página 15'TIC)c

: 0m.....YO-yo- <'"' Cn)>YO(/)-yo: 0m(/)(/): 0)>2nc1-t: 0CJ ')<m(/)YO0(F)60'TI(F)(/)tJ..I)>una:50mn(F).....040...... on....3001 \).o20CXJ..........

.....

.w10)>s:YO)>wC)(/)-yommYO(/)RESISTENCIA A LA TRACCIÓNNo proporcionado®Q)No.123456MAT.CIOIOCIOIOCI0208111381113A36NOTA: CURVAS 1-3 SON REPRESENTANTESELECCIONES DEL pruebas realizadas.CURVAS DE 4 Y 5 son promedios.510152025CEPA POR CIENTOCRUZRecocidoCALIBRESECCIÓNLONGITUD.434x.063 1100 ° F 40 MIN. ONE INCH.424x 0.090NINGUNOONE INCH.434x 0,063 1,100 ° F 40 MIN. ONE INCH. 385X, 700 975 ° F 60 M Ln. ONE INCH0,385

X.7QQNINGUNOONE INCHCURVA DADO ES UN MÍNIMO DE DOS PULGADASX303540

Página 16-nG)cJJmNYOen("'): Rms:)>-1("')0)>G)JJ)>s:0--nVI: Rmr)>JJ("'): R;mr02G)"CJJ0(")menen-

JJm"T1"" -!FUNDAELECTRODOTITULARELÉCTRICACONDUCTORTUNGSTENOELECTRODOSOLDADURAMÁQUINASUMINISTRO DE GAS

Página 17mate- ARN. Resultados de las pruebas típicas se muestran enLa Figura 3. En todas las pruebas, hubo un terial rnaen lugar de un fallo de la junta. Cuatro de los recocidosC 10 10 muestras fallaron dentro del gálibo de una pulgadade longitud con rendimiento y resistencia a la tracción fortalezas similares alas pruebas de tensión de fricción, mientras que los otros dosno fuera de las longitudes de calibre. Tres de los seissin recocer C 10 10 muestras no fuera de launa pulgada de longitud de referencia, y para aquellos que noen el interior, el extensómetro de una pulgada indicócepas que eran menos del 50% de lasque ocurre en el estado recocido. El C 1020muestras fueron recocidas y fracasaron adyacente a lasoldadura con resistencias a la tracción ligeramente superiorlos que se encuentran en las pruebas de tensión de fricción. SAEB 11 13 acero es extremadamente difícil de soldar debido a sualto contenido de azufre y fósforo. Exitososoldaduras se realizaron con relleno de hierro cromadoalambre, pero después de recocer las muestras tenían unaescala de superficie dura y gruesa. Como se ve comparandoLas figuras 1 y 3, el recocido redujo significativamentelos límites de elasticidad.2.4 Conclusiones sobre Materiales y UnirseTécnicasSobre la base de sus propiedades mecánicas ysu capacidad de soldadura, SAE C 1020 acero laminado en caliente eraseleccionado como el material más apropiado paraúltimos estudios de modelos fuerza de acero A36estructuras. Su disponibilidad en secciones delgadas oespesores de chapa presta a su uso en modelos de unavariedad de formas estructurales. Para el mecanizado(Fresado) de formas de ala ancha de rectangularen barras, no es tan conveniente como SAE BYO113de acero. Sin embargo, el B 1YO13 exhibiciones de acero determinadoresistencia y soldabilidad características queperder el equilibrio de su mecanizado deseable caracterización

isitics.Soldadura Heliarc con Oxweld 65 e Industriajuicio inoxidable alambres 410 de relleno producen articulaciones deindeterminado fuerza y ductilidad, ya que encada soldadas a tope tensión probar una rotura dúctilproducido en el material de base en lugar de en elconjunta. Las muestras que fueron recocidas después desoldadura en general, no al lado de la culatasoldadura. Por otro lado, el especificado no recocidohombre parecía exhibir una zona afectada por el caloradyacente a la soldadura de tal manera que la mayoría de estosespecímenes no fuera el calibre de una pulgadalongitud que se utilizó.2.5 Modelo SeccionesUno-XV escala 1 2 WF62 y 14WF 1 03secciones fueron molidas de C 1020 de acero laminado en calientebar de stock de Precision Co. Formas de Suffern,Nueva York. Dimensiones especificadas y AS-dimensiones entregados se muestran en la Tabla 3. Costopara las secciones molidos era alrededor de $ 27 por pie.Las secciones terminados fueron entregados en seis alongitudes de tres metros. El 14WF 103 evidenciado muypoco de inclinación, pero un barrido de hastaY2pulgadas en unasección de nueve pies estuvo presente. Esto no presentóproblema, sin embargo, ya que la máxima requeridalongitud era de tres pies. Las 21 secciones WF62estaban retorcidos alrededor del eje longitudinal, conuna de ellas con una rotación de 30 grados desde un extremo alel otro. Cuando se cortan estas secciones y / orecocido, algunos de este giro se redujo, perono eliminada.TABLA 2cMinnesota410 inoxidable0.151.0Oxweld 650.041.20Propiedades químicas y físicasde Heliarc relleno VarillasSispCr1.00,0300.04120.500,0200,017-

16PhZnTiTS(Ksi)-85 1000,1 00.070.1075 95

Página 18"TIG)cJ: lmwYOen-yoJ: lmenen(J)80-yoJ: l)>z70nc®J: l<m60en"TI0......J: l(F)50n0-.J.o(F)(F)40n

w0cr:N..__.o(F)DO30CDNo. MATERIALRELLENOCRUZRECOCIDOMODO DEMAT.SECCIÓNFRACASOw201CIOIOOX SOLDADURA 65. 427 •. 057 1100 ° F- 45 MIN.MATERIAL2IC 02 0OXWELD65, 430 • 0.1131100 ° F- 40 MIN.MATERIALmr-01038 Ill 3MANCHAS MENOS. 351 •. 0341525 ° F- 40 MIN.MATERIAL410m---0-yomz510152025303540en0

zCOLADOR POR CIENTO UNA PULGADA CALIBREen)>s:"TJr-men

Página 19Sección14WF I 0321WF62-Sección14WFI032JWF62TdCUADRO 3La comparación de las dimensiones especificadas y realespara14WFYO03y21 WF62SeccionesDIMENSIONES SPFCII'IEDd (en)h (en)t1(En)0,9500,9720,0541,4000,5480,041-DIMENSIONES promedio reald(En)h (en)t1(En)0,9500,9720,0521,4020,5480,041*

CALCULADO! 'DIMENSIONES ROM18tw(En)YO(En4) *0,0360.02300,0270.0262tw(En)/ (In4) *0,0340.02250,0280.0265

Página 203. PRUEBAS DE CONJUNTOS Y VIGA3. 1 Las pruebas conjuntas3.1.1 PropósitoLas pruebas conjuntas tenían tres propósitos:1)adeterminar la resistencia de la soldadura en una articulaciónconexión12) para determinar el efecto ynecesidad de recocido soldada miembros, y3) para poner a prueba los propios miembros y paracomparar el rendimiento real y los momentos finalescon momentos teóricos calculados. Nueve ensayosfueron planeados: seis pruebas de la rodilla conjunta (tresI 4WF I 03- 14WF 103 conexiones y tresConexiones 14WF103- 2lWF62, Figs. 4 y5),y tres pruebas en voladizo de21Secciones WF62soldadas a las bridas de 1 4WF I 03 columnas (Fig.6). Para cada tipo de conexión, no habríatres condiciones de tratamiento térmico. Una articulaciónhabrían sus miembros recocida a 1000grados F durante una hora con un horno fresco antesa la soldadura. El segundo conjunto se recocióde la misma manera después de la soldadura. El tercero eraa no ser recocido.3.1.2 Las pruebas de tensión sobre el ala y el alma MuestrasPara determinar las características de tensión-deformación deel acero utilizado en la fabricación de las secciones,cuatro probetas de tensión se mecanizan a partir de

las muestras tomadas de la brida y de un webL sección 14WF 03 y seis de la web de un2 1 sección WF62. Tres muestras de la21WF62y dos de los 14WFl03 se recocieron a 1000gradosFdurante 45 minutos y horno enfriado. Lavalores medios de rendimiento obtenidos a partir del recocidoy no recocidas especímenes de prueba tanto de sec-Sección14WF I0321WF62CUADRO 4Sección Rendimiento Fuerza(0,1%Offset)RecocidoNo recocido37.6 ksi35.1 ksi44.6 ksi47.2 ksi19ciones fueron utilizados en los cálculos de rendimiento ymomentos de plástico para el recocido y nopruebas conjuntas y haz recocidos. Estos valores sonse muestra en la Tabla 4.3.1.3 Resultados de la prueba conjunta3.1.3.1 14WF103-14WF103 ConexiónLa Fig ur e10g ives r esu lts para el14WF1 03- 14WF1 03 de conexión para combinadaflexión y carga axial. El momento de flexión paralas pruebas conjuntas de esquina fue tomada por elintersección de los ejes neutros y se llama lamomento anca. Momentos teóricos erancalculado a la cara de las articulaciones y luego fueronextrapolado a la intersección del miembrolíneas centrales (Ver Fig.9).Los resultados de una pruebano se muestran, la de la primera post-recocidoprueba. Este espécimen fue descartado debido a anneal-ing irregularidades. Una segunda conexión originalmenteprevista para el pre-recocido fue post-recocidoy sustituido por la conexión anterior.Momentos pronosticados coinciden estrechamente con ellos valores experimentales para el caso recocido. perosubestimar la fuerza de la unannealedconjunta. Comp buidoMiyMp

valores no eranmodificado para tener en cuenta la carga axial desdeP / Pymax. fue sólo alrededor de 0,13. Brida pandeo seiniciado en la región de plástico y se convirtió en muypronunciado ante el pandeo web ocurrieron.No hubo evidencia de fallo en las soldaduras.La rotación de la articulación basándose en su horizontaldeflexión promedio de 0,007 radianes en rendimiento y 0,06radianes en carga última.3.1.3.2 14WF103- 21WF62 ConexiónLos resultados de la articulación 14WF I03- 2 1WF62pruebas se gjven en la Figura I l. El pre-recocidoconexión se incluye en esta serie y al igual queverse, llegado a un momento último yo 00pulgadas-libras más altas que la de la post-muestra recocida. El re no recocida muestraconsistió el momento más alto. alrededor de 140 pulgadas-libras mayor que la de la post-recocidoconjunta. El rendimiento calculado y los momentos de plásticose basan en caso de fallo de la sección de WF62 2 1.(Aunque el 21 WF62 tiene un mucho menormódulo de sección que el 14WF103, tiene una

Página 21FIGURA 4a- 14WF103- 14WF103 PRUEBAS DE CONFIGURACIÓNFIGURA 5A- 14WF103- 21WF62 PRUEBAS DE CONFIGURACIÓNFIGURA 6a- PRUEBAS VOLADIZO CONFIGURACIÓN20

Página 22N-14WFI03BEAM14WF103 COLUMNAFigura 4b-DIMENSIONES PARA 14WF103-14WF103CODO//21WF62 BEAM14WFI03 COLUMNAFigura 5b-DIMENSIONES PARA 14WF103-21WF62CODO

Página 23:qSI<.DYO {), .._YOIt)G)YO

C \ 1=(. £)Qu ...¢-C \ 114WFI03-- 1-- +-C \ 1=(.Oc0u ...¢-(\ JYOCDFigura 6b-DIMENSIÓN DE INTERIOR CONJUNTA 14WF103 COLUMNA-21WF62 BEAM22

Página 24;; +ES> 1 - SS3cLlSCf)YO-Cf)wYO-(\ JLL.0w(!)<{0 ::w><{YO(!)z_j<{w2z<{0z0

(\ JCf)YO-Cf)wYO-(\ JLL.0w(!)<{0 ::w><{2-LO¢YOLL.0000Qw_j<{w2z<{(\ J0o ::: tLOr <l0r <lw(!):::><{LO(!)(\ JYOu2wz00(\ J

YO2-<{0 ::1-Cf)1.01-2wu0 ::wa_00FIGURA 7 recocido-EFECTO SOBRE 14WF103 alma y el ala TENSIONMUESTRAS-C1020 HR ACERO23

Página 25e01 '@)0(!)0LO0'L:; t0f'c ')ES> t-SS3.lS(F).....(/)UJ.....f'c ')LL.0w<!)<{una:w><{YO(!)z<{w

zz<{0z0C \ 0,10en.....enIJJ.....It)J '()J '()Ll ...0IJJt!)<0una:IJJ<!)><IJJYOt!)z<(!)It)It)C \ 0,1YOLL.u0z000IJJz000IJJC \ 0,1YOz<-<

IJJuna:z.....zen<{It).....z('JIJJuuna:UJQ ..00FIGURA 8 recocido-EFECTO EN TENSIÓN 21WF62 WEB MUESTRAS-C1020 HR ACERO24

Página 26AncaDISTANCIACARADISTANCIApM- MDISTANCIA HaunchHAUNCH-CARAxDISTANCIA CARACONJUNTO1.14WFI03-14WFI032. 14WFI03-21WF621.14pFIGURA 9-extrapolación de rendimiento y PLÁSTICO MOMENTOS DERODILLA CARA A Haunch RODILLA25

Página 27.,G)c:: 02500m....0YO(/)

....CD_j: E.,YO....YO20000wuYO....z: E.,....YO-0z1500wNs:w0 \0s:0m20YO1000mu.,zr-: Jmn<TYO05002nc: JJ<menBEAM BRIDAPANDEO

BEAM BRIDAPANDEOCOLUMNAPANDEO®BEAM WEB/ 'PANDEO "PANDEOMomentos teóricosCURVAHEATMOMENTO LA CARAMOMENTO HaunchNo.TRATAMIENTOMiMpMiMp1De recocido178 0194 02 02022102NINGUNO1665181 018102070-------- - --0,1000,2000,300DESVIACIÓN junta horizontal (PULGADAS)

Página 28BEAM WEB PANDEO'TIC)c2500: DPANDEOm........enYO(YO)......... J2000

'TI....0uwzYON....: IE.._"T1z1500c: TINNw-.]s00s:mz1000-1YO0)0umz'TI::::>r-<!mYOn-15000Momentos teóricosC URIIEHEATMOMENTO LA CARAMOMENTO HaunchNo.TRATAMIENTOMiMpMiMp1PRE -ANNEAL

1690I 9 2 019 3021 90z2Recocido POST-16901920193021 90nc3NINGUNO1780207020302360: D<men0,1000,2000,300DESVIACIÓN junta horizontal (PULGADAS)

Página 29mayor tensión de fluencia y por lo tanto el valor deMPparael 21 WF62 es sólo ligeramente menor que la dela 14WF 103.) Rotación para esta conexiónpromediado 0,0 1 radianes en rendimiento y 0,03 5 radianes encarga de rotura.3.1.3.3 Pruebas cantileverResultados de las pruebas se dan en voladizoLas figuras 13 a 15. El teórico de curvadocurva de deflexión incluye deflexiones de cizallamiento endel orden de 0,005 pulgadas en el rendimiento. La variaciónen la Figura 13 de la curva A de este teóricocurva se debe en parte al hecho de que el 21 WF62miembros se torcieron ligeramente. El giro en labrida aumentó lecturas en el manómetro de línea,que se centró inicialmente en virtud de la web.Brazos de momento se tomaron de la línea central dela columna hasta el punto de carga, y se calcularendimiento y de plástico momentos se ajustaron a partir delos valores nominales de la multiplicación de la columnadistancia de la línea central dividido por la distancia cara(Fig. I 2).El rendimiento y los momentos finales de la post-prueba de recocido se encontraban en buen acuerdo conmomentos calculados. Un "superior" e "inferior"momento de fluencia se encontró para ambos haces, pero

su significado no se conoce en la actualidadtiempo. El pre-recocido sección apoyado 400pulgadas-libras más que el último computarizadamomento. La sección no recocido apoyóel mayor momento final, más de 900 pulgadas-libras por encima de su computarizada últimomomento. Suponiendo que el valor alcanzado fue de hecholaplaticmomento para la sección, lo haríacorresponder a una tensión de fluencia de 67 ksi en elbrida. Descarga de todas las secciones fue ini-ATED poco después de ala y el alma pandeo teníantenido lugar.3. 2 ensayos de vigas3.2.1 PropósitoEl tercer punto de carga y 21WF6214WF I 03 vigas estaban destinados a ayudar en28la determinación de la influencia de recocido en elel comportamiento de las secciones de ala ancha molidas. Lapruebas conjuntas habían dejado un poco abierta la cuestiónde que era más crítico, el trabajo en frío ytensiones iniciales inducidas por la molienda de la brida de anchoformas o las influencias provocadas por lasoldadura con argón y helio.3.2.2 Resultados de la pruebaFiguras 16a y 17a muestran la configuración de la prueba,mientras que las figuras 16b y 1 7b Dar los resultados para dos14WF 103 y dos vigas 21 WF62 respectivamente.El comportamiento de la unannealed 14WF 103haz era muy similar a la de la recocidoespécimen, aunque ambos alcanzaron sólo alrededor del 93por ciento del momento de plástico predicho. Estosvalores bajos pueden haber sido debido al hecho de quese basaron los valores momento plástico predichosen la tensión cupones tomadas de otras longitudes dematerial. De hecho, otros cinco recocido 14WF I 03vigas fueron probados por grupos de estudiantes en unMIT laboratorio graduado tema. Cada vigacomportado de una manera más predecible. con unarespuesta típica estando indicado por la curva 3 enLa Figura 16.Las vigas 21 WF62 doblaron lateralmente en brevedespués de alcanzar momentos de rendimiento. Arriostramiento lateralhabía sido proporcionado de manera queQ / ry=37, un valorligeramente por encima del 35 especificado para acero A36 enlas especificaciones AISC 1963. En realidad, el21 material de WF62 tenía un límite de elasticidad superior a40,000 psi, de modo que un espaciamiento pondiente arriostramientoencharcamiento que quizás£ / ryincluso menos que 30 debe

se han utilizado. Mientras que las pruebas fueron bruscamenteterminado antes de cualquier re- información concluyenteGårding recocido vs especímenes no recocido podíaobtener, no parece que cualquierdiferencia significativa comportamiento tendríaocurrido. De una manera un tanto negativa, tienese indica que los modelos deben ser arriostrados en elmisma manera como prototipo o, a la inversa, quemodelos pueden ser utilizados para estudiar cosas tales comoarriostramiento requisitos.

Página 30; I_- DI TA "JS?!.DISTANCIA CARAp1- -· ------------p-YO21WF62YO21WF62- '-------· -----'- 1-lYOYOMcOLUMN: MFACEx: MFACEx'14WFI03YOYO/// 1 //, R ;;CENT Erline DISTANCIAE DISTANCIAFAC1.12FIGURA 12-extrapolación de rendimiento y PLÁSTICO MOMENTOS DEBRIDA CARA A CENTRAL COLUMNA29

Página 31"T1G)c: CmwYOs:0s:mz-j0m"T1r-m(")-j0z(")c: C<wm0"T10: 0"'C0en-j: Yo: -zzm)>rm0("))>z-1rm<m:: D-1m

en-1C /)m__jYOYOu2--2:::>_J0u@)2w0C)2-02w(!)2500R ------------------- ------------------- r r --------- ---------.Mp189015001000500---- R ---BRIDA PANDEOGrietas finas en el encubrimientoAT ala comprimida--- Curva teórica0,1000,200VERTICAL Desviación de haz (PULGADAS)0,300

Página 32000, ....)(!)z_jyu:::>CDw

(!)z<(_j1..1 ..0z<(CDw3:YO/00LON0000000'1C \ J0N00lOw>una::::>u_j<(u-1-wuna:0w: R:1-00000LO{S8l- H ::: LNI)NnlO @ .lN30NION38001 "0

0(F)w: R:0u0zN0z0YO-uw_j1..1 ..w0<(IUCD0_j0<!0u1-A ::w>FIGURA 14-MOMENTO DE LA CURVA DE LA DESVIACIÓN DE PRUEBA VOLADIZO RECOCIDO-PRE31

Página 33(/)CD... JYOYOuz-z:::>... J0(.)J1-zw: 20

<:.>z0zwen3000--------0,100PANDEO WEBBRIDAPANDEO--------- Curva teórica0,200VERTICAL Desviación de haz (PULGADAS l0,300FIGURA 15 MOMENTO DE LA CURVA DE LA DESVIACIÓN DE PRUEBA VOLADIZO RECOCIDO-NO32

Página 34Figura 16a- 14WF103 BEAM TEST DE CONFIGURACIÓNFigura 17A- 21WF62 BEAM TEST DE CONFIGURACIÓN33

Página 35.,-C)c: 0m_.C ')r ::: rYOs:0s:m2......0m.,rm(')......02(')c: 0

<mC /).,0: 0......; :: ..: E.,_.0(, JDOm)>s:C /)MplMir -. :::::: .------- ®(/) I 800YO - /.: ._--------My2f -. /, MP2 ---------CDCOLAPSOCD_JYO1600YOYOYO-.......YOYOzYOwYO0YOYOzYO<L:YOCl ..600(F)YO,0-

l,: E4002000.2COLAPSOI. recocido 1000 ° F 60MIN.2.NO RECOCIDO3.MODELO DE CURSO-RECOCIDO900 ° F60Min.0.40.60.81.01.21.4Desviación de haz (PULGADAS)1.6

Página 36w0 ::::: :)_j-<:(LL(9z_ju:: :)m_j<T0 :::wYOYO-YO<T_jYOYOYOYOYO(\) 1 -YO'aaYO

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u-YO-wn ::0wYOYO-00<.D00'\! "(S8l- H:> NI) 1N3V'JOV'J N'VdSOIV \ l00C \ lYON0-co0c..o0'\! "0N0(. [)wYOuzz01-uw_jLL ..w0c :: rwmFIGURA CURVAS 17b-MOMENTO-deflexión para 21WF62 HACES DE MODELOS35

Página 37FABRICACIÓN 4. MARCOEl propósito de la fabricación de un marco erapara determinar los problemas que surgirían enla Fabricación, y la precisión que podrían ser

obtenida en el producto acabado. Prueba de lamarco no estaba prevista en el proyecto.Las dimensiones del marco pueden verse enFigura 18, con detalle de las juntas en las Figuras 19 y20.El 14WF103 columnas y vigas 21WF62se cortaron a las longitudes apropiadas en una banda de alta velocidadvieron y las plazas, refuerzos, y placas muelena partir de acero suave. Antes de cualquier operación de soldadura podría serhecho, todas las partes se limpiaron para eliminar el polvo, aceite,y óxidos.El primer paso en la soldadura real era ella sujeción de una viga 21 WF6 2 en una plantilla, seguido dela virada del asiento viga y la placa superior enel ala inferior y superior de la viga (Fig. 22y 23). Durante viradas, estas piezas secundariasse llevaron a cabo en el lugar con pequeñas pinzas. Estosabrazaderas se retiraron a continuación y el asiento y la parte superiorplaca soldada todo alrededor (Figs. 22 y 23). Laviga fue entonces Vapor-mate para eliminar unla oxidación en la soldadura terminada (Fig. 24). Lavapor-Hone es una mezcla de aire comprimido,agua, y una arena muy fina de arcilla-como textura. EnAsí mismo, se completaron todas las vigas(Fig. 25).LaYO4WFYO03 columnas fueron marcadas enla altura del haz correspondiente y la webrefuerzos fueron golpeados ligeramente en su posición.Los refuerzos de alma se molieron ligeramente oversizepara compensar la contracción durante la soldadura. Larefuerzos de alma fueron clavadas, soldadas por todas partes,y el área afectada vapor mate-(Figs. 26 a28). Debido a una ligera contracción sobre los débileseje en la primera planta, un ángulo de caída se produjo a lasel pie de la columna y fue posteriormenteenderezado con un martillo de cuero crudo.Una plantilla especial que consiste en una placa de acero planacon pequeños ángulos rectos soldadas a su superficie aniveles de piso correspondiente se utilizan en elfabricación de los tres pórticos en lamarco. Las columnas se sujetaron encada lado de la placa, con una brida de cadaplana columna contra la placa. Las vigas fueronentonces sujetada contra los pequeños ángulos, con laasientos de vigas y placas superiores que descansan contra la bandade la columna (Fig. 29). Asientos y placas superioresluego fueron añadidas a las columnas (Fig. 30). Despuéstodos los haces se tachuelas, se completó la soldaduraalrededor de cada asiento y la placa superior con el marcosiendo sujetado (Fig. 31). Los marcos no eranvapor-mate. La figura 32 muestra un cuadro com-completado. Dos pórticos fueron sujetados en

cada lado y perpendicular a la anteriorplaca mencionada tal que las bandas de lacolumnas y la placa estaban en planos paralelos.Estos marcos se espaciaron a una distancia igual ala longitud de las vigas longitudinales para sersoldado en su lugar. Las vigas longitudinales erancalzar a la altura adecuada por encima de la placa de maneraque se centran en las bridas de lacolumnas, y se sujetan a los ángulos (Fig. 33).Estas vigas fueron luego viró a las bridas delas columnas (Fig. 34). La asamblea se volvióuna y vigas de tachuelas en el otro lado por lamismo proceso (Fig. 35). Estas soldaduras fueron entoncescompletado con los marcos y vigas fijassujetado. Entonces el otro lado se reclamped ylas soldaduras terminadas. El web-columna vigasoldadura pestaña que mira fuera del marco tuvo quehacer mientras que el lado opuesto se fija ala plantilla.El marco restante se añadió a la sub-Asamblea por el proceso recién descrito (Fig. 36).Las figuras 37 y 38 muestran el acero completadomarco.Durante la fabricación de la articulación para las pruebas,Parte II, Sección 2, se descubrió que elOx de soldadura 65 resultó difícil trabajar con cuando unagran cantidad de soldadura que se debía hacer en unolugar. Una escoria oxidada formada en la parte superior de labaño de fusión durante la soldadura e inhibidos pene-tración del material de relleno. El uso de 410material de relleno alivia esta dificultad, y desdeellamostró una fuerza indeterminado de mayorde 80 ksi en las pruebas de tensión, se decidió utilizareste a lo largo del resto del proyecto entanto las articulaciones y la fabricación de estructuras. Marco

Página 38w-...)"'T1C)c: IJm....00YO)>(YO)(YO)m3:DOr- <

0: IJ)>2C)L_2'I' iW 21wF_2 WI21WF62__-n111111, 'YO1 ''YOYOyo: 1)YOII 't-IWI21WF62IWI21WF62YOYO.! II!YOYO21WF62YOrt - ======= I21WF62'4 "YOL!l ----YOYO4II---- L ---------------2YO8II---- __ JVISTA FRONTAL21WF62YO1 = --- - -

----_______:YO---JYO1yoYOYO21WF62YOYO'YOI ==21WF62J-_Jyo.....ur- -II4 "YO-_.......,VISTA LATERAL

Página 39, --+'yo· - - __ J -1v!21WF62ESCALA COMPLETA TAMAÑOASIENTO VIGA Y PLACA SUPERIOR 1/16 "de espesorFIGURA 19-VIGA DE COLUMNA WEB DETALLE CONJUNTA

Página 40r --------L'---1 / 16II

WEBEndurecerER- '/f-.yo-!YOYOYO21 WF6221WF62· -----yor -------YOYOYOYOl.YO----- · - · ---.YOEscala- TAMAÑO COMPLETOYO'.........._____r --- 14WF103YO'IIFIGURA 20 VIGA DE COLUMNA brida de conexión10

Página 41FIGURA 21- SOLDADOR HeliarcFIGURA 23- virar y soldadura terminadaEN LA PARTE SUPERIOR PLACAFIGURA 22- virar y soldadura terminadaSOBRE VIGA ASIENTOFIGURA 24 SOLDADURA DE VAPOR AFILADO CON PIEDRA

Página 42FIGURA 25- viga acabadaFIGURA 26-tachuelas WEB REFUERZOREFUERZO FIGURA 27- WEB WELDED

Y VAPOR AFILADO CON PIEDRAFIGURA 28- COLUMNA ACABADO

Página 43FIGURA 29-columnas y vigas EMBRIDADOEN LUGAR DE SOLDADURAFIGURA 31- TERMINADO AL RAYOCOLUMNA WEB CONEXIÓNFIGURA 30-BEAM Tacki; D ACOLUMNA WEBFIGURA 32- COMPLETADO MARCOSUBCONJUNTO(Nota zonas afectadas por el calor)

Página 44FIGURA 33- BEAM PARA COLUMNA-BRIDACONEXIÓN sujeta en lugarPARA SOLDADURAFIGURA 34- Suelde SOBRE VIGA DECOLUMNA brida de conexiónFIGURA 35- FORMACIÓN DE SUBCONJUNTO MARCO

Página 45- · -- ·· - · - · --..,'',.•-t_l_· L..'\YO,YO•Illinois. •: . YO-IP "" 1-enfermo,.YOjYOjl'FIGURA 36 ADEMÁS DE LA ÚLTIMA

SUBCONJUNTO MARCOFIGURA 37 COMPLETADO-MARCOFIGURA 38- COMPLETADOMARCO

Página 46fabricación se comenzó a trabajar con I / 16a-pulgadas-varillas de diámetro dando un espesor de la soldadura de aproximaciónmadamente 0,14 pulgadas, pero éstos fueron sustituidos por. Varillas 032 pulgadas de diámetro dando una soldadura mucho más finadel orden de 0,08 pulgadas de espesor. El argón seutilizado a lo largo de fabricación como el gas de protección.Figura 2 que retrata la antorcha heliarc utilizadoa lo largo de la fabricación.La geometría de la estructura se completadada en las Tablas 5 y 6 (consulte la Fig. 39).Desplazamiento máximo fuera de plano no se re-reflejado aquí, pero estaba cerca de un cuarto de pulgada.Ellase sintieron los resultados son satisfactorios para esta inicialintento de fabricación de estructuras.5. CONCLUSIONESI. Las propiedades químicas y mecánicas deC 1020 de acero laminado en caliente son tales que puedeser utilizado satisfactoriamente en el modelado deestructuras de acero.2. Fresado secciones de ala ancha de laminado en calientebar de valores es un método fiable y precisopara la fabricación de secciones de pequeña escala conespesores de elementos hasta 2 5 milsandths de pulgada.3. La tensión y pruebas conjuntas demostraron queel proceso heliarc con Acero Industrial410 barras de relleno proporciona más que suficienteresistencia y ductilidad para la unión de C 1020secciones modelo inoxidable.4. El último mo- predicho por encima de lotos obtenidos en la articulación no recocido-pruebas son principalmente un resultado de la soldaduraproceso.a. Secciones que fueron recocidas después de soldaduraING tenía menor capacidad de carga últimaque los que no fueron recocidas.b. No recocido muestras de tensión soldadasno lejos de la zona soldada inclusoaunque la superficie mínima sección transversalocurrido en las soldaduras.c. El haz de recocido y no recocidopruebas mostraron el mismo rendimiento y últimamomentos.5. La fabricación de un marco completo esposible, pero es necesario fijar los elementosdurante el montaje y seguir un pre-determinada secuencia de montaje para reducirdeformaciones de contracción. Esta secuencia puede

variar con cada estructura.6. Hasta más opciones se hacen en elproceso de soldadura, es necesario recocermarcos enteros para obtener ESTÁ el miembroconducta consistente con ca- tensión-deformacióncarac- del material.

Página 47.-.---- "!!Ul¡Ay!: E<LA ::LLl__432-.1TOtCT: i1-: t0-NYOf ()[L)CD<L<L[L)<L<Luna:LLC02t: l11__RR-YO• I123YO23YO23Deo

MARCO A------DE1DE 2.-MARCOB444- · --- 1YO--------- 1Cjww<T: ECD<L<LA ::LL1YO! YO [)CD_J :!r555yoyot!YOYOLYOYOlYOyoYOYOYO'YOYOtFIGURA 39-SECCIONES TOMAR PARA MEDIR MARCO TERMINADO2]2

11-zlYOYOYO!L_

Página 48TABLA 5DISTANCIA ENTRE PISOS-brida a brida (en pulgadas)(Consulte la Figura 39)Suelo DistanciaDimensión especificadoMarcoSecciónl-22.34.31-22.34.3- -La14.7710.6210.5915.3010.6010.60La214.7610.5910.5710.6010.60La314.7410.6110.5810.6010.60La414.7210.6210.5910.6010.60La514.7410.62

10.6110.6010.60B14.7410.6210.6110.6010.60B214.8310.6210.5910.6010.60B314.8110.6210.5910.6010.60B414.8110.6110.6010.6010.60B514.7410.6210.5910.6010.60c14.7310.6210.5810.6010.60c214.7310.6210.5910.6010.60D14.8010.6210.5910.6010.60

D214.8110.6110.5910.6010.60E14.7410.6210.6010.6010.60E214.73I 0.6210.5910.6010.60

Página 49CUADRO 6COLUMNA A COLUMNA DISTANCIABRIDA borde a borde BRIDA (en pulgadas)(Consulte la Figura 39)Nivel del pisoEspecificadoDistancia234DimensiónDeo32.0232.0232.0332.00DE132.0432.0032.0432.00DE232.0032.0132.0032.00DE332.0032.0132.0032.00Arrullo16.00

16.0016.0016.00CD116.0015.9916.0016.00CD216.0015.9816.0016.00CD316.0015.9916.0016.00ABO15.0915.0915.0915.05AB115.0915.0915.0915.05AB215.0715.0615.0715.05AB315.0715.0915.0715.05AB415.0815.0715.0815.05AB515.0915.0915.0915.05

Página 50PARTE II1. PRUEBAS DE TENSIÓN

1.1Tensión Plano Muestras1.1.1Procedimiento de pruebaUn total de 26 ensayos de tracción se llevaron a cabo enejemplares de C 1 01 0 C y 1 020 fría y calientechapas de acero laminadas. Estos se molieron a dimensionessiones de acuerdo con las especificaciones ASTM paramuestras de tracción (Ref. 1). Todo tratamiento térmico es resumenmirse en las Tablas 7 y 8. Las muestras fueronprobado en el Tinius Olsen prueba de 12.000 librasmáquina a una velocidad de cruceta de 0,05 pulgadas porSe hicieron minutos, y la cepa medicionescon un Tinius Olsen S 100 con un extensómetrolongitud de calibre de una pulgada. Se utilizaron apretones de fricciónpara la carga de la muestra, y fueron alineados en unaplano vertical antes de la prueba. Cargas vs cepasfueron registrados automáticamente en la Tinius Olsenlápiz gráfico con un ajuste de sensibilidad de 0,04en / in; es decir, cada pulgada en el gráfico representadoCepa del 4 por ciento en la muestra. Todas las pruebas fueronrealizado para completar el fracaso de la muestra.1.1.2 C1 010 muestras de tracciónSe dan los resultados completos de estas pruebasen la Tabla 7. Para las muestras ClOlO laminado en frío,no hubo diferencia significativa se produjo en el punto de rendimientoo resistencia a la tracción entre los especímenes an-nealed a 800 ° F y 000 ° F. Muestras recocidasen II 00 ° tenido puntos de rendimiento y resistencia a la tracciónmenor que las otras muestras recocidas. Rendimientoy valores últimos de las muestras no recocidocayó dentro del rango de las muestras recocidas a800 ° F y! 000 ° F. Todas las muestras demostraron unalímite de elasticidad y una meseta de rendimiento de aproximadamenteCepa del 2 por ciento seguido de endurecimiento por deformacióny un alargamiento total de aproximadamente 34-40por ciento.1.1.3 C1020 tracción muestrasLas tres muestras Cl020 recocidos, resumenpuntos de fluencia mirse en la Tabla 7, exhibido yresistencias a la tracción superiores a los de la CI 01049aceros. Los límites elásticos de las muestras variaronentre 46,6 MPa, mientras que la resistencia a la tracciónvariada 63,9 a 66,0 ksi. Las muestrasexhibió una meseta rendimiento de 2 cepa por ciento yun alargamiento total de 32 a 36 por ciento.1.1.4Ala y el alma especímenes deC1020 Acero Modelo VigasUn total de seis muestras se prepararon a partir de unaI I 03 4WF sección. cuatro de las bridas y dosdesde la web. Dos muestras de la brida y una webmuestra fueron recocida a I 000 grados F con unaHorno fresco y el resto no recibió el calortratamiento. Los resultados de dos de estas pruebas eran

válido debido a una discrepancia de calibración en elMáquina Tinius Olsen. Resultados de los cuatropruebas restantes (tablaR)muestra diferenciasentre el con- recocido y no recocidocondición. Para las muestras no recocidas. rendimientofortalezas fueron determinados por el 0. 2 '/ r compensadométodo. También una resistencia a la tracción ligeramente superiorse obtuvo para estos especímenes. El recocidoespecímenes poseían un punto de menor rendimiento yresistencia a la tracción deCI 020 pruebas reportadas enParte IL sección 1.1.3. Una meseta rendimiento de 2 porcepa ciento se obtuvo con un promedio totalelongación del 32 por ciento.Seis muestras de banda de una sección de 21 WF62 eranprobado con tres muestras recocidas y tresno recocida (Cuadro 8). Todas las seis muestras demues-trado un límite elástico superior y tracciónfuerza que los 14WF I 03 muestras. Una vez más unameseta de rendimiento era escaso en la no recocidomuestras y rendimiento fortaleza fue tomada en un 0,2 porcompensado ciento. Para las muestras recocidas. un rendimientomeseta fue tomada en un 0,2 por ciento offset. Para elmuestras recocidas. una meseta rendimiento de 2 por cientoEsta cepa se obtuvo con una alargada total mediogación del 32 por ciento.

Página 51CUADRO 7RESULTADOS DE PRUEBAS DE TENSIÓN llano con C 1010 y C 1020 ACEROSRendimientoExtensibleZonaEstrésEstrésElongaciónMaterialNo.Recocido(In) x (en)(Ksi)(Ksi)una pulgada (%)ClOlONinguno.423x.09041.245.336C10102Ninguno.424x.090

39.148.440ClOlO3800 ° F 60 min..423x.09037.847.440ClOlO4800 ° F 60 min..425x.08944.547.640ClOlO5800 ° F 60 min..426x.02443.545.638ClOlO6800 ° F 60 min..426x.02431.844.336C101071 000 ° F 60 min..427x.09042.247.640ClOlO81 000 ° F 60 min..427x.09043.048.440ClOlO91 000 ° F 60 min..427x.02444.245.736ClOlO101 000 ° F 60 min..427x.024

43.445.836ClOlO1 11100 ° F 40 min..434x.06335.843.940C10101 21100 ° F 40 min..434x.06235.342.038C10101311 00 ° C 40 min..435x.06132.642.634C102011 00 ° C 40 min..434x.06346.163.934C102021100 ° F 40 min..434x.06346.666.032Cl02031100 ° F 40 min..434x.06346.165.336

Página 52TABLARESULTADOS DE LA WEB Y TENSIÓN BRIDA PRUEBAS DE 14WF I03Y 21 WH12VIGAS DE MODELOC1020 ACERORendimientoTcnsikZona

EstrésEstrésElongaciónSecciónElementoRecocido(In) x (en)(Ksi)(Ksi)una pulgada (1;)21 WF62WEBNinguno0,033X0,37548.464.02721WF62WEBNinguno0.02 X0,43145.765.22521WF62WEBNinguno0.02 X0,43547.464. (12321 WF62WEB1000 ° F 45 min.0.02 X0,43642.361.53221 WF62WEB1000 ° F 45 min.0.02 X0,43645.361.52 '>21WF62WEB1 000 ° F 45 min.

0,028X0,43746.362.03414WFI03WEBNinguno0,028X0,43534.460.0314WF103BRIDANinguno0,053X0,43635.860.22314WF103BRIDA I 000 ° F 45 min.0,052X0,43637.458.42 (114WF103BRIDA I 000 ° F 45 min.0,052X0,43637.859.13951

Página 531.2 soldadas tensión Muestras1.2.1 FabricaciónExcepto para dos muestras, que no eransuelo superficie después de la soldadura, el generalmétodo de fabricación fue el siguiente:1. Las muestras de tensión fresadas se cortaron a lapunto medio de su longitud de referencia.2. El material fue limpiado y desengrasado enel área del corte.3. Las dos mitades se unen entoncesy se sujeta.4. Las secciones se unen con un solo paso deel soldador lápiz heliarc y relleno especificado

material.5. El exceso de soldadura era áspero suelo en unmuela y terminar en una plantamáquina de molienda horizontal para formar unaespécimen de espesor constante.6. pestañas a la izquierda al principio y al final de lade soldadura se eliminaron con un archivo de acero.7. áreas de sección transversal en el centro de lalongitud de referencia se midió con un unomicrómetro pulgadas, y el rendimiento reportadobasada en las fortalezas y resistencias a la tensión de arcoen estas áreas.1.2.2 C1010 y C1020 soldadas muestras conOxweld 65 Filler alambreLos resultados de estas pruebas pueden encontrarse enMesa9.En todos los casos el fracaso se produjo en la basematerial. Especímenes del uno al seis eransuelo después de la soldadura y recocido a IYO00grados F durante 45 minutos y se dejó que el hornocool. Tensiones rendimiento varió de 31.7 a3.9ksiy resistencia a la tracción 40,5 a 46,5 MPa.Cuando se obtuvieron mesetas rendimiento, que promedioedad cepa 1,75 por ciento con la máxima alargadogaciones de un treinta por ciento.Especímenes del siete al diez no fueron An-nealed. En dos casos, el fracaso se produjo fuera de ladistancia inicial. Aquellos que falla dentro del medidorlongitud no adyacente al borde de calibre conalargamientos medidos de ocho y un diez por ciento.En este grupo, el rendimiento subraya desde 34,7 a 39. Iksi y tensiones de tracción 40,5-4 7,4 ksise obtuvieron.Especímenes 11 y 1 2 se probaron en elcondición soldada. Ambos fallaron fuera dellongitud de referencia con puntos de rendimiento de 31,6 MPa, yresistencia a la tracción de 42,6 y 43,4 MPa.Dos soldadas C 1020 muestras se molieron yrecocido para la prueba. Ambos fracasaron en el interior deluna pulgada de distancia inicial con alargamientos de 12y el 14 por ciento. Puntos rendimiento fueron 48,8 y49,4 MPa y resistencias a la tracción 71,0 MPa y 70,4ksi.1.2.3 81.113 muestras soldadasLos datos de estos ensayos se dan en la Tabla 9.Tres muestras se molieron y recocidas a1525 ° F durante 40 minutos y el horno se enfrió.Unaextremadamente duro escala se produjo en laspecimnsque tuvo que ser retirado antes

aplicando el extensómetro. Rendimiento aver mesetas ·edad cepa 2,5 por ciento y elongaciones 22 Totalal 26 por ciento de la tensión. Tensiones rendimiento fueron 33,0 ksiy 42,8 MPa, muy por debajo del límite de elasticidad encontradosen las pruebas de tensión de civil (Parte1).y la tracciónfortalezas eran 57,3 ksi y 7'6.2 ksi. Una de las muestrasno estaba recocido y tenía un límite elástico de 57,3ksi y una resistencia a la tracción de 79,7 ksi. Fracasoocurrido fuera de la distancia.2. ENSAYOS CONJUNTAS2.1 Procedimiento de pruebaLaSe planificaron total de nueve pruebas, las articulacionespara ser fabricado con Heliarc empleadora soldaduraInoxidable Industrial 410 alambres de relleno. El Fabricioprocedimiento catiónico para estas articulaciones fue como sigue:YO.Las secciones se limpian y se sujetan para formarla articulación deseada.2. Las secciones se unieron inicialmente por tachuela soldaduramg.3. Los refuerzos fueron colocados y tachuelasoldada.4. La conexión de la brida de viga a la columna eracompletado por soldadura todo alrededor de la vigaalas y alma.5. El conjunto era vapor perfeccionado.6. Los refuerzos fueron soldados de meta.Las pruebas de la rodilla fueron diseñados de manera que el fracasoocurriría en la brida de compresión de la

Página 54CUADRO 9RESULTADOS DE Heliarc soldadas MUESTRAS DE TENSIÓNRendimientoExtensibleRellenoZonaEstrésEstrésElongaciónNo. materialesAlambreRecocido(In) x (en)(Ksi)(Ksi)una pulgada C / r)ClOlOOxweld 651100 ° F 45 min..425x.05731.741.7

Gauge exteriorCIOIO2Oxweld 651 1 00 ° F 45 min..426x.05537.444.026Ciolo3Oxweld 651100 ° F 45 min..427x.05737.644.930ClOIO4Oxweld 651 1 00 ° F 45 min..432x.05538.946.52ClOlO5Oxweld 65 11 00 ° C 45 min..427x.03034.740.5Gauge exteriorCIOIO6Oxweld 651100 ° F 45 min..425x.02638.840.512CIOIO7Oxweld 65Ninguno.431 X.02340.847.4CIOIO8Oxweld 65Ninguno.422x.02734.740.510Ciolo

9Oxweld 65Ninguno.426x.05735.041.0Gauge exteriorCIOIO10Oxweld 65Ninguno.424x.05539.147.4Gauge exteriorCIOIOIIOxwcld 65Ninguno.434x.06131.64: 2,6Gauge exteriorCIOIO12Oxweld 65Ninguno.435x.06131.643.4Gauge exteriorCI020Oxweld 651100 ° F 40 min..430x.ll349.470.414CI0202Oxweld 651100 ° F 40 min..429x.l 1348.871.0128111341 0 Acero 1525 ° F 40 min..435x.07133.057.326BI 1132 41 0 Acero 1525 ° F 40 min..351 X.03442.8

78.2')')BIII33 410 Acero 1525 ° F 40 min..357x.04338.775.0')')BI 1134 410 inoxidableNinguno.433x.08057.379.7Gauge exterior

Página 55viga o columna debido a la flexión (Ref. 6). Paralas pruebas en voladizo, refuerzos web columna eranproporcionado para evitar una falla de corte.Todosde las pruebas se llevaron a cabo en el InstronMáquina de prueba Modelo TT-C con un Instron Fcélula de carga de tensión-compresión. Calibración de lala máquina se llevó a cabo antes de cada prueba y unamovimiento de la cabeza transversal de 0,002 pulgadas por minutose utilizó en todas las pruebas. La prueba de set-ups para eltres tipos de conexiones se muestran en las Figuras40 y 41. La articulación modelo fue colocado en laplaca base y la varilla de carga a través de alu-canales num se unen a la célula de carga dela máquina Instron. La placa de base se colocóen el Instron movimiento de la cruceta, que fuelevantado hasta que los taladros en las vigas y lafueron alineados audiencias radiales. Un cuarto-pulgadas-diarnder pasadores se insertan a continuación a través de larodamientos y vigas radiales. Para las pruebas de la rodilla, unaángulo recto redacción triángulo se utiliza en posiciónciona los pasadores en la columna y alfileres en lahaz en un plano vertical. Para las pruebas en voladizo,el triángulo se utilizó en el centrado de la cargavara sobre la línea central de la columna. La basea continuación, la placa se fija a la cabeza cruzada con"C"abrazaderas. Carga fue aplicada a las articulaciones porlevantar la cabeza transversal en movimiento. Lectura DesviaciónIngs fueron tomadas por cada 50 libras de carga de hastaa ceder. Para las pruebas de rodilla, lecturas de cargafueron tomadas a intervalos de desviación especificados despuésproduciendo había ocurrido. Porque había doslecturas de deflexión que se tomen en el voladizopruebas. lecturas de deflexión se tomaron en específicointervalos de desviación después de ceder habían ocurrido.TodosSe continuó con las pruebas hasta que comenzaron las seccionespara descargar y brida extrema y de abolladura del alma

que había ocurrido.Momentos de inercia utilizados en la informática teo-momentos teóri- se obtuvieron promediando mi-lecturas crometer toman en cuatro puntos de cadasección entregado.2.214WF103-14WF103 ConexiónLos datos para esta conexión se dan enTabla I 0. El conjunto no recocido alcanzó unmomento último de 2.690 libras por pulgada comoen comparación con un momento final previsto derA2,070 libras por pulgada. Para el conjunto de recocido, unmomento último de 2275 libras por pulgada eraobtenida, en comparación con un máximo predichomomento de 2.210 libras por pulgada. La diferencia enmomentos finales calculadas entre el an-nealed y no recocido pruebas conjuntas se debe a unadiferencia de rendimiento destaca entre el recocidoy las muestras de tensión no recocidas tomados de una14 WF 1 03 sección. Para el conjunto no recocido,fallo se produjo en el ala comprimida hazadyacente a la brida de la columna. Para elanneaedconjunta, el fracaso se produjo de nuevo en la compresiónbrida pero en la columna, a las afueras de la webrefuerzo. Poco después de la descarga de las articulacionesocurrido, web pandeo fue notable, aunqueesto probablemente coincidió con el momento cumbrevalor y fue la causa de la descarga de laarticulaciones. Las figuras 42 a 45 dará la progresiónSion de este pandeo.2.3 14WF103-21WF62 ConexiónLos datos para esta conexión se dan enTabla 11. prevista momentos se basan enfracaso de la sección 21 WF62. La no-espécimen recocidos alcanzaron la más alta últimomomento en 2.410 libras por pulgada frente a unas previsionesmomento último de 2.360 libras por pulgada. Pocose observó efecto de pre-recocido, ya que unamomento último de 2.370 libras por pulgada eraobservado en comparación con un máximo predichomomento de 2.190 libras por pulgada. El recocidoconjunta alcanzó un momento final de 2.275 pulgadaslibras, en comparación con un momento previsto de2,190 libras por pulgada. Descarga de todo el especificadomens comenzaron inmediatamente después de pandeo web deel 21 WF62 se había producido, seguido pocoporpandeo de su patín de compresión adyacente ala rodilla. Aunque rendimiento de la 14WF I 03También era evidente, el pandeo de esta sección lo hizono ocurrir a lo largo de las tres pruebas. Horizontaldeflexiones conjuntas fueron menos para esta sección, conmomentos finales se producen a alrededor de 0.060pulgadas horizontal deflexión frente aproximado

madamente 0,12 pulgadas de deflexión horizontal para el14WF 1 03-14WF 103 de conexión.

Página 56CUADRO 10DATOS PARA 14WF103-14WFI03 pruebas conjuntasPublicar recocido-No recocidoMomento HaunchDef Horizontal.Momento HaunchDef Horizontal.(In. Lbs.)(In.)(In. Lbs.)(In.)00002830.00122830.00125660.00345660.00328480.00628480.005 I11320.008511320.0 () 7 I14140.010514150.00 <)217000.012217000.011717700.013619120.014318400.01542055.016X19350.02402125

0.020219380.028021900.026019550.036022300.03 2020700.056022700.042022400.100024100.060022650.11202505.OXOO22750.128025500.090022150.160026500.120019030.200026900.150016600.24002620. Yo 6XCJII 210.320023100.190018350.23001320.2XOO55

Página 57CUADRO 11OAT A PARA 14WF pruebas conjuntas 103-21 WF62Publicar recocido-Pre-recocidoNo recocidoAncaHorizontalAnca

HorizontalAncaHorizontalMomentoDesviaciónMomentoDesviaciónMomentoDesviación(In. Izda.)(In.)(In. 1B).(In.)(In. Lbs.)(In.)0000002740.00112740.00132740.00295480.00255480.00215480.0061220.00518220.00368220.010210950.008310950.005310950.011813700.010813700.006413700.0137I () 450.012516450.00771645

0.015917800.01371780.OOB17800.0174I () JK0,0 l ()2191H0.010019180.0191jl) 720.021019740.012019740.020020000.025020100.014021300.029020700.031020800.020022250.035021400.037021900.026023850.053021900.041022650.030024100.062022750.049023250.035023850.071022500.055523700.04402185

0.086021() 50.061020000.082019000.098018350.069016850.108018300.104016250.097013550.140015650.122014950.109011230.165011500.168013270.125010420.17509890.196011500.147098 ()0.1650

Página 58/CALIBRECARGA1 '-ROD CARGAALUMINIOCANAL--- RADIAL ser un anillo-1/4 "D. PINPLACA BASEFIGURA DE CONFIGURACIÓN 40-TEST DE PRUEBA articulación de la rodilla57

Página 59c ---SECCIÓN BBYO

_j _ :: __YO01SECCIÓN AArsALUMINIOCANAL-14WFI03 -/ L / 4 ''DPINRADIAL DEL OSO GNLCOMPARADOR./ PLACA BASEFIGURA 41 AJUSTE DE LOS ENSAYOS PARA CONEXIÓN VOLADIZO

Página 60FIGURA 42- COMIENZO DE 14WF103-14WF103 CONJUNTA DE PRUEBAFIGURA 44- DESCARGA DE LA JUNTAFIGURA 43-INICIACIÓN DEL WEB BUCKLIN (DESPUÉS DE CARGA DE PUNTA BRIDA59FIGURA 45- PANDEO EN EJECUCIÓNDE PRUEBAS

Página 612.4 voladizo ConexiónLos datos para esta conexión se dan enTabla 1 2. Las deflexiones de un voladizo permanecidoconstante después de la descarga del otro voladizocomenzó.Al igual que en las pruebas conjuntas anteriores, la no-espécimen recocidos alcanzaron la más alta últimoresistencia a los 3 210 libras por pulgada frente predichoresistencia a la rotura de 2.310 libras por pulgada. Lamuestra de pre-recocido alcanzaron un valor últimode 2,630 libras por pulgada en comparación con un pronosticadomomento último de 2.150 libras por pulgada. Superiorpuntos de fluencia estaban presentes en ambas de las an-vigas nealed; sin embargo, ningún rendimiento meseta ocurrenciaINCURRIDOS y la carga de las muestras se reanudaroninmediatamente después del punto de menor rendimiento fuealcanzado. Un momento último de 2.210 pulgadaslibra fue observada en comparación con el predichovalor de 2.150 libras por pulgada. En el pre yarticulaciones posterior recocido. pandeo web se inicióseguido en breve por primera pandeo brida y ladescarga de la muestra. Para el no-caso recocido. pandeo brida ocurrió primero,adyacente a la soldadura. Las fotografías de la pre-espécimen recocidos se muestran en las Figuras 46 y47.3. Los ensayos de vigas3.1 Procedimiento de prueba

Cuatro vigas se prepararon para la prueba bajola condición de momento constante a través de latercio medio de sus longitudes (Fig. 48). Dosvigas eran 14WFYO03 secciones y dos eran21 WF62secciones. Un haz de cada sección fue: .lnnealcd EnYO000 grados F durante una hora ypermitido al horno fresco. mientras que las vigas restantestenido ningún tratamiento de calor. Figura 49 da dimensiónsto_s para las vigas y las posiciones de la weblos refuerzos y de bloques v Estos.YO·eran st versiónsoldada en posición para las pruebas recocidas yen su lugar con tornillos de 2,56 para el no-anne: pruebas .l \ ed.El equipo de pruebas es muy amplia y sólo unaresumen de la misma se dará aquí (ver Ref. 4).oad tel vigas se aplicó a través de un unovástago de pistón dtameter MCH unida a un gascilindro. La carga se distribuye a la thirtpuntos de las vigas por medio de un smallloadin1viga (Fig. 50). Se midió la carga aplicadaBYIcélula de carga (puente de Wheatstone completo que consiste01cuatro medidores de deformación) unido al pistón RooLa salida de la célula de carga calibrada era Monitores (por un osciloscopio. Desviación lecturas wentomada con un Ames de cuatro pulgadas, una milésimamedidor de graduación-dial situado bajo el lowe1brida en el tramo medio. Se aplicó la cargaIFLincrementa hasta el rendimiento, ya partir de entonces loa (se determinó para incrementos especificadosOldeflexión micispan.Soportes para las vigas eran filo de la navajaenun extremo y un rodillo en el otro (Fig.50).Arriostramiento lateral, como se muestra en las Figuras 50, 51, ana52, se prestó en secciones transversales 7 J 8 INCTdentro de los terceros puntos.3.2 Resultados de la prueba de la viga3.2.1 14WF103Los datos de estos ensayos se dan en la Tabla JlEl comportamiento lineal de estas vigas followeade cerca el comportamiento predicho teóricamente. Lasección no recocido produjo por primera vez en 1471 sobre

pulgada libras frente a 1.700 pulgadas libras para elhaz de recocido. Ambos valores son más bajosque los valores calculados, que eran 1,665 pulgadaslibras y 1 7 80 libras pulgadas respectivamente.Colar el endurecimiento de las secciones comenzó despuésaproximadamente 0.5 pulgadas de deflexión mitad del tramo.Aquí pandeo brida empezó a desarrollarse, pero elsecciones continuaron para aceptar carga con elhaz de recocido llegar a un momento final de1,775 libras por pulgada y la no recocida beaJl \un momento final de 1 761 libras por pulgada.Colapso de las secciones a continuación, se produjo debido aextensa pandeo brida (Fig. 51).3.2.2 21WF62Los resultados de estas pruebas de arco dan en la Tabla14. El comportamiento lineal de estas vigas tambiénseguido muy de cerca su comportamiento teórico.Ambas secciones recocidas y no recocidascedido a aproximadamente 1640 libras por pulgada.Este valor es inferior a los valores teóricos,que eran 1.690 para el recocido y 1780 para

Página 62LÍNEAS FIGURA 46- RENDIMIENTO Y LA INICIACIÓN DE WEB Y BRIDACARGA DE PUNTA DEL TEST VOLADIZO PRE-RECOCIDOFIGURA 47- PANDEO EXTREMA DE VOLADIZO(Tenga en cuenta la formación de rendimiento Lines en la columna)61

Página 63r -6 "-""-6 "--t-6 "--- 1__f'o'1II14WF103]-\ _VBLOQUESSTIFFENE RS1 \21WF62Laju ..FIGURA 48-POSICIÓN DE REFUERZOS DE WEB Y BLOQUES DE CARGAppll

11YOpa)ESQUEMA DE CARGAp_ PLMMAX-3////b) diagrama de momentoFIGURA 49-CARGA Y ESQUEMA ESQUEMA MOMENTO PARA LAS PRUEBAS DE RAYO

Página 64FIGURA 50- que muestra la prueba 21WF62 BEAMRAYO DE CARGA, CUCHILLO Y EDGEApoyos de rodillosFIGURA 51 - BRIDA DE PUNTATEST 14WF103 BEAMFIGURA 52- DESARROLLO DE LÍNEAS DE RENDIMIENTO EN PRUEBA 21WF62 BEAM

Página 65CUADRO 12DATOS PARA LAS PRUEBAS VOLADIZOPublicar recocido-Pre-recocidoNo recocido-MOMENTAAVMomentos.1VMOMENTA.1VMomentos.1VMOMENTA.1VMomento8.1V(in.lbs).(In.)(in.Jbs).(In.)(in.lbs).(In.)(in.lbs).(In.)(in.lbs).(In.)

(in.lbs).(In.)-0000000000002250.00232250.00222250.00292250.00202250.00262250.00164500.00704500.00414500.00574500.00434500.00544500.00346750.01136750.00596750.00866750.00686750.00856750.00529000.01559000.0077900

0.01229000.00929000.01159000.00690'111250.019311250.009911250.016011250.011411250.014311250.0088.f:. -13500.022813500.012313500.019513500.014413500.017113500.010816850.029416850.016116850.024616850.017716850.021316850.014018000.032318000.017418000.026518000.021418000.02281800

0.015119150.035919150.018719150.028419150.023619150.024419150.016220250.049020500.020620250.030620250.026320250.02792025.OI8420800.063520800.033721400.033 I21400.029422500.03012250.OI 9621400.080221400.05182250.037I22500.033524700.035024700.022421800.099021800.069724700.06212470

0.061327000.040927000.025622100.137022100.087925650.088425650.082029300.050729300.035521600.169426300.12672630.II 7931500.088031500.075720500.2 I 8024700.218032100.122419150.271822500.299029300.227516850.360420300.407524700.359822500.4165

Página 66Tabla 13DATOS PARA 14WF103 ensayos de vigasNo recocidoRecocidoMomento de flexiónMidspan deflexiónMomento de flexión

Midspan deflexión(In. Lbs.)(In.)(In. Lbs.)(In.)00001890,0131890,0123780,0273780,0235670,0415670,0356960,0516930,0459120,0648820,05511160,07310080,06412900,08411920,07614490,09513860,08616050,12015720,09816380,12816980,10416500,13716350,28116380,4901635

0,33816620,64816980,54017250,80217751,26017610,95616981,06016361,18015751,24565

Página 67Cuadro 14DATOS PARA LAS PRUEBAS DE RAYO 21 WF62No recocidoRecocidoMomento de flexiónMidspan deflexiónMomento de flexiónMidspan deflexión(In. Lbs.)(In.)(In. Lbs.)(In.)00003780,0211890,0117560,0393780,02211340,0585670,03415120,0757560,04316350,0829450,053

16350,14911340,06416350,1901323.ens16350,2161533.01- \ 9I (L i5 "0,27715960,09616020,10616920,1271722.YO(J717220,212

Página 68la no recocido. La figura 52 muestra las líneas de rendimientoformar en el alma de la viga no recocidas.Poco después de llegar al punto de fluencia estos sec-evidenciaron las pandeo lateral, seguido por elcolapso de las secciones.ReferenciasYO.Normas ASTM 1961 "Parte 3-Metales pruebasMétodos ", Philadelphia, 1961.2. Building Design Data, United States SteelCorporation, Sección II, "Propiedades de acero",Octubre, 963.3. McCoy, RH, Desarrollo de ModeladoTécnicas de Estructuras de Acero, TécnicoInforme al Acero Corporation Estados Unidosración del Departamento de Inge- Civil MITniería, R63-34: de agosto de 1964.4. Rowe, PE, Stewart, WL, pruebas dinámicas deEstructuras de Acero Modelo, Informe Técnico deel Laboratorio de Ingeniería Naval Civil,Departamento MIT de Ingeniería Civil,R65-32, de julio de 1965.5. SAE Handbook 1963, Sociedad de AutomociónEngineers Inc., Nueva York 17, Nueva York,1963.6. Topractsoglou, AA, Beedle,L.S., yJohnston, BG, "Conexión de Soldado

Continuo Portal Marcos, "La SoldaduraDiario Suplemento, julio de 1951, SoldaduraConsejo de Investigación de la Fundación Ingenieríación, Informe de Avance Nº 4 (Partell):Theo-Análisis teóri- de rodillas rectas, pp.397S-405S.

Página 69Comportamiento Resistencia límite de Pequeña Escala8WF31 viga-columnaporWILLIAM A. DE LITLEDUKE OAKES69

Página 70RECONOCIMIENTOEste proyecto de investigación se llevó a cabo en el Laboratorio de Modelos Estructurales del Departamento de Ingeniería CivilIngeniería en el Instituto de Tecnología de Massachusetts. El proyecto fue patrocinado por el Comitéde Productores estructurales de acero y los productores de placas Comité de Acero de América del Hierro y del AceroInstituto, y el fabricantes de acero de Nueva Inglaterra estructural.Los autores desean reconocer las contribuciones del diseño y construcción de laviga-columna dispositivo de carga por P. Starin, del desarrollo por Y. Nakamuri de un programa de ordenadorpara las predicciones analíticas del comportamiento viga-columna, y de la ayuda continua de D. Foster,durante todas las fases de la investigación azulejo.70

Página 71TABLA DE CONTENIDOAbstra <· R() \ 11 ·('1 _: \ · l·lYORYOLISTA01 ·T: \ BL ESLISTA01:I · ICllRJOSPARTE IYO.II.YO11YObarra

uL'llll 11I .IMalo;.) 'RondaYO02SL'OPL 'Tc TI1L '.YOPrograma2 ° 1THL · · orL'IiL al CPnsiderationsPropiedades del material ModL·l2032.4Prueba ProL · edure0•00•Resultados2.4.1Douh l! 'Curvatura2,402Curvatura simple2 ° 5 ('onclusionesPARTEIIA.Modelo h.1hricationA.YOColumna SeccionesA.2Topes finales.Asamblea AJStrain A.4 (; edadesB.Aparato de pruebaB. Dispositivo de cargaB.2Soporte lateralBJ rotación Dispositivos de MediciónC.Procedimiento de pruebaC.Yo alineación de columnasC.2Cargando. . . . .D.Momento vs. Parcelas rotación Fin

Referencias ...........7172737475767676767676777777777789898989898989929292929295141

Página 72RESUMENEste proyecto se llevó a cabo para determinar el comportamiento de las columnas de ala ancha de acero modelo sometidoadiferentes combinaciones de momentos de carga y extremas axiales. Se llevaron a cabo cuarenta y ocho pruebas de viga-columnaenun décimo modelos a escala de una sección 8WF31 tener unL / rxproporción de cincuenta y cinco.Las vigas y columnas fueron probados con momentos en los extremos iguales, tanto en curvatura simple y doble para una ampliagama deP /P_vlas proporciones. Una mitad de los miembros se hibridaron antes de la prueba y los demás se ensayaron enunacomo se recibe y condición fabricada.Se concluye que:I. Los modelos muestran correlación razonable con predicciones matemáticas.2.El recocido es necesario cuando partes críticas de los miembros están afectadas por el calor por el métodode

de fabricación utilizado.3.Casos duplicados deben investigarse cuando los cheques matemáticos no están disponibles para asegurar confiableresultados.

Página 73D=B=w=T=La=z=sí=MP=Mpc =py=Pacto=Mu=e=EXP- =THEO=NOMENCLATURAProfundidad de la secciónAncho de la bridaEspesor de la webEspesor de la bridaÁrea de sección transversalMódulo de sección plástico=DTWD2(A- WD) (-)+ -24Nivel de estrés RendimientoMomento plástico=AYZ

Momento plástico modificado para incluir el efecto de la compresión axialEje neutro en la web:Eje neutro en la brida:=Carga de deformación axial_5: __2Fuerza axial efectiva aplicadaÚltimo momentoRotación Finp2'p(A--)sí2Bdonde:donde:Una medida de la correlación analítica experimentalismo;origen distancia al punto experimental en la figura2,3, 4 o 5origen distancia a la curva teórica a lo largo de la misma línea73[ ay W ( D-2T)LPLP_) ')

Página 74Lista de cuadrosPARTE II. Carga Nominal Condiciones2.Modelo Dimensiones. . . . .3.Propiedades de la sección del modelo. .4.Condiciones de carga y Resultados de doble curvatura5. Condiciones de carga y Resultados-Single curvaturaPARTE IININGUNO74Página790Sl23

Página 75LISTA DE FIGURASPARTE IYO.

Momento de aplicación2.Interacción diagrama Columnas 1-l l (recocido) ..3.Interacción diagrama Columnas 13-24 (no recocido)4.Interacción diagrama Columnas 25-36 (recocido).5.Interacción diagrama de columnas 37 a 48 (no recocido)PARTE IIColumnas Anexo IA de Base Placas-no recocidosA2 Strain Gage UbicacionesBI Dispositivo de cargaB2 soporte lateral ...B3 Rotación GageDl través D48 Momento vs. Rotación75Páginal) Ql) ()l) Jl) J94. l) ()140

Página 76PARTE II INTRODUCCIÓN1.1 AntecedentesRepresentación exacta del comportamiento deestructuras prototipo de acero por medio de pequeñosmodelos de acero escala podrían ser de gran valor enla investigación que lleva a usos más eficientes y nuevosde acero y del diseño real de no convencionalestructuras.El propósito de este trabajo es determinar lacomportamiento de los miembros de columna modelo sometido adiferentes combinaciones de carga axial y al finalmomentos.Este trabajo es parte de un estudio más amplio de serrealizado por el Laboratorio de Modelos Estructurales deel Departamento de Ingeniería Civil en el marco delpatrocinio de los Comités de EstructuralAcero y planchas de acero al Productores de AméricaIron and Steel Institute y el Acero EstructuralFabricantes de Nueva Inglaterra. El proyecto con-consiste de las siguientes partes:Selección I. Material de Modelo2.Miembrosa. Fabricaciónb. Comportamientoyo. Vigasii. Vigas y columnas3.

Marcosa. Fabricaciónb. Comportamientoyo. Pruebas conjuntasii. Pruebas FrameLa primera parte del estudio, material del modeloselección, miembro y fabricación de estructuras,y la viga y la conducta conjunta fue realizada porFomentar1en I 964-65. Reimer y Falcone2pruebas de comportamiento marco concluctecl en 1965-1966.1.2 AlcanceCuarenta y ocho ensayos de columna viga fueron con-canalizado en un décimo modelos a escala de una 8WF31sección que tiene unaL / rxproporción de cincuenta y cinco. Tabla Iy la figura que contiene las condiciones de carga paracada prueba individual. La mitad de las columnas76se recocieron a LL00 ° F durante una hora y mediaantes de la prueba y los otros fueron probados conlas mismas condiciones de carga, en una como se recibey fabricado condición. Dimensiones nominalesse dan en la Tabla 2.Cada condición de ensayo se repitió tres vecesde manera que un cierto grado de fiabilidad podría serunido a los resultados. Tenga en cuenta que la viga-columnalos números 12, 30 y 32 fueron indebidamente cargadopor lo que sólo se incluyen los cuarenta y cinco pruebas válidas.La viga-columna individuo fue cargado axialmentecon una fracción de la carga de fluencia del miembro.Luego momentos igual finales causando ya sea sola odoble curvatura curvatura se aplicaron en elfuerte sentido de la flexión hasta el fallo ocu-ducido. Las columnas se arriostrados lateralmente paraevitar pandeo lateral.PROGRAMA II LA PRUEBA2.1 Consideraciones teóricasEl momento teórico vs. rotación final columnación valores se calcularon utilizando un proceso iterativoprograma desarrollado para un ordenador IBM-360Y. Nakamura3.Este programa utiliza una variación deel procedimiento propuesto por NW Newark8ydesarrollado por R.L.Ketter y otros enUniversidad de Lehigh9.

La solución asume bi-curva tensión-deformación lineal para el material de la columnay que la columna no tiene tensiones residuales.Con la entrada de límite elástico, corte transversaldimensiones, longitud, y se aplican de carga axial paracada columna individual, curvas teóricas demomento vs. rotación final se obtuvieron para cadala columna de prueba.Se calcularon plástico y momentos reducidossegún el método descrito por Beedle4.2.2 Propiedades del material ModeloValores provisionales para esfuerzos de fluencia de lacolumnas se obtuvieron de muestras de traccióncortar de cada uno de los aproximadamente doce piessecciones largo stock de los que las columnas

Página 77fueron tomadas. Estas tensiones se utilizaron para calcularla carga axial requerida P para un determinado P / Py-Para determinar la resistencia real de cadacolumna individual, una sección de seis pulgadas se cortó'De cada columna después de que se puso a prueba. La: Bridas fueron cortadas de la web y: Mecanizado en probetas de tracción. La resistencia a la tracciónespecímenes se cortaron desde el centro de lacolumnas doble curvatura y de un extremo delas columnas de curvatura simple, ya que estos sec-ciones no se deforman plásticamente durante elprueba. Los esfuerzos de fluencia de las columnas individualesse encontró que variar algo a partir del rendimientosubraya determinado a partir de las secciones de las acciones.Los límites elásticos individuales (promedio de dosSe utilizaron las pruebas) y dimensiones de cada columnapara calcular las cargas de rendimiento y momentos de plásticose muestra en la Tabla 3.2.3 Procedimiento de pruebaLas columnas se fabricaron como se describe enSección A, Parte II y se colocaron en las pruebasaparato descrito en la sección B, Parte II.Una carga axial correspondiente a un determinado P / PYse aplicó a la columna y se mantiene a lo largola prueba. Luego momentos igual finales causando cualquieraflexión simple o doble curvatura se aplicaronincrementalmente en la dirección fuerte de flexiónhasta que se produjo fracaso. Medición rotación Finmentos fueron tomadas después de cada incremento demomento en que se aplica. Las columnas eran lateralmentearriostrados para evitar pandeo lateral. Ladescripción más completa del procedimiento de pruebase da en la Sección C, Parte II.2.4 ResultadosLos resultados experimentales se presentan en laLas Tablas 4 y 5 y de arco también se muestra en laparcelas diagrama de interacción de las Figuras 2, 3, 4, y

5.Una curva de interacción teórica se muestra encada figura junto con una curva trazada a partir de lavalores de M / Mp y P / Py toman de las tablasdesarrollado por Galambos y Prasad5para el acerocon un límite elástico de 3 3 ksi y residualtensiones de 0,3 AY-Sección D, Parte II contiene rotación momento de extremolas relaciones ción para cada una de las columnas, junto consus predicciones teóricas. Debido a lagrandes variaciones en las condiciones de prueba dellos resultados se normalizan para la comparación más fácil.Las columnas 12, 30 y 32 se fallaron acci-dentalmente por una sobrecarga axial y no sonincluido en los resultados.2.4.1 Doble CurvaturaLas columnas recocidos, como se muestra en la Figura 2,compara favorablemente con la inter- teóricocurva de acción en la mayor parte del P / Py gama.Las columnas como-recibidos y fabricados, comose muestra en la Figura 3, de acuerdo estrechamente entre sípero en todos los doce casos, el observó últimomomento es más grande de lo esperado. Este resultadocorrobora la experiencia que de Foster1observadorservido en sus pruebas en las uniones soldadas en pequeña escala.En ambos casos la soldadura TIG se llevó a cabo enla proximidad de la sección crítica (en este casoel extremo secciones transversales) y en ambos casos unase observó aumento de la fuerza sistemática.2.4.2 curvatura simpleLas columnas recocidos, como se muestra en la Figura 4,generalmente siguen la curva de interacción esperada.Sin embargo, en comparación con el no recocidode los casos, los resultados experimentales parecen algodispersos y algo bajo la teoríavalores pronosticados. No hay explicación para tal diferenciacias se pueden ofrecer.Figura 5 muestra muy buen acuerdo entrevalores experimentales y teóricos de todoel rango de P / Py para el como recibida ycolumnas fabricadas.2.5 ConclusionesEl programa de haz de columna descrita erallevado a cabo como parte de una investigación globalen relación con la pregunta "¿Puede modelos a pequeña escalade los marcos de acero ser fabricado y probado paradar resultados fiables? "A medida razonable desi los experimentos tuvieron éxito puede serobtenido mediante un examen de la EXP / THEOproporciones que figuran en las Tablas 4 y 5. Considerandoseparado el doble curvatura recocido,doble curvatura nonannealed, curvatura simple

Página 78recocido, y la curvatura única nonannealedcasos, los valores mínimos de promedio con máximos deEXP / THEO eran0. 90-1.02-1.13, 1.04-1.11-1.20, 0.83-0.96--1.10,y0.98-1.03-1.08,respectivamente.Claramente, el doble curvatura nonannealedcolumnas se vieron afectadas por el proceso de soldadurautilizado para fijar las columnas para sus placas base.Aunque algunos se tuvo cuidado para minimizar lala calefacción durante la operación de soldadura, la lecciónaprendido por Foster1de sus pruebas conjuntas se creóa un lado en la prensa del momento. Varios fabricacióntt:. chniques que no tendría calor involucradose consideraron de entrada, pero cada técnica ya seano funcionó o que prometía ser sustancialmenteconsume más tiempo y costoso que el unoadoptado. En esencia, nos jugamos aquí y perdimos.El doble curvatura recocido, curvatura únicarecocido tura y curvatura simple nonannealedresultados. aunque no excelente, arco aceptable. Ladispersión en los resultados es de la misma magnitud comoque para las pruebas de escala completos realizados en LehighUniversidad7.La dispersión relativa en el recocidocasos en comparación con los casos no recocido es, en elprimera vista. sorprendente: sin embargo, este hecho puedede nuevo ser debido a dificultades de fabricación. Lacolumnas recocidos se adjuntaron a su baseplacas y recocido (Parte II, Sección A) a unempresa metalúrgica comercial local. Laproceso de fabricación ha sido elaborado conlos empleados de esa empresa, pero justo antes dea la producción de los trabajadores se declararon en huelga.Gestión intervino y completó lafabricación y recocido de la colaboración recocidoUMNS. Aunque tal vez poco probable, es posibleque las veintiuna columnas experimentaron algunosde fabricación y / o de recocido variaciones.Con respecto a la rotación momento vs. finalcaracterísticas de las f arty y cinco vigas y columnas(Parte II, Sección D), el comportamiento experimental,con una característica exceptuado, en comparación biencon las predicciones analíticas. Eso exceptuadocaracterístico es la pendiente inicial de la experienciacurva mental donde fue consistentemente menos depredicho en las columnas de doble curvatura ya menudo menos en los individuales los curvatura. El hecho

que los dispositivos de medición de rotación eran AT-montarlas las placas de base en lugar de a lala columna puede haber resultado en la medición deno sólo la rotación de columna, sino placa base dis-distorsiones.El hecho de que estos párrafos finaleshan incluido una referencia a la fabricación y pruebaprocedimientos indica la relación críticaentre estos procedimientos y la calidad de laresultados. Fundamentalmente, los modelos a pequeña escalapuede ser utilizado de forma fiable. Sin embargo, la calidad de laresultados dependen, como lo hacen en las pruebas, en lael control de la muestra de fabricación, carga, yprocedimientos de instrumentación.

Página 79TABLA 1CONDICIONES DE CARGA NOMINALPruebaCargandoP / PyM / MpAceroNúmeroCondiciónTratamientoI, 2, 3Doble0.12(Aumentando(Recocido4, 5,6Curvatura0.25de ceroen I 100 ° F7,8, 90.50apor medio10,YOYO,120.75fracaso)horas)13,YO4, 15Doble0.12(Como recibido16, 17, 18Curvatura0.25

y19, 20, 210.50fabricado)22, 23, 240.7525,26, 27Solo0.12(Recocido a28,29,30Curvatura0.251100 ° F para31,32,330.50)I / 2 horas)34.35.360.7537,38,39Solo0.12(Como recibido40,41,42Curvatura0.25y43,44,450.50fabricado)46,47,480.7579

Página 80TABLA 2.DIMENSIONES DEL MODELOProfundidadBridaBridaWebZonaAnchoEspesor Espesor(En)(En)(En)(En)___lin! LNominal escala 1/10 8WF3 I0,8000,8000.04330.0288

0.0912Medido Max.0,8040,8040,0440,0340.0942Medido Min.0,7990,8000,0420,0280.0873Ave. Medido0,8020,8010,0430,0310.091480

Página 81TABLA 3.Características del modelo SECCIÓNColumnaDBTwLaOyp) 'MpNúmero(Pulgadas)(Pulgadas)(Pulgadas)(Pulgadas)(Pulgadas2)(Ksi)(Ll) s)(YOb-in)YO0,8010,8000,0430,0300.090334.X3142104120,800

0,8020,0430,0300.090431.02x0292X30,8030,8000,0440,0300.091935.13226107240,8030,8000,0430,0290.08962X.O2509X3 (J50,8040,8020,0440,0290.091337.133X7113360,8030,8020,0440,0290.091335.73259IOXX70,8040,8000,0420,0300.088829.42611XH780,8010,8010,043

0,0300.090329.42 (155xxo90,8000,8010,0430,0300.090330.327 3 (J9 () ()100,8000,8020,0430,0310.091132.x2lJXXtJXhII0,8000,8020,0430,0310.091132.x2l) XXl) 8 ()130,8020,8000,0430,0300.09033X.2344l)1144140,8010,8020,0440,0290.091337.434151137ES0,8000,8030,0430,031

0.091235.13 20 I105h160,8010,8000,0440,029.09 II34.8317 ()105h170,8010,8020,0430,031.09 II39.23571II XO180,8030,8010,0440,0310.09 2637.23445II 40190,8030,8010,0430,0320.09IX3X 134lJX1153200,8020,8010,0440,0310.09 263 (J.934171132210,8030,8000,0440,0320.0933

37.134h11142220,8000,8030,0420,0320.090434.43II01020230,8000,8020,0440,0320.09343X.83 (). 4II l) 2240,8000,8030,0430,0340.093336.734241118250,8010,8000,042.02X.OX733 (J. ()31431048260,8040,8010,043.02X.OX9035.8318 ()1 () (), ...,270,8000,8020,0430,0300.0904

34.6312xI 03 ()280,8030,8010,0430,029.OX972l) 0.42h3hX7L)290,8030,8000,0430,0300.09033 2.02K <J ()l) hO310,8010,8010,0440,0300.091 937 234191134330,8020,8000,0430,0320.091733.130351000340,8030,8020,0430,029.OX9X36.933141YO0 'i350,8000,8020,0430,0300.0904

34.531 I l)1032360,8020,8020,0430,028.OX9036.23222I 077370,8010,8000,0430,0330.092432.730219l) l380,8000,8000,0440,0320.093232.830 ') 7100 (1390,8020,8020,0440,0330.0941J (JJ341h1124400,8020,8000,0440,0330.094032.730741010410,7990,8030,0430,0310.091235.3J21lJ

! Ohl420,8020,8030,0440,0320.093534. l)32h3I 077430,8000,8040,0430,031.OlJYO332.)2l) (17l) 7l)440,8040,8020,044.OB0.09423 ')0.032 () 71wn450,8030,8030,044.OJ 2.OlJ35J (J.834411137460,8030,8000,0440,0320.093331.72l))) -;l) 77470,8030,8030,0440,0320.093534.0

317llI 05 I480,8010,8020,0430,0310.091132.02l) I5l) (JJ81

Página 82TABLA 4.CONDICIONES DE CARGAYCURVATURA RESULTADOS DE DOBLEColumnaPactoPactoMpcMomento de Ultimate (lb-in)Mact.Mact.EXPNumhcr(Libras)T(YOb-in)RealTeoréticoMtheo.MpTHEORecocido4070,130100111009941.111.061.10....3630,1308929208851.040.991.03-

33990,1241035111010291.081.03! .0645900,2357298207191.140.98l.1058920,2639519509361.100.84! .0168680,2669108808960.980.810.97714700,5634454104290.960.470.97814800,5584564304400.980.490.98l)

15200,5554714304550.950.470.971025400,8501773201681.900.321.13II22300,7472981702840.600.170.90Nonannealed133710,1081 I 14134011081.21I. 171.20144220,1241096123010881.131.081.1115377.I 181023120010181.181.141.1716880

0,27887010808551.161.021.18178130,2281044116010301.130.981.09188630,25098112009661.241.05! 0.181917700,5066707406501.140.641.072017850,5236327206121.180.64! .082116360,4 727057406841.080.65! .04,,23400,753

3023402881.180.33! .042326100,7233934603751.230.391.072426300,7683134402981.480.391.1182

Página 83TABLA 5.CONDICIONES DE CARGAYRESULTADOS-SOLA CURVATURAColumnaPactoPactoMpcMomento final (b-in I)Mact.Mact.EXPNúmero(YOb)Py(Ib-in)RealTeoréticoMtheo.MpTHEORecocido253930,12510091010892

1.130.961.10263950,124102998091 I1.080.921.06273950,1269987808810.890.750.90287200,2737315805661.020.661.0 I296030,2098656107080.860.640.903114550,4257544605210.880.410.943312000,3957043404970.680.34

0.833424800,7493281601840.870.140.963525800,828213II 0I 150.960.110.993625060,77828380! 570.510,0740,089Nonannealed373860,1289568708431.030.881.03383600,1189758908671.030.881.02394300,12610859609591.000.851.00

408200,2678557106661.060.701.04417900,2459187107300.970.670.98428930,2749007806971.120.721.084315800,5335364103481.180.421.074417900,5435864203751.1 20.391.054517780,5176454604191.100.401.04462460

0,832197901060.850,0920.984726700,8402031601101.450.151.074823500,8062241401231.140.151.0283

Página 84ppM-------------------------------, -. M19.2 "yoyoppDoble CurvaturaCurvatura simpleFIGURA 1-MOMENTO DE APLICACIÓN84

Página 85P / PylQ0.8.. 20(L. 20.40.6M / MpM

XObservado__ Teóricacr:=0rc---- Ga 1 AmbosYPrasad5urc=0. 3(JyXxx0.8lOFIGURA 2-INTERACCIÓN ESQUEMA - COLUMNAS1-11(Recocido)85

Página 86l.XObservadoTeorético()=0rcGalambosYPrasad5RR-=oJa ·urc·yXXX XxOL -------- + ---------------------- r ---------00.20.40.60.8lO

FIGURA 3-INTERACCIÓN ESQUEMA - COLUMNAS 13-24 (no recocido)86

Página 87P / PypJM1.0XObservado0.8Teoréticoa-:=0rcGalambosYPrasad50.6cr - ;. c=0. 3(Ty0.40.2X0-------; --------- + -------- + ------- --------- 100.20.40.60.81.0FIGURA 4-INTERACCIÓN ESQUEMA - COLUMNAS 25-36 (recocido)87

Página 88p/ PylO0.80.60.4. 200. 20.4

. 6p•.........--. M0.8ObservadoTheortbcala-rc -5GalambosYPrasad<R; .c=0. 3rrylOFIGURA 5 INTERACCIÓN ESQUEMA - COLUMNAS 37-48 (no recocido)88

Página 89PARTE IIA. FABRICACIÓN MODELOColumna A.1 SeccionesLas secciones de la columna se molieron a partir de SAECl 020 por Precision Formas, Inc., Suffern, Nueva YorkCada columna se cortó I 9,2 pulgadas de largo, dando unaL / rxproporción de aproximadamente 55 (flexión alrededorel eje fuerte).Placas A.2 EndTres pulgadas cuadradas placas finales fueron cortadas de3/8 pulgadas de grueso acero para fijar elcolumnas a la aparato de carga. Electrónmecanizado por descarga se utiliza para cortar un H-ranura,la forma de la sección transversal de la columna, en elcentro de la placa. Cuatro taladros 3/8 pulgadasse localizaron en las esquinas de las placas paraatornillar las columnas de forma segura a la cargadispositivo. Se proporcionó un agujero cerca del centro decada placa para la fijación de la rotación final compásmedidores Suring.Asamblea A.3Para producir las columnas recocidos, la secciónlas placas y se recocieron a II 00 ° F duranteunos 20 minutos. Luego el extremo de la columna fueinsertado en la placa hasta el final de lacolumna era al ras con la parte inferior de la placa.El conjunto de la columna y la placa se alineó en unajig para asegurar que la columna acabada seríanormal a las placas. Aunque todavía en la plantilla, lacolumna se tachuela soldada a la superficie inferiorde la placa. Por último, las secciones se sueldan alas placas a una temperatura de LL00 ° F durante diezminutos.Las columnas como-recibidos y prefabricados

tantes el problema de la fijación de las placas basede manera que una zona afectada por el calor no se intro-producido en la columna final. Starin6tenidodemostrado que ni soldadura de plomo ni epoxisamueblado suficiente fuerza para fijar firmemente lacolumna en el agujero. Se decidió tratar heliarcsoldar el extremo de la columna a la parte inferior de89la placa con el menor calor posible y llenadolos pequeños espacios donde la columna entra en elplato con epoxi (ver Figura AI). Esto funcionóbien para los casos individuales de curvatura (columnas37-38), ya que muy poco calor se llevó a cabo ala sección media de la columna donde la críticase producen tensiones. Aunque Foster, había mostradoaumento de la fuerza cerca de las conexiones soldadas. lamismo método de unión se utilizó para ladoble curvatura columnas unanncalcd. Erapensó que la placa base gruesa eliminaríagran parte del calor desarrollado en la soldaduraproceso.Refuerzos de alma fueron cortadas de IYOI (J-pulgadas de stocky se colocan en los puntos de un tercio para endurecer latelarañas en los puntos donde era el soporte lateraladjunta. Dado que las fuerzas sobre los rigidizadores eranno se espera que sea muy grande. fueron epóxidoen su lugar. Este método se utilizó tanto para elrecocido y las columnas no recocido porquepodría hacerse rápidamente y presentado sin calefacciónproblemas.Galgas extensiométricas A.4Cuatro epoxi respaldados. calibradores de tensión lámina (BaldwinLima Hamilton FA-25-1 febrero S6) en cada extremo decada columna (véase la Figura A2) se utiliza para ayudaren el centrado de la carga axial aplicada yproporcionar alguna información sobre el comportamiento de la columnadurante toda la prueba. Figura A3 muestra de hazcolumna listo para la prueba.B. APARATO DE PRUEBAB.1 Dispositivo de cargaMomento se aplicó a los extremos de lacolumna con un conjunto de cojinete montado en brazos de palancadesarrollado por Starinh(Véase la Figura 1 B). Starincalibrado los cabezales de carga y mostró que elmomento necesario para superar la fricción en elrodamientos es menor que l 0 in-lb cuando la carga axiales 2.500 libras. Como un límite de error superior. se piensa

Página 90Epoxy

00ULL_L_LLL'L / LLA. #.LC /.'/'L //Soldadura00FIGURA A1-ADJUNTO DE COLUMNAS recocido-NO BASE platos-00...YO00FIGURA A2-CEPA GAGE UBICACIÓN90

Página 91FIGURA A3 BEAM COLUMNA listo para la prueba91

Página 92que con la columna 36 (ver Tabla 5) esta fricciónpodría ascender a diez por ciento. Para más bajaP / PyvaiUL'S y para los casos de doble curvatura del errorsería kss.Al colgar pesos en la parte superior e inferiorlos brazos en el mismo lado de la columna, dobleflexión curvatura se introdujo en la colaboraciónunln. / \ Nd mediante el uso de brazos de palanca opuestos, losL'OLUMNA se suhjecll'd de curvatura simple flexióntng.Los brazos de palanca montados se ajustaron en unI10-kip Baldwin Lima Hamilton prueba universalmal'llitw Whil · h se utilizó para aplicar la carga axial.Con el conjunto de máquina THL 'en la gama baja, la escala completala lectura es (1000 libras. Desde la escala más pequeñadivisión es libra fiVL ', la carga axial (P) puede sere-; timaiL'd plazo aproximado2.5libras.B.2 soporte lateralColumnas THL 'se preparaban bterally en la tercerapnints para prevenir una falla por pandeo lateralpandeo. Hasta que «refuerzos consistía en un enlace, unaL'nf LLD whiL'h se adjuntó a la compresióntlangL 'y el otro a un bastidor rígido que rodeala OLUMNA L'. La vinculación se cubrió de manera quellloVL'ment del ala comprimida no erart · stric! L'd en cualquier dirección excepto lateralmente (véasehgurt'S

By BJ).B.3 rotación Dispositivos de Medición\ Rotatinn Gagl 'que consta de un nivel de burbuja, unalkfkL "de carátula de medición tecla se mantendrá, y una de seis pulgadasPosadafue conneciL'd a cada placa base. El dialgagt 'n_leasurL'd la dL'IlL · cción del brazo de palancamayotwmel nivel. Un cambio en la deflexión deO.OOOYo pulgadas. la división más pequeña en el di ·1·.a,ESequtvalent a una0.0000167rotación radian deTHL 'final de la columna. Los instrumentos son capaces delllL'asurtng rotaciones con precisión hasta aproximadamente 0,08radian. Una vista de la galga durante una prueba de rotaciónse muestra en la Figura B4.C. PROCEDIMIENTO DE PRUEBAC.1 alineación de columnasLa columna se atornilla primero en la parte superiorcabezal de carga y los ocho calibradores de tensióneranpuesto a cero con una caja de conmutación y el equilibrioconectado a un indicador SR-4 cepa. Laentonces parte inferior se atornilla en el lugar y una pequeña pruebacarga fue aplicada y los medidores de leer para comprobarcualquier grandes variaciones en las cepas que haríaindicar que la columna no estaba alineado correctamente. Eneste caso, la columna se ajustó usando elmétodo dado por Starin6.Una vez que la columna fue alineado, el arriostramiento ylos instrumentos de medición de rotación se adjuntany la prueba comenzó.C.2 CargandoA especificado (sec Tabla I, parteYO)fracción dela carga axial rendimiento se aplicó cuidadosamente, concontroles ocasionales en las cepas para asegurar quela carga no indujo momentos de flexiónen la columna. La celebración de la carga axial, pesosse añadieron en incrementos a los brazos de palanca, por lo tantola aplicación de los momentos en los extremos superior e inferior.Después de cada incremento del momento aplicado, leer ·Se tomaron Ings. Cuando el becarne columna

tensas pasado el límite elástico era necesarioesperar a que la fluencia de parar antes de tomar lecturas.Este comportamiento de fluencia duró desde unos pocos minutos atan largo como treinta minutos, dependiendo de lacondiciones de carga. Se añadieron pesos hastainsuficiencia columna, que era evidente por una con ·rotación final continua sin la adición demomentos adicionales.

Página 93DISPOSITIVO FIGURA 81- CARGAFIGURA 82- arriostramiento lateral93

Página 94FIGURA 83- soporte lateral PRIMERFIGURA 84-ROTACIÓN GAGE94

Página 95D. MOMENTOvs.PARCELAS FIN DE ROTACIÓN95

Página 96140012001000---------- 994-------pc ::800., .-YO.D, ..-- ··.....,1c ::<L!E0: Z:600-oc ::u..J..__ Mr400

pTeorético200Observado00. 010.020.040.050.03Final de giro (radianes)FIGURA 01-BEAM COLUMNA 1 MOMENTOvs.ROTACIÓN96

Página 97140012001000--------------------------------- 920----------------- 885c800., ....YOp..0..-l+ JcM, ........Q)E0600-ocLJ.J'--.AMtp400P / P=0,130y---- Theoretyoca 1200__ Observado0

L --------- ------- r 1 + ----------------- ---------0. 010.020.03. 4. 5Final de giro (radianes)FIGURA 02-BEAM COLUMNA 2 MOMENTOvs.ROTACIÓN97

Página 9814001200-----------------------11101000--------------------r1029c:800pYO..un+ - 'M --....c:(L)E0600:: Z:-oc:w......._ M4001pP / Py=0,124Teorético200Observado0L _--------------------------- 4 --------0.050. 010.030.02

0.04Final de giro (radianes)FIGURA 03-BEAM COLUMNA 3 MOMENTOvs.ROTACIÓN98

Página 99YO..D.+ ->s ::QJE0::; ::::"'0s ::I..1.J14001200100080060040020000: ;; ...-. 01------------------- 7190.020.03pMl..._ MtP / P=0,235yTeoréticoObservado0.04Final de giro (radianes)0.05FIGURA 04-BEAM COLUMNA 4 MOMENTOvs.ROTACIÓN99

Página 100140012001000

950--------------/ _, -YOYOp_. --- ....800YOc1.....YOYO..DYOM; -...+>YOc(1)YOE0600YOL-oYOcMwYO-...... #1400pP / P=0,263yTheoret i ca 1Observado20000. 010.020.00.040.0Final de giro (radianes)FIGURA OS-BEAM COLUMNA 5 MOMENTOvs.ROTACIÓN

100

Página 1011400 -12001000yo896880c8001., ...YO..Cl{, ......................,M-c(!)E0600: E:'0cw....._. M400tP / P=0,266yTeorético200Observado00. 010.020.030.040.05Final de giro (radianes)FIGURA 06-BEAM COLUMNA 6 MOMENTOvs.ROTACIÓN101

Página 10214001200

1000...........800c ::YO.Qr-+ ->c ::Q)E6000"0c ::u..J40020000YOYOYOYOYOYOYOYOl[M._...._ MtpP / Py=0,563TeoréticoObservado429/,..-------------------- 410. 10.02. 30.04Final de giro (Radianes)FIGURA 07-BEAM COLUMNA 7 MOMENTOvs.ROTACIÓN1020.05

Página 103140012001000........_

800cYO+ - 'cQJE0600:: E:"'0cw4002000-YOYO[yopP / Py=0,558TeoréticoObservado----------------440430L + --------- --------- --------- + 4 --------- --------- 4 -0. l. 20.030.04. 5Final de giro (radianes)FIGURA 08-BEAM COLUMNA 8 MOMENTOvs.ROTACIÓN103

Página 104c· .-YO.D+ - 'c(L)E0::: E"0c

w14001200M........_.,.fpP / Py=0,5551000TeoréticoObservado800600---------------40020000.010.020.030.04Final de giro (radianes)FIGURA 09-BEAM COLUMNA 9 MOMENTO vs. ROTACIÓN1044554300.05

Página 1051400p*M1200..._MlpP / Py=0,8501000TeoréticoObservado-s :::::800• r-YO..0.---.._ ..s :::::Q)E

0600:: E"0t ::w400--------------- 320200, ----------- 16800• 10.03Final de giro (radianes)FIGURA 010-BEAM COLUMNA 10 MOMENTOvs.ROTACIÓN105

Página 106140012001000----c800YO_Q.--4- 'cQJE0600:: E"0cw400200001YO/ -------------- 284YO17o0.010.02plM

...__, MipP / Py=0,747TeoréticoObservado0.03Final de giro (radianes)0.04FIGURA 011-BEAM COLUMNA 11 MOMENTOvs.ROTACIÓN1060.05

Página 107140013401200---------------11081000p800s :::.....YO..0M.f.-)cQ)E0600L"" 0cw'-JifM400tpP / Py=0,108Teorético200Observado0L -------- + -------- + ----------------------- + -0.l0.2

0.30.4. 5Final de giro (radianes)FIGURA 013-BEAM COLUMNA 13 MOMENTOvs.ROTACIÓN107

Página 108140012001230------------------- 1088/1000YOYOYOYOp----800. !cYO• r-YO... C :: lYOM; - ..+ - 'YOc(JJEYO0600::: E'0YOcwMYO....__.,YO1p400YOP / P=0,124

YOyYOYOTeorético200YOObservadoYOYO000.010.020.030.040.05FinLa rotación (radianes)FIGURA 014-BEAM COLUMNA 14 MOMENTOvs.ROTACIÓN108

Página 109140012001000------- -------- Loh;--/./(YOYOp---800YOc!YOYO..Cl..---M; - ..,............YO+ - 'cYOQ)EYO0

600::: E"" 0YOcwYO...._ .. MYO1YO400pYOP / P=0,118YOyTeoréticoYO200YOObservadoYO!.00. 10.020.030.040.05Final de giro (radianes)FIGURA 015-BEAM COLUMNA 15 MOMENTOvs.ROTACIÓN109

Página 110c., ....YO.D.....,cQ)E0::: E-ocw140012001000

8006004002000- - - - - - - - - - L 0800. 010.020.03TeoréticoObservado0.04Final de giro (radianes)FIGURA 016-BEAM COLUMNA 16 MOMENTOvs.ROTACIÓN110855'. 05

Página 11114001200116010001030.., --------------------------800pcYO..0M+ - 'c<1.1E0600:::: E"'0cLJ.J"-.... FM400tpP / P=0,228yTeorético200Observado

00. 010.020.030.04. 5Final de giro (radianes)FIGURA 017-BEAM COLUMNA 17 MOMENTOvs.ROTACIÓNEnfermo

Página 1121400120012001000-----------------96600. 010.020.030.040.05Final de giro (radianes)FIGURA 018-BEAM COLUMNA 18 MOMENTOvs.ROTACIÓN112

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<1.1------------E-0600: E"0c:w40020000. 010.020.030.040.05Final de giro (radianes)FIGURA 019-BEAM COLUMNA 19 MOMENTOvs.ROTACIÓN113

Página 11414001200....._ .. MyopP / Py=0,5231000TeoréticoObservado8001 ::., ....YO... 0720- + - '1 ::Q)E6120600-------------: E"1 ::LLJ400

200000.010.020.030.04. 5Final de giro (radianes)FIGURA 020-BEAM COLUMNA 20 MOMENTOvs.ROTACIÓN114

Página 1151400p1200-. # MipP / Py=0,4721000TeoréticoObservado,.-....t:800YO..Q740+ - '------------684t:Q)E0::: <::600'"0t:w400YO20000. 010.020.030.040.05Final de giro (radianes)FIGURA 021-BEAM COLUMNA 21 MOMENTO

vs.ROTACIÓN115

Página 116, -...c ::YO.D+ - 'c ::Q.)E0: E:-oc ::w140012001000800600400200---------340288...__. M1pP / P=0,753yTheoretica1Observado0L -------- + ---------------- + ------------------0. 010.020.030.040.05Final de giro (radianes)FIGURA 022-BEAM COLUMNA 22 MOMENTOvs.ROTACIÓN116

Página 11714001200

M¥ "" "" "-200000.01. 020.030.040.05Final de giro (radianes)FIGURA 023-BEAM COLUMNA 23 MOMENTO vs. ROTACIÓN117

Página 118p14001200..._, Mlp1000P / Py=0,768TeoréticoObservado..- ..c800· .--YO.D+ - 'c<LJE0600:: E:"0cw400440-------- 2982000L _------- 4 ----------------- 4 --------- --------- +0. 010.020.030.040.05Final de giro (radianes)FIGURA 024-BEAM COLUMNA 24 MOMENTO vs. ROTACIÓN

118

Página 1191400120010101000--------892..--- ..800c:ip., .....YO..0...--M ..- ..+ - 'c:Q)E0600:: E:"'0c:'--- # Mwfp400P / P=0,125yTeoréticoObservado200000.010.020.030.040.05Final de giro (radianes)FIGURA 025-BEAM COLUMNA 25 MOMENTOvs.ROTACIÓN119

Página 120140120100

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Página 137, ..-...t:., ....YO..Cl+ ->t:QJE0: E-ot:LLJ140012001000......... MFpP / P=0,517y800---TeoréticoObservado6004604004192000L ------------------------ + ------------------00.010.020.030.040.05Final de giro (radianes)FIGURA 045-BEAM COLUMNA 45 MOMENTO vs. ROTACIÓN137

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Página 141ReferenciasI. Técnicas de fabricación para Foster, DC "Modelos a escala pequeña ", MS inéditosTesis, Departamento de Ingeniería Civil,MIT, junio 1966.2. Reimer, R., y Falcone, P., "UltimateComportamiento Fuerza de Pequeña Escala Acero Marcoobras, "MS Tesis inédita, Departamentode Ingeniería Civil, MIT, junio 1966.3. Nakamura, Y., "Comportamiento de la viga-columna," uninforme preparado en materia 1.531 EspecialLos problemas en Ingeniería Estructural, MIT,05 1966.4. Beedle, LS, "Diseño de plástico de aceroMarcos ", John Wiley & Sons, Inc., Nueva York,NY 1958 pg. I 08.5. Galambos, TV y Prasad, J., "UltimateTablas de resistencia de la viga-columna, "Weld,Res. Bull Consejo. 78, junio 1962.1416.Starin, P., "Dispositivo para la prueba a pequeña escalaColumnas bajo empuje combinado y FinMomento, "Tesis inédita de MS, Departamentoción de Ingeniería Civil, MIT, enero1966.7. Van Kuren, RC, y Galambos, TV,

"Los experimentos de columna del rayo, un" procedimiento dela Sociedad Americana de Ingenieros Civiles, Vol.90, No. ST2, abril 1964.8. Ketter, RL, y Galambos, TV, "ColumnasBajo combinado de flexión y de empuje, "Trans-acciones de la Sociedad Americana de Ingenieros Civiles.Vol. 126, 1961.9. Ojalvo, M., "Columnas Prohíbe." Pro-proce- de la American Society of CivilIngenieros, Vol. 86, No. SGA. 10 1960.

Página 142Comportamiento Resistencia límite deMarcos de acero en Pequeña EscalaporWILLIAMA.DE LITLEPHILIP FALCONERICHARD B. REIMER143

Página 143RECONOCIMIENTOEste proyecto de investigación se llevó a cabo en el Laboratorio de Modelos Estructurales del Departamento de Ingeniería CivilIngeniería en el Instituto de Tecnología de Massachusetts. El proyecto fue patrocinado por el Comitéde Productores estructurales de acero y los productores de placas Comité de Acero de América del Hierro y del AceroInstituto, y el fabricantes de acero de Nueva Inglaterra estructural.

Página 144TABLA DE CONTENIDORESUMEN ....LISTA DE CUADROSLISTA DE FIGURAS.PARTE II. Introducción .....II. Análisis teóricoIII. Análisis Experimental3.1 Antecedentes ...3.2 Procedimiento de prueba y Resultados3.2.1 Marco A ......3.2.2 Marco B ......IV. Discusión de los Resultados y Conclusiones4.1 Marco A4.2 Marco B ............ ·PARTE IIA.Ejemplos de cálculos constructivo AB.Composición y Propiedades de la secciónc.Cargando..

C. ICarga VerticalC.2Cargar HorizontalD. InstrumentaciónE.Encuadre de la Resultados de la PruebaF. Marco B Resultados de la pruebaReferencias...145Página14614714814914915015015115YO15 1! 51151! 531691691711 71171171194202209

Página 145RESUMENEste proyecto se llevó a cabo para determinar el comportamiento de los marcos de dos, de dos de laurel, de acero modelo de tres pisos.Un marco se cargó con sólo variando cargas verticales, mientras que el otro se cargó con indicado verticalescargas y cargas variables horizontales.Se concluye que:1. El marco cargado verticalmente mostraron una estrecha concordancia entre las predicciones teóricas y la experienciaresultados mentales.2. Todos los datos recuperados de cualquier prueba dependen de la precisión de la instrumentación utilizada para obtenertales datos.3. Se necesita comparación adicional con el marco de Lehigh.146

Página 146LISTA DE CUADROSPágina

PARTE IPARTE IIB! Cross-Secta iones Dimensiones.! 73-! 75B2 C 'ross-Secta Propiedades de iones176BJResultados de la prueba de tracción177134Comparación de los Momentos de plástico178Dl calibración Factores de Células de Carga192Los factores de calibración D2 para Rotary Posición Transductores192E!Marco AI14Cargas puntuales (Libras)195f - "1Marco A I PromedioYO4 cargas puntuales (Libras)196EJDesplazamientos Frame A (pulgadas)197Marco E4 A cepas (Micropulgadas por pulgada). 198 200E5 Rotaciones Frame A (Grados)201Carga Marco FI B (Libras)203Marco F2 B: NormalYO4 cargas puntuales (Libras)204F3Desplazamientos Marco B (pulgadas)205F4 Frumc B cepas (Micropulgadas por pulgada)0.206 207Rotaciones Marco B F5 (grados)208147

Página 147LISTA DE FIGURAS1 '\ RIYO.YOo.tdin SDJ · m .. · - .;paral: ram .. · s

A yBlk.trn- ('lntaadion COLUMNA (\ TRVL'dólar estadounidenseen Ih .. · orl'licalAnálisis ....\ ..... Unwd1om .. · nt-lhrust- ('urvatur .. ·lkhavior de Análisis Teórico-l\ Krnhnl'ropnti .. · - ..de l · ra! lll '\ A y B-;l · r.tm .. ·BR ... · adyparar .. · - .. tinghlop StPry de h ·; tlllL ' B7.lop StPry de 1: RAMC B· "·\ Kt - .. ur .. · m .. · nh Iak .. · nen el fotograma Aql·l.tng .. ·BUL Kling "adentro Vigab-2 - .. ·de l · · ranwLa1llh.tm .. ·. \. · \ Fta1 .. · -; tinga UltimakStr .. · ngth1 IYOo.td-l> t -! .. pLtl't.'lllL 'ltCurv .. · sHistoria de RHCT de Marco A12.YOo, td · l> '> pl.tl't.'lllt.' lt ('urv .. · -! ..paraS .. ·.Historia de Marco A13YOP.td · l> hpl.tL · ... · nt Curv .. · spor tercera historia de Marco A1-l

lll, l td> i ..; plal't.'lllL'IltCurv .. · spara FramL 'BYO-;Yo LLLLLL 'B.1ftnT .. · -; tingÚltimo Strl'ngth .....YOh.l'rutotyp .. · -Modd('OMPARACIÓN para Franw AYO ..., _Str.ttn(;!, .. · Tg Dat1 R .. · dul 'ion,Frarm · A 9 CargandoYO, '\l'rP! PTYP .. · -lodL'IComparación de Framl 'B1 '\ R.III\ YO.YOr.tm .. ·.- \conP=342.5 I b.\ 2 .YOL111ll '.- \wyoYOhp=4Jl). ()I h.BYO.l .. · rhiun('OupunB2SDUP delkallll .. · st

B. '.lkam1 .. · -; t R .. · -; ULTpara Sampk ClBllk.tnlr, · -;. t R ... · -; ULTpara SampkC2B. ".lk.llllr .. ·..t RL ''> llih fnr SampkCJBh.lk; tmT .. · st R .. · resultadospara Sampk C 4B-.lktlll T, · -. .; t R .. · - .; ULTpara S; TMPK BlB. '\.lkarnT .. · st R .. · resultadopara la Muestra 82WI.B .. · t .. T · stRl'sult para Sampk83BIU.lkamT .. · st R .. · resultadopara Sampk84BI I.lk.tm Tt. • stR .. · resultadopara Sampk85Cl. (; Load Simulator LtvityC2."LlL'mati SL .. ·Diagrama deHidráulicamente .. ·Syskm para la aplicación de cargas verticales( · 3.Cargar lloritontal en Systl'm a HL 'Usa la caja B .........148Página154! 55! 5515(J

! 57J5G! 5815<)160160161162I (JJIMI 65166167168170170179179180181182183! 84185186187188! 89190I 9 I

Página 148PARTE II. INTRODUCCIÓNEn el pasado, las teorías para explicar la últimaresistencia de las estructuras han sido probados por completoensayos a escala. Estas pruebas a escala real, cuando sea posible,seguirá siendo la prueba final de la nuevateorías. En las tales pruebas a escala real otra manotienen muchas limitaciones. Ellos son caros yrequieren grandes instalaciones de prueba y cargasistemas. Además, a causa de estos tamaño ylimitaciones de costo, el número de pruebas que puedenrealizar es pequeña. En consecuencia, cualquier prueballamado programa sólo para ensayos a escala real no puedeser muy exhaustiva.Al darse cuenta de las ventajas que puede serlogrado mediante el uso de modelos a pequeña escala, el CivilDepartamento de Ingeniería del MIT realizó unaproyecto de investigación para investigar técnicas parafabricación y ensayo de pequeños modelos a escala demarcos de acero. Este proyecto de investigación consistióde:Selección I. Material de Modelo2. Los miembros

a. Fabricaciónb. Comportamientoyo. Ensayos de vigasii. Pruebas de viga-columna3. Marcosa. Fabricaciónb. Comportamientoyo. Ensayos de vigasii. Pruebas FrameDurante 1964-1965 Foster, trabajó en las partes 1, 2a,2b Vigas, 3a, 3b y articulaciones.1*Durante 1965-1966Foster y Oakes trabajaron en 2b viga-columna.2Este informe abarca 3b pruebas Frame.*Superíndice se refiere a las referencias al final deeste informe.149Los resultados del estudio de 1964 a 1965 indicaronque los perfiles de acero WF pequeña escala aceptable podríamoler de SAE CI 020 laminado en caliente en barras,que TIG (Tungsten Inert Gas) juntas soldadasposeído resistencia y ductilidad adecuada, yque era conveniente para recocer tales soldadaarticulaciones.El presente estudio se inicia con los hallazgos de latrabajo antes mencionado y utiliza las técnicasdescrito en el mismo para construir y prueba de dos, con dos compartimentos,marcos de acero de tres pisos. Los marcos son yo escala / Hréplicas de cuadros probados en la Universidad de Lehigh.Marco A, se muestra en la figura I a, se cargócon sólo cargas verticales. Las cargasPeranaumentó de 0 al fracaso. Pre Teóricadicciones del comportamiento de Frame A eranobtenida de un análisis a nivel de pieza clástica lineallo que se explica en la Sección II. Sección IIIrepresenta los resultados experimentales. SecciónIVinterpreta los resultados y explica lo que con-conclusiones se pueden extraer de este estudio.Frame B, que se muestra en la Figura I b. se cargócon las cargas verticales indicadas y. tenenciaéstos constante, las cargas horizontales. H. eranaumentó de 0 al fracaso. La sección II presenta Ilos resultados experimentales. El mismo tipo de destajoanálisis lineal sabio utilizado para el capítulo A fue per-formado por Marco 13. El hecho de que la "P "efecto no se cuenta en el análisis fuedemostrado ser importante. Algunas conclusiones de arcopresentado en la SecciónIV.

11. ANÁLISIS TEÓRICOLas predicciones teóricas de load- THL 'comportamiento desplazamiento de Hasl constructivo A WL'rL '· den un nivel de pieza clástica linealanalysi. cintlll 'Programa ESTRÉS MIT3.cargas \ H'rL 'inLTL'-mentado hasta que el primer plásticohinL '\\ Como forlllL'd.Con modificaciones sucesivas de la strul'lurL '.la secuencia de formación de articulaciones era dctl'rmim · dy carga frente a la conducta de desplazamiento se observócontenida.

Página 149El criterio para la formación de articulaciones plásticas erala curva de interacción representa gráficamente en la Figura 2, yse asumió que el momento de empuje-curvaturarelaciones eran bilineal (ver Figura3).Los valores paraPyyMPse determinaron a partirYO/ '1: 1,escalar propiedades de la sección nominales en con-cruce con esfuerzos de fluencia de cupones de traccióntomada de cada longitud de material. EstosPyy MPlos valores de arco se muestra en la Figura 4.Así, el análisis de la gravedad-loadedMarco A fue bastante sencillo. Gravedadcargas se aplicaron proporcionalmente hasta la primeraSe encontraron rótulas plásticas. Bisagras sin fricciónluego se insertaron en estos puntos y la igualdad ymomentos opuestos concentrados se aplicaron alos miembros a cada lado de la bisagra. Lala carga se incrementó de nuevo hasta que las nuevas bisagras eranencontró y el procedimiento continúa. El en últimaocurrió carga compañero cuando un mecanismo de bielaformado en la primera y la segunda vigas de pisos.Sección A de la Parte II presenta una muestra de laprocedimiento de análisis. Figuras II, 12 y 13 muestranla determinada carga frente a dis- haz midspancurvas de colocación para cada una de las tres historias,respectivamente.Se realizó el análisis de la estructura B utilizandoun método elástico lineal a nivel de pieza similar a la

descrito anteriormente para Marco A. Reducción deplástico columna capacidad de momento debido a axialcarga se contabilizan, pero la rigidez re-reducciones no lo eran. Más importante, el efectode las cargas verticales que actúan en un horizontalmenteposición desplazada (a veces llamado el "PD".dlect) no fueron considerados. Un análisis adecuado paracuenta para estos efectos secundarios importantesaún no se ha hecho.Ill. ANÁLISIS EXPERIMENTAL3.1 ANTECEDENTESMarcos A y Playa consistieron en acero molidomiembros con soldadura TIG articulaciones, y ambos eranrecocido a I 000 ° F durante una hora (hornoenfriado) antes de la prueba. Frame A se cargó ensólo la dirección vertical, mientras que B era Framecargado verticalmente a 1,3 veces el servicio de diseño150cargas, y luego horizontalmente mientras se mantiene lacargas verticales constantes. En ambos casos, la parte superiorhistoria cargas verticales eran 7 5 por ciento de la menorcargas historia. Marco B, listo para la prueba se muestraen la Figura 5.Las dimensiones de la sección transversal de los miembrosutiliza en Frames A y B de arco incluido en la tablaBI, Sección B, Parte II. También tabulados en la SecciónB se miden los valores de límite elástico de tensióncupones tomadas de la viga y columna longitudes.Con estas propiedades geométricas y rendimientotensiones, los valores deMPyPyse calcularon.Los resultados de estos cálculos aparecen en la figura4 y se utilizaron en el análisis teórico(SecciónII).Además de esta investigación depropiedades de miembro, ensayos de vigas simples de indicaciónmiembros indivi- se hicieron y la midieronmomentos de plástico se presentan en la Tabla B4,Sección B, Parte II. Viga momento vs. mitad del tramocurvas de desplazamiento se muestran en las Figuras B3a través de BII, Sección B, Parte II.Los marcos se cargan verticalmente utilizandopull-gatos hidráulicos que actúan a través de "carga de gravedadsimuladores ". El propósito de estos dispositivos esapoyar las tomas y les permiten permanecervertical, mientras que experimentan movimiento horizontaldebido a cualquier sidcsway del marco. La gravedadcarga simuladores arco describe con más detalle en la SecciónC, Parte II. Las cargas horizontales se aplicaron aMarco B por un peso muerto y sistema de poleasTambién se describe en la Sección C, Parte II.

Arriostramiento de las vigas se realizó utilizandomecanismos siguiendo el modelo de un concepto originalmentedesarrollado en la Universidad de Lehigh. Los dispositivospermitir una completa libertad de las vigas en elplano de la cabaña marco estorbado dedesplazando de este plano. Cuatro llaves eranadjunto entre los puntos de carga en cadahaz. Arriostramiento columna constaba de teflónbloques de aluminio cubiertos colocados en pares contracada columna en todos los niveles historia. Las figuras 6 y 7ilustrar arriostramiento detalles de la historia principal.Cargando instrumentación consistía en cargacélulas en los cuartos puntos de cada viga (SecciónD, ParteII).Tres células de carga adicionales eranempleada en los puntos de aplicación de lacargas horizontales sobre Frame B. El control delmagnitud de las cargas aplicadas fueron proporcionados por

Página 150medidores de presión para las cargas verticales y uncalibración anterior del peso muerto ysistemas de poleas para las cargas horizontales. Marcarmedidores se utilizan para todos los desplazamientos de traslaciónmediciones. Desplazamientos verticales eran compásSured en el centro de la luz de todas las vigas y horizontaldesplazamientos en los tres niveles de la historia. Un compásseguro del grado de fijeza logrado aBases "fijos" se obtuvo por medio de mediciones derotaciones de columna en las bases. Estos desplazamientostos se obtuvieron de pantalla lineal variabletransformadores de colocación. Cuatro resistencia eléctricacalibradores de tensión se adjunta a cada columnacada historia (un total de 36 calibres). Dos medidores en lacara exterior de las bridas en una sección transversal cercala parte superior, y dos medidores colocados de manera similar a unsección transversal en la parte inferior, permiten a unocalcular el real momentos, tijeras, y axialcargas en cada columna en todo momento. Una másDescripción detallada de la instrumentación usadase puede encontrar en la Sección D, Parte II. Figura 8localiza todos los puntos de instrumentación.3.2PROCEDIMIENTO Y RESULTADOS DE PRUEBA3.2.1Marco ALas cargas verticales se aplicaron proporcionalmente: Rom cero, inicialmente en aproximadamente100libraIncrementos en base a lecturas de medición de presión. Encada incremento de las presiones se mantuvieron constantesy las lecturas tomadas de células de carga, desplazamientos,rotaciones y deformaciones. En cada etapa, las cargas ydesplazamientos se compararon con el predicho

valores obtenidos a partir del análisis teórico.Los incrementos de las cargas aplicadas se redujerona approxima tcly cinco libras como el marcoacercado a su carga máxima. Finalmente, cuandofluencia sostenida se observó en la pantalla vertical,colocación de varias vigas inferiores de la historia, lacargas se mantuvieron constantes.El no fue iniciada por BUCK- lateral torsionalli.. )ngEnhaz b-2-c (sec Figura 8 para la notación ·Esta viga se muestra en la figura9.Inmediatamentea partir de entonces, vigas a-2-b, alba, y b-1-c fracasado ende una manera similar. Se muestra el marco colapsadaen la figura10.151Los resultados de toda la carga, el desplazamiento. rotación.y las lecturas de tensión de arco presenta en la Sección1.Parte II. La carga vs. resultados desplazamiento arcopresentada en las figuras II, I 2, y 13.3.2.2 Marco BLas cargas verticales se aplicaron en tres pasosde cero a plena carga de3Hlibras. Ya Está-después, las cargas verticales se hl'ld tan constante comoposible. Se aplicaron cargas horizontaleshyla colocación de cantidades preestablecidas ponderado de pinchado sll'elings_ en cubos que se suspendedesdepoleas (ver la figuraC3,Parte II). Diez librasse aplicaron incrementos de hasta un total de) -) ()libras. Un incremento de seis libras era entoncesaplicada, y después de dos libras imTL'lllL'nhhasta el fracaso. En cada carga lwri Stagl '; OntalSe midieron los desplazamientos. Carga por células .. roLt-ciones y las tensiones se registraron a las diez librasincrementos. Los resultados de toda la carga. displ: tn · Incnl.cepa y las lecturas de rotación de arcoprecnll'd111Sección F, Parte II, y en 14 de carga VL · r-.u Fip1rL '"curvas de desplazamiento horizontales an · muestran. Entrazar las coordenadas de carga en la Figura 14. Hasta 'tres cargas horizontales como dctnmincdhy

la cargaLas células fueron promediados y luego una deducción dede uno a tres libras por lm fricción \ L '"enlos simuladores de carga por gravedad (sec Sección C. P; trtII)se hizo. El resultin)! reacio; tre) 'IVL · n tn.Sección F, Parte II.En una carga de94libras.YOtor hL 'top ": -displaccment era0.5Y2pulgadas. En Innca "in). 'hasta 'carga de 96 libras la historia di superior .., placl'llll'llloradually aumentado a másYOpulgadas. el límite deenmarañarde los apoyos laterales. Toea SevcrL '! bucl-; lin) '.en la compresión nan) L'S en el punto I de carga (\ L "l"Figura I 0) y en el primero de haz piso. en elbarlovento de banda columnas c occurrL'll. chozasin pandeo lateral. El i- marco fallado., H (l \\ 11 IllLa Figura 15.IV. DISCUSIÓN DE LOS RESULTADOS YCONCLUSIONES4.1 MARCOLa,YOl kl.J1 "'LlcinuresII.12 y1. '.nlll 'c.Jllnoo,,.·.t· José a <'apuesta reemcnt ,, · eL'I1hasta 'thclliL'lJc.tlno ecpredicciones y los rL'Stllts experimentales.

Página 151Como se señaló en la SecciónH,Parte II, el actualmódulos resistentes eran alrededor de 3 por ciento inferiorlas propiedades de la sección nominal escala 1 / X utilizados enel análisis teórico. Esto significaría quela carga máxima prevista de 547 librasdebe ser desplazado a cerca de 530 libras.Haz b-2-c de Marco A llegó a un finalcarga media de589libra,IIpor ciento más altoque la predicción modificado. La única plausiblesexplicación de este comportamiento es que la ma-krial rL · dolía la región de endurecimiento por deformación, quede hecho, no se cuenta en el teóricopredicción.Surge la pregunta: "¿Pueden los resultados de unmodelo de pequeña escala se prevé que algunos proto-tipo de estructura? "En un intento de responder a estacuestión, el comportamiento de la1/8modelo a escalamarco se comparó con el prototipo, unamarco de la escala completa probado en la Universidad de Lehigh4.Figura 16 compara la primera historia de carga vs.ddkction curvas de los dos marcos en cuestión.Haz B-1-c está de acuerdo casi exactamente con su paísterpart. Viga A-1-B del marco de Lehigh. Haza-1-h se obtiene una resistencia máxima del 5 por cientomayor que su contraparte, haz B-1-C. Entérminos de un estudio experimental, la correlaciónentre estas dos pruebas es excelente, tal vezfortuitamente así ya que los puntos fuertes y miembropuestos de carga no cumplen exactamente lacondiciones de similitud (ni hubo intentohecho que lo haga). Por ejemplo, el Lehigh crítico! Advierta tenido un MP=77 3 pulgadas PMK.4Scaledhacia abajo. esto implicaría un MP=1,51 pulgadas kipparalaMIThaz. En realidad las vigas del MIT eranligeramente más débil que esto (véase la figura 4). También,la distancia entre los puntos de carga en el Lehigh

prueba fue pulgadas XI. Sealed abajo, esto exigeYo 0.125pulgadas, mientras que el valor deYO0,875pulgadas utilizados en elMITprueba es la mitad de ladistancia entre las caras de columna. Hay otracaracterísticas de la propiedad material de disímiles ycaracterísticas de apoyo también.Ellase enfatiza,sin embargo. que la finalidad de las pruebas con modelossólo a "nominalmente" simular la prueba de Lehigh.Escala exacta de cada característica marco Lehighhabría sido imposible.Todos los datos recuperados de cualquier prueba dependende la precisión de la instrumentación usada152para obtener estos datos. Uno de estos problemas conMarco Un involucrado el sistema de carga. La primeray tomas del segundo piso estaban controlados por unoválvula y compuesto de un sistema cerrado. La terceratomas de la historia fueron controlados por otra válvula ycomprendida otro sistema cerrado. Idealmente, cadajack en el primer segundo sistema de historia tuvo lamisma carga aplicada. Del mismo modo, cada gato en lasistema de tercera historia debería haber tenido la mismacarga aplicada. De hecho, el pistón y el cilindro-la fricción en cada jack variar, con lo que lacargas aplicadas diferentes. Por ejemplo, las cargas A, B,CyDdebería haber sido idéntica. Sin embargo,los datos de la sección E, parte II muestra que undiferencia en la fricción causada jack cargasCyDa ser alrededor de 20 libras menos que A yBa carganiveles de 1 00 a 200 libras, y cerca de 40 librasmenos a niveles de carga de 400 a 500 libras. Además, elSe suponía que las válvulas para mantener la presión dentro decada constante del sistema, que no lo hicieron. Enlos niveles de carga superiores, fluctuaciones de hasta I 0Se tomó nota de libras en las cargas aplicadas. Esteinsuficiencia de las válvulas requirió administraciónAJUSTES DEL extremas de presión cuando una carga constante sobreFrame A se requiere para un período prolongado detiempo.La Figura 17 presenta una reducción típica de ladatos de bandas extensométricas.

Ellase ha supuesto que lamódulo de elasticidad es 29600000 psi y laáreas y módulos resistentes de las secciones de la columnafueron llevados a ser 0.112 en2y 0.032 en3,respectivamente (véase la SecciónB,ParteII).Se muestranDe momento, el empuje y cortante en cada gagedsección transversal. Con estas fuerzas es posiblehacer una variedad de controles estáticos o para calcularDe momento, el empuje o cortante en cualquier otra cruzsección. Por ejemplo, el cheque en vertical,fuerzas que se muestran a la izquierda de la figura indicaque los valores deducidos de los calibradores de tensión sondentro de un pequeño porcentaje de los resultados de celdas de carga. Comootro ejemplo, el momento en el haz a-1-b (verLa Figura 16) en la cara de la columna central,calculado mediante el aislamiento de una viga-1-b, esYO065 pulgadaslibras. Aunque los valores mostrados en la Figura 17puede ser correcta dentro de un pequeño tanto por ciento, estamomento en que se obtiene tomando la diferenciaentre las agujas del reloj y en sentido contrario computarizadamomentos sabios en la cara de la columna. Toma

Página 152tal diferencia entre dos grandes númerosriesgos inherentemente error sustancial en el resultadoaunque los valores de partida se creeser rea tan na bl y correcta. Así sabemos que en este casoque, en esta carga, el momento en el punto enpregunta ya ha llegado el momento de plásticode1450libras por pulgada. Secciones transversales Strain-gageden las vigas (como se hizo en las pruebas de Lehigh)permitiría que una obtenga indicómomento sin la participación de la columna deducidafuerzas internas brutas.4.2 MARCO BFigura14presenta carga vs. desplazamientocurvas para cada una de las tres historias de Marco B.(Las curvas predichas se obtuvieron utilizando ela nivel de pieza enfoque elástico lineal descrito enParteYO,

SecciónII.)Se puede observar que lacorrespondencia entre predicho y observadocomportamiento es muy estrecha para valores bajos de la carga, perose vuelve más pobre ya que la carga se hace más grande. EllaSe considera que esto se puede atribuir principalmente a la"P - 11 efecto "(véase la Parte I, Sección II) que fueno considerado en el procedimiento analítico.153Trazado sólo los desplazamientos superiores de la historia,La Figura 18 muestra el comportamiento experimental yla predicción simple teoría plástica para elPrototipo de Lehigh. El modelo (tanto experimentalsobreestima mental y analítica) lafuerza del prototipo. (Tenga en cuenta que comparaciónhijo del MIT y Lehigh experimentalcomportamiento más allá de la carga máxima no es justo, yaLehigh emplea un desplazamiento controladoSistema de carga mientras que el MIT utiliza peso muertode carga.)En el momento en que este informe fue relcused los datosdesde el marco Lehigh no había sido publicada.Sin embargo, parece probable que el principalrazón del comportamiento disímil residía en el hechoque las vigas del techo en el prototipo fueronYo OBI5 mem de ella mientras que eran IYOEscala XYO2816.5en el modelo. Estas vigas hicieron purtici-paté significativamente en el comportamiento plástico de laprototipo mientras que las vigas "oversit.ed" en lamodelo no lo hizo. Por supuesto, esta hipótesis debese verifica cuando los detalles de la prueba de Lehighdado a conocer.

Página 153(A)MARCO AVlETT3C1J..0U "'l.......-U "'l.75P.75P.75P.75Pp

pppppppt --- 2_2_1 ....: ../_ 2_11___...., 4 - + ---- 22_1 ..: .... / _ 2_ .. __ ....,.1columnas c / cNota: l. Todas las vigas son l / 8 escala 12.816,5(B) MARCO B2. Todas las columnas son l / 8 escala 6WF253. Carga Vertical sólo P aumentó de cero al fracasoVlETT3C1J..0-U "'l.......-U "'l-U "'l7 "l13 "13117 "13 "5-16516l0-fr516t'YO "t; ·,.291,0 291,0 libras lb.29l.O lb.29l.O librasH388,0 388,0 libras lb.388.0 lb.388.0 librasH388,0 388,0 libras lb.388.0 lb.388.0 lb.22 l / 211columnas c / cNota: l. Todas las vigas l / 8 escala 12.816,52. Todas las columnas l / 8 escala 6WF253. carga vertical constante con carga horizontal H aumentóde cero a insuficienciaESQUEMAS DE FIGURA 1-CARGA PARA MARCOS AYB

154

Página 154ppyI. 0p1,18 (1 --- ,.: -)'FFIGURA 2-viga-columna INTERACCIÓN CURVA utilizados en el análisis TEÓRICO1.0CDCU'RVATURE 8p0.0-•py_e_•0.2p'fpp•o.4'pT •0.1.,FIGURA 3 ASUMIDO-COMPORTAMIENTO MOMENTO-EMPUJE-CURVATURA DE ANÁLISIS TEÓRICO155

Página 155Nota:Mp=1480BlMp=148085C2Mp=148085py

=3940M=p1275_._C4_._M=1480p81Mp=148085Mp=148085py=3950M=p1275(A)MARCO ADado M 's en pulgadas-libraspC2-py=3940Mp=1275Dado P 's en librasyC1, .. Bl .. consulte longitudes de material utilizado (véase el Apéndice B)C3_._M=1535p83"Mp=156084

Mp=156084py=4540M=p1465Cl_._pM=1535p83Mp=1560B4Mp=1555B2y=4750Mp=1535(B) MARCO BC3py=4540Mp=1465..PROPIEDADES FIGURA 4 MIEMBROS DE CUADROS A y B156

Página 156FIGURA 5 MARCO B LISTA PARA LA PRUEBA157

Página 157FIGURA 6-TOP HISTORIA DE MARCO BFIGURA 7-TOP HISTORIA DE MARCO B158

Página 158

LaBc3! 16 ... Hl1 112r31 14w.N=LO.VlV20, .....=LOEFGHN2711891 Jl 011filH2131 114t151 11617.'¥'1118N=V3V4LO.0, .....cLOYOJKL0N

+ J191 120211 122231a (J)It-H3+ J1 /)251 126271 1280101V529T13S-NLOV6.0...-3111 3233 (13435 360RRb-RununbccLONLON0NMARCO ASímboloAlcance12 CargasCélulas de Carga'XA TRAVÉS DE L9 DesplazamientosAmes Dial GagessintonizadorVlIIV6+ -H-HlII

H336 Las cepasSR-4 Galgas extensométricasj_llii.1II363 rotacionesMetripak Rotary4>R-RIIRPosición LVDTuncFIGURA 8-MEDIDAS ADOPTADAS EN MARCO A159

Página 159Figura 9- BRIDA PANDEO EN VIGA b-2-c DE MARCO A...YO'1 •IJ."- "'Ill!......,F·4i /·] _FIGURA 10- MARCO A después del ensayo para resistencia última160

Página 160-a-,......."T1-G ')c::: Dm--YOyo "'000en

"" 0r-(")m3:mz-4(")c::: D<men"T10::; JJ"T1-::: D600500, -. 400...0...--0-3000<(0- '- '<(u........t-o ::::Ul>2001000::: D- <0"T1"T1::; JJ3:m) Lr ""/////

, ...-DYO/, DYO/CC'/ ./, 'I /'YOYO., I'YO,YOYOYO /B, Bj-'1A, A / '1 /,,'1 /.,l ''1¥-. E ------ y - e.-..-rr____ __....._ ..547 1 bsccDBBDEAAE•V5V6....--G=V5 (MIDSPAN DESPLAZAMIENTO)•=V6 (IIII)•=BISAGRA PLASTICO PREDICHA=Comportamiento predicho

=Comportamiento realOL _------------------------------------------------ 4 --------------------------------00.05. 1 0. 1 5. 20. 2 5• 30VERTICAL DE DESPLAZAMIENTO (IN).

Página 161"T1G)c::: 0m....NYOYO0)>06-en.,YO)>("')ms:mz-1("')c::: 0C \<Nmen"T10::: 0enm("')0z0en-1

0::: 0<0"T1"T1::: 0)>s ::m)>, .........0, .....un ...600500400Cl300c (0-YO-YOc (u-LLJ>200YO100+ -1II01 \0u0.05. 10--- · ----------------._........ .....: _ __----- + - E54 7 1 bs:> 'ccDBBD•V3V4

EAAE(;) =V3 (MIDSPAN DESPLAZAMIENTO)• =V4 (IIII). =BISAGRA PLASTICO PREDICHA---Comportamiento predicho=Comportamiento real0.150.200.250.30VERTICAL DE DESPLAZAMIENTO (IN).

Página 162"T1G ')c::: 0m...wYOr0)>90(/)"Tlr)>(")msmz-1(")c0 \:: 0w<m(/)-n0

:: 0-1J::: 00(/)-10:: 0- <0"T1"T1:: 0)>s:m)>,.-.....c..-.........un ...Clc (0_J_Jc (u......., ._0 ::L & .J>6005004003002001000ccV1YOV200.05. 100.150.200.25VERTICAL DE DESPLAZAMIENTO (IN).()•

•0.30=V1 (MIDSPAN DISPLACEMENl=V2 (IIII=BISAGRA PLASTICO PREDICHAComportamiento predicho*Comportamiento real

Página 163-nG)cJJmYOr-0)>0<! "0-.(YO)Cl).,Lar-, ....;)>.._,n:: R ::m3:0 \m0..J :.2, ... T-1, ... Tn<(E- 'czJJ

0N<Hm0.cn:: R ::s:00mr--n: D)>3:mDO12J1008060402000FYOYOYOn:rYOYOCIJYOYOYO"'YOYOYO..."H3.,. •/t "'yo '""" ",0.2.JI.-J--", (..

'YO0.40130 libras.96 libras.---. :: ..-----H ..,.,. .. __.,. ,, ..-- Hl------...-"1:,.,_,Hl... Ll.-1YO----- R - rr H --------EYOYOYOYOYOJLaYOYO'YO: LD-YOYO1YO_YOYOH0YOMYONYO388: H3* • HYO

lYOlYO388YO388YOYOYOYOYO388JnYO.,., ;;.,.--- Comportamiento real0.60.81.0DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL(In.)YOYOFpYOT'Yo _._c-----..-JKYOYO[YO'(!H· HComportamiento predichoTEORÍA DE PLÁSTICO SIMPLE1.21.41.6

Página 164FIGURA 15- MARCO B después de las pruebas ÚLTIMA FUERZA165

Página 165

.,G)c:: 0m..mYO"" C:: IJ400-10-1YO_...---__...- ·......_, »--- T>- <"" C-.mEnfermoYO0.s:., ..0300...........mr-0 ....-n0 \000 \s:por ejemplo:0"" C.-J)>:: IJ.-J20por ejemplo:C /)u

0......2r-c :::.,LLJ>0YO1I •*YO**YO1:: IJ.,:: IJ10)>YOcBLaunbcs:mLEHIGH UNIV. ESCALA REALMIT 1/8 ESCALA)>0Viga A-1-B• Transferir a-1-b•Haz B-1-CunHaz B-1-c-0-01.02.03.0BEAMyoDESPLAZAMIENTO (pulg.)

Página 166-0 \

-J"TTG)c:: JJm..A- .. YOYO(YO)JJ: T>zG): T>G)m0: T>: T>JJm0c("')0z"TTJJ: T>m)>YO0)>0zG)<0.0rcélulas pload=1311 #YOP col. medidores=1246 #rcélulas pload=3084 #l: "P co 1. medidoresEPcol.gagesYO '

Células ploadrp col. medidores=2884 #=2834 #=4840 #=48501:Pcol.gages=4950 #342 #347 #299 #323 #-t '!1 = 'l1-1°6# - 603 # "36 # "2#575 #288 #720 #238 #239 #713 #514 #11mala galga456 #116 #614 #680 #640 #1166 #1150 #1270 #206 # "1-66 #1620 #1540 #26 #11

457 #2560 #2500 #_ ::} 24 #113 #l108 #537 #11686 #614 #64 #1140 #1180 #64 # 1183 # "

Página 16710"'T1C)c: CmYOTEORÍA DEL MODELO extrapolado....8+8.35kipsco ---YO-------"'T1: C)>YOs:LEHIGH TEORÍAma, .....- ·6.64 kipsC /)r-0 ..61•.-I---- ---- ---- 6.14 kips PRUEBA MODELO EXTRAPOLADO0)>"-. //_.(M ..0

0<- <; / '..'· · ---- -PRUEBA 5.22 kips LEHIGH! YO '0.......... L"" '-O ........0 \0--00..... L1/ tJ ..,.-...._ G --.--.en- <YO-"'Cf-;4tr-z)>0N(')Hmp ::s ::0m: X ::z-12YO(')0s ::.,)>: Cen0zen

0YO.YOj.-.YO02468101214HISTORIA PRINCIPAL HORIZONTAL DE DESPLAZAMIENTO (en)

Página 168PARTE IIA.MUESTRA DE CALCULOS MARCO AComo se describe en la Sección II, Parte I, el análisisde este caso consistió principalmente en la inserción de bisagrasy se concentró momentos en una estructura quese supone que se comportan de un elásticomanera. En consecuencia, sólo era necesarioobtener una solución para dos cargas con el fin deinterpolar la magnitud de la carga cuando la siguienterótula plástica formada. Por ejemplo, el cálculociones para la curva de carga-deflexión para el menorvigas de la historia, cuando bisagras CC (ver Figura A2) sona punto de formar, se muestran abajo.La estructura con las bisagras se muestra en la figuraAI existe cuando P = £ 342.5 Con P = £ 425.0, quese encontró que el momento es el mayor en elcolumna interior se enfrenta a una de las vigas principales de la historia.Salida de la máquina indica que la magnitudde estos momentos y los desplazamientos verticalesen el tramo medio de las vigas inferiores de la historia son:@P=£ 425.0, M = -1,431lb-in., =0,0683 en.@P=£ 450.0,M= -1,518lb-in., =0,0746 en.A partir de ensayos de control, se prevé que lamomento plástico en el piso superior es

±1480lb-pulg Por lo tanto, para Mp = £ -1480-pulg,(1480-1431) (25.00)P = 425,0+0512_1431)= 439,0 libras.=+ (1480-1431) (0,0063) =0 0718 en.0·0683(1518-1431).La estructura mostrada en la Figura A2 está en briobrio cuando P=£ 439,0B. MATERIAL Y PROPIEDADES DE LA SECCIÓNEl l / 8 escala 6WF25 y la escala l / 8L2b 16,5 secciones utilizadas en la fabricación de lados marcos se molieron en stock sólida yentregado en longitudes de 6-1 0 pies. Cada longitud169de material se sometió a la sección compásmedicio-, pruebas de tensión, y ensayos de vigas comose describe a continuación.Cross-Section MedicionesLas dimensiones de la sección transversal de cada longitud dede WF forma se midieron con micrómetros enuna sección transversal cerca de cada extremo y en elmitad de la longitud. Las dimensiones aparecen en la Tabla B l.Las dimensiones correspondientes según lo publicado enManual AISC, y escala en l / 8 tamaño real,También aparecerá en el cuadro B l para la comparación. Desdelas dimensiones dadas en la Tabla BYO,la zona,módulo de sección plástico, módulo resistente elástico,y el momento de inercia en la dirección fuerteSe computaron. Estos aparecen propiedades de la secciónen la Tabla B2.Las pruebas de tensiónPara determinar las propiedades de resistencia de cadalongitud de material, tres cupones de tensión erancortar desde un extremo y un espécimen de haz deel otro extremo.Un resumen de las pruebas de tensión es llevada a cabodada en la Tabla B3. Los valores promedio de rendimientoestrésay,

esfuerzo de tracción,au,cepa rendimiento,Ey,yla cepa en el inicio de endurecimiento por deformación,Esh,se tabulan.Para cada longitud de material, tres de chapacupones con las dimensiones indicadas en la figuraBl se cortaron, uno de cada ala y uno dela web. Cada espécimen fue recocida aYO000 ° Fdurante una hora (horno enfriada). Los cupones seprobado en la máquina de ensayo de Tinius Olsen, conun Tinius Olsen S-1 00 extenso- electromecánicometro utiliza para medir las cepas.La relación media de rendimiento deI 2cuponestomado de los 6WF25 formas varía de 34,3ksi a 41,3 MPa. La relación media de rendimiento deYO5cupones tomadas de la 128YO6.5 formas variadasde 36.9 MPa a 38,8 MPa. El hecho de que hayexistido una gran variación en la tensión de fluencia de la6WF25 formas en comparación con el 16,5 L2b

Página 169256,9 256,9 256,9 256,9342,5 342,5 342,5 342,5AA342,5 342,5 342,5 342,5• =BISAGRA PLASTICOFIGURA A 1 A-FRAME CON P=342,5 LB.(CARGAS SE ESPECIFICAN EN LIBRAS)cc0.38 8• =BISAGRA PLASTICOFIGURA A2-FRAME A CON P=439,0 LB.(CARGAS SE ESPECIFICAN EN LIBRAS)170

Página 170

formas sólo pueden explicarse considerando lanaturaleza aleatoria de la selección de valores.Los resultados de las pruebas de tensión se com-combinada con la sección de Propie- manual escaladopropieda- para obtener valores dePyyMP.Residencia enestosPyyMPlos valores, la ubicación de las vigasy columnas de Marcos A y B se estableció(Véase la Figura 4, ParteYO)y estos valores fueron entoncesutilizado para el análisis teórico.Ensayos de vigasCon el fin de determinar el momento plástico,Mp,de cada longitud de WF forma utilizada, simplementeapoyaron vigas de 12 pulgadas cargados en su cuarta partepuntos ter fueron probados. Las vigas fueron lateralmentearriostradas como se muestra en la Figura B2. El lateralarriostramiento se espaciados la misma que la corres-ponding arriostramiento lateral de Marcos A y B, acomprobar si lateral, local y / o en la web de pandeoocurrido en los especímenes 12B 16,5. No pandeose destacó por los 6WF25 especímenes.Los especímenes de haz se probaron en un InstronMáquina de prueba a una velocidad de cruceta de 0,05pulgadas por minuto. Los desplazamientos a mediadoslapso se midió con un medidor de dial. Las pruebasse extenderá hasta el centro de la luz de las vigasdesviado de una pulgada, momento en el cual el materialfue bien en el rango plástico.Los resultados de los ensayos de vigas se representan gráficamente enFiguras B3 a través de B 11. Valores deMPpara lasiguientes casos se comparan en la Tabla B4:1. los resultados de las pruebas de tensión y el manualpropiedades de la sección,2. los resultados de las pruebas de tensión y la medidapropiedades de la sección, y3. los resultados de la prueba de la viga.C. CARGAC.1 CARGA VERTICALLas cargas verticales se aplicaron por medio degatos hidráulicos montados en carga de gravedad simulacióndores (Figura C1). La base del diseño deestos mecanismos vinieron de la Universidad de Lehigh,

donde se utilizan dispositivos similares en ensayos a escalade marcos de acero.171El sistema para el suministro de fluido hidráulico alas tomas se pueden ver en la Figura C2. Parasimplicidad, se decidió utilizar hidráulicoacumuladores que podrían ser presionados ysuministraría aceite a una presión variable a unaválvula reductora de presión. Esta válvula se ha diseñadopara mantener una presión aguas abajo ajustableindependiente de proporcionar la presión aguas arriba,por supuesto, que la presión aguas arriba nunca caepor debajo del valor requerido aguas abajo.CARGA HORIZONTAL C.2Las cargas horizontales se aplicaron por medio depesos muertos que actúan sobre cojinete de bolas poleas.La carga de la configuración se muestra esquemáticamente en laFigura C3. Pruebas de calibración se realizaron paradeterminar las pérdidas por fricción en las poleas. En totaltres casos, la pérdida de fricción fue inferior I 0por ciento. Las celdas de carga sentirían la horizontalcarga efectivamente aplicado a la estructura.Aunque los simuladores de carga de gravedad teníanrodamientos de rodillos en cada punto de pivote, calibracionesmostraron que ofrecieron resistencia a la hori-movimiento hori- en proporción a la cantidad dey la carga vertical aplicada a la magnitud demovimiento horizontal. Los simuladores que de-Fered la menor resistencia se coloca en la parte superiorhistoria y los que tienen más fricción erancolocado en el piso inferior. donde lo haríansometerse a desplazamientos más pequeños. Utilizado de esta manera.se estima que cada par de simuladores (concarga vertical total para la actuación de pruebas de caja B)absorbería cuatro libras de cortante horizontalcon un desplazamiento historia superior de 1,0 pulgadas. Enposiciones desplazadas intermedios que podrían sersupone que cada par absorbido uno. dos otres libras de cortante horizontal. (Subsiguientecheques o las tijeras de columna reales en la estructura Bdeterminado a partir de la cepa,! Edadesen elcolumnas, verificado tales pérdidas por fricción.)D. INSTRUMENTACIÓNCargas, deformaciones, tensiones y rotaciones eranmedido como se ilustra en la Figura 8, Parte1.Lacargas se midieron a través de las células de carga de tensión

Página 171utilizando cuatro medidores eléctricos de tensión de resistencia.Los factores de calibración utilizados para convertir lade salida de las células de carga a libras aparece enTabla D I. La salida de las células de carga verticales

se leyó en un voltímetro digital y la hori-los hori- en un indicador de deformación BLH Tipo N.Las deflexiones fueron leídos por medio de medidores de marcaciónutilizado en pares, uno a cada lado del miembro,para dar cuenta de cualquier torsión del miembro.Las cepas en el exterior de cada pestaña, tope inferior de las columnas para cada historia, eranmedida por medio de la cepa resistencia eléctricagalgas (Baldwin Lima Hamilton FAB-25-12 medidorespara el capítulo A y FA-25-12 medidores de Marco B).172Se midieron las cepas para permitir la determinaciónminación de la carga axial, momentos de flexióny cizallas presentes en cada columna. Esto produjoun cheque en total aplicada la carga historia, y tambiénpermitido la distribución de la carga total a cadala columna que desea comprobar.Las rotaciones de las bases de las columnas eranmedida por medio de posición de giro del LVDT.Dado que las bases de las columnas eran teóricamente"Fijo", estas mediciones presentó una experienciacheque mentales en el grado de fijeza logrado.Los factores de calibración para la transmisión de rotaciónlos productores se enumeran en la Tabla 02. Su salida eraleer en un voltímetro digital.

Página 172TABLA BlDimensiones de sección transversalProfundidadSuperiorFondoSuperiorFondoWebBridaBridaBridaBridaEspesorMiembroAnchoAnchoEspesorEspesor(Pulgadas)(Pulgadas)(Pulgadas)(Pulgadas)(Pulgadas)(Pulgadas)6WF25Manual0,7960,7600,057

0,040C-1extremo izquierdo0,8000,7630,7630,0550,0540,0430,7970,0560,0550,0420,792mediados longitud 0.8090,7630,7660,0570,0550,0420,8040,0550,0550,0420,797extremo derecho0,8090,7630,7640,0570,0570,0420,8030,0550,0550,0420,797promedio0,8010,7640,0550,042C-2extremo izquierdo0,7970,7690,7630,0550,0540,0410,8010,0560,0560,0410,807mediados longitud 0.799

0,7650,7620,0560,0560,0410,7990,0550,0540,0410,804extremo derecho0,8030,7650,7620,0550,0560,0420,7990,0550,0550,0410,799promedio0,8010,7640,0550,041C-3extremo izquierdo0,8040,7550,7600,0550,0530,0410,7980,0550,0530,0410,797mediados longitud 0.803. 7610,7560,0560,0560,0410,8020,0550,0540,0410,800extremo derecho0,7990,7640,7590,055

0,0560,0410,8010,0550,0540,0410,802promedio0,7990,7590,0550,041173

Página 173TABLA Bl (Continuación)ProfundidadSuperiorFondoSuperiorFondoWebBridaBridaBridaBridaEspesorMiembroAnchoAnchoEspesorEspesor(Pulgadas)(Pulgadas)(Pulgadas)(Pulgadas)(Pulgadas)(Pulgadas)C-4extremo izquierdo0,8030,7610,7620550,0550,0410,7990,0540,0530,0410,797mediados longitud 0.8000,7650,7630,0560,055

0,0420,7990,0540,0530,0410,804extremo derecho0,7960,7640,7630,0550,0540,0410,7980,0540,0550,0410,802promedio0,7990,7630,0550,04112Bl6.5Manual1,5000,5000,0340,029B-1extremo izquierdo1,5050,4990,5010,0320,0330,0301,5050,0350,0330,0301,504mediados longitud 1.5050,5010,5030,0320,0330,0301,5050,0350,0330,0291,505extremo derecho1,5050,501

0,5020,0320,0330,0291,5040,0340,0320,0291,505promedio1,5050.50 I0,0330,030B-2extremo izquierdo1,5000,4990,5020,0310,0340,0291,5000,0330,0330,0301,501mediados longitud 1.5080,4960,4990,0330,0320,0291,5040,0340,0330,0281,499extremo derecho1,5060,4990,5010,0320,0350,0281,5040,0330,0330,028promedio1,5020,4990,0330,029174

Página 174TABLA Bl (Continuación)ProfundidadSuperiorFondoSuperiorFondoWebBridaBridaBridaBridaEspesorMiembroAnchoAnchoEspesorEspesor(Pulgadas)(Pulgadas)(Pulgadas)(Pulgadas)(Pulgadas)(Pulgadas)B-3extremo izquierdo1,4990,5010,5000,0340,0340,0271,5000,0330,0330,0281,496mediados longitud 1.5000,5000,5000,0340,0330,0271,5000,0330,0330,0281,497extremo derecho1,4980.50 I0,5000,0340,0340,0271,500

0,0330,0330,0281,497promedio1,4990,5000,0340,028B-4extremo izquierdoYO0,5000,5030,5020,0330,0320,0311,5010,0350,0340,0291,501mediados longitud 1.5010,5030,5010,0330,0320,0301,5020,0350,0330,0291,502extremo derechoYO0,4990,5030,4960,0310,0310,0311,5010,0340,0340,0301,501promedio1,5010,5010,0330,030B-5extremo izquierdo1,5010,504

0,5030,0320,0330,0291,5010,0350,0340,0291,499mediados longitud 1.5050,5040,5020,0320,034.02S1,5040,0340,0310,029YO0,500extremo derecho1,5090,5040,5020,0330,0330,0301,5050,0330,0340,0291,498promedioYO0,5020,5030,0330,029175

Página 175Propiedades de la tabla 82. TRANSVERSALESMiembroZonaZxsxlx(Pulgadas2)(Pulgadas3)(Pulgadas3

)(Pulgadas4)6WF25Manual0.1 150.03720.03280.0131C-10.1 130.03630.03210.0128C-20.1 120.03620.03200.0128C-30.1 120.03590.03170.0126C-40,1120.03600.03190.012712816.5Manual0,0760.04020.03420.0259B-10,0760.03980.03370.0253B-20,0750.03910.03310.0249B-30,0740.03920.03340.0250B-40,0760.03970.03350.0252

B-50,0750.03930.03330.0250176

Página 176B3 TABLE. RESULTADOS ensayo de tracciónMiembroOyOuEyEsh(Ksi)(Ksi)(En / in)(En / in)-----6WF25C-141.361.50.00140,022C-234.350.10.00120,025C-339.560.00.00140,021C-434.349.90.00120,02412BI6.5B-137.056.20.00130,017B-238.856.80.00130,015B-338.356.90.0013

0,015B-438.857.00.00130,014B-536.956.20.00130,016

Página 177B4 TABLE. COMPARACIÓN DE LOS MOMENTOS DE PLÁSTICOMiembroMp (l)Mp (2)Mp (3)(! B-in)(Ib-in)(YOb-in)6WF25C-1153515001450C-2127512401200C-3146514201440C-412751230116012Bl6.5B-1148014501464B-2155514951462B-3153514551470B-4156015201476

B-5148014501450Mp (I) = Resultados de la prueba de tracción x 1/8 escala sección de plástico manual módulo.MP (2) = resultados de ensayo de tracciónxcomputado módulo resistente plástico.Mp (3)= Prueba del haz resultante.178

Página 1788 "2 3/4 "2 1/2 "t3 / 8 "[\R = l / 2 "_yo12 3/4 "espesor,tvariableFIGURA 81-TENSION CUPÓN2PRAYO DE CARGAArriostramiento lateralMUESTRApL.YO4 "FIGURA 82 AJUSTE DE PRUEBA BEAM179

Página 179001.0..-00N..-00A:>...0........YO..C

uc· R-0LO"<: T..-IIc ...:: E:(• 91-HJNI) 1N3WOW3Nll31N3J00FIGURA 63-BEAM RESULTADO DE LA PRUEBA DE MUESTRA C1180.0\ 0.0LO.0.........:: J ::u: Z......YO-: ZLU.:: E:0LUuC (..... J0 ...V)......00M: Z.C (0:: E:C (LUcoN.0

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Página 183001.000N....00co..0.--

YOuc....o ::: t1.0o ::: tIIc ...:: E00o ::: t("91-HNI)1N3WOW3Nil31N3B7-BEAM FIGURA RESULTADOS DE LAS PRUEBAS PARA MUESTRA B1184.0.0-: Cu; Z:LO.........0z:0........1-uLJ.J_.u ...LJ.Jo ::: tCl.0; Z:c: x:0 ...V ')Cl........:: E:: Ec: x:MLJ.J.co

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Página 188YOYO:YOYOII \ 1II, ....,YO-_: - .! :: - L - :: -0_ {'r--'---r--.---.......J ----...----------- ·_.._.,.-.....: .-: .--.; ._ J ----- "'-: =ll ', -! "--------liYOYOji_!YO.--- 1YO: ::YOYOIIYO0..__. L --------- 4l.lr- - · r '_L_JI_jLJ

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Página 189PruebaCalibreSistema tercera historiaPruebaCalibrePrimera-Second StorySistemaPresiónReducirVálvulaFiltroAcumuladorPresiónReducirVálvula

FiltroAcumuladorESQUEMA GRÁFICO C2-ESQUEMA DEL SISTEMA HIDRÁULICO PARA APLICARCARGAS VERTICALES190

Página 190MARCO DE REACCIÓNMARCO BFIGURA C3-HORIZONTAL SISTEMA DE CARGA A UTILIZAR PARA EL MARCO B191

Página 191Célula de cargaLaBcDEFGHJKLFACTORES DE MESA Dl calibración para CELDAS DE CARGAFactor de calibraciónlibras / voltiopara 3 voltios DCExcitación232236226240236248235240239240236234Célula de cargaHlH2H3Factor de calibraciónlibras / micropulgadaBLH Tipo NIndicador Strain0,3640,3640,351TABLA D2 factores de calibración para los transductores de posición rotatoriaGiratorio

TransductorRaRbRcFactor de calibración grados / voltpara l 0 voltios DC Excitación0.710.741.08192

Página 192E.Encuadre una RESULTADOS DE LAS PRUEBAS193

Página 193TABLA ElMARCO AI / 4 cargas puntuales (LIBRAS)LoadinLaBc345(J7X910IIYO1314I 51617IX190YO342526797356146I41Il8179180155

282292014I24420827527723830831126832533028534234729935535931036737232237838433236737433238639234039340034739740334940841636141141836243I439381431439381438446388443451

392447455396456463404454462405457464405D60130168218225257289307323334347357357366373376388390410409415420424432433433E90188234280322363405418441473478491501503513

526533541550558572566572575574573FGH898475183187181224238234270287284309329329350370371392414418404426431427449456458483491463486495474500510484508521486512522

495523534509534546516541555523548561533559573539567582553580595548573586554578594556581597557580596554579595194J6682165185252241300290338332381377422421436433457457

486491491495502509514522515523526534538547544553546562562572568581582597577590582600586602587605584603K73161211257298340384396417451455470480483491504511516528537551

546553556556554L75168216262304346390402425460462477487491500511518523534544556551557559556558

Página 194E2 TABLAEncuadre una PROMEDIO cuarto cargas puntuales (LIBRAS)CargandoABCDEFGHIJK - L-------75.558908074.274.02143.6124186184175

164318016222923624721442292102752852952605243217314329335301627624835737137934373102793994164223878328296411429435399934531143445345742110357322465487489

4561137033547049149345912381345483505506474133813454935155184841438935349551751948715397360504529532496164003625185405435081741237552554854951518415376532555554

5201943539654256656753120435396549575575541214424025635885905542244740655758058454923451410563586591555244604185665895945582545841956658859655626461419564587594

556195

Página 195E3 TABLADesplazamientos MARCO A (PULGADAS)CargandoVIV.2V3V4V5V6HOLAH2H3-0,0150,0100,0130,0130,0140,0100,0030,0010,001)0.020,0230,0280,0280,0280,0230,0050,0010,001-3. () 350,0300,0360,0370,0360,0310,0060.00 I0,001- +0,0440,0390,0440,0440,0430,0390,007

0,0010,00250,0470,0410,0510,0510,0510,0460,0070.00 I0,002(L0,0540,0470,0590,0590,0600,0550,0080,0010,00270,0610,0530,0700,0710,0710,0670,0090,0020,0030,0650,0570,0730,0740,0730,0690,0190,0020,003l)0,0 (1l)0,0600,0790,0810,0790,0770.0 II0,0030,005100,0730,0640,088

0,0920,0890,0870,0120,0050,007II0,0760,0670,0900,0940,0910,0910,0130,0050,00712.mn0,0690,0930,0970,0950,0950,0140,0060,00713.mn0,0700,0980,1030,1020,1010,0140,0070,0081-t.mu0,0710,0990,104.I 030,1030,0140,0070,008150,0860,074.I 030,109.I 080,1070,0150,0070,007

! (]0,0880,0750,1130,1180,1150,1140,0150,0090,009I 70,0900,0770,1220,1240,1230,1230,0160,0090,010180,0940,080.1.260,1300,1270,1270,0160,0100,010190,0990,0860,1340,1430,1380,1380,0160,0120.0 II20.I 020,0870,1460,1560,1530,1480,0160,0130,013210,1040,0880,1660,1770,171

0,1610,0160,0190,015))0,1060,0900,1750,1900,1780,1660,0160,0220,015230,1090,0920,1820,2090,1870,1740,0160,0250,0162- +.II 20,0940,1940,2420,1980,1780,0160,0280,017)-0,1140,0950,1990,2690,018_)0,2060,1840,0160,0302 (l0,1140,0950,2070,3060.21 I0,1880,0160,032

0,018196

Página 196E4 TABLACEPAS MARCO A (micropulgadas por pulgada)Cargando NúmeroCalibreNúmero *2345678911202252803603854454905255502-160-295-375-470-500--575-645--685--7253-65-115-145-180-195-220-245-2552554-35-70-90-115-110-130-150-170

-1805-130-275-355-455-465-540-605--650--68061052152753503704204755055357-120-250-310-380-425-490-555-580-61581002002503003403804354454709-50-100-120-155-165-190-210-225-23510-40-80-100-135

-130-150--175-185-1951 I7016020024027531034536038512 **-55-145-180-220-245-265--305-325415139018022026031034539040042514-150-340-400-475-550-635--725--75579515-80-190-230-310-325-370-41042545016

-100-220-280-345-395- 44549051553017-140-310-400-480-550-625710-740775186015019022026529533533536019-130-320-440-535-615--700-795- 825-0208018025029033538043044047021-80-185-255-305-345-400

-450--470-49522-80-170-240-300-325--370-400--420440238018025029034038043044045024-120-300-420-500-580-660--755-758202530609010012014015515516526-140-320-440-520-590-680--7758006027-160-330

-440-530-590-660730-7507028-130-290-410-500550- 625-700- 725- 76529-130--310--455-545-6157057952586530106595+ 11013514516516516531-95-230-320--380-430490550-570-60032-30-60-80-115-110125-145- 55

--16533-130-280-390-480-530-600--670-690--73034-135-300-420-520-570-645-720-745-78035-25; 60-85-105-115-130-150-155--16536-90-210-290-350-390-445-505-525- 550*Vea la Figura 10 para la ubicación de las bandas extensométricas.**Galga errático.197

Página 197(; EdadCargando NúmeroNúmero1011121415

16171819)34567Indicador de deformación para medidores 01.209funcionado mal en el número 10 de carga.1011121314151617IR192021-530-535-555-555-570-585-590-595-600l'l460-465-490-500-510--515-525-530-5602349549051551052554055056056524-900

-900-945-950-970 -1000-1020-1040-10652517517518017018517517518519026--920-930-965-980 -1000 -1020 -1030 -1055-108027-820-830-870-875-900-910-920-935-9502-810-820-850-865-880-900-910-920-95529-930-935-975-985 -1010 -1040 -1050 -1070-11003015175180180185190

19019519531630-640-670-680-685-700-705-720-73032-180--180--200-205-205--225-225-230-24533--770--780-810-825-840-855-860-875-89034-820-835-870-885-900-920-930-945-98035-175--185-195-205-205-210-215-220-22536-590-600

-625-635-645-660-670-680-700198

Página 198CalibreCargando NúmeroNúmero20212426---YO3456789101112131415161718192021--595575.. 555- 54522--- 580--620-6606602357058056054024-1075- 1090--1100

-I 0852519019019019026-1095--Ill 0-1130-113027-940-920-905--89028-970-1020-1070--108029-1115--- 1145· --1205-12153020021024525531730720-715--71532260-280- 310-31033885--880-880-88034995--YO035-1050-106035225--220-215

--21536-710--730-755-760199

Página 199E5 TABLARotaciones de frames A (grados)CargaenROTACIONESNúmeroR*Rb*Rc*un-0.0010,0010.0002-0.0020,0020,0013-0.0030,0030,0014-0.0040,0050,0015-0.0060,0060,0026-O.OOR0,0070,0027-0.0090,0090,003-0.0100,0100,0039-0.0110,0100,003

10-0.0110,0120,003II-0.0110,0120,00412-0.0110,0120,0041314-0.0120,0130,00415-0.0120,0130,0041617-0.0130,0140,004YO-0.0130,0150,00419-0.0130,0150,00520-0.0140,0170,00521-0.0140,0190,005Y)-0.0130,0210,00523-0.0130,0240,00524-0.0130,0260,00525-0.012

0,0260,00526-0.0120,0260,005*Sec FiguraYO0 de ubicación.**Hacia la derecha se define como positivo.200

Página 200F.MARCO DE RESULTADOS B201

Página 201TABLA FlCARGAS MARCO B (LIBRAS)CARGALaBcDEFGHJ126130120125176180169158167165")294-3022872983883943823653803743

2H829528029339539938637038538242882952822933933993883723803775288295282293395399388374382381(L28529528229539339639037437837772862922822953953943903773703678287

295282295397404388377385381928829528029039339638637437837710286295280290395392381372368367II2812902782903953943813723683671227628627828840440439038138738913286292

2842953973993833743803811429030028229339039938337737537715FracasoGravedadCARGAKLAPLICADA MUERTOSHOLAH2H3HI + H2 + H3 LoadPESO DE CADASimuladorSistema de poleas3Pérdida17017000000138238100000-338938800

0004389388108.48.09.87.853923912018.618.619.317.8(L3943933027.329.128.827.473893884036,8 37,138.636.583943935046,6 47,3 49,145.793893885044,5 47,0 48,8103853846054,6 56,4 58,054.4II3873867063,6 65,5 67,4

63.5123943938072,8 76,0 77,373.5133873869083,0 85,2 87,782.41438938810091,7 95,0 98,292.01510495,4 98,8 102,296.0202

Página 202F2 TABLAMARCO B PROMEDIO I / 4 cargas puntuales (LIBRAS)CARGAABCDEFGH1-JKL128122178163166170129829339137337738132922863973783843884

2922873963803783885292287397381381391629028839438237739372892883943843683888291288400382383393929228539538037738810290285393376367384II28528439437636738612

2812834043853883931328929039837838038614295287395380376388203

Página 203F3 TABLADesplazamientos MARCO B (pulgadas)APLICADA MUERTOSCARGAHOLAH2H3PESO DE CADASistema de poleas000000003000040,0210,0160,0121050.05 I0,0360,02520(1

.08I0,0650,037307. I080,0870,04840H.I490,1190,064509. I 590,1260,06850IO. I 930.15 50,08460II0,2440,1950.1 0570I20,3270,2660,14180I 2A0,3670,2980,15886I2b0,3800.3 IO0,16588I30,4010,3270,17690I3A0,4280,3520,18792Yo 3B0,454

0,3730,19994I3c0,4820,3970,21396Ijb0,4990,4120,22198I40,5650,4670,251100I4A0,5920,4900,264102ESFRACASO104204

Página 204CalibreNúmero234567891011121314151617181920212223242526

27282930313233343536210-269-100- 70-262200-238175- 61-106156-220130-292-208-191-259101-3001 1 9-200-189130-29128-292-307-326-28939-189- 70-317-307- 61-187F4 TABLACEPAS MARCO B (micropulgadas por pulgada)2474-626-227-190-624462-536

380-170-232362-525280-652-466-450-600231-680290-458-436290-66269-659-712-730-65588-423-160-715-708-154-4203469-618-222-181-620455-540389-162-230368-527290-664-466-450-610240-688297--460-438300-67270-465

-714-738-67090-430-160-720-710-153-425Cargando Número45460-600-240-162-636478-527382-150-237380-530265-630-499-410-635274--650283-430-465315-69441-630-752-700-708119-372-209-668-765-109-480205431-574-170-135-660490

-520370-134-259385-549221-590-552-364-686310-630250-381-508343-7308-582-810-643-752158-298-272-589-840- 40-5606410-554-295-110-688512-514361-120-279390-556188-550-610-312-730342-607235--341-548370-760- 30

-540-762-595-800194-222-342-514-91525-6407391-531-320- 85-707533-500350-102-290398-564150-500-652-268-762378-572209-308-576380-780- 62-494-900-545-835220-150-402-440-97885-7058365-510-360- 50-737560-510

360- 90-306390-560120--480--720-208-812418-574202-260-630407-814- 82--488-952-505-875250- 78-488-360-1068160-800

Página 205(; AGL 'CargandoNúmeroNumhn9101112131430355322281260208l520-498-460-415-392-342-J

340370-400-449-498-600..j.60-35051981985750-818-920-862-908-986()57598621670710781749--487-484-500-490-520s350340340355350373')85--7 5-66-72-72-12010300- 310--3 18-307-317-270II

400400393370350290I 2570- 568-565-544-528-47413I 10609-40-130-26014. 464-410-357-310-220-90I 5717--775-840-962-1059-1170YO ()200- 137-6350149252YO70434--880-960-1007-1100YO415440480548592676

] 9570529-510-597--597-620201981601452302342602 I245195- 142-56-1040ll630() 73- 717-808-860--- 8972340038738638535029524800790--800-810-787-7382592- 148-192-160-198-25026462- 395-340-392-350

-38527943--- 982-1015-1078-1110-115028495-440-402-361-330-27529. 880-900-940-992-1022-1050302602783043323603333145417932648465532502590--702-872--1019-117233400362-340-344-350-312341008--1030-1049-1062-1054

-10803518026237054069084936-LJ15-900-1015-1208-1365-1530206

Página 206F5 TABLARotaciones de frames B (grados)CARGAR *un1-0.0032-0.0063-0.0064-0.0045060,00370,00680,00990,010100,0141 10,020120,026130,031140,067* Sec Figura I 0 de ubicación.** En sentido horario definido como positivo.207Rb *-0.001

-0.001--0.001-0.001-0.001-0.00100000,0010,0030,0040,007R*c0,0030,0030,0080,0090,0120,0150,0160.0'1 90,0190,0220,0260,0310,0370,049

Página 207ReferenciasI. Foster, DavidC.,"Técnicas de fabricación paraLas pequeñas maquetas de acero ", Maestro inéditoTHL · sis de tn, Departamento de Ingeniería Civil,Massachusl'tts Institute of Technology, mayo,ll) 66.2.OAHS, D., "Comportamiento Resistencia límite deAcero fino anchas modelos de columnas ala de la viga "Tesis de maestría inédita, Departamento deIngeniería Civil, Instituto de MassachusettsTcdmology, septiembre 1966.2083. Fenves, Steven J., Logcher, Robert D.,Mauch, Samual P. y Reinschmidt, KennethF., "ESTRÉS: manual del usuario," El MITPrensa, Instituto de Tecnología de Massachusetts,1964.4. Yura, José A., "La fuerza de BracedMulti-Historia Acero Frames ", Ingeniería FritzInforme de Laboratorio Nº 273.28, Le.high Uni-versidad de 1965.

Página 208BOLETINESInvestigación de acero para la construcciónNo. 1 Prácticas pavimentación actuales sobre Ortotrópico Puente DecksBattelle Memorial Institute, de octubre de 1965No. 2 Fuerza de tres nuevos tipos de compuestos VigasAA Toprac, de octubre de 1965No. 3 Investigación y Prácticas de pavimentación por superficies de desgasteen Ortotrópico Acero Puente Decks, Suplemento al Boletín 1Battelle Memorial Institute, de agosto de 1966No. 4 Protección de acero tanques de almacenamiento y tuberías subterráneasBattelle Memorial Institute, de mayo de 1967No. 5 Fatiga Fuerza qf Shear ConectoresRG Slutter y}.W.Fisher, de octubre de 1967No. 6 Prácticas de pavimentación por superficies de desgaste en OrtotrópicoPuente de acero Decks, Suplemento al Boletín de 1 y 3Battelle Memorial Institute, enero de 1968No. 7 Informe sobre la investigación de Ortotrópico Puentes PlateD. AllanFirmage, de febrero de 1968No. 8 Deformación y Energía Capacidad de Absorción de AceroEstructuras en el rango inelásticoT.V.Galambos, marzo, 1968No. 9 El comportamiento dinámico de marco de acero y Truss EdificiosDixon Rea,}. G. Bouwkamp y R.W.Clough, de abril de 1968No. 10 Comportamiento Estructural de Pequeña Escala Modelos de AceroInstituto de Tecnología de Massachusetts, de abril de 1968

Página 209Comité de Productores de Acero Estructural•Comité de Productores de chapa de acerohierro americano y el instituto de acero150 East 42nd Street, Nueva York, NY 10017