Pgina 1 de 1

II CONGRESO INTERNACIONAL DE MATERIALES VII CONGRESO NACIONAL DE CORROSIN Y PROTECCIN.

ANLISIS DE CONFIABILIDAD PARA INTERRUPTORES DE 13.2 KV EN SUBESTACIONES ELCTRICAS

Germn Garca, Alejandro Toro, Albeiro Espinosa Grupo de Tribologa y Superficies GTS

Escuela de Ingeniera de Materiales, Facultad Nacional de Minas Universidad Nacional de Colombia Sede Medelln

gts@unalmed.edu.co, gegar@epm.net.co Resumen

Se analiza el comportamiento de interruptores de 13.2 KV utilizados en la operacin de subestaciones elctricas, a partir de un estudio estadstico de fallas encontradas en las tecnologas de aceite y de hexafluoruro de azufre en diferentes marcas comerciales, enfatizando la importancia de los modos de falla y su incidencia en la confiabilidad de los sistemas. Para el tratamiento de los datos se hace uso de un software de anlisis estadstico que permite el ajuste a una funcin de distribucin de probabilidad de acuerdo con las pruebas de Chi-cuadrado y de Kolmogorov-Smirnov. Adicionalmente se plantean los aspectos relevantes a considerar en los estudios de confiabilidad, introduciendo algunas definiciones y ecuaciones matemticas que rigen estos modelos estadsticos. Con los resultados del estudio relacionados con la tasa de fallas, la funcin de distribucin de probabilidad, el patrn y tipo de fallas encontrado para cada grupo de interruptores, se plantean algunas recomendaciones para la toma de decisiones con respecto a la renovacin o no de dichas tecnologas.

PALABRAS CLAVES: Interruptores, Subestaciones, Modelos de falla, Confiabilidad, Mantenimiento.

Pgina 2 de 2

II CONGRESO INTERNACIONAL DE MATERIALES VII CONGRESO NACIONAL DE CORROSIN Y PROTECCIN.

INTRODUCCIN

El conocimiento de la confiabilidad en los equipos elctricos es una consideracin importante en el diseo de los sistemas de distribucin de potencia para plantas industriales [1]. Es posible hacer comparaciones cuantitativas de la confiabilidad entre diferentes diseos y usar esta informacin con estudios de costo-beneficio para determinar cual tipo de alternativa debe usarse [1]. Desde 1969, ao en el cual se fund el grupo de trabajo para el estudio de confiabilidad de los sistemas de potencia en las plantas industriales, el subcomit de confiabilidad, bajo la direccin del comit de sistemas de potencia industrial, ha venido sistematizando informacin relativa a la tasa de fallas de varios equipos industriales, as como de tiempos promedios improductivos y tiempos estimados para la reparacin y reemplazo de componentes fallados [2]. Los criterios para el mantenimiento de los interruptores dependen fundamentalmente del nmero de interrupciones bajo

condiciones de cortocircuito a los que son sometidos cada uno de ellos de acuerdo con las curvas tpicas que suministran los diferentes fabricantes, las cuales varan bajo las mismas condiciones de cortocircuito, diferencia que se acenta ms si se comparan interruptores de pequeo volumen de aceite con los de hexafluoruro de azufre, en donde los mantenimientos son mnimos. Este trabajo presenta el comportamiento de las diferentes tecnologas usadas durante un perodo de 10 aos, y entrega los resultados comparativos que apoyan la gestin de renovacin de tecnologas que de acuerdo con su estado de obsolescencia, altos costos de mantenimiento, baja confiabilidad y altas tasas de falla deben ser retirados del servicio de energa.

PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL

Se

evalu el comportamiento y la eficiencia de 370 interruptores electromecnicos comerciales de 13.2 kV, instalados en 33

Pgina 3 de 3

II CONGRESO INTERNACIONAL DE MATERIALES VII CONGRESO NACIONAL DE CORROSIN Y PROTECCIN.

subestaciones de distribucin de energa, mediante un estudio de confiabilidad en que fueron analizados 2218 eventos o tiempos de falla, correspondientes a los mantenimientos correctivos realizados a 240 interruptores de pequeo volumen de aceite mineral y 130 con tecnologas en atmsferas de hexafluoruro de azufre (SF-6).

Las consideraciones para el estudio de confiabilidad fueron:

Perodo de tiempo para el anlisis. Entre el 1 de Enero de 1990 y el 30 de Septiembre de1999.

Tiempo cero para cada falla. Momento en el cual se presenta la primera falla posterior al 1 de Enero de 1990.

Tiempo final para una falla. Momento en el cual se presenta la ltima falla hasta el 30 de Septiembre de 1999.

Tiempo para la primera falla. Tiempo comprendido entre la primera y la segunda falla.

Tiempo entre fallas. Tiempo transcurrido entre dos fallas

consecutivas sobre un mismo interruptor. El modelo seguido para el estudio de confiabilidad fue el siguiente:

1) Recoleccin y clasificacin de la informacin de campo para cada interruptor dentro de una subestacin particular (Ver Tabla 1). 2) Elaboracin de la estadstica descriptiva para cada grupo de interruptores. 3) Obtencin de las funciones de densidad mediante pruebas de Kolmogorov Smirnov y Chi-cuadrado. 4) Clculo de la confiabilidad, tasas de falla y determinacin de algunos patrones tpicos de falla.

Tabla 1. Reporte de fallas.

SUBESTACIN SB8 MEDIO DE EXTINCION: Aceite

MARCA: Asea TIPO: HKK

Nmero de Serie

Fecha de

Falla

Tipo de falla

Tiempo entre fallas

en das 2196427 28-Feb-94 5 1015 2196427 17-May-94 3 78 2196427 26-Mar-98 1 1409 2201172 21-Abr-94 4 1 2201172 16-May-94 6 25 2201172 29-Agt-94 1 105

2201172 07-Nov-95 5 435

2232983 29-Dic-97 1 1323

Pgina 4 de 4

II CONGRESO INTERNACIONAL DE MATERIALES VII CONGRESO NACIONAL DE CORROSIN Y PROTECCIN.

RESULTADOS Y DISCUSIN

Durante el estudio se encontraron 11 tipos de fallas o mantenimientos correctivos (ver anexo 2). Las fallas ms frecuentes son la tipo 1 (overhaul) con el 77% y la tipo 4 (completar nivel de aceite) con el 7%. El 91% de las fallas ocurren en los interruptores con tecnologa de aceite mineral, siendo la tipo 1 la ms costosa. Para los interruptores en SF-6, las fallas ms frecuentes fueron en su orden: completar presin de gas 4%; revisin, limpieza y lubricacin 3%; cambio de manmetro 1%; overhaul con 1%.

En la interpretacin de los resultados obtenidos se plantearon los siguientes interrogantes: 1) los resultados son lo suficientemente precisos? 2) Es posible comparar los resultados con datos disponibles de pruebas de campo efectuadas en sistemas similares o en el mismo sistema, acumuladas durante un perodo de tiempo determinado, o con datos del fabricante o de entidades que comercializan este tipo de

informacin tcnica, con el fin de validar los resultados tericos? 3) La decisin final sobre posibles reformas al diseo, reemplazo de componentes, cambio de fabricante en la compra de equipo nuevo y la determinacin de s el sistema es lo suficientemente confiable?

La simulacin estadstica con las pruebas de bondad de ajuste permitieron verificar la hiptesis de que cierta funcin f(x) es la funcin de densidad de probabilidad de los grupos de datos para cada subestacin. Cuando se realiza una prueba de hiptesis, se define un estadstico de prueba y un nivel de significancia () [3]. Para este estudio se tom = 0.05 ( = 5%). Como parte del procedimiento se calcula el estadstico de prueba, y para decidir si se acepta o rechaza la hiptesis nula, se puede usar uno de los siguientes mtodos, que son equivalentes y conducen a la misma decisin: 1) El estadstico de prueba se compara con el valor crtico, que depende del nivel de significancia de la prueba y de la distribucin del

Pgina 5 de 5

II CONGRESO INTERNACIONAL DE MATERIALES VII CONGRESO NACIONAL DE CORROSIN Y PROTECCIN.

estadstico. Si el estadstico es menor o igual al valor crtico, se acepta la hiptesis nula; en caso contrario se rechaza. 2) Se calcula el estadstico de prueba, y el nivel de significancia o probabilidad correspondiente al valor calculado, P, (valor P). Si P es mayor o igual al nivel de significancia definido previamente, entonces se acepta la hiptesis nula (P), y si es menor se rechaza.

La tabla 2 resume los estadsticos de prueba Chi-Cuadrado C y Kolmogorv-Smirnov (K-S) d y la Tabla 3 presenta los niveles para las diferentes subestaciones. En resaltado se aprecian los valores que corresponden a las distribuciones con el mejor ajuste. Por ejemplo, en la subestacin SB18 se aprecia que la hiptesis nula de que los datos se ajustan a una distribucin log-Normal es verdadera y puede aceptarse como tal, ya que segn la prueba de Chi-Cuadrado se obtiene un valor C igual a 0.604 con una probabilidad muy escasa de encontrar ms del 5%

de las veces un valor de Chi-cuadrado mayor a este (43.68%). Segn tablas estadsticas para este caso con un del 5% se obtiene un valor C de 3.841, muy superior al reportado por el programa (0.604), lo que nos permite aceptar la hiptesis de que los datos de esta subestacin se ajustan bien a dicha distribucin. Otra hiptesis nula que puede aceptarse como verdadera es que los datos se ajustan a una distribucin gamma con un valor C = 3.142 y una probabilidad de 7.6%. Al comparar estos valores con los de la distribucin Log-Normal vemos que C es superior y la probabilidad menor lo que nos permite seleccionar esta ltima como la de mejor ajuste. El anlisis para la distribucin normal (C=3.56, P=5.9%) es similar al de la gamma. La exponencial no se acepta. La tabla 4 resume las distribuciones encontradas en este estudio de confiabilidad y el tiempo medio entre fallas.

Pgina 6 de 6

II CONGRESO INTERNACIONAL DE MATERIALES VII CONGRESO NACIONAL DE CORROSIN Y PROTECCIN.

Tabla 2. Valores de Chi-Cuadrado y K- S para las distribuciones.

(1) : La distribucin no ajusta para esta prueba.

Tabla 3. Niveles de significancia para Chi-Cuadrado y S K para las distribuciones de las subestaciones.

GAMMA EXPONENCIAL NORMAL LOG-NORMAL SUBESTA-

CIN Chi

Cuadrado

Kolmog. Smirnov

Chi

Cuadrado

Kolmog. Smirnov

Chi

Cuadrado

Kolmog.

Smirnov

Chi

Cuadrad.

Kolmog. Smirnov

P P P P P P P P

SB8 0.011 0.20 0.00 0.10 0.02 n.s. 0.00 0.10

SB13 0.26 n.s. 0.03 0.05 0.017 n. s. 0.79 n.s.

SB2 --- ---- 0.86 n.s. 0.071 n.s. --- n.s.

SB22 --- n.s. 0.26 0.15 0.23 n.s. 0.13 n.s.

SB18 0.076 n.s. 0.041 0.15 0.059 n.s. 0.43 n.s.

SB6 0.177 n.s. 0.000 0.10 0000 0.05 0000 0.01

SB12 0.53 n.s. 0000 0.01 0.004 n.s. 0.005 n.s.

GAMMA EXPONENCIAL NORMAL LOG-NORMAL SUBESTA-

CIN Chi Cuad.

KolmogorovSmirnov d

Chi Cuad.

KolmogorovSmirnov d

Chi Cuad.

KolmogorovSmirnov d

Chi Cuad.

KolmogorovSmirnov d

SB8 16.86 0.066 57.01 0.155 22.67 0.073 80.83 0.166

SB13 4.021 0.071 14.04 0.233 8.059 0.136 1.052 0.061

SB2 xxx(1) Xxxx 0.031 0.070 3.043 0.175 xxxx 0.112 SB22 xxxx 0.107 1.252 0.083 1.982 0.105 1.613 0.106

SB18 3.142 0.108 6.371 0.201 3.562 0.102 0.604 0.104

SB6 1.82 0.023 30.72 0.159 31.25 0.113 37.97 0.140

SB12 4.11 0.025 34.25 0.154 18.48 0.071 20.09 0.072

SB10 8.15 0.150 6.005 0.143 1.275 0.058 19.36 0.183

SB24 xxxx xxxx 6.027 0.037 42.65 0.143 60.04 0.101

SB5 xxxx 0.180 0.308 0.178 xxxx 0.190 xxxx 0.232

SB11 1.799 0.007 2.52 0.055 10.14 0.190 2.58 0.071

SB15 8.47 0.082 37.19 0.175 19.07 0.145 20.02 0.126

SB17-SB9 0.006 0.065 1.49 0.098 xxxx 0.152 1.48 0.105

SB7-SB21 4.34 0.110 9.69 0.154 6.118 0.690 0.12 15.10

SB23 3.37 0.745 13.41 0.193 8.03 0.127 9.81 0.134

SB1 2.94 0.020 13.41 0.193 8.03 0.127 9.81 0.134

SB3 2.82 0.036 21.79 0.0127 19.47 0.108 10..57 0.084

SB4 xxxx xxxx 6.75 0.091 11.42 0.188 10.47 0.122

SB20 xxxx xxxx 2.32 0.091 5.95 0.172 2.89 0.098

SB19 xxxx xxxx 0.215 0.063 4.32 0.199 xxxx 0.114

SB16 xxxx xxxx 2.184 0.07 8.10 0.180 xxxx 0.097

SB14 2.87 0.027 6.61 0.038 25.60 0.124 9.02 0.042

Pgina 7 de 7

II CONGRESO INTERNACIONAL DE MATERIALES VII CONGRESO NACIONAL DE CORROSIN Y PROTECCIN.

SB10 0.042 n.s. 0.11 n.s. 0.734 n.s. 0000 0.05

SB24 ---- ---- 0.81 n.s. 0000 0.01 0000 0.10

SB5 ---- n.s. 0.58 n.s. ---- n.s. ---- 0.01

SB11 0.18 n.s. 0.11 n.s. 0.006 0.10 0.17 n.s.

SB15 0.08 n.s. 0000 0.01 0000 0.01 0000 0.01

SB17-SB9 0.93 n.s. 0.47 n.s. ---- n.s. .022 n.s.

SB7-SB21 0.36 n.s. 0.084 0.20 0.21 n.s. 0.003 0.20

SB23 0.34 n.s. 0.0008 n.s 0.05 n.s. 0.015 0.15

SB1 0.08 n.s. 0000 n.s. 0000 0.10 0000 n.s.

SB3 0.41 n.s. 0.017 0.10 0.028 0.15 0.03 n.s.

SB4 ---- ---- 0.08 n.s. 0.009 0.10 0.014 n.s.

SB20 ---- ----- 0.506 n.s. 0.104 0.20 0.328 n.s.

SB19 --- ---- 0.64 n.s. 0.041 n.s. --- n.s.

SB16 ----- ---- 0.34 n.s. 0.004 0.50 --- n.s.

SB14 0.33 n.s. 0.08 n.s. 0000 0.01 0.03 n.s.

P : Nivel de significancia n.s. : La distribucin no ajusta para esta prueba.

Tabla 4. Distribuciones estadsticas y sus parmetros.

SUBES-TACION

DISTRIB. MEDIA

DESVIACION ESTANDAR

VARIANZA

S

PARAM. ESCALA

PARAM. FORMA

LAMBDA

MTBF

SB13 LOG-NORMAL 6,22327 0,57882 0,33504 596,28

SB18 LOG-NORMAL 6,18277 0,64081 0,41064 594,68

SB14 GAMMA 0,00589 1,45060 246,19

SB8 GAMMA 0,00298 1,52040 510,09

SB6 GAMMA 0,00282 1,44448 512,12

SB12 GAMMA 0,00477 1,89920 397,75

SB11 GAMMA 0,00240 1,19783 498,05

SB15 GAMMA 0,00588 1,94508 331,00

SB17-SB9 GAMMA 0,00215 1,21524 565,22

SB7-SB21 GAMMA 0,00541 1,50913 278,92

SB23 GAMMA 0,00403 1,80650 448,24

SB1 GAMMA 0,00830 1,58540 191,00

SB3 GAMMA 0,01084 1,85330 170,96

SB10 EXPONENC. 0,00218 458,72

SB24 EXPONENC. 0,00284 352,11

SB5 EXPONENC. 0,00183 544,07

SB2 EXPONENC. 0,00211 474,61

SB4 EXPONENC. 0,00189 528,26

SB20 EXPONENC. 0,00124 809,06

SB19 EXPONENC. 0,00241 414,93

SB16 EXPONENC. 0,00342 292,39

SB22 EXPONENC. 0,00132 759,13

Pgina 8 de 8

II CONGRESO INTERNACIONAL DE MATERIALES VII CONGRESO NACIONAL DE CORROSIN Y PROTECCIN.

Se calcul la confiabilidad entre cero y mil das, la cual se ajusta bastante bien a los tiempos entre fallas reales. De manera similar se calcularon los tiempos entre fallas para diferentes niveles de confiabilidad (ver figuras 1, 2 y 3). Se observ que: Las Subestaciones con peor confiabilidad son: SB3-T2, SB1-T1-T2, SB14, seguidas por SB7, SB21, SB15 y SB24. Por ejemplo, si se define el mantenimiento con base en la confiabilidad de los interruptores de las subestaciones SB2 y SB5 T1-T2 y se limita a una probabilidad de trabajo sin falla del 80%, es necesario intervenir cada interruptor en 67 das despus de la ltima falla, mientras que en la SB18 bajo estas mismas condiciones bastara intervenir cada 282 das.

Las subestaciones con interruptores ASEA HKK presentan un comportamiento similar entre ellas.

Las subestaciones SB20, SB4, SB16 y SB19 con interruptores BBC en SF-6, aparentemente presentan una confiabilidad baja, pero en realidad los tipos de falla caractersticos 8, 9,

10 y 11 tienen un costo de reparacin bajo ya que su restauracin se hace con los interruptores en servicio, donde no hay paro en el suministro de energa, los repuestos y los tiempos de atencin son mnimos y la reparacin la ejecuta una sola persona [4].

Figura 1. Confiabilidad de interruptores en aceite en das.

Figura 2. Confiabilidad interruptores en aceite en das.

Figura 3. Confiabilidad interruptores en SF-6.

Pgina 9 de 9

II CONGRESO INTERNACIONAL DE MATERIALES VII CONGRESO NACIONAL DE CORROSIN Y PROTECCIN.

Con las distribuciones estadsticas se calcularon las tasas de falla para las subestaciones y para perodos de tiempo entre cero y mil das, lo que se ajusta bien a la mayor ocurrencia de fallas. En las figuras 4, 5 y 6 se ilustran las tasas de falla y algunas consideraciones importantes son:

Las subestaciones con distribuciones exponenciales tienen tasas de falla constantes, lo que indica que su patrn de fallas es constante para todas las edades (fallas al azar) [5]. Este patrn es de la tercera generacin (patrn F), adecuado para la tecnologa empleada, ya que ofrece un mejor diseo y a la vez ms complejo. En esta categora entran los interruptores en SF-6. Esta es una situacin en donde no hay conexin operacional entre la confiabilidad y la edad [5].

Las dems tasas de falla son dependientes de la edad. En estos casos se aprecia una tendencia al patrn de fallas D el cual muestra una baja probabilidad condicional de falla cuando el equipo es nuevo o

recin salido de fbrica y luego se acerca a un nivel constante [5].

Las Subestaciones en aceite con mayores tasas de falla son SB3, SB1 y SB14. Las de menor tasa de falla son SB18 y SB13. Ver figuras 4 y 5.

Figura 4. Tasa de falla en das para interruptores en aceite.

Figura 5. Tasa de falla en das para interruptores en aceite.

Figura 6. Tasa de falla interruptores en hexafluoruro de azufre.

Pgina 10 de 10

II CONGRESO INTERNACIONAL DE MATERIALES VII CONGRESO NACIONAL DE CORROSIN Y PROTECCIN.

CONCLUSIONES

Para los interruptores en SF-6 es muy probable que no deba aplicarse el mantenimiento preventivo tradicional sino ms bien un monitoreo de condiciones, y aplicar algunas tcnicas de prevencin del mantenimiento como AMFE y TPM.

Si combinamos los resultados de la confiabilidad con anlisis de costos y comparamos los beneficios intangibles (como son el impacto ambiental y la seguridad industrial) lo ms probable que ocurra es que los interruptores en aceite de SB3-T2, SB1-T1-T2, SB14 y en un futuro cercano SB6, SB24 y SB12, sean renovados por tecnologas SF-6 u otras ms desarrolladas como los interruptores en vaco, los cuales segn sus fabricantes son diseados para soportar mayores niveles de cortocircuito, dando un mejor desempeo, disminucin de las tasas de fallas, incremento en la confiabilidad y disponibilidad.

REFERENCIAS

[1] W. H. Dickinson, P. E. Gannon, C. and others. Fundamental of reliability techniques as applied to industrial power system, IEEE Conf. 71C18-IGA (1971) 10-31. [2] IEEE Committee Report, Report on reliability survey of industrial plants, Part I: reliability of electrical equipment, Vol. IA (1974) 213-235. [3] ANDERS, George J. Probability Concepts in Electric Power Systems, Canada, John Wiley & Sons,1990. 682p.

[4] GARCIA, Germn y otros. Anlisis de confiabilidad de los interruptores de 13.2 kV utilizados como alimentadores de los circuitos de distribucin de las EPM. Universidad de Antioquia., 2000.

[5] MOUBRAY, John. Reliability Centered Maintenance. USA, Industrial Press Inc, 1992. 423p.

Pgina 11 de 11

II CONGRESO INTERNACIONAL DE MATERIALES VII CONGRESO NACIONAL DE CORROSIN Y PROTECCIN.

ANEXO 1. Informacin general de los interruptores de 13.2 KV

SUBESTACIN CDIGO FABRICANTE Y TIPO DE INTERRUPTOR

MEDIO DE EXTINCIN

CANTIDAD DE CIRCUITOS

SB8 T1-T2-T3* R-2 ASEA HKK ACEITE 35SB6 T1-T2 R-6 ASEA, HKK ACEITE 25SB12 T1-T2 R-9 ASEA, HKK ACEITE 24SB10, T 1 R-10 ASEA, HKK ACEITE 8SB24, T1-T2 R-11 ASEA, HKK ACEITE 22SB2 R-13 ASEA, HKK ACEITE 7SB5 T1-T2 R-14 ASEA, HKK ACEITE 4SB15 R-16 ASEA, HKK ACEITE 11SB13 R-17 ASEA, HKK ACEITE 6SB11 R-19 ASEA, HKK ACEITE 7SB21 R-21 ASEA, HKK ACEITE 4SB7 R-25 ASEA, HKK ACEITE 4SB18 R-26 ASEA, HKK ACEITE 10SB22 R-27 ASEA, HKK ACEITE 10SB17 R-28 ASEA, HKK ACEITE 4SB9 R-32 ASEA, HKK ACEITE 3SB14 T1-T2 R-6 G. ELECTRIC, BVP ACEITE 22SB3 T2 R-7 SIEMENS 3AC ACEITE 12SB1, T1-T2 R-12 SIEMENS, 3AC ACEITE 14SB23 R-20 SPRECHER Y S., HPTW ACEITE 8SB10, T2 R-10 MERLIN GERIN, FG2 SF-6 7SB4 R-3 BBC, HB-HC SF-6 18SB25 R-4 MERLIN GERIN, FG2 SF-6 12SB3 T1 R-7 MERLIN GERIN, FG2 SF-6 12SB16 T1 R-9 BBC, HB, HC SF-6 12SB16 T2 R-9 MERLIN GERIN, FG2 SF-6 7SB20, T1-T2 R-15 BBC, HB, HC SF-6 24SB26 R-24 MERLIN GERIN, FG2 SF-6 4SB27 R-31 SACE, BBC SF-6 9SB28 R-30 MERLIN GERIN, FG2 SF-6 4SB29 R-29 MERLIN GERIN, FG2 SF-6 7SB19 R-34 BBC, HB, HC SF-6 4SB30 R-35 MERLIN GERIN, FG2 SF-6 7

*Transformadores 1, 2 y 3 respectivamente

Pgina 12 de 12

II CONGRESO INTERNACIONAL DE MATERIALES VII CONGRESO NACIONAL DE CORROSIN Y PROTECCIN.

ANEXO 2. Cantidad y tipos de fallas por subestacin

CANTIDAD DE FALLAS POR TIPO* SUBESTACIN

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

TOTAL FALLA

SB1 374 52 15 6 3 4 454SB2 20 2 22SB3 85 6 1 3 95SB4 3 22 3 6 15 49SB5 17 1 1 19SB6 146 2 2 7 2 159SB7 29 1 3 4 3 40SB8 144 4 40 5 4 197SB9 9 3 12SB10 37 2 4 2 1 46SB11 42 4 2 48SB12 126 3 15 2 146SB13 31 5 36SB14 285 28 1 1 315SB15 87 2 10 99SB16 2 38 3 10 5 58SB17 7 2 3 1 13SB18 27 2 29SB19 2 6 12 4 24SB20 1 2 18 2 16 1 40SB21 5 1 2 5 13SB22 20 4 24SB23 40 4 1 45SB24 179 2 7 36 1 1 5 231SB25 4 4TOTALES 1709 7 127 149 19 10 2 81 14 68 28 2218

PORCENTAJE 91% 9% 100%

TIPOS DE FALLA: Tecnologa en aceite de la 1 a la 7, tecnologa en SF-6 de la 8 a la 11 1. Mantenimiento general (overhaul) 7. Reparacin peineta de conexin 2. Cambio pin fusible 8. Completar presin de gas SF-6 3. Falla mecanismo de operacin 9. Cambio de manmetro de SF-6 4. Completar nivel de aceite 10. Revisin, limpieza y lubricacin int. SF-6 5. Cambio de micro-switch 11. Mantenimiento general int. SF-6 6. Cambio de biela