CYPE-CursoReticular

CYPE - 2

Curso avanzado de forjados reticulares con CYPECAD

1. DISEO DE LOS FORJADOS RETICULARES . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .3

1.1. Eleccin del canto . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .3

1.2. bacos descolgados . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .6

1.3. Cambios de cota . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .6

1.4. Huecos y Paso de Instalaciones . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .7

1.5. Trazado de vigas perimetrales e interiores . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .8

1.6. Apeos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .9

1.7. Transicin de retculas con diferente ngulo . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .10

1.8. Rigidez a Torsin de las vigas . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .11

1.9. Armadura base . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .12

1.10. Diseo con sismicidad alta . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .13

2. CLCULO DE LOS FORJADOS RETICULARES . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .15

2.1. Discretizacin efectuada . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .15

2.2. Anlisis de resultados . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .16

2.3. Lneas de Flexin . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .16

2.4. Modificacin e igualacin de armados . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .17

2.5. Comprobacin de la armadura longitudinal . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .17

2.6. Comprobacin de la armadura transversal . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .17

2.7. Refuerzos a cortante y punzonamiento . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .18

2.8. Clculo de flechas activas y total a plazo infinito . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .19

3. DIBUJO DE PLANOS CON FORJADOS RETICULARES . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .26

3.1. Organizacin de los planos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .26

4. RECOMENDACIONES PRCTICASCON FORJADOS RETICULARES . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .28

4.1. Resumen de diseo . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .28

4.2. Control de Resultados . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .28

4.3. Conclusiones finales . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .28

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1. DISEO DE LOS FORJADOS RETICULARES

1.1. Eleccin del cantoEs la decisin ms importante desde el punto de vista estructural, pues de ellodepende el buen funcionamiento, armado razonable y coste econmico.

Para su determinacin hay que basarse en las luces de clculo, condicionesde continuidad y empotramiento en apoyos, cargas aplicadas y fragilidad delas tabiqueras donde se apoyan o sustentan. Todas las normas establecenunos valores mnimos y mximos, as como lmites de esbeltez.

No se suele mencionar el proceso constructivo, pero no cabe duda sobre suimportancia, dado que las deformaciones aumentan con los plazos rpidos dedesencofrado y puesta en carga del forjado. Estas condiciones se puedenevaluar aumentando los coeficientes de fluencia a considerar en el clculo delas flechas.

La norma espaola EH-91 limitaba la relacin canto/luz en placas aligeradas a1/28 con carcter general, sin ms distinciones. La norma ACI-318/89, distin-gue entre placas con o sin vigas, vano exterior e interior y para un tipo deacero (grado 60). En la ACI 318/95 se amplan las limitaciones en funcin deltipo de acero. Como se puede observar, al aumentar el lmite elstico delacero, se debe ser ms conservador con la esbeltez de la placa.

(1) Para valores de resistencia a la fluencia del refuerzo entre 2,800 y 4,200kg/cm2, el peralte mnimo debe obtenerse por interpolacin lineal.(2) Losas con vigas entre las columnas a lo largo de los bordes exteriores. Elvalor de para la viga de borde no debe ser menor que 0.8.

(1) Para valores de resistencia a la fluencia del refuerzo entre los valores dadosen la tabla, el peralte mnimo debe obtenerse por interpolacin lineal.(2) Losas con vigas entre las columnas a lo largo de los bordes exteriores. Elvalor de para la viga de borde no debe ser menor que 0.8.

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En la norma EHE-98 se establecen unas relaciones de esbelteces bsicas(que permiten obviar el clculo de la flecha):

(1) Un extremo se considera continuo si el momento correspondiente es igual osuperior al 85% del respectivo momento de empotramiento perfecto.(2) En losas bidireccionales sobre apoyos continuos, las esbelteces dadas serefieren a la luz menor.(3) En losas sobre apoyos aislados (pilares), las esbelteces dadas se refieren ala luz mayor.

Se entienden por elementos dbilmente armados las losas normales de vivien-das, y como fuertemente armados, las vigas.

Tabla 50.2.2.1.a Relaciones L/d en vigas y losas de hormign armado sometidosa flexin simple, de la EHE-08.

(1) Un extremo se considera continuo si el momento correspondiente es igual osuperior al 85% del respectivo momento de empotramiento perfecto.(2) En losas unidireccionales, las esbelteces dadas se refieren a la luz menor.

En nuestra opinin, por lo que se refiere a los forjados reticulares en Espaa,con los hormigones habituales y acero es razonable limitar el canto de los for-jados a una esbeltez bsica del orden de 1/24 de la luz.

Conviene recordar que los recuadros de esquina son los ms desfavorables,siendo conveniente que en esta zona no se apliquen las mayores luces y, sifuera posible dar un voladizo, que compense la flecha del ltimo vano.

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1.2. bacos descolgados

Cuando las luces aumentan y las cargas son elevadas, nos quedamos cortoscon los cantos comerciales, siendo necesario dar un mayor canto en los ba-cos, deducido de las esbelteces bsicas. Esto tambin puede suceder porproblemas de punzonamiento y/o colocacin de unos armados negativosconstructivos. Como caso tpico podemos nombrar los garajes y galerascomerciales en los que sea necesario luces grandes. Aqu sera razonableintroducir bacos con un canto del orden de 1/20, estimando el canto de lazona aligerada para una luz de 2/3 70% de la luz entre apoyos, aplicndole1/24 a la zona aligerada.

Ejemplo: luz de 10 m.

bacos descolgados:

Zona aligerada:

Para cargas de trfico pesado, por el paso de una calle o carretera sobre elforjado, ser solucin obligada, dada la necesidad de canto por los esfuerzosde clculo, debindose reducir las esbelteces a valores muy conservadores,ms que nada por el agotamiento de las secciones. En este caso las esbelte-ces se reducen a L/14, aproximadamente, de la luz.

1.3. Cambios de cota

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Entendemos por tales los desniveles existentes entre distintas zonas de unmismo forjado reticular, con continuidad en el mismo. Se debe introducir unaviga para que se produzca el desnivel en el borde la misma.

Se introducir una viga de canto o plana, que se convierte en viga de canto alintroducir el desnivel. Est limitado a un valor de 1.00 m, ya que valores mayo-res pueden conducir a distorsiones en el clculo, por considerarlo como unplano nico a efectos de discretizacin y obtencin de esfuerzos.

No se considera la flexin transversal de la viga, aunque de hecho existe, porlo que conviene que la armadura de los nervios se prolongue y se ancle,segn se indica en el siguiente detalle constructivo.

1.4. Huecos y Paso de Instalaciones

Todos los huecos pequeos que atraviesan un forjado reticular deben estarprevistos en el clculo.

Un estudio previo del punto de paso de la malla de nervios de la zona alige-rada, superponiendo la capa (DXF) de huecos, puede ayudar a que la mayorparte posible de los huecos pequeos quede dentro de los aligeramientos, sincortar nervios.

Lgicamente, en zonas macizas de bacos es inevitable el hueco, pero laarmadura se puede desviar a los lados adyacentes.

Este estudio implica el replanteo exacto del punto de paso de los nervios, paralo cual es conveniente tomar como referencia algn pilar en su punto fijo, pre-feriblemente en la zona de ascensores y escaleras, y que, adems, condicionede forma determinante la tabiquera. Esto es importante para el clculo, evitaerrores en obra, ni sobra ni falta ningn nervio, y los pequeos errores dereplanteo se distribuyen en los bordes, donde existen vigas, y donde, inevita-blemente, las piezas de aligeramiento no coinciden en un nmero exacto y, portanto, los macizados son ms irregulares.

Los huecos que queden dentro de la zona aligerada no se deben introducir enel clculo, sino aadirse en la fase final de dibujo de planos. En obra se pue-den dejar replanteados y previstos, colocando piezas adecuadas o encofradode tamao necesario, macizando sin ms refuerzo que la armadura que yaexiste en los nervios.

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Los huecos que corten nervio se deben introducir en el clculo, para que seacorrectamente considerado tanto el armado de los nervios como el corte dedespiece de la armadura.

Si slo corta un nervio, mximo dos, se puede introducir el permetro delhueco mediante zunchos de borde de un ancho reducido, por ejemplo 20 cm(en viga actual seleccionar ), de tal manera que es un elemento no resis-tente que transmite las cargas que recibe a los nervios adyacentes. Adems,se puede incluir un detalle constructivo con armadura tipo para todos loscasos.

No hay que preocuparse de reforzar los nervios adyacentes, ya que al introdu-cirlo en el clculo, el programa se encarga de repartir los esfuerzos a los ner-vios adyacentes y, por tanto, su armadura incluir dichos esfuerzos repartidos.

1.5. Trazado de vigas perimetrales e interiores

Tradicionalmente se ha empleado el trmino de zuncho, dado que en unalosa aligerada existen bordes y zonas en las que se dispone de un macizadocontinuo y se arma con estribos y armadura longitudinal para absorber losesfuerzos de flexin, cortante y torsin. Sin embargo, para adaptarnos a la ter-minologa utilizada en CYPECAD, se denominarn en adelante vigas. Obvia-mente, lo sern cuando tengan descuelgue y, por tanto, trabajen como talesvigas.

En la figura se puede observar una definicin de la terminologa aplicada a losdiferentes zunchos o vigas que habitualmente se pueden presentar.

El ancho aconsejable es un mnimo de 25 cm, y preferiblemente 30 cm, (apro-ximadamente ancho = canto).

Por lo general se disearn del mismo canto del forjado, dando descuelgue enlos bordes cuando se superen los 7 m de luz, para evitar problemas de fisura-cin de las tabiqueras.

En las mnsulas se procurar introducir un tramo hacia el interior del forjadode longitud mayor o igual al vuelo.

Cuando los vuelos de borde (balcones) queden en zona aligerada, la viga deborde de fachada se pasar continua.

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En los cruces de los brochales se prolongarn las vigas ms all del punto decruce en una longitud razonable ( 50 cm) para asegurar el anclaje de lasarmaduras y coser las posibles fisuras diagonales.

Cuando una viga penetre en un baco se procurar prolongar hasta el bordeopuesto para conseguir un trabajo conjunto de la armadura superior e inferior.

Si se respetan estos criterios de diseo resistente y constructivo se obtendrun funcionamiento coherente de las vigas.

1.6. Apeos

Cuando los condicionantes arquitectnicos impongan que un pilar nazca delforjado, se trazar una viga, por lo general descolgada, para limitar las defor-maciones al mnimo y resistir las cargas verticales, por lo general elevadascuando se han de soportar varias plantas.

Conviene recordar las precauciones aconsejables a tener en cuenta en eldiseo de las vigas de apeo:

Evitar empotramientos excesivos e innecesarios en el arranque del pilar,aplicando un coeficiente de empotramiento cero (0) en el pie del pilar.

Centrar el pilar en el ancho de la viga para evitar torsiones excesivas en laviga de apeo.

Trazar la viga de apeo entre soportes. Si no fuera as, estudiar con grandetalle y cuidado las mnsulas necesarias o brochales de apeo transversa-les.

Si se calcula la estructura en su estado final, se construir la viga mante-niendo el apuntalamiento hasta el desencofrado del ltimo forjado. Se tratade evitar que se produzcan cargas mayores que las obtenidas del clculo.Si no fuera posible, estimar la sobrecarga adicional que pudiera producirseen las diferentes etapas del proceso constructivo.

Compruebe si el canto de la viga es suficiente para la armadura del pilarapeado, ya que las esperas se deben anclar en su canto y por prolonga-cin recta.

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Estudiar un refuerzo adicional de armadura de suspensin inclinada aambos lados del apeo, capaz de resistir el cortante mximo de amboslados.

Si el pilar apeado nace de una mnsula o est prximo a un apoyo en unadistancia prxima a un canto til, estudiar el refuerzo adicional como mn-sula corta.

Si el apeo se reduce a un pilar de cubierta, bastar, en la mayora de loscasos, con una viga interior de apoyo entre soportes del mismo canto del for-jado; si la carga es muy pequea, incluso con un simple macizado de la zonade apeo. Pero recuerde que la longitud de anclaje reducida del pilar habrque cumplirse al menos, por lo que no podr obtenerse en el pilar una arma-dura superior al dimetro 12 mm, e incluso que sea sobreabundante.

1.7. Transicin de retculas con diferente ngulo

Cuando la tipologa en planta del edificio ofrezca una forma en V, resultaraconsejable cambiar la direccin de la malla, con el objeto de resistir y armarde forma ms adecuada a las direcciones principales de los esfuerzos y redu-cir el consumo de hormign en los bordes.

Se dispondr una viga de transicin en el lmite de ambas mallas.

La armadura inferior se anclar en el zuncho de transicin.

La armadura superior, si el ngulo es suave ( 30), se dispondr como arma-dura nica repartida y con un ngulo promedio respecto al ngulo de giro.

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Si el ngulo fuera mayor, sera necesario colocar negativos en ambas direccio-nes, cruzndolos sobre la viga de transicin con el anclaje necesario a partirde la viga de transicin. Este criterio es el que aplica CYPECAD siempre, seacual sea el ngulo.

1.8. Rigidez a Torsin de las vigas

Es un tema muy polmico, en el que las normas actuales no establecen valo-res a adoptar. Est claro que se debe reducir la rigidez a torsin de la seccinbruta a un porcentaje de la misma. Algunos autores la limitan al 20% (valor queadopta el programa), tendindose a reducir al 10% (valor que se aconseja enla prctica habitual). Valores superiores llevan al agotamiento por compresinoblicua en algunas ocasiones, quedando en duda la bondad del diseo o tra-zado de las vigas. En general la solucin no consiste en aumentar el ancho dela viga, pues se acrecentara el problema, sino en estudiar las leyes de torso-res a lo largo de la viga.

En muchas ocasiones se puede observar que la ley de torsores da un saltoimportante en los bordes de apoyo. Esto se debe a la propia imprecisin delmtodo, que no consigue distribuir de forma adecuada y con la discretizacinrealizada un mejor reparto de dichos esfuerzos, debido a la concentracin derigideces que producen elementos cortos prximos a los apoyos.

Si se est, adems, en zona macizada, la realidad fsica no queda bien discre-tizada en el modelo, por lo que no ser previsible que se produzca problemaalguno.

Caso distinto sera aqul en el que se vea claramente que es necesario resistirla torsin para el propio equilibrio de la estructura, en cuyo caso habr queconsiderar como correctos los resultados del clculo y las comprobacionesefectuadas.

Cada caso concreto se deber analizar en su entorno.

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1.9. Armadura baseSe distingue entre bacos y zona aligerada. Se puede denominar indistinta-mente base o de montaje.

- ARMADURA BASE EN BACOS:

El programa coloca una armadura intermedia entre los nervios, con un nmeromnimo de 2 en la zona superior y de 2 en la inferior, con el objeto de no dejargrandes zonas de hormign en masa sin armadura que se podran fisurar.Tambin se suele dejar slo una barra, depende del intereje, pero el programapone 2 por defecto, puesto que no lo comprueba.

Existen unas tablas que permiten definir los dimetros y armaduras a utilizar.Se pueden seleccionar diferentes armados base para cada baco.

Dado que en la versin actual no se dibujan, conviene ser prudente en la utili-zacin de las mismas, ya que intervienen en el clculo, absorbiendo esfuerzos.Por tanto, hay que tener un detalle constructivo que lo refleje en el plano dereplanteo o armaduras.

Es aconsejable mantener la armadura base por defecto en edificios normalesy aumentarla para grandes luces o cargas, hasta un mximo de 2 20 entrenervios.

Otra solucin sera estimar la cuanta dispuesta y colocar un mallazo de cuan-ta equivalente en el baco. No se recomienda utilizar dimetros pequeos, yaque al tener menor rigidez se doblaran por el peso o sera preciso calzarlaconvenientemente para no perder recubrimientos, sobre todo en los soportes.

Para evitar este problema, la solucin consiste en colocar una cruceta de vigasde montaje con un armado mnimo, 2 10 superior, 2 8 inferior, estribos 6a 15 cm, en una longitud de 60 cm mnimo que, adems, ayudaran en casode necesitar armadura de refuerzo a punzonamiento.

Esta solucin cada vez se emplea con mayor profusin.

- ARMADURA BASE EN NERVIOS

INFERIOR: Se debe colocar una nica barra como armadura base inferiorcorrida. Los solapes se deben realizar en la zona de bacos, por ser la zonaen donde no existen momentos positivos en general y porque, en la zona ali-gerada, un solape de barras que coincida, adems, con el refuerzo adicionales coquera segura, con el ancho normal de los nervios.

Si se escoge esta opcin en el programa, se puede seleccionar dicha arma-dura de entre las existentes en tablas correspondientes. Si, adems, se defineen OPCIONES que se detalle en planos, el programa cortar la armadura baseen el punto de mximo momento negativo con el mismo criterio que cuandono se considera.

Seleccionar y detallar la armadura base implica que los refuerzos necesariospor clculo se obtendrn de los combinados con la base en las tablas y conlas longitudes estrictas de clculo (no se aplican las opciones de longitudesmnimas en porcentaje de las luces de clculo en nervios).

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Si no se elige adecuadamente la armadura base, las cuantas aumentarninnecesariamente. Un criterio razonable es que la armadura base cubra un ter-cio (1/3) de la armadura positiva como mnimo. Para ello ser necesario hacerun tanteo con las luces de clculo ms repetitivas, un valor medio de losmomentos positivos en las zonas entre soportes y calcular 1/3 de la armaduranecesaria.

Esta solucin es, en general, algo ms costosa en cuantas, pero permite unmayor control en obra, ya que podr centrarse en revisar solamente la arma-dura de los solapes, lo cual conduce a menores errores en general.

SUPERIOR: En este caso se puede colocar una armadura corrida en los ner-vios y procurar que los solapes se realicen en la zona aligerada en general.(Esta opcin es posible en el programa).

Se podra optar por sustituir la armadura de los nervios por un mallazo equiva-lente. Esta solucin es muy aconsejable, realizando la correccin o equivalen-cia de cuantas pertinentes y llevando la precaucin de doblar el mallazo en losbordes, para que se ancle el negativo considerado en el clculo.

Cuando se tengan esfuerzos horizontales elevados, esta solucin de arma-dura base superior permite optimizar la armadura adicional de refuerzo. Laeleccin ptima de la armadura base se debe hacer tomando como mnimo laarmadura mnima (mecnica y geomtrica) por flexin y reologa. En el pro-grama, y si se activa la opcin DETALLAR ARMADURA BASE, se puede obser-var que corta la armadura all donde deja de ser necesaria. Esto puede sor-prender, ya que no es corrida pero est as pensada como opcin posiblepara utilizar como primer refuerzo la armadura base indicada.

NOTA: Recuerde que a efectos de dibujo y medicin, la armadura base no seconsiderar, excepto si se detalla.

1.10. Diseo con sismicidad altaSe entiende por sismicidad alta cuando la aceleracin de clculo es mayor oigual que 0.16 g. Los reticulares segn la norma sismorresistente son estructu-ras de ductilidad baja y, por tanto, estarn sometidas a esfuerzos horizontaleselevados.

Como consecuencia, las longitudes de negativos aumentan y, dado que el 1er

refuerzo es el de mayor dimetro, es preciso prolongar la armadura para cubrir

siempre las leyes, por lo que sera ms rentable y econmico utilizar paraestos casos una armadura base superior siempre, con lo que se obtendrnunas longitudes de refuerzo mucho ms razonables.

De acuerdo con la norma sismorresistente, las estructuras con forjados reticu-lares son clasificadas como de ductilidad baja. Si aceptamos que un forjadoreticular es una losa aligerada, como tal podremos considerarla y utilizarlacuando ac 0.16 g. No queda descalificada como lo son las estructuras convigas planas, aunque le aplicaremos las prescripciones indicadas para vigasen los zunchos de borde en todo lo referente a cuantas, armaduras mni-mas, etc., que ya son bastante limitantes.

CONSIDERACIONES SOBRE LA NORMA SISMORRESISTENTE

Al aplicar criterios de armado en zona ssmica, normalmente se acta sobrelos elementos estructurales:

Vigas de hormign:

Disposicin de Armaduras Longitudinales

- En nudos extremos se aumentan las longitudes de anclaje- La armadura longitudinal que llega al nudo se anclar en el soporte.

Es decir, la armadura de montaje superior e inferior (longitudinal 1er.sumando inferior) debe tener asegurada la longitud de anclaje reducidaa partir de la cara de apoyo:

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O se pasar al otro lado del nudo una distancia no menor que 1.5 veces elcanto de la viga:

Tambin existe la opcin de solapar armaduras fuera de las zonas de apoyo yconfinamiento.

Vigas

1. Armadura de montaje superior mnima 2 16

2. Armadura de montaje inferior mnima 2 16

3. En extremos de vigas:

Armadura superior 0.5 Armadura inferior

Armadura inferior 0.5 Armadura superior

4. Aumentar la cuanta de estribos en extremos en una longitud de dos cantos(zona de confinamiento)

5. Reducir la separacin de estribos en la zona junto a los apoyos en una lon-gitud de 2 cantos (zona de confinamiento)

Pilares de hormign

1. Se aumenta la cuanta mnima de armadura horizontal y vertical con un di-metro mnimo en estribos.

OPCIONES QUE SE DEBEN TENER ACTIVAS: (REVISAR SIEMPRE)

Disposicin de estribos

- Colocar estribos en encuentro con forjado- Colocar en cabeza con menor separacin- Colocar en pie con menor separacin

Tabla de armado de pilares

Seleccionar en Biblioteca: Tabla de armados (segn norma ssmica) y con-vertir en Especial para que se grabe con la obra.

2. Si se selecciona en DATOS DE SISMO, segn la norma ssmica seleccio-nada, y el tipo de comportamiento por ductilidad, se tendr que la separa-cin mxima en las zonas de concentracin de estribos ser:

Ductilidad alta Ductilidad muy alta

Nota: Cada norma tiene sus propias indicaciones, se han incluido unas que seconsideran a modo de ejemplo.

3. Se debe hacer un detalle aparte para indicar que el solape de armaduras sesituar a media altura.

Se cumplir {

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Pantallas con ductilidad alta o muy alta

1. Se harn detalles adicionales que indique:

Cercos adicionales 8 en bordes en una altura

- ancho de la pantalla

altura - altura del 1er. tramo

- 1/6 altura total

El ancho del cerco ser:1/5 ancho de la pantalla

2 x espesor de la pantalla

Su separacin vertical:1/3 NCLEO de hormign

10 x dimetro menor vertical

Forjados

1. Capa de compresin mnima 5 cm.

2. Cuidar el mallazo de reparto.

En cuanto a los pilares, recordemos lo indicado en la norma y las implementa-ciones realizadas en el programa debe seleccionarse la tabla de armado depilares correspondiente y realizar un detalle constructivo de solape de arma-dura en el tramo intermedio del pilar entre pisos.

2. CLCULO DE LOS FORJADOS RETICULARES

2.1. Discretizacin efectuada

CYPECAD realiza de forma automtica un mallado constante en planta de lassiguientes caractersticas:

barras separadas 1/3 del entreeje entre nervios

se calcula la inercia bruta en:

- zonas macizas: como un rectngulo de canto el correspondiente albaco

- zonas aligeradas: como una seccin en T, dividiendo por 3 y asignn-dola a cada barra. No se considera el casetn.

- zunchos: la de la viga definitiva en cada caso como barra.

se considera la deformacin por cortante.

la rigidez a torsin es la de la seccin bruta.

En los zunchos, por defecto se reduce la rigidez a torsin de la seccin bruta al20% (0,2 seccin bruta), al igual que en las barras cortas (longitud 0.20 m).

Con ello se consigue simular el comportamiento de la seccin fisurada. Serecomiendan valores prximos al 10%, sin sobrepasar, en general, el 20%.

En barras cortas prximas a los apoyos, la rigidez aumenta debido a las longi-tudes pequeas, absorbiendo mayores esfuerzos de los debidos, sobre todoa torsin, y produciendo unos picos o saltos de las leyes de esfuerzos que, aveces, no se corresponden con la realidad fsica. Estos resultados se debenanalizar y valorar con lgica, es decir, estimando valores medios y no mxi-mos.

{

{{

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2.2. Anlisis de resultados

Al consultar los resultados de los esfuerzos en los nudos, debemos saber queestn expresados por metro de ancho y que, de cara al armado, se hace losiguiente:

En cada nudo se hace un reparto a ambos lados y en un metro de anchode los esfuerzos.

Se agrupan los esfuerzos concentrndolos en los nervios.

Los esfuerzos determinantes de armado se obtienen aplicando el mtodode WOOD, para considerar el efecto de la torsin:

Dados unos esfuerzos Mx, My, Mxy, se calcula:

- armado inferior:

Si Mx (+) o My (+) fuesen negativos, entonces:

Si Mx (+) y My (+) son negativos no hace falta armadura inferior.

- armado superior:

Si Mx (-) o My (-) fueran positivos:

Si Mx (-) y My (-) son positivos, no hace falta armadura superior.

En definitiva, el torsor nos indica las direcciones principales de armado detraccin y compresin. Nosotros colocamos unas armaduras superiores e infe-riores en unas direcciones predeterminadas, por lo que es preciso componerlos esfuerzos para obtener una armadura que cubra dichos valores.

La armadura necesaria se expresa en cm2/m, aunque luego se debe convertiren un armado por nervio. En las zonas macizas siempre se considera la arma-dura de montaje o base, y en los nervios, cuando se defina.

2.3. Lneas de FlexinSe entiende por tales unas lneas imaginarias que corresponden con los pun-tos de mxima flexin negativa de los nervios. Expresando en un forjado lasleyes de momentos como una superficie, las lneas de flexin corresponderancon las crestas o puntos altos (momentos negativos).

Cuando tenemos una cierta ortogonalidad en los soportes, uniendo los sopor-tes trazaramos las lneas tericas de flexin negativa.

Pero, para qu sirven las lneas de flexin? Para condicionar la posicin de lossolapes de la armadura inferior y poder aplicar las longitudes mnimas defini-das en las opciones; es decir, mover las posiciones de clculo a unas pre-determinadas.

Si no las trazamos, no pasa nada. CYPECAD lo har en las posiciones de cl-culo. Si dibujamos las lneas de flexin previo al clculo, adems el programacalcular las longitudes de solape necesarias. Si lo hacemos con posterioridadal clculo, har un solape geomtrico constante (constructivo) de 30 cm.Aconsejamos realizarlo previamente al clculo.

Cuando las lneas queden en zona de positivos, el programa obviar dichaslneas, no cortando la armadura.

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2.4. Modificacin e igualacin de armados

A la vista de los armados obtenidos en el clculo, podemos optar por:

Modificacin de las armaduras en nmero, dimetros y longitudes.

Introduccin de lneas de igualacin, previa o posterior al clculo.

Nuestra recomendacin es:

Obtener primero los resultados del clculo.

Introducir lneas de igualacin y rearmar.

Modificacin manual de las armaduras.

Conviene recordar que la igualacin se hace a valores mximos, lo cual siem-pre nos deja del lado de la seguridad y por exceso.

Si modificamos la armadura recuerde que puede quedar del lado de la inse-guridad, debiendo hacerse de forma responsable.

2.5. Comprobacin de la armadura longitudinal

Si modificamos la armadura longitudinal es muy conveniente consultar los iso-valores de cuantas y el dibujo de cuantas, que de forma escalada nos per-mite comprobar los valores y forma de las leyes de armadura de traccinnecesarias a lo largo de las lneas de la malla de la discretizacin. Ademspodr ver los valores numricos si consulta esfuerzos en nudos y aplicar,aunque de forma simplificada, los criterios de reparto e igualacin manual queconsidere ms adecuados. De poco sirven los momentos si hay que compo-nerlos con los torsores, clculo manual que resultara complicado y poco prc-tico.

Si lo que deseamos es un estudio de seguridad, debemos optar por otrosmtodos, como los prticos virtuales, y/o calcular el momento isostticocubierto con las luces y cargas aplicadas.

A la vista de las leyes de cuantas es posible estimar la luz de clculo, cuandono es fcil determinar geomtricamente dicha luz.

2.6. Comprobacin de la armadura transversalEl programa determina la necesidad de armadura transversal, indicando ade-ms cundo las secciones son insuficientes por sus dimensiones y resistencia.

Se comprueba tanto en zonas macizas, como en los nervios de la zona aligerada.

ZONA MACIZA

A. PUNZONAMIENTO. En superficies paralelas a los bordes de apoyo, con-siderando como tales a los pilares, pantallas, vigas y apoyos en muros, ysituada a una distancia de medio canto til (0.5 d), se verifica el cumpli-miento de la tensin lmite de punzonamiento, de acuerdo a la norma.

Si no se cumple, aparece una lnea roja que indica que se ha rebasado ellmite. En ese caso se debe aumentar el canto, el tamao del apoyo o laresistencia del hormign.

Si es necesario colocararmadura de refuerzo trans-versal, se debe indicar elnmero y el dimetro delrefuerzo a colocar comoramas verticales.

El proyectista debe, en este caso, disponer ramas verticales, pates, refuer-zos en escalera, estribos, etc., de forma que su separacin no supere 0.75de canto til o la seccin equivalente, y dispuestas entre la armadura supe-rior e inferior.En las zonas donde se dispongan vigas, planas o de canto, los esfuerzostangenciales ser resistidos por los estribos de la viga.

B. CORTANTE. En los bordes de apoyo se realiza la comprobacin de com-presin oblicua. Si no cumple, aparece una lnea roja. A partir de la seccinde comprobacin a punzonamiento (0.5 d) y en superficies paralelas a unadistancia de 0.75 d, se realiza la comprobacin a cortante. Si es necesarioreforzar, se indica el nmero y el dimetro de los refuerzos a colocar con lamisma tipologa que lo indicado para el punzonamiento.

ZONA ALIGERADAEn los nervios de la zona aligerada se efecta la comprobacin a cortante enlos nervios. Si es necesario reforzar, coloca ramas verticales cada 0.75 d deldimetro necesario.

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2.7. Refuerzos a cortante y punzonamiento En bacos: Se colocan barras inclinadas, crucetas de vigas, estribos o ple-

tinas con conectores.

- Refuerzos tpicos con conectores o ramas verticales.

- Detalle constructivo con ramas verticales:

NOTA: En el despiece se indica la longitud total, reducindose las longi-tudes parciales del detalle tipo superior, en funcin de la altura de lalosa y dimetro del refuerzo.

En nervios: Se colocarn ramas verticales o barras inclinadas.

h: altura total.r: recubrimiento.p 10 , 15 cm

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2.8. Clculo de flechas activas y total a plazo infinitoLa flecha activa formada por la flecha instantnea ms la diferida despus dela construccin de los tabiques, se expresa como un factor que engloba fisu-racin, retraccin y fluencia, multiplicando por la flecha instantnea.

La flecha total incluye adems la producida desde que se desencofra la losa.

Dicho factor depende de:

Inercias consideradas para el clculo de la flecha

Rigideces a torsin

Forma del forjado

Humedad ambiente

Tipo y duracin de las cargas

para cada flecha este factor ser diferente.

Flecha entre 2 puntos

Introduccin

Al marcar en la planta de una losa maciza o aligerada un punto inicial y final,nos aparece una lnea continua en amarillo que une con los dos puntos, dibu-jando a lo largo de esa lnea y, bajo ella, los desplazamientos verticales detodos los puntos, formando una lnea ms o menos sinuosa en azul que nosmostrar la deformada de esa losa, ya sea para una hiptesis, combinacin ola combinacin psima (G+Q) de desplazamientos amplificada.

Cuando vemos en planta la distribucin de los soportes o apoyos y marcamoslos dos puntos para calcular la flecha, se observa que en las zonas de apoyoaparecen convexidades y, en los centros de vano, concavidades.

Parece sensato que, en un primer vistazo de los isovalores de desplazamien-tos, estudiemos las grficas de desplazamientos Z (verticales), pasando por lahiptesis de carga permanente G (que suele representar el porcentaje mayor)y por la hiptesis de sobrecarga de uso Q; para ver a continuacin la combi-nacin G+Q y observar dnde se producen los mximos valores, que suelencoincidir con las zonas de mayor concavidad.

En una losa bidireccional no sabemos a priori si la zona de mxima concavi-dad es la de mxima flecha absoluta, pero lo normal es que lo sea, pues eldescenso de apoyos suele ser pequeo, por lo que lo aconsejable es centrar-nos en las zonas donde veamos esos mximos. En esos recuadros tampocotenemos certeza de en qu direccin (X,Y,diagonal) debemos marcar los pun-tos para obtener la flecha mxima relativa, pero se podra decir que, a la vistade un recuadro de una planta, debera ser en la direccin de la menor distan-cia entre 2 puntos del permetro de la concavidad.

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Conviene hacerlo as en general.

Si queremos buscar esos bordes del permetro de la concavidad, puede serbueno trazar previamente puntos ms alejados buscando as su posicin.

Pasemos a dar unos ejemplos sencillos para su comprensin con los siguien-tes datos generales:

- Luz media = 6,50 m

- Vano exterior

- Ley de momentos aproximada

Momento negativo apoyo interior

Momento positivo en vano

Momento negativo apoyo exterior

- Tabiquera = 1 kN/m2 ejecutada a los 60 das (2 meses)

- Solado = 1 kN/m2 ejecutado a los 120 das (4 meses)

- Sobrecarga = 2 kN/m2

- Materiales = HA-25 (fck=25 MPa) y B500 (fyk=500 MPa), condicionesmedias de temperaturas y humedades en ejecucin y vida til.

1er caso: Losa Maciza

Estimemos un canto de 26 cm, cuya esbeltez es L/h = 650/26 = 25, luego hayque comprobar en principio la flecha, pues para este caso en la tabla50.2.2.1.a de la EHE-08 el valor de la esbeltez es 23 (para elementos dbil-mente armados), con lo que hay que justificar su cumplimiento.Vamos a analizar de forma aproximada una seccin de un metro de ancho, tantopara las caractersticas de la seccin, como para la obtencin de los esfuerzosactuantes. Aunque sabemos que la distribucin en una losa sobre apoyos aisla-dos no es uniforme, lo haremos as en adelante para simplificar el anlisis.

La inercia bruta de la seccin de la losa maciza es , luego

en nuestro caso. Con este valor se calculan las rigi-deces en el modelo y se obtienen los desplazamientos elsticos instantneosque se muestran para cada hiptesis y combinacin seleccionada.

Para determinar la flecha entre dos puntos a partir de los desplazamientos,debemos descontar el desplazamiento de los puntos inicial y final.

En la grfica se muestra una recta que pasa por esos dos puntos (secante) ouna tangente al punto inicial (tangente), dependiendo de la seleccin reali-zada. Respecto a esa recta se mide la flecha.

Los valores que se muestran son:

- Luz del vano L

- Flecha absoluta

- Flecha relativa respecto a

- Combinacin psima G+Q obtenida a partir de las combinaciones deDesplazamientos seleccionados en los datos generales de la obra. Seconsideran slo las hiptesis de origen gravitatorio G y Q (activado pordefecto). Tambin se puede seleccionar por hiptesis o combinacin.

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Vemos que se muestra un valor de Amplificacin de los desplazamientos= 2,5 (valor por defecto), que hace exactamente lo que dice: multiplicar porese valor los desplazamientos de las hiptesis de desplazamientos para mos-trar los resultados.

Este factor amplificador se ha de incorporar y tener en cuenta todos los par-metros relativos a:

- Plazo de desencofrado

- Proceso constructivo

- Fenmenos trmicos

- Fenmenos reolgicos (fluencia, retraccin)

Admitimos que, a partir de la flecha elstica instantnea, es posible obtener laflecha total o la flecha activa (posterior a la construccin de los elementosdaables, por ejemplo, tabiquera o pavimentos rgidos sin juntas), basndo-nos en la estimacin de los parmetros citados anteriormente. Colocando elvalor adecuado obtendremos el resultado de la flecha que estemos buscandopara comparar con los lmites normativos.

Supongamos un proceso constructivo habitual, con sus cargas de edificacin:

- Peso propio losa (h=26 cm) = 6,5 kN/m2 descimbrada a los 28 das(1 mes)

Con las leyes de un vano exterior (como si aplicramos prticos virtuales),determinamos la ley de momentos y la armadura necesaria por metro deancho.

Que obtendramos de forma aproximada

Calculamos el momento fisuracin:

Siendo fct,m,fl: la resistencia media del hormign a flexotraccin

fct,m: la resistencia media del hormign a traccin

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Quedamos del lado de la seguridad considerando los momentos de serviciodebido a la carga total:

FISURA

NO FISURA

NO FISURA

Determinando la inercia fisurada Ifis y la inercia equivalente Ie de Branson:

donde:

Ie: inercia equivalente

Mfis: momento de fisuracin

Ma: momento actuante en la seccin

Ib: inercia bruta

Ifis: inercia fisurada

Esto lo haremos en las 3 secciones en estudio:

Y determinamos la inercia media equivalente del tramo:

Siendo

De forma conservadora y reduciendo la inercia equivalente a , elresultado de las flechas elsticas dadas por el programa deberamos aplicarleun coeficiente corrector debido a la fisuracin de las secciones que llamare-mos Ke, y cuyo valor sera:

Si aplicamos el mtodo de la EHE-08 (similar a ACI-08), en el que suponemosque la flecha diferida es proporcional a la flecha instantnea por un factor cuyo valor es:

: coeficiente en funcin del tiempo o duracin de la carga

: cuanta media de armadura comprimida

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Si en la losa colocamos un mallazo superior e inferior que nos cubra por ejem-plo el 1 ( = 0,001), tomara los siguientes valores:

Veamos el proceso constructivo y las flechas que se producen.

Supongamos en primer lugar la flecha total:

Con sobrecarga de uso supuesta slo la parte cuasi permanente produce fle-cha diferida (para viviendas 2=0,3) tendramos aplicndolo en el total:

luego

Para obtener la flecha instantnea corregida por la reduccin de inercia debidaa la fisuracin, al valor de la flecha instantnea fi lo multiplicamos por Ke:

finst = Ke fi = 1,50 fi

Por otra parte, la flecha diferida total hemos obtenido un coeficiente = 1,00,luego

fdif = finst = 1,00 finst

y la flecha total es:

fTotal = finst + fdif = 1,5 fi + 1,00 1,5 fi = 3,00 fi

Este valor 3,00 es precisamente ese coeficiente que se presenta como Ampli-ficacin de los desplazamientos (y que por defecto es 2,5)

En la memoria de clculo de CYPECAD se menciona que su valor puede estarcomprendido entre 2,5 y 3,0 segn el proceso constructivo.

En este ejemplo hemos visto que el valor es 3,00, cantidad que introducira-mos en la casilla para consultar la flecha total, y ver los resultados selecciona-dos entre dos puntos.

Anlogamente, si quisiramos determinar la flecha activa, en este caso, la quese produce con posterioridad a la construccin del elemento daable, deber-amos quitar la que se produce antes de su construccin. Para ello, y en esteejemplo, debemos quitar la flecha instantnea debida al peso propio del for-jado y la diferida desde que se descimbr hasta la construccin de la tabique-ra a los 60 das, luego p.propio = (2- 0,8) = 1,2, y quedara:

Por consiguiente la flecha diferida ser fdif = 0,93 finst.

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En cuanto a la flecha instantnea a considerar hemos de quitar la parte corres-pondiente debida al peso propio. Luego por proporcionalidad de las cargassin el peso propio a las totales:

Resultando

Este valor sera el que tendra que introducir en la casilla de Amplificacin delos desplazamientos para obtener la flecha activa.

Evidentemente hemos visto que para las cargas previstas y plazos de ejecu-cin, redondeando a valores enteros, podemos estimar que una losa macizatiene una flecha activa del orden de 2,0 veces la flecha elstica instantneadeterminada con la seccin bruta, y una flecha total del orden de 3,0 vecesesa flecha instantnea de forma aproximada.

2 caso: Forjado reticular de casetn perdido

A continuacin, haremos una estimacin similar para un forjado reticular intro-ducido con CYPECAD.

Sea un forjado reticular de casetn perdido con la siguiente geometra:

Determinamos el centro de gravedad de la seccin y respecto a ste la inerciade la seccin bruta, obteniendo:

Si hacemos lo mismo en la zona de bacos, que sera como una losa macizade 30 cm de canto y 82 cm de ancho:

La inercia promediada de la seccin a lo largo del tramo, podramos estimarlacomo:

En el modelo de CYPECAD, la inercia aplicada a toda la malla del pao decualquier reticular, ya sea en zona aligerada o maciza, es la misma y se tomaigual a la mitad de la zona maciza, que en este caso sera:

y con esta inercia se determinan los desplazamientos elsticos para cadahiptesis.

Ahora procedera verificar si con los esfuerzos actuantes las secciones se fisu-ran o no, y determinar la inercia equivalente.

En la seccin maciza y tomando ancho = 0,82 m, el momento de fisuracines:

y en la zona aligerada:

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Estimamos los momentos actuantes:

Peso propio forjado: 4,6 kN/m2 (*)

Tabiquera: 1,0 kN/m2

Solados: 1,0 kN/m2

Sobrecarga de uso: 2,0 kN/m2

8,6 kN/m2

(*) Se ha tomado el de la zona aligerada, dado que la zona maciza influye pocoen los momentos actuantes.

Estimamos los momentos por nervio en una hipottica banda de soportes:

Se observa que en negativos apenas fisura, pero s lo hace en la zona de posi-tivos en vano.

Estimando la inercia equivalente en vano:

en apoyo derecho, la tomaremos igual a la bruta aproximadamente

y en el apoyo izquierdo se obtiene

Promediando

como la inercia considerada en el clculo , no aplica-remos ninguna correccin por este aspecto, aunque para mayor seguridad,

tomaremos , amplificando por

En cuanto a , tomaremos del lado de la seguridad que = 0, luego = , y el mismo proceso constructivo y plazos, luego:

podemos decir que la flec ha diferida es aproximadamente igual a la flechainstantnea (fdif finst = 1,25 fi); y que la flecha total resulta:

Ya que finst = 1,25 fi

Ahora vamos a obtener la flecha diferida con posterioridad a la construccinde los tabiques:

y debemos dejar la flecha instantnea sin el peso propio del forjado:

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luego la flecha activa ser:

Podemos decir que la flecha total a plazo infinito en un reticular debe obte-nerse con un coeficiente de amplificacin de los desplazamientos del orden de2,5 la flecha elstica instantnea del programa, y que para la flecha activahabra que multiplicar por 1,75 la flecha elstica instantnea.

Hay que tener en cuenta que los coeficientes indicados son de aplicacin paracasos habituales de edificacin tales como los mencionados, en cuanto aluces, cantos, cargas, proceso constructivo y condiciones ambientales nor-males, y plazos de descimbrado y entrada de las diferentes fracciones de lascargas a lo largo del tiempo.

Si se varan dichas condiciones, lgicamente habra que aplicar los coeficien-tes correctores pertinentes.

Si queremos verificar la flecha debida al confort, ser suficiente con analizar laflecha debida a la sobrecarga de uso, en la hiptesis Q.

CUADRO RESUMEN

Es posible disminuir la flecha aumentando armadura de compresin.

La solucin de aumentar la capa de compresin es contraproducente (mspeso, posibles recubrimientos excesivos...), por lo que es preferible aumentarla altura de los bloques aligerantes.

Aumentar la calidad del hormign y disponer detalles que prevengan de lacostumbre de retacar los tabiques contra el techo son soluciones que se pue-den y deben aplicar.

3. DIBUJO DE PLANOS CON FORJADOS RETICULARES

3.1. Organizacin de los planosConviene dejar constancia de los errores que habitualmente se cometencuando las personas que construyen un forjado reticular no poseen experien-cia suficiente:

Replanteo no coincidente con el proyecto.

Confusin de la armadura superior e inferior.

Colocacin slo de la armadura que se dibuja.

Olvido de la armadura de montaje de bacos.

Olvido de la armadura de montaje de nervios.

No respetar las patillas de las armaduras.

Solape de armadura de positivos en nervios.

Olvido de los refuerzos a cortante y punzonamiento.

Tambin podemos mencionar algunos inherentes al proyecto, tales como:

Olvido de las bajantes.

Olvido de pequeos huecos y shunts.

Carencia de detalles constructivos.

Falta de definicin de armaduras.

Por todo ello, pensamos que se debe dedicar una parte importante de nuestroesfuerzo de proyecto de la estructura a la preparacin de los planos y a unaexhaustiva revisin de los mismos.

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Para ello aconsejamos los siguientes planos:

1. Plano de Replanteo

La configuracin de las capas activas y grosores de pluma se encuentranen PLANOS DE PLANTA (REPLANTEO), adems de activar todas aquellascapas necesarias para su correcta definicin. No olvide incluir alguna sec-cin transversal de la planta donde sea ms significativo.

Este plano nos servir como plano de construccin del encofrado que, lgi-camente, es lo primero que se debe construir.

2. Planos de Planta (Replanteo)

Necesario cuando existan refuerzos a cortante y punzonamiento. Si no loshubiere, bastara con el Plano de Replanteo 1.

En el mismo se incluir:

- Detalles de armadura base de bacos.

- Cuadro de caractersticas.

- Seccin del forjado.

- Acciones consideradas.

- Detalles de secciones especiales.

- Detalles de refuerzos a cortante y punzonamiento.

- Detalles de refuerzo en huecos pequeos.

Se indicar con claridad que las vigas sealadas tienen su despiece enotro plano y que ser la primera armadura a colocar, despus de colocarlas piezas de aligeramiento.

Se colocar tambin la armadura de montaje inferior de bacos.

3. Planos de Planta (Armadura longitudinal inferior)

Se aconseja que para cada armadura, en cada direccin y plano diferente,se genere un plano, y que se dibuje la armadura de todos los nervios.

Importante es destacar la armadura de montaje si realmente se ha conside-rado, indicando en nota aparte que los solapes y cortes se realizarn siem-pre dentro de la zona de bacos.

Recordar la colocacin de los separadores mediante el correspondientedetalle constructivo.

4. Planos de Planta. (Armadura transversal inferior). Igual que el anterior.

5. Planos de Planta (Armadura longitudinal superior).

6. Planos de Planta (Armadura transversal superior).

Valen las mismas observaciones indicadas en la armadura inferior.

Cuadros de Medicin y Cuantas

Siempre que toda la armadura indicada en el plano correspondiente sea ladibujada por CYPECAD, puede ser de gran utilidad para el corte de la arma-dura la inclusin de los cuadros de medicin para cada plano. Las cuantas sepueden indicar en el plano de replanteo si se desea.

Todo esto debe ser opcional, y va ms con los hbitos y costumbres localesde la zona de construccin.

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4. RECOMENDACIONES PRCTICASCON FORJADOS RETICULARES

4.1. Resumen de diseoA modo de recordatorio citaremos las ms importantes:

Encajar el canto entre L/20 L/22

Capa de compresin 5 cm y no pasar de 10 cm

Mallazo siempre en recuperable y aconsejable en bloque perdido

Limitar la flecha activa y total a plazo infinito

Ancho de vigas = canto del forjado

Con sismo, definir armadura base superior (o mallazo equivalente)

Trazado de zunchos prolongando en las intersecciones

Mencionar el proceso constructivo si fuera preciso

Dibujar siempre los huecos pequeos

Indicar secciones transversales, en las zonas significativas y bacos des-colgados, desniveles, etc

Si hay apeos, hacer detalles constructivos, refuerzos inclinados, esperasen vigas, y despiece de pilares

Prestar atencin a las mnsulas cortas, vigas de gran canto o pilares cortos

Dibujar las escaleras en sus huecos, indicando la necesidad de las esperasen los zunchos

4.2. Control de Resultados Repaso de pilares (si aumentan mucho hay que recalcular)

Repaso de vigas (envolventes y armados)

Repaso de forjados: isovalores, cuantas, esfuerzos y desplazamientos

Clculo de la flecha activa y total a plazo infinito

Activar todas las vistas de armado

Repaso e igualacin de armaduras

4.3. Conclusiones finalesQuizs lo ms importante de todo lo dicho sea repasar los planos, contro-lando los puntos claves o de fcil error:

Que estn todos los planos, y su nombre o ttulo corresponda con la planta

Acciones consideradas

Materiales a utilizar (cuadro de caractersticas)

Refuerzos a cortante y punzonamiento

Seccin tipo del forjado

Limitaciones del proceso constructivo

Detalles constructivos adecuados

Recordamos lo agradecido del diseo, que pequeas variaciones en el replan-teo no producen apenas prdida de seguridad, siendo un forjado que seadapta mejor a los pequeos mrgenes de error de replanteo.

1. DISEO DE LOS FORJADOS RETICULARES1.1. Eleccin del canto1.2. bacos descolgados1.3. Cambios de cota1.4. Huecos y Paso de Instalaciones1.5. Trazado de vigas perimetrales e interiores1.6. Apeos1.7. Transicin de retculas con diferente ngulo1.8. Rigidez a Torsin de las vigas1.9. Armadura base1.10. Diseo con sismicidad alta

2. CLCULO DE LOS FORJADOS RETICULARES2.1. Discretizacin efectuada2.2. Anlisis de resultados2.3. Lneas de Flexin2.4. Modificacin e igualacin de armados2.5. Comprobacin de la armadura longitudinal2.6. Comprobacin de la armadura transversal2.7. Refuerzos a cortante y punzonamiento

3. DIBUJO DE PLANOS CON FORJADOS RETICULARES3.1. Organizacin de los planos

4. RECOMENDACIONES PRCTICAS CON FORJADOS RETICULARES4.1. Resumen de diseo4.2. Control de Resultados4.3. Conclusiones finales

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