DEPARTAMENTO DE CONSTRUCCIÓN Y TECNOLOGÍA

DEPARTAMENTO DE CONSTRUCCIÓN Y TECNOLOGÍA ARQUITECTÓNICAS

ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE ARQUITECTURA

UNIVERSIDAD POLITÉCNICA DE MADRID

RECUPERACIÓN DE MORTEROS ROMANOS DE CAL Y CHAMOTA EN

APLICACIONES ACTUALES

TESIS DOCTORAL

ARQUITECTO: MARIANO GONZÁLEZ CORTINA

DIRECTOR

Dr ARQUITECTO: LUIS DE VILLANUEVA DOMÍNGUEZ

ANO: 2000

Tribunal nombrado por el Mgfco. Y Exorno. Sr. Rector de la Universidad Politécnica de

Madrid, el día de de 2000.

EL TRIBUNAL CALIFICADOR

Presidente D.

Vocal D.

Vocal D.

Vocal D.

Secretario D

Realizado el acto de defensa y lectura de la Tesis el día de de 2000.

En

Calificación:

EL PRESIDENTE LOS VOCALES

EL SECRETARIO

RECUPERACIÓN DE MORTEROS ROMANOS DE CAL Y CHAMOTA EN APLICACIONES ACTUALES

AGRADECIMIENTOS

Con mi más sincero agradecimiento a todas aquellas personas e instituciones que de forma

directa o indirecta han hecho posible la realización de esta Tesis Doctoral y de manera

especial:

Dr. Luis de Villanueva Domínguez, sin cuyos conocimientos, asesoramiento y orientaciones

hubiera sido imposible la realización de esta Tesis Doctoral.

Dr. Demetrio Gaspar Tébar por su animo y asesoramiento en el complejo mundo de la

química y por las gestiones en el Instituto de Ciencias de la Construcción Eduardo Torreja

para facilitar la realización de parte de los ensayos necesarios para la conclusión de esta

Tesis Doctoral.

Dr. José Luis Sagrera Moreno por las facilidades para la realización de ensayos de D.R.X.

en el Instituto de Ciencias de la Construcción Eduardo Torreja así como su posterior

explicación.

Dña Esperanza Menéndez Méndez, responsable de la Unidad de Ensayos Químicos y

Fisicoquímicos del i.E.T.c.c.

A la Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica de Madrid y en especial a los profesores

y compañeros de la asignatura de Materiales de Construcción por el apoyo que en todo

momento me han dado.

Por último, quisiera agradecer a mi familia el apoyo demostrado a lo largo de estos años.


A Merche, Ester y Marta


RESUMEN

Es conocido desde tiempos remotos el empleo de adiciones a conglomerantes no

hidráulicos para favorecer su hidraulicidad y poder realizar de ésta manera morteros

resistentes al agua.

Asimismo, la cal, como conglomerante hidráulico, no se fabrica actualmente en

España debido al uso de los cementos Portland. Sin embargo, las propiedades que tienen

los morteros realizados con cal, como la mejora de la plasticidad y trabajabilidad,

incremento de la retención del agua, obtención de morteros más flexibles y con mayor

adherencia, facilidad en el reamasado, curado autógeno con menor retracción y fisuración,

ausencia de eflorescencias, etc., son difícilmente alcanzables por los morteros realizados

con cemento.

Por todo ello se ha pretendido desarrollar morteros que tengan las características de

los morteros de cal pero con propiedades hidráulicas. Estos morteros, aunque ya fueron

utilizados por los romanos, han caído en desuso.

Como adición se ha utilizado la chamota o polvo de ladrillo, que como se ha

mencionado, fue utilizada en la confección de morteros romanos, que actúa aportando

hidraulicidad a los morteros de cal presentando la ventaja adicional de ser una adición de

bajo coste.

Para la presente tesis he retomado ios estudios realizados en los años 80 por el

profesor D. José Antonio Arenillas Asín en la E.T.S.A.M. y se ha desarrollado en el marco

del proyecto de investigación " Efectos sinérgicos en materiales compuestos de matriz

conglomerada y adiciones de bajo coste ", cuyo investigador principal y Director de esta

tesis es el catedrático D. Luis de Villanueva Domínguez.


Se han realizado distintos tipos de morteros de cal, chamota, arena y agua, variando las

dosificaciones y las características de la adición -temperatura de cocción y finura de molido-,

estudiando su hidraulícídad y la evolución de las propiedades mecánicas y físicas a lo largo

del tiempo. Para ello, además de los ensayos convencionales de dureza, resistencias a

flexión y compresión, etc., se ha desarrollado un ensayo físico de hidraulicidad que se ha

aplicado con notable éxito.

IV


ABSTRACT

For a long time, as it is known, the use of additives to non-hydraulic conglomerates has been

a common practice. This has been done to increase its hydraulicity in order to obtain water

resistant mortars.

Likewise, lime, as a hydraulic conglomérate is not produced in Spain any longer due to the

use of Portland cement. Nevertheless, the properties lime mortars have -such as the

plasticity and workability improvement, the increase of water retention, the greater flexibility

of mortars as well as greater adherence, the easiness in remixing, the autogenous curing

with less cracking and shrinkage, the lack of effiorescences, etc.- are extremely difficult to

reach with cement based mortars.

Due to all these factors, mortars with the properties of lime mortar have been developed but

including hydraulic properties. These mortars, although already used by the Romans, are not

in use nowadays.

Brick powder, schamotte, like in Román times, has been used as additive suppiying

hydraulicity to lime mortars. One more advantage of it is that it is a low cost additive.

For the present díssertation, I have continued the previous studies done in the 80's

by Mr. José Antonio Arenillas Asín from the School of Architecture in Madrid, developed in

the research project "Synergic effects in compound materials with a conglomerated matrix

V


and low cost additions" directed by Professor Luis de Villanueva Domínguez, advisor of this

dissertation.

Several mortars have been performed with lime, brick powder, sand and water, varying the

amounts and characteristics of the addition, - the backing temperature and grinding

fineness- as well studying its hydraulicity, and mechanical and physical properties

throughout. Apart from the conventional hardness, compressive and tensile strength tests,

another test of physical hydraulicity has been performed with great success.

VI


ÍNDICE

ÍNDICE

1. ESTADO DE LA CUESTIÓN 5

2. INTRODUCCIÓN

2.1. Antecedentes históricos 6

2.2. Naturaleza de las cales 6

2.2.1. Formación de las rocas calizas 9

2.2.2. Tipos de piedra caliza 9

2.2.3. Naturaleza de las cales 11

2.2.4. Tipos de cales 11

2.3. Fabricación de la cal 16 é

2.3.1. Extracción en canteras 16

2:3.2. Trituración previa;... 17

.2.3.3. Calcinación....; 18

2.3.3.1. Horno rudimentario 18

2.3.3.2. Horno de cuba 18

2.3.3.3. Horno rotatorio 18

2.3.3.4. Horno vertical 21

2.3.4. Apagado de la cal 22

2.3.4.1. Al aire 25

2.3.4.2. Por aspersión 25

2.3.4.3. En balsa.: 26

2.3.4.4. Extintor "tank" 27

2.3.4.5. En hidratadores. mecánicos 27

2.3.4.6. En autoclave 27

2.4. Almacenajede la cal 28

2.5. Usos de la cal 29

2.6. Situación actual de la cal en España 29


ÍNDICE

3. FUNDAMENTO, MATERIALES Y MÉTODOS 31

3.1. Fundamentos 31

3.2. Materiales 32

3.3. Métodos 35

3.3.1. Granulometría de la chamota 35

3.3.2. Relación de amasadas 38

3.3.2.1. Ensayo físico de hidraulicidad 38

3.3.2.1.1 Plan de ensayos 39

3.3.2.1.2 Resultados 43

3.3.2.1.3 Gráficos 45

3.3.2.1.4 Análisis de resultados 48

3.3.2.1.5 Conclusiones 49

3.3.2.2. Relación de amasadas 50

3.3.3. Diámetros de plasticidad 53

3.3.4. Durezas superficiales Shore "c" 54

3.3.5. Ensayos mecánicos: resistencias á flexión y compresión 54

3.3.6. Pesos 55

3.3.7. Difracción porRX 56

3.3.8. Análisis microestructural 57

4. RESULTADOS. ANÁLISIS Y DISCUSIÓN 58

4.1. Introducción: breve estadística del estudio 58

4.2. Ensayos iniciales con amasadas de prueba (11.3-13p) 60

4.2.1. Influencia de la granulometría 60

4.2.2. Influencia de la cantidad de agua 67

4.3. Ensayos de las amasadas principales (amasadas 1 -72) 74

4.3.1. Análisis general del conjunto (1-72) 74

4.3.2. Selección de amasadas representativas (51-72) 88

4.3.2.1. Análisis de una variable 88

1) Influencia de la chamota 88

1.1) Análisis general 88

RECUPERACIÓN DE MORTEROS ROMANOS DE CAL Y CHAMOTA ENAPLICACIONES ACTUALES

ÍNDICE

1.2) Comparación y descarte de otros niveles de

chamota 100

2) Influencia de la arena 102


2.2) Comparación y descarte de otros niveles de arena. 114

3) Influencia del agua 116


3.2) Comparacióny descarte de otros niveles de agua.. 128

4) Influencia de la granulometría 130

4.1) cte = 0.32 130

4.2) Comparación y descarte de otras granulometrías... 130

5) Influencia de la temperatura de cocción 132

5.1) cte = 1000°C 132

5.2) Comparación y descarte de otras temperaturas 132

6) Influencia del medio de conservación 134

4.3.2.2, Análisis de dos variables 146

1) Interinfluencia chamota-arena 146

2) Interinfluencia arena-agua 148

3) Interinfluencia chamota-agua 150

4) Interinfluencia medio de conservación-chamota 152

5) Interinfluencia medio de conservación-arena 154

6) Interinfluencia medio de conservación-agua 156

4.3.3. Análisis de la influencia del factor tiempo 158

4.3.3.1. Análisis de la evolución temporal de las amasadas 51-58 a

través de la influencia de la cantidad de agua 158

4.3.3.2. Análisis de la evolución temporal de las amasadas 67-72 a

través de la influencia de la cantidad de chamota (con

proporcionalidad chamota-agua) 162

4.3.3.3. Análisis de la evolución temporal del conjunto de amasadas

representativas (51-72) 166


ÍNDICE

.4.3.4. Análisis de los resultados 173

4.3.4.1. Comparación con la amasada de referencia (R) 173

4.3.4.2. Análisis de durezas y resistencias 177

1) Relación dureza-resistencia a flexión 178

2) Relación dureza-resistencia a compresión 180

3) Relación resistencia a flexión-resistencia a compresión.... 183

4.3.4.3. Análisis de pesos 186

1) Análisis en condiciones naturales -al aire o sumergidas-.. 187

2) Análisis en función de la pérdida de humedad en estufa... 188

4.3.4.4. Tabla de diámetros de plasticidad 190

4.3.4.5. Análisis de difracción por RX 191

4.3.4.6. Análisis microestructural 197

4.4. Determinación de la fiabiiidad del estudio a través del análisis de las

amasadas 61-66 (de igual composición y condiciones) 216

5. CONCLUSIONES GENERALES 223

5.1. Conclusiones del estudio 223

5.2. Líneas de investigación futuras 224

6. BIBLIOGRAFÍA 225

6.1, Bibliografía básica 225

6.2. Normas UNE 228

7. ANEXOS 230


' 1. ESTADO DE LA CUESTIÓN

1. ESTADO DE LA CUESTIÓN

Actualmente no existen en el mercado Español morteros con propiedades

hidráulicas realizados únicamente con cal como conglomerante, debido, entre otras

razones, a la no fabricación de cal hidráulica.

Sin embargo las características que aportan la cal a los morteros, como la mejora

de plasticidad y trabajabilidad, incremento de la retención del agua, obtención de morteros

más flexibles y con mayor adherencia, facilidad en el reamasado, curado autógeno con

menor retracción y fisuración son imposibles de alcanzar utilizando exclusivamente el

cemento como conglomerante.

Por ello se han desarrollado morteros partiendo de cal aérea y añadiéndole chamota

para proporcionarle las características hidráulicas.

Se están realizando estudios en la actualidad por diversos autores para conocer las

propiedades y poder caracterizar los morteros empleados desde tiempos de los romanos.

Cabe destacar, entre otros, los trabajos realizados por los profesores Giulia Baronio, Luigia

Binda y N. Lombardini del Instituto Politécnico de Milán y E. Liebig y E. Althaus de la

Universidad de Karisruhe, Alemania, basados principalmente en el conocimiento de los

morteros empleados por los romanos y en su obtención actual partiendo de arcillas

activadas térmicamente a nivel experimental de laboratorio.

Esta tesis se fundamenta principalmente en la utilización de residuos de fábricas

cerámicas para su aprovechamiento y reutilización, sometiéndolos únicamente a una

trituración para posteriormente mezclarlos con cal aérea y obtener así un conglomerante

capaz de fraguar, endurecer y adquirir resistencias tanto al aire como sumergido en agua.


2. INTRODUCCIÓN

2. INTRODUCCIÓN

2.1. ANTECEDENTES HISTÓRICOS

El USO de la cal en sus tipos de cal viva o cal hidratada, es un hecho prehistórico

que apareció tras el descubrimiento del fuego. La utilización por el hombre primitivo de las

piedras calizas para confinar el fuego, le permitió observar que dichas piedras se

desintegraban en unos trozos blancos y que estos, después de la lluvia formaban una pasta

blanca y formacea que endurecía al aire.

Los primeros datos históricos que se tienen de la utilización de la cal datan del

quinto milenio a. C. en Mesopotamia, Asia Menor, en las excavaciones de la ciudad de Catal

Hüyük, actual Warka.

Asimismo, en Mesopotamia, donde apareció un horno de cal del 2.500 a J.C, son

constantes los descubrimientos de ejemplos de su utilización, como en el palacio asirlo de

Til Bersib (Tel - Ahmar), del s XVIÍI a J.C. La ciudad caldea Ur, revoca con cal sus paredes.

En el tercer milenio a. C, en la América Precolombina, utilizaban morteros de cal

calcinando conchas marinas como materia prima para la obtención de la cal y añadiéndole

posteriormente arenas para la fabricación de los morteros, como los del Valle de México.

También y de la misma época era la utilización en el Antiguo Egipto, en forma de

lechada de cal, en la decoración de las pirámides.

Los Cretenses utilizaban la cal para la decoración de los palacios en forma de

estucos.

Los Griegos utilizaban la cal para revestimientos de muros, para construcciones

portuarias, cisternas, etc. realizando morteros a base de cal, arenas y puzolanas (tierra de

Santorin).


2. INTRODUCCIÓN

En Thera se introdujo a la mezcla cal-arena, el polvo volcánico de la "Tierra de

Santorin", explotado en la isla. La obtención de morteros estables al agua y cuyas

propiedades tienen cierta analogía con los morteros modernos a base de aglomerantes

hidráulicos. Esta forma era conocida fuera de la isla, ya que se ha encontrado tierra de

Santorin en estatuas de Atenas. A falta de esta roca volcánica se utilizaba teja o ladrillo

picado.

No se conoce la fecha exacta de introducción del mortero de cal en ROMA, pero se

sabe que ésta técnica fue utilizada en los dos últimos siglos de la República (s. I! y I a J.C)

en que se desarrolla y generaliza rápidamente, supliendo los sistemas utilizados

anteriormente, tales como el opus quadratum (gruesos bloques ajustados sin mortero) y el

later crudus o ladrillos secos.

La fuente más completa para el estudio de los morteros en esta época es Vitrubio (S

I a J.C). Gracias a él sabemos que a partir del momento en el que descubrieron las ventajas

de mezclar las puzolanas al mortero de cal, en el Sil a J.C, los muros dejan de ser una

superposición de mampuestos o sillares recibidos con peor ó mejor mortero y se convierten

en un núcleo resistente al que hay que dotar de unas superficies que facilitan su

construcción y que a la vez sirvan de acabado, opus empléctum.

En efecto aunque los Griegos ya hicieron uso de los aditivos tales como cenizas

volcánicas o teja picada, la adición a gran escala de arcilla cocida a la cal, y sobre todo de

las puzolanas (roca volcánica procedente de Puzzoli, cerca de Ñápeles), cambiaron

sustancialmente las técnicas constructivas, debido entre otro a las propiedades hidráulicas

que confieren las puzolanas a los morteros de cal y a la exquisita atención que ponían al

realizar la mezcla de los elementos constitutivos del mortero.

Fueron los Romanos los verdaderos artífices en la realización de morteros de cal.

Seleccionaban la materia prima con gran esmero, trayendo la piedra caliza de Etruria.

Vitrubio estableció especificaciones para el uso de la cal en morteros, en enlucidos

y en firmes de carreteras. Así se pudo construir la Vía Apia con un espesor de pavimento de

90 cm, conteniendo cal en tres de sus cuatro capas.

Los romanos consideraban impurezas a las piedras que contenían arcillas y

utilizaban las piedras lo más puras posibles. La mayor contribución fue la adición de cenizas


2. INTRODUCCIÓN

volcánicas ricas en sílice a la cal viva, con lo cual obtenían un material que fraguaba y

endurecía en el agua.

Esta consideración de caliza impura a todas aquellas que contenían arcillas, se

mantuvo hasta mediados el S XVIII, donde, en Inglaterra se observo que algunas calizas

que contenían arcillas producían morteros más resistentes que los fabricados con cales

puras.

Además de éstos usos principales, utilizaban los morteros de cal como solados

interiores y exteriores, obteniendo suelos muy resistentes.

Ejemplos de morteros de cal con polvo de ladrillo los encontramos en la Iglesia de

S. Lorenzo de Milán del S V d.C, en la bóveda de cañón que cubre la piscina principal de

los baños de Bath en Inglaterra del S I d.C, la Statthalterpalast en Ausgburgo de los S II a V,

dC y en los Santos Sergio y Baco en Estambul del S VI d.C.

Durante la Edad Media, en Italia, hubo gran tradición de pinturas al fresco sobre cal.

A partir de ésta época, los morteros de cal evolucionan muy poco y entran

prácticamente en desuso hasta el Renacimiento Italiano, momento en el que vuelven a

adquirir gran auge, sobre todo como revestimientos exteriores de gran colorido.

La primera explicación científica de la calcinación de la caliza para la producción de

la cal, fue dada por el químico inglés Joseph Black el S XVIII, seguido unos años mas tarde

por el francés Lavoisier. En el SXIX, otros renombrados científicos franceses como Debray,

Le Chatelier y Vicat, realizaron las medidas de la mayoría de las características

fundamentales de las cales tales como la influencia en la calcinación de la caliza de la

presión y de la temperatura de disociación y evaluaron la incidencia de las características de

las cales y sus morteros en la construcción. Fue concretamente Vicat en la segunda mitad

del S. XIX quien definió la teoría de la hidraulicidad afirmando que cuando la caliza contiene

una cierta proporción de arcilla íntimamente mezclada, da lugar por calcinación a una cal

hidráulica. Incluso llego a fabricar una cal hidráulica artificial mezclando cal y arcilla,

procediendo a su calcinación posterior.^

G. Baronio, L. Binda y N. Lombardi. " The role ofbricks pebbles and dust in conglomérales based on hydrated lime and

crushed briks ". Construction and building Materials. 1997. Yol II. Pp 33-40. 2

F. Arredondo y Verdu " Yesos y Cales ". Servicio de Publicaciones E.T.S. Ingeniería de Caminos. Madrid 1.991. p.p.62


2. INTRODUCCIÓN

En este mismo S XIX, se completan y recogen los empirismos de tiempos

anteriores que mediante su análisis científico conducen al conocimiento y desarrollo de la

hidraulicidad cuyo primer ejemplo lo constituye la fabricación del primer cemento en 1824 en

Pórtland (Inglaterra), punto d partida desde el que se ha llegado a los actuales cementos

Pórtland.

Es a partir de este momento y con la aparición de los cementos Pórtland cuando la

cal comienza a caer en desuso. Pasa de ser el principal conglomerante de la construcción

hasta la revolución industrial a ir ocupando un papel secundario, lo que se acelera a la

terminación de la segunda Guerra Mundial cuando se construyen numerosas viviendas sin

la utilización de la cal, hasta aproximadamente los años 80, a partir de los cuales se ha

comprendido que es un material insustituible para determinados trabajos, sobre todo en

restauración y rehabilitación de edificios antiguos para protección del Patrimonio y como

conglomerante auxiliar en trabajos de albañilería, revocos, etc.

2.2. NATURALEZA DE LAS CALES

2.2.1. FORMACIÓN DE LAS ROCAS CALIZAS

Desde el punto de vista de su formación las piedras calizas son rocas sedimentarias

que pueden tener un origen químico u orgánico. Los primeros se producen por evaporación

del agua o por descomposición del bicarbonato calcico, sedimentándose en ambos casos el

carbonato calcico. Los de origen orgánico están formados por conchas de moluscos

consolidados por cementos de tipo calcáreo.

También tenemos los mármoles, que son rocas formadas fundamentalmente por

carbonato calcico, procedentes del metamorfismo de rocas preexistentes.

2.2.2. TIPOS DE PIEDRA CALIZA

La piedra caliza cuando es pura, esta constituida por carbonato calcico. En este

caso, 56 partes en peso es óxido de calcio y 44 partes es dióxido de carbono.


2. INTRODUCCIÓN

Al calcinarla obtendríamos del orden de un 56 % en peso de cal sobre la piedra

calcinada, % difícil de alcanzar debido a las impurezas que pueden contener la piedra

caliza. Cuando estas impurezas son arcillas, la roca es adecuada para obtener cal

hidráulica.

En función de la cantidad de arcilla que contenga la roca caliza, recibe los

siguientes nombres:

Caliza margosa

Marga

Marga arcillosa

Arcilla < 15%

Arcilla entre el15 y el 30 %

Arcilla entre el 15 y el 75 %

Además son habituales las Dolomías, carbonates dobles de calcio y magnesio, en

las que parte del óxido calcico contenido en una piedra caliza está sustituida por óxido de

magnesio.

2.2.3. NATURALEZA DE LAS CALES

Se llama cal a todo producto, sea cual fuere su composición y aspecto físico, que

proceda de la calcinación de piedras calizas o mármoles.

Después del proceso de calcinación hay que proceder a la extinción o apagado del

producto anhidro, con lo cual se obtiene un material hidratado en forma pulvurulenta o

pastosa en función de la cantidad de agua añadida.

En el entorno de los 900-1000 ° C. se verifica la descomposición del carbonato

calcico en óxido de calcio o cal viva y anhídrido carbónico, según la siguiente reacción:

COaCa + Q oG02 + CaO [1]

En el apagado se forma hidróxido calcico o cal apagada, desprendiéndose gran

cantidad de calor, según la siguiente reacción:

CaO + H2O o Ca(0H)2 + Q [2]

Posteriormente, al ser colocado en obra, se recarbonata, volviendo a formar

carbonato calcico, según la siguiente reacción:

Ca(OH)2 + C02 oCOaCa + HzO. [3]

10


2. INTRODUCCIÓN

Si la piedra caliza contiene arcilla, hay que realizar la calcinación alrededor de ios

1.200 °C. para obtener cal hidráulica, que puede fraguar tanto en el aire como en el agua. El

carácter hidráulico de éste tipo de cales se debe a la formación de silicatos y aluminatos

calcicos que al hidratarse forman compuestos hidráulicos similares a los formados en la

hidratación de los componentes del cemento Portland^

2.2.4. TIPOS DE CALES

En función de la piedra caliza utilizada como materia prima, se obtienen dos tipos de

cales: las cales aéreas y las cales hidráulicas.

Las cales aéreas se obtienen utilizando como materia prima rocas calizas o

dolomías puras que no contengan más de un 5% de materiales arcillosos. Cuando la cal

aérea contiene como máximo un 5% de óxido magnésico, se denomina cal grasa, debido a

la untuosidad de las pastas con ellas obtenidas. Si contienen mas de un 5% de óxido

magnésico se denomina cal magra, dolomítica, gris o árida por su menos untuosidad.

Las cales hidráulicas se obtienen utilizando como materia prima rocas calizas

mezcladas con margas y arcillas ricas en sílice, alúmina y hierro. Actualmente en España no

hay producción de cal hidráulica, aunque su uso sí esté extendido en otros países como

Francia, Italia, Alemania, etc. En función de la hidraulicidad se han venido clasificando las

cales hidráulicas en cales debidamente hidráulicas, propiamente hidráulicas y

eminentemente hidráulicas, en función de que el contenido en sustancias que les

proporciona las características hidráulicas esté comprendido entre el 10-15 % para las

débilmente hidráulicas, entre el 15-20 % para las propiamente hidráulicas y más de un 20 %

para las eminentemente hidráulicas.

En general, se denomina conglomerante hidráulico a aquel que fragua, adquiere

resistencias y es estable sumergido en agua.

3

F. Arredondo y Vérdu " Yesos y Cales ". Servicio de Publicaciones E.T.S. Ingeniería de Caminos. Madrid 1.991. p.p.62

11


2. INTRODUCCIÓN

Las ensayos realizados habitualmente para la comprobación de las características

hidráulicas de determinados materiales consisten en la realización de ensayos para

determinar su composición química, a partir de lo cual se relacionan normalmente los óxidos

de silicio (Si02), aluminio (AI2O3), hierro (Fe203) y calcio (CaO), y en base a esta relación

clasificarlos hidráulicamente. Está dentro de la interpretación por módulos o coeficientes de

los resultados de los análisis químicos expresados en % de los distintos óxidos.

Así por ejemplo, Vicat clasifico la hidraulicidad de los materiales en base al conocido

índice de Vicat mediante la siguiente relación:

SiO,+ALO, I.V. = '2'^3

CaO , expresado en %

Asimismo, Lafuma clasifico la hidraulicidad de los materiales en base ai índice de

Lafuma mediante la siguiente relación:

SiO2+0,2Al2Oi I.L. = •

CaO expresado en %

De igual manera Michaelis definió su Módulo hidráulico mediante la expresión:

CaO M.H.-- , expresado en %

SiOj + AI2OJ + FejOj

quedando los materiales clasificados hidráulicamente a partir de dichas unidades de la

siguiente manera:

CONGLOIVIERANTE

Cal aérea

Cal débilmente hidráulica

Cal medianamente hidráulica

Cal normalmente hidráulica

Cal muy hidráulica

Cemento Portland

Cemento aluminoso

Puzolanas

VICAT

0,00-0,10

0,10-0,16

0,16-0,31

0,31-0,42

0,42-0,50

LAFUMA

0,00-0,07

0,07-0,12

0,12-0,22

0,22-0,29

0,29-0,35

0,35-0,40

0,40-0,50

>0,50

MICHAELIS

>10

10,00-6,25

6,25-3,23

3,23-2,38

2,38-2,00

2,2-1,8

12


2. INTRODUCCIÓN

Uno de los ensayos de hidraulicidad para determinar la puzolanicidad de los

cementos es el de FRATINI. Este consiste básicamente en evaluar la puzolanicidad

comparando la cantidad de hiidroxido calcico (Ca(0H)2) que contiene el agua en contacto

con el cemento, después de un período determinado de tiempo, con la cantidad de hidroxido

calcico (Ca(0H)2) necesario para obtener una disolución acuosa saturada y de la misma

alcalinidad que la anterior. Se considera positivo si la cantidad de Ca(0H)2 disuelta en el

agua es inferior a la de concentración de saturación utilizando como comparación curvas

predefinidas.

Dado que no siempre es fácil disponer de los medios necesarios para la realización

de estos ensayos, ello nos ha llevado a intentar encontrar de forma sencilla un método para

la determinación de la hidraulicidad, sin la necesidad de los referidos ensayos,

desarrollando lo que hemos denominado Ensayo Físico de Hidraulicidad y que se expone

en el apartado 3 Fundamentos, Materiales y Métodos

Actualmente, la norma UNE-ENV 459-1, hace la siguiente clasificación y definición

de las cales:

• Cal: Término general que incluye formas físicas y químicas de diferentes variedades en

las que puede presentarse el óxido y el hidroxido de calcio y de magnesio.

• Cal para construcción: Conglomerante cuyos principales constituyentes, dados por el

análisis químico, son los óxidos e hidróxidos de calcio (CaO, Ca(0H)2), con cantidades

menores de magnesio (MgO, Mg(0H)2), silicio (SÍO2), aluminio (AI2O3) y hierro (FeaOs).

• Cal aérea: Cal que se compone principalmente de óxido o hidroxido de calcio, la cual

endurece lentamente al aire por la acción del dióxido de carbono atmosférico.

Generalmente no endurece por el agua ya que no tiene propiedades hidráulicas.

• Cal viva: Cal aérea que se compone principalmente de óxido de calcio y óxido de

magnesio, producida por calcinación de caliza o roca dolomítica. Da reacción exotérmica

cuando se pone en contacto con agua. Se presenta en diversos tamaños desde cal en

terrón al producto finamente molido.

• Cal de alto contenido en calcio: Cal viva que se compone principalmente de óxido de

calcio. Se denomina CL.

13


2. INTRODUCCIÓN

• Cal dolomítica: Cal viva que se compone principalmente de óxido de calcio y óxido de

magnesio. Se denomina DL.

• Cal apagada: Cal aérea que se compone principalmente de hidróxidos de calcio y

posiblemente magnesio que resulta de la hidratación controlada de cal viva. No da

reacción exotérmica cuando se pone en contacto con agua. Se produce en forma de

polvo seco o como pasta.

• Cal calcica hidratada: Cal apagada cuyo constituyente principal es el hidróxido de

calcio.

• Cal dolomítica hidratada: Cal apagada que se compone principalmente de hidróxido de

calcio, hidróxido de magnesio y óxido de magnesio.

• Cal dolomítica semihidratada: Dolomía calcinada hidratada que se compone

principalmente de hidróxido de calcio y óxido de magnesio.

• Cal dolomítica completamente hidratada: Dolomía calcinada hidratada que se

compone principalmente de hidróxido de calcio e hidróxido de magnesio.

• Cal de concha: Cal producida por calcinación de conchas seguida de apagado.

• Cal de carburo: Cal apagada, subproducto de la fabricación de acetileno a partir de

carburo calcico.

• Pasta de cal: Cal apagada mezclada con agua hasta la consistencia deseada, que se

compone principalmente de hidróxido de calcio con o sin hidróxido de magnesio.

• Cal hidráulica y cal hidráulica natural: Cal que se compone principalmente de silicatos

calcicos, alumínalos calcicos, e hidróxido calcico, producida por calcinación de calizas

arcillosas y posterior hidratación y trituración y/o mezclando los materiales adecuados

con hidróxido calcico. Se las denomina HL.

Tiene la propiedad de fraguar y endurecer cuando se pone en contacto con agua. El

dióxido de carbono atmosférico contribuye al proceso de endurecimiento. Contiene al

menos un 3% en masa de cal útil.

Se llama "cal hidráulica natural" a la cal hidráulica producida por la calcinación (por

debajo de los 1.250 °C) de calizas más o menos arcillosas, pulverizadas por la

hidratación, con o sin trituración.

14


2. INTRODUCCIÓN

La cal con adiciones de puzoianas adecuadas, por encima del 20% en masa, se

denomina NHL-P.

Pueden añadirse aditivos orgánicos a todos los tipos HL y NHL.

Esta misma Norma realiza la siguiente clasificación de cales para construcción

según su contenido en óxido de calcio y óxido de magnesio (CaO + MgO), expresados en %

en masa, o, en el caso de las cales hidráulicas, según su resistencia a compresión a la edad

de 28 días, expresada en N/mm^:

Cal de alto contenido en calcio



Dolomía calcinada

Dolomía calcinada

Cal hidráulica

Caí hidráulica

Caí hidráulica

90

80

70

85

80

2

3,5

5

CL90

CL80

CL70

DL85

DL80

HL2

HL3,5

HL5

En la normativa vigente, la Directiva Europea 89/106/CEE sobre productos de la

construcción, ya traspuesta a la legislación Española, establece ios requisitos esenciales

que deben cumplir los materiales que se utilicen para la construcción y que incidan sobre

uno o más de los requisitos esenciales. Deben cumplir unas especificaciones para que se

permita su circulación, venta y empleo en los países de la UE.

En el caso de las Cales para Construcción, la UE. establece que las normas

armonizadas europeas deben cubrir las siguientes características: especificación de la

composición y clases, estabilidad-expansión mínima, finura, penetración y contenido de aire,

uniformidad y, únicamente para cales hidráulicas, resistencia a compresión.

Estas especificaciones y valores según la citada norma UNE ENV 459-1, son los

siguientes:

15


2. INTRODUCCIÓN

COMPOSICIÓN DE LA CAL REQUISITOS QUÍMICOS

TIPO DE CAL

1

2

3

4

5

6

7

8

CL90

CL80

CL70

DL85

DLBO

HL2

HL3,5

HL5

CaO+MgO

>90

>80

>70

>85

>80

-

-

-

MgO

<5

<5

<5

>30

>5

-

-

-

CO2

<4

<7

<12

<7

<7

-

-

-

SO3

<2

<2

<2

<2

<2

<3

<3

<3

Cal Útil

>8

>6

>3

2.3. FABRICACIÓN DE LA CAL

2.3.1. EXTRACCIÓN EN CANTERAS

Aunque lo habitual en cualquier implantación es la colocación de las fabricas lo más

cerca posible a la localizáción dé la materia prima, en el caso de la cal no siempre ha sido

así Muchas veces era mas determinante la cercanía del combustible que la de la materia

prima, dado que ésta se transportaba con un menor número de viajes, y por lo tanto con un

menor esfuerzo.

Lo normal es extraer la materia prima a cielo abierto. Para ello se realizaban

agujeros en las rocas, denominados barrenos, para lo cual se utilizaba la barrena, que se

golpeaba con una maza. Se introducía pólvora en el hueco, se ponía la mecha, se apretaba

el explosivo y posteriormente se tapaba con papel y teja machacada.

También era habitual el arranque de piedras manualmente mediante el uso de

picos.

Una vez obtenidas las piedras había que transportarlas hasta el lugar donde se

encontraba el horno. Para ello se utilizaban carros o simplemente se dejaban rodar por la

ladera cuando la extracción estaba situada a alturas superiores a la localizáción del horno.

Actualmente las explotaciones de cal se realizan a cielo abierto, realizando la

extracción mediante explosivos o máquinas excavadoras.

También es habitual el uso de desperdicios de canteras de piedra caliza y mármol.

16


2. INTRODUCCIÓN

2.3.2, TRITURACIÓN PREVIA

Previamente a la fabricación industrializada, antes de proceder a la calcinación

había que realizar una trituración previa. Dado que la transmisión del calor es función, entre

Otros, de la superficie de contacto, la piedra caliza que se introducía en el horno debía tener

un tamaño adecuado.

Si el tamaño es excesivamente grande se necesitara mayor cantidad de energía

que supone un gasto elevado de combustible, corriendo además el riesgo de no obtener

una calcinación perfecta del núcleo de las piedras y obligando a que la cocción dure

excesivo tiempo. Por el contrario, si el tamaño es muy pequeño, la piedra caliza no dejara

espacio suficiente para que se pueda producir un tiro adecuado y consiguientemente se

puede formar una abundan'cia de gases en el interior del horno, originándose la reversión de

la reacción química, no obteniéndose el producto deseado.

Por todo esto, una vez obtenida la piedra por cualquiera de los procedimientos

descritos, había que proceder a reducirla de tamaño, operación denominada jaqueo. Esto se

realizaba manualmente o con la ayuda de caballerías a las cuales se las hacia pasar

repetidas veces sobre las piedras extendidas en el suelo.

En la fabricación industrializada actual,, esta trituración se realiza mediante

machacadoras de mandíbulas en donde se reduce la piedra hasta un tamaño comprendido

entre 80 y 100 mm. Esto es lo que se denomina machaqueo primero.

Posteriormente, el material machacado pasa a una instalación de clasificación

donde se clasifican en tamaños en función del tipo de horno empleado.

Para los hornos verticales, el tamaño de alimentación de la piedra caliza debe de estar

comprendido entre 80 y 20 mm. y en los últimos tipos de hornos actuales, para un tamaño

entre 30 y 10 mm. En el caso de hornos horizontales los tamaños serán entre 40 y 5 mm."

4 E. Herrero Nuñez "La calen la construcción. Su normativa". ANCADE p.p. 9,10,11

17


2. INTRODUCCIÓN

2.3.3. CALCINACIÓN

En los sistemas tradicionales, uno de los problemas de la calcinación era la

obtención del combustible.

Este normalmente era vegetal o mineral. Como combustible vegetal se utilizaba el

brezo, la jara, romeros, etc. Para cortarlo usaban el calabozo. El combustible tenia que

estar seco y se transportaba con ayuda de caballerías o bien cargando los fardos a la

espalda, protegiéndose con sacos de esparto. Esta limpieza de maleza para la obtención

del combustible, solía ser aprovechada para el pasto del ganado.

Actualmente los combustibles empleados fundamentalmente son el gas natural, el

fuel oíl y el coque.

En cuanto a los tipos de horno se distinguen:

2.3.3.1. HORNOS RUDIMENTARIOS

Consistían básicamente en un montón de capas alternadas de piedra caliza y

carbón, cuya superficie exterior se recubría con barro o tierra. En el centro del montón se

forma con piedras gruesas un hogar, abierto por un costado, donde se quema la leña.

Aunque el proceso era muy sencillo, la calidad de la cal obtenida no era buena. Por ello este

horno prácticamente no se utilizaba.

2.3.3.2. HORNOS DE CUBA

En general por horno se entiende indistintamente tanto la pared circular de piedra o

tierra que sirve como estructura fija, como el conjunto formado por dicha pared con la piedra

caliza preparada en su interior. A veces la pared de piedra era sustituida directamente por la

excavación en el lugar donde se iba a realizar el horno, aprovechando esas paredes de la

excavación directamente como las paredes de horno, utilizando un ribazo o alto del terreno.

Si estas paredes eran muy porosas se procedía a darlas de barro para que al cocerse con el

fuego del horno hiciera el mismo efecto que una olla, conservando mejor y durante mas

tiempo el calor.

El horno, como estructura fija, consta de una pared circular con un diámetro

comprendido entre 1 y 1.70 m. en su parte superior. Su forma es la de un cono truncado de

altura entre 1.5 y 3.0 m. en su base tiene una pequeña puerta rectangular.

18


2. INTRODUCCIÓN

Se construían enterrados en un montículo de tierra, dejando al descubierto solo la

parte frontal en que estaba situada la puerta, flanqueada por unas pequeñas paredes que

sujetaban la tierra a los lados haciendo abrigo, de forma que no pudiese entrar demasiado

aire. La tierra que rodeaba el horno tenia la función de mantener el calor durante la cochura.

En la parte inferior del horno, a un metro del suelo, por su parte interna, la pared

tenia un saliente en todo su contorno, a modo de repisa, denominada aparador. A la zona

del horno entre el suelo y la repisa se la denominaba caldera.

Se introducía la leña en la caldera por la puerta, formando un entramado para que

apoyara la piedra. El encañador formaba con bloques de piedra caliza una bóveda con la

piedra a cocer. La primera hilada se asentaba sobre la repisa de la caldera y sobre la leña.

A estas primeras piedras se las denominaba encañaderas y en las tres o cuatro vueltas de

la base son pequeñas, después cada vez más grandes. Van apoyadas por detrás por los

calzos (en forma de cuña)! Entre las encañaderas, para sujetar unas con otras, se ponían

los trasquiles, que son piedras pequeñas. La disposición de las encañaderas con los

trasquiles y los calzos, debía hacerse dejando resquicios por los que el fuego pudiese

respirar y ascender!

Por detrás de la puerta del horno se colocaban dos piedras alargadas de pie,

apoyada una contra otra, de forma que el hueco de la puerta quedase libre. Se llamaban

caminales y se sujetaban por detrás con los sobrecaminales.

Al ir subiendo la bóveda, se colocaba dentro del horno cuando su altura así lo

requería un andamio para que el encañonador pudiera seguir colocando las piedras.

Terminada la bóveda se cerraba con una piedra grande a modo de cuña y se colocaban

encima el resto de las piedras que cada vez eran más grandes (hasta 10-12 Kg).

El tamaño de ios bloques, según se necesitasen se preparaban al lado del horno

con una marra (maza de hierro). Cuando el horno estaba lleno hasta arriba se remataba con

él reblo, montón de piedras pequeñas cuyo fin era guardar el calor. Estas piedras aunque no

se convertían totalmente en cal, proporcionaban por lo menos un 50% de su peso.

Otro horno más pequeño u horno de capas, que se podía preparar entre dos

personas y no necesitaba de encañonador consistía en colocar capas alternativas de piedra

con capas de brezo, siendo la primera y última de piedra caliza.

19


2. INTRODUCCIÓN

Se encendía el fuego procurando que al principio no fuese muy fuerte, pues asi las

piedras que forman la bóveda comienzan a sudar y tienden a unirse con otras formando una

costra. En este momento el fuego ya puede tomar fuerza pues no hay peligro de que se

hunda la hornada, lo que implicaría vaciar el horno y empezar de nuevo.

El fuego tenía que ser uniforme ya que si no la piedra no se cociese

adecuadamente.

La leña se introducía por la puerta con horcas de madera. Para remover los

rescoldos y restos de leña ardiendo, se utilizaban ios tusgones, sarrascaores o punchones,

que eran varas de 4-6 m de largo, de roble verde para que no pudieran arder. A esta

operación se la llamada sobrasar.

Por la acción del calor las piedras de la pared del horno, cuándo eran de cuarcita,

soltaban el moco, es decir, se fundían y unían unas con otras.

Si la caliza era algo pizarrosa, saltaba al calentarse. Esto era peligroso pues podía

producir el derrumbe de la hornada.

Al principio el humo era oscuro e iba blanqueando a medida que la piedra se cocía.

Cuando se vuelve blanco, no daña a los ojos y se puede aspirar sin que moleste. Esto

indica que la cocción ha terminado. El humo lo respiraban las personas con afecciones

respiratorias.

Otro indicativo del fin de la cocción es el gorro blanco, es decir, cuando él reblo que

remata el humo aparece blanco (calcinado). Durante la cochura era necesario montar

guardias por la noche para mantener vivo el fuego. Este proceso de cocción se prolongaba

al menos durante tres días.

La lluvia no suponía problemas ya que el agua se evaporaba con el calor

desprendido antes de llegar al interior del horno. Sin embargo el viento si influía, tanto la

duración como la intensidad. Si el aire entraba por la parte superior y salía por la inferior,

revocaba el fuego hacia el exterior, produciendo una desigual cocción entre el material y

perdiendo calorías.

Igual que en las carboneras, si dentro del horno quedaba algún trozo de metal o

caía accidentalmente, el fuego no cocía la cal quedando totalmente cruda y obteniéndose

una muy mala calidad.

20


2. INTRODUCCIÓN

Cuando toda la hornada estaba cocida se cerraba la puerta, no permitiendo así que

entrase aire frío, lo que podría ocasionar la fractura de las paredes y el derrumbe. Se dejaba

enfriar durante dos o tres días en los que el horno quedaba solo sin vigilancia.^

2.3.3.3. HORNO ROTATORIO U HORIZONTAL

Consisten básicamente en cilindros de acero apoyados en anillos también de acero

que ruedan sobre rodillos del mismo material. Las longitudes de los hornos varían de 30 a

100 m y sus diámetros entre 2 y 5 m. Todo el tubo está revestido de ladrillo refractario. La

caliza triturada a tamaños entre 40 y 5 mm es introducida por la parte superior del horno y

en un tiempo que depende de las medidas del mismo, va saliendo ya cocido por la parte

inferior.

Estos hornos, aunque exigen un consumo calorífico mayor que los hornos

verticales, permiten producciones superiores, hasta 1.000 T/día, y tienen la ventaja de

aprovechar granulometrías con tamaños más finos.

Actualmente se fabrica por este sistema el 10% aproximadamente del óxido de cal.

I. Martínez Rossy y otros " Caleros y canteros". Editorial Diputación de Salamanca. 1.986.

21


2. INTRODUCCIÓN

A continuación se reproduce un dibujo del horno giratorio u horizontal tomado del

libro "Guía practica de la cal y el estuco":

2.3.3.4. HORNO VERTICAL

Constituido generalmente por un cilindro de acero revestido, pudiendo llevar varios

quemadores periféricos que inyectan en el horno gases calientes procedentes de la

combustión de combustibles generalmente líquidos o gaseosos. Actualmente el mecanismo

de carga es automático, situándose cerca de las machacadoras y transportándose la piedra

mediante cintas transportadoras a la parte superior del horno, llevando en su base unas

toberas para la inyección del aire necesario para la combustión.

El material obtenido por este procedimiento es de una gran calidad, siendo este

sistema hoy en día el habitual en la fabricación de la cal, aproximadamente el 90% de la

producción.

El proceso de fabricación es energéticamente intensivo y el combustible más idóneo

es el gas natural por su poder calorífico y ausencia de azufre.

22


2. INTRODUCCIÓN

Después de la calcinación la cal se enfría pasando de 1000°C a 20°C,

clasificándose por tamaños; en algunos casos se muele, incluso se microniza y se almacena

en silos.

mniataaOn ae píeíjrn caliza • .-.

..--•CiVimor

Pmcafeni^

flenií^taiao

1, Insmiitóoo** a» un hon» «íiscaí sSSsíssssaEU

Z. EBUfuooadaufvnoinoiíBrttaasepiíi JacnuosOautía-

Con el mismo esquema de funcionamiento, pero con mayor producción y ahorro

energético, se comportan los hornos de corrientes paralelas, que consisten en dos cubas

verticales acopladas que trabajan alternativamente.

CNSBenaas:»!::-

Pí0(^gíTE3rnii3fltío

HaMgemeióti

3. Hornos <J» corMoníe» p&'aitsfiaa 4. lfm(tófi».je*homosi)a«>n(wtes0afaw«!«iguri JacquosQautlí!.

23


2. INTRODUCCIÓN

2.3.4. APAGADO DE LA CAL

Una vez obtenida la cal viva CaO, se procede a su apagado mediante la adición de

agua. El nuevo producto que se obtiene recibe el nombre de cal apagada, siendo éste un

hidróxido calcico, según la reacción [2]

En este proceso se produce un gran aumento de volumen de la cal acompañado de

un importante desprendimiento de calor.

Si tenemos en cuenta los pesos atómicos del calcio, 40, él oxigeno, 16 y el

hidrógeno, 1, se deduce que por 56 partes de cal y 18 de agua se obtienen 74 partes de cal

apagada en peso. En función del tipo de cal que queramos obtener, esto es, en polvo o en

pasta, iremos añadiendo más o menos agua de la estrictamente teórica.

La velocidad con la que se vaya hidratando la cal va a depender de una serie de

factores como son:

Las condiciones físicas de la cal viva, ya que a menor tamaño y mayor

porosidad, se va a producir la hidratación de forma más rápida.

De la composición química de la cal viva: a mayor pureza mayor velocidad

de hidratación y a mayor contenido de magnesia más lenta será dicha

hidratación.

También influirá la temperatura a la que se ha calcinado la piedra caliza.

Algunas empresas dedicadas a fabricar cal apagada en pasta para usos de revocos,

traen la cal viva procedente de la cocción en hornos rudimentarios ya que según su opinión,

la cal que se obtenía procedente de ella no podía ser sustituida por la comercializada en

grandes fabricas.

Es importante también la duración del apagado. Los textos clásicos recomendaban

duraciones de tres años para el apagado de la cal. Parece ser, aunque no se sabe con

exactitud el fundamento científico, que la duración influye en la estructura cristalina del

hidróxido resultante, dando cales de mayor untuosidad y plasticidad cuanto mayor duración

tenga el apagado.

Varios son los sistemas para el apagado:

24


2. INTRODUCCIÓN

2.3.4.1. APAGADO AL AIRE

La cal viva se expone a la acción del aire y por efecto de la humedad de éste, se va

apagando lentamente, reduciéndose a polvo por efecto del aumento de volumen. Dada la

lentitud del proceso y que esta además continua absorbiendo el CO2 de ambiente y

produciendo por lo tanto la recarbonatación, su empleo ha quedado reducido al uso de una

mera conservación en el caso de estocaje, disponiendo entonces la cal en grandes

montones de tal manera que se forma una capa superficial de carbonato calcico que

protege el resto, conservándolo. En el momento de uso de la cal, se procede a eliminar esa

capa de protección.

2.3.4.2. APAGADO POR ASPERSIÓN

Existen dos formas fundamentales de realizar el apagado de la cal mediante

aspersión, como son:

1) Se dispone la cal extendida en el suelo sobre un piso suficientemente limpio y se

riega con agua en cantidad del orden del 25 al 40% del peso de la cal. Cuando la

cal empieza el desmoronamiento de los terrones, es práctico recubrirla con arena

para que su apagado continúe lentamente y alejada del contacto del aire,

pudiéndose conservar así durante algún tiempo.

2) Se dispone la cal viva en capas superpuestas de poco espesor y se humedecen

con abundante agua. Se riega la primera capa abundantemente y se reduce a

polvo por si misma por efecto de la hidratación, desprendiendo suficiente calor

como para evaporar en forma de vapor de agua, la cantidad sobrante, que

empezará a hidratar la capa superior de cal viva, la cual se humedecerá en menor

cantidad y así sucesivamente hasta formar un montón suficientemente húmedo

para conseguir un perfecto apagado de toda la cal y además reducir a polvo el

producto debido al aumento de volumen experimental. Si se va a usar

rápidamente puede envasarse con o sin cribado previo. Si se va a almacenar,

suele cubrirse con una lona o arena húmeda hasta el momento de su utilización.

25


2. INTRODUCCIÓN

2.3.4.3. APAGADO EN BALSA O POR FUSIÓN

También llamado por inmersión hay varias formas de realizarlo en función del

volumen de cal que queramos apagar:

1) La cal en terrones se coloca dentro de cestos de mimbre y se les sumerge en

agua el tiempo justo para que dejen de aparecer burbujas de aire. La cal

empapada de agua se amontona en pilas y se recubre con una capa de arena de

unos 20 cm para conservar el calor que se produce en el apagado, siendo

aconsejable que la cal permanezca al menos dos días recubierta con esta capa.

Se pasa después por un tamiz y queda lista para su uso.

2) Se realiza un estanque o excavación en el terreno, se vierte la cal viva y se le

añade agua. Este sistema también se utiliza cuando se apaga la cal en obra antes

de su utilización, siendo conveniente dejarla reposar un mínimo de ocho días. Si

se produce una adición insuficiente de agua o un batido inadecuado, provocando

una elevación grande de temperatura, se origina el fenómeno de sobrecocción. La

inundación es debida a una excesiva cantidad de agua que retarda la hidratación

por mantener la temperatura demasiado baja:

3) El apagado recomendado por los revocadores consiste en verter la cal viva en un

recipiente de forma cilindrica, realizado de fábrica y enfoscado. Se le añade agua

del orden de dos a tres veces el volumen de la cal y se espera hasta que no salga

ninguna burbuja de aire. Este proceso suele alargarse durante todo el día.

Posteriormente se abre el grifo de vaciado y poniendo previamente un tamiz, pasa

la cal apagada a una fosa que ocupa la parte inferior de esta balsa. Así mantenida,

protegida del CO2 de la atmósfera se mantiene durante un periodo que ellos

recomiendan de dos años. Esta teoría tan clásica del largo periodo de apagado

para la cal en pasta, para uso de revocos, viene ya de antiguo dado que Vitrubío

recomendaba ese apagado durante un mínimo de seis meses. No se sabe con

exactitud a que se debe esa diferencia que tanto preconizan los revocadores

referente a la larga duración del apagado. En principio se cree que puede ser

debida a un cambio en la estructura cristalina de la cal.

26


2. INTRODUCCIÓN

2.3.4.4. EXTINTOR "TANK"

Fue construido por M. Ch. Candiot. Permite el apagado de las cales tanto grasas

como hidráulicas. Esta basado en el principio de que para obtener un buen apagado es

necesario:

Mojar la cal de tal manera que todos los trozos reciban la misma cantidad

de agua.

Mantener la cal humedecida en un medio cerrado para evitar la perdida de

calor.

El extintor automático Tank se caracteriza por una tolva giratoria suspendida que

recibe por la parte superior y al mismo tiempo el agua y la cal.

2.3.4.5. APAGADO EN HIDRATADORES MECÁNICOS

Es el procedimiento actual en fábricas de producción de cal apagada. Se hace

pasar la cal viva, previamente molida, por una cámara en donde están dispuestos los

difusores de agua, lo que permite controlar perfectamente la cantidad de agua que se utiliza

en el apagado.

El hidrato seco que se obtiene es muy fino, con un tamaño de partícula del orden de

la miera.

2.3.4.6. APAGADO EN AUTOCLAVE

El autoclave es un aparato consistente en un recipiente metálico de gruesas

paredes y una tapa con gran espesor cogida por tuercas suficientes para soportar la enorme

presión que se va a producir en su interior. Una vez cerrado el autoclave, con la cal viva

dentro, se inyecte vapor de agua a presión en su interior, produciendo una hidratación

rápida y perfectamente controlada, obteniéndose una cal apagada de gran calidad.

Este sistema utilizado fundamentalmente en Norteamérica es aconsejable sobre

todo para el apagado de las cales dolomíticas, cales con más de un 5% de magnesia,

obteniéndose un apagado total y en tiempo reducido, presentando la cal así apagada una

mayor plasticidad, lo que facilita su extendido con la llana para el uso en enlucidos y

revocos.

27


2. INTRODUCCIÓN

2.4. ALMACENAJE Y EXPEDICIÓN DE LA CAL

La cal viva debe almacenarse durante poco tiempo ya que se hidrata con facilidad y

se puede apagar al aire. Tanto el almacenaje como la expedición de cal viva se hace en

recipientes herméticos, como tipo bidones o sacos plastificados. Se puede suministrar en

terrones de 20 a 120 mm., tal como se presenta a la salida del horno tras una posterior

clasificación por granulometria mediante cribado, o molida al tamaño que se desee. Para

trabajos de revocos, como se ha señalado anteriormente, se prefiere el suministro en

terrones para proceder posteriormente a su apagado en balsa.

La cal hidratada se suministra en polvo o pasta en función de la cantidad de agua

que se haya utilizado en su apagado ya que si es la justa, por el aumento de volumen que

se produce en la hídratació'n se reduce a polvo, y si se le añade más agua de la necesaria,

se forma pasta.

La expedición y cuidados de la cal apagada son los mismos que los de la cal viva,

ya que por acción del dióxido de carbono del aire puede recarbonatarse fácilmente.

Aunque se ha mencionado anteriormente que ya no se fabrica cal hidráulica en

España, sí voy a hacer una breve mención dada la importancia que ha tenido en tiempos

anteriores. La cal hidráulica había que apagarla con la cantidad justa de agua,

presentándose solamente en polvo, ya que si se añadía agua en exceso, al ser hidráulica,

fraguaba. Es lo que se conoce por apagado selectivo de la cal hidráulica.

A veces se la sometía a la operación del cernido después del apagado. La cal que

pasa por el tamiz recibe el nombre de flor de cal, y el residuo que quedaba formado

fundamentalmente por granos sobrecocidos, se le denominaba grappiers. Estos, molidos, se

añadían a la flor de cal y formaban el denominado cemento de grappiers, cuyas

características hidráulicas y mecánicas son mejores que los de la cal hidráulica, pero debido

a su forma de elaboración y como subproducto que es, no hay fiabilidad en cuanto a la

regularidad de sus características.

28


2. INTRODUCCIÓN

2.5. USOS DE LA CAL

En la industria química y de alimentación: para refinado de azúcares, colorantes,

ácido cítrico, colas y gelatinas, almacenamiento y conservación de manzanas, pasta

dentífrica, polvos de repostería, lodos en los pozos de petróleos, aditivos en la industria del

petróleo, blanqueantes, etc.; en procesos industriales: producción de metales no férricos,

estirado de metales, teñido de cueros, papel y pulpa, pinturas pigmentos y barnices, etc.; en

materiales de construcción: hormigón celular, ladrillos silico-calcáreos, refractarios,

adhesivos, materiales aislantes, vidrios, bloques, etc.; en construcción: morteros, revocos,

enlucidos, estabilización de suelos, mejora de tierras (tapiales), restauración y rehabilitación,

etc.; en protección de medio ambiente: ablandamiento y purificación de aguas,

tratamiento y desinfección de aguas residuales, eliminación de ácidos en humos y gases,

eliminación de metales pesados, etc.

2.6. SITUACIÓN ACTUAL DE LA CAL EN ESPAÑA

Actualmente en España se está consumiendo del orden de 1.671.000 T/año, en

forma de cal viva, cal apagada o dolomía, distribuido de la siguiente forma según el

apartado anterior:

Industria siderúrgica, química, y de alimentación

Materiales de construcción

Construcción

Protección medio ambiente

Agricultura

77%

0,5%

8%

14%

0,5%

29


2. INTRODUCCIÓN

Frente al consumo mundial de 125.000.000 T/año, distribuido de la siguiente forma:

Industria siderúrgica, química, y de alimentación

Materiales de construcción

Construcción

Protección medio ambiente

Agricultura

62%

4%

17%

15%

2%

(5)

^'' Datos facilitados por ANCADE.

30


3. FUNDAMENTO, MATERIALES Y MÉTODOS


3.1. FUNDAMENTO

Como se ha dicho anteriormente, el objeto de la tesis es la obtención de morteros

de cal y charneta con propiedades hidráulicas. Ello se basa en la actividad puzolánica.

Se consideran generalmente como puzolanas los materiales que, carentes de propiedades

cementicias y de actividad hidráulica por sí solos, contienen constituyentes que se combinan

con la cal a temperaturas ordinarias y en presencia del agua, dando lugar a compuestos

permanentemente insolubles y estables, que se comportan como conglomerantes

hidráulicos.

La reactividad de los materiales puzolánicos se atribuye fundamentalmente en

algunos casos, a la Sílice Activa que se encuentra en ellos formando compuestos

mineralógicos silíceos.

La actividad puzolánica responde a un principio basado en que la sílice y la alúmina,

como componentes ácidos de los materiales puzolánicos, reaccionan con la cal a condición

de que sus uniones en dichos materiales sean lábiles.

Entre otros casos en los que se da la necesaria labilidad de estas uniones están los

Materiales Activados y a éstos pertenece la chamota o polvo de ladrillo cocido, que se

puede considerar como puzolanas artificiales debido al tratamiento térmico que han sufrido

las arcillas para la obtención de los ladrillos, procesos que brevemente se describen a

continuación: * '

( I ) S.Calleja "¿ai p«zo/a/J£is " Monografía n°281 I.E.T.C.C.

31

RECUPERACIÓN OE MORTEROS ROMANOS DE CAL Y CHAMOTA EN APLICACIONES ACTUALES


1) En el secado se elimina el agua unida mecánicamente, es decir, el agua

evaporable:

- Agua libre

Agua de humectación o agua absorbida

Agua capilar

Agua de inhibición o agua de gel+

Agua zeolltica o agua intercristalina

2) Posteriormente se produce la eliminación del agua unida químicamente, es

decir, el agua combinada o agua de constitución, integrada por el agua de

cristalización o agua de hidratación, agua no evaporada. Esto sucede

generalmente en un intervalo comprendido entre los 500 y 580°C.

3) Por encima de los 950°C tiende a formarse sillimanita.

Aunque la temperatura ideal de la arcilla como tratamiento térmico para la obtención

a partir de ella de productos artificiales con propiedades hidráulicas parece ser que está en

el intervalo entre 600 y 800 °C, se ha desechado el uso de estas arcillas por no ser un

producto de obtención normal en la industria de la cerámica.

Por todo ello, se han utilizado productos cerámicos de los fabricados actualmente,

con temperaturas de cocción a partir de los 950 -1000 °C.

3.2. MATERIALES

Los materiales empleados en los ensayos han sido: cal apagada, chamota, arena

normalizada del I.E.T.C.C y agua potable del Canal de Isabel 11. A continuación se describen

las características de los distintos materiales:

1) Cal Apagada

La cal apagada con la que se han realizado los ensayos es la fabricada por

PRERECAL, perteneciente a Cementos Hispania S.A. Las prescripciones técnicas

son las siguientes:

32



CARACTERÍSTICAS GENERALES

Ca(0H)2

SÍ02

AI203

Fe2 03

MgO

Alcalinidad Total

Inertes

Granulometría (vía húmeda)

Densidad real

Densidad aparente

Finura Blaine

% de humedad

90 ± 2 %

0,55 %

0,30 %

0,18%

0,27 %

94%

4,50 %

95 % <90 u

2,2 T/m^

0,46 - 0,50 T/m"

7000 cm^/g

0,4 %

SOLUBILIDAD EN FUNCIÓN DE LA TEMPERATURA

i c i i i p c i a i u i a ^ \j/

1 0

10

20

25

30

40

50

60

70

80

90

100

r i r a m n c nnr 1 HH n Ho 1. "1 m ^ n e^f r iH-^ í^ ^ i'M-li

0,185

0,176

0,165

0,159

0,153

0,140

0,128

0,116

0,104

0,092

0,081

0,071

Es soluble en ácido, glicerina y soluciones de azúcar

33



REACTIVIDAD

• Se entiende como reactividad la velocidad de reacción en el

momento de su empleo. En la cal apagada, la reactividad depende

de la superficie especifica de hidróxido, que depende a su vez de

las condiciones de apagado.

• Las cales apagadas tienen en general una reactividad suficiente a

condición de que no hayan sufrido recarbonatación debido a malas

condiciones de almacenamiento o período prolongado.

• La reactividad al agua según UNE en 459-2 es como máximo 5

minutos para alcanzar 60°C.

OTRAS PROPIEDADES

Aspecto

PH

Punto de fusión

Punto de inflamación

Auto ignición

Límites de inflamabilidad

Riesgos de explosión

Estructura

Peso molecular

Finura de tamizado seco

Blancura Cíe Lab - L-

Blancura - Y- filtro verde

Polvo blanco sin olor.

12,4 en solución saturada a 25°C

Se descompone a 580°C

No inflamable

No autoinflamable

Ninguno

Ninguno.

Cristalina cúbica

74,08

retenido en 0,2 mm

retenido en 0,09 mm

0,2

2,0

95

89

34



2) Charneta

Se han utilizado dos tipos de ladrillo con las siguientes características:

• Ladrillo cocido a 1 SOO C:

Ladrillo de la firma Porrigres.

Temperatura de cocción: 1300°C

Absorción de agua: »4%

• Ladrillo cocido a 1000°C

Ladrillo de la firma cerámica La Oliva.

Temperatura de cocción: 1000°C

3) Arena

La arena empleada ha sido la normalizada por el I.E.T.C.C.

4) Agua

El agua utilizada ha sido la suministrada por el Canal de Isabel II.

3.3. MÉTODOS

3.3.1. GRANULOMETRIA DE LA CHAMOTA.

Se han ido realizando distintas amasadas variando las proporciones de cada uno de

los componentes.

La cal utilizada ha sido la descrita en el apartado de materiales.

Para la obtención de la chamota se han empleado dos tipos de ladrillos, descritos

en el apartado anterior, utilizando a su vez varias granulometrías distintas para cada tipo.

Para la obtención del polvo de ladrillo se ha procedido a un primer cuarteo manual

del mismo para posteriormente introducirlo en una machacadora de mandíbulas IB 40-460.

Una vez machacado el ladrillo, se ha procedido a tamizarlo mediante una serie

normalizada de tamices de los empleados para morteros (fotografía 1).

35



Fotografía 1: Serie de tamices para la obtención de la granulometría.

Posteriormente se han utilizado diversas granulometrias de las cuales, a partir de la

amasada 1P se han seleccionado dos series granulométricas que han sido las empleadas

en las sucesivas amasadas, una gruesa y otra fina, para estudiar la influencia en la

hidraulicidad y en las propiedades físicas y mecánicas de las probetas.

A continuación se representan los % utilizados de los distintos tamices así como las curvas

granulométricas resultantes:

Tamiz

5

2,5

1,25

0,63

0,32

0,16

0,08

Fondo

GRANULOMETRÍA GRUESA

% Retenido y Acumulado

6,23

45,48

72,15

81,60

91,38

97,13

98,85

100,00

Módulo granuiométrico: 3,94

% que pasa

93,78

54,53

27,85

18,40

8,63

2,88

1,15

0,00

36



1 1

Tamiz

5

2,5

1,25

0,63

0,32

0,16

0,08

Fondo

% Retenido y Acumulado

0,00

0,00

0,00

0,68

8,44

22,48

72,12

ioo,op

% que pasa

100,00

100,00

100,00

99,32

91,56

77,52

27,88

0,00

Módulo granulométrico: 0,32

100,00 -

90,00 -

80,00 -

70,00 -< co 60,00 -, < S¡ 50,00 J O 40,00 -

30,00 .

20,00 -

10,00 -

0,00-O G z o u.

GRANULOMETRIA

\ ^

''^ i 1

' 1 1

00 CD CM co in in in o ^ co co CN f -o o o o T-

TAMICES

MG=3.94

MG=0.32

37



3.3.2. RELACIÓN DE AMASADAS

El objeto de la tesis es la obtención de morteros hidráulicos realizados con cal aérea

y chamota. Para ello se han realizado distintas amasadas, variando las dosificaciones así

como la granulometría y temperatura de cocción de la chamota utilizada.

Tal y como se mencionaba en el apartado 2.2.4., se ha desarrollado un ensayo

físico para poder comprobar la hidraulicidad de los conglomerantes.

3.3.2.1. ENSAYO FÍSICO DE HIDRAULICIDAD.

OBJETO:

Se ha desarrollado este ensayo con objeto de determinar el comportamiento

hidráulico de distintos conglomerantes.

Previamente a la realización del ensayo se plantearon unas serie de cuestiones :

1 . Al sumergir el conglomerante en agua, se va a producir un cambio en la

relación agua/conglomerante, ' que afectará de alguna manera a las

resistencias mecánicas.

2. ¿De que forma se puede sumergir los moldes en el agua sin que se origine

un "lavado" del conglomerante?

3. ¿Qué tipo de moldes hay que utilizar para que no se deterioren al estar

sumergidos en el agua?

Se comenzó inicialmente con moldes de plástico realizados en el propio laboratorio

para que no se deterioraran en contacto con el agua. A dichos moldes se les practicó una

serie de perforaciones para que el agua pasara a su través. El inconveniente de éstos

moldes surgió cuando se utilizaron conglomerantes o mezclas que necesitan ser

compactados mediante mesa de sacudidas ya que no poseen la masa suficiente para poder

realizarlo.

También se descarto el uso de moldes metálicos en acero inoxidable dado su

elevado coste.

38



Por todo ello los ensayos se realizaron mediante moldes metálicos de acero

normalizados, teniendo la precaución de limpiarlos y engrasarlos convenientemente

después de su utilización.

Las probetas, se sumergen en agua mediante una tapa provisional de piedra de

1.20 Kg de peso en la parte superior del molde, para evitar el lavado del conglomerante al

introducirlo en agua.

También se realizaron pruebas iniciales sumergiendo los moldes únicamente con

polvo de conglomerante, no dando probetas válidas para ensayos dado que o bien el

conglomerante se desleía o bien por que las probetas finales eran de forma irregular, lo que

imposibilitaba la realización de ensayos mecánicos con ellas.

Para completar el conocimiento de las características de las probetas realizadas con

distintas mezclas, en función de su conservación, se han realizado tres series de ensayos:

1) Probetas sumergidas en agua desde el momento de su fabricación.

2) Probetas realizadas con las mismas dosificaciones y materiales

conservadas en atmósfera de laboratorio, con una temperatura de 20°C y

una humedad relativa de 60%, dado que en la practica, en determinadas

ocasiones, las mezclas se colocan directamente en obra, una vez

amasadas.

3) Probetas según norma, en aquellos casos en los que se debe conservar

sumergidas después de 24 h., como en el caso del cemento.

3.3.2.1.1. Plan de ensayos. Materiales y preparación de las muestras.

MATERIALES.

Las características de los materiales utilizados en los ensayos es la siguiente:

« Cemento: Se han utilizado dos tipos de cementos ensacados:

- CEM ll/B-P 32,5 Cementos Híspanla.

CEM 1/42,5 Cementos Tucam.

• Yeso: Yeso grueso YG Iberplas.

39



Escayola: Escayola E-30 Iberyeso.

. Cal: Cal apagada ( Ca(0H)2) Preresa.

• Arena: arena normalizada del I.E.T.c.c.

• Agua: Agua de la red del Canal de Isabel II.

PREPARACIÓN DE LAS MUESTRAS.

En función del conglomerante y medio de conservación, se han preparado las muestras

de las siguientes formas:

a) Probetas de cemento, arena y agua:

Se ha realizado el ensayo tomando como referencia la Norma EN 196-1.

Dosificación: Se ha utilizado una dosificación en peso utilizando una proporción

de 1:3:0,5, de cemento, arena y agua respectivamente. Las cantidades

utilizadas han sido de 450 g de cemento, 1350 g de arena y 225 g de agua.

- Confección de las probetas: Se introduce en la amasadora mecánica, primero el

agua, el cemento y la arena en el recipiente independiente de la amasadora. Se

arranca la amasadora a velocidad lenta. Al cabo de 30 seg. Se introduce de

forma automática y regularmente la arena durante otros 30 seg. La amasadora

arranca a velocidad rápida y continua el amasado durante otros 30 seg..

posteriormente la amasadora para automáticamente durante 90 seg., tiempo

que se aprovecha para quitar el mortero adherido fuera de la zona de amasado

mediante una espátula de goma, vertiéndolo en la zona de la mezcla. Se

continua el amasado durante otros 60 seg.

Enmoldado y compactado: una vez preparado el mortero en la amasadora, se

enmoldan inmediatamente. Para ello se utilizan moldes normalizados de acero

con tres compartimentos horizontales de manera que se puedan preparar

simultáneamente tres probetas prismáticas de 40 mm x 40 mm de sección

transversal 160 mm de longitud. Una vez situados los moldes en la mesa

compactadora, se llenan en dos capas. Se compacta la primera capa de

mortero con 60 golpes y se introduce la segunda capa igualándola con una

40



espátula y se vuelve a compactar con otros 60 golpes. Se retira el molde

enrasando la superficie con regla.

Conservación: dado que se pretende comparar las características mecánicas en

dos medios distintos, las probetas se han desmoldeado a las 24 h de su

fabricación y unas se han conservado en condiciones ambientales de

laboratorio y las otras sumergidas en agua a 20 ± 1 °C desde el momento de su

fabricación. Posteriormente y 15 minutos antes de la realización de los ensayos

físicos y mecánicos, se sacan la probetas de su respectivo medio de

conservación y se protegen con un paño húmedo.

b) Probetas de cemento, cal, arena y agua:


de 1:1:5:1, de-cemento, cal, arena y agua respectivamente. Las cantidades

utilizadas han sido de 270 g de cemento, 270 g de cal apagada 1350 g de arena

y 270 g de agua.

Confección de las probetas: igual que en el apartado anterior, vertiendo en la

compactadora el cemento y la cal previamente mezclado manualmente.

Enmoldado, compactado v conservación: igual que en el apartado anterior.

c) Probetas de yeso o escayola y agua:

Se ha realizado el ensayo tomando como referencia la Norma UNE 102031-83.


de 1:0,8, de yeso o escayola y agua respectivamente. Las cantidades utilizadas

han sido de 800 g de yeso o escayola y 640 g de agua.

Confección de las probetas: Se introduce el agua en un cubo de plástico y se

espolvorea el yeso o escayola durante dos minutos aproximadamente. Tan

pronto como el agua de amasado impregna completamente el yeso, se remueve

con cuidado la pasta por medio de una espátula durante unos treinta segundos

para obtener una pasta homogénea. La pasta así preparada se vierte sobre

moldes igual a los descritos en el punto anterior y una vez llenos se sacuden

41



diez veces para evitar la formación de burbujas de aire ocluido en su interior. Se

elimina la pasta sobrante mediante una regla y pasados treinta minutos se

procede al desmoldeado.

Conservación: igual que en los puntos anteriores unas probetas se han

conservado en condiciones normales de laboratorio y otras sumergidas en el

agua desde su desmoldeado. Posteriormente y 15 minutos antes de la

realización de los ensayos físicos y mecánicos, se sacan la probetas de su

respectivo medio de conservación y se secan con papel. Se observan

variaciones dimensionales entre las probetas conservadas en ambiente normal

y sumergido (fotografía 2 ).

d) Probetas de yeso, cal apagada y agua:

Confección de las probetas: se han confeccionado de la misma manera que lo

descrito en el punto anterior, mezclando el yeso y la cal previamente.

Conservación: igual que en los puntos anteriores

Se han utilizado los siguientes conglomerantes con las mezclas y dosificaciones

detalladas, realizando en todos ellos probetas prismáticas normalizadas de 4 cm

x 4 c m x 16 cm:

- Cemento CEM II B/P 32,5

- Cemento CEM I 42,5

- Cemento CEM II B/P 32,5 y Cal apagada Ca(0H)2

Yeso grueso YG

Escayola E-30

- Yeso YG y Cal apagada Ca(0H)2

En todos los casos se han realizado amasadas para rotura a 2, 7 y 28 días, excepto en

el CEM I 42,5, que solo se han realizado roturas a 28 días. Todas las amasadas se han

duplicado para conservar una sumergida y otra en ambiente normal de laboratorio.

42



Fotografía 2: Variación dimensional en dos amasadas iguales de yeso,

una conservada normal y la otra sumergida, a los 7 dias.

3.3.2.1.2. Resultados

a) CEMENTO CEM II B/P 32,5 + ARENA con relación 1 : 3 en peso:

CONSERVACIÓN

DÍAS NORMAL

SUMERGIDA

RESISTENCIA A FLEXIÓN Kp/cm' 2

29,67 23,33

7 50,50 46,83

28 75,00 72,67

CONSERVACIÓN

DÍAS NORMAL

SUMERGIDA

RESISTENCIA A COMPRESIÓN Kp/cm' 2

107,50 86,46

7 233,00 189,00

28 349,00 346,00

% variación de las probetas sumergidas respecto a las normales:

DÍAS %

FLEXIÓN 2 ' 7

78,63 92,73 28

96,89 DÍAS-

%

COMPRESIÓN 2

80,43 7

81,12

-28

99,14

43

RECUPERACIÓN DE MORTEROS ROMANOS DE CAL Y CHAMOTA EÑ APLICACIONES ACTUALES


b) CEMENTO CEM I 42,5 + ARENA con relación 1 : 3 en peso.

CONSERVACIÓN

DÍAS NORMAL

SUMERGIDA

RESISTENCIA A FLEXIÓN Kp/cm''

2 --

7

--

28 65,33 87,00

CONSERVACIÓN

DÍAS NORMAL

SUMERGIDA

RESISTENCIA A COMPRESIÓN Kplcm' 2 --

7 --

28 392,08 465,00

% variación de las probetas sumergidas, respecto a las normales:

DÍAS

%

FLEXIÓN •

2 -

7

-28

133,17

DÍAS %

COMPRESIÓN

2 7 - -

28

118 60

c) CEMENTO + CAL AEREA + ARENA con relación 1 : 1 : 5 en peso

CONSERVACIÓN

DÍAS NORMAL

SUMERGIDA


9,83 7,33

7 26,17 17,00

28 32,33 27,83

CONSERVACIÓN

DÍAS NORMAL

SUMERGIDA

RESISTENCIA A COMPRESIÓN Kp/cm' 2

17,50 14,38

7 87,71 60,84

28 68,65 50,11

% variación de las probetas sumergidas, respecto a las normales.

DÍAS %

FLEXIÓN 2

74,57

7

64,96 28

86,08 DÍAS

%

COMPRESIÓN 2

82,17 7

69,36 28

72.99

44



d) YESO GRUESO YG

CONSERVACIÓN

DÍAS NORMAL

SUMERGIDA

RESISTENCIA A FLEXIÓN Kplcni" 2

11,67 10,33

7

11,17 8,33

28

13,67 10,85

•

CONSERVACIÓN

DÍAS NORMAL

SUMERGIDA

RESISTENCIA A COMPRESIÓN Kp/cm'

2 -

-

7 8,54 7,41

28 10,21 7,83

% variación de las probetas sumergidas, respecto a las normales:

FLEXIÓN

DÍAS ; 2 7 _ 'o ' 88 52 I 74 57

28 79 37

DÍAS %

COMPRESIÓN 2 7 - 86,77

28 76,6^

e) ESCAYOLA E-30

CONSERVACIÓN

DÍAS NORMAL

SUMERGIDA


16,00 13,00

7 16,67 9,83

28 17,33 15,33

CONSERVACIÓN

DÍAS NORMAL SUMERGIDA

RESISTENCIA A COMPRESIÓN Kp/cm' 2 -

-

7 11,67

8,33

•28 19,17

10,87

% variación de las probetas sumergidas, respecto a las normales.

DÍAS %

FLEXIÓN

2 81,25

7

58,97 28

88,46 DÍAS

%

COMPRESIÓN 2 -

7

71,38 ^ 28

56,70

45



A la edad de 28 días, las probetas han sufrido una variación dimensional

importante, pasando de 4 cm x 4 cm x16 cm a 3,3 cm x 3,3 cm x 15,5 cm.

aproximadamente de media.

f) YESO + CAL AEREA con relación 3 : 1 en peso

CONSERVACIÓN

DÍAS

NORMAL SUMERGIDA


11,83 10,87

7 12,67 10,17

28 18,76

9,00

CONSERVACIÓN

DÍAS

NORMAL SUMERGIDA

RESISTENCIA A COMPRESIÓN Kplcm^ 2

11,88 12,29

7 13,65 10,00

28 19,07 7,50

% variación de las probetas sumergidas, respecto alas normales:

DÍAS %

FLEXIÓN 2 1 7

91,85 80,27 28

48 21

COMPRESIÓN DÍAS : 2 7

% 1 103,45 73,26 28

39^3

3.3.2.1.3. Gráficos

CEMENTO: OEM ll-B/P 32.5 FLEXIÓN

-NORMAL -SUMERGIDA

CEMENTO CEM II B/P 32,5 COMPRESIÓN

400

350 -

300-

<M 250 -

o 200 .

5" 150 -100 -1 50 -1

0 -

^ ^ yy^

y^y

_ : ; ^ ^ : : ^ ^

•^^ 1

2 7 28

DÍAS

—•—NORMAL —«—SUMERGIDA

1

1

i

;

i

46



CEMENTO CEM i 42,5 FLEXIÓN

DÍAS

-NORMAL -SUMERGIDA

CEMENTO CEM I 42,5 COMPRESIÓN

DÍAS

-NORMAL -SUMERGIDA

E ¿> "a.

35

30

25

20

15

10

5

O

CEMENTO + CAL FLEXIÓN

•

m^'"^ y^

> / ^ /

/ y^ / ^ • ^

2 7 28

DÍAS

—•—NORMAL —«—SUMERGIDA

CEMENTO + CAL COMPRESIÓN

YESO GRUESO YG FLEXIÓN

.NORMAL -SUMERGIDA

E

12

10

8

6

4

2

O

YESO GRUESO YG COMPRESIÓN

2 7

DÍAS

1 — » _ NORMAL — » _

1

' 1

28

SUMERGIDA ¡

47



ESCAYOLA E-30

FLEXIÓN

E

"a.

18 16 14 12 10 i

8 6 4 2 '

0 i 2 7 28

DÍAS

i -.«—NORMAL —«—SUMERGIDA 1

YESO + CAL FLEXIÓN

20 18 -16 -14 .

«N 12 E " o 10 "o. 8 ^ fi

4 2 . 0 -

Jt

y^ y ^

^

* — — • •

7

DÍAS 28

-NORMAL -SUMERGIDA

ESCAYOLA E-30

COMPRESIÓN

DÍAS

-NORMAL -SUMERGIDA

YESO + CAL COMPRESIÓN

DÍAS

-NORMAL -SUMERGIDA

3.3.2.1.4. Análisis de resultados

Analizamos por conglomerantes en función de su hidraulicidad tradicional:

1) En el caso del cemento, conglomerante hidráulico tradicional el ensayo

funciona correctamente y los resultados son coherentes.

Existe una pequeña disminución de resistencias en las probetas sumergidas.

Puede tener interés el aumento de resistencias en las probetas sumergidas

del cemento Portland sin adiciones, lo cual puede ser objeto de una posible

investigación.

48



2) Con cemento y cal aérea, conglomerante muy utilizado en juntas de fábricas,

en las proporciones utilizadas hay mayor discrepancia.

Disminución en las resistencias a compresión a 28 días.

Parece que predomina la hídraulicidad del cemento, la cal parece inerte,

reduciendo los resultados del orden del 70%.

3) Con el yeso grueso, parece que el ensayo es también válido.

La solubilidad del yeso coincide con el fraguado por hidratacíón según la

fórmula:

CaS04 0,5 H2O + I.SHzO ^ CaSOí 2H2O

La solubilidad del yeso en agua, que es baja, del orden de 0,21 g por 100 g

, de disolución, a 20° C, origina una reducción de las probetas.

Es posible mejorar dicha solubilidad con agua de curado saturada en yeso.

Se observan unas discrepancias en los resultados.

4) Escayola.

Las mismas consideraciones que para el yeso grueso.

5) Yeso + Cal

En las proporciones empleadas hay una pérdida de resistencia más acusada

cuanto más tiempo está sumergida la probeta en agua.

3.3.2.1.5. Conclusiones

A la vista de los anteriores resultados, creemos que se consigue un ensayo válido

para medir físicamente la hídraulicidad de las pastas, cuyos resultados pueden sumarse a

los obtenidos mediante análisis químicos para completar el conocimiento sobre la

hídraulicidad.

En el caso concreto de la cal, las diferencias parecen mayores.

Faltan pequeños ajustes y mas experiencia, pero puede ser un método valido a

desarrollar en futuras investigaciones.

49



3.3.2.2. RELACIÓN DE AMASADAS.

Probetas de cal, charneta, arena y agua:

• Se ha realizado el ensayo tomando como referencia la Norma UNE-EN 459-2.

• Dosificación: Se han utilizado diversas dosificaciones en peso variando las

proporciones de cal, chamóla, arena ( en las amasadas que se ha empleado ) y

agua. Las cantidades utilizadas han sido variables en función de las dosificaciones

empleadas en las distintas amasadas.

• Confección de las probetas: Primero se pesan ios distintos componentes.

Posteriormente se vierte el agua en el recipiente de la amasadora y una vez

mezclados fuera del recipiente, la cal y la chamota. Esto se ha realizado así para

evitar la formación de polvo con la consiguiente perdida de cal y de la parte más

fina de la chamota que se producía en la confección de las primeras amasadas. La

arena, en las amasadas en las que interviene, se introduce en el recipiente

independiente de la amasadora. Se ha utilizado en todos los ensayos una

amasadora planetaria CIB - 701. Se arranca la amasadora a velocidad lenta. Al

cabo de 30 seg. Se introduce de forma automática y regularmente la arena

durante otros 30 seg. La amasadora arranca a velocidad rápida y continua el

amasado durante otros 30 seg.. Posteriormente la amasadora para

automáticamente durante 90 seg., tiempo que se aprovecha para quitar el mortero

adherido fuera de la zona de amasado mediante una espátula de goma,

vertiéndolo én la zona de la mezcla, operación ésta muy importante dado que

debido a la alta plasticidad de la cal se adhiere bastante cantidad de mortero. Se

continua el amasado durante otros 60 seg (fotografía 3).

• Enmoldado v compactado: una vez preparado el mortero en la amasadora, se

enmoldan inmediatamente. Para ello se utilizan moldes normalizados de acero con

tres compartimentos horizontales de manera que se puedan preparar

simultáneamente tres probetas prismáticas de 40 mm x 40 mm de sección

transversal 160 mm de longitud. Una vez situados los moldes en la mesa

50



compactadora, se llenan en dos capas (fotografía 4). Se compacta la primera capa

de mortero con 60 golpes y se introduce la segunda capa igualándola con una

espátula y se vuelve a compactar con otros 60 golpes. Se retira el molde

enrasando la superficie con regla. Se ha utilizado para todos los ensayos una

compactadora automática CIB - 801.

Conservación: Dado que se pretende comparar las características mecánicas en

dos medios distintos, las probetas se desmoidearon inicialmente a edades

distintas en función del medio de conservación, ya que las probetas sumergidas

tardan más tiempo en adquirir la dureza suficiente para poderlo efectuar (variable

en función de la dosificación) que las conservadas al aire. Posteriormente y para

unificar los criterios se desmoldearon todas a la edad de 7 días aunque hubo

probetas sumergidas, como se verá más adelante que no llegaron a endurecer.

Posteriormente y 15 minutos antes de la realización de los ensayos físicos y

mecánicos, se sacan la probetas de su respectivo medio de conservación

(fotografía 5 y 6).y se secan con papel las conservadas sumergidas en agua,

Fotografía 3: Amasadora mecánica

51



Fotografía 4: mesa de sacudidas

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Fotografía 5: Conservación en ambiente de laboratorio

Fotografía 6: Conservación sumergidas en agua

52



Las amasadas se relacionan con proporción en peso en el siguiente orden:

Cal apagada Ca(OH)2, chamota, arena y agua.

Así mismo se indica el módulo granulométrico y la temperatura de cocción de la

chamota, así como la forma de conservación de las probetas:

N, a temperatura y humedad normales de laboratorio

S, sumergidas en el agua desde el momento de la fabricación de las probetas.

3.3.3. DIÁMETROS DE PLASTICIDAD

Para la determinación de los diámetros de plasticidad se ha tomado como referencia

la norma EN 459 - 2: 1994.

Se sitúa el molde en el centro de la mesa de plasticidad. Se rellena en dos capas de

mortero, apretando diez veces cada capa con el pisón. Se retira el mortero sobrante y al

cabo de 10 s a 15 s, se levanta el molde de la chapa, despacio y en vertical. Se espacía el

mortero sacudiendo la plancha 15 veces y se mide el diámetro de la torta con un calibre en

dos direcciones perpendiculares. El valor medio de estas medidas representa la

plasticidad, (fotografía 7).

Fotografía 7: mesa de plasticidad.

53



3.3.4. DUREZAS SUPERFICIALES SHORE "C"

Para la determinación de las durezas SHORE C, se ha tomado como referencia la

norma UNE 102-039-85.

Las medidas se han efectuado sobre las dos caras longitudinales correspondientes

a ios lados del molde, sobre las tres probetas de cada amasada, a razón de cinco medidas

por cada cara, repartiéndolas sobre el eje longitudinal. Se determina la medía de las diez

medidas de cada probeta desechando los valores manifiestamente erróneos debidos a la

presencia de aire ocluido y la media de las tres probetas es la que se toma como valor

medio de la amasada, (fotografía 8).

Fotografía 8: medidas de dureza SHORE C.

3.3.5. ENSAYOS MECÁNICOS: ROTURAS A FLEXIÓN Y COMPRESIÓN

Para los ensayos de flexión se ha utilizado una maquina como la que se muestra en

la figura (fotografía 9).

Las dos mitades obtenidas en la rotura a flexión se ensayan posteriormente a

compresión utilizando para ello una prensa universal MIB - 60 - AM (fotografía 10).

54



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Fotografía 9: rotura a flexión.

Fotografía 10: rotura a compresión.

3.3.6. PESOS

Se han realizado determinaciones de pesos para comprobar las variaciones de los

mismos de dos maneras diferentes:

55



1) Peso a la edad de veintiocho y noventa días en estado natural, es decir,

conservadas al aire o sumergidas según el tipo de probeta, para ver la variación a lo

largo del tiempo en las edades referidas.

2) Peso a la edad de veintiocho días para posteriormente introducirlas en estufa a

temperatura constante de 45 ± 3 °C y comprobar la variación a noventa y ciento

veinte días.

3.3-7. DIFRACCIÓN POR RAYOS X

Se ha utilizado para determinar cualitativamente la composición de un material con

estructura cristalina.

El procedimiento 'consiste en radiar una muestra de material, debidamente

preparada, obteniendo el espectro de la difracción resultante, diferente para cada material

en función de su estructura cristalina. Esta radiación se realiza con un goniómetro, con lo

cual se obtiene un espectro de las difracciones producidas para cada uno de los diferentes

ángulos de incidencia de la radiación.

Se ha empleado un equipo automático de DRX maraca Philips modelo 1730

(fotografía 11), compuesto de las siguientes unidades:

Generador de alta tensión de 3 Kw.

Rendija automática de divergencia.

Monocromador de grafito.

Portamuestras para 42 muestras.

Unidad de refrigeración automática.

- Softward analítico PC-APD y PC Identify.

- Miniordenador Philips PC 380/00 de 120 Mb.

Teleimpresora Philips Mod. MNS 1433 Plus.

Portamuestras modificado por el lETcc 0 20 mm.

56



Fotografían: DRX.

3.3.8. ANÁLISIS MICROESTRUCTURAL.

Se ha realizado análisis microestructural utilizando las siguientes técnicas

instrumentales:

- Microscopía estereoscópica o Estereomicroscopía: con un equipo Nikon SMZ-

27 con sistema fotográfico Nikon Microflex AFX-DX y cámara fotográfica Nikon

FX-35 DX.:

- Microscopía electrónica de barrido (SEM) combinada con Microanálisis por

energías dispersivas de rayos X (EDX): realizadas con un microscopio JEOL

5400 y un microanálisis de la marca Oxford, modelo Link, sistema ISIS.

Los análisis,efectuados lian sido los siguientes:

- Estereomicroscopía: Aspecto general y detalle de la microestructura de las

distintas muestras.

- Microscopía electrónica de barrido con microanálisis de rayos X (SEM-EDX):

Aspecto general de la muestra con análisis de la composición promedio,

aspecto de detalle de la microestructura de la muestra y puntos singulares si

existen.

57


4. RESULTADOS. ANÁLISIS Y DISCUSIÓN


4.1. INTRODUCCIÓN: BREVE ESTADÍSTICA DEL ESTUDIO

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58



59



4.2. ENSAYOS INICIALES CON AMASADAS DE PRUEBA

4.2.1. INFLUENCIA DE LA GRANULOMETRÍA

TABLA DE CONTRASTACION DE GRANULOMETRIAS PARA LAS AMASADAS DE PRUEBA (11.3.13P)

AMASADA

REFERENCIA PROPORCIÓN

DE COMPONENTES

DUREZA (SHORE "C")

GRANULOMETRÍA FINA (MODULO: 0,32)

GRANULOMETRÍA GRUESA (MÓDULO: 3,94) 13P ,;./.iJí^>-.;^.^!^V-?zí«4ÍViíí>:S-Jíi«3!K{!;¿f.i . ,» iá 12 17 21

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61



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GRÁFICO 3

INFLUENCIA DEL MÓDULO GRANULOMÉTRICO PARA DUREZAS OBTENIDAS A 21 DÍAS Y CONSERVACIÓN AL

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INFLUENCIA DEL MÓDULO GRANULOMÉTRICO PARA DUREZAS OBTENIDAS A 28 DÍAS Y CONSERVACIÓN AL

AIRE

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62



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DUREZAS A 90 DÍAS Y CONSERVACIÓN AL AIRE

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GRANULOMÉTRICO PARA

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A 120 DÍAS Y CONSERVACIÓN AL AIRE

AMASADAS

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INFLUENCIA DEL MÓDULO GRANULOMÉTRICO PARA DUREZAS OBTENIDAS A 7 DÍAS Y CONSERVACIÓN

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OBTENIDAS A 21 DÍAS Y CONSERVACIÓN SUMERGIDAS EN A G U A

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64



GRÁFICO 10 INFLUENCIA DEL MÓDULO GRANULOMÉTRICO PARA DUREZAS

OBTENIDAS A 28 DÍAS Y CONSERVACIÓN SUMERGIDAS EN AGUA

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GRÁFICO 11 INFLUENCIA DEL MÓDULO

GRANULOMÉTRICO PARA DUREZAS OBTENIDAS A 90 DÍAS

Y CONSERVACIÓN SUMERGIDAS EN AGUA

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GRANULOMÉTRICO PARA DUREZAS OBTENIDAS A120 DÍAS

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AMASADAS

ÍMÓDULO 1,06

DISCUSIÓN DEL APARTADO

• Como puede observarse en los gráficos precedentes, para módulos granulométricos de

la chamota correspondientes al valor de 3,94 las durezas "SHORE C" obtenidas en las

probetas son claramente inferiores a las de los módulos granulométricos menores.

• Así, aunque para módulos granulométricos intermedios, en probetas conservadas ai

aire hay mayor igualdad, para las probetas conservadas sumergidas en agua las

durezas superficiales son claramente superiores para módulos granulométricos de la

chamota de 0,32.

66



4.2.2. INFLUENCIA DE LA CANTIDAD DE AGUA

TABLA DE CONTRASTACIÓN DE NIVELES DE AGUA PARA LAS AMASADAS DE PRUEBA (11.3.13P)

teMASADA


DE COMPONENTES

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GRÁFICO 14

INFLUENCIA DEL NIVEL DE AGUA PARA DUREZAS OBTENIDAS A 14 DÍAS Y CONSERVACIÓN AL AIRE

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AMASADAS

69



G R Á F I C O 17

INFLUENCIA DEL NIVEL DE AGUA PARA DUREZAS OBTENIDAS A 90 DÍAS Y

CONSERVACIÓNAL AIRE

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|w/cal = 1,33

iw/cal = 1,43

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GRÁFICO 18 INFLUENCIA DEL NIVEL DE A G U A

P A R A D U R E Z A S O B T E N I D A S A 120 DÍAS Y C O N S E R V A C I Ó N A L A I R E

100

90

80

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|w/cal = 1,33

iw/cal = 1,43

AMASADAS

70

RECUPERACIÓN DE MORTEROS ROIVIANOS DE CAL Y CHAMOTA EN APLICACIONES ACTUALES


Ui tt O Z (O (O

UJ

3 O

GRÁFICO 19 INFLUENCIA DEL NIVEL DE AGUA PARA

DUREZAS OBTENIDAS A 7 DÍAS Y CONSERVACIÓN SUMERGIDAS EN AGUA

100

90

80

70

60

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40

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AMASADAS

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100

90

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20

10

GRÁFICO 20 INFLUENCIA DEL NIVEL DE AGUA PARA DUREZAS


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Bw/cal = 1,00

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Iliw/cal = 1,20

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• w/cal = 1,45

AMASADAS

71



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90 i

80

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20

10

GRÁFICO 21 INFLUENCIA DEL NIVEL DE AGUA PARA DUREZAS


28

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AMASADAS

• w/cal = 0,80

^w/cal = 1,00

H w/cal = 1,03

ü w/cal = 1,20

H w/cal = 1,33

H w/cal = 1,38

g w/cal = 1,43

• w/cal = 1,45

100

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80

70

60

50

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30

20

10

GRÁFICO 22

INFLUENCIA DEL NIVEL DE AGUA PARA DUREZAS OBTENIDAS A 28 DÍAS Y CONSERVACIÓN

SUMERGIDAS EN AGUA

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AMASADAS

• w/cal = 0,80

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• w/cal = 1,03

• w/cal = 1,13

ü w/cal = 1,20

H w/cal = 1,38

B w/cal = 1,43

• w/cal = 1,45

72



GRÁFICO 23

INFLUENCIA DEL NIVEL DE AGUA PARA DUREZAS OBTENIDAS A 90 DÍAS Y

CONSERVACIÓN SUMERGIDAS EN AGUA

p lU GC O X (O (O

O

100

90

80

70

60

50

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30

20

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76

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78

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AMASADAS

|w/cal = 1,03

|w/cal = 1,13

|w/cal = 1,33

|w/cal = 1,43

UJ

O X (O

Iñ lo: ! D I Q

GRÁFICO 24

INFLUENCIA DEL NIVEL DE AGUA PARA DUREZAS OBTENIDAS A 120 DÍAS


100

90

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40

30

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AMASADAS

|w/cal-1,13

iw/cal = 1,33

|w/cal = 1,43

73




En los gráficos correspondientes a la influencia de la cantidad de agua, en las durezas

superficiales para las probetas conservadas al aire la cantidad de agua influye de forma

negativa, obteniéndose menores durezas a mayor cantidad de ésta.

En las probetas sumergidas en agua, aunque la tendencia se invierte algo a corto plazo,

a mayor edad las durezas son claramente superiores para menores contenidos en agua,

incluso en presencia de mayor cantidad de chamota en la proporción.

4.3. ENSAYOS DE LAS AMASADAS PRINCIPALES (AMASADAS 1-72)

4.3.1. ANÁLISIS GENERAL DEL CONJUNTO (1-72)

TABLA DE

'RÁFiCOS QUE ARROJA EL ANÁLISIS GENERAL TEMPERATURA

MODULO DE MEDIO DE

GRANULOMETRICO COCCIÓN CONSERVACIÓN

Í°C)

PARA

DUREZAS

ANÁLISIS GRÁFICO PARA PARA

RESISTENCIAS RESISTENCIAS

A FLEXIÓN A COMPRESIÓN

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74

RECUPERACIÓN DE MORTEROS ROMANOS OE CAL Y CHAMOTA EN APLICACIONES ACTUALES


TABLA DEL ANÁLISIS GENERAL (AMASADAS 1-72) SIN VALORES DE PESO

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4MASADAS CON GRANULOMETRÍA FINA. 1000" DE COCCI! •ISERVADAS AL AIRE

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. 76

76 a 62 73

'94 90

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~89 66 89 64 87 67 .

66 60 64 94 94 93 91' 88 92-92 91. 90 89 89

92 98 89 «7 89 -

87 69 83 •6 94 .

93 94 92 88 93 92 92 91 89

í 89 '*

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» 98 92 89 88 79 8S

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A M A S A D A S C O N G R A N U L O M E T R Í A FINA, 1000 " DE COCC

° 13 ' *

14 26 7 15 ,

24 ' 6

13 30 63 38 44 31 38 44 44 45, 4,1 50

^ 20

3S 46. 6

32 47-6 '

31-S3 86 ,

47 55 43 39. 48 49 50 47 55 80

' 2 7 '

45 SB 7 44 SS. S 39

' 5 8 ,

68. 48 56 45 44 51 ,

51 52 51 57 61

SI' 74 88 Q «4 7$ n 56 76 14 78 82 74 72 77 76 78 71 79 g2

USADAS C O N G R A N U L O M E T R Í A FINA, 1300 " DE C O C C I Ó N Y C O N S E R V A D A S AL A IRE

6,67 8,75 1031 sja 7Í1 7,92.

tf> t» lOíT 3234. I8,M' 25,00 15,00 2449 3Sff 32,81

31,88

2554-

2438

2656'

B,R •1058 1130

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8,06

10.16

1351 42;0O

Kffí 38,7S

2156

3456

4050-

4050

.4050.

2835 24.40

•2938

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3650

4750

4438

43,75

3052

28,12

. 3 1 5 0 ,

1,77

355 4j69

054 3,18

531 053 3,12 750 1459

656 956 554 956 1156

1250 1450 1135

1158 13.13

ÍSÍ5 .i3;«

18,12

250 "1157

1937 150

1554 27.81

4550.

2550

3658

1875

33.13

,4531 4456

4938 4050

3938 41J)0.

-

3750 40,13

-44,40

5250 5250

40,75 «57

A S A D A S C O N G R A N U L O M E T R Í A FINA, 1300° DE C O C C I Ó N Y C O N S E R V A D A S E N A G U A • : i E i i ^ _

A M A S A D A S C O N G R A N U L O M E T R Í A G R U E S A , 1000 " DE C O C C I Ó N Y C O N S E R V A D A S AL A IRE

IODO

52 43 40 23 30 31 22 15 25

- 77

72 71 66 68 60 36 33 49

75 63 83 79 79 73 51 53 65 .

73 67 88 81 83 79 68 65 72

7S 67 84 83 «9 82 88 78 2g

438 3,75 431 356 438 354 456 3,13 3J3

552 3.75 554 530 538 453 431 437 456

38 31 27 21 22 46

74 72 66 54 60 79

83 85 78 70 72 82

87 86 84 78 83 86

89 90 84 86 84 87

AMASADAS CON GRANULOMETRÍA GRUESA, 1300" DE COCCIÓN Y CONSERVADAS EN AGUA

1300

352 4.48 3,43 3,75 3,75 355

656 659 550 550 550 530

75



GRÁFICO 25

DUREZAS OBTENIDAS EN AMASADAS CON GRANULOMETRÍA FINA COCIDAS A1000° CONSERVADAS

AL AIRE

V)

1:0,5:-:1

1:0,5:2:1

1:0,5:3:1

1:1:-:1,1

1:1:2:1,2

1:1:3:1,2

1:1,5:-:1

1:1,5:-:1

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1:1,5:-:1,1

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1:1,5:2:1

1:1,5:2:1,1

1:1,5:2:1,2

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1:3:-:1,5

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DUREZAS SCHORE "C"

• 120 DÍAS

• 90 DÍAS

• 28 DÍAS

H 21 DÍAS

• 14 DÍAS

H 7 DÍAS

76



GRÁFICO 26

RESISTENCIAS A FLEXIÓN EN AMASADAS CON GRANULOMETRÍA FINA COCIDAS A1000°

CONSERVADAS AL AIRE

(O < o < <

1:0,5:-:1

1:0,5:2:1

1:0,5:3:1

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1:1,5:2:1

1:1,5:2:1,1

1:1,5:2:1,2

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i 90 DÍAS

128 DÍAS

0,00 10,00 20,00 30,00 40,00 50,00 60,00

RESISTENCIAS A FLEXIÓN (Kp/cm^)

77



GRÁFICO 27

RESISTENCIAS A COMPRESIÓN EN AMASADAS CON GRANULOMETRÍA FINA COCIDAS A 1000°

CONSERVADAS AL AIRE

(O < Q < (O <

1:0,5:-:1

1:0,5:2:1

1:0,5:3:1

1:1:-:1,1

1:1:2:1,2

1:1:3:1,2

1:1,5:-:1

1:1,5:-:1

1:1,5:-:1

1:1,5:-:1,1

1:1,5:-:1,2

1:1,5:2:1

1:1,5:2:1,1

1:1,5:2:1,2

1:1,5:2:1,3

1:1,5:2:1,4

1:1,5:3:1,4

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1:2,5:-:1,4

1:3:-:1,5

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00 10,00 20,00 30,00 40,00 50,00 60,

1120 DÍAS

g90 DÍAS

128 DÍAS

RESISTENCIAS A COMPRESIÓN (Kp/cm^)

78



GRÁFICO 28

DUREZAS OBTENIDAS EN AMASADAS CON GRANULOMETRÍA FINA COCIDAS A 1000° CONSERVADAS

SUMERGIDAS EN AGUA

1:0,5:-:1

1:0,5:2:1

1:0,5:3:1

1:1:-:1,1

1:1:2:1,2

1:1:3:1,2

1:1,5:-:1

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1:1,5:3:1,4

1:2:-:1,2

1:2,5:-:1,4

1:3:-:1,5

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. ^ -,

(120 DÍAS

j 90 DÍAS

128 DÍAS

321 DÍAS

114 DÍAS

17 DÍAS

O 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

dUREZAS SCHORE "C"

79



GRÁFICO 29 RESISTENCIAS A FLEXIÓN EN AMASADAS CON

GRANULOMETRÍA FINA COCIDAS A1000° CONSERVADAS SUMERGIDAS EN AGUA

1:0,5:-:1

1:0,5:2:1

1:0,5:3:1

1:1:-:1,1

1:1:2:1,2

1:1:3:1,2

1:1,5:-:1

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1:1,5:2:1,2

1:1,5:2:1,3

1:1,5:2:1,4

1:1,5:3:1,4

1:2:-:1,2

1:2,5:-:1,4

1:3:-:1,5

Si 90 DÍAS

• 28 DÍAS

0,00 10,00 20,00 30,00 40,00 50,00 60,00


80



GRÁFICO 30

RESISTENCIAS A COMPRESIÓN EN AMASADAS CON GRANULOMETRÍA FINA COCIDAS A 1000<* CONSERVADAS SUMERGIDAS EN AGUA

(O

< V)

< <

1:0,5: -:1

1:0,5:2:1

1:0,5:3:1

1:1:-:1,1

1:1:2:1,2

1:1:3:1,2

1:1,5:-:1

1:1,5:-:1

1:1,5:-:1

1:1,5:-:1,1

1:1,5:-:1,2

1:1,5:2:1

1:1,5:2:1,1

1:1,5:2:1,2

1:1,5:2:1,3

1:1,5:2:1,4

1:1,5:3:1,4

1:2:-:1,2

1:2,S:-:1,4

1:3:-:1,5

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í'm«,vm:m\mw!"'^^wlV'''|•w•mssm 'hi

0,00 10,00 20,00 30,00 40,00 50 00 60,00

1120 OÍAS

Q 90 DÍAS

128 DÍAS


81



GRÁFICO 31 DUREZA OBTENIDA EN AMASADA CON GRANULOMETRÍA

FINA COCIDA A 1300° CONSERVADA AL AIRE

< o W 1:1,5:2:1,3 <

. •

20 40 60 80

DUREZAS SCHORE"C

100

B 120 DÍAS

g 90 DÍAS

• 28 DÍAS

H 21 DÍAS

• 14 DÍAS

«7 DÍAS

GRÁFICO 32 RESISTENCIA A FLEXIÓN OBTENIDA EN AMASADA CON

GRANULOMETRÍA FINA COCIDA A 1300° CONSERVADA AL AIRE

< a W 1:1,5:2:1,3 <

< E 0,00 10,00 20,00 30,00 40,00 50,00


60,00

gSO DÍAS

128 DÍAS

GRÁFICO 33 RESISTENCIA A COMPRESIÓN OBTENIDA EN AMASADA CON

GRANULOMETRÍA FINA COCIDA A 1300° CONSERVADA AL AIRE

ID i< Iw 1:1,5:2:1,3 <

0,00 10,00 20,00 30,00 40,00 50,00 60,00

RESISTENCIAS A COMPRESIÓN (Kp/cm=')

1120 DÍAS j j j

¡90 DÍAS '

I28DÍAS í

82



GRÁFICO 34

DUREZAS OBTENIDAS EN AMASADAS CON GRANULOMETRÍA GRUESA COCIDAS A 1000°

CONSERVADAS AL AIRE

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128 DÍAS

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• 120 DÍAS

• 90 DÍAS

B 28 DÍAS

H 21 DÍAS

• 14 DÍAS

a 7 DÍAS

GRÁFICO 35

RESISTENCIAS A FLEXIÓN EN AMASADAS CON GRANULOMETRÍA

GRUESA COCIDAS A 1000° CONSERVADAS AL AIRE

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83



GRÁFICO 36 RESISTENCIAS A COMPRESIÓN EN AMASADAS CON

GRANULOMETRÍA GRUESA COCIDAS A 1000° CONSERVADAS AL AIRE

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1120 DÍAS

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128 DÍAS

GRÁFICO 37 DUREZAS OBTENIDAS EN AMASADAS CON GRANULOMETRÍA

GRUESA COCIDAS A 1000° CONSERVADAS SUMERGIDAS EN AGUA

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DUREZAS SCHORE "C"

• 120 DÍAS

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• 28 DÍAS

B 21 DÍAS

• 14 DÍAS

• 7 DÍAS

84



GRÁFICO 38

RESISTENCIAS A COMPRESIÓN EN AMASADAS CON GRANULOMETRÍA GRUESA COCIDAS A 1000°


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1120 DÍAS

190 DÍAS

128 DÍAS

GRÁFICO 39 DUREZAS OBTENIDAS EN AMASADAS CON

GRANULOMETRÍA GRUESA COCIDAS A 1300° CONSERVADAS AL AIRE

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• 14 DÍAS

• 7 DÍAS

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DUREZAS SCHORE"C"

85



GRÁFICO 40 RESISTENCIAS A FLEXIÓN OBTENIDAS EN AMASADAS

CON GRANULOMETRÍA GRUESA COCIDAS A1300»

CONSERVADAS AL AIRE

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GRÁFICO 41 RESISTENCIAS A COMPRESIÓN OBTENIDAS EN

AMASADAS CON GRANULOMETRÍA GRUESA COCIDAS A 1300°

CONSERVADAS AL AIRE

1:0,5:2:1

1:0,5:3:1

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1120 DÍAS

B 90 DÍAS

128 D ÍAS

0,00 10,00 20,00 30,00 40,00 50,00 60,00


86




a) Amasadas realizadas con charneta de granulometría fina, módulo qranulométrico =

0,32 cocida a 1000 °C y conservadas al aire:

• Las durezas superficiales van aumentando con el tiempo, si bien no de una forma

proporcional. En cualquier caso, todas las amasadas experimentan un incremento

de dureza superficial.

• Para resistencias a flexión los mejores resultados se obtienen con una proporción

de chamota de 1,5 en relación al peso de la cal., así como con una proporción 2

en arena. El contenido de agua influye también negativamente y a mayor cantidad

de agua se obtienen menores resistencias a flexión.

• Para resistencias a compresión volvemos a obtener los mejores resultados con

chamota/cal = 1,5, también con la menor cantidad de agua. Usando la misma

dosificación y añadiendo arena con una relación arena/cal = 2, las resistencias

obtenidas son también satisfactorias.

b) Amasadas realizadas con chamota de granulometría fina, módulo qranulométrico =

0,32, cocida a 1000 °C y conservadas sumergidas en agua:

• Las durezas superficiales van aumentando con el tiempo de forma irregular,

dándose los mayores aumentos a la edad de 90 días. El incremento de cantidad

de agua en las amasadas no es tan determinante como en las probetas

conservadas al aire, siempre que se aumente también la cantidad de chamota.

• Para resistencias a flexión los mejores resultados se obtienen para proporciones

de chamóte de 1,5 sin arena o con arena, consiguiendo un incremento importante

de resistencias a 90 días, superando incluso a las conservadas al aire.

• Para resistencias a compresión sirven las mismas consideraciones que para

resistencias a flexión, superando también a los valores obtenidos en las amasadas

conservadas al aire.

87



GRÁFICO 42

INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN CHAMOTA PARA DUREZAS OBTENIDAS A 7 DÍAS

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DUREZAS "SHORE C"

89



c) Amasadas realizadas con chamota de granulometría gruesa, módulo granulométrico =

3.94. cocida a 1000 °C:

• Aunque las durezas superficiales pueden ser válidas en las amasadas conservadas

al aire, en las resistencias a flexión y compresión los valores son muy inferiores a

los obtenidos con el mismo tipo de chamota y granulometría fina.

• Las probetas sumergidas en agua no han fraguado ni endurecido, no pudiendo por

tanto dar valores en cuanto a resistencias.

d) Amasadas con chamota de granulometría gruesa o fina, cocida a 1300 °C:

• En las probetas conservadas al aire, aunque se obtengan buenos resultados en

durezas superficiales, los resultados a flexión y compresión no son válidos

indistintamente del módulo granulométrico utilizado.

• En el caso de las phobetas sumergidas, no fraguan ni endurecen.

4.3.2. SELECCIÓN DE AMASADAS REPRESENTATIVAS (51-72)

4.3.2.1. ANÁLISIS DE UNA VARIABLE

1) INFLUENCIA DE LA CHAMOTA

1.1) Análisis general

TABLA DE INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN CHAIWOTA PARA LAS AMASADAS REPRESENTATIVAS (51-72)

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88



GRÁFICO 43

I INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN CHAMOTA PARA DUREZAS

I OBTENIDAS A14 DÍAS

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DUREZAS "SHORE C"

90



GRÁFICO 44 INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN CHAMOTA PARA DUREZAS

OBTENIDAS A 21 DÍAS

1:1,5:-:1

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1:1,5:-:1

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DUREZAS "SHORE C"

91





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1:3:-:1,5

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O 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

DUREZAS "SHORE C"

92



GRÁFICO 46

INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN CHAMOTA PARA DUREZAS


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I ch/cal = 2

|Ch/cal = 2,5

I ch/cal = 3

O 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

DUREZAS "SHORE C"

93




OBTENIDAS A120 DÍAS

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99

O 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

DUREZAS "SHORE C"

94



GRÁFICO 48

INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN CHAMOTA PARA RESISTENCIAS A FLEXIÓN OBTENIDAS A 28 DÍAS

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|ch/cal = 2,5

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95



GRÁFICO 49

INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN CHAMOTA PARA RESISTENCIAS A FLEXIÓN OBTENIDAS A 90 DÍAS

1:1,5:-:1

S

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|ch/cal = 1,5

|ch/cal = 2

|ch/cal = 2,5 ;

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0,00 10,00 20,00 30,00 40,00 50,00 60,00


96



GRÁFICO SO

INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN CHAMOTA PARA RESISTENCIAS A COMPRESIÓN OBTENIDAS A 28 DÍAS

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97



GRÁFICO 51

INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN CHAMOTA PARA RESISTENCIAS A COMPRESIÓN OBTENIDAS A 90 DÍAS

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•ch/cal =

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= 3


98



GRÁFICO 52

INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN CHAMOTA PARA RESISTENCIAS A COMPRESIÓN OBTENIDAS A120 DÍAS

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I oh/cal = 1,5

I ch/cal = 2

|ch/cal = 2,5

I ch/cal = 3


99

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• En general todas las durezas superficiales son satisfóctorias, sobre todo a edades

a partir de 28 días, tanto para las probetas conservadas al aire como para las

sumergidas. A mayor edad se van igualando las durezas superficiales entre las

amasadas conservadas al aire y las sumergidas y, sí bien los valores obtenidos en

estas últimas son algo inferiores a las conservadas al aire, a 90 días, y sobre todo

a 120 días, llegan prácticamente a igualarse.

• Para resistencias a flexión, en general, pasando de una relación chamota/cal = 2

los resultados son inferiores a los obtenidos con una relación chamota/cal = 1,5.

Con arena en proporción arena/cal = 2 también se obtienen buenos resultados.

• Para resistencias a compresión son todos los resultados válidos, igualándose e

incluso superando en valores a mayor edad las probetas conservadas sumergidas

en agua.

1.2) Comparación y descarte de otros niveles de chamota

TABLA DE NIVELES DE CHAMOTA DESCARTADOS f)L-SISTF.rtCIA A FLEXIÓN RESISTENCIA A COMPnESIÓN

COMPONENTES DUREZA ÍSHOKE "C")

i ' i tor 'oncioN

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AMASADAS DEL ANÁUSIS GENERAL CON Ch/cal = {pjS•^0 ]

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AMASADAS REPRESENTATIVAS

H ch/cal = [1,5-3] • ch/cal = [0,5-1,0]

GRÁFICO 54 INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN CHAMOTA PARA RESISTENCIAS A FLEXIÓN


AMASADAS DEL ANÁLISIS GENERAL CON ch/cal = [0,5-1,0]

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H Ch/cal = [1,5-3] • ch/cal = [0,5-1,0]

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101



GRÁFICO 55 INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN CHAMOTA PARA RESISTENCIAS A COMPRESIÓN


AMASADAS DEL ANÁLISIS GENERAL CON ch/cal = [0,5-1,0]

N N

i 5 í ? S


I ch/cal = [1,5-3] «ch/cal = [0,5-1,0]


• En general, podemos descartar los valores de chamota con una relación

chamota/ca! = 1.

2) INFLUENCIA DE LA ARENA


TABLA DE INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN ARENA PARA LAS AMASADAS REPRESENTATIVAS (51-72)

MEDIO DE COHSfriVACIÓH

JREZA ÍSHÜRE "C"i HESmCHCIA A FLEXIÓN

(Kp.-cnrl

RCSISreiCIA A COMPRESIÓN

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!i1 52 53 54 59 3fi S7 98

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NORMAL SUMERCIDO

NDRMAI. SUMERGIDO

HORMAl SUHERCIDO

NORMAL SUMERGIDO

NORMAL SUMERGIDO

NORMAL SUMERGIDO

NORMAL SUMERSIDO

NORMAL SUMERGIDO

NORMAL SUHERCIDO

NORMAL SUMERGIDO

NORMAL SUMERGIDO

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94 68 93 48 94 SS 92 49

89 72 sa 77 93 76 93 71 91 78 89 79 89 8?

94 64 93 78 99 82 94 74

91 74 93 80 94 B1 94 82 91 83 09 07 09 09

94 09 99 83 93 83 91 81

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23,10 15,M 3100 ttJW 2tja njsí 29M 1J90

13 DO 2350 558

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20 50 1''50 73p'iO 17 SO 27W 12 A) 19 «1

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47^ 4ÍJ00 2Sjog 2SJ0D 38 75 36, 11 2156 18/5

36 98 Í7SII 4750 4813 44 36 44 40 43 75

5250 xn? 52 so 2812 40 75 31 DO 91 8/

102



GRÁFIC056

INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN ARENA PARA DUREZAS OBTENIDAS A 7 DÍAS

1:1,5:-:1

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1:1,5:-:1

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o 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

DUREZAS SHORE "C"

103



GRÁFICO 57 INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN ARENA PARA DUREZAS


1:1,5:-:1

s

1:1,5:-:1

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1:1,5:-:1

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I a/cal = O

i a/cal = 2

10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

DUREZAS SHORE"C"

104



GRÁFICO 58 INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN ARENA PARA DUREZAS


1:1,5:-:1

S

1:1,5:-:1

s

1:1,5:-:1

s

1:1,5:-:1,1

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1:2:-:1,2

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1:1,5:2:1,1

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1:1,5:2:1,2

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I a/cal = O

I a/cal = 2

10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

DUREZAS SHORE "C"

105



GRÁFICO 59


1:1,5:-:1

S

1:1,5:-:1

S

1:1,5:-:1

S

1:1,5:-:1,1

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I a/cal = Ó

i a/cal = 2

o 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

DUREZAS SHORE "C"

106



GRÁFICO 60 I INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN ARENA PARA DUREZAS |

OBTENIDAS A 90 DÍAS i

1:1,5:-:1

s

1:1,5:-:1

s

1-1,5:-:1

s

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DUREZAS SHORE"C"

107



GRÁFICO 61


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DUREZAS SHORE "C"

108



GRÁFICO 62

INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN ARENA PARA RESISTENCIAS A FLEXIÓN OBTENIDAS A 28 DÍAS

1:1,5:-:1

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I a/cal = O

I a/cal = 2

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109



GRÁFICO 63


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I a/cal = 2

RESliSTENCIAS A FLEXIÓN (Kp/cm^)

110



GRÁFICO 64

INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN ARENA PARA RESISTENCIAS A COMPRESIÓN OBTENIDAS A 28 DÍAS

1:1,5:-:1

S

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I a/cal = O

i a/cal = 2

00 20,00 30,00 40,00 50,00 60,00


111



GRÁFICO 65 INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN ARENA PARA

RESISTENCIAS A COMPRESIÓN OBTENIDAS A 90 DÍAS

1:1,5:-:1

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88

00 50,00 60,

I a/cal = O

ia/cal = 2


112



GRÁFICO 66

INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN ARENA PARA RESISTENCIAS A COMPRESIÓN OBTENIDAS A120 DÍAS

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1:1,5:-:1

S

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S

1:3:-:1,5

S

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I a/cal = O

I a/cal = 2

0,00 10,00 20,00 30,00 40,00 50,00 60,00


113




• En durezas superficiales se van igualando los resultados al aumentar la edad,

tanto en las probetas conservadas al aire como en las sumergidas, no afectando

prácticamente la cantidad de arena.

• En resistencias a flexión, a la edad de 90 días son ligeramente superiores las

probetas que no contienen arena, aunque las dos dosificaciones (con o sin arena)

son válidas.

• En resistencias a compresión, sobre todo a mayor edad, se obtienen mejores

resultados para las amasadas realizadas sin arena.

2.2) Comparación y descarte de otros niveles de arena

TABLA DE NIVELES DE ARENA DESCARTADOS RESISTENCIA A FLEXIÓN RESISTENCIA A COMPRESIÓN

COMPONENTES DUREZA (SHORE "C")

REFERENCIA mim) (líp/ciir)

DE COMPONENTES 1 2 3 4 5

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1:1:3:1,1

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1:0,53:1

1:0,53:1

1:1:3:1,2

1:1:3:1,2

1:143:1,4

1:1,5:3:1,4

1:0,53:1

1:0,53:1

1:1:3:1,1

1:13:1,1

1:1,5:3:1,3

1:1,5:3:1,3

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67

84

91 51 93 74 98 BO 89

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375

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114



QRAFIQQ67 INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN ARENA PARA DUREZAS


AMASADAS DEL ANÁUSIS GENERAL CON a/cal = 3

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0,00

GRÁFICO 68


AMASADAS DEL ANÁUSIS GENERAL CON a/cal = 3

I N

^ SÍ

N N N N N N S S S S


! a/c3l = [0-2] • a/cal = 3

115



GRÁFICO 69

INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN ARENA PARA RESISTENCIAS A COMPRESIÓN OBTENIDAS A 90 DlAS

AMASADAS DEL ANÁLISIS GENERAL CON a/cal = 3

Z

i 60,00 Ul

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Sí

50,00

40,00

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10,00

0 ^

N N N


H a/cal = [0-2] • a/cal = 3


• En general, se pueden dar por válidos los valores de arena entre O y 2.

3) INFLUENCIA DEL AGUA


TABLA DE INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN AGUA PARA LAS AMASADAS REPRESENTATIVAS (51-72)

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116



GRÁFICO 70

INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN AGUA PARA DUREZAS OBTENIDAS A 7 DÍAS

1:1,5:-:1

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1:1,5:-:1

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1:1,5:-:1

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1,4

1,5

O 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

DUREZAS "SHORE C"

117



GRÁFICO 71

INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN AGUA PARA DUREZAS OBTENIDAS A14 DÍAS

(O

< Q < (O

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1:1,5:-:1

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1:1,5:-:1

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1:1,5:-:1,1

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1:1,5:2:1,1

s

1:1,5:2:1,2

S

1:2:-:1,2

s

1:1,5:2:1,3

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1:2,5:-:1,4

S

1:3:-:1,5

S

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1,2

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1,3

1,4

1,5

O 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

DUREZAS "SHORE C"

118

RECUPERACIÓN DE MORTEROS ROIMANOS DE CAL Y CHAMOTA EN APLICACIONES ACTUALES


GRÁFICO 72


< < (O

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1:1,5:-:1

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1:1,5:-:1

s

1:1,5:-:1

s

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1:1,5:-:1,1

s

1:1,5:2:1,1

s

1:1,5:2:1,2

S

1:2:-:1,2

s

1:1,5:2:1,3

S

1:2,5:-:1,4

S

1:3:-:1,5

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o 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

DUREZAS "SHORE C"

119



GRÁFICO 73 INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN AGUA PARA DUREZAS


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S

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1:1,5:2:1,1

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1:1,5:2:1,2

S

1:2:-:1,2

s

1:1,5:2:1,3

S

1:2,5:-:1,4

S

1:3:-:1,5

S

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Bw/cal = 1,2

Hw/cal = 1,3

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^w/cal = 1,5

o 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

DUREZAS "SHORE C"

120



GRÁFICO 74 INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN AGUA PARA DUREZAS


1:1,5:-:1

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1:1,5:-:1

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Hw/cal = 1,1

• w/cal= 1,2

Hw/cal = 1,3

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^ w/cal = 1,5

O 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

DUREZAS "SHORE C"

121



GRÁFICO 75 I INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN AGUA PARA DUREZAS |

OBTENIDAS A120 DÍAS

1:1,5:-:1

s

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O 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

DUREZAS "SHORE C"

122



GRÁFICO 76 INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN AGUA PARA RESISTENCIAS

A FLEXIÓN OBTENIDAS A 28 DÍAS

1:1,5:-:1

S

1:1,5:-:1

S

1:1,5:-:1

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0,00 10,00 20,00 30,00 40,00 50,00 60,00


123

RECUPERACIÓN DE MORTEROS ROIUANOS DE CAL Y CHAMOTA EN APLICACIONES ACTUALES


GRÁFICO 77 !

INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN AGUA PARA RESISTENCIAS A FLEXIÓN OBTENIDAS A 90 DÍAS

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• w/cal

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1,1 I

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124



GRÁFICO 78 INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN AGUA PARA RESISTENCIAS

A COMPRESIÓN OBTENIDAS A 28 DÍAS

(0 < o < (0 < s <

1:1,5:-:1

S

1:1,5:-:1

S

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00

125



GRÁFICO 79 ~ I INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN AGUA PARA RESISTENCIAS

A COMPRESIÓN OBTENIDAS A 90 DÍAS

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0,00 10,00 20,00 30,00 40,00 50,00 60,00


126



GRÁFICO 80

INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN AGUA PARA RESISTENCIAS A COMPRESIÓN OBTENIDAS A120 DÍAS

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1:1,5:-:1

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0,00 10,00 20,00 30,00 40,00 50,00 60,


87

00

127




• En términos generales, los aumentos en la cantidad de agua en proporción

implican una disminución en las durezas superficiales, si bien con un aumento de

chamota se contrarresta esta tendencia.

• En resistencias a flexión y a compresión se produce también una disminución de

resistencias con mayores contenidos de agua.

3.2) Comparación y descarte de otros niveles de agua

TABLA DE NIVELES DE AGUA DESCARTADOS

REFERENCIA

RESISTENCIA A FLEXIÓN RESISTENCIA A COMPRESIÓN

13 14 m

DE COMPONENTES

1:05:49

431

100

90

GRÁFICO 81


AMASADAS DEL ANÁLISIS GENERAL CON w/cal = 0.90

1:0^:-d^(N)

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N N N N

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128



GRÁFICO 82 INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN AGUA PARA RESISTENCIAS A FLEXIÓN


AMASADAS DEL ANÁLISIS GENERAL CON w/cal = 0,90

1:0,S:-:0,9(N)

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10,00

0,00

GRÁFICO 83 INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN AGUA PARA RESISTENCIAS A

COMPRESIÓN OBTENIDAS A 90 DÍAS

AMASADAS DEL ANÁLISIS GENERAL CON w/cal

1:0,5:-:0,9(N)

= 0,90

M

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129




• En general, el intervalo válido de nivel de agua es el comprendido entre 1,0 y 1,3.

4) INFLUENCIA DE LA GRANULOMETRÍA

4.1) Cte = 0,32

4.2) Comparación y descarte de otras granulometrías

AMASADA

TABLA DE NIVELES DE GRANULOMETRÍA DESCARTADOS

REFERENCIA MÓDULO RESISTENCIA A FLEXIÓN RESISTENCIA A COMPRESIÓN. PROPORCIÓN GR/INULOMÉTRICO '• ' (Kp/cir) (fíp/ctrr)

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Dt DE LA COMPONENTES CHAMOTA

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5,30

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131

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5,00

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5,30

130



100 U 90 lU 80

ce 70 ^ 60 U) SO W 40 N 30

S 20

GRÁFICO 84

INFLUENCIA DE LA GRANULOMETRÍA PARA DUREZAS


AMASADAS DEL ANÁLISIS GENERAL CON MÓDULO GRANULOMÉTRICO = 3,94

N M

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N

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1 MODULO GRANULOMÉTRICO 0,32 • MODULO GRANULOMÉTRICO 3,94

S S S S S S S S S S S N N N N N N N N N N N


GRÁFICO 85

INFLUENCIA DE LA GRANULOMETRÍA PARA RESISTENCIAS A FLEXIÓN OBTENIDAS

A 90 DÍAS


N N N N N N N N N N

- 9. - -fj ' ^ n ri a a m a a

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N N N N S S S S S


1 MODULO GRANULOMÉTRICO 0,32 • MODULO GRANULOMÉTRICO 3,94

131



G R A F I C Q 86

INFLUENCIA DE LA GRANULOMETRÍA PARA RESISTENCIAS A COMPRESIÓN



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B MODULO GRANULOMÉTRICO 0,32 • MODULO GRANULOMÉTRICO 3.94


• Como ya se ha indicado anteriormente, se descartan las granuiometrías gruesas.

5) INFLUENCIA DE LA TEMPERATURA DE COCCIÓN

5.1) Cte= 1000 °C

5.2) Comparación y descarte de otras temperaturas

T A B L A DE NIVELES DE T E M P E R A T U R A D E S C A R T A D O S

1

AMASADA

37 ^

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DE GRANULOMÉTRICO ; - - ;

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RESISTENCIA A FLEXIÓN RESISTENCIA A COMPRESIÓN

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132



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100 90 80 70 60 50 40 30 ?0 i n

GRÁFICO 87 INFLUENCIA DE LA TEMPERATURA DE COCCIÓN PARA DUREZAS


AMASADAS DEL ANÁLISIS GENERAL CON TEMPERATURA DE COCaÓN = 1300»

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i TEMPERATURA DE COCCIÓN 1000° • TEMPERATURA DE COCCIÓN 1300°

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GRÁFICO 88 INFLUENCIA DE LA TEMPERATURA DE COCCIÓN PARA RESISTENCIAS A FLEXIÓN


AMASADAS DEL ANÁLISIS GENERAL CON TEMPERATURA DE COCCIÓN = 1300»

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50,00

40,00

30,00

20,00

10,00

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B TEMPERATURA DE COCCIÓN 1000° • TEMPERATURA DE COCCIÓN 1300°

133



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GRÁFICO 89 INFLUENCIA D E LA T E M P E R A T U R A D E C O C C I Ó N PARA R E S I S T E N C I A S A

C O M P R E S I Ó N O B T E N I D A S A 90 DÍAS

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m TEMPERATURA DE COCCIÓN 1000° • TEMPERATURA DE COCCIÓN 1300°


• Se descartan las temperaturas de cocción para la charneta superiores a 1000 °C

ya que, aunque en durezas superficiales los resultados obtenidos son válidos, en

resistencias a flexión y a compresión no son admisibles.

6) INFLUENCIA DEL MEDIO DE CONSERVACIÓN

TABLA DE INFLUENCIA DEL MEDIO DE CONSERVACIÓN PARA LAS AMASADAS REPRESENTATIVAS (51-72)

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134



GRÁFICO 90

INFLUENCIA DEL MEDIO DE CONSERVACIÓN PARA DUREZAS OBTENIDAS A 7 DÍAS

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135



GRÁFICO 91 '

INFLUENCIA DEL MEDIO DE CONSERVACIÓN PARA DUREZAS OBTENIDAS A14 DÍAS

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136



GRÁFICO 92


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137



GRÁFICO 93


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DUREZAS "SHORE C"

138

RECUPEIMCIÓN DE MORTEROS ROMANOS DE CAL Y CHAMOTA EN APLICACIONES ACTUALES


GRÁFICO 94


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DUREZAS "SHORE C"

139



GRÁFICO 95


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RECUPERACrÓN DE MORTEROS ROMANOS DE CAL Y CHAMOTA EN APLICACIONES ACTUALES


GRÁFICO 96

INFLUENCIA DEL MEDIO DE CONSERVACIÓN PARA RESISTENCIAS A FLEXIÓN OBTENIDAS A 28 DÍAS

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RESISTENCIAS A FLEXIÓN (Kp/cm )

141



GRÁFICO 97

INFLUENCIA DEL MEDIO DE CONSERVACIÓN PARA RESISTENCIAS A FLEXIÓN OBTENIDAS A 90 DÍAS

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142



GRÁFICO 98 i

INFLUENCIA DEL MEDIO DE CONSERVACIÓN PARA RESISTENCIAS A COMPRESIÓN OBTENIDAS A 28 DÍAS

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114,69

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I 31,88

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I 32,34

I 25,00

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ICONSERVADAS AL AIRE


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143



GRÁFICO 99 I


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¡CONSERVADAS AL AIRE

[CONSERVADAS: SUMERGIDAS EN AGUA

0,00 10,00 20,00 30,00 40,00 50,00 60,00

RESISTENCIAS A COMPRESIÓN (Kp/cm )

144



GRÁFIC0100


1:1,5:-:1

1:1,5:-:1

1:1,5:-:1

1:1,5:-:1,1

1:1,5:2:1

1:1,5:2:1,1

1:1,5:2:1,2

1:1,5:2:1,3

1:2,5:-:1,4

1:2:-.1,2 co < 5 1:3:-:1,5 (O < S 1:1,5:-:1

1:1,5:-:1

1:1,5:-:1

1:1,5:-;1,1

1:1,5:2:1

1:1,5:2:1,1

1:1,5:2:1,2

1:1,5:2:1,3

1:2,5:-:1,4

1:2:-:1,2

1:3:-:1,5

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141,50

10,00 20,

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144,3^

143,75'

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128,12

130,62 '

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• 44,40

I 37,50

48,13

I 52,50

I 48,75 .1 ^

^ 52,50

- L

^ ^ ^ 5 6 1 8 7

ICONSERVADAS I AL AIRE


•+•

00 30,00 40,00 50,00 60,00

RESISTENCIAS A COMPRESIÓN (Kp/cm )

145




• Aunque, como ya se ha comentado anteriormente, las probetas, salvo en casos

especiales, no van a estar en un medio sumergido en agua permanentemente, sí

pueden estar sometidas a fluctuaciones en cuanto a la intensidad de agua, ya sea

en climas húmedos o con lluvias abundantes. Es por esto por lo que las probetas

se han mantenido permanentemente sumergidas en agua, ya que es la

demostración última de la hidraulicidad del mortero.

• Para las durezas superficiales hay prácticamente una igualdad de valores a la

edad de 120 días.

• Para las resistencias a flexión y a compresión, aunque a la edad de 28 días las

probetas conservadas al aire dan valores superiores, para edades de 90 y 120

días las probetas sumergidas, ó bien se igualan, o bien superan incluso los

resultados de las conservadas al aire.

4.3.2.2. ANÁLISIS DE DOS VARIABLES

1) INTERINFLUENCIA CHAMOTA - ARENA

GRÁFIC0101

INTERINFLUENCIA DE LOS CONTENIDOS EN CHAMOTA Y ARENA

PARA DUREZAS OBTENIDAS A 90 DÍAS

S S S S S S S S H H H N H H H H S H S H S H

AMASADAS

I ch/cal = 1,5 I S ! ch/cal = 2 B i ch/cal = 2,5 ^ ch/cal = 3 - ^ a/cal

146



GRÁFIC0102

RESISTENCIAS A INTERINFLUENCIA DE LOS CONTENIDOS EN CHAMOTA Y ARENA

FLEXIÓN (Kp/cm ) PARA RESISTENCIAS A FLEXIÓN OBTENIDAS A 90 DÍAS

N S S S S S S S S

AMASADAS

lch/cal = 1,5'^ch/cal = 2 • ich /ca l = 2,5 ^ c h / c a l = 3 -a/cal

GRÁFIC0103

RESisTEHciAs A INTERINFLUENCIA DE LOS CONTENIDOS EN CHAMOTA Y ARENA COMPRESIÓN (Kp/cm=) pARA RESISTENCIAS A COMPRESIÓN OBTENIDAS A 90 DÍAS

60,00

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S H N H N H S S S S

AMASADAS

lch/cal = 1,5 i^¡ch/cal = 2 ^ c h / c a l = 2,5 ^ c h / c a l = 3 -â /ca l

147




• A mayor contenido de chamota y menor contenido de arena se obtienen mayores

valores de durezas superficiales.

• Para resistencias a flexión y a compresión, arrojan mayores valores las probetas

realizadas sin arena.

2) INTERINFLUENCIA ARENA - AGUA

0

lU tu 0 I (0 (0

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3 Q

100

90

80

70

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ao 40 30

20

10

Ü

GRÁFIC0104

INTERINFLUENCIA DE LOS CONTENIDOS EN ARENA Y AGUA


S S S S S S S H N N H N H H S S S S H H N H

AMASADAS

I a/cal = O i s a a/cal = 2 - ^ w/cal

148



GRÁFIC0105

INTERINFLUENCIA DE LOS CONTENIDOS EN ARENA Y AGUA PARA RESISTENCIAS A FLEXIÓN OBTENIDAS A 90 DÍAS

N H H H H H S S S S S S N

AMASADAS

S N N N S S S S H

I a/cal = O -^ a/cal = 2 - ^ w/cal

GRÁFIC0106

INTERINFLUENCIA DE LOS CONTENIDOS EN ARENA Y AGUA PARA RESISTENCIAS A COMPRESIÓN OBTENIDAS A 90 DÍAS

N H N S N S N N H S S S S S S N H S S N N S

AMASADAS

I a/cal = O ^ a/cal = 2 -*-w/cal

149



D I S C U S I Ó N DEL A P A R T A D O

• En términos generales, se logran mejores resultados con niveles bajos de arena y

agua.

3) INTERINFLUENCIA CHAMOTA - AGUA

GRÁFIC0107 INTERINFLUENCIA DE LOS CONTENIDOS EN CHAMOTA Y AGUA


S S S S S S S S N N H H H H H

AMASADAS

H S H S H S H

lch/cal = 1,5 Each/cal = 2 ••ch/cal = 2,5 ¡•ch/cal = 3 -^w/cal

150



GRÁFICO 108

INTERINFLUENCIA DE LOS CONTENIDOS EN CHAMOTA Y AGUA PARA RESISTENCIAS A FLEXIÓN OBTENIDAS A 90 DÍAS

H N N N N H S S S S S S S S H H H S

AMASADAS

H S H S

lch/cal = 1,5 ^ c h / c a l = 2 ^ c h / c a l = 2,5 ^ c h / c a l = 3 -^w/ca l

60,00

50,00

< 5 40,00-V) a.

y z 30 ,00 - -5 ó

i S 20,00

8 10,00

0,00

GRÁFIC0109

INTERINFLUENCIA DE LOS CONTENIDOS EN CHAMOTA Y AGUA PARA RESISTENCIAS A COMPRESIÓN OBTENIDAS A 90 DÍAS

IHI r r N <M f

S N H S S N S H H H N H S S S S H S N S H S

AMASADAS

lch/cal = 1,5 ¡^ch/cal = 2 ¡ •ch/cal = 2,5 ^ c h / c a l = 3 -^w/ca l

151




• Los mejores resultados se obtienen tanto en durezas como en resistencias a

flexión y a compresión para relaciones chamota/cal = 1,5 con niveles bajos de

agua.

• No obstante, se obtienen también valores válidos aumentando el agua al tiempo

que la relación chamota/cal.

4) INTERINFLUENCIA MEDIO DE CONSERVACIÓN - CHAMOTA

GRÁFIC0110

INTERINFLUENCIA DEL MEDIO DE CONSERVACIÓN Y EL CONTENIDO EN

CHAMOTA PARA DUREZAS OBTENIDAS A 90 DÍAS 100

90

O 80

UJ 70 QC O 60 I W 50

^ ° S 30 g 20

10

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11 AMASADAS

I NORMAL B U SUMERGIDO -«-ch/cal

152



01,00 55,00

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n ' O 2 5 ^ m X 2m 111 UJ "^

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GRÁFIC0111


CHAMOTA PARA RESISTENCIAS A FLEXIÓN OBTENIDAS A 90 DÍAS 1 r~~ 1 1

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AMASADAS

I NORMAL S I SUMERGIDO - ^ c h / c a l

GRÁFIC0112


CHAMOTA PARA RESISTENCIAS A COMPRESIÓN OBTENIDAS A 90 DÍAS

< o 40,00 o W «^^5,00

m a: szm V) 5 g5,00 55 O " 20,00 lU o tí.

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I NORMAL ^SUMERGIDO — c h / c a l

153




• Tanto para las durezas como para las resistencias los mejores valores se

consiguen con relaciones de chamota/cal = 1,5, tanto en las probetas conservadas

al aire como en las sumergidas.

5) INTERINFLUENCIA MEDIO DE CONSERVACIÓN - ARENA

GRÁFIC0113


ARENA PARA DUREZAS OBTENIDAS A 90 DÍAS

b lU tí. 0 X Ifí (f)

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AMASADAS

I NORMAL I S SUMERGIDO — a / c a l

154



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Wflft 5,00 0,00

GRÁFIC0114

INTERINFLUENCIA DEL MEDIO DE CONSERVACIÓN Y EL CONTENIDO EN ARENA PARA RESISTENCIAS A FLEXIÓN OBTENIDAS A 90 DÍAS

AMASADAS

I NORMAL I S SUMERGIDO - - a / c a l

GRÁFICO 115


ARENA PARA RESISTENCIAS A COMPRESIÓN OBTENIDAS A 90 DÍAS

AMASADAS

I NORMAL ^SUMERGIDO -*-a/cal

155




• En general se obtienen mayores durezas superficiales y resistencias en las

probetas conservadas al aire para una relación arena/cal = 2.

• Sin embargo, para las probetas conservadas sumergidas en agua los mejores

valores se obtienen sin arena

6) INTERINFLUENCIA MEDIO DE CONSERVACIÓN - AGUA

GRÁFICO 1t6


AGUA PARA DUREZAS OBTENIDAS A 90 DÍAS

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AMASADAS

I NORMAL S SUMERGIDO - ^w /ca l

156



GRÁFIC0117

INTERINFLUENCIA DEL MEDIO DE CONSERVACIÓN Y EL CONTENIDO EN AGUA PARA RESISTENCIAS A FLEXIÓN OBTENIDAS A 90 DÍAS

60,00

50,00

(A ^ < » 40,00

si 55x20,00 lU üj ^ ü. 10,00

0,00

AMASADAS

I NORMAL « 3 SUMERGIDO -*-w/cal

GRÁFIC0118

INTERINFLUENCIA DEL MEDIO DE CONSERVACIÓN Y EL CONTENIDO EN AGUA PARA RESISTENCIAS A COMPRESIÓN OBTENIDAS A 90 DÍAS

E < Í; ü) a. < ic

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60,00

50,00

40,00

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AMASADAS

I NORMAL ^SUMERGIDO -*-w/cal

157




• Pueden aplicarse en este apartado las mismas consideraciones detalladas en los

apartados precedentes, con mejores resultados obtenidos a menor contenido en

agua.

4.3.3. ANÁLISIS DE LA INFLUENCIA DEL FACTOR TIEMPO

4.3.3.1. ANÁLISIS DE LA EVOLUCIÓN TEMPORAL DE LAS AMASADAS 51-58 A TRAVÉS

DE LA INFLUENCIA DE LA CANTIDAD DE AGUA

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158



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GRÁFIC0119

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OÍAS

cal; ch; a; w

-«-AMASADA 51 1:1.5:2:1 wrcal = 1,00

-«-AMASADA 65 1:1.5:2:1.1 w*cal = 1,10

"»-AMASADA 53 1:1.5:2:1,2 wícal = 1.20

-«-AMASADA 57" 1:1,5:2:1,3 wícal = 1,30

EVOLUCIÓN TEMPORAL DE LA RESISTENCIA A FLEXIÓN SEGÚN EL CONTENIDO EN AGUA EN AMASADAS CONSERVADAS AL AIRE

GRÁFICO m

60,00-

5540^

1 50,00 -1 45,00^ ¿ 40,00 -

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DÍAS

3

cal; ch; a ; w

-«-AMASADA 51 1:1,5:2:1 virfcal = 1,00

—AMASADA 55 1:1.5:2:1,1 WfC3l = 1,10

-ÂMASADA 53 1:1.5:2:1,2 v( cal = 1,20

-*-AMASADA 57 1:1,5:2:1,3 vrfcal = 1,30

159



EVOLUCIÓN TEMPORAL DE LA RESISTENCIA A COMPRESIÓN SEGÚN

EL CONTENIDO EN AGUA EN AMASADAS

CONSERVADAS AL AIRE

GRÁFIC0121

<

<'0

(. o, a co S £ 5) O

i

OÍAS

cal ¡ ch ¡ a ¡ w

-AMA8ADA51 1:1.5:2:1 w/cal=1,00

-AMASADA55 1:1.5:2:1,1 wfcal=1,10

-AMASADA 53 1:1,5:2:1.2 w/cal = 1,20

-AMASADAS? 1:1,5:2:1,3 w/cal=1,30

100

10

EVOLUCIÓN TEMPORAL DE LA DUREZA SEGÚN EL CONTENIDO EN AGUA EN AMASADAS CONSERVADAS SUMERGIDAS EN AGUA

GRÁFIC0122

7 14 21 ^ 120

DÍAS

ca l ; ch ; a ; w

-ÂMASADA 52 1:1,5:2:1 w/cal = 1,00

—AMASADA 56 1:1,5:2:1,1 w/cal=1,lO

-ÂMASADA 54 1:1,5:2:1,2 w/cal = 1,20

-*-AMASADA 58 1:1,5:2:1,3 wíca! = 1,30

160



0)

te.

EVOLUCIÓN TEMPORAL DE U RESISTENCIA A FLEXIÓN SEGÚN EL CONTENIDO EN AGUA EN AMASADAS CONSERVADAS

SUMERGIDAS EN AGUA GBÁFICQ123

u

OÍAS

•AMASADA52 1:1,5:2:1 wícalsl.OO

•AMASADA 58 1:1,5:2:1.1 wícal=1.10 •AMASADA54 1:1,6:2:1.2 wrfcal = 1.20 •AMASADA 58 1:1,5:2:1,3 wícal=1,30

EVOLUCIÓN TEMPORAL DE LA RESISTENCIA A COMPRESIÓN SEGÚN EL CONTENIDO EN AGUA EN AMASADAS CONSERVADAS SUMERGIDAS EN AGUA

finnn •

55,00 J

50410-

< 45,00 -

| á 40,00-

ü » C" 35,00 7 LU C m a ^ 30,00 • S l t 25.00 S> O 20,00 • g 15,00 •

10,00 5,00-n n n . U,UU 1

2

^,A

B 91

DÍAS

1

cal ; ch; a ; w

-*-AMASADA 52 1:1,5:2:1 «ícal=1,00

---AMASADA 56 1:1.5:2:1,1 w/cal=1.10

-ÂMASADA 54 1:1,5:2:1,2 w/cal = 1,20

•-ÂMASADA 58 1:1.5:2:1,3 wfcal = 1.30

161




• Para las probetas conservadas al aire las durezas tienden a igualarse, habiendo

mayor dispersión en los resultados de resistencias a flexión. En resistencias a

compresión los valores van aumentando en igual proporción.

• Para las probetas conservadas sumergidas en agua las durezas, como antes,

tienden a igualarse, mientras que las resistencias tanto a flexión como a compresión

aumentan proporcionamente.

4.3.3.2. ANÁLISIS DE LA EVOLUCIÓN TEMPORAL DE LAS AMASADAS 67-72 A

TRAVÉS DE LA INFLUENCIA DE LA CANTIDAD DE CHAMOTA (CON

PROPORCIONALIDAD CHAMOTA - AGUA)

iilIfEiUOOMíeifORAiOEilifiiCPEiCOIieiOOElJCilOlEii

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162



40

10

EVOLUCIÓN TEMPORAL DE LA DUREZA SEGÚN EL CONTENIDO EN

CHAMOTA EN AMASADAS CONSERVADAS AL AIRE

6RAFICQ12S

= S | riSS S ^ ^ ^ ^ = = = S = S = ! = = = = = ! ! S a = = = S I - - - 2 B__s ^ = _ a -

7 14 21 20 90 120 OÍAS

cal; ch; a ¡ w

-AMASADA 67 1;2:-:1,2 ch/cal=2,0 wítal=1,20

-AMASADA 69 1;2.5;-;1.4 cWcal=2,5 VírfC3l=1,40

-AMASADA 71 1:3:-:1,5 ch/cal = 3,0 wícal=1,50

EVOLUCIÓN TEMPORAL OE LA RESISTENCIA A FLEXIÓN SEGÚN EL CONTENIDO EN CHAMOTA EN AMASADAS

CONSERVADAS AL AIRE

60,00-59,00

50,00

m 45,00 -

§|„- «'•" Z g E 35,00 •

1 a 1 30,00 m t ^ 25.00. m ** 20,00 -

15,00 • 10.00-

5,00-nim -U,Uv 1

21

TRAFIC01?!6

— - W

9 9

DÍAS

0

ca l ; ch ; a ; w

-—AMASADA 67 1:2x1,2 ch/ca(=2.0 w(cal = 1,20

-*-AMASADA 69 1:2.5x1,4 ch/cal=2,5 viíícal = 1,40

-•-AMASADA 71 1:3;-:1,5 cWcat=3,0 W/C3l=1,50

163



EVOLUCIÓN TEMPORAL DE LA RES BTENCIAA COMPRES ION SEGÚN EL

CONTENIDO EN CHAMOTAEN AMASADAS CONSERVADAS AL AIRE

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AMASADA 71 1:3.-:1,5 ch/cal=3,0 wídal=l,50

AMASADAS

100

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§ 40

EVOLUCIÓN TEMPORAL DE U DUREZA SEGÚN EL CONTENIDO EN CHAMOTA EN AMASADAS CONSERVADAS SUMERGIDAS EN AGUA

GRÁFICO 12B

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AMASADAS

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-AMASADA 72 1:3:-:1,5 Ch/C3l=3,0 WrfC8l = 1 , 5 0

164



EVOLUCIÓN TEMPORAL OE LA RESISTENCIA A FLEXIÓN SEGÚN EL CONTENIDO EN CHAMOTA EN AMASADAS

CONSERVADAS SUMERGIDAS ENAGUA fnírtnn é-m

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-*-AMASADA 70 1:2.5:-:l,4 ch/cal = 2,5 WfC3l = 1,40

-»-AMASADA 72 1:3:-:1,5 ch/cal=3,0 wícal = 1,50

B 90

AMASADAS

EVOLUCIÓN TEMPORAL DE LA RESISTENCIA A COMPRESIÓN SEGÚN EL CONTENIDO EN CHAMOTA EN AMASADAS CONSERVADAS

SUMERGIDAS EN AGUA

GRÁFIC0130

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-imsmAn 1:3:-:1,5 ch/cai = 3,0 «^cal = 1,50

AMASADAS

165




• Para las probetas conservadas al aire, las durezas tienden a igualarse, presentando

mayor dispersión en las resistencias a flexión y a compresión.

• Para las probetas conservadas sumergidas en agua pueden extraerse las mismas

conclusiones.

4.3.3.3. ANÁLISIS DE LA EVOLUCIÓN TEMPORAL DEL CONJUNTO DE AMASADAS

REPRESENTATIVAS (51-72)

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166



ORAPICO 131

EVOLUCIÓN TEMPORAL DE LA DUREZA DE LAS AMASADAS

REPRESENTATIVAS CONSERVADAS AL AIRE

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7 14 21 28

DÍAS

167



GRÁFICO 132

EVOLUCIÓN TEMPORAL DE LA RESISTENCIA A FLEXIÓN DE LAS

AMASADAS REPRESENTATIVAS CONSERVADAS AL AIRE

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OÍAS

168



GRÁFICO 133

EVOLUCIÓN TEMPORAL DE LARESISTENCiAACOHPRESIÓN DE LAS

AMASADAS REPRESENTATIVAS CONSERVADAS AL AIRE

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DÍAS

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169



6RAF(CQ 13d

EVOLUCIÓN TEHPORAL DE LA DUREZA DE LAS AMASADAS REPRESENTATIVAS CONSERVADAS SUMERGIDAS EN AGUA

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DÍAS

170



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GRÁFICO 138

EVOLUCIÓN TEMPORAL DE LA RESISTENCIA A FLEXIÓN DÉLAS

AMASADAS REPRESENTATIVAS CONSERVADAS

SUMERGIDAS EN AGUA

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28

DÍAS

171



GRÁFICO 136

EVOLUCIÓN TEMPORAL DE LA RESISTENCIA A COMPRESIÓN DE LAS AMASADAS REPRESENTATIVAS CONSERVADAS

SUMERGIDAS EN AGUA

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28 90 120

DÍAS

172




a) Probetas conservadas al aire:

• Las durezas superficiales aumentan fundamentalmente entre los 7 y los 28 días de

edad de las probetas.

• Para las resistencias a flexión se da una mayor disparidad en los resultados.

• Las resistencias a compresión, sin embargo, aumentan todas con la edad.

b) Probetas conservadas sumergidas en agua:

• Los aumentos de mayor importancia se producen en los intervalos de 7 a 28 días y

de 28 a 90 días, tendiendo a equilibrarse a los 120 días.

• En resistencias a flexión puede apreciarse un aumento, si bien éste es mayor y más

uniforme para las resistencias a compresión.

4.3.4. ANÁLISIS DE LOS RESULTADOS

4.3.4.1. COIVIPARACIÓN CON LA AMASADA DE REFERENCIA (R)

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GRÁFIC0137: COmi^/OTAaÓN DE NIVB.^ DE DUREZ^BrTRE:

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DÍAS

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ORÁRC0138: COhTTRASTAaÓN DE NIVELES DE DUREZABÍTKE:

- AMASADADE r^FB^CIA(CAL, ARENA YAGUA, SIN CHAMOTA)

-AMASADAS (CON CHAMOTA Y a RBTO OTE)

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DÍAS

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- AMASADA 2P(N) 1:0,5:3:1

AMASADA 19 (N) 1:0.5:3:1

AMASADA 20(8) 1:0,5:3:1

1 ^

174



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GRÁFIC0139: COHTRASTAQÓN DE NIVELES DE RESISTENQAA FLEXIÓN ENTRE: • AUASADA DE REFERENCIA (CAL, ARENA Y AGUA, SIN CHAMOTA) • AMASADAS {CAL, CHAMOTA Y AGUA, SIN ARENA)

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-AMASADA DE REFERENCIA (SIN CHAMOTA) 1x3:1

-AMASADA 31 (N) 1:0,5:-:1

-AMASADA 32 (S) 1:0,5:-:1

-AMASADA 61 (N) 1:1,5:.:1

•AMASADA 62(8) 1:1,5:-:1

DÍAS

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^£)¿

GRÁFIC0140: CONTRASTAQÓH DE NIVELES DE RESISTENCIA A FLEXIÓN ENTRE: - AMASADA DE REFERENCIA (CAL, ARENA Y AGUA, SIN CHAMOTA) - AMASADAS (CON CHAMOTA Y EL RESTO CTE.)

55,00

50,00

45,00

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35,00

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20,00

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28

-AMAS^yjADE REFERENCIA (SIN CHAMOTA) l:-:3:l

- AMASADA 19 (N) 1:0,5:3:1

-AMASADA 20 (S) 1:0,5:3:1

7,50

OÍAS

175



GRÁFIC0141: CONTRASTAaÓN DE NIVELES DE RESISTENCIA A COMPRESIÓN ENTRE: • AMASADA DE REFERENCIA {CAL, ARENA Y AGUA, SIN CHAMOT/ • AMASADAS (CAL, CHAMOTA Y AGUA, SIN ARENA)

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-•-AMASADA 32 (8) 1:0.5:-:1

- 1-AMASADA 61 (N) 1:1.5>:1

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1

GRÁFIC0142: -AMASAD/ • AMASAD/

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5,00,

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CONTRASTAQÓN DE NIVELES DE RESiSTENQAA COMPRESIÓN ENTRE: \ DE REFERENCIA (CAL, ARENA Y AGUA. SIN CHAMOTA) iS (CON CHAMOTA Y EL RESTO CTE.)

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OÍAS

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-•-AMASADA 20 (8) 1:0.5:3:1

0

176




• Lógicamente, los resultados obtenidos a flexión y compresión sin utilizar chamota

en la composición son muy inferiores a los que se consiguen con ésta, tanto con

arena como sin ella.

• Además, se realizó también a título experimental una amasada para conservarla

sumergida en agua que no endureció, por lo que no se aportan resultados al

respecto.

4.3.4.2. ANÁLISIS DE DUREZAS Y RESISTENCIAS

TABLA DE RELACIÓN ENTRE LOS RESULTADOS

AMASADA

51 52 S3 54 55 S6 57 5S 59 60 61 b? b3 64 65 bb b7 bB

*'" 70 71 1 72 1


DE COMPONENTES

1:1íá:1 1:1,52:1

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DUREZA (SHORE "C)

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11,50 7,50

19,00

23,50 15,50 31J10 1500 21,50 13,50 29,00 13,50

13,00 2350 550 1100

RESISTE

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35,00 11.16 3201 12,50 3188 14,80 25,94 1125 24,38 11,88 26,5b 13.13

NCIAACO

(K|)/cm')

' 42,00 4SJ)D 2SJI0 2f00 38,75 3b,8B 2156 18.75 34,0b 33,13 40.00 45.31 40,00 44JIb 4OJ0O 19,JB 2625 40J10 24^0 393 293 41,00

MPRESION

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3b,98 3750 4750 48,13 44 J8 4440 4 J , 7 J

5¿,5U 3062 1 5250 28,12 48 75 3100 5b 87

177



1) RELACIÓN DUREZA - RESISTENCIA A FLEXIÓN

GRÁFICO 143

RELACIÓN ENTRE LA DUREZA Y LA RESISTENCIA A FLEXIÓN CONSIDERADAS A 28 DÍAS

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-RESISTENCIAA FLEXIÓN -DUREZA •Lineal (RESISTENCIA A FLEXIÓN) - - - -Lineal (DUREZA)

GRÁFICO 144 R E L A C I Ó N D U R E Z A - R E S I S T E N C I A A F L E X I Ó N

A 2 8 D Í A S 25,00

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INTERVALO DE DUREZAS "SHORE C " A 28 DÍAS

[ECUACIÓN DE REPRESIÓN LINEAL: y - 0,118» * 2,00s|

ECUACIÓN DE REGRESIÓN POLINÓMICA: y = 4E-07x' - 0,0002x' * a,0266x'' - 2,331x* * 113,61 - 2902,8x * 30389

ECUACIÓN DE REGRESIÓN EXPONENCIAL: V " 4,47e

- R E L A C I Ó N D U R E 2 : A - R F

- L i n e a l (RELACIÓN DUREZA-RF)

-Pol inúmica (RELACIÓN DUREZA-RF)

-Exponencial (RELACIÓN DUREZA-RF)

178



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GRÁFICO 14S RELACIÓN ErfTRE LA DUREZA Y LA RESISTENCIA A FLEXIÓN

CONSIDERADAS A 90 DÍAS c n n n

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G R A F I C O 146

R E L A C I Ó N D U R E Z A - R E S I S T E N C I A A F L E X I Ó N A S O D Í A S

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INTERVALO DE DUREZAS "SHORE C" ASO DÍAS

92

ECUACIÓN DE REGRESIÓN LINEAL y = -0,6255x • 71,51

ECUACIÓN DE REGRESIÓN POLINÓMICA- y = 1E-05x^ - 0,0052x' * 1,1218x'' - 12B,2x^ * 8216,7x= -2B0022X * 4E«06

ECUACIÓN DE REGRESIÓN EXPONENCIAL: y = 321,92e'"' ' '^' '^'*

-RELACIÓN DUREZA-RF

-Lineal (RELACIÓN DUREZA-RF)

-Polinómica (RELACIÓN DUREZA-RF)

-Exponencial (RELACIÓN DUREZA-RF)

179



2) RELACIÓN DUREZA - RESISTENCIA A COMPRESIÓN

GRÁFICO 147

RELACIÓN ENTRE LA DUREZA Y LA RESISTENCIA A COMPRESIÓN CONSIDERADAS A 28 DÍAS

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-RESISTENCIA A COMPRESIÓN

•Lineal (RESISTENOA A COMPRESIÓN)

-DUREZA

- - -Lineal CDUREZA)

G R Á F I C O 148

RELACIÓN DUREZA-RESISTENCIA A C O M P R E S I Ó N A 28 DfAS

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I N T E R V A L O DE D U R E Z A S " S H O R E C " A 2 8 D Í A S

I E C U A C I Ó N DE R E G R E S I Ó N L INEAL: y = 0 , 3 9 9 6 x - 10 ,0061

ECUACIÓN D E R E G R E S I Ó N POLINÓMICA: y = - 1 E - 0 7 x ' * 5 E - 0 5 x ' - 0 ,0086x*- • ' 0 , 7 4 1 1 x ' - 35 ,624x ' • 902,97X - 9429 ,7

E C U A C I Ó N D E R E G R E S I Ó N E X P O N E N C I A L : y - 3 , 0 2 6 6 8 ° ' " ^ ^ ^ "

-RELACIÓN DUREZA-RC

-Lineal (RELACIÓN DUREZA-RC)

-Pol inbmica (RELACIÓN DUREZA-RC)

-Exponencial (RELACIÓN DUREZA-RC)

180



GRÁFICO 149 R E L A C I Ó N E N T R E LA D U R E Z A Y LA R E S I S T E N C I A A

C O M P R E S I Ó N C O N S I D E R A D A S A 9 0 D ÍAS 1 0 0

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- RESISTENCIA A COMPRESIÓN

-Lineal (RESISTENCIA A COMPRESIÓN)

- DUREZA

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G R Á F I C O 1 5 0

RELACIÓN DUREZA-RESISTENCIA A C O M P R E S I Ó N A 90 DÍAS

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E C U A C I Ó N D E R E G R E S I Ó N L INEAL : y = - 0 , 1 7 3 x * 5 0 , 0 2 7

E C U A C I Ó N D E R E G R E S I Ó N P O L I N Ó M I C A : y - 1 E - 0 5 x ' - 0 , O a 7 3 x ' + 1 , 5 4 2 3 x * - 1 7 4 , 3 3 x ' * 1 1 0 6 2 x ' - 3 7 3 S 7 6 X *5B*06

E C U A C I Ó N D E R E G R E S I Ó N E X P O N E N C I A L : y = 4 8 , Ü 1 4 B " " ' ' ' ° * '

R E L A C I Ó N D U R E Z A - R C

L i n e a l ( R E L A C I Ó N D U R E Z A - R C )

- - - P o l i n ó n n i c a ( R E L A C I Ó N D U R E Z A - R C )

- - - E x p o n e n c i a l ( R E L A C I Ó N D U R E Z A - R C )

181



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GRÁFICO 151

R E L A C I Ó N E N T R E LA D U R E Z A Y LA R E S I S T E N C I A A

C O M P R E S I Ó N C O N S I D E R A D A S A 120 OÍAS

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-RESBTENaA A COMPRESIÓN

-Lineal (RESISTBMCIA A COMPRESIÓN)

-DUREZA

- - -Lineal (DUREZA)

GRÁFICO 152

RELACIÓN DUREZA-RESISTENCIA A C O M P R E S I Ó N

A 120 DÍAS

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INTERVALO DE DUREZAS "SHORE C" A 120 DÍAS

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- R E L A C I Ó N D U R E Z A . - R C

Lineal ( R E L A C I Ó N D U R E Z A - R C )

- P o l i n ú m i c a ( R E L A C I Ó N D U R E Z A - R C )

- E x p o n e n c i a l ( R E L A C I Ó N D U R E Z A - R C )

E C U A C I Ó N D E R E G E S I Ó N LINEAL: y = - 0 , 4 2 4 9 x * 7 9 , 5 1 8

E C U A C I Ó N D E R E G R E S I Ó N E X P O N E N C I A L : y = 1 0 3 , 3 2 e -0,01 OSx

E C U A C I Ó N D E R E G R E S I Ó N POLINÓMICA: y = - 0 , 0 0 0 6 x ' + 0 , 2 8 7 4 x ' - 6 0 , 4 5 x * * 6 7 7 2 , 8 x ' - 4 2 6 2 7 8 x ' • 1 E * 0 7 x - 2E'<-a8

182



3) RELACIÓN RESISTENCIA A FLEXIÓN - RESISTENCIA A COMPRESIÓN

GRÁFICO 153

RELACIÓN ENTRE LAS RESISTENCIAS A FLEXIÓN Y A COMPRESIÓN CONSIDERADAS A 28 DÍAS

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- RESISTENQA A FLEXIÓN

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-RESISTENCIA A COMPRESIÓN

- - -Lineal (RESISTENCIA A COMPRESIÓN)

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R É L A C l á N R E S I S T E N C I A A F L E X I Ó N - R E S I S T E N C I A A C O M P R E S I Ó N A Z 8 D Í A S

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10 15 20 25 30

INTERVALO DE FtESISTENCIAS A COMPRESIÓN (Kp/cm^) A 2a DÍAS

I ECUACIÓN DE REGRESIÓN LINEAL: y = 0,23i3x + 6,21421

ECUACIÓN DE REGRESIÓN POLINÓMICA: y - - 6E-08X* • 0,0007x' - 0,0317x' •• 0,703Sx' - 8,0423x' + 4S,227x - 90,832

ECUACIÓN DE REGRESIÓN EXPONENCIAL: y - 6,49T4«

• R E L A C I Ó N RF-RC

Lineal ( R E L A C I Ó N RF-RC)

- -Po l i nóm ica ( R E L A C I Ó N RF-RC)

- -Exponenc ia l (RELACIÓN RF-RC)

183



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GRÁFICO 155

RELACIÓN ENTRE LAS RESISTENCIAS A FLEXIÓN Y A COMPRESIÓN CONSIDERADAS A 90 DÍAS

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ISTENCIA A FLEXIÓN

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STENCIA A COMPRESIÓN

al CRESISTENCIA A COMPRESIÓN)

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GRÁFICO 156 RELACIÓN RESISTENCIA A FLEXIÓN-RESISTENCIA A COMPRESIÓN

A 90 DlAS 35,00

30,00

5,00

0,00 18 23 20 33 30 43

INTERVALO DE RESISTENCIAS A COMPRESIÓN (Kp/cm^) A 90 DÍAS

ECUACIÓN DE REGRESIÓN LINEAL: y - 0,3436x * 6,9695

ECUACIÓN DE REGRESIÓN PCLINÓMICA: y = -5E-06x' • a,a01x' - 0,0774x* * 3,2558x' - 74 ,871x ' * 891,28x - 4272,2

ECUACIÓN DE REGRESIÓN EXPONENCIAL: y = 9 , 0 2 4 4 e

— • RELACIÓN RF-RC

Lineal (RELACIÓN RF-RC)

-Pol inómica (RELACIÓN RF-RC)

- - - -Exponencia l (RELACIÓN RF-RC)

184




a) Relación dureza - resistencia a flexión

• A la edad de 28 días las durezas superficiales se muestran nnuy sensibles a la

connposición de las amasadas, así como a ios demás factores del ensayo, como la

temperatura y la conservación. Las resistencias a flexión, si bien mantienen una

tendencia conservadora respecto de las durezas, no se ven tan influidas por los

aspectos mencionados.

• A 90 días las durezas siguen mostrándose sensibles a la variabilidad de los factores

aunque de una forma más estable. Las resistencias a flexión, como se aprecia en

los gráficos precedentes, se mueven en sentido opuesto a las durezas.

b) Relación dureza - resistencia a compresión

• A 28 días tanto las durezas como las resistencias a compresión presentan

pendiente positiva al alterar de forma ordenada las variables o factores que las

influyen, mostrándose estas últimas más inestables respecto a dichios cambios.

• Llegando a los 90 días ambas estabilizan sus tendencias, e incluso comienzan a

moverse en sentidos contrarios.

• A 120 días se observa un aumento en los valores de las resistencias a compresión.

c) Relación resistencia a flexión - resistencia a compresión

• En las mediciones a 28 días, si bien las resistencias a flexión se muestran más

estables en el intervalo de valores, a compresión se obtienen mejores baremos.

• A 90 días se continúa en la misma línea que a 28, aunque la resistencia a flexión

pierde algo de estabilidad en su intervalo, mostrándose más variable a los cambios

en los parámetros.

185



4.3.4.3. ANÁLISIS DE PESOS

TABLA DE PESOS

AMASADA

1 "

•i 7 «I 11 13 15 17 19 21 ?T 2S Zi 21 d i 33 « 3? 39 41 41 4'i 47 'ti ^1 SS •i? 59 61 b l 6S 6 / b l / I

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20 72 ¿4 2b ^8 30 J2 34 Ib •¡2 'S6 SO bO b¿ b4 bG 60

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RIEI-ERIÍNCIA I 'HOI'ORCIÓN

DE I 28 DlAS I 90 DÍAS | 28 DÍAS COMPONENIES

AMASADAS C O N S E R V A D A S AL AIRE

jumsúi^&ié

11B,H

417.5 340.0 J9b,3 397,4 265,9 2BG,B 3 n , 1 42H.0 420,2 413.2 3no,1 J8b,6 375,3 249,6 286 2 303,9 421,5 421,8 416,1 JB6,9 390.7 411 2

417 7 132.1 40a,b 345.2 350,2 T5a,4 355,7

358 ,U 361 5

jears

421,5 435,5 404.9 349,7 354,6 151,2 358,9

365.0 166'!

117 6 100,2 209,4 19b.b 1|2.5 1 » , 0 125.7 fli.S 164.4

220,5 191.6 1««>,2 172,3 182.5 121,9 153,6 145,9 203,7 205,0 181,6 177.4 195,7 181,9 2^4,0 190,'! 199.4 19R.0 172.0 194,1 190.1

1U3.J 176.3 1 M 7

ODÍAS

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180 DÍAS

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TOTAL nr nnshHVAc

PESO MEDIO PORCENsUAaE

VARIACIÓN PORCENTUAL

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186

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1) ANÁLISIS EN CONDICIONES NATURALES - A L AIRE O SUMERGIDAS-

PESOS (g)

460,0

440,0

420,0

400,0

380,0

360,0

340,0

320,0

300,0

280,0

260,0

240,0

GRÁFICO 157

PESOS OBTENIDOS EN CONDICIONES NATURALES EN AMASADAS

CONSERVADAS AL AIRE

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AMASADAS

-28 DÍAS' -90 DÍAS

GRÁFIC0158

PESOS OBTENIDOS EN CONDICIONES NATURALES EN AMASADAS '' ^^^ ÍSJ CONSERVADAS SUMERGIDAS EN AGUA

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520,0

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AMASADAS

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187



2) ANÁLISIS EN FUNCIÓN DE LA PÉRDIDA DE HUMEDAD EN ESTUFA

GRÁFICO 159

PESOS OBTENIDOS EN FUNCIÓN DE LA PÉRDIDA DE HUMEDAD EN PESOS (g) ESTUFA EN AMASADAS CONSERVADAS AL AIRE 230,0

225,0

220,0

215,0

210,0

205,0

200,0

195,0

190,0

185,0

180,0

175,0

170,0

165,0

160,0

155,0

150,0

145,0

140,0

135,0

130,0

125,0

120,0

115,0

110,0

105,0

100,0

95,0

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AMASADAS

•NORMAL (28 DÍAS) DESECADO (90 DÍAS) DESECADO (180 DÍAS )

188



GRÁFICO 160

PESOS OBTENIDOS EN FUNCIÓN DE LA PÉRDIDA DE HUMEDAD EN

PESOS (g) ESTUFA EN AMASADAS CONSERVADAS SUMERGIDAS EN AGUA

¿r3,U -

270,0 -

265,0-

260,0 -

255,0 -

250,0 -

245,0 -

240,0 -

235,0 -

230,0 -

225,0 -

220,0

215,0 -

210,0 -

205,0-

200,0 -

195,0 -

190,0 -

185,0 -

180,0 -

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AMASADAS

- NORMAL (28 DÍAS) DESECADO (90 DÍAS) DESECADO (180 DÍAS)

189




• En condiciones naturales, en las amasadas conservadas al aire el peso varía

ostensiblemente en el intervalo de valores considerado en nuestro experimento, si

bien para las conservadas sumergidas en agua la variabilidad es mucho menor y los

conjuntos se aproximan más entre 28 y 90 días.

• Desecadas en estufa, las amasadas son menores a 90 que a 28 días, con una

diferencia mucho más acusada para las sumergidas en agua, mientras que entre 90

y 180 días los pesos medidos son casi coincidentes tanto en uno como en otro

medio de conservación, con una reducción porcentual en el entorno de la unidad.

4.3.4.4. TABLA DE DIÁMETROS DE PLASTICIDAD

T A B L A D E D I A I V I E T R O S D E

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190



4.3.4.5. A N Á L I S I S D E D I F R A C C I Ó N P O R RX

Para la realización de este estudio han sido analizadas las siguientes muestras:

• Materias primas:

arcilla cocida a 1300 °C

arcilla cocida a 1000 "C

cal aérea apagada

• Probetas: se han analizado las probetas con las siguientes proporciones en

peso de cal, chamota y agua respectivamente:

1 : 1 , 5 : - : 1

1 : 2 : - : 1,2

A las edades siguientes:

7'días

28 días

120 días

tanto conservadas ai aire como sumergidas en agua.

No se ha efectuado difracción por RX en probetas que contuvieran arena, ya que

para este tipo de ensayos hay que proceder a la eliminación de la misma. Se han escogido

estas dos dosificaciones por los buenos resultados que se han obtenido en los ensayos

físicos y mecánicos.

A continuación se presentan los resultados obtenidos, resumiendo y agrupando los

compuestos cristalinos de composición química variable, para facilitar su comprensión y

representación, siendo las abreviaturas utilizadas las siguientes:

LISTA DE ABREVIATURAS

CH

cC

S

SA

SAC

SACH

- Hidróxido de calcio

- Carbonato de calcio

- Oxido de silicio

- Silicato alumínico

- Silico aluminato de calcio

- Silico aluminato de calcio hidratado

191



GRÁFICO 161

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ARCILLA 1300 "C

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HIDRÓXIDO DE CALCIO

192



GRÁFICO 162 1:1,6:-:1

CONSBWACIÓNALAIRE

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120 DÍAS

193



GRÁFICO 163 1:1,5:-:1

CONSe^VACIÓN SUMERGIDA

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194



GRÁFICO 164 1:2:-:1Í

CONSERVACIÓN AL AIRE

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120 DÍAS

195

RECUPERACIÓN DE MORTEROS ROIMANOS DE CAL Y CHAMOTA EN APLICACIONES ACTUALES


GRÁFIC0165 1 : 2 : - : 1 ^

CONSSiVACIÓN SUMERGIDA

SAC» I I

7 DÍAS

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120 DÍAS

196




• Como puede observarse en los gráficos precedentes, en las probetas conservadas

al aire ser van formando fundamentalmente compuestos de carbonato de calcio a

mayor cantidad en función de la edad, formándose también silico alumínate de

calcio hidratado.

• En las probetas que se han mantenido sumergidas en agua predominan los silico

alumínalos de calcio hidratados o sin hidratar.

4.3.4.6. ANÁLISIS MICROESTRUCTURAL

Han sido analizadas las mismas probetas que en la difracción por RX, a 7 días y a

120 días y tanto conservadas al aire como sumergidas en agua:

Los resultados obtenidos son los siguientes:

• Estereomicroscopía:

- Las muestras conservadas al aire tienen en ambos casos un aspecto

más blanquecino.

- Las muestras conservadas sumergidas en agua presentan un

aspecto más reaccionado.

197



• Microscopía electrónica:

- En todos los casos se apreció un aspecto más denso de las muestras

sumergidas.

- No se aprecian, sin embargo, diferencias notables entre las dos

dosificaciones analizadas para el mismo tiempo y condiciones de

conservación.

TABLA DE RESULTADOS DEL ANÁLISIS MICROESTRUCTURAL

AL AIRE SUMERGIDO AL AIRE SUMERGIDO

B ^ 1 H ^Hl H ''' HB Hj i ^B 1 i l Hj ^ |H B HH H l^^l m 0,49 HJ^D

^ H ^ H ^ 2,13

^H^ ^^^° ^ H ' ^HH ^ H 48,79 H E H 4,89

^^B °'^^ W W 0,54

En la anterior tabla se aprecia lo siguiente:

- Hay una mayor relación Si02 / CaO en las muestras sumergidas en agua.

Las muestras conservadas sumergidas en agua tienen además más

aluminio, potasio y hierro.

En general, se observa menos calcio y sodio en las muestras en agua.

A continuación se expondrá un análisis detallado del análisis microestructural cuyos

resultados acabamos de comentar:

198



GRÁFICO 166

7 DÍAS CONSRVACIÓNALAIRE

AUMENTOS: 1x2,5 1cm=>1mm FOTO »> REAL

ASPECTO GENERAL

DETALLE

AUMENTOS: 3x2,5 0,64 cm3:> 0,2 mm FOTO => REAL

199



GRÁFIC0167 1:1,5:- :1

7 DÍAS CONSERVACIÓN SUMERGIDA

ASPECTO GENERAL

DETALLE

AUMENTOS: 1x2,5 1 cm s> 1 mm FOTO=> REAL

AUMENTOS: 3x2.5

FOTO => REAL

200



GRÁFICO 168

1 :2 : - :1 í 7 DÍAS

CONSBWACiÓNALAiRE

AUMENTOS: 1x2,5 1cmB>1mm FOTO => REAL

ASPECTO GENERAL

AUMENTOS: 3x2,5 0,64 cm=> 0,2 mm POTO => REAL

DETALLE

201



GRÁFICO 169 1:2 : - :1 Í

7 DÍAS CONSB^VACiÓN SUMERGIDA

AUMENTOS: 1x2,5 1cms>1mm FOTO«»> REAL

ASPECTO GENERAL

AUMENTOS: 3x2,5 0,64 cm =!> 0,2 mm FOTO => REAL

DETALLE

202



GRÁFICO 170

120 DÍAS CONSBWACIÓNALAIRE

AUMENTOS: 1x2,5 1cmss>1mm FOTO «=> REAL

ASPECTO GENERAL

AUMENTOS: 3x2,5 0,64 cm=> 0,2 mm FOTO => REAL

DETALLE

203



GRÁFI€0171

120 DÍAS CONSERVAdÓNALAIRE

AUMENTOS: 100

ASPECTO GENERAL

^ ^ ^ ^S^ífC • ' ^ ^

$ ^ ^ -AUMENTOS: 1000

4 O s O :• 3

DETALLE DÉ MIÜROÉSTRUCTURA

204



30-

2lh

10-

O

GRÁFIC0172

120 DÍAS CONSB^VACIÓNALAIRE

Sí I

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K

Ca

H/Urtsi^^y ( M i l i 11 n I I ( f I I I I "'|""i n I "I

205



GRÁFICO 173


AUMENTOS: 1x2,5 1cm=>1mm FOTO «> REAL

ASPECTO GENERAL

AUMENTOS: 3x2,5 0,64 cms> 0,2 mm FOTO => REAL

DETALLE

206



GmFmm t : 1 í 5 : - : 1 120 DÍAS

GONSERVACIÓÑ SUMERGIDA

ASPECTO GENERAL

DETALLE DE MICRO ESTRUCTURA

AUMENTOS: 100

AUMENTOS: 1000

207

RECUPERACIÓN DE MORTEROS ROIVIANOS DE CAL Y CHAMOTA EN APLICACIONES ACTUALES


2&-

2(h

t5-

10-

GRÁFIC0175


S

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w

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208



40-

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20-

10-

GRÁFICO 176 1:1,5:-:1

120 OÍAS CONSERVACIÓN SUMERGIDA

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1 1 1 1 1 1 1 I I

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209



GRÁFICO 177 1 :2 : . : 1 í


ASPECTO GENERAL

rt^^^^^^^^^^^HR^^^^^^^^^Î^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^Ê

DETALLE

AUMENTOS: 1x2,5 1cm=>1mm FOTO »> REAL

AUMENTOS: 3 x2,S 0,84cm=>0^mm FOTO => REAL

210



GRAFIC0178

120 DÍAS CONSEBVAGIÓN AL AIRE

ASPECTO GENERAL

AUMENTOS:100

AUMENTOS: 1000

DETALLE DE MiCROESTRUCTÜRA

211



25-

2 0 -

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GRÁFICO 179 1:2:.:U


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JJ"Ujv y Fe

I I I I M I 11 I t M j I I I I I I I I I I I I I I I I I I I [ I I f

O 2 4 6

212



GRÁFICO 180 1 : 2 : . : 1 ^ 120DIAS

CONSBWACIÓN SUMERGIDA

AUMENTOS: 1x2,6 1 cm => 1 mm FOTO => REAL

ASPECTO GEKERAL

AUMENTOS: 3x2,5

FOTO => REAL

DETALLE

213



GRAFIC0181 1j?:-:1v2

120 DÍAS GONSERVACIÓN SUMERGIDA

ASPECTO GENERAL

DETALLE DE MICROÉSTRUCTURA

AUMENTOS: 100

AUMENTOS: tOOO

214



30-

2(h

10-

GRÁFICO 182 1:2 : - :1 Í 120 DÍAS

CONSStVACIÓN SUMERGIDA

Ca

S

I

Fe

I I i t I I I I I I I I M > f I I I I I I I I t I I t I I I I I I I f

215



4.4. DETERMINACIÓN DE LA FIABILIDAD DEL ESTUDIO A TRAVÉS DEL

ANÁLISIS DE LAS AMASADAS 61 A 66 (DE IGUAL COMPOSICIÓN

Y CONDICIONES)

í-t.) J.f.is íiS'f J ;'?Í|SÍSI t -^,-B« - £ 31- ^^r' ' )t 55

61

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o:ii Aiiaif5. j»t«---- -m' lasi

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41197 1,8D9 -073025 Í12 - o m

mim. 331 -&%'•• 335 • 1

-1,81261

•••313

TEST DE COMPARACIÓN MÚLTIPLE

t' .''g aWwHISBBBBHIwaHilwMHi AMASAD/ajB2 AMASADA64 AMASADA66 AMASADA63 AMASADA65 AMASADAB1

6 6 6 6 6 6

55,1667 55.8333 57,1667 84,1667 84,3333 84,3333

MPIH^^RI X X X

COMPARACIONES

JffiffipK l ^pl

X X X

„

• • ' " • ' ' AMASADAS AMASADA61 AMASADA61 AMASADA61 AMASADAS 1 AMASADAS 1 AMASADA62 AMASADA62 AMASAD A62 AMASADAB2 AMASADA63 AMASADA63 AMASADA63 AMASADA64 AMASADA64 AMASADA65

CON

AMASADA62 AMASADA63 AMASADA64 AMASADAB5 AMASADA66 AMASADA63 AMASADA64 AMASADA65 AMASADA66 AMASADA64 AMASADAB5 AMASADA66 AMASADA65 AMASADA66 AMASADA66

DIFFRENCIA *29,1667 0,166667

*28,5 0

*27,1667 *-29.0

-0.666667 *-29,1667

-2 *28.3333 -0,166667

*27,0 *-28,5

-1,33333 *27,1667

1 IMITES**/ 20,2564 20,2564 20,2564 20,2564 20,2564 20.2564 20,2564 20,2564 20,2564 20,2564 20,2564 20,2564 20,2564 20,2564 20,2564

k-T^^W^^:* DIFERCNCIA ESTADÍSTICA S I G N l f e J 6 A f f i ^ r - : r : v l ^

216



DMBUaÓNDEDATOSDEWSIMZAS

imm mam mm mm mm^ mma

AMASADAS mmm

217



i^-<=g^^^^^f09s-'- ^r^^ -•'m\ ~'\im

mî^-^w ^^m^^ \m '"-'iisp

172

m TEST DE COMPARACIÓN MÚLTIPLE

^^ff lHMHP^ AMASADAB1 AMASADA63 AMASADA65 AMASADA64 AMASADA62 AMASADA66

^îiiiPií' AMASADAB1 AMASADA61 AMASADA61 AIV1ASADA61 AMASADAB1 AMASADA62 AMASAD/ifi2 AMASADA62 AMASADAB2 AMASADA63 AMASADA63 AMASADAB3 AMASADA64 AMASADAe4 AMASADAB5

*

ÍGSBPCtSni l^ 3 3 3 3 2 3

COM

CON

DIFERENCIA ES1

fmum^nf 12

14,6667 15,5

15,8333 20,75 21

PARACIONES

AMASADA62 AMASADA63 AMASADA64 AMASADA65 AMASADA66 AMASADA63 AMASADA64 AMASADA65 AMASADAE6 AMASADAB4 AMASADAB5 AMASADA66 AMASADA65 AMASADAB6 AMASADA66

FADISTICASIGN

ipfemtísfut X X X X X X

^mwwm -8,75

-2,66667 -3,83333

-3,5 -9

6.08333 4,91667

5,25 -0,25

-1,16667 -0,833333 -6,33333 0.333333 -5,16667

-5,5 IFICATIVA

lÜilüSGlVm!^

l K 14,3992 12,8791 12,8791 12.8791 12,8791

14,3992 14,3992 14,3992 14,3992 12,8791 12,8791 12,8791 12.8791 12.8791 12.8791

218



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O 10

DISIHBUaONDEDAIOS DÉLAS RESBIINCIASACOMPMON

¿Lmtm

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•lMHfcH>i4fÍI

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AMASADAS GRÁFICO 18?

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INTERVALOS Y MEDIAS DE RESISTENCIAS A FIEHÓN

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AMASADAS GRÁFICO'

219



ACIÓN DE RESULTADOS PARA LAS RESISTENCIAS A FLEXIÓN (Kplcm

g/5 1.125 4m

-'STT^^^^^pP'-SPj

20,75 m 15,8333 15,5 21 13 . W • ' 9 7

3.1225 11,4957 251661 7 , 0 i 5 3,112 9

17 21,5 29 31

:ÍM_JM.JPM_L5S!1

Sm0Sl^t^^^^^á JIj" : ^ M 47,5 46j 63

17

6,71

j 9 278,5

TEST DE COMPARACIÓN MÚLTIPLE

"^MHB^BPWi AMASADAB4 AMASADA62 AMASADA65 AMASADA66 AMASADA63 AMASADA61

(IPTlÜIAtroÑES' 3 3 3 3 3 3

«BfftiEDiír • 33.6533

35 38,5433 38,8933 39.0633 40,8333

' "^GRUPOS H'OÍPÍÉNÉ'O'S X X X X X X

COMPARACIONES

AIVIASADA61 AMASADA61 AMASADAB1 AMASADA61 AMASADAB1 AMASADAB2 AMASADAB2 AMASADA62 AMASADA62 AIV1ASADAB3 AMASADA63 AMASADAB3 AMASADAB4 AMASADA64 AMASADAB5

CON

AMASADA62 AMASADA63 AMASADA64 AMASADAB5 AMASADA66 AMASADA63 AMASADA64 AMASADA65 AMASADA66 AMASADA64 AMASADAB5 AMASADA66 AMASADA65 AMASADA66 AMASADAB6

* DIFERENCIA E S ^ Ü ^ G I ^ G l

5,83333

1/7 7,18 2.29 1,94

-4,06333 1,34667 -3,54333 -3,89333

5,41 0,52 0,17 -4,89 -5.24 -0,35

26.1661 26.1661 26.1661 26,1661 26,1661 26,1661 26,1661 26,1661 26,1661 26,1661 26,1661 26,1661 26,1661 26,1661 26,1661

IFICATII^^r^

220



DBllBUaONDEDATOS DÉLAS EESISmOASACOMPEESION

4

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INTERVALOS y MEDIAS DEIESISMCIAS A COMPIESIÓN

1 í 1

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•

arniKi mts>n3 mam aumm u

AMASADAS

221




• Las durezas se agrupan en dos conjuntos homogéneos diferenciados entre sí por el

medio de conservación, existiendo dentro de cada uno de ellos pequeñas

variaciones medias en tanto por ciento.

• Para las resistencias a flexión, y una vez descartada la amasada 62 para la que

sólo se tomaron dos estimaciones, las variaciones porcentuales son

estadísticamente aceptables tanto en las conservadas al aire como en las

sumergidas en agua.

• En las resistencias a compresión el desfase es ligeramente superior en las

sumergidas, siendo en todo caso y al igual que en durezas y resistencias a flexión

totalmente aceptable desde un enfoque estadístico de fiabilidad.

222


5. CONCLUSIONES

5. CONCLUSIONES GENERALES

5.1. CONCLUSIONES DEL ESTUDIO

Del análisis e interpretación de ios resultados de los ensayos realizados con

mezclas de cal aérea apagada, charneta, arena y agua, que se han obtenido a partir de un

análisis teórico fundamentado en el comportamiento individual de la cal y en el conjunto de

cal, chamota y arena, y del que posteriormente se ha comprobado de modo experimental su

comportamiento físico y mecánico asi como su composición mediante difracción por rayos X

y análisis microestructural, se pueden obtener las siguientes conclusiones:

1) Se pueden modificar y mejorar las características mecánicas y físicas de los

morteros de cal mediante la adición de chamota ó polvo de ladrillo.

2) A mayor temperatura de cocción de la chamota, independientemente de la

granulometría, además de no inferir propiedades hidráulicas al mortero, las

resistencias mecánicas de aquéllos realizados con dicha chamota no son válidas

para la elaboración de morteros de agarre de fábricas de ladrillo.

3) Para temperaturas de cocción de la chamota de 1000 °C, correspondiente a

residuos de ladrillos cerámicos y tejería, en términos generales, a mayor tamaño en

la granulometría empleada se obtienen peores resultados en cuanto a resistencias

mecánicas.

La granulometría gruesa en este tipo de chamota tampoco le confiere propiedades

hidráulicas.

223


5. CONCLUSIONES

4) La arena, en general, y para el uso de mortero de agarre para fábricas de ladrillo, no

mejora las condiciones del mortero.

Por los resultados obtenidos se puede utilizar la arena en pequeñas proporciones,

del orden de 1:1 en relación en peso con respecto a la cal.

5) A edades tempranas, habitualmente, se aprecia un mejor comportamiento físico y

mecánico de las probetas conservadas al aire. Sin embargo, a mayor edad se van

igualando los resultados con respecto a las probetas conservadas sumergidas en

agua, llegando éstas a superar incluso a las conservadas al aire en valores de

resistencias.

6) Como dosificación para morteros de agarre de fábricas de ladrillo, tanto en

restauración como en obra nueva, se puede concluir que es la que contiene una

relación en peso con respecto a la cal comprendida entre 1,5 y 2 para la chamota

de granulometría fina y temperatura de cocción en el entorno de los 1000 "C, y entre

1 y 1,5 para el agua.

Así mismo, tal y como ha quedado expuesto en el punto cuarto de estas

conclusiones, se puede añadir arena en relación de 1 en peso con respecto a la cal.

5.2. LINEAS DE INVESTIGACIÓN FUTURAS

Quedan en principio abiertas al menos dos líneas de investigación con carácter

inmediato:

• Ampliación del estudio con charnetas de módulo granulométrico inferior al de 0,32

empleado, con y sin adición de arena.

• Estudio de los morteros obtenidos para usos en revestimientos continuos,

completando los ensayos físicos y mecánicos ya realizados con otros que se

extiendan a la retracción, permeabilidad al vapor de agua, etc.

224


6. BIBLIOGRAFÍA

6. BIBLIOGRAFÍA

6.1. BIBLIOGRAFÍA BÁSICA

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6.2. NORMAS UNE

91.100.10-10 Cemento ^ ^ ^ ^ ^ ^ | . - g : . : CTN3gg:;;:r'i|^^ GRUPO:

UNE 80309:1994

UNE-EN 196-1:1996

UNE-EN 196-5:1996

UNE-ENV 413-1:1995 UNE-EN 413-2:1995

80 ¡

80!

80

düi

ttü

Cementos naturales. Definiciones, clasificación y especificaciones de los cementos naturales. Métodos de ensayo de cementos. Parte 1: detenrsnación de resistencias mecánicas. Métodos de ensayo de cementos. Parte 5: ensayo de puzolanidad para cementos puzolánicos. Cemento de albañilería. Parte 1: especificaciones. Cementos de albañilería. Parte 2: métodos de ensayo

11

20

11

13 13

228


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91.100.10-20 Yeso TÍTll.0

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2 T UNE 102011:1986

UNE 102031:1982

UNE 102039:1985

NORMA i 83800:1994 Ex

91.100.10-30 Mortero

TÍTULO Morteros de altiañilería. Definiciones y especificaciones.

GRUPO:

Morteroa Métodos de ensayo. Determinación de la distribución del tamaño de partículas (análisis por tamizado).

UNE 83805:1994 EX 83

UNE 83811:1992 EX 83 Morteros. Métodos de ensayo. Morteros frescos. Determinación de la consistencia. Mesa de sacudidas (método de referencia).

Morteros. Métodos de ensayo. Morteros endurecidos. Determinación de las resistencias a flexión y a conrpesión.

UNE 83821:1992 EX 83

NORMA

UNE 80502:1997 80

91.100.10^ Cal " 1 ~ " • • " • " ! " "-TÍTÜLOr

Oales vivas o hidratadas utilizadas en la estabilizaaon de suelos.

GRUPOi

*UNE-ENV 459-1:1996

'UNE-EN 459-2:1995

80

W W

Cales para constmcción. Parte I: definiciones, especificaciones y criterios de conformidad. Cales para constmcción. Parte 2: métodos de ensayo.

15

*UNE-EN459-2/AC:1996 Cales para construcción. Parte 2: métodos de ensayo.

229


7. ANEXOS

7. ANEXOS

TABLA DE GRÁFICO 2

TABLA DE INFLUENCIA DEL MODULO GRANULOMETRICO PARA DUREZAS A 14 DÍAS CON AMASADAS CONSERVADAS AL AIRE Y EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA MÓDULO

AMASADA REFERENCIA DUREZAS SHORE"C"

7P 8P I IP 9P 4P 2P

9.1.5 9.1.31 12P

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29 68

I I 11 Ib ) 11, 1 • ! . 54

230


7. ANEXOS

TABLA DE GRÁFICO 3

TABLA DE INFLUENCIA DEL MÓDULO GRANULOMÉTRICO PARA DUREZAS A 21 DÍAS CON AMASADAS CONSERVADAS AL AIRE Y EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA MÓDULO

AMASADA

8P 7P I IP 2P 4P 9P 11.5 9.1.1 9.1.3 9.1.5 12P

REFERENCIA

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DUREZAS SHORE

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TABLA DE GRÁFICO 4

TABLA DE INFLUENCIA DEL MODULO GRANULOMÉTRICO PARA DUREZAS A 28 DÍAS CON AMASADAS CONSERVADAS AL AIRE Y EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA MÓDULO

AMASADA

8P 7P 4P I IP 9P 2P

11.5 11.3 9.1.1 9.1.5 9.1.3 12P

DUREZAS S H O R E " C " REFERENCIA "T?

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A MÓDULO Jí I < y 1,76-

ODULO ri94

71 7b

r-M-

231


7. ANEXOS

TABLA DE GRÁFICO 5

TABLA DE IHFLUEHCIA DEL MODULO GRANULOMETRICO PARA DUREZAS A 90 OÍAS CON AMASADAS CONSERVADAS AL AIRE Y EH ORDEN CRECIENTE PARA CADA MÓDULO

AMASADA

11.5 11.3 9.1.3

REFERENCIA

'Mviiiifris

DUREZAS SHORE "C"

MÓDULO MÓDULO 1,06 1J6

C1 78

72

TABLA DE GRÁFICO 6

TABLA DE INFLUENCIA DEL MODULO GRANULOMETRICO PARA DUREZAS A 120 DÍAS CON AMASADAS CONSERVADAS AL AIRE Y EH ORDEN CRECIENTE PARA CADA MÓDULO

AMASADA

11.3 11.5

REFERENCIA

IPI

DUREZAS SHORE "C"

61 80

TABLA DE GRÁFICO 7

TABLA DE INFLUENCIA DEL MODULO GRANULOMETRICO PARA DUREZAS A 7 DÍAS CON AMASADAS CONSERVADAS SUMERGIDAS EN AGUA Y EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA MÓDULO

DUREZAS SHORE "C" AMASADA

3P 5P

6P

10P 9.1.2

REFERENCIA

•,g,íri,53:,l5l5;T'g?^

1:1,5:3:1,43

232


7. ANEXOS

TABLA DE GRÁFICO 8

TABLA DE INFLUENCIA DEL MODULO GRAHULOMETRiCO PARA DUREZAS A 14 DÍAS CON AMASADAS CONSERVADAS SUMERGIDAS EN AGUA Y EH ORDEN CRECIENTE PARA CADA MÓDULO

AMASADA

1P 3P 10P 5P 6P

9.1.4 13P

REFERENCIA

jj: ; : M -,4'.,

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DUREZAS SHORE

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12

TABLA DE GRÁFICO 9

TABLA DE INFLUENCIA DEL MODULO GRANULOMETRICO PARA DUREZAS A 21 DÍAS CON AMASADAS CONSERVADAS SUMERGIDAS EN AGUA Y EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA MÓDULO

AMASADA

IR 10P 3P 5P 6P

12.1 9.1.4 9.L2 13P

REFERENCIA

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DUREZAS SHORE " C

11 28 1 /

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1 /

233


7. A N E X O S

T A B L A DE GRÁFICO 10

T A B L A DE INFLUENCIA DEL MÓDULO GRANULOMETRICO PARA DUREZAS A 28 DÍAS CON A M A S A D A S CONSERVADAS SUMERGIDAS EN AGUA Y EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA MÓDULO

AMASADA

^Ki^^m 10P 3P 6P 5P

11,4 12.5 9.1.4 9.1.2 13P

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REFERENCIA

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TABLA DE GRÁFICO 11

TABLA DE INFLUENCIA DEL MODULO GFÍANULOMETRICO PARA DUREZAS A 90 DÍAS

CON AMASADAS CONSERVADAS EN AGUA Y EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA MÓDULO

AMASADA DUREZAS SHORE " C

REFERENCIA


TABLA DE INFLUENCIA DEL M O D U L O GRANULOMETRICO PARA DUREZAS A 120 DÍAS CON A M A S A D A S C O N S E R V A D A S SUMERGIDAS EN AGUA Y EN ORDEN CRECIENTE P A R A CADA M Ó D U L O

AMASADA

11,4 12.1 12.5

REFERENCIA

1:1:3:1.43 11¿J-1,33

1-n,5-3:1,13

DUREZAS SHORE"C"

MODULO

234


7. ANEXOS


TABLA DE INFLUENCIA DEL NIVEL DE AGUA PARA DUREZAS A 7 D [ A S CON AMASADAS CONSERVADAS AL AIRE Y EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA NIVEL

i S A D A REFERENCIA ^ ^ 9

DUREZAS SHORE"C"

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TABLA DE INFLUENCIA DEL NIVEL DE AGUA PAFÍA DUREZAS A 14 DÍAS CON AMASADAS CONSERVADAS AL AIRE Y EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA NIVEL

5Í ^í^' I I P 9P

REFERENCIA

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57

DUREZAS SHORE " C

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29 68

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54

^ H ^

15 46

TABLA DE GRÁFICO 1S

TABLA DE INFLUENCIA DEL NIVEL DE AGUA PAFÍA DUREZAS A 21 DÍAS CON AMASADAS CONSERVADAS AL AIRE Y EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA NIVEL

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REFERENCIA

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DUREZAS SHORE"C"

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235


7. ANEXOS


TABLA DE INFLUENCIA DEL NIVEL DE AGUA PARA DUREZAS A 28 DÍAS CON AMASADAS CONSERVADAS AL AIRE Y EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA NIVEL

^ B Í ^ 0 A REFERENCIA

I IP 9P 2P

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DUREZAS SHORE"C"

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REFERENCIA

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DUREZAS SHORE"C"

72

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11.5 11.3

REFERENCIA DUREZAS SHORE"C"

61 80


TABLA DE INFLUENCIA DEL NIVEL DE AGUA PARA DUREZAS A 7 DÍAS CON AMASADAS CONSERVADAS SUMERGIDAS EN AGUA Y EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA NIVEL

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DUREZAS SHORE"C"

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236


7. ANEXOS



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10P 1P

9.1.1 3P 13P 5P fiP

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DUREZAS SHORE"C"

71

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TABLA DE INFLUENCIA DEL NIVEL DE AGUA PAFÍA DUREZAS A 21 DÍAS CON AMASADAS CONSERVADAS SUMERGIDAS EN AGUA Y EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA NIVEL

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DUREZAS SHORE"C"

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• GRÁFICO 7

TABLA DE INFLUENCIA DEL NIVEL DE AGUA PAFÍA DUREZAS A 28 DÍAS CON AMASADAS CONSERVADAS SUMERGIDAS EN AGUA Y EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA NIVEL

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10P 1P

9.1.4 125 3P 13P 11.4 9.1.2 6P 5P

REFERENCIA

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REFERENCIA

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DUREZAS S H O R E " C "

/ ' I

237


7. ANEXOS


TABLA DE INFLUENCIA DEL NIVEL DE AGUA PARA DUREZAS A 120 DÍAS

CON AMASADAS CONSERVADAS SUMERGIDAS EN AGUA Y EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA NIVEL

i i t o S A D A REFERENCIA DUREZAS SHORE"C"

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wj n 65


DUREZAS OBTENIDAS EN AMASADAS CON GRANULOMETRIA FINA, 1000 o DE COCCIÓN, CONSERVADAS AL AIRE

(CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE DE COMPONENTES -DE IZDA. A DCHA.-)

AMASADA

31 / « I

19 33 27 21 63 61 65 59 35 51 55 S3 57 23 2J 67 69 71


DE COMPONENTES

1:0í:-:1 1:0,5:2:1 1:0,5:3:1 1:1:-:1,1 1:1:2:1,2

1:1:3:U 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1

1:1,5:-:1,1 1:1,5:-:1,2

1:1,5:2:1 1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1,2 1:1,5:2:1,3 1:1,53:1.4 1:1,53:1,4 1:2: -:1,2

1:2,5:-:1,4 1:3: - :1,5

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18 2H bJ 76 H 60 51 55 55 44 17 00 72 bO 55 J1 45 b '

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DUREZA (SHORE "C")

42 71 (M 67 7h U2 80 00 81 74 73 94 93

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120 DÍAS

81 1? 17 »b •III U 11 I I 11 91 0/ 91 91 11 •11 fi» 11 11 01 il'i

238


7. ANEXOS

TABLA DE GRÁFICO 26 RESISTENCIAS A FLEXIÓN OBTENIDAS EN AMASADAS

CON GRANULOMETRÍA FINA, 1000-' DE COCCIÓN, CONSERVADAS AL AIRE

(CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE DE COMPONENTES -DE IZDA. A DCHA.-) REFERENCIA RESISTENCIA A FLEXIÓN

AMASADA

31 25 19 33 27 21 61 63 65 59 35 51 55 53 57 29 23 67 69 71

PROPORCIÓN DE

COMPONENTES 1:0,5:-:1 1:0,5:2:1 1:0,5:3:1 1:1:-:1,1 1:1:2:1,2 1:1:3:1,2 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1

1:1,5:-:1,1 1:1,5:-:1,2

1:1,5:2:1 1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1,2 1:1,5:2:1,3 1:1,5:2:1,4 1:1,5:3:1,4 1:2:-:1,2

1:2,5:-:1,4 1:3:-:1,5

(Kp/cm^)

28 DÍAS 90 DÍAS

4,50 5,50 7,50 8,25 8,50 7,00 9,50 12.00 13.00 9.50 8,50 20,50 18,50 17.50 10,00 8.50 9.50 8.00

7.50

5,00 7,50 9,50 9,00 9.50 9.00 15.50 15.00 13,50

10.50

1/,50 15,50 12,00 9.50 9.50 13,50 13.00 5.50

239


7. ANEXOS

TABLA DE GRÁFICO 27 RESISTENCIAS A COMPRESIÓN OBTENIDAS EN AMASADAS

CON GRANULOMETRÍA FINA, 1000-' DE COCCIÓN, CONSERVADAS AL AIRE


REFERENCIA RESISTENCIA A COMPRESIÓN

. . . . ^ . ^ » PROPORCIÓN ÍKo/cm^) AMASADA

DE COMPONENTES

28 DÍAS

(Kp/cm")

90 DÍAS 120 DÍAS

31 25 19 33 27 21 65 63 61 59 35 51 55 53 57 29 23 67 69 71

1:0,5:-:1 1:0,5:2:1 1:0,5:3:1 1:1:-:1,1 1:1:2:1,2 1:1:3:1,2 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1

1:1,5:-:1,1 1:1,5:-:1,2

1:1,5:2:1 1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1,2 1:1,5:2:1,3 1:1,5:2:1,4 1:1,5:3:1,4 1:2:.:1,2

1:2,5:-:1,4 1:3:-:1,5

4,80 5,83 6.67 8.96 7,81 8,75

31.88 32,81 35.00 24.69 10,25 32.34 25.00 18,44 15.00 7,92 10,31 25.94 24.38 26,56

8.06 7,97 8,75 10.16 10,U0 10,50 40.00 40,00 40.00 34,06 13,91 42,00 3B./5 25,00 21,56 11.09 11,20 26,25 24,40 29.38

43.75 44,38 47.50 36.98

30.62 28.12 31.00

240


7. ANEXOS


DUREZAS OBTENIDAS EN AMASADAS CON GRANULOMETRÍA FINA, 1000 « DE COCCIÓN, CONSERVADAS SUMERGIDAS EN AGUA

(CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE DE COMPONENTES -DE IZDA. A DCHA.-) REFERENCIA „ , , „ ^ , „ ,„, , „ ^ ^ ,_...

A M A S A D A

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P R O P O R C I Ó N

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C O M P O N E N T E S 1:0,5: - :1 1:0,5¿:1 1:0,5:3:1 1:1:-:1,1 1:1:2:1,2 1:1:3:1,2 1:1,5: •:1 1:1,5: - :1 1:1,5:-:1

1:1,5:-:1,1 1:1,5:-:1,2

1:1,52:1 1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1,2 1:1,52:1,3 1:1,5:2:1,4 1:1,5:3:1,4 1:2:-:1,2

12,5:-:1,4 1:3:-:1,5

7 DÍAS

34 )1 3i) y i

4<» 32 71 Ib

78 34 18

14 DÍAS

G

/ U 13 15 1t 44 41 45 IH 30 G3 11 38 11 71 26 41 50

DUREZA (SHORE "C")

21 DÍAS 28 DÍAS

G b h / 11 ¿r 31 32 •H

19 48

19 44 45 51 SI

'iO W 3<l 41 •¡a 58 faC 1 bU 55 ! 5b 4 / ' 40 41 1 45 17 55 48 58 17 1 51

» 1 5/ bO 61

90 DÍAS

10 12 51 56 Gl 74 /b 77 /R

« /h Ul B» 11 / I 'b

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120 DÍAS

17

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uy 81 IIJ 01

n U2 RJ U2 85

TABLA DE GRÁFICO 29 RESISTENCIAS A FLEXIÓN OBTENIDAS EN AMASADAS

CON GRANULOMETRÍA FINA, 1000'' DE COCCIÓN, CONSERVADAS SUMERGIDAS EN AGUA

(CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE DE COMPONENTES -DE IZDA. A DCHA.-) REFERENCIA RESISTENCIA A FLEXIÓN PROPORCIÓN í\<D¡cm^\

AMASADA DE

(Kp/cm^)

32 26 20 34 28 22 64 66 62 60 36 52 56 54 50 30 24 68 70 72

COMPONENTES 1:0,5: - :1 1:0,5:2:1 1:0,5:3:1 1:1:-:1,1 1:1:2:1,2 1:1:3:1,2 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1

1:1,5:-:1,1 1:1,5:-:1,2

1:1,5:2:1 1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1,2 1:1,5:2:1,3 1:1,5:2:1,4 1:1,5:3:1,4 1:2:-:1,2

1:2,5:-:1,4 1:3:-:1,5

28 DÍAS

2.00

2,50 4.00 4,75 3.44 0.00 10,00 10.50 7.50 8,00

6,00 6,50 5,00 7.50 6.25 8,25 11.50

90 DÍAS

6,50 16.50 12.00 14.50 21.50 29,00 31.00 23,50 31.50 20,50 27.00 23,50 19.00 25,50 22,00

23.50 19.00

241


7. ANEXOS


CON GRANULOMETRÍA FINA, 1000' DE COCCIÓN, CONSERVADAS SUMERGIDAS EN AGUA

(CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE DE COMPONENTES -DE IZDA. A DCHA.)


AMASADA PROPORCIÓN DE

COMPONENTES 28 DÍAS

(Kp/cm^)

90 DÍAS 120 DÍAS

32 26 20 34 28 22 62 64 66 60 36 52 b6 54 58 30 24 68 70 72

1:0,5: -:1 1:0,5:2:1 1:0,5:3:1 1:1:-:1,1 1:1:2:1,2 1:1:3:1,2 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1

1:1,5:-:1,1 1:1,5:-:1,2

1:1,5:2:1 1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1,2 1:1,5:2:1,3 1:1,5:2:1,4 1:1,5:3:1,4 1:2:-:1,2

1:2,5:-:1,4 1:3:-:1,5

0,63 0,94 1.77 3.12 3.18 3,65

11,56 12,50 14,80 9,06 7.50 14,69 9,06 6,56 5,94 5,31 4,69 11,25 11,08 13.13

1.80 7,50 6.25 15.94 11.87 13,12 45,31 44,06 49,38 33,13 27,81 45,00 36.88 25,00 18,75 19.3/ 18,12 40,00 39,38 41,00

48,13 41,40 52,50 37,50

52,50 48,75 56,87

AMASADA

TABLA DE GRÁFICO 31 DUREZA OBTENIDA EN AMASADA CON GRANULOMETRÍA FINA, 1300° DE COCCIÓN,

CONSERVADA AL AIRE

, „ , P«OPTCS*N OU..Z*,SHORE..C-, '^^'^ DE . . . . .

^^..r.^.,,-...^^^ 7 DÍAS 14 DÍAS 21 DÍAS 28 DÍAS 90 DÍAS 120

COMPONENTES 14 DÍAS 21 DÍAS 28 DÍAS 90 DÍAS 120 OÍAS

49 ±2¿2=L3 L 30 í « n 81 . I 86

AMASADA

TABLA DE GRÁFICO 32 RESISTENCIA A FLEXIÓN OBTENIDA EN AMASADA CON GRANULOMETRÍA FINA, 1300» DE COCCIÓN

CONSERVADA AL AIRE REFERENCIA RESISTENCIA A FLEXIÓN

^ ^ ^ PROPORCIÓN (Kp/cm') DE

^^..Î.r,r-..^r-^ 28 DÍAS 90 DÍAS COMPONENTES

28 DÍAS 90 DÍAS

M

242


7. ANEXOS

TABLA DE GRÁFICO 33 RESISTENCIA A COMPRESIÓN OBTENIDA EN AMASADA

CON GRANULOMETRÍA FINA, 1300° DE COCCIÓN CONSERVADA AL AIRE


AMASADA

49

PROPORCIÓN DE

COMPONENTES 1=1.5=2:1.3 _g

28 DÍAS

4,03

(Kp/cm' )

90 DÍAS

6.5G

120 DÍAS

mmsik».áim

TABLA DE GRÁFICO 34 DUREZAS OBTENIDAS EN AMASADAS CON GRANULOMETRÍA GRUESA,

1000 ° DE COCCIÓN, CONSERVADAS AL AIRE (CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE DE COMPONENTES -DE IZDA. A DCHA.-)

o l n a n ^ ^ S Í . DUREZA (SHORE "C") AMASADA PROPORCIÓN

^^ . - r . ^K , r - . - r , - ^ 7 DÍAS 14 OÍAS 21 DÍAS 28 DÍAS 90 DÍAS 120 DÍAS COMPONENTES

13 7 1 15 9 3 17 11 5

1:0í:.í),9 1:0,52:1 1:0,53:1 1:1:-:1,1 1:1:2:1,1 1:1:3:1,1

1:1,5:-:1,2 1:1,53:1,3 1:1,5:3:1,3

22 23 52 15 30 43 25 31 40

36 66 77 33 68 72 49 60 71

51 79 75 53 79 69 65 73 S3

68 81 73 65 83 67 72 79 88

80 83 76 70 89 67 76 82 84

TABLA DE GRÁFICO 35 RESISTENCIAS A FLEXIÓN OBTENIDAS EN AMASADAS CON GRANULOMETRÍA GRUESA, 1000'' DE COCCIÓN,

CONSERVADAS AL AIRE (CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE DE COMPONENTES -DE IZDA. A DCHA.-)

AMASADA

13 7 1

15 9 3 17 11 5

REFERENCIA RESISTENCIA A FLEXIÓN PROPORCIÓN (Kp/cm')

COMP¿!^NTES '''''^' ''''^' 1:0,5:-:0,9

1:0,5:2:1 1:0,5:3:1 1:1:-:1,1 1:1:2:1,1 1:1:3:1,1

1:1,5:-:1,2 1:1,5:2:1,3 1:1,5:3:1,3

4,50 4,50

5.50 5,50

6,00 4.50 6.50

6,50 6.50

5.00 0.00

5.50 7.50

243


7. ANEXOS


CON GRANULOMETRÍA GRUESA, 1000'"' DE COCCIÓN, CONSERVADAS AL AIRE



AMASADA PROPORCIÓN DE

COMPONENTES 28 DÍAS

(Kp/cm^)

90 DÍAS 120 DÍAS

13 7 1 15 9 3 17 11 5

1:0,5:-:Ü,9 1:0,5:2:1 1:0,5:3:1 1:1:.:1,1 1:1:2:1,1 1:1:3:1,1

1:1,5:-:1,2 1:1,5:2:1,3 1:1,5:3:1,3

4,06 3.96 4,38 3.13 4.38 3.75 3,23 3.54 4.31

4,31 5,30 5.62 4,37 5,30 3.75 4,06 4,53 5,91

TABLA DE GRÁFICO 37 DUREZAS OBTENIDAS EN AMASADAS CON GRANULOMETRÍA GRUESA,

1000 " DE COCCIÓN, CONSERVADAS SUMERGIDAS EN AGUA (CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE DE COMPONENTES -DE IZDA. A DCHA.-)

REFERENCIA _ , , _ _ , , ,„, , „ _ ^ „ ^ , „ oor>or,or^.ÓM DUREZA (SHORE "C")

iAMASADA PROPORCIÓN

DE COMPONENTES

14 DÍAS 21 OÍAS 28 OÍAS 90 DÍAS 120 DÍAS

•:"-14' '_..-. -'Y'B,- ,. '

• - . z / ; - : IC, 10 -4 18 12

. 6 ,

1:0,5:-«.9 1:0,52:1 1:0,5:3:1 1:1:-:1,1 1:1:2:1,1 1:1:3:1,1

1:1,5:-:1,2 1:1,5:2:1,3 1:1,5:3:1,3

-

.

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7

• • - - •• -•

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10

- - _

16

15

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,

244


7. ANEXOS


RESISTENCIAS A COMPRESIÓN OBTENIDAS EN AMASADAS RESISTENCIAS A COMPRESIÓN OBTENIDAS EN AMASADAS

CON GRANULOMETRÍA GRUESA, 1000'-' DE COCCIÓN, CONSERVADAS SUMERGIDAS EN AGUA

(CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE DE COMPONENTES -DE IZDA. A DCHA.-) REFERENCIA RESISTENCIA A COMPRESIÓN

PROPORCIÓN fKD/cm ) AMASADA

14 8 2 16 10 4 18 12 6

COMPONENTES 1:0,5:-:0,9

1:0,5:2:1 1:0,5:3:1 1:1:-:1,1 1:1:2:1,1 1:1:3:1,1

1:1,5:-:1,2 1:1,5:2:1,3 1:1,5:3:1,3

28 DÍAS 90 DÍAS 120 DÍAS

0,94

1,56

AMASADA


DUREZAS OBTENIDAS EN AMASADAS CON GRANULOMETRÍA GRUESA, 1300 " DE COCCIÓN, CONSERVADAS AL AIRE


? f ^ ^ ^ o o S Í . DUREZA (SHORE "C") ^. PROPORCIÓN ^ ' '- ' DE . . . . .

^,^. . r^«•.• r - . , • , - r -^ ''OfAS 14 DÍAS 21 DÍAS 28 D ÍAS 90 D ÍAS 12 COMPONENTES

120 DÍAS

' " 4 3 "_'•'•

37 .-i7^-"-

41 -

- - •4r-'' " m

1i),S:2:1 1:0,5:3:1

1:1,5:2:1,1 1:1,5:3:1,3 1:1:2:1,1 1:1:3:1,1

21 38 46 27 22 31

54 74 79 68 60 72

70 B3 82 78 72 85

78 87 86 84 83 86

BG 89 87 84 84 90

TABLA DE GRÁFICO 40 RESISTENCIAS A FLEXIÓN OBTENIDAS EN AMASADAS CON GRANULOMETRÍA GRUESA, 1300 ' DE COCCIÓN,

CONSERVADAS AL AIRE (CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE DE COMPONENTES -DE IZDA. A DCHA.-)

AMASADA

43 37 47 41 45 39

REFERENCIA RESISTENCIA A FLEXIÓN

PROPORCIÓN (Kp/cm^) DE •

28 DÍAS 90 DÍAS COMPONENTES

1:0,5:2:1 1:0,5:3:1

1:1,5:2:1,1 1:1,5:3:1,3 1:1:2:1,1 1:1:3:1,1

4,75 3,50 5,50 5,00 4,75 4,50

5,50 7,00 7,00

5,50 6,50

245


7. ANEXOS


CON GRANULOMETRÍA GRUESA, 1300- DE COCCIÓN, CONSERVADAS AL AIRE



AMASADA PROPORCIÓN

DE COMPONENTES

28 DÍAS

(Kp/cm^)

90 DÍAS 120 DÍAS

43 37 47 41 45 39

1:0,5:2:1 1:0,5:3:1

1:1,5:2:1,1 1:1,5:3:1,3 1:1:2:1,1 1:1:3:1,1

3.75 3,52 3,85 3,43 3,75 4.48

5,Ü0 6.56 5.30 5,00 5,00 6.09


TABLA DE INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN CHAMOTA PARA DUREZAS A 7 DÍAS

(CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE DE COMPONENTES DE IZDA. A DCHA.-

Y ALTERNANDO CONSERVADA AL AIRE Y SUMERGIDA EN AGUA PARA CADA PROPORCIÓN)

AMASADA

•61' 62 63 64 65 66 59 60 51 52 55 56 53 54 57 58 67 68 69 70 71 72

REFERENCIA

PROPORCIÓN

DE COMPONENTES

1:1,5: - :1 S

1:1,5:-:1 S

1:1,5:-:1 S

1:1,5:-:1,1 S

1:1,5:2:1 S

1:1,5:2:1,1 S

1:1,5:2:1,2 S

1:1,5:2:1,3 S

1:2: :1,2 S

1:2,5:-:1,4 S

1:3:-:1,5 S

DUREZA (SHORE '"C")

• J :jX;v;.!i;i«í

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62 28

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58 34

| | í 62 38

246


7. ANEXOS


TABLA DE INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN CHAMOTA PARA RESISTENCIAS A COMPRESIÓN A 14 DÍAS

(CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE DE COMPONENTES -DE IZDA. A DCHA.-


REFERENCIA AMASADA PROPORCIÓN

DE COMPONENTES

DUREZA (SHORE "C")






DUREZA (SHORE "C")

6 1 . .62 63 64 65 66 59 60 51 52 55 56 53 54 57 58 67 68 69 70 71 72

1:1,5: - :1 S

1:1,5:-:1 S

1:1,5:-:1 S

1:1,5:-:1,1 S

1:1,5:2:1 S

1:1,5:2:1,1 S

1:1,5:2:1,2 S

1:1,5:2:1,3 S

1:2:-:1,2 S

1:2,5: -:1,4 S

1:3:-:1,5 S

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14 * 4 •

47 I , . ! ; ' 89 55

60

247


7. ANEXOS




AMASADA

61

62 63 64 65 66 59 60 51 52 55 56 53 54 57 58 67 68 69 . 70 71 . 72

i ALTERNANDO CONSERVADA AL AIRE Y SUMERGIDA EN AGUA PARA CADA PROPORCIÓN)

REFERENCIA

PROPORCIÓN

DE COMPONENTES

1:1,5:-:1 S

1:1,5:-:1 S

1:1,5:-:1 S

1:1,5:-:1,1 S

1:1,5:2:1 S

1:1,5:2:1,1 S

1:1,5:2:1,2 S

1:1,5:2:1,3, S

1:2: - :1,2 S

1:2,5: - :1,4 S

1:3:-:1,5 S

93 51 12 51 '12 52 88 44 11 68

n4 5b 91 48 9? 4^

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DUREZA (SHORE "C")

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89 61





AMASADA

.• ' î^''

62 63 64 65 66 59 60 51 52 55 56 53 54 57 58 67 68 69 70 71 72

REFERENCIA

PROPORCIÓN

DE COMPONENTES

1:1,5: -:1 S

1:1,5:-:1 S

1:1,5:-:1 S

1:1,5:-:1,1 S

1:1,5:2:1 S

1:1,5:2:1,1 S

1:1,5:2:1,2 S

1:1,5:2:1,3 S

1:2: - :1,2 S

1:2,5: - :1,4 S

1:3: -:1,5 S

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93 77 93 76 9J 78 89 72 94 81 95 82 93 78 94 74

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•

DUREZA (SHORE "C")

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1

1

89 71

1 ,

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• .

'

•

81* l i '

248


7. ANEXOS





AMASADA

61 62 63 64 65 66 59 60 51 52 55 S6 53 54 57 58 67 68 69 70 71 72

REFERENCIA

PROPORCIÓN

DE COMPONENTES

1:1,5:-:1

S 1:1,5:-:1

S 1:1,5:-:1

S 1:1,5: -:1,1

S 1:1,5:2:1

S 1:1,5:2:1,1

S 1:1,5:2:1,2

S 1:1,5:2:1,3

S 1:2:-:1,2

S 1:2,5:-:1.4

S 1:3: - :1,5

S

93 BO 94 81 94 82 91 74 94 09 93 83 99 83 91 81

DUREZA (SHORE "C")

I « «

l - ' - r •

91 83 •r 4

8<l B2

89 8J


TABLA DE INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN CHAMOTA PARA RESISTENCIAS A FLEXIÓN A 28 DÍAS



REFERENCIA

AMASADA PROPORCIÓN

DE COMPONENTES W8^M& 9,50 10,50 12,00 8,00 13,00 10,00 9,50 7,50

20,50

18,50 6,00 17,50 6,50 10,00 5.00

RESISTENCIA A FLEXIÓN

(Kp/cm^)

6Í;," • 62 63 64 65 .

66 59 60 51 52 55 56 53 54 57 58 67 68 69 70 71 72

1:1,5:-:1

S 1:1,5:-:1

S 1:1,5:-:1

S 1:1,5:-:1,1

S 1:1,5:2:1

S 1:1,5:2:1,1

S 1:1,5:2:1,2

S 1:1,5:2:1,3

S 1:2: - :1,2

S 1:2,5:-:1,4

S 1:3:-:1,5

S

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7,50

249


7. ANEXOS

TABLA DE INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN CHAMOTA PARA RESISTENCIAS A FLEXIÓN A 90 DÍAS




DE COMPONENTES


(Kp/cm^)





I REFERENCIA ¡AMASADA PROPORCIÓN


(Kp/cm^)

61 62 63 64

, 65 66 59 60 51 52 55 56 53 54 57 58

67 68 69 70

71

72

DE COMPONENTES 1:1,5: - :1

S 1:1,5:-:1

S 1:1,5:-:1

S 1:1,5:-:1,1

S 1:1,5:2:1

S 1:1,5:2:1,1

S 1:1,5:2:1,2

S 1:1,5:2:1,3

S

1:2:-:1,2 S

1:2,5:-: 1,4 S

1:3: - :1,5 S

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11. 5 1 ' ' 21.30

¡ 1^80 2b.5ri

U.H

250


7. ANEXOS





REFERENCIA

AMASADA PROPORCIÓN


(Kp/cm^) i i

61

62 63 64 6S 66 59 60 51 52 SS 56 53 54 57 58 67 68 69 70 71 72

DE COMPONENTES

1:1,5: - :1

S 1:1,5:-:1

S 1:1,5:-:1

S 1:1,5:-:1,1

S 1:1,5:2:1

S 1:1,5:2:1,1

S 1:1,5:2:1,2

S 1:1,5:2:1,3

S 1:2:-:1,2

S 1:2,5:-:1,4

S 1:3:-:1,5

S

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1

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61 62 63 6i4 65 .66 59 60 51 52 55 56 53 54 57 58 67 68 69 70 71 72


PROPORCIÓN ^ (KP'cm')

DE COMPONENTES ^ ^ ^ ^ S Ü I ^ S ^ S AMASADA PROPORCIÓN

1:1,5:-:1 S

1:1,5:-:1 S

1:1,5:-:1 S

1:1,5:-:1,1 S

1:1,5:2:1 S

1:1,5:2:1,1 S

1:1,5:2:1,2 S

1:1,5:2:1,3 S

1:2:-:1,2 S

1:2,5:-:1,4 S

1:3: - :1,5 S

17.50 48,13 44,38 14,40 13,/5 52.50 36.98 37,')0

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• •' ' i< I o n en \'i' ' I " - " I J I „ I 30,62 52,50

20.12 18.75

II,OU 'ili 0 /

251


7. ANEXOS


TABLA COMPARATIVA DEL CONTENIDO EN CHAMOTA PARA DUREZAS A 90 DÍAS ENTRE LAS AMASADAS REPRESENTATIVAS Y LAS DEL ANÁLISIS

GENERAL CON MAYOR PROPORCIÓN EN PESO DE LA MISMA

CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA CONJUNTO

1

¡AMASADAS

^ ^ N U T l f A S

60 SO 64 62 54

66 fia 70 56 72 52 59 69 71 67 53 61 63 65 51 57 55

MEDIO

S

s s s s s s s s s s N N N N N N N N N N N

REFERENCIA

PROPORCIÓN

DE COMPONENTES

1:1,5:-:1.1 1:1.52:1,3 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1 1:1,5:2:1,2 1:1.5:-:1 13 : - :1 ,2

1 2 , 5 : . :1,4 1:1,5:2:1,1 1:3:-:1,5 1:1,52:1

1:1,5: -:1,1 1:2,5: -:1,4 1 3 : - :1,5 12 ; - : 1 ,3

1:1,5:2:12 1:1,5:. :1 1:1,5:-:! 1:1,5:-:1 1:1,52:1

1:1,5:2:1,3 1:1,52:1.1

.,.,,>4..::i.-..3'..;.;.V DUREZA (SHORE:"CT

n M 7b 77 70

78 70 79 n? 02 04 01 89 81 91 43 H 13 11 11 14 l ' i

RESTO OEAMASADÁS

OEÜANÁLISIS G W E R W . MEDIO

(1-50) :

37 2b 2D 34 28 3

15 22 1

J1 11 7

4S 33 4J T

27 3 / 31 11 75

21

S S

s s s N N

s N N N N N N N N N N N N

N N

REFERENCIA

PROPORCIÓN

DE COMPONENTES

1:0,5:-:1 1:0.52:1 1:0,5:3:1 1:1:.:1,1

1:12:12 1:1:3:1,1 1:1:-:1,1 1:1:3:1.2 1:0,5:3:1 1:0.5:-:1

1:0,5:-:0,9 1:0,52:1 1:12:1,1

1:1:-;1,1 1:0,52:1 1:1:2:1,1 1:12:12 1:0,5:3:1 1:1:3:1,1 1:0,5:3:1 1:0,52:1 1:1:3:12

• • ^y^H.h-^m^M

mmifKi^Q^f^t

^sffiMii 10 12

51 56

64 67 70 74 76 79 80 83 84 85 86 89 89 89 90 91 92 93


TARI.A COMPARATIVA DEL CONTENIDO EN CHAMOTA PARA RESISTENCIAS A FLEXIÓN A Sn DÍAS ENTRE LAS AMASADAS REPRESENTATIVAS Y LAS DEL ANÁLISIS

. • T - - ^ . r T | T T i - ^

vmmsBsxmmú MEDIO

i\sm) ^M 71 57 89

. ' U 67 63 53 61 55 58 72 . 52 64 54 60 70 56 66"

• 62

N N N N N N N N N S S S S S S S S S s

GENERAL CON MAYOR PROPORCIÓN EN PESO DE LA MISMA CON AMASADAS EN ÜHÜtN CRECIENTE PARA CADA CONJUNTO

REfERENCrA RESISTENCIA A FLEXIÓN i S p ? I f l ^ S S ^ ! ? ! ! MFERENCIA PROPORCIÓN {K|)/ciu^) J g | | ^ f e i | Í | ^ Í ^ g MEDIO PROPORCIÓN

DE COMPONENTES ^ • S S B H Ü S T I f l 1:3:.:1,5 1:1,5:2:1,3 1:2,5:. :1,4 1:1,5: -:1 1:2:.:1,2 1:1,5:-:1 1:1,52:1,2 1:1,5:-:1 1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1,3 1:3:-:1,5 1:1,5:2:1 1:1,5:-:1 1:1,5:2:1,2 1:1,5:-:1,1 12,5: :1,4 1:1,5:2:1,1 1:1,5: - :1 1:1,5:-:1

5,50 12,00 13,00 13,50 nfa 15,00 15,50 15,50 17,50 19,00 19,00 20,50 21,50 23,50 23,50 23,50 27flü 29,00 31,00

^ • l É & j k l ' J ^ ^ B l "E COMPONENTES 31 15 43 45 7

13 20 39 37 25 9 21 33 19

,27 28 22 34

N N N N N N S N N N N N N N N S S S

1f l ,5: . :1 1:1:-:1,1 1íl,5:2:1 1:1:2:1,1 1:0,5:2:1

1:0,5:-:0,9 1:0,5:3:1 1:1:3:1,1 1:0,5:3:1 1:0,5:2:1 1:12:1,1 1:1:3:1,2 1:1:-:1,1 1:0,5:3:1 1:1:2:1,2 1:1:2:12 1:1:3:1,2 1:1:-:1,1

RESISTENCIA A FLEXIÓN] „ , . (Kp/ctn-) •. :-;É

ch/cal = [0,5-1,0] 5,00 5,00 5,50 5,50 6,50 6,50 6,50 6,50 7,00 7,50 8,00 9,00 9,00 9,50 9,50 12J)0 14,50 16,50

252


7. ANEXOS


TABLA COMPARATIVA DEL COriTCHIDO EH CHAMOTA PAFIA IIESISTEHCIAS A COMPRESIÓN A 00 DÍAS

ENTRE LAS AMASADAS REPRESENTATIVAS Y LAS DEL ANÁLISIS


CON AMASADAS EN OHIJtN CHI ClhNIE PARA CJSDA CON.IIINIÜ

tefíMASAOSS

fepSENJÁtWASi MEDIO

^^feÜlIk.::! S8 S7 £9"

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• , • »

S6 ' 5 S '

70 61 63 ,

65 ' 6S

72 51 .

' 6 4 , ,

32 • 62 '

66 '

S H H N S H N S N S N S N N N S S N S S S S

REFERENCIA

PROPORCIÓN

ue COMPONENTES

1:1.5*1,3 1:1,5:2:1,3 12.5:-:1,4 1:1,53:1,2 1:1^3:1,2 ia;-:1,2 1J:.:1,5

1:1,5:-:1,1 1:1,5:-:1,1 1:1,5:2:1,1 1:1,53:1,1 12,5:-:1,4 1:1,5:-:1 1:1í:-:1 1:1í:-:1 13:-:1,2 1:3:. :1í 1:1,5:2:1 1:1,5:-:1 1:1,53:1 1:1,5:-:1 1:1,S:.:1

R E S I S T t N a A A COMPRESIÓN

(K|t;cnr'¡

ch/cal - [1 ,SJ]

18,75

21,56

24,40 25,00 25,00

2625

29,38 33,13

34 JK

36,88

38,75

3 9 3 8 40,00

40,00 40,00

40,00 41J10 42^10

UfiS 454)0

45,31 49,38

RESTO DÉftMftSADAS;

DHl; ANÁLISIS CEMEWM;, MEDIO

..ito3m,::i:¿ai n

•. ' .26'' 3

. 13 . 15

43 ,. 45' • - .

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• 20 ,37

25 . 31

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33 2 1 . ' . '

28 , i • 2 2 '

, - 34. .

S S N N N H N N N N N S N N N N N N N S S S

REFERENCIA

PROPORCIÓN

06 COMPONENTES

1S,5: - :1

ia,52:1 1:1:3:1,1

1:0,9: - :0,9 1:1:-:1.1 1:0,52:1 1:12:1,1 l i l i 2:1 1:12:1,1 11)5:3:1 1:13:1,1 111,5:3:1 1D,5:3:1 1D,52:1 1:0,5:-:1 111,53:1 1:12:12 1:1:-:1,1 1:13:12 1:12:12 1:13:12 1:1:.:1,1

RESISTENCIA A COMRESION

(K|l.'cm*)

ch/cal -10,5-1,0] 130 2,50 3,75 4,31 437 SAO 5,00 530 530 5Í2 6J)9 625 656 737 836 6,75 10.00 10,16 1030 1137 13,12 1534


TABLA DE INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN ARENA PARA DUREZAS A 7 OÍAS



61 62 63 64 65 66 59 60 67 68 69 70 71 72 51 52 55 56 53 54 57 58


1:1,5:-:1

S 1:1,5:-:1

S 1:1,5:-:1

S 1:1,5:-:1,1

S 1:2:-:1,2

S 1:2,5:-:1,4

S 1:3:-:1,5

S 1:1,5:2:1

S 1:1,5:2:1,1

S 1:1,5:2:1,2

S 1:1,5:2:1,3

S

f^^^w^jm^^ms^ 55 31 54 34 55 36 44 23 62 28 58 34 62 38

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^1 1^ 1^ iii

49 72 32 60 21 55 16

253


7. ANEXOS


TABLA DE INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN ARENA PARA DUREZAS A 14 DÍAS



|íí:>;'AMASADA §MSÍJ :::>•[. ...j

61

62 63 64 65 bb "JS 60 67 60 69 70 71 72 51 52 55 56 53 54 57 58


DE COMPONENTES ' 1:1,5: - :1

S 1:1,5:-:1

S 1:1,5:-:1

S 1:1,5:-:1,1

S 1:2:-:1,2

S 1:2,5:-:1,4

S 1:3:-:1,5

S 1:1,5:2:1

S 1:1,5:2:1,1

S 1:1,5:2:1,2

S 1:1,5:2:1,3

S

DUfÊZA|i|ffliE,'"C''),.,,.,,, j í B i • :^.,..,.,.., , V 7 ^ ' ' V .'••: i •'•'•M.' ^ , ' ' '- '']' • • :.'•

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44 80 44 81 45 74 38 90 41 88 50

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H

94 63 93 44 *«0 38 87 31

254


7. ANEXOS





• i -.AMASADA

61 62 63 64 65 66 59 60 67 68 69 70 71 72 51 52 55 56 53 54 57 58


DE COMPONENTES ' 1:1,5:-:1

S 1:1,5:-:1

S 1:1,5:-:1

S 1:1,5:-:1,1

S 1:2:-:1,2

S 1:2,5: - :1,4

S 1:3:-:1,5

S 1:1,5:2:1

S 1:1,5:2:1,1

S 1:1,5:2:1,2

S 1:1,5:2:1,3

S

mammmm^^^^^^R

92 48 92 49 91 50 88 39 90 47 89 55 89 60

. ífi"v .1 ••,,'"••,"•'?,í.'-i;i'i' '-' •i.i>'i!í' !^li"'..H,irM' ."i'!'.'

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94 66 93 55 94 47 91 43

255


7. ANEXOS

TABLA DE GRÁFICO 59 1




p;;:,K... _.^^^,. , . , REFERENCIA p i i f l É f t i ^ P f t : ^ ' . PROPORCIÓN

lÍ;S:;:.JSI;::;-:•:a:,: ... DE COMPONENTES ya:;á:/;:;r:;:;.:i;¿aSiajiíiiiasr^îS 61 6Z 63 0 4

65 66 59 60 67 68 69 70 71 72 51 52 55 56 53 54 57 58

' 1:1,5:-:1 S

1:1,5:-:1 S

1:1,5:-:1 S

1:1,5:-:1,1 S

1:2:-:1,2 S

1:2,5:-:1,4 S

1:3:-:1,5 S

1:1,5:2:1 S

1:1,5:2:1,1 S

1:1,5:2:1,2 S

1:1,5:2:1,3 S

93 ' 51 92 51 92 52 88 44 91 51 89 57 89 61

4 r

• « .

1

94 68 91 56 «n 18

1 9/ 4'>

256


7. ANEXOS

TABLA DE GRÁFICO 60 1




i l f t ' f ;-: REFERENCIA p | Í : É Í Í Í | D A . PROPORCIÓN

••IIUI-iLLJJilC^ccrf i":3«S?r:]SF^ í-'f- . '^:'i'ií9HrPé'tS-'\'i-h','¡

Mit l | : : :« lS i : : . : : .,«¿,1 DE COMPONENTES y ' - i S i l S t ^ x a s l i l i l 61 62 63 64 65 66 59 60 67 68 69 70 71 72 51 52 55 56 53 54 57

* 1:1,5:-:1 S

1:1,5:-:1 S

1:1,5:-:1 S

1:1,5:-:1,1 S

1:2:-:1,2 S

1:2,5:-:1,4 S

1:3:-:1,5 S

1:1,5:2:1 S

1:1,5:2:1,1 S

1:1,5:2:1,2 S

1:1,5:2:1,3 S

93

n 93 76 93 78 89 72 91 78 89 79

. ^

_

'

1 '

89 82

- . - . " 8t

' - > 1

95 82 93 78 14

1 71

257


7. ANEXOS





•ife:^;- REFERENCIA ' ' l I ' : ' Z - ^ ' ' : l l Í Í ^ M Í Í Í Í l c : ; ^ ^ ^ llilíAMASADA ••.:••• PROPORCIÓN "W-' '",pfiiip'"'''^'"'-"' ,,., J,„,. .,, , ,. ., „, ^

mML\::L.:.^l , . i: i DE COMPONENTES LJÍ:./,,/.:^:;^^'..';:..:;,.•:. dÚ¿"'zLM^::Cíl:J^Í^ 61 62 63 64 65 66 59 60 67 68 69 70 71 72 51 52 55 56 53 54 57 58

' 1:1,5:-:1

S 1:1,5:-:1

S 1:1,5:-:1

S 1:1,5:-:1,1

S 1:2:-:1,2

S 1:2,5:-:1,4

S 1:3:-:1,5

S 1:1,5:2:1

S 1:1,5:2:1,1

S 1:1,5:2:1,2

S 1:1,5:2:1,3

S

93

80 94 81 94 82 91 74 91 83 89 82 89 85

,',"¡í • . ' ' ' 1," „». ' , ' " ' ' 1 ' I I ' * 11 1

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94 89 93 83 99 83 91 81

258


7. ANEXOS


TABLA DE INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN ARENA PARA RESISTENCIAS A FLEXIÓN A 28 DÍAS



Í ; > : • ; ; ;

I I :v: AMASADA

61 62 63 64 65 66 59 60 67 68 69 70 71 72 51 52 55 56 53 54 57 58

REFERENCIA RESISTENCIA A FLEXIÓN PROPORCIÓN (Kp/ci t r)

DE COMPONENTES A viii;:vyí; EM£l¡iiMMmZÍy^M ' 1:1,5:-:1

S 1:1,5:-:1

S 1:1,5:-:1

S 1:1,5:-:1,1

S 1:2: - :1,2

S 1:2,5:-:1,4

S 1:3:-:1,5

S 1:1,5:2:1

S 1:1,5:2:1,1

S 1:1,5:2:1,2

S 1:1,5:2:1,3

S

9.50 10,50

1

-12,00 8.00 13.00 10.00 9,50 7,50 6,00 8,25

11,50 7.5Ü

- " ; » . ,

^ * • ' \ ,

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, 1

- '

'"?0750

18.50 b.OO 1/50

' ' - 6 50 10,0» 5,00

259


7. ANEXOS


TABLA DE INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN ARENA PARA RESISTENCIAS fl FLEXIÓN A 90 DÍAS


I

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Wt^Ci'

'


REFERENCIA RESISTENCIA A FLEXIÓN :

A M A S A D A PROPORCIÓN (Kp/cnr)

::,SX ,:M:,. ,:::,,,, DE COMPONENTES i|':L, :^,MSMISSSS¡MK:¿MÁÍ¿JÍÍX^ •>• 6 1 i •

, " 62': 63' 6 4 ; 65 GB 59 60 67; 68 69 .70 71 . 72 51 52 55 56 ' 53 54 57 58 .

* 1:1,5:-:1 S

1:1,5:-:1 S

1:1,5:-:1 S

1:1,5:-:1,1 S

1:2:-:1,2 S

1:2,5: - :1,4 S

1:3:-:1,5 S

1:1,5:2:1 S

1:1,5:2:1,1 S

1:1,5:2:1,2 S

1:1,5:2:1,3 S

15,50 31,00 15.00 21,50 13,50 29,00

23,50 13,50

13,00 23,50 5,50 19,00

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20,50 17,50 27,00 15,50 23,50 12,00 19,00

260

RECUPERACIÓN DE MORTEROS ROMANOS DE CAL Y CHAMOTA EN APLICACIONES ACTUALES 7. ANEXOS


TABLA DE INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN ARENA PARA RESISTENCIAS A COMPRESIÓN A 28 DÍAS



i^MAHIA

61 62 63 64 65 66 59 60 67 & 69 70 71 72 51 52 55 56 53 54 57 58


DE COMPONENTES

1:1,5:-:1 S

1:1,5:-:1 S

1:1,5:-:1 S

1:1,5:-:1,1 S

1:2:-:1,2 S

1:2,5:-:1,4 S

1:3:-:1,5 S

1:1,5:2:1 S

1:1,5:2:1,1 S

1:1,5:2:1,2 S

1:1,5:2:1,3 S

RESISTENCIA A COMPRESIÓN (Kp/cm')

[ "WgWcaiVI 35,00 11,56 32,81 12,50 31,88 14,80 24,69 9,06 25,94 11,25 24,38 11,88 26,56 13,13

,,. .,',l1ll. . , i ,f l , l , 1,1,1} M. i 1

I > ' ^ 1 I

'r-i::!"" y¡ii sî 'i-'¡||!-!!':•,;!'••'• ,i;''"M.ii <

261


7. ANEXOS





ite, • • "

* | ^ | A S | A D ^ ; :.>^

61 62 63 64 65 66 59 60 67 68 69 70 71 72 51 52 55 56 53 54 57 58


DE COMPONENTES

' 1:1,5:-:1 S

1:1,5:-:1 S

1:1,5:-:1 S

1:1,5:-:1,1 S

1:2:-:1,2 S

1:2,5:-:1,4 S

1:3:-:1,5 S

1:1,5:2:1 S

1:1,5:2:1,1 S

1:1,5:2:1,2 S

1:1,5:2:1,3 S

RESISTENCIA A COMPRESIÓN (Kp/cm^)

tí^Si^íBBj^^^^S5-MÎ&ÉSMiMi^M 40,00 45,31 40,00 44,06 40,00 49,38 34,06 33,13 26,25 40,00 24,40 39,38 29 38 4100

1

' I ' - " ' ^ V -• ' i ,1 ' ' 1 - ' '

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1 1 1 i i i i i ' ' , ( 1 1 1

' . . ' . : £ . . . 'i . . . .

42,00 45,00 38,75 36,88 25,00 25,00 21,56 18,75

262


7. ANEXOS





M^'^^^Zî^^'y REFERENCIA RESISTENCIA A COMPRESIÓN p i i i í i l i f t S Á b A PROPORCIÓN (Kp/cm ) j B # ; - ' 5 ; L ' , . I . , - . DE COMPONENTES ^í^ l iS isÉt í l te l l í^SaSî^

61

62 63 64 65 66 59 60 67 68 69 70 71 72 57 58 53 54 55 56 51 52

1:1,5:-:1

S 1:1,5:-:1

S 1:1,5:-:1

S 1:1,5:-:1,1

S 1:2:-:1,2

S 1:2,5:-:1,4

S 1:3:-:1,5

S 1:1,5:2:1,3

S 1:1,5:2:1,2

S 1:1,5:2:1,1

S 1:1,5:2:1

S

47,50

48,13 44,38 44,40 43,75 52,50 36,98 37,50 30,62 52,50 28,12 48,75 31,00 56,87

:•!{:' ^'-liíij

lililí il i i •jlji

jiiil

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í; | : j i '

ÍMÍIÍIÍIIÍIJÍÍ

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1 ... - ' - . .! M. - > 1.

263


7. ANEXOS


TABLA COMPARATIVA DEL CONTENIDO EN ARENA PARA DUREZAS A 90 DÍAS ENTRE LAS AMASADAS REPRESENTATIVAS Y LAS DEL ANÁLISIS


ÍF¿:ftMAS*OAS

IKERRESBHTATIVAS MEDIO

60 58 64 62 6B 66 54 70

n 56 52 59 69 71 67 65 53 81 63 57 51 55

S

s s s s s s s s s s N N N N N N N N N N N

C O N AMASADAS EN O R D E N CRECIENTE PARA CADA C O N J U N T O

FíEFEREHCIA

PROPORCIÓN

OE COMPONENTES

1:1í : - :1 .1 1:1^:2:1,3 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1 ia:-:1,2 1:1,5: -:1 1:1,5:2:1¿ 1:2,5: - :1,4 1:3:-:1,5 1:1,5.2:1,1 1:1,5:2:1

1:1,5:-:1,1 \-2fi: - :1,4 1:3:-:1,5 1 ¿ : - : U 1:1,5:-:1 1:1,5:2:1,2 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1 1:1,53:1,3 1:1,5:2:1

1:1,52:1,1

-„ ~,..—..~„.~~,, .,. p.

72 74 76 77 78 78 78 79 82 82 84 89 89 89 91 93 93 93 93 94 94 95

RESTO DEflmSADÍSs; i

DEIJAMALÍSIS GENE| |AL¡ MEDIO

. í''::':(1-50): •:•:••:;;•:í

20 3

Z2 1

24 5

41 37 23 39 19 21

S N S N S N N N N N N N

REFERENCIA

PROPORCIÓN

DE COMPONENTES

1:0,5:3:1 1:1:3:1,1 1:1:3:1,2 1í),5:3:1

1:1,5:3:1.4 1:1,5:3:1,3 1:1,5:3:1,3 1 «,5:3:1

1:1,5:3:1,4 1:1:3:1,1 1:0,5:3:1 1:1:3:1,2

s ^ " " "" " IÍTv í •"

pURHîsllpl. a / c a l " 3

51 67 74 76 80 84 84 89 90 90 91 93

W

r

TABLA DE GRÁFICO G8

TABLA COMPARATIVA DEL CONTENIDO EN ARENA PARA RESISTENCIAS A FLEXIÓN A 90 OÍAS ENTRE LAS AMASADAS REPRESENTATIVAS Y LAS DEL ANÁLISIS

GENERAL CON rMYOR PROPORCIÓN EN PESO DE LA MISMA CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA CONJUNTO

feAKWSaDAS preS^SrAnVAs: MEDIO

' " 7.1' ' . . -, • • -.57

69 ' . 6S , . 67

63 , 53 • '

61

S8 72

a - . -I 84 - . ' •

54 60 70. , 56 ,

' - . 6 6 •.' ' ' U

N N N N N N H N N S S S S S S S S S S

RH-tRENCIA PFtOPORCION

DE COMPONENTES 1:3:-:1,5 1:1,5:2:1,3 1:2,5:-;1,4 1:1,5:-:1 1:2: - :1,2 1:1,5:-:1 1:1,5:2:1,2 1:1,5:.:1 1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1,3 1:3:.:1,5 1:1,52:1 1:1,5:-:1 1:1,5:2:1,2 1:1,5:-:1,1 1:2,5:-:1,4 1:1,5:2:1,1 1:1,5:. :1 1:1,5:. :1

RESISTENOA A FLEXIÓN (K|).'cm-)

a/cal = [D.2] 5,50 12.00 13,00 13,50 13,50 15,0D 15,50 15.50 17.50 19.00 19.00 20.50 21.50 23,50 23 ÍO 23,50 27,00 29,00 31,00

Jf REgS;D|AMASADflS:S« ¿ f re Í . | í Í& Í ieEHHÍA

. ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ A ^ B Í ^ ^ ^ P ^ ^ ^ ^

20 39 .

. 37 5 21 19 23 22 24

MEDIO

s N H N N N H S S


DE COMPONENTES 1:0,53:1 1:1:3:1,1 1:0,53:1

1:1,5:3:1,3 1:1:3:1,2 1:0,5:3:1

1:1,5:3:1,4 1:1:3:1,2

1:1,5:3:1,4

RESISTENOAAELEXIÓNI (Kp/cm-) .,,„,:',,i:| a/cal= 3

6.50 6,50 7,00 7,50 9,00 9,50 9,50 14,50 22,00

264


7. ANEXOS


TAGLA COMPARATIVA DEL CONTENIDO ÍH ARCHA PARA RESISTENCIAS A COMPRESIÓN A 90 DÍAS




i,Z

'AMASADAS

WÍESENTftI.IVAS: MEDIO

. j ? ! ; » « s ! ñ , 3 l ! ^ | 50 57 69

33 54

67 71 6D 59 56

• 55 ,•

70 61 63

,6S

68

72 51

- " , • SZ.. , 62 66

S N

N N S

N N S

N S N

S N

N!

•* s! s N!

Si-

s s s

refEREKCW

PROPORCIÓN

DE COMPONENTES

1:1*2:1,3 1:1*2:1,3 1:2*-:1,4

1:1^:2:1,2 1:1,5:2:1,2 1:2: - :1,2

1:3:.:1,5 1:15:-:1,1 1;1*.:1,1 1:1,5:2:1,1 1:15:2:1,1 1:2*-:1,4

1:1,5:-:1 1:1,5:-:1

1:1,5:-:1 1:2:-:1,2

1:3:-:1,5

1:1,5:2:1 1 : 1 * . :1 1:1^:2:1 1:1,5:-:1

1:1,5:. :1

RESISTENPA A COMPRESIÓN

(Hiw'cm')

a/cal • [0.2]

1B,75 21,56

24,40 25,00 25,00

26,25 29,30 33,13 34,06 36,B0 38,75

39,38 40,00 40,00 40,00 40,00

41,00

42,00 44,06 45,00 45,31 49,38

. l^SIÓDÍAMAîpASí

DE^ÂLBBÍCBEFWli,*

^nü•sssM^ 3

41 1 5

39 20 37 19

21 Z3 22 74

MEDIO

H

N N N

N S

N N

N N S S

RnfKRENCIA

PROPORCIÓN

DE C0MP0N6HTES

1:1:3:1,1

1:1,5:3:1,3 1fl,5J:1

1:1^:3:1,3

1:1:3:1,1 1:0,5:3:1 1:0,5:3:1 1:0,5:3:1

1:1:3:1¿ 1:1,5:3:1,4 1:1:3:1¿

1:1,5:3:1,4

RESISTENCIA A COMRESIONi

(Kp/cm-) ,j

a / c a l - 3

3,75

5J¡a 5,62 5,94 6,09

6,25

6,56 8,75 10,50 11,20 13,12

18,12


TABLA DE INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN AGUA PARA DUREZAS A 7 DÍAS

(CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE DE COMPONENTES -DE IZDA. A DCHA..


AMASADA

61 62 63 64 65 66 51 52 59 60 55 56 53 54 67 68 57 58 69 .70 71 72

W'CBI - 1 I W H t j j j j ^

DUREZA (SHORE "C")

tü'icaLsl.Z I wcal!^1,J

1:1,5:-:1 S

1:1,5:-:1 S

1:1,5:-:1

S

1:1,5:2:1

S

1:1,5:-:1,1 |

S I

1:1,5:2:1,1

S I

1:1,5:2:1,2

S I

1:2: - :1,2

S

1:1,5:2:1,3

s ! 1:2,5:-:1,4

S 1:3:.:1,5

S I

55 31 54 31 55 36 80 19

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21

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21

b2

28

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58 II

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265


7. ANEXOS


TABLA DE INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN AGUA PARA DUREZAS A U DÍAS

(CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE DE COMPONENTES -DE IZDA. A OCHA.-


AMASADA "!Smmmm»K. DUREZA (SHORE "C")

61 62 63 64 6S 66 SI S2 S9 60 55 56 53 54 67 68 57 58 69 70 71 72.

¡DESpfJffiONEMTEi

1:1,5:-:1

S 1:1,5:-:1

S 1:1,5:-:1

S 1:1,5:2:1

S 1:1,5:-:1,1

S 1:1,5:2:1,1

S 1:1,5:2:1,2

S 12 : - :1 ,2

S 1:1,5:2:1,3

S 1:2,5:-:1,4

S 13: - :1 ,5

S

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74 38 93 14

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61 62 63 64 65 66 51 52 59 60 55 56 53 S4 67 68 57 58 69 70 71 72


(CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE DE COMPONENTES -DE IZDA. A DCHA-


1:1,5:-:1

S 1:1,5:-:1

S 1:1,5:-:1

S 1:1,5:2:1

S 1:1,5:-:1,1

S 1:1,5:2:1,1

S 1:1,5:2:1,2

S 1:2:-:1,2

S 1:1,5:2:1,3

S 1:2,5:-:1,4

S 1:3: - :1,5

S

DUREZA (SHORE "C")

d-<r<Wí£-}0Siií!MSf;-:^§Si M. -1 Í

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266


7. ANEXOS


TADLA DE INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN AGUA PARA DUREZAS A 28 DÍAS



BEFEBBjaA AMASADA ,^,:||pÔB|p):;:S:;:

LDElllitóÍpÍTÍES! 61 62 63 64 65 66 SI S2 S9 60 55 Sfi 53 54 67 68 57 58 69 70 71 72

DUREZA (SHORE "C")

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i iREFERENOAí J

AMASADA '.ámmcmimú

61

62 63 64

.65 66

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59 60 55 56 53 54 67 68 57 58 69 70 71 72

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DUREZA (SHORE "C")

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1

"B') 87

267


7. ANEXOS





BEFEÍfNaA AMASADA PBÍpFÍaoW

OeepiailOiNENlES

DUREZA (SHORE "C")


TABLA DE INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN AGUA PARA RESISTENCIAS A FLEXIÓN A 28 DÍAS



teflRBNaA

AMASADA :||«ÍÍpiÓN RESISTENCIA A FLEXIÓN

(Kp/cm^)

61 62 63 64 6S 66 SI 52 59 60 55 56 53 54 67 68 57 58 69 70 71 72

1:1,5:-:1 S

1:1,5:-:1 S

1:1,5:-:1 S

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1:1,5:2:1,1 S

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1:2:-:1,2 S

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268


7. ANEXOS


TABLA DE INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN AGUA PARA RESISTENCIAS A FLEXIÓN A 90 DIftS



REFERENOA

A M A S A D A PROPORCIÓN

DEICOMBONENTES


(Kp/cm^)


TABLA DE INFLUENCIA DEL CONTENIDO EN AGUA PARA RESISTENCIAS A COMPRESIÓN A 28 DÍAS



FIEFERENafl RESISTENCIA A COMPRESIÓN AMASADA

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62 63 64 65 66 51 52 59 60 55 56 53 54

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S 1:1,5:2:1,1

S 1:1,5:2:1,2

S 1:2:-:1,2

S 1:1,5:2:1,3

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269


7. ANEXOS





REFERENaA

AMASADA RROPíitqiÓN

61 62 HJ 6t 65 66 "il V S9 bO Xt 56 53 54 67 68 57 58 69 70 71 72

:DÉÍeiSMÍQÑÉNtESíÍ 1:1,5:-:1

S 1:1,5:-:1

S 1:1,5:-:1

S 1:1,5:2:1

S 1:1,5:-:1,1

S 1:1,5:2:1,1

S 1:1,5:2:1,2

S 1:2:-:1,2

S 1:1,5:2:1,3

S 12,5:-:1,4

S 1:3:.:1,5

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(Kp/cm^)

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RESISTENCIA A COMPRESIÓN 1AMASADA

61 62 63 64

,65 66 51 52 59 60 55 56 53 54 67 68 57 58 69 70 71 72

i"l,5:-ri S

1:1,5:-:1 S

1:1,5:-:1 S

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1:1,5:-:1,1 S

1:1,5:2:1,1 S

1:1,5:2:1,2 S

1:2:-:1,2 S

1:1,5:2:1,3 S

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1:3:-:1,5 S

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1

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270


7. ANEXOS


TABLA COMPARATIVA DEL CONTENIDO EN AGUA PARA DUREZAS ASO DÍAS




V-..V

ÍIMASAOAS

îSrwinvfts; MEDIO

mîSzíMM: 60

58

64

82

54

66

68

70

56

72

52

59

69

71

67

53

61 63

65

51

5/ 55

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S

S

S

S

S

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N

N

N

N

N

N

N

N N

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REFERENCIA

PROPORCIÓN

DE COMPONENTES

115 1.1

1:1,52:1^ 1:1,5: :1

1:1í- :1

Ufi2U 1:1,5: :1

1-2: .1,2 1J,5. 1.1

1-1,52 1,1

13. : 1 í

1.1,5.2 1 1 1,5 1,1

1 2.5 .1.4 1.1 .1 5 1.2 1,7

1:1,5^- U

I . U . ' .1 1:1,5: :1

1.1,5 1

1.1,5.2.1

1:1,a¿ 1,3 1 1,5 2 1,1

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78

78 79

82

82

84

89

89

89

91

93

93

93

93

94

94 95

RESTOiDEAMftSADflS !i REFERENCIA l f , í , j¿ iñ í ,

PROPORCIÓN i 'Smmms

DE COMPONENTES

U 1-CÍSIÍSÜ(tN) w/cal - 0,90

80

TABLA DE GRÁFICO B2

TABLA COMPARATIVA DEL CONTENIDO EN AGUA PARA RESISTENCIAS A FLEXIÓN A 90 DÍAS ENTRE LAS AMASADAS REPRESENTATIVAS Y LAS DEL ANÁLISIS


WeresEHíWWs: MEDIO

'.; '^•/¿ÍJ " ^ ^

71 Í7

S9 6S

,67 63 S3 ei 5S 58 72 52 64 • S4 60 70

% 66 62

N N N N N N N N N S S S

s s s s s s s


RthLHENCTA

PROPORCIÓN

DE COMPONENTES

1.3:..1,5 1:1,52.U ia,5: :1,4 1:1.5: :1 1á: - : U 1:1,5: :1 1:1,5iZ:U 1:1,5:-:1 1:1,52:1,1 1:1Í3.1,3 1:3: :1.5 1-1,5J-1 1:1,5: - :1 1:1.4Í:U 1:1,5: :1,1 13.5: :1,1 1:1¿í:1,1 1:1,5: :1 1:15: :1


w 'ca l - [1 .1 .5 ]

13,00 13,50 13,50 15,00 15,50 15,50 17,50 19,00 19,00 20,50 21,50 23,50 23,50 23,50 27,00 29,00 31,00

llÍESt.0¥E"13ASA0ÍÍ! REFERENCIA

D a t í N A i a S p E M B M PROPORCIÓN

^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ m DE COMPONENTES 13 1 IJIiSKOjSJNI

RESISTENCIA A FLEXIÓrl

• ' - Wcal-0,90 ", 6,50

271


7. ANEXOS


TABLA COMPARATIVA DEL CONTENIDO EN AGUA PARA RESISTENCIAS A COMPRESIÓN A 90 DÍAS ENTRE LAS AMASADAS REPRESENTATIVAS Y LAS DEL ANÁLISIS



|;-j;waASftpAS.. ^

fraÁÍ&ENTATWA¿í MEDIO

I^Klfe)''ÍÉI 58 57

. 69 S3 54

, ' » ^ 1 ' «1 59 56 S5 76 61

a 65

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66

s N N N S N N S H S N S N N N S s N S

s s s

REIERENCIA

PROPORCIÓN

DE COMPONENTES

1 Ífi2 U 12.5 1.4 1 1 « U 1 1 Í2 1.2 1 i 1.Z 13 1A

11.5 1.1 115 11 11.5^11 11.SJÍ1.1 1J!S M 11.5 1 115 1 115 1 U ^2 11 1.5 115J1 11,5 1 1 1 W 1 , 11.5 1 11,5 1

RESISTENQA A COMPRESIÓN

(Kii'cm^)

w/cat-[11,5] ia,73 2156 74.40 25.110 2500 26.25 Z9.J0 33.13 3 4 ^ 36,88 38.K 39 J8 40 M 40,00 40,00 40J10 41jn 42,00 44.06 45.00 45.31 49,38

íffiSrODÉW4ASA0AS i REFERENCIA

p a ANÁLISIS CaeBALj PROPORCIÓN

£Í«> t Í í í l sB i | | Í Í ¡ J "E COMPONENTES P d 13 1 1Í1.5: -0,9 ( H )

RESISTENCIA A COMPRESIONj (Kiw'citfl j

w^cal-0,90 -" 4,31

= GRAFK

TABLA COMPARATIVA DEL MODULO GRANULOMETRICO PARA DUREZAS A 90 DÍAS ENTRE LAS

AMASADAS REPRESENTATIVAS Y LAS DEL ANÁLISIS GENERAL CON MAYOR GRANULOMETRÍA


60

% 64 62 54 66 68 70 56 72 52 59 69 71 67 53 61 63 65, 51 57 55

MEDIO

-s s s S-'

s . s s s, s s s H N N H (4 N

, N -N N H ' N

REFERENCIA

PROPORCIÓN

üt

COMPONENTES 1:1í:-:1,1 1:1,5:2:1,3 1:1,5:-:1 1:1,5: -:1 1:1,5:2:1,2 1:1í:-:1 1:2:-:1,2

1:2í:-:1,4 1:1,5:2:1,1 1:3:-:1,5 1:1.5:2:1

1:1í:-:1,1 1:2,5:-:1,4 1:3: - :1,5 1:2:-:1,2 1:1,5:2:1,2 1:1.5: -:1 1:1.5: -:1 1:1,5:-:1 1:1.5:2:1

1:1,5:2:1.3 1:1,5:2:1,1

I

UIUIOMITRIIU

)37

1 . u

77 78 78 /8

n> 82 H/ 81 U» 89 89 91 93 93 93 93 94 94 95

WMM ' " • ' ' . •

1 i i 4 r • ' 1

13 11

/ 45 5

41 43 47

9 37 39

MEDIO

N N

N N N N N N N N N

N H N

REFERENCIA

PROPORCIÓN

DE

COMPONENTES 1:1:3:1,1 1:1:-:1,1

1:1,5:. :1.2 111,5:3:1

1:04¡:-:0,9 1:1,5:2:1,3 1íl,5¿:1 1:1:2:1,1

1:1,5:3:1,3 1:1,5:3:1.3 1 í .5 i :1

1i1í:2:1,1 1:12:1,1 ia,5:3:1 1:1:3:1,1

M'jumnijijviiiiiiiiri> 1.94 67 70 76 76 80 82 83 84 B4 84 86 87 89 89 90

l'iJ

272


7. ANEXOS

GRÁFICO í

TABLA COMPARATIVA DEL MÓDULO GRANULOMÉTRICO PARA RESISTENCIAS A FLEXIÓN ASO DÍAS

ENTRE LAS AMASADAS REPRESENTATIVAS Y LAS DEL ANÁLISIS GENERAL CON MAYOR

GRANULOMETRÍA CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA CONJUNTO

WiMMm^ ^g.SJNJATiiw'AS;

71 57 69

sa 67 ' 63 • S3 61 SS ' SB

- 72

64 • ,54 ' 1

60 70 S6

'66 62

MEDIO

- - | IT

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HEFERF.HCIA PROPORCIÓN

DE COMPONENTES

1:3: - :U 1:1,53:1^ 1:2,5:-:1,4 1:1í:.:1 12:-:1,2 1:1^:-:1 1:1,5:2:1;? 1:1,5:-:1 1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1,3 1:3:-:1í 1:1,5:2:1 1:1í:.:1 1:1,52:1,2 1:1,5:-:1,1 1:2,5:-:1,4 1:1^2:1,1 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1


MODULO GRANULOMÉTRICO ' -0J2 -

5,50 12,00 13,00 13,50 13,50 15,00 15,50 15,50 17,50 19J)D 13,00 20,50 21,50 23,50 23,50 23,50 27,00 29,00 31,00

RESTO ÓÉ A M A S A D A S : OaJf tNí t lS lMpRAl .

:V:.i.; (I SB)':!;:;;-:'.

Vt 11 43 45 7 13 39 37 47

5 9

MEDIO

N N N N N N N N N N N


DE COMPONENTES

1:1:-:1,1 1:1,53:1,3 ia.5-.2:1 1:1:2:1,1 1í),52:1

1í),5:-i),9 1:1:3:1,1 1£,5J:1

1:1,52:1,1 1:1,5:3:1,3 1:1:2:1.1

RESISTENCIA A FLEMÓN

MODULOGHwíaoSnWCO 3,94 5,00 5,50 5,50 5,50 6,50 6,50 6,50 7,00 7,00 7,50 8,00

3RIP TABLA DE GRÁFICO 86

TABLA COMPARATIVA DEL MÓDULO GRANULOMÉTRICO PARA RESISTENCIAS A COMPRESIÓN ASO

D Í A S ENTRE LAS AMASADAS REPRESENTATIVAS Y LAS DEL ANÁLISIS GENERAL CON MAYOR

GRANULOMETRÍA CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA CONJUNTO

r^ztr^^ ' . - - ,AJ'.;HII , I I I^.- .J

ffXfiS; . j 58 57 69 53 54 67 71

' W ¡a 56 55 70 SI 63 . '65 6 8 . •

72 SI 64 52

" SI 66

REFERENCIA

MEDIO WOPORCIÓN DE

COMPONENTES S--H. '

^H" N

-'s-H. N S

. N S N

i Nl--"[' rHl, st si

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1:1ía:U 1:1,5:2:1,3 1:2,5:-:1,4 1:1,5:2:1,2 1:1,5:2:1,2

1:2:- :U 1:3:-:1,5

1:1,5:-:1,1 1:1,5:-:1,1 1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1,1 1:2,5:.:1,4 1:1,5:-:1 1:1,5: -:1 1:1,5:-:1 1:2:-:1,2 1:3:-:1,5 1:1,5:2:1 1:1,5:-:1 1:1,5:2:1 1:1,5:-:1 1:1.5:-.1

RESISTENCIA A COMPRESIÓN BÍ£STO;DeaÍSAS'AD**S|

(KP«m2) p p í i s I S ^

^^^^^^HÜS^Bii 18,75 21,58 24,40 25,00 25,00 26,25 29,38 33,13 34,06 36,88 38,75 39.38 40,00 40,00 40,00 40,00 41,00 42,00 44,06 45,00 45,31 49,38

- 3 -'17 13 . 15 11 41 43 , 45 7

, 9 47

, 1 . • • ' '

5 '- ' .. 39

37

MEDIO

N -. ' H '

N •M

N Ñ N H.-N. N N N N N H

REFERENCIA PROPORaÓN

DE COMPONENTES

1:1:3:1,1 1:1,5:-:1,2 1:0,5:-:0,9 1:1:-:1.1 1:U:2:1,3 1:1,5:3:1,3 1fl,52:1 1:1:2:1,1 1d),52:1 1:1:2:1,1

1:1.5:2:1,1 1íl,5:3:1

1:1,5:3:1,3 1:1:3:1,1 1:0,5:3:1

RESISTENCIA A COMPRESÍÓÑTS <Kp¡cni2) : y j

MODULO (jRAHULOMÉTDICO 3,94 3,75 4,06 4,31 4,37 4.53 5,00 5,00 5,00 5,30 5,30 5,30 5,62 5,94 6,09 6,56

273


7. ANEXOS

TABLA DE GRAFICO 87

TABLA COMPARATIVA DE LA TEMPERATURA DE COCCIÓN PARA DUREZAS A 90 DÍAS ENTRE LAS AMASADAS REPRESENTATIVAS Y LAS DEL ANÁLISIS GENERAL A MAYOR TEMPERATURA


fcMílASApAS

I ] ^J |EBENTATÍVAS

ftS«51:72) •

fio S8 64 62 54 Sfi 68 70 56 72 52 59 69 71 67 53 61 63

es 51 57 55

MFDIO

5 5 N S N S N S N S N N S S S N N N N S N S

RtlElitNCIA

PROPORCIÓN

DE

COMPONENVES

\:\fi: .:1,1 VAS-2A3 1:1,5: -:1 1:1,5:-:1 1:1.5¿:U 1:1,5:-:1 1¿:.:1,2

1^,5:-:1,4 1:1,53:1,1 1:3: - :1,5 1:1í¿:1

1:1í:-:1,1 13,5:-:1,4 1:3: - :1,5 i a : - : 1 3 1:1,5á:1¿ 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1 1:1,5: -:1 1:1,53:1

1:1,5:2:1,3 1:1,53:1,1

DURHA(S1«RE"C") . ; - ;y fc- - ' . ' ••„:.¥..'i.^''î -•

TCMPrnAIURA DC LOuUfilfl

lOOil 72 74 76 77 78 78 78 79 82 82 84 89 89 89 91 93 93 93 93 94 94 95

RESTO DEAMASROAS

otóNAtlSIS^GEMEBAL

* • (1.5Q)

45 11 13 41 4 ' j í

i l

MEDIO

N N N H N N N

HEKHHNCIA

PROPORCIÓN DE

COMPONEN ÍES

1:13:1,1 1:1,5:3:1,3 1«,53;1

1:1^:2:1,3 1:1,53:1,1 1íl.53:1 1:1:3:1,1

ILMPCRiMURADrrüOllN

1 IM 84 84 86 86 87 89 90

TABLA COMPARATIVA DE LA TEMPERATURA DE COCCIÓN PARA RESISTENCIAS A FLEXIÓN A 90 DÍAS ENTRE LAS AMASADAS REPRESENTATIVAS Y LAS DEL ANÁLISIS GENERAL A MAYOR

TEMPERATURA CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA CONJUNTO S T A M A S Á D A S "1 REFERENCIA RESISTENOA A fL6XIÓM ÁBÉSfSMAliSftSÍÍBASi REFERENCIA ' ' RESISTENCÜ liraS?RE^mATlyASi ^,5p,Q PROPORCIÓN (manía j M A N t ó i S K p í C ^ f ^ ^ p i Q PROPORCIÓN (Kl)*

fift*^^^.; - i COMPONENTES ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ H Í É . a Í Ü i l f c l Í COWONENTES 71 57 ;69 65 67 63 53 6t 55

sa 72 -52 64, 54'' 60 70 58 66 62

S ' H

.s -

.H -S N H N S

s 's , H H N-S S, M S S

1:3:-:1,5 1:1,53:U 13,5:. :1.4 1:1,5:. :1 13 : . :13 1:1í:-:1 1:1,53:13 1:1,5:-:1 1:1,53:1.1 1:1,5:2:1,3 1:3:-:15 1:1,5:2:1 1:1J:-:1 1:1,53:13 1:1,5:. :1,1 1:2,5:. :1,4 1:1,53:1,1 1:1,5:. :1 1:1,5:. :1

ri Mi>t IIAIIHIA ni I Oi I ION lono

w 1 nii 1 III • I 'iii 13,50 15,00 15,50 15,50 17,50 19,00 19,00 20,50 21.50 23,50 23,50 23,50 27,00 29,00 31,00

TEMPERATURA DE COCOON laM"'

274



TABLA COMPARATIVA DE LA TEMPERATURA DE COCCIÓN PARA RESISTENCIAS A COMPRESIÓN A 90

DÍAS ENTRE LAS AMASADAS REPRESENTATIVAS Y LAS DEL ANÁLISIS GENERAL A MAYOR

TEMPERATURA CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA CONJUNTO

¡ refERENCIA HESISTENCIAACW.IPRHSIÓH TreSToWÁSftSpSsl REFEftENCIA RÉSISTEWIA fl COMPRESIÓN

feBÍlaÍTAWAS ..cmr, PROPORCIÓN • B f i l S l i i í f c r" , " ' ' " ' " DF ^^S^ákkii¡.i.. COMPONENTES

ss 57 69 S3

' H 6 7 ' 71

- 60 5 9 ' SS . üSi 70 61 -63 6S ' 68 ' 72 SI 64

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1:1,52:1,3 12,5:.:1.4 1:1,5:2:1,2 1:1,5:2:1,2 12 : - :1¿ 1:3:.:1,5

1:1,5:. :1,1 1:1,5:-:1,1 1:1,5í:1,1 1:1,52:1,1 12,5:-:1,4 1:1í : - :1 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1 12:-:1,2 1:3:-:1,5 1:1,5:2:1 1:1í :- :1 1:1,5:2:1 1:1,5:-:1 1 :1í : . :1

(K|)cm2)

'TEMPERATURA DE COCOON 1000' 1B,7S 21,56 24,40 25,00 25 DO 2625 29,38 33,13 34,06 36,08 38,75 39,38 40,00 40,00 40J)0 40,00 41,00 42,00 44.06 4SJ)D 45,31 49,38

oa|ftiiSiJsisoEÑ«Ai:j , , . „ , „ PROPORCIÓN

ffliiáSíiiiililJ COMPONENTES 41 43 • 45 • 47 39 ' , 37 49

N N

-H N ' N N, H-

1:1.5:3:1,3 ia,52:1 1:1:2:1.1

1:1.5:2:1.1 1:1:3:1.1 ia .5J:1

1:1.52:1.3

(Kiitoiía)

11 MI*FI\ArilKAO. '31.1 5.00 5,00 5,00 5,30 6,09 6,56 6.56

••ce ION


TABLA DE INFLUENCIA DEL MEDIO DE CONSERVACIÓN PARA DUREZAS A 7 DÍAS (CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE DE COMPONENTES -DE IZDA. A DCHA.-

PARA CADA MEDIO)

AMASADA

61 63 65 59 51 55 53 57 69 67 71 62 64 66 60 52 56 54 58 70 68 72


DE COMPONENTES 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1

1:1,5:-:1,1 1:1,5:2:1

1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1,2 1:1,5:2:1,3 1:2,5:-:1,4 1:2:.:1,2 1:3:-:1,5 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1

1:1,5:-:1,1 1:1,5:2:1

1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1,2 1:1,5:2:1,3 1:2,5:-:1,4 1:2:-:1,2 1:3:-:1,5

DUREZA (SHORE "C")

*!PCif-TPAL-AIRE- . 55 51 55 41 00 72 bü 55 58 62 62

• . .

' * '

•

¿f "^nmf^ ''SIJMERGIDAS-EN-4PUA

^ •

31 34 36 2 ] 19 32 21 Ib 31 28 18

275


7. ANEXOS


TABLA DE INFLUENCIA DEL MEDIO DE CONSERVACIÓN PARA DUREZAS A 14 DÍAS


PARA CADA MEDIO)


DE COMPONENTES -:;; :6iV'|-. : '

''• 63- j . •':,;65 i . '•

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69. 67 71 62 64 . .

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1:1,5:-:1

1:1,5:-:1 1:1,5:^:1

1:1,5:-:1,1 1:1,5:2:1

1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1,2 1:1,5:2:1,3 1:2,5:-:1,4 1:2:-:1,2 1:3:-:1,5 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1

1:1,5:-:1,1 1:1,5:2:1

1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1,2 1:1,5:2:1,3 1:2,5:-:1,4 1:2:-:1,2 1:3:-:1,5

DUREZA (SHORE

ÜBKP^ ao 80 ni

^^9BH

7t 94 91 10 8/ 88 90

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"íl 11 4'i m 63 44 i8 11 50 41

IfÛUA •*

*

_ _

276


7. ANEXOS




PARA CADA MEDIO)

REFERENCIA DUREZA (SHORE "C") AMASADA PROPORCIÓN [ "• i

DE COMPONENTES f 61= , - , 6 3 ; f ••

¿5 .) ", 59' i -51 , ) 55 S 53 ,. 57 69 67

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1:1,5:-:1 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1,1 1:1,5:2:1 1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1,2 1:1,5:2:1,3 1:2,5:-:1,4 1:2:-:1,2 1:3:-:1,5 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1,1 1:1,5:2:1 1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1,2 1:1,5:2:1,3 1:2,5:-:1,4 1:2:-:1,2 1:3: - :1,5

TAIRE

92' 92 91 00 94 93 9t 91 09 90 OM

*'__ *'' I SUMÉBUnjSgFjÑ^GIJA

40 19 50 39 66 55 4/ 13 55 4/ bO

277


7. ANEXOS




PARA CADA MEDIO)

REFERENCIA DUREZA (SHORE "C") AMASADA PROPORCIÓN " ' [ J Í M « í l í l l Í

DE COMPONENTES *-^^ " ' ^ ^ 61 63 6S 59 SI 55 53 57 69 67 71 62 64 66 60 52 56 54 58 70 68 72

1:1,5

1:1,5 1:1,5 1:1,5:

-:1 .:1 .:1 :1,1

1:1,5:2:1 1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1,2 1:1,5:2:1,3 1:2,5:-:1,4 1:2: 1:3: 1:1,5: 1:1,5 1:1,5

:1,2 :1,5

1 1 1

1:1,5:-:1,1 1:1,5:2:1 1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1,2 1:1,5:2:1,3 1:2,5:-:1,4 1:2: - :1,2 1:3:-:1,5

278



TABLA DE INFLUENCIA DEL MEDIO DE CONSERVACIÓN PARA DUREZAS A 90 DÍAS (CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE DE COMPONENTES -DE IZDA. A DCHA-

PARA CADA MEDIO)

AMASADA

61 63 65 59 51 55 53 57 69 67 71 62 64 66 ffl) 52 56 54 58 70 68 72


DE COMPONENTES 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1

1:1,5:-:1,1 1:1,5:2:1

1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1,2 1:1,5:2:1,3 1:2,5:-:1,4 1:2:-:1,2 1:3:-:1,5 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1

1:1,5:-:1,1 1:1,5:2:1

1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1,2 1:1,5:2:1,3 1:2,5:-:1,4 1:2:-:1,2 1:3: - :1,5

DUREZA (SHORE "C") }'(«i-5^íiSííift'ft. [J%:§iÍ4$fi^m''v • '• Í :"S;:;^H

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76 78 72 84 87 78

n ' -

79 78 82

279


7. ANEXOS


TABLA DE INFLUENCIA DEL MEDIO DE CONSERVACIÓN PARA DUREZAS A 120 DÍAS (CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE DE COMPONENTES -DE IZDA. A DCHA.-

PARA CADA MEDIO)

1 1 AMASADA

1 61 63 6S 59 51 55 53 57 69 67 71 62 64 66 60 52 56 54 58 70 68 72


DE COMPONENTES 1:1,5:-:1 1:1,5:.:1 1:1,5:-:1

1:1,5:-:1,1 1:1,5:2:1

1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1,2 1:1,5:2:1,3 1:2,5: - :1,4 1:2:-:1,2 1:3:-:1,5 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1

1:1,5:-:1,1 1:1,5:2:1

1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1,2 1:1,5:2:1,3 1:2,5: - :1,4 1:2:-:1,2 1:3:-:1,5

DUREZA (SHORE "C") WKK^sSSâ^líSSSS^

fcJ¡ÍlÍÉIllÍI^M 93 94 94 91 94 93 99 91 69 91 89

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80 81 82 74 89 83 83 81 82 83 85

280


7. ANEXOS


TABLA DE INFLUENCIA DEL MEDIO DE CONSERVACIÓN PARA RESISTENCIAS A FLEXIÓN A 28 DÍAS (CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE DE COMPONENTES -DE IZDA. A DCHA.-

PARA CADA MEDIO)

AMASADA

- ,: í '61-"-:-!. ,:'• .63

- 65 -59 51 55 53 , 57 j 69 ' 67 71 62 64 66 60 52 56 ; •54- i • 58 70 68 72


DE COMPONENTES

1:1,5:-:1 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1

1:1,5:-:1,1 1:1,5:2:1

1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1,2 1:1,5:2:1,3 1:2,5:-:1,4 1:2:-:1,2 1:3:-:1,5 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1

1:1,5:-:1,1 1:1,5:2:1

1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1,2 1:1,5:2:1,3 1:2,5:-:1,4 1:2: - :1,2 1:3:-:1,5

RESISTENCIA A FLEXIÓN (KP/cm')

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20,50 18.50 1/^0 10,00

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8,00 7 50

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10.50 8,00 10.00 7,50

b.00 b.50 5.00 11,50 n.j»'j

281



TABLA DE INFLUENCIA DEL MEDIO DE CONSERVACIÓN PARA RESISTENCIAS A FLEXIÓN A 90 DÍAS (CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE DE COMPONENTES -DE IZDA. A DCHA.-

PARA CADA MEDIO)

AMASADA

61 63 65 59 51 55 53 57 69 67 71 62 64 66 60 52 56 54 58 70 68 72


DE COMPONENTES

1:1,5:-:1 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1

1:1,5:-:1,1 1:1,5:2:1

1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1,2 1:1,5:2:1,3 1:2,5:-:1,4 1:2:-:1,2 1:3:-:1,5 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1 1:1,5: - :1

1:1,5:-:1,1 1:1,5:2:1

1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1,2 1:1,5:2:1,3 1:2,5:-:1,4 1:2: - :1,2 1:3:-:1,5

RESISTENCIA A FLEXIÓN (KP/ctn )

• .\:\i0miúmm-- ''•¿•-^'••'MmmmM¿^M wm^^^^fmSSSm ms^mmsmm\if<

15,50 15.00 13,50

17,50 15,5tJ 17^0

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31,00 21,50 79.00 23.50 20,50 77.00

= 23,50

'

11.00 23.50

VI ,00

282


7. ANEXOS


TABLA DE INFLUENCIA DEL MEDIO DE CONSERVACIÓN PARA RESISTENCIAS A COMPRESIÓN A 28 DÍAS


PARA CADA MEDIO)

REFERENCIA

AMASADA PROPORCIÓN

COMPONENTES 61 :'.=-•*•' 63 ' 65 59 51 55

y-j' '.• • •

53 :Í 57 i , 69 í 67 :i ' • 71 1 ". 6 2 •• | . . .

64 66 60 52 56 54 T ; 58 ' } . 70 , j 68 v i ' 72 i- •

1:1,5:-:1 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1

1:1,5:-:1,1 1:1,5:2:1

1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1,2 1:1,5:2:1,3 1:2,5:-:1,4 1:2:-:1,2 1:3:.:1,5 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1

1:1,5:-:1,1 1:1,5:2:1

1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1,2 1:1,5:2:1,3 1:2,5:-:1,4 1:2:-:1,2 1:3:-:1,5

RESISTENCIA A COMPRESIÓN (KP/cm )

, jiM:<-:i.^t'¡--f¡,HjA-. 'i/:%^'-g§i0lí§$fi''¥fflM

:" ••' í.' ''' •*!"''3)S5 -''iV;.;i;¿i3 35,00 32JI1 31.00 21,69 32.34 25,00 10,41

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11,25 i3.n

'''•TTTi^

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283


7. ANEXOS




PARA CADA MEDIO)

AMASADA

61

63 6S 59 51 55 53 57 69 67 71 62 64 66 60 52 56 54 58 70 68 72


DE COMPONENTES

1:1,5:-:1

1:1,5:-:1 1:1,5:-:1

1:1,5:-:1,1 1:1,5:2:1

1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1,2 1:1,5:2:1,3 1:2,5:-:1,4 1:2:-:1,2 1:3:-:1,5 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1

1:1,5:-:1,1 1:1,5:2:1

1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1,2 1:1,5:2:1,3 1:2,5:-:1,4 1:2:-:1,2 1:3:-:1,5


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284


7. ANEXOS




PARA CADA MEDIO)

AMASADA

REFERENCIA

PROPORCIÓN

DE

COMPONENTES

RESISTENCIA A COMPRESIÓN (KP/cín')


TABLA DE INTERINFLUENCIA DE LOS CONTENIDO EN CHAMOTA Y ARENA PARA DUREZAS OBTENIDAS A 90 DÍAS CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA PROPORCIÓN

REFERENCIA AMASADA MEDIO PROPORCIÓN

DE COMPONENTES

DUREZA (SHORE "C") ¡m/EWBEifmEfm irm--i.^J3!lfl ch/nl r tM

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285


7. ANEXOS

TABLA DE GRÁFICO 10Z

TABLA DE INTERINFLUENCIA DE LOS CONTENIDO EN CHAMOTA Y ARENA PARA

RESISTENCIAS A FLEXIÓN OBTENIDAS A 90 DÍAS CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA PROPORCIÓN

Htl-tHtNCIA

AMASADA MEDIO PROPORCIÓN Dt COMI'ÜNI:HltsO"5

RESISTENCIA A fLEXIOH *iyEÉDEf

Wi'ft i r i l

1 > II


TABLA DE INTERINFLUENCIA DE LOS CONTENIDO EN CHAMOTA Y ARENA PARA

RESISTENCIAS A COMPRESIÓN OBTENIDAS A 90 DÍAS CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA PROPORCIÓN

RI.HRENCIA RESISTENCIA A COMPRESIÜN AMASADA MEDIO PROPORCIÓN (K|>'ciii-)

DE COMPONENTES S l l i f f i S l S I C E : : » : ' ' ''t"fmíMS!S':S:f 'lll •l

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286


7. ANEXOS


TABLA DE INTERINFLUENCIA DE LOS CONTENIDO EN ARENA Y AGUA PARA DUREZAS OBTENIDAS A 90 DÍAS CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA PROPORCIÓN

REFERENCIA MEDIO PROPORCIÓN

DE COtslPONENTES 1:1,5:-:1,1 1:1,5:-:1 1;1,5:.:1 1¿:-:1,2 1:1,5:-:1

1:2,5:-:1,4 1:3:.:1,5

1:1,5:-:1,1 1:2,5:-:1,4 1:3:.:1,5 1:2:-:1,2 1:1,5:.:1 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1 1:1.5:2:1,3 1:1,52:1,2 1:1,52:1,1 1:1,5:2:1

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TABLA DE GRÁFICO IOS

TABLA DE INTERINFLUENCIA DE LOS CONTENIDO EN ARENA Y AGUA PARA RESISTENCIAS A FLEXIÓN OBTENIDAS A 90 DÍAS CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA PROPORCIÓN

^ ^ p Ü P * ? ; » ! ^ - REFERENCIA RESISTENCIA A FLEXIÓN ^ ^ ^ g S i C l ^ ; - , : . MEDIO PROPORCIÓN (ñ\iicm') ^ ^ M ^ ^ I l l S í E S • . DE COMPONENTES ^ ^ ^ B S Í Í H i ^ ^ M

63 71 69 65 67 61 72 84 60 70 66 82 69 68 57 53 SS 58 52 54 56 51

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1:1,5:-:1,1 12,5: - :1,4 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1

1:1,5:-:1,1 12:.:1,2 1:1,5:2:1,3 1:1,5:2:1,2 1:1,5:2:1,1 1:1,52:1,3 1:1,52:1

1:1,52:1,2 1:1,5:2:1,1 1:1,52:1

2,50 5,50 13,00 13,50 13,50

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• 19,00 20,50 23,50 27,00

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u 1,0 1,2 1.1 1,0

287


7. ANEXOS

TABLA DE GRÁFICO 10G

TABLA DE INTERINFLUENCIA DE LOS CONTENIDO EN ARENA Y AGUA PARA RESISTENCIAS A COMPRESIÓN OBTENIDAS A 90 DÍAS CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA PROPORCIÓN

TABLA DE INTERINFLUENCIA DE LOS CONTENIDO EN CHAMOTA Y AGUA PARA DUREZAS OBTENIDAS A 90 DÍAS CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA PROPORCIÓN


DE COMPONENTES

DUREZA (SHOREX") Ü K i i E ^ i l

288


7. ANEXOS


TABLA DE INTERINFLUENCIA DE LOS CONTENIDO EN CHAMOTA Y AGUA PARA RESISTENCIAS

A FLEXIÓN OBTENIDAS A 90 DÍAS CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA PROPORCIÓN

RCFCRCNCIA AMASADA MEDIO PROPORCIÓN

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TABLA DE INTERINFLUENCIA DE LOS CONTENIDO EN CHAMOTA Y AGUA PARA RESISTENCIAS

A COMPRESIÓN OBTENIDAS A 90 DÍAS CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA PROPORCIÓN


DE COMPONENTES ! I : : í " í !y í íg:JS; '

I. 11j5J 1J -' I . W 1,T 11 ,SJ.V 1 M2 U 113 1,1 113 1.1 11,4J 1,1 11,SJ 1,1 l i s 1 l i s 1 l i s 1 1 1 3 J 1 11,S 1 1 1 3 ^ 1 11.S 1 113 1 17 U

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289


7. ANEXOS


TABLA DE INTERINFLUENCIA DEL MEDIO DE CONSERVACIÓN Y EL

CONTENIDO EN CHAMOTA PARA DUREZAS OBTENIDAS A 90 DÍAS

CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA PROPORCIÓN

AMASADA

W 69 71 67 65

. 53 61 63 57 51 55 6(1 58 64 62 68 66

7n 72 56 52

REFERENCIA

PROPORCIÓN DUREZA (SHORE "C")

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DE COMPONENTES L,¿Ü,¿!;¿¿L,:.:.:^L,. .... , ; l i : í 3 t i p i É l

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1.5 2.5 3,0 2.0 1.5 l.'i 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1,5 1.5 2.0 1.5 1.5 2.5 3.0 1.5 1.5

290


7. ANEXOS


TABLA DE INTERINFLUENCIA DEL MEDIO DE CONSERVACIÓN Y EL CONTENIDO EN CHAMOTA PARA RESISTENCIAS A FLEXIÓN OBTENIDAS A 90

DÍAS CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA PROPORCIÓN

AMASADA

71 57 69 65 67 63 53 61 55 51 59 58 72 52 64 54 60 70 56 66 62 68

REFERENCIA RESISTENCIA A FLEXIÓN ' l ' I l J l J l i a i i S l i i g i l PROPORCIÓN (KP/cnr)

DE COMPONENTES í¿uá^MKi:iSMMMm¿¿

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291


7. ANEXOS



CONTENIDO EN CHAMOTA PARA RESISTENCIAS A COMPRESIÓN OBTENIDAS

A90DÍAS CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA PROPORCIÓN

AMASADA

57 69 53 67 71 59 55 61 63 65 51 56 54 60 56 70 68 72 64 52 62 66


DE COMPONENTES

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292


7. ANEXOS



CONTENIDO EN ARENA PARA DUREZAS OBTENIDAS A 90 DÍAS


AMASADA

59 69 71 , 67 65 53 61 63 57 51 55 60 58 64 62 68 66 54 70 72 56 52


DE COMPONENTES

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DUREZA (SHORE "C")

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89 89 89 91 93 93 93 93 94 94 95

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293


7. ANEXOS



CONTENIDO EN ARENA PARA RESISTENCIAS A FLEXIÓN OBTENIDAS A 90

DÍAS CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA PROPORCIÓN

REFERENCIA RESISTENCIA A FLEXIÓN ' S ; i i i í f c ^ ^ S i i a AMASADA

71 57 69 65 67 63 53 61 55 51 59 58 72 52 64 54 60 70 56 66 62 68

PROPORCIÓN DE COMPONENTES

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(Kp/crtr

1:1,53:1.1 -1:1í:2:t(H)

1:1,5; 151,1. 1:2;5: :i:4 1:1,52:1,1 1:1,5:-:1-1:1,5: - :1

1;2:-:1.2(S1

5.50 12,00 13,00 13,50 13,50 15,00 15,50 15,50 17,50

19,00 19,00 20,50 21,50 73,50 23.50 23,50 27.00 29,00 31.00

j /cal

O 2 O O O O 2 O 2 2 O 2 O 2 O ? Ü O ¿ ü u o

294


7. ANEXOS

TABLA DE GRÁFICO l i s


CONTENIDO EN ARENA PARA RESISTENCIAS A COMPRESIÓN OBTENIDAS A 90

DÍAS CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA PROPORCIÓN REFERENCIA RESISTENCIA A COMPRESIÓN

AMASADA PROPORCIÓN (Kp/ciTO

••••^•s^SniEinmi^^HHRuiUAAQ^^ 57 69 •13 6/ 71 59 55 61 61 65

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1:1,5~2':1,1 - 1:1,5:-:1

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21,56 24,10 75.00 26,25 29,30

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34.06 38.75 40,00 40,00 10,00 42,ÜÜ

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295


7. ANEXOS



CONTENIDO EN AGUA PARA DUREZAS OBTENIDAS A 90 DÍAS



DE COMPONENTES 59 ffi2™r5:!S!l".f«'í'' 69 71 67 65

l!2,5:í:1.4 13:--1,5 12:-:1¿ 1:1.5:í:1

53 1:1,52:1.2 61 1:1,5: - :1 63 1:1,5:-:1 57 51

1:1,52:1.3 1:1,5:2:1

55 1:Í,5'2:Í,1 60 58 64 . 62 68 66 54 70 72 56 52

í:1.5:.:1,1 ^ffe-2(i;3

1:1,5:-:1> . 1:1;5:"-":1' . • 1:2: : U 1:1,5:-:1 1:1,5:2:1,2 1:2,5: :1,4 13:--1,5 1:1,52:1,1 1:1,5:2:1

DUREZA (SHORE "C")

89 89 89 91 93 93 93 93 94 94 95

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1,1 1.4 1.5 1.2 1.0 1.2 1.0 1.0 1.3 1.0 1.1 1.1 1.3 1,0 1,0 1.2 1.0 1.2 . 1.4 1,5 1,1 1,0 ,

296


7. ANEXOS


TABLA DE INTERINFLUENCIA DEL MEDIO DE CONSERVACIÓN Y EL CONTENIDO EN AGUA PARA RESISTENCIAS A FLEXIÓN OBTENIDAS A90 DÍAS CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA PROPORCIÓN

REFERENCIA RESISTENCIA A FLEXIÓN 5 | g g | g g i ' ' ' -AMASADA PROPORCIÓN V^P^'^'^l mMmmmmM

DE COMPONENTES i . : ; i l ® f i ; M S l E : M í M Í I Í M l 71 5/ 69 65 67 63 53 61 55 51 59 50 72 52 64 54 60 70 56 66 62 60

,;1:1í:-':1

.2 ,.1:i;5:-:l M:l,5:2:"l,1

'1:1.5:2:1 (N) 1:í;5; - :1,1 (N)

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' f:1,;5:2:1,2

J:2,5:-'i1,4 • 1:'l.5:2:1,1

1:1.5:.:1 1:1,5:-:1

1:2:-:1.2(S)

5,50 12,00 13,00 13,50 13,50 15,00 15,50 15.50 17.50

297


7. ANEXOS



CONTENIDO EN AGUA PARA RESISTENCIAS A COMPRESIÓN OBTENIDAS

A 90 DÍAS CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE PARA CADA PROPORCIÓN

REFERENCIA RESISTENCIA A COMPRESIÓN •'^MSm A M A S A D A PROPORCIÓN ('^P'cn''L imY,EU.,M

DE COMPONENTES ^.¿.MM&s. '^.IMSmimS^ 57 69 53 67 71 59 55 61 63 65 51 58 54 60 56 70 68 72 64 52 62 66

:• . - i

t..3 ia;sí'-:i,4

1:2:.:1,2

1:i;5Si:1.1

— :1 :1

1-1?: ¡I lVf,5a-1

1:í.í.2:l,3 18,75 25,00 33.13 36,88 39,38 40.00 11,00 14 06 1S,U0 45,31 49.18

I

w'cal

1.3 1.4 1,2 1,2 1.5 1,1 1,1 1,0 1,0 1,0 1,0 1.3 1.2 1,1 1,1 1,4 1,2 1,5 1.0 1,0 1.0 1,0

298


7. ANEXOS

TABLADE GRÁFICO 119

TABLA DE EVOLUCIÓN TEMPORAL DE LA DUREZA SEGÚN EL

CONTENIDO EN AGUA EN UN MEDIO NORMAL

AMASADA

REFERENCIA

NIVEL DE AGUA (w/cal)

AMASADA 51

lw/cal = 1,00

80 94 94 94 94 94

AMASADA 55

1:1.5:2:1,1

w/cal = 1,10

72 93 93 94 95 93

AMASADA 53

1:1,5:2:1,2

w/cal = 1,20

60 90 94 93 93 99

AMASADA 57

1:1,5:2:1,3

W/Ldl= 1,30

87

91

92

94

91


TABLA DE EVOLUCIÓN TEMPORAL DE LA RESISTENCIA A FLEXIÓN SEGÚN EL

CONTENIDO EN AGUA EN UN MEDIO NORMAL

AMASADA

REFERENCIA



RESISTENCIA A ^ j ^ ^ 3 ^ *

FLEXIÓN (Kp/cm') * '

AMASADA 51

w/Lal=1,0ü

20,50

AMASADA > AMASADA 55 53

11.5 2-1,1

w i d l - 1,10

1B,50

17,50

AMASADA 57

1.1.5 2-1.?

w/ral-- 1,20

17,50 15,50

1:1.52 1,1

W'Ldl 1,10

10.00

12,00


TABLA DE EVOLUCIÓN TEMPORAL DE LA RESISTENCIAA COMPRESIÓN SEGÚN EL CONTENIDO EN AGUA EN UN MEDIO NORMAL

AMASADA

REFERENCIA PROPORCIÓN DE COMPONENTES


AMASADA 51

I w/cal > 1,00

RESISTENCIAA COMPRESIÓN (Kp/cn» ') 91 ' *

32.34 42,00

AMASADA 55

1:1,5:2:1,1

w/cal = 1,10

25,00 38,75

AMASADA 53

1:1,5:2:1,2

w/cal ^1,20

18,44 25,00

AMASADA 57

1:1,52:1,3

w/cal = 1,30

15,00 21,56

299


7. ANEXOS



CONTENIDO EN AGUA EN UN MEDIO SUMERGIDO

AMASADA

REFERENCIA

AMASADA -52




TABLA DE EVOLUCIÓN TEMPORAL DE LA RESISTENCIA A FLEXIÓN SEGÚN EL CONTENIDO EN AGUA EN UN MEDIO SUMERGIDO

AMASADA

REFERENCIA



RESISTENCIA A FLEXIÓN (Kp/cm ) I ww»^31

AMASADA 52

lw/cal»1,00

20.50

AMASADA 56

1:1,5:2:1,1

w/cal 1.10

6,00 27,00

AMASADA 54

1:1,5:2:1,2

w/cal = 1,20

6,50 23,50

AMASADA 58

1:1,5:2:1.3

w/cal = 1,30

5,00 19,00


TABLA DE EVOLUCIÓN TEMPORAL DE LA RESISTENCIA A COMPRESIÓN SEGÚN EL CONTENIDO EN AGUA EN UN MEDIO SUMERGIDO

AMASADA

REFERENCIA



RESISTENCIA A _;._ WSMM DÍAS mMsMm&m

COMPRESIÓN (Kp/citr) í f i l ^ K

AMASADA 52

1:1,5:2:1

w/cal = 1,00

14,69 45,00

AMASADA 56

1:1,52:1,1

w/cal = 1,10

9,06 36,88

AMASADA 54

1:1,5:2:1,2

w/cal =1,20

6,56 25,0D

AMASADA 58

1:1,5:2:1,3

w/cal = 1,30

5,94 18,75

300


7. ANEXOS



CONTENIDO EN CHAMOTA EN UN MEDIO NORMAL

AMASADA

REFERENCIA


NIVEL DE CHAMOTA (ch/cal)

NIVELES DE AGUA PROPORCIONALES A LOS AUMENTOS DE CHAMOTA

AMASADA ' AMASADA

67 69

ch'cal = 2,0

w c a l = 1,20

62 90 90 91 91 91

1:7,5: :1,í

AMASADA

71

1:3:-:1,5

ch cal - 2,5 ch/cal = 3,0

wcal 1,40

58 06 89 89 89 89

w cal = 1,50

62

89

89

89

89


TABLA DE EVOLUCIÓN TEMPORAL DE LA RESISTENCIA A FLEXIÓN SEGÚN EL CONTENIDO EN CHAMOTA EN UN MEDIO NORMAL

AMASADA

REFERENCIA




RESISTENCIA

FLEXIÓN (Kp/cm ) íW^'.

AMASADA 67

ch/cal = 2,0

w/cal =' 1,20

8,00 13,50

AMASADA 69

1:2,5:-:1,4

ch/cal = 2,S

w/cal = 1,40

13,00

AMASADA 71

1:3:-:1,5

ch/cal = 3,0

w/cal = 1,50

7,50 5,50


TABLA DE EVOLUCIÓN TEMPORAL DE LA RESISTENCIA A COMPRESIÓN SEGÚN EL CONTENIDO EN CHAMOTA EN UN MEDIO NORMAL

AMASADA

REFERENCIA





. .119

AMASADA 67

ch/cal = 2,0

w/cal = 1,20

75,94 26,25 30,62

AMASADA 69

1:2,5:-:1,4

ch/cal = 2,5

w/cal = 1,40

24,38 24,40 28,12

AMASADA 71

1:3:-:1,5

ch/cal = 3,0

w/cal- 1,50

26,56 29,38 31,00

301


7. ANEXOS



CONTENIDO EN CHAMOTA EN UN MEDIO SUMERGIDO

AMASADA

REFERENCIA




AMASADA

68

ch'cal = 2,0

v / i c a l - 1.20

2B

41

47

51

78

83

AMASADA

70

1:2.'í- -1.4

AMASADA

72

ch/cal - 2,5

w c d í 1.40

31

50

55

'il

79

8?

1:3: : 1 . ^

ch cal - 3,0

W'Cdl- 1,50

30

60 61 02 85


TABLA DE EVOLUCIÓN TEMPORAL DE LA RESISTENCIA A FLEXIÓN SEGÚN EL

CONTENIDO EN CHAMOTA EN UN MEDIO SUMERGIDO

AMASADA

REFERENCIA




RESISTENCIA A

AMASADA 68

ch/cal = 2,0

w/cal<= 1,20

FLEXIÓN (Kp/ctir) 1 "'25

AMASADA 70

1:2,5:-:1,4

ch/cal = 2,5

w/cal = 1,40

11,50 23,50

AMASADA 72

1:3:-:1,5

ch/cal = 3,0

w/cal = 1,50

19,00


TABLA DE EVOLUCIÓN TEMPORAL DE LA RESISTENCIA A COMPRESIÓN SEGÚN EL CONTENIDO EN CHAMOTA EN UN MEDIO SUMERGIDO

AMASADA

REFERENCIA




RESISTENCIA

A COMPRESIÓN (Kp/ciir)

'91 -119

AMASADA 6B

1:2:-:1,2

ch/cal = 2,0

w/cal'=1,20

11,25 40,00 52,50

AMASADA 70

1:2,5:-:1,4

ch/cal = 2,5

w/cal =1,40

11,88 39,38 48,75

AMASADA 72

1:3:-:1,5

ch/cal = 3,0

w/cal = 1,50

13,13 41,00 56,87

302


7. ANEXOS


TABLA DE EVOLUCIÓN TEMPORAL DEL INTERVALO DE VALORES DE DUREZA PARA LAS AMASADAS REPRESENTATIVAS (51-72) CONSERVADAS EN MEDIO NORMAL

REfEfiENCIA PROPORCIÓN Dfi COMPONENTES TES

/• r .

• • : < ; '

m ( 1 1 , 5 i 1 )

BO

94

94

94 94

mm\ 94

'53

(1 \Í2 1,2)

SO

90

94

93

93 jn

S5 *

(1 \fi2 1,1)

72

93

93

94

93

93

', .»• ( 1 1 5 5 1 J )

59

87

91

92 94

59

(11,5 1,1)

44

74

00

80 89

«1

( 1 1 Í 1)

ss 00

9?

93

93

«3

( 1 1 Í 1)

54

00

<n 9?

' 3

m (114 1)

« 01

91

W

93

91

' SI

( i í i;?t

a 10

no

111

11

69*'

(1.2Í M )

58

08

09

89

89

71

(1-3 1|5)

G2

89

89

89

TABLADE GRÁFICO 132

TABLA DE EVOLUCIÓN TEMPORAL DEL INTERVALO DE VALORES DE RESISTENCIA A FLEXIÓN PAFtA LAS AMASADAS REPRESENTATIVAS (51 -72) CONSERVADAS EN MEDIO NORMAL

AfMSADA REFERENCIA

PROPORCIÓN DE COMPONENIES i

n . S 1 -'

(1 1.5J 1)

- >S3 " '

( l l í - 2 1 , 2 )

17,50

nía

S S * i

( 1 1 í J 1,1)

i 8 j a

17,50

i St

(1 1 W 1,3)

l o j n

n j n

' < S9

(1 15 1,1)

9 ^

" S I

(1 1.5 1)

950

1550

' S3<

( 1 1 í 1)

12JW

1SJU

• '6S í

(1 l í 1)

I J J O "

13,50

< S7 i

(1-2 1 i )

000

1J,SU

1 69

(1-2,5 1,4)

i 3 j n

71

(13 15]

550


TABLA DE EVOLUCIÓN TEMPORAL DEL INTERVALO DE VALORES DE RESISTENCIA A COMPRESIÓN PAF5A LAS AMASADAS REPRESENTATIVAS (51-72) CONSERVADAS EN MEDIO NORMAL

i AMASADA ' " "

REFERENCIfl , PROPORCIÓN 06 COMPONENTES RESISTENCIA A , '•~''« COMPRESIÓN DÍAS 9 i t t

(Kp;cm2) :

ENTES

IHÍÍ'

[ '51 '

(1 1,5.2.1)

32,34

42^00

' 53

( 1 . 1 J 2 U )

18,44

25,00

5 í

(1 1 Í .2 1.1)

"aoo T0 75

' 57 '

(11J .213)

15,00

7158

59

(1 1 í 1,1)

24 /»

34,0ri

%.9e

81

(1 1,5 1)

35AI

48JM

*7SD

83

( 1 1 Í 1)

32,81

48,00

44J8

85

(1 1.5 1)

43,/S

67

(1.2 1.2)

3BSI

69

(1.2,5 1,4)

24 ]S

24,10

211.12

71 •

(13 1.5)

21,30

31,00

TABLA DE EVOLUCIÓN TEMPORAL DEL INTERVALO DE VALORES DE DUREZA PARA LAS AMASADAS REPRESENTATIVAS (51-72) CONSERVADAS EN MEDIO SUMERGIDO

A M A S A D A

REFERENCIA


^ •:>'}:;: ,.-p • , • .'!'V

CTT

/ - : : ; o » 3 s ls i i tS

", 'S2s

( 1 1 5 Í D

41

63

66

G8

84 1 89

54s

( 1 1 4 J 1 í )

21

30

47

48

78 03

56 t ' í*

(1:1^.2 1,1)

32

44

55

56

82

58 i

( 11 Í . 2 1,3)

1S

31

43

45

74 83 01

<t €0

(11.5- 1,1)

23

38

39

44

77 74

62

(1 1,5 1)

31

44

48

51

77 80

. 64

(11.5. 1)

34

44

49

SI

78 81

fifi

(11,5 :1)

3«

45

50

52

78 82

fi8t .

(1.2 1,2)

211

41

47

91

78 83

i" T í o

(1.2,5 :1,4)

34

* 72

(13 1,5)

38

50

55

57

79 82

60

61

02 85

TABLA DE EVOLUCIÓN TEMPOFiAL DEL INTERVALO DE VALORES DE RESISTENCIA A FLEXIÓN PAFIA LAS

AMASADAS REPRESENTATIVAS (51-72) CONSERVADAS EN MEDIO SUMERGIDO

AMASADA

„ PROPORaÓN DE COMPONENTES ÍTES

• 52

(1:1,52:1)

•' íájsii'

54 ,

(1:1,5.2:1,2)

«,50

' »,50r

56

(1:1,5:2:1,1)

esa

5B

(1:1,5J:1,3)

5,00

ISflO

,60 i

(1:1.5: :1,1)

- 7 j »

,.23,50- '

: 62

(1.1,5:-.1)

.«WO

31 i » » -

E4

(1-1.5-:1)

- 21 ÍB"

'66

( 1 : 1 í - l )

10,W 29,08

69 '

(1:2 .1,21

M 9

. . 78 •

(1:2,5- 1,4)

. 1140 .

2340

" 7 2 ,

(1:3. :1,5)

ñsa


TABLA DE EVOLUCIÓN TEMPOFIAL DEL INTERVALO DE VALORES DE RESISTENCIA A COMPRESIÓN PARA LAS

AMASADAS REPRESENTATIVAS (51-72) CONSERVADAS EN MEDIO SUMERGIDO

AMASADA

RESISTENCIAA COMPRESIÓN DÍAS

(Kp/cm2)

ENTES

11!)

' . 52

(1:142:1)

. 1449 n i i u

54

(1:142:12)

' 646 rm

5£

(1:142:1,1)

9,86

3640

58 '

(1:142:14)

S4I4 10,75

.60 .

(1:1,5:-:1,1)

. 9,06.

33.13

37,50

82

(1:14:-:1)

1146

4541

48,13

.. 64

(1:1,5:-:1)

1240

44,06

44,40

66

(1:14: - :1)

1448

4948

9240

68

|12:.:1,2)

1125

4040

S240

70

(124: :1.4)

•1148

39,M

40.75,

72 .

(13: - :1,5)

13,13

.' 4140

5647

303


7. ANEXOS

TABLA DE GRÁFICOS 137 Y 138

TABLA DE CONTRASTACIÓN DE DUREZAS PARA LA AMASADA DE REFERENCIA (SIN CHAMOTA)

MIASADA

DE REFERENCIA

(SIN CHAMOTA)

DUREZA (SHORE "C") AMASADAS (CAL. CHAMOTA Y AGUA, SIN ARENA) AMASADAS (CON CHAMOTA Y EL RESTO CTE.)

^WfSi

1.J1 22 72 83 m <«7 TU

Mífi 1 18 42 66 69 79 81

1:0,5 .1

6 6 6 10 12

1 1 í . .1 SS 80 92 93 33 93

11,5 1 31 44 48 51 77 80

1-0,5 31

2 11 2S

1d.SJ 1 21 57 60 78

1:0,5 3 1 63 »4 09 92 91 92

1fl,S 3 1

13 20 2/ 51 53

TABLA DE GRÁFICOS 139 Y 140 TABLA DE CONTRASTACIÓN DE RESISTENCIAS A FLEXIÓN

PARA LA AMASADA DE REFERENCIA (SIN CHAMOTA)

RESISTENCIA A FLEXIÓN (Kp/cm=)

DÍAS AMASADAS (CAL. CHAMOTA Y AGUA. SIN ARENA) AMASADAS CON CHAMOTA;| AMASADA Y EL RESTO CTE. j

DE REFERENCIA •/:<:_.:,!;.: U - ÍV , - Í , ,S . ^ I r í A - h í ; , , ' ' M'¿.<V.íyC "'" ; ; ^ ^ > ^ ^ •j:^V^íSí^É

(SINCHAMOTA) : • , ; , , j - ^ ; J :.ny£i,:^ . > :J iSíS\ i , ; Í Í . : : •;.;!J:.^í!Ji;::;:.:.;. v : S @ Í Í i H

lffi99F '' ' 1 IW ?í! 1J1,9 1

5IIU

1dJí:<1

2,00

11,5 1 ' 1 1,5- 1

1, 0 , in,™ 1*1 tiU ' n.OU

l - O í l l

7,10 15Ü

ifl,*» ^ 1

i''iO b'iO

TABLA OE GRÁFICOS 141 Y 142 TABLA DE CONTRASTACIÓN DE RESISTENCIAS A COMPRESIÓN

PARA LA AMASADA DE REFERENCIA (SIN CHAMOTA)

RESISTENCIA A COMPRESIÓN (Kp/cm")

AMASADA

(SIN CHAMOTA)

9K 111 m 3

1 31

'i9\

1i0.5;.:1 4,80 8,06

AMASADAS CON CHAMOTA PERO SIN ARENA

1:ü.5;-:1 0,63 1,80

1:1,5:-:1 35,00 40,00 47,S0

1:1,5:-;1 11,56 45,31 48,13

AMASADAS CON CHAMOTA Y EL RESTO^CTE.

'tfff. ;ADA <^'ZO'(S)

1:0,5:3:1 - 6 ^ 7 -

8,75

1:0,5:3:1 1,77 6,25

304


7. ANEXOS


TABLA DE RELACIÓN ENTRE LA DUREZA Y LA RESISTENCIA A FLEXIÓN CONSIDERADAS A LOS 28 DÍAS COH AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE PARA LAS DUREZAS

lite*-.,. l i l iSft^ i l 1 ' ^JÚnSBB^KBtaBÛ^^Kñ

60

58

54

62

68

64

66 56

70

72 52

59

69 71

67

57

63

65

61

53

51

55

1

REFERENCIA

PROPORCIÓN

DE COMPONENTES

1:1,5:.:1,1

1:1,5:2:1,3

1:1,5:2:1,2

1:1,5:-:1

1:2:-:1,2

1:1,5:-:1

1:1,5:-:1 1:1,5:2:1,1

1:2,5:-:1,4

1:3:-:1,5 1:1,5:2:1

1:1,5:-:1,1

1:2,5:-:1,4

1:3:-:1,5

Í:2:-:1,2

1:1,5:2:1,3

1:1,5:-:1

1:1,5:-:1

1:1,5:-:1

1:1,5:2:1,2

1:1,5:2:1

1:1,5:2:1,1

RELACIO

"""^•"^DJUigA,;"'" '

Bii ^^P^^*'>iP 1 44

45

48

51

51

51

52

56

57

61

68

88

09

89

91

9?

92

92

93

93

94

94 1

N DUREZA-RF ^SÍ^Hií l felLEiH

7.50

5,00

b.50

10.50

8,25

8,fl0

10.00

6.00

11,50

9,50

7.50

8,00

io.nn

12 00 13.00

1,50

1/.50

70.50

18.50

TABLA DE GRÁFICO 145 Y 146

TABLA DE RELACIÓN ENTRE LA DUREZA Y LA RESISTENCIA A FLEXIÓN

CONSIDERADAS A LOS 90 DÍAS CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE PARA LAS DUREZAS

H|| i í ; , , i í i j , , j j : : ; , ; . . ; , . .

^S l lf :: » /• *KB!^ » ' = ' H P ^

60

S8 64 62 68 66 54 70 72 56 52 59 69 71 67 65 53 61 63 57 51 55

REFERENCIA

PROPORCIÓN RELACIÓN DUREZA-RF

t,:^ ^ ,.;::4gCS|g||| • ; | | | | | | | l | | | Í ^ g | | l ^ l DE COMPONENTES i i í : f t ; ( S i i i i i l S : ; i i i l l Í Í i B i i ^ ^ ^ ^ ^ B

1:1,5:.:1,1 1:1,5:2:1,3 1:1,5:.:1 1:1,5:.:1 1:2:-:1,2 1:1,5:-:1

1:1,5:2:1,2 1:2,5:.:1,4 1:3:-:1,5

1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1

1:1,5:-:1,1 1:2,5:-:1,4 1:3:-:1,5 1:2:-:1,2 1:1,5:-:1

1:1,5:2:1,2 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1

1:1,5:2:1,3 1:1,5:2:1

1:1,5:2:1,1

72 74 76 77 70 78 78 79 82 82 84 89 89 89 91 93 93 93 93 94 94 95

. • , . „ „ • - - , , > ^ . , ^ ^ ^ „ 23,58 19,00 21,50 31.00

29,00 23,50 23,50 19.00 27,00 20,50

13,00 5,50 13,50 13,50 15,50 15.50 15,00 12,00

17.50

305


7. ANEXOS

TABLA DE GRÁFICO 147 Y 148

TABLA DE RELACIÓN ENTRE LA DUREZA Y LA RESISTENCIA A COMPRESIÓN CONSIDERADAS A LOS 28 DÍAS CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE PARA LAS DUREZAS

Ir p;i:| ||SADA;;

en 58 54 62, 68, , 64 66 < É % 70 72 52, »

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65 61

sa 51 55


DE COMPONENTES

1:1,5:-:1,1 1:1,5:2:1,3 1:1,5:2:1,2 1:1,5:-:1 1:2:-:1,2 1:1,5:-:1 1:1,5:.:1

1:1,5:2:1,1 1:2,5:.:1,4 1:3:.:1,5 1:1,5¿:1 1:1,5:-:1,1 1¿,5:-:1,4 1:3:-:1,5 1:2:-:1,2

1:1,5:2:1,3 1:1,5:-:1 1:1,5>.:1 1:1,5:-:1

1:1,5:2:1,2 1:1,55:1

1:1,5:2:1,1

RELACIÓN DUREZA-RC

íi£f:ÍÍÍÍÍiÍiÍs;CffiiiiÍilllÍ t i t'l 48 51 51 51

•u 56 57 h1 6R SB 09 89 91 17 9? 92 S3 9J «U «14

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60 58

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.. "'52 ' 1 •59 ' 1 69 ,

•',,.71 j 67 ^ 65 53 61 63 57 51 55

REFERENCIA RELACIÓN DUREZA-RC

• M E S B Í K ^ Í ^ W ^ ^ J M ™ ? ^ DE COMPONENTES | ^ Í f l ^ S l ^ l l É Í M Í l l M I l Í ^ S M Í ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ M

1:1,5:-:1,1 1 7? ' JJ.13 1:1,5:2:1,3 H , 18.75 1:1,5:-:1 \ /6 ! 44.0r. 1:1,5:-:1 , ir \ 4'i.31 1:2:.:1,2 1:1,5:-:1

1:1,5:2:1,2 1:2,5:-:1,4 1:3:-:1,5

1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1

1:1,5:-:1,1 1:2,5:-:1,4 1:3:.:1,5 1:2:-:1,2 1:1,5:-:1

1:1,5:2:1,2 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1

1:1,5:2:1,3 1:1,5:2:1

1:1,5:2:1,1

/B 10.00 78 ¡ 49.38 78 ' 25 00 Í'J W. Hl 82 1 ii.on 82 1 36 8» U4 , 45,00 81 ' ILIIG B!l 21,lÜ 89 1 21.1H 11 2li./"i 93 411.011 93 1 25.00 93 48.00 •i j 40.00 •14 ' 21.ib 9 i 1 1 .00 95 ' .«1 fí

306


7. ANEXOS



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||ÍÍ*4ASADA: •

6D

b? 'i8 b1 l>b

7n ' i4

bU •)6

n V b!l / I \J 4» a / S5 61 h'j

'i1 bJ 53

REFERENCIA

PROPORCIÓN

DE COMPONENTES

1:1,5:-:1,1

1:1,5:-:1 1:1,5:2:1,3 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1

1:2,5:-:1,4 1:1,5:2:1,2

1:2:-:1,2 1:1,53:1,1

1:3:.:1,5 1:1,5:2:1

1:2,5:.:1,4 1:3:-:1,5 1:2:.:1,2

1:1,5:-:1,1 1:1,5:2:1,3 1:1,5:2:1,1 1:1,5:-:1 1:1,5:.:1 1:1,5:2:1 1:1,5:.:1

1:1,53:1,2

DUREZA r : (SHORE-'G^b

tK

DO B1 B1 82 «2 BJ 83 r j 85 89 H<) 89 91 91 91 93 93 <M 'U 94 99

RELACIÓN DUREZA-RC "" •••;•• ••': TÊSÍSlENCSlCOp>RÉS^^^

w 1/,'JB

41113

14,40

4B,7'i

5? 10

5b.8/

20 12 31,110 3B.b2 )h.9U

17.50 IJ/'i

11 fli

TABLA DE GRÁFICOS 153 Y154

TABLA DE RELACIÓN ENTRE LA DUREZA Y LA RESISTENCIA A COMPffESIÓN CONSIDERADAS A LOS 28 OÍAS CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE PARA LAS RESISTENCIAS A COMPRESIÓN

i!ík"*ii REFERENCIA

a O Q l PROPORCIÓN

^ ^ DE COMPONENTES M 54 56, 60 68 62 , 70 64 .72 52 -66 57

. S3 . 69 , 59 55 67

, 71 . 65 , •' SÍ

63 61

1:1,5:2:1,3 1:1,52:1,2 1:1,52:1,1 1:1,5:-:1,1 1.2:-:1,2 1:1,5:.:1

1:2,5:.:1,4 1:1,5:-:1 1:3;.:1,5 1:1,5:2:1 1:1,5:-:1

1:1,5:2:1,3 1:1,52:1,2 1:2,5:-:1,4 1:1,5:.:1,1 1:1,5:2:1,1 1:2:-:1,2 1:3:.:1,5 1:1,5:.:1 1:1,52:1 1:1,5:-:1 1:1,5:.:1

RELACIÓN RF-RC

5,00 8,50 6,00 7,50 8,25 10,50 11,50 8,00

10,00 10,00 17,50

9,50 18,50 8,00 7,50 13,00 20,50 12,00

'<^¿rÊS0g\í¡^m»&umcs^m

> 5,94. ,, ^6^6' . 94J6 9,06 ,

.1t25 ,11,56 .

11,88 12,50 13,13 14,69 14,80 15,00 18,44 24,38 24,69 25J)() 25,94 26,56 31,88 32,34 32,81

9,50 1 35,00

s

307


7. ANEXOS

TABLA PE GRÁFICOS 1i55 Y156

TABLA DE RELACIÓN ENTRE LA DUREZA Y LA RESISTENCIA A COMPRESIÓN CONSIDERADAS A LOS 90 DÍAS CON AMASADAS EN ORDEN CRECIENTE PARA LAS RESISTENCIAS A COMPRESIÓN

REFERENCIA RELACIÓN RF-RC SíiMkí ::«'-•

^B0iMfi^B-^^MiSiiMí

; -58: . ' - .•' ' , ' '.••Sí": í

, 6 9 ; 53 54. 67 ' 7 1 " ; 60 59 . . 56

',55' • .70 ; 61 63

, 6 5 68 72

"51 -64 52 62 . 66


DE COMPONENTES

1:1,5:2:1,3 . 1:1,5:2:1,3 1:2,5:.:1,4 1:1,5:2:1,2 1:1,5:2:1,2 1:2:-:1,2 1:3:-:1,5

1:1,5:.:1,1 1:1,5:-:1,1 1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1,1 1:2,5:-:1,4 1:1,5:-:1 1;1,5:-:1 1:1,5:-:1 1á:-:1,2 1:3:-:1,5 1:1,5:2:1 1:1,5:-:1 1:1,5:2:1 1:1,5:.:1 1:1,5:.:1

308


7. ANEXOS


TABLA DE PESOS EN CONDICIONES NATURALES

EN AMASADAS CONSERVADAS AL AIRE

(CON AMASADAS ORDENADAS A 28 DÍAS)

REFERENCIA PESO (g)

AMASADA

31 13 33

' 15 1 35

17 59

^ 61 1 65 [

63 69 71 29 27 43 25 45 7 9 11 5f 47 23 41 53 5

21 37 39 19 55 1

PROPORCIÓN DE

COMPONENTES

1:0,5:-:1 1:0,5: - :0,9 1:1:-:1,1 1:1:-:1.1

1:1.5: :1.2 1:1.5:-:1^ 1:1.5: :1,1 1:1.5: -:1 1:1.5: :1 1:1,5:-:1

1:2.5: :1.4 1:3:-:1,5 1:1,5:2:1,4 1:1:2:1,2 1:0,5:2:1 1:0,5:2:1 1:1:7:1,1 1:0,5:2:1 1:1:2:1,1

1:1,5:2:1.3 1:1.5:2:1,3 1:1.5:2:1,1 1:1,5:3:1,4 1:1,5:3:1.3 1:1.5á:l,2 1:1.5:3:1,3 1:1:3:1.2 1:0,5:3:1 1:1:3:1.1 1:0,5:3:1

1:1,5:2:1.1 1:0.5:3:1

,r.inmu»

28 DÍAS

249,6 265.9 2B6.2 286.8 303.9 313.1 345.2 350.2 355,2 355.4 358,0 361,5 375.3 386.6 386,9 390,1 390.7 390,8 396,3 397,4 400.6 411,2 413.2 416,1 417.2 417.5 420.2 421.5 423.8 42B.0 432.1 448.8

" :'" 'ff'ÍÍÍ 90 DÍAS

263,6 276.5 298.1 298.1 313,2 323,6 349.7 354.6 358.9 359.2 365.U 366,5 382,6 395,1 396.1 399,3 399.9 397,2 401.9 402.5 404,9 419.4 420.2 424,4 421,5 421,4 427.? 429.8 432,1 435,3 435.5 148.9

309


7. ANEXOS


TABLA DE PESOS EN CONDICIONES NATURALES EN

AMASADAS CONSERVADAS SUMERGIDAS EN AGUA


AMASADA

37 34 36 60 64 66 62 28 30 58 26 24 54 56 52 20 22 70


DE COMPONENTES

1:0,5:-:1 1:1:-:1,1

1:1,5:-:1,2 1:1,5:-:1,1 1:1,5: -:1 1:1,5:-:1 1:1,5:-:1 1:1:2:1,2

1:1,5:2:1,4 1:1,5:2:1,3 1:0,5:2:1

1:1,5:3:1,4 1:1,5:2:1,2 1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1 1:0,5:3:1 1:1:3:1,2

1:2,5:-:1,4

PESO (g)

i \l:Í'i' ¡AÍ] ?11Í (Í&J|tÍ§íí Wi||5tfíf:Í^^B

28DÍAS 401,1 418,7 428.4 432,3 440,8 446,2 448.6 475,7 477,7 488,4 490,8 493,6 494,9 497,1 500,8 508,2 508,6 556,5

90 DÍAS

405,9 416,3 429,4 435,0 444,8 450,4 452,1 474,1 478,5 489,7 493,6 495,1 497,6 499,8 500,2 507,2 508,6 459,4

310


7. ANEXOS


TABLA DE PESOS EN FUNCIÓN DE LA PERDIDA DE HUMEDAD

EN ESTUFA EN AMASADAS CONSERVADAS AL AIRE


AMA<Ânú n l v i n ^ M L / H

3 1

31 13 71 15 35 33 17 25 59 27 43 69 41 47 29 67 63 53 23 9 11 61 45 7 57 55 37 39 5 21 51


DE COMPONENTES

1:1:3:1,1 1á),5:3:1 1:0,5:-:1

1:0,5: - :0,9 1:3:-:1,5 1:1: -Jl. l

1:1,5:-:1,2 1:1:-:1,1

1:1,5:-:1,2 1:0,5:2:1

1:1,5: -:1,1 1:1:2:1,2 1áJ,5¿:1

1:2,5:.:1,4 1:1,5:3:1,3 1:1,5:2:1,1 1:1,5:2:1,4 1:2:-:1,2 1:1,5:-:1 1:1,5:2:1,2 1:1,5:3:1,4 1:1á:1,1

1:1,5:2:1,3 1:1,5:-:1 1:1:2:1,1 1:0,5:2:1

1:1,5:2:1,3 1:1,5:2:1,1 1:0,5:3:1 1:1:3:1,1

1:1,5:3:1,3 1:1:3:1,2 1:1,5:2:1

NORMAL (28 OÍAS)

100,2 112,6 121,9 125,7 135,7 141,9 145,9 153,6 164,4 166,2 172,0 172,3 172,4 176,3 181,6 181,9 182,5 183,3 190,1 190,5 191,6 192,5 194,0 194,1 195,7 196,6 198,0 199,4 203,7 205,8 209,4 220,5 224,8

PESO (tj)

iití s'iSfiíJlMj^M DESECADO (90 DÍAS)

99,5 112,1 122,9 127,5 132,0 143,1 144,4 152,7 164,9 166,9 163,9 172,0 174,0 172,6 182,5 183,1 181,8 179,3 180,7 185,7 190,8 192,5 193,0 184,4 197,5 196,6 193,3 194,2 205,2 207,2 208,1 220,5 219,1

Zg¡tóMs£±Éaa!ñ:2^:¿^-:.^.. . 'U;i-::¡iÉ^¿M¿^St

DESECADO (180 DÍAS)

99,1 111,6 122,4 128,0

142,9 144,0 152,1 164,4 166,7

171,6

182,5

181,4

190,5 192,2 193,0

196,9

205,3 207,3 207,7 220,1

311


7. ANEXOS


TABLA DE PESOS EN FUNCIÓN DE LA PERDIDA DE HUMEDAD

EN ESTUFA EN AMASADAS CONSERVADAS SUMERGIDAS EN AGUA


AMASADA

72 2 34 32 30 4 66 36 68 62 60 64 22 58 28 70 52 24 56 20 54 26

REFERENCIA

PROPORCIÓN DE

COMPONENTES

1:3:-:1,5 1:0,5:3:1 1:1:-:1,1 1:0,5:-:!

1:1,5:2:1,4 1:1:3:1,1 1:1,5:-:1

1:1,5:.:1,2 1:2:-:1,2 1:1,5:-:1

1:1,5:-:1,1 1:1,5:-:1 1:1:3:1,2

1:1,5:2:1,3 1:1:2:1,2

1:2,5:-:1,4 1:1,5:2:1

1:1,5:3:1,4 1:1,5:2:1,1 1:0,5:3:1

1:1,5:2:1,2 1:0,5:2:1

.- .-. - .-|^ -^

NORMAL

(28 DÍAS)

166,7 166,8 180,6 189,5 200,8 204,9 209,4 210,1 210,3 213,2 214,7 223.3 228,5 228,8 229,1 231,1 241,0 241,5 247.4 249,1 267,6 268,8

PESO (g)

B^^raitisñ DESECADO

(90 DÍAS)

120,0 139,4 118,5 111,4 168,4 169,7 147,0 145,0 149,0 149.5 146,7 156,9 186,1 176,1 178,6 165,4 195,6 195,2 197,0 202,8 210,2 184,8

JÉÍiÍ¡áflilsiíSiÉliS^M DESECADO

(180 DÍAS)

138,5 117,5 110,3 167,7 165,8

144,0

185,3

177,6

195,6 194,6

201,9

183.7 1

312

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DEPARTAMENTO DE CONSTRUCCIÓN Y TECNOLOGÍA