DISEO DE CIRCUITO DE MOLIENDAHaga clic para modificar el estilo de subttulo del patrn Juan Zegarra Wuest CIP 9338

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11

MOLIENDA PRIMARIA Se propone el Diagrama de Proceso de la Fig. 1 para tratamiento

del mineral problema considerando dos etapas tal como fue solicitado por el cliente pero con configuracin abierta. Debido a que el alimento a molienda primaria ser fino: 100% - 3/8

pulg y debido a que el suministro de barras para molienda se considera difcil por la ubicacin de la mina en la ceja de montaa pero no imposible, por esta razn se mantiene la opcin de utilizar molienda en dos etapas con molinos de bolas en lugar de la opcin de molienda en molino de barras-molino de bolas. Los Parmetros de Molienda son los siguientes: i) ii)

Wi = 14.8 kW-hr/TCS F80= 6000 um, P80= 141 um22

iii) Alimento Fresco= 219.3 TCPH 5/4/12

PROCEDIMIENTO Y CALCULOS Para estandarizacin el propietario desea que ambos molinos sean

idnticos en sus caractersticas fsicas y elctricas. Se utiliza ecuacin de Bond:

K= Wi((10/P^0.5)-(10/F^0.5));

en la que

K Potencia requerida para molienda, kW Wi Indica de trabajo= 14.8 kw-hr/TCS P= Tamao de partcula en um del producto por la que pasa el 80 % F= Tamao de partcula en um del alimento por la que pasa el 80 %5/4/12 33

CALCULOSK= 14.8*((10/141^0.5)(10/6000^0.5)= 10.553/2 o

Continuacin=14.8*(0.0713 =10.553 05)

La energa total por TCS de mineral puede ser determinada.

Si la molienda ser obtenida en dos molinos iguales, luego:

5.276 kw-hr/TCS por molino

En base a lo anterior, la descarga del molino primario (P80) ser

5.276 kwhr/TCS=

parte del alimento al molino secundario (F80), lo cual se procede a calcular a continuacin asumiendo que el Wi es el mismo en ambas etapas:

14.8*((10/X^0.5)-(10/6000^0.5))

Donde X= P o F80 intermedia 5/4/12

44

CALCULOS Resolviendo para determinar X:

Continuacin

5.276 kw14.8*10*((1/X^0.5)-(1/6000^0.5 hr/TCS= 5.276 /148 =((1/(X^0.5))-0.01291) 0.03565+0.01291(1/(X^0.5))=0.04856 = 0.04856*(X^0.5)=20.594 X=424.1 um Indudablemente que esta condicin cumple con la igualdad de 5.276 (10)*(14.8)*((1/(141^0.5))- (1/ energa consumida (424^0.5))=0.03565 en ambas etapas tal como lo muestra la ultima5/4/12

igualdad. El anlisis granulomtrico de la descarga del molino 55 primario de P80= 424. 1 um se presenta en la Fig. 1

ANALISIS GRANULOMETRICO DE DESCARGA MOLINO PRIMARIOFig. 1: DIAGRAMA GS DE DESCARGA PROYECTADA DE MOLINO PRIMARIO EN 1RA APROXIMACION105100 90 80

424

80

PESO PASSING : %

70 60 50 40Variable % PESO PA SS C3 MO L 1 EVAL

43

30

100 TAMANO PARTICULA MICRONES

1000

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66

CALCULOS

Continuacin

Si el circuito propuesto es utilizado, el alimento al segundo molino

no tendra un F80=424 um. Este material tendra 43 % - 150 mallas y ser cicloneado (junto con la descarga del molino secundario) a 150 mallas para cumplir con la condicin de obtener u n producto final con 0 % + 65 mallas, sin embargo el producto seria alimento mas grueso al molino secundario, pero menor tonelaje.

Si este material es cicloneado de tal manera que 25 % de los finostericamente producido en el material de rebose (-150 mallas) se desplaza al material grueso del hidrociclon o underflow, luego. 43-25 = 18 % Del producto total del material producido en el circuito primario ser

removido antes de reportarse al alimento del molino secundario.

5/4/12

77

ANALISIS GRA NULOMETRICO DESCARGA MOLINO PRIMARIOTAMAO + 424 um - 424 + 65 # - 65 + 100 # - 100 + 150 # -150 + 200 # -200 # TOTAL % PESO 20 22 8 7 7 36 100.0 ACUM PAS 100 80 58 50 43 36 TONS (X219.3) 43.9 48.2 17.5 15.4 15.4 78.9 219.3

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88

CALCULO DE FRACCIONES REMOV IDAS DEL ALIMENTO A MOLIENDA SECUNDARIA Removiendo el porcentaje sobre 25 del material 150 mallas(asumiendo que un porcentaje igual de finos es removido de ambas fracciones), los consiguientes tamaos se tendrn: - 150 + 200 # = 7 %

- 200 # = 36 % 43 % o 94.3 tons hidrociclones, luego 94.3 -54.8 = 39.5 tons sern removidas. directamente proporcional:

(219.3)*(0.25)=54.8 tons que representa el 25 % del alimento total a De cada fraccin se removern las siguientes cantidades de manera

5/4/12

(39.5/94.3)*15. 4 (39.5/94.3)*78. 9

6.5 tons 33.0

+ 200 # - 200 #99

ANALISIS GRANULOMETRICO DE ALIMENTO A MOLINO SECUNDARIOTAMAO + 424 um - 424 + 65 # - 65 + 100 # - 100 + 150 # -150 + 200 # -200 # TOTAL % PESO 24.4 26.8 9.7 8.6 5.0 25.5 100.0 ACUM PAS 100 75.6 48.8 39.1 30.5 25.5 TONS 43.9 48.2 17.5 15.4 15.4-6.5=8.9 78.9-33.0=45,9 179.8

5/4/12

1010

ANALISIS GRANULOMETRICO DE ALIMENTO A MOLINO SECUNDARIOFig. 2 ANALISIS GRANULOMETRICO PROYEC ALIMENTO MOLIENDA SECUNDARIA4 0 42 48100 90 80 70 60

80

Y -Dat a

50 40Variable A CUM PA S A LIM MOL SEC * C 8 MOL 1 EVA L * MIC RONES

30

0 10

0 20

0 30

0 40

0 0 0 0 0 0 50 60 70 80 90100

TAMANO PARTICULA MICRONES

5/4/12

1111

CALCULO DE POTENCIAS EN MOLINOS Usando el valor de F80 para alimento a molino secundario aplicado

en la ecuacin de Bond resulta: W=Wi((10/(P^0.5)-(10/(F^0.5))=14.8*10=((1/(141^0.5)- 1/(480^0.5)) W=(148)*(0.03857)=5.708 El caballaje total requerido (terico) es para el molino primario: 5.276*1.341*219.3= 1552 HP Para el molino secundario resulta: 5.708*1.341*179.8= 1376 HP Estos valores deben ser corregidos por los factores de alimento

grueso y el de dimetro del molino:

5/4/12

CF= ((Rr)+((Wi-7)*(F-Fo)/Fo))/Rr

1212

CALCULO DE POTENCIA EN MOLINOSEn la que: Rr= Radio de Reduccin =F/P= 6000/424=14.15 F= Tamao partcula en alimento que pasa el 80 % del peso P= Tamao partcula del producto que pasa el 80 % del peso Work ndex=14.8 kw-hr/TCS Fo=Tamao optimo del alimento a molino de bolas

= 4000*((13/14.8)^0.5)=3749 um

CF=((14.2)+((14.8-7)*(6000-3749)/3749))/14.2=1.33 Para la molienda secundaria no se requiere factor de correccin por

sobre tamao debido a que el mineral es mas fino.

5/4/12 1313 Adicionalmente los kW determinados por la ecuacin de Bond

CALCULO DE POTENCIA EN MOLINOS Para molinos de mas de 12.5 pies F de dimetro, este factor resulta 0.914. Por lo tanto las potencias en las dos etapas resultan: Etapa Primaria: 1552*1.33*0.914= 1887 HP Etapa Secundaria: 1376*0.914=1258 HP Estos resultados son muy diferentes indicando que la reduccin de

tamaos no esta aun equilibrada entre las dos etapas por lo tanto ser necesario determinar un tamao intermedio entre P80 y F80, se evala P80 F80 de 600 um en la descarga del molino primario:

W=

5/4/12

Wi*(10)*((1/(600^0.5))-(1/ (6000^0.5))

=4.131 Kwhr/TCS

1414

CALCULO DE POTENCIA EN MOLINOSFig. 3: ANALISIS GRANULOM ETRICO DE DESCARGA DE MOLINO PRIMARIO600100 90

PESO ACUMULADO PASS: %

80 70 60 50 40V ariable A C U M P A S A LIM M O L S E C * C 8 M O L 1 E V A L * M IC RO N E S A C U M P A S A LIM M O L S E C _1 * C 10

80

30

0 10

0 20

0 30

0 40

0 0 0 0 0 0 50 60 70 80 90100

TAMANO DE PARTICULA EN MICRONES

5/4/12

1515

CALCULO DE POTENCIA EN MOLINOS Removiendo el porcentaje sobre 25 % del material

mallas :

150

- 150 + 200 # = 5 %

- 200 # = 32 % 37 % o 81.1 tons hidrociclones, luego 81.1 -54.8 = 26.3 tons sern removidas. directamente proporcional: (26.3/81.1)*11.

(219.3)*(0.25)=54.8 tons que representa el 25 % del alimento total a De cada fraccin se removern las siguientes cantidades de manera

3.6 tons 22.7 26.3

+ 200 # - 200 # TOTAL1616

5/4/12

0 (26.3/81.1)*70. 1

ANALISIS GRANULOMETRICO DE ALIMENTO A MOLINO SECUNDARIOTAMAO + 600 um - 600 + 65 # - 65 + 100 # - 100 + 150 # -150 + 200 # -200 # TOTAL % PESO 22.7 34.1 8.0 6.8 3.8 24.6 100.0 ACUM PAS 100 77.3 43.2 35.2 28.4 24.6 TONS 43.9 65.7 15.4 13.2 11.0-3.6=7.4 70.1-22.7=47.4 193.0

5/4/12

1717

ANALISIS GRANULOMETRICO DE ALIMENTO A MOLINO SECUNDARIOFig 4: ANALISIS GRANULOMETRICO DE ALIMENTO CLASIFICADO A MOLINO SECUNDARIO REVISADO660100 90 80

80

PESO ACUM. PASS %

70 60 50 40V ariable A C U M P A S A LIM M O L S E C * C 8 M O L 1 EV A L * M IC RO N E S A C U M P A S A LIM M O L S E C _1 * C 10 A C U M P A S A LIM M O L S E C _1_1 * C 15

30

0 10

0 20

0 30

0 40

0 0 0 0 0 0 50 60 70 80 90100

TAMANO DE PARTICULA MICRONES

5/4/12

1818

CALCULO DE POTENCIA EN MOLINOS El valor de F80 obtenido para el alimento a molienda secundaria

despus de clasificacin es de 660 um, aplicando este valor en la ecuacin de Bond: W=Wi((10/(P^0.5)-(10/(F^0.5))=14.8*10*((1/(141^0.5)- 1/(660^0.5)) W=(148)*(0.04529)=6.703 Estos valores deben ser corregidos por los factores de alimento

grueso y el de dimetro del molino:

CF= ((Rr)+((Wi-7)*(F-Fo)/Fo))/Rr CF=((6000/600)+((14.8-7)*(6000-3749)/3749))/(6000/600) CF(10+(7.8)*(0.600))/10=1.468 Para la molienda secundaria no se requiere factor de correccin por

sobre 5/4/12 tamao debido a que el mineral es mas fino.

1919

CALCULO DE POTENCIA EN MOLINOS El CF3 Factor de Correccin por dimetro del molino para molinos

de mas de 12.5 pies F resulta de 0.914 para ambas etapas. Luego los HP para cada etapa resultan: Molienda Primaria: (4.131)(219.3)(1.468)(1.341)(0.914) = 1630 HP Molienda Secundaria: (6.703)(193)(1.341)(0.914)=1585 HP Es posible considerar que estos resultados son cercanos y debido a

la disponibilidad de motores para operacin a ser utilizados.

Para precisar las dimensiones de los molinos se utiliza la mayor5/4/12 2020

potencia determinada en HP (1,630) aplicando el procedimiento de Rexnord

Se utiliza la formula:

DETERMINACION DE DIMENSIONES Y CONDICIONES OPERATIVAS DE LOS MOLINOS Longitud=HP/(A*B*C)

En la que A es factor determinado por el dimetro del molino F

cuyos valores se presentan en la Tabla No.1, mientras que el factor B para molinos de bolas y de barras se presentan en las Fig. 2 y 2b. Mientras que el Factor C determinado en base a velocidad se presenta en la Tabla No.3. requerida para operacin de molinos de bolas y de barras que se indican a continuacin: kWb=3.1*D^0.3*(3.2-3Vp)*Cs*(1-0.1/(2^(9-10Cs)+Ss

Tambin existen formulas para determinacin de la energa

Molino de Bolas:5/4/12 2121

DETERMINACION DE DIMENSIONES Y CONDICIONES OPERATIVAS DE MOLINOS DE BOLAS En la que: kWb=Kilowatts por TC de bolas (2,000 lbs.) D=Dimetro interior entre forros del molino en pies Vp=Fraccin del volumen del molino cargado con bolas. Cs=Fraccin de velocidad critica Ss=Factor de tamao de bolas Para molinos mas grandes de 10 pies de dimetro interior entre

blindajes, el tamao mximo de bolas afecta la potencia requerida por el molino. Este es el denominado factor del tamao de bolas que es definido por la siguiente funcin: Ss=*((B-3*D/20)/2)2222

5/4/12

En la que:

DETERMINACION DE DIMENSIONES Y CONDICIONES OPERATIVAS DE MOLINOS

B=Tamao de bolas en pulgadas D=Dimetro interior del molino en pies Para determinar la potencia requerida por molienda en hmedo, con

bajo nivel de carga de bolas se deber multiplicar el valor de kWb por 1.16 y para molienda en seco con descarga con grate o parrillas se deber multiplicar por 1.08. como en hmedo se presenta en la Tablas 2 A.

El factor B para molienda en molinos de diafragma tanto en seco

Para molienda en molino de barras la formula se presenta a5/4/12

continuacin:

2323

En la que:

DETERMINACION DE DIMENSIONES Y CONDICIONES OPERATIVAS DE MOLINOS DE BARRAS

kWr=Kilowatts por TC de barras (2,000 lbs.) D=Dimetro interior entre forros del molino en pies Vp=Fraccin del volumen del molino cargado con barras. Cs=Fraccin de velocidad critica Ss=Factor de tamao de barras Los molinos de barras de rebose pueden estar equipados con

trommels para remover piezas rotas de barras y piezas de acero de la descarga del molino. El extremo de descarga de un molino de barras de rebose puede tambin estar encerrado en un encerramiento el cual ayuda a contener el ruido y salpicaduras .2424

5/4/12

TABLA No.1 FACTOR A DIAMETRO DE MOLINODIAM INT 8 8-6 9 9`-6 10 10-6 11 11-6 12 FACTOR A 32 37.3 43.1 49.6 56.1 63.5 71.1 79.3 88.4 97.5 DIAM INT 14 14-6 15 15-6 16 16-6 17 17-6 18 18-6 FACTOR A 130.0 141.5 154.5 167.2 181.5 196.0 211.2 226.7 243.6

5/4/12 12-6

2525 260.5

FACTOR AFig. 5: RELACION DEL FACTOR A CON DIAMETRO INTERIOR DE MOLINOS350 300 250 FACTOR A 200 150 100 50 0 8 10 12 14 16 18 DIAMETRO INTERNO DEL MOLINO: pies 20

5/4/12

2626

LOG FACTOR A VS LOG DE DIAM INTERNOFig.5 A: RELACION DE LOG T (DIAMETRO INTERIOR DE MOLINO EN PIES) CON

L OG T (FACTOR A)2.50

LOG T FACTOR A

2.25

2.00

1.75

1.50 0.9 1.0 1.1 1.2 LOG T (DIA METRO INTERNO MOLINO: pies) 1.3

5/4/12

2727

FACTOR A EN CORRELACION LINEAL

La funcin de correlacin linearizada del FACTOR A es la

siguiente:FACTOR A= 0.177573*(DIAMETRO MOL pies^2.5)

5/4/12

2828

TABLA 2 FACTOR B POR CARGA DE BOLAS% CARGA 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 SECO DIAFRAG 5.53 5.71 5.90 6.05 6.16 6.27 6.34 6.41 6.46 6.49 6.50 HUM DIAFRAG 4.97 5.14 5.32 5.45 5.55 5.65 5.70 5.77 5.82 5.84 5.85 HUM OFLOW 4.42 4.57 4.72 4.84 4.93 5.02 5.08 5.13 5.17 5.19 5.20

5/4/12

2929

FACTOR B PARA MOLINOS DE BOLAS Y BARRAS POR REBOSEFig 6: RELACION DE FACTOR B PARA MOLINOS DE BOLAS o DE BARRAS CON CARGA VOLUMETRICA DE BOLAS O BARRAS SEGUN CORRESPONDAFACTOR B MOLINO BOLAS o BARRAS 5.5

5.0

4.5

4.0

Variable O FLOW HUM * CA RGA OVER FLOW HUM * C A RGA _1

3.5 20 25 30 35 40 45 % CARGA VOLUMETRICA DE BOLAS O BARRAS 50

5/4/12

3030

FACTOR B PARA MOLINOS DE BOLAS LINEARIZADO; OVERFLOWFig. 6A: RELACION DE CARGA VOLUMETRICA DE BOLAS CON EL PRODUCTO CARGA VOLUMETRICA BOLAS (%) POR FACTOR B(CARGA VOLUM BOLAS: %)*(FACTOR B)

250

200

150

100

50 20 25 30 35 40 CARGA VOLUMETRICA DE BOLAS: % 45 50

5/4/12

3131

CORRELACION LINEAL DE FACTOR B

La funcin del FACTOR B linearizada es la siguiente: FACTOR B=6.53-(62.94/(Carga Volumtrica de Bolas %))

5/4/12

3232

TABLA 2B FACTOR B POR CARGA DE BARRAS% CARGA 20 22 24 26 2830 32 34

SECO PERIF HUME PERIF HUM OFLOW 4.73 5.04 5.27 5.58 5.82 6.08 6.28 6.48 6.67 4.25 4.54 4.75 5.02 5.24 5.47 5.65 5.83 6.00 3.78 4.03 4.22 4.47 4.66 4.86 5.02 5.19 5.33 3333

5/4/12

36 38

TABLA 3 FACTOR C: POR VELOCIDAD DE OPERACIN% VELOC CRI 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 FACT C 0.1340 0.1370 0.1400 0.1430 0.1460 0.1490 0.1521 0.1552 0.1583 0.1625 0.1657 % VELOC CRI 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 FACT C .1798 0.1838 0.1878 0.1918 0.1958 0.1999 0.2040 .2081 0.2124 0.2166 0.2208

5/4/12 70

34

FACTOR C EN FUNCION DE VELOOCIDAD CRITICAFig. 7: RELACION DE FACTOR C CON LA VELOCIDAD EXPRESADA EN PORCENTAJE DE LA VELOCIDAD CRITICA0.24 0.22 0.20 FACTOR C 0.18 0.16 0.14 0.12 60 65 70 75 80 VELOCIDAD CRITICA : % 85 90

5/4/12

3535

LOG E (FACTOR C) EN FUNCION LINEAL DE VELOCIDAD CRITICAFig. 7A: RELACION DEL FACTOR C CON EL LOG E DE VELOCIDAD CRITICA EXPRESADA EN %-1.4 -1.5 LOG E (FACTOR C) -1.6 -1.7 -1.8 -1.9 -2.0 60 65 70 75 80 VELOCIDAD CRITICA % 85 90

5/4/12

3636

La funcin del FACTOR C linear izada es la siguiente:

FACTOR C=(0.0387742*(2.71828^(0.0207*% velocidad)))

5/4/12

3737

CALCULO DE LONGITUD DEL MOLINO Y CONDICIONES OPERATIVAS Longitud=HP/(A*B*C) Donde : A=Factor del dimetro B=Factor de carga de bolas Factor de velocidad del molino Longitud=1630/(118.5*5.02*0.1583) Usar molino de 14 de dimetro del tipo de rebose hmedo con 40

% de carga de bolas y 68 % de velocidad critica.

La longitud del molino deber ser de 17.38 pies, digamos 17.5 pies Consideraciones

de Potencia. Las perdidas que sern experimentadas en la transmisin del molino se estiman a 5/4/12 3838 continuacin:

CALCULO POTENCIA DE MOTOR REQUERIDO 3 % perdidas en el motor 1% perdidas en el embrague 3% perdida en la transmisin y pin. En adicin un factor de 15 % representando las diferencias entre las

condiciones de los blindajes nuevos y usados, por lo que la energa requerida en el eje del motor ser de: 1630*1.03*1.01*1.03*1.15=2008 HP

Por lo tanto un motor de 2,000 HP con 1.0 factor de servicio ser

suficiente

5/4/12

3939

CALCULO POTENCIA DE MOTOR EN CASO DE PARALIZACION DE CICLON PRIMARIO Si durante la operacin, el circuito es cambiado resultando que todo

el rebose del hidrociclon del circuito primario fuese alimentado al molino secundario sin clasificacin previa, la potencia requerida en el 2do molino ser: W=Wi((10/(P^0.5)-(10/(F^0.5))=14.8*10*((1/(141^0.5)- 1/(600^0.5)) W=(148)*(0.04339)=6.422

HP=6.422*0.914*1.341*219.3*1.03*1.01*1.03*1.15=2127 HP Esta condicin no ser compatible con el motor seleccionado5/4/12 4040

previamente, haciendo necesario intensificar las condiciones de molienda

CALCULO POTENCIA DE MOTOR EN CASO DE CHANCADO A 100 % - Los clculos anteriores se mantuvo produciendo 100 % - 3/8

(F80=6000) para alimento al circuito de molienda. En el caso de que durante la operacin del circuito de chancado, el producto fino no pudiese ser obtenido, aumentando el tamao a (F80=8,000 um) debemos determinar que seria necesario para mantener la granulometra del producto final. Para molienda primaria, las condiciones serian las siguientes: El valor de F80 obtenido para el alimento a molienda secundaria

despus de clasificacin es de 660 um, aplicando este valor en la ecuacin de Bond: W=(148)*(0.0296)=4.387 kW-hr/TCS

W=Wi((10/(P^0.5)-(10/(F^0.5))=14.8*10*((1/(600^0.5)- 1/(8000^0.5))

5/4/12

4141

CALCULO POTENCIA DE MOTOR EN CASO DE CHANCADO A 100 % - Estos valores deben ser corregidos por los factores de alimento

grueso y el de dimetro del molino: CF= ((Rr)+((Wi-7)*(F-Fo)/Fo))/Rr CF=((8000/600)+((14.8-7)*(8000-3749)/3749))/(8000/600) CF(13.33+(7.8)*(1.134))/13.33=1.664

(HP=4.387)(219.3)(1.664)(1.341)(0.914)=1961HP requeridos en el

eje del molino

Aplicando los factores de transmisin y de seguridad para

determinar la potencia en el eje del motor, obtenemos:

5/4/12

(1961)(1.03)(1.01)(1.03)(1.15)=2,417 HP

4242

CALCULO POTENCIA DE MOTOR EN CASO DE CHANCADO A 100 % - Es decir que manteniendo las condiciones iniciales de diseo de

condiciones operativas y del motor, la capacidad del circuito deber ser reducida, esta reduccin se determina a continuacin: 2000/((4.387)(1.664)(1.341)(0.914)(1.03)(1.01)(1.03)(1.15)=X X=181.4 TCS/hr; equivalente a (219.3-181.4)100/181.4= 20.9 % Sin embargo en realidad, la carga adicional podra ser compartida

entre ambos molinos y la reduccin en capacidad podra reducirse a solo 10 %.

De ser necesario el molino podra ser adquirido con capacidad para

ser transformado incorporando diafragma o aumentando la carga de 5/4/12 y la velocidad de rotacin, lo cual hara necesario contar con 4343 bolas

BALANCE METALURGICO Para el balance de materiales se puede utilizar cargas circulantes de

250 % en molienda primaria y 200 % en molienda secundaria. Estudios realizados por diversos autores demuestran que la mxima

capacidad se logra cuando la carga circulante es de 250 %, aunque los molinos operarn a condiciones operativas de baja demanda de energa como son:40 % de carga de bolas 68 % de velocidad critica.

Es posible realizar previsiones para operar a condiciones mas

intensas para superar dificultades que se podran tener en el circuito de chancado o en los circuitos de clasificacin.4444

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CALCULO DE CARGA CIRCULANTE OPTIMAEN MOLINO DE BOLAS Podemos considerar que la carga circulante optima es la cantidad

de gruesos circulante a la cual se obtiene la mxima produccin en trminos de material fino formado, estando la produccin de finos mantenida dentro de los limites establecidos. Paras aclarar este punto, el mtodo recomendado

se ilustra a continuacin por datos obtenidos en la experimentacin en una planta concentradora con control centralizado. Anlisis granulomtricos en la descarga del molino, rebose del clasificador, y en las arenas o gruesos del clasificador fueron realizadas al mismo tiempo determinando la capacidad inicial en trminos de alimento (Q: Tons/hr).

Designando al porcentaje de finos contenidos en la descarga como

a, en el overflow del clasificador como b y en los gruesos o arenas del clasificador como Q ;la siguiente ecuacin en el equilibrio puede ser usada: 5/4/12 4545

CALCULO DE CARGA CIRCULANTE OPTIMAEN MOLINO DE BOLAS C=100*(b-a)/(a-Q).(1) Para los clculos que se presentan en la Tabla siguiente se

utilizaron dos tamaos de partcula: - 0.15 mm y -0.074 mm y para la determinacin de Cav se tom el valor promedio de ambos resultados que se indican en la columna C. calculad utilizando la siguiente relacin: S=Cav*Q/100;(2)

La cantidad de arenas o gruesos recirculante (S, Tons/hr) fue

Loa produccin en trminos de fraccin fresca formada de 0.074

mm (Q74: Tons/hr) fue determinada utilizando la siguiente formula: Q74=Q *(b74-a0)/100(3)

5/4/12 4646 En la que a0 es la cantidad de material 0.074 um en el alimento

CALCULO DE CARGA CIRCULANTE OPTIMAEN MOLINO DE BOLASPUNTO 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 Q TONS/hr 40 59 62 62 61 64 64 66 65 68 70 71 71 70 68 68 67 67 B74 67.8 62.0 60.8 60.8 60.8 58.7 61.3 63.7 58.4 72 63.5 66 68.7 67.2 68.2 65.7 70.7 71.6 CARGA DE GRUESOS X Tons/hr 62 106 290 162 246 250 134 210 182 184 102 156 195 238 129 119 230 147 PRODUCCION: Tons/hr 25.10 33.60 34.66 34.60 34.04 34.37 36.03 38.74 34.71 45.56 40.95 4.3.31 45.23 43.54 42.98 41.28 44.02 44.62

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OPTI MIZACION DE CARGA CIRCULANTE

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OPTI MIZACION DE CARGA CIRCULANTE Los resultados promedio de las observaciones son X=174.2 Tons/hr , y= 38.74 Tons/hr La relacin parablica promedio fue la siguiente :

PRODUCTO TONS/hr = 11.1 + 0.335 CL - 0.000908 CL**25/4/12 4949

En la que la carga circulante esta expresada en TONS/hr

OPTI MIZACION DE CARGA CIRCULANTE CC OPTIMA %=S OPTIMO*100/Qmax CC OPTIMA %= 184.5/70.55=261 % Se debe notar que el molino materia de la evaluacin estaba

operando con una carga circulante de arenas de 174.2 TONS/hr, la cual esta por debajo del optimo: 94.4 %. optimo: 41.90 TONS/hr. Sin embargo en el promedio esta desviacin es solo ligera y producto de la calidad del control establecido.

Por lo tanto la produccin de finos era ligeramente por debajo del

De la ecuacin 3 es posible despejar Q para determinar la

capacidad promedio, con la que se obtiene capacidad total de 64.68 TONS/hr que diverge tambin ligeramente del promedio5050

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CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES Para los parmetros bsicos de diseo las dimensiones de los

molinos primario y secundarios estn correctos siendo necesario mantener una fineza del producto chancado de 100 % - 3/8. Estas condiciones podrn ser mantenidas en las etapas iniciales

cuando las condiciones mecnicas de los equipos sean mantenidas adecuadamente.

Provisiones para mantener la capacidad de tratamiento debern

incorporar para el caso que el producto chancado reportase ser mas grueso probablemente en el rango de 100 % - .5151

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