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8/20/2019 Diseño de Fundación. Por navier
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UNIVERSIDAD DIEGO PORTALES
AYUDANTÍA N°2IOC2015 -Fundaciones
1.- Una fundación cuadrada de dimensión BxL, posee su sello de fundación a 3.5 m desde la
superficie. La tensión admisible del suelo es de 35 ton/m2. Se supondrá una altura defundación de 0.9 m. La columna que nace desde la fundación es de 30x30cm. Lassolicitaciones son las siguientes: ton 1000kg
Pd 170ton Vd 3.1ton Md 35ton Pl 140ton Vl 2.8ton Ml 27ton
Hormigón H35 y acero A63-42H, El peso específico del suelo es de 2 ton/m3
Datos
Df 3.5 : Profundidad del sello de Fundación
hf 0.9 : Altura de Fundación
hc Df hf 2.6m : Altura columna
Lx 30cm : Longitud de columna en X
Ly 30c : Longitud de columna en Y
: Peso específico del Suelo s 2
ton
m3
h 2.5ton
m3
: Peso específico del Hormigón
adm 35ton
m2
: Tensión admisible del Suelo
fc 300kg
cm2
: Resistencia del Hormigón
fy 4200kg
cm
2 : Tensión de Fluencia de Acero
: Diámetro de la barrafierro 22m
rec 50m : Recubrimiento
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AYUDANTÍA N°2IOC2015 -Fundaciones
Desarrollo
1.- DISEÑO GEOTECNICO (CARGAS SIN MAYORAR)
Determinar la tensión disponible
disp adm suelo fundacion Column
disp adm s hc h hf h hc 21.05ton
m2
Cargas al sello de fundación
Pa Pd Pl 310 ton
Ma Md Ml Vd Df Vl Df 82.65ton
Excentricidad en dirección X.
ex
Ma
Pa
0.267m
Para asegurar que la fundación está 100% en compresión, se debe cumplir con:
exB
6
Donde M P e
Despejando exM
P
Por lo tanto B6 M
P
Ancho mínimo que debe tener la fundación para queestá este 100% en compresión. B
6 Ma
Pa
1.5997m
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Tensión Máxima y Mínima
Por Flexión Compuesta (NAVIER)
maxP
A1
6 ex
B
: Tensión Máxima
minP
A1
6 ex
B
: Tensión Mínima
Determinar el ancho de la Fundación
se debe cumplir
max disp
Por lo tanto
P
A1
6 ex
B
disp
Dado
B1
Como es una fundación cuadrada se tieneB = L.
Pa
B1B1 1
6 ex
B1
disp
B1 Find B1( ) 4.472m
L1 B1 4.472m
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%compresión "100%" exB1
6if
"Menor a 100%" exB1
6if
%compresión "100%"
TIPO DE FUNDACIÓN
V1B
2Lx 0.5m V1 = Vuelo en sentido "X"
V2B
2Ly 0.5m V2 = Vuelo en sentido "Y"
Tipodefundación "Rigida" V1 2 hf V2 2 hf if
"Flexible" V1 2 hf V2 2 hf if
"Flexible"
DISEÑO ESTRUCTURAL (CARGAS MAYORADAS)
Cargas (Mayoradas)
Pu 1.2Pd 1.6Pl 428ton
Mu 1.2 Md Vd Df 1.6 Ml Vl Df 113.9ton
Excentricidad
ex.u
Mu
Pu
0.266m
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%compresiónu "100%" ex.uB1
6if
"Menor a 100%" ex.uB1
6if
%compresiónu "100%" APLICA NAVIER.
Tensiones Máximas y Mínimas
max
Pu
B1L1 1
6 ex.u
B1
29.048
ton
m2
min
Pu
B1L1 1
6 ex.u
B1
13.762
ton
m2
min 13.762ton
m2
max 29.048ton
m2
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CORTE EN 1 DIRECCI N ( S.C distancia " d ", desde la cara de la columna )
corte 0.7
Por lo tanto " d "
d hf rec fierro
2 839 m
bw L1
Por Diseño
corte Vc Vu
Corte Nominal ( Resistencia de la sección al corte ) ( Mpa, mm)
Vc1fc
6 bw d
Por lo tanto
Vc1
fc cm2
10kg
6 bw d
ton
mm2
10000342.48ton
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Corte último (Corte solicitante)
min 13.762ton
m2
max 29.048ton
m2
Distancia " A "
AB1
2
Lx
2 d 1.247m
Por THALES
Dado
yton
m2
max min
B1
y
A
y1 Find y( ) 4.262ton
m2
Por lo tanto σd
d max y1 24.786ton
m2
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Corte último
Vu1
2max d A L1 150.069ton
Por lo tanto ver si cumple con la condición de Diseño
Verificación1 "Cumple" corte Vc1 Vuif
"No Cumple" corte Vc1 Vuif
"Cumple"
CORTE EN 2 DIRECCIONES (S.C distancia " d/2 " desde la cara de la columna)
Para el corte en 2 direcciones se define un perímetro crítico y un área critica.
bo d Ly 2 d Lx 2 4556m : Perímetro critico
Ao d Ly d Lx 1297321mm2
: Área critica
Posición de la columna
α = 40 Columna Interiorα = 30 Columna de bordeα = 20 Columna de esquina
Por lo tanto 4
Sección de la columna (βc)
c
Ly
Lx
1
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Corte Nominal (Resistencia de la sección al corte) (Mpa, mm)
Vc2
1 2c
fc cm2
1 0 k g
6 bo d
ton
mm2
10000
d
bo
2
fc cm2
10kg
12
bo d
ton
mm2
10000
fc cm2
10kg
3 bo d
ton
mm2
10000
1046830.356
1634121.487
697886.904
kg
Vc2 minVc2 697.887ton
Corte último (Corte solicitante)
min 13.762ton
m2
max 29.048ton
m2
A´´B1
2
Lx
2
d
2 1.666
,
A´B1
2
Lx
2
d
2 2.805
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Por Thales (Lado Izquierdo)
y´´ton
m2
Dado
max min
B1
y´´
A´´
y´ 1́ Find y´´( ) 5.696ton
m2
Por thales (Lado Derecho)
y´ton
m2
Dado
max min
B1
y´
A´
y´2 Find y´( ) 9.59ton
m2
Por lo tanto
d1 max y´ 1́ 23.352ton
m2
d2 max y´2 19.458ton
m2
Corte último
Vu2 Pu
d1
d2
2
Ao 400.231ton
Verificación2 "Cumple" corte Vc2 Vu2if
"No cumple" corte Vc2 Vu2if
"Cumple" Por tanto la altura defundación supuesta esta correcta
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FLEXIÓN ( S.C en la cara de la columna )
flexión 0.
min 13.762ton
m2
max 29.048
ton
m2
Por lo tanto " D "
DB1
2
Lx
2 2.086m
Por Thales
Dado
xton
m2
max min
B1
x
D
x1 Find x( ) 7.131ton
m2
Por lo tanto.
f max x1 21.918ton
m2
Momento último
Mu f L1 D D
2
1
2x1 L1 D
2
3 D 259.435ton
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rea de Acero Requerida
Asrequerida
0.85fc bw d
fy1 1
2 Mu
flexión 0.85 fc bw d2
Asrequerida 83.328cm2
Corroborar Cuantía de Acero
Cuantía Mínima de retracción y temperatura
min 0.002 fy 280Mpa
min 0.001 fy 420Mpa
Como se posee un Acero A63-42H
min 0.001
Cuantía Bruta
Afundación hf B1 4.024m2
bruta
Asrequerida
Afundación
0.00207
Verificación3 "No cumple" min brutaif
"Cumple" min brutaif
"Cumple"
¿Que se debe hacer si la cuantía no cumple?
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Como es una fundación flexible, se debe garantizar una falla dúctil. Para ello el ACI, estableceque la deformación de la barra más traccionada tenga el siguiente valor de deformación en estábarra 0.004 , con ello se garantiza una falla Dúctil.
Estado de Tensiones y deformaciones
Deformaciones Tensiones
Donde:
a : Ancho de la cabeza de compresión
c´: Eje Neutro
d : Altura útil
Se sabe que:
T As fy
C 0.85fc Ac
Donde Ac es el área en compresión
Ac a B1
Por Tensiones
Por equilibrio T C
Por consiguiente
As fy 0.85fc a B1 El valor de " a ", se obtiene de la ecuación anterior
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Dado
a cm
As
requerida
fy 0.85fc a B1
a Find a( ) 3.069c
Relación entre " a " y " c´ "
a c 1 : Donde 1 0.8 Valor de β depende del tipo de H°
En consecuencia
ć a1
3.611cm
Por deformaciones
c 0.00 : Deformación del Hormigón
s 0.00 : Deformación del Acero, para garantizar falla dúctil. Sección controladapor la tracción.
Por igualdad de triangulo
Dado
s. 1
c
ć
s.
d ć
s1 Find s. 0.067
s2 s1 0.067
Verificación4 "Falla Ductil" s2 sif
"NO Ductil" s2 sif
"Falla Ductil"
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Por lo tanto
A1 Lx Ly 90000mm2
Dado
xx m
1
2
900m
xx
x Find xx( ) 1800m
LX.punz 1.8m 1.8m 0.3m 3900m
Por lo tanto el cono truncado queda dentro del Área de la fundación.
A2 1.8m 0.3m 1.8m( ) 1.8m 0.3m 1.8m( )
A2 15210000mm2
Resistencia al aplastamiento ( Resistencia Nominal de la sección ) ( Pnb )
ZA2
A1
A2
A12if
2A2
A12if
2
Pnb
0.85fc cm
2
10kg
A1
mm2
Z
ton
10000459 ton
Por lo tanto
P nb punzonamiento Pnb 298.35ton
Carga Solicitante (Pu)
Pu 428ton
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Por Diseño
punzonamiento Pnb Pu
Por lo tanto
Verificación5 "Cumple" punzonamiento Pnb Puif
"No cumple" punzonamiento Pnb Puif
"No cumple"
Área de acero en unión Columna - Fundación
1.- Cuando se cumple la verificación5
Amin.punz 0.005A1 4.5cm2
2.- Cuando la No se cumple la verificación5
Arequ.punz
Pu punzonamiento Pnb punzonamiento fy
47.491cm2
LONGUITUD DE DESARROLLO (Mpa , mm ) ( Ld )
Longitudes mínimas para que los esfuerzos presentes se desarrollen adecuadamente.
Ldtrequerida9
10
fy
fc
c K tr
db
db Longitud de desarrollo requerida en tracción
Longitud de desarrollo disponible en tracciónLdtdisponible
B1
2
Lx
2 rec
Longitud de desarrollo requerida en compresiónLdcrequerida max
0.24fy db
fc
0.043fy db
Ldcdisponible hf rec 3 fierro Longitud de desarrollo disponible en compresión
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Longitud de desarrollo en tracción
1 1
1 Factores que dependen del Tipo de hormigón y de los refuerzo de este.
1 1
d b fierro 22m
c rec fierro
2 61 m
Índice de refuerzo transversal
K tr 0 se permite por simplicidad de DiseñoK tr
Atr fy
10 espaciamiento n
No puede ser mayor que 2.5c K tr db
Por lo tanto
R c K tr
d b
c K tr
d b
2.5if
2.5c K tr
d b
2.5if
2.5
Ldtrequerida9
10
fy cm2
10 kg
fc cm2
10kg
1
R
d b 607.315m
LdtdisponibleB1
2
Lx
2 rec 2035.802m
Verificación6 "Cumple" Ldtrequerida Ldtdisponibleif
"No cumple" Ldtrequerida Ldtdisponibleif
"Cumple"
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Longitud de desarrollo en compresión
Ldcrequerida
0.24fy cm
2
10kg d b
fc cm210kg
0.043fy cm
2
10kg d b
0.405
0.397
m
Ldcrequerida. maxLdcrequerida 404.877m
Ldcdisponible hf rec 3 fierro 784m
Verificación7 "Cumple" Ldcrequerida. Ldcdisponibleif
"No cumple" Ldcrequerida. Ldcdisponibleif
"Cumple"