DISEÑO DE RIEGO POR GOTEO FINAL

CUADRO DE DISPOSICION DE TERRENO PROYECTO: COSTRUCCION SISTEMA DE RIEGO CUNAS

HOJA : CUADRO Nº 01

DEPARTAMENTO : JUNIN

DISTRITO : MITO

LONGITUD OESTE 75 14 20 ALTITUD:

LATITUD SUR 11 52 9 EFIC DE RIEGO:

DATOS: ANCHO DE LA PARCELA= 740 mLONGITUD PARCELA= 1200 mANCHO DE VIA MINIMA= 3.5 mANCHO DE VIA PRINCIPAL= 7 m

ANCHO740

48 10 8

11 9 6

36 10 8

LARGO1200 m 11 9 6

24 10 8

11 9 6

12 10 8

11 9 7

3.5 120.4 120.4 3.5 120.4

Area efectiva bajo riego =

Ancho efectivo= 723Largo efectivo= 1183



DEPARTAMENTO : JUNIN PROVINCIA : CONCEPCION

DISTRITO : MITO LUGAR : MITO

2700 m.s.n.m.TIPO DE RIEGO: RIEGO POR GOTEO

EFIC DE RIEGO: 75 TIPO DE CANAL: CONCRETO HORAS DE RI 18

Area = 888000 m² 88.8 ha

ANCHOm

3.5

7 4 2 147.8

5 3 1 147.8

3.5

7 4 2 147.8

5 3 1 147.8

3.5

7 4 2 147.8

5 3 1 147.8

3.5 LONGITUD

LATERALES 72.916 4 2 147.8 TERCIARIAS 119.42

5 3 1 147.8PARA LARGO EFECTIVO

3.5 1200.0 m120.4 3.5 120.4 120.4 7.0

740.0PARA ANCHO EFECTIVO

CALLE PRINCIPAL

Q50

civil: Ancho de calle minimo para transporte de maquinaria y personal, en el sentido menor

P51

civil: ANCHO MINIMO EN LA DIRECCION DEL SENTIDO MAYOR PARA EL PASO DE MAQUINARIA Y PERSONAL

85.4 has

En el sentido menorEn el sentido menor

UNALM-EPG-IRH _ Raúl Yancce Vargas email : [email protected] - [email protected]

CUADRO DE DISPOSICION DE TERRENO

PROYECTO: COSTRUCCION SISTEMA DE RIEGO CUNAS


DEPARTAMENTO : JUNIN

DISTRITO : MITO

LONGITUD OESTE 75 14 20 ALTITUD:

LATITUD SUR 11 52 9 EFIC DE RIEGO:

N° Mes

1° Ene. 78.00 71.00 21.30 7.60 14.45 81

2° Feb. 76.00 81.00 21.30 6.90 14.10 82

3° Mar. 97.00 87.00 20.90 7.00 13.95 86

4° Abr. 54.00 72.00 21.30 6.60 13.95 85

5° May. 35.00 31.00 21.70 4.40 13.05 86

6° Jun. 8.00 9.00 21.80 3.50 12.65 80

7° Jul. 5.00 6.00 21.60 3.10 12.35 77

8° Ago. 11.00 10.00 21.90 4.00 12.95 75

9° Set. 33.00 29.00 22.00 4.10 13.05 77

10° Oct. 95.00 83.00 21.60 6.50 14.05 79

11° Nov. 65.00 57.00 21.70 6.00 13.85 80

12° Dic. 73.00 64.00 22.00 6.20 14.10 80

Prom. 630.00 600.00

Precipitación efectiva según el método USBRETo : Método Penman M.

Precipit.

(mm/mes)

Prec. efec (mm/mes)

T° max. (°C)

T° min. (°C)

T° media (°C)

H° Relat..

(%)

UNALM-EPG-IRH _ Raúl Yancce Vargas email : [email protected] - [email protected]




DEPARTAMENTO : JUNIN PROVINCIA : CONCEPCION

DISTRITO : MITO LUGAR : MITO

2700 m.s.n.m. TIPO DE RIEGO: RIEGO POR GOTEO

EFIC DE RIEGO: 75 TIPO DE CANAL: CONCRETOHORAS DE RIEGO: 18

0.11 4.60 4.53

0.17 4.40 4.91

0.11 4.00 5.04

0.07 4.50 4.79

0.11 5.60 5.22

0.24 5.80 4.65

0.24 6.50 3.65

0.18 5.90 3.73

0.14 4.80 3.75

0.11 5.00 4.52

0.11 6.00 4.18

0.11 5.30 4.19

53.16

V.Viento (m/s)

Ins. Horas (Hrs)

ETo (mm/di

a)


PROYECTO: COSTRUCCION SISTEMA DE RIEGO CUNAS HOJA : CUADRO Nº 01

DEPARTAMENTO : JUNIN PROVINCIA : CONCEPCION DISTRITO : MITO LUGAR : MITO

LONGITUD OESTE 75 14 20 ALTITUD 2700 msnm TIPO DE RIEGO: RIEGO POR GOTEO

LATITUD SUR 11 52 9 EFIC DE RIEGO: 75 TIPO DE CANAL: CONCRETO HORAS DE RIEG

CALCULO DE DEMANDA DE AGUA DEL CULTIVODATOS GENERALES:

Método : Penman - Monteith (mod. FAO)

No DESCRIPCION Ene. Feb. Mar. Abr. May. Jun. Jul. Ago. Set. Oct. Nov. Dic.

1° Dias 31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31

2° Area 155.00 155.00 230.00 75.00 250.00 250.00 250.00 175.00 135.00 0.00 155.00 155.00

3° Coef. Cultivo (Kc) 0.865 1.013 0.693 0.777 0.544 0.749 0.862 0.940 0.857 0.000 0.281 0.533

4° ETo(mm/día) 5.475 5.425 5.325 4.885 4.1875 3.785 3.8875 4.1625 4.795 5.015 5.18 5.4325

5° Prec. Est.(mm/mes) 88.62 83.28 84.09 42.50 18.90 10.23 13.41 11.43 28.05 41.98 58.11 65.07

6° Prec. Efect.(mm/mes) 72.35 68.88 69.41 35.00 13.21 4.97 7.99 6.10 21.90 34.53 48.80 54.51

7° ETc(mm/día) 4.73 5.50 3.69 3.79 2.28 2.83 3.35 3.91 4.11 0.00 1.46 2.89

8° ETc(mm/mes) 146.73 153.94 114.32 113.82 70.63 85.01 103.87 121.30 123.23 0.00 43.68 89.73

9° DA(mm/mes/ha) 74.38 85.06 44.91 78.82 57.42 80.05 95.89 115.19 101.33 0.00 0.00 35.22

10° DA(mm/mes/ha)efec. 99.17 113.41 59.89 105.10 76.56 106.73 127.85 153.59 135.11 0.00 0.00 46.96

11° Mod.neto(l/s/Ha) 0.37 0.47 0.22 0.41 0.29 0.41 0.48 0.57 0.52 0.00 0.00 0.18

12° Mod.neto(l/s/area total) 57.39 72.66 51.43 30.41 71.46 102.94 119.33 100.35 70.37 0.00 0.00 27.17

Q diseño 119.33 l/s



PROVINCIA : CONCEPCION LUGAR : MITO

RIEGO POR GOTEO

18

CALCULO DE DEMANDA DE AGUA DEL CULTIVO

Método : Penman - Monteith (mod. FAO)

Prom.

4.80

768.26

1024.35

703.51


HOJA : CUADRO Nº 01 DEPARTAMENTO : JUNIN PROVINCIA : CONCEPCION

DISTRITO : MITO LUGAR : MITOLONGITUD OESTE 75 14 20 ALTITUD:2700 msnm

LATITUD SUR 11 52 9 EFIC DE RIEG 75

DISEÑO DE RIEGO POR GOTEO

El riego por goteo es un método por el cual se aplica agua a los cultivos entregando la cuota en forma de gotas, hasta completar la

necesidad diaria calculada. La aplicación se lleva a cabo usando una serie de emisores llamados goteros.O sea que, es un sistema

que para mantener el agua en la zona radicular en las condiciones de utilización más favorables para la planta,aplica el agua gota

a gota. De este modo el agua es conducida por medio de conductos cerrados desde el punto de toma hasta la misma planta, a la

que se aplica por medio de los goteros.

DATOS GENERALES :

CULTIVO = MAIZPer. Vegetativo = 06 meses

Prof. Raices = 95 cm = 0.95 m. =% H.D. = 40 % = 0.4

% agotamiento = 50 % = 0.5ETc = 2.33 mm/día

SUELO / TERRENOArea 722.5 = 854356 m² = 85.4 Has

1182.5 =Pendiente = 1.43 %Textura = Arenoso

Contenido de humedad a :Capac. Campo : (H°CC) = 8.90Punto marchitez : (H°PM = 3.20Dens. Aparente : (ρs) = 1.54 gr/cm²Dens. Agua : (ρa) = 1.00 gr/cm²

SISTEMA DE RIEGOMétodo = Goteo

Efic. Aplicación = 90 %Modelo de Emisor = Gotero KATIFCaudal nominal : (qa) = 2.30 lt/HrDiam. Exterior : (Øe) = 16 mmDiam. interior : (Øi) = 14 mmCoef. Variabilidad : (C.V. = 5 % = 0.05Coef. Uniformidad : (C.U. = 90 % = 0.9Espac. Laterales = 1.50 m. = 1.50444 m CorregidoEspac. Goteros = 0.40 m.Espac. Plantas = 0.40 m.

Long. Laterales = 72.91 m. (Se deja 0.50 m en los extremos; para salida de purga)Long. Distribuidor = 119.42 m. (Se deja 1.00 m en los extremos, para caja de válvulas: ingreso y limpia)Largo SUR = 147.81 m SUR:SUB UNIDAD DE RIEGOAncho SUR = 120.42 m.Area SUR = 17799.09 m²

Calle 1 7 3 3.5 740.00 Ancho 722.5Calle 3 3.5 2 3.5 1200.00 Largo 1183

Nº de Sub Unidades de = 46.35 ≈ 47.00 SUR Sin las calles

G47

civil: Obtenido de tablas según el tipo de gotero

G51

sthef!: Es igual a eficiencia de riego

I53

civil: Obtenido de tablas

I54

civil: Obtenido de tablas


PROVINCIA : CONCEPCION LUGAR : MITO

TIPO DE RIEGO: RIEGO POR GOTEOTIPO DE CANALCONCRETOHORAS DE RIEG 18

DISEÑO DE RIEGO POR GOTEO

El riego por goteo es un método por el cual se aplica agua a los cultivos entregando la cuota en forma de gotas, hasta completar la

necesidad diaria calculada. La aplicación se lleva a cabo usando una serie de emisores llamados goteros.O sea que, es un sistema

que para mantener el agua en la zona radicular en las condiciones de utilización más favorables para la planta,aplica el agua gota

a gota. De este modo el agua es conducida por medio de conductos cerrados desde el punto de toma hasta la misma planta, a la

950 mm

(mm) Pulg.20 1/2"25 3/4"32 1"40 1 1/4"

50 1 1/2"63 2"

75 2 1/2"90 3"110 4"125 5"140 6"

Corregido

(Se deja 0.50 m en los extremos; para salida de purga)(Se deja 1.00 m en los extremos, para caja de válvulas: ingreso y limpia)SUR:SUB UNIDAD DE RIEGO

Sin las calles

EQUIVALENCIAS DE Ø

DISEÑO AGRONOMICO

IDM Descripción Simb. Formula Valor Und. Valor

1° Cálculo de la lámina de riego corregida

Lng = ((HCC-HPM)/100)*(Ds/Da)*prof.*%HD 33.36 mm

Diámetro mojado Dm = (espac. gotero / 0,8) 0.50 m

% Area Mojada %AM = ( Area mojada / Area total ) 100 33.33333 %

Lámina neta de riego Ln = ( Lng * %AM )/100 11.1188 mm 111

2° Frecuencia de Riego (Fr)

Frecuencia de riego Fr = Ln / ETc 14.3 dias

Frecuencia de riego Fr = Ln / ETc 4.8 dias =>

3° Eficiencia de Riego (Er)

Eficiencia de riego Er = CU * ( 1 - K ) 0.8550

4° Caudal del Sistema/ha

Volum. Aplicación V = (ETc / Er) * 10 27.25 m³/Ha

N° de Goteros por lateral NG= ((Long.Later) / (Espac. De goteros)+1) 183.27

N° de laterales Nl = ((long.Distri-1) / (Espac. Lateral)+1) 79.71

Disminuyo uno para ubicar la caja de las valvulas (esta se ubiacan en la red principal)

Caudal del lateral QL = (NL)*q got 421.51 lt/hr 0.117

Capac. retentiva del agua en el suelo

F13

civil: CADA QUE TIEMPO SE VA PALICAR RIEGO A LA LAMINA DE RIEGO


Caudal SUR Qsur = (Numero Lateral * q lateral ) 67198.31 lt/hr 67.2

5° Tiempo de Riego (T) 18.67

Tiempo de rieg / Ha Tr = Volumen / Caudal 0.406 Hr

CALCULO DE LA DEMANDA DE AGUA DEL SISTEMA:

Volumen a aplicar Va = ( ETc / Er ) 2.73 mm/día 0.315

27.25

6° Caudal del Sistema (Aproximación del Caudal Preliminar)

Caudal ( 7 Hrs ) Q(7) = 2,78 * A * D / F *(Hr/día) 23.12 lt/s

Caudal ( 12 Hrs ) 2,78 * A * D / F *(Hr/día) 13.48 lt/s



7° Distribución preliminar de las áreas de la Sub unidad de riego

Area de la Sub Unidad de Riego Asur = Ancho x Largo 17799.09 m² 1.78

Caudal de la Sub Unid. Riego Qsur = ( Q/Ha ) * A sur ) 33.22 lt/s

N° de Sub Unid. Regados simult. N° sur= ( Q(12) / Qsur ) 0.41 Asum = 4

Caudal del Sistema /SUR QS = ( Qsur * N° sur ) 132.90 lt/s

Corregiendo el Tiempo de riego con respecto al Caudal del sistema

Tiempo de riego corregido Tr = (Va / Qs) * (Asur / 3.6 ) 0.10 Hrs

Nº de Sub Unidades de Riego 47.00 Und

más 10 min. Por tiempo de manipulación 0.35 Hrs +

Tiempo de riego de todo el sistema(48 sub unidades de riego) = 16.52 Hrs 1

Q(12) =Q(16) =Q(24) =


CALCULO DEL COEFICIENTE DE UNIFORMIDAD

ha = 12.63 m.

Nº goteros /planta = 2 und.

Caudal mínimo de trabajo q min = 2.17 lt/Hr

Presión mínima de trabajo h min = (q min / 0,57) ^(1/0,55) 11.34 m.

CALCULO DE LA PERDIDA DE CARGA ADMISIBLE DEL SISTEMA Tabla: M= 2.50

∆ H = M*( ha - h min ) 3.23 m.

CALCULO DE LA EFICIENCIA DE RIEGO La pérdida por percolación profunda se asume un 8% (prueba con lisímetro)

Eficiencia de riego Er = CU * ( 1 - %Pp ) 0.83

∆H = ∆Hl + ∆Ht

En terrenos planos se considera

Presión media de trabajo del gotero

Pérdida de carga Admisible en SUR

SOLO EN SUELOS ARENOSOS ES 8% PERO EN SUELOS ARCILLOSOS Y LIMOSOS ES MENOR (Ar-

3%lim-5%)

55.0

155.0 )

57.0(*57.0 aq

hhq

)*27.1

1(

**)

*27.11(

e

CVqCU

qq

q

e

CVCU a

mina

min

I60

civil: PERIDA DE CARGA ADMISIBLE QUE SE DEBE TENER EN CAD SUR


∆Hl = ∆Ht = ∆H/2

N° = 24 * K * Fr / Tr 213.05

RIEGO POR GOTEO SE PUEDE TRABAJAR CON PRESIONES DE 20MCA


3%lim-5%)

DISEÑO AGRONOMICO

Und Observaciones

m³/Ha

Interv. días entre riegos 0.00

4 Asumido 9.59

Por lado

Disminuyo uno para ubicar la caja de las valvulas (esta se ubiacan en la red principal) 473.8

l/s

L15

civil:SE A`PROXIMA AL INMEDIATO INFERIOR PARA EVITAR LA MARCHITEZ DE LAS PLANTAS

Und Observaciones

11250

lt/s/Ha

lt/s/Ha

m³/Ha

Has

SUR

0.25

dias

m³/Hr/Ha

Und Observaciones

Pag. 415 : F. Pizarro.

Max.Pres.a perd. SUR

La pérdida por percolación profunda se asume un 8% (prueba con lisímetro)


3%lim-5%)

Und Observaciones

RIEGO POR GOTEO SE PUEDE TRABAJAR CON PRESIONES DE 20MCA


3%lim-5%)

COSTO UNITARIO ANUAL DE ENERGIA

LUGAR : MITO

CULTIVO : MAIZ

AREA TOTAL : 85.44 has

Ef. BOMBA/MOTOR : 85%

CAUDAL BOMBA : 478.43 (m³/hr) 132.90 (l/s)

CONSUMO : 11.50 (hp-hr/galón

PRECIO : 2.00 ($/galón)

DIESEL 90 (HP- hr/gl) :

DESCRIPCION Ene. Feb. Mar. Abr. May. Jun. Jul. Ago. Set. Oct. Nov. Dic. Prom.

1° Dias del mes 31.00 28.00 31.00 30.00 31.00 30.00 31.00 31.00 30.00 31.00 30.00 31.00

2° Coef. Cultivo (Kc) = ( gráfico Curva Kc ) 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60

3° ETo(mm/día) = Calc. Métodos 5.80 5.71 5.78 5.45 4.79 4.02 3.99 4.20 4.72 4.85 4.98 5.40 4.97

4° ETc(mm/día) = Eto * Kc 3.48 3.43 3.47 3.27 2.87 2.41 2.39 2.52 2.83 2.91 2.99 3.24

5° ETc(mm/mes) = Eto * Kc* Nº dias 107.88 95.93 107.51 98.10 89.09 72.36 74.21 78.12 84.96 90.21 89.64 100.44

6° D-Neta(m³/mes/Ha) = Etc*10 1078.80 959.28 1075.08 981.00 890.94 723.60 742.14 781.20 849.60 902.10 896.40 1004.40

7° D-Bruta(m³/mes/Ha) = D-Neto/efic.Bomba 1269.18 1128.56 1264.80 1154.12 1048.16 851.29 873.11 919.06 999.53 1061.29 1054.59 1181.65

8° D-Bruta(m³/mes/area) = 108432.89 96419.63 108058.98 98602.76 89550.61 72730.85 74594.35 78520.37 85395.42 90672.33 90099.41 100954.76 1094032.33

9° T.O.B. (hr/mes) = D-Bruta / Q-Bomba 226.64 201.53 225.86 206.10 187.18 152.02 155.92 164.12 178.49 189.52 188.32 211.01 2286.73

10° T.O.B (Hr/diaria) = 7.31 7.20 7.29 6.87 6.04 5.07 5.03 5.29 5.95 6.11 6.28 6.81 75.24

Tiempo de operaciòn de la Bomba = 2286.73 Hr/año 4380

Costo Unitario Anual de Potencia = 397.69 $/HP

D.N : Demanda Neta (mm/mes) D.N = E.T.C * DIAS

D.B : Demanda Bruta (m3/ha) D.B = D.N * 10 /Efr

VOL.T : Volumen Total (m3) VOL.T = D.B * Has

T.O.B : Tiempo de Operación (Hr/mes) T.O.B = V.T / Qb

Area (Ha)

1- Cálculo de la Pérdida de Carga por metro de tubería (Hf), mediante form. Hazzen Williams

K = 1.21E+10

C = 150 Coef. Fricc.para PVC

D =

F(n) = 1 Correcc. Por el Nº de salidas (F=1, cuando no hay salidas)

i =

j = Caudal en el tramo analizado (l/s)

Perdida de carga (Hf) : m/m

Linea 1,j Linea 2,j Linea 3,j Linea 4,j Linea 5,j

50 45 22

i,1 76.2 1.08152 0.88980 0.236 0.000 0.000

i,2 102 0.26138 0.21505 0.057 0.000 0.000

i,3 147 0.04409 0.03627 0.010 0.000 0.000

i,4 196 0.01086 0.00894 0.002 0.000 0.000

i,5 245 0.00366 0.00301 0.001 0.000 0.000

Ø Tubería

Ø Candidato de Tuberìa (mm)

Diam. Ø

(mm) ↓

Ql (l/s)→

Hf (m /m)=K (QC )

1 .852

∗( 1D4 .87 )∗F (n)

Cálculo de la Pérdida de Carga por metro de tubería (Hf), mediante form. Hazzen Williams

Correcc. Por el Nº de salidas (F=1, cuando no hay salidas)

Perdida de carga (Hf) : m/m

Linea 6,j Linea 7,j Linea 8,j Linea 9,j Linea 10,j

0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

Hf (m /m)=K (QC )

1 .852

∗( 1D4 .87 )∗F (n)

SELECCIÓN TECNICA - ECONOMICA DE TUBERIAS PRINCIPALES

A- COSTOS FIJOS ANUALES

1 Cálculo del Factor de Recuperación del Capital (FRC):

Donde:

i = Tasa de Interes anual (decimas) = 18%

n = Vida útil de la Tubería (años) = 10

F.R.C. = 0.223

2 Costo Anualizadas de Tuberías Candidatos / 100mPara llevar el Costo Unitario de la Tubería a Costo Unitario anual, se debe multiplicar el C.U. por el FRC

Material = PVC Clase = 7.5 Q = 132.90 l/s

Diametro Candidatos (Pulg) 2 3 4 6 8 10 12

Øi=(mm) 56.4 84.1 108.4 152.4 203.2 254.0 304.8

Costo Unitario ( $/100m) 76 114 152.00 409.00 748.00 1170.00 1860.00

C. U. Anualizado ( $/100m) 16.91 25.37 33.82 91.01 166.44 260.34 413.88

Velocidad (m/s) 53.19 23.92 14.40 7.29 4.10 2.62 1.82

B- COSTOS DE OPERACIÓN ANUALES

1 Pérdida energía por fricción en 100 metros de tubería (Hf)

K = 1210000000000

C = 150.00 Coef. Fricc.para PVC

Q = 132.90 l/s 478.43 M3/Hr

Area Total 85.44 has

ETc : prom. Anual (mm/día) 2.33

Volumen anual a bombear (m³) 1094032.33

Ef. Bomba/motor = 0.55

Coef. Para HP o Kw 76.00

Caudal bomba = 478.43 (m³/hr)

Consumo = 11.50 (hp-hr/galón

Precio = 2.00 ($/galón)

Horas de Operación anual = 2286.73

Diámetro Candidatos (Pulg) 2 3 4 6 8 10 12

Øi=(mm) 56.4 84.1 108.4 152.4 203.2 254.0 304.8

Pérdida carga (Hf) : 100m/m 2862.083 408.936 118.801 22.609 5.570 1.879 0.773

2 Costo Unitario de la Potencia (CU)

CU ($/hp-año) 397.69

3 Cálculo de la Potencia (hp ó kw) necesario para vencer las pérdidas por fricción (L=100m)

De la ecuación :

Donde:

Coef. Para hp ó kw = 76

Ef : Efic. bomba y motor (%) = 55%


Øi=(mm) 56.4 84.1 108.4 152.4 203.2 254.0 304.8

Potencia (hp ó kw) 9099.54 1300.15 377.71 71.88 17.71 5.97 2.46

4 Costo anual de los hp requeridos para vencer las pérdidas por fricción (L=100m)

De la ecuación :


Øi=(mm) 56.4 84.1 108.4 152.4 203.2 254.0 304.8

Costo bombeo ($/100m) 3618810.26 517057.15 150211.24 28586.32 7042.17 2375.50 977.56

La selección se realiza teniendo en cuenta los costos fijos de la tubería en función del Ø y los costos de operación (energía) necesarios para vencer las pérdidas por fricción para 100 m.

FRC=i∗(1+i)n

(1+i)n−1

J=K (QC )

1 .852

∗( 1D4 .87 )Hf (100 m /m)=J∗( L

100 m )

CU ($ Hp−año )=( precio ($ galón)∗Hrs . AnualesOperac .Consum . Pr omed . (Hp−Hr/ galon) )

Potencia(hp )=(Q∗Hf )/Coef .∗Ef

Costo . Anual .($/ año )=CU ($/ hp−año )∗Potencia (hp)

C- SUMATORIA DE LOS COSTOS FIJOS Y DE BOMBEO ANUALIZADO

Diametro Candidatos(Pulg) 2 3 4 6 8 10 12

Costo anualizado ( $/100m) 16.91 25.37 33.82 91.01 166.44 260.34 413.88

Costo de bombeo ( $/100m) 3618810.26 517057.15 150211.24 28586.32 7042.17 2375.50 977.56

Costo fijo + C. bombeo ($/100m) 3618827.17 517082.52 150245.07 28677.33 7208.61 2635.84 1391.43

0 2 4 6 8 10 12 14

0

500000

1000000

1500000

2000000

2500000

3000000

3500000

4000000

3618827.17

517082.52

150245.0728677.33 7208.61 2635.84 1391.43

SELECCIÓN TECNICO ECONOMICO

Costo anualizado Costo de bombeoCosto fijo + C. bombeo

Diametros candidatos (pulg)

Costo

($

/100

m)

SISTEMA DE RIEGO A PRESION

A) DISEÑO DE TUBERIA LATERAL

Datos de diseño :

Caudal gotero: qa (l/h) 2.30 l/h 0.000639 l/s

Esp. Goteros :Se ( m) 0.40 m.

Long. Lateral: l ( m) 72.91 m.

Caudal lateral ( l/s) 0.117 l/s Coef. Para tub. PVC : C 130 =+(1.21*10^10)*((F$19/F$11)^1.8552)*(E25^-4.87)

Pérd. caraga admisible: ∆Hl 3.23 m. Dato de diseño Agronómico =(((Q/1000)*(Long)^(0.54)*1/0.2788*1/C*1/(D/1000)^(2.63)))^(1/0.54)

Presión mínima de trab.: ha 12.63 m. Dato de diseño Agronómico

Cálculos previos:

Pendiente ( i ) = 0.004 Lprom= 340.00 Hprom=

m (F. Hanzen-Williams) 1.8552

Nº goteros :n 183 goteros

Caudal lateral ( l/s) 0.117 l/s 0.00012 m3/segF ( n, lo=Se) 0.35297103

fe (m) de tabla =18.91*d^(-1.87) fe = 0.24137 2.69055 Condición = hm-hn

PARA TRAMO CON PENDIENTE POSITIVA: 0.0040 V = 0.8494*C*R^0.63S^0.54

Nº Diametro CandidatosLong. De SUR Desnivel fe J J' hf hn hm ∆h Veloc.

Øe (mm) Øi (mm) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) hm-hn (m/s)

1° 12.5 10.3 72.91 0.00 0.24 0.3165 0.507 13.06 9.15 22.21 13.06 1.41

2° 16 13.2 72.91 0.00 0.15 0.0946 0.130 3.36 11.74 15.10 3.36 0.86

3° 20 16 72.91 0.00 0.11 0.0371 0.047 1.21 12.31 13.52 1.21 0.58

4° 25 21.8 72.91 0.00 0.06 0.0082 0.009 0.24 12.57 12.81 0.25 0.31

5° 32 28 72.91 0.00 0.04 0.0024 0.003 0.07 12.61 12.69 0.07 0.19

NOTA: En este caso se considera solamente el caso crítico para pendiente positiva.

Diametro elegido

3° 20 16 72.90625 0.00291625 0.105922 0.037053 0.046865 1.20602 12.311 13.51976 1.20893464 0.58234

VELOCIDAD MIN DE SEDIMENTACION:0,65m/s: Se tiene que busar diametros variables para optimizar el

proyecto

J ( m/m )=1. 21∗1010∗(QC )

1.8552

∗( 1D4.87 )Hf (m /m)=J '* F∗L

H9

AAAL: DATO DE TABLA SEGÚN EL TIPO DE GOTERO

H14

civil: valor determinado ene l diseño agronomico

H15

civil: obtenidoen el diseño agronomico

Pérd. carga admisible para el Lateral: ∆Hl= 1.21 m.

Presión mínima en la entrada del lateral : Hm = 13.52 m.


B) DISEÑO DE TUBERIA TERCIARIA O REDES DISTRIBUIDORES:(Distribuidor)

Datos de diseño :

Caudal lateral : ql (l/s) 0.117 l/s 421.5 l/h 0.834

Esp. laterales :Sl ( m) 1.5 m.

Long. distribuidor: l ( m) 119.42 m.

Coef. Para tub. PVC : C 150

Tol. Perd. carga: ∆Hl= 1.21 m.

P. Entrada lateral: hm = 13.52 m.

Cálculos previos:

Pendiente ( i ) = 0.0147 Lprom= 340.00 Hprom= 5.00


Nº salidas :n 80 Numero de laterales

Caudal Distribuidor ( l/s) 18.67 l/s 67198.3 l/h Factor Corrección = 3.560 Caud.Correg=

F ( n, lo=Se) 0.357

fe (m) de tabla =18.91*d^(-1.87) Condición = Hm-Hn

Espac.Later.Correg. = 1.50 m

PARA TRAMO CON PENDIENTE POSITIVA: 0.0147

Tramo Diametro Candidatos Long. DE CADA Desnivel Caudal fe J J' hf Hn Hm

de a Øe (mm) Øi (mm) LATERAL(m) (m) ( l/s ) (m) (m) (m) (m) (m) (m)

0° 1° 88.5 84.1 1.00 0.0147 66.45 0.005 1.13 1.133 0.4041 29.52 29.93

1° 2° 88.5 84.1 1.50 0.0221 65.61 0.005 1.10 1.107 0.5939 29.02 29.63

1 32 4

Terciaria

Q (l/h)

Se

Secundaria


proyecto

2° 3° 88.5 84.1 1.50 0.0221 64.78 0.005 1.08 1.091 0.5850 28.58 29.18

3° 4° 88.5 84.1 1.50 0.0221 63.95 0.005 1.05 1.065 0.5711 28.15 28.74

4° 5° 88.5 84.1 1.50 0.0221 63.11 0.005 1.03 1.039 0.5574 27.74 28.32

5° 6° 88.5 84.1 1.50 0.0221 62.28 0.005 1.00 1.014 0.5438 27.33 27.90

6° 7° 88.5 84.1 1.50 0.0221 61.45 0.005 0.98 0.989 0.5304 26.93 27.49

7° 8° 88.5 84.1 1.50 0.0221 60.61 0.005 0.95 0.964 0.5171 26.55 27.09

8° 9° 88.5 84.1 1.50 0.0221 59.78 0.005 0.93 0.940 0.5040 26.17 26.70

9° 10° 88.5 84.1 1.50 0.0221 58.95 0.005 0.90 0.915 0.4910 25.80 26.32

10° 11° 88.5 84.1 1.50 0.0221 58.11 0.005 0.88 0.892 0.4782 25.44 25.94

11° 12° 88.5 84.1 1.50 0.0221 57.28 0.005 0.86 0.868 0.4656 25.10 25.58

12° 13° 88.5 84.1 1.50 0.0221 56.44 0.005 0.83 0.845 0.4531 24.76 25.23

13° 14° 88.5 84.1 1.50 0.0221 55.61 0.005 0.81 0.822 0.4407 24.42 24.89

14° 15° 88.5 84.1 1.50 0.0221 54.78 0.005 0.79 0.799 0.4286 24.10 24.55

15° 16° 88.5 84.1 1.50 0.0221 53.94 0.005 0.77 0.777 0.4165 23.79 24.23

16° 17° 88.5 84.1 1.50 0.0221 53.11 0.005 0.75 0.754 0.4047 23.48 23.91

17° 18° 88.5 84.1 1.50 0.0221 52.28 0.005 0.72 0.733 0.3930 23.19 23.60

18° 19° 88.5 84.1 1.50 0.0221 51.44 0.005 0.70 0.711 0.3814 22.90 23.30

19° 20° 88.5 84.1 1.50 0.0221 50.61 0.005 0.68 0.690 0.3700 22.62 23.01

20° 21° 88.5 84.1 1.50 0.0221 49.78 0.005 0.66 0.669 0.3588 22.35 22.73

21° 22° 88.5 84.1 1.50 0.0221 48.94 0.005 0.64 0.648 0.3477 22.09 22.46

22° 23° 88.5 84.1 1.50 0.0221 48.11 0.005 0.62 0.628 0.3368 21.83 22.19

23° 24° 88.5 84.1 1.50 0.0221 47.28 0.005 0.60 0.608 0.3261 21.59 21.93

24° 25° 88.5 84.1 1.50 0.0221 46.44 0.005 0.58 0.588 0.3155 21.35 21.68

25° 26° 88.5 84.1 1.50 0.0221 45.61 0.005 0.56 0.569 0.3051 21.11 21.44

26° 27° 88.5 84.1 1.50 0.0221 44.77 0.005 0.54 0.550 0.2948 20.89 21.21

27° 28° 88.5 84.1 1.50 0.0221 43.94 0.005 0.52 0.531 0.2847 20.67 20.98

28° 29° 88.5 84.1 1.50 0.0221 43.11 0.005 0.51 0.512 0.2748 20.46 20.76

29° 30° 88.5 84.1 1.50 0.0221 42.27 0.005 0.49 0.494 0.2650 20.26 20.55

30° 31° 88.5 84.1 1.50 0.0221 41.44 0.005 0.47 0.476 0.2554 20.06 20.34

31° 32° 88.5 84.1 1.50 0.0221 40.61 0.005 0.45 0.459 0.2459 19.88 20.14

32° 33° 88.5 84.1 1.50 0.0221 39.77 0.005 0.44 0.441 0.2367 19.69 19.95

33° 34° 88.5 84.1 1.50 0.0221 38.94 0.005 0.42 0.424 0.2275 19.52 19.77

34° 35° 88.5 84.1 1.50 0.0221 38.11 0.005 0.40 0.407 0.2186 19.35 19.59

35° 36° 73 69.4 1.50 0.0221 37.27 0.007 0.99 1.002 0.5374 18.86 19.42

36° 37° 73 69.4 1.50 0.0221 36.44 0.007 0.94 0.961 0.5153 18.48 19.01

37° 38° 73 69.4 1.50 0.0221 35.60 0.007 0.90 0.920 0.4937 18.11 18.63

38° 39° 73 69.4 1.50 0.0221 34.77 0.007 0.87 0.881 0.4725 17.76 18.25

39° 40° 73 69.4 1.50 0.0221 33.94 0.007 0.83 0.842 0.4517 17.42 17.89

40° 41° 73 69.4 1.50 0.0221 33.10 0.007 0.79 0.804 0.4313 17.10 17.55

41° 42° 73 69.4 1.50 0.0221 32.27 0.007 0.75 0.767 0.4114 16.79 17.23

42° 43° 73 69.4 1.50 0.0221 31.44 0.007 0.72 0.731 0.3919 16.50 16.91

43° 44° 73 69.4 1.50 0.0221 30.60 0.007 0.68 0.695 0.3728 16.22 16.61

44° 45° 73 69.4 1.50 0.0221 29.77 0.007 0.65 0.660 0.3542 15.95 16.33

45° 46° 73 69.4 1.50 0.0221 28.94 0.007 0.62 0.626 0.3360 15.70 16.06

46° 47° 73 69.4 1.50 0.0221 28.10 0.007 0.58 0.593 0.3183 15.46 15.80

47° 48° 73 69.4 1.50 0.0221 27.27 0.007 0.55 0.561 0.3010 15.23 15.56

48° 49° 73 69.4 1.50 0.0221 26.43 0.007 0.52 0.530 0.2841 15.02 15.33

49° 50° 73 69.4 1.50 0.0221 25.60 0.007 0.49 0.499 0.2677 14.82 15.11

50° 51° 73 69.4 1.50 0.0221 24.77 0.007 0.46 0.469 0.2518 14.63 14.90

51° 52° 73 69.4 1.50 0.0221 23.93 0.007 0.43 0.441 0.2363 14.45 14.70

52° 53° 73 69.4 1.50 0.0221 23.10 0.007 0.41 0.412 0.2212 14.28 14.52

53° 54° 73 69.4 1.50 0.0221 22.27 0.007 0.38 0.385 0.2067 14.12 14.35

54° 55° 73 69.4 1.50 0.0221 21.43 0.007 0.35 0.359 0.1925 13.97 14.18

55° 56° 73 69.4 1.50 0.0221 20.60 0.007 0.33 0.333 0.1789 13.83 14.03

56° 57° 73 69.4 1.50 0.0221 19.77 0.007 0.30 0.309 0.1657 13.70 13.89

57° 58° 73 69.4 1.50 0.0221 18.93 0.007 0.28 0.285 0.1530 13.58 13.76

58° 59° 73 69.4 1.50 0.0221 18.10 0.007 0.26 0.262 0.1407 13.47 13.63

59° 60° 73 69.4 1.50 0.0221 17.27 0.007 0.24 0.240 0.1289 13.47 13.63

60° 61° 73 69.4 1.50 0.0221 16.43 0.007 0.22 0.219 0.1176 13.48 13.62

61° 62° 60 56.4 1.50 0.0221 15.60 0.010 0.54 0.551 0.2955 13.43 13.75

62° 63° 60 56.4 1.50 0.0221 14.76 0.010 0.49 0.498 0.2669 13.44 13.73

63° 64° 60 56.4 1.50 0.0221 13.93 0.010 0.44 0.447 0.2396 13.44 13.71

64° 65° 60 56.4 1.50 0.0221 13.10 0.010 0.39 0.398 0.2137 13.45 13.69

65° 66° 60 56.4 1.50 0.0221 12.26 0.010 0.34 0.353 0.1892 13.46 13.67

98.79 1.30 21.51

Tramo Diametro Candidatos Long. Desnivel Caudal fe J J' hf Hn Hm

de a Øe (mm) Øi (mm) (m) (m) ( l/s ) (m) (m) (m) (m) (m) (m)

VERIFICACION FINAL DE PRESIONES

DESCRIPCION ECUACIONES VALOR (m) CONDICION

Tolerancia de presiones en SUR ∆H = 2.5 (ha - hns) = ∆Hl + ∆Hd 3.23 VALOR PERMITIDO

Tolerancia de presiones en Laterales ∆Hl = hm - hn = 1.21 17.67 VALOR OBTENIDO

Tolerancia de presiones en Distribuidores ∆Hd = Hm - Hn = 16.46 CORREGIR

RESUMEN DEL DISTRIBUIDOR

Diam .Candidatos Long. Cant Und Clase

3" 84.1 52.15 11.00 Pzs 5

2.5" 69.4 39.12 8.00 Pzs 5

2" 56.4 7.52 1.50 Pzs 5 C5 Permite trabajar con 50 mca

Total 91.27 19.00 Pzs 5

DISEÑO DE TUBERIA TERCIARIA:PARA TRAMO CON PENDIENTE NEGATIVA: -0.0147

Tramo Diametro Candidatos Long. Desnivel Caudal fe J J' hf i < J'=A d/hf

de a Øe (mm) Øi (mm) (m) (m) ( l/s ) (m) (m) (m) (m) i >= J'=B (m)

0° 1° 88.5 84.1 1.00 0.0147 66.45 0.005 1.13 1.133 0.4041 A 0.0364

1° 2° 88.5 84.1 1.50 0.0221 65.61 0.005 1.10 1.107 0.5939 A 0.0373

2° 3° 88.5 84.1 1.50 0.0221 64.78 0.005 1.08 1.091 0.5850 A 0.0378

3° 4° 88.5 84.1 1.50 0.0221 63.95 0.005 1.05 1.065 0.5711 A 0.0387

4° 5° 88.5 84.1 1.50 0.0221 63.11 0.005 1.03 1.039 0.5574 A 0.0397

5° 6° 88.5 84.1 1.50 0.0221 62.28 0.005 1.00 1.014 0.5438 A 0.0407

6° 7° 88.5 84.1 1.50 0.0221 61.45 0.005 0.98 0.989 0.5304 A 0.0417

7° 8° 88.5 84.1 1.50 0.0221 60.61 0.005 0.95 0.964 0.5171 A 0.0428

8° 9° 88.5 84.1 1.50 0.0221 59.78 0.005 0.93 0.940 0.5040 A 0.0439

9° 10° 88.5 84.1 1.50 0.0221 58.95 0.005 0.90 0.915 0.4910 A 0.0451

10° 11° 88.5 84.1 1.50 0.0221 58.11 0.005 0.88 0.892 0.4782 A 0.0463

11° 12° 88.5 84.1 1.50 0.0221 57.28 0.005 0.86 0.868 0.4656 A 0.0475

12° 13° 88.5 84.1 1.50 0.0221 56.44 0.005 0.83 0.845 0.4531 A 0.0488

13° 14° 88.5 84.1 1.50 0.0221 55.61 0.005 0.81 0.822 0.4407 A 0.0502

14° 15° 88.5 84.1 1.50 0.0221 54.78 0.005 0.79 0.799 0.4286 A 0.0516

15° 16° 88.5 84.1 1.50 0.0221 53.94 0.005 0.77 0.777 0.4165 A 0.0531

16° 17° 88.5 84.1 1.50 0.0221 53.11 0.005 0.75 0.754 0.4047 A 0.0547

17° 18° 88.5 84.1 1.50 0.0221 52.28 0.005 0.72 0.733 0.3930 A 0.0563

18° 19° 88.5 84.1 1.50 0.0221 51.44 0.005 0.70 0.711 0.3814 A 0.0580

19° 20° 88.5 84.1 1.50 0.0221 50.61 0.005 0.68 0.690 0.3700 A 0.0598

20° 21° 88.5 84.1 1.50 0.0221 49.78 0.005 0.66 0.669 0.3588 A 0.0617

21° 22° 88.5 84.1 1.50 0.0221 48.94 0.005 0.64 0.648 0.3477 A 0.0636

22° 23° 88.5 84.1 1.50 0.0221 48.11 0.005 0.62 0.628 0.3368 A 0.0657

23° 24° 88.5 84.1 1.50 0.0221 47.28 0.005 0.60 0.608 0.3261 A 0.0678

24° 25° 88.5 84.1 1.50 0.0221 46.44 0.005 0.58 0.588 0.3155 A 0.0701

25° 26° 88.5 84.1 1.50 0.0221 45.61 0.005 0.56 0.569 0.3051 A 0.0725

26° 27° 88.5 84.1 1.50 0.0221 44.77 0.005 0.54 0.550 0.2948 A 0.0750

27° 28° 88.5 84.1 1.50 0.0221 43.94 0.005 0.52 0.531 0.2847 A 0.0777

28° 29° 88.5 84.1 1.50 0.0221 43.11 0.005 0.51 0.512 0.2748 A 0.0805

29° 30° 88.5 84.1 1.50 0.0221 42.27 0.005 0.49 0.494 0.2650 A 0.0835

30° 31° 88.5 84.1 1.50 0.0221 41.44 0.005 0.47 0.476 0.2554 A 0.0866

31° 32° 88.5 84.1 1.50 0.0221 40.61 0.005 0.45 0.459 0.2459 A 0.0900

32° 33° 88.5 84.1 1.50 0.0221 39.77 0.005 0.44 0.441 0.2367 A 0.0935

33° 34° 88.5 84.1 1.50 0.0221 38.94 0.005 0.42 0.424 0.2275 A 0.0972

34° 35° 88.5 84.1 1.50 0.0221 38.11 0.005 0.40 0.407 0.2186 A 0.1012

35° 36° 73 69.4 1.50 0.0221 37.27 0.007 0.99 1.002 0.5374 A 0.0412

36° 37° 73 69.4 1.50 0.0221 36.44 0.007 0.94 0.961 0.5153 A 0.0429

37° 38° 73 69.4 1.50 0.0221 35.60 0.007 0.90 0.920 0.4937 A 0.0448

38° 39° 73 69.4 1.50 0.0221 34.77 0.007 0.87 0.881 0.4725 A 0.0468

39° 40° 73 69.4 1.50 0.0221 33.94 0.007 0.83 0.842 0.4517 A 0.0490

40° 41° 73 69.4 1.50 0.0221 33.10 0.007 0.79 0.804 0.4313 A 0.0513

41° 42° 73 69.4 1.50 0.0221 32.27 0.007 0.75 0.767 0.4114 A 0.0538

42° 43° 73 69.4 1.50 0.0221 31.44 0.007 0.72 0.731 0.3919 A 0.0565

43° 44° 73 69.4 1.50 0.0221 30.60 0.007 0.68 0.695 0.3728 A 0.0593

44° 45° 73 69.4 1.50 0.0221 29.77 0.007 0.65 0.660 0.3542 A 0.0625

45° 46° 73 69.4 1.50 0.0221 28.94 0.007 0.62 0.626 0.3360 A 0.0658

46° 47° 73 69.4 1.50 0.0221 28.10 0.007 0.58 0.593 0.3183 A 0.0695

47° 48° 73 69.4 1.50 0.0221 27.27 0.007 0.55 0.561 0.3010 A 0.0735

48° 49° 73 69.4 1.50 0.0221 26.43 0.007 0.52 0.530 0.2841 A 0.0779

49° 50° 73 69.4 1.50 0.0221 25.60 0.007 0.49 0.499 0.2677 B 0.0826

50° 51° 73 69.4 1.50 0.0221 24.77 0.007 0.46 0.469 0.2518 B 0.0879

51° 52° 73 69.4 1.50 0.0221 23.93 0.007 0.43 0.441 0.2363 B 0.0936

52° 53° 73 69.4 1.50 0.0221 23.10 0.007 0.41 0.412 0.2212 B 0.1000

53° 54° 73 69.4 1.50 0.0221 22.27 0.007 0.38 0.385 0.2067 B 0.1071

54° 55° 73 69.4 1.50 0.0221 21.43 0.007 0.35 0.359 0.1925 B 0.1149

55° 56° 73 69.4 1.50 0.0221 20.60 0.007 0.33 0.333 0.1789 B 0.1237

56° 57° 73 69.4 1.50 0.0221 19.77 0.007 0.30 0.309 0.1657 B 0.1335

57° 58° 73 69.4 1.50 0.0221 18.93 0.007 0.28 0.285 0.1530 B 0.1446

58° 59° 73 69.4 1.50 0.0221 18.10 0.007 0.26 0.262 0.1407 B 0.1572

59° 60° 73 69.4 1.50 0.0221 17.27 0.007 0.24 0.240 0.1289 B 0.1716

60° 61° 73 69.4 1.50 0.0221 16.43 0.007 0.22 0.219 0.1176 B 0.19

61° 62° 60 56.4 1.50 0.0221 15.60 0.010 0.54 0.551 0.2955 B 0.07

62° 63° 60 56.4 1.50 0.0221 14.76 0.010 0.49 0.498 0.2669 B 0.08

63° 64° 60 56.4 1.50 0.0221 13.93 0.010 0.44 0.447 0.2396 B 0.09

64° 65° 60 56.4 1.50 0.0221 13.10 0.010 0.39 0.398 0.2137 B 0.10

65° 66° 60 56.4 1.50 0.0221 12.26 0.010 0.34 0.353 0.1892 B 0.1

98.79 1.2979 21.51

Tramo Diametro Candidatos Long. Desnivel Caudal fe J J' hf i < J'=A d/hf

de a Øe (mm) Øi (mm) (m) (m) ( l/s ) (m) (m) (m) (m) i >= J'=B (m)


DESCRIPCION ECUACIONES VALOR (m) CONDICION

Tolerancia de presiones en SUR ∆H = 2.5 (ha - hns) = ∆Hl + ∆Hd 3.23

Tolerancia de presiones en Laterales ∆Hl = hm - hn = 1.2117.67

:CORREGIR

Tolerancia de presiones en Distribuidores ∆Hd = Hm - Hn = 16.46

RESUMEN DEL DISTRIBUIDOR


3" 84.1 52.66 10.53 Pzs 5

2.5" 69.4 39.12 7.82 Pzs 5

2" 56.4 104.81 20.96 Pzs 5

Total 91.77 18.35 Pzs 5


C) DISEÑO DE TUBERIA SECUNDARIA:

Datos de diseño :

Caudal Terciario : qs (l/s) 66.45 l/s 239214 l/h

Esp. Distribuid :Sd ( m) 122 m.



P. Entrada Terciaria: Hm = 29.93 m.

Cálculos previos:

Pendiente ( i ) = 0.00266727


Nº salidas :n 12

Caudal Secundario ( l/s) 132.90 l/s 478427 l/h

F ( n, lo=Se) 0.393


Tramo Diametro Candidatos Long. Desnivel Caudal fe J J' hf K(V)^2/2g Hn


7° 6° 168 159.8 65.66 0.18 132.90 0.001 0.18 0.000 11.7786 2.24018683 150.09

6° 5° 168 159.8 121.31 0.32 132.90 0.001 0.18 0.000 21.7631 2.23790326 126.41

5° 4° 168 159.8 126.31 0.34 132.90 0.001 0.18 0.000 22.6601 2.23790326 101.85

4° 3° 168 159.8 121.31 0.32 132.90 0.001 0.18 0.000 21.7631 2.23790326 78.17

3° 2° 168 159.8 126.31 0.34 132.90 0.001 0.18 0.000 22.6601 2.23790326 53.61

2° 1° 168 159.8 121.31 0.32 132.90 0.001 0.18 0.000 21.7631 2.23790326 29.93

682.21 1.82 122.39 13.43

NOTA: La pérdida de carga se calcula solo con J, no se considera J'; pues las salidas múltiples no funcionan simultaneamente.Se considera las pérdidas por accesorios.

RESUMEN DEL TUBO SECUNDARIO:


6" 159.8 682.21 136.44 Pzs 5

Total 682.21 136.44 Pzs


D) DISEÑO DE TUBERIA PRINCIPAL:

Datos de diseño :

Caudal Secundaria : qs (l/s) 132.90 l/s 478427 l/h

Esp. Secundario :Ss ( m) 176 m.



P. Entrada Secundario: Hm 163.93 m.

Cálculos previos:

Pendiente ( i ) = 0.0040


Nº salidas : n 4

Caudal Principal ( l/s) 132.90 l/s 478427 l/h

F ( n, lo=Se) 0.485


Tramo Diametro Candidatos Long. Desnivel Caudal fe J J' hf K(V)^2/2g Hn


0° 1° 168 159.8 0.00 0.00 132.90 0.001 0.18 0.000 0.0000 4.4804 310.79

1° 28° 168 159.8 115.32 0.46 132.90 0.001 0.18 0.000 20.6885 2.23790326 288.33

28° 21° 168 159.8 223.64 0.89 132.90 0.001 0.18 0.000 40.1212 2.23790326 246.86

21° 14° 168 159.8 223.64 0.89 132.90 0.001 0.18 0.000 40.1212 2.23790326 205.40

14° 7° 168 159.8 223.64 0.89 132.90 0.001 0.18 0.000 40.1212 2.23790326 163.93

786.24 3.14 141.05 13.43

NOTA: La pérdida de carga se calcula solo con J, no se considera J'; pues las salidas múltiples no funcionan simultaneamente.Se considera las pérdidas por accesorios.

RESUMEN DEL TUBO PRINCIPAL:


6" 159.8 786.24 157.25 Pzs 7.5

Total 786.24 157.25 Pzs


=+(1.21*10^10)*((F$19/F$11)^1.8552)*(E25^-4.87)

=(((Q/1000)*(Long)^(0.54)*1/0.2788*1/C*1/(D/1000)^(2.63)))^(1/0.54)

< ∆H = 3.23 m

V = 0.8494*C*R^0.63S^0.54

Observaciones

: (CORREGIR) No existe p. disponible

: (CORREGIR) No existe p. disponible

: (OK) Existe presiòn disponible





proyecto

J ( m/m )=1. 21∗1010∗(QC )

1.8552

∗( 1D4.87 )


Caud.Correg= 66.45 lts/seg

< ∆H = 2.43 m

∆h Veloc.Observaciones

hm-hn (m/s)

0.42 11.96

0.62 11.81

n

Lateral


proyecto

0.61 11.66

0.59 11.51

0.58 11.36

0.57 11.21

0.55 11.06

0.54 10.91

0.53 10.76

0.51 10.61

0.50 10.46

0.49 10.31

0.48 10.16

0.46 10.01

0.45 9.86

0.44 9.71

0.43 9.56

0.42 9.41

0.40 9.26

0.39 9.11

0.38 8.96

0.37 8.81

0.36 8.66

0.35 8.51

0.34 8.36

0.33 8.21

0.32 8.06

0.31 7.91

0.30 7.76

0.29 7.61

0.28 7.46

0.27 7.31

0.26 7.16

0.25 7.01

0.24 6.86

0.56 9.85

0.54 9.63

0.52 9.41

0.49 9.19

0.47 8.97

0.45 8.75

0.43 8.53

0.41 8.31

0.39 8.09

0.38 7.87

0.36 7.65

0.34 7.43

0.32 7.21

0.31 6.99

0.29 6.77

0.27 6.55

0.26 6.33

0.24 6.11

0.23 5.89

0.21 5.67

0.20 5.45

0.19 5.23

0.18 5.00

0.16 4.78

0.15 4.56

0.14 4.34

0.32 6.24

0.29 5.91

0.26 5.58

0.24 5.24

0.21 4.91

16.46 : (CORREGIR) Falta presión

∆h Veloc.

(m/s)


CONDICION

VALOR PERMITIDO

VALOR OBTENIDO

CORREGIR

t' = 1+ (d/hf)+0.357(-d/hf)^(1.57)

t' t' hf Hn Hm ∆h Veloc.

(m) (m) (m) hm-hn (m/s)

0.9656 0.3902 29.54 29.93 0.39 11.96

0.9648 0.572965 29.06 29.63 0.57 11.81

0.9643 0.564096 28.62 29.18 0.56 11.66

0.9634 0.550224 28.19 28.74 0.55 11.51

0.9626 0.536507 27.78 28.32 0.54 11.36

0.9617 0.522944 27.37 27.90 0.52 11.21

0.9607 0.509536 26.98 27.49 0.51 11.06

0.9597 0.496284 26.59 27.09 0.50 10.91

0.9587 0.483187 26.21 26.70 0.48 10.76

0.9577 0.470247 25.85 26.32 0.47 10.61

0.9566 0.457463 25.49 25.94 0.46 10.46

0.9555 0.444835 25.14 25.58 0.44 10.31

0.9543 0.432365 24.80 25.23 0.43 10.16

0.9531 0.420052 24.47 24.89 0.42 10.01

0.9518 0.407897 24.15 24.55 0.41 9.86

0.9504 0.3959 23.83 24.23 0.40 9.71

0.9491 0.384062 23.53 23.91 0.38 9.56

0.9476 0.372383 23.23 23.60 0.37 9.41

0.9461 0.360863 22.94 23.30 0.36 9.26

0.9445 0.349503 22.66 23.01 0.35 9.11

0.9428 0.338303 22.39 22.73 0.34 8.96

0.9411 0.327264 22.13 22.46 0.33 8.81

0.9393 0.316386 21.88 22.19 0.32 8.66

0.9374 0.305669 21.63 21.93 0.31 8.51

0.9354 0.295115 21.39 21.68 0.30 8.36

0.9333 0.284723 21.16 21.44 0.28 8.21

0.9311 0.274494 20.93 21.21 0.27 8.06

0.9288 0.264428 20.72 20.98 0.26 7.91

0.9263 0.254527 20.51 20.76 0.25 7.76

0.9237 0.24479 20.30 20.55 0.24 7.61

0.9210 0.235218 20.11 20.34 0.24 7.46

0.9182 0.225812 19.92 20.14 0.23 7.31

0.9152 0.216572 19.74 19.95 0.22 7.16

0.9120 0.207499 19.56 19.77 0.21 7.01

0.9086 0.198593 19.39 19.59 0.20 6.86

0.9612 0.516584 18.90 19.42 0.52 9.85

0.9596 0.494529 18.52 19.01 0.49 9.63

0.9579 0.472904 18.15 18.63 0.47 9.41

0.9561 0.451709 17.80 18.25 0.45 9.19

0.9541 0.430947 17.46 17.89 0.43 8.97

0.9521 0.41062 17.14 17.55 0.41 8.75

0.9498 0.390728 16.83 17.23 0.39 8.53

0.9475 0.371274 16.54 16.91 0.37 8.31

0.9449 0.352259 16.26 16.61 0.35 8.09

0.9421 0.333686 16.00 16.33 0.33 7.87

0.9391 0.315556 15.74 16.06 0.32 7.65

0.9359 0.297872 15.50 15.80 0.30 7.43

0.9324 0.280636 15.28 15.56 0.28 7.21

0.9286 0.263849 15.06 15.33 0.26 6.99

0.9245 0.247514 14.82 15.11 0.29 6.77

0.9200 0.231635 14.63 14.90 0.27 6.55

0.9150 0.216213 14.45 14.70 0.26 6.33

0.9096 0.201251 14.28 14.52 0.24 6.11

0.9036 0.186752 14.12 14.35 0.23 5.89

0.8970 0.172719 13.97 14.18 0.21 5.67

0.8897 0.159156 13.83 14.03 0.20 5.45

0.8816 0.146067 13.70 13.89 0.19 5.23

0.8725 0.133455 13.58 13.76 0.18 5.00

0.8623 0.121324 13.47 13.63 0.16 4.78

0.8508 0.10968 13.47 13.63 0.15 4.56

0.84 0.098527 13.48 13.62 0.14 4.34

0.93 0.275204 13.43 13.75 0.32 6.24

0.92 0.246682 13.44 13.73 0.29 5.91

0.92 0.219523 13.44 13.71 0.26 5.58

0.91 0.193742 13.45 13.69 0.24 5.24

1 0.169353 13.46 13.67 0.21 4.91

16.46

t' t' hf Hn Hm ∆h Veloc.

(m) (m) (m) (m/s)

VERIFICACION FINAL DE PRESIONES : (CORREGIR) Falta presión

CONDICION

:CORREGIR


< ∆H = 50.00 m

Hm ∆h Veloc.Observaciones

(m) hm-hn (m/s)

163.93 13.84 6.63

150.09 23.68 6.63

126.41 24.56 6.63

101.85 23.68 6.63

78.17 24.56 6.63

53.61 23.68 6.63

0.00 : (OK) Existe presiòn

La pérdida de carga se calcula solo con J, no se considera J'; pues las salidas múltiples no funcionan simultaneamente.Se considera las pérdidas por accesorios.


< ∆H = 50.00 m

Hm ∆h Veloc.Observaciones

(m) hm-hn (m/s)

315.27 4.48 6.63

310.79 22.47 6.63

288.33 41.46 6.63

246.86 41.46 6.63

205.40 41.46 6.63

0.00 : (OK) Existe presiòn

La pérdida de carga se calcula solo con J, no se considera J'; pues las salidas múltiples no funcionan simultaneamente.Se considera las pérdidas por accesorios.

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DISEÑO DE RIEGO POR GOTEO FINAL