Diseño de Torre. VT-18.5 Mts. Agosto. 2009

8/19/2019 Diseño de Torre. VT-18.5 Mts. Agosto. 2009

1/54

TORRE VENTEADA DE SECCIÓN TRIANGULAR

CONSTANTE DE ALTURA 18m CON VELOCIDAD DEL

VIENTO DE 11 KPH PARA ZONAS DE DIFICIL ACCESO

DISEÑO ESTRUCTURAL

REV. FECHA OBJETO ELAB REV APROB

A 04/08/2009 Revisión A V. O F. C F. C


2/54

1 / 24

INDICE

1. MEMORIA DESCRIPTIVA.............................................................................................................................2 1.1. I NTRODUCCIÓN ............................................................................................................................................................2 1.2. DESCRIPCIÓN DE LA TORRE ..........................................................................................................................................2 1.3. CALIDAD DE LOS MATERIALES.....................................................................................................................................4 1.4. NORMAS Y ESPECIFICACIONES.....................................................................................................................................4 1.5. CRITERIOS UTILIZADOS EN EL CÁLCULO......................................................................................................................5 1.6. R EQUERIMIENTOS DEL CLIENTE ...................................................................................................................................6 2. MEMORIA DE CÁLCULO .............................................................................................................................8 2.1. METODOLOGÍA.............................................................................................................................................................8 2.2. CALCULO DE LAS ACCIONES (VIENTO) .......................................................................................................................11 2.3. A NÁLISIS ESTRUCTURAL ............................................................................................................................................16 3. RESULTADOS Y CONCLUSIONES...........................................................................................................17 3.1. CHEQUEO DE LA ESTRUCTURA...................................................................................................................................17 3.1.1. MIEMBROS, TORNILLERIA. .......................................................................................................................................17 3.1.2. R EVISIÓN DE LA TORNILLERIA. ................................................................................................................................20 3.1.3. DISEÑO DE PLANCHA BASE Y A NCLAJES. ................................................................................................................20 3.1.4. R ESISTENCIA EN LOS CABLES. .................................................................................................................................20 3.1.5. ACCESORIOS PARA LOS CABLES. .............................................................................................................................21 3.1.6. CARGAS PARA DISEÑO DE FUNDACIONES. ...............................................................................................................22 3.1.7. Á NGULOS DE FLEXIÓN Y TORSIÓN...........................................................................................................................23 3.1.8. CONCLUSIONES. ......................................................................................................................................................24


3/54

2 / 24

1. MEMORIA DESCRIPTIVA

1.1. Introducción

El presente informe tiene por objeto presentar “El diseño estandar de una Torre

Venteada de Sección Triangular constante de altura 18.50 (VT-18)” con sus respectivos

accesorios y soportes para zonas de difícil acceso. El proyecto fue por la empresa

MOVILNET.

La torre se diseño para que los elementos estructurales y conexiones que la componen

esten en capacidad de resistir adecuadamente la instalación de las antenas y los

requerimientos del cliente descriptos en el punto 1.6.

La torre diseñada cumple con los lineamientos de las Normas y Especificaciones Para

Torres y Estructuras de Soportes de Antenas de Transmisión, CANTV 2007 (CANTV NT-

001), Norma Proyecto Estructural de Torres y Soportes de Acero Para Antenas de

Transmisión, CANTV 2007 (CANTV NT-002), y Fabricación, Construcción y Montaje deTorres y Estructuras de Soporte Para Antenas, CANTV 2007 (CANTV NT-003).

1.2. Descripción de la torre

La torre es una armadura espacial metalica definida por dos cuerpos principales el primero

se corresponde con una pirámide truncada invertida de bases triangulares y altura 1.5m el

eje del solido es ortogonal a la base, los lados del triangulo tienen longitud cero en el nivel

0.00 y 1.09m en el nivel 1.50m y corresponde al primer cuerpo de la torre, apoyado sobre el

terreno. El otro cuerpo es un volumen de base triangular de sección constante de altura

17.0m y lados de la base de 1.09 el eje del cuerpo es ortogonal con respecto a la base.

Las tres caras de la torre es compuesta es compuesta en un esquema unico en forma de

“Z” desde la base de la torre hasta el tope. Los cuerpos de la torre están ensamblados por

medio de pernos, la torre esta arriostrada por un nivele de cables en una altura de 15.5m.

Las fundaciones de los cables están a 7.5m desde el centro de la torre. Los cables fueron

dispuestos en planta en un grupo con angulo de separación de 120º para darle la mayor

estabilidad a la torre.


4/54


5/54


6/54


7/54

5 / 24

1.5. Criterios Utilizados en el Cálculo

Con la información suministrada se procede a realizar el análisis y diseño de la

estructura de acuerdo al siguiente esquema:

• Determinación de las cargas de diseño, análisis por cargas verticales, cargas

variables, cargas laterales ocasionadas por el viento.

• Análisis estructurales para cada caso y cada combinación de carga de acuerdo

a lo establecido en las normas vigentes.

• Control de desplazamientos incluyendo los efectos de torsión y verificación de

los valores limites de deflexión normativa.

• Diseño de los elementos estructurales según normas vigentes.

• Diseño de Tornillería.

• Diseño de Fundaciones Torre.

• Diseño de Guayas.

• Diseño de Anclaje Torre.

• Diseño de fundaciones de Guayas.


8/54

6 / 24

1.6. Requerimientos del Cliente

En el documento “Elaboración de la ingenieria del diseño estandar de elementos

estructurales de sección triangular constante no autosoportadas para zonas de difícil

acceso definidas por movilnet con sus respectivos accesorios y soportes a nivel

nacional” se establecen los siguientes parámetros de diseño:

Velocidad básica de viento a considerar 110Km/h.

Factor de exposición al viento “C”.

Efecto de la topografia Kt=1.

Factor de importancia Grupo “C”.

La tensión inicial, resistencia limite y otros parámetros de las guayas se hicieron de

acuerdo a lo establecido en las Normas CANTV NT-001, NT-002 Y NT-003 año 2007.

Los parámetros de diseño del suelo son los establecidos en el ANEXO A

(NORMATIVO) de la norma CANTV NT-002 2007 para la condición de suelo granular;

con la excepción de esfuerzo limite de fricción del suelo Ø30º, densidad de peso suelo

Ys= 1700Kgf/m3, esfuerzo limite mayorado suelo Q=1Kgf/cm3

No se aplica el anexo B (informativo) de la norma CANTV NT-002 2007 relativo a

ruptura de guayas.


9/54

7 / 24

1.6.1. Cuadro de Antenas

Equipos a ser instalados en la torre:

Antenas Parabólicas

TIPO

Ø (m)

H(m) en relación al

tope

Peso Antena + Soporte

(Kg)

RADOME 1.20 -7.0 120

Antenas Celulares

TIPOPeso antena+ soportes

Dimensiones (m) H(m) en relación al tope

PANEL 75 2.40 x 0.30 0.00

PANEL 75 2.40 x 0.30 0.00

PANEL 75 2.40 x 0.30 0.00

PANEL 75 2.40 x 0.30 -3.00

PANEL 75 2.40 x 0.30 -3.00

PANEL 75 2.40 x 0.30 -3.00


10/54

8 / 24

2. MEMORIA DE CÁLCULO

2.1. Metodología

El Diseño se realizó de acuerdo a las “NORMAS Y ESPECIFICACIONES PARA

TORRES Y ESTRUCTURAS DE SOPORTE DE ANTENAS DE TRANSMISIÓN,

CANTV 2007”. Estas normas se aplican en efecto, a la determinación de las fuerzaspor vientos actuantes sobre la estructura, combinaciones de cargas, Diseño de

elementos estructurales, desplazabilidad entre otros.

De acuerdo con las normas mencionadas el diseño estructural de la torre requiere

comprobación de la desplazabilidad de la estructura, la revisión de esbeltez y la

capacidad resistente cada uno de sus componentes estructurales: montantes,

elementos horizontales, diagonales, entre otros, diseño de las uniones entre elementos

estructurales, fundaciones, cables, etc.

Programas utilizados

Para el análisis y diseño de la estructura se utilizó el programa SAP2000 V 11.0.8 de

Computers and Structures Inc (CSI). Con este programa se preparó el modelo de la

estructura, se aplicaron cargas gravitacionales y laterales, y se obtuvieron como

resultados los desplazamientos de los nodos, las fuerzas calculadas en los miembros

de la estructura para los casos de carga considerados y las fuerzas en los nodos en las

combinaciones de diseño.

2.1.1. Modelo Estructural

La torre fue modelada como una armadura espacial con tres grados de libertad por

junta, con el fin de evaluar correctamente la disposición geométrica, la continuidad e

interacción entre los elementos principales resistentes colocados en direcciones

diferentes y los tensores fueron modelados como cables.

Los elementos considerados en el análisis fueron: montantes, diagonales y

horizontales, fueron modelados como miembros prismáticos lineales, definidos a través

de la teoría de viga con deformaciones por fuerza axial y flexión. Los elementos

secundarios tales como, escaleras y soportes de guías de onda no fueron incluidos en

el modelo, sin embargo, se consideró su influencia sobre los elementos estructurales

principales.


11/54

9 / 24

2.1.2. Análisis Estructural

La torre arriostrada con cables (venteada) fue analizada considerando que la estructura

no se comporta linealmente debido a los cambios de geometría causados por las

cargas aplicadas. El análisis estructural aplicado se corresponde con la condición de

geometría no lineal, donde no es posible aplicar el principio de superposición de

cargas. La solución del problema se obtiene por aproximaciones sucesivas.

2.1.3. Casos de Análisis

Para el análisis no lineal de la estructura se consideraron tres casos de análisis

independientes como condición inicial. El primer caso corresponde al estado actual

(AE), el segundo al estado actual mayorado uno (EAM1) y el tercero al estado

mayorado dos (EAM2), estos casos incluyen el peso propio de la estructura, de los

accesorios, de las antenas, de los cables y la tensión inicial, todos multiplicados por los

factores que estipula la norma CANTV 2007. Se consideraron treinta y tres (33) casos

de análisis dependientes, de los cuales treinta y dos (32) son producto de las cuatro

direcciones de viento y los tres tipos de viento patrón y un caso de análisis detemperatura; es de destacar que se consideró la ubicación de las antenas a instalar

tomando en cuenta el efecto más desfavorable a flexión y el más desfavorable a

torsión.

Conforme a los requisitos de MOVILNET, la estructura fue analizada considerando un

viento de cálculo de 110Km/h; viento obtenido del mapa de velocidad básica del viento

(Art. 7.5) para el cual se debe garantizar la supervivencia de la estructura.

El peso propio de la estructura se ha calculado considerando el peso de cada miembro

de acuerdo con el peso unitario del acero (7850 Kg/m3).

El peso propio de los cables se tomo de las especificaciones del fabricante para cables

de diámetro 3/8”, el cual es 406.25 Kg/1000 m. El módulo de elasticidad de los cables

es E=1612x106 Kg/cm2 tomado de la NORMA CANTV 2007 NT-002.

Se han seleccionado como casos más críticos para el diseño de la estructura por

acción de viento, la aplicación del viento según cuatro (4) direcciones diferentes; se

consideran vientos en las direcciones formadas por los ángulos 0, 90º 120º y 270º con

respecto al eje “X”, las direcciones de estos vientos se denominaron como "V0",

"VINC", "V90", y "V180". Una vez definidos estos, las antenas de microondas y

celulares fueron orientadas a 0°, 60°, 90° Y 180°.

Para el cálculo de la presión por viento se emplearon las recomendaciones de la

Normas y Especificaciones para Torres y Estructuras de Soporte de Antenas de

Transmisión, CANTV 2007 (NORMA CANTV NT-001). La fuerza horizontal aplicada en

cada sección de la estructura se calcula de conformidad con los lineamientos de las

normas. Esta fuerza será el resultado de multiplicar el área proyectada efectiva de los

componentes estructurales en una cara ([Aep]s) por la correspondiente Presión

Dinámica (Qz) de la sección, por un Factor de Respuesta de Ráfaga (Gh), por un


12/54


13/54

11 / 24

2.2. Calculo de las acciones (Viento)

2.2.1. Análisis de Viento sobre la Estructura

Torre:Contratante: Fecha:

Norma aplicada 1 Norma CANTVTorre Tipo Triangular 1 Al tura Total : 18.50 m Al tura Sin Tabaco: 18.50 mCota en la Base: 0.00 msnm Ancho de la Base: 1.092 m Ancho del Tope: 1.092 mVelocidad de Viento: 110.00 Km/hFactor de Importancia: CTipo de Exposición: CCategoría Topográfica: T1

Al tura de Cresta (H): 0 mFactor de Rafaga (G h): 0.85 adimac or e mpor anc a a w : 0.90 adim

ac or e pro a a reccon v en o d : 0.85 adim

Factor de dirección (Df) frontal: 0º 1.00 adim

Factor de dirección (Df) Viento a: 60º 0.800 adim

Factor de dirección (Df) lateral= 90º 0.85 adim

Factor de dirección (Df) frontal: 0º 0.80 adim

V0E VINCE V90E V180E

h/Sección Área (Af) Kz ktw Qz Cfcuerpos 0º 60º 90º 180ºm m2 adim adim kgf/m2 adim kgf kgf kgf kgf

1 18.50 0.28 1.140 1.00 51.16 2.42 29.3 23.5 21.6 23.5

2 17.50 0.28 1.126 1.00 50.57 2.42 29.0 23.2 21.3 23.2

3 16.50 0.28 1.112 1.00 49.94 2.42 28.6 22.9 21.1 22.9

4 15.50 0.28 1.098 1.00 49.29 2.42 28.3 22.6 20.8 22.6

5 14.50 0.28 1.083 1.00 48.60 2.42 27.9 22.3 20.5 22.36 13.50 0.28 1.066 1.00 47.88 2.42 27.5 22.0 20.2 22.0

7 12.50 0.28 1.049 1.00 47.11 2.42 27.0 21.6 19.9 21.6

8 11.50 0.28 1.031 1.00 46.29 2.42 26.5 21.2 19.5 21.2

9 10.50 0.28 1.012 1.00 45.41 2.42 26.0 20.8 19.2 20.8

10 9.50 0.28 0.990 1.00 44.46 2.42 25.5 20.4 18.8 20.4

11 8.50 0.28 0.968 1.00 43.44 2.42 24.9 19.9 18.3 19.9

12 7.50 0.28 0.942 1.00 42.31 2.42 24.3 19.4 17.9 19.4

13 6.50 0.28 0.914 1.00 41.05 2.42 23.5 18.8 17.3 18.8

14 5.50 0.28 0.883 1.00 40.00 2.42 22.9 18.4 16.9 18.4

15 4.50 0.28 0.850 1.00 40.00 2.42 22.9 18.4 16.9 18.4

16 3.50 0.28 0.850 1.00 40.00 2.42 22.9 18.4 16.9 18.4

17 2.50 0.28 0.850 1.00 40.00 2.42 22.9 18.4 16.9 18.4

18 1.50 0.37 0.850 1.00 40.00 2.42 30.7 24.5 22.6 24.5

Cálculo de Fuerzas por Viento en Torres TriangularesSegún norma CANTV NT-001, NT-002 Y NT-003

8/5/2009

Cuerpo

Torre Venteada H=18.50mMOVILNET


14/54

12 / 24


Linea de transmisión 1Nº total de Lineas de trasmisión adim

AepN m

AepT m

Ancho escalerilla m

Separación escalones escalerilla: m

Perfil Horizontal Ala mm

Alma mm

Espesor ala mm

Perfil vertical Ala mm

Alma mm

Espesor ala mm

Linea de transmisión 2Nº total de Lineas de trasmisión adim

AepN m

AepT m

Ancho escalerilla m

Separación escalones escalerilla: m

Perfil Horizontal Ala mm

Alma mm

Espesor ala mm

Perfil vertical Ala mm Alma mm

Espesor ala mm

Linea de transmisión 3Nº total de Lineas de trasmisión 7 adim

AepN 0.46 m

AepT 0.07 m

Ancho escalerilla 0.5 m

Separación escalones escalerilla: 1 m

Perfil Horizontal L40X40X4 Ala 40 mm

Alma 40 mm

Espesor ala 4 mm

Longitud perfil normL40X40X4 0.1 m

Perfil normal Ala 40 mm

Alma 40 mm Coeficiente accesorios perfileria 2.0 adim

Espesor ala 4 mm Coeficiente accesorios LT 1.5 adim

Ancho p erf ile ria LT LT1 LT2 LT3 Ancho equivalente viento V0º= 0.000 m 0.000 m 0.003 m

Ancho equivalente viento Vincl= 0.000 m 0.000 m 0.002 m

Ancho equivalente viento V90º= 0.000 m 0.000 m 0.008 m

h/Sec. Longitud KZ*Ktw Qz Can ti dad Can ti dad Can ti dad 0º 60º 90º 180º Pesom m adim kgf/m2 LT1 LT2 LT3 kgf kgf kgf kgf kgf/ml

1 18.50 1.00 1.140 51.16 0 0 3 13.0 8.2 2.3 13.0 4.43

2 17.50 1.00 1.126 50.57 0 0 3 12.8 8.1 2.3 12.8 4.43

3 16.50 1.00 1.112 49.94 0 0 3 12.7 8.0 2.2 12.7 4.43

4 15.50 1.00 1.098 49.29 0 0 6 24.9 15.8 4.1 24.9 7.43

5 14.50 1.00 1.083 48.60 0 0 6 24.6 15.5 4.0 24.6 7.43

6 13.50 1.00 1.066 47.88 0 0 6 24.2 15.3 4.0 24.2 7.43

7 12.50 1.00 1.049 47.11 0 0 6 23.8 15.1 3.9 23.8 7.43

8 11.50 1.00 1.031 46.29 0 0 7 27.3 17.2 4.4 27.3 8.43

9 10.50 1.00 1.012 45.41 0 0 7 26.8 16.9 4.4 26.8 8.43

10 9.50 1.00 0.990 44.46 0 0 7 26.2 16.6 4.3 26.2 8.4311 8.50 1.00 0.968 43.44 0 0 7 25.6 16.2 4.2 25.6 8.43

12 7.50 1.00 0.942 42.31 0 0 7 24.9 15.8 4.1 24.9 8.43

13 6.50 1.00 0.914 41.05 0 0 7 24.2 15.3 3.9 24.2 8.43

14 5.50 1.00 0.883 40.00 0 0 7 23.6 14.9 3.8 23.6 8.43

15 4.50 1.00 0.850 40.00 0 0 7 23.6 14.9 3.8 23.6 8.43

16 3.50 1.00 0.850 40.00 0 0 7 23.6 14.9 3.8 23.6 8.43

17 2.50 1.00 0.850 40.00 0 0 7 23.6 14.9 3.8 23.6 8.43

18 1.50 0.75 0.850 40.00 0 0 7 17.7 11.2 2.9 17.7 6.32

Cuerpo

8/5/2009

Cálculo de Fuerzas por Viento en Líneas de Trasmis iónSegún Norma CANTV 2007

Torre Venteada H=18.50mMOVILNET


15/54

13 / 24


Escaleras Ancho escalera 0.40 m

Separación escalones 0.30 m

Escalones 5/8 " 15.9 mm

Ancho perfil escaleras L50X4 Ala 50.0 mm Alma 50.0 mm

Espesor ala 4.0 mm

Espesor alma 4.0 mm

Ancho aro guardahombre m

Profundidad de aro guardahombre m

Separación aro guardahombre m

Dimensiones aro Guardahombre Ancho mm

Espesor mm

No de pletinas verticales adim

Dimensión pletina vertical Ancho mm

Espesor mm

Coeficiente accesorios 2.0 adim

Areas Vient o 0º 0.116 m2/mEscalera 0.116 m2/m

Areas Vien to 90º 0.050 m2/mEscalera 0.050 m2/m

Areas Vien to Inc linado 0.120 m2/mEscalera 0.120 m2/m

h/Sección Altura Kz ktw Qz 0º 60º 90º 180º Pesom m adim adim kgf/m2 kgf kgf kgf kgf kgf/ml

1 18.50 1.00 1.140 1.00 51.16 10.1 4.3 10.4 10.1 11.0

2 17.50 1.00 1.126 1.00 50.57 10.0 4.3 10.3 10.0 11.0

3 16.50 1.00 1.112 1.00 49.94 9.8 4.2 10.1 9.8 11.0

4 15.50 1.00 1.098 1.00 49.29 9.7 4.2 10.0 9.7 11.0

5 14.50 1.00 1.083 1.00 48.60 9.6 4.1 9.9 9.6 11.0

6 13.50 1.00 1.066 1.00 47.88 9.4 4.1 9.7 9.4 11.0

7 12.50 1.00 1.049 1.00 47.11 9.3 4.0 9.6 9.3 11.0

8 11.50 1.00 1.031 1.00 46.29 9.1 3.9 9.4 9.1 11.0

9 10.50 1.00 1.012 1.00 45.41 8.9 3.9 9.2 8.9 11.0

10 9.50 1.00 0.990 1.00 44.46 8.8 3.8 9.0 8.8 11.0

11 8.50 1.00 0.968 1.00 43.44 8.6 3.7 8.8 8.6 11.0

12 7.50 1.00 0.942 1.00 42.31 8.3 3.6 8.6 8.3 11.0

13 6.50 1.00 0.914 1.00 41.05 8.1 3.5 8.3 8.1 11.0

14 5.50 1.00 0.883 1.00 40.00 7.9 3.4 8.1 7.9 11.0

15 4.50 1.00 0.850 1.00 40.00 7.9 3.4 8.1 7.9 11.0

16 3.50 1.00 0.850 1.00 40.00 7.9 3.4 8.1 7.9 11.017 2.50 1.00 0.850 1.00 40.00 7.9 3.4 8.1 7.9 11.0

18 1.50 1.00 0.850 1.00 40.00 7.9 3.4 8.1 7.9 11.0

Cálculo de Fuerzas por Viento en Escalera

Según Norma CANTV 2007Torre Venteada H=18.50mMOVILNET

Cuerpo

8/5/2009

Fuerza Total x Cuerpos


16/54

14 / 24

2.2.2. Análisis de Viento sobre las Antenas Parabólicas y Celulares

Torre:

Contratante: Fecha:

Factor de Rafaga (G h )= 0.850 adim

Velocidad viento 110 Km/h

Diámetro Altura Azimut Kz ktw Qz A Ca Fym m º adim adim kgf/m2 m2 adm kgf

1 Nueva Radome 1 1.20 11.50 0 1.031 1.00 46.29 1.13 8.63E-1 38.4

8/5/2009

Calculo de Fuerzas en Antenas Parabólicas

EjeNo TipoCondición

Actual

Torre Venteada H=18.50m

MOVILNET

Torre:

Contratante: Fecha:

Factor de Rafaga (G h)= 0.85 adim

Largo Ancho Peso Altura Kz ktw Qz A Fuerzam m kg m adim adim kgf/m2 m2 kgf

1 Nueva Panel 1 1 2.40 0.30 75.00 18.50 1.140 1.00 51.16 0.72 31.32 Nueva Panel 1 2 2.40 0.30 75.00 18.50 1.140 1.00 51.16 0.72 31.3

3 Nueva Panel 1 3 2.40 0.30 75.00 18.50 1.140 1.00 51.16 0.72 31.3

4 Nueva Panel 1 1 2.40 0.30 75.00 15.50 1.098 1.00 49.29 0.72 30.2

5 Nueva Panel 1 2 2.40 0.30 75.00 15.50 1.098 1.00 49.29 0.72 30.2

6 Nueva Panel 1 3 2.40 0.30 75.00 15.50 1.098 1.00 49.29 0.72 30.2

Calculo de Fuerzas en Antenas de Celular

Torre Venteada H=18.50m

MOVILNET

TipoNo

8/5/2009

CaraCant.Condición

Actual


17/54

15 / 24

2.2.3. Análisis de Viento sobre los Cables


Norma aplicada 1 Norma CANTV

Torre Tipo Triangular 1 Al tu ra Gu aya1: 0.00 m Al tu ra Gu aya2: 0.00 m Al tu ra Gu aya3: 0.00 m Al tu ra Gu aya4: 15.50 mDistancia horizontal de anclaje 7.50 mDiametro de la Guaya (d): 0.95 cmLong itud d e la Guaya1 (L G ) 0.00 mLong itud d e la Guaya2 (L G ) 0.00 mLong itud d e la Guaya3 (L G ) 0.00 mLong itud d e la Guaya4 (L G ) 16.99 mPresión d el viento a media altur a de la Guaya1 (qz) 0.00 Kg/m2Presión d el viento a media altur a de la Guaya2 (qz) 0.00 Kg/m2Presión d el viento a media altur a de la Guaya3 (qz) 0.00 Kg/m2Presión d el viento a media altur a de la Guaya4 (qz) 43.70 Kg/m2Velocidad de Viento: 110.00 Km/h

Angu lo de i nc idenc ia d l v iento a la Gu aya ( θG) Ver TablaFactor de arrastre para los cables (Cd) 1.2 adimFactor d e Rafaga (G h): 0.85 adim

iento 0Guaya qz (Kgf/m2) Gh (adm) Cd (adm) LG (m) θG θG (rad) d (m) rea (cm2 FG (Kg) FG (Kg/m)

G01-NE304 43.70 0.85 1.20 16.99 82 1.42 0.01 0.71 7.06 0.42G02-NE104 43.70 0.85 1.20 16.99 75 1.31 0.01 0.71 6.73 0.40G03-NE104 43.70 0.85 1.20 16.99 66 1.15 0.01 0.71 6.03 0.36G04-NE204 43.70 0.85 1.20 16.99 66 1.15 0.01 0.71 6.03 0.36G05-NE204 43.70 0.85 1.20 16.99 75 1.31 0.01 0.71 6.73 0.40G06-NE304 43.70 0.85 1.20 16.99 82 1.42 0.01 0.71 7.06 0.42





iento INCGuaya qz (Kgf/m2) Gh (adm) Cd (adm) LG (m) θG θG (rad) d (m) rea (cm2 FG (Kg) FG (Kg/m)


Cálculo de Fuerzas por Viento en Torres Triangulares VenteadasSegún norma CANTV NT-001, NT-002 Y NT-003

VENTEADA H=18.50MTSMOVILNET 8/5/2009


18/54

16 / 24

2.3. Análisis Estructural

Ver anexos (resultados del programa)


19/54

17 / 24

3. RESULTADOS Y CONCLUSIONES

3.1. Chequeo de la Estructura

3.1.1. Miembros, tornilleria.

Revisión de los miembros principales.

En la siguiente tabla se indica los valores obtenidos de la relación “carga mayorada

versus capacidad nominal minorada” (R) en los montantes y que son considerados

como aceptables los valores menores e iguales a 1.

MONTANTES

NOMBRE PERFILR= Carga Mayorada/Capacidad

nominal minoradaObservación

M101 PD60x30x6 0.007 OK

M102 PD60x30x6 0.017 OK

M103 PD60x30x6 0.029 OK

M104 PD60x30x6 0.044 OK

M105 PD60x30x6 0.244 OKM106 PD60x30x6 0.212 OK

M107 PD60x30x6 0.243 OK

M108 PD60x30x6 0.273 OK

M109 PD60x30x6 0.293 OK

M110 PD60x30x6 0.307 OK

M111 PD60x30x6 0.314 OK

M112 PD60x30x6 0.316 OK

M113 PD60x30x6 0.311 OK

M114 PD60x30x6 0.301 OK

M115 PD60x30x6 0.285 OK

M116 PD60x30x6 0.264 OK

M117 PD60x30x6 0.236 OK

M118 PD60x30x6 0.213 OK

M119 PD60x30x6 0.212 OK

M120 PD60x30x6 0.212 OK

Las numeraciones de los montantes son de forma ascendente y los resultados se

incluyeron en los Anexos (Análisis de Resultados – Diseño).


20/54


21/54

19 / 24

En la siguiente tabla se indica los valores obtenidos de la relación “carga mayorada

versus capacidad nominal minorada” (R) en horizontales y que son considerados como

aceptables valores menores e iguales a 1.

HORIZONTALES

NOMBRE PERFILR= Carga Mayorada/Capacidad

nominal minoradaObservación

H101 L50X5 0.008 OK

H102 L50X5 0.003 OK

H103 L50X5 0.004 OK

H104 L50X5 0.039 OK

H105 L50X5 0.068 OK

H106 L50X5 0.004 OK

H107 L50X5 0.005 OK

H108 L50X5 0.010 OK

H109 L50X5 0.005 OK

H110 L50X5 0.004 OK

H111 L50X5 0.005 OK

H112 L50X5 0.004 OK

H113 L50X5 0.005 OK

H114 L50X5 0.003 OKH115 L50X5 0.005 OK

H116 L50X5 0.003 OK

H117 L50X5 0.005 OK

H118 L50X5 0.039 OK

H119 L50X5 0.001 OK

H120 L50X5 0.000 OK

Las numeraciones de los horizontales son de forma ascendente y los resultados se


HORIZONTALES EN ESTRELLA

NOMBRE PERFIL

R= Carga Mayorada/Capacidad

nominal minorada ObservaciónE101 L65X5 0.060 OK

E102 L65X5 0.096 OK

E201 L65X5 0.095 OK

E202 L65X5 0.058 OK

E301 L65X5 0.061 OK

E302 L65X5 0.042 OK

Las numeraciones de los horizontales son de forma ascendente y los resultados se



22/54

20 / 24

3.1.2. Revisión de la tornilleria.

Las conexiones fueron diseñadas para resistir corte y aplastamiento, los resultados se

pueden ver en la hoja de Excel revisión de tornilleria, planchas y miembros de torre

venteada.

3.1.3. Diseño de Plancha Base y Anclajes.

El diseño del perno de anclaje de la torre venteada es una barra SAE-1020 dediámetro 1 pulg, la plancha base se diseño a compresión resultando como espesor

mínimo de 12mm (ver hoja de Excel Diseño Plancha Base).

3.1.4. Resistencia en los Cables.

La carga mínima de ruptura según especificaciones tecnicas para un cable de extra

alta resistencia de 3/8” de diámetro es de 6985 Kgf y el valor limite de resistencia de

diseño es el 0.60 de la resistencia minima de ruptura, según especificaciones de la

NORMA CANTV 2007 NT-002.

2797 Kg0 Kg

SEGÚN NORMA CANTV 2007 NT-002 ARTICULO 3.7.3

T < Ф * Tg donde: Ф = 0.60 para guayas y cables metálicos.

2797 < 4191 CUMPLE CON LA NORMA CANTV 2007

3/8 406.25 6985 4191

ESPECIFICACIONESDIAMETRO DEL PESO(kg/1000mts) CARGA MÍNIMA DE RUPTURA (Kg) CAPACIDAD MAXIMA SEGÚN

TRACCIÓN MAXIMA EN LOS CABLE ( T ) =COMPRESION MAXIMA EN LOS CABLE ( C ) =


23/54

21 / 24

3.1.5. Accesorios para los Cables.

Los accesorios para los cables son unos grilletes tipo ancla con perno roscado G-209

de tamaño nominal 7/8, un tensor tipo gancho y ojo HG-225 de diámetro de rosca y

longitud a tensar 7/8 x 12 pulg, para cada cable se van utilizar tres grapas en ambos

extremos de tamaño 3/8 pulg tipo G-450 y dos guardacabos uno en cada extremo del

cable, se asumió su resistencia de diseño como el 0.60 de la resistencia mínima de

ruptura, según especificaciones de la NORMA CANTV 2007 NT-002.

Especificaciones de los Accesorios

Grilletes tipo G-209 tamaño 7/8 pulg, su carga de ruptura es 39000Kg, el valor limite de

diseño es 0.60 de la carga de ruptura.

T = 2797Kg < 0.60x39000Kg Cumple

Tensores tipo gancho ojo modelo HG-225 de dimensiones 7/8 x 12 pulg, carga de

ruptura es 9000Kg, el valor limite de diseño es 0.60 de la carga de ruptura.

T = 2797Kg < 0.60x9000Kg Cumple


24/54

22 / 24

3.1.6. Cargas para Diseño de Fundaciones.

Las cargas máximas obtenidas fueron:

TABLE: REACCIONES DE LA TORRE VENTEADA H=18.50MTSJoint OutputCase CaseType StepType F1 F2 F3 M1 M2 M3Text Text Text Text Kgf Kgf Kgf Kgf-m Kgf-m Kgf-m

F ENVL-CANTV-M Combination Max -4 507 8748 0 0 0

F ENVL-CANTV-M Combination Min -397 -570 5554 0 0 0

TABLE: REACCIONES EN LOS APOYOS DE LOS CABLES EN TORRE VENTEADA H=18.50MTSJoint OutputCase CaseType StepType F1 F2 F3 M1 M2 M3Text Text Text Text Kgf Kgf Kgf Kgf-m Kgf-m Kgf-m

NG01 ENVL-CANTV-M Combination Max -351 812 -848 0 0 0

NG01 ENVL-CANTV-M Combination Min -1415 146 -3627 0 0 0

NG02 ENVL-CANTV-M Combination Max 5 -37 -78 0 0 0

NG02 ENVL-CANTV-M Combination Min -79 -1658 -3733 0 0 0

NG03 ENVL-CANTV-M Combination Max 1122 807 -274 0 0 0

NG03 ENVL-CANTV-M Combination Min 102 72 -3095 0 0 0

El diseño de la fundación para la torre y los soportes para los anclajes de cables se

encuentra en las hojas de Excel “Diseño de Fundación Directa para Torre Venteada” y

“Diseño de Anclajes para Soporte de Cables en Torre Venteada”, también se incluyen

los planos de detalles de los mismos.


25/54

23 / 24

3.1.7. Ángulos de Flexión y Torsión.

Los desplazamientos de la estructura se han obtenido para la presión dinámica

correspondiente a un viento operativo de 77Km/h que corresponde al 70% del viento

de cálculo igual a 110km/h, obtenidos del mapa de velocidad básica. Las hojas de

cálculo presentan un análisis de los ángulos de flexión (rotación de la vertical) y torsión

máximos.

La aceptabilidad de estos valores máximos debe juzgarse en términos de los requisitos

de la estructura en cuestión. En este caso se consideraron los siguientes valores

límites:

Límite por Flexión y Torsión en Parábolas

Diámetro Frecuencia C3 ө

m GHz GHz.m.º º

0,60 23 9,45 0,68

1,20 15 9,45 0,53

1,80 7 9,45 0,75

2,40 7 9,45 0,56

3,00 7 9,45 0,45

Desplazabilidad.

Los máximos valores encontrados son:

FLEXION: 0.024º CUMPLE

TORSION: 0.017º CUMPLE


26/54

24 / 24

3.1.8. Conclusiones.

La torre venteada de sección triangular y altura 18.50mts fue diseñada bajo lo criterios

y especificaciones de la norma CANTV 2007 y todos los elementos cumplen por

resistencia y esbeltez, la torre cumple por flexión y torsión.

Calculado por: Revisado por:

ING. VICTOR OCHOA ING. FREDDY CORREDOR

CIV. 136.458 CIV. 67.734

p/foc Agosto/2009


27/54

FECHA:

CLIENTE:

TORRE:

UBICACIÓN:

Entrada Unid.

Altura Total: 18.50 mAltura seccion variable: 18.50 mAncho de la Base: 1.09 mAncho del Tope: 1.09 m

Velocidad de Viento para la condición estado limite de agotamiento: 110 Km/hVelocidad de Viento para la condición estado limite de servicio: 77 Km/h

DESPLAZABILIDAD POR FLEXION Y TORSION

FLEXION

TORSION

Tipo torre:

(70 % de 110 = 77)

Calculo:

Revisión:

TRIANGULAR

REVISION DE DESPLAZABILIDAD EN TORRES TRIANGULARES VENTEADAS

Martes, 04 de Agosto de 2009

MOVILNET

VENTEADA H=18.50MTS

A

VO

FOC

Emisión:

θf

δs

δi hi

hs

θf =hs - hi Velocidad de Viento para la condición estado limite de servicio2

Velocidad de Viento para la condición estado limite de agotamiento2*δs - δi

θt = arctg (δ / b ) . Velocidad de Viento para la condición estado limite de servicior 2

Velocidad de Viento para la condición estado limite de agotamiento2

X

Y

δ

bθt

L

δ = (δ1 + δ2 + δ3) / 3

b = 2 (L cos 30º)/3

+

X

Y

δx

δy

EJE 1

δx

δy

EJE 3

δx

EJE 2

δy

δxδy

c.g.

δ1 = - (δx-δxcg) sen 30º - (δy-δycg) cos 30º

δ2 = (δx-δxcg) sen 90º + (δy-δycg) cos 90º

δ3 = - (δx-δxcg) sen 30º + (δy-δycg) cos 30º

1 / 3


28/54

FECHA:

CLIENTE:

TORRE:

UBICACIÓN: Tipo torre:

Calculo:

Revisión:

TRIANGULAR



MOVILNET

VENTEADA H=18.50MTS

A

VO

FOC

Emisión:

Viento en dirección V0

FLEXION TORSION

Nodos ALTURA(m) x (mm) y (mm) x (mm) y (mm) x (mm) y (mm) f (º) T (º) FLEXION TORSION

NM101 18.50 -0.07 -0.01 -0.08 -0.02 -0.07 -0.03 0.000 -0.0008 ok ok

NM102 17.50 -0.06 -0.05 -0.06 -0.05 -0.06 -0.05 0.002 0.0001 ok ok

NM103 16.50 -0.04 -0.08 -0.06 -0.09 -0.04 -0.10 0.003 -0.0010 ok okNM104 15.50 -0.03 -0.13 -0.03 -0.13 -0.03 -0.13 0.004 0.0002 ok ok

NM105 14.50 0.00 -0.19 -0.02 -0.21 -0.02 -0.18 0.019 0.0000 ok ok

NM106 13.50 -0.08 -0.51 0.16 -0.38 -0.08 -0.24 0.018 0.0142 ok ok

NM107 12.50 0.00 -0.58 0.02 -0.57 0.00 -0.56 0.019 0.0010 ok ok

NM108 11.50 -0.07 -0.91 0.19 -0.76 -0.07 -0.61 0.018 0.0158 ok ok

NM109 10.50 0.03 -0.94 0.05 -0.93 0.03 -0.92 0.016 0.0010 ok ok

NM110 9.50 -0.05 -1.22 0.21 -1.06 -0.05 -0.91 0.014 0.0159 ok ok

NM111 8.50 0.04 -1.17 0.06 -1.16 0.05 -1.15 0.011 0.0008 ok ok

NM112 7.50 -0.05 -1.36 0.22 -1.20 -0.05 -1.05 0.009 0.0162 ok ok

NM113 6.50 0.05 -1.20 0.06 -1.20 0.05 -1.19 0.012 0.0005 ok ok

NM114 5.50 -0.06 -1.29 0.21 -1.13 -0.06 -0.98 0.015 0.0164 ok ok

NM115 4.50 0.04 -1.02 0.05 -1.02 0.04 -1.02 0.018 0.0003 ok ok

NM116 3.50 -0.07 -1.02 0.21 -0.86 -0.07 -0.70 0.021 0.0166 ok ok

NM117 2.50 0.02 -0.65 0.03 -0.65 0.03 -0.65 0.021 0.0001 ok ok

NM118 1.50 -0.08 -0.51 0.15 -0.43 -0.03 -0.28 0.019 0.0122 ok ok

NM119 1.00 -0.02 -0.34 0.07 -0.29 -0.02 -0.23 0.015 0.0058 ok ok

NM120 0.50 0.04 -0.21 0.04 -0.21 0.04 -0.21 0.024 0.0000 ok ok

F 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0000 ok


FLEXION TORSION

Nodos ALTURA (m) x (mm) y (mm) x (mm) y (mm) x (mm) y (mm) f (º) T (º) FLEXION TORSION

NM101 18.50 0.08 0.04 0.06 0.03 0.07 0.03 0.002 -0.0009 ok ok

NM102 17.50 0.05 0.03 0.05 0.03 0.05 0.03 0.002 -0.0001 ok ok

NM103 16.50 0.04 0.03 0.02 0.02 0.04 0.01 0.001 -0.0011 ok ok

NM104 15.50 0.02 0.01 0.02 0.01 0.02 0.02 0.001 0.0000 ok ok

NM105 14.50 0.04 0.01 0.03 0.01 0.04 0.01 0.011 -0.0002 ok ok

NM106 13.50 0.01 -0.12 0.23 0.01 0.01 0.13 0.006 0.0128 ok ok

NM107 12.50 0.14 0.01 0.12 0.00 0.14 -0.01 0.012 -0.0013 ok ok

NM108 11.50 0.13 -0.13 0.33 -0.01 0.13 0.11 0.006 0.0123 ok ok

NM109 10.50 0.25 0.01 0.22 -0.01 0.25 -0.04 0.011 -0.0023 ok ok

NM110 9.50 0.21 -0.14 0.41 -0.02 0.21 0.10 0.008 0.0125 ok okNM111 8.50 0.32 0.00 0.27 -0.02 0.32 -0.05 0.010 -0.0025 ok ok

NM112 7.50 0.24 -0.15 0.45 -0.03 0.24 0.09 0.010 0.0127 ok ok

NM113 6.50 0.32 0.00 0.28 -0.02 0.32 -0.05 0.009 -0.0028 ok ok

NM114 5.50 0.22 -0.15 0.43 -0.03 0.22 0.10 0.012 0.0129 ok ok

NM115 4.50 0.28 0.01 0.23 -0.02 0.28 -0.05 0.008 -0.0030 ok ok

NM116 3.50 0.15 -0.14 0.36 -0.02 0.15 0.11 0.013 0.0132 ok ok

NM117 2.50 0.18 0.02 0.13 -0.01 0.18 -0.04 0.006 -0.0032 ok ok

NM118 1.50 0.03 -0.08 0.20 -0.04 0.08 0.09 0.010 0.0088 ok ok

NM119 1.00 0.05 -0.04 0.11 -0.01 0.05 0.03 0.004 0.0035 ok ok

NM120 0.50 0.08 -0.05 0.06 -0.06 0.08 -0.06 0.011 -0.0009 ok ok

F 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0000 ok

EJE 1 EJE 2 EJE 3

EJE 1 EJE 2 EJE 3 CHEQUEO

CHEQUEO

2 / 3


29/54

FECHA:

CLIENTE:

TORRE:

UBICACIÓN: Tipo torre:

Calculo:

Revisión:

TRIANGULAR



MOVILNET

VENTEADA H=18.50MTS

A

VO

FOC

Emisión:


FLEXION TORSION


NM101 18.50 -0.05 0.10 -0.07 0.09 -0.05 0.08 0.002 -0.0010 ok ok

NM102 17.50 -0.05 0.13 -0.05 0.13 -0.05 0.13 0.002 -0.0002 ok ok

NM103 16.50 -0.03 0.18 -0.05 0.17 -0.03 0.16 0.003 -0.0012 ok okNM104 15.50 -0.04 0.21 -0.04 0.22 -0.03 0.21 0.005 -0.0001 ok ok

NM105 14.50 -0.04 0.29 -0.03 0.30 -0.02 0.27 0.018 -0.0004 ok ok

NM106 13.50 -0.09 0.34 0.12 0.46 -0.09 0.58 0.017 0.0126 ok ok

NM107 12.50 0.01 0.66 -0.03 0.64 0.01 0.62 0.017 -0.0021 ok ok

NM108 11.50 -0.05 0.70 0.14 0.81 -0.05 0.92 0.016 0.0114 ok ok

NM109 10.50 0.04 0.99 -0.02 0.95 0.04 0.92 0.015 -0.0033 ok ok

NM110 9.50 -0.03 0.96 0.17 1.07 -0.03 1.18 0.013 0.0117 ok ok

NM111 8.50 0.06 1.18 0.00 1.14 0.05 1.11 0.010 -0.0035 ok ok

NM112 7.50 -0.02 1.06 0.18 1.17 -0.02 1.29 0.009 0.0120 ok ok

NM113 6.50 0.06 1.19 -0.01 1.16 0.06 1.12 0.013 -0.0037 ok ok

NM114 5.50 -0.02 0.98 0.18 1.09 -0.02 1.21 0.015 0.0122 ok ok

NM115 4.50 0.05 1.02 -0.01 0.98 0.05 0.94 0.018 -0.0040 ok ok

NM116 3.50 -0.03 0.70 0.17 0.82 -0.03 0.94 0.020 0.0124 ok ok

NM117 2.50 0.04 0.66 -0.03 0.62 0.04 0.58 0.019 -0.0042 ok ok

NM118 1.50 -0.05 0.32 0.10 0.35 0.00 0.48 0.021 0.0079 ok ok

NM119 1.00 -0.01 0.24 0.04 0.27 -0.01 0.30 0.024 0.0030 ok ok

NM120 0.50 0.04 0.11 0.02 0.10 0.04 0.09 0.013 -0.0011 ok ok

F 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0000 ok

Viento en dirección VINC

FLEXION TORSION


NM101 18.50 -0.05 -0.10 -0.04 -0.09 -0.05 -0.09 0.001 0.0005 ok ok

NM102 17.50 -0.01 -0.12 0.02 -0.10 -0.01 -0.09 0.002 0.0014 ok ok

NM103 16.50 0.05 -0.12 0.05 -0.12 0.04 -0.11 0.003 0.0003 ok ok

NM104 15.50 0.10 -0.15 0.11 -0.13 0.09 -0.11 0.005 0.0014 ok ok

NM105 14.50 0.18 -0.18 0.19 -0.16 0.18 -0.14 0.017 0.0012 ok ok

NM106 13.50 0.24 -0.37 0.49 -0.23 0.24 -0.08 0.016 0.0153 ok ok

NM107 12.50 0.45 -0.30 0.47 -0.30 0.45 -0.29 0.017 0.0009 ok ok

NM108 11.50 0.51 -0.52 0.76 -0.37 0.51 -0.22 0.015 0.0156 ok ok

NM109 10.50 0.71 -0.42 0.71 -0.42 0.71 -0.42 0.014 0.0003 ok ok

NM110 9.50 0.70 -0.62 0.96 -0.47 0.70 -0.32 0.012 0.0158 ok ok

NM111 8.50 0.85 -0.49 0.85 -0.49 0.85 -0.49 0.010 0.0001 ok ok

NM112 7.50 0.78 -0.66 1.04 -0.51 0.78 -0.36 0.010 0.0160 ok ok

NM113 6.50 0.86 -0.49 0.86 -0.49 0.86 -0.49 0.012 -0.0002 ok ok

NM114 5.50 0.71 -0.62 0.98 -0.47 0.71 -0.31 0.015 0.0162 ok ok

NM115 4.50 0.72 -0.40 0.71 -0.41 0.72 -0.41 0.017 -0.0004 ok ok

NM116 3.50 0.50 -0.50 0.78 -0.35 0.50 -0.19 0.019 0.0164 ok ok

NM117 2.50 0.46 -0.25 0.45 -0.26 0.45 -0.26 0.016 -0.0006 ok ok

NM118 1.50 0.19 -0.26 0.41 -0.19 0.24 -0.03 0.020 0.0118 ok ok

NM119 1.00 0.17 -0.17 0.26 -0.11 0.17 -0.06 0.011 0.0055 ok ok

NM120 0.50 0.14 -0.12 0.14 -0.12 0.14 -0.11 0.021 0.0001 ok ok

F 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0000 ok

EJE 1 EJE 2 EJE 3

EJE 1 EJE 2 EJE 3 CHEQUEO

CHEQUEO

3 / 3


30/54


31/54


32/54


33/54

1 DisTORRE: 1 Fo

Resultados

CP: Cambio de perno por resistencia

CPE: Cambio de perfil por resistenciaCPR: Cambio de plancha por resistencia

NO: No aceptado

OK: Aceptado

CU: Cambio en unión

RP: Refuerzo de perfil por resistencia

CPL: Cambio de pernos por cambio de espesor en elementos unidos

es menor que .

(mm) (mm) (plg)

0.01 0.00 0.00 0.00 A325 2.0 4 0.01 16 40 1 3/4''

0.03 0.02 0.01 0.01 A325 2.0 4 0.02 16 40 1 3/4''

0.06 0.05 0.03 0.02 A325 2.0 4 0.04 16 40 1 3/4''

0.07 0.04 0.03 0.02 A325 2.0 4 0.05 16 40 1 3/4''

0.20 0.12 0.07 0.04 A325 2.0 4 0.15 16 40 1 3/4''

0.17 0.13 0.08 0.05 A325 2.0 4 0.13 16 40 1 3/4''

0.20 0.14 0.08 0.05 A325 2.0 4 0.15 16 40 1 3/4''

0.22 0.13 0.08 0.05 A325 2.0 4 0.17 16 40 1 3/4''

0.24 0.11 0.07 0.04 A325 2.0 4 0.18 16 40 1 3/4''

0.25 0.11 0.07 0.04 A325 2.0 4 0.19 16 40 1 3/4''0.26 0.11 0.06 0.04 A325 2.0 4 0.20 16 40 1 3/4''

0.26 0.11 0.06 0.04 A325 2.0 4 0.20 16 40 1 3/4''

0.25 0.12 0.07 0.04 A325 2.0 4 0.19 16 40 1 3/4''

0.25 0.12 0.07 0.04 A325 2.0 4 0.19 16 40 1 3/4''

0.23 0.13 0.08 0.05 A325 2.0 4 0.18 16 40 1 3/4''

0.22 0.13 0.08 0.05 A325 2.0 4 0.17 16 40 1 3/4''

0.19 0.15 0.09 0.05 A325 2.0 4 0.15 16 40 1 3/4''

0.21 0.17 0.10 0.06 A325 2.0 4 0.15 16 40 1 3/4''

0.21 0.17 0.10 0.06 A325 2.0 4 0.15 16 40 1 3/4''

0.21 0.17 0.10 0.06 A325 2.0 4 0.15 16 40 1 3/4''

Calidad Cant.

R

Area net a

plancha

R

Aplast.

Plancha

Long.

Perno

Long.

FinalNº

Diámetro

R

pernos

R

Area neta

perfil

REVISION DE TORNILLERIA, PLANCHAS Y MIEMBROS DE TORRE VENTEADA

AT-18.50mt s TORRE VENTEADA TRIANGULAR H=18.50mt

Pernos Long.

Unión

C

pR

Apl ast.

Perfil


34/54


35/54


36/54

Frame Station OutputCase CaseType StepType P 2 3 T M2 M3Text m Text Text Text Kgf Kgf Kgf Kgf-m Kgf-m Kgf-m

G01-NE304 0 ENVL-CANTV-M Combination Max 1982 0 0 0 0 0

G01-NE304 16.98983 ENVL-CANTV-M Combination Max 1980 0 0 0 0 0











G01-NE304 0 ENVL-CANTV-M Combination Min 402 0 0 0 0 0

G01-NE304 16.98983 ENVL-CANTV-M Combination Min 409 0 0 0 0 0







G05-NE204 0 ENVL-CANTV-M Combination Min 52 0 0 0 0 0G05-NE204 16.98931 ENVL-CANTV-M Combination Min 59 0 0 0 0 0



2797 Kg0 Kg

SEGÚN NORMA CANTV 2007 NT-002 ARTICULO 3.7.3

T < Ф * Tg donde: Ф = 0.60 para guayas y cables metálicos.

2797 < 4191 CUMPLE CON LA NORMA CANTV 2007

CARGA MÍNIMA DE RUPTURA (Kg) CAPACIDAD MAXIMA SEGÚN


FUERZAS EN LOS CABLES DE DIAMETRO 3/8" EN TORRE VENTEADA H=18MTS

3/8 406.25 6985 4191

ESPECIFICACIONESDIAMETRO DEL PESO(kg/1000mts)


37/54

Joint OutputCase CaseType StepType F1 F2 F3 M1 M2 M3Text Text Text Text Kgf Kgf Kgf Kgf-m Kgf-m Kgf-m

NG01 ENVL-CANTV-M Combination Max -351 812 -848 0 0 0NG01 ENVL-CANTV-M Combination Min -1415 146 -3627 0 0 0NG02 ENVL-CANTV-M Combination Max 5 -37 -78 0 0 0

NG02 ENVL-CANTV-M Combination Min -79 -1658 -3733 0 0 0NG03 ENVL-CANTV-M Combination Max 1122 807 -274 0 0 0NG03 ENVL-CANTV-M Combination Min 102 72 -3095 0 0 0

R1= 3977 KgR2= 4085 Kg Ru = 4085 Kg

R3= 3390 Kg Angulo β = 66.02 º Angulo R1= 65.78 º

Angulo R2= 66.02 º

Angulo R3= 65.93 º

Diámetro= 3/8 "E= 1612000000 Kg/cm2 Módulo de elast icidad de cables según NORMA CANTV 2007 NT-002

Ag= 0.7126 cm2

33.21 m Rg1 345881.624 Kg/cm

42.34 m Rg2 271271.5685 Kg/cm

54.16 m Rg3 212095.4268 Kg/cm

64.58 m Rg4 177869.1542 Kg/cm

Rg= 345882 Kg/cm

Ø Ru ≥ Ru

Fy= 2500 Kg/cm2

Fu= 3700 Kg/cm2

E= 2100000 Kg/cm2

L= 1.61 mRigidez de Perfil, EA/L= 502429.9065 Kg/cm

At= 1.82 cm2 A ≥ 26.44 cm2 Ae= 1.47 cm2

Ap= 26.44 cm2

Perfil Area (cm2) Peso (Kg/m) Rmin (cm) Rx=Ry (cm)

L100X10 19.2 15.1 1.95 3.04

Adoptamos: 2L100x10 "A" adoptado = 38.4 cm2

A asumido ≥ A 38.4 > 26.44 CUMPLE

Longitud de perfiles a unir = 2.40 m

Lo ≤ 154 cm

Ru = 4085 Kg

Diámetro = 1 "Nº de huecos = 5

Separación entre huecos = 76 mm

Separación a borde = 44 mm

Espesor de la plancha (Te) = 6 mm

Fy= 2500 Kg/cm2

Fu= 3700 Kg/cm2

E= 2100000 Kg/cm2

Ae= 1.47 cm2 A ≥ 9.99 cm2 At= 9.99 cm2

A36

TABLE: REACCIONES DE LOS APOYOS DE CABLES TORRE VENTEADA H=18.50MTS

DISEÑO DE ANCLAJES PARA SOPORTE DE CABLES EN TORRE VENTEADA

Rigidez de los cables = EA/L

Calidad de los cables

Longitud de la Guaya1 (LG)



Calidad de Perfiles


DISEÑO A TRACCIÓN DE PERFILES

Area Requerido

DISEÑO DE PLANCHA PARA CABLES

Calidad de la Plancha

A36

Area Requerido

Distancia entre puntos para unir Perfiles enTracción


38/54

DISEÑO DE ANCLAJES PARA SOPORTE DE CABLES EN TORRE VENTEADA

Longitud = 392 mm

Espesor = 6 mm

Capacidad Resistente de Plancha

A = 23.52 cm2

Ae = 15

Ø Ru ≥ Ru

Ø Ru = 52920 Kg 52,920 > 4,085Ø Ru = 41625 Kg 41,625 > 4,085

Especificaciones de los Cables según Fabricante

Diámetro

(pulg)

3/8

Ru = 4085 Kg

Espesor = 6 mm

Tensión max = 4191 Kg

T < Ф * T max donde: Ф = 0.60 para guayas y cables metálicos.

3873.38 Kg0 Kg

T max = 4191 Kg

T = 3873 Kg 4191 Kg

R = 1.2*Le*Te*Fu ≤ 2.4*d*Te*Fu

L = 30 mm Adoptado Le = 1.58 cm

1.2*Le*Te*Fu = 4209 Kg

2.4*d*Te*Fu = 15132 Kg 4,209 < 15,132 CUMPLE

Ru = 4,191 < 4,209 CUMPLE

Resistencia de los conectores de corte tipo canal laminados en caliente

Fc = 210 Kg/cm2 Perfil usado para conector de corte = L100x10 tw = 1 cm Ac = 600 cm2 tf = 0 cm As = 38.4 cm2

Fy = 2500 Kg/cm2

Lc = 35 cmL = 90 cm Longitud Embutida en el concreto

Vh = 0.85*Fc*Ac = 107100 Kg

Vh = As*Fy = 96000 Kg

Vh = ∑Vac = 34024

Vac = 0.3 * ( tf + 0.5 tw )* Lc * √(Fc*Ec)

N = 2.82 Cantidad de Conectores de Corte N = 3S = 30 Separación entre Conectores S = 30

CUMPLE

Ø Ru ≥ Ru

CHEQUEO DE APLASTAMIENTO DE LA PLANCHA

DIMENSIONES DE PLANCHA PARA CABLES

Peso

(Kg/1000 mts)

Carga Mínima de Ruptura

extra Alta Resist. (EAR)

6985406.25

Tensión máxima según NORMA CANTV 2007 NT-0003, Tmax

=0.60* Carga mínima de Ruptura

DISEÑO DE CONECTORES DE CORTE


Valores Tomados del Analisis Estructural

Mayor valor =


39/54


40/54

FECHA: Emisión:CLIENTE: Calculo:TORRE: Revisión:UBICACIÓN: Tipo torre

INFORMACION SOBRE ESTUDIO GEOTECNICO

Esfuerzo admisible de compresión del suelo [ fa ] ( kgf/cm 2 ): 1.00

Peso especifico del suelo [ gs ] ( kgf / cm 2 ) : 1700 Angulo del cono de tracción en el suelo ( φ)= 0

30.00

12

0.20.30.600

Concrete [ f´c ] ( kgf/cm 2 ): 210

Acero [ fy ] ( kgf/cm 2 ): 4,200

Peso especifico del concreto [ gc ] ( kgf / cm 2 ) : 2,400Recubrimiento inferior en zapatas [ r ] (m) 0.070Recubrimiento lateral en Pedestal [ r ] (m) 0.050Cómputos de acero (si=1; no=0) 1Factor de mayoración: 1.50Base de piedra? : (si=1; no=0) 1Concreto pobre?: (si=1; no=0) 0Espesor de la base de piedra o del concreto pobre (m) 0.10Requiere manto geoimpermeable (si=1; no=0) 0Profundidad del manto [Pm] (m): 0.00

6,2490

407

Empresa:

DATOS GEOMÉTRICOS

Ancho viga de riostra [ h ] (cm)=

Cantidad de montantes [ N ]Longitud C/C de fundaciones [ Lcc ] (m):

Design Information

Altura de tierra sobre zapata [ H ](m):Base de zapata [ B ] (m):

Ancho viga de riostra [ b ] (cm)=

CARGAS MÁXIMAS ACTUANTES SOBRE FUNDACIONES POR MONTANTE

Ancho pedestal [ A ] (m):

Viernes, 07 de Agosto de 2009 AMOVILNET VOCVT-18.50MTS FOCFUNDACIÓN CENTRAL VT-18.5

INFORMACIÓN DE DISEÑO

DISEÑO DE FUNDACION DIRECTA PARA TORRE VENTEADA

Espesor de la zapata [ D ] (m):Distancia que sobresale el pedestal con respecto al suelo [ F ] (

Carga horizontal ( kgf )Carga de Tracción ( kgf )Carga de Compresión ( kgf )


41/54

FECHA: Emisión:CLIENTE: Calculo:TORRE: Revisión:UBICACIÓN: Tipo torre

Viernes, 07 de Agosto de 2009 AMOVILNET VOCVT-18.50MTS FOCFUNDACIÓN CENTRAL VT-18.5

DISEÑO DE FUNDACION DIRECTA PARA TORRE VENTEADA

3/8" = 3 1/2" = 4 5/8" = 5 3/4" = 6 7/8" = 7 1 " = 8 Acero por flexión en zapatas Diámetro Nº = 4 Acero longitudinal en pedestal Diámetro Nº = 8 Acero transversal en pedestal Diámetro Nº= 3

ESTABILIDADNomenclatura utilizadaFf = Fuerza de fricción Ep = Empuje pasivoP = Carga vertical total sobre el terreno H = Fuerza horizontal actuanteP* = Peso del terreno + Peso de la fundación Pt = Fuerza de tracciónEp/(hi*b) = (1+Sen(φ)) * gs / (1 - Sen(φ))

Peso de la fundación ( kgf ) 3,917Incremento de peso sobre el terreno ( kg ) = 7,391

Presión máxima ( kfg / cm 2 ) 0.41

Presión neta máxima ( kfg / cm 2 ) 0.18Peso de tierra opuesta al arrancamiento de la fundación ( kgf ) = 6,188P ( kgf ) = 16,353Ff ( kgf ) = 0H ( kgf ) = 407

Ep/(hi*b) (kgf/m2)= 1,700Ep ( kgf ) = 1,173P* ( kgf ) = 10,105ht ( m ) = 1.20

1.- DESLIZAMIENTO F.S = (Ff+Ep)/H F.S = 2.882.- VOLCAMIENTO F.S = (B*P+D*Ep)/2*(ht*H) F.S = 33.83

DISEÑO DE ZAPATA Y PEDESTAL

Esfuerzo cortante mayorado (kgf/cm 2)= 3,695 q (k/ml) 905 M (k*m) 1,358 Mu (k*m) 1.74

As de calculo (cm2)= 9.20

As mínimo (cm2)= 9.20

As a colocar (cm2)=

Ubicación Cantidad Diámetro Longitud (m) Separación (m)Base de la zapata 8 cabillas de 1/2 2.18 0.270Pedestal 4 cabillas de 1 1.76 0.460Ligadura tipo 1 pedestal 7 cabillas de 3/8 2.20 0.200Ligadura tipo 2 pedestal cabillas de 3/8 0.00 0.200

a b c d ganchocm cm cm cm cm

Lados de ligadura tipo 1 50 50 50 50 10Lados de ligadura tipo 2 0 0 0 0 0

CÁLCULOS

FACTORES DE SEGURIDAD POR ESTABILIDAD

ACERO A SER COLOCADO EN LA ZAPATA Y EL PEDESTAL

Diámetro acero utilizado (φ) :


42/54


43/54


44/54

SAP2000 v11.0.8 8/3/09 15:17:26 ANÁLISIS ESTRUCTURAL – DISEÑO TORRE VENTEADA H=18.50MTS

Page 1 of 4

Table: Steel Design 1 - Summary Data - AISC-LRFD99

Frame Section Type Ratio RType Combo Location ErrMsg WarnMsg

Text Text Text Unitless Text Text m Text Text

M118 PD60x30x6 Brace 0.21 PMM ENVL-CANTV-M 0.54237 No Messages No Messages


M120 PD60x30x6 Brace 0.21 PMM ENVL-CANTV-M 0.54237 No Messages No MessagesM318 PD60x30x6 Brace 9.7E-02 PMM ENVL-CANTV-M 0.54237 No Messages No Messages

M319 PD60x30x6 Brace 9.8E-02 PMM ENVL-CANTV-M 0.54237 No Messages No Messages

M320 PD60x30x6 Brace 9.8E-02 PMM ENVL-CANTV-M 0.54237 No Messages No Messages




H319 L50X5 Beam 5.2E-04 Major Shear ENVL-CANTV-M 0.72798 No Messages No Messages






D318 L50X5 Brace 6.6E-04 Major Shear ENVL-CANTV-M 0.00000 No Messages No Messages






E302 L65X5 Beam 4.2E-02 PMM ENVL-CANTV-M 0.00000 No Messages No Messages






E304 L65X5 Brace 0.29 PMM ENVL-CANTV-M 1.48068 No Messages No Messages

E303 L65X5 Brace 9.2E-02 PMM ENVL-CANTV-M 1.48068 No Messages No Messages





D101 L50X5 Brace 2.6E-02 PMM ENVL-CANTV-M 1.47997 No Messages No Messages





















45/54


Page 2 of 4


































H101 L50X5 Beam 3.9E-03 PMM ENVL-CANTV-M 1.09100 No Messages No Messages













H114 L50X5 Beam 3.5E-03 PMM ENVL-CANTV-M 1.09121 No Messages No MessagesH115 L50X5 Beam 2.1E-03 PMM ENVL-CANTV-M 1.09123 No Messages No Messages











46/54


Page 3 of 4

































M101 PD60x30x6 Column 7.1E-03 PMM ENVL-CANTV-M 1.00000 No Messages No Messages





M106 PD60x30x6 Column 0.21 PMM ENVL-CANTV-M 1.00000 No Messages No Messages









M115 PD60x30x6 Column 0.27 PMM ENVL-CANTV-M 1.00000 No Messages No MessagesM116 PD60x30x6 Column 0.25 PMM ENVL-CANTV-M 1.00000 No Messages No Messages











47/54


Page 4 of 4






























48/54

SAP2000 v11.0.8 8/3/09 15:26:40 ANÁLISIS ESTRUCTURAL – ENVOLVENTE DE FUERZASTORRE VENTEADA H=18.50MTS

Page 1 of 7

Table: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase CaseType StepType P V2 V3 T M2 M3

Text m Text Text Text Ton Ton Ton Ton-m Ton-m Ton-m

D101 0.00 ENVL-CANTV-M Combination Max 0.171 -2.0E-03 0.000 0.000 0.000 0.000

D101 0.00 ENVL-CANTV-M Combination Min -0.171 -2.7E-03 0.000 0.000 0.000 0.000



D103 0.00 ENVL-CANTV-M Combination Max 0.286 -2.0E-03 0.000 0.000 0.000 0.000D103 0.00 ENVL-CANTV-M Combination Min -0.301 -2.7E-03 0.000 0.000 0.000 0.000





























D118 0.00 ENVL-CANTV-M Combination Max 1.7E-03 -1.7E-03 0.000 0.000 0.000 0.000

D118 0.00 ENVL-CANTV-M Combination Min 1.2E-03 -2.3E-03 0.000 0.000 0.000 0.000





















49/54


Page 2 of 7

Frame Station OutputCase CaseType StepType P V2 V3 T M2 M3

























D302 0.00 ENVL-CANTV-M Combination Max -1.8E-03 -2.0E-03 0.000 0.000 0.000 0.000






















D313 0.00 ENVL-CANTV-M Combination Max 0.108 -2.0E-03 0.000 0.000 0.000 0.000D313 0.00 ENVL-CANTV-M Combination Min 5.6E-03 -2.7E-03 0.000 0.000 0.000 0.000











50/54


Page 3 of 7

Frame Station OutputCase CaseType StepType P V2 V3 T M2 M3





E101 0.00 ENVL-CANTV-M Combination Max 1.713 -2.7E-03 0.000 0.000 0.000 0.000

E101 0.00 ENVL-CANTV-M Combination Min 0.434 -3.5E-03 0.000 0.000 0.000 0.000



E103 0.00 ENVL-CANTV-M Combination Max -0.804 -2.7E-03 0.000 0.000 0.000 0.000

E103 0.00 ENVL-CANTV-M Combination Min -2.020 -3.5E-03 0.000 0.000 0.000 0.000



















H101 0.00 ENVL-CANTV-M Combination Max 0.074 -2.0E-03 0.000 0.000 0.000 0.000

H101 0.00 ENVL-CANTV-M Combination Min -0.044 -2.7E-03 0.000 0.000 0.000 0.000

H102 0.00

Documents

Diseño de Torre. VT-18.5 Mts. Agosto. 2009