Diseño Del Sistema Intercambiador de La Entrada de Aire

7/18/2019 Diseño Del Sistema Intercambiador de La Entrada de Aire

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Diseño del sistema intercambiador de la entrada de Aire

El Diseño para este equipo esta encaminado a dar soluciones que incrementen

el ahorro del combustible utilizando otra fuente de calor en este caso Solar, ya

que depende que cuanta energía calorífica genere el colector solar, también se

analizaran las perdidas de energía que se da en el transcurso del aire desde el

colector hasta la cámara de combustin por medio del e!tractor de aire

secundario, y la tubería que se utilice, mas referencia Ane!o ", fotografías

Ane!o #$

En este diseño se analizara la eficiencia, y la cantidad de poder calorífico que

pueda darnos nuestro diseño utilizando un e!tracto$

%$&$' Descripcin

El sistema intercambiador de entrada de aire consta como funcin principal

brindar una entrada adicional de aire caliente con la cual poder ahorrar el

consumo del gasoil, consta por un e!tractor el mismo que (ala el aire desde el

colector solar atre)es de un conducto de aluminio fle!ible el mismo que permite

que las perdidas de calor sean ba(as, hasta la entrada de la cámara decombustin, *igura %$%$

El aire que permanece en el colector solar es (alado a la cámara de combustin

solo cuando la temperatura es adecuado caso contrario el e!tractor pasa

pagado, internamente posee una clapeta que permanece cerrada hasta que el

e!tractor se acti)a e)itando que ingrese aire frio, el motor de las capletas son

controlados por sensores que se encuentra en la parte interna, de esta manera

se decide cuando ingresa el aire ubicado en el colector a la cámara de

combustin$

*ig$ #ntercambiador de Aire



http+---$soler.palau$m!manual.de.)entilacion$php

/01D2/30S DE A#4E

/#4/2"A/#51 DE" A#4E 604 /01D2/30S

6ara conectar el aire caliente pro)eniente de los colectores con el quemador de

la secadora necesitamos una serie de conductos$ El fluir del aire por dichos

conductos absorbe energía del )entilador que lo impulsa debido al roce con las

paredes, los cambios de direccin o los obstáculos que se hallan a su paso$ "a

rentabilidad de una instalacin e!ige que se minimice esta parte de energía

consumida$



2na masa de aire fluyendo en un tramo de tubería recta, con masa , )elocidad

, ba(o una presin y a una cierta altura posee un contenido energético+

"a suma de la presin estática y presin dinámica nos da la presin total del

fluido$

/uando el fluido transita por un conducto se produce una pérdida de energía

debido al roce de dicho fluido con las paredes y a las irregularidades que se

manifiesta en una disminucin de la presin total$ Esta disminucin de la presin

total, llamada pérdida de carga, debe ser )encida por el )entilador$ /omo el

consumo del )entilador es directamente proporcional a la presin total a la que

traba(a, podemos decir que de no cuidar el diseño de los conductos podemos

gastar mucha más energía de la necesaria$

/omo la presin dinámica está relacionada con la )elocidad del aire,

dependiendo 7nicamente del caudal y del área de paso, se deduce que ladisminucin de presin afecta a la presin estática del aire, siendo ésta la que

consideramos en los cálculos$

8$9 D#SE:0 DE "0S /01D2/30S DE D#S34#;2/#51 DE A#4E

/omo )imos en el apartado anterior, la superficie de colectores la establecimos

en <==m9$ El sistema que proponemos tiene como ob(eti)o determinar el



diámetro de los conductos$ El procedimiento más corrientemente empleado para

hallar el diámetro de las tuberías es el llamado de igual pérdida de carga para

todo el proceso por unidad de longitud, es decir, por metro de conduccin$

Además debemos tener en cuenta una serie de aspectos, que son los siguientes+

. Distancia mínima entre colectores+ "a distancia mínima se realiza para el día 9'

de Diciembre, que es el día más desfa)orable$

. "a )elocidad del aire queda limitada por la obligacin de conser)ar unas

dimensiones normales en los conductos, por una normati)a de ambientacin que

no se debe sobrepasar y por acotar el ruido, pues a mayor )elocidad más ruido$

3abla 8$9+ >elocidades recomendadas y má!imas para diferentes edificios$

?*uente+>entilacin #ndustrial@

. 4ealizacin de las cone!iones y monta(e de conductos+

/odos y cur)as ;ifurcaciones



Entrada en conductos bifurcados

*igura 8$9$9+ onta(e de conductos?*uente+ >entilacin #ndustrial@

. El diámetro del conducto debe ser, por norma y como mínimo, igual a las

aberturas del )entilador$

. Se procurará reducir al má!imo los cambios de direccin y, cuando se

efect7en, se intentará que no sean bruscos, sino con radios de giro amplios$



. "a salida del )entilador debe continuar con un tramo recto de longitud entre

'$B

y 9$B )eces la dimensin mayor de la boca del )entilador

*igura 8$9$& Diseño de la instalacin

En nuestra instalacin )amos a tener tramos rectos, codos, aumentos,

reducciones y tes$ 6ara los cálculos posteriores )amos a numerar cada uno de

estos elementos de la siguiente manera+

. Cay cuatro grupos de colectores$ /ada grupo los numeraremos del ' al %$

Dentro de cada grupo hay '= colectores estándar de 9=m9 cada uno, que serán

numerados conforme al grupo al que pertenezcan, así pues en el grupo ' estarán

los colectores del ' al '=, en el grupo 9 del '' al 9=, en el grupo & del 9' al &=, y

en el grupo % del &' al %=$

. "os tramos rectos de tubería los nombraremos con letras may7sculas, de la A

a la 0$



. "os aumentos los nombraremos con apstrofes en las letras may7sculas, de

esta manera, si ponemos / hacemos referencia al aumento que se encuentra

(usto después del tramo recto /$ "os aumentos irán siempre situados al final de

un tramo recto y antes de las tes$

. 6ara unir los caudales de aire pro)enientes de los colectores con la rama

principal utilizaremos tes simples a %B=$ "as tes unen tramos rectos, por lo tanto

si ponemos 3e /.D será la te que une los tramos rectos / y D$

. Cay cuatro tipos de codos, que los nombraremos como a,b,c y d$ El esquema

adoptado es el siguiente+



/omo )emos, la instalacin consta de cuatro gruposF de colectores iguales,

cada grupo lo forman '= colectores estándar de 9= m9 cada uno$ Así pues en

cada grupo hay 9== m9 de superficie de captacin, obteniendo por tanto una

superficie de captacin total de <== m9$

/omo hemos dicho los cuatro grupos de colectores son iguales$ >amos a ampliar

el grupo ' para aclarar los conceptos anteriormente mencionados+

Detalle del grupo '



/omo hemos )isto, el caudal de aire que circula por cada colector estándar de 9=m9 es de ''G= m&h$ Este caudal se irá mezclando con los caudales de los otros

colectores de tal manera que al final de cada grupo de colectores tendremos un

caudal de ''G== m&h$ "os caudales de los grupos ' y 9 se mezclarán dando

lugar a un nue)o caudal de 9&9== m&h, que mediante un )entilador impulsará

dicho aire hasta el quemador$ "o mismo ocurre con los grupos & y %, donde el

caudal de aire final también será de 9&9== m&h y será impulsado por un

)entilador igual al anterior que impulsará dicho aire hasta el quemador$

3endremos por tanto dos )entiladores similares que impulsarán un caudal de

9&9== m&h cada uno$



8$& D#E1S#01AD0 DE "AS 32;E4HAS

/omo hemos dicho )amos a utilizar el método de igual pérdida de carga para

hallar las dimensiones de los conductos$ "a pérdida de carga por metro lineal la

)amos a establecer en+

6or tanto, una )ez tengamos el caudal que pasa por cada tramo de conducto y la

pérdida de carga lineal que hemos establecido, nos dará el diámetro de la

tubería$

6rimero estableceremos los diámetros de las tuberías en los tramos rectos y

luego los demás elementos de la instalacin$

8$& D#E1S#01AD0 DE "AS 32;E4HAS

/omo hemos dicho )amos a utilizar el método de igual pérdida de carga para

hallar las dimensiones de los conductos$ "a pérdida de carga por metro lineal la

)amos a establecer en+



6or tanto, una )ez tengamos el caudal que pasa por cada tramo de conducto y la

pérdida de carga lineal que hemos establecido, nos dará el diámetro de la

tubería$

6rimero estableceremos los diámetros de las tuberías en los tramos rectos y

luego los demás elementos de la instalacin$

8$&$' 3ramos rectos

El diámetro nominal a la salida del colector es de I J &'B mm $

3ramo A+

Es el tramo (usto a la salida de los colectores$ Este tramo tiene una longitud de

'm$ /omo la salida de los colectores se realiza por medio de una cone!in con

diámetro nominal In J &'B mm )amos a )er la pérdida de carga si no )ariamos

este diámetro$



*igura 8$&$'+ 6érdida de carga lineal en el tramo recto A

Si no )ariamos el diámetro la pérdida de carga lineal es de =$G 6am , por lo que

es le)emente superior a la establecida$ Sin embargo, como la longitud de este

tramo es muy pequeña ?'m@, no )amos a )ariar el diámetro$ /omo el tramo ;

tiene el mismo caudal y diámetro que el tramo A la pérdida de carga será la

misma$

Así pues tenemos+

3ramo /+

6or el tramo / circula un caudal de , ya que le llega el aire de

dos colectores$ Si no )ariásemos el diámetro de la tubería la pérdida de carga



lineal estaría en torno a , muy superior a la establecida, por

lo que debemos aumentar el diámetro para reducir la pérdida de carga hasta

los )alores establecidos$ /omo los diámetros de las tuberías están

normalizados, debemos adaptarnos a dichos diámetros, por lo que no

siempre tendremos una pérdida de carga lineal de $

3abla 8$&$'+ Dimensiones del conducto para mantener la pérdida de carga en

torno a

=$B6am

8$&$9 Aumentos y 4educciones

Cemos )isto que para mantener la pérdida de carga constante necesitamos

aumentar paulatinamente los diámetros de las tuberías ya que cada )ez

circula mayor caudal de aire$

6ara unir estas tuberías con distintos diámetros usamos aumentos y

reducciones$ "as reducciones se situaran al final de cada tramo recto y antes

de las tes simples$ 6ara nombrar los aumentos usamos apstrofes, de tal

manera que si ponemos por e(emplo ;, indica el aumento que se encuentra

(usto después del tramo recto ;$



Dimensiones de los aumentos y reducciones

8$&$& 3es

6ara unir los caudales de aire pro)enientes de los colectores con la rama

principal utilizaremos tes simples a %B=$ Estas tes unirán los distintos tramos

rectos que ya hemos )isto$ El diámetro siempre será el mismo, &'Bmm, ya

que por este in(erto )a a llegar el aire de cada colector estándar$ El diámetro

)ariará en funcin del diámetro de la tubería principal$



3abla 8$&$&+ Dimensiones de las tes

'= /K"/2"0 DE "A 6L4D#DA DE /A4MA E1 "0S /01D2/30S N

SE"E//#51 DE" >E13#"AD04

/omo hemos )isto, la presin del aire necesaria para )encer la friccin en un

conducto, que es la que determina el gasto de energía del )entilador, se le

llama pérdida de carga$ >amos a encontrar dos tipos de pérdidas, las

producidas en los tramos rectos del conducto, y las que se producen en las

irregularidades, como son codos, tes y aumentos y reducciones$ A continuacin

e!plicamos como calculamos cada una de estas pérdidas+

'=$' 34A0S 4E/30S

/omo )imos anteriormente para el cálculo de la pérdida de carga en los



tramos rectos de conducto )amos a recurrir a monogramas confeccionados,

que son )álidos para conducciones con la rugosidad corriente en materiales

habitualmente usados$ Así, para secciones circulares con un coeficiente de

friccin de ?plancha de hierro gal)anizada@ tenemos el

siguiente monograma+

*igura '=$'+ 6érdida de carga en conductos circulares ?*uente+ anual de)entilacin

Soler O 6alau@



3abla '=$'+ 6érdida de carga en los tramos rectos de los conductos

'=$9 A//#DE13ES E1 "A /01D2//#51

"as canalizaciones de aire no siempre se componen de tramos rectilíneos

sino que a menudo se presentan accidentes en su trayectoria que obligan al

uso de codos, des)iaciones, entradas, salidas, obstáculos, etc$, los cuales

pro)ocan una pérdida de carga adicional$ En consecuencia, será necesario

calcular las pérdidas de cada uno de tales accidentes y sumarlas a las de

los tramos rectos$

Este método se basa en calcular la pérdida de carga de un elemento de la

conduccin en funcin de la presin dinámica del aire que circula y de unos

coeficientes de proporcionalidad, determinados e!perimentalmente para

cada uno seg7n su forma y dimensiones$ Se parte de la base de que las



pérdidas dinámicas son proporcionales a la presin dinámica como indica la

siguiente e!presin+

Donde

Se obtienen las pérdidas por friccin que se originan tanto en los tramos rectos

como en las singularidades, y por otro, las pérdidas dinámicas que se

producen 7nicamente en las singularidades$ "os accidentes que nos )amos a

encontrar en nuestra instalacin son aumentos, reducciones, tes y codos$

'=$9$' 6érdida de carga en aumentos y reducciones

6ara los aumentos utilizaremos la siguiente gráfica para obtener el coeficiente

$



*igura '=$9$'$' /álculo del coeficiente n en los aumentos?*uente+

>entilacin industrial Soler O 6alau@

6ara la disminucin utilizaremos la siguiente grafica+

*igura '=$9$'$9+ /álculo del coeficiente n en las reducciones?*uente+

>entilacin industrial Soler O 6alau@



3abla '=$9$'+ 6érdida de carga en los aumentos y reducciones

'=$9$9 6érdida de carga en tes

En las tes se produce una mezcla de aire entre la rama principal y la

secundaria que dará origen a un aumento o disminucin en la pérdida de

carga en funcin de los caudales$

*igura '=$9$9 /álculo del coeficiente n en tes a %B

En nuestro caso siempre se unen los caudales, por lo que nos

fi(aremos en el cuadro de aba(o$



3abla '=$9$9 /álculo de la pérdida de carga en las tes

'=$9$& 6érdida de carga en los codos

6or 7ltimo el coeficiente debido a los cambios de direccin de los

codos )iene dado por+



*igura '=$9$&$' 6érdida de carga en codos a %B y a 8=

3abla '=$9$&$' 6érdida de carga en los codos



'=$9$% 6érdida de carga en la descarga

En la descarga el coeficiente toma el )alor de ', por lo tanto la pérdida de

carga es+

"a )elocidad del fluido en la descarga será+

'=$9$B 6érdida de carga en los colectores

"a pérdida de carga en los colectores es un dato, y para un caudal de ''G=

m&h es de B= 6a$



*igura '=$9$B 6érdida de carga en el colector ?*uente+ Mrammer Solar@

'=$9$G 6érdida de carga total

"a pérdida de carga total será la suma de la pérdida de carga de

todos los tramos rectos y accidentes en la conduccin desde la tomade aire de los colectores hasta la descarga$ Lsta pérdida es distinta

para cada colector, pues el aire recorre diferentes caminos en

funcin de donde esté situado, por ello debemos calcular la pérdida de

carga desde cada colector hasta el )entilador$

/alculamos la caída de presin en cada uno de los colectores de nuestra

instalacin$

En el Mrupo ' de colectores$

'=$% >E13#"AD04

"os )entiladores son máquinas rotatorias capaces de mo)er una

determinada masa de aire, a la que comunican una cierta presin, suficientepara que pueda )encer las pérdidas de carga que se producirán en la

circulacin por los conductos$



Se componen de+

. Elemento rotati)o

. Soporte

. otor

El elemento rotati)o es la pieza del )entilador que gira en torno al e(e del

mismo$ 6uede ser una hélice o un rodete$ "o llamaremos hélice si la direccinde salida del aire impulsado es paralela el e(e del )entilador ?direccin a!ial@$

Meneralmente la hélice puede mo)er gran cantidad de aire comunicando al

mismo una discreta presin$ "o llamaremos rodete si la direccin de salida del

aire impulsado es perpendicular al e(e del )entilador$ Meneralmente los rodetes

mue)en un )olumen de aire menor que las hélices, pero con una presin

mucho mayor$ El motor es el componente que acciona la hélice o rodeteP'9Q$

"os )entiladores se pueden clasificar de diferentes maneras, atendiendo a la

presin del )entilador éstos se clasifican en+

. ;a(a presin+ /uando la presin del )entilador es inferior a R9= 6a$

. edia presin+ /uando la presin del

)entilador esta comprendida entre R9= y &G==

6a$

. Alta presin+ /uando la presin del

)entilador es superior a &G== 6a$



'=$%$' /ur)a característica del )entilador

El ensayo de )entiladores tiene por ob(eto determinar la capacidad del aparato

para transferir la potencia al aire que mue)e$ El )entilador se hace funcionar a

un régimen de giro constante, tomando )alores de diferentes caudales

mo)idos, seg7n sea la perdida de carga que debe )encerse$ "a cur)a

característica de un )entilador se obtiene dibu(ando en unos e(es de

coordenadas los distintos )alores caudal.presin, obtenidos mediante ensayo

en un laboratorio$

"a característica de un )entilador es la me(or referencia del mismo, ya quesiempre nos indicara su comportamiento seg7n sea el caudal y la presin que

esté dando$ En los catálogos comerciales, suele darse solamente una cur)a,

que es la de mayor importancia la de 6resin Estática ?6e@$El punto ideal de

funcionamiento del )entilador, aquel para el que ha sido diseñado, es el

correspondiente al má!imo rendimiento$ /uanto más

cerca de este punto traba(e el )entilador, más econmico será su

funcionamiento$

*igura '=$%$' /ur)a características de distintos tipos de )entiladores?*uente+



Soler O 6alau@

6odemos )er que, a igualdad de caudal impulsado ?@, los )entiladores

centrífugos dan más presin que los helicocentrifugos, y estos a su )ez más

que los helicoidales$ 3ambién se obser)a que los centrífugos mue)en caudales

menores que los helicocentrifugos, y estos menos que los helicoidales $6or

tanto, puede aceptarse que los )entiladores más adecuados cuando los

caudales sean grandes y las presiones que deban )encer sean pequeñas son

los helicoidales$ Este tipo de )entilador tiene además la )enta(a de la facilidad

de instalacin$ "os )entiladores indicados para mo)er caudales pequeños pero

a ele)ada presin son los centrífugosT finalmente, un caso intermedio es el delos )entiladores helicocentrifugosP'&Q$

'=$%$9 >ariacin de la presin en funcin de la densidad del fluido

"as cur)as características de los )entiladores que figuran en los

catálogos están dados a condiciones normales de presinatmosférica, temperatura y humedad$ Significa que están dados para

aire normal estándar de densidad, $ En

nuestro caso el aire tendrá una densidad diferente debido a los

cambios de temperatura que se producen durante el día y a la altitud$

"a presin que da el )entilador en funcin de la densidad )iene dado por+

Donde el subíndice = indica la condicin inicial de la )ariable considerada$

"a tabla siguiente muestra la )ariacin de la densidad en funcin de

la temperatura y la altitudP''Q+



>emos como el factor de correccin es ' para las condiciones de

, a ni)el de mar$

En nuestro caso, para una ele)acin apro!imada de G== metros, y una

temperatura media del fluido de apro!imadamente &< U/ tendríamos un factor de

correccin de

=$<R<$ Esto supondría que la nue)a presin del )entilador es+

Debemos tener en cuenta esta )ariacin de presin que da el )entilador como

consecuencia de la )ariacin de la densidad del fluido$ Sin embargo, aunque esta

disminucin de la presin que da el )entilador puede parecer des)enta(oso, la

característica resistente del sistema disminuye en la misma proporcin, por lo

que realizaremos los cálculos como si se tratase de condiciones normalizadas$

'=$B SE"E//#51 DE" >E13#"AD04

6uede haber momentos del día en los que la radiacin incidente sea muy ba(a y

no compense el uso de los colectores solares porque sea mayor el gasto de los

)entiladores que el aporte de energía debido a dichos colectores$ 3ambién

porque queremos secar los granos cuando ya no hay radiacin solar incidente en



los colectores, o bien porque estamos reparando los colectores o los

)entiladores$ /omo no debemos de(ar de secar los granos por uno de estos

moti)os el )entilador que utiliza el quemador no se )a a modificar y por lo tanto

se podrá realizar el secado en cualquier momento$

/omo hemos dicho anteriormente )amos a utilizar dos )entiladores, uno para los

grupos

' y 9, y otro para los grupos & y %$ "a presin má!ima que debe )encer nuestro

)entilador es de $ El caudal que debe

mo)er es de $ El )entilador que hemos seleccionado

para nuestra instalacin es el )entilador Celicoidal para secaderos 3/D3%.<==$

Sus características técnicas son las siguientes+

3abla '=$B /aracterísticas técnicas del )entilador helicoidal 3/D3%.<==

Sus dimensiones en milímetros son las siguientes+



*igura '=$B$' Dimensiones del )entilador helicoidal 3/D3

"a cur)a característica del )entilador es la siguiente+

*igura '=$B$9 /ur)a característica del )entilador helicoidal 3/D3?*uente+

Soler O 6alau@



'=$G 62130 DE 34A;AV0 DE" >E13#"AD04

"a cur)a característica del )entilador depende 7nicamente del )entilador, y

solamente puede )ariar si el )entilador funciona a una )elocidad de rotacin

distinta$ 6uede aceptarse en principio que la cur)a característica es

totalmente independiente del sistema de conductos al que se acople$ Sin

embargo, hay que considerar que un )entilador puede funcionar mo)iendodistintos caudales y comunicándoles distintas presiones, de tal forma que

todos los puntos posibles de funcionamiento se hallen representados sobre la

cur)a ?6e@$ 6ara saber e!actamente en qué condiciones funcionara el

)entilador, debemos conocer la cur)a resistente de la instalacin, es decir, la

cur)a que relaciona la pérdida de carga de la instalacin con el caudal que

pasa por ella$ 6ara encontrar el punto de traba(o de un )entilador debemos

superponer las cur)as características del )entilador y resistente del conducto$

*igura '=$G$' /ur)a característica del )entilador, del sistema y punto de traba(o

En nuestra instalacin tendremos %= cur)as características, una por cada

colector$ Dichas cur)as serán prácticamente iguales ya que al incorporar los

reguladores de caudal hemos equilibrado la red, consiguiendo una diferencia

má!ima de presiones de



'R$R8 6a$

Estas diferencias en las pérdidas de carga de cada rama darán lugar a ligeras

diferencias de caudal que pasan por cada colector$ El punto de corte de las

cur)as características del sistema con la del )entilador nos dará el punto de

traba(o$

Se puede comprobar que la perdida de carga de una conduccin )aría

proporcionalmente con el cuadrado del caudal seg7n la formula

por lo que para encontrar la cur)a característica resistente y

una )ez hallada la perdida de carga inicial a un determinado caudal

, bastará con suponer un segundo caudal , para hallar un segundo

punto de la característica resistente $

"as cur)as características de la instalacin estarán comprendidas entre larelati)a a la presin mínima?colector n7mero &<@ y la má!ima?colector

n7mero 9<@, cuyas cur)as características son las siguientes+



*igura '=$G$9 /ur)as características de la instalacin referidas a la mínima y

má!ima perdida de carga

'%

'



El punto de corte de estas cur)as con las del )entilador nos dará el punto de

traba(o del sistema, así pues tenemos+

*igura '=$G$& 6unto de traba(o del )entilador

>emos como el punto de traba(o no es el mismo para los distintos colectores,

pues cada uno tiene una pérdida de carga distinta, aunque muy pr!ima$

3odas las demás cur)as del sistema se encuentran comprendidas entre las

dibu(adas anteriormente, que pertenecen a la de mínima presin ?cur)a de

puntos ro(a@ y la de má!ima presin ?cur)a de puntos azul@$

El punto de corte de estas cur)as con las del )entilador nos da el punto de

traba(o del sistema$ Si todos los colectores tu)iesen la misma pérdida de

carga y ésta fuese igual a la má!ima, es decir



, el )entilador nos daría un caudal de

apro!imadamente 9&9==m&h, y por cada colector circularía un caudal de

''G= m&h, que es el )alor establecido$

'=$R 4E1D##E130 DE" >E13#"AD04

Se conoce por rendimiento total del )entilador a la relacin entre la potencia

generada por el )entilador y la potencia absorbida por el mismo, siendo la

potencia generada por el )entilador la potencia 7til transmitida al aire$ Es

proporcional al producto del caudal y la presin total$

El rendimiento total )iene e!presado por la ecuacin

Donde



"a presin total que da el )entilador es la suma de la presin estática y

dinámica$

"a presin estática es el punto de corte de la cur)a característica del sistema

con la cur)a del )entilador, lo establecemos en 'R' 6a$ "a presin dinámica

)iene definida por

Así pues, el rendimiento del )entilador es+

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