document.xlsx - ZAP1 FACULTAD DE INGENIERIA U.V. PAGINA 1

CBS 31 30

FACULTAD DE INGENIERIAUNIVERSIDAD VERACRUZANADISEÑO DE ESTRUCTURAS DE CONCRETO

DISEÑO ESTRUCTURAL DE ZAPATAS AISLADAS CUADRADAS POR EL METODO DE TEORIA ELASTICA

Referencia: libro "Mecánica de Suelos y Cimentaciones" del Ing. Carlos Crespo Villalaz (págs. 355 al 357) - LIMUSA / NORIEGA EDITORES

PLANILLA DE CALCULO ZAP1: Diseño Estructural de Zapatas Aisladas Cuadradas por el Método de Teoría Elástica

ZAP EJE PLANO

DATOS Y PARAMETROS DE DISEÑO DIMENSIONAMIENTO DE LA ZAPATA MOMENTO FLEXIONANTE

n % P k j

FORMULARIO DE DISEÑO ESTRUCTURAL DE ZAPATAS CUADRADAS AISLADAS

Área de la zapata Relación de módulos de elasticidad

Para calcular el área de una zapata aislada, se dividirá la carga que recibe, incrementada

en un porcentaje entre el 1 y el 10%, la cual se considerá como el peso de la zapata (carga

de diseño), entre la capacidad de carga admisible del suelo de desplante. en donde:

Módulos de elasticidad según apartado 8.5 del Reglamento del A.C.I. 318-95.

Cálculo del peralte efectivo 'd' por MOMENTO Fórmulas usuales en el cálculo de elementos de concreto reforzado empleando la teoría elástica.

Como el peralte calculado por MOMENTO es normalmente menor El cálculo del refuerzo neceasario de la zapata por flexión se obtiene por

que el necesario para resistir el corte, se multiplica d x 1.5 y se la siguiente fórmula:

revisa al corte: Para el cálculo del acero de refuerzo por temperatura:

si el refuerzo por temperatura resulta mayor que el

Revisión por CORTE: pero no debe ser refuerzo por flexión, debe emplearse para el armado

menor que: de la zapata el refuerzo por temperatura.

La separación máxima del refuerzo por temperatura es de 30 cm.

ZAP EJE PLANO

PERALTE EFECTIVO DE LA ZAPATA REVISION POR CORTANTE CALCULO DEL ACERO DE REFUERZO CALCULO DE LA LONGITUD DE DESARROLLO

P (ton)

bC (cm)

hC (cm)

sa (ton/m2)

gC

(ton/m3)

f'C (kg/cm2)

fC (kg/cm2)

EC (kg/cm2)

fy (kg/cm2)

fS (kg/cm2)

nad

(kg/cm2)

PT

(ton)Acalc.

(m2)BMIN

(m)B

(m)A

(m2)

sn

(kg/cm2)

M (ton·cm)

K (kg/cm2)

Es = 2,100,000 kg/cm2 ◄ Módulo de elasticidad del acero

en kg/cm2 ◄ Para concretos con WC entre

1,440 y 2,840 kg/cm2

en kg/cm2 ◄ Para concretos con peso normal.

dMIN (cm)

d (cm)

Recub. (cm)

h (cm)

bO (cm)

VV (ton)

ØVC (ton)

Condición ØVC ≥ VV

AS CALC.

(cm2)AST

(cm2)AS RIGE

(cm2)ACERO DE REF.

Cant. Vs

AS

(cm2)aS

(cm2)dV

(cm)Sep. Vs (cm)

ld1 (cm)

ld2 (cm)

Condición ld ≥ 30 cm

Rec. ld (cm)

Ld (cm)

Cond. Ld ≥ ld

a

T

aZAP

PPA

ss

%)1(

BK

Md

adC

act db

V

ZAPAB

Cf '53.0

C

S

E

En CCC fWE '14.0

CC fE '100,15

n

ff

fk

SC

C

31k

j

BK

Md

jkfK C 2

1

djf

MA

SS

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CBS 31 30

FACULTAD DE INGENIERIAUNIVERSIDAD VERACRUZANADISEÑO DE ESTRUCTURAS DE CONCRETO

DISEÑO ESTRUCTURAL DE ZAPATAS AISLADAS CUADRADAS POR EL METODO DE TEORIA ELASTICA

Referencia: libro "Mecánica de Suelos y Cimentaciones" del Ing. Carlos Crespo Villalaz (págs. 355 al 357) - LIMUSA / NORIEGA EDITORES

PLANILLA DE CALCULO ZAP1: Diseño Estructural de Zapatas Aisladas Cuadradas por el Método de Teoría Elástica

ZAP EJE PLANO

DATOS Y PARAMETROS DE DISEÑO DIMENSIONAMIENTO DE LA ZAPATA MOMENTO FLEXIONANTE

n % P k j

Z-1 A-X X-X 180.00 60.00 60.00 25.00 2.50 175.00 78.75 185,202.59 2,800 1,400 7.01 11.34 6.0 190.80 7.63 2.76 2.80 7.84 2.30 3,896.20 0.3895 0.8702 13.35

Z-2 B-X X-X 150.00 50.00 50.00 20.00 2.40 175.00 78.75 185,202.59 4,200 2,100 7.01 11.34 6.0 159.00 7.95 2.82 2.85 8.12 1.85 3,639.67 0.2984 0.9005 10.58

Z-3 C-X X-X 90.00 35.00 35.00 17.50 2.40 150.00 67.50 171,464.28 2,800 1,400 6.49 12.25 6.0 95.40 5.45 2.33 2.35 5.52 1.63 1,915.25 0.3713 0.8762 10.98

Z-4 D-X X-X 75.00 30.00 40.00 25.00 2.40 175.00 78.75 185,202.59 2,800 1,400 7.01 11.34 6.0 79.50 3.18 1.78 1.80 3.24 2.31 1,169.44 0.3895 0.8702 13.35

Z-5 E-X X-X 120.00 40.00 50.00 25.00 2.40 175.00 78.75 185,202.59 2,800 1,400 7.01 11.34 6.0 127.20 5.09 2.26 2.30 5.29 2.27 2,355.98 0.3895 0.8702 13.35

Z-6 A-Y Y-Y 180.00 60.00 60.00 25.00 2.50 175.00 78.75 185,202.59 2,800 1,400 7.01 11.34 6.0 190.80 7.63 2.76 2.80 7.84 2.30 3,896.20 0.3895 0.8702 13.35

Z-7 B-Y Y-Y 150.00 50.00 50.00 20.00 2.40 175.00 78.75 185,202.59 4,200 2,100 7.01 11.34 6.0 159.00 7.95 2.82 2.85 8.12 1.85 3,639.67 0.2984 0.9005 10.58

Z-8 C-Y Y-Y 90.00 35.00 35.00 17.50 2.40 150.00 67.50 171,464.28 2,800 1,400 6.49 12.25 6.0 95.40 5.45 2.33 2.35 5.52 1.63 1,915.25 0.3713 0.8762 10.98

Z-9 D-Y Y-Y 75.00 40.00 30.00 25.00 2.40 175.00 78.75 185,202.59 2,800 1,400 7.01 11.34 6.0 79.50 3.18 1.78 1.80 3.24 2.31 1,169.44 0.3895 0.8702 13.35

Z-10 E-Y Y-Y 120.00 50.00 40.00 25.00 2.40 175.00 78.75 185,202.59 2,800 1,400 7.01 11.34 6.0 127.20 5.09 2.26 2.30 5.29 2.27 2,355.98 0.3895 0.8702 13.35

FORMULARIO DE DISEÑO ESTRUCTURAL DE ZAPATAS CUADRADAS AISLADAS

Área de la zapata Relación de módulos de elasticidad

Para calcular el área de una zapata aislada, se dividirá la carga que recibe, incrementada

en un porcentaje entre el 1 y el 10%, la cual se considerá como el peso de la zapata (carga

de diseño), entre la capacidad de carga admisible del suelo de desplante. en donde:

Módulos de elasticidad según apartado 8.5 del Reglamento del A.C.I. 318-95.

Cálculo del peralte efectivo 'd' por MOMENTO Fórmulas usuales en el cálculo de elementos de concreto reforzado empleando la teoría elástica.

Como el peralte calculado por MOMENTO es normalmente menor El cálculo del refuerzo neceasario de la zapata por flexión se obtiene por

que el necesario para resistir el corte, se multiplica d x 1.5 y se la siguiente fórmula:

revisa al corte: Para el cálculo del acero de refuerzo por temperatura:

si el refuerzo por temperatura resulta mayor que el

Revisión por CORTE: pero no debe ser refuerzo por flexión, debe emplearse para el armado

menor que: de la zapata el refuerzo por temperatura.

La separación máxima del refuerzo por temperatura es de 30 cm.

ZAP EJE PLANO

PERALTE EFECTIVO DE LA ZAPATA REVISION POR CORTANTE CALCULO DEL ACERO DE REFUERZO CALCULO DE LA LONGITUD DE DESARROLLO

Z-1 A-X X-X 32.29 49.00 8.00 57.00 436.00 152.99 264.25 OK 65.27 28.73 65.27 Vs No. 8 13 65.91 5.07 2.54 22.00 64.39 42.67 RIGE ld1 7.50 102.50 OK

Z-2 B-X X-X 34.74 53.00 7.00 60.00 412.00 130.64 270.09 OK 36.31 30.78 36.31 Vs No. 6 13 37.31 2.87 1.91 22.00 54.67 48.13 RIGE ld1 6.50 111.00 OK

Z-3 C-X X-X 27.24 41.00 4.00 45.00 304.00 80.60 142.73 OK 38.08 19.04 38.08 Vs No. 6 14 40.18 2.87 1.91 17.00 39.37 32.09 RIGE ld1 6.00 94.00 OK

Z-4 D-X X-X 22.06 34.00 6.00 40.00 256.00 65.38 107.66 OK 28.23 12.96 28.23 Vs No. 8 6 30.42 5.07 2.54 30.00 64.39 42.67 RIGE ld1 6.00 69.00 OK

Z-5 E-X X-X 27.70 42.00 8.00 50.00 328.00 104.82 170.39 OK 46.04 20.70 46.04 Vs No. 8 10 50.70 5.07 2.54 23.00 64.39 42.67 RIGE ld1 6.00 89.00 OK

Z-6 A-Y Y-Y 32.29 49.00 8.00 57.00 436.00 152.99 264.25 OK 65.27 28.73 65.27 Vs No. 8 13 65.91 5.07 2.54 22.00 64.39 42.67 RIGE ld1 7.50 102.50 OK

Z-7 B-Y Y-Y 34.74 53.00 7.00 60.00 412.00 130.64 270.09 OK 36.31 30.78 36.31 Vs No. 6 13 37.31 2.87 1.91 22.00 54.67 48.13 RIGE ld1 6.50 111.00 OK

Z-8 C-Y Y-Y 27.24 41.00 4.00 45.00 304.00 80.60 142.73 OK 38.08 19.04 38.08 Vs No. 6 14 40.18 2.87 1.91 17.00 39.37 32.09 RIGE ld1 6.00 94.00 OK

Z-9 D-Y Y-Y 22.06 34.00 6.00 40.00 256.00 65.38 107.66 OK 28.23 12.96 28.23 Vs No. 8 6 30.42 5.07 2.54 30.00 64.39 42.67 RIGE ld1 6.00 69.00 OK

Z-10 E-Y Y-Y 27.70 42.00 8.00 50.00 328.00 104.82 170.39 OK 46.04 20.70 46.04 Vs No. 8 10 50.70 5.07 2.54 23.00 64.39 42.67 RIGE ld1 6.00 89.00 OK

P (ton)

bC (cm)

hC (cm)

sa (ton/m2)

gC

(ton/m3)

f'C (kg/cm2)

fC (kg/cm2)

EC (kg/cm2)

fy (kg/cm2)

fS (kg/cm2)

nad

(kg/cm2)

PT

(ton)Acalc.

(m2)BMIN

(m)B

(m)A

(m2)

sn

(kg/cm2)

M (ton·cm)

K (kg/cm2)

Es = 2,100,000 kg/cm2 ◄ Módulo de elasticidad del acero

en kg/cm2 ◄ Para concretos con WC entre

1,440 y 2,840 kg/cm2

en kg/cm2 ◄ Para concretos con peso normal.

dMIN (cm)

d (cm)

Recub. (cm)

h (cm)

bO (cm)

VV (ton)

ØVC (ton)

Condición ØVC ≥ VV

AS CALC.

(cm2)AST

(cm2)AS RIGE

(cm2)ACERO DE REF.

Cant. Vs

AS

(cm2)aS

(cm2)dV

(cm)Sep. Vs (cm)

ld1 (cm)

ld2 (cm)

Condición ld ≥ 30 cm

Rec. ld (cm)

Ld (cm)

Cond. Ld ≥ ld

a

T

aZAP

PPA

ss

%)1(

BK

Md

adC

act db

V

ZAPAB

Cf '53.0

C

S

E

En CCC fWE '14.0

CC fE '100,15

n

ff

fk

SC

C

31k

j

BK

Md

jkfK C 2

1

djf

MA

SS