Documento Nº1-Memoria y Anejos 1.pdf

Treball realitzat per:

Albert Tordable Marmolejo

Dirigit per:

Carles Labraña de Miguel

Grau en:

Enginyeria de la Construcció

Barcelona, 19 de Junio del 2015

Departament d’Infraestructura del Transport i del Territori

ÍNDICE

Documento Nº1: Memoria y Anejos T

REB

ALL

FIN

AL

DE

GR

AU

Proyecto Constructivo de

Aparcamiento Subterráneo para

Autobuses en la Zona de la Plaza de

las Glorias de Barcelona

1

Memoria

Proyecto constructivo de aparcamiento subterráneo para

autobuses en la zona de la Plaza de las Glorias de Barcelona

Memoria

Planteamiento

1. Objeto del Proyecto

2. Estado actual del problema

3. Antecedentes y ámbito del Proyecto

4. Condicionantes Generales

5. Condicionantes Puntuales

6. Alternativas y selección de la propuesta

Descripción

7. Estudio de Impacto Ambiental

8. Estudio de Seguridad y Salud

9. Descripción del aparcamiento y su justificación

10. Descripción estructural y su justificación

11. Instalaciones del aparcamiento

12. Impermeabilizaciones

13. Fases del Proyecto y Orden de Ejecución

14. Revisión de Precios

15. Presupuesto

Normativa

16. Plazo de Ejecución

17. Plazo de Garantía

18. Definición de la Obra Completa

19. Documentos del Proyecto

2

Memoria



Anejos de la memoria

Anejo 1: Estudio fotográfico

Anejo 2: Topografía

Anejo 3: Estudio Geotécnico y Geológico

Anejo 4. Estudio de Alternativas

Anejo 5: Estudio de Movilidad y Demanda

Anejo 6: Estudio de Viabilidad Económica

Anejo 7: Servicios afectados

Anejo 8: Cálculo de estructuras

Anejo 9: Diseño para persones con movilidad reducida

Anejo 10: Instalaciones

Anejo 11: Estudio de Impacto Ambiental

Anejo 12: Control de Calidad

Anejo 13: Estudio de Seguridad i Salud

Anejo 14: Plan de obra

Anejo 15: Revisión de Precios

Anejo 16: Justificación de Precios

Documento Nº2: Planos

Documento Nº3: Pliego de Condiciones

Documento Nº4. Presupuesto

Mediciones

Cuadro de precios Nº1

Cuadro de precios Nº2

Presupuesto

Resumen de presupuesto

Presupuesto de ejecución por contrato

DOCUMENTO Nº 1: MEMORIA Y ANEJOS

MEMORIA

1 Proyecto constructivo de aparcamiento subterráneo para


Memoria

ÍNDICE

DOCUMENTO Nº1: MEMORIA Y ANEJOS ................................................. ¡ERROR! MARCADOR NO DEFINIDO.

1. OBJETO DEL PROYECTO ................................................................................................................................. 2

2. ESTADO ACTUAL DEL PROBLEMA .................................................................................................................. 2

3. ANTECEDENTES Y ÁMBITO DEL PROYECTO ................................................................................................... 3

4. CONDICIONANTES GENERALES...................................................................................................................... 5

5. CONDICIONANTES PARTICULARES ................................................................................................................ 7

6. ALTERNATIVAS Y SELECCIÓN DE LA PROPUESTA ......................................................................................... 10

7. ESTUDIO DE IMPACTO AMBIENTAL ............................................................................................................. 11

8. ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD ............................................................................................................... 12

9. DESCRIPCIÓN DEL APARCAMIENTO Y SU JUSTIFICACIÓN ........................................................................... 12

10. DESCRIPCIÓN ESTRUCTURAL Y SU JUSTIFICACIÓN .................................................................................... 15

11. INSTALACIONES DEL APARCAMIENTO ....................................................................................................... 17

12. IMPERMEABILIZACIONES ........................................................................................................................... 21

13. FASES DEL PROYECTO Y ORDEN DE EJECUCIÓN ........................................................................................ 21

14. REVISIÓN DE PRECIOS ................................................................................................................................ 22

15. PRESUPUESTO ........................................................................................................................................... 22

16. PLAN DE CONTROL DE CALIDAD ......................................................... ¡ERROR! MARCADOR NO DEFINIDO.

17. PLAZO DE EJECUCIÓN ................................................................................................................................ 23

18. PLAZO DE GARANTIA ................................................................................................................................. 23

19. DECLARACIÓN DE OBRA COMPLETA ......................................................................................................... 23

20. DOCUMENTOS QUE COMPONEN EL PROYECTO ....................................................................................... 23



Memoria

1. OBJETO DEL PROYECTO

El objetivo de este proyecto es definir y valorar las obras necesarias para la construcción de un aparcamiento subterráneo que constará de una terminal de autobuses en la primera planta y de un aparcamiento para vehículo privado en las plantas inferiores. El proyecto ejecutivo propone una edificación de tres plantas subterráneas para un total de 364 plazas de aparcamiento. El aparcamiento se situará en el subsuelo de la plaza “Jardins del Clot de la Mel” , tendrá cuatro rampas, dos para acceso y salida a la primera planta, que será exclusivamente para trasporte colectivo interurbano y otras dos que conectarán con la segunda y tercera planta y que darán serv ic io a vehículos pr ivados. El edificio queda definido en planta por un cuadrado de dimensiones aproximadas de 110 m de longitud por cada lado. Será necesario reurbanizar el parque, todo y que esta parte no será objeto de este proyecto. La construcción de estas instalaciones tendrá un impacto positivo en la reducción de la congestión de la zona centro de Barcelona gracias a la liberación de espacio ocupado por las líneas de autobús que actualmente tienen sus paradas en el centro de Barcelona y los coches que no pueden aparcar por la zona y tienen que buscar sitio en zonas más céntricas. Aun así, la posterior implementación de un parque urbano proveerá al vecindario de un espacio verde contemplado en el PGM y a la vez de aparcamiento al gran número de edificios de la zona que no disponen.

2. ESTADO ACTUAL DEL PROBLEMA

El Plan Director de Movilidad de la Región Metropolitana de Barcelona (pdM) tiene por objeto planificar la movilidad de la región teniendo en cuenta todos los modos de transporte tanto de las personas como de las mercancías, de acuerdo con los principios y objetivos emanados de los artículos 2 y 3 de la Ley de Movilidad y desarrollando en el territorio lo que determinan las Directrices Nacionales de Movilidad (art. 7.1 de la Ley), y en coherencia y subordinado a las directrices del planeamiento territorial vigente en la Región Metropolitana de Barcelona (RMB).

Durante los últimos años los patrones de movilidad están cambiando rápidamente. El nuevo pdM 2013-2018 ha realizado la diagnosis y el análisis de los escenarios prospectivos para el horizonte 2018 y ha introducido nuevos criterios y objetivos respecto al anterior plan 2007-2012 con el fin de adaptarlo al contexto social, económico, ambiental y emergente, a la irrupción de las nuevas tecnologías de la comunicación, a una realidad local y global que cambia rápidamente, y a un escenario de futuro lleno de incertidumbres. No obstante, se han mantenido otros para dar continuidad a retos que continúan siendo estratégicos a medio y largo plazo y que están en sintonía con los otros instrumentos de planificación nacionales y europeos en materia de movilidad, energía, seguridad y ambiente.



Memoria

El pdM tiene como objetivos básicos mejorar la calidad de vida, garantizar la accesibilidad de la ciudadanía, conseguir una movilidad sostenible y segura que promueva la mejora de la competitividad del tejido económico de la RMB y de Cataluña por extensión y colaborar en el principio de facilitar la igualdad de oportunidades a todos los ciudadanos.

Por este motivo el pdM quiere ser el instrumento que garantice el desarrollo coordinado de las estrategias de gestión de la movilidad que aseguren alcanzar estos objetivos y propone la realización de 75 medidas que se agrupan en 9 ejes de actuación:

1. Planificación coordinada del urbanismo y la movilidad 2. Una red de infraestructuras de movilidad segura y bien conectada 3. Gestión de la movilidad con el transvase modal como prioridad 4. Un transporte ferroviario de más calidad 5. Transporte público de superficie accesible, eficaz y eficiente 6. Nuevas infraestructuras en el marco de un sistema logístico moderno 7. Un acceso sostenible a los centros generadores de movilidad 8. Eficiencia energética y uso de combustibles limpios 9. Conocimiento y participación en el ámbito de la movilidad

En la actualidad nos encontramos que en el centro Barcelona hay una alta afluencia de transporte público viario tanto urbano como interurbano. En uno de los 9 ejes de actuación propuestos por el pdM se están realizando cambios importantes a lo que se refiere a transporte interurbano con la nueva red de autobuses. Esta red mejorara la interconectividad entre líneas y los tiempos de viaje de cada línea, favoreciendo la movilidad sostenible que a la vez hará que se reduzcan de manera importante las emisiones de CO2 que en este momento se encuentran por encima de lo que estipula la UE. El problema es que se necesitan algunas propuestas de actuación para mejorar la movilidad en lo que se refiere a transporte interurbano, ya que gran parte de las líneas interurbanas van a parar al centro de Barcelona, congestionando la ciudad.

3. ANTECEDENTES Y ÁMBITO DEL PROYECTO

La parcela sobre la que se quiere actuar está delimitada de Norte a Sur entre las calles Concili de Trento y Andrade y de Este a Oeste por la calles Lopez de Vega y Espronceda. El solar en cuestión, es actualmente un parque urbano “Jardins del Clot de la Mel “. El ámbito de intervención tiene una superficie aproximada de 12.100 m2 y una pendiente máxima en dirección Norte-Sur de 1,15% y un 0,5% en la dirección Este-Oeste. Al existir un parque urbano, hay servicios conocidos sepultados sobre la parcela, en forma de líneas eléctricas y de abastecimiento de agua potable. A continuación se muestra la ubicación del solar sobre el plano de Barcelona.



Memoria

Figura 1. Fotoplano de Barcelona (ICC)

Figura 2. Fotoplano de la zona de actuación (Google Maps)



Memoria

4. CONDICIONANTES GENERALES

Marco geográfico La parcela se sitúa en el Distrito de Sant Martí, justo a la frontera entre los barrios del Clot, Sant Martí y Els Provençals de Poblenou, perteneciendo geográficamente al primero. Esta limitado en dirección Norte-Sur por las calles Concili de Trento y Andrade y en dirección Este-Oeste por la calles Lopez de Vega y Espronceda. Urbanismo La isla está calificada por el PGM como “Zona de renovación urbana en transformación a parque urbano”. Topografía Dada la naturaleza académica de este proyecto, no ha sido posible realizar un levantamiento topográfico propio. Aun así, los servicios cartográficos del ayuntamiento de Barcelona (CartoBCN) nos han proporcionado una detallada información topográfica a escala 1:1.000 con material adecuado para el propósito del Proyecto (planos a escala con coordenadas UTM31, sistema de referencia ED50). Geología y Geotecnia Al tratarse de un Proyecto de ámbito académico, no se ha podido llevar a cabo una campaña de reconocimiento del terreno. Los datos Geológicos y Geotécnicos han sido obtenidos del estudio realizado por la UTE ESTEYCO-TRANSFER, llevado a cabo en la Plaza de las Glorias Catalanas para la realización del Proyecto Constructivo de soterramiento de túneles viarios. La realización de los sondeos se ha llevado a cabo bajo la dirección de un técnico cualificado (Geólogo) de la empresa BOSCH y VENTAYOL, que ha dirigido las tareas de campo, coordinando la toma y petición de ensayos con técnicos de ESTEYCO.

Dada la proximidad geográfica de este proyecto, los resultados se pueden considerar

extrapolables a la parcela objeto de este estudio. No obstante, en un proyecto real se tendría

que hacer una campaña de reconocimiento específica.

Se distingue una capa de un espesor de unos 3 metros de relleno de arenisca. Este presenta

unas características geotécnicas malas y se recomienda no apoyar ningún tipo de

fundamentación en esta capa.

Este estrato viene seguido por un paquete de arcillas arenosas de un grosor total de unos 10,2

metros. Está formado por una primera zona de relleno de 3,6 m de arcillas de color marrón

con un poco de arenas, limos marrón-anaranjados y gravas. Entre estos materiales se

encuentran indicios de runa (vidrios, cascotes, ladrillos,…).



Memoria

La segunda zona, de unos 6,6 m está formada por arcillas de color marrón oscuro y algo rojizo con arenas y gravilla de pizarra dispersas. Entre estos materiales se encuentran carbonatos en forma de nódulos y vetas. En general, son materiales cohesivos, secos y medianamente consolidados en profundidad, con una resistencia mediana. Bajo los materiales de la capa anterior, a una profundidad bastante uniforme de 13,2 metros respecto de las cotas de perforación encontramos una capa de limos arcillosos. Tiene un grosor de unos 3,6 metros. Entre estos materiales se mezclan nódulos calcáreos de diámetros que varían entre 2 y 4 cm. En conjunto, son materiales cohesivos, un poco húmedos, medianamente consolidados con una resistencia baja a media. Por último se encuentra el sustrato de arcillas con arenas y grabas, a una profundidad, respecto a la boca de los sondeos de 16,8 m metros. Tiene un grosor de 5,5 y se compone de arcillas rojizas con arenas y grabas de pizarra y carbonatos dispersos. En general, son materiales cohesivos, con una fracción granular compuesta por arenas y grabas, de secos a muy húmedos, y muy consolidados, con una resistencia alta. El nivel freático se estima a unos 15 metros respeto la superficie del terreno (7,70m) siendo no agresiva al hormigón. Las investigaciones realizadas han permitido detectar la posición del nivel freático que afectará directamente a la obra proyectada, y en especial todas aquellas actuaciones bajo la cota 0 msnm donde la columna hidrostática de subpresión irá incrementándose hasta alcanzar la cota máxima de depresión de proyecto establecida en torno a la -15msnm. Asimismo, tal y como se ha explicado anteriormente, se ha considerado un nivel piezométrico de diseño, asociado al substrato terciario, a la cota 2.5msnm. Éste afecta a aquellos elementos que penetren en dicho substrato (algunas zonas de las pantallas proyectadas, fundamentalmente).

Los ensayos químicos llevados a cabo para verificar la agresividad del agua subterránea al hormigón permiten clasificar el agua, según la norma EHE, como de agresividad débil al hormigón. En el Anejo nº 4 de Estudio Geológico y Geotécnico se adjunta toda la información geológica necesaria para el Proyecto. Afectación al tráfico Tal como se ha indicado anteriormente, el solar se encuentra ubicado en la isla comprendida entre las calles Concili de Trento y Andrade de Norte a Sur y las calles Lopez de Vega y Espronceda de Este a Oeste. Las calles del entorno son del Ensanche, con anchuras de 20 metros en las calles Concili de Trento, Lopez de Vega y Espronceda y 10 metros en la calle Andrade, ya que esta es de calzada única y está prevista únicamente para acceso personas o motocicletas que quieran acceder a las instalaciones deportivas del Clot de la Mel. El tráfico en la calle Espronceda es en sentido Sur (considerando Sur la dirección al mar), con 1 carril de circulación, un carril bus en la parte derecha de la calzada y aparcamiento en los dos lados de la calzada. En el caso de la calle Lopez de Vega, el tráfico es en sentido Norte (dirección montaña), con 1 carril de circulación y aparcamiento a los dos lados de la calzada, el lado izquierdo el aparcamiento es en batería.



Memoria

La calle Concili de Trento es transversal y va en el eje Llobregat – Besós. El sentido de circulación es en dirección Besós con 2 carriles de circulación y aparcamiento a los dos lados de la calzada. Se prevé que la salida de camiones sea por la calle Lopez de Vega, intentando afectar al tráfico lo mínimo posible y evitar interferencias con la circulación dominante de la calle Espronceda. Cómo que el solar disponible es bastante amplio por el almacenamiento de los materiales, las oficinas y los lavabos para los trabajadores, no se prevé tener que cortar ningún carril de para instalarlos. Aun así se prevé dos cortes temporales de las calles durante la construcción de la rampa de entrada de los autobuses:

Corte de la calle Espronceda en el cruce con Concili de Trento.

Corte de la calle Espronceda en el cruce con Andrade.

Integración en el entorno urbano

El solar se encuentra en medio de islas de tipos Ensanche rodeado de edificios residenciales y un complejo deportivo. La zona se considera tranquila y aislada de las vías principales ya que las calles que lo rodean son de tráfico moderado. Paralelamente a este proyecto, se redactará otro para volver a restaurar el parque urbano en la superficie del terreno para que siga siendo un marco atractivo de cara a los vecinos, dándole continuidad al plan de recuperación de zonas verdes que establece el Plan General Metropolitano, integrando la isla en el medio urbano y sacándole peso al tráfico que generará la zona.

5. CONDICIONANTES PARTICULARES

La terminal de autobuses tendrá que tener una altura mínima de 4.5 metros, que aumentará a 4,75 metros en las rampas. Las plazas tendrán una anchura de 3 metros y una longitud suficiente para permitir que los pasajeros puedan subir y bajar del autobús sin riesgo. La pendiente máxima en las rampas de autobuses será del 10% en tramos rectos y del 8% en tramos en curva. Excepcionalmente las rampas de acceso y salida de vehículos, en tramos rectos, podrán tener una pendiente de hasta el 12%. Las naves del aparcamiento tienen que tener una altura mínima de 2,50 metros y una altura libre mínima de 2,30 metros en todas las zonas de circulación. Excepcionalmente esta altura podría disminuir hasta 1,90 metros a los fondos de plazas de aparcamiento donde se sitúen los conductos de ventilación. El gálibo de las puertas de los accesos de peatones será como mínimo de 2,0 metros. Las plazas de estacionamiento tendrán unas dimensiones como mínimo de 4.50 metros de longitud y 2,30 metros de anchura para coches. Excepcionalmente se permitirán anchuras de hasta 2,00 metros, pero nunca superando el 25% del número total de plazas. El aparcamiento se realizará de forma que se permita la evacuación de cualquier vehículo en un máximo de 3 maniobras. Los carriles de circulación tendrán una anchura mínima de 4,00 metros en los tramos rectos con un único sentido de circulación, y de 3,50 m en tramos de curva, con un radio interior mínimo de 4,25 m.



Memoria

Las naves tendrán una pendiente según el eje longitudinal de menos del 5%. En cualquier punto existirá una pendiente mínima mayor al 1% para permitir la evacuación de las aguas. A cubierta, esta pendiente mínima será de más del 2%. La pendiente máxima en las rampas de aparcamiento será de 18% en tramos rectos y 14% en tramos en curva. Excepcionalmente las rampas de acceso y salida de vehículos, en tramos rectos, podrán tener una pendiente de hasta el 18%. Tendrán que existir acuerdos entre planos inclinados y horizontales, con longitudes de 4m como mínimo. Como mínimo uno de los accesos en el interior del aparcamiento tendrá que estar desproveído de barreras arquitectónicas y tendrá que tener ascensor. Se destinará una plaza de aparcamiento para personas con movilidad reducida por cada 33 plazas. Las plazas para personas con movilidad reducida tendrán una anchura mínima de 3,50 m. Estas plazas se señalizarán pintando el símbolo internacional de accesibilidad. Se construirán un mínimo de dos escaleras de salida al exterior. La distancia a recorrer desde cualquier punto hasta un punto de evacuación tendrá que ser menor a 50m. Las escaleras tendrán que tener una anchura mínima de 1,20m. En cuanto a la cubierta, cuando esté bajo una zona accesible a vehículos de cualquier tipo (incluidos los de emergencia), la estructura tendrá que calcularse de acuerdo con la “Instrucción relativa a las accionas a considerar en el proyecto de puentes de carreteras”. Se dejará una diferencia mínima de 0,5m entre la rasante de la urbanización superficial y la cubierta, incrementando esta distancia hasta 1,50m en zonas donde se planten árboles de cualquier tipo. En las rampas de acceso y salida al aparcamiento se colocará una capa de asfalto tipo AC16 surf D de 4cm como mínimo. El pavimento de las rampas interiores, pasillos de circulación y plazas de aparcamiento será de hormigón. Las escaleras y pasillos se pavimentaran con losas de gres porcelánico. Las paredes y techos de las naves del aparcamiento tendrán que pintarse con pintura plástica de poliuretano de dos componentes, 100% sólidos, sin disolventes. Se añadirá árido de corindón sintético con granulometría de 1mm a razón de 150 g/m2 en rampas y zonas de curva, y con granulometría de 450 micras a razón de 150g/m2 en pasillos de circulación y plazas de aparcamiento. La pintura para flechas y señales horizontales será acrílica al disolvente orgánico. Los servicios higiénicos estarán separados por hombres y mujeres y se dispondrán cabinas adaptadas para personas con movilidad reducida. El suelo será de gres porcelánico y las paredes con piezas de cerámica. El aparcamiento tendrá una red interna de evacuación de agua. Los conductos desembocarán a un pozo de bombas. El pozo de bombas tendrá dos bombas con funcionamiento alternativo suficientes para evacuar el agua hasta la red de alcantarillado. La ventilación forzada tendrá que cumplir con el NBE-CPI 96 (Norma Básica de la Edificación, Condiciones de Protección contra Incendios) y el CTE (Código Técnico de la Edificación). Las renovaciones no serán menores a 15m3/m2/h y tendrá que garantizarse en todo momento



Memoria

una concentración de CO2 en el interior del aparcamiento de menos de 50ppm. El sistema de ventilación forzada estará dotado de instalaciones de impulsión y extracción de aire en combinación con las adecuadas instalaciones de protección contra incendios. Cualquier punto del aparcamiento distará menos de 25m de una red de ventilación. El trazado de los conductos se tiene que hacer de tal manera que se pueda abarcar de lado a lado el volumen de cada planta. Las zonas de extracción estarán en el lado opuesto de las de impulsión. La velocidad del aire a las rejas no superará los 4m/s y en el interior de los conductos no se superarán los 10m/s. Los niveles de alumbrado se ajustarán a las mesas siguientes y a las disposiciones de la UNE – EN 12464-1-2002:

TIPO ACTIVIDAD LUX UGRL Ra

1 Rampa de acceso / salida (día) 300 25 20

2 Rampa de acceso / salida (noche) 75 25 20

3 Carriles de circulación 75 25 20

4 Zonas de aparcamiento 75 - 20

5 Caja 300 19 80

Para el cálculo de la iluminación se ha utilizado la siguiente mesa:

Nivel instalado: es aquel que es capaz de proporcionar la instalación en condiciones normales

con un funcionamiento del 100%.

Nivel de servicio: es el mínimo de iluminación que hace falta tener en régimen de servicio, en

condiciones normales.

Nivel Instalado (lux) De servicio (lux)

Acceso para vehículos 400 100

Pasillos de circulación 200 100

Zonas de estacionamiento 50 50

Rampas interiores 120 100

Escaleras y pasillos para personas

100 100

Accesos per a personas 100 100

Todos los elementos estructurales tendrán una estabilidad al fuego (EF) según NTE CPI-96 y

todos los elementos constructivos del edificio tendrán como mínimo una resistencia al fuego

(RF) según la NTE CPI-96.

Las naves del aparcamiento tendrán que dotarse de instalaciones con pulsadores de alarma,

instalaciones de detección automática de incendios a base de detectores termovelocimétricos,

bocas de incendio equipadas y extintores de incendio portátiles. Los sistemas de detección



Memoria

automática de incendios activarán las alarmas acústicas y ópticas en caso de incendio.

Se instalaran, según el Ordenanza Municipal de Barcelona, rociadores a la última planta del

aparcamiento.

Tendrán que delimitarse con marcas viales horizontales cada una de las plazas de

aparcamiento. Se dibujarán flechas indicativas de los diferentes sentidos de circulación, tanto

en el interior del aparcamiento como en los carriles de acceso y salida.

La ordenación de la circulación en el interior del aparcamiento se proyectará y realizará de

forma que los recorridos de los vehículos desde la entrada hasta las plazas y desde las plazas

hasta la salida sean lo más cortos posibles, y se reduzcan al mínimo los posibles tramos de

dobles sentido.

La señalización vertical se situará próxima a los pilares y se dispondrán señales de velocidad

máxima de circulación permitida (20km/h), limitación de gálibo y prohibido el paso de

peatones en las rampas de acceso al aparcamiento.

Por último, se instalará un sistema de cámaras de video-vigilancia, con un mínimo de 1 cámara

en cada acceso y salida de vehículos, 1 cámara en cada acceso de peatones, y cámaras

suficientes para cubrir los movimientos de los vehículos en todas las plantas del aparcamiento.

Todo este sistema de cámaras se controlará desde una sala de control adaptada para tal uso.

6. ALTERNATIVAS Y SELECCIÓN DE LA PROPUESTA

Como fase inicial a la redacción del presente proyecto, se ha realizado un análisis multicriterio

sobre las diferentes alternativas que se presentan por realizar en este proyecto y qué

elementos son necesarios mediante el Método Pattern. Se han estudiado las diferentes

alternativas de emplazamiento, de superficie a construir (plazas de aparcamiento posibles) y

de procedimiento constructivo: de las cuales se recoge una en el presente anejo, de acuerdo

con la cual se desarrolla el presente proyecto.

El objetivo principal en la construcción de este aparcamiento subterráneo es liberar de

congestión la zona centro de Barcelona dando servicio a las diferentes líneas de transporte

público interurbano y dar servicio a los vehículos privados de la zona. En la superficie

exterior del aparcamiento se conservará la zona que ya había destinada al uso recreativo:

parque o jardín, adecuada con el entorno, aunque la urbanización de la parte superior del

aparcamiento no es objeto de este proyecto.



Memoria

Figura 3. Alternativas

Alternativa 1: Jardins del Clot de la Mel.

Alternativa 2: Parc del Centre del Poblenou .

Alternativa 3: Explanada carrer Selva de Mar entre Perú i Bolívia.

El proceso del análisis para la selección de la alternativa se detalla en el Anejo 4 de esta

memoria. Realizando el análisis comparativo en “cascada”, es decir comparando la importancia

de las alternativas inicialmente para cada una de las categorías de indicadores: básicos,

importantes y complementarios; finalmente con una comparativa que engloba todos los

indicadores podemos concluir lo siguiente:

La Alternativa seleccionada es la Alternativa 1: Jardins del Clot de la Mel. Con la siguiente

distribución de plazas:

Tabla 1 Tipos de plaza para la Alternativa seleccionada

TIPO PLAZA Plazas Precios

Alquiler 636 90 €/mes

Rotación pura 212 3,05 €/hora

CAPACIDAD 848 En 2 plantas

7. ESTUDIO DE IMPACTO AMBIENTAL

En el Anejo Nº11 “Memoria Ambiental” se desarrolla de manera extensa el estudio de impacto

ambiental.

Se han estudiado todas las afectaciones urbanas de la obra (población y usuarios, residuos,

materiales, atmósfera, suelo y subsuelo, hidrología, energía, flora y fauna, paisaje),



Memoria

proponiendo para cada una de ellas medidas preventivas, correctoras o compensatorias que se

explicitan en tal estudio.

Se ha desarrollado un plan de vigilancia ambiental que tiene que servir como base al Programa

de Vigilancia Ambiental que desarrolle el Contratista.

8. ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD

En cumplimiento del artículo 4 del Real Decreto 1627/1997 del 24 de octubre, y el apartado 1

del artículo 107 de la Ley 20/2007 del 30 de octubre de Contratos del Sector Público, en el

Anejo Nº 13 se adjunta un Estudio de Seguridad y Salud para las obras del aparcamiento.

El presupuesto del Estudio de Seguridad y Salud asciende a 215.141,67 € (DOS CIENTOS

QUINCE MIL CIENTO CUARENTA Y UN EUROS CON SESENTA Y SIETE CENTIMOS).

9. DESCRIPCIÓN DEL APARCAMIENTO Y SU JUSTIFICACIÓN

Características generales

Se propone la construcción de una terminal de autobuses interurbanos con una capacidad

para 50 autobuses de hasta 15 metros de largo, junto con un aparcamiento de 848 plazas de

coche y 76 de motocicleta repartidos en dos niveles sepultados. A nivel de calle se

reurbanizará el Parque Urbano existente.

Se crearán accesos independientes, tanto para vehículos como para peatones, en la terminal y

en el aparcamiento.

Los vehículos tanto de acceso como de salida al aparcamiento lo harán por la calle de Lope de

Vega, entre las calles Andrade y Concili de Trento.

Las 848 plazas de aparcamiento están distribuidas en las dos plantas inferiores de la misma

forma: 424 plazas a la planta sótano -2, 14 de estas adaptadas y 424 plazas a la planta sótano -

3 con 14 adaptadas.

En la terminal solo existe un único sentido de circulación con una rampa de acceso y una

rampa de salida.

En cuanto al aparcamiento, estará dotado de un carril central de doble sentido y dos en los

extremos de un único sentido que rodearan el perímetro del aparcamiento, aquí el sentido de

circulación será antihorario, es decir, se accede a la planta o por el carril central o por el

extremo derecho y se sale de la planta por el carril central o por el extremo izquierdo.

Las entradas y salidas para los peatones se hacen mediante cabinas situados en el espacio

público dotadas con ascensor. Hay dos escaleras de emergencia de acceso restringido para la

terminal de autobuses.

Se han colocado lavabos a cada planta del aparcamiento y en la terminal.



Memoria

Accesos y salidas para vehículos y peatones

Terminal de Autobuses

La entrada rodada de los autobuses se encuentra en la calle Espronceda entre las calles Aragón

y Concili de Trento, y la salida se efectuará también por la calle Espronceda entre las calles

Andrade y Gran Vía de les Corts Catalanes. Están definidas para ofrecer el máximo de plazas

respetando en todo momento las condiciones de maniobrabilidad y pendiente para vehículos

de gran longitud.

La entrada se encuentra en la calle Espronceda donde la gran anchura y el reducido tráfico de

este permiten colocar una rampa que respete las condiciones de pendiente requeridas para

autobuses.

La salida a la calle Espronceda permite a los autobuses incorporarse al flujo de la Gran Vía de

les Corts Catalanes de una manera sencilla y dinámica. Se pretende así derivar el tráfico de

autobuses a la Gran Vía lo más rápido posible.

El pavimento de toda el área de circulación de los autobuses será de hormigón con un relevo

tachado que se dará durante la ejecución de los forjados y las rampas, que facilite la

adherencia y el drenaje superficial.

Las anchuras de estos accesos tienen una anchura mínima de 5,00 metros, con sus respectivos

sobre anchos en los trazados curvos.

El acceso para peatones se encuentra en la calle Espronceda, entre calles Concili de Trento y

Andrade, consistente en una escalera 2.5 metros de ancho y un ascensor adaptado. Dispone

además de dos salidas de emergencia.

Aparcamiento

Tanto la rampa de entrada como la de salida se encuentra en la calle Lope de Vega, dado el

poco tráfico que circula, los vehículos se podrán incorporar al viario urbano sin interrumpirlo.

A la vez, podrán incorporarse de forma inmediata a la calle Aragó y a la Gran Vía de les Corts

Catalanes en un número mínimo de maniobras. Su forma en espiral permite bajar hasta la

planta -3 sin necesidad de acceder a otra rampa.

Las rampas de acceso tienen una anchura de unos 3,5 m y son espirales de la misma anchura.

La espiral de entrada tiene un acuerdo de 2,50m del 4%, un tramo recto de 8,1 m del 20% y a

continuación una espiral de 15.2% en toda su profundidad.

La espiral de salida té un acuerdo de 2,50m del 4%, un tramo en recta y espiral del 20% recto y

una espiral de 15.2% en toda su profundidad.

El pavimento de los primeros tramos de las rampas de acceso lo constituyen una capa de 5cm

de aglomerado asfáltico AC16 surf D, mientras que los siguientes tramos son de hormigón.

En cada acceso se sitúa una reja de recogida de aguas al principio y al final de cada tramo recto

de la rampa y, en su parte inicial, se le dará una contrapendiente para evitar la entrada de

agua.

El agujero de la rampa de salida se sitúa cercano al inicio de la zona ajardinada de la cubierta.

Para evitar accidentes, se colocará un semáforo y un paso de peatones, con indicadores



Memoria

lumínicos y sonoros al final de la rampa.

Se dispone de dos cabinas de 9,3x2,9x3,70 m para el acceso de los peatones. Uno está situado

en el espacio público de la calle Lope de Vega y el segundo en el lado opuesto, en el espacio

público de la calle Espronceda. El ascensor se cierra con una doble capa de vidrio laminado

translúcido de 10+10mm.

Características plantas, rampas y plazas de aparcamiento

Tenemos una planta regular de 12.100 m2 que se ha distribuido dependiendo de cada una en:

Terminal

Se ha dispuesto de un carril de entrado y otro de salida con forma de “S”, colocando las

dársenas en a cada uno de los lados. El carril tiene una anchura media de 6,6 metros,

permitiendo así las maniobras de entrada, salida y giro de autobuses de hasta 15 metros.

Se han creado cuatro zonas de embarque: dos perimetrales y dos interiores. Se ha trazado un

paso de peatones para unirlas. El acceso se lleva a cabo dentro de la zona interior y se colocan

dos salidas de emergencia por los andenes perimetrales.

Aparcamiento

En el caso del aparcamiento se ha distribuido el espacio con 5 pasillos, tres en dirección Este-

Oeste y dos en dirección Norte-Sur generando líneas de plazas de aparcamiento en todo el

perímetro e interiores, evitando las rampas, escaleras, pilares y posibles salas de

mantenimiento. Los pasillos tienen una anchura media de unos 4 m.

En los extremos a la altura de los pasillos que van en dirección Norte-Sur se encuentran los

accesos para peatones, ambos con ascensor dotado para personas con movilidad reducida.

Diseño para personas de movilidad reducida Las pendientes del aparcamiento no superarán en ningún caso el 4% marcado por la normativa puesto que daremos sólo un 1% de pendiente para la evacuación de aguas. Los lavabos, los vestíbulos y el habitáculo del ascensor pueden inscribirse en círculos de 1,5m de diámetro. Además se respeta el ratio de 1 plaza adaptada por cada 33 plazas, haciendo simétrica la cantidad de plazas entre la Planta -2 y la Planta -3. Se han colocado 14 plazas en la Planta -2 y 14 en la Planta -3, distribuyéndolas lo más cerca posible de los accesos adaptados con ascensor. Se tiene que destacar, además, que estas están junto a la línea de paso de peatones más perimetral cumpliendo el requisito de anchura mínima de 3,50m entre plaza y espacio reservado. Se instalan servicios higiénicos adaptados (uno para hombres y uno por mujeres).

8.5. Evacuación del agua del aparcamiento

Las naves del aparcamiento tienen una pendiente longitudinal del 1% que permite conducir el



Memoria

agua de los sistemas antiincendios hasta los conductos perimetrales, que la guían hasta el pozo de bombas. Por dentro de los muros pantalla se forma una cámara de 15 cm cerrada con gero de 10 cm. Esta cámara tendrá cada 5m lineales, alternativamente arriba y abajo de la pared, uno de los hierros girados para garantizar la ventilación de la cámara. En la parte inferior de cada paramento se dejarán agujeros para el drenado del agua que se pueda infiltrar por los muros hasta los conductos perimetrales. Bajo el pavimento del tercer nivel se dispone de una capa de 20cm de grabas por el drenaje en caso de una gran subida del nivel freático, que desembocan al pozo de bombas. Los conductos perimetrales son de 20cm de ancho y 5cm de profundidad, cubriéndose con una reja metálica.

Lavabos En las zonas reservadas para personas con movilidad reducida puede inscribirse un círculo de 1,5m de diámetro considerando las puertas abiertas.

Terminal En la estación de autobuses se disponen lavabos separados para hombres y mujeres, los dos con la misma distribución: 2 inodoros y 1 lavabo. Además, se instalará uno individual para personas con movilidad reducida. En las zonas reservadas para trabajadores se colocará un vestuario con ducha y lavabo, así como dos lavabos adaptados separados para hombres y mujeres.

Aparcamiento Se dispone de un lavabo adaptado en la Planta -2 y -3 además de dos lavabos (uno por mujeres y el otro para hombres) junto al acceso de peatones más cercano a la calle Andrade. Los pavimentos de los lavabos son de baldosas de gres porcelánico y las paredes de bloques de hormigón de 15cm revestidas interiormente con baldosas de cerámica natural.

Señalización En el plano de señalización se detalla la situación de la señalización vertical y horizontal para la circulación, así como la señalización de información, de evacuación y de emergencia.

10. DESCRIPCIÓN ESTRUCTURAL Y SU JUSTIFICACIÓN

Contención de tierras

Antes que nada se ha tenido que elegir como elemento de contención de tierras a la hora de

hacer el perímetro de la estructura entre pantallas o pilotes. El volumen de tierras que se

prevé excavar con las 3 plantas (1 de estación y 2 de aparcamiento) de sótano es de unos

178459,2 m3.

Considerando la proximidad de edificaciones y de vías de cierta importancia para el tráfico de

la ciudad de Barcelona y a partir de los datos geológicos proporcionados, se ha creído bastante

adecuado la elección de los muros pantalla. Se ha descartado la opción de los pilotes puesto



Memoria

que estos aumentarían de manera considerable el coste de la obra.

Por lo tanto, se ha acabado eligiendo la opción de hacer muro pantalla en todo el perímetro de

la estructura.

Este muro se ha tenido que diseñar o bien auto resistente, o con anclajes provisionales o

definitivos, o con apuntalamientos.

La opción del muro auto resistente se ha descartado al tener pantallas de un grueso

considerable y una profundidad de excavación elevada.

Por otro lado, los apuntalamientos provisionales, todo y ser en una planta regular es una

opción inviable técnicamente ya que hay grandes luces.

La opción de los anclajes, a pesar de ser factible técnica y económicamente, presenta grandes

riesgos en zonas densamente edificadas como la que nos afecta. Algunas de las edificaciones

cercanas tienen cierta antigüedad y podrían verse afectadas por la inserción de anclajes en la

zona.

Nos queda por último, la opción de apuntalar mediante los propios forjados, encofrándolos

contra el terreno y excavando en mina. Esta opción a pesar de ser más lenta, metódica y

elaborada, nos permite no afectar edificios cercanos y reducir el uso de encofrados

apuntalados, limitando así el peligro para los trabajadores que implican estas estructuras y a la

vez reducir costes. Permite además, ir avanzando con otras partes de la obra (instalaciones,

cierres...) a medida que se va excavando.

Las pantallas se realizarán por módulos de 2,50 m x 1,00 m de HA-40/B/20/IIa con acero B-

500- S, hasta una profundidad de 25,00m respeto la cota del solar. Se construirán con cuchara

bivalva y lodos bentoníticos. Estos pueden ser opcionales en función de la estabilidad del suelo

en los tramos sin nivel freático, pero de obligado uso en los últimos metros de excavación,

donde puede aparecer el agua, desestabilizando el terreno.

Finalmente se hará una viga de coronación de 0,80x1,00m con el fin de solidarizar los

diferentes módulos y dar monilitismo a la pantalla.

Para el cálculo de las pantallas se ha utilizar el programa CYPE, Muros Pantalla.

Los detalles de las fases de construcción, de los anclajes utilizados y de los muros pantalla se

detallan a la Anejo Nº8 “Cálculo de Estructuras” así como en los planos correspondientes.

Para seguir un control de las posibles deformaciones propias de los elementos constructivos

de la propia obra, como las posibles afectaciones a las edificaciones cercanas existentes se

tendrá que llevar a cabo un control de auscultación de pantallas en toda la fase de ejecución.

La auscultación permite comparar los valores obtenidos con los previstos por los modelos, y de

este modo corregir las hipótesis de diseño y aplicar así medidas correctoras.

En el Anejo nº10 “Auscultación de Pantallas” se definirá la instrumentación a instalar, la



Memoria

frecuencia de las lecturas y los protocolos de actuación a seguir en caso de superación de los

umbrales establecidos.

Cimentaciones

Adicionalmente, de cara a sostener los forjados y teniendo en cuenta el procedimiento

constructivo que se quiere llevar a cabo, se ha decidido ejecutar los pilares sobre módulos de

pantalla de 3,60 m x 1,00 m de HA- 40/B/20/IIa con acero B-500-S, con una longitud de clava

bajo la solera de 25,5 m. Esto implica una profundidad de 41,20 m respeto la cota del solar.

Los módulos de pantalla se han dimensionado utilizando la “Guía de Cimentaciones en Obra de

Carretera” junto con el programa STAAD PRO.

Forjados

A parte de los muros pantalla y los pilares, también se ha dimensionado la estructura de los

forjados en sí mismos.

Considerando el hecho que los forjados tienen que sostener en cubierta un parque urbano y

posteriormente una estación de autobuses, se ha optado por una losa de 1 metro de canto con

unos aligeramientos recuperables de base cuadrada de 2 m x 2 m, y una altura de 80 cm,

dejando una losa de compresión de 20 cm.

Para hacer este dimensionado se ha hecho el cálculo de una losa reticular utilizando el

programa CYPE Ingenieros.

Dado que se hormigonará contra el suelo se espera poder garantizar una buena calidad en la

ejecución.

Para la planta restante, de cara a facilitar la construcción y reutilizar al máximo los recursos, se

ha optado por utilizar el mismo forjado.

El contacto con el terreno se hará con la losa de solera sin ninguna función de cimentación,

con un canto de 30cm y un armado mínimo.

Las escaleras y rellanos de los accesos por peatones son de losa de cemento armado HA-

25/B/20/IIa con acero B-500-S de 20cm de canto, a las que se anclan los escalones de las

escaleras.

En la Anejo Nº8 “Cálculo de Estructuras” se detallan todos los cálculos correspondientes al

cálculo de estructura.

11. INSTALACIONES DEL APARCAMIENTO

Ventilación



Memoria

La ventilación del aparcamiento tiene por finalidad la renovación del aire del aparcamiento,

contaminado principalmente por los gases producidos por los combustión de los vehículos y,

por otro lado la extracción de humo en caso de producirse un incendio.

Se realizarán extracciones y aportaciones de aire independientes por planta, ambas forzadas y

con sistemas independientes. En cada planta se dispondrá de encendidas independientes que

permitan la puesta en marcha de los ventiladores. Este interruptor estará situado en lugar de

fácil acceso y debidamente señalizado. Los conductos de aportación que pasan de un sector a

otro tendrán cortafuegos que se cerrará en caso de incendio.

Se tiene que tener en cuenta también un sistema de detección de monóxido de carbono que

active automáticamente los aspiradores mecánicos cuando se llegue a una concentración de

50 pm puesto que se trata de un aparcamiento rotacional en el que la ocupación será

permanente.

Los conductos de extracción pasarán por el espacio de la circulación o sobre plazas de

aparcamiento y se conectarán con los 3 montantes de extracción o de aportación existentes

que se combinan con el mobiliario urbano de la plaza sobre el aparcamiento, respetando las

distancias mínimas frente a espacios habitables según marca la normativa.

Se utilizarán siempre conductos de plancha de acero galvanizado de 0,8 mm ó 1,2 mm de

grueso en función de la dimensión de la base. Serán totalmente estancos y no propagadores

de llama. Irán colgados al techo y serán de sección rectangular, capaces de soportar 400ºC

durante 2 horas en el caso de extracción.

Distribución de agua potable

Las tuberías irán vistas en los recorridos generales por cielo raso, siempre que sea posible, y

empotradas en las bajadas. En este último caso irán protegidas con tubo corrugado para

diferenciar agua fría y caliente.

En los falsos techos todas irán aisladas tanto las de agua fría, para evitar condensaciones como

las de caliente para evitar pérdidas de temperatura.

La circulación de cañerías se hará de tal manera que no resulten afectadas por focos de calor.

Siempre circularán por debajo de distribuciones eléctricas o de telecomunicaciones,

separándose como mínimo 30 cm si circulan en paralelo. Las circulaciones principales se

desarrollan por el techo de la planta sótano 1, y en montantes para alimentar los puntos de

limpieza de las plantes sótano 2 y sótano 3.

Cada aparato sanitario que lo permita (lavamanos, picas, inodoros,...), irá conectado con

manguitos flexibles e incorporará siempre una válvula tipo escuadro para poder cortarle el

suministro de agua en caso de necesidad. Para conseguir el máximo ahorro de agua posible y

en referencia al decreto de eco-eficiencia, todos los grifos llevarán un aireador a su descarga y

las destinadas a usos públicos serán temporizadas y termostáticas en caso de agua caliente.

Saneamiento

La instalación se basa en los siguientes conceptos:



Memoria

• Conexión al alcantarillado: Separativa interior y unitaria a conexión

• Acumulación y bombeo: Con acumulación fecal a plantas de sótano

• Número y diámetro de salida: 1 de 80mm bombeado hasta el pericón de salida

• Distribución: Con polipropileno

Se ha diseñado el sistema de saneamiento considerando un Q=2.5 l/s por los 14 lavamanos, 1

ducha, 22 inodoros y 8 urinarios que se instalaran en toda la edificación. Para la evacuación de

las aguas residuales se instalará una bomba de aguas fecales con una capacidad de 7m3/h.

En la Anejo Nº10 “Instalaciones”, así como a los correspondientes planos, se especifica la

distribución de la red de saneamiento.

Instalación eléctrica

Se trata de una nueva instalación que corresponde al grupo G (Garajes con ventilación

forzada). La contratación de la energía se hará:

Suministro principal: Baja tensión

Suministro complementario: Baja tensión

El suministro procederá de la salida en baja tensión del centro de transformación de la

compañía, situado a la planta sótano 1 del aparcamiento (planta -2 de la edificación).

La compañía suministradora es la responsable de la distribución a la zona del edificio, en este

caso FECSA-ENDESA.

La descripción algo más detallada del sistema se encuentra en la Anejo Nº13 “Instalaciones”.

Iluminación

En todos los pasillos y espacios comunes habrá al menos una luminaria cada 50 m²

alimentadas por circuitos de alumbrado permanente de vigilancia. Estas líneas permanentes

podrán ser controladas manualmente mediante un interruptor en el cuadro y/o un

programador horario. Las luminarias escogidas están equipadas con luces de descarga o de

fluorescencia (compacta o normal), debido a su bajo consumo y alto rendimiento.

En cuanto a la nave del aparcamiento, cada plaza tendrá una iluminación general mediante

luminarias directas con 1 lámpara fluorescente y sin reflector. El nivel de iluminación mediano

será de 75 lux en las zonas de aparcamiento y circulación.

En las zonas de rampa se colocaran luminarias para iluminación directa con dos lámparas

fluorescentes y sin reflector.

Los mecanismos de control de encendido estarán centralizados en una zona de control.

Habrá varías encendidas: una para cada rampa y tres más por cada planta, en la zona de

aparcamiento.

Las líneas de alimentación de las luminarias de emergencia se alimentarán de un

magnetotermo independiente y del diferencial que proteja las líneas de iluminación con más



Memoria

riesgo (locales donde se reúna público, etc.). Sólo se admitirán 12 luminarias de emergencia

por línea.

Sistema contra incendios

Los detectores de humo y calor se instalaran siempre directamente bajo el techo o la cubierta.

Entre detectores y muros o vigas la distancia mínima será de 50 cm a excepción de los

corredores, conductos y partes parecidas del edificio de menos de 1 m de ancho.

Los detectores tienen que estar libres de todo obstáculo en una zona de 50 cm a su alrededor.

Los extintores que se utilizarán serán del tipo polvo polivalente / dióxido de carbono y se

colocaran extintores en toda las plantas de forma que el recorrido real en cada planta no

supere desde todo origen de evacuación hasta el extintor más cercano una distancia de 15 m.

La altura de colocación será de 1.0 m. Los extintores se situarán en el interior de armario. Se

ubicarán en montaje superficial combinados con otros elementos arquitectónicos o del

sistema de detección y extinción de incendios, como sirenas, BIE’s.

Se instalaran rociadores únicamente en la tercera planta del aparcamiento, tal y cómo fija la

”Ordenanza reguladora de las condiciones de protección contra incendios (Ordenanza

Municipal de Barcelona) 2008”. La posición de los rociadores quedará determinada en la

documentación gráfica y será función de criterios arquitectónicos de coordinación de

instalaciones y técnicos.

Sistema de seguridad

El Sistema de control de acceso del aparcamiento se fundamenta en la protección de todos los

accesos vulnerables desde el exterior y en el acceso controlado a las dos plantas inferiores. Los

objetivos del sistema son controlar y guiar a los usuarios del aparcamiento en el uso que hacen

de este.

Los terminales de los que se dispone son se siguientes:

Terminales de paso: Equipos situados en las vías de entrada y salida del aparcamiento

y en las vías de paso entre zonas interiores del recinto. Su misión es la de permitir o

denegar el acceso a los usuarios y registrar los movimientos realizados por estos, con

objeto de poder tenerlos en cuenta en el posterior cálculo de la tarifa a pagar.

Terminales de acceso peatonal: Estos se ocupan de permitir o denegar el acceso por las

puertas de entrada peatonal al aparcamiento y registrar los accesos realizados por

estos.

Cajeros automáticos: Estas permiten que el usuario realice el pago de su estancia sin la

necesidad de intervención de un operador.

Cajas de cobro manual. Permiten, con ayuda de un operador, cobrar estancias, abonos

y otros conceptos, vender y grabar tarjetas, realizar pagos.



Memoria

La instalación de CCTV, se dividirá con los siguientes Sistemas:

Sistema de Captación y transmisión de imágenes: Se instalaran cámaras fijas para dar

cobertura a todos los accesos, tanto para las entradas de vehículos como de peatones.

Sistema de Visualización de imágenes: Monitores situados en el centro de control.

Sistema de Grabación de imágenes: Tiene como principal función poder almacenar las

imágenes captadas por todas las cámaras instaladas.

Sistema de Control y Gestión de imágenes: Visualización de las imágenes y grabación

sobre disco duro.

12. IMPERMEABILIZACIONES

Para la impermeabilización de la cubierta del edificio se disponen, de abajo a arriba, 8.5cm de

tela asfáltica y aislamiento, 10cm de hormigón de protección armado y 2cm de mortero de

cemento Portland de regulación.

Por encima de estas capas se colocaran las capas propias según el uso al que esté destinada la

superficie (acera, zona ajardinada, zona infantil, etc).

Las pantallas perimetrales no se impermeabilizan, si no que se cubren con un paramento

vertical de bloques de hormigón 30x30x10cm, formando una cámara de aire de 5 cm por

donde se puede filtrar el agua hasta los canales de drenaje perimetrales.

El pavimento, las paredes y el techo del aparcamiento se pintan con una pintura de

poliuretano a dos componentes, 100% sólidos. Se dan 3 manos al pavimento y 2 manos a las

paredes y techos.

A las escaleras se le colocarán pavimentos de baldosas de gres porcelánico, antideslizantes a

los escalones. Los paramentos verticales son de bloques de hormigón de 30x15x15 cm y los

techos se revisten con una capa de tiza.

Los paramentos de los lavabos son de bloques de hormigón de 10x15x15cm, revestidos en su

interior con baldosas cerámicas. El pavimento de los lavabos es de baldosa de gres

porcelánico.

13. FASES DEL PROYECTO Y ORDEN DE EJECUCIÓN

Las fases de obra se desarrollan a la Anejo Nº14 “Plan de Obra”.

Fase 1: Retirada de elementos urbanos.

Fase 2: Instalaciones de obra, replanteo y señalización.

Fase 3: Retirada de los posibles servicios afectados y excavación hasta cota de

cubierta.



Memoria

Fase 4: Ejecución de las pantallas y pilares.

Construcción del muro guía

Construcción de las pantallas, demolición de los muros guía y descabezamiento

de la pantalla. Incluye los pilares.

Fase 5: Construcción de la viga de coronación y la losa de cubierta.

Construcción de la viga de coronación y de la losa superior

Excavación de rampa de autobuses

Fase 6: Excavación en mina hasta nivel -1

Excavación de tierras en mina hasta cota -7 m

Encofrado y hormigonado de la rampa de autobuses

Fase 7: Ejecución del forjado del nivel -1

Fase 8: Excavación en mina hasta nivel de solera.

Excavación de tierras en mina hasta la cota de solera.

Corte de Pantalla con hilo de diamante por la entrada de los autobuses al nivel

-1.

Fase 9: Bombeo.

Rebajamiento del Nivel Freático de 1,8 metros a través de bombeo.

Fase 10: Ejecución de la losa de solera.

Fase 11: Ejecución del forjado del nivel -2.

Fase 12: Construcción de Rampas.

Fase 13: Pinturas, Instalaciones, Pavimentos y Cierres.

Pintura de techos y paredes

Instalaciones

Pavimentos y cierres

Fase 14: Impermeabilización de la cubierta

Fase 15: Señalización y acabados.

14. REVISIÓN DE PRECIOS

Por el plazo previsto para la ejecución de los trabajos, procede una revisión de precios. En base

al Decreto 3650/1970, del 19 de diciembre, se escoge la fórmula de revisión de precios nº4

que se define cómo: Obras de fábrica en general.

El significado de cada parámetro se especifica en el Anejo Nº15.

15. PRESUPUESTO

En el Documento Nº4 “Presupuesto” se adjuntan todos los documentos que definen la

totalidad de las unidades de obra del “Proyecto ejecutivo de una Terminal subterránea de

autobuses y aparcamiento en els Jardins del Clot de la Mel en Barcelona”: Mediciones, Cuadro

de precios Nº1, Cuadro de precios Nº2, Presupuesto, Resumen del Presupuesto y Última hoja.

El Presupuesto de Ejecución Material (PEM) asciende a una cantidad de 9.960.834,24€.



Memoria

Añadiendo al PEM del proyecto los porcentajes correspondientes a los gastos generales (13%),

Beneficio Industrial (6%) y el IVA (21%), se obtiene el Presupuesto de Ejecución por Contrato,

que asciende a una cantidad de 14.342.605,22€.

16. PLAZO DE EJECUCIÓN

Se ha estimado de acuerdo con el Plan de Obra recogido en el Anejo Nº14 como plazo máximo

de ejecución de la totalidad de las obras descritas en el presente Proyecto: 22 meses a contar

desde el día siguiente a la firma del acta de Replanteo.

17. PLAZO DE GARANTIA

El plazo de garantía será de un año a partir de la firma del acta de Recepción.

18. DECLARACIÓN DE OBRA COMPLETA

De acuerdo con la Ley 30/2007, del 30 de octubre, de Contratos del Sector Público, el presente

Proyecto comprende una unidad de obra completa, siendo susceptible de construcción o

posterior entrega al uso general o al servicio correspondiente, de acuerdo con el artículo 74 de

la citada Ley.

19. DOCUMENTOS QUE COMPONEN EL PROYECTO

El presente Proyecto se compone de los siguientes documentos: Documento nº1: Memoria y anejos.

Memoria

Anejos de la memoria

Anejo 1: Estudio fotográfico

Anejo 2: Planificación urbanística


Anejo 4: Estudio geotécnico y geológico

Anejo 5. Estudio de alternativas

Anejo 6: Estudio de la demanda i la viabilidad

Anejo 7: Servicios afectados

Anejo 8: Gestión de residuos

Anejo 9: Cálculo de estructuras

Anejo 10: Estudio de auscultación de pantallas

Anejo 11: Diseño para persones con movilidad reducida

Anejo 12: Urbanización

Anejo 13: Instalaciones



Memoria

Anejo 14: Estudio de Impacto Ambiental

Anejo 15: Control de Calidad

Anejo 16: Estudio de Seguridad i Salud

Anejo 17: Plan de obra

Anejo 18: Revisión de Precios

Anejo 19: Justificación de Precios

Documento nº2: Planos

Documento nº3: Pliego de condiciones

Documento nº4: Presupuesto

Mediciones

Cuadro de precios nº1

Cuadro de precios nº2

Presupuesto

Resumen de presupuesto

Presupuesto de ejecución por contrato

ANEJO 1: ESTUDIO FOTOGRÁFICO

1

Anejo 1: Estudio Fotográfico

Proyecto constructivo de aparcamiento subterráneo para autobuses en la zona de la Plaza de las Glorias de Barcelona

ÍNDICE

Figura 1. Vista nordeste de Jardins del Clot de la Mel. ................................................................. 2

Figura 2. Vista Sudeste de Jardins del Clot de la Mel ................................................................... 2

Figura 3. Vista Sudoeste de Jardins del Clot de la Mel ................................................................. 3

Figura 4. Vista Este de Jardins del Clot de la Mel ......................................................................... 3

Figura 5. Esquina calle d’Espronceda con calle Concili de Trento ................................................ 4

Figura 6. Vista Sur Calle d’Espronceda ......................................................................................... 4

Figura 7. Vista Norte calle d’Espronceda...................................................................................... 5

Figura 8. Vista Norte Calle de Lope de Vega ................................................................................ 5

Figura 9. Vista Sur Calle Lope de Vega ......................................................................................... 6

Figura 10. Esquina Calle Concili de Trento con Calle Lope de Vega ............................................. 6

Figura 11. Vista Este Calle d’Andrade ........................................................................................... 7

Figura 12. Vista Oeste Calle d’Andrade ........................................................................................ 7

2



Figura 1. Vista nordeste de Jardins del Clot de la Mel.

Figura 2. Vista Sudeste de Jardins del Clot de la Mel

3



Figura 3. Vista Sudoeste de Jardins del Clot de la Mel

Figura 4. Vista Este de Jardins del Clot de la Mel

4



Figura 5. Esquina calle d’Espronceda con calle Concili de Trento

Figura 6. Vista Sur Calle d’Espronceda

5



Figura 7. Vista Norte calle d’Espronceda

Figura 8. Vista Norte Calle de Lope de Vega

6



Figura 9. Vista Sur Calle Lope de Vega

Figura 10. Esquina Calle Concili de Trento con Calle Lope de Vega

7



Figura 11. Vista Este Calle d’Andrade

Figura 12. Vista Oeste Calle d’Andrade

ANEJO 2:TOPOGRAFIA

2




ÍNDICE

1. MEMORIA ............................................................................................................................................ 3

2. MAPAS TOPOGRÁFICOS ..................................................................................................................... 4

3. RESEÑAS TOPOGRÁFICAS ................................................................................................................... 6

3




1. MEMORIA

Dada la naturaleza académica de este proyecto, no ha sido posible realizar un levantamiento topográfico

propio.

En este anejo se pretenden resumir el trabajo topográfico que se tendría que realizar para el estudio de

la construcción del aparcamiento subterráneo dels Jardins del Clot de la Mel.

Para realizar este estudio se tiene que utilizar la información que proporciona el Institut Cartogràfic de

Catalunya. El trabajo de campo se realizaría con una estación total tipo GEODOLITE de la casa TopCom.

El punto de partida del levantamiento topográfico lo componen los tres vértices geodésicos más

próximos a la zona, los vértices geodésicos son puntos de coordenadas conocidas establecidas por el ICC

para partir de puntos conocidos en los trabajos topográficos. Es necesario establecer una serie de puntos

que no resulten afectados por las demoliciones previstas por la obra. De este modo tendremos

referencias claras y conocidas en cualquier momento de la ejecución de la obra.

El sistema de coordenadas utilizado será la proyección cartográfica UTM31, Universal Transversal

Mercator con sistema de referencia ED50, datum y geoide UB91, utilizado por el Institut Cartogràfic de

Catalunya.

Los trabajos posteriores para tratar los datos obtenidos con la estación total, se realizarán con

programas de tratamiento de imágenes AutoCAD y MDT.

El procedimiento utilizado para la realización del levantamiento topográfico será el siguiente:

Triangulación de nuevas bases topográficas a partir de los vértices geodésicos conocidos existentes en la zona en cuestión, obtenidas del ICC.

Itinerario o poligonal taquimétrica incluida nivelación altimétrica. El itinerario proporciona mayor precisión ya que minimiza errores.

Radiación de puntos. Tomando como puntos de partida los obtenidos mediante el itinerario, se establece una radiación detallada de todos los puntos que se consideran de interés para el proyecto.

Los puntos considerados para la radiación son los siguientes:

Aceras Vados

Bancos Arboles Farolas Semáforos Arquetas de registro Límites de terreno

4




2. MAPAS TOPOGRÁFICOS En base a la topografía facilitada por el ICC se ha podido determinar la localización de puntos que se han considerado necesarios para saber la cota del terreno. En la documentación gráfica quedan reflejados los puntos considerados con sus respectivas cotas.

Figura 1: Mapa de la Base Topográfica de la zona de estudio. (Fuente: ICC)

5




Figura 2: Mapa de la Cartografía de la zona de esutdio. (Fuente: ICC)

6




3. RESEÑAS TOPOGRÁFICAS A continuación adjunto a este anejo las reseñas topográficas de los vértices geodésicos utilizados para la realización del levantamiento topográfico.

Figura 3: Ortofoto con la ubicación de los vértices geodésicos que se utilizarán. (Fuente: ICC)

Mapa de la zona Accés / Croquis de la zona

Ubicació del vèrtex

290124015

110.767

49.139

61.628

433379.711

4585005.665

0.99965462

Barcelona

Barcelonès

Barcelona

290-125

37-160421

0.050

0.030

0.070

ETRS89/00Codi ICC:

Xarxa:

Data de construcció:

Província:

Comarca:

Municipi:

Full MTN50 (SQ/CCFF):

Full MTN5 (CCFF):

Data d'última revisió:

Sistema de referència:

Longitud

Latitud

Cota el·lipsoïdal (h):

Cota ortomètrica (H):

X Projectada (X):

Y Projectada (Y):

Factor d'escala (K):

UTM

EGM08D595

0.030

m

m

m

m

σ:σ:σ:σ:

σ:σ:σ:σ:

m

m

Informació general

0.00130

0.00097

σ:σ:σ:σ:σ:σ:σ:σ:(φ):(φ):(φ):(φ):

σ:σ:σ:σ:σ:σ:σ:σ:

m

m

''

''

Convergència quadrícula (ω):(ω):(ω):(ω):

Coordenades

Model de geoide: N: m

Projecció: Fus 31 NHemisferi

2º 12' 10.27882''(λ):(λ):(λ):(λ):41º 24' 49.83084''

0º -31' 38.37033''

Referència de les cotes:

XU

Estat de conservació del vèrtex

E

N

Altura del pilar geodèsic: m

Té coordenades en ED50 (icc20060): Sí

ftp://geofons.icc.cat/fitxes/XU/ED50/290124015.pdf Versió de la fitxa: 20140.141201

/

Descripció:

Fotografia

0.000

FITXA DE SENYAL GEODÈSIC

01/01/1994

N/A

Fita de formigó amb placa de l'ICC situada al terrat d'un edifici. Coincideix amb el punt de la xarxa de la MMAMB, número 106.

Carrer de la Selva de Mar, número 142.

CSG



290125015

100.809

49.166

51.643

432180.009

4585106.168

0.99965660

Barcelona

Barcelonès

Barcelona

290-125

37-160421

0.050

0.030

0.070

ETRS89/00Codi ICC:

Xarxa:


Província:

Comarca:

Municipi:


Full MTN5 (CCFF):



Longitud

Latitud



X Projectada (X):

Y Projectada (Y):


UTM

EGM08D595

0.030

m

m

m

m

σ:σ:σ:σ:

σ:σ:σ:σ:

m

m

Informació general

0.00130

0.00097

σ:σ:σ:σ:σ:σ:σ:σ:(φ):(φ):(φ):(φ):


m

m

''

''


Coordenades



2º 11' 18.56508''(λ):(λ):(λ):(λ):41º 24' 52.72831''

0º -32' 12.61322''


XU


E

N




/

Descripció:

Fotografia

0.000


01/01/1994

N/A

Placa de l'ICC en un cilindre de formigó situada al terrat d'un edifici d'oficines.

Carrer Múrcia, números 12-14.

CSG



290125016

86.188

49.136

37.052

432655.189

4584380.240

0.99965581

Barcelona

Barcelonès

Barcelona

290-125

37-160421

0.050

0.030

0.070

ETRS89/00Codi ICC:

Xarxa:


Província:

Comarca:

Municipi:


Full MTN5 (CCFF):



Longitud

Latitud



X Projectada (X):

Y Projectada (Y):


UTM

EGM08D595

0.030

m

m

m

m

σ:σ:σ:σ:

σ:σ:σ:σ:

m

m

Informació general

0.00130

0.00097

σ:σ:σ:σ:σ:σ:σ:σ:(φ):(φ):(φ):(φ):


m

m

''

''


Coordenades



2º 11' 39.32299''(λ):(λ):(λ):(λ):41º 24' 29.33456''

0º -31' 58.63351''


XU


E

N




/

Descripció:

Fotografia

0.000


01/01/1994

N/A

Placa de l'ICC en un cilindre de formigó situada al terrat d'un edifici.

Gran Via de les Corts Catalanes, número 924.

CSG

ANEJO 3:ESTUDIO GEOLOGICO Y GEOTECNICO

SONDEIGS – ENGINYERIA GEOLÒGICA – GEOLOGIA DEL MEDI AMBIENT – HIDROGEOLOGIA – RECONEIXEMENTS GEOLÒGICS c.Rocafort 261, àtic 2a - 08029 BARCELONA Tel. 93 540 85 42 - Fax 93 540 85 39

www.boschiventayol.com [email protected]

INFORME SOBRE EL RECONEIXEMENT GEOLÒGIC/GEOTÈCNIC

DEL TERRENY PER LES OBRES CORRESPONENTS AL PROJECTE DE SOTERRAMENT DE LA GRAN VIA A L’ÀMBIT DE

LA PLAÇA DE LES GLÒRIES, A BARCELONA. LOT NÚM. 1 : GEOTÈCNIA I PIEZÒMETRES.

INFORME: 1695P5032

CLIENT:

DATA: 21 DE NOVEMBRE DE 2.013

INFORME: 1695P5032

CAMPANYA GEOLÒGICA/GEOTÈCNICA PEL SOTERRAMENT DE LA GRAN VIA A L’ÀMBIT DE LA PLAÇA DE LES GLÒRIES, A BARCELONA.

INFORME SOBRE EL RECONEIXEMENT GEOLÒGIC/GEOTÈCNIC DEL TERRENY PER LES OBRES CORRESPONENTS AL PROJECTE DE SOTERRAMENT DE LA GRAN VIA A

L’ÀMBIT DE LA PLAÇA DE LES GLÒRIES, A BARCELONA. LOT NÚM. 1 : GEOTÈCNIA I PIEZÒMETRES.

ÍNDEX - PÀGS. -

1. INTRODUCCIÓ I OBJECTIUS. - 3 -

2. TREBALLS REALITZATS I METODOLOGIA UTILITZADA. - 3 -

APÈNDIX.

- REPORTATGE FOTOGRÀFIC DELS SONDEIGS.- MAPA GEOLÒGIC GENERAL DE LA ZONA D’ESTUDI (Escala 1:50000).- MAPES DE SITUACIÓ DELS PUNTS DE RECONEIXEMENT.- PERFIL GEOLÒGIC/GEOTÈCNIC REPRESENTATIU.- ACTA DE RESULTAT DELS ASSAIGS (GRÀFIQUES DELS SONDEIGS).- INFORME DE RESULTATS DELS ASSAIGS PRESSIOMÈTRICS.- GRÀFIQUES DELS ASSAIGS DE PERMEABILITAT LEFRANC.- ACTES DE LABORATORI (Geotècnia i Analítica química de l’aigua dels pous).

INFORME: 1695P5032 - 3 -


INFORME SOBRE EL RECONEIXEMENT GEOLÒGIC/GEOTÈCNIC DEL TERRENY PER LES

OBRES CORRESPONENTS AL PROJECTE DE SOTERRAMENT DE LA GRAN VIA A L’ÀMBIT

DE LA PLAÇA DE LES GLÒRIES, A BARCELONA.

LOT NÚM. 1 : GEOTÈCNIA I PIEZÒMETRES.

1. INTRODUCCIÓ I OBJECTIUS.

Per encàrrec de BARCELONA d’INFRAESTRUCTURES SA, BIMSA, durant els mesos de septembre a novembre de 2013, la nostra empresa ha realitzat la campanya geològica/geotècnica i d’instal·lació de piezòmetres relacionada amb el projecte de Soterrament de la Gran Via a l’àmbit de la Plaça de les Glòries de Barcelona.

La nostra empresa l’any 2.011, ja va realitzar un primer estudi geològic/geotècnic pel projecte d’un hipotètic túnel Diagonal-Gran Via, i en aquest nou informe es tracta de realitzar el túnel seguint totalmente l’eix de la Gran Via.

Al primer estudi del 2.011, referenciat com a 1556P4562, es van realitzar 10 sondeigs que se situaven entre l’Avinguda Diagonal-confluència amb la Plaça Hispanitat, i el tram oriental que discorre per l’eix de la Gran Via de les Corts Catalanes fins a la seva intersecció oriental amb la Rambla del Poblenou.

L’estudi actual d’aquesta campanya de 2013, analitza les condicions del subsòl per a un túnel que segueixi l’eix de la Gran Via, i especialmente es focalitza en el creuament del nou túnel per sota dels túnels existents de metro i RENFE.

Figura 1: Emplaçament de les zones d’estudi.

Delimitat amb el cercle blau l’estudi de 2013 al què

fa referència aquest informei (1695P5032).

Delimitat en vermell l’àmbit afectat per l’estudi

anterior 2011 (1556P4562). Font del mapa ICC.

La campanya geològica/geotècnica, segons l’oferta de licitació de BIMSA, i seguint criteris especificats per l’enginyeria ESTEYCO S.A.P., s’ha basat en la realització de diferents treballs de camp amb l’objectiu de poder definir la geologia i geotècnia de la zona d’estudi, així com per deixar equipats uns piezòmetres que han de permetre el posterior assaig de bombeig per l’estudi hidrològic que s’ha previst realitzar a la zona d’estudi.

Els objectius en què s'ha concretat el present estudi geotècnic són els següents:

a) Presentació de les columnes de sondeigs a rotació amb mostra continua realitzats, cofeccionades amb elprograma LogPlot.

b) Reportatge fotogràfic.

c) Descripció dels treballs geotècnics de sopndeig i d’instal·lació de piezòmetres.

d) Presentació del resultat del perfil geològic/geotècnic a partir dels sondeigs realitzats.

e) Presentació dels resultats de la campanya de pressiometria.

f) Valoració aproximada de permeabilitats a partir d’assaigs Lefranc.

g) Presentació del resultat de les actes de laboratorio.

2. TREBALLS REALITZATS I METODOLOGIA UTILITZADA.

Per la campanya geològica/geotécnica i de piezometria de l’any 2013, especificada segons el LOT núm. 1 de l’oferta de BIMSA pel projecte de soterrament de la Gran Via a l’àmbit de la Plaça de Les Glòries de Barcelona, s’han efectuat els següents treballs:

• Perforació de 7 sondeigs (S-1 a S-7) a rotació amb obtenció de mostra continua. Aquests sondeigsgeotècnics (excepte el sondeig S-5 i el S-7), s’han equipat com a piezòmetres de control dels quals 3 esfaran servir pel posterior assaig de bombeig per l’estudi hidrogeològic (es tracta de: Pz1.2, Pz2.2, Pz3.2).

• Perforació de 3 sondeigs a destrossa sense recuperació de mostra per equipar-los com a piezòmetres decontrol per la posterior campanya d’assaigs de bombeig per l’estudi hidrològic. Enumerats com: Pz1.1,Pz2.1, Pz3.1).

• Instal·lació de piezòmetres.

• Campanya d’assaigs de laboratori.

INFORME: 1695P5032 - 4 -


• Realització d’11 assaigs pressiomètrics.

• Realització de 6 assaigs de permeabilitat Lefranc.

A continuació es descriuen els treballs realitzats, especificant la metodologia utilitzada.

2.1. Tipologia dels sondeigs:

Prèviament a la realització dels treballs de camp, la nostra empresa s’ha encarregat de sol·lictar i tramitar a les entitst competents de l’Ajuntament de Barcelona (ACEFAT, i Institut Municipal de Parcs i Jardins), els permisos necessaris per la realització de les perforacions a la via pública.

Un cop obtinguts els permisos pertinents, i abans d’iniciar l’execució del soneig, s’ha realizat una cala manual per determinar la no presència de serveis soterrats a la zona a actuar, i així verificar que en cap cas s’afectava a la xarxa de serveis de Barcelona. El total de cales han estat de 11, una per cada sondeig realitzat, i la profunditat assolida a les cales ha oscil·lat entre 1.5-1.7 metres. En el sodneigs S-5 ha calgut efectuar 2 cales, ja que en perforar en la primera es va detectar formigó que podria ser de la pantalla del metro, i es va abandonar el sondeig, repetint-lo a poca distancia.

Els sondeigs geotècnics s’han situat segons les indicacions de l’empresa ESTEYCO S.A.P., la qual també ens ha facilitat el mapa topogràfic del projecte que ens ha permès determinar les coordenades UTM i la cota topogràfica d’embocadura de cadascún d’ells, (Z referenciada sobre el nivel del mar):

Ubicació general Nom del sondeig UTM X UTM Y Z (m) Pz1.1 431959 4583944 +13,4

Pz2.1 (S-2) 431964 4583944 +13,3

Zona ajardinada, i vorera, entre la Gran Via

i Avda. Diagonal, al costat occidental de la

Plaça de les Glòries. S-1 432010 4583963 +15,7

S-3 432094 4584034 +14,7

Pz2.1 432141 4584063 +14,78

Pz2.2 (S-4) 432150 4584071 +14,8

S-5 432157 4581095 +14,65

Pz3.1 432187 4584102 +13,68

Pz3.2 (S-6) 432184 4584110 +13,8

Zona ajardinada i central de l’anella central

de la Plaça de les Glòries.

S-7 432085 4584009 +13,9

Veure’n detall de situació grafiada als mapes adjunts de l’annex, a la fi de la memòria.

Els sondeigs s’han efectuat amb les nostres sondes de perforació: la Rolatec RL-48c (Pz1.1, Pz1.2 =S-2, S-1, Pz2.1, S-5, Pz3.1, Pz3.2=S-6), i la Rolatec RL-400 (S-3, Pz2.2=S-4, i S-7).

La metodologia de perforació dels sondeigs, com s’esmenta a l’inici del capítol es diferencia entre: sondeigs a rotació amb extracció de mostres en el cas dels sondeigs destinats a caracterització geotècnica (enumerats a l’informe com a S-x); i sondeigs a destrossa sense mostra en el cas d’equipar-los coma piezòmetres de control per l’assaig de bombeig previst.

Tanmateix, hi ha un solapament en l’enumeració de sondeigs Pzx.x=S-x en el cas dels sondeigs que han servit per ambdues finalitats, perquè han estat perforats a rotació amb extracció continua de mostra per caracterizar el subsòl, i posteriorment els hem aprofitat per equipar-los com a piezòmetres de control per l’assaig de bombeig.

La relació de sondeigs amb mostra i a destrossa, és la següent:

Sistema de Perforació Sondeig Profunditat (m) Amb extracció de

mostra continua. Sense recxuperació de mostra, a destrossa.

Pz1.1 25.0 --- 25.0Pz2.1 (S-2) 39.0 39.0 ---

S-1 30.0 30.0 ---S-3 30.0 30.0 ---

Pz2.1 35.0 --- 35.0Pz2.2 (S-4) 51.0 51.0 ---

S-5 25.0 25.0 ---Pz3.1 30.0 --- 30.0

Pz3.2 (S-6) 50.4 50.4 ---S-7 45.0 45.0 ---

TOTALS: 360.4 270.4 90.0

Per tant s’han realitzat 7 sondeigs amb extracció de mostra continua, i 3 sondeigs a destrossa, de manera que el total de metres perfotrats és de 360.4 metres, distribuïts entre: 270.4 metres de sondeig a rotació amb extracció de mostra continua, i 90 m de sondeig a destrossa sense mostra.

A. Metodologia a rotació amb extracció continua de mostra:

La metodologia de perforació dels sondeigs, és a rotació amb extracció de mostres, i perforant el terreny preferentment en sec, per no alterar les condicions d'humitat del subsòl.

Per facilitar les maniobres, i per evitar el desmoronament de les parets, s’ha optat per revestir les parets dels sondeigs amb una tuberia metàl·lica de revestiment temporal. En els sondeigs més llargs s’ha optat inclús per utilitzar dos entubats, el de 115 mm per fora, i el de 98 mm pel seu interior, per evitar friccions massa altes i facilitar-ne els mateixos treballs d’entubació. A partir del moment en què s’inicia el revestiment del sondeig amb tuberia temporal, es fa necessari prosseguir el sondeig pel seu interior amb bateria senzilla (B) de diàmetre de 86 mm.

INFORME: 1695P5032 - 5 -


Els sondeigs s’han dut a terme seguint la norma XP 94-202, i la nostra empresa està degudament registrada en la Generalitat, com a Laboratori d’assaigs de la Construcció, en l’àmbit de la geotècnia, segons Declaració Responsable (R.D. 410/2010 del 31 de març, amb nº de declaració L0600075, i data de presentació 27 de juliol de 2.010).

Tots els testimonis obtinguts han estat descrits in situ per un geòleg, a obra, i dipositats en caixes de mostres, que han estat fotografiades (els documents gràfics s’adjunten a l’annex d’aquesta memòria), i guardades temoralment al nostre magatzem.

Durant l'execució dels sondeigs s'han realitzat un total de 69 assaigs S.P.T. L’assaig S.P.T consisteix en l'hinca d'un aparell normalitzat mitjançant la caiguda automatitzada d'una massa de 63,5 kg de pes, amb una caiguda lliure de 76 cm. L'hinca s'efectua en quatre trams de 15 cm cada un, denominant-se valor N a la suma dels dos valors més baixos dels tres darrers trams. L’assaig està regit per la norma UNE 103-800-92.

El valor esmentat de l’assaig SPT, N, queda representat en les gràfiques de sondeig exposades en l’annex, encara que per fer els càlculs de resistència i deformabilitat del terreny s’hauria d’utilitzar el valor N60%, que correspon a multiplicar el valor N per un factor de 1,1 a 1,4. La justificació d’aquest procediment es descriu al final d’aquest capítol.

Amb els testimonis de perforació cohesius, s'han efectuat assaigs de penetració, amb un aparell de butxaca tipus Soil-Test, que dóna un valor de resistència dels sòls cohesius assimilables a la compressió simple del terreny.

També s'han obtingut un total de 38 mostres inalterades, recuperades utilitzant el mostrejador de paret grossa amb vaïna de PVC interior de 63 mm de diàmetre i 60 cm de longitud. El mostrejador de paret grossa és introduït al terreny per golpeig, utilitzant el dispositiu automàtic SPT. Aquestes mostres amb camisa de PVC es segellen en els seus extrems amb taps de cautxú. Paral.lelament s’han extret 8 mostres parafinades.

A la taula resum següent s’indiquen el número de mostres obtingudes en cada un dels sondeigs:

Assaigs in situ Sondeigs

SPT M.I M.PPz2.1 (S-2) 15 7 2

S-1 11 6 4S-3 11 7 -

Pz2.2 (S-4) 13 9 2 S-5 5 3 -

Pz3.2 (S-6) 14 6 1 S-7* - - -

TOTAL: 69 38 9 SPT=Assaig de penetració SPT; M.I=Mostra Inalterada; MP= Mostra Parafinada

*: El sondeig S-7, es va afegir amb posterioritat a la campanya, amb el degut acord de BIMSA, per tal de poder definir amb més detall el perfil litològic de la zona d’estudi, degut a les diferències de litologies detectades entre els sondeigs S-2 i S-4.

B. Metodologia a destrossa, sense recuperació de mostra:

La metodologia de perforació d’aquests sondeigs sense mostra, i que s’han destinats a piezòmetres de control veïns a altres sondeigs realitzats amb mostra, és a destrossa, utilitzant com a sistema de perforació un tricon de 101 mm de diàmetre, amb circulació d’aigua.

Un cop assolida la profunditat desitjada de sondeig, es procedeix a entubar amb revestiment temporal de 115 mm. Abans de posar el tub de piezòmetre, es fa una perforació de neteja amb bateria simple (B) ambdiàmetre de 101 mm.

2.2. Instal·lació de piezòmetres de control.

Els piezòmetres instal·lats són tuberies de PVC de tipus Hidroplus, amb rosques i ranurats de fàbrica, que van amb taps de fons i de superfície. En la zona de tuberia ranurada, l’espai anul·lar existent entre les parets del sondeig i el piezòmetre, s’ha reomplert amb gravilla silícia de 2-4 mm. I el tram immediatament superior a aquesta sorra s’ha reomplert amb bentonita per segellar i aïllar el tram drenant de piezòmetre respecte de l’aport d’aigües superficials.

En superfície els piezòmetres estan tancats amb arquetes metàl·liques, que són transitables.

Segons l’oferta inicial de BIMSA la proposta era disposar d’un total de 6 piezòmetres de control, ubicats per parelles a les immediacions dels pous que es construiexen per l’assaig de bombeig, i que s’utilitzaran com a punts de mesura i control durant l’assaig de bombeig. Es tracta dels sondeigs: Pz1.1, Pz1.2, Pz2.1, Pz2.2, Pz3.1 i Pz3.2.

Apart d’aquests piezòmetres també s’ha considerat addient, instal·lar tuberia piezomètrica als sondeigs geotècnics S-1 i S-3, per determinar durant la campanya de camp amb millor precisió el nivell freàtic de la zona, i també es podran utilizar en un futur com a punts addicionals de mesura del nivell freàtic, i pel control de les oscil·lacions d’aquest.

Per tant el total de metres de tuberia piezomètrica instal·lada és de 289.4 metres, distribuïts de la següent manera:

INFORME: 1695P5032 - 6 -


Piezòmetre Ubicació Longitud TOTAL

Tuberia (m)

Tram Cec (m) Tram Ranurat

(m)

Pz1.1 A uns 5 m del pou 1-Exterior

oest plaça 25 De 0-15 De 15-25

Pz2.1 (S-2) A uns 5 m del pou 1-Exterior

oest plaça 39 De 0-32 De 32-39

Pz2.1 A uns 10 m del pou 2-Interior

Plaça 35 De 0-14 De 14-35

Pz2.2 (S-4) A uns 5 m del pou 2 –Interior

Plaça 51

De 0-46.5 i de

50.5-51 De 46.5-50.5

Pz3.1 A uns 10 m del pou 2-Interior

Plaça 30 De 0-15 De 15-30

Piez

òmet

res

de c

ontr

ol d

e bo

mbe

ig p

ous

Pz3.2 (S-6) A uns 5 m del pou 2 –Interior

Plaça 50.4 De 0-46 De 46-50.4

S-1Vorera c/Gran Via.

29 De 0-2 De 2-29

Piez

òm. d

e

cont

rol d

el

nive

ll fr

eàtic

S-3Interior Plaça de Les Glòries

30 De 0-13 De 13-30

Els sondeigs S-5 i S-7, perforats amb finalitats bàsicament geològiques-geotècniques, no s’han equipat com a piezòmetres, perquè es considera que el nivell freàtic a la zona ja està ben definit gràcies a piezòmetres propers. De totes maneres durant la perforació s’ha portat el control del nivell freàtic dels sondeigs que és el que s’anota a les columnes de sondeigs de l’annex.

Tots els piezòmetres han estat purgats i netejats un cop finalitzada la seva instal·lació, per assegurar-ne la neteja.

Els piezòmetres ens han permès constatar la presència de nivell freàtic, durant la campanya d’execució dels treballs de camp, i en mesures realitzades en els dies posteriors. Així com poder pendre mostres d’aigua per realitzar analíqtiques quiímiques.

Els 6 piezòmetres de control de bombeigs dels pous, són els que l’hidrogeòleg utilitzarà durant l’assaig de bombeig previst.

2.3. Realització d’assaigs pressiomètrics tipus OYO:

La campanya d’assaigs de pressiometria es basa en la realització d’un total d’11 assaigs pressiomètrics tipus OYO, distribuïts entre: 5 assaigs al sondeig Pz2.2; 3 al sondeig S-1; i 3 pressiòmetres més al sondeig S-3.

A continuació es mostra una taula resum en la què s’especifica on s’ha realitzat cada un dels pressiòmetres:

Sondeig Profunditat intèrval

assaig (m)

Cota intèrval d’assaig (m)

Litologia assajada Tipus d’equip pressiomètric

Pz2.2 9.0-9.5 +5.8 a +5.3 Argila marró-vermella . Quaternari.

Pz2.2 14.5-15.0 +0.3 a -0.2 Llim argilós beige. Quaternari.

Pz2.2 20.5-21.0 -5.7 a -6.2 Argila marró amb sorra. Quaternari.

Pz2.2 25.2-25.7 -10.4 a -10.9 Sorra mitja-grossa. Pliocè

Pz2.2 29.2-29.9 -14.4 a -15.1 Sorra mitja-grossa. Pliocè

S-1 13.5-14.0 +2.2 a +1.7 Llim argilós beige. Quaternari.

S-1 16.5-17.0 -0.8 a -1.3 Argila marró-vermella . Quaternari.

S-1 24.0-24.5 -8.3 a -8.8 Argilita marró-verdosa. Pliocè.

S-3 13.0-13.5 +1.7 a +1.2 Llim argilós marró clar. Quaternari.

S-3 19.0-19.5 -4.3 a -4.8 Argila marró amb sorra. Quaternari.

S-3 24.8-25.3 -10.1 a -10.6 Argilita marró-verdosa. Pliocè.

OYO Elastmeter-2 HQ,

modelo 4180

Tots els pressiòmetres s’han realitzat amb l’equip pressiomètric tipus OYO ELASTMETER -2 HQ, propietat de l’empresa Geocat Gestió de Projectes S.A., encarregada de la campanya de pressiometria.

En essència l’assaig consisteix en situar la sonda pressiomètrica a la profunditat desitjada i aplicar certs esglaons de càrrega a la sonda que provoquen que aquesta es dilati radialment deformant al mateix temps el terreny. En definitiva s’obté una corba de pressió-deformació volumètrica, que permet quantificar tres paràmetres fonamentals:

• Pressió límit del terreny (Pl).• Pressió de fluència (Pf).• Mòdul de deformació (E).

En tots els assaigs (menys al pressiòmetre de 16.5 m del S-1) s’ha procedit a realitzar una descàrrega abans d’assolir la pressió de fluència del terreny, per posteriorment aplicar-hi una nova recàrrega. Amb aquest tipus d’actuació podem obtenir els mòduls de deformació del terreny a la descàrrega (Eu) que és un valor que simula l’excavació del subsòl, i un valor de mòdul posterior en la recàrrega (Er).

INFORME: 1695P5032 - 7 -


Els resultats obtinguts a cada assaig són:

MPa

Sondeig Profunditat assaig (m)

Litologia assajada

Mòdul deformació

càrrega Ep

Pressió Límit

Pl

Pressió de fluència

Pf

Mòdul deformació descàrrega

Eu

Mòdul deformaciórecàrrega

Er Pz2.2 9.0-9.5 Argila marró-vermella .

Quaternari.

53.74 3.00 1.01 245.37 181.32

Pz2.2 14.5-15.0 Llim argilós beige.

Quaternari.

72.32 5.20 1.61 433.52 316.20

Pz2.2 20.5-21.0 Argila marró amb sorra.

Quaternari.

13.02 1.55 0.46 47.12 28.52

Pz2.2 25.2-25.7 Sorra mitja-grossa.

Pliocè

51.82 7.00 1.91 222.35 158.59

Pz2.2 29.2-29.9 Sorra mitja-grossa.

Pliocè

55.72 7.20 2.05 290.76 208.06

S-1 13.5-14.0 Llim argilós beige.

Quaternari.

236.19 7.30 2.14 1100.77 615.11

S-1 16.5-17.0 Argila marró-vermella .

Quaternari.

9.02 2.20 1.03 - -

S-1 24.0-24.5 Argilita marró-verdosa.

Pliocè.

91.57 4.05 1.47 174.41 94.63

S-3 13.0-13.5 Llim argilós marró clar.

Quaternari.

47.10 4.70 1.63 383.31 16.23

S-3 19.0-19.5 Argila marró amb sorra.

Quaternari.

48.46 4.20 1.36 203.83 132.47

S-3 24.8-25.3 Argilita marró-verdosa.

Pliocè.

142.12 4.10 1.28 281.43 196.68

Per veure amb detall les característiques de l’equip pressiomètric utilitzat, la metodologia de l’assaig, i les gràfiques resultat dels assaigs, consultar l’apèndix a la fi d’aquesta memòria.

2.4. Assaigs de permeabilitat Lefranc.

En la realització d’aquesta campanya de camp, s’han realitzat un total de 6 assaigs Lefranc de càrrega variable, per tal de determinar la permeabilitat del terreny. A la campanya anterior del 2011, ja se n’havien realitzat 6 més.

L’assaig Lefranc consisteix en parar el sondeig a una profunditat determinada, i reomplir-lo totalment d’aigua fins a la seva embocadura, i es deixa que l’aigua s’infiltri pel fons del sondeig, a través d’un espai de geometria coneguda. El procediment de l’assaig consta en anotar el descens de l’aigua que es va filtrant, en funció del temps. La velocitat d’infiltració està directament relacionada amb la permeabilitat del terreny.

Aquests assaigs Lefranc, amb valors estimatius de la permeabilitat, no pretenen en cap cas substituir la determinació més precisa de la permeabilitat que s’obté mitjançant l’assaig de bombeig i l’estudi hidrogeològic de la zona que s’està realitzant.

Els resultats obtinguts en els 6 assaigs de permeabilitat Lefranc són els següents:

Sondeo Profundidad delensayo (m)

Litologías Permeabilidad K(m/dia)

S-1 17.5-18.0 Arcgila marró amb sorres. Quaternari 0,8 S-1 21.0-21.5 Argilita marró verdosa. Pliocè 0,04 S-3 15.5-16.0 Argila marró-vermella. Quaternari 0,02 S-3 17.5-18.0 Llim argilós marró. Quaternari 0,61 S-3 22.0-22.5 Graves, sorres i argila. Quaternari 7,1

S-4 (pz2.2) 23.0-23.5 Sorra mitja-grossa. Pliocè 10,6

Les gràfiques de resultats, d’aquests assaigs, es presenten a l’apèndix.

Cal destacar que aquests assaigs, tenen un caràcter d’avaluació preliminar i s’han de pendre amb les naturals reserves. Es tracta d’estimacions in situ, que caldrà verificar amb els assaigs de bombeig que es preveu realitzar a la zona i que permeten una definició de la permeabilitat horitzontal i vertical de les diferents litologies.

INFORME: 1695P5032 - 8 -


2.5. Campanya d’assaigs de laboratori.

Per la carcterització dels materials de la zona d’estudi, s’han realitzat els següents anàlisis:

A. Assaigs de laboratori de caràcter Geotècnic:

Algunes de les mostres inalterades, algunes mostres d’assaigs SPT i altres parafinades, han estat assajades al laboratori PaymaCotas S.A.U, un laboratori acreditat per la Generalitat de Catalunya per a la realització dels següents assaigs d’identificació, resistència, deformabilitat, i químics.

A continuació es disposa en format taula, el número d’assaigs d’identificació, resistència i deformabilitat realitzats:

Assaigs identificació, resistència i deformació: TALL

DIRECTE TRIAXIAL

Sondeig G L.L H D Dp Cs CU CD

E C Inf. Pmàx UU CU CD

Pz2.1 (S-2) 9 9 9 9 3 2 1 2 3 - 3 - 2 2 - S-1 9 9 9 7 3 2 2 2 3 - 2 - 1 3 - S-3 6 5 2 5 3 1 2 - 3 - - - - - 1

Pz2.2 (S-4) 7 7 3 5 3 1 1 2 3 - - - - 4 1 S-5 5 5 3 3 1 1 1 - 1 - 1 - 1 - 1

Pz3.2 (S-6) 7 7 5 5 1 - - 3 1 1 - 1 2 1 - TOTAL: 43 42 31 34 14 7 7 9 14 1 6 1 6 10 3

G= Granulometria per tamissat (UNE 103 101-95)

L.L= Límits d’Atterberg (UNE 103 104-93)

H= Humitat (UNE 103 300-93)

D=Densitat (UNE 103 301-94)

Dp= Densitat partícules (UNE 103 302-94)

Cs= Compressió simple (UNE 103 400-93)

Triaxial CD: Triaxial Consolidat i Drenat (UNE 103 402-98)

Triaxial CU: Triaxial Consolidat i No drenat (UNE 103 402-98)

A continuació es disposa en format taula, el número d’assaigs químics realitzats:

Assaigs químics del sòl:

Sondeig SO4 CO3Ca SSol

Pz2.1 (S-2) - 2 3 S-1 - - 3S-3 3 - 1

Pz2.2 (S-4) 1 - 1 S-5 1 - 2

Pz3.2 (S-6) 1 2 2 SUBTOTAL: 6 4 12

TOTAL assaigs químics del sòl:

22

SO4= Contingut en Sulfats CO3Ca: Contingut en carbonats

Ssol: Determinació contingut en sals solubles

També s’han pres tres mostres d’aigua subterrània en els piezòmetres Pz1.1, Pz2.1 i Pz3.1, per analitza-ne la seva agressivitat al formigó segons la normativa EHE. Els resultats de l’analítica han estat els següents:

Assaigs químics de l’aigua freàtica als piezòmetres - EHE: mg/l

Sondeig pH Sulfats Magnesi Amoni Diòxid de carboni Residu Sec

Grau

d’Agressivitat

Pz1.1 7.10 522.42 37.94 4.53 13 1133 Dèbil

Pz2.1 7.12 336.60 42.80 2.22 15 774 Dèbil

Pz3.1 7.55 346.08 47.67 6.31 18 678 Dèbil

A partir d’aquestes analítiques, es pot definir l’aigua freàtica de la zona d’estudi, segons la classificació EHE, com una aigua d’agressivitat dèbil al formigó. A l’informe que es va realitzar per a l’estudi del 2011, també es va obtenir un resultat de classificació de l’aigua amb un grau d’agressivitat dèbil.

L’acta dels assaigs de laboratori s’inclou a l’annex al final de la memòria.

TD-CU= tall directe Consolidat i No drenat (UNE 103 401-98)

TD-CD= tall directe Consolidat i Drenat (UNE 103 401-98)

E= Edòmetre (UNE 103 405-94)

C= Col·lapse (NLT 254-99)

Inf.= Inflament lliure (UNE 103 602-96)

Pmàx= Pressió màxima inflament (UNE 103 602-96)

Triaxial UU: Triaxial No Consolidat i No drenat (UNE 103 402-98)

INFORME: 1695P5032 - 9 -


B. Assaigs de laboratori d’anàlisi química de l’aigua dels pous segons protocol ACA:

Al final de l’annex, s’adjunten les analítiques de l’aigua dels tres pous que s’han realitzat al laboratori Tecnoambiente que realitza l’assaig de quimisme d’aigües segons el protocol de l’ACA, ja que és un laboratori acreditat per aquesta entitat. El resultat és el següent:

Assaigs químics de l’aigua freàtica dels pous - ACA: μS/cm mg/l

Núm. de Pou Ph Conductivitat

a 25ºC

Nitrats Amoni Sulfats Matèria en

suspensió

Pou 1 (P-1) 6.69 1680 79 <0.20 422 41

Pou 2 (P-2) 7.64 1680 11 0.46 264 18

Pou 3 (P-3) 7.27 1210 10 <0.20 261 49

Els resultats d’aquestes analítiques, s’adjunten al final de l’annex.

2.6. Perfil geotècnic.

Amb les dades litològiques de cada sondeig, s’ha elaborat el perfil geològic-geotècnic que s’adjunta a l’annex.

2.7 Control dels nivells freàtics.

Dies després d’acabats els sondeigs, i un cop estabilitzat el nivell freàtic, es va procedir a una lectura del nivell, el dia 7-11-2013.

Posteriorment, el dia 21-11-2013, es va procedir a una nova lectura, ja que els dies 15 a 17 de novembre es van registrar fortes pluges, properes a 100 l/m2. Aquest mateix dia 21-11-2013, es van mesurar els piezòmetres instal·lats també durant la campanya del 2.011.

Les següents taules recullen tots aquest valors, als que s’ha afegit les lectures realitzades el 2.011.

CAMPANYA 2013

Dia Pz1,1 Pz1,2 (S-2) S-1 S-3 Pz2,1

Pz2,2 (S-4) S-5 Pz3,1

Pz3,2 (S-6) S-7

07/11/2013 -13,15 -11,40 -15,10-

14,25 -14,17 -13,00 -13,90-

12,93 -

10,70 -13,45

21/11/2013 -13,10 -11,30 -14,99 -

14,20 -14,05 -12,96 TAPAT -

12,80 -

10,80 DESMORONAT

S’observa una elevació d’entre 5-13 cm en el nivell freàtic, 4-5 dies després de l’episodi de pluja.

Pel que fa als piezòmetres de la campanya de 2.011 s’han mesurat els següents nivells:

CAMPANYA 2011Dia S-1 S-2 S-3 S-4 S-5 S-6 S-7 S-8 S-9 S-10

03/07/2011 -13,90 -15,35 No -12,95 -10,20 -8,85 -7,20 -16,25 -14,80 -13,5021/11/2013 -14,39 -14,53 No mesurat -11,58 -9,03 -8,00 -6,23 -15,65 No existeix -13,33

S’observa com entre 2.011 i 2.013, el freàtic s’ha elevat entre +0.17 i +1.37 m, excepte al sondeig S-1, on el freàtic ha baixat -0.49 m respecte del 2.011.

* * *

Bosch & Ventayol, Geo-serveis resta a la disposició del client per a tots aquells comentaris o aclariments que respecte d'aquest estudi vulguin fer.

Bosch i Ventayol Geoserveis SL és un Laboratori d’Assaigs per al Control de Qualitat de lÉdificació en assaigs de geotècnia segons Declaració Responsable a la Generalitat de Catalunya segons el Reial Decret 410/2010.

* * *

Barcelona, 21 de novembre de 2.013

Albert Ventayol Geólogo. Col.Nº 163

Diplomado en Hidrología Subterránea

-APÈNDIX-

REPORTATGE FOTOGRÀFIC DELS SONDEIGS.

Foto 1: Sonda RL-48c al sondeig S-1 a la Plç de Les Glòries. BCN. Foto 2: Sondei g S-1 de 0.0-3.0 m. Foto 3: Sondeig S-1 de 3.0-6.0 m. Foto 4: Sondeig S-1 de 6.0-9.0 m.

Foto 5: Sondeig S-1 de 9.0-12.0 m. Foto 6: Sondei g S-1 de 12.0-15.0 m. Foto 7: Sondeig S-1 de 15.0-18.0. Foto 8: Sondeig S-1 de 18.0-21.0 m.

Foto 9: Sondeig S-1 de 21.0-24.0 m. Foto 10: Sondei g S-1 de 24.0-27.0 m. Foto 11: Sondeig S-1 de 27.0-30.0 m. Foto 12: Sonda RL-48c al sondeig PZ1.2 (S-2), Plç de Les Glòries. BCN.

Foto 13: Sondeig PZ1.2 (S-2) de 0.0-3.0 m. Foto 14: Sondeig PZ1.2 (S-2) de 3.0-6.0 m. Foto 15: Sondeig PZ1.2 (S-2) de 6.0-9.0 m. Foto 16: Sondeig PZ1.2 (S-2) de 9.0-12.0 m.

Foto 17: Sondeig PZ1.2 (S-2) de 12.0-15.0 m. Foto 18: Sondeig PZ1.2 (S-2) de 15.0-18.0 m. Foto 19: Sondeig PZ1.2 (S-2) de 18.0-21.0 m. Foto 20: Sondeig PZ1.2 (S-2) de 21.0-24.0 m.

Foto 21: Sondeig PZ1.2 (S-2) de 24.0-27.0 m. Foto 22: : Sondeig PZ1.2 (S-2) de 27.0-30.0 m. Foto 23: Sondeig PZ1.2 (S-2) de 30.0-33.0 m. Foto 24: Sondeig PZ1.2 (S-2) de 33.0-36.0 m.

Foto 25: Sondeig PZ1.2 (S-2) de 36.0-39.0 m. Foto 26: Sonda RL-48c al Pz1.1 a la Plç de Les Glòries. BCN. (1er pla). Foto 27: Sonda RL-400 al sondei g S-3, Plç de Les Glòries. BCN. Foto 28: Sondeig S-3 de 0.0-3.0 m.

Foto 29: Sondeig S-3 de 3.0-6.0 m. Foto 30: Sondeig S-3 de 6.0-9.0 m. Foto 31: Sondeig S-3 de 9.0-12.0 m. Foto 32: Sondeig S-3 de 12.0-15.0 m.

Foto 33: Sondeig S-3 de 15.0-18.0 m. Foto 34: Sondei g S-3 de 18.0-21.0 m. Foto 35: Sondeig S-3 de 21.0-24.0 m. Foto 36: Sondeig S-3 de 24.0-27.0 m.

Informe Geològic/Geotènic 1695P5032 LO T núm. 1: Geotècnia i P iezòmetres.


MAPA GEOLÒGIC GENERAL DE LA ZONA D’ESTUDI (ESCALA 1:50.000).

ALBERT VENTAYOL i LÁZARO

BOSCH VENTAYOLG E O S E R V E I S

Títol de Projecte: Nom del Plànol:

MAPA GEOLÒGIC GENERALDE L’ÀMBIT D’ESTUDI.

Geologia-Geotècnia: Data:Novembre 2013

Nom Fitxer:Mapa 1 50000.cdr

Plànol Núm.:- 1 -

1 de 1

Mapa geològic ComarcalBarcelonès núm.13

Font consultada

NUM. INFORME

1695P5032

Consultor:

Mapa topografic 1:50.000

Zona d’estudi

MgN

LLEGENDA

Qp

Qpa Plana al.luvial. Graves, sorres i argiles. Holocè superior.

Quaternari

Sorres argiloses de gra mitjà. Miocè.

UNITATS CARTOGRÀFIQUES:

Sediments de platja. Holocè superior.

Qg Peu de mont (derrubis de vessant i fàcies proximals deventalls al.luvials). Plistocè.

Qbcn Plana al.luvial Pla de Barcelona. Plistocè.

Neogen

MsN

PaleozoicCarbonífer-Permià

Fil.lites i cornubianites. Materials de la unitat Çorpafectats per metamorfisme de contacte. Edat delmetamorfisme: Carbonífer-Permià.

Caps

Calcàries noduloses i pissarres sericítiques.Silurià-Devonià inferior.

Sf Pissarres ampelítiques, fil.lites i sericites. Silurià.

Cambroordovicià

COrpPissarres micacítiques i pissarres sorrenques.Cambroordovicià-Ordovicià.

FapDics d’aplites, pegmatites, leucogranits porfírics, ipòrfirs leucogranítics.Carbonífer-Permià.

Ggd

Mc-Çorp

Granodiorites i granist alcalins. Carbonífer-Permià.

Gpg Pòrfirs àcids. Carbonífer-Permià.

CarboníferPissarres sorrenques, grauvaques, conglomerats.Carbonífer.

Silurià-Devonià Línia de capa

Límit de l’aurèola de metamorfisme

Cabussament de l’estratificació

SÍMBOLS CONVENCIONALS:

Contacte normal

Contacte discordant

Falla indiferenciada/contacte mecànic/contacte diapítric

Contacte discordant suposat

Contacte intrusiu

Sinclinal

Contacte normal suposat

Falla indiferenciada/contacte mecànic/contacte mecànic suposat

Falla normal

Cabussament de l’esquistositat (S1)

Linació d’intersecció

Contacte transicional

Falla normal suposada

Falla inversa

Encavalcament

Encavalcament suposat

ZONA D’ESTUDI ON S’HANREALITZATELS SONDEIGS.

Anticlinal

SDc

Silurià

MgN Sorres i argiles sorrenques. Pliocè.PsN

Ll-Qpa

Qpa

Ll-Qpa Plana al.luvial i/o deltaica del Llobregat. Holocè.

N

CAMPANYA GEOLÒGICA/EOTÈCNICA PEL PROJECTE DE SOTRERRAMENT DELA GRAN VIA A L’ÀMBIT DE LA PLAÇA DE LES GLÒRIES, BARCELONA.LOT NÚM. 1: GEOTÈCNIA I PIEZÒMETRES.

Informe Geològic/Geotènic 1695P5032 LO T núm. 1: Geotècnia i P iezòmetres.


ACTA DE RESULTAT DELS ASSAIGS (GRÀFIQUES DELS SONDEIGS).

DA DES IDENTIFICACIÓ LABORATORI NOM: BOSCH&VENTAYO L GEOSERVEIS S.L ADREÇA: C /Rocafort 261 àtic 2º. 08029-Barcelona CIF : B 61716593 LABORATORI DÁSSAIGS PER AL CONTROL DE QUALITAT DE LÉDIFICACIÓ, EN ASSAIGS DE GEOTÈCNIA PER DECLARACIÓ RESPONSABLE A LA GENERALITAT DE CATALUNYA SEGONS EL REIAL DECRET RD410/2010 DE 31 DE MARÇ

ABAST D ACTUACIÓ:

ASSAIGS DE GEOTÈCNIA:

o Assaig de penetració estática (CPTU- Piezocon): Norma ASTM D5778-07

o Assaig Vane-Test: Norma ASTM D2573-08

o Sondeigs a rotació amb extracció de mostra continua: Norma XP P94-202

o Presa de mostres inalterades en cales o pous: Norma UNE 7-371-75

o Presa de mostres inalterades en sondeigs amb mostrejador de paret prima tipus Shelby: Norma ASTM D 1587-00 i XP P94-202

o Presa de mostres inalterades en sondeigs amb mostrejador de paret prima de pistó fix: Norma XP P94-202

o Presa de mostres amb mostrejador de paret gruixuda amb estoig interior: Norma XP P94-202

o Presa de mostres a rotació amb tub mostrejador simple (bateria simple): Norma ASTM D 2113-99 i XP P94-202

o Presa de mostres a rotació amb tub mostrejador doble (bateria doble): Norma ASTM D 2113-99 i XP P94-202

o Presa de mostres a rotació amb tub mostrejador triple (bateria triple): Norma XP P94-202

o Presa de mostres a rotació amb tub mostrejador triple (bateria triple) amb extensió de paret prima: Norma XP P94-202

o Assaig de penetració i presa de mostres amb el penetròmetre de presa de mostres estàndard (SPT): Norma UNE 103-800-92

o Prova contínua de penetració dinàmica superpesada (DPSH): Norma UNE 103-801-94

o Presa de mostres d'aigua per a anàlisi química (agressiv itat aigua al formigó): Norma UNE 83951 - Març 2008

DATA D EMISSIÓ: 18 de novembre de 2.013 DA DES IDENTIFICACIÓ LABORATORI LOCALITZACIÓ ASSAIGS: NOM: BOSCH&VENTAYO L GEOSERVEIS S.L P laça Glòries. BARCELONA. ADREÇA: C /Rocafort 261 àtic 2º. 08029-Barcelona SONDA: RL-400 / RL-48c CIF : B 61716593 SONDISTA : Souliman Almadi / Epifanio López LABORATORI DÁSSAIGS PER AL CONTROL DE QUALITAT DE LÉDIFICACIÓ, PER DECLARACIÓ RESPONSABLE A LA GENERALITAT DE CATALUNYA

MÈTODE EXTRACCIÓ: Rotació amb extracció de mostra contínua

DA DES CLIENT NOM: BARCELONA D Infraestructures Municipals (BIMSA )

ADREÇA: C /Boliv ia nº 105 3ª 4ª. 08018-Barcelona

NIF : A62320486

MÈTODE PERFORACIÓ

X Bateria simple PIEZOCONO (CPTU)

Bateria doble

ASTM D5778-07

Bateria triple

VANE-TEST ELECTRONIC Bateria triple amb

extensió de paret prima Model EVT-2000. ASTM D2573-08

CARACTERÍSTIQUES ASSAIGS SPT X

SPT amb dispositiu automàtic Pes de la Maça: 63.5 Kg A lçada caiguda: 76 cm Cadència: 20-30 cops/minut φ exterior barnillatge: 50 mm Pes barnilles: 7 Kg/m Punta normal CARACTERÍSTIQUES EXTRACCIÓ SEGONS NORMA XP P94-202 TIPUS C o (%) C i (%) C a (%) D1 (mm) D2 (mm) D3 (mm) D4(mm) IC H(mm) SHELBY 94 mm 0 0 12.74 89 94.5 89 94.5 1 60 SHELBY 81 mm 0 0 10.58 77.5 81.5 77.5 81.5 1 60 SHELBY 71 mm 0 0 10.63 67.5 71 67.5 71 1 60 INA LTERADA 85 mm 0 0 39.37 72 85 72 85 1 60 INA LTERADA 75 mm 0 0 56.25 60 75 60 75 1 60 SPT 0 0 112.3 35 51 35 51 1 60 PISTÓ FIX 0 0 10.58 77.5 81.5 77.5 81.5 1 60 TECSO NT 81 1.25 3.51 24.99 72.45 81 75 80 1 60

CARACTERÍSTIQUES DE L ASSAIG DPSH

DPSH amb dispositiu automàtic Punta perduda Pes de la Maça: 63.5 Kg Alçada caiguda: 76 cm

φ exterior barnillatge: 32 mm Longitud barnillatge: 1.0 m Pes barnilles: 8 Kg/m Cadència 15-30 cops El següent informe conté el resultat dels sondeigs i de léxtracció de mostres en base a la Norma XP P94-202. Els assaigs SPT

segons la Norma UNE 103-800-92 i els resultats dels assaigs DPSH segons la Norma UNE 103-801-94

Albert Ventayol Lázaro Albert Ventayol Lázaro i Carme Cirera Guàrdia Geòleg Geòlegs Director de Laboratori Responsables de sondeigs Pàgina 1 de 24

ACTA DE RESULTATS DÁSSAIGS Rev 4 Nº 1695P5032 LABORATORI DÁSSAIGS PER AL CONTROL DE QUALITAT DE LÉDIFICACIÓ

(%)

Pr.M

àx.In

flam

.

(ml/K

g)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

Mos

tra/A

ssai

g

Sondista:

PB: Penetròmetre de Butxaca Soil Test

(Kp/

cm2)

25 50 75

REC

UPER

AC

IÓ (%

)

PROJECTE:

NIV

ELL

DE

L'A

IGUA

SITUACIÓ:

SONDEIG:UTM X:

Z:

DATA D'INICI:

DATA DE FI:CODI OBRA:

UTM Y:T.

PERF

ORA

CIÓ

U. G

EOLÒ

GIC

A

LITO

LOG

IA

PRO

FUN

DIT

AT

(m)

DESCRIPCIÓ LITOLÒGICA

PÀGINA

TREBALL DE CAMP ALTRES

CLA

SSIF

ICA

CIÓ

Índe

x C

olap

seC.SimpleGRANULOMETRIA

:Nivell freàtic

R: Rotació amb mostraRv: Revestiment temporalT: Bateria doble

OBSERVACIONS: Profunditat

Nivell freàtic

MOSTRES i ASSAIGS "IN SITU" EXPANSIVITAT

Prof

undi

tat (

m)

ASSAIGS DE LABORATORI

Llegenda:

:Mostra Inalterada (m)

Resistència

Col

peig

PB

per tamissat(% que passa)

UNE

# 5 # 2 #0.08

LÍMITS

D'ATTERBERG

L.L. L.P. I.P.

U.S.

C.S

HUM

ITA

T N

ATU

RAL

%

DENSITAT

(g/cm3)

Apar. Seca

RESISTÈNCIA

Tall Dir./Triaxial

Cs

(Kp/

cm2)

Def

orm

. (%

)

Tipu

s de

TD

Coh

esió

(Kp/

cm2)

A. fr

eg. (

º)

COL.LAPSE

I (%

)

Pot.

porc

. col

.

Pr.M

àx.In

flam

.

Infla

m. L

liure

I.Por

us in

icia

l

QUÍMICS

SO4

(%)

Car

bona

ts (%

)

S. S

olub

les

(%)

Bau

man

n-G

ully

INST

AL.

LAC

IÓ

D'E

QUI

PS

B: Bateria sencillaW: Widia D: Diamant

:S.P.T:Mostra parafinada

pH Residusec

Clorurs Sulfats Nitrats Amoni Calci Magnesi CO2 Sulfurs Agressiv.

ANÀLISI D'AIGUA

(mg/l) (mg/l) (mg/l) (mg/l) (mg/l) (mg/l) (mg/l) (mg/l) (mg/l)

Mètode: Rotació amb mostra continua

Supervisor/a: Sonda:

Fluid de perforació:

Ic (%

)

Edòmetre

PO: Pressiòmetre OYOPM: Pressòmetre Menard

Pressiòmetre

Mòd

ul D

ef.

Ep (M

Pa)

P. L

ímit

Pl (M

Pa)

(Kg/

cm2)

: Mostra Representativa

(Kg/

cm2)

e0

FINAL DEL SONDEIG DESTROSSA a 25.0 metres.

CALA MANUAL.

Sondeig sense recuperació de mostra, baixat adestrossa per poder-lo equipar com a 2on piezòmetrede control per l'assaig de bombeig del POU 1. Persaber columna litològica es pot consultar la columnadel sondeig veï PZ1.2 (S-2).

Aigua durant revestiment.

Zona ajardinada entre Gran Via i Avd. Diagonal. BCN.

Pz 1.103-10-2013

01-10-2013

1695P5032

431959

4583944

+13,4 m

Abans de realitzar el sondeig s'ha obert una cala manualper verificar la no existencia de serveis soterrats.

Reconeixements Geològics/Geotècnics pel projecte de Soterra-

-13,15 7.10 1133 522.42 4.53 37.94 13.0 Dèbil

Albert Ventayol

Epifanio López

RL-48c

ment de la Gran Via, a l'àmbit Plaça de Les Glòries. BCN.

Piezòmetre control: Cec de 0-15 m, Ranurat de 15-25 m.Coordenades UTM 31N/ED50

15

25

2 de 24

(%)

Pr.M

àx.In

flam

.

(ml/K

g)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

Mos

tra/A

ssai

g

Sondista:


(Kp/

cm2)

25 50 75

REC

UPER

AC

IÓ (%

)

PROJECTE:

NIV

ELL

DE

L'A

IGUA

SITUACIÓ:

SONDEIG:UTM X:

Z:

DATA D'INICI:


UTM Y:T.

PERF

ORA

CIÓ

U. G

EOLÒ

GIC

A

LITO

LOG

IA

PRO

FUN

DIT

AT

(m)


PÀGINA


CLA

SSIF

ICA

CIÓ

Índe

x C

olap


:Nivell freàtic



Nivell freàtic


Prof

undi

tat (

m)


Llegenda:


Resistència

Col

peig

PB


UNE

# 5 # 2 #0.08

LÍMITS

D'ATTERBERG

L.L. L.P. I.P.

U.S.

C.S

HUM

ITA

T N

ATU

RAL

%

DENSITAT

(g/cm3)

Apar. Seca

RESISTÈNCIA

Tall Dir./Triaxial

Cs

(Kp/

cm2)

Def

orm

. (%

)

Tipu

s de

TD

Coh

esió

(Kp/

cm2)

A. fr

eg. (

º)

COL.LAPSE

I (%

)

Pot.

porc

. col

.

Pr.M

àx.In

flam

.

Infla

m. L

liure

I.Por

us in

icia

l

QUÍMICS

SO4

(%)

Car

bona

ts (%

)

S. S

olub

les

(%)

Bau

man

n-G

ully

INST

AL.

LAC

IÓ

D'E

QUI

PS



pH Residusec


ANÀLISI D'AIGUA





Ic (%

)

Edòmetre


Pressiòmetre

Mòd

ul D

ef.

Ep (M

Pa)

P. L

ímit

Pl (M

Pa)

(Kg/

cm2)


(Kg/

cm2)

e0

9-14-16-14N=28

10-14-18-23 N=16

20-32-34-39 N=66

18-23-27-32 N=50

10-10-15-14 N=24

11-12-13-14 N=25

17-19-16-20 N=17

8-13-13-14N=26

2.0-2.6

5.0-5.6

6.5-6.1

8.0-8.6

9.5-10.1

11.0-11.6

12.5-13.1

14.0-14.6

4.1

4.7

5.6

75.9

69.1

59.8

20.0

82.6

80.3

PB

PB

PB

1.6

3.0

3.1

3.8

4.1

5.5

6.0

6.2

9.4

13.2

14.55 Inici del Substrat Pliocè.

CALA MANUAL.

REBLIMENT de sorra de sauló, amb una mica de llim,graves, indicis de còdols calcaris entre 2.8-3.0 m.

REBLIMENT d'asfalt.

Formigó, amb àrids (diàmetres 1-3 cm).

REBLIMENT d'argila marró-vermella, amb restes deruna (teixits, claus).

ARGILA marró-vermella, amb molts nòduls calcaris, iindicis de gravilla metamòrfica. Compacta.

ARGILA marró-vermella, una mica llimosa. Moltcarbonatada, amb nòduls que generensemibretxificació. Molt compacta a dur.

CROSTA calcària bretxoïde, marró-rosada. Molt dura.

LLIM SORRENC, a trams sorra llimosa marró clar-beige. Força carbonatat, amb presència de nòdulscalcaris que pode fer fins a 2-4 cm de diàmetre. Ambun mica de graves de pissarra.

SORRA MITJA, de granit i de pissarra, amb algunesgravetes (diàmetres inferiors a 1cm). Indicis de matriuargilosa marró. Nivells més llimo-argilosos sorrencsentre: 10.1-10.8 m, de 12.4-12.5 m, i de 13.1-13.2 m.Mitjanament densa.

SORRA FINA-GROSSA, amb força GRAVES depissarra subanguloses (diàmetres 2-6 cm); amb unmica de matriu argilosa marró. Mitjanament denses.

Alternança nivells d'ARGILITA i SORRA MITJA.


19.5

N.P.

17.3

12.7

21.230.50TD-CD

2.0

2.7

4.0


Pz 1.201-10-2013

26-09-2013

1695P5032

431964

4583944

+13,3 m



2.13

2.14

1.82

1.90

CL

SM

24.0

N.P.

43.5

N.P.

-11,4

Carme Cirera

Epifanio López

RL-48c



3 de 24 (S-2)

(%)

Pr.M

àx.In

flam

.

(ml/K

g)

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

Mos

tra/A

ssai

g

Sondista:


(Kp/

cm2)

25 50 75

REC

UPER

AC

IÓ (%

)

PROJECTE:

NIV

ELL

DE

L'A

IGUA

SITUACIÓ:

SONDEIG:UTM X:

Z:

DATA D'INICI:


UTM Y:T.

PERF

ORA

CIÓ

U. G

EOLÒ

GIC

A

LITO

LOG

IA

PRO

FUN

DIT

AT

(m)


PÀGINA


CLA

SSIF

ICA

CIÓ

Índe

x C

olap


:Nivell freàtic



Nivell freàtic


Prof

undi

tat (

m)


Llegenda:


Resistència

Col

peig

PB


UNE

# 5 # 2 #0.08

LÍMITS

D'ATTERBERG

L.L. L.P. I.P.

U.S.

C.S

HUM

ITA

T N

ATU

RAL

%

DENSITAT

(g/cm3)

Apar. Seca

RESISTÈNCIA

Tall Dir./Triaxial

Cs

(Kp/

cm2)

Def

orm

. (%

)

Tipu

s de

TD

Coh

esió

(Kp/

cm2)

A. fr

eg. (

º)

COL.LAPSE

I (%

)

Pot.

porc

. col

.

Pr.M

àx.In

flam

.

Infla

m. L

liure

I.Por

us in

icia

l

QUÍMICS

SO4

(%)

Car

bona

ts (%

)

S. S

olub

les

(%)

Bau

man

n-G

ully

INST

AL.

LAC

IÓ

D'E

QUI

PS



pH Residusec


ANÀLISI D'AIGUA





Ic (%

)

Edòmetre


Pressiòmetre

Mòd

ul D

ef.

Ep (M

Pa)

P. L

ímit

Pl (M

Pa)

(Kg/

cm2)


(Kg/

cm2)

e0

1.46

1.20

2.60

14-20-50 en14cmN=Rebuig

7-11-13-19N=24

11-11-12-12 N=23

17-30-41-49 N=35

17-28-50 en14cmN=Rebuig

21-21-27-28 N=48

8-12-15-25N=27

12-13-20-25 N=33

12-15-22-27 N=37

15.5-15.94

17.0-17.6

18.5-19.1

20.0-20.6

23.0-23.6

24.5-25.1

26.0-26.6

27.5-28.1

29.0-29.6

21.0-21.4

25.2-25.5

14.9

15.7

16.0

19.7

19.3

20.6

19.9

20.9

23.6

23.0

22.422.0

21.4

28.9

28.4

27.3

24.223.9

26.8

98.8

100

99.9

99.9

100

66.0

94.3

96.0

97.8

99.3

100

100

100

100

100

PBPB

PB

PB

PB

PB

PB

PB

PB

PB

PBPB

PB

PB

PB

PB

PBPB

PB

18.8

20.8

Alternança decimètrica de nivells d'ARGILITA verdosa,i nivells de SORRA MITJA groguenca força neta. Elsprincipals nivells sorrencs són els trams de: 15.25-15.3, de 15.4-15.5 m, de 16.0-16.6 m, i de 18.2-18.8m. Molt compacta a mitjanament densa.

ARGILITA marró-verdosa, amb pàtines ocres-negresassociades a oxidació, i altres de blanquinoses decarbonatació. Nivell litificat dur de 19.4-19.45 m.Estratificació a uns 5-8º. Molt compacta.

ARGILITA grisa. Té indicis de fragments de closques, ide pàtines blau-verdes i blanques associades acarbonatació. Té una estratificació força subhoritzontal(als 25.6 m s'observa lleugera inclinació: 5-10º).Presenta intercal·lacions de SORRA fina gris, forçaneta a neta, entre: 22.9-22.92 m, de 23.6-23.9 m, i de24.0-24.1 m. Molt compacta a dura.

1.13

0.75

2.13


20.4

21.4

20.1

20.8

21.6

18.6

19.5

19.7

18.8

22.3

4.22

34.72

33.22

0.00

22.49

13.60

0.68

0.50

2.02

1.25

2.86

TD-CU

TD-CD

T-UU

T-CU

T-CU

3.54.0

4.2

4.9

4.1

5.0

4.8

4.5

>5.0

4.9

4.7>5.0

>5.0

>5.0

3.6

>5.0

3.35.0

3.9


Pz 1.201-10-2013

26-09-2013

1695P5032

431964

4583944

+13,3 m



0.478

0.466

0.431

0.44

11.24

0.13

0.16

0.29

15.0

2.11

2.13

2.12

2.15

2.07

1.78

1.78

1.77

1.81

1.69

CL

CL

CL

CL

CL

17.5

14.7

13.5

16.5

22.9

37.9

36.1

33.6

37.3

44.5

-11,4

Carme Cirera

Epifanio López

RL-48c



4 de 24 (S-2)

(%)

Pr.M

àx.In

flam

.

(ml/K

g)

30

31

32

33

34

35

36

37

38

39

40

41

42

43

44

45

Mos

tra/A

ssai

g

Sondista:


(Kp/

cm2)

25 50 75

REC

UPER

AC

IÓ (%

)

PROJECTE:

NIV

ELL

DE

L'A

IGUA

SITUACIÓ:

SONDEIG:UTM X:

Z:

DATA D'INICI:


UTM Y:T.

PERF

ORA

CIÓ

U. G

EOLÒ

GIC

A

LITO

LOG

IA

PRO

FUN

DIT

AT

(m)


PÀGINA


CLA

SSIF

ICA

CIÓ

Índe

x C

olap


:Nivell freàtic



Nivell freàtic


Prof

undi

tat (

m)


Llegenda:


Resistència

Col

peig

PB


UNE

# 5 # 2 #0.08

LÍMITS

D'ATTERBERG

L.L. L.P. I.P.

U.S.

C.S

HUM

ITA

T N

ATU

RAL

%

DENSITAT

(g/cm3)

Apar. Seca

RESISTÈNCIA

Tall Dir./Triaxial

Cs

(Kp/

cm2)

Def

orm

. (%

)

Tipu

s de

TD

Coh

esió

(Kp/

cm2)

A. fr

eg. (

º)

COL.LAPSE

I (%

)

Pot.

porc

. col

.

Pr.M

àx.In

flam

.

Infla

m. L

liure

I.Por

us in

icia

l

QUÍMICS

SO4

(%)

Car

bona

ts (%

)

S. S

olub

les

(%)

Bau

man

n-G

ully

INST

AL.

LAC

IÓ

D'E

QUI

PS



pH Residusec


ANÀLISI D'AIGUA





Ic (%

)

Edòmetre


Pressiòmetre

Mòd

ul D

ef.

Ep (M

Pa)

P. L

ímit

Pl (M

Pa)

(Kg/

cm2)


(Kg/

cm2)

e0

10-13-19-25 N=16

17-37-43-50 en 13cmN=80

7-11-31-50en 12cmN=42

13-27-38-50 en 15cmN=65

9-12-15-22N=27

30.5-31.1

32.0-32.6

33.5-34.1

35.0-35.6

36.5-37.1

31.6

31.2

30.5

33.3

37.3

37.7

99.9

100

97.4

79.7

100

100

PB

PB

PB

PB

PB

PB

31.6

32.4

35.9

38.0

FINAL DEL SONDEIG a 39.0 metres.

ARGILITA grisa. Té indicis de fragments de closques, ide pàtines blau-verdes i blanques associades acarbonatació. Molt compacta.

ARGILITA marró-verdosa, a sostre fins a 31.8 m unamica gris. Té una mica de sorra fina-molt fina. Pàtinesocre-taronja d'oxidació. A partir de 32.0 m, amb sorrade gra mig. Dura.

SORRA MITJA, de composició quars-fèldsica,groguenca, homomètrica. Força neta a neta. Té unnivell d'ARGILITA marró-ocre, molt compacta, entre33.1-34.1 m. Molt densa.

ARGILITA marró-verdosa, amb algun bandejat gris. Téuna mica de sorra fina-mitja marró-ocre dispersa ennivells centimètrics. Estratificació a uns 5-10º. A partirde 37.7 m és una argilita sorrenca marró-ocre, ambpàtines de carbonatació. Molt compacta.

SORRA MITJA groguenca-beige, homomètrica. Forçaneta a neta.


20.5

17.8

25.5

25.4

2.67 0.001.22T-UU

4.3

3.1

3.0

3.8

2.9

2.8


Pz 1.201-10-2013

26-09-2013

1695P5032

431964

4583944

+13,3 m



15.02.05

2.05

1.63

1.63

CL

CL

20.8

17.3

41.3

35.1

-11,4

Carme Cirera

Epifanio López

RL-48c



32

39

5 de 24 (S-2)

(%)

Pr.M

àx.In

flam

.

(ml/K

g)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

Mos

tra/A

ssai

g

Sondista:


(Kp/

cm2)

25 50 75

REC

UPER

AC

IÓ (%

)

PROJECTE:

NIV

ELL

DE

L'A

IGUA

SITUACIÓ:

SONDEIG:UTM X:

Z:

DATA D'INICI:


UTM Y:T.

PERF

ORA

CIÓ

U. G

EOLÒ

GIC

A

LITO

LOG

IA

PRO

FUN

DIT

AT

(m)


PÀGINA


CLA

SSIF

ICA

CIÓ

Índe

x C

olap


:Nivell freàtic



Nivell freàtic


Prof

undi

tat (

m)


Llegenda:


Resistència

Col

peig

PB


UNE

# 5 # 2 #0.08

LÍMITS

D'ATTERBERG

L.L. L.P. I.P.

U.S.

C.S

HUM

ITA

T N

ATU

RAL

%

DENSITAT

(g/cm3)

Apar. Seca

RESISTÈNCIA

Tall Dir./Triaxial

Cs

(Kp/

cm2)

Def

orm

. (%

)

Tipu

s de

TD

Coh

esió

(Kp/

cm2)

A. fr

eg. (

º)

COL.LAPSE

I (%

)

Pot.

porc

. col

.

Pr.M

àx.In

flam

.

Infla

m. L

liure

I.Por

us in

icia

l

QUÍMICS

SO4

(%)

Car

bona

ts (%

)

S. S

olub

les

(%)

Bau

man

n-G

ully

INST

AL.

LAC

IÓ

D'E

QUI

PS



pH Residusec


ANÀLISI D'AIGUA





Ic (%

)

Edòmetre


Pressiòmetre

Mòd

ul D

ef.

Ep (M

Pa)

P. L

ímit

Pl (M

Pa)

(Kg/

cm2)


(Kg/

cm2)

e0

6-5-4-5N=9

6-6-5-5N=5

4-3-3-3N=6

8-12-18-23N=15

7-10-14-22N=24

11-19-28-34 N=47

10-14-22-26 N=36

29-50 en5cmN=Rebuig

2.0-2.6

3.6-4.2

5.0-5.6

8.0-8.6

9.5-10.1

10.8-11.4

12.5-13.1

14.0-14.2

13.5-14.0

8.0

8.6

9.19.4

10.1

10.6

6.8

7.6

8.8

91.8

66.1

7.30236.19

88.2

37.1

92.8

74.2

PB

PB

PBPB

PB

PB

PB

PB

PB

PO

1.5

3.4

5.9

6.7

7.9

12.0

14.5

CALA MANUAL.

REBLIMENT de sorra fina llimosa i una mica d'argilamarró, amb restes de graves subangulars i sorragrossa. Indicis de runa (totxanes,..).

REBLIMENT d'argila marró amb una mica sorra, igraves calcàries i de pissarra (diàmetres 2-8 cm). Téindicis de runa (vidres, ...).

REBLIMENT de sorra i graves subangulars calcàries,amb una mica de matriu fina llimosa marró. Entre 5.9-6.0 m té formigó, i entre 6.5-6.7 m és una argila marróamb indicis de beurada de ciment.

LLIM ARGILÓS, amb indicis de sorra fina, marró. Téindicis de matèria orgànica, gasteròpodes, i indicis denòduls. A 7.6 m té restes de totxanes i ceràmica.Possible Reblert Antic. Moderadament compacte.

ARGILA marró-vermella, amb força nòduls calcaris, iindicis de gravilla metamòrfiques. A partir de 11.7 m, témolts nòduls que generen agregats centimètrics durs.Dura.

LLIM ARGILÓS, marró clar. Amb carbonatació difusa imolts nòduls calcaris (diàmetres 2-4 cm). Té una micade sorra i gravilla dispersa. Entre 13.6-14.0 m és unamica sorrenc. Té una CROSTA calcària dura entre:14.4-14.5 m. Compacte a molt compacte.

ARGILA, marró-vermella, amb força sorra.


19.7

16.0

18.2

12.7 2.11

26.01

46.65

1.20

0.06

T-CU

TD-CD

3.0

5.0

>6.0>6.0

5.3

>6.0

1.1

0.9

5.5

c/Gran Via de Les Corts - c/Cartagena. BCN.

S-125-09-2013

19-09-2013

1695P5032

432010

4583963

+15,7 m



0.11

0.098.78

2.13

2.18

1.80

1.93

CL

SC

25.3

15.1

45.0

31.1

-15,1

Carme Cirera

Epifanio López

RL-48c



2

6 de 24

(%)

Pr.M

àx.In

flam

.

(ml/K

g)

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

Mos

tra/A

ssai

g

Sondista:


(Kp/

cm2)

25 50 75

REC

UPER

AC

IÓ (%

)

PROJECTE:

NIV

ELL

DE

L'A

IGUA

SITUACIÓ:

SONDEIG:UTM X:

Z:

DATA D'INICI:


UTM Y:T.

PERF

ORA

CIÓ

U. G

EOLÒ

GIC

A

LITO

LOG

IA

PRO

FUN

DIT

AT

(m)


PÀGINA


CLA

SSIF

ICA

CIÓ

Índe

x C

olap


:Nivell freàtic



Nivell freàtic


Prof

undi

tat (

m)


Llegenda:


Resistència

Col

peig

PB


UNE

# 5 # 2 #0.08

LÍMITS

D'ATTERBERG

L.L. L.P. I.P.

U.S.

C.S

HUM

ITA

T N

ATU

RAL

%

DENSITAT

(g/cm3)

Apar. Seca

RESISTÈNCIA

Tall Dir./Triaxial

Cs

(Kp/

cm2)

Def

orm

. (%

)

Tipu

s de

TD

Coh

esió

(Kp/

cm2)

A. fr

eg. (

º)

COL.LAPSE

I (%

)

Pot.

porc

. col

.

Pr.M

àx.In

flam

.

Infla

m. L

liure

I.Por

us in

icia

l

QUÍMICS

SO4

(%)

Car

bona

ts (%

)

S. S

olub

les

(%)

Bau

man

n-G

ully

INST

AL.

LAC

IÓ

D'E

QUI

PS



pH Residusec


ANÀLISI D'AIGUA





Ic (%

)

Edòmetre


Pressiòmetre

Mòd

ul D

ef.

Ep (M

Pa)

P. L

ímit

Pl (M

Pa)

(Kg/

cm2)


(Kg/

cm2)

e0

2.70

2.92

9-20-29-42N=24

9-10-12-23N=22

9-16-19-22N=35

16-31-31-35 N=62

10-10-17-20 N=27

10-15-19-20 N=34

10-12-20-21 N=32

24-26-33-44 N=29

15-20-22-20 N=40

15.5-16.1

17.0-17.6

18.5-19.1

19.6-19.8

20.0-20.6

21.5-22.1

23.0-23.6

24.5-25.1

27.0-27.6

29.0-29.6

24.0-24.5

22.2-22.5

26.6-27.0

29.75-30.0

16.5-17.016.6

19.8

19.4

20.9

21.3

22.623.0

23.9

26.6

25.3

24.3

25.1

26.2

27.0

27.5

28.2

29.028.6

29.6

68.2

92.5

98.4

99.8

99.8

99.9

100

4.05

2.20

91.57

9.02

35.1

85.1

96.2

98.8

94.9

82.6

97.8

78.5

94.1

99.2

99.9

100

100

100

PB

PB

PB

PB

PB

PO

PO

PBPB

PB

PB

PB

PB

PB

PB

PB

PB

PB

PBPB

PB

18.8


29.5


ARGILA, marró-vermella, amb força sorra fèldsica,gravilla i una mica de graves subrodadesmajoritàriament metamòrfiques (diàmetres 2-6 cm). Téindicis de nòduls, i carbonatació difusa. A sostre, fins a16 m amb molta fracció sorrenca. Entre 15.05-15.09 mnivell de CROSTA calcària dura. Molt compacta adura.

SORRA FINA-MITJA, marró. Amb gravilles i algunesgraves de pissarra (diàmetres 1-2cm). Indicis de matriuargilosa marró. Densa.

ARGILITA marró-verdosa. Presenta pàtines blau-verdes de carbonatació, i alguns nòduls calcaris. Ténivells centimètrics litificats blancs a 19.98-20 m -20.8-20.84 m. Laminació subhoritzonal, o lleugeramentinclinada a 5-10ª als 28.8 m. Nivell d'argilita gris, entre25.6-25.8 m. Nivells de sorra fina amb matriu i miquesentre: 26.3-26.4 m, i de 26.5-26.6 m. A partir de 28.0 técolors més marró fosc blau grisos, amb pàtines ocres-taronges i negres d'oxidació. Molt compacta a dura.

ARGILITA grisa. Molt compacta a dura.

1.0

1.25

0.75


15.1

21.3

20.4

22.1

19.9

19.4

20.7

17.4

21.1

18.2

20.7

21.0

16.5

23.7 4.04

14.33

18.62

19.90

35.60

26.77

0.00

1.31

0.78

1.24

0.80

0.46

1.69

TD-CU

TD-CD

T-CU

T-CU

TD-CU

T-UU

4.5

3.8

3.2

5.0

4.5

4.54.1

4.5

3.2

3.9

5.0

3.3

4.5

4.7

4.8

>5.0

>5.04.6

4.0

c/Gran Via de Les Corts - c/Cartagena. BCN.

S-125-09-2013

19-09-2013

1695P5032

432010

4583963

+15,7 m



0.4464

0.4912

0.5023

0.13

12.51

2.18

2.11

2.07

2.13

2.07

1.86

1.79

1.71

1.83

1.67

SC

CL

CL

CL

CL

CL

CL

14.7

24.3

18.0

20.6

21.9

16.7

17.6

29.8

45.6

38.4

42.7

41.8

36.1

38.3

-15,1

Carme Cirera

Epifanio López

RL-48c



29

7 de 24

(%)

Pr.M

àx.In

flam

.

(ml/K

g)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

Mos

tra/A

ssai

g

Sondista:


(Kp/

cm2)

25 50 75

REC

UPER

AC

IÓ (%

)

PROJECTE:

NIV

ELL

DE

L'A

IGUA

SITUACIÓ:

SONDEIG:UTM X:

Z:

DATA D'INICI:


UTM Y:T.

PERF

ORA

CIÓ

U. G

EOLÒ

GIC

A

LITO

LOG

IA

PRO

FUN

DIT

AT

(m)


PÀGINA


CLA

SSIF

ICA

CIÓ

Índe

x C

olap


:Nivell freàtic



Nivell freàtic


Prof

undi

tat (

m)


Llegenda:


Resistència

Col

peig

PB


UNE

# 5 # 2 #0.08

LÍMITS

D'ATTERBERG

L.L. L.P. I.P.

U.S.

C.S

HUM

ITA

T N

ATU

RAL

%

DENSITAT

(g/cm3)

Apar. Seca

RESISTÈNCIA

Tall Dir./Triaxial

Cs

(Kp/

cm2)

Def

orm

. (%

)

Tipu

s de

TD

Coh

esió

(Kp/

cm2)

A. fr

eg. (

º)

COL.LAPSE

I (%

)

Pot.

porc

. col

.

Pr.M

àx.In

flam

.

Infla

m. L

liure

I.Por

us in

icia

l

QUÍMICS

SO4

(%)

Car

bona

ts (%

)

S. S

olub

les

(%)

Bau

man

n-G

ully

INST

AL.

LAC

IÓ

D'E

QUI

PS



pH Residusec


ANÀLISI D'AIGUA





Ic (%

)

Edòmetre


Pressiòmetre

Mòd

ul D

ef.

Ep (M

Pa)

P. L

ímit

Pl (M

Pa)

(Kg/

cm2)


(Kg/

cm2)

e0

15-11-9-12N=20

8-11-13-13N=24

12-13-15-17 N=14

13-14-17-19 N=16

11-12-13-16 N=25

18-38-35-40 N=36

15-28-32-37 N=60

50 en 13cmN=Rebuig

3.0-3.6

4.5-5.1

6.0-6.6

7.5-8.1

9.0-9.6

10.5-11.1

12.0-12.6

13.5-13.63(buida)

13.0-13.5

8.4

10

11.6

10.5

14.5

91.4

87.5

63.3

4.7047.10

79.1

82.2

44.3

94.3

89.2

70.2

PB

PB

PB

PB

PB

PO

1.7

3.1

6.0

13.7

15.0

CALA MANUAL.

REBLIMENT de sorra grossa de sauló.

REBLIMENT d'argila marró amb nòduls i graves, irestes de runa.

ARGILA marró-vermella, amb nòduls calcaris i algunagrava. A sostre lleugerament llimosa. Entre 5.6-5.9 m,té una franja marró clar carbonatada. El tram entre10.7-11 metres, té molts nòduls i algunes graves. Moltcompacta a dura.

LLIM ARGILÓS, marró clar, carbonatat (amb 2 cm decrosta calcària a sostre). Compacte.

0.50

1.13


18.7

15.8

14.4

10.3

13.2 33.300.20TD-CU

>6.0

>6.0

5.0

5.0

2.0

Zona ajardinada anella central Plaça de les Glòries. BCN.

S-330-08-2013

26-08-2013

1695P5032

432094

4584034

+14,70 m



0.4703

0.461

0.13

0.13

1.94

2.04

2.15

1.76

1.80

ML

CL

GC

3.2

16.0

15.9

21.9

31.8

30.3

-14,25

Albert Ventayol

Souliman Almadi

RL-400



13

8 de 24

(%)

Pr.M

àx.In

flam

.

(ml/K

g)

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

Mos

tra/A

ssai

g

Sondista:


(Kp/

cm2)

25 50 75

REC

UPER

AC

IÓ (%

)

PROJECTE:

NIV

ELL

DE

L'A

IGUA

SITUACIÓ:

SONDEIG:UTM X:

Z:

DATA D'INICI:


UTM Y:T.

PERF

ORA

CIÓ

U. G

EOLÒ

GIC

A

LITO

LOG

IA

PRO

FUN

DIT

AT

(m)


PÀGINA


CLA

SSIF

ICA

CIÓ

Índe

x C

olap


:Nivell freàtic



Nivell freàtic


Prof

undi

tat (

m)


Llegenda:


Resistència

Col

peig

PB


UNE

# 5 # 2 #0.08

LÍMITS

D'ATTERBERG

L.L. L.P. I.P.

U.S.

C.S

HUM

ITA

T N

ATU

RAL

%

DENSITAT

(g/cm3)

Apar. Seca

RESISTÈNCIA

Tall Dir./Triaxial

Cs

(Kp/

cm2)

Def

orm

. (%

)

Tipu

s de

TD

Coh

esió

(Kp/

cm2)

A. fr

eg. (

º)

COL.LAPSE

I (%

)

Pot.

porc

. col

.

Pr.M

àx.In

flam

.

Infla

m. L

liure

I.Por

us in

icia

l

QUÍMICS

SO4

(%)

Car

bona

ts (%

)

S. S

olub

les

(%)

Bau

man

n-G

ully

INST

AL.

LAC

IÓ

D'E

QUI

PS



pH Residusec


ANÀLISI D'AIGUA





Ic (%

)

Edòmetre


Pressiòmetre

Mòd

ul D

ef.

Ep (M

Pa)

P. L

ímit

Pl (M

Pa)

(Kg/

cm2)


(Kg/

cm2)

e0

7-11-15-15N=26

24-40-50 en13cm N=46

25-28-27-25 N=53

10-35-25-31 N=28

9-16-19-24N=35

10-10-29-29 N=39

39-45-50-RN=97

6-17-24-27N=41

17-18-21-25 N=20

16-13-17-24 N=20

15.0-15.6

16.5-16.93

18.0-18.6

19.5-20.1

21.0-21.6

22.5-23.1

24.0-24.6

25.5-26.1

27.0-27.6

28.5-29.1

19.0-19.5

24.8-25.3

15.6

16

18.9

19.5

24.6

25.1

28.1

68.1

99.4

99.9

4.20

4.10

48.46

142.12

26.3

19.3

76.6

73.7

100

100

PB

PB

PB

PB

PB

PB

PB

PO

PO

16.6

18.0

19.7

21.3


25.4

27.2


ARGILA, marró, amb una mica de nòduls calcaris. Moltcompacta.

LLIM ARGILÓS, marró clar. Moderadament compactea compacte.

ARGILA marró, amb molta sorra i gravetes de pissarrai granit. Molt compacta.

SORRA MITJA, de granit i de pissarra, amb algunesgravetes (diàmetres inferiors a 1cm). Indicis de matriuargilosa marró. Mitjanament densa.

GRAVES de pissarra, i alguna de granit, subanguloses(diàmetres 1-4 cm); amb sorra i força matriu argilosamarró. Denses.

ARGILITA verdosa, amb una mica de sorra finaarcósica. Presenta taques ataronjades associades aoxidació. Dura.

SORRA MITJA, de composició quars-fèldsica,groguenca. Força neta. Molt densa.

Alternança decimètrica de nivells d'ARGILITA verdosa,i nivells de SORRA MITJA groguenca força neta. Elsprincipals nivells sorrencs són els trams de: 27.8-27.9m, i de 29.4-29.6 m. Molt compacta a mitjanamentdensa.

0.13


15.2

23.6

0.65 20.63

26.84

0.38

0.63

TD-CU

T-CD

1.8

3.8

4.0

3.6

4.0

4.2

5.2


S-330-08-2013

26-08-2013

1695P5032

432094

4584034

+14,70 m



0.432 0.0

0.09

5.82

2.09

2.00

SC

CL

12.7

12.5

27.9

36.1

-14,25

Albert Ventayol

Souliman Almadi

RL-400



30

9 de 24

(%)

Pr.M

àx.In

flam

.

(ml/K

g)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

Mos

tra/A

ssai

g

Sondista:


(Kp/

cm2)

25 50 75

REC

UPER

AC

IÓ (%

)

PROJECTE:

NIV

ELL

DE

L'A

IGUA

SITUACIÓ:

SONDEIG:UTM X:

Z:

DATA D'INICI:


UTM Y:T.

PERF

ORA

CIÓ

U. G

EOLÒ

GIC

A

LITO

LOG

IA

PRO

FUN

DIT

AT

(m)


PÀGINA


CLA

SSIF

ICA

CIÓ

Índe

x C

olap


:Nivell freàtic



Nivell freàtic


Prof

undi

tat (

m)


Llegenda:


Resistència

Col

peig

PB


UNE

# 5 # 2 #0.08

LÍMITS

D'ATTERBERG

L.L. L.P. I.P.

U.S.

C.S

HUM

ITA

T N

ATU

RAL

%

DENSITAT

(g/cm3)

Apar. Seca

RESISTÈNCIA

Tall Dir./Triaxial

Cs

(Kp/

cm2)

Def

orm

. (%

)

Tipu

s de

TD

Coh

esió

(Kp/

cm2)

A. fr

eg. (

º)

COL.LAPSE

I (%

)

Pot.

porc

. col

.

Pr.M

àx.In

flam

.

Infla

m. L

liure

I.Por

us in

icia

l

QUÍMICS

SO4

(%)

Car

bona

ts (%

)

S. S

olub

les

(%)

Bau

man

n-G

ully

INST

AL.

LAC

IÓ

D'E

QUI

PS



pH Residusec


ANÀLISI D'AIGUA





Ic (%

)

Edòmetre


Pressiòmetre

Mòd

ul D

ef.

Ep (M

Pa)

P. L

ímit

Pl (M

Pa)

(Kg/

cm2)


(Kg/

cm2)

e0


CALA MANUAL.




Pz 2.118-09-2013

13-09-2013

1695P5032

432141

4584063

+14,78 m



-14,17 7.12 774 336.6 2.22 42.80 15.0 Dèbil

Albert Ventayol

Epifanio López

RL-48c



14

35

10 de 24

(%)

Pr.M

àx.In

flam

.

(ml/K

g)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

Mos

tra/A

ssai

g

Sondista:


(Kp/

cm2)

25 50 75

REC

UPER

AC

IÓ (%

)

PROJECTE:

NIV

ELL

DE

L'A

IGUA

SITUACIÓ:

SONDEIG:UTM X:

Z:

DATA D'INICI:


UTM Y:T.

PERF

ORA

CIÓ

U. G

EOLÒ

GIC

A

LITO

LOG

IA

PRO

FUN

DIT

AT

(m)


PÀGINA


CLA

SSIF

ICA

CIÓ

Índe

x C

olap


:Nivell freàtic



Nivell freàtic


Prof

undi

tat (

m)


Llegenda:


Resistència

Col

peig

PB


UNE

# 5 # 2 #0.08

LÍMITS

D'ATTERBERG

L.L. L.P. I.P.

U.S.

C.S

HUM

ITA

T N

ATU

RAL

%

DENSITAT

(g/cm3)

Apar. Seca

RESISTÈNCIA

Tall Dir./Triaxial

Cs

(Kp/

cm2)

Def

orm

. (%

)

Tipu

s de

TD

Coh

esió

(Kp/

cm2)

A. fr

eg. (

º)

COL.LAPSE

I (%

)

Pot.

porc

. col

.

Pr.M

àx.In

flam

.

Infla

m. L

liure

I.Por

us in

icia

l

QUÍMICS

SO4

(%)

Car

bona

ts (%

)

S. S

olub

les

(%)

Bau

man

n-G

ully

INST

AL.

LAC

IÓ

D'E

QUI

PS



pH Residusec


ANÀLISI D'AIGUA





Ic (%

)

Edòmetre


Pressiòmetre

Mòd

ul D

ef.

Ep (M

Pa)

P. L

ímit

Pl (M

Pa)

(Kg/

cm2)


(Kg/

cm2)

e0

5-10-9-11N=19

5-13-9-9N=9

3-3-5-7N=8

5-8-13-16N=10

16-36-31-21 N=52

17-27-27-27 N=27

8-43-37-50en 10cmN=80

50 en 10cmN=Rebuig

3.0-3.6

4.5-5.1

6.0-6.6

7.5-8.1

9.0-9.6

10.5-11.1

12.0-12.55

13.5-13.65(buida)

14.5-15.0

9.0-9.5

14.5-15.0

7.37.5

8.1

8.5

10.5

14.9

95.2

65.7

3.00

5.20

53.74

72.32

90.9

42.4

95.8

74.2

PBPB

PB

PB

PB

PB

PO

PO

1.6

3.0

6.0

11.3

11.8

13.5

15.0

CALA MANUAL.

REBLIMENT de sorra de sauló, una mica argilosa.

REBLIMENT d'argila marró amb nòduls, algunesrestes de runa (molt freqüents de 5.7-6.0 metres).

ARGILA marró-vermella, amb nòduls calcaris i algunagrava angulosa de pissarra. A partir de 10 m, ambpresència de sorra. Molt compacta a dura.

GRAVETES i SORRES anguloses de pissarra, ambuna mica de matriu argilosa marró.

ARGILA marró, amb molta sorra i graves de pissarraanguloses. Molt compacta a dura.

LLIM ARGILÓS, beige, molt carbonatat a sostre (30cm), i amb força nòduls calcaris a continuació.Compacte.

0.25


16.0

14.7

15.0 34.37

35.36

20.10

0.38

0.31

1.77

T-CU

TD-CDT-CU

2.54.0

6.0

5.5

5.5

1.6


Pz 2.209-09-2013

02-09-2013

1695P5032

432150

4584071

+14,8 m



0.337 0.19

2.10 1.83CL

SC

17.4

11.8

33.4

26.5

-13,0

Albert Ventayol

Souliman Almadi

RL-400


Piezòmetre control: Cec de 0-46.5 m, Ranurat de 46.5-50.5 m.Coordenades UTM 31N/ED50

11 de 24 (S-4)

(%)

Pr.M

àx.In

flam

.

(ml/K

g)

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

Mos

tra/A

ssai

g

Sondista:


(Kp/

cm2)

25 50 75

REC

UPER

AC

IÓ (%

)

PROJECTE:

NIV

ELL

DE

L'A

IGUA

SITUACIÓ:

SONDEIG:UTM X:

Z:

DATA D'INICI:


UTM Y:T.

PERF

ORA

CIÓ

U. G

EOLÒ

GIC

A

LITO

LOG

IA

PRO

FUN

DIT

AT

(m)


PÀGINA


CLA

SSIF

ICA

CIÓ

Índe

x C

olap


:Nivell freàtic



Nivell freàtic


Prof

undi

tat (

m)


Llegenda:


Resistència

Col

peig

PB


UNE

# 5 # 2 #0.08

LÍMITS

D'ATTERBERG

L.L. L.P. I.P.

U.S.

C.S

HUM

ITA

T N

ATU

RAL

%

DENSITAT

(g/cm3)

Apar. Seca

RESISTÈNCIA

Tall Dir./Triaxial

Cs

(Kp/

cm2)

Def

orm

. (%

)

Tipu

s de

TD

Coh

esió

(Kp/

cm2)

A. fr

eg. (

º)

COL.LAPSE

I (%

)

Pot.

porc

. col

.

Pr.M

àx.In

flam

.

Infla

m. L

liure

I.Por

us in

icia

l

QUÍMICS

SO4

(%)

Car

bona

ts (%

)

S. S

olub

les

(%)

Bau

man

n-G

ully

INST

AL.

LAC

IÓ

D'E

QUI

PS



pH Residusec


ANÀLISI D'AIGUA





Ic (%

)

Edòmetre


Pressiòmetre

Mòd

ul D

ef.

Ep (M

Pa)

P. L

ímit

Pl (M

Pa)

(Kg/

cm2)


(Kg/

cm2)

e0

9-12-10-9N=19

2-2-7-7N=5

7-10-8-6N=14

7-6-6-7N=6

3-4-7-20N=11

14-18-17-15 N=16

10-18-19-20 N=37

10-20-22-22 N=21

7-16-24-25N=40

19-18-19-19 N=19

15.0-15.6

16.5-17.1

18.0-18.6

19.5-20.1(buida)

21.0-21.6

22.5-23.1

24.0-24.6

25.5-26.1

26.0-26.6

27.5-28.1

20.5-21.0

25.2-25.7

29.2-29.7

16.4

17.1

17.6

19.0

20.1

100

98.5

99.7

1.55

7.00

7.20

13.02

51.82

55.72

98.1

14.7

13.3

100

100

100

PB

PB

PB

PB

PB

PO

PO

PO

17.5

19.8


22.5

ARGILA LLIMOSA, marró. Té alguns nòduls calcaris, iuna mica de sorra. Compacta.

ARGILA, marró-vermella, amb nòduls calcaris, ialgunes graves de pissarra i una mica de sorra. Moltcompacta.

ARGILA marró, amb sorra granítica, i alguna grava depissarra. Entre 19.6-19.9 m, hi ha un tram ric engraves i sorres anguloses de pissarra. Molt compacta.

SORRA MITJA a GROSSA, marró ataronjada, decomposició arcósica, amb traces d'oxidació. Forçaneta.

SORRA MITJA a GROSSA, blanc-beige a groguencaa partir de 27.0 metres, és subrodada i de composicióquars-fèldsica. Neta. Densa.

<0.12


17.7

N.P.

N.P.

0.30 22.29

36.94

42.72

0.57

0.44

0.27

T-CU

T-CD

TD-CD

1.5

1.6

2.6

2.2

2.4


Pz 2.209-09-2013

02-09-2013

1695P5032

432150

4584071

+14,8 m



0.69315.0

2.15

2.07

CL

SM

SM

10.4

N.P.

N.P.

28.1

N.P.

N.P.

-13,0

Albert Ventayol

Souliman Almadi

RL-400



12 de 24 (S-4)

(%)

Pr.M

àx.In

flam

.

(ml/K

g)

30

31

32

33

34

35

36

37

38

39

40

41

42

43

44

45

Mos

tra/A

ssai

g

Sondista:


(Kp/

cm2)

25 50 75

REC

UPER

AC

IÓ (%

)

PROJECTE:

NIV

ELL

DE

L'A

IGUA

SITUACIÓ:

SONDEIG:UTM X:

Z:

DATA D'INICI:


UTM Y:T.

PERF

ORA

CIÓ

U. G

EOLÒ

GIC

A

LITO

LOG

IA

PRO

FUN

DIT

AT

(m)


PÀGINA


CLA

SSIF

ICA

CIÓ

Índe

x C

olap


:Nivell freàtic



Nivell freàtic


Prof

undi

tat (

m)


Llegenda:


Resistència

Col

peig

PB


UNE

# 5 # 2 #0.08

LÍMITS

D'ATTERBERG

L.L. L.P. I.P.

U.S.

C.S

HUM

ITA

T N

ATU

RAL

%

DENSITAT

(g/cm3)

Apar. Seca

RESISTÈNCIA

Tall Dir./Triaxial

Cs

(Kp/

cm2)

Def

orm

. (%

)

Tipu

s de

TD

Coh

esió

(Kp/

cm2)

A. fr

eg. (

º)

COL.LAPSE

I (%

)

Pot.

porc

. col

.

Pr.M

àx.In

flam

.

Infla

m. L

liure

I.Por

us in

icia

l

QUÍMICS

SO4

(%)

Car

bona

ts (%

)

S. S

olub

les

(%)

Bau

man

n-G

ully

INST

AL.

LAC

IÓ

D'E

QUI

PS



pH Residusec


ANÀLISI D'AIGUA





Ic (%

)

Edòmetre


Pressiòmetre

Mòd

ul D

ef.

Ep (M

Pa)

P. L

ímit

Pl (M

Pa)

(Kg/

cm2)


(Kg/

cm2)

e0

16-22-25-25 N=47

14-23-24-26 N=47

22-27-32-31 N=59

20-29-35-41 N=64

33.0-33.6

36.0-36.6

39.0-39.6

42.0-42.6

44.0 PB

43.2

44.6

SORRA MITJA a GROSSA, blanc-beige a groguencaa partir de 27.0 metres, és subrodada i de composicióquars-fèldsica. Neta. Densa.

ARGILITA ocre, amb franges ataronjades d'oxidació.Dura.

ARGILITA grisa. Molt compacta a dura.


4.7


Pz 2.209-09-2013

02-09-2013

1695P5032

432150

4584071

+14,8 m



-13,0

Albert Ventayol

Souliman Almadi

RL-400



13 de 24 (S-4)

(%)

Pr.M

àx.In

flam

.

(ml/K

g)

45

46

47

48

49

50

51

52

53

54

55

56

57

58

59

60

Mos

tra/A

ssai

g

Sondista:


(Kp/

cm2)

25 50 75

REC

UPER

AC

IÓ (%

)

PROJECTE:

NIV

ELL

DE

L'A

IGUA

SITUACIÓ:

SONDEIG:UTM X:

Z:

DATA D'INICI:


UTM Y:T.

PERF

ORA

CIÓ

U. G

EOLÒ

GIC

A

LITO

LOG

IA

PRO

FUN

DIT

AT

(m)


PÀGINA


CLA

SSIF

ICA

CIÓ

Índe

x C

olap


:Nivell freàtic



Nivell freàtic


Prof

undi

tat (

m)


Llegenda:


Resistència

Col

peig

PB


UNE

# 5 # 2 #0.08

LÍMITS

D'ATTERBERG

L.L. L.P. I.P.

U.S.

C.S

HUM

ITA

T N

ATU

RAL

%

DENSITAT

(g/cm3)

Apar. Seca

RESISTÈNCIA

Tall Dir./Triaxial

Cs

(Kp/

cm2)

Def

orm

. (%

)

Tipu

s de

TD

Coh

esió

(Kp/

cm2)

A. fr

eg. (

º)

COL.LAPSE

I (%

)

Pot.

porc

. col

.

Pr.M

àx.In

flam

.

Infla

m. L

liure

I.Por

us in

icia

l

QUÍMICS

SO4

(%)

Car

bona

ts (%

)

S. S

olub

les

(%)

Bau

man

n-G

ully

INST

AL.

LAC

IÓ

D'E

QUI

PS



pH Residusec


ANÀLISI D'AIGUA





Ic (%

)

Edòmetre


Pressiòmetre

Mòd

ul D

ef.

Ep (M

Pa)

P. L

ímit

Pl (M

Pa)

(Kg/

cm2)


(Kg/

cm2)

e0

45.8-46.0

46.4-46.7

45.245.0

46.8

45.7

47.6

100

99.9

89.7

95.5

100

100

PBPB

PB

PB

PB

49.2

49.5

50.1


ARGILITA grisa, amb indicis de sorra molt fina. Moltcompacta a dura.

ARGILITA ocre i grisa.

SORRA MITJA groguenca. Neta. Densa.

ARGILITA grisa. Dura.

0.50


21.3

20.6

20.7

21.8

14.65

18.88

1.04

1.24

TD-CU

T-CU

3.55.5

4.0

5.2

4.4


Pz 2.209-09-2013

02-09-2013

1695P5032

432150

4584071

+14,8 m



0.536 0.02.10

2.07

1.74

1.70

CL

CL

12.0

17.3

33.3

37.9

-13,0

Albert Ventayol

Souliman Almadi

RL-400



46.5

50.5

51

14 de 24 (S-4)

(%)

Pr.M

àx.In

flam

.

(ml/K

g)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

Mos

tra/A

ssai

g

Sondista:


(Kp/

cm2)

25 50 75

REC

UPER

AC

IÓ (%

)

PROJECTE:

NIV

ELL

DE

L'A

IGUA

SITUACIÓ:

SONDEIG:UTM X:

Z:

DATA D'INICI:


UTM Y:T.

PERF

ORA

CIÓ

U. G

EOLÒ

GIC

A

LITO

LOG

IA

PRO

FUN

DIT

AT

(m)


PÀGINA


CLA

SSIF

ICA

CIÓ

Índe

x C

olap


:Nivell freàtic



Nivell freàtic


Prof

undi

tat (

m)


Llegenda:


Resistència

Col

peig

PB


UNE

# 5 # 2 #0.08

LÍMITS

D'ATTERBERG

L.L. L.P. I.P.

U.S.

C.S

HUM

ITA

T N

ATU

RAL

%

DENSITAT

(g/cm3)

Apar. Seca

RESISTÈNCIA

Tall Dir./Triaxial

Cs

(Kp/

cm2)

Def

orm

. (%

)

Tipu

s de

TD

Coh

esió

(Kp/

cm2)

A. fr

eg. (

º)

COL.LAPSE

I (%

)

Pot.

porc

. col

.

Pr.M

àx.In

flam

.

Infla

m. L

liure

I.Por

us in

icia

l

QUÍMICS

SO4

(%)

Car

bona

ts (%

)

S. S

olub

les

(%)

Bau

man

n-G

ully

INST

AL.

LAC

IÓ

D'E

QUI

PS



pH Residusec


ANÀLISI D'AIGUA





Ic (%

)

Edòmetre


Pressiòmetre

Mòd

ul D

ef.

Ep (M

Pa)

P. L

ímit

Pl (M

Pa)

(Kg/

cm2)


(Kg/

cm2)

e0

10-13-14-12 N=25

8-14-20-29N=17

12-18-21-29 N=39

24-36-47-24 N=60

3.5-4.1

6.5-7.1

9.5-10.1

12.5-13.1

7.4

6.16.6

7.1

8.8

8.3

9.4

10.2

11.2

14.8

91.1

61.4

88.4

23.7

92.1

69.7

PB

PBPB

PB

PB

PB

PB

PB

PB

1.5

3.0

6.0

8.9

9.0

10.2

12.6

14.6

CALA MANUAL.

REBLIMENT de sorra de sauló, una mica argilosa.

REBLIMENT d'argila marró amb nòduls, algunesrestes de runa (molt freqüents de 5.7-6.0 metres).

ARGILA marró-vermella, amb nòduls calcaris i algunagrava angulosa de pissarra. Fins a 6.5m, una micallimosa. Entre 7.6-8.0 m, LLIM SORRENC marró clar -beige, amb força nòduls. A partir de 8.0 m, amb indicissorra fina, i graves (diàm. 1-2 cm). Té carbonataciódifusa. Molt compacta a dura.

CROSTA calcària bretxoïde, marró-rosada. Molt dura.

ARGILA marró, amb una mica de sorra fina, i forçanòduls que generen agregats centimètrics durs. Indicisde graves.

ARGILA marró-vermella. Fins a 10.8m, color marró iamb molts nòduls que generen trams semicarbonatatscentimètrics, durs. Després argila marró-vermella, ambgraves metamòrfiques (diàm. fins 2 cm). Té algunsnòduls i carbonatació difusa. Tram de 11.4 a 12.6 m,amb força sorra i graves. Crostes calcàries dures de:12.1-12.2 m, i de 12.3-12.4 m. Dura.

SORRA FINA amb molta fracció fina llimosa marróclar. Té algunes graves subangulars metamòrfiques,sobretot a partir de 14.0 m. Molt densa.

ARGILA LLIMOSA. Moderadament compacta.


17.0

15.8

15.7 21.801.03T-CD

>5.0

3.63.2

>5.0

4.0

3.3

3.9

>5.0

4.9


S-507-10-2013

03-10-2013

1695P5032

432157

4581095

+14,65 m



0.832.14 1.85CL

SM

21.8

3.0

38.8

18.8

-13,9

Carme Cirera

Epifanio López

RL-48c


Coordenades UTM 31N/ED50

15 de 24

(%)

Pr.M

àx.In

flam

.

(ml/K

g)

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

Mos

tra/A

ssai

g

Sondista:


(Kp/

cm2)

25 50 75

REC

UPER

AC

IÓ (%

)

PROJECTE:

NIV

ELL

DE

L'A

IGUA

SITUACIÓ:

SONDEIG:UTM X:

Z:

DATA D'INICI:


UTM Y:T.

PERF

ORA

CIÓ

U. G

EOLÒ

GIC

A

LITO

LOG

IA

PRO

FUN

DIT

AT

(m)


PÀGINA


CLA

SSIF

ICA

CIÓ

Índe

x C

olap


:Nivell freàtic



Nivell freàtic


Prof

undi

tat (

m)


Llegenda:


Resistència

Col

peig

PB


UNE

# 5 # 2 #0.08

LÍMITS

D'ATTERBERG

L.L. L.P. I.P.

U.S.

C.S

HUM

ITA

T N

ATU

RAL

%

DENSITAT

(g/cm3)

Apar. Seca

RESISTÈNCIA

Tall Dir./Triaxial

Cs

(Kp/

cm2)

Def

orm

. (%

)

Tipu

s de

TD

Coh

esió

(Kp/

cm2)

A. fr

eg. (

º)

COL.LAPSE

I (%

)

Pot.

porc

. col

.

Pr.M

àx.In

flam

.

Infla

m. L

liure

I.Por

us in

icia

l

QUÍMICS

SO4

(%)

Car

bona

ts (%

)

S. S

olub

les

(%)

Bau

man

n-G

ully

INST

AL.

LAC

IÓ

D'E

QUI

PS



pH Residusec


ANÀLISI D'AIGUA





Ic (%

)

Edòmetre


Pressiòmetre

Mòd

ul D

ef.

Ep (M

Pa)

P. L

ímit

Pl (M

Pa)

(Kg/

cm2)


(Kg/

cm2)

e0

0.05-4-5-4N=4

6-21-12-15N=14

8-18-22-26N=40

18-21-32-38 N=53

15.5-16.1

18.5-19.1

21.5-22.1

24.5-25.1

17.917.6

16.9

15.6

16.116.4

16.8

15.2

18.5

19.1

90.9

66.6

98.1

86.2

18.2

14.9

92.3

76.8

100

PB

PBPB

PB

PB

PBPB

PB

PB

PB

PB

17.8



18.4

ARGILA LLIMOSA, marró clar-beige. Té alguns nòdulsdispersos. Moderadament compacta a compacta.

ARGILA, marró-vermella, amb una mica de sorra.Compacta.

ARGILA marró, amb sorra granítica, i alguna grava depissarra. Té força graves i sorres subanguloses depissarra, entre: 19.2-20.0 m, i de 21.3-22.0 m.Compacta a molt compacta.

SORRA MITJA a GROSSA, blanc-beige, subrodada ide composició quars-fèldsica. Neta. Molt densa.

<0.12


19.7

13.2

N.P.

23.7

14.9 0.45 33.68

0.00

0.23

0.40

TD-CU

T-UU

0.9

1.00.8

1.0

0.9

0.70.6

1.0

1.0

1.3

1.6


S-507-10-2013

03-10-2013

1695P5032

432157

4581095

+14,65 m



0.525

0.09 0.116.74

2.02

2.26

1.63

1.97

ML-CL

SC

SM

6.0

9.0

N.P.

25.7

22.2

N.P.

-13,9

Carme Cirera

Epifanio López

RL-48c


Coordenades UTM 31N/ED50

16 de 24

(%)

Pr.M

àx.In

flam

.

(ml/K

g)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

Mos

tra/A

ssai

g

Sondista:


(Kp/

cm2)

25 50 75

REC

UPER

AC

IÓ (%

)

PROJECTE:

NIV

ELL

DE

L'A

IGUA

SITUACIÓ:

SONDEIG:UTM X:

Z:

DATA D'INICI:


UTM Y:T.

PERF

ORA

CIÓ

U. G

EOLÒ

GIC

A

LITO

LOG

IA

PRO

FUN

DIT

AT

(m)


PÀGINA


CLA

SSIF

ICA

CIÓ

Índe

x C

olap


:Nivell freàtic



Nivell freàtic


Prof

undi

tat (

m)


Llegenda:


Resistència

Col

peig

PB


UNE

# 5 # 2 #0.08

LÍMITS

D'ATTERBERG

L.L. L.P. I.P.

U.S.

C.S

HUM

ITA

T N

ATU

RAL

%

DENSITAT

(g/cm3)

Apar. Seca

RESISTÈNCIA

Tall Dir./Triaxial

Cs

(Kp/

cm2)

Def

orm

. (%

)

Tipu

s de

TD

Coh

esió

(Kp/

cm2)

A. fr

eg. (

º)

COL.LAPSE

I (%

)

Pot.

porc

. col

.

Pr.M

àx.In

flam

.

Infla

m. L

liure

I.Por

us in

icia

l

QUÍMICS

SO4

(%)

Car

bona

ts (%

)

S. S

olub

les

(%)

Bau

man

n-G

ully

INST

AL.

LAC

IÓ

D'E

QUI

PS



pH Residusec


ANÀLISI D'AIGUA





Ic (%

)

Edòmetre


Pressiòmetre

Mòd

ul D

ef.

Ep (M

Pa)

P. L

ímit

Pl (M

Pa)

(Kg/

cm2)


(Kg/

cm2)

e0


CALA MANUAL.




Pz 3.122-10-2013

21-10-2013

1695P5032

432187

4584102

+13,68 m



-12,93 7.55 678 346.08 6.31 47.67 18.0 Dèbil

Carme Cirera

Epifanio López

RL-48c



15

30

17 de 24

(%)

Pr.M

àx.In

flam

.

(ml/K

g)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

Mos

tra/A

ssai

g

Sondista:


(Kp/

cm2)

25 50 75

REC

UPER

AC

IÓ (%

)

PROJECTE:

NIV

ELL

DE

L'A

IGUA

SITUACIÓ:

SONDEIG:UTM X:

Z:

DATA D'INICI:


UTM Y:T.

PERF

ORA

CIÓ

U. G

EOLÒ

GIC

A

LITO

LOG

IA

PRO

FUN

DIT

AT

(m)


PÀGINA


CLA

SSIF

ICA

CIÓ

Índe

x C

olap


:Nivell freàtic



Nivell freàtic


Prof

undi

tat (

m)


Llegenda:


Resistència

Col

peig

PB


UNE

# 5 # 2 #0.08

LÍMITS

D'ATTERBERG

L.L. L.P. I.P.

U.S.

C.S

HUM

ITA

T N

ATU

RAL

%

DENSITAT

(g/cm3)

Apar. Seca

RESISTÈNCIA

Tall Dir./Triaxial

Cs

(Kp/

cm2)

Def

orm

. (%

)

Tipu

s de

TD

Coh

esió

(Kp/

cm2)

A. fr

eg. (

º)

COL.LAPSE

I (%

)

Pot.

porc

. col

.

Pr.M

àx.In

flam

.

Infla

m. L

liure

I.Por

us in

icia

l

QUÍMICS

SO4

(%)

Car

bona

ts (%

)

S. S

olub

les

(%)

Bau

man

n-G

ully

INST

AL.

LAC

IÓ

D'E

QUI

PS



pH Residusec


ANÀLISI D'AIGUA





Ic (%

)

Edòmetre


Pressiòmetre

Mòd

ul D

ef.

Ep (M

Pa)

P. L

ímit

Pl (M

Pa)

(Kg/

cm2)


(Kg/

cm2)

e0

10-17-13-9N=22

6-6-6-5N=5

3-5-5-7N=10

6-12-17-20N=15

10-13-34-42 N=47

14-22-41-45 N=31

10-11-16-20 N=27

50 en 10cmN=Rebuig

7-16-9-11N=10

2.0-2.6

3.5-4.1

5.0-5.6

6.5-7.1

8.0-8.6

9.5-10.1

11.0-11.6

12.5-12.6(buida)

14.0-14.6

5.96.26.5

7.1

7.67.9

9.29.5

12.112.5

14

14.6

73.7

68.1

92.9

60.6

35.9

52.3

79.1

41.3

80.9

73.6

95.5

67.3

PBPBPB

PB

PBPB

PBPB

PBPB

PB

PB

1.6

2.6

5.1

6.4

11.0

12.7

12.9

15.0

CALA MANUAL.

REBLIMENT de sorra de sauló, amb indicis decascots.

REBLIMENT d'argila marró-vermella, amb nòduls igraves, i restes de runa (totxanes, indicis cendres,restes beurada, ceràmica, escòries, ...).

ARGILA LLIMOSA, marró-ataronjada. Amb algunsnòduls, fragments de closques, i indicis de gravillametamòrfica. Compacta.

ARGILA marró-vermella, amb nòduls calcaris i gravesanguloses de pissarra. El tram entre 7.9-9.0 m, té forçanòduls i es generen trams centimètrics bretxificats,durs. Té CROSTES CALCÀRIES dures, entre: 7.7-7.85 m, i de 10.0-10.1 m, de 10.2-10.4 m, i de 10.7-10.85 m. A partir de 9.0 m amb fracció de sorra fina.Molt compacta a dura.

ARGILA marró, amb molta sorra i graves de pissarraanguloses (diàmetres 1-4 cm). Compacta.

CROSTA CALCÀRIA rosada, dura.

LLIM ARGILÓS, marró clar-beige, parcialmentcarbonatat, i amb força nòduls calcaris, i una mica desorra. Compacte.


24.1

16.1

16.7

16.0

12.3

14.0

20.128.79

28.99

0.00

0.00

0.58

1.76

2.07

0.29

TD-CD

T-CU

T-UU

T-UU

2.51.94.0

2.8

4.3>5.0

4.9>5.0

1.01.1

1.0

2.0


Pz 3.221-10-2013

08-10-2013

1695P5032

432184

4584110

+13,8 m



0.0 0.0

0.39

3.21

19.22

0.23

2.08

2.19

2.09

1.85

1.92

1.74

SC

CL

CL

GC

15.6

11.2

12.1

7.9

39.7

27.3

28.8

23.9

-10,7

Carme Cirera

Epifanio López

RL-48c


Piezòmetre control: Cec de 0-46 m, Ranurat de 46-50.4 m.Coordenades UTM 31N/ED50

18 de 24 (S-6)

(%)

Pr.M

àx.In

flam

.

(ml/K

g)

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

Mos

tra/A

ssai

g

Sondista:


(Kp/

cm2)

25 50 75

REC

UPER

AC

IÓ (%

)

PROJECTE:

NIV

ELL

DE

L'A

IGUA

SITUACIÓ:

SONDEIG:UTM X:

Z:

DATA D'INICI:


UTM Y:T.

PERF

ORA

CIÓ

U. G

EOLÒ

GIC

A

LITO

LOG

IA

PRO

FUN

DIT

AT

(m)


PÀGINA


CLA

SSIF

ICA

CIÓ

Índe

x C

olap


:Nivell freàtic



Nivell freàtic


Prof

undi

tat (

m)


Llegenda:


Resistència

Col

peig

PB


UNE

# 5 # 2 #0.08

LÍMITS

D'ATTERBERG

L.L. L.P. I.P.

U.S.

C.S

HUM

ITA

T N

ATU

RAL

%

DENSITAT

(g/cm3)

Apar. Seca

RESISTÈNCIA

Tall Dir./Triaxial

Cs

(Kp/

cm2)

Def

orm

. (%

)

Tipu

s de

TD

Coh

esió

(Kp/

cm2)

A. fr

eg. (

º)

COL.LAPSE

I (%

)

Pot.

porc

. col

.

Pr.M

àx.In

flam

.

Infla

m. L

liure

I.Por

us in

icia

l

QUÍMICS

SO4

(%)

Car

bona

ts (%

)

S. S

olub

les

(%)

Bau

man

n-G

ully

INST

AL.

LAC

IÓ

D'E

QUI

PS



pH Residusec


ANÀLISI D'AIGUA





Ic (%

)

Edòmetre


Pressiòmetre

Mòd

ul D

ef.

Ep (M

Pa)

P. L

ímit

Pl (M

Pa)

(Kg/

cm2)


(Kg/

cm2)

e0

2-3-3-4N=6

9-11-15-19N=13

13-10-11-11 N=21

4-6-11-18N=17

8-8-17-23N=25

14-23-19-19 N=38

12-28-40-41 N=68

13-24-39-46 N=63

15.5-16.1

17.0-17.6

18.5-19.1

20.0-20.6

21.5-22.1

23.0-23.6

26.0-26.6

29.0-29.6

14.915.4

16.617.0

17.6

21.3

58.9

93.6

20.6

11.1

63.1

99.1

PBPB

PBPB

PB

PB

17.0


21.4

ARGILA, marró-vermella, té algunes gravesmetamòrfiques i sorra, i indicis de nòduls. Compacta.

ARGILA marró, sorrenca. A partir de 19.3 m té moltesgraves i sorres anguloses de pissarra. Té una crostacarbonatada de 19.8-19.9 m. Compacta a moltcompacta.

ARGILITA verda-marró, amb molta carbonatacióblanca i nòduls. Molt compacta.

SORRA MITJA a GROSSA, ocre-groc a verdosa, éssubrodada i de composició quars-fèldsica. Neta.Densa a molt densa.

<0.12<0.1


15.5

N.P.

15.6 35.240.65TD-CD

1.41.0

1.81.7

1.9

3.5


Pz 3.221-10-2013

08-10-2013

1695P5032

432184

4584110

+13,8 m



0.4158 0.172.23 1.93SC

SP-SM

7.6

N.P.

23.1

N.P.

-10,7

Carme Cirera

Epifanio López

RL-48c



19 de 24 (S-6)

(%)

Pr.M

àx.In

flam

.

(ml/K

g)

30

31

32

33

34

35

36

37

38

39

40

41

42

43

44

45

Mos

tra/A

ssai

g

Sondista:


(Kp/

cm2)

25 50 75

REC

UPER

AC

IÓ (%

)

PROJECTE:

NIV

ELL

DE

L'A

IGUA

SITUACIÓ:

SONDEIG:UTM X:

Z:

DATA D'INICI:


UTM Y:T.

PERF

ORA

CIÓ

U. G

EOLÒ

GIC

A

LITO

LOG

IA

PRO

FUN

DIT

AT

(m)


PÀGINA


CLA

SSIF

ICA

CIÓ

Índe

x C

olap


:Nivell freàtic



Nivell freàtic


Prof

undi

tat (

m)


Llegenda:


Resistència

Col

peig

PB


UNE

# 5 # 2 #0.08

LÍMITS

D'ATTERBERG

L.L. L.P. I.P.

U.S.

C.S

HUM

ITA

T N

ATU

RAL

%

DENSITAT

(g/cm3)

Apar. Seca

RESISTÈNCIA

Tall Dir./Triaxial

Cs

(Kp/

cm2)

Def

orm

. (%

)

Tipu

s de

TD

Coh

esió

(Kp/

cm2)

A. fr

eg. (

º)

COL.LAPSE

I (%

)

Pot.

porc

. col

.

Pr.M

àx.In

flam

.

Infla

m. L

liure

I.Por

us in

icia

l

QUÍMICS

SO4

(%)

Car

bona

ts (%

)

S. S

olub

les

(%)

Bau

man

n-G

ully

INST

AL.

LAC

IÓ

D'E

QUI

PS



pH Residusec


ANÀLISI D'AIGUA





Ic (%

)

Edòmetre


Pressiòmetre

Mòd

ul D

ef.

Ep (M

Pa)

P. L

ímit

Pl (M

Pa)

(Kg/

cm2)


(Kg/

cm2)

e0

32-50 en14cmN=Rebuig

14-25-29-33 N=54

17-24-38-41 N=62

32.-32.6

35.0-35.6

38.0-38.6

44.9

44.3

PB

PB

43.9

44.6

SORRA MITJA a GROSSA, ocre-groc a verdosa, éssubrodada i de composició quars-fèldsica. Neta. Té unnivell cimentat, dur, de 42.6-42.7 m. Molt densa.

ARGILITA ocre-verdosa. Fins a 44.0 m, argilitasorrenca. Molt compacta.

ARGILITA gris clar a sostre.


>5.0

3.8


Pz 3.221-10-2013

08-10-2013

1695P5032

432184

4584110

+13,8 m



-10,7

Carme Cirera

Epifanio López

RL-48c



20 de 24 (S-6)

(%)

Pr.M

àx.In

flam

.

(ml/K

g)

45

46

47

48

49

50

51

52

53

54

55

56

57

58

59

60

Mos

tra/A

ssai

g

Sondista:


(Kp/

cm2)

25 50 75

REC

UPER

AC

IÓ (%

)

PROJECTE:

NIV

ELL

DE

L'A

IGUA

SITUACIÓ:

SONDEIG:UTM X:

Z:

DATA D'INICI:


UTM Y:T.

PERF

ORA

CIÓ

U. G

EOLÒ

GIC

A

LITO

LOG

IA

PRO

FUN

DIT

AT

(m)


PÀGINA


CLA

SSIF

ICA

CIÓ

Índe

x C

olap


:Nivell freàtic



Nivell freàtic


Prof

undi

tat (

m)


Llegenda:


Resistència

Col

peig

PB


UNE

# 5 # 2 #0.08

LÍMITS

D'ATTERBERG

L.L. L.P. I.P.

U.S.

C.S

HUM

ITA

T N

ATU

RAL

%

DENSITAT

(g/cm3)

Apar. Seca

RESISTÈNCIA

Tall Dir./Triaxial

Cs

(Kp/

cm2)

Def

orm

. (%

)

Tipu

s de

TD

Coh

esió

(Kp/

cm2)

A. fr

eg. (

º)

COL.LAPSE

I (%

)

Pot.

porc

. col

.

Pr.M

àx.In

flam

.

Infla

m. L

liure

I.Por

us in

icia

l

QUÍMICS

SO4

(%)

Car

bona

ts (%

)

S. S

olub

les

(%)

Bau

man

n-G

ully

INST

AL.

LAC

IÓ

D'E

QUI

PS



pH Residusec


ANÀLISI D'AIGUA





Ic (%

)

Edòmetre


Pressiòmetre

Mòd

ul D

ef.

Ep (M

Pa)

P. L

ímit

Pl (M

Pa)

(Kg/

cm2)


(Kg/

cm2)

e0

45.0-45.3

47.2

47.7

46.9

46.4

45.9

45.399.9 96.0100

PB

PB

PB

PB

PB

PB

47.65

48.0

48.9


ARGILITA gris clar a sostre, a gris després. Ambindicis fragments de closques. Nivell de sorra mitjagris, neta, entre:46.66-46.75 m. Molt compacta a dura.

ARGILITA sorrenca, groc-ocre marró. Molt compacta.

SORRA MITJA groga. Neta. A la base amb una micaargilita.

ARGILITA grisa, amb indicis de sorra molt fina, imiques. Nivell de sorra neta gris clar: 50.0-50.2 m.Dura. A partir de 50.2 m adopta color grocs.


21.2 19.1 17.670.90T-CD

4.0

3.8

2.8

4.5

4.9

5.0


Pz 3.221-10-2013

08-10-2013

1695P5032

432184

4584110

+13,8 m



2.14 1.80CL14.335.5

-10,7

Carme Cirera

Epifanio López

RL-48c



46.0

50.4

21 de 24 (S-6)

(%)

Pr.M

àx.In

flam

.

(ml/K

g)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

Mos

tra/A

ssai

g

Sondista:


(Kp/

cm2)

25 50 75

REC

UPER

AC

IÓ (%

)

PROJECTE:

NIV

ELL

DE

L'A

IGUA

SITUACIÓ:

SONDEIG:UTM X:

Z:

DATA D'INICI:


UTM Y:T.

PERF

ORA

CIÓ

U. G

EOLÒ

GIC

A

LITO

LOG

IA

PRO

FUN

DIT

AT

(m)


PÀGINA


CLA

SSIF

ICA

CIÓ

Índe

x C

olap


:Nivell freàtic



Nivell freàtic


Prof

undi

tat (

m)


Llegenda:


Resistència

Col

peig

PB


UNE

# 5 # 2 #0.08

LÍMITS

D'ATTERBERG

L.L. L.P. I.P.

U.S.

C.S

HUM

ITA

T N

ATU

RAL

%

DENSITAT

(g/cm3)

Apar. Seca

RESISTÈNCIA

Tall Dir./Triaxial

Cs

(Kp/

cm2)

Def

orm

. (%

)

Tipu

s de

TD

Coh

esió

(Kp/

cm2)

A. fr

eg. (

º)

COL.LAPSE

I (%

)

Pot.

porc

. col

.

Pr.M

àx.In

flam

.

Infla

m. L

liure

I.Por

us in

icia

l

QUÍMICS

SO4

(%)

Car

bona

ts (%

)

S. S

olub

les

(%)

Bau

man

n-G

ully

INST

AL.

LAC

IÓ

D'E

QUI

PS



pH Residusec


ANÀLISI D'AIGUA





Ic (%

)

Edòmetre


Pressiòmetre

Mòd

ul D

ef.

Ep (M

Pa)

P. L

ímit

Pl (M

Pa)

(Kg/

cm2)


(Kg/

cm2)

e0

1.6

3.0

6.6

13.2

CALA MANUAL.

REBLIMENT de sorra grossa de sauló.

REBLIMENT d'argila marró amb una mica sorra, illims, marró ataronjats, i graves. Amb indicis de runa(vidres, cascots, totxanes, cendres, ...).

ARGILA marró-vermella, amb força nòduls calcaris, iindicis de gravilla metamòrfiques. A partir de 10.2 m, témolts nòduls que generen agregats centimètrics durs.Presenta nivells centimètrics de CROSTA calcàriabretxosa dura, entre: 8.2-8.3 m, de 8.7-8.8 m, i de 9.2-9.4 m.

LLIM ARGILÓS, marró clar. Amb carbonatació difusa imolts nòduls calcaris (diàmetres 2-4 cm).


Calçada anell interior Plaça Glòries.BCN.

S-728-10-2013

21-10-2013

1695P5032

432085

4584009

+13,9 m



-13,45

Carme Cirera

Souliman Almadi

RL-400


Sondeig de verificació de litologia.Coordenades UTM 31N/ED50

22 de 24

(%)

Pr.M

àx.In

flam

.

(ml/K

g)

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

Mos

tra/A

ssai

g

Sondista:


(Kp/

cm2)

25 50 75

REC

UPER

AC

IÓ (%

)

PROJECTE:

NIV

ELL

DE

L'A

IGUA

SITUACIÓ:

SONDEIG:UTM X:

Z:

DATA D'INICI:


UTM Y:T.

PERF

ORA

CIÓ

U. G

EOLÒ

GIC

A

LITO

LOG

IA

PRO

FUN

DIT

AT

(m)


PÀGINA


CLA

SSIF

ICA

CIÓ

Índe

x C

olap


:Nivell freàtic



Nivell freàtic


Prof

undi

tat (

m)


Llegenda:


Resistència

Col

peig

PB


UNE

# 5 # 2 #0.08

LÍMITS

D'ATTERBERG

L.L. L.P. I.P.

U.S.

C.S

HUM

ITA

T N

ATU

RAL

%

DENSITAT

(g/cm3)

Apar. Seca

RESISTÈNCIA

Tall Dir./Triaxial

Cs

(Kp/

cm2)

Def

orm

. (%

)

Tipu

s de

TD

Coh

esió

(Kp/

cm2)

A. fr

eg. (

º)

COL.LAPSE

I (%

)

Pot.

porc

. col

.

Pr.M

àx.In

flam

.

Infla

m. L

liure

I.Por

us in

icia

l

QUÍMICS

SO4

(%)

Car

bona

ts (%

)

S. S

olub

les

(%)

Bau

man

n-G

ully

INST

AL.

LAC

IÓ

D'E

QUI

PS



pH Residusec


ANÀLISI D'AIGUA





Ic (%

)

Edòmetre


Pressiòmetre

Mòd

ul D

ef.

Ep (M

Pa)

P. L

ímit

Pl (M

Pa)

(Kg/

cm2)


(Kg/

cm2)

e0

15.8

18.2


29.6

LLIM ARGILÓS, marró clar. Amb carbonatació difusa imolts nòduls calcaris (diàmetres 2-4 cm).

ARGILA, marró-vermella, a marró-verdosa a partir de17.5 m. El tram superior, fins a 17.5 m, té força sorra, inivells centimètrics amb sorra més neta i graves. Téuna mica de graves rodades (diàmetres 1-3 cm).CROSTA calcària rosada dura de 18.0-18.2 m.

ARGILA, marró, amb molta sorra. Presenta nivells méssorrencs i rics en graves, entre: 19.8-19.9 m, de 20.8-21.3 m.

SORRA MITJA a GROSSA, blanc-beige a groguenca,és subrodada i de composició quars-fèldsica. Neta. Ténivells centimètrics d'ARGILITA verd-marró-ocre entre:22.9-23.1 m, de 23.15-23.2 m, de 23.35-23.4 m, de25.5-25.6 m, de26.2-26.3 m, de27.0-27.4 m, i de 27.6-27.8 m.

ARGILITA verd-ocre-marró.



S-728-10-2013

21-10-2013

1695P5032

432085

4584009

+13,9 m



-13,45

Carme Cirera

Souliman Almadi

RL-400



23 de 24

(%)

Pr.M

àx.In

flam

.

(ml/K

g)

30

31

32

33

34

35

36

37

38

39

40

41

42

43

44

45

Mos

tra/A

ssai

g

Sondista:


(Kp/

cm2)

25 50 75

REC

UPER

AC

IÓ (%

)

PROJECTE:

NIV

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DE

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IGUA

SITUACIÓ:

SONDEIG:UTM X:

Z:

DATA D'INICI:


UTM Y:T.

PERF

ORA

CIÓ

U. G

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GIC

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LITO

LOG

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PRO

FUN

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AT

(m)


PÀGINA


CLA

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ICA

CIÓ

Índe

x C

olap


:Nivell freàtic



Nivell freàtic


Prof

undi

tat (

m)


Llegenda:


Resistència

Col

peig

PB


UNE

# 5 # 2 #0.08

LÍMITS

D'ATTERBERG

L.L. L.P. I.P.

U.S.

C.S

HUM

ITA

T N

ATU

RAL

%

DENSITAT

(g/cm3)

Apar. Seca

RESISTÈNCIA

Tall Dir./Triaxial

Cs

(Kp/

cm2)

Def

orm

. (%

)

Tipu

s de

TD

Coh

esió

(Kp/

cm2)

A. fr

eg. (

º)

COL.LAPSE

I (%

)

Pot.

porc

. col

.

Pr.M

àx.In

flam

.

Infla

m. L

liure

I.Por

us in

icia

l

QUÍMICS

SO4

(%)

Car

bona

ts (%

)

S. S

olub

les

(%)

Bau

man

n-G

ully

INST

AL.

LAC

IÓ

D'E

QUI

PS



pH Residusec


ANÀLISI D'AIGUA





Ic (%

)

Edòmetre


Pressiòmetre

Mòd

ul D

ef.

Ep (M

Pa)

P. L

ímit

Pl (M

Pa)

(Kg/

cm2)


(Kg/

cm2)

e0

31.6

32.4

37.8

40.2

43.5


ARGILITA verd-ocre-marró, amb intercal·lacionscentimètriques de sorra. A 30.2 m, s'observeninclinacions en l'estratificació de 40-45º.

SORRA MITJA amb una mica matriu argilosa verd-ocre, amb moltes GRAVES rodades de litologies dequars, calcàries i ígnies, d'entre 2-4 cm de diàmetre.

SORRA MITJA-GROSSA, beige a marró clar,subrodada de composició quars-fèldsica. Entre 34.1-37.5 m, té algunes graves rodades disperses de quarsi calcària (amb diàmetres 2-4 cm, esporàdiques fins a10 cm). Té intercal·lacions d'ARGILITA marró-verdosa,entre: 33.0-34.1 m, de 36.5-36.6 m, i de 37.5-37.8 m.

ARGILITA gris clar a verdosa, amb pàtines blanques iocres, fins a 39.0 metres. I un color clarament grisdesprés.

ARGILITA verdosa-ocre-marró, amb frangesataronjades d'oxidació. Té nivells centimètrics sorrencsgrocs, i nets, entre: 40.5-40.6 m, de 41.8-42.5 m, i de43.0-43.5 m.

ARGILITA grisa, amb indicis fragments closques i desorra dispersa.



S-728-10-2013

21-10-2013

1695P5032

432085

4584009

+13,9 m



-13,45

Carme Cirera

Souliman Almadi

RL-400



24 de 24

ANEJO 4: ESTUDIO DE ALTERNATIVAS

1

Anejo 4: Estudio de Alternativas



ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN ......................................................................................................................... 2

2. ANÁLISIS MULTICRITERIO .......................................................................................................... 2

2.1. Descripción General de la Metodología del Análisis .......................................................... 3

3. ALTERNATIVAS DE EMPLAZAMIENTO DEL PROYECTO .............................................................. 5

3.1. Descripción de Alternativas ................................................................................................ 5

3.2. Criterios de Selección ......................................................................................................... 6

3.2.1. Criterios Económicos ................................................................................................... 6

3.2.2. Criterios Ambientales ................................................................................................... 7

3.2.3. Criterios Sociales .......................................................................................................... 8

3.2.4. Criterios Funcionales .................................................................................................... 9

3.3 Factores de Ponderación ..................................................................................................... 9

3.4. Valoración Homogénea de las Soluciones e Índices de Pertinencia ................................ 11

3.5. Análisis de Sensibilidad ..................................................................................................... 14

3.6. Análisis de Robustez ......................................................................................................... 19

4. CONCLUSIONES ....................................................................................................................... 21

2




1. INTRODUCCIÓN Como fase inicial a la redacción del presente proyecto, se ha realizado un análisis multicriterio sobre las diferentes alternativas que se presentan por realizar en este proyecto y qué elementos son necesarios mediante el método PATTERN. Se han estudiado las diferentes alternativas de emplazamiento, de superficie a construir (plazas de aparcamiento posibles) y de procedimiento constructivo: de las cuales se recoge una en el presente anejo, de acuerdo con la cual se desarrolla el presente proyecto. El objetivo principal de la construcción de ésta terminal de autobuses y aparcamiento subterráneos es dar servicio tanto a las líneas interurbanas de transporte colectivo como a los vehículos privados de la zona. En la superficie exterior del aparcamiento se conservará una zona destinada al uso recreativo: parque o jardín, adecuada con el entorno según con la ubicación final del proyecto, aunque la urbanización de la parte superior del aparcamiento no es objeto de este proyecto.

2. ANÁLISIS MULTICRITERIO

El Análisis Multicriterio que se presenta en este apartado se ha adoptado para la evaluación y

selección de las alternativas del “PROYECTO DE TERMINAL SUBTERRÁNEA DE AUTOBUSES Y

APARCAMIENTO”.

Se realiza una descripción de la metodología empleada por el análisis multicriterio,

desarrollando de forma ordenada las fases del mismo. Estas fases corresponden básicamente a

la generación justificada de unas valoraciones de las diferentes alternativas y a su posterior

tratamiento mediante varios análisis que saltan de la objetividad absoluta a la subjetividad,

consecuencia de la aplicación del criterio del analista.

Seguidamente se justifica la adopción de pesos, puntuaciones e intervalos de valoración que se

aplicarán a los criterios, factores y conceptos simples empleados en el análisis.

Tras ello se procede al análisis de alternativas mediante la generación de las tablas que

recogen, por un lado, sus valoraciones por criterios, factores y conceptos simples, y por otro, el

modelo final y el resultado de aplicarle los diferentes análisis.

Por último se exponen el resumen y las conclusiones de la aplicación del análisis multicriterio,

consecuencia de lo cual resultará la solución que se propondrá para su desarrollo en el

proyecto constructivo.

3




2.1. Descripción General de la Metodología del Análisis

Una vez descritas las diversas alternativas comprendidas en el estudio, es preciso realizar una

selección de las mismas que permita su ordenación según preferencia o prioridad, teniendo en

cuenta el mayor número posible de variables de análisis. Se realiza este análisis para que los

criterios económicos no sean los únicos a tener en cuenta ni los más importantes.

Para llevar a cabo esta selección u ordenación, en la que intervienen varios criterios

independientes entre sí, se recurrirá al análisis multicriterio.

Son métodos de análisis multicriterio los procedimientos que permiten combinar elementos de

análisis de por sí heterogéneos con ayuda de algún sistema de homogeneización. En general,

cuando existen varios objetivos es imposible conseguirlos todos al mismo tiempo, por tanto,

no puede existir solución óptima. El análisis multicriterio no tiene el objetivo de alcanzar una

solución óptima, sino que sólo se propone aproximarse lo máximo posible a dicha solución.

Cualquier método de análisis multicriterio exige, por otra parte, que se consideren las

siguientes cuestiones:

- Definir los puntos de vista, objetivos y criterios que se tendrán en cuenta.

- Atribuir a cada uno de los criterios una ponderación que refleje su importancia para el

ingeniero que toma la decisión.

- Utilizar una notación que valore cada opción, solución o alternativa de proyecto en

función de cada uno de los criterios.

Por las connotaciones de fiabilidad, se utiliza en esta parte del estudio el método PATTERN de

análisis multicriterio. Sus principales características se describen a continuación.

Respecto a la ponderación de criterios, deben establecerse los 'pesos' de los mismos de forma

clásica, es decir, como porcentaje de un peso global. Respecto a la valoración de cada solución

en función de cada criterio, exige una escala cardinal homogénea.

El método PATTERN incluye dentro de los métodos de selección por "adición ponderada" de

varios criterios. Se tiene en cuenta a la vez el peso o la importancia que el ingeniero atribuye a

los diferentes criterios de selección y las valoraciones que se den a cada solución en función de

los criterios.

El elemento característico del método PATTERN es el uso de los índices de pertinencia. Se

entiende por índice de pertinencia la medida relativa de contribución que cada opción aporta a

la consecución del objetivo propuesto. Si se calculan de tal forma que la suma sea la unidad,

representarían la probabilidad de que cada una de las soluciones consiga el objetivo

propuesto.

Los índices de pertinencia se obtienen como la suma de los productos de la ponderación que

se atribuye a un criterio de selección dado, para la valoración que se atribuye a cada solución

en función del criterio en cuestión.

4




Para que la suma de los índices de pertenencia sea igual a la unidad, la suma de los factores de

ponderación atribuidos a los criterios de selección debe ser igual a 1 y, al mismo tiempo, la

suma de las valoraciones atribuidas a cada solución en virtud de cada criterio debe ser igual a

1.

Las soluciones se podrán clasificar, una vez hechos los cálculos, por orden decreciente de sus

índices de pertinencia.

La aplicación del método PATTERN exige que tanto las ponderaciones de los criterios de

selección como las valoraciones atribuidas a cada opción en función de dichos criterios puedan

ser expresadas en escalas cardinales, una notación ordinal invalida el cálculo.

Si apareciera alguna notación ordinal, sería preciso elaborar algún procedimiento de

conversión en notación cardinal cuando se presenten las valoraciones ordinales cualitativas,

que consiste en un proceso de escalamiento.

Otra cuestión consiste en tratar de que la suma de los valores de cada indicador sea la unidad.

Este problema se puede solucionar expresando cada valoración como un porcentaje de la

suma de las valoraciones hechas a las soluciones. Esta forma de expresión es válida cuando el

criterio de optimización exige la maximización del indicador. Cuando el criterio exige la

minimización del indicador se aplica el mismo procedimiento, pero sobre las inversas de las

valoraciones.

Por otra parte, la valoración de los criterios de selección debe ser también cardinal y, al igual

que en el caso de los valores de las opciones, la suma debe ser la unidad. En consecuencia,

debe partirse de una estructura cardinal de 'pesos' que sumen la unidad, o bien convertirse en

cardinal y unitaria la relación ordinal de criterios de que se pueda disponer.

En los siguientes subapartados se procede a aplicar el método PATTERN aquí descrito,

indicándose al principio de cada operación propia del método (obtención de los factores de

ponderación, valoración cardinal homogénea de las soluciones para cada criterio de selección,

cálculo de los índices de pertinencia) los criterios específicos y concretos que se hayan seguido.

5




3. ALTERNATIVAS DE EMPLAZAMIENTO DEL PROYECTO 3.1. Descripción de Alternativas Demostrada la necesidad de la construcción de una terminal de autobuses y un aparcamiento subterráneos para mejorar la situación actual de la zona y evitar colapsos en el centro de Barcelona, se presentan una serie de emplazamientos alternativos para la construcción del aparcamiento. La imagen siguiente muestras las tres alternativas planteadas como emplazamiento del aparcamiento.

Figura 1. Alternativas de Emplazamiento

Alternativa 1: Jardins del Clot de la Mel. Estos jardines tienen una superficie de 15.845 m2 formando un cuadrado de aproximadamente 125x125. La parcela está situada entre las calles Espronceda y López de Vega a la altura de la calle Andrade. Es una zona muy bien comunicada y de muy fácil acceso tanto si entras a Barcelona por la Meridiana como si lo haces por la Gran Vía, además las obras de construcción del aparcamiento probablemente no interferirían con el tráfico directo de comunicación entre las vías principales mencionadas anteriormente, ya que se podría canalizar todo ese tráfico por la calle Navas de Tolosa en dirección sur y por Bac de Roda en dirección Norte. La comunicación con otros medios de transporte urbano es excelente, ya que se dispone de varias líneas de autobús que conectan con el centro de la ciudad y tienes la L1 y L2 de metro en la parada Clot a 5 minutos a pie que también conectan con el centro de Barcelona. Un poco más alejada encuentras la L4, a unos 15-20 minutos a pie. Alternativa 2: Parc del Centre del Poblenou . Este parque está situado, al igual que la de la Alternativa 1, en la calle Espronceda pero por debajo de la Gran Vía. Su superficie es la mayor de las tres alternativas a estudiar, llegando a los 41.202 m2 donde una parte es de uso industrial. El acceso al parking es muy bueno nuevamente, ya que puedes conectar con éste rápidamente desde Meridiana y Gran Vía a través de la calle Espronceda en el caso de la entrada a Barcelona y en el caso de la salida tienes la calle Bac de Roda. En esta alternativa, la comunicación con el transporte público urbano sigue siendo buena aunque no tanto como en la primera alternativa, ya que puedes encontrar varias líneas de

6




autobús en la Diagonal que también conectan con el centro pero en el caso del metro estas en la situación inversa a la alternativa 1, teniendo la L4 a 5 minutos y la L1 y L2 a 15-20 minutos. Alternativa 3: Explanada carrer Selva de Mar entre Perú i Bolívia. Probablemente la alternativa más inadecuada de las tres a estudiar. Su superficie es la menor de las tres con 12000 m2, además es una zona con poco espacio de maniobra para el trabajo. El acceso al parquing desde la Gran Vía y la salida son inmejorables, aunque no lo son tanto si vienes desde la Meridiana en comparación con las otras dos alternativas. La afectación al tráfico no sería excesivamente influyente ya que hay otras vías de bajada como Rambla Prim o calle Espronceda que podrían canalizar el tráfico sin relativos problemas. En cuanto a la comunicación con otros medios de transporte urbano, tiene buena comunicación con algunas líneas de autobús pero muy mala comunicación con las líneas de metro.

3.2. Criterios de Selección

Se han escogido cuatro criterios de selección para cada alternativa, de modo que cada criterio

pueda ser valorado en función de un segundo nivel de criterios más cuantificables:

Económicos

- Número de plazas

- Aceptación del usuario

- Volumen de excavación

- Longitud de pantallas

Ambiental

- Impacto ambiental

- Impacto acústico

Social

- Afectación al tráfico

- Molestias a los usuarios de la zona urbana durante las obras

- Servicios afectados

- Superficie afectada

Funcional

3.2.1. Criterios Económicos

La ejecución de un aparcamiento subterráneo como el que se quiere proyectar, el cual dará servicio a dos tipos de transporte diferentes con accesos independientes, uno con forjado inclinado para la rampa de acceso /salida de los autobuses y otro con rampa de circulación curva para la entrada/salida del transporte privado, requiere de una fuerte inversión inicial. Por tanto hemos de tener muy en cuenta el criterio económico. Con este indicador, fundamentalmente se valorará el coste de ejecución de las obras que contemplan cada una de las alternativas analizadas, des del punto de vista de capacidad de plazas y del precio de cada plaza. Esto se consigue teniendo en cuenta el número de plazas, que será el condicionante económico del aparcamiento y teniendo en cuenta el proceso constructivo. De esta manera, la alternativa 3 se puede considerar la opción más desfavorable ya que tiene muy limitado el espacio para la ejecución del aparcamiento por las pequeñas dimensiones de la zona disponible.

7




En consecuencia, el segundo nivel de criterios que valoran el peso económico será:

Número de plazas Según el estudio de movilidad y demanda presentado en el Anejo 5, se propone un nombre óptimo de 848 plazas de aparcamiento para abastecer la demanda de vehículos privados que se generarán en la zona y 50 plazas de aparcamiento para abarcar las líneas de autobuses que entran por la Meridiana y la Gran Vía. En este caso tendríamos que optar por la solución constructiva que aprovecha mejor el espacio, que es la alternativa 1.

A1 A2 A3

Valoración 10,0 9,0 7,0

Aceptación del usuario 3.2.2. Criterios Ambientales

Los condicionantes ambientales para la realización del proyecto, se basa en que el

aparcamiento no cause daños medioambientales en la zona de estudio.

La realización de un aparcamiento no causa grandes afecciones en el espacio urbano, pero sí

puede causarlo en el patrimonio histórico-artístico en el supuesto caso de encontrar

yacimientos romanos o de alguna otra antigua civilización en la profundidad de la obra, todo y

que este factor es poco probable. En consecuencia, el peso global de la variable ambiental

será, probablemente, de las menos influyentes.

Sin embargo, para dar cierto criterio cualitativo a la variable ambiental, se puede basar su

valoración en dos criterios secundarios:

Impacto ambiental

Se considera como un indicador importante, si bien las tres alternativas tienen los mismos problemas de forma similar, condicionadas por el volumen de tierra excavada no retornable. En este sentido, las alternativa 3 se plantearía como las peor, ya que requeriría excavar de forma más exagerada en profundidad.

A1 A2 A3


Impacto acústico

Este indicador se ha considerado como complementario y prácticamente va condicionado al tamaño de la obra y la situación de los edificios alrededor de las obras. De esta manera, la alternativa 1 sería la que generaría más problemas ya que tiene bloques de pisos a una cierta distancia.

8




A1 A2 A3


3.2.3. Criterios Sociales

Como el presente proyecto se ubica en un entorno urbano con calles para viandantes, zona residencial y tráfico intenso para vehículos en las tres alternativas estudiadas, la intención es realizar la actuación lo más rápidamente posible reduciendo al máximo las molestias y afectaciones derivadas de la ejecución de las obras. Por este motivo se le ha dado mucha importancia al grupo de indicadores sociales. Se han analizado los siguientes indicadores:

Afectación al tráfico

Debido al tráfico que existe en la zona afectada por las obras, se ha considerado la afectación al tráfico como un indicador importante. Las alternativas 3 es la que menor afectación al tráfico presentaría ya que las calles colindantes no són excesivamente transitadas, mientras que las alternativas 1 y 2 tendrían una afectación mucho mayor y aproximadamente igual entre sí ya que dos de las vías que cruzan sus emplazamientos son vías importantes de entrada/salida de la ciudad.

A1 A2 A3


Molestias a los usuarios de la zona durante las obras Se valorará positivamente aquellas alternativas en las que el proceso constructivo asociado a la ejecución de las obras afecte mínimamente a los vecinos de la zona. La alternativa 3, si bien no tienen bloques de pisos cerca, la mayoría son de uso industrial. En cuanto a las alternativas 1 y 2, están situadas en zonas en uso por el ciudadano ya que són actualmente dos parques y el hecho de cerrar esa zona por obras tendría un impacto negativo.

A1 A2 A3


Servicios afectados Se ha de valorar la posible afección de los servicios existentes. Cabe destacar la existencia de la red de agua potable para el auto riego y las fuentes de agua en los parques de la alternativa 1 y 2. Habría que desplazar temporalmente el servicio hasta poder reponerlo en el mismo lugar una vez acabadas las obras.

A1 A2 A3


9




Superficie afectada Se considera como un indicador complementario. Aunque el espacio no es realmente un

problema dadas las características topográficas de la zona ni los accesos disponibles, es

interesante destacar de qué manera influiría cada una de las alternativas en los ciudadanos.

La alternativa que afecta a una superficie en planta más reducida es la alternativa 3. La que

tiene menos restricciones en planta sería la alternativa 2.

A1 A2 A3


3.2.4. Criterios Funcionales

Finalmente, se valorará la complejidad de la ejecución de las obras. Se ha considerado este indicador como importante y las alternativas que son más complejas constructivamente hablando son por orden de mayor a menor complejidad: Alternativa 3, Alternativa 2, Alternativa 1.

3.3 Factores de Ponderación En el presente estudio se ha optado por definir los factores de ponderación de forma cardinal

y de tal manera que su suma sea la unidad.

Aunque los valores que se han adoptado pueden considerarse razonables, se realizará un

análisis de sensibilidad y de robustez considerando varias hipótesis adicionales.

En resumen, los pesos asignados a cada uno de los cuatro criterios se muestran en la tabla

siguiente. Las razones por las que ha adoptado esta disgregación están motivadas por la

importancia relativa de los diferentes componentes según se ha expuesto en el apartado

anterior.

10




CRITERIO PESO

Económico

Nombre de plazas 0.10

Aceptación del usuario 0.10

Volumen de excavación 0.05

Longitud de pantallas 0.05

TOTAL ECONÓMICOS 0.30

Ambiental

Impacto ambiental 0.10

Impacto acústico 0.10

TOTAL AMBIENTALES 0.20

Social

Afectación al tráfico 0.15

Molestias ciudadanos 0.10

Servicios afectados 0.10

Superficie afectada 0.05

TOTAL SOCIALES 0.40

Funcionales

TOTAL FUNCIONALES 0.10

TOTAL FINAL 1.00

11




3.4. Valoración Homogénea de las Soluciones e Índices de Pertinencia Para conseguir la homogeneización de las escalas cardinales es necesario que la suma de

valores de cada indicador sea igual a la unidad. Además, los valores deben ser tales que sean

mayores cuando más se adapte la solución al objetivo perseguido por el criterio de selección

de que se trate.

Como se ha de conseguir que la suma de valores de cada indicador o variable sea la unidad, se

expresará cada valoración como porcentaje de la suma de las valoraciones hechas para cada

alternativa. Este concepto es válido cuando el criterio de optimización exige la maximización

del indicador, que en este caso es en todos, ya que se le da un valor entre el 0 y el 10, siendo

mayor en el caso que más se acerque al objetivo.

Según lo expuesto, la expresión que permite obtener los índices de pertinencia es la siguiente:

j

jiji PcI

Dónde:

Ii es el índice de pertinencia de la solución "y".

cij es la valoración homogénea de la solución "y" para la variable "j".

Pj es el peso asignado a la variable "j".

En el siguiente cuadro se resumen todos los valores calculados. En la primera columna

aparecen los criterios, seguidos de sus pesos. En las columnas donde pone "valoración" se

valora cada criterio para cada alternativa según se ha indicado en apartados anteriores. En las

columnas donde pone "valoración homogénea" se optimizan estas valoraciones según el

criterio de maximización expuesto anteriormente. En las últimas columnas aparece el valor del

índice de pertinencia, para cada alternativa, a partir de los cuales se puede establecer una

ordenación de las alternativas.

También se incluye un índice de comparación relativa de los valores de los índices de

pertenencia como porcentaje del índice de pertinencia superior, es decir, del representativo

de la alternativa óptima.

A la vista de los resultados, para la hipótesis de valoración establecida, se obtiene la siguiente ordenación de las alternativas, de mayor a menor índice de pertinencia: 1. Alternativa 3: Jardins del Clot de la Mel. 2. Alternativa 2: Parc del Centre del Poblenou

3. Alternativa 3: Explanada carrer Selva de Mar entre Perú i Bolívia.

12




13




CRITERIO PESO VALORACIÓN INDIVIDUAL VALORACIÓN HOMOGÉNEA ÍNDICES DE PERTINENCIA

A1 A2 A3 A1 A2 A3 TOTAL A1 A2 A3 TOTAL

Económico

Nombre de plazas 0,10 9 10 7 0,346 0,385 0,269 1,000 0,035 0,038 0,027

Aceptación del usuario 0,10 9 9 7 0,360 0,360 0,280 1,000 0,036 0,036 0,028

Volumen de excavación 0,05 10 9 7 0,385 0,346 0,269 1,000 0,019 0,017 0,013

Longitud de pantallas 0,05 10 9 9 0,357 0,321 0,321 1,000 0,018 0,016 0,016

TOTAL ECONÓMICOS 0,30 0,108 0,108 0,084 0,300

Ambiental

Impacto ambiental 0,10 9 9 7 0,360 0,360 0,280 1,000 0,036 0,036 0,028

Impacto acústico 0,10 8 8 9 0,320 0,320 0,360 1,000 0,032 0,032 0,036

TOTAL AMBIENTALES 0,20 0,068 0,068 0,064 0,200

Funcional 0,10

TOTAL FUNCIONALES 0,10 10 9 8 0,370 0,333 0,296 1,000 0,037 0,033 0,030 0,100

Social

Afectación al tráfico 0,15 7 7 9 0,304 0,304 0,391 1,000 0,046 0,046 0,059

Molestia ciudadanos 0,10 7 7 9 0,304 0,304 0,391 1,000 0,030 0,030 0,039

Servicios afectados 0,10 8 8 9 0,320 0,320 0,360 1,000 0,032 0,032 0,036

Superficie afectada 0,05 8 8 9 0,320 0,320 0,360 1,000 0,016 0,016 0,018

TOTAL SOCIALES 0,40 0,124 0,124 0,152 0,400

TOTAL FINAL 1,00 0,337 0,333 0,330 1,000

102,096 101,015 100,000

Valor porcentual comparativo

14




3.5. Análisis de Sensibilidad

En este apartado se pretende establecer la validez del trabajo expuesto en los apartados

anteriores de este punto dedicado al análisis multicriterio.

El término 'validez' quiere reflejar, en este contexto, el hecho de que todo el trabajo de

evaluación y valoración realizada hasta el momento puede tener errores que lleven a una

clasificación incorrecta de las alternativas, debido al componente subjetivo.

El análisis de sensibilidad se fundamenta en la idea de variar ligeramente los pesos asignados a

los diversos objetivos y observar el comportamiento de las puntuaciones definitivas obtenidas.

Si al hacer este cambio las variaciones son mínimas o no existen, podremos concluir que las

suposiciones hechas, tanto en valoraciones como en la elección de pesos, son suficientemente

acertadas.

De esta manera, se varían los pesos asignados a cada alternativa admitiendo que se puede

haber cometido un error de hasta una décima en su asignación.

El procedimiento seguido ha sido aumentar una décima el peso de cada uno de los criterios,

teniendo así 4 nuevas hipótesis para el cálculo. Entonces, esta décima se queda en el resto de

criterios de forma proporcional a lo que representan en el conjunto. Así, los pesos utilizados

han sido los siguientes:

CRITERIO DE SELECCIÓN

Económico Ambiental Funcional Social TOTAL

HIPÓTESIS INICIAL 0,300 0,200 0,100 0,400 1

HIPÓTESIS 1 0,400 0,171 0,086 0,343 1

HIPÓTESIS 2 0,263 0,300 0,088 0,350 1

HIPÓTESIS 3 0,267 0,178 0,200 0,356 1

HIPÓTESIS 4 0,250 0,167 0,083 0,500 1

A continuación se muestra un resumen de los resultados obtenidos con los nuevos pesos:

ALTERNATIVA 1 ALTERNATIVA 2 ALTERNATIVA 3

Puntos % Puntos % Puntos %

HIPÓTESIS 1 0,340 100,000 0,337 99,117 0,323 95,000

HIPÓTESIS 2 0,338 100,000 0,334 99,070 0,329 97,445

HIPÓTESIS 3 0,341 100,000 0,334 97,863 0,327 95,782

HIPÓTESIS 4 0,332 98,281 0,329 97,406 0,338 100,000

15




HIPOTESIS 1



Económico

Nombre de plazas 0,13 9 10 7 0,346 0,385 0,269 1,000 0,046 0,051 0,036





Ambiental




Funcional 0,09


Social





TOTAL SOCIALES 0,34 0,106 0,106 0,130 0,343

TOTAL FINAL 1,00 0,340 0,337 0,323 1,000

100,000 99,117 95,000


16




HIPOTESIS 2



Económico

Nombre de plazas 0,09 9 10 7 0,346 0,385 0,269 1,000 0,030 0,034 0,024





Ambiental




Funcional 0,09


Social





TOTAL SOCIALES 0,35 0,109 0,109 0,133 0,350

TOTAL FINAL 1,00 0,338 0,334 0,329 1,001

100,000 99,070 97,445


17




HIPOTESIS 3



Económico

Nombre de plazas 0,09 9 10 7 0,346 0,385 0,269 1,000 0,031 0,034 0,024





Ambiental




Funcional 0,20


Social





TOTAL SOCIALES 0,36 0,110 0,110 0,135 0,356

TOTAL FINAL 1,00 0,341 0,334 0,327 1,001

100,000 97,863 95,782


18




HIPOTESIS 4



Económico

Nombre de plazas 0,08 9 10 7 0,346 0,385 0,269 1,000 0,029 0,032 0,022





Ambiental




Funcional 0,08


Social





TOTAL SOCIALES 0,50 0,155 0,155 0,190 0,500

TOTAL FINAL 1,00 0,332 0,329 0,338 1,000

98,281 97,406 100,000


19




3.6. Análisis de Robustez

El análisis de robustez consiste en examinar el comportamiento de la puntuación final

obtenida por cada alternativa en aplicarle el método PATTERN cuando los pesos asignados a

cada objetivo pueden variar dentro de todo el rango de validez, es decir, entre 0 y 1 , siempre

que su suma siga valiente 1.

En este caso, las ecuaciones que representan la variación son las siguientes:

0 <Pi <1

i

i 1P

Se busca evaluar, para cada alternativa, con cuántas posibles asignaciones de pesos la

puntuación de la alternativa en cuestión es superior al resto. Naturalmente las asignaciones de

pesos posibles es infinita, por lo que este valor se expresará en porcentaje. Será más robusta

esa alternativa para la que este porcentaje sea mayor.

La forma de proceder ha sido realizar diferentes combinaciones de hipótesis. En primer lugar

se ha hecho variar cada uno de los criterios entre 0,90 y 0,10, con variaciones de 0,10 puntos,

repartiendo el resto de peso entre las otras tres alternativas a partes iguales. Esta combinación

da un total de 36 hipótesis.

En segundo lugar se ha supuesto el caso de que el peso total recaiga sobre uno de los criterios,

quedando los otros con peso nulo, y así para cada alternativa, quedando un total de 4

hipótesis más.

También se ha realizado la hipótesis de que un criterio tenga peso 0 y entonces los otros tres

criterios se dividen equitativamente los pesos, sumando así 4 hipótesis más.

Y finalmente también ha supuesto el caso de que todos los criterios tengan el mismo peso,

quedando un total de 45 hipótesis.

A continuación se muestra una tabla resumen con cada uno de los escenarios supuestos, con

el resultado obtenido en las columnas de la derecha:

20




Hipótesis CRITERIO RESULTADOS ALTERNATIVA ESCOGIDA

Económico Ambiental Funcional Social A1 A2 A3 A1 A2 A3

1 0,900 0,033 0,033 0,033 100,000 99,802 80,074 X 2 0,800 0,067 0,067 0,067 100,000 99,379 82,232 X

3 0,700 0,100 0,100 0,100 100,000 99,043 83,950 X 4 0,600 0,133 0,133 0,133 100,000 98,696 85,719 X 5 0,500 0,167 0,167 0,167 100,000 98,281 87,833 X 6 0,400 0,200 0,200 0,200 100,000 97,922 89,664 X 7 0,300 0,233 0,233 0,233 100,000 97,553 91,551 X 8 0,200 0,267 0,267 0,267 100,000 97,148 93,616 X 9 0,100 0,300 0,300 0,300 100,000 96,765 95,566 X 10 0,033 0,900 0,033 0,033 100,000 99,675 93,930 X

11 0,067 0,800 0,067 0,067 100,000 99,257 93,690 X 12 0,100 0,700 0,100 0,100 100,000 98,930 93,502 X 13 0,133 0,600 0,133 0,133 100,000 98,598 93,310 X 14 0,167 0,500 0,167 0,167 100,000 98,207 93,085 X 15 0,200 0,400 0,200 0,200 100,000 97,873 92,893 X 16 0,233 0,300 0,233 0,233 100,000 97,534 92,697 X 17 0,267 0,200 0,267 0,267 100,000 97,168 92,487 X 18 0,300 0,100 0,300 0,300 100,000 96,827 92,291 X 19 0,033 0,033 0,900 0,033 100,000 90,836 81,433 X

20 0,067 0,067 0,800 0,067 100,000 91,934 83,314 X 21 0,100 0,100 0,700 0,100 100,000 92,815 84,823 X 22 0,133 0,133 0,600 0,133 100,000 93,729 86,389 X 23 0,167 0,167 0,500 0,167 100,000 94,831 88,277 X 24 0,200 0,200 0,400 0,200 100,000 95,793 89,926 X 25 0,233 0,233 0,300 0,233 100,000 96,793 91,640 X 26 0,267 0,267 0,200 0,267 100,000 97,898 93,533 X 27 0,300 0,300 0,100 0,300 100,000 98,950 95,335 X 28 0,033 0,033 0,033 0,900 84,461 84,164 100,000 X

29 0,067 0,067 0,067 0,800 88,139 87,441 100,000

X 30 0,100 0,100 0,100 0,700 91,170 90,141 100,000

X

31 0,133 0,133 0,133 0,600 94,395 93,015 100,000

X 32 0,167 0,167 0,167 0,500 98,391 96,575 100,000

X

33 0,200 0,200 0,200 0,400 100,000 97,835 98,055 X 34 0,233 0,233 0,233 0,300 100,000 97,518 94,497 X 35 0,267 0,267 0,267 0,200 100,000 97,184 90,748 X 36 0,300 0,300 0,300 0,100 100,000 96,881 87,342 X 37 1,000 0,000 0,000 0,000 99,87 100,00 78,32 X

38 0,000 1,000 0,000 0,000 100,00 100,00 94,12 X X 39 0,000 0,000 1,000 0,000 100,00 90,00 80,00 X

40 0,000 0,000 0,000 1,000 81,73 81,73 100,00 X

41 0,000 0,333 0,333 0,333 100,00 96,37 97,58 X 42 0,333 0,000 0,333 0,333 100,00 96,48 92,09 X

43 0,333 0,333 0,000 0,333 100,00 100,05 97,21 X 44 0,333 0,333 0,333 0,000 100,00 96,58 83,96 X

45 0,250 0,250 0,250 0,250 100,00 97,35 92,59 X

84,44% 4,44% 13,33%

21




4. CONCLUSIONES Las tres alternativas propuestas son:

- Jardins del Clot de la Mel.

- Parc del Centre del Poblenou.

- Explanada carrer Selva de Mar entre Perú i Bolívia.

Se ha realizado un análisis multicriterio basado en el método Pattern a fin de obtener la

alternativa que mejor se adapta a los criterios seleccionadas, y por lo tanto, aquella que tiene

mayor probabilidad de conseguirlos.

El análisis multicriterio efectuado con los criterios de ponderación iniciales indica que la mejor

alternativa es la construcción del aparcamiento en los jardines del Clot de la Mel. No sólo esta

alternativa parece ser la más favorable desde un principio o con un único criterio, sino que

además también resulta la más favorable después de realizar el análisis de sensibilidad de los

pesos adoptados y el análisis de robustez. De este modo, se justifica que la alternativa 1 es la

que más probabilidades tiene de alcanzar los criterios marcados.

Por lo tanto, la alternativa a desarrollar en el presente proyecto será la ejecución del

aparcamiento en els Jardins del Clot de la Mel.

ANEJO 5: ESTUDIO DE LA MOVILIDAD Y LA DEMANDA

2



Anejo 5: Estudio de la Movilidad y la Demanda

ÍNDICE

1 INTRODUCCIÓN ......................................................................................................................... 3

2 SITUACIÓN ................................................................................................................................. 3

3 AUTOBUSES INTERURBANOS .................................................................................................... 4

3.1 Primera fase de estudio .................................................................................................... 4

3.1.1 Búsqueda de información ......................................................................................... 4

3.1.2 Colaboración institucional y contactos con los operadores ..................................... 4

3.1.3 Depuración de la información ................................................................................... 5

3.1.4 Información horaria .................................................................................................. 6

3.1.5 Preparación de la base de datos ............................................................................... 6

3.1.6 Afectación viaria ........................................................................................................ 7

3.2 Segunda Fase de Estudio ................................................................................................. 11

3.3 Tercera Fase de Estudio .................................................................................................. 12

4 COCHES Y MOTOS ................................................................................................................... 13

3.4 Radio de influencia .......................................................................................................... 13

3.5 Oferta actual de plazas para el vecindario ...................................................................... 14

4.1.1 Zona verde y azul .................................................................................................... 14

4.1.2 Aparcamientos privados y públicos en la zona. ...................................................... 15

4.1.3 Rotación .................................................................................................................. 16

3.6 Conclusiones ................................................................................................................... 16

3




1 INTRODUCCIÓN

El actual anejo tiene por finalidad analizar las condiciones socioeconómicas (oferta y

demanda) que condicionan la configuración de la terminal y aparcamiento que este proyecto

contempla.

Se consideraran tres tipos de demanda a analizar:

Capacidad de la terminal

Plazas de alquiler destinadas a los vecinos de la zona

Plazas para los aparcamientos de rotación.

El objetivo de la terminal es absorber todo el tráfico que generan las diferentes líneas de autobús

público interurbano que entran a Barcelona por la Avinguda Meridiana y la Gran Vía y van a parar

a la zona centro de Barcelona, pero esto se detallará en el apartado 3 de este anejo.

2 SITUACIÓN

La terminal de autobuses y aparcamiento se sitúan en el Distrito de Sant Martí, justa en la

frontera entre los barrios del Clot, Sant Martí y el Poblenou, perteneciendo administrativamente

al primero.

Figura 1. Plano de situación del distrito y barrios

Hay que remarcar la situación privilegiada de esta isla en relación al transporte, tanto privado

como público. La proximidad de la Gran Vía, la Plaza de las Glorias y la Avenida Meridiana como

puntos de alta afluencia de tráfico, las paradas de metro de la L2-Bac de Roda y L1-Clot, la parada

de Renfe del Clot, así como numerosas paradas de autobuses urbanos hacen de este lugar un

punto de interés en el ámbito de la movilidad.

4




3 AUTOBUSES INTERURBANOS

Para la primera fase correspondiente a la búsqueda de la información a través de la

georreferenciación de las líneas de autobús urbano se ha procedido de la siguiente forma:

3.1 Primera fase de estudio

3.1.1 Búsqueda de información

Inicialmente se ha realizado una investigación exhaustiva de los operadores de transporte

público y de las líneas que dan servicio a la zona centro de Barcelona.

Se han tenido las siguientes consideraciones:

- únicamente se han considerado las líneas que acceden a Barcelona por la zona Este de la

ciudad, es decir, Avinguda Meridiana y Gran Vía. Esto es debido a la ubicación estratégica que

tiene la terminal dentro de la ciudad de Barcelona, siendo un punto de rápido acceso y salida de

la ciudad desde estas dos vías principales de la ciudad.

- No se han analizado las líneas que finalizan/empiezan su recorrido en l’Estació de Fabra i Puig y

tampoco las de l’Estació de la Sagrera. Estas líneas no son objeto de nuestro estudio, ya que

entendemos que están en estaciones muy bien conectadas para entrar/salir de la ciudad a través

de la Avinguda Meridiana.

- Tampoco se han tenido en cuenta las líneas que van a parar a l’Estació del Nord, pues esta ya

está dotada de una fuerte estructura física y logística para abastecer a un gran número de líneas

de autobús interurbano regional y nacional, donde operan tanto empresas del ámbito público

como privado de hace muchos años.

Dicho esto, podemos decir que:

- Se ha detectado que en la zona centro de Barcelona operan 7 empresas de autobús

interurbano: 4 con servicio diurno, 2 con servicio nocturno y 1 con ambos.

- Se han contabilizado 42 líneas de autobús: 34 con servicio diurno y 8 con servicio nocturno.

3.1.2 Colaboración institucional y contactos con los operadores

Para la obtención de la información en detalle de todas las líneas se ha solicitado información a la

Autoridad del Transporte Metropolitano del RMB y también a los operadores implicados en la

explotación de líneas interurbanas de autobús que operan en Barcelona. El procedimiento

utilizado ha sido el siguiente:

• Inicialmente, se ha contactado telefónicamente con los diferentes operadores para comprobar

la existencia de información georreferenciada y su grado de actualización.

5




Teléfono Fax

935801818 936920085

935931300

935931150

935931112935931216

937981100

937961423 937571233

935931300 935931216

972204868 972204870

935806700

Teisa, SA

Sarbus

972201540

972234278

972245012

Hispano Hilarienca,SA 972245638

Compañía

Autocares R.Font,S.A

Barcelona Bus, SL

Casas, SA

Sagalés,SA

En este proceso se detectó que el grado de información georreferenciada era muy bajo y

que había numerosas dificultades para exportar la información del Servicio de Ayuda a la

Explotación (SAE) gestionado por los operadores. Al mismo tiempo, el proceso de

recepción de información también se caracterizó por una cierta lentitud y había cierta

información que no podíamos obtener, como el número anual de pasajeros que cogen

cada línea o la evolución de los últimos años en cuanto al número de pasajeros.

Finalmente, y dado que desde hace unos años el ATM gestiona un sistema de ayuda a la

explotación que permite el establecimiento de un programa de explotación coordinado

de la flota de autobuses interurbanos al ámbito del RMB, se ha optado por solicitar la

colaboración institucional a la ATM. Esta colaboración ha permitido recibir buena parte

de la información necesaria para completar el informe.

3.1.3 Depuración de la información

Depurar y corregir la información georreferenciada recibida. Este proceso consiste en depurar y

corregir la información recibida verificándola y corrigiendo la proyección para hacerla compatible

con la proyección del objeto del proyecto.

El proceso de depuración de la información consiste en (en el supuesto de que ya se reciba

digitalizada):

- Verificar las líneas que pasan o no por el centro de Barcelona.

- Determinar el sentido de ida y de vuelta de la línea y las correspondientes paradas.

Este proceso de depuración implica una tarea bastante laboriosa. Como ejemplo decir que en el

caso del operador Sagalés, se ha consultado un archivo con 250 trayectos, de los cuales, después

de analizarlos, se ha determinado que 22 eran del ámbito de la zona centro de Barcelona

accediendo a ella por la Avinguda Meridiana o la Gran Vía.

6




3.1.4 Información horaria

Recogida de la información en lo referente a los horarios de las diferentes líneas, en los

diferentes periodos del año y de los diferentes itinerarios a través del formato con el que se

quiere presentar en el anejo.

3.1.5 Preparación de la base de datos

Preparación de la base de datos: Línea, paradas asociadas, información horaria básica, tipo de

servicio, operador, etc.

N62

N82

N80

N81

N60

N61

N64

N65

201

202

203

302

303

305

320

321

323

325

328

332

400

401

402

405

450

500

640

642

643

644

648

e11.1

e11.2

C3

C4

C6

C8

Sevicio

Nocturno

Diurno

Casas, SA

Sarbus

Sagalés,SA

Casas,SA

Hispano Hilarienca,SA

Teisa Bus, SA

Barcelona(Rda Sant Pere)-Teia

Autocares R.Font,S.A

Barcelona Bus, SL

Barcelona(Rda Sant Pere)-Teià

Barcelona(Rda Universitat)-Mataró(Centre)

Barcelona(Rda Universitat)-Mataró(Nord)

Barcelona(Rda Universitat)-Vilassar de Mar

Barcelona(Rda Universitat)-Premia de Mar

Barcelona(Rda Universitat)-Cabrils

Barcelona(Rda Sant Pere)-Vic

Barcelona(El Clot)-Granollers

Barcelona(Rda Sant Pere)-Alella

Barcelona(Rda Sant Pere)-Vallromanes

Barcelona(Rda Sant Pere)-Alella

Barcelona(Rda Sant Pere)-Vallromanes

Barcelona(Plça Tetuán)-Lliçà de Vall(AP)

Barcelona(Plça Tetuán)-Granollers(AP)

Barcelona(Rda Sant Pere)-Granollers(AP)

Barcelona(Rda Sant Pere)-La Garriga

Barcelona(Rda Sant Pere)-Vic

Barcelona(C/Casp)-La Roca del Vallés

Barcelona(Plça Tetuán)-Bigues i Riells

Barcelona(Plça Tetuán)-Santa Eulalia de Ronçana

Barcelona(Plça Tetuán)-Mollet del Vallés

Barcelona(Plça Tetuán)-Mollet del Vallés(AP)

Barcelona(Plça Tetuán)-Bigues i Riells (AP)

Barcelona(Plça Tetuán)-Santa Eulalia de Ronçana(AP)

Barcelona(Pau Claris)-Olot(por Bracons)

Barcelona(Pla de Palau)-Sant Hilari

Barcelona(Plça Tetuán)-Caldes de Montbui

Barcelona(Plça Tetuán)-Sant Feliu de Codines

Barcelona(Plça Tetuán)-Sta Maria d'Oló

Barcelona(Plça Tetuán)-Lliça de Munt

Barcelona(Rda Sant Pere)-Sabadell

Barcelona(Rda Sant Pere)-Terrassa

Barcelona(Rda Sant Pere)-Castellar del Vallés

Barcelona(Pau Claris)-Camprodon

Barcelona(Pau Claris)-Olot(por Amer)

Barcelona(Pau Claris)-Olot(por Banyoles)

Barcelona(Rda.Sant Pere)-Sant Cugat

Barcelona(Pseig.Gracia)-Pineda

Barcelona(Pseig.Gracia)-Argentona

Barcelona(Pseig.Gracia)-Mataró

Barcelona(Rda Sant Pere)-Terrassa

Linea Paradas Compañía

7




3.1.6 Afectación viaria

Actualmente las líneas están organizadas de tal forma que generan un impacto importante en el

centro de Barcelona, ya que:

Generan tráfico.

Los tiempos de viaje se alargan.

Produce malestar en la ciudadanía

Contaminación por mayor generación de CO2

Contaminación acústica

Impacto visual

Esta acumulación tiene unas graves consecuencias sobre el espacio viario ocupado y sobre la

visibilidad de la ciudad. Dada la muy elevada densidad de edificios, no se dispone de ninguno otro

espacio de estacionamiento que no implique afectaciones a vías de mayor importancia. Se

produce un efecto de obstaculización sobre el tráfico rodado y de peatones:

Figura 1. Plaça Tetuan – Passeig Sant Joan

8




Figura 2. Plaça Tetuan – Passeig Sant Joan

Figura 3. Carrer de Pau Claris, 117

9




Figura 4. Carrer de Pau Claris, 117

Figura 5. Ronda Sant Pere, 21-23

10




Figura 6. Plaça Universitat

Figura 7. Carrer Casp, 34

11




Figura 8. Carrer Casp, 34

A continuación se muestra un plano con la distribución actual de los finales de línea de autobús

interurbano objeto del presente estudio en la zona de Barcelona.

3.2 Segunda Fase de Estudio

Una vez recopilada toda la información base que se necesita, en la segunda fase se han analizado

todas las combinaciones de horarios de las diferentes líneas en el momento de entrada y salida

de Barcelona a lo largo del año.

Como la base de datos con la que se ha trabajado es muy amplia, este análisis se ha realizado con

el programa Arc GIS.

El objetivo de este análisis es obtener el número máximo de autocares que habrán al mismo

tiempo en la zona centro de Barcelona el día punta del año, de esta forma obtendremos la

capacidad punta que necesitaremos en nuestra terminal, para poder abastecer el tráfico que

generarán todas las líneas de autobús.

Finalmente ha salido un número máximo de 34 autobuses, por tanto necesitaremos que nuestra

terminal cubra como mínimo 34 plazas de autobús.

12




3.3 Tercera Fase de Estudio

Una vez obtenida la capacidad de la terminal se han recogido datos, a través de l’Autoritat del

Transport Metropolità (ATM), del número de pasajeros anual de los últimos tres años en algunas

de las líneas de autobús.

Con estos datos se puede estimar de forma aproximada la previsión de crecimiento que puede

haber en un futuro en cuanto al número de pasajeros y, por tanto, saber si se producirá un

incremento de líneas de autobús en unos años para incrementar el número de plazas estimado

en la segunda fase del análisis.

Los datos obtenidos han sido los siguientes:

Linea 2012 2013 2014 Evolución %

C8 13.404 15.623 17.769 46796 9%

C4 399.721 355.120 368.217 1123058 -3%

C1 724.308 656.301 687.473 2068082 -2%

C2 403.456 369.160 383.415 1156031 -2%

211 347.937 364.761 427.872 1140570 7%

212 109.806 106.595 106.229 322630 -1%

213 253.390 250.648 245.062 749100 -1%

201 769.592 767.619 772.519 2309730 0%

202 115.391 112.570 109.806 337767 -2%

203 33.057 30.611 28.114 91782 -5%

640 75.475 70.785 70.084 216344 -2%

644 1.302 1.305 2607 50%

642 33.299 32.998 28.629 94926 -5%

643 6.588 8.372 14960 56%

620 2.650 1.140 334 4124 -56%

603 14.852 6.739 4.330 25921 -41%

Barcelona-Vallromanes pel Masnou

Barcelona-Vallromanes

Barcelona-Alella pel Masnou

Barcelona-Blanes-Hostalric

Barcelona-Blanes

Evolución pasajeros en los últimos tres años

Barcelona-Sant Feliu de Codines per C-33

Barcelona-Sta. Maria d'Oló per C-33

Barcelona-Caldes per C-17

Barcelona-Sant Feliu de Codines per C-17

Barcelona-Santa Maria d'Oló per C-17

Barcelona-Alella

Barcelona-Alella-Teià

Vilassar de Dalt-Premià de Mar-Barcelona

Mataró-Barcelona per C-32

Paradas

Mataró (Rocafonda)-Barcelona per C-32

Barcelona-Caldes per C-33

Se puede observar que hay líneas que han sufrido un crecimiento importante, pero se ven

compensadas con el resto de líneas que, generalmente, han sufrido un decrecimiento.

Por tanto, podemos concluir de una forma aproximada que con los datos observados no se tiene

que incrementar el número de plazas de la terminal.

13




4 COCHES Y MOTOS

Al ser una zona próxima a la zona del 22@, el gran número de oficinas y negocios en la zona

elevan la densidad de vehículos en la zona, ocupando todas las plazas de zona verde y azul que

hay disponibles, así como las zonas de carga y descarga hasta su máxima capacidad.

3.4 Radio de influencia

El elemento crítico cuando se pretende ubicar un aparcamiento no es el acceso con el

automóvil si no el acceso desde el aparcamiento hasta el destino final y viceversa. De hecho la

zona de atracción potencial de la instalación vendrá definida por la distancia máxima que el

peatón esté dispuesto a recorrer. El radio de influencia se puede aproximar por la distancia

que se puede recorrer en 5 minutos a pie, que usualmente corresponde a 300 metros.

De los datos estadísticos del Ayuntamiento de Barcelona obtenemos:

Población Sup (Km₂)

27.154 0,7

26.040 0,7

20.160 1,1

24451,3 0,8 305,8 87,6

ZONA DE ESTUDIO

Media

Barrio

298,7 93,8

311,4 86,1

Turismos/1000 hab Motos/1000 hab

El Clot

Sant Martí del Provençals

Els Provençals del Poblenou 307,3 83

Entonces podemos obtener una primera aproximación del parque de vehículos de la zona de

influencia:

300

0,28

8215,648

2512,35

719,96

Superficie de influencia (Km₂)

Radio de influencia(m)

Población afectada (hab)

Total turismos zona

Total motos zona ç

Obtenemos entonces que el total de turismos en la zona es de 2512 y el total de motos es de

719 y en consecuencia hacen falta en la zona 3231 plazas de aparcamientos. Este número es

muy elevado dada la densidad de población del barrio.

Una vez obtenido este valor pasamos a estudiar el número actual de oferta de plazas en el

ámbito del estudio.

14




3.5 Oferta actual de plazas para el vecindario

4.1.1 Zona verde y azul

El objetivo de la zona verde es priorizar el estacionamiento a los residentes de la zona por

encima de la posibilidad de estacionamiento por parte de un vehículo foráneo.

En contraposición a la zona verde tenemos la zona azul con el objetivo de proporcionar una

elevada rotación de vehículos en los alrededores de zonas de servicios con sector terciario,

zonas comerciales, hospitales, escuelas, con el fin de que un máximo número de personas se

puedan beneficiar de la ventaja de poder estacionar su vehículo durante un periodo de tiempo

limitado, para realizar sus gestiones. De este modo, otros usuarios se pueden beneficiar.

Figura 9. Distribución de zona verde y azul

En la zona de estudio tenemos 1460 metros de zona verde destinada al vecindario. De estos

1460 metros, no tendremos en cuento los 350 metros de zona verde que existen en la calle

Espronceda, entre las calles Aragón y Gran Vía de les Corts Catalanes. Esto se debe a que se

tendrá que realizar una ampliación de este tramo de calle para dar cabida al tráfico actual con

el servicio de transporte público interurbano que se generará con el aparcamiento.

Si suponemos que cada coche aparcado en línea ocupa 4.5 metros tenemos 247 plazas.

Podemos observar que la densidad de plazas de ambos colores es medio-alta, con una gran

mayoría de plazas dedicadas a la zona verde y unas pocas plazas de zona azul.

Se da por lo tanto prioridad al aparcamiento residencial, mientras el aparcamiento de rotación

está claramente poco considerado. Esto no quiere decir en ningún momento que el

aparcamiento de rotación sea suficiente, como estudiaremos más adelante.

15




4.1.2 Aparcamientos privados y públicos en la zona.

En el siguiente plan indicamos el número de aparcamientos privados que existen en la zona:

Figura 10. Aparcamientos Zona Jardins del Clot de la Mel

Existen 41 aparcamientos subterráneos en la zona, todos ellos privados. Desconocemos las

plazas de los privados, pero podemos estimarlas en una media de 40 plazas por aparcamiento

privado, haciendo un total de 1640 plazas privadas. Hay que resaltar la antigüedad de la

mayoría de estas instalaciones, que implican una medida de plaza menor y una

maniobrabilidad claramente mejorable.

Estas plazas sumadas a las zonas de aparcamiento de la calle nos proporcionan unas 1887

plazas.

Podemos entonces obtener el número deficitario de plazas, es decir, la demanda actual que

existe que no tiene plaza de aparcamiento en el radio de influencia.

2512 – 1887 = 625 plazas

En la zona de estudio existe entonces un déficit de 625 plazas para residentes con coche.

En cuanto a las motos, se ha estimado un número aproximado entre aparcamiento privado y

público existente en la zona de 650 plazas. Por tanto, la demanda actual es de:

719 – 650 = 69 plazas

16




En la zona de estudio existe entonces un déficit de 69 plazas para residentes con moto.

4.1.3 Rotación

La demanda de rotación se basa en la necesidad de estacionamiento no relacionada con la

residencia. No se consideran los vehículos que pueden ocupar los estacionamientos de carga y

descarga.

En el caso de la zona de influencia, el aparcamiento de rotación viene fuertemente relacionado

con el gran número de oficinas concentradas en la zona de la Plaza de les Glòries, así como el

elevado volumen de establecimientos de restauración.

También encontramos el caso de los centros de formación presentes en la zona, en particular

la escuela Jesuïtes El Clot, el Centro privado de enseñanza Adela de Trenquelleon y la

Compañía de Ballet David Campos S.L. Finalmente hay el Centro deportivo Municipal del Clot

de la Mel. En las horas de salida y entrada se produce el bloqueo parcial de las calles de la zona

en diferentes puntos.

Todo ello consideramos que, si bien la demanda de plazas de rotación no se de la misma

magnitud que la de residentes, un valor de 200 plazas no sería exagerado.

3.6 Conclusiones

De las anteriores consideraciones se deduce la necesidad de aparcamiento que tiene la zona

dels Jardins del Clot de la Mel.

La magnitud de la demanda es claramente superior a la de un aparcamiento convencional, y

dado que el uso de la instalación que se proyecta no se principalmente la de satisfacer las

necesidades de aparcamiento hay que tomar una decisión razonable que satisfaga

parcialmente ambas demandas.

Siguiendo esta tónica, se ha diseñado el aparcamiento con un 25% de plazas en rotación y un

75% de alquiler (residentes).

ANEJO 6: ESTUDIO DE VIABILIDAD ECONÓMICA

1




ÍNDICE

1 INTRODUCCIÓN ..................................................................................................................... 2

1.1 Hipótesis ........................................................................................................................ 2

1.2 Parámetros económicos ................................................................................................ 3

1.3 Cálculos y resultados ..................................................................................................... 4

1.4 Consideraciones y Conclusiones ................................................................................... 4

1.5 Tablas de resultados ...................................................................................................... 5

2




1 INTRODUCCIÓN

Una vez realizado el estudio de demanda, es necesario estudiar la viabilidad económica de la

instalación. Cómo es de esperar, la estación de autobuses y el aparcamiento contribuirán en

diferente medida a la recuperación de la inversión realizada.

Dado que no se dispone de información suficiente para estimar qué alquiler estarían

dispuestas a pagar las compañías de autobuses o la Autoridad del Transporte metropolitano,

en este análisis se ha considerado únicamente la contribución que haría el aparcamiento.

En primer lugar se exponen las hipótesis realizadas para poder llevar a cabo este estudio de

viabilidad económica. Seguidamente se definen los parámetros económicos valorados y se

presentan los valores numéricos obtenidos. Finalmente se valora la viabilidad de la inversión

que supone este aparcamiento.

1.1 Hipótesis

Para valorar la viabilidad económica del aparcamiento, a pesar de que según el estudio de

demanda existe una fuerte demanda de plazas de aparcamiento en la zona, se han tenido en

cuenta tres escenarios diferentes de demanda, y por lo tanto, de ingresos del aparcamiento en

base a:

Hipótesis A: Caso prácticamente de máxima demanda de plazas

95% de plazas fijas

75% de plazas rotatorias

Hipótesis B: Demanda de plazas mediana

75% de plazas fijas


Hipótesis C: Baja demanda de plazas del aparcamiento

50% de plazas fijas


Se comparan los tres escenarios y se valora la viabilidad a 50 años.

El precio del alquiler de los turismos será de 90 euros/mes mientras que el precio de la plaza

rotatoria de turismos será de 3.05 euros/hora (a partir de tarifa horaria de BSM en

aparcamientos de la zona).

Inicialmente y para este estudio, se destinan de las 848 plazas disponibles, 212 a rotación y

636 a alquiler. Además también se han tenido en cuenta en este estudio las 76 plazas de

ciclomotores disponibles, todas de alquiler a 20 euros/mes. El mantenimiento se valora en

120.000 € anuales.

3




Resumiendo las tres hipótesis adoptadas:

Alquiler coche Alquiler moto Rotación Alquiler Rotación €/h €/mes coche €/mes moto

A 605 73 159 95 75 3,05 90 20

B 477 57 106 75 50 3,05 90 20

C 318 38 96 50 45 3,05 90 20

Precio% OcupaciónPlazasHipótesis

1.2 Parámetros Económicos

A fin y efecto de valorar la viabilidad económica del aparcamiento se han valorado tres

parámetros económicos, estos son el PRI, el VAN y el TIR:

El PRI es el periodo de recuperación interna de la inversión, este parámetro nos dice el

tiempo que se tarda (años) en recuperar la inversión realizada. Este se calculará

considerando un interés del 5%.

El VAN es un parámetro que permite calcular el valor presente de los flujos monetarios

de los años siguientes, el VAN actualiza los flujos de todos estos años teniendo en

cuenta la inversión inicial, de este modo se obtiene el valor limpio actualizado. Se

supondrá una tasa del 5% como tipo de renta fija. Así se verá con el VAN si la inversión

a realizar resulta mejor que invertir de forma segura.

El TIR es la tasa interna de recuperación y nos indica la rentabilidad que nos estaría

proporcionando el aparcamiento. Suponiendo una inflación del 1 %, si el TIR se sitúa

por encima, esto indica que esta inversión genera beneficios en la medida que la

diferencia del TIR con la inflación sale positiva.

Resumen de los datos económicos dispuestos por este estudio:

Rotación 212

Alquiler 636

Inflación

Plazas

5%

1%

9.960.834,24 €Inversión inicial

Taxa de inversión (k)

4




1.3 Cálculos y Resultados

Los cálculos se han realizado mediante una hoja de cálculo Excel con las corresponden

fórmulas de cada parámetro económico. Los resultados se adjuntan al final del documento.

El beneficio anual que se obtendría cada año para cada una de las hipótesis es el que se

muestra en la siguiente tabla:

1977679,69

1355935,13

1096626

Hipótesis A

Beneficio Total (año)

Hipótesis B

Hipótesis C

1.4 Consideraciones y Conclusiones

Los resultados se pueden resumir a la siguiente tabla:

Hipótesis A Hipótesis B Hipótesis C

VAN 9.186.877,39 € 8.622.936,74 € 656.597,16 €

TIR % 19,85% 14% 11%

PRI (5%) 6 años 7 años 13 años

Es destacable el hecho que no se ha podido considerar el alquiler de la estación de autobuses.

La vida útil se ha establecido en los 50 años.

Cómo se puede ver en las tres hipótesis de ocupación el valor del TIR es muy superior a la tasa

de inversión definida en 5% y por lo tanto, con las tres hipótesis el aparcamiento sale rentable.

Se puede considerar una buena inversión, todavía más si consideramos el efecto beneficioso

de los autobuses. Incluso en el caso más desfavorable saldría rentable.

Consideramos pues que el apartado económico no supone un obstáculo sino un impulso para

ejecutar lo proyecto.

5




1.5 Tablas de Resultados

Año VAN (€) PRI (€)

1 1883504,464 1883504,46

2 1793813,776 3677318,24

3 1708394,072 5385712,31

4 1627041,973 7012754,28

5 1549563,784 8562318,07

6 1475775,032 10038093,1

7 1405500,031 11443593,1

8 1338571,458 12782164,6

9 1274829,96 14056994,6

10 1214123,771 15271118,3

11 1156308,354 16427426,7

12 1101246,051 17528672,7

13 1048805,763 18577478,5

14 998862,6314 19576341,1

15 951297,7442 20527638,9

16 905997,8517 21433636,7

17 862855,0968 22296491,8

18 821766,7589 23118258,6

19 782635,0084 23900893,6

20 745366,6747 24646260,3

21 709873,0235 25356133,3

22 676069,5462 26032202,8

23 643875,7583 26676078,6

24 613215,0079 27289293,6

25 584014,2932 27873307,9

26 556204,0888 28429512

27 529718,1798 28959230,2

28 504493,5046 29463723,7

29 480470,0044 29944193,7

30 457590,4804 30401784,1

31 435800,4575 30837584,6

32 415048,0547 31252632,7

33 395283,8617 31647916,5

34 376460,8206 32024377,3

35 358534,1149 32382911,5

36 341461,0618 32724372,5

37 325201,0112 33049573,5

38 309715,2488 33359288,8

39 294966,9036 33654255,7

40 280920,8606 33935176,5

41 267543,6767 34202720,2

42 254803,5017 34457523,7

43 242670,0016 34700193,7

44 231114,2872 34931308

45 220108,845 35151416,9

46 209627,4714 35361044,3

47 199645,2109 35560689,5

48 190138,2961 35750827,8

49 181084,0915 35931911,9

50 172461,0395 36104373

VAN 9.186.877,39 €

TIR 19,85%

PRI (5%) 6

Hipótesis A


1 1291366,786 1291366,79

2 1793813,776 3085180,56

3 1708394,072 4793574,63

4 1627041,973 6420616,61

5 1549563,784 7970180,39

6 1475775,032 9445955,42

7 1405500,031 10851455,5

8 1338571,458 12190026,9

9 1274829,96 13464856,9

10 1214123,771 14678980,6

11 1156308,354 15835289

12 1101246,051 16936535

13 1048805,763 17985340,8

14 998862,6314 18984203,4

15 951297,7442 19935501,2

16 905997,8517 20841499

17 862855,0968 21704354,1

18 821766,7589 22526120,9

19 782635,0084 23308755,9

20 745366,6747 24054122,6

21 709873,0235 24763995,6

22 676069,5462 25440065,1

23 643875,7583 26083940,9

24 613215,0079 26697155,9

25 584014,2932 27281170,2

26 556204,0888 27837374,3

27 529718,1798 28367092,5

28 504493,5046 28871586

29 480470,0044 29352056

30 457590,4804 29809646,5

31 435800,4575 30245446,9

32 415048,0547 30660495

33 395283,8617 31055778,8

34 376460,8206 31432239,7

35 358534,1149 31790773,8

36 341461,0618 32132234,8

37 325201,0112 32457435,8

38 309715,2488 32767151,1

39 294966,9036 33062118

40 280920,8606 33343038,9

41 267543,6767 33610582,5

42 254803,5017 33865386

43 242670,0016 34108056

44 231114,2872 34339170,3

45 220108,845 34559279,2

46 209627,4714 34768906,6

47 199645,2109 34968551,9

48 190138,2961 35158690,2

49 181084,0915 35339774,2

50 172461,0395 35512235,3

VAN 8.622.936,74 €

TIR 14%

PRI (5%) 7

Hipótesis B


1 1044405,71 1044405,71

2 994672,109 2039077,82

3 947306,77 2986384,59

4 902196,924 3888581,52

5 859235,166 4747816,68

6 818319,206 5566135,89

7 779351,624 6345487,51

8 742239,642 7087727,16

9 706894,897 7794622,05

10 673233,236 8467855,29

11 641174,51 9109029,8

12 610642,391 9719672,19

13 581564,181 10301236,4

14 553870,649 10855107

15 527495,856 11382602,9

16 502377,006 11884979,9

17 478454,291 12363434,2

18 455670,754 12819104,9

19 433972,146 13253077,1

20 413306,806 13666383,9

21 393625,53 14060009,4

22 374881,457 14434890,9

23 357029,959 14791920,8

24 340028,532 15131949,4

25 323836,697 15455786,1

26 308415,902 15764202

27 293729,431 16057931,4

28 279742,315 16337673,7

29 266421,252 16604095

30 253734,526 16857829,5

31 241651,93 17099481,4

32 230144,695 17329626,1

33 219185,424 17548811,5

34 208748,022 17757559,6

35 198807,64 17956367,2

36 189340,61 18145707,8

37 180324,39 18326032,2

38 171737,515 18497769,7

39 163559,538 18661329,2

40 155770,988 18817100,2

41 148353,322 18965453,6

42 141288,878 19106742,4

43 134560,837 19241303,3

44 128153,178 19369456,4

45 122050,645 19491507,1

46 116238,71 19607745,8

47 110703,533 19718449,3

48 105431,936 19823881,3

49 100411,368 19924292,6

50 95629,8743 20019922,5

VAN 656.597,16 €

TIR 11%

PRI (5%) 13

Hipótesis C

ANEJO 7: SERVICIOS AFECTADOS

1



Anejo 7: Servicios Afectados

ÍNDICE

1 INTRODUCCIÓN ..................................................................................................................... 2

2 SERVICIOS AFECTADOS .......................................................................................................... 2

2.1 Aigües de Barcelona ...................................................................................................... 2

2.2 Fibra óptica .................................................................................................................... 2

2.3 Servicios de l’Ajuntament ............................................................................................. 2

2.4 Electricidad .................................................................................................................... 2

2.5 Gas Natural .................................................................................................................... 3

2.6 Telefonía ........................................................................................................................ 3

2.7 Alcantarillado ................................................................................................................ 3

2.8 Saneamiento ................................................................................................................. 3

3 PLANOS DE LOS SERVICIOS AFECTADOS ............................................................................... 3

2




1 INTRODUCCIÓN

Los servicios afectados que encontramos básicamente pertenecen a redes secundarias. Las

instalaciones existentes en la zona pertenecen a las diferentes compañías de servicios que

operan en el área de Barcelona. Estas compañías son básicamente:

Fecsa-Endesa

Aigües de Barcelona

CLABSA

Gas Natural

Telefónica

Ono

Iluminación y señalización de l’Ajuntament de Barcelona

A través de la plataforma e-Wise se han obtenido los planos de la zona de Proyecto. Estos han

sido proporcionados por las compañías instaladoras.

2 SERVICIOS AFECTADOS

Las actuaciones de las obras de la terminal subterránea afectan todas las aceras y parcelas de

la isla delimitada por las calles Urgell, Londres y Avenida de Sarriá; así como 6 metros de la

calzada de la calle Urgell. Esto implica todas las líneas y acometidas presentes en esta área.

2.1 Aigües de Barcelona

Las instalaciones afectadas son las conducciones de agua pertenecientes a Aigües de

Barcelona que transcurren bajo la acera de la Calle Espronceda.

2.2 Fibra Óptica

Respecto a las instalaciones de telefonía y fibra óptica destacar que hay que discurren por

conductos en los colectores de la compañía CLABSA y que en ningún momento se verán

afectadas ni alteradas y también está el cable de circulación municipal el cual se verá afectado

en la Calle Espronceda.

2.3 Servicios del Ayuntamiento

Bajo las aceras de la isla circulan las instalaciones de iluminación viaria y señalización de

tráfico, que tendrán que ser temporalmente retiradas hasta la etapa de urbanización de la

nueva isla, cuando se sustituirán por otras de nuevas siguiendo las especificaciones del

proyecto.

2.4 Electricidad

Se ven afectadas todas las conducciones de electricidad que circulan por aceras, excepto las

de la Calle Lope de Vega y Andrade dado que circulan por la otra acera.

3




2.5 Gas Natural

En cuanto a instalaciones de gas, se tendrá que modificar el trazo en la tramo zona de

proyecto de la calle Espronceda.

2.6 Telefonía

Respeto las instalaciones de telefonía y fibra óptica de las compañías ONO y Telefónica, la

primera se verá afectada en la calle Espronceda y la segunda en las calles Lope de Vega y

Espronceda.

2.7 Alcantarillado

Analizando los planos aportados por CLABSA, se observa que las obras de construcción

afectarán puntualmente la traza del colector que circula por la calle Espronceda debido a una

colisión con la rampa de entrada y de salida de los autobuses. Se tendrá que derivar

provisionalmente hasta que se coloque uno colector bajo la rampa. También se verán

interrumpidos los caudales en las acometidas que parten del interior de la parcela en cuestión.

2.8 Saneamiento

Respecto la recogida de aguas pluviales, se contempla la total demolición y retirada de las

alcantarillas adyacentes a las aceras de la parcela.

2.9 Refugios de Guerra y Minas de Barcelona

Actualmente els Jardins del Clot de la Mel son una Mina de agua, con lo cual se tendrá que

extraer el agua existente en el subsuelo para poder realizar los trabajos de excavación.

3 PLANOS DE LOS SERVICIOS AFECTADOS

Como introducción a este aparatado y a nivel de recordatorio, a continuación se muestra un

plano de la zona de Proyecto.

Figura 1. Zona de Proyecto

ZONA DE

PROYECTO

ANEJO 8:CÁLCULO DE ESTRUCTURAS

OBJECTO

Este proyecto se refiere a las estructuras presentes en el aparcamiento de tres plantas

subterráneas a construir en els Jardins del Clot de la Mel de Barcelona. Concretamente,

incluye las siguientes estructuras:

I. PANTALLAS

II. CIMENTACIONES

III. VIGAS Y PILARES

I. PANTALLAS



Anejo 8: Cálculo de Estructuras

ÍNDICE

1 INTRODUCCIÓN ..................................................................................................................... 2

2 TIPOLOGÍA ESCOGIDA ........................................................................................................... 2

3 SOSTENIMIENTO DE LAS PANTALLAS .................................................................................... 2

4 LISTADOS Y GRÁFICAS ........................................................................................................... 2

5 NORMA Y MATERIALES .......................................................................................................... 2

6 ACCIONES .............................................................................................................................. 3

7 DATOS GENERALES ................................................................................................................ 3

8 DESCRIPCIÓN DEL TERRENO .................................................................................................. 3

9 FASES CONSTRUCTIVAS ......................................................................................................... 4

10 ESFUERZOS EN CADA FASE ................................................................................................ 9

11 ESFUERZOS EN LOS FORJADOS ........................................................................................ 13

12 DESCRIPCIÓN ARMADO ................................................................................................... 13

13 COMPROBACIONES ......................................................................................................... 14

13.1 Comprobación Geométrica y de Resistencia .............................................................. 14

13.2 Comprobación de Estabilidad (Coeficientes de Seguridad) ........................................ 15

13.3 Comprobación de Estabilidad (Circulo de Deslizamiento) .......................................... 16

14 MEDICIÓN ........................................................................................................................ 17




1 INTRODUCCIÓN

Las pantallas se han calculado con el programa, CYPE, utilizando en este caso el módulo para

Muros pantalla. A continuación se exponen los datos más significativos extraídos de los

resultados obtenidos para el dimensionado de la pantalla que ocupará todo el perímetro de

nuestra planta de obra.

2 TIPOLOGÍA ESCOGIDA

Se han escogido bloques de 2.5m de ancho de módulo por 1 metro de grueso, con una

longitud enterrada de 25 metros bajo cota de calle.

3 SOSTENIMIENTO DE LAS PANTALLAS

Dada la naturaleza urbana de la zona de actuación, se ha descartado el uso de anclajes así

como de puntales (por la grande distancia existente entre pantallas. Cómo se explicará más

adelante, las pantallas se sostendrán en los forjados que se irán ejecutantes a medida que se

excava.

4 LISTADOS Y GRÁFICAS

Para hacer el cálculo de la pantalla empleada en todo el perímetro de la obra se ha utilizado el

programa CYPE, Elementos de fundamentación.

A continuación se adjunta el listado de soluciones utilizadas por el dimensionado donde se

especifica el tipo de materiales utilizados, el terreno con el que nos encontraremos, las fases

definidas de excavación, los elementos de espaldarazo introducidos y el armado con que se

ejecutarán las pantallas. A la documentación gráfica adjunta en el proyecto se pueden

observar los planos de armado.

5 NORMA Y MATERIALES

Norma de hormigón: EHE-98-CTE (España)

Hormigón: HA-40, Control Estadístico

Acero: B 500 S, Control Normal

Clase de exposición: Clase IIa

Recubrimiento geométrico: 7.0 cm

Tamaño máximo del árido: 20 mm




6 ACCIONES

Mayoración de los esfuerzos en construcción: 1.60

Mayoración de los esfuerzos en servicio: 1.60

Sin análisis sísmico

Sin considerar acciones térmicas en puntales

7 DATOS GENERALES

Cota de la rasante: 0.00 m

Altura del muro sobre la rasante: 0.00 m

Tipología: Muro pantalla de hormigón armado

8 DESCRIPCIÓN DEL TERRENO

Porcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el trasdós del muro pantalla: 0 %

Porcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el intradós del muro pantalla: 0 %

Profundidad del nivel freático: 15.00 m




9 FASES CONSTRUCTIVAS FASE 1

FASE 2




FASE 3

FASE 4




FASE 5

FASE 6




FASE 7

FASE 8




FASE 9

FASE 10




10 ESFUERZOS EN CADA FASE

Todos los esfuerzos que se muestran a continuación son sin mayorar las cargas.

FASE 1

Cota (m)

Desplazamientos (mm)

Ley de axiles (t/m)

Ley de cortantes (t/m)

Ley de momento flector (t·m/m)

Ley de empujes (t/m²)

Presión hidrostática (t/m²)

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

-2.50 0.00 6.25 0.00 0.00 0.00 0.00

-5.00 0.00 12.50 0.00 0.00 0.00 0.00

-7.50 0.00 18.75 0.00 0.00 0.00 0.00

-10.00 0.00 25.00 0.00 0.00 0.00 0.00

-12.50 0.00 31.25 0.00 0.00 0.00 0.00

-15.00 0.00 37.50 0.00 0.00 0.00 0.00

-17.50 0.00 43.75 0.00 0.00 0.00 0.00

-20.00 0.00 50.00 0.00 0.00 0.00 0.00

-22.50 0.00 56.25 0.00 0.00 0.00 0.00

-25.00 0.00 62.50 0.00 0.00 0.00 0.00

Máximos 0.00 Cota: 0.00 m

62.50 Cota: -25.00 m

0.00 Cota: 0.00 m

0.00 Cota: 0.00 m

0.00 Cota: 0.00 m

0.00 Cota: 0.00 m

Mínimos 0.00 Cota: 0.00 m

0.00 Cota: 0.00 m

0.00 Cota: 0.00 m

0.00 Cota: 0.00 m

0.00 Cota: 0.00 m

0.00 Cota: 0.00 m

FASE 2

Cota (m)


Ley de axiles (t/m)





0.00 -0.69 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00

-2.50 -0.57 6.25 0.12 0.10 -0.25

0.00

-5.00 -0.45 12.50 0.03 0.04 0.23 0.00

-7.50 -0.33 18.75 -0.06 0.32 -0.02

0.00

-10.00 -0.22 25.00 0.63 0.77 0.64 0.00

-12.50 -0.13 31.25 -0.10 2.44 -0.52

0.00

-15.00 -0.10 37.50 -0.55 1.25 0.07 0.00

-17.50 -0.10 43.75 -0.26 0.24 0.12 0.00

-20.00 -0.10 50.00 -0.04 -0.07 0.05 0.00

-22.50 -0.11 56.25 0.03 -0.05 0.00 0.00

-25.00 -0.11 62.50 0.00 0.00 -0.02

0.00

Máximos -0.10 Cota: -16.50 m

62.50 Cota: -25.00 m

1.36 Cota: -11.00 m

2.47 Cota: -12.25 m

0.82 Cota: -10.75 m

0.00 Cota: 0.00 m

Mínimos -0.69 Cota: 0.00 m

0.00 Cota: 0.00 m

-0.57 Cota: -14.50 m

-0.08 Cota: -20.75 m

-1.35

Cota: -11.00 m

0.00 Cota: 0.00 m

FASE 3

Cota (m)


Ley de axiles (t/m)





0.00 -0.69 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00

-2.25 -0.58 5.62 0.19 0.07 -0.30

0.00

-4.75 -0.46 11.87 -0.01 0.03 0.18 0.00




-7.25 -0.34 18.12 -0.04 0.34 -

0.09 0.00

-9.75 -0.23 24.37 0.49 0.62 0.57 0.00

-12.25 -0.14 30.62 0.06 2.47 -0.63

0.00

-14.75 -0.10 36.87 -0.57 1.38 0.05 0.00

-17.25 -0.10 43.12 -0.29 0.30 0.13 0.00

-19.75 -0.10 49.37 -0.05 -0.06 0.06 0.00

-22.25 -0.11 55.62 0.03 -0.06 0.01 0.00

-24.75 -0.11 61.87 0.01 -0.00 -0.02

0.00

Máximos -0.10 Cota: -16.50 m

62.50 Cota: -25.00 m

1.36 Cota: -11.00 m

2.47 Cota: -12.25 m

0.82 Cota: -10.75 m

0.00 Cota: 0.00 m

Mínimos -0.69 Cota: 0.00 m

0.00 Cota: 0.00 m

-0.57 Cota: -14.50 m

-0.08 Cota: -20.75 m

-1.35

Cota: -11.00 m

0.00 Cota: 0.00 m

FASE 4

Cota (m)


Ley de axiles (t/m)





0.00 -0.26 0.00 0.16 0.00 1.28 0.00

-2.25 -0.87 5.62 -6.90 -5.32 0.54 0.00

-4.75 -1.41 11.87 -3.74 -19.08 2.26 0.00

-7.25 -1.52 18.12 2.47 -19.85 3.13 0.00

-9.75 -1.17 24.37 6.94 -5.60 1.48 0.00

-12.25 -0.70 30.62 2.46 11.25 -4.34

0.00

-14.75 -0.47 36.87 -2.67 8.06 -0.13

0.00

-17.25 -0.42 43.12 -1.72 2.26 0.63 0.00

-19.75 -0.44 49.37 -0.41 -0.10 0.35 0.00

-22.25 -0.46 55.62 0.10 -0.27 0.06 0.00

-24.75 -0.47 61.87 0.05 -0.00 -0.12

0.00

Máximos -0.26 Cota: 0.00 m

62.50 Cota: -25.00 m

9.54 Cota: -11.00 m

11.70 Cota: -12.75 m

4.15 Cota: -8.00 m

0.00 Cota: 0.00 m

Mínimos -1.54 Cota: -6.50 m

0.00 Cota: 0.00 m

-7.09 Cota: -1.50 m

-21.36 Cota: -6.00 m

-6.32

Cota: -11.00 m

0.00 Cota: 0.00 m

FASE 5

Cota (m)


Ley de axiles (t/m)





0.00 -0.26 0.00 0.16 0.00 1.28 0.00

-2.25 -0.87 5.62 -6.90 -5.32 0.54 0.00

-4.75 -1.41 11.87 -3.74 -19.08 2.26 0.00

-7.25 -1.52 18.12 2.47 -19.85 3.13 0.00

-9.75 -1.17 24.37 6.94 -5.60 1.48 0.00

-12.25 -0.70 30.62 2.46 11.25 -4.34

0.00

-14.75 -0.47 36.87 -2.67 8.06 -0.13

0.00

-17.25 -0.42 43.12 -1.72 2.26 0.63 0.00

-19.75 -0.44 49.37 -0.41 -0.10 0.35 0.00

-22.25 -0.46 55.62 0.10 -0.27 0.06 0.00

-24.75 -0.47 61.87 0.05 -0.00 -0.12

0.00


62.50 Cota: -25.00 m

9.54 Cota: -11.00 m

11.70 Cota: -12.75 m

4.15 Cota: -8.00 m

0.00 Cota: 0.00 m


0.00 Cota: 0.00 m

-7.09 Cota: -1.50 m

-21.36 Cota: -6.00 m

-6.32

Cota: -11.00 m

0.00 Cota: 0.00 m




FASE 6

Cota (m)


Ley de axiles (t/m)





0.00 -0.26 0.00 0.16 0.00 1.28 0.00

-2.25 -0.87 5.62 -6.90 -5.32 0.54 0.00

-4.75 -1.41 11.87 -3.74 -19.08 2.26 0.00

-7.25 -1.52 18.12 2.47 -19.85 3.13 0.00

-9.75 -1.17 24.37 6.94 -5.60 1.48 0.00

-12.25 -0.70 30.62 2.46 11.25 -4.34

0.00

-14.75 -0.47 36.87 -2.67 8.06 -0.13

0.00

-17.25 -0.42 43.12 -1.72 2.26 0.63 0.00

-19.75 -0.44 49.37 -0.41 -0.10 0.35 0.00

-22.25 -0.46 55.62 0.10 -0.27 0.06 0.00

-24.75 -0.47 61.87 0.05 -0.00 -0.12

0.00


62.50 Cota: -25.00 m

9.54 Cota: -11.00 m

11.70 Cota: -12.75 m

4.15 Cota: -8.00 m

0.00 Cota: 0.00 m


0.00 Cota: 0.00 m

-7.09 Cota: -1.50 m

-21.36 Cota: -6.00 m

-6.32

Cota: -11.00 m

0.00 Cota: 0.00 m

FASE 7

Cota (m)


Ley de axiles (t/m)





0.00 -0.48 0.00 0.08 -0.00 0.62 0.00

-2.25 -0.70 5.62 0.83 0.95 0.88 0.00

-4.75 -0.97 11.87 5.63 8.45 3.15 0.00

-7.25 -1.46 18.12 13.91 34.12 3.30 0.00

-9.75 -2.57 24.37 -19.06 -13.49 4.34 0.00

-12.25 -3.40 30.62 -6.27 -44.40 6.09 0.00

-14.75 -3.21 36.87 11.09 -37.19 7.98 0.00

-17.25 -2.19 43.12 16.30 6.75 -6.26

0.00

-19.75 -1.29 49.37 -0.93 22.33 -4.21

0.00

-22.25 -0.89 55.62 -6.18 10.23 0.61 0.00

-24.75 -0.74 61.87 -1.28 0.11 3.34 0.00

Máximos -0.48

Cota: 0.00 m

62.50 Cota: -25.00 m

19.64

Cota: -16.00 m

37.80

Cota: -7.50 m

8.55

Cota: -15.50 m

0.00

Cota: 0.00 m

Mínimos -3.46

Cota: -13.00 m

0.00 Cota: 0.00 m

-26.22

Cota: -7.75 m

-46.77

Cota: -13.00 m

-8.92

Cota: - 18.00 m

18.00 m

Cota: -18.00 m

0.00

Cota: 0.00 m

FASE 8

Cota (m)


Ley de axiles (t/m)





0.00 -0.48 -0.00 0.08 -0.00 0.62 0.00

-2.25 -0.70 5.62 0.83 0.95 0.88 0.00

-4.75 -0.97 11.87 5.63 8.45 3.15 0.00

-7.25 -1.46 18.12 13.91 34.12 3.30 0.00

-9.75 -2.57 24.37 -19.06 -13.49 4.34 0.00

-12.25 -3.40 30.62 -6.27 -44.40 6.09 0.00

-14.75 -3.21 36.87 11.09 -37.19 7.98 0.00




-17.00 -2.31 42.50 17.60 2.68 -

5.20 0.00

-19.50 -1.36 48.75 0.26 22.56 -4.73

0.00

-22.00 -0.92 55.00 -6.23 11.77 0.20 0.00

-24.50 -0.75 61.25 -2.06 0.43 3.11 0.00


62.50 Cota: -25.00 m

19.64 Cota: -16.00 m

37.80 Cota: -7.50 m

8.55 Cota: -15.50 m

0.00 Cota: 0.00 m


-0.00 Cota: 0.00 m

-26.22 Cota: -7.75 m

-46.77 Cota: -13.00 m

-8.92

Cota: -18.00 m

0.00 Cota: 0.00 m

FASE 9

Cota (m)


Ley de axiles (t/m)





0.00 -0.48 -0.00 0.08 0.00 0.62 0.00

-2.25 -0.70 5.62 0.83 0.95 0.88 0.00

-4.75 -0.97 11.87 5.63 8.45 3.15 0.00

-7.25 -1.46 18.12 13.91 34.12 3.30 0.00

-9.75 -2.57 24.37 -19.06 -13.49 4.34 0.00

-12.00 -3.36 30.00 -7.74 -42.84 5.90 0.00

-14.50 -3.28 36.25 9.15 -39.94 7.80 0.00

-16.75 -2.42 41.87 18.57 -1.72 -3.92

0.00

-19.25 -1.43 48.12 1.58 22.49 -5.31

0.00

-21.75 -0.94 54.37 -6.16 13.33 -0.26

0.00

-24.25 -0.77 60.62 -2.78 0.95 2.87 0.00


62.50 Cota: -25.00 m

19.62 Cota: -16.00 m

37.80 Cota: -7.50 m

8.56 Cota: -15.50 m

0.00 Cota: 0.00 m


-0.00 Cota: 0.00 m

-26.22 Cota: -7.75 m

-46.77 Cota: -13.00 m

8.92 Cota: -18.00 m

0.00 Cota: 0.00 m

FASE 10

Cota (m)


Ley de axiles (t/m)


Ley de momento flector

(t·m/m)

Ley de empujes

(t/m²)


0.00 -0.22 -0.00 0.18 -0.00 1.40 0.00

-2.00 -0.56 18.18 1.75 -5.85 1.23 0.00

-4.50 -0.91 24.43 6.61 4.15 3.13 0.00

-7.00 -1.38 30.68 15.36 32.76 3.48 0.00

Cota (m)


Ley de axiles (t/m)

Ley de

cortantes

(t/m)



Presión hidrostática

(t/m²) -9.25 -2.34 49.48 -

18.79 -4.63 4.24 0.00

-11.25 -3.17 67.66 -9.88 -39.60 5.65 0.00

-13.75 -3.41 73.91 6.45 -42.88 7.64 0.00

-15.75 -2.87 92.09 18.90 -22.59 1.51 0.00

-18.25 -1.82 98.34 9.01 17.10 -8.12 0.00

-20.75 -1.12 104.59 -4.06 18.68 -2.56 0.00

-23.25 -0.85 110.84 -5.06 4.72 1.82 0.00

Máximos

-0.22

Cota: 0.00 m

115.22

Cota: -25.00

m

19.34

Cota: -

16.25 m

41.09

Cota: -7.50 m

8.93

Cota: -15.50 m

0.00

Cota: 0.00 m Mínimos

-3.46

Cota: -13.00 m

-0.00

Cota: 0.00 m

-24.30

Cota: -7.75

m

-46.59

Cota: -12.75 m

-8.93

Cota: -18.00 m

0.00

Cota: 0.00 m




11 ESFUERZOS EN LOS FORJADOS

FORJADO SUPERIOR (COTA -0.75)

FASE 3 - Losa apoyada de 1,25m : 0 t/m

FASE 4 – Excavación hasta -8m : 7,96 t/m

FASE 5 – Forjado apoyado de 1m : 7,96 t/m

FASE 6 – Excavación hasta -15.3m : Se produce despegue de 0,01 mm

FASE 7 – Rebajar NF hasta -16,8m : Se produce despegue de 0,01 mm

FASE 8 – Solera apoyada de 1,3m : Se produce despegue de 0,01 mm

FASE 9 – Forjado a cota -10,5m de 1m: Se produce despegue de 0,01 mm

FASE 10 – Servicio : Se produce despegue de 0,16 mm

FORJADO ENTRE LA TERMINAL Y LA PLANTA -2 (COTA -7m)

FASE 5 – Forjado apoyado de 1m : 0 t/m

FASE 6 – Excavación hasta -15.3m : 41,79 t/m

FASE 7 – Rebajar NF hasta -16,8m : 41,79 t/m

FASE 8 – Solera apoyada de 1,3m : 41,79 t/m

FASE 9 – Forjado a cota -10,5m de 1m: 41,79 t/m

FASE 10 – Servicio : 42,3 t/m

FORJADO INFERIOR (COTA -14m)

FASE 8 – Solera apoyada de 1,3m : 0,62 t/m



FORJADO ENTRE LA PLANTA -2 Y LA PLANTA -3 (COTA -10,5m)



12 DESCRIPCIÓN ARMADO

Armado vertical trasdós : Ø32c/25

Refuerzos :

Ø20 (L455), D(485)

Ø12 (L440), D(1730)

Armado vertical trasdós : Ø32c/25

Refuerzos :

Ø20 (L465), D(380)

Ø12 (L830), D(885)




Armado base horizontal : Ø20c/25

Rigidizador vertical : 2Ø32

Rigidizador horizontal : 10Ø32

13 COMPROBACIONES

13.1 Comprobación Geométrica y de Resistencia

Referencia: Excavacion_pfc (Construyendo cubierta al final)




13.2 Comprobación de Estabilidad (Coeficientes de Seguridad)




13.3 Comprobación de Estabilidad (Circulo de Deslizamiento)




14 MEDICIÓN




II. CIMENTACIONES

1



Cimentaciones

ÍNDICE

1 TIPOLOGÍA ESCOGIDA ........................................................................................................... 2

2 DATOS DE PARTIDA ............................................................................................................... 3

3 FORMULACIÓN BÁSICA ......................................................................................................... 3

4 CÁLCULO DEL AXIL EN LA BASE DE LOS PILARES ................................................................... 4

4.1 Tipo de acciones ............................................................................................................ 4

4.2 Predimensionamento .................................................................................................... 4

4.2.1 Dimensiones de los elementos ............................................................................. 5

4.2.2 Peso específico y resistencia característica:.......................................................... 6

4.2.3 Cargas actuantes ................................................................................................... 6

4.2.4 Cálculo de las envolventes .................................................................................... 6

5 DIMENSIONAMIENTO ........................................................................................................... 8

6 SOLUCIÓN FINAL ADOPTADA ................................................................................................ 8

2



Cimentaciones

1 TIPOLOGÍA ESCOGIDA

De cara a la cimentación de la estructura y considerando la gran magnitud de las cargas

concentradas a la que estará sometida, se ha escogido pilotarla siguiendo la tipología Pila-

Piloto como nos indica la “Guía de Cimentaciones en obras de Carretera”.

Dado que en el terreno de la zona la capacidad portante crece de una manera gradual con la

profundidad, sin existir un nivel claramente más resistente, el pilotaje transmitirá su carga en

el terreno fundamentalmente a través del fuste. Se suelen denominar a estos tipos pilotes

flotantes o por fuste.

Se utilizarán como pilotos unos módulos de pantalla de 3.6 m x 1 m, sobre los cuales se

iniciarán los pilares que sostienen los forjados. Esto nos permite utilizar la misma maquinaria

que con las pantallas, reduciendo así el tráfico de maquinaria pesada en la ciudad y el tiempo

perdido asociado al transporte de esta.

La pila se construirá junto con el módulo, introduciendo una camisa que la separará del

hormigón no estructural. Este hormigón no armado será repicado a medida que la excavación

avance.

3



Cimentaciones

2 DATOS DE PARTIDA

Los pilotos que se ejecutarán trabajarán en el estrato C. En el estudio geotécnico se han

obtenido los siguientes datos respeto cimentaciones profundas para cada estrato, aplicando la

fórmula, un factor de seguridad de 3 para la punta, un factor de seguridad de 2 para la caga en

fuste y los diferentes factores redactores:

Relleno Cohesivo 14 0,18 Kg/cm²

Arcilla Arenosa Cohesivo 15 0,19 Kg/cm²

Limo Arcilloso Cohesivo 30 14,28 Kg/cm² 0,38 Kg/cm²

Valor

medio de N

Carga en

punta

Carga por

fusteCapa Tipo de suelo

Estos datos nos proporcionan información de qué contribuciones del terreno se pueden

esperar en el supuesto de que se colocasen pilotes.

3 FORMULACIÓN BÁSICA

Conocidas las características del terreno se tiene que cumplir la ecuación fundamental de la

resistencia de un pilote:

Siendo:

Rp: Resistencia en punta, expresada como la carga en punta por la superficie

transversal del piloto.

Rf: Resistencia de fuste como producto de la carga de fuste por el área perimetral del

piloto.

Nmax: Axil máximo en la base del pilar.

Dado que en los anteriores datos ya han sido aplicados los factores de seguridad

correspondientes esta fórmula se vuelve más sencilla, de forma que solo se tiene que

comprobar que:

Por tanto, siendo Cp=14,28 Kg/cm2 i Cf=0,38 Kg/cm2, la ecuación a resolver será:

4



Cimentaciones

4 CÁLCULO DEL AXIL EN LA BASE DE LOS PILARES

Con la intención de obtener el esfuerzo axil al que está sometido el pilote, hemos analizado la

estructura de la instalación en un estado de carga máxima mediante el programa Midas Civil.

Se han considerado las sobrecargas de diseño del CTE en todos los vanos, junto con el peso

propio que te lo calcula el programa Midas dependiendo del material y geometría que le

asignes a la estructura.

De cara a modelizar la estructura y aprovechando la estructura porticada de la misma se ha

decidido simplificar el cálculo analizando 1 línea de pilares en ambas direcciones, ya que la

superficie del proyecto es completamente regular y, por tanto, la distribución de los pilares es

idéntica en ambas direcciones. Se tomará como el valor de referencia el axil máximo obtenido

en los apoyos para el posterior dimensionado.

4.1 Tipo de acciones

A continuación se enumeran en un listado las diferentes fuerzas que actuarán en la estructura:

Cargas permanentes

Peso propio de la jácena

Peso propio del pilar

Peso propio del forjado

Carga muerta debida a la capa de rodamiento del forjado

Carga muerta debida a las vallas de protección en el perímetro de la estructura

Cargas de uso

Sobrecarga repartida de uso

Sobrecarga de la Cubierta

Sobrecarga debida al tráfico pesado (Planta -1)

Sobrecarga debida a tráfico (Planta -2 y -3)

4.2 Predimensionamiento

En este apartado, se explica el proceso de los cálculos realizados para el pre dimensionamiento

del aparcamiento. En los planos, se puede observar la distribución en planta y alzado de las

diferentes plantas del aparcamiento con:

Distribución de los pilares

Rampas de acceso entre plantes

Distribución de plazas de aparcamiento.

Distribución y sentido de los carriles de circulación

5



Cimentaciones

Se parte de una superficie de 110 x 110 metros con una profundidad de edificación de 15.3

metros y una altura de planta de 5 metros en la terminal (planta -1) y de 2,5 metros en la

planta -2 y -3.

4.2.1 Dimensiones de los elementos

La solución adoptada, ha sido proyectar una serie de pórticos bidireccionales separados entre

ellos una distancia de 12 metros y 10 metros con objeto de dar espacio a tres plazas de coche y

dos plazas de autobús entre pórticos. Se ha cogido un pórtico base para analizar, normalmente

es el que tiene una distancia de vano mayor. Por tanto se ha cogido el de 12 m de longitud de

vano.

Para reducir el peso de la estructura se ha utilizado un forjado aligerado.

A continuación definimos la esbeltez con la relación de la tabla 2.1.

Tabla 2.1

- Esbeltez jácena:

- Esbeltez losa:

A continuación se definen las dimensiones de los diferentes elementos de los que se compone

el aparcamiento (Tabla 2.2).

B H L B H L

Jácena 1 1 12 1 1 12

Pilares 1 1 5 1 1 2,5

B H L B H L

Jácena 1 1 10 1 1 10

Pilares 1 1 5 1 1 2,5

Dimensiones Pórtico 2

Planta -1 (Terminal) Planta -2 y -3

Planta -1 (Terminal) Planta -2 y -3

Dimensiones Pórtico 1

Tabla 2.2

6



Cimentaciones

4.2.2 Peso específico y resistencia característica:

Peso específico del hormigón : 25 KN/m3

Resistencia característica hormigón : 45 MPa

Resistencia característica acero : 500 MPa

4.2.3 Cargas actuantes

En este apartado se cuantifican todas las cargas que actuarán en el aparcamiento. Las cargas

permanentes se han mayorado con un coeficiente de seguridad de 1,35 y las cargas de uso con

uno de 1,5. Por tanto tenemos que:

Sup forjado por pórtico (m²) 60 Pórtico 1 Pórtico 2

Peso(KN/m2) Peso(KN) Peso(KN/ml) Carga

mayorada Peso(KN/ml)

Carga mayorada

Peso Propio

Estructura MIDAS

Muertas 70

MIDAS

80

MIDAS

Uso 2 120 10 12

coche 2,0 120 10,0 12

autobus 10,0 600 50,0 60

cubierta 5 300 25 30

4.2.4 Cálculo de las envolventes

El cálculo de las envolventes se ha obtenido con el programa MIDAS. A continuación se

muestra la sección estructural de los pórticos analizados en la estructura del aparcamiento

con las envolventes de esfuerzo axil para el Estado Límite Último.

A la hora de evaluar el axil, en el estado límite último, se ha utilizado la combinación donde

todos los vanos están cargados, puesto que, tanto si están cargados alternadamente cómo si

no, los valores de los esfuerzos resultantes son los mismos.

7



Cimentaciones

ELU

Envolvente Axil

Pórtico 1

Pórtico 2

8



Cimentaciones

Es así como obtenemos que el axil máximo para el que tendremos que dimensionar es de

5315 KN que simplificaremos a 5400 KN. Consideramos que este resultado se encuentra del

lado de la seguridad debido a las simplificaciones que se han llevado a cabo, despreciando el

efecto del muro pantalla y siempre optando por las condiciones más desfavorables.

5 DIMENSIONAMIENTO

El dimensionado se llevará a cabo por iteración, partiendo de la base que se utilizará una

cuchara para módulos de 1 metro de ancho. Iremos variando la longitud de este hasta un nivel

razonable tanto en profundidad de clava como en largo del módulo de pantalla que usaremos

para el pilote.

Volviendo a la ecuación base:

Observamos que podemos expresarla en función de las incógnitas que iremos variando

(longitud del módulo de pantalla y longitud de clava):

Si le asignamos al módulo de pantalla una longitud de 2 metros, que nos implicará un coste

ligeramente inferior que los módulos que se ejecutarán para las pantallas, obtenemos una

longitud de clava de unos 11 metros. Esta longitud, sumada a la cota de solera, situada a 15,3

metros bajo cota de calle, nos da una profundidad de excavación de 26,3 metros en total.

6 SOLUCIÓN FINAL ADOPTADA

Se establece como cimentación de la estructura unos módulos de pantalla que lleguen hasta la

cota -26,3 m con las siguientes características:

Largo Ancho Grueso

11 2 1 Mínima

Dimensiones (m) Armadura

(mm²)

III. VIGAS Y PILARES

1




Índice

1 INTRODUCCIÓN ..................................................................................................................... 3

2 SOLICITACIONES DEL PÓRTICO .............................................................................................. 3

3 ESQUEMA DE VIGAS Y PILARES CON SOLICITACIONES PARECIDAS ...................................... 7

4 DIMENSIONAMIENTO ARMADURAS LONGITUDINALES DE LA VIGA .................................... 8

4.1 Viga 1 ............................................................................................................................. 8

4.1.1 Zona de apoyo con el pilar izquierdo: ................................................................... 8

4.1.2 Zona de apoyo con el pilar derecho: ................................................................... 12

4.1.3 Zona central de la viga: ....................................................................................... 14

5 Dimensionado de las armaduras transversales de la viga .................................................. 18

5.1 VIGA 1: ......................................................................................................................... 18

5.1.1 Zona crítica (apoyo con lo pilar): ......................................................................... 18

5.1.2 Zona de mínima solicitación (centro de la viga): ................................................. 21

5.1.3 Zona intermedia entre la crítica y la de mínima solicitación: ............................. 21

6 Estabilidad lateral y momentos de cálculo del pilar ........................................................... 23

6.1 PILAR 1:........................................................................................................................ 23

6.1.1 Longitud de pandeo: ........................................................................................... 23

6.1.2 Esveltesa: ............................................................................................................. 24

7 Dimensionado de armaduras longitudinales y transversales del pilar ............................... 26

7.1 PILAR 1:........................................................................................................................ 26

7.1.1 Armadura longitudinal (Flexión compuesta simple): .......................................... 26

7.1.2 Armadura transversal (Cortante): ....................................................................... 27

8 ELS de fisuración de la viga ................................................................................................. 30

8.1 VIGA 1: ......................................................................................................................... 30

8.1.1 Zona de espaldarazo con el pilar izquierdo: ........................................................ 30

2




9 ELS de deformacions ........................................................................................................... 33

9.1 VIGA 1 .......................................................................................................................... 33

9.1.1 Zona central de la viga: ....................................................................................... 33

3




1 INTRODUCCIÓN

En esta segunda parte del trabajo y una vez conocidos todos los esfuerzos que actuarán en

cada uno de los pórticos, nos centraremos en el dimensionado de uno de los pórticos más

representativos que se encuentran al parking.

Por causas de una mala planificación, se deberá hacer una modificación de proyecto, puesto

que, el armado que se ha obtenido con dimensionado en Estado Límite Último, no cumple con

los requisitos de Estado Límite de Servicio en Fisuración.

Como ya no se puede poner más armado, se pueden realizar dos modificaciones:

Aumentar el canto de cada viga, para que pueda resistir todas las solicitaciones

presentes.

Reducir la luz entre pórticos para reducir el Momento actuante en la estructura.

2 SOLICITACIONES DEL PÓRTICO

Como pórtico representativo de la estructura global que compone el aparcamiento, se ha

seleccionado el que se encuentra en uno de los extremos, ya que es el que tiene una distancia

entre pórtico mayor, esto permite que se pueda evaluar los esfuerzos máximos que actuarán

en la estructura del aparcamiento.

En cuanto a las solicitaciones, tenemos:

4




Moments máximos en vigas y pilares:

Viga:

Pilar:

5




Cortantes máximos en jácenas y pilares:

Viga:

Pilar:

6




Cortantes máximos en jácenas y pilares:

Viga:

Pilar:

7




3 ESQUEMA DE VIGAS Y PILARES CON SOLICITACIONES PARECIDAS

En el esquema que se muestra a continuación, se han señalado 3 jácenas y 3 pilares, que se

encuentran en diferentes zonas del pórtico para poder dimensionar el armado según las

diversas solicitudes presentes en todo el pórtico.

Mizquierda Mcentro Mderecha Marriba Mcentro Mabajo

-2865,8 655 -2909,2 2865,8 642,3 -1581,1

Vizquierda Vintermedio 0 Vintermedio Vderecha Varriba Vcentro Vabajo

-968,3 -547,8 0 553,6 974,2 -889,4 -889,4 -889,4

Narriba Ncentro Nabajo

-996,5 -1066,75 -1137,1


-945,7 84,9 -94,7 -658,6 339,5 298,6


-528,2 -309,2 -309,5 528,6 382,8 382,8 382,8


-5258,7 -5286,9 -5315


-1465 330,1 -1468,2 -459,6 -268,8 233,5


-691,4 -340 392,5 692 118,7 118,7 118,7


1209,7 -1265,9 -1350,3

PILAR 1

PILAR 2

PILAR 3

VIGA 1

VIGA 2

VIGA 3

8




4 DIMENSIONAMIENTO ARMADURAS LONGITUDINALES DE LA VIGA

En este apartado explicaremos todo el procedimiento de cálculo para las tres vigas

seleccionadas dentro de nuestro pórtico. Calcularemos el armado a flexión simple, teniendo en

cuenta las diferentes solicitaciones que nos encontraremos a lo largo de la viga y en qué zona

traccionan. Se ha decidido colocar armaduras de diámetro de 32 milímetros, para ir del lado de

la seguridad.

Antes de nada se tiene que calcular la cuantía mínima de acero que necesitarán las vigas:

Después se obtendrá la separación mínima que tiene que haber en el armado:

4.1 Viga 1

4.1.1 Zona de apoyo con el pilar izquierdo:

Cálculo de las solicitaciones:

Primero calculamos el canto. Cómo colocaremos dos filas en la zona de tracción para que

cumpla las separaciones mínimas, tendremos un canto de:

9




Calculamos el momento que puede resistir nuestra viga con un acero B500

No se necesita armadura a compresión.

Cuantia de acero:

Armadura principal (tracción):

Se calcula la cuantia de acero que se necesita para la armadura principal y la secundaria:

Armadura secundaria (compresión):

Cómo no necesitamos armadura a compresión, colocaremos una armadura constructiva

compuesta por 3 barras de 32 milímetros de diámetro.

Disposición de la armadura:

Armadura principal (tracció):

La distribución de armado a tracción será colocar dos filas con 9ᴓ32.

Separaciones:


10




En este caso, se tienen dos filas, hay que calcular la separación horizontal y la vertical. Para

calcular las separaciones entre las barras haremos:

Armadura constructiva (compresión):

Con todo esto tenemos que la distribución de armado definitiva será la siguiente:

SH1 (mm) 79

SH2 (mm) 79

SV (mm) 30

SH (mm) 412

Armadura Principal

18Ø32

Armadura Principal

3Ø32

Solapamientos

Primero se tiene que calcular el momento último de la sección.

Por equilibrio de fuerzas horizontales tenemos :

Per equilibri de moments:

Una vez obtenido el momento de cálculo, se ha de buscar la posición en la ley de momentos

donde te lugar en momento de cálculo es igual al momento último de la sección.

11




Esta parte se obtendrá con el programa MIDAS, observando en qué posición de la viga la ley de

momentos es igual al momento último.

Tendremos que armar a partir de x1=1,415 metros de la viga. Se armará en la dirección del

pilar izquierdo y en la dirección opuesta se tendrá que tener en cuenta la longitud de anclaje.

Anclajes:

Los anclajes se calcularan sólo en la zona de tracción y se obtiene con la fórmula:

Ahora calculamos la longitud de anclaje mínima:

Como la longitud de anclaje es inferior a la mínima tendremos que:

12




Esto quiere decir que tenemos que añadir una longitud de anclaje de 350 mm a cada lado del

armado.

4.1.2 Zona de apoyo con el pilar derecho:


En este caso, como también se colocaran dos filas de barras en la zona de tracción, nuestro

canto será igual que en el apoyo con el pilar izquierdo.

El momento resistente tampoco variará, por lo tanto, tampoco necesitaremos armadura a

compresión.

Cuantía de acero:


Calculamos la cuantía de acero que necesitamos para la armadura principal y la secundaría:

Armadura secundaría (compresión):

Cómo no se necesita armadura a compresión, se colocara una armadura constructiva

compuesta por 3 barras de 32 milímetros de diámetro.

13






La distribución de armado a tracción será colocar dos filas con 5ᴓ32

Separaciones:


Armadura constructiva (compresión):


SH1 (mm) 190

SH2 (mm) 190

SV (mm) 30

SH (mm) 412

Armadura Principal

10Ø32

Armadura Principal

3Ø32

Solapamientos

Cómo se tiene el mismo armado que en la zona de apoyo con el pilar izquierdo, el momento

último será el mismo.

14




Un vez obtenido el momento de cálculo, hay que buscar la posición en la ley de momentos

donde tiene lugar en momento de cálculo igual al momento último de la sección.

Esta parte se obtiene con el programa MIDAS, observando a qué posición de la viga la ley de

momentos sea igual al momento último.

Se tendrá que armar a partir de x2=10,948 metros de la viga. Se armará en la dirección del

pilar derecho y en la dirección opuesta se tendrá que tener en cuenta la longitud de anclaje.

Anclajes:

Al igual que en la zona de apoyo con el pilar izquierdo, en esta sección hay la misma

distribución de armado y necesitamos la cuantía mínima de acero por la colocación de los

anclajes. Por lo tanto, la longitud de anclaje será la misma.

Esto quiere decir que tenemos que añadir una longitud de anclaje de 350 mm a cada lado del

armado.

4.1.3 Zona central de la viga:


En el centro de la viga se colocará una fila de barras en la zona de tracción.

Por lo tanto:

15




Calculamos el momento resistente:

No necesitamos armadura a compresión.

Cuantía de acero:


Se calcula la cuantía de acero que se necesita para la armadura principal:



La distribución del armado a tracción será de una fila con 3ᴓ32

Separaciones:


16





SH (mm) 412

SV (mm) 30

SH (mm) 412

Armadura Principal

10Ø32

Armadura Principal

3Ø32

Solapamientos

Primero se ha de calcular el momento último de la sección.

-Por equilibrio de fuerzas horizontales tenemos :

Por equilibrio de momentos:

Una vez obtenido el momento de cálculo, se tiene que buscar la posición en la ley de

momentos donde te lugar en momento de cálculo igual al momento último de la sección.

Esta parte se obtiene con el programa MIDAS, observando a qué posición de la viga la ley de

momentos sea igual al momento último.

A esta longitud se le tendrá que sumar la longitud de anclaje.

17




Esto quiere decir que tenemos que añadir una longitud de anclaje, con acabado recto, de 350

mm a cada lado del armado.

A continuación se muestra un esquema de la viga con las longitudes de solapamiento y

longitudes de anclaje:

Para dimensionar las vigas 2 y 3 de nuestro pórtico seguiremos el mismo procedimiento que el

visto en este apartado con la viga 1.

A continuación se muestra una tabla con todos los datos (cuantías de acero, solicitaciones,

momentos resistentes, distribuciones de armado...) de las tres vigas.

Recolç.esq Z.central Recolç.dret Recolç.esq Z.central Recolç.dret Recolç.esq Z.central Recolç.dret

MELU -2865,8 655 -2909,2 -945,7 84,9 -94,7 -1465 330,1 -1468,2

Tma (Smín)

Recobriment

Ф B1

Ф B2

As mec (mm²)

As geom (mm²)

U0 (KN)

Uv (KN)

Ua (KN)

Mf (KN·m)

Us1 (KN) 3342,88 727,01 3270,64 1056,18 90,08 100,50 1596,93 351,87 1600,52

Us2 (KN) 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Sf 1 1 1 1 1 1 1 1 1

As1 (mm²) 7688,62 1672,25 7522,47 2429,21 207,18 231,14 3672,94 809,30 3681,21

As2 (mm²) 0 0 0,00 0,00 0 0,00 0,00 0 0

nº B 1 9,6 2,1 9 3,02 0,26 0,29 4,57 1,01 4,58

nº B 2 0 0 0 0 0 0 0 0 0

nº Barres 1 10 3 10 4 3 3 5 3 5

nº Barres 2 3 3 3 3 3 3 3 3 3

Capacitat 15 15 15 15 15 15 15 15 15

Files 1 1 2 1 1 1 1 1 1

Barres per fila 5 3 5 4 3 3 5 3 5

Mu(KN·m) 2997,09 973,89 2997,09 1287,58 341,21 341,21 1599,51 658,43 1599,51

X1 2,33 2,68 2,33 2,33 2,68 2,33 2,33 2,68 2,33

X2 9,67 9,32 9,67 8,04 7,69 8,04 9,67 9,32 9,67

X1-d 1,38 1,73 2,33 2,33 1,73 2,33 -0,13 1,73 2,33

X2+d 10,62 10,27 9,67 8,04 8,64 8,04 12,13 10,27 9,67

Lmin (m) 1,38 8,53 2,33 2,33 6,90 2,33 -0,13 8,53 2,33

β

Lbi

m

As

As,real 8042,5 2412,70 8042,8 3217,0 3217,0 3217,0 4021,2 4021,2 4021,2

Lb mín 320 320 320 320 320 320 320 320 320

Lbneta 800 800 320 800 800 800 800 800 88,9

Lbneta mín 320 320 320 320 320 320 320 320 320

Lbanclaje(mm) 350 350 350 350 350 350 350 350 350

BIGA 3

2739 2739 2739

2800 2800 2800

5220

9377,65

BIGA 1

Car

acte

rist

ic

30

30

32

32

BIGA 2

9377,65

SOLA

PA

MEN

TS

804,2

1,3

9377,65

FLEX

IO S

IMP

LEA

RM

AT

LON

G

DIMENSIONAMENT LONGITUDINAL DE LES BIGUES

2760,0 2760,0 2760,0

32 32

32 32

30

3030

30

5220 5220

30000 30000 30000

1

800

1,3

804,2

800

1

AN

CLA

JES

1

800

1,3

804,2

Por motivos de facilidad de montaje durante el proceso constructivo, se pondrá la misma

distribución de armado longitudinal a todas las vigas.

18




5 Dimensionado de las armaduras transversales de la viga

En este apartado explicaremos todo el procedimiento de cálculo para la viga 1 seleccionada

dentro de nuestro pórtico. Calcularemos el armado a cortante con los tres tipos de rotura que

existen en ELU:

Resistencia a compresión de las “bielas” en el alma.

Resistencia a tracción en el alma.

Incremento de tracciones a las armaduras longitudinales.

Hay que tener en cuenta las diferentes solicitaciones que nos encontraremos a lo largo de la

viga.

Se ha decidido colocar cercos de 10 milímetros de diámetro.

Primero se calculará la cuantía mínima de acero que necesitarán las vigas:

5.1 VIGA 1:

5.1.1 Zona crítica (apoyo con lo pilar):


Resistencia compresión:

19




Resistencia a tracción del alma:

Este tipo de rotura se verifica a partir de un canto útil “d” desde el margen de los apoyos. En la

zona más cercana a los apoyos no aparecen tracciones en el alma, puesto que la compresión

viaja directamente al apoyo. Por lo tanto:

Verificamos la resistencia a cortante sin armadura transversal:

En la zona de cortante máximo se han colocado 10ᴓ32 = 8042,48 mm2. Por lo tanto:

Cuantía de acero:

Tendremos que poner cercos para que la viga pueda resistir los cortantes actuantes en esta

zona.

20




Considerando cercos a 90º y biela de compresión a 45 º tendremos:

Como la cuantía de acero es inferior al mínimo, se tendrá que poner :

Disposición de la armadura

Separación transversal:

Como el canto que tenemos es de 913 milímetros, la separación transversal tendrá que ser

como máximo de 500 milímetros por definición. Como el ancho de la viga que estamos

analizando es de 1000 milímetros, tendremos una separación de:

Separación longitudinal máxima:

Separación longitudinal:

21




5.1.2 Zona de mínima solicitación (centro de la viga):


En esta zona como las solicitaciones son prácticamente nulas, trabajaremos con cuantías

mínimas. Por lo tanto se tienen que calcular las separaciones del armado.



La separación transversal es la misma a lo largo de toda la viga, por tanto:


En la zona de mínima solicitación a cortante dispondremos cercos cada 205 mm de distancia

longitudinal.

5.1.3 Zona intermedia entre la crítica y la de mínima solicitación:


Cuantía de acero:


zona.

22




Como la cuantía de acera es inferior a la mínima se tendrá que colocar como mínimo:





Para dimensionar a cortante las vigas 2 y 3 de nuestro pórtico, se seguirá el mismo

procedimiento que el visto en este apartado con la viga 1.

A continuación se muestra una tabla con todos los datos (cuantías de acero, solicitaciones,

separaciones transversales y longitudinales...) de las tres vigas.

Z.Recolç Z.central Z.Intermitja Z.Recolç Z.central Z.Intermitja Z.Recolç Z.central Z.Intermitja

TELU 974,20 0,00 290,30 528,60 0,00 309,50 692,00 0,00 392,50

Vdd (KN) 820,93 445,43 583,13

Tma (Smín)

Recobriment

Barres At

Av mín

b0

ξ 1,46 1,46 1,46 1,46 1,46 1,62

σcd 0 0 0 0 0 0

pl 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02

ɣc 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50

fctm 3,8 3,8 3,8 3,8 3,8 3,8

β 1 1 1 1 1 1

Vu1 (KN) 8496,00 8496,00 8496,00 8496,00 8496,00 8496,00

Vu2 (KN) 442,72 442,72 442,72 442,72 442,72 442,72

Vu2 min (KN) 558,73 558,73 558,73 558,73 558,73 558,73

Vcu (KN) 368,93 368,93 368,93 368,93 368,93 368,93

Vs (KN) 262,19 -314,11 -314,11 -314,11 -314,11 -314,11

Av (mm²/mm) 1,27 1,27 1,27 1,27 1,27 1,27 1,27 1,27 1,27

St (mm)

Sl màx (mm) 600 600 600 600 600 600 600 600 600

nº Branques

Sl (mm) 124,2 124,20 124,20 124,2 124,2 124,2 124,2 124,2 124,2

Separació 125 125 125 125 125 250 250 250 250

DIMENSIONAMENT TRANSVERSAL DE LES BIGUES

BIGA 1 BIGA 2 BIGA 3

30

30

10

2 2 2

30

30

10

30

30

10

920 320 320

1,27

Cara

cter

istic

1000

1,271,27

1000 1000

Talla

nt

23




También por motivos de facilidad de montaje durante el proceso constructivo, pondremos la

misma distribución de armado transversal a todas las vigas.

6 Estabilidad lateral y momentos de cálculo del pilar

En este se explica el procedimiento de cálculo para los tres pilares seleccionados dentro de

nuestro pórtico. Se evalua si se un pórtico és traslacional o intraslacional teniendo en cuenta la

condición entre esveltez del pilar. También se calcularán los momentos actuantes teniendo en

cuenta los efectos de segundo orden (si existen).

Para sacar la relación de rigideces de los apoyos de las vigas (ѰA y ѰB), se tiene que saber la

relación que hay entre las longitudes y las inercias de las vigas y los pilares, por eso se

describen 3 situaciones donde varían la relación de rigideces de los pilares a evaluar.

6.1 PILAR 1:

6.1.1 Longitud de pandeo:

Como el pilar a evaluar se encuentra dentro de un pórtico traslacional, tendremos que:

La relación de rigideces (ѰA y ѰB) la encontraremos analizando la situación 1 expuesta al inicio

de este apartado:

24




La longitud de pandeo es:

6.1.2 Esveltesa:

Cálculo:

Una vez calculada la longitud de pandeo, tendremos que calcular el radio de giro cómo:

25




Comprobación

La condición que tiene que cumplir se:

Por lo tanto, tendremos que calcular el esveltez límite inferior (λinf) para ver si la esveltez

cumple con la normativa.

Dónde “C”, es un coeficiente que depende de la disposición de las armaduras. En nuestro caso,

como la armadura en el pilar será simétrica en dos caras opuestas al plano de flexión, el

coeficiente C adoptará un valor de 0,24.

El axil reducido de cálculo que solicita el apoyo (ν) lo sacaremos cómo:

Para calcular las excentricidades de primer orden (e1 y e2), nos tenemos que fijar en los

momentos que actúan sobre los apoyos superior e inferior del pilar.

La e2 va relacionada directamente con el momento más grande de los dos apoyos, ver figura

7.1.

Entonces, las excentricidades de primer orden serán:

Ahora ya podemos calcular el esveltez límite inferior:

26




Como la esveltez es inferior a la esveltez límite inferior, no habrá excentricidades de segundo

orden y por lo tanto el momento de cálculo del pilar no se verá afectado.

7 Dimensionado de armaduras longitudinales y transversales del pilar

En este apartado explicaremos todo el procedimiento de cálculo para el pilar 1 seleccionado

dentro de nuestro pórtico. Calcularemos el armado a flexión compuesta simple y a cortante

con los tres tipos de rotura que existen en ELU:

Resistencia a compresión de las “bielas” a lo anima.

Resistencia a tracción a lo anima.

Incremento de tracciones a las armaduras longitudinales.

Tendremos en cuenta las diferentes solicitaciones que nos encontraremos a lo largo del pilar.

7.1 PILAR 1:

7.1.1 Armadura longitudinal (Flexión compuesta simple):

Por temas de facilidad constructiva, en este apartado se ha dimensionado los pilares teniendo

en cuenta la situación más desfavorable, que en nuestro caso será la que se encuentra en el

pilar 1 con un momento de 2865,8 KN.m.

Según lo que se establece al anexo 7 de la EHE, primero se ha de comprobar que:

Cálculo de la cuantía de acero:

Según esto, nos encontraremos el caso 2:

27





Pondremos barras de 25 milímetros, por tanto:

Cálculo de separaciones:

Los pilares dos y tres se dimensionaran igual que el pilar 1:

7.1.2 Armadura transversal (Cortante):

En el dimensionado a cortante, la armadura transversal será la misma a lo largo de todo el

pilar, puesto que, el cortante actuante es el mismo en todo el pilar.

Se ha decidido colocar cercos de 10 milímetros de diámetro.

Primero se tiene que calcular la cuantía mínima de acero que necesitarán las vigas:

28





Se verifica la resistencia a cortante sin armadura transversal:

En la zona de cortante máximo se han colocado 14ᴓ25 = 6872,2 mm2. Por lo tanto:

Cuantía de acero:

29





zona.

Considerando cercos a 90º y biela de compresión a 45 º tendremos:

Se colocará la cuantía mínima



Como el canto que tenemos es de 700 milímetros, la separación transversal tendrá que ser

como máximo de 500 milímetros por definición. Como el ancho del pilar que estamos

analizando es de 1000 milímetros, tendremos una separación de:



30




Cómo que la separación es más grande que la máxima establecida por norma, dispondremos

cercos cada 250 mm de distancia longitudinal.

Los pilares dos y tres se dimensionaran igual que el pilar 1:

8 ELS de fisuración de la viga

En este apartado evaluaremos el estado límite de fisuración, a compresión y tracción, de

nuestras vigas.

8.1 VIGA 1:

8.1.1 Zona de espaldarazo con el pilar izquierdo:

Comprobación compresión:

La tensión de compresión del hormigón la calcularemos cómo:

31




Con la inercia de fisuración ya podemos calcular la tensión de compresión del hormigón la

zona de estudio.

Comprobación tracción:

Donde Wmàx es la apertura máxima de fisura que, para el cemento armado con un ambiente

de exposición IIIa, tiene un valor de 0,2 milímetros.

A continuación tendremos que calcular la apertura característica de la fisura:

β : Es un coeficiente que relaciona la apertura media de fisura con la característica, tiene un

valor de 1,7.

Sm: Es la separación media de las fisuras y se calcula cómo:

32




Ԑsm: Es la deformación

33




Se puede observar que no cumple con el Estado Límite de Servicio.

A continuación tenemos que realizar el mismo procedimiento para las otras zonas del pilar y

también para el resto de pilares a analizar.

9 ELS de deformacions

En el Estado Límite de Deformación se tiene que comprobar la parte central de las vigas,

puesto que estamos evaluando las flechas negativas que se producen en las vigas.

Se tiene que mirar:

Flecha total: Debida a la totalidad de las cargas actuantes.

Está formada por la flecha instantánea producida por todas las cargas, más la flecha

diferida debida a las cargas permanentes y casi permanentes a partir de su actuación.

Flecha activa: Producida a partir del instante en que se construye el elemento a

evaluar. Su valor es igual a la flecha total menos la que ya se ha producido hasta el

instante en que se construye el elemento.

Estas tienen que cumplir con la flechas admisibles establecidas en la norma que son:

- Flecha total admisible: L/200

- Flecha activa admisible: L/300

9.1 VIGA 1

9.1.1 Zona central de la viga:

Cálculo flecha activa:

Primero se tiene que encontrar el módulo de deformación del hormigón el día que se le aplica

la sobrecarga, en este caso será a los 90 días .

S: Es un coeficiente que depende del tipo de cemento, como tenemos un cemento normal de

endurecimiento rápido, el coeficiente será igual a 0,25.

34




Una vez calculado el módulo de deformación, tenemos que calcular la inercia equivalente. Por

eso hay que ver si la sección está fisurada o no. Hay fisura sí:

Zona central de la viga:

Cómo que fisura tenemos que la inercia será:

Zona de apoyo con pilar derecho:


Zona de apoyo con pilar izquierdo:


La inercia equivalente será la resultante de:

Ahora ya se puede obtener la flecha activa cómo:

35




Ahora se tiene que comprobar que cumple con la flecha admisible:

Cálculo flecha total:

Cálculo flecha instantánea(Cargas permanentes + sobrecargas):

Cálculo flecha diferida:

Primero hay que encontrar el módulo de deformación del hormigón el día que se le aplica la

carga permanente, en este caso será a los 28 días.

Un vez calculado el módulo de deformación, podemos obtener la flecha instantánea debida a

las cargas permanentes cómo:

36




La flecha total será:

Ahora se tiene que comprobar que cumple con la flecha admisible:

Para comprobar la deformación en las vigas 2 y 3 de nuestro pórtico seguiremos el mismo

procedimiento que el visto en este apartado con la viga 1.

Documents

Documento Nº1-Memoria y Anejos 1.pdf