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UNIVERSIDAD AUTÓNOMA DE COAHUILA

FACULTAD DE CIENCIAS QUÍMICAS

COMISIÓN FEDERAL DE ELECTRICIDAD CENTRAL TERMOELÉCTRICA “JOSÉ LÓPEZ PORTILLO”

“EFICIENCIA DE LOS CONDENSADORES”

ING. HOMAR HELADIO RAMOS ALVARADO JEFE DEL DEPARTAMENTO QUÍMICO

ORLANDO CASTILLEJA ESCOBEDO

INGENIERÍA QUÍMICA

NAVA, COAHUILA MAYO DE 2013

Eficiencia de los Condensadores

Comisión Federal de Electricidad 2

ÍNDICE

I. EFICIENCIA DE LOS CONDENSADORES………………………………………. 3

II. CÁLCULO DEL FACTOR DE LIMPIEZA EN CONDENSADORES DE

SUPERFICIE…………………………………………………………………………...12

III. DEFINICIÓN DE TÉRMINOS Y NOMENCLATURA………………………….. 14

IV. FÓRMULAS GENERALES……………………………………………………… 17

V. CÁLCULO DEL FACTOR DE LIMPIEZA……………………………………….. 19

VI. CARACTERÍSTICAS Y PARÁMETROS FÍSICOS ………….……………….. 33

VII. ANÁLISIS Y DISCUSIÓN DE RESULTADOS ...……………………………..108

Apéndice I. MÉTODO DE ORIFICIO……………………………………………….132

Apéndice II. FÓRMULA DE TRANSMISIÓN DE CALOR………………………..139

BIBLIOGRAFÍA……………………………………………………………………….141



EFICIENCIA DE LOS CONDENSADORES



I. EFICIENCIA DE LOS CONDENSADORES

1.1. OBJETIVO

Dar seguimiento a la eficiencia de los condensadores a través de un registro periódico

del factor de limpieza en condensadores de superficie.

1.2. IMPACTO

Contribución al incremento en la eficiencia de los condensadores que forman parte del

proceso de generación de energía eléctrica en la Central Termoeléctrica “José López

Portillo”.

1.3. INTRODUCCIÓN: CONDENSADORES DE SUPERFICIE Los condensadores de vapor son aparatos en los cuales se condensa el vapor de

escape procedente de máquinas y turbinas, y de donde el aire y otros gases no

condensables son evacuados en forma continua. Las ventajas del uso de

condensadores son:

1. Disminución de la presión de escape, aumento en energía utilizable.

2. Recuperación del condensado para utilizarlo como agua de alimentación para las

calderas.

El proceso que tiene lugar en ellos consiste en una transferencia de calor, el cual pasa

de la corriente de vapor que se condensa hasta el agua de refrigeración a través de las

paredes de los conductos por los que circula el agua. Se consigue con ello extraer el

calor latente del vapor procedente de la turbina.

Con la tendencia a hacer trabajar las calderas a presión y temperaturas cada vez más

elevadas, ha aumentado la necesidad de aguas de alimentación puras, dando como



resultado que la mayoría de los condensadores instalados sean del tipo de superficie,

los cuales permiten recuperar el condensado.

La condensación del vapor de agua en un recinto cerrado produce un vacío parcial,

debido a la gran disminución de volumen experimentada por el vapor de baja presión.

Un kilogramo de vapor de agua seco, a una presión absoluta de 1.033 kg/cm2 ocupa un

volumen de 1.670 m3. Teóricamente si esta cantidad estuviese contenida en un recinto

estanco para el vapor, de una capacidad de 1.670 m3, a una presión absoluta de 1.033

kg/cm2, y si la condensación dentro del agua tuviese lugar a una temperatura de 61.1

°C, el líquido ocuparía únicamente un volumen de 0.001 m3, o sea 1/1644 del volumen

interior del recinto, quedando reducida la presión absoluta a 0.21 kg/cm2. La energía

necesaria teóricamente para el funcionamiento de tal condensador sería la absorbida

por al bomba para comprimir el kilogramo de líquido condensado desde 0.21 kg/cm2

hasta 1.033 kg/cm2, más la necesaria para hacer circular el agua de refrigeración.

Las turbinas de vapor de agua son capaces de expansionar el vapor hasta las mínimas

presiones de escape alcanzables, debido a que son máquinas de flujo constante y

pueden tener grandes aberturas de escape a cuyo través se descarga el vapor ya

utilizado. Las máquinas de vapor son máquinas de flujo intermitente que tienen que

obligar a pasar el vapor expansionado a través de válvulas de escape relativamente

pequeña.

Aunque los mecanismos físicos que gobiernan este proceso son bien conocidos, las

soluciones técnicas utilizadas a lo largo de los años han sido objeto de una evolución

importante. Son múltiples las variables que intervienen en el proceso de diseño, así

como su influencia en el proceso térmico que se estudia: La forma y dimensiones de los

conductos, la separación entre los mismos, el material utilizado, la disposición general

del condensador y su tamaño, los dispositivos de conexión entre turbina y condensador,

etc.



La filosofía general de diseño apunta, lógicamente, hacia una solución de compromiso,

que proporcione una máxima eficiencia térmica.

1.4. TIPOS DE CONDENSADORES En las centrales térmicas se utilizan dos tipos de condensadores: (1) de superficie, y (2)

de chorro. Los condensadores de superficie proporcionan una baja presión de escape y

al mismo tiempo permiten recuperar el condensado. Los condensadores de chorro

solamente proporcionan una baja presión de escape, pues el condensado se mezcla

con el agua de refrigeración. En las centrales equipadas con grandes turbinas de vapor

no pueden emplearse condensadores de chorro.

Un condensador de superficie consiste generalmente en un cilindro de hierro colado, o

de chapa de hierro, con una tapa porta-tubos en cada extremo, las cuales unen entre sí

una multitud de tubos que forman la superficie de enfriamiento. El vapor de escape

entra en el condensador por un orificio situado en la parte superior de la envolvente, y el

agua de refrigeración pasa por el interior de los tubos.

1.5. CONDENSADORES DE SUPERFICIE

En los condensadores de superficie se puede recuperar el condensado porque no se

mezcla con el agua de refrigeración. El vapor que hay que condensar normalmente

circula por fuera de los tubos, mientras que el agua de enfriamiento o circulante, pasa

por el interior de los mismo. Esto se hace principalmente porque el vapor limpio no

ensucia la superficie externa de los tubos, la cual es difícil de limpiar. El agua de

refrigeración frecuentemente está sucia y deja sedimentos en el interior de los tubos. El

método usual de limpiarlos consiste en desmontar las tapas del condensador y hacer

pasar por dentro de los tubos cepillos de alambre movidos por un motor eléctrico. Esta

tarea no es tan sencilla como puede parecer, porque un condensador puede tener de

mil a once mil tubos.



Los condensadores de superficie pueden ser de paso único, en los cuales el agua

circula en un solo sentido a través de todos los tubos, o de dos pasos en los cuales el

agua circula en un sentido a través de la mitad de los tubos y vuelve a través de los

restantes.

Un condensador de superficie y su equipo auxiliar debe cumplir con los requisitos

siguientes:

1. El vapor debe entrar en el condensador con la menor resistencia posible, y la

caída de presión a través del mismo deberá ser reducida a un mínimo

2. El aire debe evacuarse rápidamente de las superficies transmisoras de calor.

3. El aire debe recogerse en puntos apropiados, prácticamente libre de vapor de

agua, y enfriado a una temperatura baja.

4. La evacuación del aire debe realizarse con un gasto mínimo de energía.

5. Asimismo debe rápidamente evacuarse el condensado de las superficies

transmisoras de calor y devolverse, libre de aire, a la caldera a la máxima

temperatura posible.

6. El agua de refrigeración debe atravesar el condensador con un rozamiento

reducido, dejando un mínimo de sedimentos, y con una absorción de calor

máxima.

1.6. EFICIENCIA DE LOS CONDENSADORES

1.6.1. Desempeño de un condensador limpio

El desempeño apropiado de un condensador es crítico para minimizar los costos de

operación de una unidad de generación, en términos tanto del consumo de calor como

de la capacidad de generación.

Las especificaciones de diseño de un condensador definen la máxima velocidad

efectiva de eliminación del calor latente en el vapor de escape que entra al



condensador, así como su transferencia hacia el agua de circulación, dada la presión

absoluta en el condensador, flujo de agua de circulación y la temperatura de entrada.

Cualquier variación en los últimos dos parámetros cambiará la presión absoluta y

también afectará el consumo de calor para una carga dada. A fin de minimizar el

subenfriamiento del condensado, causado por variaciones en la temperatura de entrada

del agua de circulación, se puede lograr algún control sobre la presión absoluta (y el

flujo de calor) variando la velocidad de flujo de agua de circulación: pero las reducidas

velocidades en los tubos pueden causar incrustaciones en la superficie de los tubos y

por lo tanto, afectar negativamente la transferencia de calor.

Desafortunadamente, los condensadores raramente operan bajo condiciones de

limpieza altas por periodos muy largos de tiempo y los problemas a los que están

expuestos durante un servicio normal caen en cuatro categorías principales:

• Incrustación en la superficie de los tubos

• Incrustación en los tubos por moluscos o basura

• Infiltración de agua de circulación

• Infiltración excesiva de aire

Las primeras dos categorías están relacionadas a la incrustación y tienden a ser

cíclicas por naturaleza. Por tanto, podrían ser predecibles, aunque el impacto real de la

incrustación variará de planta en planta, e incluso entre unidades en la misma planta.

Las segundas dos categorías, referentes a la infiltración de aire o agua, tienden a

ocurrir aleatoriamente.

1.6.2. Incrustación en la superficie de los tubos

Casi todos los condensadores experimentan algún tipo de incrustación en los tubos. La

mayoría de las fuentes de agua de circulación para condensadores contienen sólidos

disueltos que pueden precipitar y depositarse en la superficie de los tubos, afectando el

flujo de calor de la unidad limitando su capacidad de generación. Estos depósitos



también pueden contribuir a varios tipos de corrosión y, si no se elimina periódicamente,

la corrosión podría eventualmente penetrar la pared del tubo, permitiendo que el agua

de circulación se infiltre y contamine el condensado.

El incrustamiento puede afectar no solamente el consumo de calor en la unidad sino

también la habilidad de la turbina para generar su capacidad de carga de diseño. En

plantas fósiles, un incremento en el consumo de calor se refleja en mayores costos de

combustible para una carga dada. Tanto en plantas fósiles como nucleares, si la

incrustación se vuelve severa, causará que la presión absoluta se incremente a su

límite superior, forzando a una reducción en la potencia generada. Existen reportes que

se han recuperado hasta 20 MW por la remoción de severas acumulación de depósitos.

1.6.3. Incrustación en los tubos por contaminantes en el agua

Cuando esto ocurre, el flujo de agua de circulación se restringe y la conductividad

térmica se reduce, afectando el consumo de calor y/o la capacidad de generación.

1.6.4. Infiltración de agua de circulación

La infiltración de agua de circulación puede resultar de penetración a través de las

paredes de los tubos, de juntas entre los tubos que han desarrollado fugas, o de otras

penetraciones entre la caja de agua y la coraza del condensador que han perdido su

integridad. Los contaminantes en el agua de circulación cambian la química del

condensado y/o pH, tendiendo a incrementar la corrosión en el generador de vapor; o

resulta en un incremento en el consumo de químicos para el tratamiento de agua en el

intento de compensar el cambio en la química del agua. Una química de agua pobre

también puede causar corrosión en los componentes de la turbina de vapor.

Incluso una pequeña infiltración de agua de circulación en el condensado puede estar

dañar las unidades y es a menudo la causa de una baja no programada. El tiempo que



permanezca la unidad fuera de operación dependerá de los medios adoptados para

localizar rápidamente la fuente de la infiltración.

1.6.5. Infiltración excesiva de aire

El diseño de los condensadores rutinariamente permite una cantidad aceptable de

infiltración de aire a menudo considerada en 1 scfm (2.13 kg/h) por cada 100 MW,

aunque un nuevo estándar ASME muestra que el límite varía con el número de

compartimentos del condensador y el flujo de vapor de escape. Como en la

incrustación, la infiltración de aire arriba de sus valores normales puede afectar

detrimentalmente el consumo de calor y limitar su capacidad de generación.

Un exceso de aire también podría afectar la concentración de oxígeno disuelto en el

pozo caliente, el cuál puede causar corrosión en otras partes de la unidad. Por

supuesto, altas concentraciones de oxigeno disuelto puede ser también causada por un

cambio en el desempeño en el equipo de eliminación de aire y esto debería ser

verificado antes empezar a buscar fugas.



Cálculo del Factor de Limpieza en Condensadores de Superficie



II. CÁLCULO DEL FACTOR DE LIMPIEZA EN CONDENSADORES DE SUPERFICIE En un proceso de generación de energía que utilice como medio el vapor de agua para

el transporte de la energía calorífica, el funcionamiento adecuado del sistema de

condensación en el ciclo regenerativo desempeña un papel de vital importancia. Por

tanto, es indispensable llevar un registro continuo de los parámetros que rigen la

operación de los condensadores.

Considerando el vacío o presión absoluta en el condensador; si a través de su control

se lograra disminuir en solamente 1°C la temperatura del vapor de escape, ello

representaría un decremento en consumo de calor por parte de la turbina de un 0.25%

(manteniendo inalteradas el resto de las condiciones).

Esto significa que para un mismo flujo de vapor a través de la turbina, la energía

transformada sería de un 0.25% mayor.

Para obtener estos beneficios es necesario poseer un vacío apropiado en el recinto por

el cuál fluye el vapor y la forma de lograrlo es manteniendo limpios los tubos del

condensador, lo cuál se refleja en el Factor de Limpieza del mismo.

Un registro del factor de limpieza en condensadores de superficie, permite al operador

de una planta programar una limpieza o controlar un sistema de limpieza continua ya

sea de naturaleza mecánica (Taprogge) o química, pero para ellos es imprescindible

basar el control en un método de cálculo adecuado y confiable.



DEFINICIÓN DE TÉRMINOS Y NOMENCLATURA



III. DEFINICIÓN DE TÉRMINOS Y NOMENCLATURA t1 Temperatura de agua de circulación a la entrada del condensador, °C

t2 Temperatura de agua de circulación a la salida del condensador, °C

ts Temperatura de saturación correspondiente a la presión absoluta en el

condensador, °C.

t2-t1 Incremento de temperatura de agua de circulación a través del

condensador, °C.

ts-t1 Diferencia inicial de temperatura, °C.

ts-t2 Diferencia terminal de temperatura, °C.

tm Logaritmo medio de la diferencia de temperaturas, °C.

Pabs Presión absoluta en el condensador, inHg.

P1 Presión de agua de circulación a la entrada del condensador, kg/cm2.

P2 Presión de agua de circulación a la salida del condensador, kg/cm2.

Pd Presión de descarga de la bomba de agua de circulación, kg/cm2.

Ps Presión en la succión de la bomba de agua de circulación, kg/cm2.

Pa Presión en la descarga de la bomba para enfriamiento de auxiliares,

kg/cm2.

Wc Flujo de agua de circulación a través del condensador, m3/s.

Wb Gasto de la bomba de agua de circulación, m3/s.

Wa Gasto de la bomba de enfriamiento para auxiliares, m3/s.

S Superficie de condensación del condensador, m2.

Nt Número total de tubos en el condensador.

Ns Número de tubos por sección del condensador.

np Número de pasos del condensador

at Área interior (sección transversal) de un tubo, cm2.

ri Radio interior del tubo, cm.

At Área total de flujo de agua de circulación por sección del condensador,

cm2.

v Velocidad del agua de circulación través de los tubos del condensador,

m/s.



hs Entalpía de vaporización del vapor de escape correspondiente a la

temperatura de saturación ts, kcal/kg.

c Flujo de vapor a través del condensador, kg/hr.

C Carga de vapor por unidad de superficie de condensación, kg/hr/m2.

Fc Factor de corrección por carga.

Ft Factor de corrección por temperatura.

ut Coeficiente teórico de transmisión de calor (sin corrección),

correspondiente a la velocidad v, kcal/hr/m2/°C.

Ut Coeficiente teórico de transmisión de calor (sin corrección),

kcal/hr/m2/°C.

Ur Coeficiente real de transmisión de calor, kcal/hr/m2/°C.

FL Factor de limpieza del condensador, %



FÓRMULAS GENERALES



IV. FÓRMULAS GENERALES

!! = (!! − !!)!"#! !! − !!

!! − !!

!! =!!!!

!! = !!!!

!! = !! ∗ !!

! =!!!!

! =!!(!! − !!)ℎ!

! = !!

!! =!!(!! − !!)! ∙ !!

Esta fórmula es válida únicamente en el sistema métrico de unidades.

!! = !! ∗ !! ∗ !!

!" = !!!!∗ 100



CÁLCULO DEL FACTOR DE LIMPIEZA



V. CÁLCULO DEL FACTOR DE LIMPIEZA

5.1. Datos básicos

Los datos básicos se dividen en dos grupos;

a) Características del condensador.

• Tipo de Condensador

• Número de pasos (np)

• Número de tubos en el condensador (Nt)

• Longitud de tubos

• Superficie de condensación (S)

• Diámetro y calibre de los tubos

b) Parámetros físicos adquiridos durante la prueba de lecturas.

Para adquirir los datos que aparecen a continuación, se recomienda estabilizar la

operación de la unidad generadora por espacio aproximado de 1 hora y a una carga del

85% de su valor nominal.

5.2. Determinación de la temperatura de saturación, ts

De la tabla 1, se determina la temperatura de saturación correspondiente a una presión

absoluta dada.

Por ejemplo, para una presión absoluta Pabs = 3.10 inHg, la temperatura de saturación

es 116.22 °F (46.79 °C).

Los valores intermedios que no aparecen en la tabla, se determinan por interpolación.



TABLA 1. CONVERSION PRESION – TEMPERATURA

Presión Absoluta

Temperatura de Saturación

Presión Absoluta


Presión Absoluta


In Hg °F In Hg °F In Hg °F 0.20 34.57 0.56 61.98 0.92 76.51 0.21 35.78 0.57 62.48 0.93 76.83 0.22 36.95 0.58 62.98 0.94 77.15 0.23 38.08 0.59 63.48 0.95 77.48 0.24 39.17 0.60 63.96 0.96 77.8 0.25 40.23 0.61 64.43 0.97 78.12 0.26 41.24 0.62 64.9 0.98 78.43 0.27 42.22 0.63 65.36 0.99 78.73 0.28 43.16 0.64 65.82 1.00 79.03 0.29 44.07 0.65 66.26 1.01 79.33 0.30 44.96 0.66 66.69 1.02 79.63 0.31 45.82 0.67 67.13 1.03 79.93 0.32 46.66 0.68 67.57 1.04 80.23 0.33 47.48 0.69 67.99 1.05 80.53 0.34 48.28 0.7 68.41 1.06 80.82 0.35 49.06 0.71 68.82 1.07 81.11 0.36 49.8 0.72 69.23 1.08 81.39 0.37 50.54 0.73 69.63 1.09 81.68 0.38 51.26 0.74 70.03 1.10 81.96 0.39 51.95 0.75 70.43 1.11 82.24 0.4 52.64 0.76 70.82 1.12 82.5

0.41 53.32 0.77 71.2 1.13 82.78 0.42 53.98 0.78 71.58 1.14 83.06 0.43 54.63 0.79 71.95 1.15 83.33 0.44 55.27 0.8 72.32 1.16 83.6 0.45 55.89 0.81 72.69 1.17 83.87 0.46 56.49 0.82 73.06 1.18 84.13 0.47 57.08 0.83 73.42 1.19 84.39 0.48 57.67 0.84 73.78 1.20 84.64 0.49 58.24 0.85 74.13 1.21 84.91 0.50 58.8 0.86 74.48 1.22 85.17 0.51 59.37 0.87 74.83 1.23 85.43 0.52 59.91 0.88 75.17 1.24 85.68 0.53 60.44 0.89 75.51 1.25 85.93 0.54 60.97 0.90 75.84 1.26 86.18 0.55 61.48 0.91 76.18 1.27 86.44




Presión Absoluta


Presión Absoluta

In Hg


°F

Presión Absoluta

In Hg


°F In Hg °F 1.28 86.68 1.64 94.61 2.00 101.14 1.29 86.93 1.65 94.8 2.01 101.29 1.3 87.17 1.66 95 2.02 101.45

1.31 87.41 1.67 95.2 2.03 101.62 1.32 87.65 1.68 95.39 2.04 101.79 1.33 87.88 1.69 95.59 2.05 101.96 1.34 88.12 1.70 95.78 2.06 102.12 1.35 88.36 1.71 95.97 2.07 102.28 1.36 88.59 1.72 96.16 2.08 102.45 1.37 88.82 1.73 96.35 2.09 102.62 1.38 89.05 1.74 96.54 2.1 102.77 1.39 89.28 1.75 96.73 2.11 102.93 1.40 89.51 1.76 96.92 2.12 103.09 1.41 89.73 1.77 97.1 2.13 103.25 1.42 89.95 1.78 97.29 2.14 103.4 1.43 90.19 1.79 97.47 2.15 103.56 1.44 90.42 1.8 97.65 2.16 103.72 1.45 90.64 1.81 97.83 2.17 103.87 1.46 90.85 1.82 98.02 2.18 104.02 1.47 91.07 1.83 98.2 2.19 104.18 1.48 91.28 1.84 98.38 2.2 104.33 1.49 91.5 1.85 98.56 2.21 104.49 1.5 91.72 1.86 98.73 2.22 104.64

1.51 91.93 1.87 98.91 2.23 104.79 1.52 92.14 1.88 99.08 2.24 104.94 1.53 92.35 1.89 99.26 2.25 105.09 1.54 92.56 1.90 99.43 2.26 105.25 1.55 92.77 1.91 99.6 2.27 105.4 1.56 92.97 1.92 99.78 2.28 105.55 1.57 93.19 1.93 99.95 2.29 105.7 1.58 93.4 1.94 100.13 2.3 105.85 1.59 93.61 1.95 100.3 2.31 106 1.6 93.81 1.96 100.47 2.32 106.15

1.61 94.01 1.97 100.64 2.33 106.29 1.62 94.21 1.98 100.8 2.34 106.43 1.63 94.41 1.99 100.97 2.35 106.58




Presión Absoluta


°F

Presión Absoluta

In Hg


°F

Presión Absoluta

In Hg


°F In Hg 2.36 106.73 2.72 111.62 3.8 123.53 2.37 106.87 2.73 111.75 3.9 124.49 2.38 107.02 2.74 111.88 4.0 125.43 2.39 107.17 2.75 112.01 4.1 126.32 2.40 107.3 2.76 112.13 4.2 127.21 2.41 107.44 2.77 112.26 4.3 128.09 2.42 107.58 2.78 112.38 4.4 128.94 2.43 107.73 2.79 112.51 4.5 129.78 2.44 107.87 2.80 112.63 4.6 130.61 2.45 108.01 2.81 112.76 4.7 131.41 2.46 108.15 2.82 112.88 4.8 132.2 2.47 108.28 2.83 113.01 4.9 132.98 2.48 108.42 2.84 113.13 5 133.76 2.49 108.56 2.85 113.25 6 140.78 2.50 108.71 2.86 113.37 7 146.86 2.51 108.84 2.87 113.49 8 152.24 2.52 108.97 2.88 113.62 9 157.09 2.53 109.11 2.89 113.74 10 161.49 2.54 109.24 2.90 113.86 11 165.54 2.55 109.38 2.91 113.98 12 169.28 2.56 109.52 2.92 114.1 13 172.78 2.57 109.65 2.93 114.22 14 176.05 2.58 109.78 2.94 114.33 15 179.14 2.59 109.92 2.95 114.45 16 182.05 2.60 110.06 2.96 114.58 17 184.82 2.61 110.19 2.97 114.7 18 187.45 2.62 110.32 2.98 114.82 19 189.96 2.63 110.46 2.99 114.94 20 192.37 2.64 110.58 3.0 115.06 21 194.68 2.65 110.72 3.1 116.22 22 196.9 2.66 110.85 3.2 117.35 23 199.03 2.67 110.98 3.3 118.44 24 201.09 2.68 111.11 3.4 119.51 25 203.08 2.69 111.24 3.5 120.56 26 205 2.70 111.37 3.6 121.57 27 206.87 2.71 111.5 3.7 122.57 28 208.67

29 210.43

29.921 212



Figura 1. CONVERSIÓN PRESIÓN - TEMPERATURA

El siguiente polinomio de sexto orden representa adecuadamente la relación entre la presión absoluta y la temperatura de saturación del agua pura. ts = -1.1682Pabs

6 + 12.916 Pabs 5 - 57.946 Pabs

4 + 136.57 Pabs 3 - 185.81 Pabs

2 + 166.01 Pabs + 8.418 R² = 0.99998

0!

20!

40!

60!

80!

100!

120!

140!

0! 0.5! 1! 1.5! 2! 2.5! 3! 3.5!

t s - T

EMPE

RATU

RA D

E SA

TURA

CIÓ

N (°F

)!

Pabs - PRESIÓN ABSOLUTA (inHg)!



5.3. Cálculo de la temperatura media logarítmica, tm

!! = (!! − !!)!"#! !! − !!

!! − !!

5.4. Determinación la velocidad del agua de circulación a través de los tubos del condensador, v

Se puede proceder de dos maneras para determinar este parámetro: a) Método de Orificio (Ver Apéndice I)

Este es el método más apropiado y el que ofrece mayor exactitud; sin embargo, cuando no se posee instrumentación adecuada para encontrar la caída de presión (P1-P2), deberá de recurrirse al método aproximado que se señala en b).

b) Método del Gasto de la Bomba de agua de Circulación. En el presente estudio existe forma de determinar la caída de presión y por lo tanto se procede haciendo uso del método de orificio.

Por ejemplo, si la caída de presión es, P1 – P2 = 0.81 – 0.5 = 0.31 kg/cm2 Convirtiendo la caída de presión a ftH2O 0.31*32.809 = 10.17079 ftH2O P1 – P2 = 10.17079 ftH2O De la gráfica se obtiene el valor de la velocidad correspondiente a la caída de presión (Ver figura 2) v = 6.94 ft/s Convirtiendo al sistema métrico de unidades, v = 2.11 m/s



Figura 2. GRÁFICA DE PERDIDA DE PRESIÓN TOTAL vs VELOCIDAD DEL AGUA A TRAVÉS DE LOS TUBOS

∆P = 1.8926v0.5606 R² = 0.99995

0!

2!

4!

6!

8!

10!

12!

0! 5! 10! 15! 20! 25!

CAID

A DE

PRE

SIO

N TO

TAL,

ft H

2O!

VELOCIDAD (ft/seg)!



5.5. Determinación del flujo de agua de circulación a través del condensador, Wc Los datos de flujo de agua de circulación se toman directamente de los medidores de flujo que se encuentran posteriores a las bombas de agua de circulación en el estanque se enfriamiento de la central.

!" = 685! !!

!"# = 11416.66! !! = 41,100,000 !"ℎ!

5.6. Cálculo del Coeficiente Real de Transmisión de Calor, Ur:

!! =!!(!! − !!)! ∗ !!

5.7. Determinación del coeficiente teórico de transmisión de calor, sin

corrección, ut De la figura 3, para v = 2.11 m/s

ut = 3230 kcal/hr/m2/°C La gráfica de la figura 3, sólo puede emplearse cuando se trate de tubos de 1in O.D. (diámetro exterior).



Figura 3. COEFICIENTE TEÓRICOS DE TRANSMISIÓN DE CALOR (SIN CORRECCIÓN) EN FUNCIÓN DE LA VELOCIDAD DE FLUJO PARA TUBOS DE 1’’

DE DIÁMETRO EXTERIOR.

ut = 68.091v3 - 504.85v2 + 1965.9v + 686.19 R² = 0.99994

2200!

2400!

2600!

2800!

3000!

3200!

3400!

3600!

3800!

4000!

1! 1.1!1.2!1.3!1.4!1.5!1.6!1.7!1.8!1.9! 2! 2.1!2.2!2.3!2.4!2.5!2.6!2.7!2.8!2.9! 3! 3.1!

COEF

ICIE

NTE

TEO

RICO

DE

TRAN

SMIS

ION

DE C

ALO

R, u

t Kca

l/h/m

2/°C!

VELOCIDAD v (m/s)!



5.8. Determinación de la entalpía de vaporización del vapor de escape, hs De la tabla 2, se determina la entalpía de vaporización correspondiente a la temperatura de saturación ts. Por ejemplo, para ts=116.33 °F en la columna hfg, hs = -0.5773ts + 1095 hs=1027.97 Btu/lb = 571.14 kcal/kg Para convertir al sistema métrico de unidades se multiplica por 0.55556.

Figura 4. TEMPERATURAS DE SATURACIÓN – ENTALPÍA DE VAPORIZACIÓN

hs = -0.5773ts + 1095 R² = 0.99995

1010!

1015!

1020!

1025!

1030!

1035!

1040!

1045!

0! 20! 40! 60! 80! 100! 120! 140! 160!

Enta

lpía

de

Vapo

rizac

ión

Hs (B

TU/lb

)!

Temperatura de Saturación (°F)!

Series1!



Tabla 2. TEMPERATURAS DE SATURACIÓN Temperatura °F Entalpía Evap. hfg Temperatura °F Entalpía Evap. hfg 90 1042.9 136 1016.4 91 1042.4 137 1015.9 92 1041.8 138 1015.3 93 1041.2 139 1014.7 94 1040.7 140 1014.1 95 1040.1 141 1013.5 96 1039.5 142 1012.9 97 1038.9 143 1012.3 98 1038.4 144 1011.7 99 1037.8 100 1037.2 101 1036.6 102 1036.1 103 1035.5 104 1034.9 105 1042.9 106 1042.4 107 1041.8 108 1041.2 109 1040.7 110 1040.1 111 1039.5 112 1038.9 113 1038.4 114 1037.8 115 1028.7 116 1028.1 117 1027.5 118 1026.9 119 1026.3 120 1025.8 121 1025.2 122 1024.6 123 1024 124 1023.4 125 1022.9 126 1022.3 127 1021.7 128 1021.1 129 1020.5 130 1020 131 1019.4 132 1018.8 133 1018.2 134 1017.6 135 1017



5.9. Cálculo de la carga del condensador, C

! =!! !! − !!ℎ!

≡ !!"/ℎ

! = !! ≡ !!"/ℎ/!!

5.10. Determinación del factor de corrección por carga, Fc Figura 5. GRÁFICA PARA OBTENER EL FACTOR DE CORRECCIÓN POR CARGA EN FUNCIÓN DE LA CARGA DE VAPOR EN UN CONDENSADOR DE SUPERFICIE.

Fc = 5E-06C3 - 0.0006C2 + 0.0289C + 0.4427 R² = 0.99981

0.4!

0.5!

0.6!

0.7!

0.8!

0.9!

1!

1.1!

0! 5! 10! 15! 20! 25! 30! 35! 40! 45!

FACT

OR

DE C

ORR

ECCI

ÓN

POR

CARG

A, F

c!

CARGA, C(kg/hr/m2)!



5.11. Determinación del factor de corrección por temperatura de entrada, Ft Figura 6. GRÁFICA PARA OBTENER EL FACTOR DE CORRECCIÓN EN FUNCIÓN

DE LA TEMPERATURA DEL AGUA DE CIRCULACIÓN A LA ENTRADA DE UN CONDENSADOR DE SUPERFICIE

Ft = 5E-07t14 - 3E-05 t13 + 0.0002 t12 + 0.0272 t1 + 0.5292 R² = 0.99988

5.12. Cálculo del coeficiente teórico de transmisión de calor corregido, Ut

!! = !! ∙ !! ∙ !!! ≡ !!"#$/ℎ!/!!/°!

5.13. Cálculo del Factor de Limpieza, FL

!" = !!!!×100

0!

0.2!

0.4!

0.6!

0.8!

1!

1.2!

0! 5! 10! 15! 20! 25! 30! 35! 40!

FACT

OR

DE C

ORR

ECCI

ÓN

POR

TEM

P, F

t!

TEMPERATURA DE AGUA DE CIRCULACIÓN A LA ENTRADA DEL CONDENSADOR (°C)!



CARACTERÍSTICAS Y PARÁMETROS FÍSICOS



CARÁCTERÍSTICAS Y PARÁMETROS FÍSICOS

a) Características del condensador Diámetro

1 in

2.54 cm

Calibre

18 BWG Diámetro interno

0.902 in

2.29108 cm

Radio

1.14554 cm Área Interna

4.122601959 cm2

Número de Tubos

14178 tubos Número de Tubos Tapados

0 tubos

Número efectivo de tubos

14178 tubos Longitud de los tubos

11.64 m

Área total de flujo, At

5.845025057 m2 Superficie de transferencia, S

11878.43142 m2

Número de pasos, np 1 paso

b) Parámetros físicos adquiridos durante la prueba de lecturas.

Temperatura de Entrada Agua de Circulación Temperatura de Salida Agua de Circulación Presión de Entrada Presión Salida Temperatura del Vapor de Escape Flujo de Vapor Principal Temperatura de Pozo Caliente Presión de Vacío Carga de la Unidad Flujo de Agua de Circulación Temperatura Ambiente

Se ha creado una hoja de cálculo en Microsoft Excel para un mejor manejo de los datos

recopilados y agilizar el cálculo del factor de limpieza.

Dado que se desea obtener el resultado de forma automática con solo introducir los

parámetros físicos obtenidos de las lecturas en el condensador, es necesario contar

con ecuaciones que representen adecuadamente ciertos parámetros en función de una

determinada propiedad por ejemplo (Ts=f(Pabs)).



ECUACIONES Temperatura de Saturación ts = -1.1682Pabs

6 + 12.916 Pabs 5 - 57.946 Pabs

4 + 136.57 Pabs 3 - 185.81 Pabs

2 + 166.01 Pabs + 8.418 R² = 0.99998 Caída de presión ∆P = 1.8926v0.5606 R² = 0.99995 Coeficiente teórico de transmisión de calor sin corrección ut = 68.091v3 - 504.85v2 + 1965.9v + 686.19 R² = 0.99994 Entalpía de vaporización hs = -0.5773ts + 1095 R² = 0.99995 Factor de corrección por carga Fc = 5E-06C3 - 0.0006C2 + 0.0289C + 0.4427 R² = 0.99981 Factor de corrección por temperatura de entrada de agua de circulación Ft = 5E-07t14 - 3E-05 t13 + 0.0002 t12 + 0.0272 t1 + 0.5292 R² = 0.99988



UNIDAD 1 2 Marzo 2013 – 18 Abril 2013



COMISIÓN FEDERAL DE ELECTRICIDAD CENTRAL TERMOELECTRICA "JOSÉ LÓPEZ PORTILLO"

DEPARTAMENTO QUÍMICO Proyecto: EFICIENCIA DE LOS CONDENSADORES

Fecha: 2 MARZO 2013

Practicante: ORLANDO CASTILLEJA ESCOBEDO

Unidad: 1

LADO "A" LADO "B" PROMEDIO Temp. Ent. 23 °C 23 °C 23 °C Presion Ent. 0.87 kg/cm2 0.88 kg/cm2 0.875 kg/cm2

Temp. Salida 32 °C 32 °C 32 °C Presión Salida 0.64 kg/cm2 0.64 kg/cm2 0.64 kg/cm2

Temp. Vap. Esc. 43.2 °C 40.8 °C 42 °C

Flujo Vap. Ppal. 900 ton/h

Temp. Amb. 22 °C

Temp. Hotwell 40 °C Presión Vacío -695 mmHg 40 mmHg 1.57 inHg

Carga Unidad 288 MW

Flujo de Agua de Circulación P1-P2= 0.235 kg/cm2 7.710115 ftH2O 1 684 m3/min

2 702 m3/min 3 660 m3/min 4 682 m3/min 5 699 m3/min 6 667 m3/min 7 664 m3/min Promedio 679 m3/min

Factor de Limpieza 187.10 %



COMISIÓN FEDERAL DE ELECTRICIDAD

CENTRAL TERMOELECTRICA "JOSÉ LÓPEZ PORTILLO" DEPARTAMENTO QUÍMICO

Proyecto: EFICIENCIA DE LOS CONDENSADORES

Fecha: 4 MARZO 2013 Practicante: ORLANDO CASTILLEJA ESCOBEDO

Unidad: 1



Temp. Vap. Esc. 43.9 °C 41.4 °C 42.65 °C


Temp. Amb. 34 °C

Temp. Hotwell 41 °C Presión Vacío -676.4 mmHg 58.6 mmHg 2.30 inHg

Carga Unidad 296 MW


2 629 m3/min 3 660 m3/min 4 653 m3/min 5 679 m3/min 6 677 m3/min 7 629 m3/min Promedio 659.57 m3/min








Unidad: 1



Temp. Vap. Esc. 44.1 °C 41.8 °C 42.95 °C


Temp. Amb. 21 °C

Temp. Hotwell 40.5 °C Presión Vacío -687.8 mmHg 47.2 mmHg 1.85 inHg

Carga Unidad 295 MW










Unidad: 1


Temp. Salida 32.5 °C 32.5 °C 32.5 °C Presión Salida 0.62 kg/cm2 0.62 kg/cm2 0.62 kg/cm2

Temp. Vap. Esc. 43.8 °C 41.7 °C 42.75 °C


Temp. Amb. 17 °C


Carga Unidad 299 MW










Unidad: 1



Temp. Vap. Esc. 42.9 °C 40.6 °C 41.75 °C


Temp. Amb. 22 °C


Carga Unidad 285 MW










Unidad: 1



Temp. Vap. Esc. 43.9 °C 41.7 °C 42.8 °C


Temp. Amb. 24 °C


Carga Unidad 292 MW










Unidad: 1


Temp. Salida 32.5 °C 33 °C 32.75 °C Presión Salida 0.56 kg/cm2 0.56 kg/cm2 0.56 kg/cm2

Temp. Vap. Esc. 43.3 °C 41.9 °C 42.6 °C


Temp. Amb. 28 °C


Carga Unidad 284 MW








Fecha: 13 MARZO 2013


Unidad: 1



Temp. Vap. Esc. 45.7 °C 43 °C 44.35 °C

Flujo Vap. Ppal. 931 ton/h Temp. Amb. 26 °C Temp. Hotwell 42.5 °C

Presión Vacío -682.9 mmHg 52.1 mmHg 2.05 inHg Carga Unidad 293 MW

Flujo de Agua de Circulación P1-P2= 0.26 kg/cm2 8.53034 ftH2O

1 608 m3/min 2 632 m3/min 3 649 m3/min 4 671 m3/min 5 669 m3/min 6 690 m3/min 7 671 m3/min Promedio 655.71 m3/min








Unidad: 1


Temp. Salida 34 °C 35 °C 34.5 °C Presión Salida 0.56 kg/cm2 0.56 kg/cm2 0.56 kg/cm2

Temp. Vap. Esc. 45.1 °C 43.3 °C 44.2 °C

Flujo Vap. Ppal. 923 ton/h Temp. Amb. 27 °C Temp. Hotwell 42 °C









Fecha: 2 ABRIL 2013


Unidad: 1



Temp. Vap. Esc. 44.3 °C 44.1 °C 44.2 °C











Fecha: 3 ABRIL 2013 Practicante: ORLANDO CASTILLEJA ESCOBEDO

Unidad: 1



Temp. Vap. Esc. 44.8 °C 44.4 °C 44.6 °C


Temp. Amb. 16 °C


Carga Unidad 297 MW









Fecha: 4 ABRIL 2013


Unidad: 1



Temp. Vap. Esc. 44.6 °C 44.1 °C 44.35 °C


Presión Vacío

-678.7 mmHg 56.3 mmHg 2.21 inHg

Carga Unidad 299 MW Flujo de Agua de Circulación P1-P2= 0.26 kg/cm2 8.53034 ftH2O

1 634 m3/min 2 699 m3/min 3 656 m3/min 4 677 m3/min 5 666 m3/min 6 663 m3/min 7 695 m3/min Promedio 670 m3/min








Unidad: 1



Temp. Vap. Esc. 46.4 °C 45.8 °C 46.1 °C

Flujo Vap. Ppal. 925.72 ton/h

Temp. Amb. 39 °C


Carga Unidad 292 MW










Unidad: 1



Temp. Vap. Esc. 44.7 °C 44.3 °C 44.5 °C


Temp. Amb. 26 °C


Carga Unidad 276 MW










Unidad: 1



Temp. Vap. Esc. 44.4 °C 43.9 °C 44.15 °C


Temp. Amb. 25 °C


Carga Unidad 288 MW










Unidad: 1



Temp. Vap. Esc. 44.3 °C 43.8 °C 44.05 °C












Unidad: 1



Temp. Vap. Esc. 43 °C 44 °C 43.5 °C

Flujo Vap. Ppal. 866 ton/h Temp. Amb.

°C Temp. Hotwell 43 °C









Fecha: 17 ABRIL 2013


Unidad: 1



Temp. Vap. Esc. 44.9 °C 44.1 °C 44.5 °C


Temp. Amb.

°C


Carga Unidad 278 MW










Unidad: 1

LADO "A" LADO "B" PROMEDIO Temp. Ent. 27.5 °C 27.5 °C 27.5 °C Presion Ent. 0.88 kg/cm2 0.9 kg/cm2 0.89 kg/cm2


Temp. Vap. Esc. 45.3 °C 44.6 °C 44.95 °C


Temp. Amb.

°C


Carga Unidad 284 MW











Fecha: 2 MARZO 2013


Unidad: 2



Temp. Vap. Esc. 48.7 °C 48.6 °C 48.65 °C


Temp. Amb. 22 °C


Carga Unidad 288 MW








Fecha: 4 MARZO 2013


Unidad: 2



Temp. Vap. Esc. 48.1 °C 48.5 °C 48.3 °C


Temp. Amb. 34 °C


Carga Unidad 219 MW










Unidad: 2



Temp. Vap. Esc. 48.7 °C 48.4 °C 48.55 °C


Temp. Amb. 21 °C


Carga Unidad 271 MW









Fecha: 6 MARZO 2013


Unidad: 2



Temp. Vap. Esc. 49.1 °C 49 °C 49.05 °C


Presión Vacío

-671.6 mmHg 63.4 mmHg 2.49 inHg










Unidad: 2



Temp. Vap. Esc. 48.9 °C 48.7 °C 48.8 °C


Temp. Amb. 22 °C


Carga Unidad 276 MW










Unidad: 2



Temp. Vap. Esc. 49.2 °C 49.3 °C 49.25 °C


Temp. Amb. 24 °C


Carga Unidad 286 MW










Unidad: 2



Temp. Vap. Esc. 49.2 °C 49.2 °C 49.2 °C


Temp. Amb. 28 °C


Carga Unidad 293 MW











Unidad: 2


Temp. Salida 35 °C 35.5 °C 35.25 °C Presión Salida 0.4 kg/cm2 0.42 kg/cm2 0.41 kg/cm2

Temp. Vap. Esc. 49.6 °C 49.5 °C 49.55 °C


Presión Vacío

-669.9 mmHg 65.1 mmHg 2.56 inHg











Unidad: 2



Temp. Vap. Esc. 49.4 °C 49.3 °C 49.35 °C


Presión Vacío

-671.3 mmHg 63.7 mmHg 2.50 inHg









Fecha: 2 ABRIL 2013


Unidad: 2



Temp. Vap. Esc. 49.4 °C 49.1 °C 49.25 °C

Flujo Vap. Ppal. 840 ton/h Temp. Amb. 24 °C Temp. Hotwell -- °C

Presión Vacío

-671.8 mmHg 63.2 mmHg 2.48 inHg










Unidad: 2



Temp. Vap. Esc. 49.2 °C 48.8 °C 49 °C












Unidad: 2



Temp. Vap. Esc. 48.8 °C 48.4 °C 48.6 °C











Fecha: 9 ABRIL 2013


Unidad: 2



Temp. Vap. Esc. 50.4 °C 50.1 °C 50.25 °C


Presión Vacío

-647.8 mmHg 87.2 mmHg 3.43 inHg










Unidad: 2



Temp. Vap. Esc. 50.9 °C 52.5 °C 51.7 °C





Factor de Limpieza 128 %




DEPARTAMENTO QUÍMICO




Unidad: 2



Temp. Vap. Esc. 50.1 °C 49.8 °C 49.95 °C


Presión Vacío

-686.8 mmHg 48.2 mmHg 1.89 inHg

Carga Unidad 276 MW










Unidad: 2


Temp. Salida 35.5 °C 35.5 °C 35.5 °C Presión Salida 0.45 kg/cm2 0.49 kg/cm2 0.47 kg/cm2

Temp. Vap. Esc. 50.1 °C 49.8 °C 49.95 °C


Temp. Amb. 30 °C

Temp. Hotwell -- °C Presión Vacío -660 mmHg 75 mmHg 2.95 inHg

Carga Unidad 269 MW










Unidad: 2



Temp. Vap. Esc. 50.6 °C 50.3 °C 50.45 °C

Flujo Vap. Ppal. 890 ton/h Temp. Amb. °C Temp. Hotwell -- °C











Unidad: 2



Temp. Vap. Esc. 50.7 °C 50.6 °C 50.65 °C













Unidad: 2



Temp. Vap. Esc. 50.7 °C 50.7 °C 50.7 °C


Presión Vacío

-676.8 mmHg 58.2 mmHg 2.29 inHg

Carga Unidad 280 MW











Fecha: 2 MARZO 2013


Unidad: 3



Temp. Vap. Esc. 43.3 °C 41.5 °C 42.4 °C


Temp. Amb. 22 °C


Carga Unidad 286 MW










Unidad: 3



Temp. Vap. Esc. 43.1 °C 41.4 °C 42.25 °C


Temp. Amb. 34 °C


Carga Unidad 277 MW










Unidad: 3



Temp. Vap. Esc. 42.8 °C 44.4 °C 43.6 °C


Temp. Amb. 21 °C


Carga Unidad 293 MW










Unidad: 3



Temp. Vap. Esc. 44.1 °C 42.3 °C 43.2 °C


Temp. Amb. 17 °C


Carga Unidad 304 MW










Unidad: 3



Temp. Vap. Esc. 41.1 °C 42.8 °C 41.95 °C


Temp. Amb. 22 °C


Carga Unidad 269 MW










Unidad: 3



Temp. Vap. Esc. 44.5 °C 42.9 °C 43.7 °C


Temp. Amb. 24 °C


Carga Unidad 292 MW










Unidad: 3



Temp. Vap. Esc. 43.6 °C 45.1 °C 44.35 °C


Temp. Amb. 28 °C


Carga Unidad 291 MW











Unidad: 3

LADO "A" LADO "B" PROMEDIO

Temp. Ent. 26 °C 26 °C 26 °C Presion Ent. 0.72 kg/cm2 0.74 kg/cm2 0.73 kg/cm2


Temp. Vap. Esc. 46.7 °C 45.7 °C 46.2 °C


Presión Vacío

-674.8 mmHg 60.2 mmHg 2.37 inHg

Carga Unidad 295 MW










Unidad: 3



Temp. Vap. Esc. 46.6 °C 45.8 °C 46.2 °C


Temp. Amb. 27 °C


Carga Unidad 310 MW










Unidad: 3


Temp. Salida 34.5 °C 35.5 °C 35 °C Presión Salida 0.42 kg/cm2 0.46 kg/cm2 0.44 kg/cm2

Temp. Vap. Esc. 44.6 °C 43.6 °C 44.1 °C


Temp. Amb. 24 °C


Carga Unidad 260 MW










Unidad: 3



Temp. Vap. Esc. 43.9 °C 43.1 °C 43.5 °C


Temp. Amb. 16 °C


Carga Unidad 272 MW










Unidad: 3



Temp. Vap. Esc. 44 °C 42.5 °C 43.25 °C


Temp. Amb. 25 °C


Carga Unidad 271 MW












Fecha: 2 MARZO 2013


Unidad: 4



Temp. Vap. Esc. 45 °C 51 °C 48 °C


Presión Vacío

-682.68 mmHg 52.32 mmHg 2.05 inHg

Carga Unidad 293 MW










Unidad: 4



Temp. Vap. Esc. 46 °C 46 °C 46 °C


Temp. Amb. 34 °C


Carga Unidad 296 MW










Unidad: 4



Temp. Vap. Esc. 47 °C 47 °C 47 °C


Temp. Amb. 21 °C


Carga Unidad 297.6 MW










Unidad: 4



Temp. Vap. Esc. 45 °C 50 °C 47.5 °C


Temp. Amb. 17 °C


Carga Unidad 293 MW










Unidad: 4



Temp. Vap. Esc. 49 °C 45 °C 47 °C


Temp. Amb. 22 °C


Carga Unidad 281.7 MW








Fecha: 8 MARZO 2013


Unidad: 4



Temp. Vap. Esc. 46.5 °C 48.5 °C 47.5 °C


Temp. Amb. 24 °C


Carga Unidad 289 MW










Unidad: 4



Temp. Vap. Esc. 51 °C 46 °C 48.5 °C


Temp. Amb. 28 °C


Carga Unidad 289 MW











Unidad: 4




Temp. Vap. Esc. 48 °C 50 °C 49 °C


Presión Vacío

-664.9 mmHg 70.1 mmHg 2.75 inHg

Carga Unidad 295 MW











Unidad: 4



Temp. Vap. Esc. 47 53 50 °C 48.5 °C


Presión Vacío -667 mmHg 68 mmHg 2.67 inHg Carga Unidad 295 MW









Fecha: 2 ABRIL 2013


Unidad: 4




Temp. Vap. Esc. 47.5 °C 50.5 °C 49 °C


Presión Vacío

-661.01 mmHg 73.99 mmHg 2.91 inHg

Carga Unidad 290 MW










Unidad: 4



Temp. Vap. Esc. 46.5 °C 49.5 °C 48 °C


Temp. Amb. 16 °C


Carga Unidad 296 MW










Unidad: 4



Temp. Vap. Esc. 46.5 °C 48.5 °C 47.5 °C


Temp. Amb. 25 °C


Carga Unidad 292 MW










Unidad: 4



Temp. Vap. Esc. 48 °C 45 °C 46.5 °C


Temp. Amb. 39 °C


Carga Unidad 293 MW










Unidad: 4



Temp. Vap. Esc. 47 °C 50 °C 48.5 °C




1 677 m3/min 2 655 m3/min 3 669 m3/min 4 668 m3/min 5 655 m3/min 6 708 m3/min 7 682 m3/min

Promedio 673 m3/min









Unidad: 4




Temp. Vap. Esc. 47 °C 50 °C 48.5 °C


Presión Vacío

-664.52 mmHg 70.48 mmHg 2.77 inHg

Carga Unidad 293 MW










Unidad: 4



Temp. Vap. Esc. 45 °C 49 °C 47 °C



Flujo de Agua de Circulación P1-P2= 0.305 kg/cm2 10 ftH2O









Unidad: 4



Temp. Vap. Esc. 49 °C 49 °C 49 °C


Temp. Amb.

°C


Carga Unidad 296 MW










Unidad: 4



Temp. Vap. Esc. 49 °C 50 °C 49.5 °C

Flujo Vap. Ppal. 922 ton/h Temp. Amb.

°C Temp. Hotwell 44 °C







DISCUSIÓN Y ANÁLISIS DE RESULTADOS



VII. ANÁLISIS Y DISCUSIÓN DE RESULTADOS En la siguiente tabla se muestran los Factores de Limpieza correspondientes a cada

unidad en las fechas indicadas.

FECHA TEMP.

AMBIENTE (°C)

UNIDAD 1 UNIDAD 2 UNIDAD 3 UNIDAD 4

02/03/2013 22 187.10% 85.78% 118.86% 98.62% 05/03/2013 21 125.57% 69.36% 102.70% 76.41% 06/03/2013 17 139.53% 72.50% 108.66% 86.80% 07/03/2013 22 108.34% 59.19% 81.005% 62.16% 08/03/2013 24 89.15% 57.49% 69.75% 59.82% 12/03/2013 28 94.68% 63.20% 80.56% 67.28% 13/03/2013 26 122.19% 81.18% 89.45% 111.98% 14/03/2013 27 133.98% 79.10% 88.64% 97.35% 02/04/2013 24 86.39% 88.82% 76.99% 70.25% 03/04/2013 16 90.30% 89.67% 85% 75.75% 04/04/2013 25 103.44% 69.39% 100.70% 80.42% 09/04/2013 39 75.33% 83.52% F/S 93.64% 10/04/2013 26 85.83% 128% F/S 65.23% 11/04/2013 25 86.32% 167.74% F/S 79.33% 12/04/2013 30 80.95% 67.85% F/S 72.59% 16/04/2013 37 73.05% 84.60% F/S 120.02% 17/04/2013 36 71.56% 90.01% F/S 114.05% 18/04/2013 25 78.59% 125.24% F/S F/S

A primera vista, se distingue que existen diferencias significativas en los valores del

factor de limpieza entre día y día. Para un mejor análisis de los resultados obtenidos y

a fin de determinar los factores que más influyen en dicha variación, se conforman las

siguientes gráficas:

Para cada una de las cuatro unidades se ilustra la relación entre la temperatura de

entrada del agua de circulación y la presión absoluta en el condensador, la presión

absoluta y el factor de limpieza, y la temperatura de entrada del agua de circulación

contra el factor de limpieza.



Nota: Cada punto en la gráfica corresponde a los valores obtenidos en un día del periodo de 2 de marzo al 18 de abril de 2013.

0!

0.5!

1!

1.5!

2!

2.5!

3!

0! 2! 4! 6! 8! 10! 12! 14! 16! 18!

PRES

ION

ABSO

LUTA

Pab

s (in

Hg)!

TEMPERATURA DE ENTRADA AGUA DE CIRCULACIÓN t1 (°C)!

UNIDAD 1!

0!

20!

40!

60!

80!

100!

120!

140!

160!

180!

200!

0! 2! 4! 6! 8! 10! 12! 14! 16! 18!

FACT

OR

DE L

IMPI

EZA

(%)!

PRESIÓN ABSOLUTA Pabs (inHg)!




0!20!40!60!80!

100!120!140!160!180!200!

20! 21! 22! 23! 24! 25! 26! 27! 28! 29! 30!

FACT

OR

DE L

IMPI

EZA

(%)!


UNIDAD 1!

270!

275!

280!

285!

290!

295!

300!

305!

860! 870! 880! 890! 900! 910! 920! 930! 940! 950! 960!

CARG

A (M

W)!

FLUJO DE VAPOR PPAL (ton/h)!




0!

0.5!

1!

1.5!

2!

2.5!

3!

3.5!

860! 870! 880! 890! 900! 910! 920! 930! 940! 950! 960!

PRES

IÓN

ABSO

LUTA

(inH

g)!


UNIDAD 1!

1.5!

1.7!

1.9!

2.1!

2.3!

2.5!

2.7!

2.9!

3.1!

3.3!

270! 275! 280! 285! 290! 295! 300! 305!

PRES

IÓN

ABSO

LUTA

(inH

g)!

CARGA DE LA UNIDAD (MW)!




0!20!40!60!80!

100!120!140!160!180!200!

270! 275! 280! 285! 290! 295! 300! 305!

FACT

OR

DE L

IMPI

EZA

(%)!

CARGA DE UNIDAD (MW)!

UNIDAD 1!

0!

20!

40!

60!

80!

100!

120!

140!

160!

180!

200!

860! 870! 880! 890! 900! 910! 920! 930! 940! 950! 960!

FACT

OR

DE L

IMPI

EZA

(%)!




La siguiente gráfica muestra la variación del vacío en el condensador principal respecto a la temperatura de entrada del agua de circulación. Obteniendo la ecuación de la línea recta, la pendiente con valor de -5.2095 indica que se pierden 5.2 mmHg por cada grado centígrado de aumento en la temperatura de entrada del agua de circulación.

y = -5.2095x + 810.96!R² = 0.96248!

650!

655!

660!

665!

670!

675!

680!

685!

690!

695!

0! 5! 10! 15! 20! 25! 30! 35!

VACI

O (m

mHg

)!

TEMPERATURA DE ENTRADA AGUA DE CIRCULACIÓN (°C)!

UNIDAD 1!




1!

1.5!

2!

2.5!

3!

3.5!

4!

20! 21! 22! 23! 24! 25! 26! 27! 28! 29! 30!

PRES

ION

ABSO

LUTA

Pab

s (in

Hg)!


UNIDAD 2!

0!

20!

40!

60!

80!

100!

120!

140!

160!

180!

0! 0.5! 1! 1.5! 2! 2.5! 3! 3.5! 4!

FACT

OR

DE L

IMPI

EZA

(%)!





0!

20!

40!

60!

80!

100!

120!

140!

160!

180!

20! 21! 22! 23! 24! 25! 26! 27! 28! 29! 30!

FACT

OR

DE L

IMPI

EZA

(%)!


250!255!260!265!270!275!280!285!290!295!300!

800! 820! 840! 860! 880! 900! 920! 940!

CARG

A (M

W)!


UNIDAD 2!




2!

2.2!

2.4!

2.6!

2.8!

3!

3.2!

3.4!

3.6!

800! 820! 840! 860! 880! 900! 920! 940!

PRES

IÓN

ABSO

LUTA

(inH

g)!


UNIDAD 2!

1.5!

2!

2.5!

3!

3.5!

4!

250! 255! 260! 265! 270! 275! 280! 285! 290! 295! 300!

PRES

IÓN

ABSO

LUTA

(inH

g)!





0!

20!

40!

60!

80!

100!

120!

140!

160!

180!

250! 255! 260! 265! 270! 275! 280! 285! 290! 295! 300!

FACT

OR

DE L

IMPI

EZA

(%)!


UNIDAD 2!

0!

20!

40!

60!

80!

100!

120!

140!

160!

180!

800! 820! 840! 860! 880! 900! 920! 940!

FACT

OR

DE L

IMPI

EZA

(%)!





1!

1.2!

1.4!

1.6!

1.8!

2!

2.2!

2.4!

2.6!

2.8!

20! 21! 22! 23! 24! 25! 26! 27! 28!

PRES

ION

ABSO

LUTA

Pab

s (in

Hg)!


UNIDAD 3!

0!

20!

40!

60!

80!

100!

120!

140!

1! 1.2! 1.4! 1.6! 1.8! 2! 2.2! 2.4! 2.6! 2.8!

FACT

OR

DE L

IMPI

EZA

(%)!





0!

20!

40!

60!

80!

100!

120!

140!

20! 21! 22! 23! 24! 25! 26! 27! 28!

FACT

OR

DE L

IMPI

EZA

(%)!


UNIDAD 3!

250!

260!

270!

280!

290!

300!

310!

320!

800! 820! 840! 860! 880! 900! 920! 940! 960!

CARG

A (M

W)!

CARGA DE VAPOR (ton/h)!




2!

2.1!

2.2!

2.3!

2.4!

2.5!

2.6!

2.7!

2.8!

750! 800! 850! 900! 950! 1000!

PRES

IÓN

ABSO

LUTA

(inH

g)!


UNIDAD 3!

1.5!

1.7!

1.9!

2.1!

2.3!

2.5!

2.7!

2.9!

230! 240! 250! 260! 270! 280! 290! 300! 310! 320!

PRES

IÓN

ABSO

LUTA

(inH

g)!





0!

20!

40!

60!

80!

100!

120!

140!

250! 260! 270! 280! 290! 300! 310! 320!

FACT

OR

DE L

IMPI

EZA

(%)!


UNIDAD 3!

0!

20!

40!

60!

80!

100!

120!

140!

800! 820! 840! 860! 880! 900! 920! 940! 960!

FACT

OR

DE L

IMPI

EZA

(%)!




La siguiente gráfica muestra la variación del vacío en el condensador principal respecto a la temperatura de entrada del agua de circulación. Obteniendo la ecuación de la línea recta, la pendiente con valor de -3.0267 indica que se pierden 3 mmHg por cada grado centígrado de aumento en la temperatura de entrada del agua de circulación.

y = -3.0267x + 753.95!R² = 0.74813!

670!672!674!676!678!680!682!684!686!688!690!

22! 23! 24! 25! 26! 27! 28!

VACI

O (m

mHg

)!

TEMPERATURA DE ENTRADA DE AGUA DE CIRCULACIÓN (°C)!

UNIDAD 3!

Vacío!Linear (Vacío)!




1!

1.5!

2!

2.5!

3!

3.5!

4!

20! 21! 22! 23! 24! 25! 26! 27! 28! 29! 30!

PRES

ION

ABSO

LUTA

Pab

s (in

Hg)!


UNIDAD 4!

40!

50!

60!

70!

80!

90!

100!

110!

120!

1! 1.5! 2! 2.5! 3! 3.5! 4!

FACT

OR

DE L

IMPI

EZA

(%)!





0!

20!

40!

60!

80!

100!

120!

20! 21! 22! 23! 24! 25! 26! 27! 28! 29! 30!

FACT

OR

DE L

IMPI

EZA

(%)!


280!282!284!286!288!290!292!294!296!298!300!

840! 860! 880! 900! 920! 940!

CARG

A (M

W)!

CARGA DE VAPOR (ton/h)!

UNIDAD 4!

Carga (MW)!




2!

2.2!

2.4!

2.6!

2.8!

3!

3.2!

3.4!

3.6!

830! 840! 850! 860! 870! 880! 890! 900! 910! 920! 930!

PRES

IÓN

ABSO

LUTA

(inH

g)!


UNIDAD 4!

1.5!

2!

2.5!

3!

3.5!

4!

270! 275! 280! 285! 290! 295! 300! 305!

PRES

IÓN

ABSO

LUTA

(inH

g)!


Series1!




0!

20!

40!

60!

80!

100!

120!

140!

0! 2! 4! 6! 8! 10! 12! 14! 16! 18! 20!

FACT

OR

DE L

IMPI

EZA

(%)!


UNIDAD 4!

0!

20!

40!

60!

80!

100!

120!

140!

840! 850! 860! 870! 880! 890! 900! 910! 920! 930!

FACT

OR

DE L

IMPI

EZA

(%)!


UNIDAD 4!



La siguiente gráfica muestra la variación del vacío en el condensador principal respecto a la temperatura de entrada del agua de circulación. Obteniendo la ecuación de la línea recta, la pendiente con valor de -5.08 indica que se pierden 5.08 mmHg por cada grado centígrado de aumento en la temperatura de entrada del agua de circulación.

y = -5.0808x + 794.77!R² = 0.92525!

645!

650!

655!

660!

665!

670!

675!

680!

685!

0! 5! 10! 15! 20! 25! 30! 35!

VACI

O (m

mHg

)!

TEMPERATURA DE ENTRADA DE AGUA DE CIRCULACIÓN (°C)!

UNIDAD 4!

Vacío!Linear (Vacío)!



DISCUSIÓN DE RESULTADOS

Habiendo obtenido las gráficas que muestran el comportamiento de los cuatro

condensadores principales instalados, se pueden corroborar las teorías que rigen el

comportamiento de los mismos.

Partiendo del hecho que para lograr una generación de energía eléctrica mayor, se

necesita un flujo de vapor mayor a través de la turbina, y por lo tanto del condensador.

De esta forma la carga térmica sobre el condensador se incrementa, ya que para un

mismo flujo de agua de circulación, la cantidad de calor transferido por una masa

mayor de vapor hacia el agua aumenta, haciendo que la temperatura del agua de

enfriamiento aumente conforme avanza en el tubo hasta su salida. Esto nos lleva a un

aumento en la presión absoluta en el recinto cerrado, es decir, una disminución en el

vacío, quedando esto asentado en las gráficas.

Observando las gráficas, si la presión absoluta aumenta, la eficiencia del condensador

disminuye, lo que nos hace corroborar la importancia de mantener un vacío elevado en

el condensador, o a la salida de la turbina de baja presión.

El análisis anterior parte de la carga generada y el vapor necesario para mover la

turbina. Sin embargo, no son los únicos factores que afectan en el proceso, pues existe

muchas otras variables importantes que podrían modificar el desempeño de un equipo.

Una de ellas es la temperatura ambiente. Dado que el agua de circulación proviene de

un estanque de enfriamiento, su temperatura dependerá de las condiciones climáticas

en la zona. Por tanto, si la temperatura del agua de circulación aumenta, la temperatura

de saturación se desplaza hacia un valor mayor así como la presión absoluta,

observándose un vacío menor, algo que afecta negativamente la eficiencia global del

proceso. Entonces, es conveniente trabajar a las menores temperaturas de entrada

posibles a fin de mantener un vacío apropiado. En las gráficas podemos apreciar como

aumenta la presión en el condensador a temperaturas de entrada mayores. Así mismo

se observa una clara tendencia en la disminución del factor de limpieza del

condensador conforme aumenta la temperatura de entrada del agua de circulación.



Adicionalmente, se calculó la disminución del vacío respecto a cada grado centígrado

de aumento en la temperatura de entrada del agua de circulación, obteniendo un

promedio de pérdida de vacío de 5 mmHg por cada 1 °C de aumento de temperatura.

Es importante mencionar que un gran número de condiciones externas al condensador

pueden afectar su desempeño termodinámico. Una de ellas es el ingreso de aire y

otros gases incondensables, cuya rutina de eliminación se logra mediante la provisión

de sistemas de eliminación de aire y su equipo auxiliar.



CONCLUSIONES

El condensador produce un vacío en la descarga de la turbina incrementando la

eficiencia global del proceso. Se puede lograr un mayor vacío manteniendo la

superficie de transferencia de calor lo más limpia posible. El cálculo y registro periódico

del factor de limpieza permite tener una base para la programación de la limpieza en

los condensadores y controlar el sistema de limpieza mecánica o química.

La presión absoluta dentro del recinto cerrado depende de la temperatura de entrada

del agua de circulación proveniente del estanque de enfriamiento, que a su vez

depende de la temperatura ambiente que prevalezca.

Dado que la presión absoluta y el factor de limpieza depende de factores ambientales,

los datos aquí reportados servirán como referencia para un futuro cálculo del factor de

limpieza a fin de comparar los resultados obtenidos en diferentes épocas del año.

El monitoreo cuidadoso del desempeño de los condensadores, la detección oportuna

de cambios en el desempeño, la habilidad para identificar y localizar la causa del

problema, y la provisión de las técnicas apropiadas y los medios para corregir el

problema, pueden minimizar el tiempo de inactividad de las unidades y así hacer una

importante contribución en cuanto beneficios generados.

El presente trabajo representa un aporte al archivo del Departamento Químico de la

Central Termoeléctrica José López Portillo que servirá como referencia futura sobre el

estados de los condensadores, de tal forma que es importante continuar con la toma de

lecturas y el cálculo del factor de limpieza para así poder saber cuando es necesario

programar una limpieza en los condensadores. Una comparación entre intervalos de

tiempo más amplios permitirá dar un pronóstico más acertado.

En general, se observa un buen índice de limpieza en los condensadores, sin embargo

se recomienda tener un programa de limpieza periódico que permita dar un margen a

fin de evitar comportamientos no esperados que puedan ser causados por los factores

externos. De esta manera se evita trabajar sobre los límites de especificación y que

cualquier variación ponga fuera de control el proceso.



‘

APÉNDICE I MÉTODO DE ORIFICIO



MÉTODO DE ORIFICIO PARA LA DETERMINACIÓN DEL FLUJO DE AGUA DE CIRCULACIÓN A TRAVÉS DEL CONDENSADOR Este método, basado en los estándares del Heat Exchange Institute (H.E.I.) es el más apropiado y exacto para la determinación del flujo de agua de circulación a través de condensadores de superficie. El método consiste básicamente en desarrollar una gráfica de la caída de presión (P1-P2) a través del condensador en función de la velocidad del agua de circulación, basándose en las características del condensador bajo estudio. El H.E.I. proporciona en su instructivo titulado Standards for Steam Surface Condensers (Estándares para Condensadores de Vapor de Superficie) las siguientes gráficas de pérdida de presión en función de la velocidad de flujo.

a) Pérdidas por fricción en los tubos. b) Pérdidas en ambos extremos de los tubos (entrada y salida combinados). c) Pérdidas por entrada a la caja de agua. d) Pérdidas por salida de la caja de agua.

Para la gráfica descrita en (a), se deberá seleccionar el diámetro exterior de los tubos del condensador, en caso de que el tubo sea de calibre 18 BWG, el valor leído en la gráfica es el apropiado. Para otros calibres, deberá de aplicarse un factor de corrección que aparece tabulado en la parte inferior de la gráfica. Para las curvas (b), (c) y (d) solamente deberá de seleccionarse de acuerdo con el número de pasas del condensador. Construcción de la gráfica de Caída de Presión Número de pasos en el condensador: 1 Diámetro Exterior de cada tubo: 1 in Calibre: 18 BWG Longitud de tubos: 11.64 m Pérdidas por fricción en tubos

Velocidad (ft/seg)

Pérdidas por fricción/Pie de tubo (ftH2O/ft de tubo)

3 0.050 4 0.083 5 0.124 6 0.170 7 0.220 8 0.278 9 0.340

10 0.410



Figura A1. PÉRDIDAS POR FRICCIÓN EN TUBOS PARA TUBOS DE 1 in DE DIAMETRO

FACTOR DE CORRECION POR CALIBRE DEL TUBO Tubo O.D.

IN. 12 BWG 14 BWG 16 BWG 18 BWG 20 BWG 22 BWG 24 BWG

0.625 1.38 1.21 1.10 1.00 0.94 0.91 0.89 0.750 1.28 1.16 1.06 1.00 0.95 0.93 0.90 0.875 1.25 1.13 1.06 1.00 0.96 0.94 0.92 1.000 1.19 1.11 1.05 1.00 0.96 0.94 0.93 1.125 1.16 1.09 1.04 1.00 0.97 0.95 0.94 1.250 1.14 1.08 1.04 1.00 0.97 0.96 0.94

0!

0.05!

0.1!

0.15!

0.2!

0.25!

0.3!

0.35!

0.4!

0.45!

2! 3! 4! 5! 6! 7! 8! 9! 10! 11!

Pérd

idas

por

fric

ción

/Pie

de

tubo

, ftH

2O/ f

t de

Tubo!

Velocidad, ft/seg!



PÉRDIDAS POR FRICCIÓN TOTALES Se calculan multiplicando la columna Pérdidas por fricción/Pie de tubo por la longitud total de los tubos (=11.64 m=38.1889 ft)

Velocidad (ft/seg)

Pérdidas por totales (ftH2O)

3 1.9094 4 3.1696 5 4.7354 6 6.4921 7 8.4015 8 10.6165 9 12.9842

10 15.6574 Enseguida, de las gráficas para condensadores de un paso, se determinan las pérdidas en ambos extremos de los tubos, las pérdidas a la entrada de la caja de agua y las pérdidas a la salida de la caja de agua:



Figura A2. PERDIDAS EN CAJA DE AGUA Y EXTREMOS DE LOS TUBOS PARA CONDENSADORES DE 1 PASO

Curva (A) Pérdidas en extremos de los tubos (entrada y salida combinadas) Curva (B) Pérdidas a la entrada de la caja de agua Curva (C) Pérdidas a la salida de la caja de agua

0!

0.2!

0.4!

0.6!

0.8!

1!

1.2!

1.4!

1.6!

1.8!

2!

0! 2! 4! 6! 8! 10!

PERD

IDAS

EN

CAJA

DE

AGUA

Y E

XTRE

MO

S DE

LO

S TU

BOS,

ft H

2O!

VELOCIDAD, FT/SEG!

C!B!A!



VELOCIDAD (ft/seg)

PERDIDAS DE PRESION EN CAJA DE AGUA, ft H2O

PERDIDAS EN AMBOS

EXTREMOS DE LOS TUBOS, ft

H2O SALIDA ENTRADA

3 0.04 0.14 0.17 4 0.08 0.26 0.29 5 0.12 0.4 0.45 6 0.17 0.57 0.65 7 0.23 0.78 0.88 8 0.3 1.01 1.14 9 0.38 1.27 1.44

10 0.46 1.55 1.78 Una vez que se han recopilado las pérdidas por los diferentes conceptos, se determina la pérdida o caída de presión total a través del condensador sumando cada una de ellas:

VELOCIDAD (ft/seg)

CAIDA DE PRESION TOTAL ft H2O

3 2.2594 4 3.7996 5 5.7054 6 7.8821 7 10.2915 8 13.0665 9 16.0742

10 19.4474



Figura A3. GRAFICA DE PERDIDA DE PRESIÓN TOTAL vs VELOCIDAD DEL AGUA A TRAVÉS DE LOS TUBOS

0!

2!

4!

6!

8!

10!

12!

0! 5! 10! 15! 20! 25!

CAID

A DE

PRE

SIO

N TO

TAL,

ft H

2O!

VELOCIDAD (ft/seg)!



APÉNDICE II

FÓRMULA DE TRANSMISIÓN DE CALOR



DEDUCCIÓN DE LA FÓRMULA DE TRANSMISIÓN DE CALOR EN EL SISTEMA MÉTRICO DE UNIDADES Consideremos la fórmula general de transmisión de calor, (A1)

! = !! ∗ !!

en donde Q es la cantidad de calor disipada en el condensador por unidad de tiempo y el resto de los términos poseen el significado acostumbrado. Q se expresa como (A2)

! = ! ℎ! − ℎ! en dónde h1 y h2 son las entalpías correspondiente a t1 y t2 respectivamente, para un líquido saturado. Si se considera el incremento de entalpías como ∆ℎ = ℎ! − ℎ! y relacionándola con la temperatura por la siguiente ecuación termodinámica, (A3)

∆ℎ = !! ! !"!!

!!

en donde !! ! es el calor específico del agua en función de la temperatura. Para aplicaciones prácticas de acuerdo con las presiones y temperaturas con que se trabaja en plantas termoeléctricas, !! se puede considerar constante e igual a uno, en el sistema métrico, (A4)

!! = 1.00!!"#$/!"°! Sustituyendo este resultado en A3,

∆ℎ = !"!!

!!

Integrando (A5),

ℎ! − ℎ! = !! − !! Sustituyendo en (A2) para el valor de Q y finalmente en (A1) tenemos que,

! = ! !! − !!! ∙ !!

!!"#$/ℎ!/!!/°!



BIBLIOGRAFÍA



BIBLIOGRAFÍA 1. Cálculo del Factor de Limpieza en Condensadores de Superficie Daniel Meade Monteverde Comisión Federal de Electricidad División Golfo Norte Superintendencia de Producción 1973 2. La Producción de Energía mediante el vapor de agua, el aire y los gases W.H. Severns H.E. Degler J.C. Miles 5ª Edición Editorial Reverté, 1982 3. Stardards for Steam Surface Condensers Heat Exchange Institute, Inc. 9ª Edición 1995 4. Proper Maintenance Practices Involving Condenser Cleaning and In-leakage Inspection Richard E. Putman; Conco Systems, Inc; Verona, PA, USA. Robin Walker; KYRE LIMITED; Bromyard, Herefordshire, UK. 5. Specifying Steam Surface Condensers Ellito Spencer Graham Mfg. Co., Inc., Great Neck, Long Island, N.Y.

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Eficiencia de los Condensadores.pdf