ElectricBuilding_1043-O241-635-4822-DC-300_02

CALDERA DE BIOMASACIVILCLCULOSCLCULOS DE ESTRUCTURA DE EDIFICACIN ELCTRICA

CONSORCIO PPEEPS PULPACA

REV.FECHA DESCRIPCINELAB.REV.APROB.APROB.FECHA

A-1Emisin para revisin internaG.B.S.A.R.N.

B-1Emisin para aprobacinE.L.R.S.AR.N.

NDICE

1.iNTRODUCCIN42.Objetivo43.aLCANCE44.ESPECIFICACIONES44.1.Sistema de Unidades44.2.Ubicacin del sitio del Proyecto44.3.Materiales44.4.Recubrimiento64.5.Referencias65.PROGRAMA DE COMPUTACIN PARA ANLISIS ESTRUCTURAL86.DISEO ESTRUCTURAL86.1.Criterios y premisas de diseo86.2.Definicin de la configuracin estructural96.3.Caracterizacin de las acciones que afectan a la edificacin96.4.Combinacin de las acciones sobre la edificacin126.5.Anlisis y verificaciones156.6.Reacciones en la Base de la Estructura176.7.Diseo Arriostramientos Concntricos (OCBF)246.8.Diseo de Conexiones a Momento246.9.Diseo Plancha base247.Anexos24

NDICE DE TABLAS

Tabla N 01. Combinaciones de diseo Estado Lmite de Agotamiento resistente12Tabla N 02. Combinaciones de diseo Estado Lmite de servicio S13Tabla N 03. Combinaciones de diseo Evaluacin de los desplazamientos laterales14Tabla N 04. Combinaciones de diseo Conexiones15Tabla N 05. Masa participativa Modal16Tabla N 06. Valores crticos derivas, direccin x16Tabla N 07. Valores crticos derivas, direccin y17Tabla N 08. Reacciones por Carga Permanente, CP17Tabla N 09. Reacciones por Carga Variable, CV18Tabla N 10. Reacciones por Carga Variable en Techo, CVt19Tabla N 11. Reacciones por Carga Elica, W120Tabla N 12. Reacciones por Carga Elica, W221Tabla N 13. Reacciones por Sismo en la Dir. x, SX22Tabla N 14. Reacciones por Sismo en la Dir. z, SZ23

iNTRODUCCINEl presente documento tiene por finalidad describir los criterios y procedimientos de diseo considerados para la superestructura del Edificio Elctrico, localizado en el rea O241 de la PLANTA DE PULPA Y PAPEL PERIDICO PARA EPS PULPACA.ObjetivoDescribir los criterios y los clculos para el diseo del del Edificio Elctrico, localizado en el rea O241, que a su vez forma parte Caldera de Biomasa, de la PLANTA DE PULPA Y PAPEL PERIDICO PARA EPS PULPACA.aLCANCEEste documento contempla el diseo del Edificio Elctrico. Queda excluido del alcance de este documento el diseo del sistema de fundaciones, as como los clculos adicionales correspondientes a hidrulica, mecnica, sanitaria o cualquier otra disciplina.ESPECIFICACIONES Sistema de UnidadesEl sistema de unidades utilizado fue el sistema MKS (metro, kilogramo, segundo) indicando entre parntesis las medidas en otras unidades.Ubicacin del sitio del ProyectoLa PLANTA DE PULPA Y PAPEL PERIDICO PARA EPS PULPACA, estar ubicada en una parcela situada en la Carretera Nacional, Puerto Ordaz - Maturn, a 10 km aproximadamente del Puente Orinoquia, entre Distribuidor Palital - Macapaima - Los Pozos, en la Zona Industrial Macapaima, Parroquia Mamo, Municipio Independencia, en el Estado Anzotegui, Repblica Bolivariana de Venezuela.MaterialesConcreto EstructuralPeso unitario c 2500 kgf/m3.Resistencia especificada del concreto, fc 250 kgf/cm2.Mdulo de Elasticidad, Ec 238.752 kgf/cm2.Acero de Refuerzo - Barra de Acero con ResaltePeso unitario, s= 7850 kgf/m3.Resistencia cedente especificada del acero de refuerzo, fy= 4200 kgf/cm2.Mdulo de Elasticidad, Es=2,10x 106 kgf/cm2.Acero EstructuralPeso unitario, s= 7.850 kgf/m3.Mdulo de Elasticidad, Es=2,10x 106 kgf/cm2.Perfiles laminados de ala abierta ASTM A-992 Tensin cedente mnima especificada, Fy= 3515 kgf/cm2. Resistencia mnima de agotamiento en traccin Especificada, Fu= 4570 kgf/cm2.Planchas ASTM A-36 Tensin cedente mnima especificada, Fy= 2530 kgf/cm2. Resistencia mnima de agotamiento en traccin Especificada, Fu= 4088 kgf/cm2.Perfiles angulares ASTM A-992 Tensin cedente mnima especificada, Fy= 2530 kgf/cm2. Resistencia mnima de agotamiento en traccin Especificada, Fu= 4088 kgf/cm2.Pernos de Alta ResistenciaPernos, tuercas y arandelas acero calidad ASTM A325: Tensin cedente mnima especificada, Fy= 7.380 kgf/cm2. Resistencia mnima de agotamiento en traccin Especificada, Fu= 8.440 kgf/cm2.Pernos de AnclajesPernos de acero calidad F1554 Gr 105: Tensin cedente mnima especificada, Fy= 7.380 kgf/cm2. Resistencia mnima de agotamiento en traccin Especificada, Fu= 8.788 kgf/cm2.Material de Aporte y Fundente para SoldaduraElectrodos E7015. Resistencia mnima de agotamiento en traccin Especificada, Fu= 4.920 kgf/cm2.

Parmetros del SueloForma espectral, S3.RecubrimientoPara la losa de entrepiso se consider un recubrimiento de 3,0 cm.ReferenciasCdigo y Normas NacionalesCOVENIN 1618:1998ESTRUCTURAS DE ACERO PARA EDIFICACIONES. MTODOS DE LOS ESTADOS LMITES

COVENIN 3621:2000DISEO SISMORRESISTENTE DE INSTALACIONES INDUSTRIALES.

COVENIN 1756-1EDIFICACIONES SISMORRESISTENTES. PARTE 1: REQUISITOS

COVENIN 1756-2EDIFICACIONES SISMORRESISTENTES. PARTE 2: COMENTARIOS

COVENIN 2002CRITERIOS Y ACCIONES MINIMAS PARA EL PROYECTO DE EDIFICACIONES

COVENIN 2003ACCIONES DEL VIENTO SOBRE LAS CONSTRUCCIONES

FONDONORMA 1753-2006 PROYECTO Y CONSTRUCCIN DE OBRAS EN CONCRETO ESTRUCTURAL

Cdigos y Normas Internacionales ASCE/SEI 7-10MINIMUM DESIGN LOADS FOR BUILDINGS AND OTHER STRUCTURES

ANSI/AISC 360-10SPECIFICATION FOR STRUCTURAL STEEL BUILDINGS

ACI -318BUILDING CODE REQUIREMENTS FOR STRUCTURAL CONCRETE (ACI 318M-11) AND COMMENTARY

ANSI/AISC 341-10SEISMIC PROVISIONS FOR STRUCTURAL STEEL BUILDINGS.

AISC 327SEISMIC DESIGN MANUAL

ANSI/AISC 325-05STEEL CONSTRUCTION MANUAL

ANSI/AISC 358-10ANSI/AISC 358s1-11PREQUALIFIED CONNECTIONS FOR SPECIAL AND INTERMEDIATE STEEL MOMENT FRAMES FOR SEISMIC APPLICATIONS INCLUDING SUPPLEMENT NO. 1

AISCDESIGN GUIDE N1. BASE PLATE AND ANCHOR ROD DESIGN

ACI 355.3R-11GUIDE FOR DESIGN OF ANCHORAGE TO CONCRETE: EXAMPLES USING ACI 318 APPENDIX D

Planos desarrollados por ANDRITZD02804643088_8030003_0002831 (Rev. f, para construccin 05-02-2014). BFB Biomass Boiler 50t/h, Dept. 241. ELECTRICAL ROOM EQUIPMENT LAY-OUT.D02804643088_8030003_0017830 (Rev. 0). BFB BIOMASSBOILER 50T/H D.241 PB CABLE TRAY L. ELECTRICAL BUILDING.Otras Referencias - DocumentosR.S. INGENIERA C.A. (noviembre 2013). ESTUDIO GEOTCNIO RESUMEN ANLISIS GEOTCNICO PARA FUNDACIONES PORTERA DE PERSONAL Sector O-288.R.S. INGENIERA C.A. (noviembre 2012). ESTUDIO GEOTCNICO TOMO II ANALISIS GEOTCNICO PARA DISEO DE FUNDACIONES.1043-O000-635-2021-DB-001.Bases y Criterios de Diseo de Estructuras de Concreto.1043-O000-635-2021-DB-002.Bases y Criterios de Diseo de Estructuras de Acero.General Distribuidora, S. A., GEDISA (2001). Manual de Canalizaciones por Sistemas de Bandejas Portacables.Otras Referencias - Planos1043-0241-635-4830-DW-001 (Rev. B-1). EDIFICACION ELCTRICA CALDERA DE BIOMASA CIVIL ARQUITECTURA PLANTA TECHO PLANO CONJUNTO.1043-0241-635-4830-DW-002 (Rev. B-1). EDIFICACION ELCTRICA CALDERA DE BIOMASA CIVIL ARQUITECTURA PLANTAS N+0,10, N+3,67, N+7,24 Y 10,81.1043-0241-635-4830-DW-003 (Rev. B-1). EDIFICACION ELCTRICA CALDERA DE BIOMASA CIVIL ARQUITECTURA CORTES A, B Y C.1043-0241-635-4830-DW-004 (Rev. B-1). EDIFICACION ELCTRICA CALDERA DE BIOMASA CIVIL ARQUITECTURA FACHADAS.1043-0241-635-4830-DW-005 (Rev. B-1). EDIFICACION ELCTRICA CALDERA DE BIOMASA CIVIL ARQUITECTURA PLANTA Y CUADROS DE ACABADOS.PROGRAMA DE COMPUTACIN PARA ANLISIS ESTRUCTURALSe realiz el anlisis estructural con el programa SAP2000 Plus 16.1.0Los datos suministrados al programa fueron las propiedades mecnicas y geomtricas de los elementos estructurales, las acciones gravitatorias y ssmicas as como los factores de combinacin de carga. Con los resultados obtenidos se identificaron las demandas al sistema propuesto y se verificaron los lmites normativos para las deformaciones calculadas.DISEO ESTRUCTURALCriterios y premisas de diseo De acuerdo a los documentos referenciados en la seccin 4.5 Referencias, los criterios y premisas consideradas para el estudio fueron los siguientes:Los ejes estn definidos segn lo siguiente: en el plano horizontal la direccin x y direccin y, siendo el eje z correspondiente a la direccin vertical.Evaluacin de los desplazamientos laterales totales de la edificacin: Los criterios de desplazamientos totales para cada nivel de la edificacin se establecieron mediante los parmetros permisibles establecidos en el Captulo 10 de la Norma Venezolana 1756:2001.Para la aplicacin de este procedimiento, se tomaron los desplazamientos de los nodos asociados a las columnas de cada nivel pertenecientes al sistema resistente a las acciones ssmicas. Vase el Anexo 3 Resultados. Evaluacin de desplazamientos laterales.Verificacin de la geometra de los elementos pertenecientes al sistema resistente a sismo: De acuerdo con el ANSI/AISC 341-10, el ANSI/AISC 358-10, ANSI/AISC 358s1-11 y la norma Venezolana COVENIN 1618:1998, se verific la geometra de los elementos si cumplan con los requerimientos para el diseo Sismorresistente.Evaluacin por el Mtodo de los Estados Lmites (LRFD): Esta evaluacin se realiz, de acuerdo con el ANSI/AISC 360-10 y COVENIN 1618:1998.Para el lmite de servicio, la rigidez de las secciones se verific segn lo establecido en el ANSI/AISC 360-10 y la Norma Venezolana COVENIN 1618:1998 para las combinaciones de la tabla N 02. Combinaciones de diseo Estado Lmite de servicio S.Espesor mximo de plancha, e = 44mm.Se debe evitar la inclusin de elementos que obstaculicen la circulacin entre los ejes 2 y 3 as como el paso de las bandejas de servicios (electricidad, instrumentacin) y los ductos de A/A (ver seccin 6.2 de este documento).Definicin de la configuracin estructuralSe seleccion como sistema resistente de la edificacin, prticos resistentes a momento en la direccin x (prticos A al E) y en la direccin y prticos con arriostramientos concntricos ordinarios (prticos 2 y 3) o Ordinary Concentrically Braced Frame, OCBF.La perfilera perteneciente a los prticos para cada tipo de elemento se lista a continuacin:Columnas: Para la estructura principal, se consider perfiles de ala abierta W 14X193, para el rea de techo inclinado perfil W 14x61 y para las columnas auxiliares, perfiles W8x40.Correas: Se consider para efectos de diseo W8x18, salvo un rea del nivel CTP+42,87, entre los ejes A y B, que se coloc perfiles W8x24.Otros elemento: Adicionalmente, aparte de los prticos, se reflej en el modelo de anlisis las vigas auxiliares (es decir, que no llegan a columnas), correas, la mezzanina ubicada en el nivel +6,30m y la plataforma nivel +21,30mLa geometra de la estructura, los prticos y las plantas, se muestran en las figuras N 01 a la N 12:

Fig. 1: Estructura de Edificacin Elctrica, Superestructura, Modelo 3D

Fig. 2: Estructura de Edificacin Elctrica, Superestructura, Prtico A

Fig. 3: Estructura de Edificacin Elctrica, Superestructura, Prtico C

Fig. 4: Estructura de Edificacin Elctrica, Superestructura, Prtico D

Fig. 5: Estructura de Edificacin Elctrica, Superestructura, Prtico 1



Fig. 8: Estructura de Edificacin Elctrica, Superestructura, Envigado Nivel +3,57





Caracterizacin de las acciones que afectan a la edificacinAcciones Permanentes, CP:El modelo de anlisis, adems de considerar el peso atribuible al peso propio de los elementos estructurales (correas, vigas y columnas), tom en cuenta lo siguiente:Sobrecarga por acabado en piso: 110 kgf/m2, de acuerdo con la Norma COVENIN 2002.Sobrecarga por instalaciones en techo: 25 kgf/m2.Peso del grating: 25 kgf/m2.Sobrecarga por paredes + cerramiento= 1320kgf/m.Acciones variable, CV:De acuerdo con la especificacin de ingeniera Norma COVENIN 2002, se consider lo siguiente:rea de operacin: 300kgf/m2.Techo inclinado no transitable: una sobrecarga de 40 kgf/m2.Techo plano: 100kgf/m2.Acciones Ssmica: SX, SY y SZ:Todo el modelo de la edificacin se analiz contra la accin de los movimientos ssmicos especificados en la Norma Venezolana COVENIN 3621:2000 DISEO SISMORRESISTENTE DE INSTALACIONES INDUSTRIALES. Para cada direccin en el plano horizontal, se defini un espectro de diseo, en funcin del factor de ductilidad utilizado.Los parmetros que definieron el espectro elstico que se muestra en la figura N 13 fueron los siguientes:Grado de riesgo:C

Forma EspectralS3

= 1Factor de correccin del coeficiente de aceleracin horizontal.

Dx = 3Factor de ductilidad en la direccin x

Dy = 2Factor de ductilidad en la direccin y

Fig. N13 Espectros de Respuesta y Diseo para Estructuras Se escoge distintos factores de ductilidad, Dx = 3 y Dy = 2, de acuerdo con los sistemas resistentes a sismos definidos para la cada direccin de la estructura, los cuales a su vez fueron seleccionados para garantizar la funcionalidad de la edificacin (libre paso entre los ejes 2 -3 y el paso de la bandejas portacables).En cuanto a la determinacin del peso para la evaluacin del cortante mnimo, se consideraron el 100% de las cargas permanentes, CP, y el 25% de las cargas variables, CV, de acuerdo con el Art. 7.1 de la norma venezolana COVENIN 1756-1:2001 y Norma Venezolana COVENIN 3621:2000.Para detalles de cmo se determin el espectro de diseo, vase el Anexo 1 Clculo Accin Ssmica.Acciones Elicas, WiLas solicitaciones debidas a la accin elica (Wi) fueron determinadas segn la norma venezolana COVENIN 2003-86, considerando dos (2) casos de de viento, a saber: a) Accin externa + empuje interior, W1.b) Accin externa + succin interior, W2.Los parmetros que definieron las acciones elicas fueron los siguientes:Configuracin estructural: Estructura metlica del de tipo aporticada con arriostramientos concntricos, cerrada.Altura de la edificacin, h: 14,38mClasificacin segn su uso: BTipo de construccin: IVelocidad bsica de viento, V= 95 km/h.Tipo de exposicin: C.Para detalles de cmo se determin las solicitaciones de diseo por este concepto, vase el Anexo 2 Clculo Acciones Elicas:Combinacin de las acciones sobre la edificacinLas solicitaciones sobre la edificacin para el Estado Lmite de Agotamiento Resistente U, se determinaron con base en las hiptesis de solicitaciones que produzcan el efecto ms desfavorable a nivel ssmico sobre la estructura, por lo que las combinaciones para las acciones sobre la edificacin propuestas resultaron en las expuestas en la Tabla N 01:Tabla N 01. Combinaciones de diseo Estado Lmite de Agotamiento resistenteCOMB. NDESCRIPCIN

10011,4 CP

10021,2 CP + 1,6 CV + 0,5 CVT

10031,2 CP + 1,0 CV + 1,6 CVT

10041,2 CP +0,5 CVT + 1,0 CV + 1,3 W1

10051,2 CP +0,5 CVT + 1,0 CV - 1,3 W1

10061,2 CP +0,5 CVT + 1,0 CV + 1,3 W2

10071,2 CP +0,5 CVT + 1,0 CV - 1,3 W2

10080,9 CP + 1,3 W1

10090,9 CP - 1,3 W1

10100,9 CP + 1,3 W2

10110,9 CP - 1,3 W2

10121,2 CP + 1,0 CV 1,0 SX 0,3 SY 0,3 SZ

10131,2 CP + 1,0 CV 1,0 SX 0,3 SY 0,3 SZ

10141,2 CP + 1,0 CV 1,0 SX 0,3 SY 0,3 SZ

10151,2 CP + 1,0 CV 0,3 SX 1,0 SY 0,3 SZ

10161,2 CP + 1,0 CV 0,3 SX 1,0 SY 0,3 SZ

10171,2 CP + 1,0 CV 0,3 SX 1,0 SY 0,3 SZ

10181,2 CP + 1,0 CV 0,3 SX 0,3 SY 1,0 SZ

10191,2 CP + 1,0 CV 0,3 SX 0,3 SY 1,0 SZ

10200,9 CP 1,0 SX 0,3 SY 0,3 SZ

10210,9 CP 1,0 SX 0,3 SY 0,3 SZ

10220,9 CP 1,0 SX 0,3 SY 0,3 SZ

10230,9 CP 1,0 SX 0,3 SY 0,3 SZ

10240,9 CP 0,3 SX 1,0 SY 0,3 SZ

10250,9 CP 0,3 SX 1,0 SY 0,3 SZ

10260,9 CP 0,3 SX 1,0 SY 0,3 SZ

10270,9 CP 0,3 SX 0,3 SY 1,0 SZ

10280,9 CP 0,3 SX 0,3 SY 1,0 SZ

10290,9 CP 0,3 SX 0,3 SY 1,0 SZ

Fuente: Elaboracin PropiaAl igual que en el caso anterior, las solicitaciones sobre la edificacin para el Estado Lmite de servicio S, se determinaron con base en las hiptesis de solicitaciones que produzcan el efecto ms desfavorable. Este efecto puede ocurrir cuando una o ms solicitaciones de carcter ssmico, por lo que las combinaciones propuestas resultaron en las expuestas en la Tabla N 02:

Tabla N 02. Combinaciones de diseo Estado Lmite de servicio SCOMB. NDESCRIPCIN

20011,0 CP + 1,0 CV + 1,0 CVT

20021,0 CP + 0,5 CV + 0,5 CVT + 1,0 W1

20031,0 CP + 0,5 CV + 0,5 CVT - 1,0 W1

20041,0 CP + 0,5 CV + 0,5 CVT + 1,0 W2

20051,0 CP + 0,5 CV + 0,5 CVT - 1,0 W2

20061,0 CP 0,70 SX 0,21 SY 0,21 SZ

20071,0 CP 0,70 SX 0,21 SY 0,21 SZ

20081,0 CP 0,70 SX 0,21 SY 0,21 SZ

20091,0 CP 0,21 SX 0,70 SY 0,21 SZ

20101,0 CP 0,21 SX 0,70 SY 0,21 SZ

20111,0 CP 0,21 SX 0,70 SY 0,21 SZ

20121,0 CP 0,21 SX 0,21 SY 0,70 SZ

20131,0 CP 0,21 SX 0,21 SY 0,70 SZ

20141,0 CP 0,21 SX 0,21 SY 0,70 SZ

Fuente: Elaboracin PropiaPara el caso de la evaluacin de los desplazamientos laterales totales de las estructuras objeto de diseo, de acuerdo a la norma COVENIN 1756-1, se consideraron las combinaciones expuestas en la tabla N 03:

Tabla N 03. Combinaciones de diseo Evaluacin de los desplazamientos lateralesCOMB. NDESCRIPCIN

3001 0,70 SX 0,21 SY 0,21 SZ

3002 0,70 SX 0,21 SY 0,21 SZ

3003 0,70 SX 0,21 SY 0,21 SZ

3004 0,21 SX 0,70 SY 0,21 SZ

3005 0,21 SX 0,70 SY 0,21 SZ

3006 0,21 SX 0,70 SY 0,21 SZ

3007 0,21 SX 0,21 SY 0,70 SZ

3008 0,21 SX 0,21 SY 0,70 SZ

3009 0,21 SX 0,21 SY 0,70 SZ

Fuente: Elaboracin PropiaPara el diseo de conexiones y plancha base, se consideraron las combinaciones expuestas en la tabla N 04:Tabla N 04. Combinaciones de diseo ConexionesCOMB. NDESCRIPCIN

40011,2 CP + 1,0 CV 2,0 SX 0,6 SY 0,6 SZ

40021,2 CP + 1,0 CV 2,0 SX 0,6 SY 0,6 SZ

40031,2 CP + 1,0 CV 2,0 SX 0,6 SY 0,6 SZ

40041,2 CP + 1,0 CV 2,0 SX 0,6 SY 0,6 SZ

40051,2 CP + 1,0 CV 0,6 SX 2,0 SY 0,6 SZ

40061,2 CP + 1,0 CV 0,6 SX 2,0 SY 0,6 SZ

40071,2 CP + 1,0 CV 0,6 SX 2,0 SY 0,6 SZ

40081,2 CP + 1,0 CV 0,6 SX 2,0 SY 0,6 SZ

40091,2 CP + 1,0 CV 0,6 SX 0,6 SY 2,0 SZ

40101,2 CP + 1,0 CV 0,6 SX 0,6 SY 2,0 SZ

40111,2 CP + 1,0 CV 0,6 SX 0,6 SY 2,0 SZ

40121,2 CP + 1,0 CV 0,6 SX 0,6 SY 2,0 SZ

40130,9 CP 2,0 SX 0,6 SY 0,6 SZ

40140,9 CP 2,0 SX 0,6 SY 0,6 SZ

40150,9 CP 2,0 SX 0,6 SY 0,6 SZ

40160,9 CP 2,0 SX 0,6 SY 0,6 SZ

Fuente: Elaboracin PropiaAnlisis y verificacionesAnlisis dinmico espacialUtilizando el programa de anlisis estructural Sap2000, se efectu el Anlisis dinmico espacial en la Norma Venezolana COVENIN 3621:2000 y en la Norma Venezolana COVENIN 1756-1:2001. obtenindose 17 modos de vibracin con los perodos indicados y que suman ms del 90% de la masa participativa modal en las direcciones horizontales del sismo, tal y como se observa en la Tabla N 05:Tabla N 05. Masa participativa ModalModo NPerodo, Ts X % Y % Z %

10,7900,5360,0000,000

20,4050,5650,4470,000

30,3810,6450,7010,000

40,2320,6450,7010,000

50,2120,8430,7010,000

60,1800,8430,7010,001

70,1700,8430,7010,083

80,1690,8430,7010,083

90,1680,8430,7010,083

100,1660,8430,7010,119

110,1520,8440,7210,368

120,1490,8440,7330,371

130,1430,8470,8260,378

140,1370,8750,9330,386

150,1330,8750,9350,427

160,1280,8860,9350,500

170,1270,9150,9380,531

Fuente: Salida modelo de anlisis Sap2000Evaluacin de los desplazamientos laterales totales de la EdificacinDel anlisis para cargas ssmicas se obtuvieron los desplazamientos mximos probables elsticos horizontales de los nodos ubicados en las esquinas de las plantas para su verificacin contra el lmite normativo, que de acuerdo Captulo 10, Tabla N 10.1, de la norma COVENIN 1756-1:2001, considerando que la deriva mxima permitida es del 15 para edificaciones del Grupo B1 con elementos no-estructurales susceptibles de sufrir daos es el siguiente:En la direccin x:

En la direccin y:

Donde:ei: deriva en el rango elsticoR : Factor de reduccin de respuesta Con las alturas correspondientes, se determinaron las derivas mximas normalizadas, las cuales se muestran en las tablas N 06 y 07. para los nodos ms alejados del centro de rigidez por planta:Tabla N 06. Valores crticos derivas, direccin xNivelCombinacin.10-3

Nivel +14,3820102,41

Nivel +10,8120104,11

Nivel +7,2420105,22

Nivel +3,6720113,75

Fuente: Salida modelo de anlisis Sap2000Tabla N 07. Valores crticos derivas, direccin yNivelCombinacin.10-3

Nivel +14,3820090,56

Nivel +10,8120090,94

Nivel +7,2420091,06

Nivel +3,6720091,39

Fuente: Salida modelo de anlisis Sap2000Considerando el comportamiento satisfactorio.Evaluacin por el Mtodo de los Estados LmitesA continuacin, el las figuras N14 al 27 se muestra los resultados obtenidos de a travs de la aplicacin del Mtodo de los estados lmites, tanto para el Estado Lmite de Agotamiento Resistente U como para el Estado Lmite de servicio S, de acuerdo al modelo de anlisis, donde se observar que los resultados fueron satisfactorios. Para mayor detalle ver el Anexo 4 - Evaluacin por el Mtodo de los Estados Lmites se presenta el resultado obtenido para cada elemento estructural.

Fig. 14: Estructura de Edificacin Elctrica, Resultados por Mtodo de los estados lmites

Fig. 15: Estructura de Edificacin Elctrica, Resultados por Mtodo de los estados lmites, Prtico A

Fig. 16: Estructura de Edificacin Elctrica, Resultados por Mtodo de los estados lmites, Prtico B

Fig. 17: Estructura de Edificacin Elctrica, Resultados por Mtodo de los estados lmites, Prtico C

Fig. 18: Estructura de Edificacin Elctrica, Resultados por Mtodo de los estados lmites, Prtico D

Fig. 19: Estructura de Edificacin Elctrica, Resultados por Mtodo de los estados lmites, Prtico 1



Fig. 22: Estructura de Edificacin Elctrica, Resultados por Mtodo de los estados lmites, Nivel +3.67

Fig. 23: Estructura de Edificacin Elctrica, Resultados por Mtodo de los estados lmites, Nivel + 7,24




Reacciones en la Base de la Estructura

Fig. N 27. Ubicacin apoyo Estructura Edificacin ElctricaA continuacin, en las tablas N 08 a la 14 se muestran las reacciones en los apoyos segn los nodos indicados en la figura N 27.

Tabla N 08. Reacciones por Carga Permanente, CPApoyoFxkgfFykgfFzkgfMxxkgf-mMyykgf-mMzzkgf-m

255381.6291.318000

30172-1.138-197000

53-1570365000

54-380142000

922.2827917.571-1382.6560

9940-15957000

1766512635-30780

177-12929278-51-1070

68322511811.42704160

6842.39545459.57502.7990

685-2.65759355.5020-2.9250

6861.891-24819.66201.816-2

6871.831-847118.49702.3923

688-4.898711113.7830-5.5350

6923.952-1.991115.812-864.6301

693-5.053-50130.233-86-5.8110

6961.964-4966.07202.242-8

697-3.076-1.00976.7050-3.6680

Fuente: Salida modelo de anlisis Sap2000Tabla N 09. Reacciones por Carga Variable, CVApoyoFxkgfFykgfFzkgfMxxkgf-mMyykgf-mMzzkgf-m

25173396432000

301-29376000

53000000

54-7013000

92675153.675-287770

990-366000

176-124-23-9-260

177-734-148-9-780

68362462.4510940

68440815311.16404710

685-4611218.0650-5130

686489-1205.9380452-1

687336-34128.94805210

688-1.20413723.4720-1.3760

6921.020-71925.07401.1810

693-1.26114026.3790-1.4720

69627969.9300281-3

697-587-21111.5430-7390

Fuente: Salida modelo de anlisis Sap2000

Tabla N 10. Reacciones por Carga Variable en Techo, CVtApoyoFxkgfFykgfFzkgfMxxkgf-mMyykgf-mMzzkgf-m

254138000

30241000

53000000

54000000

921135-210

990015000

176101-100

177-100-1-20

683144230-20

684-341.4640-70

685-148810-50

686-11-83600-90

687883.1060-20

688052.5760-30

692-8-533.0140-120

6933-162.983000

696-321.2540-70

697-261.2710-40

Fuente: Salida modelo de anlisis Sap2000Tabla N 11. Reacciones por Carga Elica, W1ApoyoFxkgfFykgfFzkgfMxxkgf-mMyykgf-mMzzkgf-m

25-56-264-147000

30-63329184000

53000000

54000000

92-37528-10-800

99-11-17000

176-163-11-6-420

177-253-8-6-650

683-3121730-5920

684-264121.4190-6010

685-24611.0600-5800

686-311-30-1170-4860

687-25463.3460-5090

688-199-11.8950-4650

692-1223791.9310-2950

693-115-5573.4210-2840

696-50119890-1290

697-4721.2300-1220

Fuente: Salida modelo de anlisis Sap2000Tabla N 12. Reacciones por Carga Elica, W2ApoyoFxkgfFykgfFzkgfMxxkgf-mMyykgf-mMzzkgf-m

25143000

30010000

53000000

54000000

920011-100

99005000

176000000

177000000

683011370-10

684-124760-20

685-112850-20

686-4-31790-30

687231.0580-10

688018350-10

692-2-199900-40

6931-4963000

696-114060-20

697024110-10

Fuente: Salida modelo de anlisis Sap2000Tabla N 13. Reacciones por Sismo en la Dir. x, SXApoyoFxkgfFykgfFzkgfMxxkgf-mMyykgf-mMzzkgf-m

256.19028.33716.137000

305.40325.59114.743000

5324926463000

5410226188000

9211.6771.0971.5652.04424.6401

995102087.574000

1768.8913734.10374622.5611

1777.5063733.31274619.6531

68310.41451341.712032.82126

68417.3351.42447.508040.94814

68516.41091936.291039.89814

68615.9474.27553.628037.48847

68719.8715.905109.878044.16646

68819.1461.106151.951046.32614

69222.872113.846156.217857.08332

69323.514122.546155.911756.97131

69628.4572.57850.490070.03826

69727.27879449.035067.44214

Fuente: Salida modelo de anlisis Sap2000Tabla N 14. Reacciones por Sismo en la Dir. z, SZApoyoFxkgfFykgfFzkgfMxxkgf-mMyykgf-mMzzkgf-m

25113423257000

3070323174000

5319436000

5433344000

92813443.206839180

9938310000

176552253441390

17711522198441630

683185551.25603810

6846141108.33607250

6859061808.91701.1260

6866101731.91305653

68753845216.62306623

6881.20738017.72601.4020

6921.0515.07620.070181.1683

6931.5576.39124.870171.8702

69636510110.39005083

69791440713.91601.2640

Fuente: Salida modelo de anlisis Sap2000La evaluacin del coeficiente ssmico se muestra en el Anexo 1.Diseo Arriostramientos Concntricos Ordinarios (OCBF)En el Anexo 5 Diseo Arriostramientos Concntricos, OCBF, se muestra en detallado el clculo aplicado al diseo de la estructura.Diseo de Conexiones a MomentoEn el Anexo 6 - Diseo Conexin a Momento, REDUCED BEAM SECTION (RBS), Diseo Plancha baseEn el Anexo 7 DISEO DE PLANCHA BASE, se presenta el diseo de la plancha base, la los pernos de anclaje y el refuerzo longitudinal requerido en el pedestal.AnexosAnexo 1 - CLCULO ACCIN SSMICAAnexo 2 CLCULO ACCIONES ELICAS.Anexo 3 - EVALUACIN POR EL MTODO DE LOS ESTADOS LMITES.Anexo 4 DISEO ARRIOSTRAMIENTOS CONCNTRICOS.Anexo 5 DISEO CONEXIN A MOMENTO.Anexo 6 DISEO DE PLANCHA BASE.I.P.C PLANTA DE PULPA Y PAPEL PERIDICO PARA EPS PULPACA

1043-O241-635-4822-DC-300rea: O200Pg. 66 de 78

Subrea: O241Rev.: B-1

PROYECTO:AESA N

OBM3285

PLANTA DE SEPARACIN DE LQUIDOS RIO GRANDERIO GRANDE

TTULO DEL DOCUMENTOVer.Rev.Pgina 8 de 21

1A

I.P.C PLANTA DE PULPA Y PAPEL PERIDICO PARA EPS PULPACA

CALDERA DE BIOMASACIVIL

1043-O241-635-4822-DC-300CLCULOS DE ESTRUCTURA DE EDIFICACIN ELCTRICArea: O200Pg. 69 de 78

Subrea: O241Rev.: B-1

ANEXO 1CLCULO ACCIN SSMICA

06 Pginas

ANEXO 2CLCULO ACCIONES ELICAS

04 Pginas

ANEXO 4RESULTADOS: EVALUACIN POR EL MTODO DE LOS ESTADOS LMITES

xx Pgina

ANEXO 5DISEO ARRIOSTRAMIENTOS CONCNTRICOS

05 Pginas

ANEXO 6DISEO CONEXIN A MOMENTO

ANEXO 7DISEO DE PLANCHA BASE

Documents

ElectricBuilding_1043-O241-635-4822-DC-300_02