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R-V CORPORACIÓN DE DESARROLLO ECONÓMICO Y SOCIAL
DEL DEPARTAMENTO DE PIURA C O R P I U R A
ESTUDIO DE DRENAJE DE LA CIUDAD DE PIURA
TOMO I
CENDR ET
CINTIO DI DRENAJE Y RECUPERACIÓN DE TIERRAS
CONVENIO PERU - HOLANM
UNIVERSIDAD NACIONAL AGRARIA - LA MOLINA
DIRECCIÓN GENERAL OE A0UA8 E IRRIOACiON
CORPORACIÓN DE DESARROLLO ECONÓMICO Y SOCIAL
DEL DEPARTAMENTO DE PIURA
C O R P I U R A
ESTUDIO DE DRENAJE DE LA CIUDAD DE PIURA
TOMO I
CENTRO DI DRENAJE Y RECUPERACIÓN DE TIERRAS
CONVENIO PERU - NOUNBA
UNIVERSIDAD NACIONAL AGRARIA - LA MOLINA
DIRECCIÓN GENERAL OE A0UA8 E IRRIGACIÓN
l i
CAUSAS Y FORMAS DE SOLUCIÓN
DEL PROBLEMA DE LA N A M FREÁTICA
1970
iii
AGRADECIMIENTOS
Ing. M.S. Arturo Cornejo Universidad Nacional Agraria "La Molina" - PAIA
Ing. Alberto Díaz Servicio de Agua Potable y Desagüe de la Ciudad de Piura
Ing. Arrigo Uallebuona Universidad Nacional Técnica de Piura
Biog.María Cristina Diaz Universidad Nacional Técnica de Piura
Ing. M.S. Lorenzo Chang-Navarro
Estación Experimental Agrícola "La Molina"-Depto. de Suelos
Concejo Provincial de Piura
Ing. Roberto Hooker Ministerio de Agricultura - Zona Agraria I Servicio Forestal y de Caza Ing. Ricardo Valencia Dirección de Obras Sanitarias del Ministerio de Wivienda
iu
PERSONAL PARTICIPANTE
COORDINACIÓN Y SUPERVISION
Ing. i3ulio Lostao E.
Ir. Gerard Zylstra
Director del CENDRET
Co-Director del CENDRET
EJECUCIÓN
Ing. M.S. Matías Prieto C.
Ir. Wil Segeren
Ing. M,S. Fernando Chanduví A,
Ing. Abraham Rodas 1 .
Ing, Porfirio Mejía D,
Ing. Jav/ier Cuéllar T.
Ing. 3uan Paiua N.
Ing. Crisélogo Matos C,
Br. Fernando Briceño B.
Sr. Ramdn Serra C.
Sr. Alfredo Velasco M.
Sr. César Velasco M.
Sr. Florentino Siancas A,
Sr. José Cruz T.
Sr. Carlos Sancarranco S.
Sr, Ulladimir Ricordi C.
Srta. María Ualdez C.
Sra. Nancy U. de Uilson
Srta. Marcela- Iturry C«
Déte del Proyecto - Oct. 1968-Ene. 1971
Defe del Proyecto - Oct, 196B-Mar.l969 (Contraparte Holandés)
Asesor Ejecutivo - Set. 1969-Mar.1971 Universidad Nacional Agraria "La Molina"
3efe de Campo - Oct, 195B"0ct. 1970
Brigada de Campo - Ene. 1969-Mayo 1970
Brigada de Campo - Ene, 1969-Abril 1970
Brigada de Campo - Oot, 1968-Dic,1969
Brigada de Campo
Asistente de Gabinete - Eventual
Brigada de Campo - Nov, 196B-Mar. 19^9
Asistente Administrativo Brigada de Campo - Oct, 1968-Mayo 1969 Brigada de Campo - Oct, 196B-FBb.l969 Brigada de Campo - Mar»3unio 1969 Dibujante
Ayudante de Campo - Nov,
Ayudante de Campo ~ Nov,
Dibujante
Dibujante
Macanógrafa
Mecanógrafa
Mecanógrafa
1968-Ene,1970
1968-Nov.1969
V
LABORATORIO CEMDRET
Ing. Abelardo De la Torre U.
Ir, Ali Beueruiijk
Ir, Johannes uan Alphen
Sr, Ramdn Serra C.
COLABORACIOM Y REV/ISION GENERAL
Ing. Julio Lostao E«
Ir, Gerard Zylstra
Ing. Enrique Franco n.
Ir. Hsnry Ledeboer
Ing. Abelardo De la Torre \l,
Ir. Johannes v/an Alphen
Ing. n.S. Axel Oourojeanni R.
vi
ÍNDICE GENERAL
TOMO I
Página
TITULO
AGRADECiniENTOS
PERSONAL PARTICIPANTE
ÍNDICE GENERAL
SÍMBOLOS USADOS
i
iii
iv
vi
xi
CAPITULO I INTRODUCCIÓN
1.1 La Ciudad de Piura-Generalidades 1.2 El Problema de Alta Napa Freática-Antacedentes 1.3 Convenio CORPIURA-Universidad Nacional Agraria
"La Molina" 1.4 Objetivos del Estudio y Contenido del Informe
Final
CAPITULO II IDENTIFICACIÓN DE LAS ZONAS AFECTADAS
2.1 Planos Topográficos 2.2 Pozos de Observacidn 2.3 Nivel de la Napa Freática 2.4 Sentido del Flujo Horizontal Subterráneo 2.5 Profundidad de la Napa Freática 2,5 Calidad de las Aguas del Freático Superficial 2.7 Naturaleza del Proceso de Afectación 2.8 Zonas Afectadas por la Alta Napa Freática
CAPITULO III ESTUDIO DEL SUBSUELO
3.1 Objetivos 3.2 Perforaciones 3.3 Origon, Oisposioién y Características Texturales
de los Materiales del Subsuelo 3.4 Conductividad Hidráulica 3.5 Densidad Aparente 3»6 Subsidencia 3.7 Piezámetros, Flujo Vertical Subterráneo 3.8 Salinidad de los Suelos
1 1
3
4
5 7 10 14 14 15 19 26
30 30
31 35 40 40 44 45
v/ii
Página
CAPITULO I\l RECARGA DEL FREÁTICO SUPERFICIAL
4.1 Sentido del Flujo de Recarga 50 4.2 Origen de las Aguas de Recarga 51 4.3 El Sistema de Colección de Desagües 53 4.4 Riego de las Areas Verdes Urbanas 56 4.5 Riego de las Areas Cultivadas 58 4.6 Lagunas de Oxidación 61 4.7 Precipitación, Río Piura y Canales de
Conducción 54
CAPITULO \1 EL CICLO HIDRICO El\i LA CIUDAD, TENDENCIAS DEL PROBLEriA Y POSIBILIDADES DE CONTROL
5.1 Evaporación y Euapotranspiraoión 56 5.2 El Ciclo Hídrico y el Acuífero Superficial 67 5.3 Tendencias de la Situación de Alta Napa
Freática 67 5.4 Posibilidades de Control 70
CAPITULO \ll fíEDORAñlENTO DE LAS AREAS AFECTADAS
6.1 Generalidades 74 6.2 Obras de Ejecución Inmediata 74 6»3 Reglamentaciones 75 5,4 Control y Supervisión 77
CAPITULO \JII DESCARGA NORHATIWA DE DRENAJE EN LA ZONA AFECTADA "A"
7.1 Generalidades 78 7.2 Balance Hídrico Actual 78 7.3 Resultado del Balance 65 7.4 Descarga Normativa o Requerimiento de
Drenaje (R) 87
CAPITULO m u DIbEÑO DEL SISTEMA DE DRENAJE POR TUBOS PARA LA ZONA AFECTADA "A"
8,1 Generalidades 93 B.2 Normas de Drenaje 93 8,3 Distanciamiento y Criterios para la Ubicación
de los Drenes 94 0.4 Trazo del Sistema de Drenas 97 8.5 Pendiente y Diámetro de los Drenes 93 C.6 Tuberías - Especificaciones 107 8.7 Materil Filtroprotector 109 9.8 Buzones 110 5.9 Procedimiento de Ejecución 121 8.10 Mantenimiento de los Drenes 123
v i i i
Página CAPITULO IX NORnAS DE CONTROL Y PRE\/ENCIOI\l A LA
EXTENSION DEL PROBLEMA
9.1 Generalidades 125 9.2 Normas para los Derdines en las Zonas Urbanas 125 9.3 Normas para conducción de aguas Superficiales
en el Area Urbana 128 9.4 Sistemas de Desagües 128 9.5 Planes de Arborizacián 128 9.6 Normas Preventivas a la Afectación Salina de
las Construcciones 130 9.7 Zonas con Limitaciones para la Expansión
Urbana 131
CAPITULO X RESUDEN DE CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 133
BIBLIOGRAFÍA 137
APÉNDICE 138
Tabla A-1 139 Tabla A-2 143 Tabla A-3 146 Tabla A-4 147 Tabla A-5 150 Tabla A-5 156
ix
Tono II
Número Título
1 Ubicación de perforaciones
2 Nivel de la Napa Freática-Curv/as de Nivel Freático en Enero de 1969
3 Nivel de la Napa Freática-Curvas de Nivel Freático en Abril de 1969
4 Nivel de la Napa Freática-Curvas de Nivel Freático en Julio de 1969
5 Nivel da la Napa Freática-Curvas de Nivel Freático en Octubre da 1969
6 Nivel de la Napa Freática-Curvas de Nivel Freático en Enero de 1970
17 Areas de Recarga y Sentido de Flujo
18 al Profundidad de la Napa Freática-Curvas de Isopro-22 fundidad on Abril da 1969 (ÜÍ)
23 al Profundidad de la Napa Freática-Curvas de Isopro-
27 fundidad en Octubre de 1969 («9»)
28 Salinidad promedio de las aguas freáticas
29 Zonas afectadas
30 Ubicación de Pruebas de Campo 31 Curvas Isopiezomátricas basadas en mediciones en
Piezómetros
(x) Los planos 18, 19, 20, 21 y 22 fueron reducidos y se presentan en uno solo.
(x*) Los planos 23, 24, 25, 26 y 27 fueron reducidos y se presentan en uno solo.
X
Número Título
32 Diseño dol Sistotna do DronajQ-Trazo General
32 a Diseño del Sistotna de Drenaje-Trazo Genoral-Plano Guía de Perfiles
33 Zonas Recomendables para Donsificacián de Froatoi fitas ""
34 Zonas Inapropiadas para Expansión urbana
PL-1 Diseño del Sistema do Drenaje-Perfil Longitudinal-Colector General
PL-2 Diseño del Sistema de Drenaje-Perfil Longitudinal-Colector Esto
PL-3 Diseño del Sistema do Drenaje-Perfil Longitudinal-Colector Esto
PL-4 Diseño del Sistema do Drenaje-Perfil Longitudinal-ColBctor Este
PL-5 Dieeño del Sistema de Drenaje-Per ;Í1 Longitudinal-Colector Oeste
PL-6 Diseño del Sistema de Drenaje-Perfil Longitudinal-Colector Oeste
PL-7 Diseño del Sistema de Drenaje-Perfil Longitudinal-Colector Oeste
PL-8 al Diseño del Sistema de Drenaje-Perfil Longitudinal-PL-22 Drenes Laterales.
x i
SÍMBOLOS USADOS
CONCEPTO
Centímetro
Centímetro Cúbico
Conductividad Eléctrica
Grado Centígrado
Gramos por centímetro cdbico
Hectáreas
Kilos
Litros por Segundo
Litros por rOetro Cuadrado
Litros por habitante por dia
Libras por pulgada cuadrada
Metros
Metros sobre el niuel del mar
Metros.cdbicos por día
Metros cúbicos por día por metro
Milímetros por día
Milimhos por centímetro
Miligramos equivalentes por litro
Puntos de Referencia (Bench Mark)
Pulgadas
Tanto por mil
SÍMBOLO
cm 3
cm
C E ,
°C
gr/cm
Ha
Kg l/« l/m^
l/habitante/día
Ibs/plgd^ .
m
/dí£
msnm 3
m
m /día/m
Tim/día
mmhos/cm
meq/l
B.M.
plgd.
/oo
I. INTRODUCCIÓN
1»1 La Ciudad de Plura»- Generalidades
La Ciudad de Plura está ubicada en la Costa Norte del P¿
tú a 50 12> de latitud Sur y a 880 32* de longitud Oeste» Se
encuentra a 60 kilómetros al Este del Océano Pacífico exten -
diéndose en las márgenes del río Piura a 50 kilámetroe de su
desembocadura. El río atraviesa la ciudad de Norte a Sur»
La Ciudad de Piura está dividida políticamente en dos
distritos 8 el distrito de Piura en la margen derecha del río
y el de Castilla en la margen izquierda. A pesar de la diui»
8i6n política y de la separacián que realiza el río, ambos
distritos constituyen una sola unidad urbana. Para cualquier
referencia específica a uno de los sectores, se citará al di¿
trito o a la margen del río según el caso.
El censo de 1960 registró una población de 65,770 habi -
tantee para toda la ciudad. En 1963 se estimó una población
de 41,000 habitantes en el distrito de Piura y 29,000 en el
distrito de Castilla (ministerio de Fomento, 1965), En 1969
el área urbana total cubría una extensión de 1,100 Ha y se ee,
timó que la población sobrepasaba los 100,000 habitantes.
La Ciudad de Piura se ha desarrollado en una zona del v¿
lie, en donde las márgenes del río están de 4 a 6 m más altas
que su cauce. No existen áreas bajo cultivo al Este y Oeste
de la ciudad, sino solamente en parte de sus límites Norte y
Sur. La topografía de la zona es ondulada con elevaciones que
varían entre las cotas 25 y 35 msnm.
1«2 El Problema de Alta Napa Freática.- Antecedentea
La Ciudad de Piura presenta zonas que tienen la napa fce&
tica muy cercana a la superficie del suelo* Esta situación.
-2-
que ocasiona daños ds dlvecse naturaleza, ha sido causa de
preocupación de las entidades públicas relacionadas con la
ciudad, las que han tratado de encarar el problema a fin da
determinar su adecuada solución*
La Sub-Oirección de Obras Sanitarias del Ministerio de
Fomento y Obras Públicas, (ministerio de Fomento, 1965), rea
lizó un estudio para preparar un Proyecto Integral de Agua P£
table y Alcantarillado de la Ciudad de Piura, En dicho estu
dio se presentó diversas observaciones y conclusiones relacijo
nadas con el problema de alta napa freática.
Se indicó que el acuífero superficial contiene agua sail,
na inapropiada como agua potable, recomendándose por esta ra
zón, el sollado de los ptixst&cos 80 m de perforación de los p¿
zos do abastecimiento» Los acuíforos interiores, confinados
por gruesos estratos de arcilla tenían un nivel piezomótrico
estático hasta la cota 15 msnm« Este nivel era doprimido por
el bombeo de pozos de abastecimiento. Toda ol agua potable
de la ciudad proviene de dicha fuente.
Respecto a los desagües, se señaló que las tuberías exi£
tentes, se encontraban en mal estado en muchos tramos de la
red, debido a la corrosión de concreto. Se recomendó así mi¿
mo cambiar los colectores que, por su estado de conservación,
no ofrecían garantías para un normal funcionamiento.
Sugirieron el cambio de ubicación del sistema de dispose
oión de aguas residuales por su cercanía a la población y por
encontrarse dentro de la zona de expansión urbana. La reduc^
da capacidad de los tanques sópticos actuales causa un efluejí
te considerado como desagüe crudo. Por razones de salubridad
no es aconsejable el riego agrícola con estos desagües, reco
mendándose por ello la instalación de una planta de tratamiejn
to para lograr su reutilización en la agricultura.
-3-
Ourante la realización del "Estudio de las CaracterÍ8ti>
cas Hidrodinámicas do Suelos dol Uallo Bajo y lYlodio Piura",
realizado por el Centro de Drenaje y Recuperación de Tierras
(CENORET, 1968), so pudo apreciar los efectos de alta napa
freática on la Ciudad de Piura. Debido a la posible gravedad
del problema urbano los técnicos del CENDRET realizaron, por
propia iniciativa, un estudio de reconocimiento de la situa
ción en la zona central del distrito de Piura. (Lostao, 3» y
Cornejo A», 1967), Se observó que una extensión, aproximada
mente 150 Ha en la zona estudiada, tenía la napa freática a
menos de 2 m bajo la superficie del suelo y que existían pro
blemas de drenaje y salinidad que comprometían las edificad^
nes de la ciudad. Las aguas del freático superficial presen
taban alta concentración salina y su conductividad eléctrica
varió entre 2 y 37 mmhos/om a 25°C,
Se señaló que el riego de las áreas verdes urbanas y el
de las haciendas localizadas al sur de la ciudad, constituían
fuentes de recarga de la napa freática, se indicó también la
posibilidad de otras fuentes, tales como pérdidas del sistema
de agua potable y desagüe*
Recomendaron finalmente la realización de un estudio de
tallado de toda el área urbana y alrededores, para determinar
las causas del problema, características de dronabilidad y
dar recomendaciones específicas do solución.
1.3 Convenio CORPIURA - Univ/orsidad Macional Agraria "La Mo
lina"
La Corporación do Desarrollo Económico-Social del Depar
tamento do Piura (CDRPIURA), firmó en 1968 un convenio de co£
peración administrativa con la Universidad Nacional Agraria
"La lYlolina", para que el Centra do Drenaje y Recuperación de
-4
Tiorras (CENORET), realizara Q1 estudio do las causas y solu
ciones del probloma do alta napa freática.
El CENDRET os una entidad formada por un convenio bilat£
ral ontrc los Gobiernos do Perú y Holanda con el objoto do c¿j
brir las necesidades do tócnicas modernas do drenaje en el P¿
rúa El lineamiento de sus actividades comprendo labores do
enseñanza, investigación, difusión y colaboracián con las on-
tidados públicas on problemas do drenaje y salinidad de los
suelos.
En cumplimiento del convenio CORPIURA - Universidad Na
cional Agraria y dentro do los lineamiontos que norman sus ac,
tividades, el personal del CENDRET realizó los trabajos pert_i
nentes entre 1968 y 1970, cuyos resultados se presentan a COJR
PIURA y otras entidades públicas.
1.4 Objetivos del Estudio y Contenido del Informe Final
El presente trabajo tieno como objetivo principal deter
minar las causas y soluciones del problema do alta napa freá
tica en la Ciudad de Piura, Sin embargo, so ha extendido la
investigación y las rocomondacionos con respecto a todo pro
blema causado por la humedad y solos en el suelo en la ciudad,
tratando de orientar las mejoras necesarias en provisión a la
desfavorable situación detectada.
La investigación do las causas del problema comprende e_s
tudlos de la napa freática, naturaleza hidrogeológica del su_b
suelo, características del flujo subterráneo, origon de las
recargas del freático superficial, calidad de las aguas del
mismo y naturaleza dol proceso de afectación causado por la
humedad y sales en el suelo. Se describe la influoncia do la
napa freática agravando el procoso do afectación y se identi
fican sus causas. So señalan los problemas generales de la
.5.
ciudad y SD dolimitan los zonas urbanas gravemonta afectadas
on la actualidad.
Las soluciones rocomendadas compronden medidas de carác
ter general y permanente para toda la ciudad y soluciones es
pecíficas para mejorar los condiciones do las zonas gravemen
te afectadas.
Las medidas generales so refieren al control do algunos
factores causales dol problema y a normas para provisión o
defensa do los posibles daños» Las recomendaciones para moj o
rar las condicionos de las zonas afectadas comprenden tanto
medidas de control urgento como obras pdblicas necesarias, ej
tro las cuales so incluyo un proyecto de drenaje para una de
las zonas afectadas.
El informe contiene una descripción completa de las in
vestigaciones realizadas y sus conclusiones, así como de las
recomendaciones y obras necesarias. Se incluye las especifi
caciones, gráficos y planos del diseño del sistema de drenaje
recomendado para posibilitar su ojecución a corto plazo.
Los resultados do las observaciones de campo, análisis
de laboratorio, gráficos, planos y fotografías recogidas du
rante la investigacián y los métodos utilizados ostán inclu_í
dos on el informe, do modo que pueéati sor útiles tanto para
la mejor aclaración do la situación encontrada como para base
o referencia do otros investigacionos similares o relaciona -
das con la presente.
-6-
II. IDENTIFICACIÓN DE LAS ZONAS AFECTADAS
2.1 Planos Topográficos
Do acuerdo al Convenio do Cooperación Administrativa,CO_R
PIURA proporcionó los planos topográficos de la Ciudad do Piu_
ro como información básica inicial. Los planos fuoron levan
tados por ol Departamento do Topografía do la Sub-Dirocción
do Obras Sanitarios dol lYlinisterio do Fomento y Obras Públi
cas en 1963, El conjunto do planos consta do 24 hojas o osc£
la 1s2,000 quo oubron toda ol ároa urbano do la ciudad y par
te do sus olrododoros abarcando una extensión total do 3,170
Ha, Incluyen ol trazado planimétrico y curvas do nivol con
intervalos de 1 m. Adornas so recibieron reducciones de estos
planos o escalas 1g5,000 y 1«10,000,
El CENDRET realizó reducciones xerográficas do los pla
nos do 1§2,000 a las escalas 1s4,000 y 1s8,000 por convonion-
cia para ol trabajo y la presentación.
En las zonas urbanas, la ubicación de los lugares en los
que so realizaron investigaciones fué facilitada por las rofe_
rancias planimétricas. Para los puntos ubicados fuora do es
tos zonas hubo necesidad de trabajos topográficos adicionales.
Todas las nivelaciones efectuadas por ol CENDRET tomaron
como referencia la elevación de los Bench lYlarks (B.M.) utili
zados por el lYlinistorio de Fomento en 1963.
Posteriormente a la identificación de las zonas afecta -
das, se levantó un plano o curvos de nivol cada 25 cm en el
área que requiere un sistema permanente de dronaje. Este pl_a
no se utilizó para el diseño del sistema do dronaje y so basa
principalmente en las elevaciones do las pistos.
-7-
2»2 Pozos do Obsorvacidn
Pozos do observación son las porforacionoa realizadas on
ol suelo para medir la profundidad do la napa froática» Napa
freática es el niv/cl do aguo on ol suelo on ol cual la pro
sián hidrostática os igual a la presión atmosfdrico y so 1©
denomina tambión nivol freático.
Poro realizar mediciones poriódicas, so instalaron pozos
de observación permanentes, con tuberías do plástico perfora
das cubiertas con un filtro do tela. El extremo en la super
ficie del suelo, quedó protogido con uno pequeña losa de con
creto y por un sistemo de cierre (Figura i).
Se considera pozos do observación no permanentes o temp£
rales a las perforaciones simples, sin instalaciones, que fu£
ron utilizados paro una sola medición.
Los pozos do observación fueron instalados on toda la
ciudad y alrededores a distanciamientos variables. En las Z£
nos en las que se requería una información detallada, so ubi
caron entre 100 y 300 m oproximadamento. En otros zonas la
separación varió entre 600 y 1,000 m y mayor en los alrededo
res.
Los pozos do observación fueron 273 en total, 207 perma
nentes y 66 temporales, numerados por series sogón las si
guientes condicionoss
P-1326 y P-386 Para modicionos diarias 2 pozos
Serio 100 Estudio detallado 79 pozos
Serio 200 Distanciamientos do 600 a
1,000 m 72 pozos
Serie 300 Distonciamiontos mayores de
1,000 m 6 pozos
Tapón plástico Tapa atornillable
Loso de concreto
Cuello con rosca
Cavidad de la perforación
Unidn sellada con pegamento
Tubo perforado
Cajo metdlica
Tubos plásticos
Tela filtro
;suF>eRnciA
Corcho
Figura I - POZO DE OBSERVACIÓN
-9-
Sorio 400 Instaladas postoriormonto por
nocosidados específicas on las
zonas con problomas 21 pozos
Sorio 500 Instalados con oquipos do por-
foraci6n profunda con propósito
simultánoo do sondoo dol subsu o
lo. 27 pozos
Sorie 600 Pozos tomporalos para informa-
cián detallada en zonas urbanas
con problomas 66 pozos
En los pozos Na P-1326 y P-386 so roalizaron modicionos
diarias durante algunos meses. Estos dos pozos están ubica
dos en los locales que tuuo CENDRET en Piura (Ayacucho 1326 y
3unín 386).
En el rosto de pozos pormanontos las observaciones tutfl_o
ron intervalos do un mes. El período do observación fuá do
Noviembre do 1968 hasta Enero do 1970. Los pozos temporales
fueron perforados en los meses de Abril y Octubre do 1969,
con el objeto de aumentar la densidad do observaciones en las
zonas urbanas con problemas.
Los pozos do observación do las serios 100 al 400 pene
traron por lo monos un metro por debajo do la napa freática.
Los do la sorio 500, llegaron a varios motros dobajo do la n_a
pa freática, generalmente hasta un estrato impermeable. Los
pozos temporales, serio 600, solamente hasta alcanzar la napa
freática. La profundidad de los pozos os por lo tanto varia
ble, habióndoso llegado a un máximo do 17 m bajo la superfi
cie dol suelo. Los pozos permanentes fueron controlados para
su buen funcionamiento y so reinstalaron aquellos que fueron
IfKitllizados por divecsas causas.
-10»
Los resultados do las modicioncs monsualos de profundi -
dad do la napa freática así como la cota do la loso do los p_o
zas do obsoruación pormanontos so prosontan on la Tabla A-1
dol ApdndicD. La Tabla A-2 contieno la información do profun,
didad y cota do lo napa freática medida on los pozos tempora
les en los meses do Abril y Octubre do 1969. El Plano 1 mués,
trn la ubicación do los pozos do obsoruación. La Figura 2
muestra los histogramas do variación diario obtenidos do los
pozos ns P~1326 y P-386.
El niuol do agua en ol río fuá modido diroctamonto en
cuatro estructuras proparadas cenv/eniontomonte pora ol caso
y cuya ubicación está indicada en ol Plano 1 con los nombres
do IKlira Chipo, fflira Sánchoz Corro, IKlira Bolognosi y llflira Pil_o
tos (Fotos 1 y 2). Las miras fueron graduadas con las cotas
absolutas para obtonor diroctamonto la olov/ación do la super
ficie do agua. La información obtenida se prosonta on lo Ta
bla A-3 del Apóndico,
2,3 Nivel do la Napa Freática
Con las informaciones obtenidas de los pozos de observa
ción so preparó planos que muestran el nivel de la napa freá
tica. Estos planos prosontan los curvas de igual nivel de la
napa freática o curvas do nivel freático.
Las curvas fueron obtenidas por interpolación de los ni
veles medidos en los pozos de observación y tienen intervalos
de 1 m.
En el Apóndico se presenta a escala 1s8,000 los Planos
2, 3, 4, 5 y 6 del nivel de lo napa freática en los meses de
Enero, Abril, Julio y Octubre do 1969 y Enero de 1970, respe£
tivamente. Además, las situaciones do Abril y Octubre están
a escala 1s4,000 en los Planos 7, 8, 9, 10 y 11 - Abril - y
6.10
6,20
6.40-
6.30-
5.20
Figuro.-2 HISTOGRAMA DÉLOS POZOS DE OBSERVACIÓN P-1326 P - 3 8 6
12
•••••y • y-mw^^'^
^m: m w^'^'
Foto 1. Mira Chipe
Foto 2. Mira Sáncliez Cerro
#)
-13-
los Planos 12, 13, 14, 15 y 16 - Octubre,
Las fluctuaciones do la napa freática durante la época
del estudio fueron relativamente pequeñas. Del análisis de
los datos obtenidos en los pozos de observación y de los pla
nos del nivel de la napa freática se concluye que existe osc¿
laciones diarias, estacionales y locales.
Las oscilaciones diarias son del orden de algunos centí
metros como puedo verse en los histogramas obtenidos de los
pozos fja p»1326 y P-386 (Figura 2), Esto tipo de oscilación
se relaciona con la variación diaria del caudal do recarga
que recibe el freático (Capítulo IV),
La oscilación estacional más importante se relaciono con
los cambios climáticos mensuales que inciden en la variación
de la evaporación y evapotranspiración. Se observa quo en la
mayor parte del área estudiada el nivel de la napa freática
tiendo a descender en los meses do Diciembre, Enero, Febrero,
Klarzo y Abril,
La napa freática alcanza el máximo do elevación estacio
nal en los meses de Setiembre y Octubre, Considerando quo la
recarga del freático so mantiene relativamente constante, es
to tipo de oscilación depende del "consumo" de agua que real¿
za la evaporación y evapotranspiración. El rango de variación
del nivel freático máximo y mínimo observado durante un año
es del orden de 100 a 20 om.
Otros tipos de oscilación están localizados solamente en
ciertos sectores del área estudiada, ftsí, en las márgenes
del río - no más de 300 m - se observa una elevación de la n£
pa en los meses de verano cuando hay escorrentía. La impor
tancia do la elevación depende de la altura de agua en el río,
la cual es mayor de un metro en años con alta precipitación ,
-14-
Duranto el año 1969 ol caudal del río fué rolatiuamonto bajo
y la fluctuación do la napa freática fuá monor quo 1 m. Otro
caso do variación localizada so obsorvó on la zona Norte do
la ciudad, dobido a cambios on la recarga producida por ol
riego de un parque público (Capítulo 4.4), Igualmente, on ol
fundo Aguas Negras hubo uariacionos depondientos de la ubica
ción y apoco do riogo do cada cultivo (Capítulo 4e5)»
2.4 Sontido del Flu.io Horizontal Subterráneo
El Plano 17 muestra el sontido del flujo horizontal sub
terráneo más importante en ol ároa estudiada, obtenido a par
tir do las curvas do nivel freático. El flujo sigue la dire£
ción perpendicular o las curvas do nivel freático y ol senti
do desde ol nivel más alto hacia el más bajo de la napa freá
tica. En el mismo plano se ha achurado y numerado nueve á-
rsas origen de las líneas de flujo, en las cuales existe una
recarga que produce la elevación o cresta de la napa.
Las áreas-origen de las líneas de flujo no son las úni -
cas que reciben recarga, sino que resulta evidente que existo
una recarga importante por lo menos en dichas áreas,
2.5 Profundidad do la Napa Freática
Dada lo condición do una topografía ondulada en lo Ciu -
dad do Piura y alrededores, ol nivel do la napa freática no
refleja la situación de ósta con relación a la superficie del
suelo.
So prepararon planos de la profundidad do la napa froáti_
ca con respecto a la suporficie del suolo que identifican las
zonas delimitadas por líneas de igual profundidad do la napa
freática, tambión llamadas curvas do isoprofundidad. Los in
tervalos entro las curvas do isoprofundidad son do 1 m en los
-15.
planos preparados para las situaciones do Abril y Octubre de
1969 a escola 1s4,000.
La profundidad de la napa freática on el mes do Abril se
muestra en los Planos 18, 19, 20, 21 y 22 y en el mes de Octjj
bre, en los Planos 23, 24, 25, 26 y 27.
En ambos casos se excluye la zona extrema Oeste de la
ciudad en donde la napa freática está a más de 12 m de profu_n
didad.
En estos planos se señala con colores las áreas con su -
perficios libro de agua y las áreas con profundidad de O a 1,
d e 1 a 2 y 2 a 3 m . Las áreas con profundidades mayores do 3
m están identificadas por las curvas de isoprofundidad rospe£
tivas»
Las curuas de isoprofundidad marcadas con líneas intermix
tentes son estimaciones hochas por falta de informacián topo
gráfica. Las líneas continuas son basadas on los planos del
nivel de la napa freática proparados por el CENDRET y on los
planos topográficos dol «linistorio de Fomento. En algunos c_a
sos la profundidad medida en los pozos no coincide exactamen
te con la profundidad do la napa freática deducida por este
sistema. Estas diferencias se deben a que el plano topográf¿
CO a escala 1s2,000 y con curvas do nivel da cada metro no rjo
fleja exactamente todas las irregularidades topográficas pe
queñas. Estas diferencias no son en ningún caso notables y
no afectan el procedimiento, que os el más adecuado para iden
tificar las áreas con problemas de drenaje,
2,6 Calidad de las Aguas del Freático Superficial
Simultáneamente con las mediciones mensuales del nivel de
la napa freática, se tomaron muestras de agua en los pozos de
-16-
obseruación para determinar el contenido de sales solubles me
dida en tlrminos de conductividad eláctrica (CE.).
Los muéstreos ae efectuaron entre los meses de Enero a
Noviembre de 1969 y la informacién de C E . de las muestras se
presenta en la Tabla A-1 del Apéndice. Los resultados son BX_
presados en mílimhos por centímetro a 250C
La C E . del agua freática revela, en general, un alto coj[i
tenido de sales solubles, con algunas excepciones, generalme n
te en zonas con recarga. La C E . es también variable en el
tiempo, lo cual es normal dada la facilidad de movimiento de
sales en la zona estudiada, aunque se mantiene dentro de cie¿
tos rangos en determinadas zonas.
El Plano 28 muestra zonas con diferentes conductividades
eléctricas promedio en las aguas freáticas. En general, la
concentración de sales es menor en las áreaa-origen de las l_í
neas de flujo que en las otras zonas. Esto significa que las
aguas de recarga tienen una motior conoentracién salina que
las aguas freáticas.
Los resultados de análisis completos del contenido de sa
les son presentados en la Tabla 1. Se observa que el Cloruro
de Sodio predomina sobre las otras sales solubles. La concern
tracián de tñ y SO,"", es variable, siendo alta en las mués
tras de mayor conductividad eléctrica. Los Sulfatas y Cloru
ro de magnesio están en concentraciones peligrosas por su e -
facto en los agregados del concreto. El Plano 28 indica tam
bién la peligrosidad de afectación directa al concreto que es_
té en contacto con las aguas freáticas. Para la mejor inter
pretación del peligro es conveniente relacionar esta informa
ción con la profundidad de la napa freática (Planos 18 al 27),
En la Tabla A-1 del Apéndice, se incluye también las a -
TABLA 1 CONTENIOO OC SALES SOLUBLES EN MUESTRAS DE AGUA FREÁTICA
mUESTRA POZO ANIONES (miliequiualentas/litro)
CI SO. HCO, C0„'
NO, TOTAL
CATIONES (miXiequivalentes/litro) CONDUCTIVIDAD — • ELÉCTRICA Na Ca** fí[ ** K* TOTAL mmhos/cm
^ a 250c
1
2
3
4
5
6
7
e 9
10
11
P-504
P-503
P-501
Z - 1
P-5S9
P-557
P-563
P-506
Z- 33
P-50B
Z- 2A
92.0
256,0
155.0
87.0
22.0
80.0
125.0
23.4
20.0
94.0
24,0
69.8
59.0
79.8
33.8
6 .0
35.0
57.0
3,9
5 . 4
51.0
5 . 5
13.4
8 . 0
13.8
28.8
6 .0
8 .0
5 . 0
5 ,0
4 . 8
4 . 0
8 .6
0 .0
5 .0
5 .0
0 .0
0 .0
2 .0
5 . 0
1.0
0 .5
2 .0
0 . 5
175.2
328.0
253.6
149.6
34.0
125,0
192.0
33,3
30.7
151,0
38,7
166.0
220,0
146,0
118,0
21,0
92.0
132.0
22.5
21.2
66,0
32.0
26.0
76,0
48.0
4 . 0
7 .6
28.0
34.0
7 .0
4 . 4
42,0
4 . 0
16.0
47.0
39.0
3,8
2 . 4
7 . 4
22.4
2 . 4
1.8
12,4
1.3
1,30
0,16
5,60
0,90
0.26
0,80
0,80
1.40
0.64
0.50
0.60
159.3
343,1
258.6
126,7
31.2
128.2
189.2
33.3
28.0
140,9
37,9
13.2
29.6
23.4
13.0
3 . 1
10.8
16.8
3 .0
2.98
12.0
3 ,5
-18-
pteciaclones de color y olor del agua» registrados con núme
ros según el siguiente criterios
Tendencia de colors
1* Incoloro
2, marfil muy claro
3, marfil claro
4, marfil
5, marrón muy claro
5.« marrón claro
7, marrón
8. marrón oscuro
Intensidad del olors
1, Inodoro
2, Débil
3, medio
9, marrón plomizo claro
10. marrón plomizo
11. Plomo muy claro
12, Plomo claro
13. Plomo
14, Plomo oscuro
15, Plomo muy oscuro
4, Fuerte
5, muy fuerte
En muchos casos el olor del agua, fuerte y desagradable,
es tipificada como el de aguas servidas. En otroe el olor ee
debía a procesos anaeróbicos normales en aguas freáticas de
zonas rurales.
No hubo una correlación completa entre la intensidad del
color con el olor del agua. Sin embargo, en general las mue¿
tras de color plomo oscuro tenían olor muy intenso, pero o-
tras de distintos colores y aún cristalinas presentaban olor
similar.
Las características organolépticas de gran parte de las
aguas freáticas bajo la zona urbana, indican la magnitud de
su interrelación con el sistema de desagües deteriorado. Una
apreciación cualitativa de esta interrelación se obtiene de
los análisis bactsoteriológicos del agua.
-19-
Los resultados de las determinaciones de bacterias coli-
formes en muestras de agua freática, se presentan en la Tabla
2. Los análisis fueron realizados en el Laboratorio de Biolo,
gía de la Universidad Nacional Técnica de Piura (UNTP)«
El 50^ de las muestras, tomadas en zona urbana con napa
freática cercana a la superficie, están contaminadas con Es -
cherichia coli. Esto refleja una continua recarga de aguas
servidas sobre el freático superficial y por lo tanto la exi¿
tencia de un problema, sanitario peligroso para los habitantes
de la Ciudad de Piura.
2,7 Naturaleza del Proceso de Afectacián
El problema más importante y generalizado, identificado
durante la investigacián, es el producido por el exceso de sa
les, relacionado con la humedad de los suelos»
En la Ciudad de Piura y otras localidades áridas de la
Costa existe una gran potencialidad de evaporacidn y poca pl^
uiosidad, produciéndose un desequilibrio entre el movimiento
ascendente y descendente del agua a través del suelo. La con
secuencia de este desequilibrio, en el que predomina el movi
miento ascendente, es la acumulación de sales en las capas s¿¿
perficiales del suelo.
El movimiento ascendente se inicia en las capas .húmedas
y con mayor intensidad desde la napa freática, y so realiza a
través de los poros capilares del suelo. La capa humedecida
por capilaridad tiene más do un metro de altura, desde la na
pa, en las arenas finas que predominan en la zona. Por lo
tanto, cuando la napa está a poca profundidad, el humadecimien,
to por capilaridad llega a la superficie del terreno y aún a
las bases y paredes, de las edificaciones de materiales con
cierta porosidad. El movimiento capilar que alcanza estos ni.
TABLA 2 RESULTADOS DEL ANÁLISIS BACTERIOLÓGICO DE BIUESTRAS DE AGUA FREÁTICA.
DETERHIINACION DE ESCHERICHIA COLI . LABORATORIO.» DPTO, U . N . T . P ,
fSUESTRA NS
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
POZO N2
P-171
P-402
P-401
Z -2A
P-164
Z -23
P-154
P-152
P-504
P-130
P-124
P-123
•
UBICACIÓN
LUGAR
Límite Urbano Norte
Urb. Santa Isabel
Urb, Santa Isabel
Urb, Santa Isabel
Barrio Pachitea
mercado ITIodelo
Asilo Ancianos
Urb. Club Grau
Urb, Club Grau
Límite Urbano Sur
Límite Fdo. Aguas
Limite Fdo. Aguas
Negras
Negras
Laguna de Oxidación
PROFUNDIDAD DE LA
NAPA FREÁTICA (m)
6.67
2.79
2.65
3.40
3.00
1.35
3.60
2.56
2.06
1.40
1.74
1.25
-
TENDENCIA DEL COLOR DEL AGUA
Plomo
marfil
Plomo claro
marfil
marfil
marfil
Plomo claro
Plomo claro
marfil
INTENSIDAD DEL OLOR DEL AGUA
Fuerte
medio
medio
Muy fuerte
Medio
Débil
Débil
medio
Dábii
marfil claro medio
marfil
Plomo
Incoloro
Débil
medio
medio
RESULTADO
Negativo
Positiv/o
Negativo
Positivo
Positivo
Negativo
Negativo
Positivo
Negativo
Positivo
Negativo
Negativo
Positivo
I N> O I
-21-
veles, es activ/ado por la Gvaporacién y se hace continuo» La
intensidad del asconso do agua os mucho mayor con la monor
profundidad de la napa, dentro del rengo en que so produce la
capilaridada
Se ha visto que la concontración do sales solublos en
las aguas freáticas no os uniformo* Las aguas que recargan
regularmente el freático superficial bajo la ciudad tienen,
en general, concentraciones relativamente bajas. La concen
tración salina on el freático es aumentada por la evapotrane-
piracián y por el arrastre do sales producido por las aguas
que descienden eventualmento desdo la superficies lluvias,
riegos en suelos salinos, etc* En la superficie del suelo y
en los ni-veles de las paredes en donde termina el ascenso ca
pilar, la tendencia a la concentracián es aún más intensa. La
evaporaoián intensa produce una acumulación de sales al ex
traer el agua. La continuidad de los procesos de ascenso ca
pilar y evaporación hacen que la acumulación de sales sea pr£
gresiva e ilimitada.
Debido a que las sales incluyen Cloruro de (magnesio y
Sulfates, el concreto y otros materiales cementados, en co£
tacto con ellas, pueden sufrir un proceso de deterioro*
Los Sulfates reaccionan con el calcáreo hidratado y con
los Aluminatos do Calcio hidratados del concreto, para formar
Sulfato de Calcio y Sulfoaluminato de Calcio, respectiva
mente* Estas reaccionos van acompañadas do una expansión cojn
sidorable, con la consecuente rotura o disgregación del con
creto* La cristalización do los Sulfates, on .general, tiene
efecto similar*
El Cloruro de Magnesio reacciona con el calcáreo hidrata;
do formando Cloruro de Calcio de rápida solubilidad, resultan
do en una mayor porosidad y debilidad del concreto*
-22-
LQ intensidad dol daño que producen las sales es varia
ble, dependiente también do las características de porosidad
y composición del concreto. La afectación desigual se obser
va adn en la misma edificación si la mexola no ha sido unifo£
rae o si 80 utilizaron distintos tipos do comento.
Los ataques leves so presentan como manchas onduladas e
irregulares a cierta altura de los zócalos o paredes, en las
que el acabado exterior está deteriorado (Foto 3)» En ata -
quQS mayores, la acumulación de sales llamada comunmente "sa
litre", puede apreciarse o simple vista. (Fotos 4 y 5).
En la Tabla 3 se presenta los resultados de análisis de
sales solubles de muestras en un perfil continuo del suelo y
una pared de concreto, desde la napa freática hasta 75 cm so
bre el suelo. El muestreo se efectuó en una pared del Cale -
gio San lYliguel. Se incluye también el análisis de una mués -
tra de la capa externa de una pared de adobo formada en la e¿
quina de las calles Tumbes y Junín.
Puede observarse que en la pared so han acumulado altos
contenidos de Sulfates y de Magnesio. La ausencia de Iflagno -
sio soluble en algunas muestras se interpreta como debida al
paso de dicho elemento a formas insolubles. Los resultados
demuestran la gravedad del proceso de afectación»
En otros casos^ on donde la napa freática está a pocos
centímetros do profundidad, la rapidoz B intensidad del ata -
que ha causado el deterioro total de paredes de materiales no,
bles* (Foto 6)a
En construcciones alejadas de fuentes permanentes de hu-
medecimiento, por lo monos las lluvias esporádicas originan
la acumulación de sales a largo plazo* Así se tiene procosos
de afectación salina en edificaciones antiguas en zonas de la
23
Foto 3. Efecto de la salinidad en una pared
1 ^
Foto 4. Deterioro de una pared de ladrillos
TABLA 3 CONTENIDO DE SALES SOLUBLES EN fllUESTRAS DE SUELO
Y DE LA CAPA EXTERNA DE PAREDES
LUGAR
Colegio San üliguel II H II
11 II II
II II II
II 1» M
II II II
II II II
II tl II
II II II
Esqs Tumbes-Ounín
MATERIAL
Suelo
Suelo
Suelo
Suelo
Pared Concreto
Pared Concreto
Pared Concreto
Pared Concreto
Pared Concreto
Pared Adobe
Distancia a la superficie del suelo
(cm)
120-90
90-60
60-30
30-0
0-15
15-30
30-45
45-60
60-75
30-25
Cl*
0.0068
0.092
0.323
2.014
1.347
10.344
13.670
1.940
11,936
2.340
CONTENIDO
so^"
0.169
0.171
0.252
0,397
1,796
0.644
2.464
1,561
ucee 3.050
HCO3-
0.006
0,006
0.006
0.012
0,096
0,055
0.061
0.043
0,049
0.200
EN GR/1
Na*
0.078
0.115
0,255
1.348
1.007
7,418
9.591
1,573
7,360
1.240
00 GR DE mUESTRA
Ca**
0.040
0,040
0,066
0,236
0,8t0
0,086
0,347
0.377
0,238
1,030
mg**
0.008
0,006
0,012
0.028
0,077
0,073
0,092
0,043
K*
0,055
TRZ
0.004
TRZ
0.039
0.051
0,020
0,016
0.039
0.160
TOTAL
0.445
0,430
0,940
4,035
5,233
18.670
26.244
5.552
20,707
8,020
1 ro t
25
Foto 5. Pared de adobe afectada
Foto 6. Pared de Ladrillos destruida
-26-
cludad con la napa freática a varios metros de profundidad^
Debe remarcarse que el problema de las sales en la Clij
dad de Plura es debido a las condiciones climáticas do la zo
na en la que está ubicada, presentándose por lo tanto en toda
la ciudad* La napa freática superficial acelera y agrava el
ataque salino en ciertas zonas, pero el problema no se debo
exclusivamente a esta situaoián particular*
Además de la afectacián producida por las sales, exis
ten otros inconvenientes causados por la napa freática cerca^
na a la superficie del suelo en la ciudad; estos son los pro-
bleii as, de, cimentación de las odificaclones y los problemas sa
f^tarios.
La capacidad de resistencia del suelo disminuye cuando
está saturado. Las construcciones sobro suelos o subsuelos hj¿
medecidos o saturados, requieren generalmente de cimentacio
nes especiales que encarecen el costo de la obra. (Fotos 7
y S)* Igualmente, las pistas requieren de sub-bases especia
les.
La identificacián de baatorias coliformes en las aguas
del freático superficial revela que prácticamente existen de
sagües crudos incluidos en el ambiente urbano, en ciertos ca
sos a una proximidad muy peligrosa. La humedad y el microcl¿
ma producido por la napa freática superficial constituyen ade
más, directa o indirectamente una situación indeseable para
la salud pdblica.
En resumen, la napa freática muy superficial ocasiona
problemas en la ciudad debido a que acelera la acumulación de
sales en las construcciones, encarece y debilita las cimenta
ciones y constituye un problema sanitario.
Por la naturaleza do los daños y los factores que los a-
27
Foto 7.
»t-«#fc.,¿?.>-^^^. •^n^
m£i
Foto 8:
Construcción de cinnientos por debajo de la napa freática. Calle Tacna, Piura.
-28-
gravan» teniendo en cuenta las condiciones físicas locales y
las tendencias de los procesos existentes, se considera que
áreas actualmente urbanas están afectadas por alta napa freá
tica cuando asta se encuentra temporal o permanentemente a m£
nos de 3 m dé profundidad. Recae sobre las entidades públi -
cas pertinentes el dictar las normas y llevar a cabo las o -
bras necesarias para mejorar la situocián actual y prevenir la
extensión del problemas So considera también quo dichas nor
mas y obras doben tener como finalidad deprimir y mantener la
napa freática hasta la profundidad máxima posible, o por lo
menos a 3 m bajo la superficie en las situaciones críticas*
2.8 Zonas Afectadas por la Alta Napa Freática
De acuerdo al criterio establecido, se identificaron las
zonas urbanas que temporal o permanentemente tienen la napa
freática a una profundidad menor que 3 m. A partir de los
planos de profundidad de la napa freática en sus situaciones
extremas - Abril y Octubre de 1969 - se delimita las zonas in
cluídas dentro de las curvas de isoprofundidad de 3 m en am
bos meses. De este modo queda establecido que existen 6 zo
nas urbanas actualmente afectadas por alta napa freática.
En el Plano 29 se presenta la dolimitacián de las zonas
afectadas, denominadas A, B, C, D, E y F.
La Tabla 4 indica las relaciones de área y profundidad de
la napa freática y la oxtensián total de cada una de ellas»
TABLA 4 RELACIONES DE SUPERFICIE Y PROFUNDIDAD DE LA NAPA EN LAS ZONAS AFECTADAS
ZONAS AFECTADAS
SUPERFICIE (PARCIALES)
RANGO DE PROFUNDIDAD DE LA NAPA FREÁTICA
O á l m 1 á 2 m 2 á 3 m Más de 3 m
(Ha) (%) (Ha) {%) (Ha) {%) (Ha) {%)
SUPERFICIE (TOTALES)
(Ha)
79.83
9.63
11,49
5.06
28.87
17,64
i%)
52.3
6.3
7.5
3.3
16.9
11.6
A
B
C
D
E
F
14.00 17,5
0.24 5.3
0,25 1.4
37.80
2.82
0.10
1.76
5.81
2.87
47.3
29.3
0.9
34.8
20.1
16.3
28.03
6.14
10,00
3.06
23.06
14.52
35.1
63.7
87.0
60.5
79.9
82.3
0,67
1,39
7.0
12.1 I
« I
TOTALí 14,49 9,5 51.16 33.5 84.81 55.6 2,06 1.35 152,52 100.00
-so-
Ill. ESTUDIO DEL SUBSUELO
3.1 Objetivos
El estudio del subsuelo tiene como objetivos describir
los materiales que conforman y delimitan el acuíforo superfi-
cialy determinar las características del flujo en dicho acu^
fero, la drenabilidad de las zonas afectadas y en general es
tudiar las propiedades del suelo y subsuelo relacionadas con
el proceso de afectacidn.
Se utiliza principalmente el término subsuelo ya que el
estudio está relacionado principalmente con las capas subsi -
guientes a la superficial, pero se incluyen también las cara£
teríeticas del suelo - o capa superficial - siempre que éstas
sean pertinentes. Las investigaciones se realizaron en los
estratos o capas hasta profundidades que varían de 10 á 17 m
bajo la superficie.
La textura, conductividad hidráulica, densidad aparente
y contenido de sales fueron determinados por medio de análi -
sis y pruebas de campo. Además se hicieron apreciaciones de
la compacidad, humedad y otras condiciones importantes de los
diferentes estratos. Los piezémetros se instalaron para ob -
servar la carga hidráulica bajo estratos impermeables.
Las investigaciones de campo so realizaron con mayor
énfasis en las zonas afectadas, con el fin de obtener toda la
información necesaria para proyectar las soluciones conveniajn
tes en cada caso.
3.2 Perforaciones
Lo invostigacién do la disposicién y características de
los materiales del subsuolo se llevé a cabo en base a perfora
-si-
clones de pequeño diámetro - generalmente de 8 cm - con pro -
fundldades que variaron entre 2 y 17 m.
Se utilizaron diversos métodos para efectuar las perfor^
ciones» La barrena manual do tipo holandés (van Beers, 1958)
fué empleada para excavaciones en materiales con cierta seta-
bilidad* En los casos de materiales saturados inestables se
utilize un equipo especializado en perforación profunda bajo
la napa freética» Loe obstáculos que presentaron la grava y
los estratos compactos de arcilla fueron superados con ol uso
del chorro de agua a presién y diversas puntas de barrena*
Las perforaciones fueron utilizadas no sélo para obtener
información del subsuelo sino que, en la mayoría de los casos,
sirvieron también para la instalación do pozos do observación
y piezómetros. En total se hicieron 324 perforaciones, cuya
ubicación se señala en el Plano 1. De todas ellas se obtuvo
la descripción del espesor de los estratos, características
texturales determinadas al tacto, e indicaciones de condicio
nes especiales tales como; concrscionso; acumulación de
calcáreo, presencia de grava, humedad, compacidad del mate
rial, etc» En base a las descripciones obtenidas, se selec
cionaron muestras representativas para los análisis mecánicos
y químicos y se escogieron los lugares para realizar las pru£
bas de conductividad hidráulica y determinación de la densi -
dad aparente.
3»3 Origen. Disposición y Corgcteríaticas Texturales de los
Watsrialos del Subsuelo
Los matoriales dol suelo y subsuelo en la Ciudad de Pii¿
ra y alrededores - hasta las profundidades que competen al
presente estudio - están constituidos por dopósitos sodimont^
rios de la era cuaternaria, do origen eólico y aluvial.
-32-
Bajo las catas 21 a 23 msnm se encuentra una capa de ar-
•JLlla compacta de carácter impermeable con un espesor uatla-
ble entre 4 y 6 m* Esta capa se extiende bajo gran parte de
la ciudad y alrededores constituyendo el límite inferior del
acuífero superficial«
Sobre la capa arcillosa existen sedimentos eólicos y aljj
viales de disposición irregular, en los que se asienta la cijj
dad* El material eiSlico es, en general, el predominante y e¿
tá constituido por arenas finas -105 a 250 mieras - prove
nientes de los desiertos aledaños o Dos grandes cursos aluvi¿
les, de recorrido aproximadamente paralelo, han interrumpido
la continuidad de los sedimentos edlicos en la zona. Uno de
ellos constituye el cauce actual del río Piura, eventualmente
extendido a sus riberas bajas. El otro es un antiguo lecho
del río, que se identifica superficialmente por constituir u-
na franja topográficamente baja en el distrito de Piura. Di
cha franja se extiende desde la Urbanización Santa Isabel al
barrio Pachitea, Urbanización Club Grau y ex-Estadio Pílunici -
pal, hasta el límite Sur de la ciudad, comprendiendo las zo
nas afectadas A, B y C (Plano 29), Ambos cursos han produci
do a lo largo de su recorrido las erosiones y sedimentaciones
aluviales de mayor importancia. Sin embargo, en los sectores
con predominancia de material edlico también se encuentra di
versos depósitos aluviales irregulares, de variada disposi -
ción, extensión, espesor y calidad de material» Igualmente ,
en las zonas aluviales existen depósitos eólicos menores in -
tercalados* La incidencia de los estratos aluviales es mayor
en la proximidad al río y a su antiguo curso, y menor en la
zona Oeste de la ciudad.
El cuadro complejo de las primeras capas del subsuelo se
debe al origen mismo de los depósitos, dadas las condiciones
-33-
climéticas y topográficas de la región» La deposición eólica
de arenas es un fenómeno permanente en la llanura desértica
local» El régimen extremadamente irregular de las lluvias,
con la consecuente variabilidad de la magnitud de las ocasio
nales avenidas del río, explica la diferencia de los sedimen
tos aluviales. Así, con el transcurso del tiempo, se han pr£
ducido sucesivas y diferentes deposiciones en la zona forman
do una compleja interposición de materiales.
Los estratos aluviales son de variada textura, encon -
tcándose desde grava, arena gruesa y media, hasta materiales
finoss francos, limosos y arcillosos.
Los resultados del análisis mecánico de muestras repre
sentativas se presentan en la Tabla A-5 del Apéndice indicán
dose la ubicación y profundidad de muestreo. Las 161 muestras
analizadas incluyen materiales eólicos y aluviales, destacan
do un corto rango de gradación para las arenas eólicas.
En la Figura 3 se presenta dos perfiles del subsuelo, o¿
tenidos de la información de las perforaciones. La ubicación
en planta de las secciones está indicada en el Plano 1.
La sección Qi' E atraviesa la ciudad de Oeste a Este a
lo largo de las avenidas Grau y Ramón Castilla. Este corte
identifica claramente el material arcilloso inferior, parclaj^
mente erosionado en los dos cursos a:!."vialesa Igualmente se
observa la predominancia de depósitos aluviales en la proxim¿
dad de dichos cursos.
La sección N'-S* atraviesa el distrito de Piura, aproxi
madamente de Norte a Sur y se quiebra hacia el Sur - Oeste d ^
de el fundo Aguas Negras hasta la laguna de oxidación. En la
zona urbana esta sección presenta un corte longitudinal del
antiguo lecho del río, en donde se aprecia la erosión irregu-
SECCIÓN S'-H'
SECCIÓN tf-E'
LEYENDA
ARENA GRUESA . . . .
ARENA FINA
MATERIAL FINO
ACUMULACIÓN CALCÁREA .
Figura 3 . _ ESTRATIFICACIONES DEL SUBSUELO
-35-
lar producida en In copa arcillosa inferior debido a la sinu£
sldad y pendionto quo tuvo la corriente aluvial. En esta zo
na se observa también cierta predominancia de sedimentos alu
viales gruesos en la parto Norte y Central y de materiales a-
luviales más finos en la parto urbana y eriaza, al Sur. El
fundo Aguas Negras se asienta prácticamente sobre dunas de a-
rena fina.
Respecto a otras observaciones do caractorísticas genere
los de los materiales, es importante señalar que tanto el es
trato inferior arcilloso como otros sedimentos aluviales de
material fino, presentan una gran compacidad, que loe hace
prácticamente impermeables. En muchos casos se identified, a
demás, acumulaciones de carbonato de calcio que cementaban las
partículas de arena, formando concreolonoQ, o facilitando por
lo. monos, una mayor agregaoián a los sedimentos do grano sue_l
to. En toda zona estudiada, se encentra este tipo de acumul^
clones, pero con mayor frecuencia en la margen izquierda del
río, en donde se tipifican como franjas horizontales de color
blanco. La Tabla 5 presenta los porcentajes de Carbonato de
Calcio encontrados en uno de los perfiles representativos, u-
bicado en el terreno para el Hospital Regional de Piura.
3.4 Conductividad Hidráulica
La conductividad hidráulica de los ostratos saturados fuió
determinada por mátodos de campo, para evaluar la facilidad
do movimionto dol agua en el acuíforo superficial en condicÍ£
nes reales. Las pruebas se realizaron tanto en el material
permeable predominante - aronas finas de origen eálioo - como
en estratos eluviales do arena gruosa o modia en aquellos con
amplio rango do tamaño do partículas. La ubicacián de las
pruebas fuo -siempro escogida dentro do las zonas con alta na
pa freática, (Plano 30),
«36*«
TABLA 5 PORCENTAGE DE CO^ CQ EN UN PERFIL
- TERRENO DEL HOSPITAL REGIONAL DE PIURA -
Profundidad (cm) % de C0„ Ca (gr/lOO gr de muestras)
30 -
50 -
65 -
90 -
125 -
185 -
215 -
240 -
275 -
50
65
90
125
155
215
240
275
365
Tr 20,9
2.6
2.5
19.7
2.8
20.8
19.0
2.8
-37-
5e utiliza el método del "Agujero de Barrena"(uan Beers,
1958) para medir la conductividad hidráulica hasta una profují
didad de 4 m, realizándose dos o más pruebas en cada uno de
los lugares escogidos. Los valores promedios obtenidos se
presentan en la Tabla 6.
Para obtener información de un estrato más profundo de
arena gruesa se llevó a cabo una prueba de bombeo. En la ubi
cacián señalada on ol Plano 30 se instaló el pozo do bombeo
constituido por un tubo de 5 cm de diámetro y 6 m de profundi^
dad, 3 m de los cuales conformaban la crepina o parte perfor_a
da. Los pozos de observación para medir la depresión del n¿
vel freático so distanciaron a 1, 5 y 15 m dol pozo do bom
beo. La descarga de la bomba - 0.32 l/s - fué sensiblemen
te constante durante las 25 horas do duroción de la prueba.
Los resultados, obtenidos por el método de Theis (Davis,
1966), indican una transmisibilidad do 87.3 m /día/m y un co£
ficionto de almacenamiento de 0,11, La conductividad hidráu
lica, calculada considerando una situación de equilibrio, fué
13 m/día.
De todas las pruebas y análisis se concluyó que los valo,
res de conductividad hidráulica de las arenas finas y medias
predominantes varían entre 1 y 6 m/día, para las arenas grue
sas entre 6 y 15 m/día y para los materiales finos entre 0,5
y 1 m/día.
Numerosas pruebas de conductividad hidráulico realizadas
en materiales con estratificaciones calcáreos, que dieron va
lores bajos, fueran descartados por no haberse cumplido los
condiciones requeridos por el método de modición. Sin ombar-
go, los pruebas fueron útiles poro observar cómo dichas ostr_a
tificocionos dificultan ol flujo subtorránoo.
- 3 8 -
TABLA 6 CONDUCTIVIDAD HIDRÁULICA DETERIKIINADA CON EL
lyiETODO DE AGUDERO DE BARRENA
PRUEBA NS
K - 1
K - 2
K - 3
K - 4
K - 5
K - 6
K - 7
K - 8
K - 9
K - 10
K - 11
K - 12
K - 13
K - 14
K - 15
K - 16
K - 17
K - 18
K - 19
K - 20
K - 21
K - 22
K - 23
K - 24
K - 25
PROFUNDIDAD (m)
NAPA FREÁTICA AGU3ER0
1.31
1.27
1.15
1.94
1..90
0.94
1.75
0.83
1.34
0.26
0.89
1,22
1.14
1.90
0.87
1.72
2.23
1.33
0.98
1.30
1.51
1.27
1.,25
1*48
1.07
1*50
2.51
2.44
2.66
2.69
1.84
2.18
1.63
1.95
0,85
1.41
2.30
1.93
2,49
1.58
2,49
2,82
1.88
1.75
2,00
2.36
1.97
1..93
2*14
1.64
TEXTURA
Fr L
Ar L
Fr L
Fr L
Af
A Fr
Af
Af
Fr L
Af
Af
Af
Fr L
Fr A
Af
Af
Fr L
Ag
Af
Af
Af
Af
Af
Af
Af
CONDUCTI UIDAD H T DRAULICA* (m/día)
O.o29
0.45
0.71
1.22
9.40
0c58
5.80
4.50
1.01
5.20
6.00
3,72
0.45
2.15
7.56
3.12
0.53
5.05
6.12
6,88
5.50
6.97
2.61
e.,00
3.88
UBICACIÓN
POZO NS
P-101
P-108
P-115
P-122
P-136^P-410
P-130»P-137
P-501
P-137,P-136
P-140
P-141
P-141
p_140,P-147
P-141,P-147
p-141,P-146
P-146
P-504
P-504^P-152
P-504,P-153
P-520
P-149,P-148
Z-30
P-153
P-l53,P-505
P-l53,P-506
P-159
ZONA AFECTADA
Fdo II
11
II
. A. N.
II It
It It
II II
A II
II
«1
It
It
It
II
It
It
II
It
It
It
D It
It
A It
It
It
- 3 9 -
Cont. 2
PRUEBA NS
K - 26
K - 27
K - 28
K - 29
K - 30
K - 31
K - 32
K - 33
K - 34
K - 35
K - 36
K - 37
K - 38
K - 39
K - 40
PROFUNDIDAD (m)
NAPA FREÁTICA AGU3ER0
1.92
1.40
1.90
2.19
2,28
1.78
1.78
1.67
2.67
1.25
1,94
1,86
1*70
1,21
1,76
2.58
1,84
2,66
2,72
2.81
2,38
2,80
2,50
3,04
1,82
2,86
2,77
2,37
1,80
2.52
TEXTURA
Af
Ag
Af
A Fr
Af
A Fr
Af
Af
Af
Ag
Ag + Ca
Af
A + Ca
Af
Af
CONDUCTI UIDAD HT DRAULICA (m/dia)
9.70
9.25
6,83
3.60
4,95
1.49
2,78
2,40
3,80
13.50
2.80
2.87
1.38
5.70
4.56
-
p.
/
UBICACIÓN
POZO NS
P-160
.505,P-163
P-165
P-165
P-510
P-163,P-168
p.
p.
p.
p.
P-168
P-168
.259,P-556
.556, P-558
.557»P-450
P-450
P-450
P-560
-261, P-561
ZONA AFECTADA
C
A
C II
II
B II
II
E II
II
II
II
II
II
.40-
3.5 Densidad Aparente
En la zona afectada A fueron excavadas 11 calicatas p¿
ra extraer nsuestras inalteradas de los diferentes estratos del
perfil, inclusiva da la parte saturada*, La ubicación de las
calicatas se indica en el Plano 30p
La densidad aparente fué dsterminada empleando muestrea-
doras cilindricos da 1GQ cm da volumen «• Fotos 9 y 10 - to
mándose dos musstras do cada capa texturala El peso seco de
las muestras - a 105°C - sn obturo en el laboratorio de Su£
los de la UNTP» La Tabla 7 presenta los valores promedio de
densidad aparento.
En la mayoría de los perfiles predominaban las arenas
gruesas, medias y finas con valores altos de densidad aparen-
te - 1»40 a 1«66 gr/om . En el caco de texturas más finas
los valores también fueron relativamente altos - 1.26 a 1.59
gr/cm -, Estos resultados concuerdan con el grado de compa
cidad observado en los ostratoso
Debe anotarse que los estratos de textura similar - sa
turados, hdmedos o secos - no prosentan variacién significati
va en los valores de densidad aparante.
3.6 Subsidencia
El drenaje produce, en ciertos casos¡, la subsidencia o
contracción da los estratos tíesscados con el consecuente des
censo del niifel del suoio. La descomposición de capas de ma
teria orgánica susln ser la principal causT ISJ subsidencia.
En el subsuelo da la Ciudad de Piura no existe acumula -
clones de materia orgánica que provcquen este fenómeno* Los
estratos del suelo, que pasarán a una situación no saturada ,
estén conformados principalmente por arenas, existiendo oca -
41
•J
, í "
í <J
Foto 9. Preparación de una calicata
Foto 10. Toma de muestra para determinación de densidad aparente del suelo.
- 4 2 -
TABLA 7 UALORES DE DENSIDAD APARENTE EN lílUESTRAS
INALTERADAS
CALICÍ NS
C -
C -
C -
C -
c -
c -
c -
\TA
1
2
3
4
5
6
7
PROFUNDIDAD
ESTRATO
40
50
67
18
48
65
72
80
0
40
80
110
110
135
155
170
240
0
50
100
150
0
50
0
65
115
150
-
M
•M
-
-
••
-
-
M
-
-
••
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
«•
-
-
-
MW
50
67
365
48
65
72
80
100
40
80
110
230
135
155
170
240
360
50
100
150
200
50
100
65
115
150
300
(cm)
N.F,
120
130
165
360
155
75
300
CLASE TEXTURAL
Af
Af
Af
Af
Fr
Af
Fr
Af
A F
Fr
Fr
Af
A F
Ar
Fr
Af
Ar
Af
Af
Af
Af
Af
Af
Af
Af
Am
Af
Fr
Ar
'r
Ar
A
"r
A
Ar A
+ Ca
CONDICIÓN DE HUIKIEDAD
Húmedo
Húmedo
Saturado
Seco
Húmedo
Húmedo
Húmedo
Saturado
Húmedo
Húmedo
h modo
"aturado
Seco
Seco
Húmedo
Húmedo
Saturado
Húmedo
Húmedo
Húmedo
Saturado
Húmedo
Saturado
Seco
Seco
Húmedo
Húmedo
DENSIDAD APARENTE
1.63
1,56
1.55
1.53
1.48
1,48
1o42
1.54
1.59
1.35
1.45
1.66
1«33
1,58
1,62
1,57
1.26
1,55
1,57
1,58
1.54
1.61
1.59
1.52
1.55
1.64
1.57
-43-
Cont. 2
CALICATA PROFUNDIDAD (cm) ^ ASE CONDICIÓN DENSIDAD
N2 ESTRATO N.F, TEXTURAL DE HUlílEDAD APARENTE
0
130
150
180
200
0
70
90
130
0
90-
110
130
165
40
70
155
wm
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
.
130
150
180
200
270
70
90
130
265
90
110
130
165
185
70
155
290
Af + Ar
Fr Ar
A Fr
Fr Ar
Af
Af
An A Fr
Af
Af
Fr A
Fr Ar
A Fr
Af
Fr A
Af
Af
Seco
Húmedo
Húmedo
Húmedo
Saturado
Húmedo
Húmedo
Saturado
Saturado
SQCO
Soco
Húmodo
Húmodo
Húmodo
Soco
SOCO
Húmodo
1.43
1,43
1.44
1.47
1.54
1.57
1.49
1.59
1.56
1.52
1.38
1.40
1.47
1.59
1.31
1.40
1.42
-44-
sionalmonto poquoñas capas do material fino* So ha visto quo
ambos casos presentan gran compacidad y densidades aparentes
relativamonto altas. El drenaje y el aumento de carga debido
a la depresión del nivel freático no producirán cambios apro«
oiables en su compactación.
Los estratos de materiales finos que se encuentran a ni»
velas inferiores son también compactos y seguirán en sitúa -
ción saturada, no existiendo por lo tanto ningún peligro de a
sentamiento.
Se concluye que no existirá subsidoncia apreciable de la
superficie del suelo debido al drenaje y a otras medidas que
deprimen la napa freática,
3,7 Piezdmetros
Se instalaron 51 piezómetros con el fin de observar la
carga hidráulica bajo los estratos impermeables»
Los piezómotros consisten en tubos de plástico de una puj;,
gada de diámetro que penetran hasta el acuífero situado bajo
un estrato impermeable. En los casos en que la perforacién a.
travesó varias capas impermeables, se instalé una batería con
un piezómetro bajo cada una de ellas.
Los tubos usados como piezómetros fueron perforados y f¿
rrados con tola filtrante en su extremo inferior (10 a 20 cm)
para permitir el ingreso do agua del acuífero» Para evitar
el flujo do un acuífero al otro se selló con arcilla la perf£
ración alrededor del tubo a partir del estrato impermeable*
El extremo superior del piezómetro quedé protegido en forma
similar a los pozos de observación e identificado con el sím
bolo Z.
-45-
Las medidas dol nivel piezométrico se realizaron una \/QZ
por mes. La informacidn recogida se presenta en la Tabla A-4»
Loa niveles piezométricos se mantuvieron sensiblomen,
te constantes en el tiempo» La diferencia de los niveles
con los de la napa freática fuá siempre pequeña» En el Plano
31 se muestra las curvas isopiezométricas correspondientes al
mes de Octubre de 1969, Puedo observarse que la configura -
ción de la superficie piezométrica as£ como el sentido y di -
rección del flujo bajo los estraves impermeables, presentan
las mismas tendencias que las de la napa freática superficial.
Se concluye por lo tanto que los acuíferos estudiados e¿
tan intercomunicados y que loa estratos impermeables los con
finan sólo parcialmente.
No hay evidencia del flujo vertical a través de dichos
estratos, bajo los cuales se manifiestan cargas hidráulicas
con un origen común con las de la napa freática superficial.
3,8 Salinidad de los Suelos
El tipo do sales presen', ~.3 en ol suelo, así como sus cojí
centraciones son de importancia por los efectos dañinos que
producen en las construcciones»
En el laboratorio se midiá la conductividad eléctrica
(C*E») do 311 muestras de suelo y se realizaron análisis quí
micos de otras 21 muéstrase La identificacién y resultados
de las mediciones de C^Zo se presentan en la Tebla A-6 del A-
péndice» Los resultados do loo análisis químicos so indican
en la Tabla 8 y la ubicación de los lugares de muestreo en el
Plano 30.
La Tabla 9 indica las relaciones aproximadas entre la C.
£• del extracto de saturación, CoE, da la dilución 1 s5, contra
-46-
TABLA 8 ANÁLISIS QUiniCO DE SALES SOLUBLES EN
MUESTRAS DE SUELO
MUESTRA PROFUNDIDAD C E . 1 s5 ANIONES (meq/l) CATIONES (meq/l) NS (cm) mmhos/cm '
Cl" so'" HCO3" Ca** M9 + * Na" K"
0
30
60
0
1
0
30
60
0
30
60
0
30
60
0
30
60
0
30
60
-
-
-
-
-
-
w
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
30
60
90
1
30
30
60
90
30
60
90
30
60
90
30
60
90
30
60
90
11.00
3.00
4.50
90.00
10.80
0.19
5.20
0.26
1.64
1.18
1.24
2,84
0.42
0.40
2.68
1.72
0.66
0.84
0.72
0.60
2.00
37.8
8.9
17.8
612.5
37.3
0.2
1.5
0.5
6.2
4.6
5,0
8.6
1,1
0.9
9.1
3.8
1.6
2.1
1.8
1.3
1.1
21.1
6.7
7.9
165.5
18.1
0.2
0.0
0.5
0.6
0.2
0.4
2.6
0.0
2.1
3.0
3.1
1.4
0.7
0.4
0.1
7.8
0.2
0.4
0.7
0.2
0.3
0.5
0.5
0.4
0.4
0.3
0.4
0.2
0.6
0.4
0.5
0.3
0.2
0.8
0.5
0.5
0.5
9.6
3.7
3.1
58.9
11.2
0.3
0.4
0.3
2.8
1.9
2.3
5.0
0.3
0,4
4.5
4.0
0.7
0.4
0.5
0.2
1.7
5.4
1.0
1.1
0.0
0.6
0.0
0.0
0.0
0.5
0.3
0.3
0.8
0.1
0.1
0.9
0.8
0.1
0.0
0.0
0.2
0.3
45.0 0.1
9.5 TR
16.7 TR
635.0 1.3
47.5 0.1
0.5 0,1
0.2 D.1
0.7 TR
0.8 0,2
0.5 TR
0,6 TR
7.2 0,6
1.4 TR
1.2 ir
6.5 0.1
7.2 0.2
4.0 0,1
3.8 0.2
3.2 0.1
2.6 Owl
8.6 TR
TABLA 9 RELACIONES APROXimADAS DE LOS NIVELES DE SALINIDAD EN LOS SUELOS DE
LA CIUDAD DE PIURA
C E , dol Extracto C E , do la dilución Contonido do SO, Peligrosidad Nivol rolado saturación 1s5 {% on baso al do ataque tiuo do (mmho/cm a 25°C) (mmho/cm a 25°C) poso soco) al concroto salinidad
0
4
10
22
53
100
>100
0
0.28
0,65
1.5
3,0
5.5
>5,5
Nula
Nulo
Nula
Ligera
Conside:
Severa
cable
No salina
Levo
media
Alta
líluy alta
Extrema
-48-
nido de Sulfatos, peligrosidad de ataque al concreto y nivel
relativo do salinidad para los suelos de la Ciudad de Piura.
La concentracién de sales en los suelos os muy variada,
tanto en ol sentido horizontal como en el vertical, en toda
el área estudiada. Las aranas eólicas tienen niveles entre l£
vo a modianamento salinas - 4 á 20 mmhos/cm an ol extracto de
saturseión - pero diversos factores han alterado continuamen
te las concentraciones salinas*
En los suelos humedecidos por ol movimiento ascendente
de agua desde la napa freática, se han acumulado mayor canti
dad de sales, sobre todo cuando las aguas freáticas son muy
salinas. En perfiles con la napa freática profunda, se apre
cia mayor cantidad de sales en las capas inferiores del suelo
cercanas a la napa.
Cuando la napa freática está a poca profundidad, ol mo
vimiento de salos se hace continuo por el efecto do la capil¿
ridad y la evaporación (ver Acápite 2.7). Este proceso orig¿
na una acumulación de sales en las capas superficiales del
suelo, que llega a ser muy aguda cuando la napa está a monos
de un metro de profundidad, con peligro considerable de ata
que al concreto (Perfiles lin-1 y IYl-2, Tabla 8).
El riego do jardines produce un lavaje do salos en las c£
pas superficiales del suelo, y baja la concentración salina
hasta niveles que no limitan el desarrollo de plantas ni afe£
tan "jj. concrotoj sin embargo, también humedece los suelos ad
yacentes y aumenta su contenido salino.
Otras fuentes de humodccimionto también causan olteracÍ£
nes en la distribución de salos en el suelo.
El peligro de acumulación de sales en las capas superfi
ciales del suelo se refleja claramente en los planos do pro -
-49-
fundidad de la napa freática (Planos 18 al 27), alando peli -
groso a profundidades menores de 2 m y graue a menos de un me_
tro de profundidad.
-50-
lU. RECARGA DEL FREÁTICO SUPERFICIAL
4.1 SGntido del Flu.io de Recarga
Las investigaciones del subsuelo y do las aguas freáti
cas proporcionan suficiente Información para identificar el £
rigen de las recargas principales del freático superficial.
Las evidencias indican que las recargas se producen en la mis_
ma zona estudiada y en sentido vertical descendente.
Las curvas de nivel freático (Planos 2, 3, A, 5 y 6) mue¿
tren que las mayores alturas de carga están ubicadas dentro
de la zona estudiada y que el nivel de la napa freática des
ciende en forma radial hacia el río y zonas periféricas. Por
lo tanto, el ingreso de agua al freático no se produce por flü
jo horizontal proveniente de otras zonas.
Si la recarga tiene origen local, ésta podría ingresar al
acuífero a través de sus límites superior o inferior.
La recarga vertical de abajo hacia arriba podría produ
cirse por filtraciones desde acuíferos inferiores. Sin embar_
go, no se han encontrado indicios de tal tipo de flujo por
las siguientes razoness
a) La superficie piezométrica de los acuíferos inferio
res alcanza aproximadamente la cota 15 msnm, siendo
deprimida por efecto del bombeo de los pozos de agua
potable. Por lo tanto, no existe una carga hidrául¿
ca que pueda producir flujo ascendente hasta los ni
veles de la napa freática superficial (24 a 28 msnm),
b) Las características de la capa arcillosa, identifica^
da como límite inferior del acuífero superficial, no
permite un flujo importante a través de ella, y
c) Los piezémetros instalados a distintos niveles den
tro del acuífero superficial no indican flujo do ab¿
-51-
jo hacia arriba.
En cambio, otras obsoruacionos indican quo la recarga l£
cal SG produce dosde la parto superior dol acuífero;
a) Todas las ároas donde la napa freática presenta cre_s
tas o olouaciones tienen recarga superficial conoci
da, y
b) La calidad do las aguas freáticas concuerdan poQÍti_
uamontc con el tipo do recarga suporficiale
La prosoncia do la capa arcillosa inferior y la baja
transmisibilidad del acuíforo superficial para el flujo hor_i
zontal explican la oxcesiua acumulacián do agua on las &roas
con recargas locales permanentes aunque soan de pequona inten
sidad.
A continuación so describen los procesos de recarga su
perficial localizodos en la zona estudiada, indicando su efojc
to on la configuración de la napa freática. Se señala además
la relación do cada uno de ellas con el problema de drenaje
en la ciudad.
^»2 Origen de las Aguas do Recarga
En el Informe del Plan do Saneamiento (llílinistorio de Fo
mento, 1965), so indica que los colectores de desagües fueron
instalados dosde 1939 en las zonas antiguas do Piura y Casti
lla. La red inicial tuvo una longitud do 16,251 m do tubería
do concreto. Posteriores ampliaciones del sistema aumentaron
los totales hasta 50,990 m en 1965, sirviendo una extensión
do 457.1 Ha, El sistema do abastecimiento da agua potable os
más amplio y totalizó 75,860 m de tuberías do distribución.
Igualmente so señala quo hasta 1963 existían 5,216 cone
xiones domiciliarias de agua potable y sólo 3,696 conexiones
-52-
dG dcsagOü, Lo mayor cantidad - 41% más - do conoxionos do
agua potable GS explicable y proporcionada a la mayor cxton-
si6n del sistema do abastocimionto.
En 1969, la Oficina del Servicio de Agua Potable y Desa
gües do Piura, estima la descarga promedio de los pozos do a-
bastocimiento en 300 l/s. La descarga del efluente del tan
que séptico, al Sur de la ciudad, fue medida en los primeros
meses de 1969, obteniéndose un valor promedio de 100 l/s (fíle-
jía, 1970). Se estima que las otras formas de evacuación?
filtraciones del tanque séptico, eventuales descargas al río
y caudales hacia la "Laguna San 3osó", aumentan el total de
descargas de dosagüe a 150 l/s.
Existo, por lo tanto, un apreciable déficit en el siste
ma - lOü/o riás ingreso que salida - que no puede explicarse i3-
nicamentü por la menor red dol sistema do desagües. Las pér
didas en los colectores existentes y el agua utilizada en el
riego de áreas verdes completan las causas del déficit.
Do los volúmenes de agua potable extraídos do acuíferos
profundos, gran parte revierten al acuíforo suporficial a tra;
vés de diversos procosos. Así, la recarga so produce por la
falta do desagües en zonas con abastecimiento de agua pota -
ble, por pérdidas on los colectores existentes, por el riego
de áreas verdes y por filtraciones de las aguas residuales u-
tilizadas en riego de cultivos o descargadas en las lagunas
de oxidación.
Las lluvias y las filtraciones del río, canales de con-
duccién y riego de cultivos en la vecindad de la ciudad, con¿
tituyen otras fuentes de recarga del freático, no provenien -
tes del agua potable.
-53-
4,3 El Sistema de Coleccidn de Dosaqüos
Los tubos de concroto, tanto coloctores como conexiones
domiciliarias, son afectados internamente por los gases sulf_u
rosos quQ emanan las aguas servidas, y externamente por cier
tas sales solubles como Cloruro de llílagnesio y Sulfates (Capí
tulo II)» Los coloctores antiguos so encuentran bastante de
teriorados por esas causas, y así lo comprobaron los técnicos
del Iflinisterio do Fomento en 1964, El Servicio do Agua Pota-
ble y Desagües de Piura roalizó trabajos do reemplazo de tu
berías deterioradas en varios sectores do la ciudad. Entre o_
lies uno en la Urbanización Club Grau, en Febrero de 1967,
(Fotos 11 y 12) y otro en la calle 3unín, on ol Distrito do
Castilla, en Agosto do 1969 (Fotos 13 y 14). Debo señalarse
que los coloctores fueron reparados con carácter do urgencia
per haberse producido obstrucciones en la conducción. Los do
Castilla, eran de los más antiguos y se encontraban por enci
ma de la napa freática. Les de la Urbanización Club Grau,
eran más recientes instalados en 1968, pero so encontraban
por debajo de la napa froática.
Los tubos de desagüe deteriorados que so encuentran por
debajo de la napa froática puedon actuar como drenes recibien_
do aguas del freático superficial. Debido a esta situación
fácilmente se producen desmoronamientos en cualquier cavidad
del suelo que no tonga estabilidad. Esta puedo haber sido lo
causa de obstrucción en ol caso citado de lo Urbanización
Club Grau, En la zona con tramos deteriorados situados por
encima de la napa freática, las aguas do desagüe so infiltran
en el suelo a un ritmo bastante intonso, debido o la prodomi_
noncia de las arenas con alta conductividad hidráulica. La
calidad do las aguas freáticas y la salinidad do las aguas
servidos on su descarga final, confirma la existencia de una
comunicación personal del Ing, Alborto Diaz, 3ofe del Serví ció.
I
/
54
Foto 11. Tubos de desagüe deteriorados en urbanización Club Grau 1967. (Cortesía ing. A. Díaz).
Foto 12. Trabajos de instalación de tuberías de desagije bajo la napa freática en Urbanización Club Grau. 1967 (Cortfesía Ing. A. Díaz).
55
Foto 13. Tubos y conexiones de desagües deteriorados en la calle Junín, Castilla. 1969 (Cortesía Ing. A. Díaz)
Foto 14. Colector de desagües deteriorado de la calle Junín, Castilla. 1969 (Cortesía Ing. A. Díaz)
-56-
importante interrelación de las aguas de desagües oon las del
freático superficial. En esta interrelación predomina el fljj
jo influente de los desagües, que se manifiesta en las zonas
con sistema de desagüe por la permanente elevación de la napa
freática. Así, las áreas 3, 4 y 8 del Plano 17 reciben una
recarga importante causada parcialmente por las aguas de des_a
güe y originan el problema de las zonas afectadas A, B, C y E
(Plano 29).
En las áreas urbanas sin sistema de desagües, la ev/acu a
ci6n normal de las aguas servidas se realiza a través de pe
queñas pozas sépticas. Parece que la recarga de estas insta
laciones menores no ' es, en general, tan notable como las que
efectúan los colectores deteriorados, en cambio, evacuaciones
de locales industriales sin conexión al sistema de desagües
producen un mayor efecto en el nivel de la napa freática. A-
sí, la recarga en el área 1 del Plano 17 es producida por los
desechos industriales de la Fábrica "UCISA", cuyos efluentes
vertidos hacia terrenos contiguos formaban charcos y pequeñas
lagunas. Sin embargo, la napa freática elevada por esta re
carga, no llega actualmente hasta la proximidad de la superf¿
cié, pero algún aumento importante de su volumen puede ocasi£
nar nuevas zonas afectadas,
4,4 Riego de las Areas V/erdes Urbanas
En 1954, el consumo medio de agua potable en la Urbaniz¿
ción Club Grau era de 1500 l/habitante/día para una densidad
de población de 50 habitantes/Ha habitada (Ministerio de Fo
mento, 1965),
Desde que un promedio de 30Ü l/habitante/día es consid_e
rado como alto para el consumo doméstico, el exceso, represen^
ta el caudal usado para el riego de jardines. Aunque el área
-57-
habitado ha aumentado on dicha zona, QS aceptable que ol eon-
sumo unitario y la densidad citadas soan actualmente simila -
ros. Para toner una estimación do lo que representa la roca£
ga dobida al riego do jardines, so complementa esta informa
ción con otros valores medidos con cierta aproximación para
la misma zonas
Porcentaje do jardines del área habitadas 40jS
Porcentaje de jardines del área total; 18%
Consumo de agua en riego do jardiness 1200 l/hab/
día
Evapotranspiración promedios 6 mm/día
Con estos valores se estima un promedio de aplicación de
15 mm/día, de los cuales 9 mm/día son excesos. Los excesos
representan uno recarga constante promedio de 1.6 mm/día, re
ferida al área total»
La causa principal del riego excesivo radica en la pred¿
minancia do suelos arenosos en los jardines de la ciudad. Di_
ches suelos tienen poca retentividad do agua, lo que sumado
al alto consumo por evapotranspiración hacon necesarios los
riegos frecuentes paro mantener la zona de raíces con cierta
humedad aprovechable. Sin embargo, los sistemas de riego em
pleados sin control alguno, no aplican la cantidad de agua
que el suelo es capaz de almacenar, que es muy pequeña, sino
un volumen excesivo, el cual fácilmente so percala hasta la n¿
pa freática. Otra causa que induce al riego frecuento, os la
poca fertilidad do las arenas, que so manifiesta por el mal
aspecto de las plantas. El riego excesivo no es favorable en
seee circunstancias, ya quo haco disminuir la disponibilidad
de nutrientes solubles, que son lavados por el agua porcolan-
te. Fertilizantes aplicados dentro de este tipo de régimen
tienen muy poca duración efectiva en el suelo.
-5B-
Se estima quo la eficiencia del riego de jardines en Piu_
ra fluctúa entre 30 y 50^, lo que representa un excesivo uso
del agua y una recarga importante en la napa freático.
En la zona afectada A las áreas verdes medidas repre -
sentan on 13,5?S del área total. En la zona afectada B, el
porcentaje es similar y algo menor en la zona afoctada E ,
Las zonas afectadas C, l> y F no tionen una extensión a-
preciablo do áreas vordes.
Se estima que las áreas verdes constituyen en promedio
menos del 5S del área total do la ciudad tendiendo a aumentar
con el desarrollo urbano.
Las áreas 2, 3, 4 y 8 dol Plano 17 rocibon recargas im -
portantes debido al riego do áreas verdes urbanas. El área
3 recibo una rocarga notable por estas circunstancias, apro -
ciándoso cierta fluctuacián do la napa freática dopondionto
del rágimen de riego en el parque infantil do lo Urbanización
Santa Isabel.
En un sector cruzado por la Avenida Sullana - entro la
Avenida Sánchez Carro y el Barrio Pochitea - se notó alguna
elevación de la napa freática en los últimos meses do 1969,
parcialmente causada por las instalaciones para el riego de
jardines públicos que eran usados para el aprovisionamiento
por pobladores sin este servicio. Los grifos permanecieron a
biortos descargando agua durante mucho tiempo (Foto 15).
Similares problemas se notaron en sectores donde se han
hecho estos instalaciones con la construcción de nuevas pis
tas. Este tipo de poquoñas recargas agravan la situación en
las zonas quo tienen la napa freática a muy poca profundidad.
4.5 Riego do Areas Cultivadas
En el Plano 17, las áreas do recarga 2 y 7 están ubica -
59
Foto 15. Recarga del freático superficial por riego excesivo en suelos arenosos
-so
das en zonas agrícolas uocinas a la ciudad.
En ol ároa 2 se producen tanto las recargas provenientes
de la Urbanizacidn San Eduardo, como las debidas al riego a-
grícola con aguas de río. La napa freática en los campos de
cultivo se eleva a menos do 3 m de profundidad en las épocas
de riego, sin embargo, ninguna zona urbana es afectada debido
a esta recarga.
En el ároa 7 so registran las mayores elevaciones de la
napa freática - 30 a 31 msnm - do toda la zona estudiada. El
origen y proceso do esto recarga fuá investigada específica -
mente mediante dos trabajos patrocinados por el CENDRET (lYle-
jía, 1970 y Cuéllar, 1970),
En el "Estimado del Balance do Agua del Fundo Aguas Ne
gras" (fflejía, 1970), so estudia ol ciclo hidrolágico que ini_
cia el efluente del tanque sáptico. El 60% del caudal de la
descarga, cuyo total promedio es do 8750 m /día, so utiliza
en ol riego de cultivosi los excodontes y los desagües del
riego escurren superficialmente hacia la laguna do oxidación.
La eficiencia de riego medida tuvo valores entre 30 y 70%, p£
re sería menor si ol ascenso capilar desde la napa freática no
mantuviera cierta humedad en el suelo. La porcolacián duran
te el riego es en realidad muy alta por la rápida infiltración
de los suelos arenosos. Las acequias de distribución y de con_
duccián do oxcedontes tienen también importantes pérdidass
1500 m /día. El total de pérdidas por percolación fué evalu£
do en 3000 m /día pero parte de ellas son evacuadas por ovap_o_
roción y evopotranspiración en la misma zona de recarga. El
resultado final del balance di6 un caudal de 1200 m /día como
recarga noto al freático causados por el riogo y la conduc -
ción de agua en el fundo Aguas Negras. Para el área cultiva-
-61-
da de 28*9 Ha esta recarga representa una lámina uniforme de
4 mm/día.
El estudio del "Flujo Subterráneo en el Fundo Aguas Ne
gras" (Cuéllar, 1970) describe las características de dicho
flujo, originado tanto por la recarga de riego y conducción
como por las filtraciones del tanque séptico. El flujo uert¿
cal es obstaculizado por algunos estratos de material fino
discontinuos y finalmente detenidos por el estrato arcilloso
continuo en las cotas 23 a 24 msnm. El flujo horizontal se
dirige radialmente hacia la periferie del fundo a través de
los materiales arenosos. Parte de las aguas alimentan la la
guna de oxidacién, otras son drenadas por el río y otras cau
san la elevación de la napa freática y aún afloramiento de
agua en el sector colindante con el Sur de la ciudad.
El sector extremo Sur de la zona afectada A - cerca Q
la Avenida Circunvalación - recibe la confluencia del flujo
que viene del fundo Aguas Negras con el que proviene de la re;
carga urbana. Se concluye que la recarga del fundo agrava el
problema de alta napa freática en el citado sector e impide
el crecimiento urbano hacia el Sur del distrito de Piura,
El riego de áreas cultivadas en los límites urbanos re
sulta una peligrosa fuente de recarga del freático que puede
ser origen de problemas de drenaje, sobre todo cuando el área
regada se encuentra a mayores elevaciones que el sector urba
no vecino,
4,6 Lagunas de Oxidación
Otras recargas importantes en la zona estudiada y reía -
clonadas con el sistema de saneamiento están en las áreas 5 y
6 del Plano 17, Ambas no afectan las actuales zonas urbanas
-62
pero mantiene la napa freática a poca profundidad en zonas de
futura expansión urbana de Piura,
El área 5 recibe como recarga las filtraciones de la la
guna de oxidación San 3osé, donde se vierten los desagües pr£
venientes de las Urbanizaciones Piura y San Gosé. Dicha lagjj
na está situada a 430 m de la zona urbana que tiene una extejí
sión de 3.2 Ha.
El área 6 recibe como recarga las filtraciones de la la
guna de oxidación más antigua y extensa de la ciudad. Esta l_a
guna es la formada por los excedentes do riego del fundo A -
guas Negras» Estando el fundo a un nivel más alto, parte de
las filtraciones que allí se producen van a incrementar tam -
bián el volumen de la laguna.
Por esta razón la parte MorEste de la laguna no aparece
como origen sino como receptora del flujo (Plano 17) y sólo
el sector SurOeste origina una recarga apreciable en la conf¿
guración de la napa freática.
El volumen del efluente del tanque séptico ha ido aumen
tando gradualmente durante los óltimos años, con el consecuejn
te incremento de la superficie de la laguna. En Setiembre de
1963, la superficie fue 8.2 Ha aumentando a 32.8 Ha en Abril
de 1969,
La descarga de los desagües en los meses de verano es m_a
yor por el aumento del consumo de agua potable y no obstante
que la evaporación os también mayor en estos meses, se apre -
cia un aumento en el volumen almacenado. Así, durante el año
1969 el nivel de agua en la laguna alcanzó su máximo eo los
moses de ÍYlarzo y Abril, en que termina la estación de verano.
La Tabla 10 presenta los niveles y la superficie de la laguna
en observaciones mensuales desde Octubre de 1968 hasta Enero
de 1970,
-63-
TABLA 10 VARIACIÓN DEL NIVEL Y DE LA SUPERFICIE
DE LA LAGUNA DE OXIDACIÓN
FECHA NIVEL SUPERFICIE (msnm) (Ha)
Octubre
Noviembre
Diciembre
Enero
Febrero
Marzo
Abril
lYlayo
Dunio
Dulio
Agosto
Setiembre
Octubre
Noviembre
Diciembre
Enero
1968
1968
1968
1969
1969
1969
1969
1969
1969
1969
1969
1969
1969
1969
1969
1970
26,43
26.54
26.70
26.86
26.86
26.88
26,87
26.82
26,83
26.75
26.66
26.55
26.49
26.48
26.58
26.70
27.6
28,7
30.6
32.7
32.7
32.9
32.8
32.1
32.2
31.2
30.1
28.8
28.2
28.1
29.1
30.6
-64-
En resumen, la recarga en las fireas 5, 6 y 7 producen en
conjunto la elevación de la napa freática hasta O y 3 m de la
superficie en una extensión de 250 Ha dentro de la zona estu
diada,
4,7 Precipitación,^ Río PJLura y Canales de Conducción
Durante el tiempo en que se realizó el estudio, las llu
vias fueron relativamente pequeñas y no afectaron, como reca£
ga directa, el nivel freático Lajo lo ciudad. Puede preverse
que las lluvias intensas, que irregularmente se presentan ca
da cierto número de años, ocasionarán una elevación eventual
del nivel freático en ciertas zonas. El mayor efecto se pro
ducirá en las zonas que constituyen una depresión topográfica,
ya que además recibirán la escorrentía de las áreas circun
dantes. Se aprecia claramente que las zonas afectadas ñ' y
C presentan las condiciones más favorables para recibir es
te tipo de efecto. La zona D, tiene condiciones similares
pero su área es mucho menor.
El río Piura tiene un efecto pequeño en el freático cuají
do los caudales que conduce son solamente los aportados por
los obras de derivación del Complejo San Lorenzo, En reali
dad el río actúa permanentemente como receptor,de aguas del
freático y la elevación de su caudal solamente hace disminuir
la gradiente hidráulica de dicho flujo. En años de. avenidas
excepcionales puede tener influencia más considerable, no tan_
to por causar la eventual elevación de la napa freática en
zonas actualmente urbanas, sino por el peligro de inunúacXáci
de las riberae bajas y de erosión en las altas.
Los canales no revestidos que atraviesan la zona urbana
o están localizados a corta distancia de ella, pueden tener
un peligroso efecto do recarga del freático. Así, en la zona
•
-65-
ofoctado F, átQQ 9» la elevación de lo napa freática es cajj
sada por el efecto del canal "Bolarezo", que atraviesa dicho
sector urbano. Lo alta conductividad hidráulica de las are -
nes y la presencio do estratos arcillosos a poca profundidad
hocen apreciablo la influencia do esto tipo de recarga.
-65-
U, CICLO HIDRICO EN LA CIUDAD, TENDENCIAS DEL PROBLEIKIA Y POSIBILIDADES DE CONTROL
5,1 Evaporación y Ev/apotranspiración
En las áreas en quo la napa freática aflora sobro la su-
perfioio del suelo existe un constante consumo del agua por
evaporacián. Su intensidad depende de los factores ambienta
les como radiación solar, humedad relativo, temperatura, vel£
cidad do viento, etc.
En las zonas en que la napa freática está a poca profun
didad, las fuerzas capilares provocan el ascenso de agua has
ta la superficie del suelo. Desde allí se produce también e-
vaporacián y su intensidad, además de los factores ambienta -
les, depende de la conducción capilar. Ambos fenómenos crean
un movimiento continuo do agua desde la napa hasta la atmósfc_
ra-. Cuando la napa está a pocos centímetros del suelo, el
ritmo de la evaporación es igual al de una superficie de a-
gua libro. Se considera que en la zona estudiada, hay cier
ta evaporación desde la napa freática - en terrenos descubiejr
tos - cuando ésta se encuentra a menos de 2 m de profundidad.
La evapotranspiración involucro la transpiración o consj¿
mo de agua por las plantas y la evaporación del suelo en un
área con vegetación. Las plantas cuyas raíces penetran hacia
la zona humedecida por la napa freática, toman el agua dispo
nible por absorción radicular. Existen especies, denomina -
das freatofitas, que subsisten exclusivamente con agua del
freático. El algarrobo, planta común en la zona, es una espe_
CÍQ con esas caracierísticos, que por sus raíces profundas
persiste aún cuando la napa freática se encuentra a varios m¿
tros bajo la superficie del suelo.
La evapotranspiración y evaporación de charcos, pantanos,
-67-
lagunas y napa freática a poca profundidad producen un impor
tante consumo de las aguas del freático superficial» En la Fi,
gura 4 se presenta la intensidad promedio de evaporación mad¿
da y Guapotranspiracián calculada con la fórmula de Christiar^
sen (1968),
5.2 El Ciclo Hídrico y ol Acuífero Superficial
Los procosos más importantes que aportan y euacdan aguas
del freático superficial ya han sido descritos. En conjunto,
conforman un sistema complejo que se presenta esquemáticamen
te en la Figura 5.
El gran almacenamiento de aguo en el freático superficial
se dsbe al exceso relativo do formas o intensidad de las re -
cargas respecto a los modios restringidos do evacuación natu
ral.
La relación entro la topografía y la configuración do la
napa freático da como resultado zonas con nivel freático a p£
ca profundidad, que constituye el problema que debo solucio -
narse,
5.3 Tendencias de la Situación de Alta Napa Froática
Las fuentes de recarga tienden a aumentar con ol tiempo,
tanto en intensidad como en extensión. Así, los colectores y
conexiones de desagües continúan en proceso do dotorioro, in
clusivo las instalaciones nuevos, si los materiales son inadc_
cuados. Con ol desarrollo urbano, tonto on terrones públicos
como privados, las áreas verdes so incrementan, con el consi
guiente aumento do la recarga por el exceso de riego en jard¿
nos. Es posible también que con nuevas obras de derivación ,
se disponga en el futuro de mayores caudalos para el riego
agrícola y si se riegan campos inmediatos al área urbana las
EVAPORACIÓN MEDIDA
10
9
8
:i 6
E
i 4H
2-
EVAPOTRANSPtRAaON POTENCIAL CALCULADA CON üA FORMULA DE CHRISTIANSEN (1958 )
10
9
8
^y
I 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
ElC. FEB. MAR. ABR. MAY. JUN. JUL. AGO. SET. OCT. NOV. DIC.
MESES DEL A ÑO
-3
1-2
•I
Figura 4 — EVAPORACIÓN MEDIDA Y EVA POT RANSPIR ACIÓN CALCULADA CON LA FORMULA DE CHRISTIANSEN ( PROMEDIO DE 23 AÑOS)
EVAPOTRANS-PIRACION
EVAPORACIÓN
SISTEMA DE
AGUA POTABLE
USO INDUSTRIAL
USO DOMESTICO
/ N
RIEGO DE
JARDINES
<
SISTEMA DE
DESAGÜES
^ /ACUIFEROS \
^ ^ PROFUNDOS I
LAGUNA DE
OXIDACIÓN
RIEGO AGRÍCOLA
COLINDANTE A LA CIUDAD
CANALES EN LA CIUDAD Y
ALREDEDORES
RIEGO AGRÍCOLA
A MAS DE 200 m. DE LA
CIUDAD
ACUIFERO SUPERFICIAL BAJO LA CIUDAD Y
AREAS DE EXBU^SION URBANA
FLUJO HORIZONTAL
SUBTERRÁNEO
FUERA DE LA
CIUDAD
Figuras.- DIAGRAMA DEL CICLO HIDRICO ACTUAL EN LA CIUDAD DE PIURA
-70-
recargas por filtraciones de riego y conducción de agua tam -
bien aumentarían.
La evaporación desde la napa, proceso actual do evacúa -
ción, tiende a aumentar cuando la recarga es mayor y la napa
se acerca más a la superficie del suelo| el flujo horizontal
también tiende a aumentar a medida que se incrementa la gra -
diente hidráulica. Sin embargo, esta forma do equilibrio no
es la deseable porque sólo significa que el problema se ha e ^
tendido. La situación so torna ai3n más desfavorable con la
restricción de la evaporación por las nuevas construcciones y
pavimentaciones de áreas descubiertas. La ovapotranspiración
de freatofitas, que es una forma conveniente de evacuación, ha
decrecido por la tala do árboles, sobro todo en las inmedia -
cienes dal área urbana.
En resumen, la tendencia general del ciclo lleva al as -
censo gradual del nivel do la napa freática bajo lo ciudad •
El proceso se ha desarrollado desdo hace algunos años, pues
anteriormente ol nivel de la napa freática era más profundo.
9.4 Posibilidades de Control
Del conocimiento de los procesos do recarga y evacuación
de las aguas del freático, así como de las circunstancias que
determinan la afectación de cada zona, se pueden deducir las
posibilidades del control y mejoramiento de la situación.
Para mejorar la situación actual y evitar la extensión
del problema, es necesario causar una alteración del ciclo h_í
drice, controlando los factores de recarga y aumentando los
procesos de evacuación do aguas del frcátioo»
En las zonas afectadas B, E y F ol problema se debe a
que allí so forman crestas de la napa freática por las recar-
-71"
gas Qxistenteso La ovaporacián dosde el freático no os impO£
tants porque su nivel no llega a ser muy suporfioialj ol pe -
queRo flujo horizontal que. se produce representa la principal
forma actual da evacuaci6n<i La recarga es, por lo tantc, tarn
bián de baja intensidad«
Si se controla significativ/amente las fuentes conocidas
de recarga puede lograrse una ^depresión importante do las
crestas» Un aumento simultáneo do froatofitas incr-emsfitarría
la intensidad de evacuación^ alcanzándose da esta manera los
objetivos buscados. La instalación de un aistema de drenaje
en estas zonas llevaría a distanciamientos entre drenes meno
res que la separaciój) entre calles» Ello ae debe a la baja
conductividad hidráulica de los suelos y a,la presencia de e¿
tratos de material fino y de cementaciones calcáreas a poca
profundidado La relativa baja intensidad de la recarga haría
que un sistema de drenaje tenga descargas pequeñas y no e jus
tifique el elevado costa de? su instaJlacióo*
En cambiO" en las zo»as afectadas A y D- la proximidad
de la napa freática a le superficie del suelo se debe a la d;e
presión topográfica. En la zona afectada A la napa freática
so encuentra, en gran proporción^ a menos do 1 y 2 m do pro -
fundidado Al NortQ¡ Sur y Oeste existen crestas de la napa
freática que producen flujo hacia la zona* La conductividad
hidráulica es bastante alta en la zona misma y menor en los
alrededoresj por esta razón la napa freática tiende a hacerse
más plana* También se tiene que la evaporación es ,un proceso
importante de evacuación de las aguas fireáticas». Todas estas
circunstancias indican que la recarga que recibe la zona A es
de mayor intensidad. En este caso es recomendable la instal¿
ción de un sistema de drenaje que no permita la elevación do
la napa freática».
-72-
LQ zona afectada D os do poquoño uxtonsién y no se juat¿
ficQ roaliznr on olla obras do dronajo do caráctor público.
En ostc caso la situación puodo mojorarso con medidas genera
les de control do las recargas y aumento do froatofitas, Opo_
rociones do rollono on las depresiones del terreno, lograrían
un objetivo similar al sistema do drenaje con inversiones me
nores*
La zona afectada C está constituida en gran proporción
por torrónos sin construir» No existen, por lo tanto, fuen
tes locales de recarga. La napa está, en general, a más de 2
m do profundidad y su depresión on las zonas vecinas A y D s£
rá suficiente para mejorar la situación actual. Sin embargo,
al desarrollo urbano puede originar recargas, las cualos de
ben sor controladas con medidas generales. En todo caso, re
sulta conveniente tener en cuenta la posibilidad de que en el
futuro sea necesario instalar drenes y debe dotarse al sist£
ma vecino - zona A - de capacidad suficiente de conducción
con este objeto.
La Figura 5 represento esquemáticamente todas las medi -
das de cambio rocomondados, alterando el ciclo hídrico actual.
Los capítulos subsiguientes, presentan las recomendacio
nes para el mejoromionto de la situación actual en cada uno
do las zonas afectadas y pora evitar lo futuro extensión del
problema.
EVAPOTRANS-PIRACION
EVAPORACIÓN
SISTEMA DE
AGUA POTABLE
USO INDUSTRIAL
USO DOMESTICO
FREATOFITAS
(AUMENTO)
^ í ACUIFEROS \
I PROFUNDOS j
SISTEMA DE
ALCANTARILLADO
RIEGO AGRÍCOLA P ^
I COLINDANTE (REEMPLAZO /
POR / ¡FREATOFITA^ /
CANALES EN LA
CIUDAD (REVESTIDOS)
7
ACUIFERO SUPERFICIAL BAJO LA CIUDAD Y AREAS DE EXPANSION URBANA.
RIEGO AGRÍCOLA
A MAS DE ZOOtn.OE LA
CIUDAD
RIO
PIURA
PLANTA DE TRATAMIENTO ALEJADA DE LA CIUDAD.
SISTEMA
DE
DRENAJE
FLUJO HORIZONTAL
SUBTERRÁNEO FUERA DÉLA
CIUDAD L E Y E NDA
Figuras - DIAGRAMA DEL CICLO HIDRICO DE LA CIUDAD DE PIURA - CAMBIOS RECOMENDADOS.
• • • Sin cambio ••• Aumento
• • — Disminucidn - o - Anulado =•=• Nuevo
- 7 4 -
U I . fflEGORAmiENTO DE LAS ZONAS AFECTADAS
6.1 Generalídados
Las modldas do majoramiento quo se rocomisndan rospecto
al probloma de alta napa freática en las zonas afectadas, cojn
prenden obras do ojocucidn inmediata así como normas y regla
mentaciones quo doben aplicarse a corto plazo. Las medidas
recomendadas están orientadas a disminuir la intensidad de
las recargas locales, a aumentar la evacuación do aguas del
freático y a evitar la afoctacián en las construcciones. Las
recomendaciones están enunciadas do modo que sean llevadas a
cabo por entidades públicas pertinentes.
6.2 Obras de Ejecuclán Inmediato
a) Instalación de un sistema de drenaje por tubos de c£
pacidad de captación y evacuación mayor que el requ£
rimionto de drenaje actual de la zona. El diseño tojn
drá capacidad suficiente en el caso de conectar en
el futuro, posibles sistemas de drenaje en zonas ve
cinas (Zona A)«
b) Instalación de dronos interceptoros en el perímetro
do la zona afectada dondo haya flujo lateral do en -
trada (Zona A)»
c) Reemplazo do los sistemas do colección de desaguo u-
tilizando tuberías resistentes a la corrosión salina.
So rocomionda evitar on lo posiblo la instalación de
tuberías a mayor profundidad que los dronos y por r_a
zones prácticas y económicas, ofectuar los roompla -
zos utilizanoo las excavaciones que se realicen para
instalar los tubos do drenaje (Zonas A, B, D y E).
-75-
d) Eliminar los árboles de raícos profundas que se en -
cuentren o menos de 20 m a cada lado de las líneos
de tubos de drenaje (Zona A).
e) Aumentar la densidad de freatofitas de raíces profun
das en las zonas afectadas y sin drenes para incre
mentar la evacuación de aguas freáticas por evopo -
transpiración (Zonas B, C, D, E y F).
f) Adicionar suolos rstentivos en los jardines públicos
y dotarlos de riogo por aspersión do acuerdo a los
normas de riogo ospecificadas on el Capítulo IX,
(Zonas A, B, D, E y F),
g) Roalizar róllenos con arena y nivelaciones en las d_Q
presiones topogróficas, ontos de efectuar pavimento-
ciónos o construccionos públicos» (Zonas A, B, C, D
y F).
h) Construir sistemas do rocolocción superficial de a-
guas do lluvia (Zonas A, C y D)*
i) Revestir canales de riego agrícola en los tramos que
atraviesan zonas urbanas, (Zona F).
La Tabla 11 indico las obras que deben ejecutarse en las
zonas afectadas*
6,3 Reglamentaciones
a) Prohibir la instalación o el funcionamiento de pozas
sépticos o cualquier otro sistema que vierta líqui -
dos al freático superficial,
b) Exigir la aplicación inmediato de las normas de con
trol de riego en jardines privados, según lo ospoci-
ficado en el Capítulo IX.
-76-
TABLA 11 OBRAS DE mEDORAWIEiTO DE LAS ZONAS AFECTADAS
OBRAS DE EJECUCIÓN INIVIEDIATA ZONAS
AFECTADAS
B
a. Sistema do drenaje por tubos x
b. Drenes Interceptores x
c» Reemplazo del sistema de desagüe x
d» Eliminación de árboles x
e» Aumentar densidad de freatofitas
f« Adicionar suelos retentivos y
aspersión x
g. Realizar rellenos y nivelaciones x
h. Sistema de recolección de lluvias x
i« Revestimiento de canales
-77-
c) Antes de realizar cualquier canstrucciónt rocomendar
el TGlleno del torrono con arena hasta alcanzar una
elevación de 3 m sobre la cota de los drenes más ce¿
canos»
d) Exigir estudios de mecánica de suelos para cimenta -
ciiSn do edificios controlondo también las caracterí^
tioas do los materiales en su resistencia a los efe£
tos do salinidad y humedad*
0) Tanto en nuevas edificaciones como pavimentaciones ,
exigir las especificaciones al respecto citadas en
el Capítulo IX.
Control V Supervisión
1) Realizar un control periódico del nivel de la napa
freática después de la instalación del sistema de dre,
naje.
2) Efectuar revisiones periódicas del sistema de drena
je para comprobar su normal funcionamiento y reali -
zar las operaciones necesarias de mantenimiento.
3) Supervisar y controlar la ejecución do las medidas r£
comendadas.
- 7 8 -
U I I . DESCARGA NORIlílATIUA DE DRENAJE EN LA ZONA AFECTADA A
7.1 Generalidades
Es necesario considerar dos factores cuando se trata de
normas de drenajes la profundidad a que se debo deprimir la
napa freático (Acápite 2.7) y la cantidad de agua por drenar.
La descarga normativa do drenaje es el caudal de agua
que debe sor evacuado por unidad de área drenada. Puede me,
dirás en base a un balance hídrico y expresarse en mm/dín.
El caudal de drenaje depende do la intensidad de la recarga
que recibe el área y de otras condiciones del ciclo.
Lo zona afectada A, en lo que se recomiendo instalar un
sistema de drenaje, comprendo los sectores del Barrio Pachi -
tea, mercado lílodelo, Urbanización Grau, Urbanización Ex-Esta-
dio lYlunicipal y Unidad Vecinal (Plano 29). Lo extensión de
lo zona,, desdo la Avenida Norte al extremo Sur do la ciudad ,
es de 79.8 Ha.
7.2 Balance Hídrico Actual
Según los planos de profundidad do la napa freática on
diforontos meses del año, el área oncorrada por la curva iso-
profundidad do 3 m alcanzó su máxima extensión en el mos de
Octubre do 1969, Siondo dicha situación la más desfavorable
desde el punto do visto do drenaje, fuá escogida para el ba -
lance hídrico.
Lo ecuación del balance hídrico iguala cantidades de a-
gua que ingresan al área afectada con cantidades que salen de
la misma, más el cambio en el almacenamiento del ocuífero su
perficial. Esta ecuación puede expresarse como sigues
Ap + De + LL + Fie + Fva = Ev + Evt + Ds + Fia + Fvd * hs (i)
-79
dondes
Ap = Descarga del agua potoblo
DQ = Descarga do dosagües que ingresa a la zona
LL = LLuv/ia
Fie = Flujo subterráneo lateral de entrada
Fuá = Flujo uortical ascendente
Ev = Evaporocián
Evt = Euopotranspiraoián
Ds = Descarga do dosagües que salo de la zona
Fls = Flujo subterráneo lateral do salida
Fud = Flujo vertical descendente
¿Is = Cambio on ol almacenamiento de agua subterránea
La recarga local al freático superficial prouiono complo,
tamentc del sistema de agua potable. La Figura 7 muestra es
quemáticamente los elementos que intervienen en la ecuación
(1).
Según lo descrito en el Capítulo IV, las recargas ds la
zona afectada A se producen en las siguientes formass
Percolación provonionto dol riego do jardines
Filtraciones do malas conoxionos y debidas al dete
rioro dol sistema do dosogüos.
Otras filtraciones prouoniontos do sistemas no cono£
tados al sistema do dosagüos de la ciudad.
En la ecuación (i) los olomontos o factores incógnitas
Ap, De, Ds, Fva, Fud, puodon sor agrupados en un solo tórmino;
esto tórmino simbolizado por RN, constituyo lo recarga local
nota al freático»
La ecuación del balanco puodo expresarse entonces cornos
RN = Fls - Fio - LL + Eu + Eut i A s (2)
F i g u r o ? - ESQUEMA DE ÜOS ELEMENTOS DE LA ECUACIÓN DEL BALANCE HIDRICO ACTUAL EN LA ZONA AFECTADA
11.11 A
-B1-
A continuación se analizan y calculan los diferentes el£
mentas de esta ecuación:
Flujo Subterráneo Lateral (Fls, Fie), La determinación del
flujo subterráneo de entrada y/o salida se hizo en base al
plano de curvas isopiezomótricas del mes de Octubre de 1969.
El perímetro de la zona afectada A fué div/idido en 22
tramos. Cada uno de ellos tiene la misma dirección de flujo
con gradiente hidráulica aproximadamente uniforme. La Figura
8 muestra esquemáticamente la dirección del flujo lateral su¿
terráneo en los tramos establecidos. Puede notarse que algu
nos de ellos no presentan flujo a trauás del límite zonal,po£
que las curuas (de niuel freático) son perpendiculares a di
cho límite.
Los gastos del flujo subterráneo de entrada y/o salida
fueron calculados en base a la Ley de Darcys
n = KiA (3)
en donde:
Q = Gasto de entrada y/o salida en m /día
K = Conductividad hidráulica en m/día
i = Gradiente hidráulica en m/m
A = Area del medio permeable, perpendicular a la di-2
rección del flujo en m •
La Tabla 12 muestra los resultados obtenidos.
LLuvia (LL). LOS registros del Servicio de Agrometeorología e
Hidrología muestran que la precipitación promedio mensual (p£
ríodo 1932 a 1954), para Octubre, es de 0,6 mm. En 1969, no
se registró precipitación en ese mes por lo que el valor "LL"
es cero para la ecuación (2),
Evaporación (Ev), La evaporación que se produce a partir de
ni*-H~H~, PLAZA GRAU
Figura 8 -TRAMOS DE FLUJO SUBTERRÁNEO LATERAL EN LA ZONA AFECTADA "A"
-83-
TABLA 12 FLU30 SUBTERRÁNEO LATERAL DE ENTRADA Y SALIDA
DE LA ZONA AFECTADA A
TRAmO
1
2
3
4
5
6
7
B
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
LONG,
(m)
115
260
600
210
120
180
110
120
45
500
250
140
140
230
520
160
125
160
90
80
180
735
PROFUNDI DAD "*
(m)
3.15
3.55
- ^ —
3^20
3,. 50
3.50
3,50
3.50
3.00
M * ^ W W
3.60
5,00
5.75
5.12
3.50
4.00
4.00
4,00
4.00
«—••<
SECCIÓN VERTICAL PERIKIEABLE (m2)
363
845
«•*•••
672
420
630
385
420
135
—
900
700
805
1178
ammiwm
560
640
360
320
720
M«»M>
GRADIENTE HIDRÁULICA
(%o)
2.67
2.64
0,00
2.00
2,00
2,60
2.70
3.80
4.80
0.00
3.40
2.00
5.36
2.47
0.00
1.30
0.00
2.63
1.78
2.50
3.84
0.00
CONDUCT. HIDRAUL.
(m/día)
5*80
5,80
2.00
0.53
3.00
9.25
9.25
9,25
3.60
6.83
6.83
8.00
5,05
3.75
3.75
3.75
3,75
~.-.
FLU30 SUBTERRÁNEO «LATERAL
(mVdía) Entrada Salida
3.
« • •
6.
2.
3,
10.
~.
,68
• 31
.40
,00
.37
...
5.62
14,13
— —
2,69
0,45
4.91
9.65
14.76
5.99
11.02
9.56
29.47
23.27
flujo subtorránoo latoral dQ Qntrada 25.76 mVdía d© salida 131,52 m'^/día
-84-
suporficlos libres do agua fuá calculada con la fármula do
Christianson (1968), Su ualor fud 6»44. mm/día para el mos do
Octubro da 1969,
Diferonciando la intensidad do ovaporación desdo la napa
freática, se ostablecieron dos tipos do éroas evaporantes den
tro de la zona afectada A, Para lo primora, con la napa fieá
tica a menos do 1 m do profundidad, (8.23 Ha) so consideró
que la evaporación desde la napa froática os el 60%, do la quo
puede producirse de superficies libres de agua. El volumen
diario de evaporación para esta área es;
0.00644 m/día x 0.6 x 82,300 m^ = 318 mV^ÍQ
Para el área con profundidad do napa freática entro 1 y
2 m (16.74 Ha), la intensidad do evaporación os menor, habióji
dosele estimado on el 20% de la de superficies libres.
El volumen de evaporación por día, desde 1 á 2 m do pro
fundidad serás
0.00644 m/día x 0.20 x 167,400 m = 216 m /día
La ovaporoción do la napa froática, así calculada, tlone
un valor total de 318 + 216 = 534 m/día.
So considera que los critorios omploados on osta estima
ción do la evaporación tiendan a dar valores altos, lo quo r£
sulta convoniento para el cálculo do requorimiontos do drena
je en cierto rango de seguridad,
Evapotranspiración (Evt), La ovapotranspiración actual, o
sea la que realmente ocurro on el campo, fuó estimado en base
a la fórmula do Christianson (1968). Para datos meteorológi
cos del mes de Octubre ol valor obtenido fuó 5.4 mm/día.
En la zona afoctada A, las superficies ovapotranspiran -
tes cubiertas con jardines y árboles resultó ser de 10.7 Ha.
-85-
El volumen diario de evapotranspiraci6n para el mes de
Octubre fué de:
0,0054 m/día x 107,000 m^ = 578 m^/úLa
Cambio en el Almacenamiento de Agua Subterránea (ü^s). El cam
bio en el almacenamiento se determinó para el período comprejí
dldo entre las mediciones de Setiembre y Octubre de 1969. Se
tomó en cuenta todas las observaciones hechas en 25 pozos de
observación, que se encontraban encerrados dentro de los líml,
tes de la zona afectada Ae El análisis de las observaciones,
tal como puede verse en la Tabla 13, muestra que durante este
período hubo pequeñas variaciones del nivel freático, resul «
tando en promedio una elevación de la napa freática de 1.36
cm. ^
Para arenas finas, que predominan en la Ciudad de Piura,
la porosidad específica ha sido estimada en 5%.
El cambio neto en el almacenamiento de agua en el freét¿
co superficial en la zona afectada A fué de:
A s = °»0^36 m X 798,000 m^ x 0.05 _ g ^3/^^^^
30 días
7.3 Resultados del Balance
A continuación se presenta una relación de los términos
que intervienen en el balance hídrico que ya han sido calcula
doss
TERI1IIIM0S DEL BALANCE líl /PIA
Flujo subterráneo lateral de entrada (Fie) 26
Flujo subterráneo lateral de salida (Fls) 132
LLuvia (LL) O
Evaporación (Ev) 534
Evapotranspiración (Evt) 578
Cambio en el almacenamiento (As) 18
-86-
TABLA 13 CAIYIBIOS EN MIUEL DE LA NAPA FREÁTICA EN
EL PERIODO SETIEMBRE - OCTUBRE DE 1969
POZO NS
P-132
P-136
P-46
P-147
P-152
P-158
P-159
P-50S
P-506
P-130
P-131
P-140
P-141
P-153
P-160
P-163
P-165
P-50D
P-501
P-502
P-503
P-137
P-504
P-508
PROFUNDIDAD
SET. 1969
4.81
3.13
2.81
3-, 32
2.54
3,02
1.45
2.13
3.35
1.33
0.51
1,47
1.37
1.40
3.29
1.49
2.99
1.53
3,11
1.11
1,45
1.28
1.91
3.61
DE LA (NF)
C-.T, 1C63
4.75
2.96
2.78
3.29
2.52
3.00
1.43
2.10
3.27
1.36
0.52
1.48
1.47
1.41
3.37
1o58
3.02
1.56
3.13
1.12
1.48
1.28
1.91
3.61
Sumas (cm)
Promedio +
VARIACIÓN DE
ASCENSO
6
17
3
3
2
2
2
3
8
+ 46
46/9 = 5.11
LA (NF) (cm)
DESCENSO
3
1
1
10
1
8
9
3
3
2
1
3
-
-
-
- 45
- 45/12 =3-. 75 cm
Variación netas 5.11 - 3,75 = 1,36 cm de ascenso
-87-
Reemplazando estos valores en la ecuación (2) se obtie
ne:
RN = 132 - 26 - O + 534 + 578 + 18 = 1236 inVdia
Considerando este volumen repartido uniformemente en la
zona afectada A¡, RN, se puede expresar de la siguiente manera:
RN = J!J^ X 1,Q0Q = 1.55 mm/d£a • 79^000
Este valor, que representa la diferencia de entradas y
salidas del sistema de agua y desagüe (Ap, De, Ds) y a través
del límite inferior del acuífero (Fvaj Fvd) parece estar priji
cipalmente conformado po? los excesos de riegos de los jardi
nes (Acápite 4o4) y en menor proporcián por las pérdidas . de
sistemas de desagUes,
7«4 Descarga Normativa p f querijnientq de Jrena ie__ (
La descarga normativa o requerimiento de drenaje (R) fue
calculado en base al balance hídrico y asuraiento que el sist_e
ma de drenaje ha sido instalado (Figura 9)o En estas condi
ciones la ecuacién del balance toma la formas
RN + Fie» = Ev» + Evt? + Fia» + R
6
R = Rfj + Fie» - Ev= - Evt» - Fls» (4)
dondes
RN = Recarga neta total» Calculada según la ecuacién (2)
en 1236 m^/tiía
Fie' = Flujo subterráneo lateral de entrada» En los tramos
16, 18, 19, 20 y 21 ds la Figura 8 se analizó el flu
jo que ocurrirá una vez instalado los drenesf en la
nueva situación, el flujo lateral de entrada será el
mismo (26 m /día), como pueda verse en la Figura 10
Evt
LLUVIA
• « ^ ' ' ^ i m i ^ ^ M ^ i f H i i »i| »i| ' • ff^ I 'I I ' •• T N f N^i^^.fctfjÉ^f ^ ^ N O % t » | » t - M t ^ l l i l fc»* ,l^,H,f.t,.i *% *< >N fc I > I i,iHvi.i*tt. .fm,.it^>i,H'^ii4-
Figuro 9 . - ESQUEMA DE LOS ELEMENTOS DE LA ECUACIÓN DEL BALANCE HIDRICO, CON SISTEMA DE DRENAJE, EN LA ZONA AFECTADA "A"
SUPERFICIE DEL SUELO
ZONA AFECTADA A
/////////////////////////////////////////////////////////////////////
80 I
60 I
40 1
20 I
20 I
40 I
60
DISTANCIAS A PARTIR DEL LIMITE DE LA ZONA AFECTADA "/f (m)
Figura 10-CORTE TRANSVERSAL AL TRAMO 18 CON FLUJO SUBTERRÁNEO LATERAL DE ENTRADA
31T
30
ZONA AFECTADA X
zr
O " DREN ^
NAPA FREÁTICA CON DRENES
26
25
SUPERFICIE DEL SUELO
V NAPA FREÁTICA
V CAPA IMPERMEABLE
//////// n //////////////////////////////////////////////////////////// ///// 80 60
I 40
I 20
I 20
I
40 I
60 I
80
DISTANCIAS A PARTIR DEL LIMITE DE LA ZONA AFECTADA "A" (m)
Figuran—CORTE TRANSVERSAL AL TRAMO 3 CON FLUJO SUBTERRÁNEO LATERAL NULO
-90-
que representa un corte transversal al tramo 18, En
Idéntica forma se analizaron los tramos 3, 10, 15, 17
y 22 con flujo nulo (Figura 11)5 en la nueva sitúa -
ción tampoco habrá flujo lateral de salida ni entra-
de, a excepción del tramo 22 que presenta un caso es
pecial $ allí se manifiesta una confluencia del flujo
proveniente del fundo Aguas Negras con el de la ciu
dad y al instalar los drenes habrá flujo lateral de
entrada, calculado en 119 m /día. La Figura 12 mues
tra un corto transversal del tramo 22. El volumen t£
tal del flujo lateral de entrada será entonces 145
m /día.
Ev* a Evaporación de las superficies descubiertas. En este
caso la evaporación será nula, puesto que la napa
freática estará a más de 2 m de profundidad cuando es,
tan instalados los drenes»
Evt* = Evapotranspiracián de áreas verdes» Considerando que
el área de jardines no va a sufrir mayores alteracio
nes se asume que la evapotranspiración una vez insta-
lados los drenos será la misma (577 m /día).
Fls* = Flujo lateral de salida. En los tramos 1, 2, 4, 5, 6,
7, 11, 12, 13 y 14 de la Figura 8, una vez instalados
los drenes no existirá flujo lateral de salida ni de
entrada. La Figura 13 muestra un corte transversal
del tramo 2 con la napa freática antes y después de
instalados los drenes.
Reemplazando los valores encontrados, en la ecuación (4)
obtendremoss
R = 1236 + 145 - O - 578 - O = 803 mV^ía
Que como intensidad uniforme de recarga en la zona afec
tada A representas
ZONA AFECTADA "A" ^ "
26
NAPA FREÁTICA.
NAPA FREÁTICA CON DRENES
DREN
25
24
23
V SUPERFICIE UBRE DE AGUA
CO
<
.''OREN
/ ,y
-SUPERFICIE DEL SUEUO
"^—CAPA IMPERMEABLE
////,'/////////////////////////// / ¡ / / ir¡ n n n n 11 in 111 n ini n///11/1/ / / /// I
60 I
40 I
20 I
20 I
40 I
60 I
80
DISTANCIAS A PARTIR DEL LIMITE DE LA ZONA AFECTADA A (m)
Figuro 12.-CORTE TRANSVERSAL AL TRAMO 22 CON FLUJO SUBTERRÁNEO LATERAL DE ENTRADA
ZONA AFECTADA A
3 0 T
29
27
26-
25
DREN >
NAPA FREÁTICA CON DRENES 24
23
< SUPERFTCIE DEL SUELO
<
^ NAPA F R E Á T I C A
\< CAPA IMPERMEABLE
n I / n I n n ////// n i n n n /// n/1)¡ / n/////// n///// n n//1 ///////////////1 // n // 1
60 1
40 1
20 1 0
1 20
1 40
1 60
1 80
DISTANCIAS A PARTIR DEL LIMITE DÉLA ZONA AFECTADA A (m)
Figuráis.- CORTE TRANSVERSAL AL TRAMO 2 CON FLUJO SUBTERRÁNEO LATERAL DE SALIDA
-92-
R = ^°^ = 0.001 m/día 798,000
R = 1 mm/día
-93»
yill, DISEÑO DEL SISTEIVIA DE DRENA3E POR TUBOS PARA LA ZONA AFECTADA A
8«1 Gonoralidadüs
En las rocomondacionos para ol mojoramionto do la situa
ción do alta napa freática do la zona afectada A, descritas
on ol Capítulo VI, so indica la necesidad do un sistema do
drenaje por tubos para sor instalado a corto plazo.
El sistema que so presenta ha side disoñado para cumplir
las funciones do captación do aguas freáticas que recibo la
zona afectada A on recarga directa, intercepcidn del flujo
lateral de entrada quo ingresa a la zona y conducción do las
aguas hasta la planta do bomboo del sistema de desagüe de la
ciudad»
Los criterios do diseño han tenido como prioridades obt¿
ncr un sistema con alta eficiencia do funcionamiento, larga
duración y necoaidados menores do mantonimiontoo
8,2 Normas do Drenaje
El disonó os traslado on función do normas do drena
je - profundidad mínima pormisiblo de la napa freática (Acép_i
te 2,7) y descarga normativo do drenaje del área (Capítulo
Vil) - propias de le situación específica que so trata.
Para mejorar la situación oxistonte, os necesario depri
mir la napa freática a uno profundidad de 3 m o por lo menos
de 2,50 m, de modo de reducir considerablemente ol movimiento
capilar ascendente del agua hasta la superficie del suelo, ^
domos, de osta manera ac legra mantener uno capa do suelo lo
suficientemente seca paro ofrecer mejoros condicionos de apo
yo a las construcciones. Al disminuir el ascenso capilar so
evita en lo posible la humedad y la acumulación do salos on
-94-
las bases do las construccionos así como G1 peligro sanitario
que presenta la proximidad do la napa freática contaminada.
Las fuentes de recarga del freático superficial (Capítu
lo lU), están localizadas en pequeñas áreas, dispersas, de ijn
tensa recarga come jardines regados con exceso y tubos do de
sagüe deteriorados. Las recargos en estas pequeñas áreas son
difíciles de evaluar y alcanzan intensidades locales mayores
quo la promedio de la zona.
Considerando la relativo irregularidad do distribución
de las recargos y la posibilidad de su aumento, así como los
criterios do alto seguridad de funcionamiento, se ha estable
cido una descarga normativa de diseño do 2 mm/día para todo
el sistema. En esta forma se tendrá un sistema con capacidad
do captacifn y conducción 100^ mayor que la promedio necesa -
ria calculada para Octubre de 1969. Adomáe de las condicio -
nes antes mencionadas, se tendrá suficiente capacidad en los
casos do recargas evontuales - como las lluvias - quo puedo r_o
cibir la zona.
8,3 Distanciamiento y Criterios para la Ubicación de los Drs nes
En el caso de la Ciudad de Piura, no es posible adoptar
el criterio de distanciamiento de dronos equidistantes y par_a
lelos utilizados en sistemas convencionales de drenaje agrícjo
la sino acondicionarlo a la ubicación que ofrecen las callos,
veredas y jardines públicos existentes.
Las distancias entro calles paralelas resultaron meno -
ros - en la mayoría de los casos - que los distanciamientos nB_
cesarlos entre drenes. En los casos en que las distancias e_n
tre callos no permitía el espaciamiento mínimo requerido, y
para obtener un efecto compensatorio, se diseñaron drones la-
-95-
teralos do modo quo las manzanas quedason totalmonto encerra
das por drenes. Sin ombargo dobo señalarse que on ningún ca-«
so fud grande la diferencia entre la necesidad de ospaclamian
to y la distancia entre callos paralelas, quedando la oficieri
cia do drenaje igualmente asegurada.
Los distanciamicntos conuoncionalos para guía do diseño
fueron calculados con la fórmula do oapociamiento do drenes
con recarga pormanonte de Hooghoudts
L^ = iÜíl (2d + h) (5) R
dondes
L = Espaciamiento entre drenes paralelos, m
K = Conductividad hidráulica, m/día
R = Requerimiento de drenaje, m/día
h = Carga hidráulica sobre los drenes, medida en al pun
to medio entre ellos, m
d = Profundidad de la capa equiv/alente, que dependo de
la profundidad del estrato impermeable por debajo del
nivel de los drenes (Do) y del ospaciatiiento entro
drenes, m.
La conductividad hidráulica y la profundidad del estrato
impermeable fueron obtenidos del estudio del subsuelo. La al_
tura máxima de carga do agua entre el punto medio do los tíre
nos fud fijada on 0.50 m. Ya so indica que el requerimiento
de drenaje fuá establecido on 2 mm/día como norma do diseño.
Los distanciamiontos calculados con esta fármula dioron
rosultados que fluctúan entro 25 y más do 200 m para drenes
paralólos»
Los rosultados obtenidos y los pstrámetros pertinentes son
presentados en la Tabla 14 y Figura 14,
i
TABLA 14-ESPACIAMIENTOS ( L ) ENTRE DRENES PARALELOS SEGÚN LA 11.11
FORMULA DE HOOGHOüDT PARA LA ZONA AFECTADA A
PUNTO
N2
K - 5
K - 6
K - 7
K - 8
K - 9
K-IO
K - l l
K-12
K-13
K-14
K-15
K
m/dia
9.40
0.58
5.80
4.50
I.OI
5.20
3.40
3.72
0.45
2.15
7.56
Do
m
1.50
2.20
6.50
0.80
1.40
0.00
0.00
2.00
0.40
0.20
0.50
L
m
180
48
> 200
98
58
51
41
129
25
45
103
PUNTO
N?
K-16
K-17
K-18
K-22
K-23
K-24
K-25
K-26
K-27
K-28
K-29
K
m/dia
3.12
0.53
5.05
6.97
2.61
• 8.00
3.88
9.70
9.25
6.83
3.60
Do
m
7.10
4.00
1.20
1.00
0 0
4.00
0.00
0.00
0.00
oo
5.30
L
m
195
56
120
131
>200
>200
44
70
68
>200
180
Superficie del suelo i
R = 2 mm./dia
Ah=0.50m
7T7TT7-r7
)o = Profundidad del estrato impermeable (m)
. Estroto impermeoble
Figura 1 4 - GEOMETRÍA PARA CALCULAR ESPACIAMIENTOS ENTRE DRENES PARALELOS SEGÚN LA FORMULA DE HOOGHOÜDT
-97-
8,4 Trazo del Sistema do Drones
En ol Plano 32 se prosonta a escala 1s2,000 el trazo del
sistema de drisnajo disonado» Puode apreciarse quo esto siste
ma tiono dos colectores principaloss el colector Esto y ol
colector Oeste que atraviesan la ciudad de Norte a Sur, desern
bocando ambos en un colector goneral.
El colector Esto, tiene los buzones numerados del 3 al
25 y ostá ubicado on lo zona topográfica más baja y favora
ble. El colector Oeste tiene los buzones numerados dol 31 al
51 y cubro parcialmonto la función do interceptar el flujo l_a
toral do entrada. Ambos colectores se han diseñado con capa
cidad suficiente para recibir descargas do zonas vecinas, que
podrán requerir en ol futuro sistemas do drenaje. Así, el co_
lector Este puede recibir on ol buzan 25 la descarga corros-
pondionto a 11 Ha con 1 mm/día (6 5,5 Ha con 2 mm/día) a dre
narse en la zona afectada B y el coloctor Gesto puodo recibir
en los buzónos 51 y 48-2 la dosdarga correepondiento a 1 mm/
día en 8 y 6 Ha, rospoctivamonto (6 4 y 3 Ha con 2 mm/día) a
drenarse en la zona afectada C,
Para prevenir las fallos del sistema on el caso do pro-
sontarso obstrucciones en algunos de los coloctores, se dise
ñaron 2 tramos intorcomunicadoros con pendientes coro entre
los buzones 18 al 43 y 10 al 38, Ambos coloctores - Esto y 0_
este - tienen capacidad suficionto, aguas abajo de los tramos
do intercomunicación, para conducir el flujo eventual en es
tos cosos, en baso a 1 mm/día do descarga normativa.
En ol límite Sur de la zona afectada A, so diseña un sis_
tema adicional do dronos que convergen en ol tramo 3-2 al 3,
Esto pequeño sistema tiene función do intercepción del
flujo proveniente defl fundo Aguas Negras para la provisión s_a
-98-
nitaria por I03 afloramiento do la napa freática. En ol caso
do sor necesario en B1 futuro un nuouo sistema do drenaje en
las áreas bajos al Sur de ostos drenos so recomienda un dise
ño con evacuación directo a la planta de bombeo do desagües.
Los sistemas de dranajc mencionados convergen on ol co -
lector general, que cumplo también la función do drenojo has
ta el buzón 1 y conduce ol aguo drenada do toda la zona hasta
la planta do bombeo do desagües de la ciudad,
8,5 Pendiente y Diámetro do los Pronos
Lo pondionto mínima quo se ha utilizado en ol diseño es
do 1 °/oo (10 cm por cada 100 m). Con ol propósito do mante
ner los drenes cerca a los 3 m do profundidad so disoñaron ca¿
das en los buzónos y so escogió la pendiente de los drenes orí
tro 1 °/oo y 6 °/oo. En algunos tramos do drenos laterales
de poco caudal se establecieron pendientes mayores (10 0/00),
con el propósito do evitar excavacionos demasiado profundas.
El caudal de captación fuá calculado en baso a la des -
carga normativa o requerimiento de drenaje - 2 mm/día - y el
área de influencia de cada tramo. El caudal de conducción iri
cluye las descargas captadas aguas arriba que debe conducir
ol dren. Según la pendiente disoñada para cada tramo se cal
culó las nacQsidados do diámetro empleando fórmulas de drena
je y de transporto.
Para los tramos que no reciben ningún caudal de conduc -
ción en el buzón aguas arriba, so utilizó la fórmula de des -
cargo de drena.jo con tubo lleno, con los coeficientes para
tubería lisa de plástico con ranuras imperfectas (UIcssoling ,
1967), cuya expresión osg
S = 0.000955 a D" '" ^ Q '"' ^ (6)
-99-
en dondos
S = Pondionto /L, sin dimonsionos
a = Coeficiontc determinado oxporimcntalmentQ-
Para tubería lisa do plástico con ranuras
imperfectas a = 0,41
D = Diámetro intorno del tubo, en metros
Q = Descargo del dron, en m /s•
Esta fórmula considera una gradiente hidráulica varia -
blo, quG llaga a sor mayor que la pendiento del dren. Se aa¡¿
me que el caudal se incrementa uniformemente desdo coro, al
comienzo del dren, hasta Q on su desembocadura»
Para los tramos que reciben cierto caudal proveniente de
aguas arriba, se empleó lo fawwla do conducción de agua en
tuberías de manning, con los coeficientes propuestos por Wes-
seling (1967) poro tubos plásticos con ranuras imperfectas.
Su expresión ess
S = 0,00263 a D* *'' Q ^''^^ ' (?)
cuyos términos han sido previamente definidos.
La fórmula (7), a la que se denomina "de transporte" cori
sidera flujo uniforme con caudal constante en condiciones de
tubo lleno y con la gradiente hidráulica igual a la pendiente
del dren» A pesar de que el caudal es algo menor al comienzo
del dren que en su desembocadura, asta fórmula resulta la más
adecuada para el caso»
En la Tabla 15 se presentan los diámetros calculados pa
ra cada tramo de acuerdo a las condiciones citadas, indicando
si se ha utilizado la fórmula de drenaje (6) ó la de transpo£
te (7)« En los perfiles longitudinales de los drenes -> hojas
del Pt-1 al PL-22 - se indican las pendientes y los diámetros
de todo el sistema.
TABLA 15
TRAIKIOS DE
Buzones
Del
25
24
23-5
23-3
23-1-3
23-1-1
23-1
23
22-6-1
22-5-2
22-6
22-4
22-2-2
22-2
22-1
N9
Al
25
24
23
23-3
23-1
23-1
23-1
23
22
22-6
22-6
22-4
22-2
22-2
22
22
DESCARO
DRENES
Long,
(m)
125
137
140
120
70
50
70
65
70
90
77
168
80
65
180
Pdnte.
(o/oo)
1
5
1
1
2
1
1
1
1
5
5
2
1
1
3
A Y DIAWIETF
AREA DE
Directa
(Ha)
5.50
0.92
1.42
1.18
1.04
0.47
0,44
0.25
0.36
0.74
0.79
0.67
1.87
0,34
0,30
1.46
JOS CALCULADO
INFLUENCIA
Acumulada
(Ha)
6.42
7.84
1.18
2.22
0.47
0.44
3.39
11.60
0.74
0.79
2.20
4,07
0,34
4,70
1.46
S DE LOS DRE
Descarga Calculada
(1/s)
1.49
1-81
0-.27
0.,51
0.11
0.,10
0.79
2,69
0,17
0,13
0,51
0.94
0.08
1,09
0.34
NES
Diámetro ca] (cm)
F.Drenaje F,
4.0
2.5
2.8
3.4
2.5
2.5
3.4
Lculado
Jransp.
9.2
7.1
6.2
7.3
11.5
4.4
6,7
8.2
Diámetro comercial tubo liso
(plgd)
4
3
2
3
2 L
2 ? 3
6
2
2
2
3
2
4
2
TABLA 15 - Cont , 2
Buzones
Del
22
21-4
22-2-2
21-2
21
47
20
19-1
19
18-1
IB
17-1
17
16
15
14
13-5
13-3
TRAIÍIOS
NS
Al
21
21-
21-
21
20
20
19
19
18
18
17
17
16
15
14
13
13-
13-
DE
m
2
2
3
1
DRENES
Long,
(m)
52
70
150
90
110
174
50
120
108
100
82
70
78
130
33
74
90
110
Pdnte.
(o/oo)
AREA DE
Directa
(Ha)
0,14
0,45
0.92
0.59
0,58
1.50
0.31
1.32
0.47
1.10
0.32
0.58
0.54
1.26
0.22
0.49
1.35
1.50
INFLUENCIA
Acumulada
(Ha)
17.91
0.45
0.92
1,96
20.44
1.50
22,25
1.32
24,04
1.10
25.47
0,58
26.59
27.85
28.07
28.57
1.35
2.86
Descarga Calculada
(1/s)
4.14
0.11
0,21
0,45
4,73
0.35
5*15
0.30
5*56
0*26
5.89
0.13
6.16
6.45
6,50
6,61
0.31
0.66
Diámetro (<
F,Drenaje
2.8
3.6
3,0
3.0
3.9
3.1
4.2
cal :m)
F.
culado
T»ansp,
13.5
6.0
14.1
14.6
15.Q
15.3
15.6
15,8
15.9
16,0
6,8
Diámetro comercial tubo liso
(plgd)
6
2
2
3
6
2 1
6 2 1
2
6
2
6
2
6
6
6
6
2
3
TABLA 15 - Cont , 3
Buzones
Del
13-1-1
13-1
13
40
12-1
12
39
11
10
10-2
37
9-2
9
36
8-2
8
12-1
7-5-1
TRAiyiOS DE
NS
Al
13-1
13
12
12
12
11
11
10
9
9-2
9-2
9
8
8-2
B
7
7-5
7-5
DRENES
Long,
(m)
70
78
73
130
100
87
166
67
97
96
72
95
61
90
78
65
150
80
Pdnts.
(o/oo)
5
6
1
5
3
1
3
1
1
3
2
2
1
3
1
1
5
10
AREA DE
Directa
(Ha)
0.54
0.48
0.28
0*75
0,78
0,38
0,89
0,28
- 0.57
0.38
0.31
0.46
0.22
0.39
0.47
0.31
1.14
0,87
INFLUENCIA
Acumulada
(Ha)
0.54
3.83
32,73
0,75
0,78
34,64
0,89
35,82
36.39
0.38
0,31
1.15
37.77
0,39
0,86
38,93
1.14
0.87
Descarga Calculada
(l/s)
0.12
0,90
7,58
0,17
0,18
8,02
0,21
8,29
8,42
0.09
.0,07
0.27
8,74
0.09
0.20
9,01
0.26
0.20
Diámetro calculado (cm)
F,Drenaje F.Transp,
2.1
2,4
2.7
2.9
2.1
2.1
2.1
2.8
2.2
5.3
16.8
17.2
17.4
17.5
4,2
17,7
4,4
17,9
Diámetro comercial tubo liso (plgd)
2
3
8
2
2
8 i 2S 8
8
2
2
2
8
2
2
8
2
2
TABLA 15 - Cont , 4
Buzones
Del
7-5
7-3-1
7-3
7-1
7
35
8-2
6-2
6-1
6
5-2
5-3
5-1
5
33
4-2
4-3
TRAinOS DE
m
Al
7-3
7-3
7
7
6
6-2
6-2
6
6
5
5
5-1
5
4
4-2
4
4-1
DRENES
Long,
(m)
78
100
75
100
106
143
125
90
165
107
124
90
100
86
128
112
100
Pdnte.
(o/oo)
2
10
1
5
1
2
3
1
5
1
4
10
1
1
3
1
10
AREA DE
Directa
(Ha)
0.46
0,85
0,28
1.06
0.43
0.70
0.68
0.76
1.88
0.43
0.88
1.30
0.80
0.34
0.84
0.77
1,23
INFLUENCIA
Acumulada
(Ha)
2.47
0,85
3.59
1,06
44.02
0.70
0.68
2.14
1,88
48.47
0.88
1.31
2,11
51.81
0.84
1.61
1.23
Descarga Calculada
(1/s)
0.57
0.20
0,83
0,24
10.19
0.16
0.16
0,50
0.44
11.22
0.20
0,30
0,49
11.99
0.19
0,37
0.28
Diámetro («
F.Drenaje
2.2
2.7
2.8
2.6
3,4
2.7
2.6
2.8
2.5
calculado :m)
F.Transp.
5.6
7.5
18.8
6,2
19.4
6.1
19.9
5.5
Diámetro comercial tubo liso (plgd)
3
2
3
2
6
2 ^
2 ° 1
3 2
8
2
2
3
8
2
3
2
TRAlílOS DE DRENES AREA DE INFLUENCIA
Buzones Long. Pdnte. Directa
Del
Acumulada I I I I I » 1 1 .
Descarga Diámetro calculado Calculada (cm)
Al (m) (o/oo) (Ha) (Ha) (1/s) F.Drenaje F.Transp.
Diámetro comercial tubo liso (plgd)
4-1
4
51
50-2
50
49-2
49
48-2
48
47
46
45
44
18
43
4
3
51
50
50
49
49
48
48-2
48
4?
46
45
44
43
18
43
42 .
100
107
175
150
38
150
130
100
96
114
85
7
68
122
35
1
1
1
1
1
1
1
2
1
1
1
6
4
O
1
0.89
0.43
4,00
2.22
1.80
0.22
1.92
0.72
3,00
1,00
0.44
1.12
0.57
0.58
0.49
25.15
0.56
0.61
2.12
E5,96
6.21
1.80
8.23
1.92
10,87
4.00
15.31
16.43
17.00
17.58
18,07
25.72
26.33
0.49
12.95
1.44
0.41
1.90
0.44
2.52
0.93
3.54
3.80
3.94
4.07
4,18
5.95
6.09
4.7
4.8
6.1
20.5
9.1
10.1
11.2
6.7
12.7
13,0
13.2
9.2
10,1
17.8*
15.5
3
8
4
2
3 o I
6
3
6
6
6
6
6
8
6
TABLA 15 - C o n t . 5
TRAfflOS DE DREtJES AREA CE INFLUENCIA
Buzones
De l
42
41
40
39
10
38
37
36
35-
35-
.8
•6
35 -4
35-
35-
35-
35
.2 -3
•2-1
.2
5 -2
34
!\19
A l
41
40
39
38
38
38
37
36
35
35-
35-
35-
35-
35-
35
34
34
33
• 6
.4
•2
.2 -
•2
Long»
(tn)
116
106
80
67
167
96
61
116
130
100
68
1 150
150
50
74
115
72
Pdntco
( o / o o )
1
1
1
1
0
1
1
2
2
2
10
4
1
1
3
1
3
D i r e c t a
(Ha)
0,o85
0 .75
0o34
0o31
35 .82
0 = 83
0 ,38
0 ,26
0o66
2 .51
0 .84
0 ,27
0 ,52
0 .70
0 ,20
0o44
0 .95
0c41
AcLimulac
( l i a )
27 .18
27 ,94
28 ,28
28 ,59
36 ,65
37 ,03
37 ,29
37 ,95
2 ,51
3,35
3 .62
0 ,52
1.22
5 .04
4 3 , 4 4
0 ,95
4 4 , 7 9
Descarga C a l c u l a d a
( 1 / s )
6.a 29
6 ,47
6 ,55
6o61
8 ,43
8 .57
8 . 6 3
8 ,79
0 .58
0 .78
0c84
0 .12
0 ,28
1.17
10 .05
0 .22
10 .37
D iáme t ro c a l c u l a d o (cm)
FeDrGn?.J6
4 , 6
2 . 2
3 ,7
F< . T r a n s p ,
15 ,7
15o9
15,9
16 .0
2 0 , 4 *
17 ,6
1 7 , 6
15 .3
6 . 3
4 , 6
5 ,0
8 . 4
14 .8
15 ,0
D i á m e t r o c o m e r c i a l
•" - l i s o ( p l g d )
6
6
6
6
-105 00
CO
• 8 6
3
3
3
2
2
4
6
2
6
TABLA 15 - Cont, 7
Buzones
Del
35-4
33-2
33
32-4
32-2
32
4-2
31
3-10
3-8
3-6
3-4
3-2-4
3-2-2
3-2
3
1
TRArnOS DE
NS
Al
33-2
33
32
32-2
32
31
31
3
3-8
3-6
3-4
3-2
3-2-2
3-2
3
3
1
PB**
DRENES
Long,
(m)
125
113
99
100
190
132
103
110
100
100
132
110
100
100
83
200
80
Pdnte»
(o/oo)
B
5
2.5
10
6
1
2
1
10
1
1
1
1
1
1
2.5
2,5
AREA DE
Directa
(Ha)
1.54
0,75
0.40
0,65
1.60
0.97
0.41
0.72
1.70
0.88
1.19
0.84
1.40
0.82
0.34
102.17
1.70
0.57
INFLUENCIA
Acumulada
(Ha)
1.53
2.29
47.48
0.65
2.25
50.69
0.41
51.82
1.70
2.58
3.77
4.61
1.40
2.22
7.-17
103,87
104,45
Descarga Calculada
(1/s)
0.36
0.53
10,99
0.15
0,52
11.73
0,09
12,00
0,39
0,60
0,87
1.07
0,32
0.51
1.56
24.04
24,18
Diámetro calculado (cm)
F.Drenaje F.Transp*
2.8
2.0
2.3
2.8
4.3
4.5
15.9
4.3
19.8
19.9
6.6
7.6
8.2
6,2
9,6
21,2
21,3
Diámetro comercial tubo liso
(plgd)
2
2
6
2
2
8
2 ,
8 í 1
2 3
3
4
2
3
4
9
8***
Calculado con gradieote 0,5 O/QQ **Planta de Bombeo
En este tramo la tubería es sin perforaciones
-107-
8,6 Tuberías - Especificaciones
En base a los cálculos del diámetro necesario en las tu
berías de drenaje, se recomienda emplear los diámetros comer
ciales indicados en la Tabla 15.
No debe emplearse tuberías de diámetro menor de 5 cm por
conveniencia para la limpieza y mantenimiento.
Existen tres alternativas respecto al material de tubos
de drenaje a usarses
a) Tubería lisa de plástico PVC (Cloruro de Polivinilo)
con perforaciones lineales de 0,6 a 0,8 mm de ancho
por 25 mm de largo y con densidades de 40 a 60 porfo_
raciones por metro,
b) Tubería corrugada do plástico PUC (Cloruro de Poliv_i
nilo) preparado especialmente para drenajei con área
perforada de 8 a 12 cm /m, y
c) Tubos do cerámica con campana, de 30 cm de largo y
espesor de paredes variable entre 12 y 25 mm para
diámetros entre 5 y 20 cm.
Las tres alternativas presentan diferentes condiciones
que se mencionan a continuacián,
a) Tubería l i s a de p l á s t i c o PV/C
En el país se fabrican tubos de este material para
conduccián de desagües. El espesor de la pared es
ligeramente mayor que los fabricados para drenaje de
campo en otros países, lo que tiene la ventaja de o-
frecer mayor resistencia a la compresián, que es ne
cesaria en este caso.
Las perforaciones necesarias pueden ser realizadas
sin mayores problemas y uniformemente a lo largo de
todo el tubo.
-108-
- El transporto y la colocación son relativ/amento sen
cillos.
- OfrscQ mejores condiciones para mantener pendientes
uniformes y buen alineamiento en los drenes.
No presenta problemas do corrosión por las sales.
La resistencia a la ruptura y a la deformacián elás
tica es menor que en otro tipo de tuberías,
- Los problemas que se presentan por la dilatación por
cambio de temperatura se pueden solucionar con jun -
tas de dilatación
b) Tubería corrugada de plástico PUC
- Ha se fabrica actualmente en el país. Existen pla
nes en empresas privadas para producirla próximamen
te. Este tipo de tuberías puede ser importada do Hjo
landa, Alemania, Inglaterra o Estados Unidos,
El costo de los tubos importados, incluyendo trans -
porte, es similar al de la tubería nacional lisa,
- Sólo se producen tubos do diámetros pcquoños, lYláxi-
mo 11,5 cm.
El transporto y la colocación son más sencillos que
on otro tipo do tuberías,
- Por su flexibilidad no os muy favorable para obtener
pendientes y alineamientos uniformas,
• Tiene mayor resistencia que el tubo liso de igual e¿
pesor y diámetro,
Tiono menor riesgo de desplazamiento en suelos suol-
tos.
No presentan problemas de corrosión salina.
Las perforaciones para la entrada del agua son uni -
formes a lo largo del tubo.
Ofrece menor resistencia al flujo de entrada que cua_l
quier otra tubería debida a su mayor área perforada.
-109-
c) Tubos de cerámica con campana
- Pueden fabricarse en el Perú tubos de cerámica con
campana a pedido especial, pero a costos ele\/ados.
Los tubos de arcilla para drenaje fabricados en el
país, no son recomendados para el caso de la Ciudad
de Piura.
El transporte y la colocación son más difíciles y
costosos en comparación a los tubos de plástico*
En el caso de fabricarlos se necesita un control e¿
pecial de la calidad de los tubos«
Es difícil obtener separaciones uniformes en las ju_n
turas. Excesiva separación origina gran entrada de
sedimentos y muy poca separación dificulta la entr¿
da de agua.
- Es difícil obtener alineamientos y pendientes unifojc
mes*
Tienen mayor resistencia a la deformación que los tu_
bos plásticos.
Los tubos de cerámica de buena calidad no presentan
problemas de corrosión salina.
Para el sistema de drenaje diseñado para la zona afecta
da A se recomienda tubos lisos de plástico PV/C como los más
adecuados dentro de las actuales circunstancias generales,
principalmente por las ventajas de obtenerlas en el país y
por las facilidades en su correcta instalación*
8.7 Hílaterial Filtroprotector
Las tuberías de drenaje sean de plástico-lisos o corrug¿
dos-o de arcilla, deben estar recubiertos de un material fil
troprotector. Este material dispuesto alrededor del tubo de
drenaje cumple las siguientes funciones;
-110
Disminuir la entrada de sedimentos al tubo.
Disminuir la resistencia de entrada del agua hacia
el dren*
Aumentar la resistencia a la erosión en el material
alrededor del tubOs
Estabilizar el suelo alrededor del filtro cuando se
produce el flujo de agua hacia el dren.
Dar una base uniforme de apoyo al tubo.
Para este diseño se recomienda el empleo de grava de 2 á
5 mm de diámetro como material filtroprotector para recubrir
los tubos por lo menos 10 cm a su alrededor. La Figura 15
muestre la forma cdmo debe disponerse este material.
En la Tabla 16 se indica los v/oldmenes necesarios de gr¿
va por metro lineal de dren según los diámetros de los tubos
usados en el diseño. Así mismo se indica las necesidades de
grava tanto para zanjas construidas con ancho mínimo recomen,
dado como para el caso de construccién de zanjas de ancho uni,
forme de 35 cm. Este último caso se refiere a la preferencia
del constructor por una zanja de ancho uniforme para todos los
diámetros.
8,8 Buzoqes
Los buzones incluidos en el sistema de drenaje son nece
sarios para cumplir las siguientes funcioness
Realizar inspección y control del funcionamiento de
los drenes.
- Dopásitos de sedimentación, evitando excesiva acumu
lación de sedimentos en los drenes.
Proporcionar entradas para efectuar la limpieza de
los drenes.
Como estructura de disipación de energía.
TABLA 16.- DIMENSIONES DE LA ZANJA Y CANTIDAD DE UATERIAL FILTRO-PROrECrOR PARA LA CUBIERTA DE IDS TUBOS DE DRENAJE.
DIÁMETRO
DEL TUBO
(PULGADAS)
2"
3"
4"
6"
8"
ALTURA (A) DE 6RAVA
(CM)
25
28
30
35
41
1 CON ANCHO MÍNIMO DE ZANJA
(B) ANCHO MIMMO DEL FONDO DE LA ZANJA (cm)
2 5
2 8
3 0
3 5
41
VOUJMEN DE GRAVA POR METRO UNE AL
(MVM)
0 . 0 6 0
0 . 0 7 3
0 081
0 103
0. ¡ 25
LONGITUD DE DREN POR M» DE GRAVA
(M/M»)
16 .60
13 62
12 31
9 . 7 3
7 97
CON ANCHO DE 35cm. DE ZANJA (B) 1
VOLUMEN DE GRAVA POR METRO UNEAL
(M'/M)
0 0 85
0 0 9 3
1 0 0 9 6
0 1 0 3
0 . 105
L0N6ITU0 DE DREN] POR M'DE GRAVA
(M/M»)
I I 7 3
10 7 5
10 3 9
9 7 3
9 . 4 8
Superficie dd suelo
Figuro 15 - DISPOSICIÓN DEL MATERIAL FILTRO-PROTECTOR
-112
Establscer caídas - cambios de nivel de entrada y s¿
lida de los drenes - para obtener la profundidad más
adecuada en cada tramo*
Los buzónos deberán ser construidos de concreto armado,
con características de alta resistencia a la salinidad.
Debido a la inestabilidad de los materiales arenosos sa»
turados sobre los que descansará el fondo de la mayoría de
los buzones» se hace necesario una estructura do sustentacián
que deberá tener un nivel cercano a la superficie del suelo o
sea en la parte no saturada del mismo» En la Figura 16 se su,
giere. una zapata volada para la mejor sustentación de los bu
zones.
Todos los buzones serán de diámetro interno mínimo de 1
m y estarán provistos de un sistema de escalerilla que facil_i
ta la entrada de personal para efectuar la limpieza.
Los terminales de la tubería de drenaje en la pared in -
terna del buzan deberán sobresalir unos 15 cm y estar provis
tos con topes metálicos pora evitar roturas.
El fondo interno de los buzones debe construirse a por
lo menos a 30 cm bajo la desembocadura del tubo do drenaje do
menor cota. Si los procedimientos de construccián lo requie
ren esta profundidad - 30 oifí - puede sor aumentada más no re
ducida. En ningún caso las cotas de desembocaduras do los
drenes deberán sor modificados.
En 1Q Tabla 17 so indica la cota mínima del fondo inter
no de los buzones, así como diámetros y cotas de fondo do to
dos los drenes que desembocan en los mismos.
La Figura 16 muestra el corte vertical de un buzan en el
que se aprecia las características señaladas.
PLANTA
H /
/
/ ^
crr-rrjr_--_-_-Ji
\
\
\
7 /
/
CORTE
/?JsJI¡s>fis^W=MsM>-^/^^-^/y'='/'sf»H«'.=ífí>i
/ y ZAPOTA VOLADA
'?^^^^^5^S^S^^7s^S«^íw;^^
ESCALONES
/ X DREW DE MENOR COTA
MÍNIMO aocm
Figuro.- 16 ESQUEMA DE LOS ELEMENTOS DE UN BUZÓN
-114-
TABLA 17 CARACTERÍSTICAS
COTA DEL PROFUNDIDAD BUZÓN FONDO DEL DEL BUZÓN NS BUZÓN (m)
1 22,00 5.00
2 22,25 4,25
3 22.50 3.50
3-2 22,76 3.25
3-2-2 22.95 2,85
3-2-4 23.08 3,37
3-4 22.89 2,71
3-6 23.02 2,23
3-8 23,12 3.68
3-10 24,42 3,58
4 22,81 3,44
4-1 23,09 3,16
DE LOS BUZONES
CONEXIÓN COTA DEL DIAIYIETRO AL BUZÓN FONDO DEL DEL TUBO
m TUBO PLGD
2
mbeo
3
1
4
31
3-2
2
3-4
3 - 2 - 2
3
3 - 2 - 4
3-2
3 - 2 - 2
3-5
3-2
3-3
3-4
3-10
3-6
3-6
5
4 - 1
4 - 2
3
4 - 3
4
22 .30
22 .30
22 .55
22 .55
23 .00
23 .00
22 .98
22 .80
23 .08
23 .15
23 .06
23 .28
23 .25
23 ,38
23 .19
23 .19
2 3 . 3 2
2 3 . 3 2
2 3 . 7 2
2 3 . 4 2
2 4 , 7 2
2 3 . 2 1
23 ,29
2 3 , 3 1
23 ,11
2 3 . 4 1
23 .39
8
8
8
8
8
8
4
8
3
3
4
2
3
2
3
3
3
3
2
3
2
8
3
3
8
2
3
- 1 1 5 -
TABLA 17 - C o n t . 2
I ' " • •III» 1 1 I I I I I I III I I I I I I I I I » I
4 - 2 2 3 . 1 2 2 .98 33 23 .42 2
3
4 -3 24 .11 3 .49 4 - 1 24 .41 2
5 23 .00 3 .50 6 2 3 . 5 3 8
2
2
a
5-1 23 .33 3 .37 5-3 23 .63 2
2
5-2 23 .71 3.29 34 24 .07 2
2
5-3 24 ,23 3 .47 5 -1 2 4 . 5 3 2
6 23,34 3,41 7 23,69 8
2
3
8
6-1 24 ,37 3 .38 6 24 ,67 2
6-2 23 ,63 3 .17 8 -2 23 .96 2
2
3
2 3 . 5 0 3 .50 8 2 3 . 8 0 8
2
8
3
7-1 24 ,25 3 .25 7 24 .55 2
7 -3 23 .80 3 ,30 7-5 2 4 . 1 3 3
2
3
7 - 3 - 1 24 .93 3 ,22 7-3 2 5 . 2 3 2'
7-5 23 ,99 3 ,37 12 -1 24 .49 2
2
3
7 - 5 - 1 24 ,99 3 .51 7-5 25 .29 2
33
4
4 - 1
6
5 -2
5-1
4
5-3
5
34
5
5 -1
7
6 - 1
6 -2
5
6
8 -2
35
6
8
7-1
6
7-3
7
7-5
7 - 3 - 1
7
7-3
12 -1
7 - 5 - 1
7-3
7 -5
23 .42
2 3 . 4 2
24 .41
2 3 . 5 3
23 .53
23 .53
23 .30
23 .63
2 3 . 6 3
24 .07
2 4 . 0 1
2 4 . 5 3
23 ,69
2 3 , 8 4
2 3 , 8 4
2 3 , 6 4
24 ,67
23 .96
23 .96
2 3 . 9 3
2 3 . 8 0
24 .05
23 ,80
2 4 , 0 2
24 .55
2 4 . 1 3
2 4 . 2 3
2 4 . 1 0
2 5 . 2 3
24 .49
24 ,49
24 ,29
25 .29
-116-
TABLA 17 - Cont, 3
8-2
9-2
10
10-2
11
12
12-1
13
13-1
23.57
23,90
23,68
24.17
23.70
24.30
23.85
23,94
24.94
24.01
24.98
3.58
3.47
3.57
3,38
3.77
3.55
3.90
4.06
3.56
3.84
3.57
9
8 - 2
7
36
8
S'-»2
1G
9 - 2
8
10 -2
37
g
11
1 0 - 2
9
38
10
9 -2
12
39
10
13
40
12 -1
11
12
7-5
14
13 -1
12
13 -3
1 3 - 1 - 1
13
2 3 . 9 2
2 4 , 1 2
23 .87
24 .20
24 .20
2 4 . 3 4
23 .98
24 .28
23 ,98
24 .57
24 .47
24 .47
24 ,08
2 4 . 6 0
24 .08
24 .60
24 .60
24 .85
24 .15
2 4 . 7 5
24 .15
2 4 . 2 4
24 ,54
2 4 . 9 4
2 4 . 2 4
2 4 . 2 4
2 5 . 2 4
24 .31
2 4 . 8 1
2 4 . 3 1
25 .38
25 .55
25 .28
8
2
8
2
2
2
8
2
8
2
2
2
8
a 8
B
8
2
8
2
a 8
2
2
8
2
2
6
3
8
3
2
3
117-
TABLA 17 - Cont. 4
13-1-1
13-3
13-5
14
15
16
25.60
25.19
25,31
24,09
24,12
24.25
3.,30 13-1 25.90 2
3.11 13,5 25.52 2
3
3,39 13-3 25.61 2
3.16 15 24.39 6
6
3.58 16 24.42 6
6
2.97 17 24,55 6
6
17 24.33 3.02 18 24.63 6
2
6
17-1 24.50 3.00 17 24.80 2
13 24.41 3.59 19 24.71 6
2
8
6 '
18-1 24.80 3.40 18 25,10 2
19 24.52 3.68 20 24,82 6
2
6
19-1 25.50 3.30 19 25.80 2
20 24,58 3.22 21 24.88 6
2
6
21 24.69 2.85 22 24.99 6
3
6
21-2 24,88 3.22 22-2-2 25.24 2
2
3
21-4 25.01 3.49 21-2 25.31 2
22 24.74 3,56 23 25,09 6
13-1
13,5
13-1
13-3
15
13
16
14
17
15
18
17-1
16
17
19
10-1
43
17
18
20
19-1
18
19
21
47
19
22
21-2
20
22-2-2
21-4
21
21-2
23
25.90
25.52
25.49
25.61
24.39
24.39
24.42
24.42
24,55
24,55
24,63
24.73
24.63
24.80
24.71
25.00
25.04
24.71
25.10
24,82
25.20
24.82
25.80
24.88
25.03
24.88
24.99
25.09
24.99
25.24
25.24
25.18
25,31
25,09
-118-
TABLA 17 - Cont. 5
22-1 25.54
22-2 25.01
22-2-2 25.09
22-4 25.40
22-6 25.99
22-6-1 26,11
22-6-2 26.63
23 24.86
23-1
25
31
32
24,98
23-1-1 25.09
23-1-3 25.18
23-3 25.16
23-5 25.33
24 25,60
25.73
22.81
22.94
3.26
3,24
3.71
3.5?
3.49
3,00
3.57
2,86
2,64
2.91
3.82
3,36
3.42
3.55
3.72
2.79
3,Q2
22-2
22-1
21
22
22-4
22-2-2
22
21-2
22-2
22-6
22-2
22-6-1
22-6-2
22-4
22-6
22-6
24
23-1
22
23-3
23-1-3
23-1-1
23
23-1
23-1
23-5
23-1
23-2
25
23
24
32
4 - 2
3
33
25.24
25.30
25.04
25,84
25.36
25.36
25.31
25.39
25.44
25.90
25.70
26,34
26.48
26.29
26.41
26.93
25,21
25.21
25,16
25,34
25.34
25.34
25.28
25.39
25.48
25,49
25.46
25.63
25.90
25.90
26.03
23.11
23.31
23.11
23,29
4
2
6
2
3
2
4
2
2
2
3
2
2
2
2
2
3
3
6
3
2
2
3
2
2
2
3
2
4
3
4
8
2
8
6
-119-
TABLA 17 - Cont, 6
32-2 24,28
32-4 25,48
33 23.24
33-2 24,00
34 23,45
35 23.67
35-2 23.92
35-2-1 24,27
35-2-3 24.87
35-4 24,80
35-6 25.10
35-3 25,36
36 24.00
37 24,06
3.47
3.27
3.26
3,30
3.55
3.58
3.53
3.13
3,68
3,50
3,40
3,44
3.56
3.59
32-2
31
32-4
32
32-2
34
33-2
4-2
32
35-4
33
35
5-2
33
36
35-2
6-2
34
35-2-1
35-4
35
35-2-3
35-2
35-2-1
35-6
35-2
33-2
35-8
35-4
35-6
37
8-2
35
38
9-2
36
23.44 23.24
24.70
24.50
25.78
23.54
23.74
23.81
23.54
24.30
24.30
23.75
23.95
23.75
24,07
24,17
24.24
23.97
24.42
24.42
24.22
24.57
24.57
25,17
25.20
25.10
25.30
25.40
25.40
25.66
24.30
24.47
24.30
24.36
24.61
24.36
2
8
2
2
2
6
2
2
6
2
2
6
2
6
6
3
2
6
2
3
3
2
2
2
3
3
2
3
3
3
8
2
5
8
2
8
TABLA 17 - Cont. 7 -izó
se 24.15
39 24.22
40 24.30
41 24,41
42 24,53
43 24.62
44 24.90
45 25,39
46 25,40
47 25.59
48 25.69
48-2 26.00
49 25,87
49-2 26*05
50 25,91
50-2 26.11
51 26,09
4,10
4,13
4,50
2.84
2.92
3,28
3.35
3,61
4,14
3,21
3,41
3.30
3,38
2,45
3,26
2,39
3,61
39
10-2
37
40
11
38
41
12
39
42
40
43
41
44
18
42
45
43
46
44
47
45
48
20
46
48-2
49
47
48
50
49-2
48
49
51
50-2
49
50
50
24,45
24.60
24,45
24,52
25.26
24,52
24.60
25,19
24,60
24.71
24.71
24.83
24.83
24.92
25,04
24,92
25,41
25.20
25.69
25.69
25.78
25.78
25.89
26.07
25.89
26.10
25.99
25.99
26,30
26,17
26,20
26,12
26,35
26,21
26,26
26,21
26.41
26,39
5
8
8
6
2
6
6
2
6
6
6
6
6
6
8
6
6
6
6
6
6
6
6
2
6
3
6
6
3
4
3
6
3
4
2
4
2
4
-121-
8«9 Procedimientos de E.iecución
La excauacidn de las zanjas para la instalación de los
tubos de drenaje, debe iniciarse cerca de la planta de bombeo
de desagües preparando instalaciones adecuadas para recibir y
evacuar las aguas drenadas o La euacuacidn podrá hacerse di -
rectamente hacia el río o al tanque de recepción de desagües,
bombeando y conduciendo el agua con instalaciones provisiona
les mientras se efectúe la construcción del sistema. Se est¿
ma que el caudal de las aguas de drenaje probablemente no ex
cederá los 15 l/so Es posible que sea necesario un desarena,
dor provisional si la evacuación se realiza directamente al
sistema de desagUes»
La construcción del sistema progresará aguas arriba, fa
cilitando de esta manera la evacuación de las aguas de drena
je. Los primeros tramos instalados drenarán parcialmente las
zonas inmediatas de construcción, facilitando así los traba -
jos posteriores.
Las zanjas de excavación no deben tener más de 3 m de ajn
che en la superficie, siendo conveniente utilizar, en lo pos_i
ble, un ancho menor. Con zanjas de ancho mínimo se logra dis_
minuírs la carga que debe resistir la tubería de drenaje, los
volómenes de excavación y relleno, el área de pistas y veré -
das destruidas, el peligro de alteración do las bases de las
construcciones y de las tuberías do agua potable y desagüe e-
xistentes» Para lograr w' a zanja de ancho mínimo es necesa
rio proteger los taludes, sobretodo en la parte saturada por
la napa freática donde el suelo arenoso presenta una gran i -
nestabilidad. Puede considerarse quo es conveniente una pr_o
tocoián do taludes con entibado do 1o50 m de altura a partir
del fondo de la zanja, en las zonas con napa froática muy su
perficial.
-122-
Con maquinaria especializada en excavación G instalación
de tuberías de drenaje se consigue zanjas de ancho mínimo, p_e
ro su uso resulta inadecuado en el caso de la Ciudad de Piu-
ra, dada la estrechez de las calles y la presencia de los si¿
temas de agua potable y desagüe.
Por estas indicaciones es recomendable realizar a mano
los trabajos de excavación e instalación de la tubería de dr£
naJG«
Para el tendido do tubos de drenaje y el material filtro
protector se requiere una excavación adicional en el fondo de
la zanja según las especificaciones do ancho y profundidad iji
dicadas en la Tabla 16 y en la Figura 13 (Acápite 8,8). La
grava se esparcirá en todo lo ancho do dicha excavación, has
ta alcanzar una altura de 10 cm desde el fondo. Sobre oota
base se efectuará el tendido de los tubos uniendo las espigas
y campanas a mano y sin ninguna empaquetadura ni pegamento en
la unión* Es conveniente que las uniones funcionen como jun
tas de dilatación, puesto que las tuberías de plástico rígi -
das desarrollan cierta dilatación que es estimada por los f¿
bricantes en 0,063 mm por metro y por 1°C de cambio en tempe
ratura.
Los tubos de drenaje deben quedar perfectamente alinea -
dos y a pendiente uniforme conservando las especificaciones de
entrada y salida de oota, indicadas en el diseño. Posterior
mente se cubrirá los tubos con el mismo material filtroprote£
tor llenando la excavación hasta las alturas señaladas.
Las zanjas de excavación no deben llegar a menos de 3 m
de las paredes de los buzones, los cuales deberán ser instal^
dos previamente. La conexión de los tubos de drenaje con los
buzones en los últimos 3 m deberá efectuarse con mínima alte-
-las-
ración del SUQIO, para no causar dosequillbrios en la base de
sustentación de los buzones. Es preferible que el tubo de
conexidn no sea perforado, eliminando de esta manera la colo-
cacidn del material filtroprotector.
El relleno de toda la zanja puedo realizarse con las ar£
ñas extraídas de la excavacióni retirando simultáneamente la
protección de los taludes. Durante osta labor será conuenie_n
te realizar una compactación suav/e de las capas aplicadas ha¿
ta alcanzar la superficie» En ningún caso dobe rellenarse las
zanjas con materiales limosos o arcillosos en las capas infe
riores, poro pueden usarso en las partes cercanas a la super
ficie del suelo»
Los excesos de material de excavación, si los hubiora»
puede utilizarse para realizar nivelaciones en depresiones to,
pogrSficaS| favoreciendo de esta manera el distanciamiento v ^
tical entre los drenes y la superficie del suelo.
8,10 Wantenimiento de los Drenes
En todo sistema de drenaje subterráneo, siempre habrá eji
trada de partículas finos del suelo a través del material fi¿
tropDotector y ranuras del tubo; ésto trae como consecuencia
una disminucién del área efectivo de conducción e irregulari
dades en la pendiente, ocasionando una disminucién de lo efi
ciencia de funcionamiento y obstrucciones.
También se producen obstruccionos del sistema por ingre
so de raíces de árboles dentro de los tubos de drenojo. Mu -
chas veces las raíces adquieren gran volumen dontro de los tjj
bos y llegan a producir su completa obstrucción. Por esta r¿
zón se rooomienda la eliminación de árboles do raíces profun
das hasta una distancia de 20 m a ambos lados de los drenes.
-124-
El desarrollo de raíces, acumulacldn de sedimentos y de
compuestos por reacciones químicas, son fenómenos que comun
mente se presentan en el interior de los drenes» Por estas
consideraciones, es necesario un control del funcionamiento
de todo el sistema, haciendo observaciones periódicas en loa
buzones* La entrada de sedimentos será intensa al comienzo
del funcionamiento e irá disminuyendo conforme se estabilicen
los materiales alrededor del tubo* So estima una alta inten
sidad de labores de mantenimiento y limpieza de los drenes y
buzones durante la primera etapa del funcionamiento»
Existen diversos equipos para efectuar la limpieza del
sistema de drenaje subterráneo» Es recomendable en este caso
el equipo del tipo "chorro de agua" (flushing machines), sis
tema conformado básicamente por una manguera y una bomba de
mediana presión (800 a 1200 Ibs/plgd ). El extremo libre de
la manguera tiene una boquilla especial con varios orificios
de salida, uno en la dirección de avance y 3 ó 6 en sentido £
puesto» Al bombearse el agua el desplazamiento so produce por
el principio de acción y reacción* El equipo debe tener ca -
racterísticas adecuadas pora limpieza de drenes de 200 m do
longitud con buzones en ambos extremos*
Los buzones pueden sor limpiados con equipo manual para
extraer arena.
-125-»
I X . NORIYIAS DE CONTROL Y PREVENCIÓN A LA EXTENSION DEL PROBLElíiA
9.1 Generalidades
Las características del subsuelo y las condicionos que
determinan el flujo subterráneo presentan situaciones dosfau_o
rabies para el drenaje natural do recargas intensas en toda
el área urbana y sus alrededores inmodiatoso
Las recargas actuales del freático superficial tienden
a aumentar con el tiompo y ol desarrollo urbano»
Del estudio del ciclo hídrico en la ciudad se concluya
que es conveniente controlar en lo posible las fuentes de re
carga y aumentar los procesos de evacuacián de las aguas freá,
ticas pora prevenir problemas de drenaje en otras zonas urba
nas.
En este capítulo se dá una orientación sobro las normas
generales que es necesario que adopten las instituciones pú -
blicas para prevenir y aminorar los problemas do drenaje en
todas las zonas urbanas de Piura y Castilla,
9.2 Normas para los Jardines on las Zonas Urbanas
Se recomienda que las entidades públicas adopten una re-
glamentacián para la preparación y mantonimionto de jardines
públicos y privados. Esta reglamentación podrá incluir las
siguientes normas;
a) Las áreas destinadas para jardines deberán tenor en
la superficioj un suelo do toxtura media o fina (es-
pocificaciones en la Figura 17) con una profundidad
no menor de 30 cm.
b) El riego de los jardines debo realizarse en forma
controlada de modo que no se aplique más de 240 l/ 2 m por mes.
100.
\
/ \
50i
\ / \
\ / \ 7 \ / \ A A, A TV
/ \ / ARCILLO ^ / LIMOSO
/ARCILLOV \ / \ / ^ ARENOSO' \ \ / \ / \
40/ ^--V-)^^ 4 ^ \ 7t FRANCO
\ / \ \ FRANCO ARCILLOSO \ / ARCILLO \ / \ / \ y / \ / V LIMOSO ^ - _ V _ _ .
. y ^ /FRANCO ^ARCILLO ARENOSO/ / \ 7 \ ' / / v vf' \ / ^
LIMOSO
A ./^^-
FRANCO-
/ \ / ^ / \ \ / ' \ •v^/ ^ ^•^ \ \ / \ / FRANCO LIMOSO/
FRANC^' ARENOSO... V v V ^ ' _V V<?
/ \ • >Vr \ / \ / \
V / \ /
\ \LIMO/
\ / V
/
Si> ^ i» — PORCIENTO DE ARENA
TEXTURAS NO PERMISIBLES (SUELOS POCO RETENTIVOS OE AGUA)
Figuro 17 _ TEXTURAS PERMISIBLES Y NO PERMISIBLES PARA SUELOS
DE JARDINES (EN EL TRIANGULO TEXTURAL SEGÚN U.SD.A.
SOIL SURVEY MANUAL )
-127-
c) DebRT recomendarse preferentemente la instalación de
sistemas de riego por aspersión con diseños de 75 a
85^ de eficiencia de aplicación»
d) Los jardines formados sobre los revestimientos de
material impermeable y que vierten los excesos del
riego al sistema de desagüe, pueden estar exceptúa -
dos de las normas anteriores.
Do las normas citadas, la condición (a) se considera ijn
dispensable y las normas (b) y (c) dcborán condicionarse a las
posibilidades do control que pueda desarrollar la entidad pú
blica que las omita.
Es convonionto la adopción do las normas citadas, en un
plazo muy corto, para las zonas afectadas por alta napa freá
tica.
La roglamontación puedo ostablocor condiciones do obligai
toriedad para la formación do nuevos jardines y plazos prudon_
oialos para los jardines existentes.
Las normas señaladas no son necesarias en las áreas con
algarrobos, las cuales deben sor rogadas solamente on el porͣ
do inicial on las condiciones señaladas en el Acápite 9.5.
Las entidades públicas pertinentes pueden desarrollar pla_
nos progresivos para el roacondiclonamionto y formación de
jardines públicos según ol siguiente orden de prioridades;
Prioridad NS 1 Reacondicionamiento de jardines en las
zonas afectadas,
Prioridad NS 2 Formación de nuevos jardines.
Prioridad i\is 3 Reacondicionamiento do jardines existen
tos fuera de las zonas afectadas.
-128-
9.3 Normas para Conduccián de Aguas SuperficialBs en el Area
Urbana
Todos los canales, acequias y otros conductos de aguas
superficiales deberán tener un rev/estimiento impermeable cuan,
do esténs
a) Dentro de la ciudad y
b) Fuera de la ciudad, a menos da 200 m del perímetro
urbano.
9.4 Sistema de Desagües
El antiguo sistema de desagües de la ciudad debe ser re
instalado para evitar la recarga y el peligro sanitario que
provoca. El nuevo sistema de desagües debe tener especifica
ciones especiales adecuadas para alta resistencia a los Sulfa
tos, Q1 Cloruro de Hílagnosio y a otros agentes químicos, según
normas que compete emitir al ministerio de Vivienda. Igual -
mente es recomendable la conexión al sistema de desagües de
las evacuaciones importantes, como las industriales, aún sin
servicio.
Las conexiones domiciliarias en las nuevas construccio -
nes deben también reunir características de resistencia a las
sales. Las tuberías de plástico y cerámica resultan las más
adecuadas para este propósito.
9.5 Planes de Arborizacién
La forma más adecuada de aumentar el consumo de agua del
freático superficial es incrementando la densidad de freatof¿
tas de raíces profundas. Dichas plantas, cuando tienen sufi
ciente desarrollo vegetativo, toman el agua del freático y no
requieren riegos. La especie más adecuada para las condicio
nes de Piura es el algarrobo, que presenta caractdcísticas de
-129-
gran rusticidad, resistencia a la salinidad y profundidad de
raíces*
Se recomienda la plantación ds algarrobos en toda la Ci_u
dad de Piura y alrededores, con excepcj 6n de las zonas en dojí
de se instal0n drenes subterráneos,, Debe entatizarse que es
de gran conveniencia la formación de bosques de algarrobos
que desarrollen una cubierta vegetal ccmolsta de la superfi
cie del terreno en las áreas intermedias entre la zona urbana
y los terrenos cultivados» Mo pueae establecerse una exten
sión adecuada, ya que ésta depende de todas las circunstan
cias de cada caso, pero puedo mencionarse que el ancho de di
chas zonas forestadas no debe ser menor de 200 m.
En el Plano 33 se señalan las áreas en las que conviene
el desarrollo de bosques on los alrededores de la ciudad y
los sectores urbanos donde es necesario aumentar la densidad
de algarrobos, para mejorar las condiciones de drenajoo
Se recomienda el transplants de los algarrobos cuando h¿
yan alcanzado cierto desarrollo vegetativo, de modo que resi_s
tan la salinidad y necesiten un mínimo período - algunos me
ses ~ de riego iniciali, Igualmente, es conveniente plantar
los en hoyos, de modo que sus raíces queden cerca o dentro do
la zona humedecida por capilaridad desde la napa freática.
Cualquier riego iniciaj que se realice debe ser bien cojn
trolado, siendo más conveniente utilizar un sistema de riego
por aspersión* Este sistema de riego-, además de tenor mayor
eficiencia en la aplicación, produce un eficient© lavaje de
sales. Equipos portátiles de fácil maniobrabilidad pueden ser
utilizadas posteriormente en otras ársas con plantaciones si
milares*
-130-
9,6 Normas Preuentivas a la Afectacién Salina de las Construe
clones
Además de las normas para prevenir la extensión del pro»
blema de alta napa freática deberán considerarse otras para £
vitar el problema de la afectación salina de las construcción
nes» Las normas son necesarias para toda la ciudad, ya que el
problema es de carácter regional (Acápite 2.7), Por lo tanto
debe incluirse en la reglamentacidn de construcciones, espe -
cificaciones para que los cimientos sean do materiales imper
meables o resistentes a la acción salina»
Las especificaciones generales adecuadas para el concre
to a usarse en las cimentaciones deben considerar los siguion,
tos aspectos;
1) iYlortero do composición densa (usando mezclas bien gr£
duaáas) 3
2) lyiozclas de 400 a 500 Kg do comento por m de concre
to
3) Compactación muy buena, Consisfeancia firmo y media
na
4) Uso de cemento resistente a Sulfatos (ASTIYl tipo 5
gran resistenoiai ASTIYl tipo 2 mediana resistencia)
5) Cubierta mínima de concretos 4 cm.
Las Bspecifioaciones para las paredes, a fin de evitar el
ascenso capilar, deben considerar;
1) Uso de ladrillos duros (pesados)
2) Wortero de cemento, resistente a los Sulfatos y arena
bien graduada en una relación de volumen de 1s2 l/2.
Las especificaciones para las pistas deben incluir una
capa bajo la sub-base de capilaridad baja (arenas gruesas o
grava) de por lo monoa 20 cm de altura y, si os necesario, h¿
cer un relleno previo - con arena - en las depresiones topo -
gráficas.
-131-
9,7 Zopas con Limitaciones para la Expansidn Urbana
A pesar de que el presente estudio ha tenido como objet¿
vo específico estudiar las causas y soluciones de las áreas u_r
bañas que actualmente presentan problemas por alta napa freá
tica, se ha podido recoger alguna información sobre otras zo
nas incluidas en los plenos topográfiooso En base a dichas
informaciones de carácter general, pueden darse algunas orien_
taeiones respecto a las zonas vecinas que pueden presentar con_
diciones desfavorables, desde el punto de vista del drenaje,
para el desarrollo urbnnoo Así, las zonas que tienen la napa
freática a menos de 3 m de profundidad, las que presentan se
rios obstáculos para el drenaje natural, las que se encuen
tran en la vecindad da las fuentes de recarga del freático sjj
perficial y aquellas que están a un nivel poco elevado con res_
pacto al río, son las que desarrollarían problemas similares
a las zonas urbanas actualmente afectadas o Dado a qua en los
alrededores de la Ciudad de Piura, existen grandes extensio
nes sin este tipo de problemas, la sxpansifn urbana puede o-
rientarse hacia ellas, limitándose KI aquellas con problemas.
En el Plano 34, sa señalan las áreas que desde este pun
to de vista, resultan no recomendables para la expansión urb a
na mientras existan las condioionss que las hacen inadecua -
das. Estudios específicos en dichas zonas podrán delimitar
las condiciones bajo las cuales no resulto peligroso el desa
rrollo urbano. Es posible que en algunas de ellas sea sufi
ciente la aplicación de normas preventivas ,similarb a las iji
cluídas en el presente Capítulo, para evitar la elevación de
la napa freática.
La zona vecina, al Sur de la ciudad, señalada en forma
especial en el Plano 34 es aquella que es inadecuada debido al
riego del fundo Aguas Megras y a la presencia de las lagunas
-132-
de oxidacián. Se recomienda específicamente la eliminacidn
del riego en dicho fundo como condición previa a la expansión
urbana en dicha zona*
- 1 3 3 -
X. RESUIKIEIM DE CONCLUSIONES Y RECOIÍIENDACIONES
La condición árida y salina do la rogión on lo quo ostá
ubicada la Ciudad do Piura, determina un procoso do acu
mulación de sales en las bases de las construcciones que
so presenta en forma más intensa en las zonas humedeci
das por capi'laridad.
La napa freática a poca profundidad ocasiona problemas
en las zonas urbanas debido a ques
a) Acelera la acumulación de sales en las bases do las
construcciones, pavimentaciones y tuberías de concro_
^ to, las que sufren un intenso proceso do deterioro
por esta causa,
b) Humedece y debilita las bases de los construcciones
de barro, adobe, etc*
c) Disminuye la capacidad de resistencia del suelo»
d) Constituyo un problema sanitario por estar contamina
da con bacterias patógenas.
Se considera "zonas afectadas" a los sectores urbanos que
tienen la napa freática temporal o permanentemente a me
nos de 3 m de profundidad» En dichas zonas debe aplicar,
se medidas de control con el objeto de deprimir la napa
freática a la mayor profundidad posible y evitar su ele
vación.
En 1969 se identificó en la Ciudad de Piura una exten -
sión total do afectación do 152,5 Ha ubicadas en 6 zo
nas j A, B, C, D, E, F (Plano 29) con distintas condicio
nes de topografía, subsuelo y recarga.
El subsuelo de la ciudad - hasta 10 y 15 m - está confojc
made por materiales sedimentarios del cuaternatio, de o-
-134-
rigen G61ÍCO y aluvial. Las oronas son prodominantos o-
xistiondo también ostratos irrogularos do matorial fino
aluvial, acumulados mayormonto on las inmediaciones de
los cursos fluviales que han oxistido en la localidad.
Un estrato inferior arcilloso, do mayor extensión, limi
ta tjl flujo vertical hacia estratos más profundos. Lo
presencio do los ostratos do material fino, reduce lo f_o
cilidod para el drenaje natural del subsuelo.
La recarga dol freático superficial su produce en la mi_s
ma localidad, no üxistiondo efectos do las recargas en
lugares alojados ni do los acuíferos inferiores. Los r£
cargas locales más importantes son producidas por ol ex
coso do riego de los jardines, las filtraciones desde tjj
bos de desagües deteriorados, las pozas sópticas y otros
sistemas no conectados a la rod de saneamiento, las fil
traciones do canales no revestidos que cruzan la ciudad
y el flujo lateral proveniente del fundo Aguas Negras,
Eventualmento las lluvias do gran intonsidao pueden pro
vocar una recarga adicional.
En el ciclo hídrico actual, ol agua del freático superf i
cial es evacuado por ovaporacidn, ovapotronspiracián de
froatofitas y por flujo subterráneo horizontal hacia los
alrededores y el río. En ol equilibrio existente se en
cuentra una situación desfavorable en las áreas con cre_s
tas. de la napa freática y en los depresiones topográfi -
cas. El desarrollo del problema en los últimos años in
dica que la situación tenderá a agravarse si no se toman
medidas adecuadas do control.
Las medidas para solucionar el problema deben toner como
objetivos reducir las fuentes de recarga e isocoaeator
-135-
las formas do Quacuoción do los aguas del freático supojc
ficiol. Debo rcalizarso obras a plazo corto para mojo -
rar la situación cxistontc on las zonas afectadas y ado£
tarse normas permanentes para evitar la extensión del pro
blema*
La situación de las zonas afectadas por la presencia de
una cresta de la napa freática puede ser mejorada con la
reducción de la intensidad de la recarga y aumento de la
densidad de freatofitas (Zonas B, E y F), La Zona A, que
constituye una depresión topográfica y cuyo subsuelo tie_
ne buena conductividad hidráulica, necesita un sistema
de drenaje con tubos. La Zona D, depresión de pequeña
extensión, puede mejorarse con medidas de control de re
cargas, aumento de freatofitas y por rellenos y nivela -
cienes antes de realizar construccioneso La Zona C, sin
recarga local, será mejorada con las medidas aplicadas en
las Zonas A y B, de donde proviene el flujo.
Las medidas recomendadas para cada zona incluyen los si
guientes aspectosg
a) Sistema de drenaje por tubos (Zona A)
b) Drenes interceptores (Zona A)
c) Reemplazo de tuberías de desagüe (Zonas A, B y D)
d) Eliminación de árboles de raíces profundas (Zona A)
e) Aumento de la densidad de freatofitas de raíces pro
fundas (Zonas B, C, D, E y F)
f) Adición de suelos retontiuos B instalación de siste
mas de riego por aspersión a los jardines públicos
(Zonas A, B, D, E y F)
g) Rellenos y nivelaciones (Zonas A, B, C, D y F)
h) Construcción de sistemas de recolección de lluvias
(Zonas A, C y D).
-136-
i) ReuQstimiento de canales (Zona F)
j) Aplicación de las reglamentaciones generales en for
ma rápida.
El requerimiento de drenaje de la zona afectada A, calc£
lado en base a un balance hídrico, resultó un promedio de
1 mm/día, para el momento crítico desfauorable en la ép_o
ca estudiada. En vista do. la distribución irregular y
en previsión de su eventual aumento, se recomienda util¿
zar un requerimiento de drenaje do 2 mm/día como norma
do diseño para la zona.
Se propone ejecutar en la zona afectada A un proyecto de
drenaje consistente en 11,935 m de tubería lisa de plás
tico PVC a instalarse a una profundidad media do 3m, con
grava de 2 á 5 mm como cubierta filtroprotectora y con
103 buzones auxiliaros de concreto. El sistema está di
señado para funcionar por gravedad y descargar las aguas
do drenaje en la planta de bombeo do desagües situada al
Sur de la ciudad.
El sistema de drenaje propuesto necesita un servicio de
mantenimiento y limpieza, el cual debe sor intenso en la
primera etapa de su funcionamiento.
Se recomienda adoptar normas para controlar y prevenir la
extensión del problema en toda la ciudad, que incluyen
referencias al control del volumen de aplicación de agua
y calidad del suelo en jardines, impermeabilidad do con
ductos de agua superficial, reemplazo de colectores de
desagüe por tuberías resistentes a la salinidad, consid^
raciones de calidad de los cimientos para su resistencia
a la salinidad, aumento de la densidad de freatofitas en
la ciudad y alrededores, consideraciones sobre drenaje [
ra la expansión urbana y eliminación del riego en el fují
do Aguas Negras,
-137-
B I B L I O G R A F I A
Bureau of Roclamatiorio 1966» Concrotc lYlanual. LI.S« Dop, Int. Donuor, Colorado^
Christianson, 3.Ea 1968. Pan E\/aporation and Euapotranspira-tion from Climatic Datao Journal of tho Irrigation and Drainago Diuisiono AoS.CcEo
Cuóllar, 3oR« 1970r Flujo Subterráneo on cl fundo Aguas No-gras« Piura, Tosis» Uniuorsidad Nacional Agraria La lílolinas Lima « Porú,
Davis, S.N, y D.T. De li/iest, 1966, Hidrogcologyo John liJilcy & Sons Inc., Neiu York,.
Lostao, D. y A. Cornejo. 1967. Napa Freática on la Ciudad do Piura, CENDRET, La lYIolina, Lima - Peru.
Luthin, D.M, 1967, Drenaje de Tierras Agrícolas, Limusa-Uli-ley, S.A, ííléxico,
lYlojía, P, 1970o Estimado del Balance de Agua en el fundo A -guos Negras. Tesis, Universidad Nacional Agraria La lYlolina, Lima - Perú,
fninisterio de Fomonto y Obras Públicas, 1965, Proyecto Integral de Agua Potable y Alcantarillado de la Ciudad de Piura, Lima - Porij,
UoS, Dept, Agr, 1951, Soil Survey Hílanuol, U.S. Dopt, Agr. Handbook 18, UJashingtono
UeS, Salinity Laboratoryo 1954, Diagnosis and Improvement of Salino and Alkali Soils, U.S. Dopt, Agr. Handbook 60, UJashington,
van Beers, i;]«F,D, 1963. Tho Augor Hole lYlothod, Bulletin 1. International Institute for Land Reclamation and Impro_ vemente lilagoningcn, Holanda»
Wesseling, 3«, Homma Fo Hydraulic vnnistanccs of drain pi -pes» Netherlands Dournal of Agricultural Science ^ (1967) 183-197,
-136-
APENDICE
Tabla A-1 - Infarmación obtenida de los pozos de observación
Tabla A-I - Información obtenida de los pozos de observoción.
1 POZO OE OBSERVACIÓN
N !
P-152
I _ P ^ 1 5 3 _ P - I M P . ISS
1 _ P-158 „ P - 157
I P - I S 8
L ^ I 5 9 P- 160
P - I 6 I
P - 162
P-J63_^ P-164
1 P-165 P-166
1 P-167 Y P-168
P - 1 6 9 1 P-I7D
1 P-I7I
COTA (in.)
29.14 - 2 8 J S _ 30 .46
JJL3a_
28 .7A--3?.4S_ 2 9 . 6 0
-2a.Qt 2 9 . 3 5 3 4 . 0 4
PROFUNDIDAD DE LA NAPA FREÁTICA ( m e f r o s ) - CONDUCTIVIDAD ELÉCTRICA ( tnmhos/cm o 25»C)
MOV-68
NF 2 6 4
_ L 2 a
4 5 1 5 2
TOS^ 2 .95
2 6
7 8 5
DIC - 68
NF 2 81
1,29 3 .32 4 4 7
CE 1 7 .
E N E - 6 9
NF I CE 2.60
2.5 1 1.35
_ i S _
7 0 2 ; 9,4 2.93
_ L 3 7 L 2.59
7 8 1
20.2
J 0 . § _ 2.14 3 . 0
3 .42 4 4 0
5 2 0 -7 1 0 2.94
147 2 6 3 7 7 8
2.1
2.1 4 .5
JS.1 21.7 14.6 2 2 0 3 .0
F E B - 6 9
NF 2 8 3 1.37
4 3 4
CE 9 .5
3.6
7 .04 10.0 _ 2 8 7
_ L 3 7 L J
2 6 0 7 8 1
^19 6
13,5-2.91 3 .2
MAR-69
NF 2.25 1.20
_3 .55_ 4.31
CE 4 7
1 9 2.74 4 0
4 .75 : 4 .6
7 0 5 2 .85
l . i t 3.18 7 . 8 4
I 0 3 20.2
J 0 , 9 3.2 3,1
A B R - 6 9
NF 2.76 1.38 3.68_ 4 .38
6 .96 2 . 9 0
1.4a 3 2 4
7 9 2
CE 3 .3 2 2
3.5
_ 6 u 6 _ 9.Í
22.0
12.2 3 .3 2.6
3 2 . 2 5 J i S O . 2 9 . 7 0
^ 9 , 0 6 ^ 29 3 6 31 ,47 30.11
2 9 . 4 8 3 1 . 7 9
3 1 . 3 0
__7.07
1.30 2.15
_ 3 í a 3.69 4 .55 1.47
4 . 0 4 ,
5 .53
6.20
7 0 7 1.30 2.2
2 , 9 0 , 3.65
I 4 5 0 1.36^
4 0 4
, 5 .56
6 ? : i
_ l l . 3 3.7L 3.4
11.7 , 16.3 2.4 2.4
1.65, 6 7
2 1 5
1 P-172 P - i 7 3
1 P-174 P-175 P-176
1 P-177 r p-178 iLogJíBiJiisé.
p - i e o 1 P-I8I
- _ P - _ 2 0 1 _ p - 2 0 2
P - 2 0 3 1 P- .204^ | P ^ 2 0 5
P - 2 0 6 1 P-207 1 P-209 1 P-210
P - i l l
3 1 . 4 2 2 9 . 8 2 2 6 . 3 0
2 6 . 9 9 2 5 9 6 27.18 2 8 . 8 5
-28.J5_ 2 9 . 8 2 8 . 7 9
6 4 3 4 6 2
'^2.3
3.72 0 . 5 0 3.53 2.27
3 .46 3.23
6 4 7 4 6 3 2 .30
3.72
0 4 4 3.76 2 1 7
3.10
r^O.95 ^ - 4 5
19.4
1.0 20 .4 29 .4
2.71 2.46
25.1
^.04_J 1.30 2 2 1
3.63 4 5 8 1.55
3 . 0 5 5.65
6 .25
8.2 3 . 7 j 2.6
J Q . 6 . ^ 16 7
3.1
ri.57
6.2
1.72
6 .50 4 .67 2.36
3.78 0.4S 3.54
1 4 3 ^ 3.10
. 0 5 ^ 7 2
^ 0
0 8 2 6 0 29.5
_2A ^ . 6
19.6
7 0 7
l - « . 2.25
2 .93 3.64 4 6 2 1.73
3 .99
6 3 4
7 8
h ^-^ -4 1 -10.9 15.0
l.5__ L06 1.76
3.5
6 9 0 - J . 4 0
2.31
^2^91. 3 .60 4 57
^ . 8 0
3 .99 5 6 8
6.41
8,1 _ l l , 7 _ 4 2
10.5 JZO_
3.3 2 2 2 1,68
6 3
4.1
6 81 J.-30_ 2 .98
2 . 9 2
J . 6 3 ^ 4 5 5 " 1.59
3 9 4
5.66
6.48
8 0
__e.p_ 3 .6
j a 6 1 5 3 _ 3 .2 " 1.9
1.3
6 5
4 .4
6 .53^ 4 6 9 2.14
3.79 0.41
. 3 . 5 4 ^ 2.26
3 .43 2.95
1 ^ 2
21,4
IBI
2 0 i j | 2 8 . I
2 . 86
2J6_ 2 7 2 _ _ 11.5
3 4 3 7
3 2 . 8 2
34,86 -38J8_ 3 0 . 6 0 3 3 . 8
3 4 . 6 3
34 .02 3 2 . 2 2
J I . 6
8 8 8
9.10
\ZAÍ 1 0 3 9 8 9 9
12.41
6 .96 6.32
7 0 5
8.91
9.16
12.39
8 . 9 4
12.69
6 .89 6.28 7 0 0
2 9 . 0 ^
3 1 . 0
- £ L 5 _
2 2 . 0
2 1 , 3
5.5 3 0 9.6
8.76
9.12
I2.34_
1034 8.91
12.65
6 . 8 6 6 2 4
7 0 0
35.0
31.0
j a 2 _ 9.4
15.8
1 7 2
3.1 2 .62 7 2
8.79
9.16
1 2 . 4 ^ 1038 8.96
12.71
6 .66 5 . 8 0 6 7 7
4 2 0
31 .0
- 2 3 L L 7 0 j
16.6 2 0 7
9 .0
6 . 5 0 4 7 4
2.27
3.76 0 .35 3 .56 2.O2I
3 2 3 2 . 9 0
'^9.18
JZAL 10.40 8.99
12.54
6.91 6.14
6.85
1.38 751
L 2 2 . 3
1.85 18.0
i26.5
rs.7 ^ . 8 -_25.7 ,
4 5
43 .0
^ 9 . 5 1
4Le_ i 5 ,2
12.1
18.0
5.0 3.1 9 .4
6 5 3 4 .67
2 .38
3.81 Q 4 4 3 6 0 1.94
3 . 2 4 , 2 .93
1.3
8 4 23 .8
0.7 13.4 2 0 8
2 .76
2 4 6
1 6 5 , 2 . 9 0
MAY-69
NF 2.84 1.32
3AÍ 4 3 2
4JB_ . 6 . 9 4
2 .93
1.32 . . 3 3 0 .
7 8 6
CE 7 9 2..12 4.5 3.5
106 2 4 7
J 7 8 - . 3 .7 3.1
J U N - 6 9
NF 2.51
- L 3 a _ 3 .58 . 4.39 4 7 9
6-97
2 .99
_ L 4 0 3 .32 7 7 8
CE 3.8
_ 3 J 5J_^ 3.4 6 S
116
_ 2 I . 0 _ UU^6_. 1 3 . 2
3.2
JUL- 6 9
NF 2 . 5 7
1.34_ 3.63 4 .38 4 . 9 2
6 9 2
3.02 1.35 3 . 2 8 7 8 5
CE 4.6 4 .7 5 .9
1_4.2 7 6
13.6._
L 2 6 , 0
I4_.0_.
5.1
AGO- 6 9
NF 2 . 5 2 1.40 3 .68
. 4 4 0 S.20
. 7 0 4 3.03
..1..44_
7 9 8
6 82
_ I 2 7 L 2.87
_ 2 á | 6 . 3.67J 4 5 1
. 1.61 4 0 0 , 5 .64
6 . 3 2 '
6 . 6 7 ]
. 4 . 7 8 .
0 . 92 3.88
-SJL _Í6J_
241
LÍ24 3.08
9.ir i 2 2 7 10,27 8 . 8 0
12.59
1221 6 8 5 6.01 6 .83
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13.6
4 2 . 6.0
11.1
5.8 2 6 7 0
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JZZL 10.32 995I
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6.86 5 .92 6.81
7 8 _3 . .6_
3 .0
10.4 15.5 3.5
1.96^ 2 . 4 4 2.6
2 . 7 6
1.2
26 .0
3.5
2 4 6 21.0
2 3
2 7 0 ^ . 2.9
6.78
_L3L 2.91
2.96., 3 .72
4 . 5 0 1.53
3 . 0 7 5 .58
6 . 4 9
8 2 _ 3 . 5 _
3.0
10.4
160 3.6 2 2 6 2 .?0 5.7
3.3
6 .57 ,
4 .77 1.89 3.27
0 5 8 . 3.69-,
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8 .72 ^ 9 . 1 0
12.27 1 0 2 8
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6 . 7 8
5 .80 6 . 8 4
1.30
9 .0 19,3
U46_ 1 3 2 0 . ^ M,0_
3.1 ^ 4
2a6_ 4 0
6 .89^ _L.35_
2 . 9 i 3 .72 4 5 6 1.51
4 0 . t 5 . 6 0
6 . 4 3
7 1 4_6
114.4 ,
2 0 . 2 6 , 6 8 .0
9.1
4 0
6 . 9 9 __L40
3 .73 4 .57
1.66 4 . 0 9 5.61
6 . 5 0
6 . 5 5 ,
4 8T' 2 01
3 .45
0 .62^ 3.51
. 3 , 1 7 . , 3.04
2 .56
10.9 2 8 5
3 .9
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CE 5.7 6 6
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OCT-69
NF 2 .52 1.41 3 .64
4 3 9 5 .20
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8 .00
NOV-69
NF 2.55 1 35 3.56. . 4 3 8 5.20
711
3.01 1.42
7 9 3
CE 3 .0 4.1
ene-69
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Tabla A - 1 - Información obtenida de los pozos de observación.
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P - 2 3 1 P - 2 3 2
P - 2 3 3 J . - 2 3 4 _
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« V 6 8
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10.22 5 5 0 7 8 0 5 2 1 9 L 7 3
^ 9 5 _ 2 .69
D I C - 6 8
NF 3 3 2 3 7 3 4 8 0
10.18
5 4 8 7.79 ? 2 4 9 7 0 2.88 2 . 8 4
CE 3 4 . 0
10.6 29LO
5 .6 3 3 . 0 2 3 . 8 18.0 4 9 2 . 2 3
E N E - 6 9
NF 3 .37
3 . 7 9 4 . 8 4
10 14 5 .58
veo 5 2 4 9 .73 3.17
2.96
CE 3 4 . 0 10.4 3 0 0 19.0
13.4 3 5 . 0 2 4 . 0 17 .0 . 3 .1
F E B - 6 9
NF 3 . 3 8
3.81 4 8 2
IQIO 9 3 8 7 8 0 5 2 2
2 5 7
3 . 2 0
CE 3 4 . 0 9 2 1
3 2 . 0 21.1 2 0 3 35 .0 _ 24.3
18-6 5 7
2 19
MAR-69
NF 3 4 0
3.81 4 8 3
1 0 0 3 5 .56 7 7 8 5 18 9 .67 2 5 3 2.76
CE 16 8
8 6 3 0 0 2 0 8
1 6 0 32 0 23 .3 18.6 3 8 2 .8
A B R - 6 g
NF 3 4 6
3 6 3 4.86
10 10
_ 5 ^ 3 t 7 7 8 5 .22 9 . 7 0 2.27
2 4 9
CE l a o 6 . 4
33.0
2 1 2
16.0 33.0 24 .2 1 9 8 4 5 2 . 3
M A Y - 6 9
NF 3.46
3S7_
4 . 8 9 1 0 1 7
5.57 7 6 2 9 2 1 9 .77
_ 2 J } L
2 4 0
CE 3 4 0
15.2 3 I ¿ 2 5 . 0
7 5 2 7 9
19 2
_ 4 , l _ j 2 3
J U N - 6 9
NF 3 4 9
A 8 8
l a o e
7 6 9
9 6 5 2 . 7 0 2 3 5
CE 3 4 0
19 8
4 2 . 0
3 1 0
2 0 0
3 £ 3 0
J U L - 6 9
NF 3 5 1
3 8 9
10,12
7 61
9 7 9 ^ 2 . 7 7 2 . 2 3
CE 36.0
17 0
« • 0
» 0 ^ _
2 0 7 : .
4 0
A G O - 6 9
NF 3 5 2
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jri .64
9 . 9 i
2 .46
CE 3 5 . 0 2 0 6
4 4 0
3 5 ^ _
2 2 . 0 ^ .
3 0
S E T - 6 9
NF 3 3 1 3 . 8 9
.7.63
~ 9 6 T 2 . 9 0 2 7 5
CE 3 2 . 0
17 0
3 5 0
20 .0
3 1
3CT-e9
NF 3 5 5 3:92
7 .65
9 3 9 3 . 9 3 . 2 .94
NOV-69
NF 3 3 6 3 .94
7 5 7 .
9 3 7
3 14
CE 3 5 J 0
21.1
3 4 0
2 0 6 _
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6 4 1 6 4 5
2 4 4
14.6 1 9 6
1 5 9 29 .0
29.1 1 6 6 2 1 9
9 6 6 0
2 I A _ 2 6 9
6 , 0 8
5 4 8 a 2 5 7 2 8
1 0 6 4 9 3 9 2 .74
6 4 5 8 9 6
1 9 0
10.5 1 3 . 4 ^ II 2 16.1
J 5 . i _ 12.1 2 7 6
16 2
2 0 . 5 ^ 2 7 2
6 0 9 -9 .91 8 2 5 7 3 0
10.65 9 3 4
_ 2 J t
6 3 1 8 5 9 Z S 6 _ 2.16
. 1 5 5 2 6 1
3 1 0 3 6 0
32 .0 21.6
1 & 6 3
12.7 4 6
2 6 . 6
. 6 . 1 2 . 5 6 0
8 2 6 7 1 9
10,65
2 3 5
6 .54 8 7 8 7 3 4 . 2 4 0
2a8_^ 22 .5 18.1 3 1 0
4 3 . 0
2 . 8 3
14 3 7 1
3 0 1 2 9 0
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J , f i 0 a 2 6 7 2 3
1 0 6 5 9 9 2
8 3 8 7 .40 2 .55
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2 0 . 0 3 5 . 0
2 6 0 2 7 0
1 8 0 6 6
3 9 0 3 1 0
. 6 . 1 2 _
J . S 5 . a 2 3 7 . 2 9
9 4 2
k 6 6 8 9 .00 7.45 211
1 7 0
2 Z 4 -2 1 3 2 3 0
2 7 6
2 0 5 8 0
4 0 . 0 3 1 0
6 0 9
. 5 . 6 9 8 2 6 7 2 4
6 7 0 9 0 5 7 4 9 1 9 7
17.6
2 7 0 2 7 0 34 .0
19 9
ao 3 3 0 2 6 0
a o 5
5 . 6 7 8 2 9 7 1 9
2 . 9 8
6 6 9 9 0 9 7 5 1 2.13
6 J 0 6
5 . 6 4
6 2 2 7 1 7
6 7 5 9.17 7 5 9 2 7 6
1 6 0
31 .0 3 0 0
4 6
sao , K 2 _
a o 7
a 2 6 7 2 4
9 3 6 7 .68 2 . 6 6
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. 5 7 1 6 2 7 7 2 3
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S .•i
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3
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3
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i
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7 ^
3 3 7
.¿.
3 4
3
7 S
á .
3
7
7
7 3
^
Tabla A-1 - Información obtenida de los pozos de observación.
POZO DE
OBSERVACiON
N i
P - 3 0 S
P - 4 0 I
P - 4 0 2
P - 4 0 3 P - 4 0 4 P . 4 0 5
P - 4 0 6 1 P - 4 0 7
P - 4 0 9 P - 4 0 9
COTA
2 9 . 9 2 2 9 5 6
30.35 30,57_ 31.15 32.01
2 8 . 7 9 2 7 . 0 0 32.18 » . 3 8
PROFUNDIDAD OE LA NAPA FREÁTICA ( m e t r o s ) - CONDUCTIVIDAD ELÉCTRICA ( m m h o s / c m a a S - C )
W ) W 8
NF
-
. [ P - 4 1 0 1 P - 4 I I
[ P - 4 1 2
P - 4 I L P - 4 1 4
P - 4 5 0
P - 4 S I P - 4 5 2
P - 4 5 3
P - 4 S 4
26 .78 32 .00
31 .02
iLai 2 9 . 4 3 28 .56
32 .48 31.19
31 .86
31.75
OIC - 6 8
NF
2 4 8 -2.47
_?.76_ . 3 8 7
^
1.60
4.61 3 7 5 5.17
4 .87
CE
2.56_
_L.85_
1.75 2.52
E N E - 6 9
NF
8.53
2 . 5 ? __265_
..2.8Q 356J
CE
r 2 . 4 4 1.8
- L 6 2 1.75
FEB-69
NF
2 .55 2 . 8 0 2.94 3.56
JAL 0 7 8
1 0 3
3 1 4 "
6 5 9 6
18.4
60 .0
1.67
4.87 3.71
5.18
4 9 5
3.6
10.0 18 5
6 0 . 0
8 .5
!<» 1.49
1.02
1.65
4 .55 3 .69
5.16
4 .92
CE
2 4 6 2 5 5 _
2.46 1.66 3.2
4 . 5 _ j l p . 4 _
5.0^
M A R - 6 9
NF
_B5CL 2 5 8
. 2 88_ 3 0 7
CE
3 2 2 .64.
2 3 6 3 5 6 , 2.16 1.94
1 0 3 1 0 3 3.78 3 . 0 0
_3^S _6J _5:6
3.6 4.4
A B R - 6 9
NF
8 6 7
2 51 _ 2 6 9 _
2.66 3 .57 1.93
0 3 9 . 0 . 9 9 4 3 0 2.76
CE
J3 _ 2 7 _ 2 . 0
. 3 . 0 ^ 6 . 6 ^ 4.3__ 3.0 5.2
2 9 5 ^ 3.4
3 7
13.0 | l7 .1
5 8 . 0
8 .5
1 P-455 P - 4 5 6 . P - 5 0 0 P-SOI
1 P-502 I P-503
P - 5 0 4 1 P-S05
P - S 0 6 I P-507
3 0 0 0 32 9 9 27 .06 2 8 . 0 9
2 7 0 0 2 7 . 0 5 28 .27 2 8 . 6 4 2 9 . 6 3 28 .78
5.42
-5J3J 20.0 9 5 3
5.I2J 22 6
5 ( 2 9.60 4 .97
25 .5 5 5
"
± 9 3 .
_ i _ 9 5 1.59
1.62
3 .30 3 71
5.17
4 .97
9 7 9 ^ 5 18
_ 8 . 3 4 4 8.5
5 3 12 4 16.5 56 .0
8.7
1.76 J8J_ 1.39
1 7 5
3 . 6 2 | 5 . 0 9
4 9 2 ^
143 3 1
J.4
M A Y - 6 9
NF
_Z30
_2._23 2.75 3 6 0
_ 2 . 0 3 I.OI
0 7 7 3 4 2 2 Í 8
1.74 J 6 6 1 6 6
1.71
3.61 5.02
4 8 8
CE
2 3 8 . 2.I4_
2 0 8 2 .08 3.2
4 .0
2.65 5.6
J U N - 6 9
NF
8 9 3
2 .50 2 4 5 . 2 7 5 3 .60
2 3 6 0 .95 0 .69 2.46 2 . 8 4
17 1
3.5 _
. 3 . 0 _
. - 5 . 9 _
9 7 2
T57H 2.98
1 0 4 1.37^
1 9 6 2 .08 3 .28 1.32
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1 4 9 306J 1.05
- J 3 t 1.91
_ 2 0 7 ^
1.27
2 5 . 2
1.92 16.00 6 .0
_ 5 . 5 0
1.701 2.0
1.63
_L84
_L.51_
176
3 1 5 3 5 4
5.01
4,91
. 9 9 9 5.26 J 1.50 3.08
I.05J 1.40
2X>2 2 0 7 3 .30 1.30
CE
12.35 2 . 0 5
2 .32 2 .00 3.1 4 .9 4 4
3.5 3.7
17.5
5 0 3.5
11.4
16.2 ^ 5 7 0
8 4
J U L - 6 9
NF
9 0 3
2 .45 2.41
_2.7.3_ 3 .66 1.95 1.96
0 .95
3 0 6
1.67
1.64 1.78
3 1 8 3 .62 5 .03
5.99
CE
. 4 . 4 _ - 3 , 6 _ -_3_0
4 . 0 5.4 7.6 6 6
J:6
A G O - 6 9
NF
9 18
_ ?.48_ _ 2 , 6 0
2 .89 3 7 5 1.70
0 .94 0 .97
3 5 7
CE
6 2
^ 1 , 6 . 3 0 3 0 4 . 0 5 .55
L10,5 5.54
5 0
S E T - 6 9
NF
9 ,34
2 .55 2 .69
- 2 ? 7 _
2 2 6
CE
4.6
2.9 2.9
_ 3 . 0 . .
3 0 5 0 .95 5 0 0 .95
. 3 . 7 8 . 1 5 . 5
3 6
DCT-69
NF
9,37 2.61 2.71
2 7 9
1.83 0 .86 0 .93
NOV-69
NF
SAL 2.59 2 . 7 0 2 . 9 4
2.48 0 9 6 0.92
20 .4
S.3 5.5
13.6 165
49 .0 10.0
170
J.62_ 1.71
3 3 8 3 .73 5.15
5 .05
18.8 5.51
1 5 .52
14.2 22 .2 5 7 . 0
12.5
1.76
1.72
3 .54 3 . 7 3 5.18
5.07
1 7 2 5 .0
4.7
II.8 18.0 55 .0 13.4
182 0 . 9 V
1.53
1.76
4 2 9 3 .79 5.18 5 .04
35.0 _ 4 .3 _
18.8
26.1
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10.19 . 5 . 1 7
1.48 3 0 1
1.03 2 9 . 3 I 1 . 4 O
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2 6 2.27
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1.11 1.45 1.91
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4.1 24.1
3 4 33 .0 13.5 6 .2
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10.58 5.29 1.56 3.13
1.12 1.48
1.91 2 .10 3.27 1.56
1.84
1.40 7.85 5.41
1.69
3 4 4 3.77 5 .20
5 .06
CE
2.61
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3.4 5.5 4 1
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3.6 4 5
4 9 10.2 19.6 51.0
12.5
10.56 4 9 8 1 1 3 6
3 .13
1.13 -L46
1.95 2 0 6
- 3 . 2 6 1.57
\^á3 3 1
28 .5
2.78 3 4 . 0 0 12.00
6.5 , J - 2 J 5 .
4 1
DIC-69
NF
9.71
2 .65 2 . r e 3.03
- 3 8 9 2 . 4 0 1.(7
0 9 5
COLOR DEL AGUA
ENE-70|l96a NF
9 .84
2 . 6 5 . 2 . 7 9
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BC
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- J 13 12
-
14
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1 P-5S0 1 P-551 [_ P-552
P-SS3 1 P-554
29.71
2 9 . 5 6 28.8S 30.01
26 .84 2 7 6 0 2 6 . 9 2
2 7 6 8 2 8 . 7 3
1 P - 5 5 5
1 P-556 P - S 5 7
P - 5 5 8 P - 5 9 9
L P - 5 6 0 P - S 6 I
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1 P - 5 6 3 .
2 8 . 0 7 28 9(
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^ 1 5 . ^
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3 . 5 0 . _ 3 J 0 _4.27
1 2 7 4 . 2 8
315J 3.41
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3.57
3.75 4 , 2 6 .
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3 1 9 . 2 .
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2 2 3 . 17.2
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4 2 9 J . 3 2
4 . 3 2 .
- 3.QL-3.46
_ii.o.. 3 . 9 ,
_ 8 . 5 _ 4.5
45 - 2 i 6 _
5.7
3 61
3 7 5 ^
4.31
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2.51 e9_ 3.0
2 7 1 . 4.6
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361 J i 7 8 . ^
4 3 0
I . I T I
3.63 3.78
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3.16 1 3 1 8 3 7 8 3.88
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- 2 ^ 9 ¿ 8 3 . 3 3 3
9 3 2.5
1 . -30-
3 6 5
'
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245^laH_ 5 0 4 0 6
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2 .20
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1
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3 7 7
7 7
1
1 7 7 7
7 3
7
1
7 3
7 3 I
TI 7
3 7 3
-143-
TABLA A-2 PROFUNDIDAD Y NIVEL DE LA NAPA FREÁTICA MEDIDA EN POZOS DE OBSERVACIÓN TEMPORA
LES
POZO DE ABRIL DE 1969 OBSERVA_ ^ CION COTA EN LA NAPA FREÁTICA COTA EN LA NAPA FREÁTICA
SUPERFICIE Prof, Cota SUPERFICIE Prof, Cota N9 (msnm) (m) (msnm) (msnm) (m) (msnm)
Pt -
Pt -
Pt "
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
601
602
603
504
605
606
607
608
609
610
611
612
613
614
615
616
617
618
619
520
521
622
623
624
625
626
527
30 .326
29 .416
30 ,356
29 .299
26 ,775
26 .540
25 .212
26 ,981
29 ,446
26 .923
27.497
27 ,464
27 ,261
28 ,300
27 ,492
27 ,555
27 ,927
29 ,035
28 ,548
27 .871
27.368
27 .828
27 ,583
29 .433
20 .990
27 .864
28 ,430
2 .37
1,92
2 ,21
1,60
1.80
1.15
0 ,90
0 ,95
2 ,35
1.10
1.00
1,55
1,25
1.50
1,30
1.30
1.35
1,90
2 ,21
1,33
0 ,70
1,33
0,87
2 ,50
2 ,30
1,10
2 .20
27 ,95
27 ,49
2 8 . 1 4
27 ,69
24 .98
25 ,39
25 ,31
26 .03
27 ,09
25 .82
2G.49
25 ,91
26 .01
25 ,80
26 ,19
26 ,35
25 ,58
27 .13
26 ,34
26 ,54
26 .67
26 .50
26 .71
26 ,93
26 ,59
25 .76
26 ,23
29 ,705
28 ,972
29 ,445
28 .473
25 .753
26 ,521
26 .280
26 ,942
29 .071
27 ,579
25.917
27 .494
27 ,149
29 .072
27 ,438
27 ,549
28 ,140
28 ,454
28 ,515
27 ,859
27 ,474
27 ,814
27 .420
29 ,370
28 .910
28 .057
29 ,168
1,96
1.55
1.50
1,45
1,98
1.25
1,09
0 ,80
2 ,25
1,08
1.36
2 ,00
1,25
2 ,03
1,50
1.59
1.83
1.57
1.90
1.05
0 .65
1,10
0 ,70
2 .30
2 .10
1,20
1,25
2 7 , 7 5
27 ,42
27 .95
27 .02
24 .77
25 ,25
2 5 . 1 9
2 6 . 1 4
26 ,82
2 6 , 5 0
25 ,56
25 ,49
25 ,89
27 .04
25 .94
26 ,05
26 .31
26 .88
26 ,62
26 .81
2 6 , 8 2
25 ,71
2 6 , 7 2
27 ,07
26 .81
2 5 , 8 5
2 7 , 9 2
Con t , 2
- 1 4 4 -
POZO OBSEI
CI
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
Pt -
DE
ON S
628
629
630
631
632
633
634
635
636
637
638
639
640
641
642
543
644
545
546
647
648
649
650
651
652
653
654
655
656
ABRIL
COTA EM LA SUPERFICIE
(msnm)
27 .784
28o749
28 .094
28 .548
29 ,550
29 .430
29 .857
28 ,175
27 .800
28 .931
28 .454
29 .556
29 .430
30.057
27 .592
27 .433
27.773
27 .702
27 .970
28 .043
28 .413
28 .237
27 .600
28 .832
28 .540
29 .065
27 .887
27 .909
28 .191
DE 1969
NAPA P r o f .
(m)
1.59
2 .80
2 .25
1,.15
2 .34
3 .20
2 .45
1.85
2 .00
3 .40
2 .95
2 ,10
2 .00
2 .00
2 .50
2 .38
1.60
2 .00
2 ,30
2 .90
2 .60
2 .85
2 .70
3 .40
3 .00
2 .80
2 .00
2 .70
1.55
FREÁTICA Cota
(iDsnm)
25 .19
25 .94
25 .84
2 7 . 5 0
27 .21
26 .23
27 .41
26 .32
25 .80
25 .53
25 ,50
27 .46
27 ,43
28 .06
25 .19
25 .05
26 .17
25 .70
25 .£7
25 ,14
25 .81
25 .39
24 .90
25 .43
25 .54
26 .27
25 .89
25 .21
26 .64
COTA EN LA SUPERFICIE
(msnm)
28 ,066
28 ,488
28 .471
-
29 ,507
-
28 ,889
27 ,995
29 ,275
29 ,416
29 .022
28 .950
-
30.one
-
-
-
27 .239
-
-
-
-
-
28 .735
28 .490
29 .125
27 .883
28 .944
28 .319
NAPA P r o f ,
(m)
1.55
2 .35
2 .68
-
2 ,50
-
2 .63
1.47
3 .63
3 .94
2 . 7 2
2 .25
-
2 .33
-
-
-
2.^33
-
-
-
-
-
3 .58
3 .12
2 .94
2 .28
3 .32
2 .14
FREÁTICA Cota
(msnm)
26 .52
26 .14
2 5 . 7 9
-
27 .11
-
26 ,26
26 ,53
25 .65
25 .48
2 6 . 3 0
26 .70
-
27 .68
-
-
-
24 .91
-
-
-
-
-
25 .16
25 .37
2 6 . 1 9
2 5 . 6 0
25 .62
26 .18
-145-
Cont. 3
ABRIL DE 1969
COTA EN LA NAPA FREÁTICA COTA EN LA NAPA FREÁTICA SUPERFICIE Prof. Cota SUPERFICIE Prof. Cota (msnm) (m) (msnm) (msnm) (m) (msnm)
Pt
Pt
Pt
Pt
Pt
Pt
Pt
Pt
Pt
Pt
-
-
-
-
-
-
-
-
-
• >
657
658
659
660
661
662
653
664
665
666
23.209
28.555
29.213
28.528
28.728
29.957
30.304
30.853
32.643
-
1.75
1.55
1.35
3.40
3.10
2.40
2.70
2.80
3.00
—
26.46
27.01
27.86
25.23
25.63
27.56
27.60
28.05
29.64
-
28.102
28.451
29.168
28.392
28.780
29.799
30.761
30.874
31.624
27.119
3,42
1.70
1.22
3.76
3.35
2.30
2.23
3.21
3.00
3.77
24.68
26.75
27.95
24.63
25,43
27.50
28.53
27.66
28.62
23.35
POZO DE OBSERVA, CION
NS
-146-
TABLA A-3 COTAS DE NIUEL DE AGUA EN EL RIO TOMADAS EN LAS MIRAS
lira
Fecha
Chipe Puente Sánchez Cerro
Puente Bolognesi
P i l o t e s
17-12 -68
1 7 - 1-69
1 7 - 2-69
1 8 - 3-69
1 0 - 4 -69
1 6 - 5-69
1 7 - 6-69
17 - 7 -69
1 7 - 8-69
17 -10 -69
17 -11 -59
17 -12 -69
1 7 - 1-70
24 .23
24 .22
24 .22
25 ,27
25 .20
24 .79
24 .T1
24 ,25
24 .24
24 .14
24.11
23 .97
23 .96
23 .82
23 .83
23 .82
24 .78
24 .76
24 .45
24 .35
23 .84
23 .81
23 .82
23 .83
23 .82
23 .79
23 .59
23 .58
23 .46
24 .55
-
-
23 .64
23 .51
23 .51
23 .49
23 .52
23 ,53
23 .53
2 3 . 2 9
23 .28
2 3 . 1 5
2 4 . 2 0
24 .24
2 3 . 8 3
2 3 . 7 3
2 3 . 7 0
2 3 . 0 0
2 3 . 1 6
2 3 . 0 7
2 3 . 1 2
TABLA A-4 PROFUNDIDAD DEL NIVEL PIEZOnETRICO, EN nETROS, CEDIDA DESDE LA LOSA DE REFERENCIA DE LOS PIEZÜflETROS
Piezom, Cota Ene. Feb, Mar. NS Losa 69 69 69
(msnin)
Z-1A
Z-2
Z-2A
Z-3
Z-3A
Z-4
Z-5
Z-6A
Z-5B
Z-7A
Z-7B
Z-8A
Z-6B
Z-9
Z-10
Z-11
Z-12A
Z-12B
25 .54
30 ,00
30 .08
29 .94
29 .86
28,67
32 .32
32 .25
32 .22
30 .37
30 .35
26 ,29
26 .33
25 .90
27.27
26 ,53
27 .49
27 .50
0 ,54
1,43
1,50
-
-
1.17
4 .63
4 .32
4 .39
3 .44
3 .35
0.87
1.32
0 .34
1.90
1.56
2 .25
^
0.28
1.58
1,66
3 .90
3,73
1.19
4 ,70
4 .40
4 ,29
3 ,48
3 .42
0 ,89
1.36
0.28
1.92
1.32
2 .26
_
0 ,21
1.66
1,77
3 ,73
3 .58
0 .81
4 ,64
4 .30
4 .35
3 .51
3 ,50
0 ,80
1,24
0 ,22
1.87
0 .91
2 .00
2 .44
Abr. Playo CJun. Jul. Agos. 69 69 69 69 69
0 .23
1.71
-
3 .43
3 ,25
1.09
4 .56
4 .25
4 .26
-.
0 ,75
1,28
0 ,34
1.72
0 .85
1,90
2 ,12
0 .23
1,33
1.42
3 .12
2 .95
1,13
4 ,61
4 .32
4 . 2 8
3 .48
0 .72
1.28
0.11
1.47
0 .89
1.85
2 . 0 5
0 .10
1.38
1.49
2 .94
2 ,75 ,
-
4 . 5 4
4 , 3 2
4 ,28
3 .47
0 .70
1.24
0 .48
1.52
0 ,80
1.70
2 .11
0 .19
1.41
1.45
2 .78
2 ,60
-
4 ,56
4 . 4 5
4 . 4 0
3 .56
0 .70
-
0 .53
1,49
0 .88
1.86
2 .06
0 .20
1.54
1.65
3,11
2 . 9 5
-
4 , 6 4
4 .54
4 .52
3 .58
0 ,75
-
-
1.77
1.02
1.89
1.92
Set. Oct. Nou. Dio. Ene. 59 69 69 69 70
0,22
1.55
1.72
3 .34
3 ,20
• >
0,21
1,72
1.78
3 .50
3 .35
M .
0 .19
1.57
1.82
3 .54
3 .43
^
0.2C
1.67
1,78
3 .56
3 .55
••
0 .22
1.71
1.79
3.81
3 ,68
^
4 .58
4 .47
3 .50
0 .77
-
0 ,56
1.85
1,02
1.97
2 .14
4 .46
4 .40
3 .35
0.77
-
0 .35
1,91
1.05
2 . 0 5
2 .42
4 , 3 5
4 , 3 0
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D.79
1,20
0 ,26
1.94
1,24
2 ,17
2 , 5 3
4 , 2 5
4 .24
3 .48
0 .81
1.23
0 .22
1.91
1.30
2 .28
2 .64
4 .21
4 .17
3 .49
0 .85
1.26
0 .20
1.90
1.43
2 .39
2 . 7 3
Cont. 2
Piezom. Cota Ene. Feb. fiar, ñbr. Mayo 3un. I\!2 Losa 69 69 69 69 69 69
(msnm)
Z-12C
Z-14
Z-15
Z-16
Z-17
Z-18A
Z-18B
Z-19
Z-20A
Z-20B
Z-21
Z-22
Z-23
Z-24
Z-25
Z-26
Z-27
Z-2B
Z-29
Z-30
27 .59
27 .88
32.07
28 ,40
26.28
28 ,51
28 .45
27 .79
27 .00
27 .53
27 .98
27 .29
28 .03
29 .67
29.87
27 .09
27 .44
29 .17
27 .36
30 .05
-
0 .46
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
_
-
0 .60
1.46
1.51
1.40
2 .09
-
0 .20
0 .20
-
1.60
2 .34
-
-
-
-
-
-
-
_
2 .54
0 .44
2 .55
1.43
0 ,58
2 .06
1.89
0.37
0.18
0 .91
1.55
1.80
1.35
2 .87
3 .75
1.79
0 .86
2 .76
2 .49
2 .85
2 .18
0 .48
2 .97
1.44
0 .55
2 .04
1.85
0 .41
-
0 .79
1.63
1.73
1.49
2 .88
3 .80
2 .10
0.918,
2 .87
2 .54
2 .92
2 .13
0 .47
2 .82
1.40
0,47
2 .08
1.92
0 .35
-
0 .95
1.67
1.83
1.54
2 ,89
3 .82
2 .09
0 .98
2 .77
2 .95
2 .88
2 ,22
0 .46
1.72
1.40
-
2 .11
1.94
0 .09
-
0.78
1.78
1.72
1.28
2 .89
3 .58
2 .22
0 .82
2 .90
3 .15
2 .87
3ul. Agos. Set. Oct. Nov. Die. Ene, 69 69 69 69 69 69 70
2.17
0.48
1.48
1.40
2.01
0.48
2,00
1,41
2,24
0.70
1.88
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2.52
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1.37
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1.36
2.73
0.69
2,60
1,37
2.79
0.76
2.49
1.40
2.14 2.24
2.01 2.10
0.12 0.18
0.81
1.87
1.82
1,32
2.86
3,90
0,92
1.94
1.36
2.34 2,41 2,41 2,32 2,30
2,17 2.26 2.27 2.19 2.15
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1.83 1.77 1.75 1.69 1.64
1.98 2,06 - - -
1.40 1.35 1.32 1,34 1.36
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3.86 3.87 3.84 3.85 3.6Ü 3.84
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2,73
Cont. 3
PÍQZom« Cota Ene. NS Losa 69
(msnm)
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-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
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-
-
-
-
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-
-
-
-
-
-
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-
-
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3 .84
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Z-32
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Z-43
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29 .00
25.87
29.46
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27 .79
25 .99
32 .15
28 .96
3ul. Agos. Set. Oct. Nou. Die. Ene, 69 69 69 69 69 69 70
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1.38
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2.79
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3.00
1.53
5.34
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3.94
6.97
1.44
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5.47
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5.37
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1,43
0.85
2.69
3.49
3.13
1.74
5.35
2.31
-150-
TABLA A-5 ANÁLISIS TEXTURAL DE SUELOS
Mués tRa !\!9
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
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20
21
22
23
24
25
26
27
28
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P-135
P-137
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P-142
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P-151
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0-100
10D-16D
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200-290
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445-475
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0-50
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0-30
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0-170
170-190
290-475
475-520
Arel lia"" (7o)
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0.8
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2.9
1.4
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1.6
10.0
3.0
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3.5
0.6
46.2
32.8
1.8
3.8
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(%)
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25.5
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1.4
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15.4
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44,5
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1.8
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0.2
30.8
10.0
10.0
2.0
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4.5
3.2
21,8
38,8
48.6
27.6
A Total
50 2000
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96,4
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84.1
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93.0
94.4
76.9
98.2
59.2
07.0
87,2
89.8
82.4
92.0
96.2
32.0
28.4
49.6
69.6
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4.2
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8.5
15.7
105 250
86.5
55.2
73.8
86.5
68.7
74.9
59.8
88.8
82.0
75.8
64.2
(%) EN 250 500
4.9
25.2
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4,0
16.9
6.0
8.1
1.3
3.6
6.8
9.8
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6,8
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0.5
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150-170
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64,0
85,0
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Total 50
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P-614
P-615
P-616
P-51B
P-619
Profundi dad (cm)
90-1B0
180-220
0-140
140-210
0-170
170-300
300-370
0-170
170-30U
3Ú-470
90-130
Q-SO
0-80
30-50
90-120
0-30
30-160
0-30
90-120
0-40
40-190
0-30
0-30
0-30
0-30
0-60
60-200
0-260
0-130
130-220
220-280
Arci 11a
(%)
1.3
9.8
0.4
7.5
1.6
34.8
10.2
3.2
11,7
0.9
17.2
5.5
S.2
9.8
6.8
6,2
2.4
7.4
2.6
3.6
7,3
4,0
3.2
7.2
5.2
3.8
6.7
0.9
0,0
5,5
12.8
Limo
(%)
3.7
29,8
27,2
3,2
3,6
59.0
17.0
1.6
41.1
0.7
31.8
13.9
22.6
8,2
25.2
3.8
3.5
10,6
4.2
4.4
14,2
5.2
14.4
4.2
43.2
12.6
5.7
1.9
30.4
15.4
62.4
Total 50
2000
95.0
60.4
62.4
89.2
94.8
6.2
72.8
95.2
47.2
98.4
51.0
80.6
69.2
82.0
58.0
so.o
94,0
82.0
93.2
92,n
78,5
90.8
82.4
88.6
51.6
83.6
• v.s
97,2
69.6
79.1
24.8
A R E N A FRACCIONES EN 50 105
10.5
7,9
2.3
10.3
2.1
9.8
13.9
7.2
6.2
16.7
105 250
70.9
71.8
92.1
72,7
93,1
72,4
62,6
82,5
54,0
80,2
250 500
13.9
8.8
1.5
12.2
2,1
12.6
9.7
4.9
22.0
0.3
W . niCRAS
500 1000
0.4
1.1
0,1
0.2
0.4
0.2
7.1
0.4
3.3
0.0
1000 2000
0.1
0.4
0.1
0.0
0.1
0.1
0.8
n.2
0.6
0.0
CLASE TEXTU RAL
Af
A Fr
A Fr
Af
Af
Fr Ar L
Fr A
Af
Fr
Af
Fr A
A Fr
Fr A
A Fr
Fr A
A
Af
A Fr
Af
Af
A Fr
A
A Fr
A
Fr A
A Fr
Af
Af
Fr A
A Fr
Fr L
C o n t . 5 - 1 5 4 -
WUGS P t o f u n d i Arci_ Limo A R E N A J^} CLASE t r a . ' ^ f dad 11a T o t a l FRACCIONES EIM miCRAS TEXTU NS ^ ^ ° " (cm) {%) (%) 5Ü 50 105 250 500 1000 RAL~
2000 105 250 500 1000 2000
120
121
122
123
124
125
126
127
128
129
130
131
132
133
134
135
135
137
138
139
140
141
142
143
144
145
146
147
148
149
150
P-623
P-525
P-626
P-628
P-629
P-630
P-631
P-632
P-533
P-634
P-537
P-640
C 111
C 112
C 113
C 121
C 122
0-80
150-180
180-250
80-150
0-150
30-50
60-90
0-SO
60-250
0-30
30-60
90-120
0-70
110-200
0-50
0-50
50-400
0-40
40-120
120-240
240-280
0-40
40-60
60-80
00-300
0-300
180-230
230-280
720-740
10-40
40-80
5.8
12.6
6.0
7.6
3.0
2.6
4.2
7.2
5.0
3.4
6.2
5.0
6.2
1.5
2.2
5.2
8.2
4.6
12.4
2.4
2.0
14,0
3.8
13.6
2.2
1.7
2.0
4.2
20.8
5.0
14.2
5.0
48.2
10.8
5.0
5.B
5.0
5.0
62.8
18.6
10.4
9.0
2.2
5,6
1.7
8,6
11.6
10.0
5.4
36.4
1.2
1.4
16.2
0.2
15.4
1.0
2.5
0.2
0.0
24.0
16.2
34.4
09o2
39.2
83.2
87.4
90.4
91.4
90,0
30.0
76.4
86.2
84.8
92.8
88.2
96.8
88.4
83.2
81.8
90.0
51.2
96.4
96,6
69.8
96.0
71.0
96.0
95.8
97.8
95.8
55.2
78.2
51.4
10.1
10.7
9.2
15,6
27,8
13,4
13,5
7,3
7,1
6.6
15.8
15.9
69.5-
74.6
82.4
64.5
24.6
78.1
80.1
85.9
03.2
72.4
79.6
30.4
9.7
3.8
3.7
4.8
1.4
5.0
2.9
0.2
5.1
14.9
1.6
6,0
1.1
0.6
0.1
1.6
0.4
0.3
0.1
0.1
0.4
0.9
0.2
0.9
0.0
1.1
0.0
1.2
0.4
0.1
N
N
0.2
0.1
0.1
0.1
A
Fr
A Fr
A
Af
Af
A
Fr L
A Fr
A-A Fr
A-A Fr
A
A
Af
A
A Fr
A Fr
Af
Fr A-Fr
Af
Af
Fr A
A
Fr A
Af
Af
A
A
Fr Ar A
A Fr
Fr A
Cont» 6 -155 -
Mues . . . Profundi Arci Limo A R E N A (%) CLASE tra* Í f~ dad ~ 11a"" Total FRACCIONES EN WICRAS TEXTU N9 •="" (cm) i%) (%) 50 50 105 250 500 1000 RAL"
•2000 105 250 500 1000 2000
151
152
153
154
155
156
157
158
159
160
161
C
C
C
C
C
C
c c c C
c
123
124
125
126
151
152
161
162
163
164
165
80-190
250-270
520-540
880-920
380-490
490-560
230-290
325-360
450-465
465-540
540-550
4.0
21.8
24.4
16.2
23.0
19.6
8.4
17.4
11.6
30,2
12.4
2.2
20.4
32.6
32.4
23.4
22.0
8.0
19.0
13.0
17.6
8.4
93.8 18.0 76.1
57,8
43.0
51.4
53.6
58.4
83.6
82.6
75.6
52.2
79.2
0.6 0.2 0.0 A
Fr Ar-A
Fr
Fr A-Fr
Fr Ar A
Fr A
A Fr
Fr A.
Fr A
Fr Ar A
A Fr-Fr A
-156-
TABLA A-6 CONDUCTIVIDAD ELÉCTRICA (C.E.) DE LA SOLUCIÓN DEL
SUELO nEDIDA EN DILUCIÓN 1s5 Y ESTIMADA PARA SATJJ RACIÓN
MUESTRA NS
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
15
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
UBICACIÓN
P-135
,
P-136
P-137
P-13B
P-139
P-140
P-141
P-142
P-143
PROFUNDIDAD
0-100
100-160
150-200
200-290
290-350
475-580
0-30
30-60
60-90
90-120
0-50
50-190
^-90
90-550
0-30
30-60
60-90
90-120
0-30
30-100
100-130
0-30
30-60
60-90
90-120
0-40
40-270
0-30
C E . mmhoa/cm
En dilución 1s5
2.36
1.76
4.50
0.50
0.52
1.65
3oB4
2.62
2.54
2.00
5.10
0.23
4.10
0.76
1.14
0.80
0.47
0.39
Ü.80
3.44
1.32
2.00
1.00
1.28
0.74
1.04
0.82
1.12
a 250C
En satura-cián
40.0
28.2*
80.0
7.7
7.8
28.0
70.0
43.0
46.0
34.0
94,0
3.3
74.0
12.0
23.0
13.8
7.3
6.0
16.0
60.0
22.0
34.0
11.4*
21.0
11.5
16.2
13.0
18.0
-157-
Cont.
MUESTRA
m
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54
55
57
UBICACIÓN
P-144
P-145
P-146
P-147
P-148
P-149
P-150
P-151
P-152
P-153
PROFUNDIDAD
30-60
60-90
90-120
0-30
30 -60
60-90
90-120
0-40
40-360
30-60
50-90
90-120
0-30
30-290
30-60
60-90
90-120
0-60
50 -400
60-90
90-170
170-190
0-30
30-60
60-90
90-120
0-90
90-150
0-30
L. • C • IlluniU!:)/
En d i l u c i ó n 1 s5
0 .70
0 .32
0 .12
0 .90
0 .45
1.28
1.10
1.90
0 .26
5 . 3 0
3 .60
1.98
0 .30
0 . 2 0
0 .36
0 .34
0 .20
0 .28
0 .15
2 .10
5 .50
0 .70
3 .60
2 .40
5 .10
0 . 9 0
6 .17
0 .70
0 .52
' i j i i i a ¿.-J u.
En s a t u r a -cic5n
1 1 . 0
4 . 5
1.5
1 4 . 1
6 .8
2 1 . 0
17 .8
3 2 , 2
3.5**
9 8 . 0
6 5 . 0
3 4 . 0
3.9^^
1.1=^
5 . 4
5 .0
2 .8
4 . 1
1.8»*
3 6 . 0
104 .0
1 1 . 0
6 5 . 0
4 1 . 0
9 4 . 0
1 4 . 3
2 . 4
1 1 . 0
7 . 6
C o n t , 3
- 1 5 8 -
riUESTRA IMS
58
59
60
61
62
63
64
65
66
67
68
69
70
71
72
73
74
75
76
77
70
79
80
81
82
83
34
05
06
87
UBICACIÓN
P-154
P-155
P-155
P-157
P-15B
P-159
P-160
P-161
P-162
P-163
P-164
PROFUNDIDAD
30-60
60-90
90-120
0-110
260-450
0-30
30-60
60-90
0-30
30-60
60-90
90-120
0-150
150-500
0-30
30 -60
90-120
50-200
0-30
30-60
60-90
90-120
0-600
0-115
0-60
60 -80
80-180
0-30
30-60
60 -90
L • I - • l l l l l l l l U ^
En diluvian 1 s5
1.00
0 .92
0 .62
1.16
0 .70
Q.43
0 .07
0 .09
0 ,24
0 .15
0 .18
0 .84
0 .98
0 .22
0 .17
0 .72
0 .56
0 .72
2 .62
0 .50
0 .70
0 .64
0 .16
2 .64
5 .40
5 .40
1.21
0 .52
0 .45
0 .53
X \rf I I I C^ ^.^J \^
En s a t u r a - • c i ó n
1 6 . 0
1 4 . 2
9 . 5
2 6 . 8
1 1 . 0
5 .5
0 .9
1.3
3 . 0 *
2 .1
2 . 5
1 3 . 4
15 .8
3 .1
2 . 4
1 1 . 2
9 . 2 *
1 1 . 2
4 5 . 0
7 . 2 *
1 1 . 0
1 0 . 0
2 . 4
3 7 . 0 ^
1 0 0 . 0
1 0 0 . 0
1 9 . 8 ^
7 .7
6 .7
8 . 0
C o n t . 4
- 1 5 9 -
MUESTRA
88
89
90
91
92
93
94
95
95
97
98
99
100
101
102
103
104
105
106
107
108
109
110
111
112
113
114
115
115
117
UBICACIÓN
P-165
P-167
P-168
P-170
P-171
P-172
P-173
P-201
P-203
P-205
PROFUNDIDAD
90-120
0-30
30-60
60-90
90-120
0-300
0-30
30-60
60-90
90-120
0-30
30-60
60-90
90-120
D-150
0-30
30-50
50-90
90-120
0-150
150-170
0-30
30-60
60-90
90-120
0-30
30-60
60-90
90-120
0-30
C.E. mmhos/cm
En dilucián 1s5*
0.57
0.12
0.25
0.20
0.10
0.09
0.47
0.20
0.64
0,19
0o24
0.17
0.14
0.21
0.27
0.14
0,24
0,14
0,16
0.47
0.15
0,29
0.32
0.52
0.47
0.32
0.35
0.24
0.14
0.21
a 25°C
En saturación
8.8
1.7
4.0*
2.7^
1.0*
1.3
7.3
2.B
10.0
2.9'*
3.4
2.4
1.9
3.1*
4.2*
1.9
3.4
1.9
2.2
7.3
2.1
4.2
4,7
7.7
7.3
4.7
5.3
3,0*
1,8
3.0
Cont. 5 -160-
MUESTRA
118
119
120
121
122
123
124
125
126
127
128
129
130
131
132
133
134
135
135
137
138
139
140
141
142
143
144
145
146
147
UBICACIÓN
P-207
P-211
P-213
P-215
P-218
P-220
P-222
P-244
PROFUNDIDAD
En
30-60
60-90
90-120
0-30
3 0 - 6 0 '
60 -90
90-120
30-60
60-90
90-120
0-30
30-60
60-90
90-120
0»30
30-60
60-90
90-120
0-30
30-60
60-90
90-120
0-30
30-60
60-90
90-120
30-60
90-120
0-30
30-60
^^ • i— • l l l l l l l WJS^f
d i l u c i ó n 1 s 5 *
0 .43
0 .13
0 .11
1.40
3 . 0
1.08
3 .50
0 .60
0 .13
0 .14
0 .20
0 .37
0 .41
0 .30
0 .96
2 .82
1.18
0 .76
0 .74
0 .37
0 .58
0 .23
0 .21
1.00
1.24
2 .70
0 .76
0 .98
0 .98
0 .21
hif I I I £2 «.. ^ j k.»
En s a t u r a c i ó n
5 . 3 *
1.8
1 . 3 *
2 3 . 0
5 3 . 0
1 7 . 5
57.5**
9 . 3
1.4»^
1.9
2 . 8
5 . 5
6 . 1
4 , 4
1 5 . 0
4 9 . 5
3 1 . 0
1 2 . 0
1 1 . 8
5 .5
9 . 0
3 .3
3 . 0
18.8**
2 0 . 0
4 5 . 0
1 2 , 0
1 6 . 0
1 6 . 0
3 . 0
- 1 6 1 -Cont. 6
nUESTRA
m
148
149
150
151
152
153
154
155
156
157
158
159
160
161
162
153
164
165
166
157
16G
169
170
171
172
173
174
175
176
177
UBICACIÓN
P-245
P-247
P-249
P-251
P-252
P-253
P-254
P-256
P~257
P-260
P-261
P-262
PROFUNDIDAD
60-90
90-120
0-300
0-30
30-60
60-90
0-30
30-60
60-90
90-120
0-30
0-300
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0-30
30-50
60-90
0-30
30-60
60-90
9Ü-120
130-200
0-30
30-60
60-90
90-120
0-30
30-60
60-90
90-120
0-200
C E , mmhos/cm
En dilución 1s5*
0.16
0.10
2.24
2.64
5.00
6.40
3.68
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0.98
0.64
0.70
0.64
1.82
2.08
1.14
0.90
3.74
1.60
0.53
1,80
0.34
o,9n
0.21
0.16
0.23
1.60
0.59
0.84
0.78
0.20
a 250C
En saturación
2.2
1.3
39.0
46.0
93.0
130.0
67.0
14.5
16.0
10.0
11,0
10.0
31.0
35.0
1C.5
14.2
68.0
25.8
n.o
30.0
5.0
14.2
3.0
2.2
3.3
26.8
9.1
13.5
12.8
2.8
- 1 6 2 -
Con t , 7
MUESTRA
m
17G
179
180
181
182
183
184
185
186
187
180
189
190
191
192
193
194
195
196
197
198
199
200
201
202
203
204
205
206
207
UBICACIÓN
P-263
P-265
P-266
P-269
P-274
P-301
P-304
P-305
P-306
PROFUNDIDAD
0-3C
30-60
60-90
90-120
0-30
30-60
60-90
90-120
0-30
30-60
60-90
90-120
0-150
60-90
0-30
30-60
60-90
90-120
0-30
30-50
60-90
90-120
0-30
30-60
60-90
90-120
0-30
30-60
60-90
90-120
C.E, mmhos/cm
En dilución 1 s5
0.36
0.20
0.34
0.54
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0.30
1.38
0.50
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0„72
0.30
0.16
0o32
0.18
0.18
0.20
1.36
1.12
1.58
1.12
0.94
2.30
3.22
1.64
0.40
0.29
0.28
3,00
a 250C
En saturación
5,3
2.8
5.0
8.4
5.8
6.0
3.3
4.4
21.5
7.6
6.6
11.2
4.4
2.2
4.7
2.5
2.5
2,8
22.2
18.0
26.5
18.0
25.0
40.0
57.0
27.0
6.0
4.3
4.1
4.4
C o n t . 3 - 1 6 3 -
MUESTRA
m
208
209
210
211
212
213
214
215
216
217
218
219
220
221
222
223
224
225
226
227
228
229
230
231
232
233
234
235
236
237
UBICACIÓN
P-401
P-500
P-504
P-508
P-520
P-601
P-602
P-603
P-604
P-605
P-6n6
P-607
P-609
PROFUNDIDAD
0-40
90-180
0-140
140-210
0-30
30-60
60-90
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0-30
30-90
90-120
50-90
0-30
30-60
60-90
90-120
0-30
30-60
60-90
90-120
50-90
90-120
0-60
0-80
0-30
30-60
50-90
90-120
0-30
C E . mmhoB/cm
En dilueión 1s5*
1.65
0.25
1.84
0.30
0.70
0.35
0.51
0.42
0.58
2.10
0.21
0.78
0.46
0.35
0.17
0.12
0.14
0.23
0.14
0.41
0.25
0.11
0.22
0.80
2.58
2.50
2.90
1.50
1.06
2,02
a 250C
En saturación
24.4^
3.6
32.0
5.7*
11.0
5.2
7.7
7.2^
9.8^
36.0
3.0
12.6
7.0
5.3
2.4
M.5^
1.9
3.3
1.9
6.1
4.1»
1.5
3.1
12.8
26.1
44.0
52.0
24.5
17.0
34.0
Cont, 9
-164-
MUESTRA NS
233
239
240
241
242
243
244
245
246
247
248
249
250
251
252
253
254
255
256
257
258
259
260
261
262
263
264
255
266
267
UBICACIÓN
P-609
P-S10
P-611
P-612
P-513
P-614
P-615
P-616
P-617
P-610
PROFUNDIDAD _
E
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0-30
30-60
60-90
90-120
0-30
30-60
90-120
0-40
40-190
30-60
60-90
90-120
30-60
50-90
90-120
30-50
60 -90
90-120
0-30
30-60
60-90
90-120
0-60
60-200
0-30
30-60
60-90
90-120
0-260
< - > • • . * Illllll l U S / I
n d i l u c i ó n 1 g 5 *
0.Q4
2 .04
1.64
2 .32
0 ,49
0 .24
0 .16
0 .21
0 .23
1.33
0 .30
0 .20
4 .00
0 .25
0 .52
0 .26
0 .37
0 .26
0 .32
1.00
3 .40
4 . 6
1.31
1.82
0 .45
2 .20
0 .40
1.00
0 .91
0 .12
Jill a i j u
En s a t u r a -c i á n
13 .6
3 6 . 0
2 7 . 0
4C.0
7 . 5
3 .4
1 .5^
3 .0
3 . 3
2 2 . 0
4 . 4
4 . 1
6 .0
3 . 2 ^
7 . 9
3 .8
5 . 5
3 .8
4 . 7
3 0 . 0
6 0 . 0
8 4 . 0
2 1 . 0
3 0 . 4 ^
5 .8
3 8 . 0
6 ,0
1 6 . 0
1 4 . 5
1.6
- 1 6 5 -
Cont. 10
MUESTRA
258
269
270
271
272
273
274
275
275
277
278
279
280
281
282
203
2B4
285
236
207
208
289
290
291
292
293
294
295
296
297
UBICACIÓN
P-619
P-620
P-621
P-622
P-625
P-626
P-627
P-62B
P-629
P-630
P-631
P-632
P-634
PROFUNDIDAD
0-130
130-270
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30-60
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90-120
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30-60
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0-30
30-60
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0-150
0-230
0-30
30-50
60-90
90-120
60-250
0-30
30-60
60-90
90-120
110-200
0-50
0-40
40-120
120-240
C.E, mmhos/cm
En dilución En 1s5*
2.80
0.84
0,39
0.21
0.23
0.30
4.30
2.30
1.32
0.76
2,58
1.72
2.3
0,54
1.58
0.13
0.76
1.66
2.10
0.45
0.46
0.45
0.42
0,34
0c32
1.22
2.24
1.90
0.90
0.55
a 250C
saturación
49.0
13.4
5.8
3.0
3,3
4.4
78.0
40.0
21.8
12.0
44.5
29.0
39.0
10.0
27. 2*
1.8
12.0
27.0
27.0*
5.8
8.5*
5.8
5.2
5.0
4.7
20.2**
39.0
32.0
11.2*
8.5
Gont, 11 -166-
MUESTRA
m
298
299
300
301
302
303
304
305
306
307
308
309
310
UBICACIÓN
P-636
P-637
P-639
P-640
P-641
PROFUNDIDAD
0-30
30-60
60-90
90-120
0-40
40-60
60-80
00-300
0-30
60-90
90-120
0-300
90-120
C, E. mmhos a 250C
En dilucián Is 5*
1.90
2.50
0,53
0.41
0.74
0.22
0.46
0.15
0.76
2.04
0.76
0.41
0.33
En saturación
32.0
33.2*
0.1
5.5*
11.3
3.1
7.0
2.1
12.0
34.0
12.0
6.5*
5.0
Ualores medidos
