MINISTERIO DE A6RICULTURA

DIRECCtON GENERAL DE IRRIOACiONES

DIRECCION DE INVESTI6ACI0N APLICADA

8UB-0IRECCI0N DE INVESTIQACIONES 3E0TECNICA8

INFORM! TICNieO 91A • 18 - N* 008-7S

ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACION Y

RECOMENDACIONES PARA PAVIMENTOS DE LA PLANTA LECH ERA DE

lOUITOS.

ENERO 1976

b I M A - t'fcKU

m j j - .-vi-A'*;.

PlWtoT Gm^tKl Cncsffj^

REPUBLICA

MINISTERIO

DIRECC ION

DIRECCION

SUB-DfRECC

INFORME TECNICO D lA - IG - N«» 006 - 7

ESTUDIO DE MECANICA DE SUE LOS

CON FINES DE CIMENTACIONY

RECOMENDACIONES PA.A PAVIMENTOS

DE LA PLANTA LEG HERA DE

IQUITOS

DEL PERU

DE AGRICULTURA

GENERAL DE IRRIGACIONES

DE I N V E S T I G A C I O N APLICADA

I O N DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS

ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS CON l-INES Oh CIMENTACION DE i. . .

EDIFICACIONES DE LA PLANTA LECHERA DE IQUJTOS Y RECOMENDAClOi^lES

PARA LOS PAVIMENTOS

fl C E

Pdg. N '

L - UBICACION Y AREA QUE COMPRENDE EL ESTUDIO 1

I I . " TRABAJOS DE CAMPO 1

I I I . - SINTESIS DE LOS ASPEaOS GENFRALES DE LA Gi-QLOGIA

DE IQUITOS Y DEL AREA 1

I V . - COMENTARIOS Y ANALISIS DE LAS CARACTERlSTtCAS FISI-CAS DE LOS SUELOS DEL AREA 2

\ . Ensayos de Laboratorio 2

2 , Comenfarios y Andllsis de las carac*-ori'sHcas FTslcas de los Sue los y Propiedades " in sft-u" 3

3 , Andlfsis de las caracterTsKcas de ExpansiVldad de los Suelos Ar cJllosos y Limosos A

v . - CARAaERISTlCAS DE ESFUERZO DE CORTE Y DETERMINACION DE LA CAPACIDAD ADMISIBLE DEL TERRENO 9

f . ArralJsis de las caracferfsHcas de Esfuerzo de Corte de los Soelos, derivados de los Ensayos de Compresion Tr iaxia l 9

2 , Determmacidn de la Capacidad Admisible de Gjrga de los Suelos 12

3«, Deferminacion del Modulo Eldstico de los Suelos correspondfen-^es a fas profundldades ac^fvas de Esfrucfuras Cfmenfodas a la pro fundidad de 1.20 m, 17

V L - ANALISIS DE ASENTAMIENTOS (PREDICCION DE ASENTAMIEN-TOS 18

^^^^AirPCe**'

Generdltdadflrs 18

Area de Zapaias y Dlmenslanamfenlifii 19

Preslones efecHvasyTrasmlsldn de Presi6n y Profundldad AcHva 20

Influencta de las Presfonfs Trasntlfldds de \ma Omenkictdn a

otra 21

An6lis1s o Predlcci6n de tos Asentamlentos 21

EsMmac!6n del TIempo de Asentamlento 26

CIMENTACION DE CISTERNA Y RESERVORIO 27

Cisterna 27

Reservorlo 28

ASPEaOS REUACIONADOS CON LAS SALES QUE PUEDEN

ATACAR AL CONCRETO 29

ASPEaOS DE DINAMICA 29

ALGUNAS RECOMENDACIONES ADICIONALES INCLUYENDO AQUELLAS PARA PAVIMENTOS 30

Recomendaclones Generales 30

Pavimentos 30

REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS CITADAS Y / O CONSULTADAS 31

ANEXOS 33

XXX OOO XXX

- 1 -

ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS CON FINES DE CrMENTAClON DE LAS EDIFICACIONES DE LA PLANT A LECHERA DE IQUITOS Y RECOMENDACIONES PARA LOS PAVIMENTOS.

I . - UBiCAaON Y AREA QUE COMPRENDE EL ESTUDIO

E! ferreno de la Ptonlxa Lechera de iquifos quede en los bordes de la carretera San Juan-lquitos en la z(»ia denominada San Antonio, queda aproxfmadamenfe a 2 kms« del ferreno donde se encuenlran las ediflcaciones de Huayabamba-EsftiWo,

fcl ferreno actual fue escogido tuego de una se!ecci6n previa, habiendo sido reubl cado de donde origlnalmenfre se consfruiria la fdbrica, como sucedio con todos !os terrenos de las Plantas Lecheras, Ref. ( l),Ref. (2) y Ref. (3); en el Informe de la Ref. (2), se esHmo como cargas admlslbles probables enSre 2 kg/cm.2 y 3 kg/crrs.2.

El area del frerreno es de 22,422,50 melros cuadrados,

I L - TRABAJOS DE CAMPO

Los frrabajos de campo fuerow reallzados enfre el 15.Ago.75 y el 21 .Ago.75.

La conduccion de los h-abajos de campo fue llevada a cabo por el Sr. Ing. Cesar VlIca GhezzI de la Divlsldn de Mecdnica de Suelos con la colaboraclon del Tec-nico Laboratorlsha Sr. Luis Cdbral Canrrahuair.

Ejecufaron cuafro (4) axcovaclonai hQita profundldades de 4.50 m., lai que i« en-cuenf-ran ubicadas en el Piano de Ubicacldn de Excovaclones preparado por el pro Feslonal onH-es cittido, piano que se anexa al esfudlo.

En el campo exlrajeron fjn toial de dlez (10) muestras alt-eradas y dos (2) muesiras sin aUerar para reallzar los ensoyos perflnenl-es. Tambi^n ban ejecutado slefe (7) ensayos de densidad de campo o densidades maHjrales.

El Ing. C^sar V l ica, ha preparado cuatro reglsfros de excavac!6n d(mde se Indlcan la clas!f!coc!6n y las caracferfsHcas de los suelos encontrados asT Como la ubica -cfdn de las muestras extrafdas y densidades ejecut^das en el camps; estos registros tambiSn se anexan al eshidlo.

I I I . - SINTESIS DE LOS ASPEaOS GENERALES DE LA GEOLOGIA DE IQUITOS Y DEL AREA

Son muchos los <Taba}os donde se refleja la Geologfa de IqUitw y alrededcM'es que han sido consultodos; para los aspectos generates, se Hon fenld® en cuenia los que se citan en las Referencias s (4), (5) y (3)^ para los aspechjs de correlacion con los as -pecfos generales y con el 6rea especffica los que se cilxMi como Referenda :(6),(5\(8).

- 2 -

La cubferhi cixrl'ernen'td hAod&rwa d& fos stjaetos fh hn^im estci c£»isHl»lcb p@r csapos de arcUtas de eolores ocres^ motTones y grhm moleifdss con ocre^ tliiMJS y orenm Intercolatfcis de color "bef^" y ibises; «st®s materfole^ son medlowmeafe compctc-f-os y sobre eHos «s dande tmicrin^te Se dlsfiGnien las eJmentoclcwies pcnxr las edffi-caciones. El ^pes®r ^ verrigfele dt 4 a 5 melf©B Itteg^ %m prese«t*«t ©R t&rfc la gran regt6» i»r» estrato d« 4 ei 6 mel^^ de orenas flaas b{araG(35 de compacfdad muy alta cuando seccts y de mof ha'p comfKsclckd etrottdd esf6n swnergidas.

Infrayaefencte a \&s &mt&r^m'@& se pre&fitlmi eapos de lirefftos i Ss dums de oolores grJses y de rtwyor esp^ir, Interc^kldias en ferimi ientlcuJar con tentes «fe etrenas y de conchuetas, estos raaterltfes sm ft*artSlei«ir»Qles entre edades PHoclnlcas y Plelsto c^rtlcos. Las arcrtlas sas«t dt e@l«r grite y e®*^ «tlsi«K»te sotr©"'<sw8«itt<fedas y fisu-t-ada5» Luego siguen !as arclfW 4ilte(iM!i4» s^bre-comdildadas y flsuradas del tereia rio, este esfttjto Hene rB& 4& 3 klliSntielres de espesar.

Es necesario a«okjr que los rnaferiatest de t« cyblerte swperflckt, sen ma^erldles que desde et punto de vista sismotSgk^ mm dtetomtnades "bfeaidos" o de perTodo de vl-bracion natural alfo.

Los moterldrtes sup^fere^ «fe 1^ ««M«t!i9 superflelert son Ru^rkrfes bastante !m(%rm&a bles con permeobllidades <fel &tdmi de |0"^ cny'seg. a t0~8 cnr/seg.

La arena M<tnc« de «tte C0r»»ps«!ld<»d fene icaiefteiente de permeabllldad del erden de tO"^ cm/seg. a 10"^ crn/seg.

Las orcUlas duras oltom^vfe sobre'-ei^^olliiidcis infrayacerrfes al esfrato de arena blan CO son muy impermeobles desde el pimiQ de vista (te la permeabilldad o troves de -poros, el coefJclente de permedbillcfcid es del mdm ^ fO"^ cm/seg. on^s . Estas or cillas, en su mosa ote{oda de las ftsuttis, estofn nwy secas y con grados de satura -cion por debofO) del 20 %. El agim que ftoye dentm de estos arcllkjs fluye a trav^ de las grletas o en los lentes de ^wrchuelas cte pan ptrosidad, puede considerarse com© iM fen6tmn&^^ peFrae^Wildad '*en gra»de" » "maslva".

El estrato de arena blartcaj que y^ bem^ {nd}cad% c®nst*ittiye el ecarfer© en cier-tos sectores de la cludad de tquttos y ctMnd© et terreno estS muy cerca a quebradas por dofi<de elrcuta el u^m «n h? & »e«i de ttuvks. En Im, cosos elfstdoiSi los pozm a clelo ablerfo produeait gws*^ eiltff t y 5 flkos pwr ^gmnde. B* ©twK ocjsos, como la zona de Sdn Juan <fe MfttiWares (Iqitftxas) y especlofmeiiie en el terreno de ta Planta Leebera es muy ImpTisbabte c^e se mnmrnifU'e agu«i con fines de abestecJmiento. En el terreno estut^odo e Itidtexido pWw hi fef. (8), el estwte de ctrena se encoentra to talmente seco.

IV.- COMIHTARIOS Y ANAttSIS ®€ LAS CAMClEf^SWCAS FIStCAS DE LOS SUELOS DEL AREA ~ ' ^ ^ ^

1 . - Ensayos de LabcMntorlo Los ensayos de laboratort® feefWi progmmerd^ ptr el Sr. Ing, ios^ Urteago Cabrera,

- 3 -

Sub-D!rector de InvesHgaclones Geof6cnTcas y por el Sr. ing. C6sar Vlica Ghezzi .

Se han reatizado ensayos :

a . - En Mi/estras Alteradas

Lrmttes de Al-terberg, gravedades especTficas, granulom6tricos por tamices y sedlmen taci6n, humedades naturales, densldades m6x?mas y mfnimas. Ensayos de capacfdad soporfe de California de Laboraforio (C.B.R.) para las mSximas densldades Proctor Modiflcado secas de laboraforto y el mSf-odo esttindartzado C.B.R. y fambiSn para las condlctones de humedad y densidad cercanas a las de campo.

b . - En Muesfras Inalteradas

En las muestras inalteradas extrafdas de las excavaclones : PLI-1 a la profundidad de un mefro cincuenta (1,50 m,) y PLI-3 a la profundidad de un metro (1.00 m.) , los ensayos que se han realSzado en esl-as muestras sin alferar son de "consolida -ci6n" y triaxiales rdpfdos no drenados (Qy) •

Los resultados de los ensayos de laboraforfo han sido supervisados por la Srto, Ing. Lucfa Gavlria Pastor,

Estos resultados estdn plasmados en un Cuadro General de Resultados y otros Cua — dros y Graficos que estdn anexos al informe y han servldo para ejecutar el estudfo.

2 , - Comentarios y Andlisls de las cofacterrsticas FFsicas de los Suelos y Propleda-des "In sttu"^

Los comentarios y el andlisis pertinente se realizan medlante el estudio de los do-cumentos antes citados y de los Cuadros ; N° 1 , denominado : CUADRO-RESUMEN DE ENSAYOS DE CAMPO Y DE LABORATORIO, PARAMETROS DEDUCIDOS Y CLASIFICACION DE SUELOS, y Cuadro N° 2, denominado : CUADRO PARA LA EVALUACION DE LA EXPANSION POTENCIAL DE LOS SUELOS.

Comentaremos los Cuadros N® 1 y N " 2 ,

Con las densldades y las humedades naturales y las gravedades especfficas se han po ^ dido determinar las proporciones de vacfos y el grado de saturacI6n. Se puede ano-

tar que con la excepcidn de la segunda capo de arena de la excavaci6n PLI-1 (la que solamente se diferencia de la primera por su compacidad)y la capa de Mmo de mediana plastictdad de la excavacldn PLI~3, los suelos estdn densos y por este con-cepto tendrdn poca compresibllidad ya que la razon de vacfos al estado natural es-tfin compredidas entre 0.52 y 0.60 . La capa de arena bianco del PLI-5 correspon-diente al estrato intermedio que se encuentra en toda la regidn, tiene una propor -cion de vacfos de 0.68 y una densidad relotiva de 76.1 %., lo que corresponde a u-na compacidad densa; el grado de saturation es de 25.3 %• Se debe anotar que en

^ J^. i^

varfos eshitikis reaFlj^iiil i m }m i M l N t e N i % Memii@l«s ; (6), (7) y (8)^ ta compa-cldad con qi)ft m efieentrlte «st i mi$m i M ^ ^W £^3t»a a Sobre-Comtaocfnda, es declr, c<m d«mtda(l^ r^^i^ivtis ea¥M d S % ^ l l 5 % y f « s grades de sanir3c!6n muy por debafo del 20 %» Es |ir»leibtft t fM l« m^sfrei stt \wf& desdensiflcado por accl6n del agua de tt»vta d « b l ^ «|( f&s^9m ^mmtthadiQ m el Idloma Ingl6s como "bul -ging" o sea i hTnchawfe«ilK n& Iw ied^^m^ em oretsm nwy secas y sobre-compachn-das/ es declr^ peque^^ MnehamlMte heferogSneos deb?do al coiapso de la estruc-' t-ura Interna del »ie1e«,

Con las excepcfones <le f<l fBrfmePat m^ de ®r&na d t led excavacldn PLI- I , cu/o gra do de saturacti^ tte§£r hmte el I M « 5 % , y d@ la zetia de confacto del l!mo ML con la arena de la excetvwetSn Fit'»3^ etiyo grado de saturacidn llegd hasfa 116.2*^ el resto de tos suetos tnvesffgados es!*iSn psrclalmenfe soturados y Henen grado de sa turac!6n menor que 90 % oomo s« Indica en los cuadros que comentamos. Es de t e -ner en cuent^ et o ^ c ^ 9 de los s w t ^ pore to I men f-e saturados^ fxales como los CH, CLB y MLg euondo st mcrltcen les p@$fbl11dades de expos^tstdn.

La constsfenckf relcitlva es una profltediad slmTlar a la densldad relaMva en arenas y se emplea perra caracferfzar o \o$ suelos orclllosos, a \os llmosos con plastlctdad y algunas veces o las etrwtas arc!l1o4t?Tmas| tndlcan en fmrm cualfioHva las caracte-rrsMcas de reslstencla al esfuerzo cortantte de! suelo de aeuerdo a una regia muy co noclda de TEKZAGHt - PECK, Ref* ^ , Im vertores obtenldos son postHvos, con ex-cepct6n de algunas toners en las c&fm w ^ t e r e s de arenas de la excavacldn PLI-1, por otra porta los valores numlrkes wm a\fm, baslttnte ale fades de cero y muehos -prdxlmos a fa unldad o por enefnra de isftt valor,

Esl-o nos tndtea que ttl esteido de lets tiitilm tem plastlcldad estd en los estados semi-s6lido o ptdstico y que Henen dtlfcis fes?s!«iie!as al esfuerzo cortante en condiciones

in SITU •

El porcenf^fe de orcfllas y eofoldl^ (C %) ^ tas mweshtis que se Jndlcan en el Cua dro N° 1 , se hon defermWdo p^ Xm^ssfp^mlSm de tm resultados de los crnalisls gra nulometrtcos por sedtm^«ftic!6n; %ki servfrd pGra eiiiaflzar las caracterFsHcas de ex -pansivldad de aeuerdo al ftxsbajo dt H , l« Seed, Ref. (10) o

3 . - Andllsts de lois <imrQ»g^|ilH««lt d» €xi«i$|y|ckid <h |@s Suebs Arclllosos y Llmosos

Para es^e anfillsis se enfiJipleariSn fSwfedanwHiMtmeiite f@iS Cwidros s N® 1 y N " 2, en el orden que se Indica»

Las caracferj^fldas de e x p a m l ^ dm m®tm <®rc!llos#s y /o Umosos^ de aeuerdo a 1 ^ au fores de las Refereweks s ( l ^ ^ ( l l )# (12) f (13)j, y de ©tros^ dependen de una serie de fact-ores, tales como t grado ds dbiisfcisid de los stietos, grado de saturaclon o con tenldo de agua intctat y caracferl>t'lc«is de succl6n# percentafe de arcJllas y coloJ -des, tipo de minerales arclllosos y pm cwsfgulente d@i Lfmita Lfquldoj, dfferencia de

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temperaturas entre d@s xtmas del stiefo que ptieden Srscremenkir Ho hurneckrd, &ic,,\a presf6n de h!nchamfenio atimentei con ei incremeFito de densTdad TnTciot y Lrmlte LT qtifdo y decrece c(»i ef contenldo in lc ia l de humedad. TambT4n se debe anofar que no ftueden esinialecerse c^re lac lones enh'e la p r e s l ^ de hlnchamlen^o y t ^ dlversos factores por separado^ ya sea en taboratorlo o en el campo. Es fmportanfe dejar cla ramente estobtecldo tos sfgufentes conceptos : El pot-enclal de hlnchamlento de un suelo m!de ta capacidad de este para experfmenfnr expansiones por la sucepHbil ldad del suelo para succlonar ogua; en cambio la expansidn en sf se produce como conse cuencia del aumerrto del coot'enido de humedad del suelo y famblSn se lo denomlna hinchamiento. La expansoon o hinchamiento depende por ionto de las carckfterrsHcas o pot-encial de hichamlenio del suelo y de las condtcfones en que se encuentra ei suelo " in s i t u " . Los dos conceptos, hincho^wtento y potencfal de hinchamiento son d i ferentes y por e l lo dos suelos pueden tener el mismo pofencial de hinchamiento y presenter en el campo diferentes grades de hinchamiento o tqmbi6n dos suelos pue--den experimentar iguales hinchamientos aun cuando tengan diferentes potenciales de expansidn o

Es importante anotar un aspecto que guarda relaci f in con los suelos del estudio, y e que^ de acuerdo a las Referenclas (11) y (15), en los suelos que tienen carbonates de ca lc io o c a l , no es posible ctetectar con precisidn su potencial de hinchamiento por medio del LFmite de Contracci6n o del Indfce de Contracci6n. Los suelos l imo SOS y los orcillosos de Iquitos contienen carbonates de cal hasta 1 . 5 % , Ref, (6), y como bien ha indicado cual i tat ivamente el I n g . C6sar V l i ca G . en los Registros de Excavaciones para el estudio; por otra parte^ si se observe el Cuadro-Resumen N ° 5, se vera que arci l las y llmos de media ptastlcidad con tendencia a a l t a , asf como at ci l las de al ta plast ic ldad, tienen Lfmites de Contraccidn comprendidos entre 16.8 y 18 .5 , hecho que no es lo caracterrstico de estos suelos cuando no contienen carbo-natos de ca lc io o c a l , ya que generalmente en esta s i tuaci6n, dichos suelos tienen Lfmites de Contraccl6n comprendidos entre 12 % y 7 % . El hecho menclonado es muf simple, los cementantes no dejan contraer el suelo en la cdpsula de cont racc idn.

Por tanto, ya sea la evaluac!6n de la potencial idad de expansidn por ei Indice de Contraccidn de R A N G A N A T H A N y SATYARANAYANA (1965) Ref. ( 1 ^ , que se in dican en el Cuadro N " 2 , pueden, en ciertos casos, eausar dudas; nos referimos ©A clusivamente a la fdrmui:! indfcada por (12) en el Cuadro N " 2 , no asF en la indi cada por (13) que es resultado de valores de ensayos de expansidn.

La evaluacidn de conjunto permitira evaluar las caracterFsticos de expansidn de los suelos del area; pero para s impl i f icar, comenzamos con ei cr i ter io del Indice de L I -quidez de los autores de lo Refo (13).

Cuando el Ry, % (IL %) es mayor que ( t ) 1 0 % , los suelos bafo cargo no estdn suje tos a expansidn, el equi l ibr io de la expansidn bajo cargo se produce cuando la hu ­medad natural es igual o mayor que el Lfmite PIdstico. Se debe anotar por otra par te , que de acuerdo a las investigaciones de los autores de la Ref. (11) en los sue ~ los sin cargo o con e o i j ^ muy baja como en el ensayo de C.B.R. lo expansidn se

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s!gue produciendo hashi que la humedad del suelo llega al LTmife Lfquido.

Es evidente que la prueba de hlnchamient'o bajo cargas bajas (10 lbs.) del metodo esf6ndar del C .B .R . , no es apropiada, en especial en suelos arcillosos y que son al tamente compactados y donde el coeFicient'e de permeab!lidad es muy bajo y , con -mayor raz6n, en suelos que cont!enen carbonatos o cal como ya ha sido determina-do en las invesHgaclones !ndlcadas en las Referencfas : (16) y (15) enfre olras. Se debe tener en cuenta que la mal llamada saturocion durante 4 dfas, no logra que los suelos se saturen, Ref, (16), Si se analiza el resultodo de hlnchamientos y hu -medades finales correspondienf-es al ensayo estandar de C . 6 . ^ . en el suelo areno-ar ci l loso con Indice de Plasficidad de 5,5 correspondiente a la excavaci6n PLI-3 de 0.50 m« 6 1.00 m. de profundidad, se podra expl icor el por que de la diferencia de C.B.R. en % con respecto a las condiciones noturales de campo, y es por eso que es preferible : o hacer C.B.R. " in s i fu " o con condiciones similares a las del campo. El Lfmil-e Plastico del suelo a que nos referimos es de 12.9 %, el Indice de PlasHcidad es de 5,5%^ los contenidos de humedod al cabo de cuatro (4) dfas pa ­ra los moldes preparados con 10 golpes, 25 golpes y 55 golpes son, respectivamente: 1 0 . 7 % f 1 2 . 1 2 % y 1 4 , 3 % , las expanslones al cabo del mismo Hempo son, respec Mvamente : 0 . 6 2 % , 0 . 4 4 % y 0 . 1 0 % . Los Indices de Liquidez son, respectivamen-te : (-) 4 0 % , ( - ) 1 3 % y 2 5 . 4 % .

La expansidn no ha t-erminado aun en el ulf imo caso (a pesor de estor con poca car ga), lo que es Idgico el que la probeta haya tornado mas agua y sin embargo la ex pansi6n es menor porque no se ha producido todo el cambio de volumen, sin embar­go es aparentemente contradictor io; por otra parte, los suelos tienen mayor expan -sion con menos agua (hasfra ese momento), lo que indica que se ha producido un ma yor cambio de volumen sin llegar al equ i l ib r io . El problema de poco tiempo de s o -turacion, hace llegar a resultados que no son los reales y no deben considerarse de-bido a que la expansidn es un proceso complejo que se produce a lo largo del tiem po, es por eso que el metodo de C.B.R. no es apropiado. Ref. (16).

Para la probeta preparada para condiciones de humedad y densidad similares a la no tu ra l , en este caso de suelos que son cementados por los carbonatos, es mds real fs-t ico y la expansidn a los 4 dfas ha dado 1 . 7 % , debido a que los ligamentos ce -mentantes previamente se habfan ro to . El valor de C.B.R. de 1 . 4 2 % concuerda un poco mejor con la rea l idad. Para terminar : otra razon por la cual el proceso de hin chamiento y por lo tanto el ensayo de C.B.R. no es adecuado, es porque el proce-^ so de hinchamiento, el ,que se produce en todas direcciones y por tanto en la direc cion la te ra l , comprimi6ndose contra las paredes del molde ejerciendo una presi6n nor mal que produce una fuerza de rozamiento tan grande que es mayor que la del des-l izamiento en el sentido vert ical (sentido aparente de expansion libre) y por tanto -las mediciones de hinchamiento no son reales. Desde hace ya algunos aflos se usan moldes especiales con diafragmas laterales para las pruebas de hinchamiento.

En el Cuadro N " 2 ^ puede observar que el Ryy (%), con 4 excepciones esta com-prendido entre ( t ) 1 8 % y (+) 1 6 1 . 8 % , Las condiciones crFticas estdn en la muestra

J l

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N " 3 del PLt-1, de \.9Qm, ^ 2 ,9©m. y en k s muesfras N° 2 y N° 3 del a i - 3 entre 2,10 m. y 3.90 m. de ^ofbnd|dad« Menos crrMca es la s i tuacf^ de la mues tra N° 2 , Muy |»'©bablera©nl'e ttimbilh 9$t6 en condiciones cri^tcas el estrato entre 1,80 ro, y 3.90 m. del PLI-4, dende no se h<an tornado densldades nt humedad.

De acuei-do a SOWEIS -KENNEDY, el froblema se presenta pQra cuando el Ry^{%) es rrmicff ^u&. ( t ) T 0 % . Se debe an®t«ir qye Ws clmentaciones se Hon recemendado a no mife itfe t»2§n». decide, desde este punfo de vSstei, l4s condlcien^ ^ son erf rtcas cc»» excepclin del P t l - 1 . &» la moesfra H" 2 del PL!-2 hubiese sido muy con vertlervte que se hublesen tornado densldades y hume(fctdes natwales y,meior aun^mues tro inolterada, para realizar el ensayo de exponst^; sin embargo se ban podtdo a -plicar ofTos critorlos, es evidente que los maywes jM-oblemos se presentan en este -suelo, msX como en motor grado en el PLl-3 : M-3, enfre 2,10 m. y 3,90 m, de pro fmdtdad, donde se Henen las moyores condiciones pofrenciales de expansion de a — cuerde a los fTabaf<K de la Ref. (10) y la Ref. (14),

Se e&tS dando una meiy^ imp^-toncia al problenKi de los hlchamientos debido a que, c©n respecto a la ceta ( t ) 0.00, en el diseR© de l<a Planfa &c!sto u» idnel para a teiar tuberfas, de ctproximctdameFife 2.60 m, de attora, el que estorfa dentro de las capos de suelo expansivo; reflri^dortos at piano rrKtestro de ublcacI6n de las edifi caciones, que es el mismo que donde se ban ubicado los swidajes, la Planta en don de Ird el Kinel estd aproxlmadamenie al cenfro del terreno frente al PLI-^ y hacia el llndero de 220.45 m. de longftud. El KSnel es perpendiculor ot eje PLI-2-PL1-3 y a unos 10 metres a parHr de esto exmvaciSn. S! se observe con detenimiento el Cuadro N® 2 , la capo CH del PLl-2 se va transformando en las capas CLg y MLg del PLI-3 y PL I-4, esto no sucede enfre el PL I-2 y PLI-1, de tal forma que las ca pas CH que se van transformando en las CLg y MLg forman un lenta de forma elf^ tica en planta, que aborca las construcciones mas Importontes,

En el estudio de la Referenda (3), se encontr6 una formacidn lenticular similar de arcillas CLg con tendencia a CH y arctllas CH. El ensayo de una prueba d^ ^x -pansi6n en la arcillo CH did por resultado una carga de expansion de 1 kg/c-xi,2 ^ por aceion del fncretnento de humedad.

Trataremos de hacer un andlisis, usando los resultcdos de las investigaciones real 12-das en mds de 125 muestras por los autores de la Ref. (11) y con formulas emptri -COS y grdficos analizados estadrstlcamente por los referidos investigadores, esto en vista de no tener un ensayo de expansion en una muestra sin alterar, Este aspecto lo realizaremos para el sector y muestras que se ha considerado crftico de acuerdo al primer andlisis y tambien en funcion del IL (%) o Ry, (%) y las EP indlcadas en el Cuadro N° 2 .

Para los hinchamientos libres se han usado las formulas empFricas de la investiga -ci6n de la Ref. (11) y que son :

E-j (%) = 6 , 7 % + 2,4 (IP) % ; Para suelos arcillosos calcdreos. E| (%) = 0 , 9 % + 2.4 (IP) % ; Para suelos arcillosos no calfcdreos.

- 8 -

Tambien se usar6 el gr6f ico que correlac!ona expansi6n l ibre E3 (%) y E^ (%) con el Lrmite de Confraccion y se puede resumir en el $iguieni-e cuadro :

PLI - f ^ ' 3* PLI - 2 ; 1 PL! - 2 ; 2 (},9 - 2.9) (0,5 - 1.7) ( 1 . 7 - 2 . 1 )

PLI - 3 ; 1 PLI - 3 ; 3 ( 1 . 7 - 2 . 1 ) (2.1 - 3 . 9 )

El (%)

E2 (%)

E3 (%)

E4 (%)

E (%)

26.0

18.0

18.0

70.0

18-26

20.9

13.3

20,0

80.0

13-21

81.2

69.6

5.0

45.0

50-81

— ^ t

41.0

30o9

-

-

30-41

53.7

42.1

10.0

52.0

42-54

Los valores se Hon def-erminado en la forma ya Indlcada y son los Indices Pidsticos^ Lfmil-es Plasficos y de Confraccion indicados en los cuadros.

E (%) : Represent los valores mds probables de hjnchamiento Sibre por succion de a -gua desde el confenido in ic ia l hasfo que se logre un grado de safuracion del 1 0 0 % . Con el objefo de establecer la pres!6n de hinchamient-o bajo cargo de los suelos y comparar con [a\ vez el unico ensayo de expansion confrolado bajo cargo reaiizado para la region; se ha empleado tambi^n la formula empfrica esfadfsHcamenfe anal iza da de los 125 ensayos reolizados por los investigadores de la Referencio (11), que fombien es graficada y donde en 6sfos ademds se consideran los grados de humedad in ic ia l y el grado de sat-uracion f inal de 1 0 0 % .

La formula base es

Log. P = 2.132

En donde :

+ 0.0208 LL (%) + 0.000665 ^^ - 0.0269 w %

P LL w

Preslon de hinchamiento en I<g/cm2. Lfmif-e LTquido en % Humedad natural en % Densidad natural seca in ic ja l en k g / m3.

Se debe anotar que como en el PLI-2 Muestra N ° 2 no se ha determinado densida -des y humedades de compo, se han supuesto por comparocion con los otros valores res iTsticos de 1 . 7 g r / c m 3 . y 20 % respectivamente; en igual forma para el PLI-2 Mues tra N ' l , donde los valores m6s probables son 1 .64gr / cm3. y 1 7 % .

Los resultados mds probables de cargas de expansion para cuando los suelos se saturen^ son :

- 9 -

P L I - 1 ; 3 P t I - 2 ; 1 PLI - 2 ; 2 PLI - 3 ; 2 PLI - 3 ; 3 ( 1 . 9 - 2 . 9 ) ( 0 . 5 - U 7 ) ( 1 . 7 - 2 . 1 ) n . 7 - 2 . 6 ) (2.1 - 3 . 9 )

CUS CL CL - ML CH CLB M L B

P(Kg/cm2. 0.2 0,1 1.0 0.4 0.6

Tenemos pues que el cuadro anferior muesfra las cargas de expansion mds probables de los suelos en condiciones m6s crrMcas del area del esfudio y , ademds^ se com -prueba el valor para los suelos CH de la region, cuya posible unica prueba realize da en el esfudio de la Ref. (6).

Si es que no se elimina suelo y las cTmentacionfes se hacen denlro de la profundi -dad de 1.20 m. con referencia a las cotas acfuales indicadas en el levanfamienf-o fopogr6Fico, no habra problema alguno.

Se podr6n presentar probiemas en caso que se ejecuten cimenfroclones de tuneles,ci£ terfs%s 3W»|as y reservorios a las profundidades cifradas a parfir de K 6 0 m . en pro-medio; esfos aspecfos se trafardn po$feriormeni-e y se dardn las recomendaciones per-I-ineni-es.

v . - CARACTERISTICAS DE ESFUERZO DE CORTE Y DETERMINACION DE LA CA-PACIDAD ADMISIBLE DEL TERRENO

1 . - Analisis de Ids cargct-erfsticos de Esfuerzo de Corfe de los Suelos, derivadas de los ensoyos de Compresi6n Trloxtat.

Si se observa el cuadro general de Resultodos de Laboraforio y los Cuadros N° 1 y N" 2, se ve que denfro del nivel de cimenfaci6n ya decidido de 1.20 m. por las razones ya expuestas en el capthjio anterior, la mayorfa de los suelos son CI-ML, siendo cubierfa por suelos SC-SM un 6rea muy pequePia.

Las muest-ras inalferadets extrofdas para los ensayos de corte y tambi^n para los de consolidacidn, son los siguient'es :

Excavacion Muesfra Profundidad (m.) C. U. S,

PLI - 1 Mi - 2 1.50 - 1.80 SC - SM

PLI - 3 Mi - 1 1.00 - 1,30 CL - ML

Las cit-adas muesi'ras son representtlvas del 6rea a nivel de cimeniticldn de las es-tructuras.

# m ••

En el cQf^^9 mi^m ^ ^ tr^iai^i^ exf^^iem^nte $^y& las carocterfsH^t fhWva de tod&s tos itHi«sh'ai y,; fMP kiili#^ n@ W^ meeei^lo hecer m6s comentarloi a1 ren pec to Gtm re1fle!#i a U i w^isr^ds fnaf tsm^s.

Las mu«str<a$ \tm\t(6md&i Iwnslcld ieimai-ldeis a ensay^s d^ €orte rapidos no drenddos (Q^); en lor nttiestra del ltY*-1 \m presfones laterales km sido de 15, 30, 45 y ^ libras por pulgadq ciKidrada y en ta muestrct de! PLI-^ ban sido 15, 30 y 45 lbs/ pulg2. Los resultodos de ttsdos ei^sdyos, incluyendo las eurvas de esfuerzo-deforma ci6n, se anexon al final del In^rmeg

Se debe anotar que un ensayo rdpldo no drenado, no dd les pardmefros mA% r e ^ e -sentaMvos de resis^encls al cori'e liel suelo : P y C^ que no stempre represenhan las condiciones de trabajo del sttelo durante la vida de la estructura, como se ve--rd en el capftulo de Andllsis de Asentamientos; en el suelo que nos ocupa, ellos dc producen rdpldamenfe y debldo m ^ e el eoncreto de la ctmehtaci6n es una fuenta de drenaje por ser rr^cho m s piflmviil^te que las arclllos. En los ensayos rdpidos se produce gran dispersldn o desvfei^l^ wn l (» resuUados y dando los valores rn6s ba-jos del 6ngulo de fricc?6n intenHly pNkiftttro que Interviene en forma importante er la capacidad de c a r ^ con cualtt&efi^INt de Ids fdrmulas de carga Citlma que se ern^ pleen.

Con respecfo a lo antes comentiecii% «l| f i^mtlrd mm smportante contribucl6n del Dr. Oreste Moretto en el VII Congr«» |flil««mifiu«1 dt Mec6nica de Suelos, Ref. (17). Menciona Moretto, que cuando « i l i i ^ i i r dtwites de clmentaciones con cualesquiera de las f6rmula$ en base a la carga de rotura del suelo y reulmente en la rngyor^ de los casos, ya sea conciente o Inoonclentemente, se usan los valorei da pfiiayQi r6pidos no drenados con altos coeflelentes de seguridad, pero como en los suelos -dentro de los Ifmites de la profundldad actfva, bajo el efecto de la catiga adrnisi-ble o de trabajo se producen algunas deformaciones tolerables para la estructura ; plan tea Moretto que, cui^feb se aplica una f6rm.ula de capacidad de carsK># el pri_ mer problema a! cual se ttega es a cudles son los valores apropiados de 0 y C, lo que^ twplica : £qu6 tip® de ensayo se debera usar ? . Indica que, pard suel<» ar cillosos, las sotuclones mds rdpldas dadas por los ensayos rapidos no drenados son , general men te las mds seguras, aunque no siempre son las mds representatlvas. Tam-bien indica que, en suelos no saturados y en algunos suelos saturados durante el p ^ riodo de construcci6n y aun durante el tiempo reque^ido para alcanzar la rr^xima -cargo viva durante la ocupaclon^ puede producirse una cantidad s?gnlficativa de cora solidacion, a menos que el suelo sea altamente dilotante y ello implica que ei sue­lo que est6 siendo comprimido por el incremepto de cargo, reaccionara bajo co id i -ciones de drenaje parcial. El drenaie policial produce un incremento substancial en la resistencia del suelo.

Moretto present6 los resultados de ensayos y grdficos (de los suelos de caracterrsti-cos que m6s adelante se indlcon) de muestras somatldas a las condiciones que se In dicar6n , Para coda coso se reaSfzaron ensayos con un numero importante de suelos^ en total se ensayaron 45 muestras de arcillas sin saturar y 25 muestras de orcillas Ij

y

- n -^ mosas sat-uradas, para el esfudio y el dibujo de ios graficos se tuvo en cuenta el as

pecfo eslxidrsMco. Las sigulentes son tas car'aci-ertsHcas de Ios suelos ensayados :

%Pasa L.L % L.P.% I.P.% Toir 1^200 Wn%

45-52 19-24 19-25 93-98 24-30

36-26 17-21 8-13 82-91 22-28

Las muestras ensayados por corfe medianfe el ensoyo de compresi6n friaxiol fenfan un d16metro de 5 centfrnelros y una altura de 12.5 centrmetros y fueron sometidas a las siguientes rutinos durante Ios ensoyos :

1 . - Tanfo en las arcillas no safuradas como en las orcillos llmosas sol-uradas, no se permiH6 drenoje durante Ios ensayos (ensayos r6pidos : Q^)*

2 . - Bajo Ios efectos de toda la presi6n lal-eral de consolidocidn, a las muestras se les perm!ff6 drenar unfdimensionatmente por la parte superior y por el fondo por pe rfodos de : 1/2, 1, 2 y 5 mlnutos, entonces ellas eran someHdas al corte Incremen tando el eifuerzo dtsvlador bajo condrclones no drenadas.

3«~ Bafo lot efeefot d« foda la proslSn lateral d« censolldacldn, a las muestras se l«i pjirmltr6 drtnor unldfmtnilonalmtntc por ler parte luptrlor y por el fondo por pe-rfodoi da \ 1/2, 1 , 2 y 5 minutoi y tntonen t l la i futron lomatldoi QI eortt Inore-mtntando Idi •tfutrioi daivlodorai a una valooldad proporolenal a la valoeldad e i" perada o aiumlda da earga dal lualo »n el eampo que tranimltlrl^^ lai elmantoelo -nes a! suelo.

Se debe anotor que el rango de Ios esfuerzos de consol idacion de las pruebas real I -zados por Moretto varTa entre 1.0l<g/cm2, y 5.0kg/cm2.

Los Cuadros-Resumen, que mas adelante se disponen, son extrofdos de las curves pro medio dibujadas en base del analisis estadfstico de Ios resultados de ensayos.

Para el caso de las arcillas no saturadas, muestran c6mo ambos : el 6ngulo de fric-ci6n interna y la cohesion, varfan cuando el drenaje es permitido solamente bajo Ios esfuerzos compresivos iaterales por perfodos de tiempo hasta de 5 minutos, Se puede observar que, mientras el 6ngulo de friccion Interna varTo rapidamente, la cohesion aparente decrece a una velocidad mas lento. Para el caso de las arcillas limosos sa_ turodas que fu< ron sometidas a ensayos de corte, despu6s de un drenoje porcial ba­jo esfuerzos compresivos Iaterales por perfodos de tiempo hasta de 5 minutos, el es-fuersio desviddor durante el corte fue incrementando a la velocidad de 500 micrones por minuto (0.5 milfmetros por minuto). De Ios Cuadros y Grdficos del Dr. Moretto se concluye, como el lo ho indicodo, que el drenaje porcial incrementa substancialmen te la resistencio del suelo al esfuerzo cortante.

gr/cm3. Sr%

1.44-1.55 75-95 0.75-0.82 2.62

1.60-L70 99-100 0.61-0.71 2.67

12 -* •

En los cuadros, los sub-Fndices que se le disponen a 0 y C Sndican los Hempos de dw naje parcial ya cltcidos; tomblan es necesorlo indicar que^ en ios graficos, las curvas se vuelven asinfeficas con ei eje horSzodtcil o eje de Hempos y que para el Hempo de 5 minutos^ los valores de! dngulo de fr!cci6ni Interna y cohesion se pueden considerar como los valores efectivos ( 0 ' y C )»

SUELOS ARCILLQSOS NO SATURADOS (S^ : 75 % 6 95 %)

0u 0'/k 9H 02 05

la'.O 21«». 4 23*, 0 24*. 2 25*. 7

Cy C^ C| C2 C5

0,830 0.520 0,450 0,440 0.436

SUELOS ARCILLO-LIMOSOS SATURADOS (S^ ; 9 9 % - 100%)

0 0^ 01 ^ 05

1*. 1 14*. 9 22*. 4 24*. 3 25*. 7

Cu C ^ C| C2 C5

0.570 0.366 0,268 0.262 0,252

Como conclusion del extenso pero necesario comentarlo realfzado antes, es convenien fe determinar las cargas admisibles del terreno, ademas de con los valores resultados de los ensayos rapidos que programaron, para angulos de friccion inf-ema de 15* y 20* y coheslones de 0.4kg/cm2. y 0,2 kg/cm2., estos ultimos parametros considerados son m6s realfsticos que los obfenidos de los ensayos y s6n lo suflcienfemenfe seguros.

2 . - Determ!naci6n de la Capacidad Admisfble de Cargo de los Suelos

Se determinard con el mStodo de cargo ultima, denominado tambien M^todo de Cohe­sion-Friccion, Metodo de Prandit Modificado o M6todo de Terzaghl,

Los coeficientes adimensionoles por aplicar en la formula del metodo, corresponden a la revisi6n del Dr. G . G , MEYERHOF (1963) y cuyos crfterios, formulas y abacos se presentan en la Ref. (18),

- 13 -

El sigufenfe es el cuadro-resumen de 6ngu\oi y coheslones por constderar :

C (kg/cm24 J 0.271, • . . Q.555. - . •. . © i^J^ ,^ .0.200. . .

0 : 5% 30' 8». 30' 15' . 00' 20*. 00'

El cuadro-resumen de los facfores adtmensionales de acuerdo a los criterios de ME-YERHOF, Ref. HS), es el s^gulen^e :

0 : 5 * . 30' 0 : 8«. 30' 0 : 15«.00' 0 : 2 0 ^ 00 '

Tipo de Cimiento : 'Cafiitmi0 Cuadrado ConHnuo Cuadrado Conffnuo Cuadr^do Conf. Cuad.

Foe tores:

N^ : 6.75 8.20 8.03 9.10 11.00 14.20 14.84 22.00

Nq : 1.65 1.70 2.20 2.80 3.95 4.70 6.40 7.30

N y : 0.09 0.19 6.25 0.40 0.75 0.95 2.87 3,20

Las fdrmulas de cargo OlHmo por optlcor son tos sigulenfes :

a) Poro cimlentos tonffnuos ; q^ = c Ng + ^ (Df N + 0.5 B N^ )

b) Para clmlentos cuadrados: q^ = 1,3 c N^. + Y (Df N + 0.4 B N ^ )

En estos fdrmulas, B es el oncho del cimlento conffnuo o el lodo del cuadrado.

Los factores son los conslderodos en los cuodros .

A los volores de la cargo ulHma (q j 6 q j - ) se les oplicard un coeficiente de se-guridod F de 2.0 en uno de tos eosos y 3.0 en el resto; en esa forma se determlna r6 la cargo odmisfble.

Un coenclenfe de seguridod de 2.5 6 3 / aseguro lo siguiente :

o . - Variadfones noturoles en fa resist-encta at cor^d del suetd.

b . - Las IncerMdutfibres que, I6glcamenfe contienen los metodos o f6rmulas para la d^ ferminacidn de la cargo Olfima.

c - Dismlnuciones locales menores que se producen en la capacldad de cargo del sue lo durante o postorlormenfe o la construccion.

d . - Excestvo asentamlento que harfa flufr el suelo cuando se oproximo o la cargo -crFHco o cargo de rotura por corte.

- u -

Se debe hacer nofrar que la presidn de xjonlticto o de tTobaio del terreno, es la que se obMene luego de deferminar la carga admJslble y despues de realizar un analisis por asenlvmient'o.

El resumen de resulittdos de la aplicacidn de las f6rmulas para los respecHvos 6ngu-los de friccion int-ema y cohesiones, se resume en \os cuadros que se disponen mas adelanfe. La profundidad de clmentaci6n considerada es, en todos los casos : 1.20 m. La densidad humeda promedio ( Y ) considerada, para todos los casos, es el va lor promedio de 1.95gi'/cm3. correspondienl-e a la profundidad acHva.

Para los cimienl-os continuos se han considerado anchos de : 0.60 m., 0.80m.,1.0C m. y 1.20 m. Para los cimieni-os cuadrados, se ban considerado lados de : 1.0 m. , 2.0 m., 2.5 m., 3.0 m. y 4.0 m.

Los valores de la cargo Oltima : q j y q^jj y de la admisible qg ,esf'6n dados en kg/cm2. :

I ' . 0 = 5 * . 30' C = 0.271 kg/cm2.

Para Cimienl-os

B (m.) :

Df (m.) :

^d . '' F

%

Para Cimienl-os

B (m.) :

Df (m.) :

^ds F :

%

ContTnuos

0.60

1.20

2.221

2.00

1.110

Cuadrados

1.0

1.20

3.30

2.00

1.650

•

0.80

1.20

2.222

2.00

1.111

Promedio :

•

2.0

1.20

3.32

2.00

1.660

Promedio t

1.00

1.20

2.224

2.00

1.112

1.111 kg/cm2.

2.5

1.20

3.32

2.00

1.660

1.663 kg/cm2.

1.20

1.20

2.226

2.00

1.113

3.0

1.20

3.34

2.00

1.670

4.0

1.20

3.35

2.00

1.675

- 15 -

2«. 0 = 8°. 30' 0.555 kg/cm2. :

Para cimienh>s

B (m.) :

Df (m.) :

^d F ;

%

Para Clmientos

B (m.) s

Df

^ds F :

%

3°. 0 =

Contmuos :

0.60

1.20

4.986

3.00

1.662

0.80

1,20

4.991

3.00

1.664

Promedio :

Cuadrados :

1.0

1.20

7.252

3.00

2.417

2.0

1.20

7.283

3.00

2.428

Promedio :

15«

Para Clmfentos Conffnuos :

B (m.) :

Df (m.)

^d F

q = a

Para Cimlentos

B (m.) :

Df

q j , :

0.60

1.20

5.368

3.00

1.789

1.664

2. j^3

IcOO

1.20

4.996

3.00

1.665

kg/cm2.

2.5

1.20

7,299

3.00

2.433

kg/cm2.

C = 0.40 kc/cm2. :

0.80

1.20

5.383

3.00

1.794 Promedio :

Cuadrados :

1.0

1.20

8.558

2.0

1.20

8.632

- 9 a

1.00

1.20

5.397

3.00

1.799 = 1.796

2.5

1.20

8.669

1.20

1.20

5.000

3.00

1.666

3.0

1.20

7.314

3.00

2.438

1.20 .

1.20

5.412

3.00

1,804 kg/cm2.

3.0

1.20

8.706

4.0

1.20

7.346

3.00

2.44G

4.0

1.20

8.780

- 16 -

F :

%

4*. 0 =

Para Clmienfos

B (m.) :

Df (m.) :

^d ' F

%

3.00

2.853

20* C

Cont-fnuos :

0.60

1.20

4.633

3.00

1.544

Para Cimlenhis Cuadrados :

B (m.) :

Df (m.) ;

''ds * F :

%

1.0

1.20

5.542

3.00

1.847

3.00

2.877

Promedto

= 0.2

0.80

1.20

4.689

3.00

1.563

Promedio

2.0

1.20

6.066

3.00

2.022

Promedio

3.00

2.890

: % = 2

kg/em2, :

1.00

1.20

4.754

3.00

1.582

.89

q = 1 . 5 7 2 — a

2.5

1.20

6.191

3.00

2.063

= ^a ..=.

3.00

2.902

I<g/cm2.

1.20

1.20

4.801

3.00

1,600

kg/cm2.

3.0

1.20

6.315

3.00

2.105

2,045 kg/cm2.

3,00

2,927

4.0

1,20

6,565

3.00

2,188

El resumen de los valores promedfos est dado por el siguiente cuadro :

RESUMEN DE VALORES PROMEDIOS

0

CImientos Cont-Fnuos Cimientos Cuadrados

qg (Kg/cm2.) q 0«s/cm2,

5« 30'

8« 30'

15' 00'

20« 00'

0.271

0.555

0.400

0.200

2

3

3

3

1.111

1,664

1.79^

1.572

1,666

2,433

2.890

2.045

- 17 -

Promedio m6s probable de 1% suef% del drea :

Cimientos ConfTnuos : a = K 7 kg/cm2.

C!m!entos Cuadrados : a = 2 .5 kg/cm2.

Promedio General : q = 2 . 0 kg/cm2.

En conclusi6n, se pueden reatrzar los calculos de eslructuras en general, para una presion de confracl-o de dos (2) kg/cTn2.

Se debe anoltir que en los informes correspondienfes a las Ref. (2) y (19), que se refieren al area del terreno de la Planta Lechera de Iquitos, se recomendo una pre si6n de contacfo de dos (2) kg/cm2.

Este promedio de 2 kg/cm2, asegura un coeficfente de segoridad enfre 2 . 0 y 4 . 4 para la ruphjra por corte del suelo entre los valores menores y mayores segun los calculos detallados o an6ltsfs discriminado realizado.

3 . - Defrerminacion del Modulo Etdstico de los Suelos correspondientes a las profun didgdes activas de Esfrructurgs ClmBntadas a la profundldad de 1.20 m.

Los suelos areno-arcillosos SC-SM del drea, Henen una compreslbilidad de media a altd y las arcillas limosas Cl-ML se caracferizan por tener una compresibilfdad me dia; como se analizard en el |»'Sx!mo capftulo. Las arcillas C I , las Clg de media plasHcidad y las arcillas CH que estan a mayores profundidades, son menos compre sibles que las arcillas limosas ( G . - M L ) , por esfar mas densas (menores proporciones de vacros)y por tener consisfencias relativas proximas a la unidad y mayores,llegdn dose a valores de dicho parametro hasta de 1,4 . Es decir, que el comportamiento de los suelos mds superficiales es un comporitimiento completamente elastoplosHco , mientras que el de los suelos infrayacentes arcillosos el comportamienfo elastopldsH-co tiende a ser mas eldsHco.

El mddulo eldsfico determinad© es el modulo secanfe, Se han usado las curves es -fuerzo-deformacion resultado de los ensayos de compresion triaxial . Si bien los mo-dulos eldsticos se han deferminado para las diversas preslones laterales del ensayo, se deberan escoger como modulos eldsrtcos aquellos correspondienfes a la presion l a ­teral de 15 Ibs/pulg2. (1,11 kg/cm2. ) , ya que en realidad se deben calcular los m6 dulos eldsticos con valores lo mds prdximos a la presion de sobrecarga. Las presio -nes de sobrecarga del terreno son :

a . - A la profundidad de cimentacidn de 1.20 m. : 0.23 kg/cm2.

b . - A la p-ofundidad media de trasmisidn de presiones de 1.50 m. : 0 . 3 0 k g / c m 2 .

c - A la profundidad mdxima de cargas transmitidas de 3 .00 m. : 0 . 6 0 k g / c m 2 .

- 18 -

El m6dulo secante se ha determlnado para deformdcioiKes axiales menores que tres (3) per ciento en las curves esfuerzo-(feformac!6«i y para cargas unftarias dacbs per el esfuerzo desviador enfre 0 ,00 y menores al valor maximo del referldo esfuerzo . Los valores se resumen en tos cuadros siguientes ;

Excavaci6n PLI-1 - Muestra inalterada s M l - 2 P ro f . : 1 .5 -1 .8 m, C .U .S . ;SC-SM

Modulo Elastico secante ; E kg /cm2,

521

311

740

685

PresI6n p.s.i

15

30

45

60

lateral kg/cm2.

1.11

2.22

3.33

4.44

Esfuerzo kg/cm2.

0.651

0,777

i.no 1.369

Deformaci6n Axia Unitaria

0,00125

0.00250

0.00150

0.00200

Excavaclon PLI-3 Muestra inalterada s M f - 1 Prof,; 1 ,0-1,3 m. C , U , S , : CL-ML

Presi6n p.s. i

15

30

45

Lateral kg/cm2,

1,11

2,22

3.33

Esfuerzo kg/cm2.

1.332

1.998

2.405

Deformacion Unitaria

0,0025

0.0030

0.0025

Axial Modulo El?«Stlco secante : Eg kg/cm2.

533

666

962

Por las razones ya expuestas y ya que el valor de! modulo puede reducirse por razo nes de excavaclon y humedecimiento durante la construcclon, es aconsejable que -los ingenieros disefladores de las estructuras conslderen un modulo eldstico no mayor de 4 0 0 k g / c m 2 ,

V I . - ANALISIS DE ASENTAMiENTOS (PREDICCiON DE ASENTAMIENTOS)

1 . - General idades

Para realizar este anallsis se ha tenido en consideracion la documentaci6n e in for -maci6n que luego se Indica y remiticbs por el Director General de Infraestructura del Ministerio de Al imentaclon ai Sr, Director General de Irrigaclones, O f i c i o N ° 1369/75-DG-DIGEI del 2 7 . O c t . 7 5 ; y por el Director de Inverslones del Minister io de Al imentaclon al Sub-Director de Investigaclones Geotecnicas de la D . G . I , del Minister io de Agr icu l tura, O f i c i o N ° 533/75-DI-DSGEI de! 0 4 . N o v . 7 5 , la informa clon enviada era :

- 19 -

a . - Piano de distribucidn de amblent'es de la PLL de Iquifos, ejes de edif icaciones , ubicaci6n de columnas y metrodo de corgas*

b . - AlfernaHvas de almacenamfenfo y reserve de agua % cisferna de 6 x 5 x 2 ,30 metros (interiores) y reservorlo elevado de 40 m3. de 18 mefros de a l t u ra ,

Se eshidio el piano de la esfrucfura mas importanfe, que es la misma Planta de pro ducc i6n. Se hizo un control de las columnas mas cargadas y fambien las que produ cen una mayor dfferencia de cargas entre zonas adyacenf-es; de este confrol resulto que los pares de columnas por onal izar eran los pares : P-S, P-6 y P-13, P-14. Las cargas tototes que t-ransi^lt^en las columnas son las siguienfes :

Columna Cargo (kgs.)

P-3 23,000

P-6 37,800

P-13 41,000

P-14 20,800

2 . - Area de Zapatas y Dimenslonamlento

Se ha considerado la relocion de dimenslonamient'o de lado mayor a lado menor de 2 que produce una relafivameni-e raplda disminucidn de presiones con la profundidad.

Es declr que A = 2B y Area : 28^

El area es fambf^n Fgual a P s p_

Consideraremos en el analisls de asentamiento , pressones de contact© de 2 , 0 k g / c m 2 y 1,0 kg/cm2.

Por tanto podremos tener el sigulente cuadro-resumen conslderando las relaciones an teriores :

Zapata P (kgs) FVesi6n de Confactos Pc (kgs. /cm2.)

P-3 23,000 2.0

P-3 23,000 1.0

P-6 37,800 2.0

P-6 37,800 1.0

P-13 41,000 2,0 P-13 41,000 1,0 P-14 20,800 2.0

P-14 20,800 1.0

Area (cm2,)

11,500

23,000

18,900

37,800 20,500 41,000 10,400 20,800

B (m.)

0.75

1.10

1.00

1.40 1.00 1.50 0.75 1.00

A (m.)

1.50

2.20

2.00

2.80 2.00 3.00 1.50 2.00

* 2 0 -

El dtmenslondmiento se ha aprQyi*tm^ ^ uSitteros eHjterds o ligeranrfertfe menores que el drea o Itgeramente meiyores, per© dmtro <te la segorJdad.

3 , - PresTooes efectTvas , h'onsmtsl!^ dfe Presl&j y profondtdad acriv^a I I .1 I I I : I I lu- l iTi n I, I f ' i l l

A la prolijndfad d© ctmentac!6n de 1 .^0 itte, la fs-esldnr de sobrecarga del terrerio ( y Df) es de aproxlmadamente 0.2 k§/cra2»

En este caso de que el suelo no estQ sumergtdo, la presI6n efectiva es Igual a la presion neta (q,, = q ^ y en este cos® Igual a la presl6n de contacto menos 0.2 kg/cm2., tendremos enttmces que pom |3reslones de ecHitaci-o de 2 kg/cirtl» y 1.0 kg/cm2, , las presiones netat respecfivas son de 1.8 Icg/cm2. y 0 .8kg/cm2.

Si consideramos la profundidad acHva por debajo del cfmiento, donde Ilega la pre-si6n Iransmitida C7^ = 0.2 kg /cm2. , \& que en este caso es una p res l ^ adecun-da para el anaUsIs de asenfamienhai^ pof f^do lo ya expuesto sobre los materiales -sub-yacentes a las capas mds superfi<;!«t1e5.

Para C ^ ; q ^ , iguales a 0,111 y 0.25 para presiones q j respecHvamente de l.fc kg/cm2. y 0.8 kg/cm2,, y er\ doitde (7^ - 0.2 kg/cm2,; usando el dbaco de -Streinbrenner para lofdi^ de cimldrtff^ dfferentes, Ref« (20), pam j^esiones verrtcales medias por debajo del centro de cilmtatttofi de ladodlferente y para relaclones A s B de 2 .0 , obtenemos las relaciones Z : & de 1«8 y 1.0 aproximado y respecHvament'e para las presiones efecHvas ya cilados; por fanto podemcK despe|ar la proFundidad 2 a la que debajo del centro del cimlewto lo presi6n transmltida es de 0.2 kg/cm2.

La profundidad total con respecto a la superficie serd H + 1,20 m.

El siguiente es el cuadro-resumen :

Zapata

P-3

P-3

P-6

P-6

P-13

P-13

P-14

P-14

Pc

(kg/cm2)

2.0

1,0

2.0

1.0

2.0

1.0

2.0

1.0

B

(m.)

0.75

1.10

1.00

1.40

1.00

1.50

0.75

1.00

A

(m.)

1.50

2.20

2.00

2.80

2.00

3.00

1.50

2.00

^n (kg/cm2)

1.8

0.8

1.8

0,8

1.8

0.8

1.8

0.8

Z ; B

1,80

1,00

1.80

1.00

1.80

1.00

1.80

1.00

Z

(m.)

1.35

1.10

1.80

1.40

1.80

1.50

1.35

1.00

H

(m.)

2.55

2.30

3.00

2.60

3.00

2.70

2.55

2.20

- 21 -

4 , - tnfluencia de las Presloftgs trasitiltldas de urw Clmenfaeldn a ©trg

Se han reallzado l ^ c6lculds de Inflwwicla de p-es^ones trasmlt-idas de unas cimen-taclones a ofras, Se hoR osado ScJs eurvas da Stelrsbrenner y el metodo de superpo-sici6n, se ha controlado por el m^todo de Bousslnesqe

Se concluye que la iRfluemcSa d© presfenes tr0smif!das son prficHcamente nulas, por tante para el colcuto d© aseRtemlent® s©lamenite s« conssdera la pres!6n que cada cimiento Irasmlte a! terrenoe

5o- An6!ists o PredkeJire de t®s Asfegntemaentos

El an6lis!s tiene por ©bf©t@ ©alctilcir \m asentamlenfos totales y los diferenciales, -luego defJnir si eilos sen folerabl®s pesra jueg© recomendar la pres!6r8 de contacto por emplear; es decir, que la presl^w de contacto a empiear dependera de la car­go admlsible del terreno determinada por corfe y Qdemas esta presion no debera pro ducir asentamferst^. En definitive^ la presl6r!) de contacto la ffja el amallsis per a -sentamienta.

Los asentamlentos totales son Ics mrm de los aserntamlentos por "cor8s©lidac?6n" o compresibllfdad in'el^stica y por coJttpreslbllldad eWstka,

En este caso no es necesaria rea l tor el anallsis para vartas "capess" debldo a que la Influencia de preslwtes erlglno mw profutiidldad pequefla. El andlfsis solamente se hace para el caso de los suelm srcfllmos debfdo a que en el mayor porcentaje del area y que es donde esta la Plenkt, estd cob5erto en la superflcie por arcilla Q. -• ML, mds abajo s arcillas menos compresiyaSy de tai manera que se esta dentro de la seguridad. No se ha realizado por dlcho raz.6n un analisis para el caso de la muestra SC-SM que abarco un &rem muy pequeRa de construcciones y construccio -nes menos importances.

Por otra parte s» se ©Ixerva #f vaiw del C^ para e! suelo SC-SM, el que es bas -tante al to, signfflcar^ que ps^ctleatnenfe fodm los asentamlentos se produciran du­rante el perFodo cwistructivo,

a . - Asentamlentos Totales par Compresibiiidad Inelisticg %

El osentamiento total se defwrnlwerf pm la f6fmtfla % ^~' -

S = H X - 1 ^ ^

El osentamiento eorregid© tertl«n<lo en cuenta el estad© y tipo de la arc i l la, de a -cuerdo a SKEMPTON y BJERRUM (Ref, 21) es s

Sg = S X u

- 22 -

En eslx3s formulcis :

H ! Espesor totdl desde la superflcle hasta donde !a presion irasmltida es del orden de 0,2 kg/cm2.

6] : Valor que se obtiene de la curva e - p , correspondlente al valor de la pre~ sion original de sobrecarga (p^) en e! centro de la capa o estrato,

e2 : Valor que se obHene de la curva e - p, luego de aplicar la cargo a la c l -mentacidn, en el centro del esihrate compresible para la presl6n PQ + <7^ ,

u : Factor de correccr6n para el estado y tlpo de arcillas, el cual para arclllas normalmente consolldodas varfa de 0.7 d 1.0 , Para arcillas muy sensitivas de 1,0 d 1,2, para arcilias sobre-consolidadas de 0.5 a 0,7 y ^ r a arcillas altamente sobre-consolidadas de 0o2 d 0.5 . Para los suelos del estudio con-sideraremos u = 0,85 ya que Ici arcllla CL-ML normalmente consolidada -del drea Hene un toeficiente de compresibilidad volumetric© (rriy) de 0,014 cm2./kg. para una presion de 1.0 kg/cm2. y 0.011 cm2/kg, para la presion de 2 I<g/cm2, De acuerdo con la Referenda (21), (Tabia 1 -3), la arcilla se-rfa de compresibilidad media. Para esta arcilla de compresibilidad media, le podemos asignar el valor citado.

El cuadro-resumen de los caSculos, de acuerdo a la rutina que se debe seguir, es el que se muestra em^^^^.S^'^'^^enfe t

Zapata

P-3

P-3

P-6

P-6

P-13

P-13

]P-i4

P-14

ICistama

Pc g/cm2

2.0

1.0

2.0

1,0

2.0

1.0

2.0

1.0

0.60

B

(m)

0.75

1.10

1.00

1,40

1.00

1,50

3.75

1.00

5.00

H

(m)

2.55

2.30

3.00

2.60

3.00

2,70

2.55

2,20

3,90

qn kg/cm2

1,8

0,8

1.8

0.8

1.8

0.8

1.8

0.8

0.15

Po kg/cm2

0.249

0.224

0.292

0.253

0.292

0,263

0.249

0.214

0.38

Z ; B

1.7

1.04

1.50

0.93

1.50

0.90

1.74

1.10

0.39

^ ' %

0.16

0.33

0,20

0,29

0.20

0.36

0.15

0.30

0.60

^7.

kg/cm2

0.288

0.264

0.360

0.232

0.360

0,288

0.270

0,240

0,09

kg/cm2

0,537

0.488

0.652

0.485

0.652

0.551

0.519

^.454

0.470

"1

0.500

0.508

0.499

0.501

0.499

0.502

0.500

0.501

0.497

^2

0.491

0.493

0.488

0.488

0.488

0.491

0.492

0.494

0.493

^ - " 2 1 + e^

0.0060

0.00994

0.00738

0.00866

0.00733

0.00732

0.00533

0.00466

0,00300

S

(cm)

1 . ^

2.2S8

2.201

2.252

2.201

1.977

1.359

1.026

1.200

s 1 c

(cm)

1.300

1.945

1.871

1.914

1.871

1,680

1.155

0.872

,1.020

« » •

- 2 4 -

b , - Asentamlenfros El^sHcos e Inmedfqtes ;

Se def-ermlnaran^ al Igual que los asentximienfos por "consol idaclon", solamente los asenfamlentos en el cenfro^ ya qwe los asersfamlentos em las esquinas son mucho me noreso

A l Igual que en el caso anterior^, no se han defermlneid© asentamient'Os en cimientos contfnuos o en fajOf, ya que los asentamlentos que ©rIgSnan son mucho menores que los de clmentoclones aislodas.

1 -xp-La formula por emplear es s Sj = q ^ x 2B ^ •" • x If

Esta es la f6rmuSa para asenfamlente el^sHcos flexsbles de lados A y B, formula que corrige por el factor de correcc!6n para cimientos rfgidos.

Los valores que represent So f©rmul0 sors los sigufenfres %

B 2 Lado menor del clrjiiento als lado,

q ^ ! Presldn ne ta .

u ; Coeficiente de Pnlsson^ el que para una arc l l la en estad© pidstico se conside-ra 0.5

E : Modulo elasHco del sue!©^ e! que se ha determlnado de 400l<g/cm2,

If ; Fact-ores de inf luencia determSnados por medio de las curves de Steinbrenner,

El asentamlento ineldstfco corregldo para cimlenitos rfgidos esta dado por la formula:

So = S; x f

f 5 Asentamlento inmedlato de cimen!ac«6n rfgica div id ldo entre asentamlentos Inmediato al centro de cimentacion f l ex ib le , el que es aproximadamente I -gual a 0 .8

El cuadro-resumen es el sigulente i

Zapata

P-3

P-3

P-6

P-6

P-13

P-13 P' 14 P-14

Pc kg/cm:

2.0

1.0

2.0

1.0

2.0

1.0 2.0 1.0

A B q 2 (m) (m) i<g/cm2

1 .5&*-0rZ5

2.20 1.10

2.00 1.00

2.80 1.40

2.00 1.00

3.00 1.50 1.50 0.75 2.00 1.00

1.8

0.8

1.8

0.8

1.8

0.8 1.8 0.8

Z : B

1.8

1.0

1.8

1.0

1,8

1.0 1,8 1.0

A X B

1.5

1.5

1.5

1.5

1.5

1.5 1.5 1.5

If . (F,)

0.25

0.15

0.25

0.15

0.25

0.15 0.25 0.15

s. (cm)

0.13

0.05

0.17

0.06

0.17

0.08

0.13 0.17

(cm)

0.10

0.04

0.14

0.05

0.14

0.06 0.10 0.14

-25 -

b.- Asentamlentos Totales y Dtferferoclales

Para eshablecer ia folerancia de Im osenttimlentt^^ es necesario conocer los asenfa-mientos f-otales y dlferenclates« A c&nftnimcl6n se muestra el cuadro que resume los asenfamienf-os fofales y dlferencfofes para fas zapakis m6s desfavorables. Ei analisls para la Gsfema se hace aparte.

Zapata

P-3

P-6

P-13

P-14

P-3

P-6

P-13

P-14

Pc (Ic9/cm2)

2.0

2.0

2.0

2.0

l.O

1.0

1.0

1.0

Sc (cm)

1.300

1.871

1.871

1.155

1,945

1.914

1.680

0.872

Sfc (cm)

0.10

0.14

0.14

0.10

0.04

0.05

0.06

0.14

St (cm)

U400

2.011

2.011

1.255

2.085

1.964

1.740

1.012

Dif.

(cm)

0.611

0,756

0.121

0,728

L

(cm)

500

500

500

500

Dif.

1

1

1

1

: L

: 830

: 660

: 4100

; 680

Este cuadro servird para el aRollsIs que deba reofizar el frsgenlero esfrucfural^ dise-ilador de las esirucfuras.

Los asentamienf-os totales esf6n dentro de los rongos permisfbles; por ofra parte p©r razones de dlnamlca, se recomendar^ rfgidlzar la cimer>tac56n.

Los asentamlentos dfferenciales son los que se Indtcan, para establecer la tolerancfa, tendremos en cuenta los reglos ©staWecidas en 1963 por el Dr. Laurentis Bjerrum y que son Indfcodas en to Refqfencia (18).

Los Ifmites toterables en la d1st@r§l6n angular dados ^ r Bferrum, s@ni los sigulentes :

a . - Lfmite donde el efecto de desvtdcS&n de la plomada por efectos de volteo pue-de hacerse visible en Iss ediflelos rfgldos altos . . . 1 ; 250

b . - Lfmite donde pueden ©spa'erse lens primeras refaduras en muras formados por pare des; tamb!6n es el lfmite dende pudden es[%rorse diflcuitades por las sobrecargas en puentes grOas . . . 1 : 300

c - Lfmite seguro^ peira las edfflcaclwws doRide n© ie permften las grietas . « . 1 :500

d . - Lfmite de peligro para estructuras aportleadas con diagonales... 1 t 600.

- 26 -

e . - Lfmite donde se pyeden fenas" dif lcultades con nwqulniQrias sensiMes a losasen-tamientos . . . 1 : 750*

Si se comparan los valores ©bfrentldos de !<ss distorslones eingulares calculadas en fun ci6n de los asenframterst'os diferencldles y las luces c©n las regies ya cltodas, pode mos conclulr que se cutnple con \a% regtas pata el f lpo de edificactones que se cons truiran y no habr^ ningiir! problema per asentamienf'os di ferenciales,

CONCLUSION FINAL ;

1 . - La preslon de contacto segut ea que d&her6 emplear el ingenlero estructtxral en fo dos los casosy serd de dos (2) kg/cm2»

2 . - La profundidad de cimentcaclon serd de yn tnetro veJote (1 .20m.^^ en todos los casQs^ con excepclon de la Clstema y / o el reservorio e ievado.

6 . - Esfimacion del Tiempo de Aserafamlent'o

Habiendose f i jado la presion de contacfo definifrlva pam el diseHo de las estructu -ras en el valor de 2 .0 kg/cnri2»j solamente sera necesarlo anolszar la velocTdad de asentamiento para esta cargo.

For otra pari-e, se habrd observed© que es muy pareclda la nragnltud de los asenta -< mlentos totales y diferenciales enfre los pares de zapatas P-6, P-3 y P-13, P-14 ; por tanS'o el andlisis solamenfe i© haremos para el caso de las zapatas P-13 y P-14 que representan los casos mas desfavorables.

El andlisis lo haremos por medio de ia formula : ^ = r~~— ^ v

Se acostumbra realizar el andlisis para urn tiempo del 50 % y 9 0 % de consolidaci6n.

Ty : Es el factor de consolidacion adimensional, ya sea el T^fi 6 Tpn (por de­terminer) .

C : Coeficiente de con$o!idacS6n) (Cuadro N ° 3 ) . v

Espesor del estrato compresible (Z) debajo de fa zapxjta.

Los valores de T ^ hoy que determlr^arlos en funcion de la condicion o caso en que estamos y se hace por medio de 80s ciirvas teoricas, curvas que se encuentran en to dos los textos y manuales; en aste cas® se ha usado la Ref. (21),

El concreto de la cimentacion se considera como fremte permeables, ya que el con ~ creto de cemento Portland es m6s permeable que cualquier a rc i l l a ; por tanto se con_ sidera el caso 5 y puesto que en ei drea la arena correspondiente al estrato infraya

- 27 -

cenf-e reciSn aparece alrededor de ios 3.50 m. y las profundidades acHvas por de-bajo de la cimentcici6n son solamente 1.35 m. y 1.80 m.

Para la deferminacT6n del caso 5, por medio de las curvas t-edrlcas, se sigue el si guienfe criterio :

" 5 = U, + V - f ^ (Ul - U 2 )

n : Presion a la alfura de la superficie permeable dividida enfre presidn sobre su-perficie impermeable donde : CTT' = 0.2 kg/cm2.

Empleando el criferio enunciado :

T50 = 0.20 + 0.8 (0.2 - 0.29) = 0.128

T9Q = 0.85 + 0 . 8 ( 0 . 8 5 - 0 . 9 3 ) = 0.786

El siguienf-e es el cuadro-resumen que nos d6 Ios Hempos en minutos y en dfas pa­ra las zapafas P-13 y P-14 :

Zapata H d C^ T5Q i^Q T^Q t^^ (cm) (cm) (cm2/min) min. dfas min. dfas

P-13 300 180 0.2576 0.128 16,098 11,2 0.786 98,855 68.6

P-14 255 135 0.2576 0.128 9,055 6.3 0.786 55,600 38.6

Se desprende que, la mayor parte de Ios asentamient'os seran producidos rapidamen-1-e y durante el perTodo de construccidn. La explicacion es que el material, a pe-sar de ser arcilloso, permite un relativamente facil drenaje bajo cargas que produ-cen Ios asentamientos; este material arcilloso de la Selva contiene mucha arena has to Ios tamaFios correspondientes a limos, arcillas y coloides.

V I I . - CIMENTACION DE OSTERNA Y RESERVORIO

1 . - Cisterna

En el cuadro de Asentamientos por Consolidaci6n se indicaba que el asentamiento de la cisterna completamente llena era de 1.02 cm. , este asentamiento, a pesar de que no se ha considerado el asentamiento eldstico, es completamente permisible ya que las estructuras de este tlpo o Ios silos o reservorios muy rfgidos permiten grandes a -sentamientos como lo indican Ios C6digos Rusos, Rumanos, Hungaros, etc.

El problema no es el de Ios asentamientos si no de las sub-presiones.

- 28 -

El peso de fa cfsfema vacTa es <te apr5xlmactamenfe 116 hsnelacbs metricos como maximo y el de la clstema nenei de 176 loneladas mifrlcas^ coma mdximo. Como el area es de 300^000 cm2«j, las presleises de contacts* son :

a , - Llena s p ^ = 0 , 6 0 kg/cm2«

b . - VacFa : p , = 0.40 kg/cm2.

La presi6n verf-tcal de a l f v to del f'erretiio soturado a la profund!dad de 2.30 m.es de 0o45l<g/cm2, Por tanf-o la fwesl&i efect lva o nefct serfi en los casos de l lena o v a -cfa ;

q^ = 0 .60 - 0.45 = 0.15 k g / c m 2 .

q'n = 0.40 - 0.45 = (-) 0.05 k g / c m 2 .

Por tanto, en el caso mds desfavcaxibley habrd una fuerza que Irafara de levantarla de 15 toneladas.

Se debe tener tambi^n en cuenta que las arcl l las de la excavacion PLI-1 a la pro-fundidad de 2 ,90 m, Henen una cargo probable de expans!6n de 0.2 kg/cm2, ,por to cual la fuerza total que tratarfa de levafjlarlo serfa de! orden de 60 toneladas.

Por lo expuesfo, se recomienda que la clsterna frenga una cimentac!6n rfglda del H po losa armada^ y que sea cSmentada con anclajes especlalesy como los que se reco miendan en los diversos AAanuales de ingenlerfa y en especial en la Ref. (22),

No es aconseiable disponer la clstema en una ubJcacion del drea crFHca de expan-sividad enfre el PLI-2 y el PL!-4; si fuese necesario hacerlo asT, se recomendarFa lo sigulente :

a . - Cimentar hasta la capa de arena bianco^ alrededor de los 3,90 m. de profundi -dad .

b , - Cambiar la forma de la cisterna a una forma ci l fndr ica con el objeto que los em pu jes lat-erales de la expansion de crHslUa^ que en el sector indicado Megan en el es trato CH hasta un ( 1 , 0 m , ) metro, sean minimizados.

Del piano maestro se Inf iere'que^ tanto la cisterna como el reservorSo, esfdn en la cercanfa del P L I - 1 .

2 , - Reservorio

El reservorio, como se ha d icho, estd en los alrededores del PLI -1 ; sin embargo, es -de onotar que, por razones de cercanfa al pequeflo ta lud, es aconsejable disponerlo algo mas alejado del t a lud , ya que por otra parte, en la ublcaci6n actual se desa-rroHaron las excavaciones para los accesos desde la carretera que estd a mas bajo n i v e l . Es mejor cimentar e! reservorio a una profundidad de 3 ,00 m, Se recomienda un

- 29 -

reservorio to m6s rfgido posiyej, emi m& presi^n ds contacfo de dos (2.0)kg/cni2.

No es convenient cimenhir el reservorio en la zona crftica ya citado en los a l re-dedores de las excavacfones : PLl-2, H.I-3 y Pt I -4 , Si por cuaiquier razon, hubie se que disponerlo en dicha ^ea^ se recomlendo la ctmentoci6n de 6sfe a la profun didad de cuafro (4.0) meh'os, que es donde comienza la arena SP de compacidad -Muy Densa, En este ulHmo caso hab^d que tomar las providencias consfructivas de ejecutarlo en las 6pocas de mer»os lluvias en la zona, puesto que el estrato de are no que esfrfi con grados de sah;rac?6n por debajo cte 20 % Hende a colapsar por e -feci-o del incremenf-o de humedad y l« imisa de sueto Hende a disgregarse y a per-der capacldad de cargo, pudSend^ie reduclr ella pora una safuraclon de 100% a va lores de cargo odmisibles del orden de 0.5 I<g/cm2. a 1.0kg/cm2.

V I I I . - ASPECTOS RELACIONADOS CON LAS SALES QUE PUEDEN ATACAR AL -CONCRETO.

De acuerdo a los resultados de ensayos qufmlcos realizados en los suelos de la re -gi6n de Iqulfos-San Juan, Referencias : (6), (7) y (8), en las arcfllos/ orcillas 11-mosas y llmos, se ha encontrado cdmo mdximo un porcentaje total de sulfates solu bles de 0,14%; en las arenas este porcenfaje ha sfdo de 0 .005%.

Por tanto, no ser6 necesario tomar [M-evIsi6n alguna por ataque ol concreto por sulfa tos.

I X . - ASPECTOS DE DINAMICA

Es conocido que la actfvidad sTsmica en el drea es nula, ya que los focos de los sis mos que se producen son muy profundos*

Por otro parte, el terreno tiene un perfodo natural de vibraclon alto; entre los perio dos fundamentales y complementarios el T Q estd comprendido entre 0.4 seg, a 0.6 seg.

Los sismos que mds se "sienten" son aquellos cuyc^ focos se producen mas le*|os, e -l lo es debldo o que las ondas de pe^Fodos cortos se f!ttran en los discontinuidodes geol6gicas y sdio Megan las ondas superficlales u ondas Raleigh, las que incremen-tan de perfodo a medtda que recorren moyores dlstancias. Por ejempio, en Iquitos el sismo de M^obamba de 1966 se "slnttd" menos fuerte que el sismo de Huoraz-Chirn bote-Oasma de 1970. El probtermi es jmes un probtema de amplificacidn por condi -clones locales del terreno, Es'por lo antes explicoc^ que conviene construir edifice clones bastante rfgidas, no mcfyores que tres pisos de altura.

Poro el reservorio de 18 metres de altura, segun su forma, su perfodo natural (Tj) pue de variar entre 0.6 seg. y 0.8 seg.; se recomlendo que Sste sea determinado por el ingeniero diserkidor de las estructuras.

- 39 -

Los valores que producers las mentores amplif lcqclones sfsmlcas entre el terrene y la estructura, es cuando s

Ts < 0 ,5 t o

Ts > 1,5 T G

Considarando el valor promedl© d« T ^ Igwal a 0.5 seg,^ se tendra s

1.5 T Q = 0»75 seg.

De lo anterior se despremde qu® I® farma y r?gidez del reserv«"io debe ser ttsi que permita estar dentro de la p-!mera cond1ci6n. Si fuese posSble es aconsefable el re servorfo tubular, en el caso de dfspemer uno mefraiico, se deber6 estudlar adecuada mente su perfodo. ^

De preferencla las csnstrucciones d e W A i tener un factor de amortlguamiento de 0.4 o mas^ y las maquinarlas un factor de cfm#rfr!guamienf'o de 0 ,8 6 mds, deblendose dar una masa adecuodo o dlsponer l«& attci^fes "ad-li ioc" que di i lpen las vibracrones.

Por las razones expuestas es conv«»teBte dlspower vigas tensoras © de arriestre ertt la cimentacfon para r igidizar el confwr!© d« las ©struchiras,

X . - A L G U N A S RECOMENDACtONES A D t C I O N M E S I N C L W E N D O AQUELLAS PA-" R A ^ V f M E N T O S — " — ~ - — — —•

1 , ~ Recomendaciones Generaies

Para el calculo de Sos empufes de Herray ya sea en funeles u otras obras, se consi derard que el coeficBente " k " de empufe hldrasf^Hco de Ranklne de 0 . 7 5 . La densi dad humeda por apl lcar en la formula de empujes ser6 de 2 gr /cm3.

En e! sector donde se encuentra el fyne l / hay arci l las con cargas de expansfdn has-ta de K 0 k g / c m 2 , , de f-al manera que en deFiniHva se usard el mayor valor de e m -puje : ya sea el determinad© par la formula da Rankirae o la presi6n de 1 kg/cm2 , dada por la expansidn,

Es aconsejable que el Sngenlero ©sfrrj-eturerl tenga en cuenta la Ref.(24) para los coe f icientes que origimars las arc i l las expansfvas en los disenos de concrefro reforzado de cimentacioneso

2 . - Pgvlmentos

De acuerdo a! autor de la Ref, (16) y o la experlencSa en la zona, no es necesarlo y menos aun convenience reaiSzar un dheR© de pavlmentos en base a metodos estan-darizados,que generalmenre fa l lan por las condlciones especiales de cl ima y suelos.

- 31 -

Para e( drea se puede sinteHzar la sigulenfe recomendaciOT :

a . - Compachar la sub-^-aMnte con rocfiftos neumaticos 0 densidades de campo c o m -prendidas entre 93 % y 96 % de la maxima densidad seca Proctor Esfrdndar de Lobo rator io . Es difFcil ser exlgente en cuanto a fos contenidos de humedad en areas de la Selva Baja.

b . - DispcHier una sub-base de arena f ina no pldsfica como las que se encuenlran en el area; se mejorara con 2 % de cemento Portland en peso. Se compactara a por lo menos el 95 % de la mdxima densicbd seca Proctor Modi f i cado, El espesor CTXC ....• J do de esta capa sera de 0.20 m.

c - Disponer encima una tosa de concreto de cemento Portland preparado con las a renas flnas y limpias SP de la zona de San Juan o alrededores. La iosa debera t e -ner un f c = 180 I<g/cm2. en fs-obetas normales de 6 " x 1 2 " .

Se curard de acuerdo a IDS mejores metodos constructivos de la zona.

Durante la construcci6n en ipoca de l luvias si fue e necesarlo, se dispondrd de te -chados especlales como ha sfdo lo prdcHca reciente en la zona .

Los pafios tendrdn juntas de construccJon-expansion de una p u l ^ d a con elementos de rel leno y material de se l lo . Las juntas de construcci6i-expansion se dispondrdn sepa-radas coda 6 metros.

Las juntas de f lexo-contraccion se dispondrdn cada 3 metros.

X L - REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS CITADAS Y / O CONSULTADAS

1 . - Informe N ' 0 2 7 - 7 3 / O . M . R . VI C M S - O A T - O G IP - Oscar Maggiolo Robert.

2 . - Inform© N " OOt -74 /O .M.R* V ICMS-OAT-OGIP - Oscar Maggiolo Robert.

3 . - Piano de Zwi l f i cac ion Hlcfro-GeotScnica de IcfWltcK - Oscar Maggiolo Robert- J o ­se Rozas - OGIP - Febrero 1974.

4 . - El Neogenico de Iquitos - W« Ruegg.

5 . - GeologFa de los Alrededcres de Iquitos - Leon Idas Gostro Bostos-Octubre 1970".

6 . - Estudio de Mecanica de Suelos con fines de C?mentaci6n para I0 Construccion de un Hotel en el Fund® San Antonio-lquit<K - Federlco Sarmiento R. - Oscar Maggiolo Robert - May© 1973.

7 . - Estudio de Mec6nica de Sueios cor? fines de Qmentacion para ia Construcctdn de un Hotel en el Fundo L« Paz-lquitos - Federlco Sarmiento R . -Oscar Maggio lo Robert - Setiembre 1973.

- 32 -

8 . - Estudfo Geotecnfco ; De Mecfirtlca de Suelos y Geol6gico con fines de Cimen-tacion para la construccion de un Hotel en los terrenos sttuados en las inmedia clones de la Comunidad San Juan de Miraflores-lquUos - Oscar Magglolo Robert Mayo- 1974.

9 , - Soil Mechanics in Engineering Practice - K, Terzaghi - R, B. Peck,

10 . - Predicting Swelling Potential for Compacted Clay - H. B. Seed - R. J . Weed ward - R. Lundgren - Precc. of ASCE - 1962,

n . - Prediction of Swelling Pre^ure of Clays - Amos Komornik - David David-Jour nal of the Soil Mechanics ond Foundation Division ASCE - 1969.

12 , - Engineering Properties of Expansive Soils - W, G , Holtz - H . T . Gibbs -Trans. ASCE - 1956.

13o- High Volume Change Clays of the Eastern Coastal Plain - G . F. Sowers - C. M , Kennedy - Memories del 3er, Congreso Panamerlcano de Mec6nlca de Sue­los e Ingenierfa de Clmentaclones - Caracas 1967,

14 . - A Rational Method of Predicting Swelling Potential for Compacted Clays - B, V , Ranganathan - B. Satyanarayana - Procc, of the Sixth International Confe­rence on Soil Mechanics and Foundation Engineering - Montreal 1965,

15 , - ContrIbucI6n a la Establlizaci6n y PavimentacI6n de la Carretera AguaytFa -Pu call pa - Oscar Magglolo Robert - 1958.

16 . - Principles of Pavement Design - E. J . Yoder - 1967.

17 , - ExposIcI6n como Panelista del Dr. Oreste Moretto de la Argentina -Ma in Se -sslon 2 - Stress, Deformation and Strenght Characteristics, including Time E -ffects - Procc, of the 7th International Conference on Soil Mechanics and Foun dation Engineering - Mexico 1969,

18, - State of the Art Volume, Seventh International Conference on Soil Mechanics and Foundation Engineering - Mexico 1969.

19 . - Informe de adelanto de informacI6n sobre estudios de Mecanica de Suelos -Plan to Lechera de Iquitos - 19 Setlembre 1975 -Oscar Magglolo Robert,

2 0 . - Tafein Zur Setzungsberechnung, Die Strasse, I : 121-24 (1934)y W. SteJnbrenner, Citados e Inclufdos los 6bacos en la Ref, (21),

2 1 , - Foundation Design and Construdtlon - M , J . Tomllnson,

2 2 , - Reinforced Concrete Reservoir and Tanks - W, S, Gray,

2 3 , - State of the Art Lectures and Research Briefs - Soil Dynamics Specialty Confe­rence - 7 t h Inter,Conf. on Soil Mech, and Foundation Engineering-Mexico 1969.

2 4 , - Influence of Soil Condition on Ground Motions During Earthquakes - H , Bolten Seed - Izzat Idris - Journal of the Soil Mechanics and Foundation Division -Procc, of the ASCE - 1969,

2 5 . - Stiffened Mat en Expansive Clay - Robert Lytton -Kuby F, Meyer Journal of the Soil Mechanics and Foundation DIvIsidn -Procc, of the ASCE - 1971,

- 33 -

X I I . -ANEXOS

1 . - Piano de Ublcaclon de Exccrvaciwies (1).

2 . - RegislTO de Excavac5ones (4)

3 . - Gradro-Resumen de Ensayos de Gampo yLaborahwlo y Parametros reducidos -Cua-dro N*» 1 (1).

4 . - Cwadro para la Evcfluacldn d© Expansl6n Potencial de Suelos - Cuadro N° 2(1).

5 . - Cuadro de Pardmelros de ComjM-eslbllidad y Permeabilidad - Cuadro N* 2 (1),

6 . - Resulfados de Ensayos de Daisi'metro (2),

7 , - Cuadro General de Resultad»s de Ensayos de Urboratorio (1).

8 . - Curves de Resulixados de Ensayos de Comfwesfdn Triaxiai que Incluyen Esfuerzo-Deformaci6n (4),

9 . - Curvas y Cuadro de Resulkid^ de Ensayos de ConsotIdaci6n (3).

10 . - Curves, Resul ados de Ensayos de Densidad Proctor Modlficado y Ensayos de C. B. R. (3).

XXX OOO XXX

Lima, 31 de DIcfembre de 1975.

I N G . OSCAR MAGGIOLO ROBERT Registro C. I . P. N " 702

0

A tNI E X O S

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LEYENDA

—-fite-EXCAVACIONES SUB-OIRECCIOM DE INVESTIGACIOKS 6E0TECHICAS

PROYECTO

PLANTA LECHERA DE IQUITOS UBICACION OE LAS EXCAVACIONES

E J E C U T A D O :

Ing. C.V. G. A . L B . 1:1000 SET. 75.

MINiaTKRIO DC MRICULTUIIA OIRCCCION MNCMAL OC iRlllCAeiONn INtTITUTO DI INVUTMACION AfLWAOA NMA N« . . ..4« . . . .

RECORD DE E X C A V A C I O N

PROYECTO . Planltj Lechera de Iqyitos . EXCAVACION N« P L I - 1

ESTRUCTURA . . Edificacion

0ESI6. OE AREA C!jneotaci6n

METODO EXCAV. .Monupl TAMANO EXCAV, jl .00 ID. 3$ I ^60 j n . . . . ELABORAOO POR Ing? Cgsaf VilcQ. Gh,ez?i

COOROENADAS . . 7"": ELEVACION .^02.9 m . s . n . m .

NiVEL FREATICO . No se enconfr6 iNiciAOA . . . . 1 5 ^ G p - 7 5 TERMINADA • . . 2 1 - A G O - 7 5

OESCRIPCION Y CLASIFICACION OE MAT£RIAL, COLOR, CON.

SISTENCIA, 6RAD0 OE COMPACTACIO N , FORMA DE PARTI-

CULAS, TAMANO MAXIMO OE PIEORAS, PRESENCIA DE MA.

TERIA ORGANICA ttc. . .

0 .00 m. - 1.90 m. ARENAS ARCILLO -L IMOSAS, inorgdni ~ cas, arenas finas con gran % de f ines, color beige morron, bicn da a medianamente compacta me|orando en profundidod, hume da, baja plast ic idad, a partir de 1.25 m. su color es beige cla ro y muy hOmeda. Hasta 0 .50 m. gran cantidad de rafces, a l -gunas en proceso de descomposicion.

A 1,50 m. de profundidod se extrajo una muestra inalterada -1.90 m. - 3 .90 m. ARCILLAS I M O R G A N ICAS, con gran % de arenas f inas, color plomizo c laro, a partir de 2 . 9 0 m. su color varfa a beige rosado, medianamente compacta, muy h u -meda, baja plasticidad .

3 .90 m. - 4 .50 m. ARENAS MAL GRADUADAS, arenas me -dias y f inas, silicoses, color b ianco, medianamente compacta mojada.Nbreacciona con el 6cido c lor ' i fd r ico . Continua el estrato.

N O T A .

- _ De 0 .50 m. a 3 .90 m. La reacci6n con el dcido clorhrdri_ CO aumenta progresivamente desde tenue hasta altamente aceii tuada, es decir desde l igero hasta a l to contenido de carbona-tos.

MINKTIRIO Of MfireOLTWIA OINKCeiON WNMAL Ot UtRiCACIOMn INtTITUTO DC IHVCSTICACION APLICAeA HOJA N9 . . ..4t .

RECORD DE

PROYECTO . Planta Lechera de Iquitos

ESTRUCTURA . EcKficacion 0ESI6. DE AREA Cimentac?6n METOOO EXCAV. Manual TAMAf5o EXCAV. 0,95 m. X . I ,50 m. . . ELABORAOO POR log*.C^sor .Vilca Ghezzi.

E X C A V A C I O N

EXCAVACION N« . PLI ." 2 . . .

COOROENAOAS . . - r " ELEVACION . . 102^8 .m.$ .n ,m. .

NrvEL FREATICO .No.se pnq<5htr6 . iNiciAOA . . . . 1 5 - A G O . - 7 5 TERMINAOA . .20 r A Q O . -75

OESCRtPCION Y CLASIFICACION DE MATERIAL, COLOR, CON.

SISTENCIA, GRADO DE COMPACTAClON , FORMA DE PARTI.

CULAS, TAMANO MAXIMO DE PIEDRAS, PRESENCIA DE MA.

TERIA 0R6ANICA etc . .

0 .00 m. - 1.70 m. ARCILLAS LIMOSAS I N O R G A N I C A S , con gran % de arenas f inas, color beige, blanda a medianamente compacfa meforado en profundidad, muy hOmeda, baja plasti_ c idad . Hasta 0 .50 m. gran canticfcid de raTces, algunas en -proceso de descomposicion.

1.70 m. - 350 m. ARCILLAS I N O R G A N I C A S , con escaso % de arenas f lnas, color beige rosado, medianamente compacta a compacta, muy humeda, al ta plasHcidad. CorjHnua el estrato.

N O T A .

De 0 .50 m. a 3 . 5 0 . La reaccion con dcido clorhfdr lco a u -menta progresivamente desde tenue hasta altamente acentua da , es decir desde l igero hasta a l to contenido de carbona­tes.

MINISTeniO OE MRICULTUNA eiMKCCtON WNHAL Ot tlllll»«CIONCt IMSriTUTO Dl INVUTItACION APLICAOA H M * N« . . . . # • . . . .

RECORD DE EXCAVACION

Pti - 3 . . . .

102.6 ni*^*n..m.

PROYECTO P.lanki Lechera de i q u i t o s . . . EXCAVACION N«

ESTRUCTURA , .Edlficacjon COOROENAOAS . DESio. OE AREA Cimentxicion ELEVACION

METOOO EXCAV. Manual ^ , V E L FREATICO N O seencor»tr6 TAMANO EXCAV. 1.00 m, X 1.50 m. . . . , iNiciAOA . . . ' 1 6 - A G O - 7 5 ELABORAOO POR' .g" .C^?«'^Vilca Ghezzi TERMINAOA , . 21 - A G O - 7 5

DESCRIPCICN Y CL ASI FICAC ION OE MAT&RIAL, COLOR, CON.

S ISTENCtA , GRAOO DE COMPACTACIO N , FORMA OE PARTU

CULAS, TAMANO MAXIMO DE PIEORAS, PRESENCIA DE MA.

TERtA ORGANICA tie- . .

0.00 m. - 1.70 m. ARCILLAS LIMOSAS INORGANICAS, con gran % de arenas finas, color beige, blanda a mediana mente compacta mejorando en profundidad, muy humeda, -baja piasHcidad. Hasta 0.50 m. gran cantidad de raToes, algunas en proceso de descomposicion.

1.70 m. -2 .10 m. ARCILLAS INORGANICAS, con gran % de arenas finas, color beige claro, medianamente compac ta a compacfa, muy humeda, mediana piasticidad.

2.10 m. - 3 . 9 0 m . LIMOS INORGANICAS, con regular % de arenas finas, color rojizo (ocre), compacta, muy humedo, de mediana a alln compresibilidad.

3.90 m. - 4.50 m. ARENAS MAL GRADUADAS, arenas me dias y finas, silicosas, color bianco, medianamente compac-1x3, mojada. No reacciona con el acido clorhrdrico. Continiia el estrato.

NOTA.

De 0.50 m, a 3.90 m. La reacci6n con el dcido clorhrdri­co aumenta progresivamente desde tenue hasta altamente a -centuada, es decir desde ligero hasta alto contenido de car^ bonatos.

MINISTimO Ot AMlCUtTURA omcceioN M N C I I A L O I iNmcAcioNM IdlSTirUTO DC INVtSTMAeiON APLWAOA NOJA N« . . . . « • . . . .

RECORD PE EXCAVACION

PROYECTO . ESTRUCTURA . 0ESI6. 0£ AREA METOOO EXCAV. TAMARO EXCAV.

Planfa Lechera de Iquitos Ed!f!cac!6n

Cimentac?6n .Mqnuql . 0.95 n). >i 1.70 en.

ELABORAOO POR Irig^.C^sar Vlica GhezzJ

EXCAVACION N« . PLI.-.4 . . .

COOROENAOAS . . . T'T . . . . ELEVACiON 102,6 m.s .n .m.

NiVEL FREATico . . No se enconir6. iNiciAOA . . ., . .IS r A Q O . - 7 5 TERMINADA . . • . 2 0 . - A Q O . - 7 5

CLASIPICACION

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OESCRIPCION Y CLASIFICACION OE MATERIAL, COLOR. CON.

S I S T E N C I A , 6RAD0 DE COMPACTACIO N , FORMA OE P A R T I .

CULAS, TAMANO MAXIMO OE PIEORAS, PRESENCIA OE MA.

TERIA OROANICA t»e. . .

0.00 m. - 1.80 m. ARCILLAS LIMOSAS INORGANlCAS,con gran % de arenas finas, color beige, blanda a medianamente compacfa meiorando en profundidad , muy humeda, baja plas^ ticidad . Hasta 0.50 m. gran cantidad de raFces , algunas -en proceso de descomposicidn.

1.80 m. -3.90 m. ARCILLAS INORGANICAS, con gran % de arenas finas, color beige rosado, medianamente compacta a compacfa, muy humeda, mediana plasticidad.

3.90 m. - 4.00 m. ARENAS AAAL GRADUADAS, arenas me dias y finos, sllicosas, color bianco, medianamente compacta, moiadas. No reacciona con el dcido clorhrdrlco. Continua el estrato.

NOTA.

De 0.50 m. a 3.90m. La reaccion con el dcido ciorhTdrico aumenta progresivamente desde tenue hasta altamente acen -tuada, es decir desde ligero hasta alto contenido de carbona tos.

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WIWITCHIO M MmCULTURA OWKCCION aiNtRAL DE MRISACIONCS

ftlMCCION Of iNVCSTIOACtON APLICAO*

CUAQItO rl

CUAORO RESUMEN OE ENSAYOS OE CAMPO Y OE LABORATORIO Y PARAMETROS OEDUCIDOS YaASIFICACION DE SUELOS.

PROYECTO PLANTA LECHERA DE lOUITOS

EXC MUESTRA

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14.3-21.8

19^-20.8

14,9.17,0

4.3

- • - -

17.5-20.4

17.5-18.3

-

2,434

2.419

2.429

2.»4»

JL.«34

2.429

2<^4_

1.448

2,449

2.431

0.54

0.71

0.32

0.48

0.40

0.57

0.72

'6.7-t0E,9

71.9-74.7^

89.4- 85.'

35.3 J

- -

(+) 0.41 {-)0.42 (+) 0.11 H 0-13

1+) 1.14 W i.H (+) 0.88

> 1 0.17

43.9

41.4

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MtNtSTtftlO PC MNtCULTURA eweCCION OENEMAL tIC IRRI8ACI0NCS

DimCOOM DK rnvKTMACION APLtCAOA

CUADRO N» i

CUADRO PARA LA EVALUACION OE LA EXPANSION POTENCIAL DE LOS SUELOS

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X) Inille* d« ActlvMofl da Skmi^ton i A

1) Owiitdsil Sacs Natural i d

^ h«porael6n d» Voefoi

5) HunwdiHl Nalvrat an % - i^%

a Ora4s d* SslvraeMn an % - «, , uHt a

7) LImlto <fa PloiHcliM ' LP

8) MIC* d> Conlracel6n i IC -• U. - LC (Itomiiiullniw Soty<iii<wayano-1965)

9) Indic* da LIquldax i ft. - Iti,; • iliiUlkf-i loo (Sow«n-4Cannad -l967)

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Sotyenaroyona - 1967).

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ANALIS IS GRANULOMETRICO

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ANALIS IS POR DENSIMETRO

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0.05171 0.03775 0.02482 0.01758 0.01448 0.01003 0.00724 0.00155

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0.05008 0.03680 0.02402 0.01635 0.01431 0.00971 0.00695 0.00143

0.05536 0.03998 0.02563 0.01845 0.01538 0.01025 0.00789 0.00164

0.05758 0.04318 0.02622 0.01851 0.01542 0.01131 0.00802 0.00165

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48.0 41.5 33.2 29.0 28.5 27.1 25.0 19.0

39.0 34.0 31.5 28.0 25.0 22.5 17.7 0.8

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Mlnls^e^io de Agriculiura • • Direcci6rl General de Irrigaciones Oireccion de InvesHgacion Apllcacki

Subdrreccion de Investigaciones Geotecnicas

CUADRO - GENERAL DE RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO DE

MECANICA DE SUELOS

Proyect-o : "Planta Lechera de Iquitos" SeHembre de 197^

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FOTOGRAFIA N° 1

Vista del frente del terreno en donde se ubicara la Planta Lechera de lquitx>s Notese la diferencia de nJvel con la carretera de Iquitos al Aeropuerto,

aspecto importante para el acceso.

FOTOGRAFIA N° 2

Vista que corresponde al estrato superficial de ID excavacion PLI - 1 , arenas arcil lo -limosas

Densidad natural a 1,75 m.de profundidad.

FOTOGRAFIA N° 3

Excavacion PL I - 3, extraccion de muestra inalterada a 1.00 m. de profundidad.

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FOTOGRAFIA N° 4

Vista de la excavacion PL I - -4 , corresponde a! estrato superficial arcillo-Iimoso (CL - M L ) .

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P6gina

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FE DE ERRAl

Dice :

N° 1 y N° 2

E l (%) =

son

CI - M L

una fuente

CI - ML

CI

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H+ 1,20 m.

S = H x ( e , -

( 1 + Ref. (24)

reducidos

Cuadro N°2

FAS

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Debe decir :

N» 2 y N° 1

E2 (%) =

con

C L - M L

un frente

C L - M L

CL

CLB

H=Z+ 1.20 m.

S=H x(®l - ^2)

( • t ei)

Ref. (25)

deducidos

Cuadro N °3

Y en los cuadros y gr6ficos : - Cuadro N " ! , en la ultima Imea, a las profundidades 1.00 - 1.30 m.

debe decir : PL! - 3 en vez de PLI - 1

- Cuadro N' '2, en (12), (13) y (14) : 1965 en vez de 1967

- Cuadro de Par6metros de Compresibilidad y Permeabilidad

- No se ha indicado N ° 3

- No es excavacion PL-3 sino PLI - 3

- en las Notas, el suelo del PLI-1 es SC-SM y no CL-SM

- En las curvas de consolidaci6n-tiempo y compresibilidad ( 3 gr6ficos) para el suelo de la excavacion PLI-3 la profundidad es 1.00 m. y no 1.50 m.

INVENTBHIO DE BIENES CULTUHflLES

11439

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