ESTUDIO DE SUELOS, FISICO MECANICO CON ......2021/02/23 · sísmico estructural y los parámetros para el diseño de la cimentación y la intersección suelo estructura. La Ing

ESTUDIO DE SUELOS FISICO MECANICO Y GEOFISICO METODO MASW CONSTRUCCION UCIS DE LA E.S.E HOSPITAL SAN ANTONIO DE PADUA DE LA PLATA

ESTUDIO DE SUELOS, FISICO MECANICO – CON ENSAYOS Y REFRACCION SISMICA METODO MASW

PARA DISEÑO UCIS

EMPRESA SOCIAL DEL ESTADO

HOSPITAL SAN ANTONIO DE PADUA MUNICIPIO DE LA PLATA

EMPRESA CONTRATANTE: UNION TEMPORAL UCIS LA PLATA REPRESENTANTE LEGAL: ING. EDWAR ALEXIS AMAYA TOVAR

Elaboró:

Ing. Civil OLGA PATRICIA GONZALEZ VALENCIANO Matricula profesional 6820218659 Santander

Camilo Tovar Bonilla Geólogo

Matrícula profesional 1081 CPG

Neiva, febrero 9 de 2021

ESTUDIO DE SUELOS FISICO MECANICO Y GEOFISICO METODO MASW ZONA CONSTRUCCION UCIS DE LA E.S.E HOSPITAL SAN ANTONIO DE PADUA DE LA PLATA

Calle 6B # 23ª-40 Ofc. 25 Neiva tel. 8701930 cel. 3158759904 – [email protected]

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CONTENIDO 1 INTRODUCCIÓN................................................................................................................................................... 4

1.1 OBJETIVO ............................................................................................................................................................ 5 1.2 METODOLOGÍA ................................................................................................................................................... 5 1.3 PARA EL ANALISIS DE SUELOS .............................................................................................................................. 6 1.4 LOCALIZACIÓN .................................................................................................................................................... 7 1.5 GEOLOGÍA ........................................................................................................................................................... 7

1.5.1 Formaciones Hondita y Loma gorda (Kh-Klm). ...................................................................... 7 1.5.2 Depósitos de abanicos aluviales (Qc) ..................................................................................... 9

1.6 GEOLOGÍA ESTRUCTURAL ................................................................................................................................. 10 1.7 UNIDADES GEOLÓGICAS SUPERFICIALES........................................................................................................... 10

1.7.1 Unidad de roca ......................................................................................................................... 10 1.7.2 Unidad de Suelos..................................................................................................................... 11 1.7.3 Suelos de abanicos aluviales ................................................................................................. 11

2. ENSAYOS DE MEDICIÓN DE ONDAS DE CORTE – MÉTODO MASW ................................................................... 12

2.1 FUNDAMENTO TEÓRICO ................................................................................................................................... 12 2.2 TRABAJOS DE CAMPO ....................................................................................................................................... 13 2.3 MÉTODO DE ENSAYO DE REFRACCIÓN SÍSMICA ............................................................................................................ 18

2.3.1 Línea Sísmica ........................................................................................................................... 20 2.3.2 Procesamiento de datos. ........................................................................................................ 20

3. RESULTADOS Y ANÁLISIS .................................................................................................................................. 23

3.1 LÍNEA MASW ..................................................................................................................................................... 23

4. DETERMINACIÓN DE LA CAPACIDAD PORTANTE ............................................................................................ 28

4.1 RESULTADOS DEL ENSAYO DE PENETRACIÓN ESTÁNDAR (SPT) ......................................................................................... 28

5. TIPO DE SUELO ............................................................................................................................................... 29

6. ASENTAMIENTOS ESPERADOS ........................................................................................................................ 31

................................................................................................................................................................................ 33

7. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES ............................................................................................................ 35

8. BIBLIOGRAFIA .................................................................................................................................................. 39

9. CERTIFICACIÓN................................................................................................................................................. 40

10. ANEXOS ENSAYOS DE SUELOS ........................................................................................................................ 41

10.1 ENSAYO DE COMPACTACIÓN ....................................................................................................................... 41

10.2 DENSIDAD .................................................................................................................................................... 42

10.3 GRANULOMETRÍA Y CURVA GRANULOMÉTRICA .......................................................................................... 43

10.4 CAPACIDAD PORTANTE ................................................................................................................................ 44

10.5 LIMITES ATERBERG ....................................................................................................................................... 45

10.6 ANÁLISIS TEXTURAL ..................................................................................................................................... 46



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10.7 PERFIL ESTRATIGRAFICO .............................................................................................................................. 47

10.8 PERFIL ESTRATIGRÁFICO GEOLÓGICO RELIZADO POR EL GEÓLOGO CAMILO TOVAR .................................... 48

11. REGISTRO FOTOGRAFICO ............................................................................................................................... 49

LISTA DE FIGURAS

Figura 1 Ubicación de la línea de refracción sísmica ...................................................................... 7

Figura 2. Mapa Geológico de la zona de estudio ............................................................................ 9 Figura 3. Sismograma con el punto de golpeo entre los geófonos 8 y 9 de la línea ...................... 20 Figura 4 Adquisición de datos sísmicos por el método MASW……………………………………19

Figura 5. Sismograma con el punto de golpeo entre los geófonos 8 y 9 de la línea ............................ 20

Figura 6 Esquema del tendido de geófonos de la línea 1……………………………………………………………...21

Figura 7 Perfil de velocidad y estratigráfico geófono 13-14 ......................................................... 24

Figura 8 Figura 8 Perfil de velocidad y estratigráfico geófono 8……………………………………………………………26

Figura 9 Perfil de velocidad y estratigráfico geófono 13……………………………………………………………………...27

LISTA DE FOTOS

Foto 1. Sismógrafo SEISMEX 16 y accesorios ............................................................................. 17 Foto 2. Regado y conexión de geófonos en el perfil MASW ...................................................... 18

LISTA DE TABLAS

Tabla 1. Coordenadas X y Y de las Líneas ...................................................................................... 9

Tabla 2. Especificaciones técnicas accesorios ............................................................................... 14

Tabla 3. Especificaciones técnicas sismógrafo SEISMEX 16 .......................................................... 13

Tabla 4. Caracterización Sísmica de Suelos a partir de la velocidad de onda S, Según la Norma NSR-10. .......................................................................................................................................... 13

Tabla 5 Parámetros geotécnicos calculados a partir de la velocidad de ondas S en el geófono 15 Tabla 6 Parámetros geotécnicos calculados a partir de la velocidad de ondas S en el geófono 1 ........... 25 Tabla 7 Parámetros geotécnicos calculados a partir de la velocidad de ondas S en el geófono 8…………. 25 Tabla 8 Parámetros geotécnicos calculados a partir de la velocidad de ondas S en el geófono 13…………25

Tabla 9 Resultados del SPT calculados a diferentes profundidades. ............................................ 28

Tabla 10 Resultados de la capacidad de carga calculados a diferentes profundidades. .............. 28

Tabla 11 Valor de Aa y de Av para la ciudad de la Plata................................................................ 36

Tabla 12 Valores del coeficiente Fa, para la zona de periodos cortos del espectro ..................... 36



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1 INTRODUCCIÓN

El presente informe resume la investigación de Campo y Ensayos de Laboratorio en la caracterización físico-mecánica y geológica realizada al lote del hospital San Antonio de Padua, del municipio de la Plata, estos análisis se realizan a lo largo del lote, haciendo uso de tres perforaciones de 4.5m de profundidad excavadas a mano y posteriormente con barreno 1.5m hasta alcanzar los 6m que exige la norma, sitio donde se va a construir las UCI, también se realizó análisis por refracción sísmica, método MASW, para dar cumplimiento a la NSR-10. El estudio de Suelos se maneja dentro de los parámetros exigidos en las Normas Colombianas de Diseño y Construcción Sismo Resistente NSR-10. Se realizo una perforación, para determinar las características mecánicas del suelo, con el equipo masw, el Geólogo Camilo Tovar Bonilla, con Matrícula profesional 1081 CPG, fue quien realizo el análisis de refracción sísmica de todo el lote, haciendo una línea de resistividad para determinar las características mecánicas y físicas del suelo hasta 30m de profundidad. El presente informe contiene la exploración de los suelos, la capacidad portante determinada in situ y los ensayos realizados en el laboratorio, es de anotar que a la zona ya se le ha realizado estudios de suelos, para las construcciones de las estructuras de tomografía, unidad de Urología y ahora la zona de las UCI, se verifico la capacidad portante y las características mecánicas de los suelos de la zona. En el laboratorio se determina los parámetros físico mecánicos y con la ayuda del equipo Masw, se determinan los parámetros para elaborar los respectivos espectros requeridos en el análisis sísmico estructural y los parámetros para el diseño de la cimentación y la intersección suelo estructura. La Ing. Olga Patricia González Valenciano, adelanta la consultoría del diseño estructural de la proyecto UCI de E.S.E del Hospital San Antonio de Padua del municipio de la Plata. La técnica del equipo MASW, se ha venido utilizando con bastante frecuencia en la exploración geotécnica como un método indirecto para la cimentación de puentes, presas de tierra, presas de relaves, obteniéndose buenas correlaciones con los perfiles estratigráficos del suelo en los casos donde se han realizado perforaciones diamantinas, así como con los resultados de los ensayos SPT, por lo que tiene una buena confiabilidad y constituye una alternativa económica y fiable. El estudio comprende la exploración de los suelos con sismógrafo empleando metodologías de refracción sísmica con fuente activa MASW, cálculos y análisis geotécnicos que sirvan de herramienta para el análisis y diseño estructural.



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1.1 OBJETIVO

Los objetivos planteados por el alcance concertado, es establecer a partir de los resultados de los estudios geofísicos y parámetros sísmicos calculados, los parámetros geotécnicos necesarios como insumo para los diseños estructurales, que permita un comportamiento optimo entre la interface suelo estructura y establecer los perfiles estratigráficos de los materiales del subsuelo, en función a sus velocidades de propagación de Ondas y/o sus características dinámicas, cuyas profundidades de investigación alcanzaron un espesor que llega a 30 m. Para garantizar el logro de los objetivos se ejecutaron bajo las directrices la realización de las siguientes actividades:

Medir una línea de refracción sísmica de fuente activa MASW de 75 m de longitud, con una resolución mayor o igual a 30 m de profundidad.

Determinar el espesor de cada uno de los estratos, constituyentes de los materiales de fundación, a partir del principio de la velocidad de ondas.

Calcular a partir del estudio geofísico, parámetros como velocidad de onda, parámetros que permiten definir de manera particular el perfil de suelo, y correlacionar parámetros geotécnicos definidos en la Norma Técnica Colombiana NSR10, en la Guía Normalizada para el uso del Método de Refracción Sísmica en las Investigaciones del Subsuelo.

Se realiza en laboratorio los respectivos ensayos en el estrato que se opta para cimentar la estructura.

1.2 METODOLOGÍA

Para lograr el objetivo propuesto se implementó la siguiente metodología:

Diseño del estudio: Basados en la ubicación de la ampliación de la planta física de Hospital y el sitio donde se va a implantar la estructura del Tomógrafo, diseñada Arquitectónicamente por el Arq. DIEGO POLANIA se determinó una línea de refracción sísmica, el geólogo Camilo Tovar Bonilla realizó un reconocimiento del campo del área de estudio, se observaron las unidades litológicas aflorantes.

Posicionamiento geográfico: La localización geográfica de los centros de medición de la línea se georreferenciaron con un GPS Garmin 76 CXS. A la línea le fueron asignadas coordenadas X y Y (Ver Tabla 1).



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Adquisición de datos geofísicos: La toma de datos sísmicos se realizó utilizando el equipo digital SISMÓGRAFO SEISMEX16 de tecnología norteamericana.

Procesamiento e interpretación de datos geofísicos: Para el procesamiento de los datos de prospección sísmica se utilizaron los programas EASYMASW desarrollado por Geostru. La interpretación de los modelos fue correlacionada con información geológica. Toma de muestras en el sitio. Se tomaron muestras en el sitio del perfil estratigráficos que se encontró, en el apique realizado, como se observa en las fotos registradas. se rotularon y se llevaron al laboratorio. Elaboración del informe. Incluye la presentación de los resultados de interpretación de los resultados de los ensayos. La edición y presentación de resultados ha sido realizadas mediante la interacción de los programas PAINT BRUSH. Excel y Word. 1.3 PARA EL ANALISIS DE SUELOS

Con el fin de Identificar los distintos estratos del subsuelo y determinar sus propiedades físico - mecánicas más importantes, como son: Humedad, Tamaño de partículas, Resistencia, Peso unitario, Límites de Atterberg, Capacidad Portante, determinar fenómenos como Nivel Freático, agua colgada y otras alteraciones del subsuelo que puedan generar daños colaterales a la estructura. Analizar y recomendar alternativas de cimentación. Todos los ensayos a realizarse en el laboratorio de la Universidad cumplen con las especificaciones y normas Técnicas Colombianas contenidas en las NSR-10. Ensayo para Densidad método Cono de arena NTC 1667 Ensayo para determinar el Límite liquido NTC1494 Ensayo para determinar Límite plástico y el Índice de Plasticidad. NTC 1493 Ensayo para determinar los Factores de Contracción NTC 1503 Ensayo para determinar el contenido de Humedad NTC 1495 Ensayo de granulometría NTC 1504 para clasificación del suelo con fines de ingeniería.

Densímetro de Bouyoucos para cuantificar y determinar la distribución de partículas de suelo de tamaño que atraviesan el tamiz Nº 200 (-5+60ºC. 0995-1038) según ASTM 152H

Este densímetro de Bouyoucos es apto para ser usado con las Probetas Bouyoucos norma ASTM D-422, DONDE SE DETERMINA LOS PORCENTAJES DE ARENA, LIMOS Y ARCILLAS DE LA MUESTRA DE SUELOS FINOS ENCONTRADOS.



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Se realizo la toma de muestras de la brecha que se hizo para una red de alcantarillado, observándose que a todo lo largo de esta brecha el suelo presentaba uniformidad en sus características, 1.4 LOCALIZACIÓN El área de estudio se localiza en la dirección Calle. 11 Este #2A – 5 de la Plata. Las coordenadas X y Y de cada línea se relacionan en la Tabla 1 y la Figura 1.

Fuente GOOGLE EARTH,

Figura 1 Ubicación de la línea de refracción sísmica

1.5 GEOLOGÍA El área de influencia se encuentra localizada en la cuenca sedimentaria del valle superior del Magdalena. Esta cuenca se encuentra delimitada al occidente por el Sistema de Fallas del río Magdalena y al oriente por el sistema de fallas de Suaza - Algeciras. Ver Figura 2.

1.5.1 Formaciones Hondita y Loma gorda (Kh-Klm).



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El nombre de estas unidades ha sido muy discutido por los diferentes geólogos que han trabajado en el Valle Superior del Magdalena, sin llegar a un total acuerdo sobre este, pero se tiene un relativo consenso de cuales son los límites inferior y superior del conjunto. Las compañías exploradoras de hidrocarburos y el Ingeominas en años anteriores la denominaron Formación o Grupo Villeta, Formaciones Hondita y Lomagorda (DE PORTA,1965, 1966). Desde un punto de vista cartográfico no existe un límite claro entre las formaciones Hondita y Lomagorda, las diferencias morfológicas y litológicas no son notables, se han levantado unas pocas columnas estratigráficas que muestran las diferencias composicionales de estas unidades y se ha concluido su gran diferencia con el Grupo Villeta de la Sabana de Bogotá con base en esta limitada información. En este trabajo se utiliza este nombre para referirse a lodolitas y arcillolitas (shales) grises y negras, físiles; con concreciones (ruedas de carreta), que predominan sobre las capas de calizas y areniscas finas que se intercalan y que se presenta estratigráficamente sobre la Formación Caballos y debajo del Grupo Olini. Esta unidad aflora al oriente de Baraya, en la carretera a la Sierra y la Inspección de San Andrés, son escasos los afloramientos y no permiten hacer una buena descripción litológica de la unidad, debido a que se encuentra cubierta por derrubios y suelo. Cossio y otros (1994) consideran un espesor para la Formación Hondita-Lomagorda de 1200 a 1500 m en la región de Prado y Dolores un poco más al nor-oriente. Corrigan (1967) para lo que denominó como Formación Villeta asigna un espesor de 2500 m Rodríguez (1992a) mide 2058 m en el monoclinal de Prado; para un sector cerca al área de estudio Figura 3.2, (Acosta., et al, en preparación) muestra un espesor de 1500 m. Macia y Mojica (1982b) lo ubican en el lapso del Albiano. Las Formaciones Hondita y Loma Gorda, por su composición son impermeables; pero en el sector existe una gran complejidad tectónica y la unidad se encuentra fracturada. En los que se observó de los afloramientos, la roca se halla muy fracturada. Petters (1954) utiliza por primera vez el término de formación Olini, para la región de Ortega y el Guamo en el Tolima, usando la nomenclatura de los geólogos de Intercor en el Valle Superior del Magdalena y divide el Grupo Olini en los miembros “Lower Chert, Upper Sandstone Member y Upper Chert Member”. Bürgl y Dumit (1954) citan los niveles de chert como “Primera Lidita y Segunda Lidita” y posteriormente Bürgl (1961) las llama Lidita Superior y Lidita Inferior. De Porta (1965) redefine el Grupo Olini en el carreteable de Piedras a La Tabla (Departamento del Tolima). Según De Porta (1965) el Grupo Olini tiene un espesor de 155 m y esta limitado en la base por la Formación Loma Gorda y en el techo por la desaparición de la última capa de liditas y la aparición de las lutitas y arenas.



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INICIO CENTRO FINAL

No LÍNEA E N E N E N

LÍNEA 1 798875 756571 798897 756574 798924 756571

Tabla 1. Coordenadas X y Y de las Líneas

Figura 2. Mapa Geológico de la zona de estudio

Fuente INGEOMINAS Mapa geológico plancha 366 Escala 1:100.000. 2001 Donde: Qar Depósitos de abanico aluviales Qal Depósitos aluviales

1.5.2 Depósitos de abanicos aluviales (Qc)

En la zona de investigación se encuentra cubriendo las lutitas de la formación Hondita. Se caracteriza por ser clasto soportado, compactos y estar formado por fragmentos angulares principalmente de arenisca y lidita, que varían de tamaño desde unos pocos centímetros hasta 0,15 metros de diámetro, embebidos en matriz limo-arenosa. La pendiente de este depósito es moderada, con valores que en promedio oscilan entre 30 y 40%, donde cubren superficialmente rocas plegadas y falladas de la Formación Hondita.



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Según la línea de refracción sísmica realizadas en este Estudios el espesor de este abanico varía entre 5.3 y 8 metros.

1.6 GEOLOGÍA ESTRUCTURAL

El área cartografiada se encuentra localizada en la parte norte de la Subcuenca de Neiva del llamado Valle Superior del Magdalena; dicho valle corresponde a una depresión de origen estructural de edad neógena, relacionada con el levantamiento de las cordilleras Central y Oriental, generado por la acción de fuerzas compresivas que actuaron en dos fases principales ocurridas durante el Oligoceno y Mioceno - Cuaternario. El límite con la Cordillera Central está dado por el Sistema de Fallas de Chusma, que corresponde a una serie de fallas apiladas que originan el cinturón de deformación con vergencia oriental registrado en la parte central del área cartografiada; el límite con la Cordillera Oriental está formado por fallas con vergencia occidental, asociadas al Sistema de Fallas de Garzón-Suaza.

1.7 UNIDADES GEOLÓGICAS SUPERFICIALES Hermelin (1987), denomina Formación Superficial al conjunto de materiales que conforman la superficie del terreno hasta profundidades del orden de decenas de metros. Estas Formaciones Superficiales incluyen rocas con diferentes grados de meteorización, suelos y depósitos no consolidados. Las Unidades Superficiales se consideran como formaciones correlativas de los procesos morfodinámicos, debido a la acción de agentes exógenos y endógenos que modelan la superficie terrestre y son unidades cartografiables. La caracterización de dichas unidades en el presente trabajo, se realizó a partir de la información geológica básica, la cartografía de los materiales de superficie y de las condiciones de alteración de las unidades de roca. Las Unidades Geológicas Superficiales (UGS) se clasifican los materiales geológicos como Roca (R), Material Intermedio (I), Suelos Residual, los cuales tienen diferente espesor dependiendo del tipo de litología presente.

1.7.1 Unidad de roca En la nomenclatura del mapa de UGS, la Unidad de Roca se identifica con la letra “R”, comprendiendo los macizos rocosos en los que el material se presenta como roca fresca a débilmente meteorizada, es decir los grados I y II del perfil de meteorización de Dearman (1974). Por lo general las unidades de roca ocupan zonas muy escarpadas y laderas de pendiente alta, resistentes a la erosión y meteorización. Se incluyen en esta unidad las rocas sedimentarias de la formación Olini, consistentes en intercalaciones de liditas y lutitas grises.



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Las liditas se disponen en paquetes de hasta 10 metros de espesor, por lo cual se encuentran asociados con salientes topográficas muy resistentes a la erosión. Este tipo de roca es una de las más duras dentro de esta unidad. Los paquetes de lutitas son los más frecuentes en esta unidad, oscilando entre pocos decímetros hasta pocos metros de espesor; se presentan en forma masiva o finamente laminada, muy compactas, de color predominante grises. Esta unidad de roca se encuentra infra yaciendo los suelos transportados de los depósitos de laderas.

1.7.2 Unidad de Suelos Se les llama así a los depósitos formados por desalojo, transporte y acumulación de detritos en los lechos de corriente, desde las laderas adyacentes de torrentes y ríos, junto con detritos dispuestos por gravedad.

Los suelos transportados presentan capas diferentes y límites bien marcados entre unas y otras. La Fracción Fina de los depósitos aluviales corresponde a partículas de limo y arcilla que resultan de la descomposición de las rocas y que poseen tamaños menores de 0.06 mm de diámetro. La Fracción Gruesa corresponde a partículas producidas por desintegración mecánica, que poseen un tamaño mayor de 0,006 mm, y están constituidos principalmente de cuarzo o de fragmentos de roca.

1.7.3 Suelos de abanicos aluviales

Se trata de todos los materiales asociados a flujos torrenciales dejados por los principales afluentes del río Cauca al llegar a la planicie aluvial de éste, debido a una pérdida repentina en la capacidad de arrastre de las corrientes, al encontrar una disminución en la pendiente. Estas unidades tienen forma de abanico, cuya parte más distal está conformada por materiales finos y mejor seleccionados que los ubicados hacia el ápice, donde son más gruesos y mal calibrados. Estos depósitos son medianamente compactos, matriz soportados; se componen principalmente de cantos, gravas y bloques de rocas sedimentarias (liditas, calizas y areniscas de la formación Olini) de formas angulares a subredondeadas, en matriz areno-arcillosa. Estos abanicos son de tipo coalescente, es decir, presentan contactos laterales Inter digitados por su crecimiento conjunto, por lo cual se cartografiaron como una sola unidad con límites aproximados entre ellos, así como el contacto con la llanura aluvial del río la Plata.



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2. ENSAYOS DE MEDICIÓN DE ONDAS DE CORTE – MÉTODO MASW La exploración geofísica fue ejecutada con el objeto de determinar la velocidad de propagación de las ondas S (Vs) del terreno en el área de estudio mediante ensayos MASW para la obtención de perfiles de ondas Vs. Con la información obtenida de este ensayo es posible realizar una estimación indirecta de las características estratigráficas de los suelos que se encuentran a diferentes profundidades y determinar sus propiedades dinámicas. 2.1 FUNDAMENTO TEÓRICO

El Ensayo MASW o Análisis de Ondas Superficiales en Arreglo Multicanales es un método de exploración geofísica que permite determinar la estratigrafía del subsuelo bajo un punto en forma indirecta, basándose en el cambio de las propiedades dinámica de los materiales que la conforman. Este método consiste en la interpretación de las ondas superficiales (Ondas Rayleigh u Onda R) de un registro en arreglo multicanal, generadas por una fuente de energía impulsiva en puntos localizados a distancia predeterminadas a lo largo de un eje sobre la superficie terreno, obteniéndose el perfil de velocidades de ondas de corte (Vs) para el punto central de dicha línea.

Las ondas generadas por los impactos ó golpes, arriban a los geófonos, después de un tiempo “t” y dependen también de la distancia “d“, al martillo, y tanto de la elasticidad, como de la densidad del medio. Los arribos de las ondas producen vibraciones que son registrados en cada uno de los geófonos y estos son amplificadas por el sismógrafo y visualizados en la pantalla de una laptop. El Esquema nos muestra un sismograma o vibración del terreno debido a la generación de ondas mediante impactos, recepcionado en cada geófono. Todas las formas de análisis manejan criterios que utilizan la suposición de la Ley de Snell en cuanto a la reflexión y refracción de las ondas “S”. De los espesores y las velocidades de propagación de ondas “S” obtenidas, las características geotécnicas pueden ser correlacionadas a la compacidad y densidad. Este principio se basa en que, a mayor profundidad, la velocidad de transmisión en el medio aumenta debido a la compactación del suelo y su composición. La interpretación de los registros consiste en obtener de ellos una curva de dispersión (un trazado de la velocidad de fase de las ondas superficiales versus la frecuencia), filtrándose solamente las ondas superficiales ya que su velocidad de fase se aproxima en 90 a 95% del valor de Vs, y luego mediante un cálculo inversión iterativo (método de inversión) se obtiene el perfil Vs desde curva de dispersión calculada para cada punto de estudio. Con equipos utilizados, la profundidad de exploración varía de 20 a 25 m en promedio.



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El análisis de la dispersión de ondas superficiales (Multichanel Analysis Superficial Wave: MASW) es una técnica que permite el cálculo de las velocidades de corte en el subsuelo, fue la técnica adecuada debido a los niveles de ruido que se presentaban en la zona. Se calcula la curva de dispersión de ondas superficiales, donde los mínimos en la amplitud representan dicha zona, posteriormente se calcula la velocidad de onda Vs a partir de procesos de inversión de datos. En la Tabla 2 se muestra la clasificación del tipo de suelo de acuerdo con la velocidad de la onda S. 2.2 TRABAJOS DE CAMPO

La ubicación de la línea sísmica para la elaboración del estudio de Refracción Sísmica, se realizó en las zonas de emplazamiento de estructuras, en el área de construcción Proyectada, donde de construirá las UCI. Para realizar el ensayo de MASW se utilizó un equipo de prospección geofísica SEISMEX 16, el cual tiene las siguientes características:16 canales de entrada, cada uno tiene un convertidor A/D individual con resolución 32 bit y alta velocidad de muestreo, ver Tabla 3 y Foto 1.

Tabla 2. Especificaciones técnicas accesorios

16 sensores o geófonos de 4.5 Hz de frecuencia, los cuales permiten registrar las vibraciones ambientales del terreno producidas por fuentes naturales o artificiales y el arribo de las ondas P y ondas S generadas por las fuentes de energía ver Tabla 4.

Tabla 3. Especificaciones técnicas sismógrafo SEISMEX 16

Tabla 3. Caracterización Sísmica de Suelos a partir de la velocidad de onda S, Según la Norma NSR-10.

Computadora portátil, Lap Top.

Un cable de conectores de geófonos de 180 m de longitud.

Radios de comunicación y accesorios varios.



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Tipo de perfil Descripción Definición A Perfil de roca competente vs ≥ 1500 m/s

B Perfil de roca de rigidez media 1500 m/s > vs ≥ 760 m/s

C

Perfiles de suelos muy densos o roca blanda, que cumplan con el criterio de velocidad de la onda de cortante,

760 m/s> vs ≥ 360 m/s

o perfiles de suelos muy densos o roca blanda, que cumplan con cualquiera de los dos criterios

≥ 50, o su ≥ 100 kPa (1 kgf/cm²)

D

Perfiles de suelos rígidos que cumplan con el criterio de velocidad de la onda de cortante,

360 m/s > vs ≥ 180 m/s

o perfiles de suelos rígidos que cumplan cualquiera de las dos condiciones

50 > N ≥ 15, 0 100 kPa (1 kgf/cm²) > su ≥ 50 kPa (0.5 kgf/cm²)

E Perfil que cumpla el criterio de velocidad de la onda de cortante

180 m/s > vs

, o perfil que contiene un espesor total H mayor de 3 m de arcillas blandas

IP > 20 w ≥40% 50 kPa (0.50 kgf/cm²) > su

F

Los perfiles de suelo tipo F requieren una evaluación realizada explícitamente en el sitio por un ingeniero geotecnista de acuerdo con el procedimiento de A.2.10. Se contemplan las siguientes subclases: F1 — Suelos susceptibles a la falla o colapso causado por la excitación sísmica, tales

como: suelos licuables, arcillas sensitivas, suelos dispersivos o débilmente cementados, etc. F2 — Turba y arcillas orgánicas y muy orgánicas ( H > 3 m para turba o arcillas

orgánicas y muy orgánicas).

F3 — Arcillas de muy alta plasticidad ( H > 7.5 m con Índice de Plasticidad IP > 75)

F4 — Perfiles de gran espesor de arcillas de rigidez mediana a blanda ( H > 36 m)

Tabla 4 Caracterización Sísmica de Suelos a partir de la velocidad de onda S, Norma NSR-10. Donde su Capacidad portante N Número de golpes



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Tabla 5, Parámetros geotécnicos calculados a partir de la velocidad de ondas S en el geófono



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Con las anteriores tablas se determina el espectro de diseño a tener en cuenta para el análisis estructural requerido según NSR-10. Teniendo en cuenta que el suelo de estudio está catalogado como suelo tipo D y coeficiente de importancia IV, para estructuras de Hospitalarias.



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La estructura debe cumplir con las recomendaciones dadas en el Código Colombiano de Construcciones Sismo-Resistentes Decreto 400, NSR-10. Para zona de amenaza sísmica alta. En el municipio de la Plata, se debe diseñar con Aa=0.25 Av=0.15, Ae=0.19, Ad=0.07 según espectro de diseño NSR-10. Los resultados de la exploración realizada, son en el apique y en la línea tomada por el Geólogo para determinar los parámetros a una profundidad de 30m, sin embargo, al momento de dar inicio a la construcción, si encuentran suelos diferentes a los aquí analizados, por favor consultar, a fin de evaluar nuevamente y hacer los ajustes necesarios. Contacto: Ing. Olga Patricia González Valenciano. Celular: 3158759904.

Foto 1. Sismógrafo SEISMEX 16 y accesorios

Los registros de las ondas sísmicas obtenidas con el equipo SEISMEX 16 en cada una de las líneas de exploración pueden ser procesados en el campo en forma preliminar y en forma definitiva en la oficina, utilizando para ello programas de cómputo que permiten obtener las velocidades de propagación de las ondas S. Las Figura 3 muestran un ejemplo de un sismograma convencional, en este se muestran las zonas sísmicas. Los cambios de pendientes en el tren de onda sísmico con interpretados como zonas donde llegan los primeros arribos de diferentes interfaces bajo el subsuelo.



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En los trabajos de campo que se realizó en cada ensayo de MASW primeramente se definió el eje de la línea símica. Luego se procedió a instalar los geófonos y los cables de conexión al equipo de adquisición de datos Ver Foto 2. El espaciamiento entre geófonos es definido en función de la profundidad de exploración requerida. La fuente de energía utilizada para generar las ondas sísmicas fue con golpe de martillo de 18 lbs.

Foto 2. Regado y conexión de geófonos en el perfil MASW

2.3 Método de Ensayo de Refracción Sísmica El ensayo de Refracción Sísmica consistió en la medición de los tiempos de viaje de las ondas (Ondas S) generadas por un golpe de impacto producidas por una comba de 18 Libras; los impactos fueron localizados a distancias adecuadas el función a la longitud de la línea de acuerdo al gráfico adjunto, a lo largo de un eje sobre la superficie del suelo. La energía fue detectada, amplificada y registrada de tal manera que se pueda determinar el tiempo de arribo en cada punto de recepción de la onda, a través de los sensores “geófonos”. Figura 4.



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Figura 4 Adquisición de datos sísmicos por el método MASW

Fuente M.Bandini, Geoestru EU.

El inicio de la grabación fue dado a partir de un dispositivo o SWITCH que nos da el tiempo cero para evaluar el tiempo de recorrido. Estos datos de tiempo y distancia, son usados para cada caso especial, una variación del Punto de Disparo (o aplicación de la energía), nos permite evaluar las velocidades de propagación de ondas “S”, a través de los diferentes estratos, cuya estructura, geometría y continuidad son investigadas. Todas las formas de análisis manejan criterios que utilizan la suposición de la Ley de Snell, en cuanto a la reflexión y refracción de las ondas “S”. De los espesores y las velocidades de propagación de ondas “S” obtenidas, las características geotécnicas pueden ser correlacionadas con la compacidad y densidad de los materiales. El ensayo de Refracción Sísmica consistió en la medición de los tiempos de viaje de las ondas (Ondas S) generadas por un golpe de impacto producidas por una comba de 18 Libras; los impactos fueron localizados a distancias adecuadas la función a la longitud de la línea de acuerdo al gráfico adjunto, a lo largo de un eje sobre la superficie del suelo. La energía fue detectada, amplificada y registrada de tal manera que se pueda determinar el tiempo de arribo en cada punto de recepción de la onda, a través de los sensores “geófonos”.



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Figura 5. Sismograma con el punto de golpeo entre los geófonos 8 y 9 de la línea

2.3.1 Línea Sísmica

Con los registros de las ondas sísmicas obtenidos en cada una de las líneas de exploración realizadas, se representan las llegadas de las ondas superficiales a cada uno de los geófonos ubicados a distancias especificadas, se determinan las curvas de dispersión. Con esta información se realizó la interpretación de los perfiles sísmicos del área investigada, y cuya descripción se presenta a continuación. Se realizaron una (1) línea, donde se usó un tendido de 16 geófonos de 4.5 Hz de frecuencia natural; con una separación promedio de los geófonos de 5 m, como se muestra en la Figura 4; igualmente se muestra la ubicación de los puntos fuente.

2.3.2 Procesamiento de datos.



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El procesamiento de los datos se realizó con el programa EASYMASW ® versión 4.0 de Geoestru™ software. Con este programa se pueden estimar velocidades de corte promedio de los primeros 30 metros (Vs 30) y perfiles unidimensionales de ondas de corte, con precisión de 5 a 15%. La profundidad máxima de estudio depende de la frecuencia de los geófonos (mayor frecuencia, menor resolución en profundidad), de la distancia entre geófonos, de la longitud total del arreglo y de la distribución de las ondas superficiales. El software se basa en la técnica de MASW.

Figura 6. Esquema del tendido de geófonos de la línea 1

Para el procesamiento se utilizan dos módulos, en el primero se hace una transformación de las ondas recibidas para crear un espectro de velocidad y en el segundo se utiliza una herramienta interactiva para realizar el modelo de dispersión de ondas Rayleigh. A continuación, se explicará en mayor detalle cómo funciona cada módulo, esta información se consultó del manual del programa.

2.3.2.1 PROGRAMA EASY MASW Este programa consta de varios pasos, siempre llevados a cabo en el mismo orden y que dan como resultado final los picks o puntos de selección con los cuales se hará la interpretación del modelo de ondas Rayleigh. El análisis MASW se puede efectuar en cuatro fases: La primera fase es la transformación de las series temporales en el dominio frecuencia f – número de onda K; La segunda fase consiste en la identificar las parejas f-k cuyos máximos espectrales de energía (densidad espectral) permiten trazar la curva de dispersión de las ondas de Rayleigh en el plano V fase (m/sec) – frecuencia (lentitud (s/m) – frecuencia (Hz) La tercera fase consiste en calcular la curva de dispersión teórica mediante la formulación del perfil de velocidad de las ondas de corte vertical Vs, modificando oportunamente el espesor h, las velocidades de



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las ondas de corte Vs y de compresión Vp, la densidad de masa ρ de las capas que forman el modelo del suelo; La cuarta y última fase consiste en modificar la curva teórica hasta alcanzar la superposición óptima entre la velocidad de fase (o curva de dispersión) experimental y la velocidad de fase (o curva de dispersión) numérica correspondiente al modelo de suelo.



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3. RESULTADOS Y ANÁLISIS A continuación, se presentan los resultados obtenidos de la línea sísmica. Para cada caso se determinará el modelo de velocidades de ondas de corte en los primeros 40 metros del terreno haciendo especial énfasis en los primeros 20 metros y el parámetro Vs30 o velocidad de ondas de corte promedio de los primeros 30 metros del terreno. Las velocidades de ondas de corte son suficientes para determinar la clase de suelo según tablas que se estudiarán posteriormente. 3.1 LÍNEA MASW Este sondaje corresponde a un ensayo MASW, el cual se encuentra conformado por la línea sísmica denominada Línea 1, de 45 m de longitud. La interpretación de estos ensayos genera un sondaje de velocidades de ondas S con resultados confiables hasta una profundidad de 30 m. Para el punto en el extremo occidental de la línea. Este perfil se hizo sobre los suelos transportados en el momento de investigación se encontraban estables. El modelo de velocidad consta de 4 capas. En primer lugar un estrato de 1.0 m de espesor y velocidad baja de 188 m/s, esta capa se correlaciona con los suelos transportados meteorizados, compuesto por arenas arcillosas y arcillas arenosas. Luego un estrato de 1.5 m que se asocia a una capa de mayor velocidad, de 203 m/s que corresponde a gravas, arenas y arcillas de los suelos transportados, Infrayaciendo la anterior capa se encuentra una capa de velocidad baja de 305 m/s y de 1.0 m de espesor que corresponde a a una roca blanda muy fracturada de la Formación Hondita y que está compuesta por lutitas negras meteorizadas y fracturadas. Por último una capa sin determinar la base, y velocidad intermedia de 345 m/s, que se asocia a roca blanda fracturada de la Formación Hondita y representada por lutitas negras fracturadas. Ver Figura 6 y Tabla 6.

Tabla 6 Parámetros geotécnicos calculados a partir de la velocidad de ondas S en el geófono 1. Donde G0: módulo de deformación de corte o cizallamiento Ed: módulo Edométrico; M0: Modulo de compresibilidad edométrico Ey: Young's modulus; 100 kPa (1 kgf/cm²)



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El promedio de velocidad Vs30 es de 324 m/s. Los suelos se clasifican como tipo D, Suelo de tipo: depósitos de suelos gruesos de espesor medio o suelos de grano fino medianamente consistente con profundidades de sustrato superiores a 30 m, caracterizadas por una mejora de las propiedades mecánicas con valores de profundidad y velocidad equivalente entre 180 m / s y 360 m / s.

FIGURA 7. Para el punto entre lo geófonos 13 y 14. El modelo de velocidad calculado consta de 4 capas. En primer lugar un estrato de 1.0 m de espesor y velocidad baja de 205 m/s, esta capa se correlaciona con los suelos transportados meteorizados, compuesto por arenas arcillosas y arcillas arenosas. Luego un estrato de 3.1 m que se asocia a una capa de mayor velocidad, de 245 m/s que corresponde a gravas, arenas y arcillas de los suelos transportados, Infrayaciendo la anterior capa se encuentra una capa de velocidad baja de 303 m/s y de 1.3 m de espesor que corresponde a una roca blanda muy fracturada de la Formación Hondita y que está compuesta por lutitas negras meteorizadas y fracturadas. Por último una capa sin determinar la base, y velocidad intermedia de 357 m/s, que se asocia a roca blanda fracturada de la Formación Hondita y representada por lutitas negras fracturadas. Ver Figura 7 y Tabla 7.



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Tabla 7 Parámetros geotécnicos calculados a partir de la velocidad de ondas S en el geófono 8. Donde G0: módulo de deformación de corte o cizallamiento Ed: módulo Edométrico; M0: Modulo de compresibilidad edométrico Ey: Young's modulus; 100 kPa (1 kgf/cm²) El promedio de velocidad Vs30 es de 329 m/s, Los suelos se clasifican como tipo D, Suelo de tipo: depósitos de suelos gruesos de espesor medio o suelos de grano fino medianamente consistente con profundidades de sustrato superiores a 30 m, caracterizadas por una mejora de las propiedades mecánicas con valores de profundidad y velocidad equivalente entre 180 m / s y 360 m / s. Para el punto en el centro de la línea. El modelo de velocidad calculado consta de 4 capas. En primer lugar un estrato de 1.1 m de espesor y velocidad baja de 197 m/s, esta capa se correlaciona con los suelos transportados meteorizados, compuesto por arenas arcillosas y arcillas arenosas. Luego un estrato de 2.3 m que se asocia a una capa de mayor velocidad, de 243 m/s que corresponde a gravas, arenas y arcillas de los suelos transportados, Infrayaciendo la anterior capa se encuentra una capa de velocidad baja de 307 m/s y de 3.8 m de espesor que corresponde a a una roca blanda muy fracturada de la Formación Hondita y que está compuesta por lutitas negras meteorizadas y fracturadas. Por último una capa sin determinar la base, y velocidad intermedia de 355 m/s, que se asocia a roca blanda fracturada de la Formación Hondita y representada por lutitas negras fracturadas. Ver Figura 8 y Tabla 8.

Tabla 8 Parámetros geotécnicos calculados a partir de la velocidad de ondas S en el geófono 13.

Donde G0: módulo de deformación de corte o cizallamiento Ed: módulo Edométrico; M0: Modulo de compresibilidad edométrico



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Ey: Young's modulus; 100 kPa (1 kgf/cm²)

Figura 8 Perfil de velocidad y estratigráfico geófono 8 El promedio de velocidad Vs30 es de 326 m/s, Los suelos se clasifican como tipo D, Suelo de tipo: depósitos de suelos gruesos de espesor medio o suelos de grano fino medianamente consistente con profundidades de sustrato superiores a 30 m, caracterizadas por una mejora de las propiedades mecánicas con valores de profundidad y velocidad equivalente entre 180 m / s y 360 m / s.



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Figura 9 Perfil de velocidad y estratigráfico geófono 13



28

4. DETERMINACIÓN DE LA CAPACIDAD PORTANTE La carga última de los suelos a considerar, se debe establecer basada en los diferentes análisis, especialmente en la prueba de la resistencia a la penetración por el número de golpes que indican su resistencia. 4.1 Resultados del ensayo de penetración estándar (spt)

Los sondeos en las zonas de construcción del proyecto presentaron los siguientes resultados: Ver Tablas 9 y 10.

NO. LINEA Profundidad (m) 1.50 3 4,5 6 7,5 9

LINEA 1 Números de

Golpes

GEOFONO 1 11 25 34 34 34 34

GEOFONO 5 15 15 26 69 35 35

GEOFONO 8 16 16 25 25 25 36

Tabla 9 Resultados del SPT calculados a diferentes profundidades.

NO. LINEA Profundidad (m) 1.50 3 4,5 6 7,5 9

LINEA 1 Capacidad de carga

(Kpa)

GEOFONO 1 119 253 349 349 349 349

GEOFONO 5 159 159 263 352 352 352

GEOFONO 8 162 162 254 254 369 369

Tabla 10 Resultados de la capacidad de carga calculados a diferentes profundidades.

RESISTENCIA EN EL APIQUE 1

PROFUNDIDAD DEL ESTUDIO (m) RESISTENCIA PROMEDIO DEL SUELO (Kgf/cm2)

-0,50 1.54

-1.00 1.97

-3.00 2.30



29



-1.00 1.95

-1.50 2.08

-4.50 2.24

-6.00 2.48



-1.00 1.98

-1.50 2.13

-4.50 2.41

-6.00 2.43

5. TIPO DE SUELO

Los suelos encontrados en los tres apiques, se les realizo: granulometría, límites de consistencia, densidad, Proctor modificado, humedad natural, clasificación del suelo, expansividad según Bureau of reclamation de los Estados Unidos. Densímetro de Bouyoucos para cuantificar y determinar la distribución de partículas de suelo de tamaño que atraviesan el tamiz Nº 200 (-5+60ºC. 0995-1038) según ASTM 152H.

Humedad natural 13.3% tomada a muestra a una profundidad de 1.00m. la densidad natural in situ por el método del cono y arena fue de: 109.54 Lb/Pie3 Se realizó análisis granulométrico A una profundidad entre 1.00m a 2.00m se toma la muestra para hacer el análisis granulométrico el resultado: un suelo MAL gradado SC A una profundidad de 0.80m se obtuvo los siguientes parámetros: D 60 0.01 D30 0.05 D10 0.04



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Coeficiente de curvatura =0.25 coeficiente de uniformidad =6.25 suelo mal gradado. Limite líquido: 24.06% Limite plástico: 16.33% Índice de plasticidad:7.73% TIPO DE SUELO: SUELO ARENO ARCILLOSO, según análisis textural. CLASIFICADO SEGÚN U.S.C: SC CLASIFICADO A.S.S.H.T.O: A-4 Suelo de capacidad portante 1.97 kg/cm2. DENSIDA SECA MAXIMA:120 Lb/Pie3 HUMEDAD OPTIMA :14.00%

El suelo presenta una buena densidad in situ. Alcanza la densidad seca máxima, COMPACTANDOLO CON MEDIO MECANICO Y LA HUMEDAD OPTIMA.

Apique 2

Humedad natural 17.31% tomada a muestra a una profundidad de 1.45m. la densidad natural in situ por el método del cono y arena fue de: 95.69 Lb/Pie3 Se realizó análisis granulométrico A una profundidad entre 1.45m se toma la muestra para hacer el análisis granulométrico el resultado: un suelo MAL gradado tipo CL A una profundidad de 0.80m se obtuvo los siguientes parámetros: D 60 0.13 D30 0.08 D10 0.07

Coeficiente de curvatura =0.70 coeficiente de uniformidad =1.86 suelo mal gradado. Limite líquido: 27.95% Limite plástico: 20.30% Índice de plasticidad:7.66% TIPO DE SUELO: SUELO ARENO ARCILLOSO, según análisis textural. CLASIFICADO SEGÚN U.S.C: CL CLASIFICADO A.S.S.H.T.O: A-6 Suelo de capacidad portante 2.08 kg/cm2. A 2m de profundidad. DENSIDA SECA MAXIMA:97.9 Lb/Pie3 HUMEDAD OPTIMA :14.10%



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El suelo presenta una buena densidad in situ. Alcanza la densidad seca máxima, COMPACTANDOLO CON MEDIO MECANICO Y LA HUMEDAD OPTIMA.

Apique 3

Del análisis estructural se tiene A una profundidad de 0.80m se obtuvo los siguientes parámetros: D 60 0.20 D30 0.12 D10 0.08

Coeficiente de curvatura =0.90 coeficiente de uniformidad =2.50 suelo mal gradado. Limite líquido: 23.81% Limite plástico: 19.12% Índice de plasticidad:4.70% TIPO DE SUELO: SUELO ARENO ARCILLOSO, según análisis textural. CLASIFICADO SEGÚN U.S.C: CL CLASIFICADO A.S.S.H.T.O: A-6 Suelo de capacidad portante 1.92 kg/cm2. A un metro de profundidad.

6. ASENTAMIENTOS ESPERADOS

Donde; S: asentamiento en cm

N: número de golpes en la prueba SPT corregido

Q: esfuerzo máximo en kg/cm2

B: ancho de la cimentación en metros

D: desplante en metros



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Asentamientos esperados apique 1

CALCULO DE ASENTAMIENTOS ( centímetros)

sondeo 1 UCIS HOSPITAL SAN ANTONIO DE PADUA - LA PLATA



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PUNTO DE ANALISIS

NUMERO DE GOLPES

SPT

Nc en Golpes/Pie

Capacidad Admisible Kg/cm2

B ancho de la

Zapata

d desplante m

S asentamiento

0,6 10 9 1,87 1 1 1,69

1.O 19 18 1,97 1 1 0,93

1,9 21 20 1,99 1 1 0,85

3,4 24 23 2,07 1 1 0,78

Los asentamientos ocurrirán durante la etapa de construcción, es recomendable dejar un punto de referencia en la construcción existente del hospital para estar chequeando niveles.


Los asentamientos ocurrirán durante la etapa de construcción, no supera la pulgada.


CALCULO DE ASENTAMIENTOS ( centimetros)



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sondeo 1 UCIS HOSPITAL SAN ANTONIO DE PADUA - LA PLATA

PUNTO DE ANALISIS

NUMERO DE GOLPES

SPT

Nc en Golpes/Pie

Capacidad Admisible

Kg/cm2

B ancho de la Zapata

d desplante m

S asentamiento

1,92 18 15 1,8 1 1 0,90

1,5 26 21 2,13 1 1 0,74

4,5 28 23 2,41 1 1 0,78

6 29 24 2,43 1 1 0,76



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7. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES Los suelos transportados afloran en toda el área de estudio y contiene una serie de intercalaciones niveles gravosos, arenosos areno-arcillosos distribuidas en capas lenticulares con un espesor de hasta 8.8 m, según la línea de refracción sísmica realizada. Para el perfil los suelos se clasifican como tipo D depósitos de suelos de grano grueso medianamente densos o suelos de grano fino medianamente consistentes con espesores superiores a 30 m, caracterizados por un mejoramiento gradual de las propiedades mecánicas, según del aumento de la profundidad y por valores de Vs30 comprendidos entre 180 m/s y 360 m/s. En los ensayos realizados se observa la existencia de 6 estratos, con velocidades similares en los tres sitos de ensayo. De los datos obtenidos se estima un primer estrato de V1 entre 99 - 109 m/s y espesor entre 1 y 1.4 metros, un segundo estrato con un espesor entre 1.0 y 2,2 metros con velocidades V2 entre 146 – 160 m/s, una tercera capa con V3 entre 178 – 219 m/s y espesores entre 4.0 y 5.4 metros, todas las anteriores capas pertenecientes a los suelos transportados. Un cuarto estrato con espesores entre 5.3 y 11,2 m, con velocidades V4 entre 237 y 286 m/s, esta capa se asocia a lutitas meteorizadas y fracturadas de la formación Olini. Una última capa con espesores entre 2.7 y 12,3 metros con V5 entre 277 – 312 m/s, que corresponden a roca blanda muy fracturada y un último estrato con espesor. no determinado, y con velocidades V6 entre 339 – 349 m/s, que corresponden a roca blanda fracturada. Específicamente, el método de Refracción de MASW ha demostrado ser una opción fiable para hacer caracterizaciones geotécnicas del terreno en medios urbanos donde se deseen estudiar varias decenas de metros de profundidad donde, a causa del ruido ambiental, otros estudios sísmicos son de mayor dificultad. La aplicación de métodos como el MASW es indudablemente importante por el significado que tiene un perfil de velocidades de onda de corte del terreno y ha demostrado dar buenos resultados al compararlos con métodos más exactos, pero más costosos y difíciles de realizar en ambientes ruidosos. Después del procesamiento y la interpretación obtenemos automáticamente un valor de velocidad promedio de ondas de corte de los primeros 30 m del terreno (Vs 30) el cual es un parámetro aceptado para la clasificación de suelos según las normas del International Boulding Code y la NSR 10, importante para la caracterización de terrenos inestables. Específicamente, el método de Refracción MASW ha demostrado ser una opción fiable para hacer caracterizaciones geotécnicas del terreno donde se deseen estudiar varias decenas de metros de profundidad donde, a causa del ruido ambiental, otros estudios sísmicos son de mayor dificultad.

La ciudad de la Plata está situada en una zona de amenaza sísmica alta, con evidencia de sismos que han causado daños. Los más recientes el 9 de febrero de 1967 y el de junio de 1994. Ver Tablas 10 y 11.



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Tabla 11 Valor de Aa y de Av para la ciudad de la Plata

Fuente NSR-10 — Capítulo A.2 — Zonas de amenaza sísmica y movimientos sísmicos de diseño

Tabla 12 Valores del coeficiente Fa, para la zona de periodos cortos del espectro

Fuente NSR-10 — Capítulo A.2 — Zonas de amenaza sísmica y movimientos sísmicos de diseño



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Para el diseño de la cimentación. De acuerdo con las características de los suelos que se presentan en la exploración que se realizó y con base en los resultados del laboratorio y el análisis de REFRACCION SISMICA

METODO MASW, el proyecto arquitectónico diseñado para la construcción de las UCI de la E.S.E HOSPITAL DEPARTAMENTAL SAN ANTONIO DE PADUA, MUNICIPIO DE LA PLATA, se concluye que el lote es apto para construir, el suelo presenta una capacidad de soporte para carga aceptable, es recomendable, hacer un mejoramiento, para la zona de pisos, ya que se debe de retirar la capa orgánica en su totalidad y ser remplazada por un material de recebo que alcance una densidad de 1,8kg/cm3 mínimo en el ensayo del Proctor modificado. El suelo donde se



38

puede cimentar, presenta ligera plasticidad y aceptable capacidad de soporte. La cimentación se debe realizar a una profundidad mínima de 70cm. A partir del nivel de superficie existente. La cimentación para este tipo de estructuras diseñados arquitectónicamente de un nivel en sistema a porticado, resistente a momentos, la cimentación para este tipo de estructura es zapatas aisladas amarradas con viga de amarre formando anillos; las dimensiones son las que resulten del análisis estructural, teniendo en cuenta una capacidad de soporte de 1.97 K/cm2. Los niveles de la viga van sobre la zapata.

Si al construirse se observa cambios en los niveles de la estratigrafía se debe dar aviso para cambiar o mejorar el sistema de cimentación.



39

8. BIBLIOGRAFIA Asociación Colombiana de Ingenieros Sísmicos, Reglamento Colombiano de Construcciones Sismoresistente, Norma NSR-10. 2010 INGEOMINAS, Mapa Geológico de la plancha 366, Escala 1:100.000. 1998. INGEOMINAS, Memorias del Mapa Geológico de la plancha 366, Escala 1:100.000. 1998. FIGUEROLA, J., C. (1974), “Tratado de Geofísica Aplicada”, LITOPRINT, Madrid. MICHELIN. M.E., (1987).Geología ambiental y clasificación geotécnica para suelos. Medellín. PARK, C., MILLER, R. Y XÍA, J. 1999, “Multichannel analysis of surface waves”. Geophysics. Vol. 64. Nº 3. p: 800-808. NSR-10, Reglamento Colombiano de Construcciones Sismo Resistente. Ley 400 de 1997, modificada Ley 1229 de 2008, decretos 926 del 19 de marzo de 2010 y demás decretos.



40

9. CERTIFICACIÓN

Por medio de la presente se certifica que las Normas utilizadas para el Estudio de Suelos para el proyecto ESTUDIO DE SUELOS, FISICO MECANICO – CON ENSAYOS Y REFRACCION

SISMICA METODO MASW, HOSPITAL SAN ANTONIO DE PADUA MUNICIPIO DE LA PLATA, PARA

DISEÑO DE LAS UCI; son las que están contempladas en las Normas Colombianas De Diseño Y Construcción Sismo Resistente, NSR–10, Ley 1229 de 2008 y demás Decretos Reglamentarios. Y soy la responsable de los resultados y parámetros definidos para el diseño. La presente certificación se firma en Neiva, a los cuatro (9) días del mes de febrero de 2021. Cordialmente,

OLGA PATRICIA GONZALEZ VALENCIANO MAT. PROF. 68202 18659 SANTANDER

INGENIERO CIVIL - PATOLOGA ESTRUCTURAL



41

10. ANEXOS ENSAYOS DE SUELOS 10.1 ENSAYO DE COMPACTACIÓN

Sabemos lo que hacemos…

PROYECTO:

LOCALIZACION:

INGENIERA: OLGA PATRICIA GONZALEZ V.

FECHA: FEBRERO DE 2021 SONDEO No. 1

UNIDADES NATURAL 150 ml 300ml 450ml

gr 5703,00 6161,00 6342,00 6011,00

gr 4230,00 4230,00 4230,00 4230,00

gr 1473,00 1931,00 2112,00 1781,00

lb 3,24 4,25 4,65 3,92

lb./Pie3 1/30 1/30 1/30 1/30

lb./Pie3 97,22 127,45 139,39 117,55

% 4,37 9,56 16,86 22,64

lb./Pie3 93,1 116,3 119,3 95,8

A B C D

gr 83,4 82,50 84,90 79,95

gr 81 77,50 76,30 70,10

gr 26,1 25,20 25,30 26,60

% 4,4 9,56 16,9 22,64

Humedad

Optima 14,00%Densidad Seca

Máxima 120

OBSERVACIONES:Muestra extraida entre 1,00m Y 2,00m de profundidad

W Cápsula + Suelo Seco

Peso Cápsula

Humedad

RESULTADOS DEL ENSAYO

Densidad humeda

Humedad

Densidad seca

HUMEDAD

MOLDE No

W Cápsula + Suelo Húmedo

Molde No

Peso molde + muestra compactada

Peso molde

Peso muestra compactada

Peso muestra compactada

Volumen muestra compactada

LABORATORIO DE MECANICA DE SUELOS

ENSAYO: PROCTOR MODIFICADO

CONSTRUCCION DE UCIS HOSPITAL SAN ANTONIO DE PADUA MUNICIPIO DE LA PLATA

DENSIDAD SECA

ITEM

MUNICIPIO DE LA PLATA

80

85

90

95

100

105

110

115

120

125

130

135

140

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26

DE

NS

IDA

D lb

/pie

3

% HUMEDAD

CURVA DE COMPACTACIÓN



42

10.2 DENSIDAD


PROYECTO: CONSTRUCCION DE UCIS HOSPITAL SAN ANTONIO DE PADUA MUNICIPIO DE LA PLATA

LOCALIZACION:


FECHA: febrero de 2021

SONDEO No. 1

UNIDAD TOMA 1

Peso frasco + cono + arena inicial gr 7364

Peso frasco + cono + arena final gr 3944

Peso arena total usada gr 3420

Constante del cono gr 1693

Peso arena en el hueco gr 1727

Densidad de la arena gr/cc 1,43

Volumen del hueco cc 1207,69

Peso material extraído húmedo gr 2226

Humedad % 4,77

Peso material extraído seco gr 2119,79

Densidad húmeda gr/cc 1,84

Densidad seca gr/cc 1,76

Densidad seca lb/pie3 109,53

% 91,27

Unidad TOMA 1

Peso tara + suelo húmedo gr 79,80

Peso tara + suelo seco gr 77,40

Peso de la Tara gr 27,10

Humedad % 4,77

OBSERVACIONES:

Densidad realizada entre 1,0m.Y 2,0m de profundidad del apique.se puede compactar, para alcanzar el 100% del proctor modificado

Compactación

HUMEDAD

LABORATORIO DE MECANICA DE SUELOSENSAYO DENSIDAD

METODO DEL CONO Y LA ARENA

DENSIDAD SECA

ITEM




43

10.3 GRANULOMETRÍA Y CURVA GRANULOMÉTRICA

PROYECTO:

LOCALIZACION:

INGENIERA: OLGA PATRICIA GONZALEZ V. PROF: 0,0 a 2,0m horizonte 2

FECHA: febrero de 2021 SONDEO No. 1

PESO (Gr) 788,7

TAMIZ

APERTURA

DEL TAMIZ

EN mm

PESO RETENIDO

(gr)% RETENIDO

% RET.

ACUMULADO

% EN PESO

QUE PASA

4" 101,600 0,00 0,00 0,00 100,00

3 1/2" 88,900 0,00 0,00 0,00 100,00

3" 76,200 0,00 0,00 0,00 100,00

2 1/2" 63,500 0,00 0,00 0,00 100,00

2" 50,800 0,00 0,00 0,00 100,00

1 1/2" 38,100 0,00 0,00 0,00 100,00

1" 25,400 0,00 0,00 0,00 100,00

3/4" 19,050 0,00 0,00 0,00 100,00

1/2" 12,700 0,00 0,00 0,00 100,00

3/8" 9,525 0,00 0,00 0,00 100,00

4 4,760 1,60 0,20 0,20 99,80

8 2,380 0,00 0,00 0,20 99,80

10 2,000 8,40 1,07 1,27 98,73

12 1,680 0,00 0,00 1,27 98,73

16 1,190 0,00 0,00 1,27 98,73

20 0,840 0,00 0,00 1,27 98,73

30 0,590 0,00 0,00 1,27 98,73

40 0,420 14,30 1,81 3,08 96,92

50 0,297 0,00 0,00 3,08 96,92

100 0,149 190,90 24,20 27,29 72,71

140 0,105 0,00 0,00 27,29 72,71

200 0,074 221,10 28,03 55,32 44,68

FONDO 352,40 44,68 100,00 0,00

788,70 100,00

OBSERVACIONES:

para clasificar el suelo según la clasificacion unificada se tiene: el 99,80% paso la malla #4, son arenas arcillosas finas.

44,68% pasa la malla #200, se hace el ensayo de limites de Attemberg, para clasificar el suelo, se examina

la curva granulometrica definiendo cc y cu. Suelo SC

suelo Areno Arcilloso mal gradado, color habano

LABORATORIO DE MECANICA DE SUELOSENSAYO: GRANULOMETRÍA

SUBTOTAL

Sabemos lo que hacemos..




LOCALIZACION:

INGENIERA: OLGA PATRICIA GONZALEZ V. PESO (Gr) 788,7

FECHA: febrero de 2021 SONDEO No. 1 PROF: 1,00m a 2m

Punto 4

GRUESA FINA GRUESA MEDIA FINAS

PARA EL SUELO QUE PASA EL TAMIZ #40 SE CLASIFICA COMO MAL GRADADO D 60 0,01 Cu 0,25

D30 0,05 Cc 6,25

%GRAVAS0,20 %ARENAS 55,1 %FINOS 44,64 D10 0,04

MODULO DE FINURA 0,32

GRAVA ARENASLIMOS Y ARCILLAS



OBSERVACIONES: Suelo tipo SC ARENAS ARCILLOSAS

NO PRESENTA MATERIA ORGANICA

0,00

10,00

20,00

30,00

40,00

50,00

60,00

70,00

80,00

90,00

100,00

0,0100,1001,00010,000100,000

PO

RC

EN

TA

JE

EN

PE

SO

QU

E P

AS

A

ABERTURA DE TAMIZ EN mm

CURVA GRANULOMETRICA

PROYECTO:

LOCALIZACION:

INGENIERA: OLGA PATRICIA GONZALEZ V. APIQUE No. 2 prof: 3,50m HORIZONTE: 2

FECHA: FEBRERO

PESO (Gr) 865,5

TAMIZ

APERTURA

DEL TAMIZ

EN mm

PESO RETENIDO

(gr)% RETENIDO

% RET.

ACUMULADO

% EN PESO

QUE PASA

4" 101,600 0,00 0,00 0,00 100,00

3 1/2" 88,900 0,00 0,00 0,00 100,00

3" 76,200 0,00 0,00 0,00 100,00

2 1/2" 63,500 0,00 0,00 0,00 100,00

2" 50,800 0,00 0,00 0,00 100,00

1 1/2" 38,100 0,00 0,00 0,00 100,00

1" 25,400 0,00 0,00 0,00 100,00

3/4" 19,050 0,00 0,00 0,00 100,00

1/2" 12,700 0,00 0,00 0,00 100,00

3/8" 9,525 0,00 0,00 0,00 100,00

4 4,760 0,00 0,00 0,00 100,00

8 2,380 0,00 0,00 0,00 100,00

10 2,000 0,00 0,00 0,00 100,00

12 1,680 0,00 0,00 0,00 100,00

16 1,190 1,20 0,14 0,14 99,86

20 0,840 1,60 0,18 0,32 99,68

30 0,590 4,80 0,55 0,88 99,12

40 0,420 20,60 2,38 3,26 96,74

50 0,297 35,70 4,12 7,38 92,62

100 0,149 110,60 12,78 20,16 79,84

140 0,105 231,50 26,75 46,91 53,09

200 0,074 266,40 30,78 77,69 22,31

FONDO 193,10 22,31 100,00 0,00

865,5 100,00

OBSERVACIONES:

Muestra tomada entre los 1,45m de profundidad del apique, se observa suelo conformado por arenas

pasa tamiz #4 100%, se clasifica como arenas y pasa 200 menos del 22,31% pasa la malla, clasificado

como suelos FINOS



SUBTOTAL


ESTUDIO DE SUELOS ESTRUCTURA UCI HOSPITAL LA PLATA

PROYECTO: ESTUDIO DE SUELOS ESTRUCTURA UCI HOSPITAL LA PLATA

LOCALIZACION:


FECHA: FEBRERO 2021 APIQUE No. 2 PROF: 3,50m HORIZONTE 2

ESPESOR DEL ESTRATO:3,50m


OBSERVACIONES:

D 60 0,13 Cu 1,86

para suelos que pasa el tamiz #40, no presenta Limites D30 0,08 Cc 0,70

D10 0,07

SUELO MAL GRADADO,




0,00

10,00

20,00

30,00

40,00

50,00

60,00

70,00

80,00

90,00

100,00

0,0100,1001,00010,000100,000

PO

RC

EN

TA

JE

EN

PE

SO

QU

E P

AS

A



PROYECTO:

LOCALIZACION:


FECHA: FEBRERO 2021 APIQUE No. 3 prof: 1.45m Horizonte 2

PESO (Gr) 1061,9

TAMIZ

APERTURA

DEL TAMIZ

EN mm

PESO RETENIDO

(gr)% RETENIDO

% RET.

ACUMULADO

% EN PESO

QUE PASA

4" 101,600 0,00 0,00 0,00 100,00

3 1/2" 88,900 0,00 0,00 0,00 100,00

3" 76,200 0,00 0,00 0,00 100,00

2 1/2" 63,500 0,00 0,00 0,00 100,00

2" 50,800 0,00 0,00 0,00 100,00

1 1/2" 38,100 0,00 0,00 0,00 100,00

1" 25,400 0,00 0,00 0,00 100,00

3/4" 19,050 0,00 0,00 0,00 100,00

1/2" 12,700 0,00 0,00 0,00 100,00

3/8" 9,525 0,00 0,00 0,00 100,00

4 4,760 0,00 0,00 0,00 100,00

8 2,380 3,30 0,31 0,31 99,69

10 2,000 3,00 0,28 0,59 99,41

12 1,680 9,00 0,85 1,44 98,56

16 1,190 12,40 1,17 2,61 97,39

20 0,840 16,30 1,53 4,14 95,86

30 0,590 63,80 6,01 10,15 89,85

40 0,420 74,60 7,03 17,18 82,82

50 0,297 125,70 11,84 29,01 70,99

100 0,149 194,40 18,31 47,32 52,68

140 0,105 226,50 21,33 68,65 31,35

200 0,074 174,20 16,40 85,06 14,94

FONDO 158,70 14,94 100,00 0,00

1061,90 100,00

OBSERVACIONES:

Para clasificar el suelo según la clasificacion unificada se tiene: el 100% paso la malla #4, son suelos finos.

mas del 12% pasa la malla #200, se hace el ensayo de limites de Attemberg, para clasificar el suelo.


SUBTOTAL




PROYECTO: ESTUDIO DE SUELOS ESTRUCTURA UCI HOSPITAL LA PLATA

LOCALIZACION:


FECHA: FEBRERO 2021 APIQUE No. 3 PROF: 1,45m Horizonte 2


se efectua ensayo de limites de Atterberg para deficir tipo de suelo D 60 0,2 Cu 2,50

D30 0,12 Cc 0,90

D10 0,08

SUELO MAL GRADADO.




OBSERVACIONES:

ESPESOR DEL ESTRATO:0,80m

0,00

10,00

20,00

30,00

40,00

50,00

60,00

70,00

80,00

90,00

100,00

0,0100,1001,00010,000100,000

PO

RC

EN

TA

JE

EN

PE

SO

QU

E P

AS

A





44

10.4 CAPACIDAD PORTANTE


LOCALIZACION:


FECHA: FEBRERO 2021 SONDEO No. 1

KIGRAMOS RESISTENCIA

FUERZA Kgf/cm2

35 25,2 11,05

35 25,2 11,05

30 23,2 10,18

35 25,2 11,05

35 25,2 11,05

39 26,8 11,75

40 27,2 11,93

11,15

1,86

1,86 Kgf/cm2


LOCALIZACION:




FUERZA Kgf/cm2

37 26 11,40

37 26 11,40

40 27,2 11,93

37 26 11,40

42 28 12,28

42 28 12,28

40 27,2 11,93

45 11,80

1,97

1,97 Kgf/cm2




LABORATORIO DE MECANICA DE SUELOSENSAYO RESISTENCIA IN SITU

METODO DEL CONO DE PENETRACION

LECTURA

MANOMETRO N-0,60

m

RESISTENCIA PROMEDIO CON

PENETROMETRO F.S= 3

RESISTENCIA PROMEDIO DEL SUELO



RESISTENCIA PROMEDIO

LECTURA

MANOMETRO N-1,00

m


PENETROMETRO F.S= 3



LOCALIZACION:



KIGRAMOS RESISTENCIA FUERZA Kgf/cm2

42 28 12,28

37 26 11,40

40 27,2 11,93

40 27,2 11,93

40 27,2 11,93

40 27,2 11,93

42 28 12,28

RESISTENCIA PROMEDIO 11,95

1,99

1,99 Kgf/cm2


LOCALIZACION:




FUERZA Kgf/cm2

45 29,2 12,81

42 28 12,28

42 28 12,28

42 28 12,28

45 29,2 12,81

42 28 12,28

42 28 12,28

RESISTENCIA PROMEDIO 12,43

2,07

2,07 Kgf/cm2







LECTURA

MANOMETRO N-1,90

m


PENETROMETRO F.S= 3


LECTURA

MANOMETRO N-3,40

m


PENETROMETRO F.S= 3



PROYECTO:

LOCALIZACION:


FECHA: febrero de 2021 APIQUE No. 2


FUERZA Kgf/cm2

40 27,2 11,93

42 28 12,28

40 27,2 11,93

36 25,6 11,23

36 25,6 11,23

38 26,4 11,58

40 27,2 11,93

11,73

1,95

1,95 Kgf/cm2

PROYECTO:

LOCALIZACION:




FUERZA Kgf/cm2

45 29,2 12,81

45 29,2 12,81

44 28,8 12,63

44 28,8 12,63

42 28 12,28

40 27,2 11,93

42 28 12,28

12,48

2,08

2,08 Kgf/cm2




LECTURA

MANOMETRO N-1,50

m


PENETROMETRO F.S= 3


LECTURA

MANOMETRO N-1,00

m

RESISTENCIA PROMEDIORESISTENCIA PROMEDIO CON

PENETROMETRO F.S= 3





METODO DEL CONO DE PENETRACIONESTUDIO DE SUELOS ESTRUCTURA UCI HOSPITAL LA PLATA


PROYECTO:

LOCALIZACION:


FECHA: FEBRERO 2021 APIQUE No. 2


FUERZA Kgf/cm2

50 31,2 13,68

48 30,4 13,33

46 29,6 12,98

50 31,2 13,68

48 30,4 13,33

50 31,2 13,68

48 30,4 13,33

13,43

2,24

2,24 Kgf/cm2

PROYECTO:

LOCALIZACION:




FUERZA Kgf/cm2

55 33,2 14,56

55 33,2 14,56

58 34,4 15,09

57 34 14,91

57 34 14,91

58 34,4 15,09

58 34,4 15,09

45 14,89

2,48

2,48 Kgf/cm2


LECTURA

MANOMETRO N-6,00

m


PENETROMETRO F.S= 3



PENETROMETRO F.S= 3









LECTURA

MANOMETRO N-4,50

m

PROYECTO:

LOCALIZACION:




FUERZA Kgf/cm2

38 26,4 11,58

38 26,4 11,58

36 25,6 11,23

36 25,6 11,23

38 26,4 11,58

39 26,8 11,75

39 26,8 11,75

11,53

1,92

1,92 Kgf/cm2

PROYECTO:

LOCALIZACION:




FUERZA Kgf/cm2

45 29,2 12,81

45 29,2 12,81

44 28,8 12,63

44 28,8 12,63

45 29,2 12,81

45 29,2 12,81

45 29,2 12,81

12,76

2,13

2,13 Kgf/cm2



RESISTENCIA PROMEDIO

LECTURA

MANOMETRO N-1,50

m


PENETROMETRO F.S= 3










LECTURA

MANOMETRO N-1,00

m


PENETROMETRO F.S= 3

PROYECTO:

LOCALIZACION:




FUERZA Kgf/cm2

55 33,2 14,56

55 33,2 14,56

54 32,8 14,39

54 32,8 14,39

54 32,8 14,39

54 32,8 14,39

54 32,8 14,39

14,44

2,41

2,41 Kgf/cm2

PROYECTO:

LOCALIZACION:




FUERZA Kgf/cm2

55 33,2 14,56

54 32,8 14,39

55 33,2 14,56

56 33,6 14,74

56 33,6 14,74

55 33,2 14,56

55 33,2 14,56

45 14,59

2,43

2,43 Kgf/cm2


PENETROMETRO F.S= 3






LECTURA

MANOMETRO N-6,00

m





LECTURA

MANOMETRO N-4,50

m


PENETROMETRO F.S= 3




45

10.5 LIMITES ATERBERG

PROYECTO:

LOCALIZACION:


FECHA: febrero de 2021 SONDEO No. 1

prof: 1,00m a 2,00m

Tara Peso Tara No de golpes

Peso suelo

húmedo +

Tara (gr)

peso suelo

seco + Tara

(gr) % de Humedad

A 6 35 22,3 19,5 20,74

B 6 27 23,4 20,1 23,40

C 6 20 21,7 18,4 26,61

Tara Peso tara

Peso rollo

húmedo +

Tara (gr)

Peso rollo

seco + Tara

(gr)

% de

Humedad

A 5,8 11,5 10,7 16,33

RESULTADOS

Límite líquido 24,06 %

Límite plástico 16,33 %

Indice Plástico 7,73 %

A. S. S. H. T. O. A-4

U. S. C. sc

TOMA : Muestra extraida a 2,00 mts de profundidad del apique.

Suelo color habano


OBSERVACIONES

ENSAYO: LIMITES DE ATTERBERG


LIMITE LIQUIDO

LIMITE PLASTICO


19,00

20,00

21,00

22,00

23,00

24,00

25,00

26,00

27,00

7 10 13 16 19 22 25 28 31 34 37 40

CO

NT

EN

IDO

DE

HU

ME

DA

D

NUMERO DE GOLPES

PROYECTO:

LOCALIZACION:



prof: 1,45m


Peso suelo

húmedo +

Tara (gr)

peso suelo

seco + Tara

(gr) % de Humedad

A 26,5 12 80,6 66,9 33,91

B 26,7 25 81,5 69,8 27,15

C 27,4 35 80,9 70,5 24,13

Tara Peso tara

Peso rollo

húmedo +

Tara (gr)

Peso rollo

seco + Tara

(gr)

% de

Humedad

A 26,5 50,2 46,2 20,30

RESULTADOS




A. S. S. H. T. O. A-6

U. S. C. CL

TOMA : Muestra extraida a 1,45 de profundidad del apique.

suelos de arcillas inorganicas de plasticidad baja a media, arcillas con cascajo. Arcillas limosas, arcillas magras.

capacidad portante aceptable. No funciona como suelo para vias.

OBSERVACIONES

LABORATORIO DE MECANICA DE SUELOSENSAYO: LIMITES DE ATTERBERG



LIMITE LIQUIDO

LIMITE PLASTICO

20,00

21,00

22,00

23,00

24,00

25,00

26,00

27,00

28,00

29,00

30,00

31,00

32,00

33,00

34,00

35,00

10 15 20 25 30 35 40 45 50

CO

NT

EN

IDO

DE

HU

ME

DA

D

NUMERO DE GOLPES

PROYECTO:

LOCALIZACION:



prof: 3,55m


Peso suelo

húmedo +

Tara (gr)

peso suelo

seco + Tara

(gr) % de Humedad

A 26,9 11 86,8 74,7 25,31

B 26,9 26 85,1 74 23,57

C 27,5 42 85,4 74,9 22,15

Tara Peso tara

Peso rollo

húmedo +

Tara (gr)

Peso rollo

seco + Tara

(gr)

% de

Humedad

A 26,8 51,1 47,2 19,12

RESULTADOS




A. S. S. H. T. O. A-6

U. S. C. CL

TOMA : Muestra extraida entre los 3,5 mts de profundidad del apique.

suelos de arcillas inorganicas de plasticidad alta, arcillas magras

capacidad portante de aceptable para cimentaciones

OBSERVACIONES

LABORATORIO DE MECANICA DE SUELOSENSAYO: LIMITES DE ATTERBERG

UCI HOSPITAL LA PLATA


LIMITE LIQUIDO

LIMITE PLASTICO

19,00

20,00

21,00

22,00

23,00

24,00

25,00

26,00

10 15 20 25 30 35 40 45 50

CO

NT

EN

IDO

DE

HU

ME

DA

D

NUMERO DE GOLPES



46

10.6 ANÁLISIS TEXTURAL


NUMERO DE

MUESTRA PROF m

PESO

MUESTRA

gr

LECTURA

HIDROMETRO

40"

LECTURA

TERMPERATURA 40"

LECTURA

CORREGIDA 40"

LECTURA

HIDROMETRO

2 HORAS

LECTURA TERM

2 HORAS

LECTURA

CORREGIDA 2

HORAS % ARENAS % LIMOS %ARCILLAS CLASE TEXTURAL

APIQUE 1-

HORIZONTE 2

h=0.6m 0.6 100 8 26°C 1,65 6,5 26°C 1,65 23,5 18,15 58,35

ARCILLOSO- SUELO COLOR

NEGRO

APIQUE1-

HORIZONTE 2

h=1.00m 1.00 100 18 25°C 1,65 1,52 25°C 1,20 43,5 9,3 47,2 ARENO ARCILOSO

APIQUE1-

HORIZONTE2

h=3,40m 3,40 100 29 26°C 1,65 13,5 25°C 1,01 45,1 8,5 46,4 ARENO ARCILLOSO

Sabemos lo que hacemos... .

INGENIERA: OLGA PATRICIA GONZALEZ VALENCIANO

ENSAYO: ANALISIS TEXTURAL


METODO DE BOYOUCOS

MUNICIPIO DE LA PLATALOCALIZACION:


LOCALIZACION:


NUMERO DE MUESTRA PROF m

PESO

MUESTRA

gr

LECTURA

HIDROMETRO

40"

LECTURA

TERMPERATURA 40"

LECTURA

CORREGIDA 40"

LECTURA

HIDROMETRO

2 HORAS

LECTURA TERM 2

HORAS

LECTURA

CORREGIDA 2



PESO

MUESTRA

gr

LECTURA

HIDROMETRO

40"

LECTURA

TERMPERATURA 40"

LECTURA

CORREGIDA 40"

LECTURA

HIDROMETRO

2 HORAS

LECTURA TERM 2

HORAS

LECTURA

CORREGIDA 2


APIQUE 2-

HORIZONTE 2

h=0.6m 0.7 100 7 26°C 1,55 7,5 26°C 1,05 24 19 57

ARCILLOSO- SUELO con

escombros

APIQUE 2-

HORIZONTE 2

h=1.00m 1.20 100 19 25°C 1,50 1,72 26°C 1,25 45 10 45 ARENO ARCILOSO

APIQUE 2-

HORIZONTE2

h=3,40m 3,50 100 30 26°C 1,65 15,5 26°C 1,15 47 9,8 43,2 ARENO ARCILLOSO

HOSPITAL SAN ANTONIO- MUNICIPIO DE LA PLATA



LABORATORIO DE MECANICA DE SUELOSENSAYO: ANALISIS TEXTURAL

METODO DE BOYOUCOSPROYECTO: ESTUDIO DE SUELOS UCI HOSPITAL LA PLATA

LOCALIZACION:



PESO

MUESTRA

gr

LECTURA

HIDROMETRO

40"

LECTURA

TERMPERATURA 40"

LECTURA

CORREGIDA 40"

LECTURA

HIDROMETRO

2 HORAS

LECTURA TERM 2

HORAS

LECTURA

CORREGIDA 2



PESO

MUESTRA

gr

LECTURA

HIDROMETRO

40"

LECTURA

TERMPERATURA 40"

LECTURA

CORREGIDA 40"

LECTURA

HIDROMETRO

2 HORAS

LECTURA TERM 2

HORAS

LECTURA

CORREGIDA 2


APIQUE 3-

HORIZONTE 2

h=1,00m 1,00 100 12 26°C 1,72 7,5 26°C 0,95 22,1 18,15 59,75

ARCILLOSO- SUELO con

escombros

APIQUE 3-

HORIZONTE 2

h=1.50m 1,50 100 19 26°C 1,70 1,72 25°C 1,15 40,1 9,3 50,6 ARENO ARCILOSO

APIQUE 3-

HORIZONTE2

h=4,50m 4,50 100 31 26°C 1,75 16,5 25°C 1,15 45,1 8,5 46,4 ARENO ARCILLOSO

HOSPITAL SAN ANTONIO- MUNICIPIO DE LA PLATA

PROYECTO: ESTUDIO DE SUELOS UCI HOSPITAL LA PLATA



ENSAYO: ANALISIS TEXTURAL


METODO DE BOYOUCOS



47

10.7 PERFIL ESTRATIGRAFICO

APIQUE No. 1

PR

OF

UN

DID

AD

(ME

TR

OS

)

ES

TR

AT

O

NIV

EL

FR

EÁ

TIC

O

0,00

cesped SUPERFICIE:Sobre la superficie, material vegetal,

pasto y raicillas, materia organica

-0,90 1Horizonte conformado por escombros de

construccion, restos de ladrillo, concreto arena y

limos. Se debe retirar para la construccion

-3,70 2

HORIZONTE : suelo areno arcilloso presenta material

fino, guijos y guijarros formado por fragmentos

angulares principalmente de areniscas y lidita que

varia de tamaños desde unos pocos cemtimetros

embebidos en matriz areno arcillosa. nivel de

adoptado como cimentacion, N-1,00 , hay Presencia

de arenas finas y material arcilloso de plasticiada

media, de color habano de buena capacidad de

soporte para la estructura que se esta planeando

implantar. Las caracteristicas de estos suelos son:

CL, segun clasificacion unificada y A-4 segun la

ASTHOO.

-6,00 3 HORIZONTE : lutitas grises y negras muy laminadas

mayor a

6,00m4

HORIZONTE: ver analisis sismico MASW a

profundidad superior

OBSERVACIONES:

DESCRIPCION

Se tomo muestras de los diferentes estratos , observandose que a lo largo de todo el terreno donde se va a

construir las UCIS, presenta la misma configuracion geologica y de suelos.

LABORATORIO DE MECANICA DE SUELOSPERFIL ESTRATIGRAFICO

REGISTRO DE APIQUE


LOCALIZACION: HOSPITAL SAN ANTONIO DE PADUA MUNICIPIO DE LA PLATA

Fecha: febrero de 2021

APIQUE No. 2

PR

OF

UN

DID

AD

(ME

TR

OS

)

ES

TR

AT

O

NIV

EL

FR

EÁ

TIC

O

0,00

cesped SUPERFICIE:Sobre la superficie, material vegetal,


-1,00 1Horizonte conformado por escombros de

construccion, restos de ladrillo, concreto arena y

limos. Se debe retirar para la construccion

-3,50 2



angulares principalmente de areniscas y lidita que

varia de tamaños desde unos pocos cemtimetros

embebidos en matriz areno arcillosa. nivel de

adoptado como cimentacion, N-1,00 , hay Presencia

de arenas finas y material arcilloso de plasticiada

media, de color habano de buena capacidad de

soporte para la estructura que se esta planeando

implantar. Las caracteristicas de estos suelos son:

CL, segun clasificacion unificada y A-4 segun la

ASTHOO.


mayor a

6,004



OBSERVACIONES:

DESCRIPCION




REGISTRO DE APIQUE




APIQUE No. 3

PR

OF

UN

DID

AD

(ME

TR

OS

)

ES

TR

AT

O

NIV

EL

FR

EÁ

TIC

O

0,00

ce

sp

ed SUPERFICIE:Sobre la superficie, material vegetal,


-0,90 1Horizonte conformado por escombros de construccion,

restos de ladrillo, concreto arena y limos. Se debe

retirar para la construccion

-3,50 2



angulares principalmente de areniscas y lidita que varia

de tamaños desde unos pocos cemtimetros

embebidos en matriz areno arcillosa. nivel de adoptado

como cimentacion, N-1,00 , hay Presencia de arenas

finas y material arcilloso de plasticiada media, de color

habano de buena capacidad de soporte para la

estructura que se esta planeando implantar. Las

caracteristicas de estos suelos son: CL, segun

clasificacion unificada y A-4 segun la ASTHOO.


mayor a

6,004



OBSERVACIONES:

DESCRIPCION




REGISTRO DE APIQUE






48

10.8 PERFIL ESTRATIGRÁFICO GEOLÓGICO RELIZADO POR EL GEÓLOGO CAMILO TOVAR

Cre

táce

o

Ho

ndita

Lo

ma

Gor

da

Lutitas grises y negras, muy laminadas, C

retá

ceo

Ho

ndita

Lo

ma

Gor

da

Lutitas grises y negras meteorizadas, muy laminadas.

Cu

ater

nari

o

De

pósi

tos

de a

bani

coa

alu

via

les

Guijos y guijarros, formados por fragmentos angulares principalmente de arenisca y lidita, que varían de tamaño desde unos pocos centímetros de diámetro, embebidos en matriz arcillo-arenosa.

Cu

atrn

ario

Re

lleno

ant

róp

ico

Escombros de construcción ( restos de ladrillo, concreto, arena, limos.

-1

-2

-3

-4

-5

-6

-7

-8

-9

COLUMNA LITOGICA UCI HOSPITAL DE LA PLATAS

CA

LE (

m)

LIT

HO

LO

GY

NO

TE

S

AG

E

FO

RM

AT

ION

user

Línea

user

Línea

user

Línea



49

11. REGISTRO FOTOGRAFICO

Línea sísmica, para determinar características físico mecánicas del suelo.



50

Se observa la línea que se toma para la determinación de la caracterización del suelo.

Toma de datos.



51

Apique único, que se realize para comprobar los parametros del equipo de sismica.

Retirar el suelo de color negro para realizar la cimentacion, nivelar con concreto ciclopeo 40% Piedra media zonja y 60% concreto 2500 PSI.



52

Suelo estable, de capacidad portante 1.97kg/cm2 a un metro de profundidad donde se va a cimentar.

Toma de muestras alteradas para llevar al laboratorio, donde se determine granulometria, limites,

procor modificado



53

Apique 2



54

Apique 3

La composición del suelo es similar en toda la zona, como se observa en los perfiles estratigráficos.

Documents

ESTUDIO DE SUELOS, FISICO MECANICO CON ......2021/02/23 · sísmico estructural y los parámetros para el diseño de la cimentación y la intersección suelo estructura. La Ing