Eval. Calculo Hidraulico a.H EL OBRERO 10.04.2015

CAMARA DE BOMBEO DE DESAGUES Nº 02

( Cálculo del volumen útil y el caudal de bombeo )

Nombre del proyecto :

Lugar: PIURA

1. Caudales de Contribución

Caudal Promedio (Qp) 0.81 lt/seg

1.46 lt/seg

2. Caudal Mínimo% del Caudal Promedio (50% u otro) 50.00%% del Caudal Máximo (15% u otro)

0.41 lt/seg

3. Coeficientes de Variación de Caudal

Coeficiente de Variación Diaria ( K1 ) 1.30Coeficiente de Variación Horaria ( K2 ) 1.80

4. Períodos de Retención

Período de Retención Máximo ( t1 ) 30.00 minutosPeríodo de Retención Mínimo ( t ) 10.00 minutos

4. Cálculos

Relación Qmc / Qmin, ( K ) 3.60

3.00

Según la ecuación cuadrática : K' (K - a') + K' (a' - K^2) + K (K-1) (1+a') = 0

a = ( K - a' ) = 0.60b = ( a' - K^2 ) = -9.96c = K ( K - 1 ) ( 1 + a' ) = 37.44

¿ Se obtienen resultados imaginarios para la variable K' ? : NO

Raíces de la ecuación cuadrática :10.8485.752

K' = 5.752 (*)

NOTA (*) : Se recomienda tomar como resultado la raíz de menor valor por razones económicas.

5. Resumen

Caudal Mínimo de Contribución 0.41 lt/seg Caudal Máximo de Contribución 1.46 lt/seg Caudal de Bombeo 2.3 lt/seg

Volumen Util de la Cámara de Bombeo 0.50 m3 Volumen Util Seleccionado 6.00 m3

Tiempo Mínimo de Arranque 120.51 minutos68.57 minutos51.94 minutos

Tiempo Máximo de Arranque 361.54 minutos246.86 minutos

114.69 minutos

Entonces tenemos:

Perío de retención minimo = Tmin llen + Tmin vac

Per min = 120.51 min

INSTALACION DE REDES DE ALCANTARILLADO - UDEP

Caudal Máximo (Qmc)

Caudal Mínimo (Qmin)

Coeficiente de Cálculo : a' = t1 / t

Desarrollando y adoptando constantes para calcular la determinante ( b^2 - 4ac ) :

K'1 = K'2 =

tmin retención tmin bombeo

tmax retención

tmax bombeo

Perío de retención máximo = Tmax llen + Tmax vac

Per max = 361.54 min

LINEA DE IMPULSION CB-02

( Cálculo del diámetro económico y la potencia de la bomba )

Nombre proyecto : INSTALACION DE REDES DE ALCANTARILLADO - UDEP

Lugar: PIURA

1. Diseño de la Línea de Impulsión

Caudal Máximo Diario ( Qmd ) 1.05 lt/seg

Número de Horas de Bombeo ( N ) 18.00 horas

Caudal de Impulsión ( Qi ) 1.40 lt/seg

Diámetro de Impulsión ( Di ) 1.83 pulg.

Longitud de la Linea de Impulsión (L) 532.00 m

Constante "C" de Hazen y Williams 140.00

Altura Estática 18.48 m

Nivel de descarga Equipo 24.02 m

Cota de Descarga 42.50 m

Caudal de Diámetro Velocidad Pérdida carga Pérdida carga H.D.T.

Impulsión (lps) Selecc. (mm) m/s Tubería (m) Accesor (m) m

102 0.17 0.21 0.04 18.73

1.40 148.4 0.08 0.03 0.01 18.52

185.4 0.05 0.01 0.00 18.50

2 Especificaciones del Equipo de Bombeo

Potencia del Equipo de Bombeo : 0.61 HP 0 KwDiámetro de línea de impulsión : 160 mmNúmero de Bombas . 2 unds.

DATOS BASICOS DE DISEÑO

N° de lotes : 350Densidad poblacional 4 Hab/lotePblacion actual 1400 HabitantesDotacion de agua 100 lt/hab/diaCoeficientes K2 2.5

K1 1.3Taza de crecimiento 1.5 % promedioPoblacion proyectada 20 añosLongitud Total 11858 metros

POBLACION DE DISEÑO

Pd = Pa * ( 1 + 1.5% * 20)

Pd= 1820

CAUDAL MEDIO

Qm = (Pob * Dotacion)/86400

Qm= 2.11 Lits/seg

CAUDAL MAXIMO HORARIO

Qmh= 5.27 lit/seg

CAUDAL MAXIMO DIARIO

Qmd= 2.74 lit/seg

CAUDAL UNITARIO

qu = Qmh * 0.80/Longitud total

qu= 0.00036

DETERMINACION DEL VALOR MINIMO DE LA FUERZA DE TRACCION TRACTIVA

Según la Norma OS. 070 Redes de Aguas Residuales se define que la tracción tractiva mínima equivale a :

1 pascal1 pascal

TomandoFUERZA DE TRACCION MINIMAFUERZA DE TRACCION MINIMAFUERZA DE TRACCION MINIMA ASUMIDA

OS. 070REDES DE AGUAS RESIDUALES

1. OBJETIVO

2. ALCANCES

3. DISPOSICIONES ESPECIFICAS PARA DISENOS3.1 Dimensionamiento Hidraulico

3.2 Cámaras de inspección

Los buzones de inspección se usan cuando la profundidad sea mayor de 1,0 m sobre la clave de la tubería.

Se proyectarán cámaras de inspección en todos los lugares donde sea necesario por razones de inspección, limpieza y en los siguientes casos:

DEFINICION DE LOS CAUDALES DE DISEÑO DE LAS REDES CLOACALES

Se define al caudal mínimo de autolimpieza como el caudal máximo horario del día de menor consumo en el año inicial de funcionamiento de las instalaciones

Fijar las condiciones exigibles en la elaboracion del proyecto hidraulico de las redes de aguas residuales funcionando en lamina libre. En el caso de conduccion a presion se debera considerar lo senalado en la norma de lineas de conduccion.

Esta Norma contiene los requisitos minimos a los cuales deben sujetarse los proyectos y obras de infraestructura sanitaria para localidades mayores de 2000 habitantes.

En todos los tramos de la red deben ser calculados los caudales inicial y final (Qi y Qf). El valor minimo del caudal a considerar, sera de 1,5 L/s. Los diametros nominales a considerar no deben ser menores de 100 mm.

Cada tramo debe ser verificado por el criterio de Tension Tractiva Media(ƒÐt) con un valor minimo ƒÐt = 1,0 Pa, calculada para el caudal inicial (Qi), valor correspondiente para un coeficiente de Manning n = 0,013

Las cámaras de Inspección podrán ser buzonetas y buzones de inspección. Las buzonetas se utilizarán en vías peatonales cuando la profundidad sea menor de 1,00 m sobre la clave del tubo. Se proyectarán sólo para colectores de hasta 200 mm de diámetro.

Antes de comenzar con el tratamiento del tema específico motivo del presente trabajo, es conveniente definir los caudales para el dimensionamiento de las colectoras y colectores cloacales.

En el método tradicional las cañerías se calculan para el caudal máximo horario, mientras que en el de esfuerzo tractriz interviene además del anterior, el denominado caudal mínimo de autolimpieza.


Este caudal no es utilizado por ninguno de los dos métodos de cálculo del presente trabajo.

En la figura N° 3 se representa distribución anual de caudales. En ella se observa el significado gráfico de Qc.

Figura 1,2,3 y 4

Caudal mínimo horario (QA)

Es el menor caudal instantáneo en el día de menor vuelco cloacal a lo largo de todo un período anual de estudio. Si se analiza en el año inicial el día de menor vuelco cloacal, será el mínimo caudal instantáneo durante todo el período de diseño de las instalaciones denominándose QA0.

En las figuras N° 1 y Nº 2 se representan dos curvas; la primera para un período cualquiera y la segunda para el día de menor vuelco cloacal en el año inicial de

funcionamiento de las Instalaciones. En las mismas se observa gráficamente el significado del caudal mínimo horario.

Caudal mínimo diario (QB)

Es el menor caudal promedio diario de un período anual de estudio. Para el primer año de funcionamiento de las instalaciones se denominará (QB0) y será el mínimo caudal diario promedio durante todo el período de diseño de las instalaciones.

En las figuras N° 1 y Nº 2 se representan dos curvas; la primera para un período cualquiera y la segunda para el día de menor vuelco cloacal en el año inicial de funcionamiento de las instalaciones. En las mismas, se observa el significado gráfico del caudal mínimo diario.

Caudal medio diario (QC)

Se define como el caudal promedio diario a lo largo de un período anual de estudio. Si el caudal medio diario está referido al año inicial de las instalaciones se lo denomina QC0. Para el año “n” al final del período de diseño, el caudal medio diario es expresado como QCn.

Caudal máximo diario (QD)

Es el caudal promedio del día de mayor vuelco cloacal al sistema a lo largo de un período anual cualquiera.

Si se refiere al año inicial su expresión será QD0 y si es al final del período de diseño, suponiendo que el mismo se extienda a “n” años, se lo denominará QDn.

En la figura Nº 4 se representa la curva correspondiente al día de mayor vuelco cloacal de un período cualquiera. En la misma se observa el significado gráfico de QD.

Caudal máximo horario (QE)

Es el caudal máximo instantáneo del día de mayor vuelco cloacal al sistema para un período anual cualquiera. Si ese caudal es referido al último período de diseño de las instalaciones y suponiendo que el mismo sea de “n” años, se denominará QEn. Este caudal es de suma importancia para el dimensionamiento hidráulico de las cañerías.

En la figura Nº 4 se observa la representación gráfica de QE.

Coeficientes mínimos y máximos

Los caudales se encuentran vinculados a través de los coeficientes mínimos y máximos que a continuación se definen:

b1 = QC / QB = b2 = QB / QA = b = b1 * b2 = QC / QA =

a1 = QD/QC = a2 = QE/QD = a = a1 * a2 = QE/QC =

b1 * a2 * QC0 = a2 * QB0 =

CALCULO DE LA TENSION TRACTIVA NECESARIA SEGÚN LA TEORIA DE CAMP SHIELDS

La fuerza motora o tensión tractriz es definida con la siguiente relación:

Caudal mínimo de Autolimpieza (QL0)

Es el caudal máximo horario del día de menor vuelco cloacal. Con este caudal se determina la pendiente mínima de autolimpieza en el método de cálculo de redes a través del esfuerzo tractriz.

En la figura N° 2, se representa gráficamente a QL0.

En el dimensionamiento de redes a través del esfuerzo tractriz, el caudal mínimo de autolimpieza garantiza el arrastre hidráulico de partículas por lo menos una vez por día, en el año inicial de funcionamiento de las redes para una tensión tractriz (Ft) igual a 0,10 Kg/m2.

Con las vinculaciones planteadas es posible determinar los distintos caudales de diseño de las redes colectoras. Falta únicamente relacionar el caudal de autolimpieza con estos coeficientes. La expresión utilizada es:

QL0 =

En el cálculo de redes colectoras cloacales por el método de Esfuerzo Tractriz, se considera que con una Ft = 0,10 Kg/m2, las cañerías tendrán un buen arrastre hidráulico del material sedimentable. Se analizará en el presente capítulo, el tamaño y tipo de partícula a remover con ese esfuerzo tractriz de diseño.

Se analizan las fuerzas intervinientes que actúan sobre las partículas depositadas en el fondo de las cañerías de acuerdo a la teoría de Camp – Shields para conductos funcionando a pelo libre. La misma sostiene que para remover partículas, es necesario que la fuerza de arrastre del líquido en movimiento, venza a la resistente (Fuerza de rozamiento) generada por el peso del sedimento.

Tt = t * R * i (Tt = tensión tractriz; t = peso específico del líquido residual; R = radio hidráulico; i = pendiente de fondo de la conducción).

La relación que define a la tensión resistente será:

El diámetro de la partícula a ser removida para una tensión tractriz determinada será:

d = Tt / K * (ts - t)

Cuadro Nº 1

Sedimento de tipo granular Diámetro de la partícula Tensión tractriz necesaria

mm kg/m2 0.50 0.031.00 0.071.50 0.102.00 0.132.50 0.173.00 0.20

METODO TRADICIONAL PARA EL CALCULO DE REDES CLOACALES (EX OSN)

Caudal de diseño

Q = v * A = caudal máximo de conducción

v = velocidad de conducción según Manningi = pendiente de la cañería

Rh = A / X = Radio hidráulico

n = coeficiente de Manning

El método establece que la máxima capacidad de conducción a pelo libre sea fijada para el caño trabajando a sección llena. Por lo tanto:

Tr = K * (ts-t)*d (Tr = tensión resistente al movimiento; K = constante que depende del tipo de sedimento; ts = peso específico del sedimento; t = peso específico del líquido residual; d = diámetro de la partícula del sedimento).

Para determinar el diámetro de la partícula a ser removida, se iguala la tensión tractriz a la tensión resistente, situación que se origina cuando comienza a movimiento de la misma, es decir para Tt = Tr.

En los cuadros Nº 1 y Nº 2 se calcula la tensión tractiva necesaria para producir el arrastre hidráulico de sedimentos de distintos diámetros y que responden a

características diferentes. Primero se analiza uno del tipo granular inorgánico (K = 0,04) y después otro cohesivo orgánico (K = 0,80). Ambos valores de K se

adoptaron de las las Normas de Estudio, Criterio de Diseño y Presentación de Proyectos para localidades de 30.000 habitantes, del ex COFAPyS. En los dos

casos se consideran sedimentos con ts = 2650 kg/m3 y líquido residual con t = 1000 kg/m3.

En el primer caso vemos que la tensión tractriz de 0,10 kg/m2 arrastra una partícula de 1,5 mm de diámetro, mientras que en el segundo una de 0,075 mm. Se concluye que a igual diámetro, la tensión necesaria para arrastrar un sedimento cohesivo, es muy superior que para una partícula discreta.

De todos modos, el sedimento cohesivo no es el mas abundante en redes cloacales (Oliveira Machado Netto - Tsutiya), por lo tanto, el estudio se puede dirigir hacia el efecto que tiene la tensión tractriz sobre partículas inorgánicas discretas.

Las redes colectoras y colectores serán dimensionadas para un correcto funcionamiento hidráulico a pelo libre, para el caudal máximo horario del último año “n “del período de diseño (QEn).

La capacidad máxima de conducción es establecida a través de la utilización de la difundida fórmula de Manning. Para determinar la máxima capacidad de conducción de cada tramo de la red de colectoras se recurre a las siguientes relaciones:

i(1/2) * Rh(2/3) / n =

A = área transversal de la cañería a sección llenaX = p * D = perímetro mojado para sección llena

Rh = D/4 = radio hidráulico para sección llenaQmáx = Capacidad máxima de conducción

Qmáx = Capacidad máxima conducción para sección llenak = 0,311685468 / n = constante que depende del material

Diámetro de la cañería

Para dimensionar el tramo en estudio se recurre a la relación siguiente obtenida de la expresión del Qmáx obtenida en el punto anterior:

Dc = diámetro interno de cálculo de la cañería

Una vez establecido el diámetro interno de cálculo de la conducción se adoptará el diámetro comercial mayor más cercano.

Pendiente mínima del tramo

Utilizando la fórmula de Manning se obtiene:

v = i(1/2)*(Rh)(2/3) / n = velocidad en la conducción

Para cañería a sección llena o semillena el radio hidráulico es el mismo, como se demuestra acontinuación:Rhll = p * D2 / 4 / (p * D) = D / 4 = radio hidráulico para sección llenaRhsll = (p * D2 / 4) / 2 / (p * D / 2) = D / 4 = radio hidráulico para sección semillena

Se concluye que la velocidad en la conducción será la misma cuando H/D = 0,50 o H/D = 1. (relacióntirante líquido en la cañería / diámetro de la conducción).Por lo tanto la pendiente mínima del tramo será:

imin = (vmin * n / (D /4)(2/3))2 = (0,60 * n / (D / 4)(2/3))2 = pendiente mínima para v = 0,60 m/svmin = 0,60 m/s = velocidad mínima de arrastre

Se establece que una vez definido el material de la cañería, la pendiente mínima será función únicamentedel diámetro de la conducción.El método determina que para cañería de hormigón de 150 mm de diámetro y n = 0,013 (coeficiente deManning), la velocidad mínima en la cañería puede ser de 0,45 m/s, fijando una pendiente mínima del 3,00‰ (por mil) compatible con las variables anteriores.Para cañerías plásticas se ha utilizado el mismo criterio con pendientes mínimas del 3,00 ‰ (por mil) para160 mm de diámetro siguiendo un criterio conservador.Para una cañería plástica con n = 0,011 y una pendiente i = 3,00 ‰, la velocidad mínima será de vmin = 0,56m/s, lo que mejora el funcionamiento hidráulico con respecto a las cañerías de Hormigón.

Velocidad máxima en la conducciónSe establece una velocidad máxima de 3,00 m/s para cañería a sección llena o semillena. Este criterioconservador, es porque las redes originariamente eran de Hormigón y se trataba de evitar la erosión en lascañerías por el arrastre de partículas.La velocidad en la conducción será establecida con la expresión:v = i(1/2) * Rh(2/3) / n = velocidad en la conducción £ 3,00 m/s

p * D2 / 4 =

i(1/2) * (D/4)(2/3) / n * p * D2 / 4 =

k * i(1/2) * D(8/3) =

(QEn/(k * i(1/2))(3/8) =

La pendiente mínima del tramo debe ser capaz de verificar una velocidad mínima de escurrimiento en la cañería de 0,60 m/s funcionando a sección llena o semillena.

Sedimento del tipo granular

d =

DETERMINACION DEL VALOR MINIMO DE LA FUERZA DE TRACCION TRACTIVA

Según la Norma OS. 070 Redes de Aguas Residuales se define que la tracción tractiva mínima equivale a :d =

Kg/cm2 d =0.102 Kg/m2 d =

1 Pascal d =0.102 Kg/m20.12 Kg/m2

OS. 070 d =REDES DE AGUAS RESIDUALES d =

1. OBJETIVO d =

d =

2. ALCANCES

d =d =

3. DISPOSICIONES ESPECIFICAS PARA DISENOS d =3.1 Dimensionamiento Hidraulico

d =

d =d =d =

3.2 Cámaras de inspecciónd =

d =

Los buzones de inspección se usan cuando la profundidad sea mayor de 1,0 m sobre la clave de la tubería.d =d =

Se proyectarán cámaras de inspección en todos los lugares donde sea necesario por razones de inspección, limpieza y en los siguientes casos: d =

DEFINICION DE LOS CAUDALES DE DISEÑO DE LAS REDES CLOACALES

d =d =d =


1.02 x 10-5

Fijar las condiciones exigibles en la elaboracion del proyecto hidraulico de las redes de aguas residuales funcionando en lamina libre. En el caso de conduccion a presion se debera considerar lo senalado en la norma de lineas de conduccion.

Esta Norma contiene los requisitos minimos a los cuales deben sujetarse los proyectos y obras de infraestructura sanitaria para localidades mayores de 2000

En todos los tramos de la red deben ser calculados los caudales inicial y final (Qi y Qf). El valor minimo del caudal a considerar, sera de 1,5 L/s. Los diametros

Cada tramo debe ser verificado por el criterio de Tension Tractiva Media(ƒÐt) con un valor minimo ƒÐt = 1,0 Pa, calculada para el caudal inicial (Qi),

Las cámaras de Inspección podrán ser buzonetas y buzones de inspección. Las buzonetas se utilizarán en vías peatonales cuando la profundidad sea menor de 1,00 m sobre la clave del tubo. Se proyectarán sólo para colectores de hasta 200 mm de diámetro.

Antes de comenzar con el tratamiento del tema específico motivo del presente trabajo, es conveniente definir los caudales para el dimensionamiento de las

En el método tradicional las cañerías se calculan para el caudal máximo horario, mientras que en el de esfuerzo tractriz interviene además del anterior, el


Este caudal no es utilizado por ninguno de los dos métodos de cálculo del presente trabajo.

En la figura N° 3 se representa distribución anual de caudales. En ella se observa el significado gráfico de Qc.

Es el menor caudal instantáneo en el día de menor vuelco cloacal a lo largo de todo un período anual de estudio. Si se analiza en el año inicial el día de menor vuelco cloacal, será el mínimo caudal instantáneo durante todo el período de diseño de las instalaciones denominándose QA0.

En las figuras N° 1 y Nº 2 se representan dos curvas; la primera para un período cualquiera y la segunda para el día de menor vuelco cloacal en el año inicial de

funcionamiento de las Instalaciones. En las mismas se observa gráficamente el significado del caudal mínimo horario.

Es el menor caudal promedio diario de un período anual de estudio. Para el primer año de funcionamiento de las instalaciones se denominará (QB0) y será el mínimo caudal diario promedio durante todo el período de diseño de las instalaciones.

En las figuras N° 1 y Nº 2 se representan dos curvas; la primera para un período cualquiera y la segunda para el día de menor vuelco cloacal en el año inicial de funcionamiento de las instalaciones. En las mismas, se observa el significado gráfico del caudal mínimo diario.

Se define como el caudal promedio diario a lo largo de un período anual de estudio. Si el caudal medio diario está referido al año inicial de las instalaciones se lo denomina QC0. Para el año “n” al final del período de diseño, el caudal medio diario es expresado como QCn.

Es el caudal promedio del día de mayor vuelco cloacal al sistema a lo largo de un período anual cualquiera.

Si se refiere al año inicial su expresión será QD0 y si es al final del período de diseño, suponiendo que el mismo se extienda a “n” años, se lo denominará QDn.

En la figura Nº 4 se representa la curva correspondiente al día de mayor vuelco cloacal de un período cualquiera. En la misma se observa el significado gráfico de

Es el caudal máximo instantáneo del día de mayor vuelco cloacal al sistema para un período anual cualquiera. Si ese caudal es referido al último período de diseño de las instalaciones y suponiendo que el mismo sea de “n” años, se denominará QEn. Este caudal es de suma importancia para el dimensionamiento

Coeficientes mínimos y máximos

Los caudales se encuentran vinculados a través de los coeficientes mínimos y máximos que a continuación se definen:

Coeficiente mínimo diarioCoeficiente mínimo horarioCoeficiente mínimo totalCoeficiente máximo diarioCoeficiente máximo horarioCoeficiente máximo total

caudal mínimo de autolimpieza.

CALCULO DE LA TENSION TRACTIVA NECESARIA SEGÚN LA TEORIA DE CAMP SHIELDS

La fuerza motora o tensión tractriz es definida con la siguiente relación:

Es el caudal máximo horario del día de menor vuelco cloacal. Con este caudal se determina la pendiente mínima de autolimpieza en el método de cálculo de

En el dimensionamiento de redes a través del esfuerzo tractriz, el caudal mínimo de autolimpieza garantiza el arrastre hidráulico de partículas por lo menos una vez por día, en el año inicial de funcionamiento de las redes para una tensión tractriz (Ft) igual a 0,10 Kg/m2.

Con las vinculaciones planteadas es posible determinar los distintos caudales de diseño de las redes colectoras. Falta únicamente relacionar el caudal de

En el cálculo de redes colectoras cloacales por el método de Esfuerzo Tractriz, se considera que con una Ft = 0,10 Kg/m2, las cañerías tendrán un buen arrastre hidráulico del material sedimentable. Se analizará en el presente capítulo, el tamaño y tipo de partícula a remover con ese esfuerzo tractriz de diseño.

Se analizan las fuerzas intervinientes que actúan sobre las partículas depositadas en el fondo de las cañerías de acuerdo a la teoría de Camp – Shields para conductos funcionando a pelo libre. La misma sostiene que para remover partículas, es necesario que la fuerza de arrastre del líquido en movimiento, venza a la resistente (Fuerza de rozamiento) generada por el peso del sedimento.

Tt = t * R * i (Tt = tensión tractriz; t = peso específico del líquido residual; R = radio hidráulico; i = pendiente de fondo de la conducción).

La relación que define a la tensión resistente será:

El diámetro de la partícula a ser removida para una tensión tractriz determinada será:

d = Tt / K * (ts - t)

Cuadro Nº 2

Sedimento de tipo cohesivoDiámetro de la partícula Tensión tractriz necesaria

mm kg/m20.01 0.010.05 0.070.08 0.111.00 1.321.50 1.982.00 2.64

METODO TRADICIONAL PARA EL CALCULO DE REDES CLOACALES (EX OSN)

Caudal de diseño

caudal máximo de conducción

velocidad de conducción según Manning

El método establece que la máxima capacidad de conducción a pelo libre sea fijada para el caño trabajando a sección llena. Por lo tanto:

Tr = K * (ts-t)*d (Tr = tensión resistente al movimiento; K = constante que depende del tipo de sedimento; ts = peso específico del sedimento; t = peso específico

Para determinar el diámetro de la partícula a ser removida, se iguala la tensión tractriz a la tensión resistente, situación que se origina cuando comienza a

En los cuadros Nº 1 y Nº 2 se calcula la tensión tractiva necesaria para producir el arrastre hidráulico de sedimentos de distintos diámetros y que responden a

características diferentes. Primero se analiza uno del tipo granular inorgánico (K = 0,04) y después otro cohesivo orgánico (K = 0,80). Ambos valores de K se

adoptaron de las las Normas de Estudio, Criterio de Diseño y Presentación de Proyectos para localidades de 30.000 habitantes, del ex COFAPyS. En los dos

casos se consideran sedimentos con ts = 2650 kg/m3 y líquido residual con t = 1000 kg/m3.

En el primer caso vemos que la tensión tractriz de 0,10 kg/m2 arrastra una partícula de 1,5 mm de diámetro, mientras que en el segundo una de 0,075 mm. Se concluye que a igual diámetro, la tensión necesaria para arrastrar un sedimento cohesivo, es muy superior que para una partícula discreta.

De todos modos, el sedimento cohesivo no es el mas abundante en redes cloacales (Oliveira Machado Netto - Tsutiya), por lo tanto, el estudio se puede dirigir hacia el efecto que tiene la tensión tractriz sobre partículas inorgánicas discretas.

Las redes colectoras y colectores serán dimensionadas para un correcto funcionamiento hidráulico a pelo libre, para el caudal máximo horario del último año “n

La capacidad máxima de conducción es establecida a través de la utilización de la difundida fórmula de Manning. Para determinar la máxima capacidad de conducción de cada tramo de la red de colectoras se recurre a las siguientes relaciones:

área transversal de la cañería a sección llenaperímetro mojado para sección llenaradio hidráulico para sección llenaCapacidad máxima de conducción

Capacidad máxima conducción para sección llenaconstante que depende del material

Diámetro de la cañería

Para dimensionar el tramo en estudio se recurre a la relación siguiente obtenida de la expresión del Qmáx obtenida en el punto anterior:

diámetro interno de cálculo de la cañería

Una vez establecido el diámetro interno de cálculo de la conducción se adoptará el diámetro comercial mayor más cercano.

Pendiente mínima del tramo

Utilizando la fórmula de Manning se obtiene:

velocidad en la conducción

Para cañería a sección llena o semillena el radio hidráulico es el mismo, como se demuestra a

Rhsll = (p * D2 / 4) / 2 / (p * D / 2) = D / 4 = radio hidráulico para sección semillena

Se concluye que la velocidad en la conducción será la misma cuando H/D = 0,50 o H/D = 1. (relación

imin = (vmin * n / (D /4)(2/3))2 = (0,60 * n / (D / 4)(2/3))2 = pendiente mínima para v = 0,60 m/s

Se establece que una vez definido el material de la cañería, la pendiente mínima será función únicamente

El método determina que para cañería de hormigón de 150 mm de diámetro y n = 0,013 (coeficiente deManning), la velocidad mínima en la cañería puede ser de 0,45 m/s, fijando una pendiente mínima del 3,00

Para cañerías plásticas se ha utilizado el mismo criterio con pendientes mínimas del 3,00 ‰ (por mil) para

Para una cañería plástica con n = 0,011 y una pendiente i = 3,00 ‰, la velocidad mínima será de vmin = 0,56m/s, lo que mejora el funcionamiento hidráulico con respecto a las cañerías de Hormigón.

Se establece una velocidad máxima de 3,00 m/s para cañería a sección llena o semillena. Este criterioconservador, es porque las redes originariamente eran de Hormigón y se trataba de evitar la erosión en las

La pendiente mínima del tramo debe ser capaz de verificar una velocidad mínima de escurrimiento en la cañería de 0,60 m/s funcionando a sección llena o

Sedimento del tipo granular Sedimento del tipo cohesivo organico

Tt = 0.03 kg/m2 d = Tt = 0.01

k * (Ts-T) 0.04 * 1650 kg/m3 k * (Ts-T) 0.8 *

0.0005 m d = 0.0000 m

0.05 cm d = 0.00 cm0.45 mm d = 0.01 mm

Tt = 0.07 kg/m2 d = Tt = 0.07k * (Ts-T) 0.04 * 1650 kg/m3 k * (Ts-T) 0.8 *

0.0011 m d = 0.0001 m0.11 cm d = 0.01 cm1.06 mm d = 0.05 mm


0.0015 m d = 0.0001 m0.15 cm d = 0.01 cm1.52 mm d = 0.08 mm


0.0020 m d = 0.0010 m0.20 cm d = 0.10 cm1.97 mm d = 1.00 mm


0.0026 m d = 0.0015 m0.26 cm d = 0.15 cm2.58 mm d = 1.50 mm


0.0030 m d = 0.0020 m0.30 cm d = 0.20 cm3.03 mm d = 2.00 mm

Sedimento del tipo cohesivo organico

kg/m2

1650 kg/m3

kg/m21650 kg/m3

kg/m21650 kg/m3

kg/m21650 kg/m3

kg/m21650 kg/m3

kg/m21650 kg/m3

CALCULO DE CAUDALES

LOCALIDAD TRAMO Bz 02 - Bz03

Ca. Santa Elena

Calles TRAMO

Datos

Uso

Total (lts)

Habitantes

Ca. Santa Elena Bz 02 - Bz033 17 Viviendas 200 22 4,494.60

Cantidad necesaria Total 4,494.60 lt

DATOS Caudal Maximo horario (lps) 0.08 lt/s

Coeficiente de retorno ( c ) = 0.85 contribución domestica Caudal Promedio (lps) 0.04 lt/s

Coeficiente de retorno ( c ) = 1.00 lt/seg.km (0.05 - 1.00 lt/seg.km) Caudal Maximo diario (lps) 0.06 lt/s(contribución por infiltración) Longitud de la Red 220.00 mtconversión a metro lineal = 0.001 lt/seg.m Dotación = 200 lt/hab/día QUnitario 0.0002 Lt/s/mtCaudal máximo diario (k1)= 1.30 lt/hab/díaCaudal máximo horario (k2)= 1.80 lt/hab/díaPoblación Actual 17 HabitantesPeriodo de Diseño = 20 AñosTasa de Crecimiento= 1.81 %Población Futura = 22 HabitantesN° de hab/lote = 6 Habitantes

Dotación de agua por (lt/hab/dia)

N° de habitantesN° de

Viviendas

PARAMETROS DE DISEÑO CONSIDERADOS

LOCALIDAD TRAMO Bz 02 - Bz03 AÑO Ca. Santa Elena

PARAMETROS BASICOS DE DISEÑO UNIDAD VALOR RNCCOEFICIENTE DE RUGOSIDAD --- 0.01CAUDAL MINIMO EN TRAMOS INICIALES l/s 1.50VELOCIDAD MINIMA m/s 0.60 0.60VELOCIDAD MAXIMA m/s 5.00 3.00RELACION h/D MINIMA --- 0.20RELACION h/D MAXIMA --- 0.80FUERZA DE TRACCION MINIMA Kg/m2 0.12RECUBRIMIENTO MINIMO m 1.00PROFUNDIDAD MAXIMA DE EXCAVACION m ------

*) Azevedo-Netto, José M.; "TECNOLOGIAS INNOVADORAS Y DE BAJO COSTO PENDIENTE PROPUESTASUTILIZADAS EN LOS SISTEMAS DE ALCANTARILLADO"; Serie Técnica No. 29 Tramos Cota Fondo Cota Fondo Distancia Pendiente OPS/OMS; 1992. Inicial Final m m/m

Bz 02 - Bz03 19.4900 18.4520 23.05 0.04503DISEÑOLOCALIDAD SULLANAAÑO 2013 .CAUDAL MAXIMO HORARIO: 0.08 l/sCAUDAL INFILT. LLUVIAS : 0.001 l/s.mCAUDAL MAXIMO DIARIO: 0.06 l/sCAUDAL PROMEDIO: 0.04 l/s

160BUZONES DEL TRAMO LONGITUD infiltración Q.inf Q.diseño PENDIENTE (m/m) DIAMETRO VELOCIDAD CONDIC. DEL FLUJO F. TRACCION COTAS TERRENO COTAS DE FONDO ALTURA DE BUZON (M)

ARRIBA ABAJO (m) l/s-k (l/s) (l/s) MIN.ACEPT. MAX.ACEPT. PROPUESTA mm m/s a/A h/D Kg/m2 ARRIBA ABAJO ARRIBA ABAJO ARRIBA ABAJO

2 3 23.05 1.00 0.0231 1.500 0.0073 2.0844 0.04503 200 1.19 0.040 0.085 0.48 21.02 19.75 19.490 18.452 1.53 1.30

CONCLUSIONESLos tramos de buzón a buzón cumplen con la velocidad mínima requeridaLos tramos de buzón a buzón cumplen con la Fuerza de tracción tractiva minimaAdemás de la profundidad mínima de un buzón h=1.20 m.En Buzones, el Diámetro mínimo es de 1.20 m para tuberías hasta de 800mm (32”) y de 1.80m para tuberías hasta de 200mm(48”). Para otros casos se considerará un diseño especial.En Buzones, si el diámetro de la tubería es mayor que el diámetro del buzón, se deberá tomar como diámetro del buzón el diámetro de la tuberíaEl diámetro mínimo de la tubería será de 200 mm(8”).

Si la altura del buzón es menor que 1.50 m, la tapa del buzón podrá ir en medio de la tapa del buzón.Si la altura del buzón es mayor que 1.50 m, la tapa de buzón deberá ir junta al borde la tapa del buzón preferiblemente para evitar accidentes en el mantenimiento.

Entre camaras de inspecccion la distancia entre cámaras de inspección dependerá de la topografía del terreno y de la estructuración de las urbanizaciones.Teniendo en cuenta el sistema que se adopte para la limpieza:

C.1 DISTANCIAS ENTRE BUZONES

(plg) (m) (m)8” 60 10310” 100 15012” 150 150

SEDAPAL establece las pendientes máximas y mínimas para velocidades mínimas de 0.60 m/seg y máximas de 3.00 m/seg, respectivamente.

El R.N.C. establece que los primeros 300.00 m la pendiente será de 10‰y para la siguientes longitudes será 8‰. Se toma esta precaución porque al inicio de los ramales colectores la descarga es mínima por lo que el arrastre está prácticamente garantizado.Los buzones de arranque tendrán 1.20 m de profundidad y las tuberías una pendiente de 0.008 para los primeros 300 m.

Profundidad Mínima de enterramiento debera ser de 1.20 = m (a la clave de la tubería)

Diámetro de Tuberías

Limpieza aMano

Distancia

Limpieza aMaquinaDistancia

El recubrimiento sobre las tuberías no debe ser menor de 1,0 m en las vías vehiculares y de 0,30 m en las vías peatonales y/o en zonas rocosas, debiéndose verificar para cualquier profundidad adoptada, la deformación (deflexión) de la tubería generada por cargas externas. Para toda profundidad de enterramiento de tubería el proyectista planteará y sustentará técnicamente la protección empleada.

L9

Spacheco: Según RNC la Velocidad mínima , del Tipo de Descarga Sanitaria es de 0.60 m/s.

L10

Spacheco: El R.N.C. también establece las velocidades máximas de erosión según el tipo de material de las tuberías, para el caso de Tuberias de Plástico PVC sera de 3.00 m/s

L14

Spacheco: Las cargas móviles o vivas empiezan a ser poco significativas a partir de los 0.60 m. de profundidad y puede considerarse solo las cargas fijas o de relleno; es por esta razón que se recomienda colocar la clave de la tubería a una profundidad mínima de 1.00 m.

MUNICIPALIDAD PROVINCIAL DE SULLANA

GERENCIA DE DESARROLLO URBANO E INFRAESTRUCTURA

SUBGERENCIA DE ESTUDIOS Y FORMULACION DE PROYECTOS

MEMORIA DE CALCULO Y JUSTIFICACIONES

ALCANTARILLADOPROYECTO "MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE REDES DE AGUA POTABLE Y ALCANTARILLADO EN EL AA.HH TÚPAC AMARU DISTRITO DE SULLANA, PROVINCIA DE SULLANA-PIURA"LUGAR Calle Cuzco A.H TUPAC AMARU- Sullana - Piura

PARAMETROS DE DISEÑO Calle Santa Elena de Pasaje Municipal a Prolongacion Calle Dos

PARAMETRO VALOR UNIDAD PARAMETRO VALOR

Uso viviendas Caudal Promedio (l/s) 4.99N° de viviendas 56.00 lotes Caudal Maximo Horario (l/s) 8.98N° de hab/lote 5.00 hab/lote Caudal Maximo Diario (l/s) 6.48

Coeficiente de retorno ( c ) = 0.85 contrib. domestica Caudal Unitario (l/s/m) 0.0039

Coeficiente de retorno ( c ) =1.00

Nota:(contribución por infiltración) Caudal de Aguas Residuales o Caudal Promedio (l/s)

Dotación = 200 l/hab/día Qprom. = 0.80 * Pob.* Dot./86400Coef. Caudal máximo diario (k1)= 1.30 Caudal Máximo Horario (l/s)Coef. Caudal máximo horario (k2)= 1.80 Qmáx. horario = 1.3 x Qprom. Población Actual 1660 hab Caudal Máximo Diario (l/s)Periodo de Diseño = 20 años Qmáx. diario = 1.8 x Qprom.

Tasa de Crecimiento= 2.14 % Caudal Unitario (l/s/m)

Población Futura = 2535 hab 2,535 Qunit. = Qprom. / Long. Red

Longitud de la Red 1,287.43 mt 2,370 Coeficiente de RugosidadCoeficiente de Rugosidad 0.013 PVC - UF 0.013Caudal Mínimo en Tramos Iniciales 1.50 l/s Concreto CSN 0.014Velocidad Mínima 0.60 m/sVelocidad Máxima 5.00 m/sRelación h/D MINIMA 0.20 ---Relación h/D MAXIMA 0.80 ---Fuerza de Tracción Mínima 0.12 Kg/m2

ESQUEMA DE BUZONES(i)

Longitud del tramo

Cota tapa de buzon arriba (a)

Cota tapa de buzon abajo (b) Altura de buzon arriba (g) BZ 1

BZ 2 Altura de buzon abajo (h)Cota de fondo buzon arriba (c ) Cota de entrada buzon abajo (e)

Cota de salida buzon arribas(%)

(j )Cota de fondo de buzon abajo (d) Altura de caida buzon abajo (f)

l/seg.km (0.05 - 1.00 l/seg.km)

E16

Spacheco: caudal de contribucion al alcantarillado según RNC es del 80% del caudal de agua potable consumida

E27

Spacheco: .013

COTAS DE BUZONES

DESCRIPCIÓN BUZON TAPA FONDO ALTURA

Calle Santa Elena EXISTENTE BZ 1 22.914 21.614 1.30Calle Santa Elena PROYECTADO BZ 2 21.020 19.490 1.53Calle Santa Elena PROYECTADO BZ 3 19.752 18.452 1.30Calle Santa Elena PROYECTADO BZ 4 18.722 17.122 1.60Calle Santa Elena PROYECTADO BZ 5 17.550 15.660 1.89Calle Santa Elena PROYECTADO BZ 6 16.381 14.081 2.30Calle Santa Elena PROYECTADO BZ 7 14.722 13.312 1.41Calle Santa Elena EXISTENTE BZ 8 14.253 12.953 1.30Psje Municipal PROYECTADO BZ 9 19.808 17.878 1.93Calle San Pablo PROYECTADO BZ 10 18.679 16.819 1.86Calle San Judas EXISTENTE BZ 11 16.925 14.325 2.60

CALCULO DE CAUDALES(a) (b) (c) (d) (c) (e) (f) (g) (h) (i) (j)

BUZONES DEL TRAMO COTAS DE TAPA COTAS DE FONDO COTAS DE TUBERIA ALTURA DE BUZON LONGITUD VIVIENDAS POBLACION CAUDAL DEL TRAMO

ARRIBA ABAJO ARRIBA ABAJO ARRIBA ABAJO SALIDA ENTRADA ARRIBA ABAJO PROM (m) (lotes) ACTUAL FUTURA Caudal Tramo (l/s)

Bz 7 Bz 6A 55.770 55.450 54.070 53.650 54.070 53.650 0.00 1.70 1.80 1.75 57.30 15 75 107 0.49 0.0573 0.55 1.50 80Bz 6A BZ 6B 55.450 55.180 53.650 53.330 53.650 53.330 0.00 1.80 1.85 1.83 57.30 16 80 114 0.52 0.0573 0.55 1.13 1.50 80BZ 6B BZ 5 55.180 55.060 53.330 53.060 53.330 53.060 0.00 1.85 2.00 1.93 57.27 9 45 64 0.29 0.0573 1.13 1.48 1.50 80

Bz E 36 Bz 34 58.730 57.800 55.130 54.800 55.130 54.800 0.00 3.60 3.00 3.30 70.33 10 50 71 0.33 0.0703 1.48 1.88 1.88 80Bz 34 Bz 7A 57.800 57.100 54.800 54.600 54.800 54.600 0.00 3.00 2.50 2.75 60.00 11 55 79 0.36 0.0600 1.88 2.31 2.31 80Bz 7 A Bz 8 A 57.100 56.420 54.600 54.420 54.600 54.420 0.00 2.50 2.00 2.25 60.00 10 50 71 0.33 0.0600 2.31 2.69 2.69 80Bz 8 A Bz 8 56.420 55.920 54.420 54.070 54.420 54.070 0.00 2.00 1.85 1.93 58.17 0 0 0 0.00 0.0582 2.69 2.75 2.75 80

Bz 19 A Bz 19 58.400 58.330 56.700 56.530 56.700 56.530 0.00 1.70 1.80 1.75 35.32 0 0 0 0.00 0.0353 0.04 1.50 80Bz 19 Bz 18 58.330 58.410 56.530 56.270 56.530 56.270 0.00 1.80 2.14 1.97 53.20 0 0 0 0.00 0.0532 0.05 1.50 80Bz 18 Bz 17 58.410 58.480 56.270 56.020 56.270 56.020 0.00 2.14 2.46 2.30 50.90 0 0 0 0.00 0.0509 0.05 1.50 80Bz 17 Bz 16 58.480 58.560 56.020 55.800 56.020 55.800 0.00 2.46 2.76 2.61 49.90 0 0 0 0.00 0.0499 0.05 1.50 80Bz 16 Bz 15 58.560 58.480 55.800 55.600 55.800 55.600 0.00 2.76 2.88 2.82 49.90 0 0 0 0.00 0.0499 0.05 1.50 80Bz 15 Bz 14 58.480 58.340 55.600 55.390 55.600 55.390 0.00 2.88 2.95 2.91 51.60 0 0 0 0.00 0.0516 0.05 1.50 80Bz 44 Bz 45A 62.520 61.920 61.320 60.220 61.320 60.220 0.00 1.20 1.70 1.45 47.49 0 0 0 0.00 0.0475 0.05 1.50 80

BZ 45a Bz 45 61.920 61.500 60.220 59.800 60.220 59.800 0.00 1.70 1.70 1.70 35.00 0 0 0 0.00 0.0350 0.04 1.50 80BZ 45a Bz 46 A 61.500 61.130 59.800 59.130 59.800 59.130 0.00 1.70 2.00 1.85 47.03 0 0 0 0.00 0.0470 0.05 1.50 80Bz 46 A Bz 46 61.130 60.860 59.130 58.360 59.130 58.360 0.00 2.00 2.50 2.25 35.00 0 0 0 0.00 0.0350 0.04 1.50 80Bz 44 Bz 44 A 62.520 62.380 61.320 60.880 61.320 60.880 0.00 1.20 1.50 1.35 59.74 0 0 0 0.00 0.0597 0.06 1.50 80

Bz 44 A Bz 43 62.380 62.290 60.880 60.340 60.880 60.340 0.00 1.50 1.95 1.72 59.80 0 0 0 0.00 0.0598 0.06 1.50 80Bz 50 Bz 50 A 62.480 62.380 61.130 60.930 61.130 60.930 0.00 1.35 1.45 1.40 35.00 0 0 0 0.00 0.0350 0.04 1.50 80

Bz 50 A Bz 49 62.380 62.060 60.930 60.540 60.930 60.540 0.00 1.45 1.52 1.49 49.68 0 0 0 0.00 0.0497 0.05 1.50 80Bz 49 Bz 48 62.060 61.560 60.540 59.780 60.540 59.780 0.00 1.52 1.78 1.65 62.00 0 0 0 0.00 0.0620 0.06 1.50 80Bz 53 Bz 52 61.980 61.640 60.580 60.140 60.580 60.140 0.00 1.40 1.50 1.45 75.50 0 0 0 0.00 0.0755 0.08 1.50 80Bz 52 Bz 51 61.640 61.130 60.140 59.630 60.140 59.630 0.00 1.50 1.50 1.50 70.00 0 0 0 0.00 0.0700 0.07 1.50 80BZ 40 BZ 41 0.000 0.000 #VALUE! 0.00 0 0 0 0.00 0.0000 0.00 1.50 80BZ 44 BZ 43 0.000 0.000 #VALUE! 0.00 0 0 0 0.00 0.0000 0.00 1.50 80BZ 43 BZ 42 0.000 0.000 #VALUE! 0.00 0 0 0 0.00 0.0000 0.00 1.50 80BZ 42 BZ 41 0.000 0.000 #VALUE! 0.00 0 0 0 0.00 0.0000 0.00 1.50 80BZ 36 BZ 35 0.000 0.000 #VALUE! 0.00 0 0 0 0.00 0.0000 0.00 1.50 80BZ 38 BZ 35 0.000 0.000 #VALUE! 0.00 0 0 0 0.00 0.0000 0.00 1.50 80BZ 35 BZ 34 0.000 0.000 #VALUE! 0.00 0 0 0 0.00 0.0000 0.00 1.50 80BZ 41 BZ 37 0.000 0.000 #VALUE! 0.00 0 0 0 0.00 0.0000 0.00 1.50 80BZ 37 BZ 34 0.000 0.000 #VALUE! 0.00 0 0 0 0.00 0.0000 0.00 1.50 80BZ 33 BZ 32 0.000 0.000 #VALUE! 0.00 0 0 0 0.00 0.0000 0.00 1.50 80BZ 32 BZ 31 0.000 0.000 #VALUE! 0.00 0 0 0 0.00 0.0000 0.00 1.50 80BZ 34 BZ 31 0.000 0.000 #VALUE! 0.00 0 0 0 0.00 0.0000 0.00 1.50 80BZ 31 BZ 27 0.000 0.000 #VALUE! 0.00 0 0 0 0.00 0.0000 0.00 1.50 80BZ 29 BZ 27 0.000 0.000 #VALUE! 0.00 0 0 0 0.00 0.0000 0.00 1.50 80BZ 27 BZ 26 0.000 0.000 #VALUE! 0.00 0 0 0 0.00 0.0000 0.00 1.50 80BZ 26 BZ 25 0.000 #VALUE! 0.00 0 0 0 0.00 0.0000 0.00 1.50 80

1287.4300 56.0000

ALTURA DE CAIDA

Caudal Infiltración

(l/s)

Caudal Anterior (l/s)

Caudal Real de Paso (l/s)

Caudal Diseño del tramo (l/s)

Distancia Max entre Buzones Sugerida (M)

V104

Spacheco: El valor minimo del caudadl a considerar sera de 1.50 Lps en el dimensionamiento hidraulico

CALCULO HIDRAULICO(j)

BUZONES DEL TRAMO PENDIENTE (m/m) DIAMETRO DIAMETRO COMERCIAL SECCION LLENA CALCULOS

CONDICIONES

PENDIENTE (m/m) * PENDIENTE (m/m) *

ARRIBA ABAJO MINIMA PROPUESTA (m) (pulg) (pulg) (mm) Relación h/D MIN. ACEPT. MAX. ACEPT. Propuesta S min S max

Bz 7 Bz 6A 0.0054 0.0073 0.07 2.62 8 200 36.54 1.16 0.0410 0.57 0.138 1.23 2.46 si cumple PVC-UF 0.0123 3.5226 0.00733 Recalcular, Smin ok, AceptarBz 6A BZ 6B 0.0054 0.0056 0.07 2.76 8 200 31.90 1.01 0.0470 0.52 0.147 1.00 2.54 si cumple PVC-UF 0.0123 3.5226 0.00558 Recalcular, Smin ok, AceptarBZ 6B BZ 5 0.0054 0.0047 0.07 2.85 8 200 29.31 0.93 0.0512 0.49 0.153 0.87 2.58 no cumple aumentar pendiente PVC-UF 0.0123 3.5226 0.00471 Recalcular, Smin ok, Aceptar

Bz E 36 Bz 34 0.0053 0.0047 0.08 3.11 8 200 29.24 0.93 0.0643 0.52 0.172 0.97 2.72 no cumple aumentar pendiente PVC-UF 0.0106 3.0289 0.00469 Recalcular, Smin ok, AceptarBz 34 Bz 7A 0.0053 0.0033 0.09 3.57 8 200 24.64 0.78 0.0935 0.49 0.205 0.81 2.95 no cumple aumentar pendiente PVC-UF 0.0093 2.6453 0.00333 Recalcular, Smin ok, AceptarBz 7 A Bz 8 A 0.0052 0.0030 0.10 3.86 8 200 23.38 0.74 0.1152 0.49 0.229 0.80 3.10 no cumple aumentar pendiente PVC-UF 0.0084 2.3854 0.00300 Recalcular, Smin ok, AceptarBz 8 A Bz 8 0.0052 0.0060 0.09 3.42 8 200 33.11 1.05 0.0831 0.64 0.194 1.39 2.88 si cumple PVC-UF 0.0082 2.3516 0.00602 Recalcular, Smin ok, Aceptar

Bz 19 A Bz 19 0.0054 0.0048 0.07 2.84 8 200 29.61 0.94 0.0507 0.49 0.153 0.89 2.58 no cumple aumentar pendiente PVC-UF 0.0123 3.5226 0.00481 Recalcular, Smin ok, AceptarBz 19 Bz 18 0.0054 0.0049 0.07 2.83 8 200 29.84 0.95 0.0503 0.49 0.151 0.89 2.57 no cumple aumentar pendiente PVC-UF 0.0123 3.5226 0.00489 Recalcular, Smin ok, AceptarBz 18 Bz 17 0.0054 0.0049 0.07 2.83 8 200 29.91 0.95 0.0501 0.49 0.151 0.90 2.57 no cumple aumentar pendiente PVC-UF 0.0123 3.5226 0.00491 Recalcular, Smin ok, AceptarBz 17 Bz 16 0.0054 0.0044 0.07 2.89 8 200 28.34 0.90 0.0529 0.48 0.156 0.83 2.61 no cumple aumentar pendiente PVC-UF 0.0123 3.5226 0.00441 Recalcular, Smin ok, AceptarBz 16 Bz 15 0.0054 0.0040 0.07 2.94 8 200 27.02 0.86 0.0555 0.46 0.160 0.77 2.63 no cumple aumentar pendiente PVC-UF 0.0123 3.5226 0.00401 Recalcular, Smin ok, AceptarBz 15 Bz 14 0.0054 0.0041 0.07 2.93 8 200 27.23 0.87 0.0551 0.46 0.158 0.78 2.62 no cumple aumentar pendiente PVC-UF 0.0123 3.5226 0.00407 Recalcular, Smin ok, AceptarBz 44 Bz 45A 0.0054 0.0232 0.05 2.11 8 200 64.96 2.07 0.0231 0.85 0.104 3.00 2.16 si cumple PVC-UF 0.0123 3.5226 0.02316 ok, Aceptar ok, Aceptar

BZ 45a Bz 45 0.0054 0.0120 0.06 2.39 8 200 46.75 1.49 0.0321 0.68 0.122 1.81 2.33 si cumple PVC-UF 0.0123 3.5226 0.01200 Recalcular, Smin ok, AceptarBZ 45a Bz 46 A 0.0054 0.0142 0.06 2.32 8 200 50.94 1.62 0.0294 0.72 0.117 2.06 2.28 si cumple PVC-UF 0.0123 3.5226 0.01425 ok, Aceptar ok, AceptarBz 46 A Bz 46 0.0054 0.0220 0.05 2.14 8 200 63.31 2.01 0.0237 0.84 0.106 2.90 2.18 si cumple PVC-UF 0.0123 3.5226 0.02200 ok, Aceptar ok, AceptarBz 44 Bz 44 A 0.0054 0.0074 0.07 2.62 8 200 36.63 1.17 0.0410 0.57 0.138 1.24 2.46 si cumple PVC-UF 0.0123 3.5226 0.00737 Recalcular, Smin ok, Aceptar

Bz 44 A Bz 43 0.0054 0.0090 0.06 2.52 8 200 40.56 1.29 0.0370 0.61 0.131 1.45 2.41 si cumple PVC-UF 0.0123 3.5226 0.00903 Recalcular, Smin ok, AceptarBz 50 Bz 50 A 0.0054 0.0057 0.07 2.75 8 200 32.26 1.03 0.0465 0.52 0.145 1.01 2.52 si cumple PVC-UF 0.0123 3.5226 0.00571 Recalcular, Smin ok, Aceptar

Bz 50 A Bz 49 0.0054 0.0079 0.07 2.59 8 200 37.82 1.20 0.0397 0.58 0.136 1.30 2.45 si cumple PVC-UF 0.0123 3.5226 0.00785 Recalcular, Smin ok, AceptarBz 49 Bz 48 0.0054 0.0123 0.06 2.38 8 200 47.25 1.50 0.0317 0.68 0.122 1.84 2.32 si cumple PVC-UF 0.0123 3.5226 0.01226 Recalcular, Smin ok, AceptarBz 53 Bz 52 0.0054 0.0058 0.07 2.74 8 200 32.58 1.04 0.0460 0.52 0.145 1.03 2.52 si cumple PVC-UF 0.0123 3.5226 0.00583 Recalcular, Smin ok, AceptarBz 52 Bz 51 0.0054 0.0073 0.07 2.63 8 200 36.43 1.16 0.0412 0.57 0.138 1.22 2.46 si cumple PVC-UF 0.0123 3.5226 0.00729 Recalcular, Smin ok, Aceptar

RELACIONQ max / Q ll

TIPO DE MATERIALQ ll

(l/s)V ll (l/s)

Velocidad real (m/s)

Tensión Tractiva

Velocidad critica (m/s)

UTILIZADAS EN LOS SISTEMAS DE ALCANTARILLADO"; Serie Técnica No. 29 OPS/OMS; 1992.


GERENCIA DE EVALUACION DE PROYECTOS


ALCANTARILLADOPROYECTOLUGAR Calle Felix Jaramillo - A.H El Obrero - Sullana - Piura

PARAMETROS DE DISEÑO Calle FELIX JARAMILLO

PARAMETRO VALOR UNIDAD PARAMETRO VALOR VALOR

Uso viviendas Caudal Promedio (l/s) 2.61 2.35 Caudal mínimo de Autolimpieza (QL0)

N° de viviendas 161.00 lotes Caudal Maximo Horario (l/s) 4.69 4.23 Es el caudal máximo horario del día de menor vuelco cloacal. Con este caudal se determina la pendiente

N° de hab/lote 5.00 hab/lote Caudal Maximo Diario (l/s) 3.39 3.05 mínima de autolimpieza en el método de cálculo de redes a través del esfuerzo tractriz.

Coeficiente de retorno ( c ) = 0.80 contrib. domestica Caudal Unitario (l/s/m) 0.0043 0.0039


Nota: Pendiente mínima de autolimpieza

(contribución por infiltración) Caudal de Aguas Residuales o Caudal Promedio (l/s) La pendiente mínima de autolimpieza se establece para un esfuerzo tractriz Ft = 0,10 Kg/m2, cuya

Dotación = 220 l/hab/día Qprom. = 0.80 * Pob.* Dot./86400 expresión general es:

Coef. Caudal máximo diario (k1)= 1.30 Caudal Máximo Horario (l/s) = pendiente mínima para una Ft = 0,10 Kg/m2

Coef. Caudal máximo horario (k2)= 1.80 Qmáx. horario = 1.3 x Qprom.

Población Actual 805 hab Caudal Máximo Diario (l/s) c = coeficiente en función del material y el Ft

Periodo de Diseño = 20 años Qmáx. diario = 1.8 x Qprom. Para Ft = 0,10 Kg/m2 y n = 0,011 (cañerías Plásticas) el coeficiente tendrá el valor c = 0,000234


Población Futura = 1152 hab 1,152 Qunit. = Qprom. / Long. Red

Longitud de la Red 608.36 mt 1,096 Coeficiente de Rugosidad = 0.00276 m/mCoeficiente de Rugosidad 0.013 PVC - UF 0.013Caudal Mínimo en Tramos Iniciales 1.50 l/s Concreto CSN 0.014 1 Pa (1 N/m2) = 0.1019716 Kg/m2 Velocidad Mínima 0.60 m/sVelocidad Máxima 4.00 m/sRelación h/D MINIMA 0.20 ---Relación h/D MAXIMA 0.80 ---Fuerza de Tracción Mínima 0.10 Kg/m2% Pérdidas intradomiciliarias 0.10 %


Longitud del tramo






“MEJORAMIENTO DEL SERVICIO DE AGUA POTABLE Y ALCANTARILLADO EN LAS CALLES FELIX JARAMILLO, LAS LOMAS Y SUS TRANSVERSALES DESDE LA AV. CIRCUNVALACION HASTA LA CALLE UNION DEL AA.HH. EL OBRERO PARTE NORTE DEL DISTRITO Y PROVINCIA DE SULLANA - PIURA”

l/seg.km (0.05 - 1.00 l/seg.km)

imin = c * QLO-0,46

imin

K13

Spacheco: calculo con perdidas intradomiciliarias

L13

Spacheco: calculo sin perdidas intradomiciliarias

E16


E27

Spacheco: .013

E29

Spacheco: La pendiente mínima del tramo debe ser capaz de verificar una velocidad mínima de escurrimiento en la cañería de 0,60 m/s funcionando a sección llena o semillena. (velocidad mínima de arrastre)

E30

Spacheco: Para determinar la velocidad máxima en las conducciones se procede a considerar dos criterios simultáneamente como: Criterio de máxima velocidad erosiva y Criterio de máxima velocidad de Boussisneq. En caso que la velocidad máxima erosiva sea fijada en 5,00 m/s, predominará criterio de Boussisneq hasta diámetro 250 mm y después el de velocidad erosiva.



ARRIBA ABAJO ARRIBA ABAJO ARRIBA ABAJO SALIDA ENTRADA ARRIBA ABAJO PROM (m) (Lotes) ACTUAL FUTURA Caudal Tramo (l/s) Caudal Diseño del tramo (l/s)

Bz 2 Bz 1 59.148 59.240 57.418 56.820 57.418 56.820 0.00 1.73 2.42 2.08 75.50 23.00 115 157 0.75 0.0755 0.00 0.82 1.50 80Bz 2 BZ 3 59.148 59.010 57.418 56.810 57.418 56.810 0.00 1.73 2.20 1.96 62.20 17.00 85 116 0.55 0.0622 0.62 1.50 80BZ 4 BZ 3 59.318 59.010 57.258 56.810 57.258 56.810 0.00 2.06 2.20 2.13 75.60 16.00 80 109 0.52 0.0756 0.60 1.50 80Bz 5 Bz 4 59.918 59.318 57.768 57.258 57.768 57.258 0.00 2.15 2.06 2.10 58.80 15.00 75 102 0.49 0.0588 0.55 1.50 80Bz 6 Bz 5 60.456 59.918 58.056 57.768 58.056 57.768 0.00 2.40 2.15 2.28 50.55 14.00 70 95 0.45 0.0506 0.50 1.50 80Bz 6 Bz 32 60.456 59.918 58.056 57.768 58.056 57.768 0.00 2.40 2.15 2.28 43.43 13.00 65 89 0.42 0.0434 0.47 1.50 80

Bz 32 Bz 7 60.253 59.422 57.703 57.142 57.703 57.142 0.00 2.55 2.28 2.41 43.43 10.00 50 68 0.32 0.0434 0.37 1.50 80Bz 7 Bz 33 59.422 59.422 57.142 57.072 57.142 57.072 0.00 2.28 2.35 2.31 42.90 11.00 55 75 0.36 0.0429 0.40 1.50 80

Bz 33 Bz 8 59.422 59.148 57.072 56.738 57.072 56.738 0.00 2.35 2.41 2.38 42.90 11.00 55 75 0.36 0.0429 0.40 1.50 80Bz 8 Bz 9 59.148 59.575 56.738 56.485 56.738 56.485 0.00 2.41 3.09 2.75 64.30 17.00 85 116 0.55 0.0643 0.62 1.50 80Bz 9 Bz 10 59.575 60.120 56.485 56.250 56.485 56.250 0.00 3.09 3.87 3.48 48.75 14.00 70 95 0.45 0.0488 0.50 1.50 80

608.3600 161.0000

ALTURA DE CAIDA


(l/s)




V92




CONDICIONESPENDIENTE (m/m) * PENDIENTE (m/m) *


Bz 2 Bz 1 0.0054 0.0079 0.07 2.59 8 200 37.98 1.21 0.039 0.58 0.134 1.30 2.43 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.00792 Recalcular, Smin Diseño ok, AceptarBz 2 BZ 3 0.0054 0.0098 0.06 2.49 8 200 42.20 1.34 0.036 0.63 0.129 1.54 2.38 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.00977 Recalcular, Smin Diseño ok, AceptarBZ 4 BZ 3 0.0054 0.0059 0.07 2.73 8 200 32.86 1.05 0.046 0.53 0.145 1.05 2.52 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.00593 Recalcular, Smin Diseño ok, AceptarBz 5 Bz 4 0.0054 0.0087 0.06 2.54 8 200 39.75 1.26 0.038 0.60 0.132 1.40 2.41 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.00867 Recalcular, Smin Diseño ok, AceptarBz 6 Bz 5 0.0054 0.0057 0.07 2.75 8 200 32.22 1.02 0.047 0.52 0.145 1.01 2.52 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.00570 Recalcular, Smin Diseño ok, AceptarBz 6 Bz 32 0.0054 0.0066 0.07 2.67 8 200 34.76 1.11 0.043 0.55 0.141 1.14 2.49 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.00663 Recalcular, Smin Diseño ok, Aceptar

Bz 32 Bz 7 0.0054 0.0129 0.06 2.36 8 200 48.51 1.54 0.031 0.69 0.120 1.91 2.31 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.01292 ok, Aceptar ok, AceptarBz 7 Bz 33 0.0054 0.0016 0.09 3.48 8 200 17.24 0.55 0.087 0.34 0.199 0.38 2.91 no cumple aumentar pendiente PVC-UF 0.0123 1.9429 0.00163 Recalcular, Smin Diseño ok, Aceptar

Bz 33 Bz 8 0.0054 0.0078 0.07 2.59 8 200 37.66 1.20 0.040 0.58 0.136 1.29 2.45 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.00779 Recalcular, Smin Diseño ok, AceptarBz 8 Bz 9 0.0054 0.0039 0.07 2.95 8 200 26.77 0.85 0.056 0.46 0.160 0.76 2.63 no cumple aumentar pendiente PVC-UF 0.0123 1.9429 0.00393 Recalcular, Smin Diseño ok, AceptarBz 9 Bz 10 0.0054 0.0048 0.07 2.84 8 200 29.63 0.94 0.051 0.49 0.153 0.89 2.58 no cumple aumentar pendiente PVC-UF 0.0123 1.9429 0.00482 Recalcular, Smin Diseño ok, Aceptar



(l/s)V ll (l/s)


Tensión Tractiva


* Segun Azevedo-Netto, José M.; "TECNOLOGIAS INNOVADORAS Y DE BAJO COSTO UTILIZADAS EN LOS SISTEMAS DE ALCANTARILLADO"; Serie Técnica No. 29 OPS/OMS; 1992.

D137

Spacheco: La pendiente mínima de autolimpieza se establece para un esfuerzo tractriz Ft = 0,10 Kg/m2 cuya expresión general es: imin = c * QLO-0,46 Donde c = coeficiente en función del material y el Ft . Para Ft = 0,10 Kg/m2 y n = 0,011 (cañerías Plásticas) el coeficiente tendrá el valor c = 0,000234 y Caudal mínimo de Autolimpieza (QL0)




ALCANTARILLADOPROYECTOLUGAR Calle Las Lomas - A.H El Obrero - Sullana - Piura

PARAMETROS DE DISEÑO Calle LAS LOMAS















Población Futura = 379 hab 379 Qunit. = Qprom. / Long. Red

Longitud de la Red 472.50 mt 361 Coeficiente de Rugosidad = 0.00459 m/mCoeficiente de Rugosidad 0.013 PVC - UF 0.013Caudal Mínimo en Tramos Iniciales 1.50 l/s Concreto CSN 0.014 1 Pa (1 N/m2) = 0.1019716 Kg/m2 Velocidad Mínima 0.60 m/sVelocidad Máxima 4.00 m/sRelación h/D MINIMA 0.20 ---Relación h/D MAXIMA 0.80 ---Fuerza de Tracción Mínima 0.10 Kg/m2% Pérdidas intradomiciliarias 0.10 %


Longitud del tramo







l/seg.km (0.05 - 1.00 l/seg.km)

imin = c * QLO-0,46

imin

K13


L13


E16


E27

Spacheco: .013

E29


E30




ARRIBA ABAJO ARRIBA ABAJO ARRIBA ABAJO SALIDA ENTRADA ARRIBA ABAJO PROM (m) (lotes) ACTUAL FUTURA Caudal Tramo (l/s) Caudal Diseño del tramo (l/s)

Bz 17 Bz 16 61.620 60.285 59.860 58.735 59.860 58.735 0.00 1.76 1.55 1.65 77.80 6.00 30 41 0.20 0.0778 0.00 0.27 1.50 80Bz 16 BZ 15 60.285 60.756 58.735 48.406 58.735 48.406 0.00 1.55 12.35 6.95 58.50 5.00 25 34 0.16 0.0585 0.22 1.50 80BZ 14 BZ 15 60.665 60.756 58.715 58.406 58.715 58.406 0.00 1.95 2.35 2.15 49.00 0.00 0 0 0.00 0.0490 0.05 1.50 80Bz 14 Bz 28 60.665 60.620 58.715 58.512 58.715 58.512 0.00 1.95 2.11 2.03 43.95 2.00 10 14 0.07 0.0440 0.11 1.50 80Bz 28 Bz 13 60.620 60.369 58.510 58.309 58.510 58.309 0.00 2.11 2.06 2.09 43.95 6.00 30 41 0.20 0.0440 0.24 1.50 80Bz 13 Bz 29 60.369 59.641 58.309 58.031 58.309 58.031 0.00 2.06 1.61 1.84 43.15 8.00 40 54 0.26 0.0432 0.30 1.50 80Bz 29 Bz 12 59.641 59.168 58.031 57.746 58.031 57.746 0.00 1.61 1.42 1.52 43.15 9.00 45 61 0.29 0.0432 0.33 1.50 80Bz 12 Bz 30 59.168 59.479 57.746 57.379 57.746 57.379 0.00 1.42 2.10 1.76 56.50 14.00 70 95 0.45 0.0565 0.51 1.50 80Bz 30 Bz 11 59.479 59.726 57.379 57.016 57.379 57.016 0.00 2.10 2.71 2.41 56.50 3.00 15 20 0.10 0.0565 0.15 1.50 80

472.5000 53.0000

ALTURA DE CAIDA


(l/s)




V92






Bz 17 Bz 16 0.0054 0.0145 0.06 2.31 8 200 51.32 1.63 0.029 0.72 0.117 2.09 2.28 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.01446 ok, Aceptar ok, AceptarBz 16 BZ 15 0.0054 0.1766 0.04 1.45 8 200 179.34 5.71 0.008 1.72 0.064 14.34 1.71 no cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.17656 ok, Aceptar ok, AceptarBZ 14 BZ 15 0.0054 0.0063 0.07 2.70 8 200 33.89 1.08 0.044 0.54 0.143 1.10 2.51 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.00631 Recalcular, Smin Diseño ok, AceptarBz 14 Bz 28 0.0054 0.0046 0.07 2.86 8 200 29.01 0.92 0.052 0.49 0.154 0.86 2.59 no cumple aumentar pendiente PVC-UF 0.0123 1.9429 0.00462 Recalcular, Smin Diseño ok, AceptarBz 28 Bz 13 0.0054 0.0046 0.07 2.87 8 200 28.86 0.92 0.052 0.48 0.154 0.86 2.59 no cumple aumentar pendiente PVC-UF 0.0123 1.9429 0.00457 Recalcular, Smin Diseño ok, AceptarBz 13 Bz 29 0.0054 0.0064 0.07 2.69 8 200 34.26 1.09 0.044 0.54 0.141 1.11 2.49 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.00644 Recalcular, Smin Diseño ok, AceptarBz 29 Bz 12 0.0054 0.0066 0.07 2.68 8 200 34.69 1.10 0.043 0.55 0.141 1.14 2.49 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.00660 Recalcular, Smin Diseño ok, AceptarBz 12 Bz 30 0.0054 0.0065 0.07 2.68 8 200 34.40 1.09 0.044 0.54 0.141 1.12 2.49 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.00650 Recalcular, Smin Diseño ok, AceptarBz 30 Bz 11 0.0054 0.0064 0.07 2.69 8 200 34.21 1.09 0.044 0.54 0.141 1.11 2.49 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.00642 Recalcular, Smin Diseño ok, Aceptar



(l/s)V ll (l/s)


Tensión Tractiva



D137





ALCANTARILLADOPROYECTOLUGAR Calle Andres Garrido - A.H El Obrero - Sullana - Piura

PARAMETROS DE DISEÑO Calle ANDRES GARRIDO


















Longitud del tramo







l/seg.km (0.05 - 1.00 l/seg.km)

imin = c * QLO-0,46

imin

K13


L13


E16


E27

Spacheco: .013

E29


E30





Bz 17 Bz 38 61.620 60.307 59.860 58.337 59.860 58.337 0.00 1.76 1.97 1.86 45.71 11.00 55 75 0.36 0.0457 0.00 0.40 1.50 80Bz 38 BZ 3 60.307 59.010 58.337 56.810 58.337 56.810 0.00 1.97 2.20 2.08 45.70 14.00 70 95 0.45 0.0457 0.50 1.50 80BZ 3 BZ 34 59.010 58.951 58.951 56.451 58.951 56.451 0.00 0.06 2.50 1.28 48.00 2.00 10 14 0.07 0.0480 0.11 1.50 80Bz 34 Bz 18 58.951 58.646 56.451 56.096 56.451 56.096 0.00 2.50 2.55 2.53 48.00 4.00 20 27 0.13 0.0480 0.18 1.50 80

187.4100 31.0000

ALTURA DE CAIDA


(l/s)




V92






Bz 17 Bz 38 0.0054 0.0333 0.05 1.98 8 200 77.91 2.48 0.019 0.96 0.095 3.95 2.07 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.03332 ok, Aceptar ok, AceptarBz 38 BZ 3 0.0054 0.0334 0.05 1.97 8 200 78.02 2.48 0.019 0.96 0.095 3.97 2.07 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.03341 ok, Aceptar ok, AceptarBZ 3 BZ 34 0.0054 0.0521 0.05 1.82 8 200 97.41 3.10 0.015 1.13 0.087 5.65 1.98 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.05208 ok, Aceptar ok, AceptarBz 34 Bz 18 0.0054 0.0074 0.07 2.62 8 200 36.71 1.17 0.041 0.57 0.138 1.24 2.46 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.00740 Recalcular, Smin Diseño ok, Aceptar



(l/s)V ll (l/s)


Tensión Tractiva



D137





ALCANTARILLADOPROYECTOLUGAR Calle Manuel Coloma - A.H El Obrero - Sullana - Piura

PARAMETROS DE DISEÑO Calle MANUEL COLOMA







Nota: 0 Pendiente mínima de autolimpieza











Longitud del tramo







l/seg.km (0.05 - 1.00 l/seg.km)

imin = c * QLO-0,46

imin

K13


L13


E16


E27

Spacheco: .013

E29


E30






187.5000 22.0000

ALTURA DE CAIDA


(l/s)




V92






Bz 16 Bz 21 0.0054 0.0095 0.06 2.50 8 200 41.64 1.32 0.036 0.62 0.129 1.51 2.39 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.00952 Recalcular, Smin Diseño ok, AceptarBz 21 BZ 4 0.0054 0.0095 0.06 2.50 8 200 41.57 1.32 0.036 0.62 0.129 1.51 2.39 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.00949 Recalcular, Smin Diseño ok, AceptarBZ 20 BZ 4 0.0054 0.0081 0.07 2.58 8 200 38.35 1.22 0.039 0.59 0.134 1.33 2.43 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.00807 Recalcular, Smin Diseño ok, AceptarBz 20 Bz 19 0.0054 0.0150 0.06 2.29 8 200 52.34 1.67 0.029 0.73 0.116 2.16 2.27 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.01504 ok, Aceptar ok, Aceptar



(l/s)V ll (l/s)


Tensión Tractiva



D137





ALCANTARILLADOPROYECTOLUGAR Calle Manuel Rejon - A.H El Obrero - Sullana - Piura

PARAMETROS DE DISEÑO Calle MANUEL REJON


















Longitud del tramo







l/seg.km (0.05 - 1.00 l/seg.km)

imin = c * QLO-0,46

imin

K13


L13


E16


E27

Spacheco: .013

E29


E30






207.2800 33.0000

ALTURA DE CAIDA


(l/s)




V92






Bz 15 Bz 39 0.0054 0.0167 0.06 2.25 8 200 55.10 1.75 0.027 0.76 0.113 2.33 2.24 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.01667 ok, Aceptar ok, AceptarBz 39 BZ 5 0.0054 0.0068 0.07 2.66 8 200 35.30 1.12 0.042 0.55 0.139 1.16 2.47 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.00684 Recalcular, Smin Diseño ok, AceptarBZ 23 BZ 5 0.0054 0.0112 0.06 2.42 8 200 45.17 1.44 0.033 0.66 0.124 1.71 2.34 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.01120 Recalcular, Smin Diseño ok, AceptarBz 23 Bz 22 0.0054 0.0199 0.06 2.18 8 200 60.17 1.91 0.025 0.81 0.108 2.66 2.20 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.01988 ok, Aceptar ok, Aceptar



(l/s)V ll (l/s)


Tensión Tractiva



D137





ALCANTARILLADOPROYECTOLUGAR Calle Carlos Augusto Salaverry - A.H El Obrero - Sullana - Piura

PARAMETROS DE DISEÑO Calle CARLOS AUGUSTO SALAVERRY


















Longitud del tramo







l/seg.km (0.05 - 1.00 l/seg.km)

imin = c * QLO-0,46

imin

K13


L13


E16


E27

Spacheco: .013

E29


E30






190.0000 32.0000

ALTURA DE CAIDA


(l/s)




V92






Bz 14 Bz 40 0.0054 0.0069 0.07 2.65 8 200 35.46 1.13 0.042 0.56 0.139 1.17 2.47 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.00690 Recalcular, Smin Diseño ok, AceptarBz 40 BZ 60 0.0054 0.0073 0.07 2.63 8 200 36.50 1.16 0.041 0.57 0.138 1.23 2.46 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.00731 Recalcular, Smin Diseño ok, AceptarBZ 35 BZ 60 0.0054 0.0093 0.06 2.51 8 200 41.14 1.31 0.036 0.62 0.130 1.48 2.40 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.00929 Recalcular, Smin Diseño ok, AceptarBz 35 Bz 24 0.0054 0.0092 0.06 2.51 8 200 41.00 1.30 0.037 0.62 0.130 1.47 2.40 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.00923 Recalcular, Smin Diseño ok, Aceptar



(l/s)V ll (l/s)


Tensión Tractiva



D137





ALCANTARILLADOPROYECTOLUGAR Calle Carlos Augusto Salaverry - A.H El Obrero - Sullana - Piura

PARAMETROS DE DISEÑO Calle CARLOS AUGUSTO SALAVERRY
















Longitud de la Red 186.91 mt 143 Coeficiente de Rugosidad = 0.00703 m/m 0.00738 m/mCoeficiente de Rugosidad 0.013 PVC - UF 0.013Caudal Mínimo en Tramos Iniciales 1.50 l/s Concreto CSN 0.014 1 Pa (1 N/m2) = 0.1019716 Kg/m2 Velocidad Mínima 0.60 m/sVelocidad Máxima 4.00 m/sRelación h/D MINIMA 0.20 ---Relación h/D MAXIMA 0.80 ---Fuerza de Tracción Mínima 0.10 Kg/m2% Pérdidas intradomiciliarias 0.10 %


Longitud del tramo







l/seg.km (0.05 - 1.00 l/seg.km)

imin = c * QLO-0,46

imin

K13


L13


E16


E27

Spacheco: .013

E29


E30





Bz 13 Bz 41 60.369 59.617 58.309 57.725 58.309 57.725 0.00 2.06 1.89 1.98 46.36 1.00 5 7 0.03 0.0464 0.00 0.08 1.50 80Bz 41 BZ 7 59.617 59.422 57.727 57.142 57.727 57.142 0.00 1.89 2.28 2.08 46.35 7.00 35 48 0.23 0.0464 0.08 0.35 1.50 80BZ 36 BZ 7 59.526 59.422 57.476 57.142 57.476 57.142 0.00 2.05 2.28 2.16 47.10 10.00 50 68 0.32 0.0471 0.14 0.51 1.50 80Bz 25 Bz 36 59.556 59.526 57.806 57.476 57.806 57.476 0.00 1.75 2.05 1.90 47.10 3.00 15 20 0.10 0.0471 0.14 1.50 80

186.9100 21.0000

ALTURA DE CAIDA


(l/s)




V92






Bz 13 Bz 41 0.0054 0.0126 0.06 2.37 8 200 47.90 1.52 0.031 0.69 0.121 1.88 2.32 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.01260 ok, Aceptar ok, AceptarBz 41 BZ 7 0.0054 0.0126 0.06 2.37 8 200 47.95 1.53 0.031 0.69 0.121 1.88 2.32 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.01262 ok, Aceptar ok, AceptarBZ 36 BZ 7 0.0054 0.0071 0.07 2.64 8 200 35.94 1.14 0.042 0.56 0.139 1.21 2.47 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.00709 Recalcular, Smin Diseño ok, AceptarBz 25 Bz 36 0.0054 0.0070 0.07 2.65 8 200 35.73 1.14 0.042 0.56 0.139 1.19 2.47 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.00701 Recalcular, Smin Diseño ok, Aceptar



(l/s)V ll (l/s)


Tensión Tractiva



D137





ALCANTARILLADOPROYECTOLUGAR Calle Miguel Checa - A.H El Obrero - Sullana - Piura

PARAMETROS DE DISEÑO Calle MIGUEL CHECA


















Longitud del tramo







l/seg.km (0.05 - 1.00 l/seg.km)

imin = c * QLO-0,46

imin

K13


L13


E16


E27

Spacheco: .013

E29


E30





Bz 31 Bz 27 59.082 58.890 57.422 57.090 57.422 57.090 0.00 1.66 1.80 1.73 47.25 3.00 15 20 0.10 0.0473 0.00 0.14 1.50 80Bz 12 BZ 31 59.168 59.082 57.746 57.422 57.746 57.422 0.00 1.42 1.66 1.54 47.25 10.00 50 68 0.32 0.0473 0.37 1.50 80BZ 12 BZ 42 59.168 59.223 57.746 57.090 57.746 57.090 0.00 1.42 2.13 1.78 46.95 5.00 25 34 0.16 0.0470 0.21 1.50 80Bz 42 Bz 8 59.223 59.149 57.090 56.738 57.090 56.738 0.00 2.13 2.41 2.27 46.96 1.00 5 7 0.03 0.0470 0.08 1.50 80Bz 37 Bz 8 59.477 59.148 57.127 56.738 57.127 56.738 0.00 2.35 2.41 2.38 47.11 5.00 25 34 0.16 0.0471 0.21 1.50 80Bz 26 Bz 37 59.770 59.479 57.520 57.127 57.520 57.127 0.00 2.25 2.35 2.30 47.10 2.00 10 14 0.07 0.0471 0.11 1.50 80

282.6200 26.0000

ALTURA DE CAIDA


(l/s)




V92






Bz 31 Bz 27 0.0054 0.0070 0.07 2.65 8 200 35.78 1.14 0.042 0.56 0.139 1.20 2.47 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.00703 Recalcular, Smin Diseño ok, AceptarBz 12 BZ 31 0.0054 0.0069 0.07 2.66 8 200 35.34 1.12 0.042 0.55 0.139 1.17 2.47 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.00686 Recalcular, Smin Diseño ok, AceptarBZ 12 BZ 42 0.0054 0.0140 0.06 2.33 8 200 50.45 1.60 0.030 0.71 0.118 2.04 2.29 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.01397 ok, Aceptar ok, AceptarBz 42 Bz 8 0.0054 0.0075 0.07 2.61 8 200 36.95 1.18 0.041 0.57 0.136 1.25 2.45 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.00750 Recalcular, Smin Diseño ok, AceptarBz 37 Bz 8 0.0054 0.0083 0.07 2.57 8 200 38.78 1.23 0.039 0.59 0.134 1.36 2.43 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.00826 Recalcular, Smin Diseño ok, AceptarBz 26 Bz 37 0.0054 0.0083 0.07 2.56 8 200 38.99 1.24 0.038 0.60 0.133 1.36 2.42 si cumple PVC-UF 0.0123 1.9429 0.00834 Recalcular, Smin Diseño ok, Aceptar



(l/s)V ll (l/s)


Tensión Tractiva



D137






PARAMETROS DE DISEÑO Calle JOVINO ARAMBULO
















Longitud de la Red 248.50 mt 428 Coeficiente de Rugosidad = 0.00430 m/mCoeficiente de Rugosidad 0.013 PVC - UF 0.013Caudal Mínimo en Tramos Iniciales 1.50 l/s Concreto CSN 0.014Velocidad Mínima 0.60 m/sVelocidad Máxima 5.00 m/sRelación h/D MINIMA 0.20 ---Relación h/D MAXIMA 0.80 ---Fuerza de Tracción Mínima 0.10 Kg/m2


Longitud del tramo






l/seg.km (0.05 - 1.00 l/seg.km)

imin = c * QLO-0,46

imin

E16


E27

Spacheco: .013

E29


E30





Bz E 36 Bz 34 58.730 57.800 55.130 54.800 55.130 54.800 0.00 3.60 3.00 3.30 70.33 8 40 57 0.29 0.0703 7.45 7.81 7.81 80Bz 34 Bz 7A 57.800 57.100 54.800 54.600 54.800 54.600 0.00 3.00 2.50 2.75 60.00 17 85 121 0.61 0.0600 7.81 8.48 8.48 80Bz 7 A Bz 8 A 57.100 56.420 54.600 54.420 54.600 54.420 0.00 2.50 2.00 2.25 60.00 18 90 129 0.65 0.0600 8.48 9.20 9.20 80Bz 8 A Bz 8 56.420 55.920 54.420 54.070 54.420 54.070 0.00 2.00 1.85 1.93 58.17 17 85 121 0.61 0.0582 9.20 9.87 9.87 80

248.5000 60.0000

ALTURA DE CAIDA


(l/s)





V91


T95

Spacheco: caudal que viene a este buzon




ARRIBA ABAJO MINIMA PROPUESTA (m) (pulg) (pulg) (mm) MIN. ACEPT. MAX. ACEPT. Propuesta S min S max

Bz E 36 Bz 34 0.0050 0.0047 0.13 5.30 8 200 29.24 0.93 0.267 0.79 0.351 1.79 3.70 no cumple aumentar pendiente PVC-UF 0.0041 1.1727 0.00469 ok, Aceptar ok, AceptarBz 34 Bz 7A 0.0050 0.0033 0.15 5.83 8 200 24.64 0.78 0.344 0.71 0.404 1.41 3.90 no cumple aumentar pendiente PVC-UF 0.0039 1.1099 0.00333 Recalcular, Smin ok, AceptarBz 7 A Bz 8 A 0.0050 0.0030 0.16 6.12 8 200 23.38 0.74 0.393 0.70 0.435 1.34 4.01 no cumple aumentar pendiente PVC-UF 0.0037 1.0517 0.00300 Recalcular, Smin ok, AceptarBz 8 A Bz 8 0.0049 0.0060 0.14 5.52 8 200 33.11 1.05 0.298 0.92 0.374 2.40 3.79 si cumple PVC-UF 0.0035 1.0034 0.00602 ok, Aceptar ok, Aceptar



(l/s)V ll (l/s)


Relación h/D Max

Tensión Tractiva



S135

Spacheco: * Segun Azevedo-Netto, José M.; "TECNOLOGIAS INNOVADORAS Y DE BAJO COSTO UTILIZADAS EN LOS SISTEMAS DE ALCANTARILLADO"; Serie Técnica No. 29 OPS/OMS; 1992.

V135


D136






PARAMETROS DE DISEÑO Calle ANCASH


Uso viviendas Caudal Promedio (l/s) 1.50 Caudal mínimo de Autolimpieza (QL0)

N° de viviendas 91.00 lotes Caudal Maximo Horario (l/s) 2.71 Es el caudal máximo horario del día de menor vuelco cloacal. Con este caudal se determina la pendienteN° de hab/lote 5.00 hab/lote Caudal Maximo Diario (l/s) 1.96 mínima de autolimpieza en el método de cálculo de redes a través del esfuerzo tractriz.



Nota: Pendiente mínima de autolimpieza(contribución por infiltración) Caudal de Aguas Residuales o Caudal Promedio (l/s) La pendiente mínima de autolimpieza se establece para un esfuerzo tractriz Ft = 0,10 Kg/m2, cuya


Coef. Caudal máximo diario (k1)= 1.30 Caudal Máximo Horario (l/s) = pendiente mínima para una Ft = 0,10 Kg/m2Coef. Caudal máximo horario (k2)= 1.80 Qmáx. horario = 1.3 x Qprom. Población Actual 455 hab Caudal Máximo Diario (l/s) c = coeficiente en función del material y el FtPeriodo de Diseño = 20 años Qmáx. diario = 1.8 x Qprom. Para Ft = 0,10 Kg/m2 y n = 0,011 (cañerías Plásticas) el coeficiente tendrá el valor c = 0,000234





Longitud del tramo






l/seg.km (0.05 - 1.00 l/seg.km)

imin = c * QLO-0,46

imin

E16


E27

Spacheco: .013

E29


E30





Bz 19 A Bz 19 58.400 58.330 56.700 56.530 56.700 56.530 0.00 1.70 1.80 1.75 35.32 10 50 71 0.36 0.0353 0.00 0.39 1.50 80Bz 19 Bz 18 58.330 58.410 56.530 56.270 56.530 56.270 0.00 1.80 2.14 1.97 53.20 17 85 121 0.61 0.0532 0.39 1.06 1.50 80Bz 18 Bz 17 58.410 58.480 56.270 56.020 56.270 56.020 0.00 2.14 2.46 2.30 50.90 17 85 121 0.61 0.0509 1.06 1.72 1.72 80Bz 17 Bz 16 58.480 58.560 56.020 55.800 56.020 55.800 0.00 2.46 2.76 2.61 49.90 17 85 121 0.61 0.0499 1.72 2.39 2.39 80Bz 16 Bz 15 58.560 58.480 55.800 55.600 55.800 55.600 0.00 2.76 2.88 2.82 49.90 15 75 107 0.54 0.0499 2.39 2.98 2.98 80Bz 15 Bz 14 58.480 58.340 55.600 55.390 55.600 55.390 0.00 2.88 2.95 2.91 51.60 15 75 107 0.54 0.0516 2.98 3.57 3.57 80

290.8200 91.0000

ALTURA DE CAIDA


(l/s)





V91






Bz 19 A Bz 19 0.0054 0.0048 0.07 2.84 8 200 29.61 0.94 0.051 0.49 0.153 0.89 2.58 no cumple aumentar pendiente PVC-UF 0.0123 3.5226 0.00481 Recalcular, Smin ok, AceptarBz 19 Bz 18 0.0054 0.0049 0.07 2.83 8 200 29.84 0.95 0.050 0.49 0.151 0.89 2.57 no cumple aumentar pendiente PVC-UF 0.0123 3.5226 0.00489 Recalcular, Smin ok, AceptarBz 18 Bz 17 0.0054 0.0049 0.08 2.98 8 200 29.91 0.95 0.058 0.51 0.161 0.96 2.65 no cumple aumentar pendiente PVC-UF 0.0112 3.2097 0.00491 Recalcular, Smin ok, AceptarBz 17 Bz 16 0.0053 0.0044 0.09 3.44 8 200 28.34 0.90 0.084 0.55 0.196 1.02 2.89 no cumple aumentar pendiente PVC-UF 0.0091 2.5841 0.00441 Recalcular, Smin ok, AceptarBz 16 Bz 15 0.0052 0.0040 0.10 3.80 8 200 27.02 0.86 0.110 0.56 0.224 1.05 3.07 no cumple aumentar pendiente PVC-UF 0.0078 2.2295 0.00401 Recalcular, Smin ok, AceptarBz 15 Bz 14 0.0052 0.0041 0.10 4.06 8 200 27.23 0.87 0.131 0.60 0.244 1.15 3.18 no cumple aumentar pendiente PVC-UF 0.0069 1.9751 0.00407 Recalcular, Smin ok, Aceptar



(l/s)V ll (l/s)


Tensión Tractiva



S135


V135


D136






PARAMETROS DE DISEÑO Calle APURIMAC








Coef. Caudal máximo diario (k1)= 1.30 Caudal Máximo Horario (l/s) = pendiente mínima para una Ft = 0,10 Kg/m2Coef. Caudal máximo horario (k2)= 1.80 Qmáx. horario = 1.3 x Qprom. Población Actual 300 hab Caudal Máximo Diario (l/s) c = coeficiente en función del material y el FtPeriodo de Diseño = 20 años Qmáx. diario = 1.8 x Qprom. Para Ft = 0,10 Kg/m2 y n = 0,011 (cañerías Plásticas) el coeficiente tendrá el valor c = 0,000234





Longitud del tramo






l/seg.km (0.05 - 1.00 l/seg.km)

imin = c * QLO-0,46

imin

E16


E17

Spacheco: La infiltracion es el agua que esta en el suelo y penetra a la tuberia, esta contribucion sera funcion del tipo de tuberia, tipo de union y profundidad de la napa freatica. Se acostrumbra asignar valores de 0.05 - 1.00 litros/seg- km de tuberia. En alcantrillados simplificados debe utilizarse tuberias con juntas flexibles e instalarse a poca profundidad la tuberia, con el fin de disminuir al maximo esta contribucion.

E27

Spacheco: .013

E29


E30





Bz 44 Bz 45A 62.520 61.920 61.320 60.220 61.320 60.220 0.00 1.20 1.70 1.45 47.49 9 45 64 0.32 0.0475 0.00 0.37 1.50 80BZ 45a Bz 45 61.920 61.500 60.220 59.800 60.220 59.800 0.00 1.70 1.70 1.70 35.00 6 30 43 0.22 0.0350 0.37 0.62 1.50 80BZ 45a Bz 46 A 61.500 61.130 59.800 59.130 59.800 59.130 0.00 1.70 2.00 1.85 47.03 7 35 50 0.25 0.0470 0.62 0.92 1.50 80Bz 46 A Bz 46 61.130 60.860 59.130 58.360 59.130 58.360 0.00 2.00 2.50 2.25 35.00 3 15 21 0.11 0.0350 0.92 1.07 1.50 80Bz 44 Bz 44 A 62.520 62.380 61.320 60.880 61.320 60.880 0.00 1.20 1.50 1.35 59.74 19 95 136 0.69 0.0597 1.07 1.81 1.81 80

Bz 44 A Bz 43 62.380 62.290 60.880 60.340 60.880 60.340 0.00 1.50 1.95 1.72 59.80 16 80 114 0.58 0.0598 1.81 2.45 2.45 80284.0600 60.0000

ALTURA DE CAIDA


(l/s)





V91






Bz 44 Bz 45A 0.0054 0.0232 0.05 2.11 8 200 64.96 2.07 0.023 0.85 0.104 3.00 2.16 si cumple PVC-UF 0.0123 3.5226 0.02316 ok, Aceptar ok, AceptarBZ 45a Bz 45 0.0054 0.0120 0.06 2.39 8 200 46.75 1.49 0.032 0.68 0.122 1.81 2.33 si cumple PVC-UF 0.0123 3.5226 0.01200 Recalcular, Smin ok, AceptarBZ 45a Bz 46 A 0.0054 0.0142 0.06 2.32 8 200 50.94 1.62 0.029 0.72 0.117 2.06 2.28 si cumple PVC-UF 0.0123 3.5226 0.01425 ok, Aceptar ok, AceptarBz 46 A Bz 46 0.0054 0.0220 0.05 2.14 8 200 63.31 2.01 0.024 0.84 0.106 2.90 2.18 si cumple PVC-UF 0.0123 3.5226 0.02200 ok, Aceptar ok, AceptarBz 44 Bz 44 A 0.0053 0.0074 0.07 2.82 8 200 36.63 1.17 0.050 0.60 0.151 1.35 2.57 si cumple PVC-UF 0.0109 3.1028 0.00737 Recalcular, Smin ok, Aceptar

Bz 44 A Bz 43 0.0053 0.0090 0.08 3.03 8 200 40.56 1.29 0.060 0.71 0.167 1.81 2.69 si cumple PVC-UF 0.0089 2.5387 0.00903 ok, Aceptar ok, Aceptar



(l/s)V ll (l/s)


Tensión Tractiva



S135


V135


D136






PARAMETROS DE DISEÑO Calle BERNAL








Coef. Caudal máximo diario (k1)= 1.30 Caudal Máximo Horario (l/s) imin = = pendiente mínima para una Ft = 0,10 Kg/m2Coef. Caudal máximo horario (k2)= 1.80 Qmáx. horario = 1.3 x Qprom. Población Actual 185 hab Caudal Máximo Diario (l/s) c = coeficiente en función del material y el FtPeriodo de Diseño = 20 años Qmáx. diario = 1.8 x Qprom. Para Ft = 0,10 Kg/m2 y n = 0,011 (cañerías Plásticas) el coeficiente tendrá el valor c = 0,000234



Longitud de la Red 146.68 mt 264 Coeficiente de Rugosidad imin = 0.00537 m/mCoeficiente de Rugosidad 0.013 PVC - UF 0.013Caudal Mínimo en Tramos Iniciales 1.50 l/s Concreto CSN 0.014Velocidad Mínima 0.60 m/sVelocidad Máxima 5.00 m/sRelación h/D MINIMA 0.20 ---Relación h/D MAXIMA 0.80 ---Fuerza de Tracción Mínima 0.10 Kg/m2


Longitud del tramo






l/seg.km (0.05 - 1.00 l/seg.km)

c * QLO-0,46

E16


E27

Spacheco: .013

E29


E30





Bz 50 Bz 50 A 62.480 62.380 61.130 60.930 61.130 60.930 0.00 1.35 1.45 1.40 35.00 13 65 93 0.47 0.0350 0.00 0.51 1.50 80Bz 50 A Bz 49 62.380 62.060 60.930 60.540 60.930 60.540 0.00 1.45 1.52 1.49 49.68 14 70 100 0.51 0.0497 0.51 1.06 1.50 80Bz 49 Bz 48 62.060 61.560 60.540 59.780 60.540 59.780 0.00 1.52 1.78 1.65 62.00 10 50 71 0.36 0.0620 1.06 1.48 1.50 80

146.6800 37.0000

ALTURA DE CAIDA


(l/s)





V91






Bz 50 Bz 50 A 0.0054 0.0057 0.07 2.75 8 200 32.26 1.03 0.046 0.52 0.145 1.01 2.52 si cumple PVC-UF 0.0123 3.5226 0.00571 Recalcular, Smin ok, AceptarBz 50 A Bz 49 0.0054 0.0079 0.07 2.59 8 200 37.82 1.20 0.040 0.58 0.136 1.30 2.45 si cumple PVC-UF 0.0123 3.5226 0.00785 Recalcular, Smin ok, AceptarBz 49 Bz 48 0.0054 0.0123 0.06 2.38 8 200 47.25 1.50 0.032 0.68 0.122 1.84 2.32 si cumple PVC-UF 0.0123 3.5226 0.01226 Recalcular, Smin ok, Aceptar



(l/s)V ll (l/s)


Tensión Tractiva



S135


V135


D136






PARAMETROS DE DISEÑO Calle CASTILLA








Coef. Caudal máximo diario (k1)= 1.30 Caudal Máximo Horario (l/s) imin = = pendiente mínima para una Ft = 0,10 Kg/m2Coef. Caudal máximo horario (k2)= 1.80 Qmáx. horario = 1.3 x Qprom. Población Actual 220 hab Caudal Máximo Diario (l/s) c = coeficiente en función del material y el FtPeriodo de Diseño = 20 años Qmáx. diario = 1.8 x Qprom. Para Ft = 0,10 Kg/m2 y n = 0,011 (cañerías Plásticas) el coeficiente tendrá el valor c = 0,000234



Longitud de la Red 145.50 mt 314 Coeficiente de Rugosidad imin = 0.00496 m/mCoeficiente de Rugosidad 0.013 PVC - UF 0.013Caudal Mínimo en Tramos Iniciales 1.50 l/s Concreto CSN 0.014Velocidad Mínima 0.60 m/sVelocidad Máxima 5.00 m/sRelación h/D MINIMA 0.20 ---Relación h/D MAXIMA 0.80 ---Fuerza de Tracción Mínima 0.10 Kg/m2


Longitud del tramo






l/seg.km (0.05 - 1.00 l/seg.km)

c * QLO-0,46

E16


E27

Spacheco: .013

E29


E30





Bz 53 Bz 52 61.980 61.640 60.580 60.140 60.580 60.140 0.00 1.40 1.50 1.45 75.50 23 115 164 0.83 0.0755 0.91 1.50 80Bz 52 Bz 51 61.640 61.130 60.140 59.630 60.140 59.630 0.00 1.50 1.50 1.50 70.00 21 105 150 0.76 0.0700 0.83 1.50 80

145.5000 44.0000

ALTURA DE CAIDA


(l/s)





V91






Bz 53 Bz 52 0.0054 0.0058 0.07 2.74 8 200 32.58 1.04 0.046 0.52 0.145 1.03 2.52 si cumple PVC-UF 0.0123 3.5226 0.00583 Recalcular, Smin ok, AceptarBz 52 Bz 51 0.0054 0.0073 0.07 2.63 8 200 36.43 1.16 0.041 0.57 0.138 1.22 2.46 si cumple PVC-UF 0.0123 3.5226 0.00729 Recalcular, Smin ok, Aceptar



(l/s)V ll (l/s)


Tensión Tractiva



S135


V135


D136


Tuberia Alcant Lotes2322.58 379

Documents

Eval. Calculo Hidraulico a.H EL OBRERO 10.04.2015