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8/18/2019 Flechas Hormigon
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TRABAJO DE INVESTIGACIÓN
HORMIGON I
CONSIDERACIONES GENERALESLos requisitos del Código ACI para control de las fechas se ocupan exclusivamente
de las fechas que ocurren bajo niveles de carga de servicio en condiciones
estáticas, y pueden no ser aplicables a las cargas que presentan uertes
caracter!sticas dinámicas tales como aquellas provocadas por movimientos
s!smicos, vientos transitorios y la vibración de maquinarias" #ebido a la variabilidad
de las deormaciones estructurales del hormigón, los dise$adores no deben con%ar
indebidamente en las estimaciones de las fechas obtenidas mediante cálculo" &n la
mayor!a de los casos se justi%ca el uso de procedimientos relativamente simples
para estimar las fechas"
CONTROL DE LAS FLECHAS
&l código ACI presenta dos m'todos para controlar las fechas en los elementos
armados en una y dos direcciones solicitados a fexión" Las fechas se pueden
controlar de orma directa limitando las fechas calculadas, o de manera indirecta
por medio de alturas o espesores m!nimos para sistemas armados en una dirección,
y para sistemas armados en dos direcciones"
Altura o espesor mí!mo para "!#as $ losas arma%as e ua %!re&&!' (opretesa%as) ( Las fechas de las vigas y losas armadas en una dirección que
soportan las cargas habituales en las construcciones generalmente serán
satisactorias cuando se satisagan las alturas o espesores m!nimos indicados en la)*abla +-+." &l dise$ador debe observar que este requisito sólo se aplica a
elementos que no soportan, ni están unidos a, tabiques divisorios u otros elementos
susceptibles de surir da$os por eecto de las fechas" /ara todos los demás
elementos es necesario calcular las fechas"
Fle&*as !stat+eas %e "!#as $ losas arma%as e ua %!re&&!' (opretesa%as) , Las fechas iniciales o instantáneas de las vigas y losas armadas
en una dirección ocurren inmediatamente despu's que se aplica carga a un
elemento estructural" Los principales actores que aectan la fecha instantánea de
un elemento son0
a" la magnitud y la distribución de la carga,
b" la lu1 y las condiciones de v!nculo,
c" las propiedades de la sección y la cuant!a de acero,
d" las propiedades de los materiales, y
e" la cantidad y extensión de la %suración por fexión"
+
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*abla +-+ ( Altura o espesor m!nimo para vigas y losas armadas en una
dirección )no pretensadas. )Armadura 2rado 3, hormigón de peso normal.
)+. /ara y 4 3" psi, los valores tabulados se deben multiplicar por ),5 6 y7+"." /or
ejemplo, para armadura grado 5, los valores se deben multiplicar por ,8"
)9. /ara hormigón liviano estructural, los valores de la tabla se deben multiplicar por )+,3: ( ,:;c.,
valor que no debe ser menor que +,<= ;c es el peso unitario en libras por pie c>bico"
Las siguientes propiedades del hormigón aectan signi%cativamente el
comportamiento de los elementos armados solicitados a fexión bajo cargas de
corta duración0 resistencia a la compresión )?c., módulo de elasticidad )&c. y
módulo de rotura )r." &l módulo de elasticidad en particular evidencia más
variación en unción de la calidad del hormigón, la edad del hormigón, el nivel de
tensión, y la velocidad de aplicación o la duración de las cargas" &n la @igura +-+ se
ilustra la fecha instantánea ideali1ada de una t!pica viga de hormigón armado" ay
dos ases de comportamiento claramente identi%cables0 )i. comportamiento no
%surado, cuando el momento aplicado )Ba. es menor que el momento de %suración
)Bcr.= y )ii. comportamiento %surado, cuando el momento aplicado )Ba. es mayorque el momento de %suración )Bcr." /or lo tanto, para calcular las fechas se
deber!an utili1ar dos valores dierentes del momento de inercia0 el momento de
inercia de la sección bruta de hormigón )Ig. para la sección no %surada, y el
momento de inercia reducido para la sección %surada )Icr."
9
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/ara la viga rectangular no %surada ilustrada en la @igura +-9, se utili1a el
momento de inercia de la sección bruta de hormigón )Ig bhD 7+9." &l momento de
inercia de una viga %surada con armadura de tracción )Icr. se calcula de la siguiente
manera0
*omando el momento de las áreas respecto del eje neutro,
Bomento de inercia de la sección %surada respecto del eje neutro,
Las expresiones para calcular el momento de inercia de la sección %surada para
secciones que tienen armadura de compresión y para secciones tipo *e son
similares" &stas expresiones se indican en la *abla +-9"
D
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&l momento de inercia eectivo de voladi1os, vigas simples y vigas continuas entre
puntos de infexión está dado por0
Ba momento máximo bajo carga de servicio )no mayorado. para la etapa en que
se calculan las fechas
f y=7,5∗√ f ' y para hormigón de peso normal
&l momento de inercia eectivo Ie proporciona una transición entre los l!mitessuperiores e ineriores de Ig e Icr en unción del nivel de %suración representado por
Ba7Bcr" La ecuación considera emp!ricamente el eecto de la rigidi1ación por
tracción ( la contribución del hormigón no %surado entre las %suras ubicadas en las
regiones donde las tensiones de tracción son bajas" /ara cada combinación de
cargas considerada, como por ejemplo carga permanente o carga permanente más
sobrecarga, las fechas se deber!an calcular usando un momento de inercia eectivo
calculado con el momento bajo cargas de servicio que corresponda, Ba" Luego la
fecha adicional provocada por la adición de una carga, como por ejemplo la
sobrecarga, se calcula como la dierencia entre las fechas determinadas para dos
combinaciones de cargas cualesquiera" /ara los elementos de sección prismática
)incluyendo las vigas *e con dierentes secciones %suradas en las regiones de
momento positivo y negativo., Ie se puede determinar en la sección de apoyo para
los voladi1os y en la sección correspondiente al centro del tramo para los tramos
simples y continuos" /ara elementos prismáticos continuos, la utili1ación de las
propiedades correspondientes a la sección del centro del tramo se considera
satisactoria para los cálculos aproximados, undamentalmente porque la rigide1 en
el centro del tramo tiene un eecto determinante sobre las fechas"
Alternativamente, para los elementos continuos prismáticos y no prismáticos, &s
posible obtener resultados mejorados aplicando el siguiente enoque0
Eigas con un extremo continuo0
Ie promedio ,8: Im 6 ,+: )Iextremo cont".
Eigas con ambos extremos continuos0
Ie promedio ,F Im 6 ,+: )Ie+ 6 Ie9.
#onde0
:
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Im se re%ere a la sección correspondiente al centro del tramo
Ie+ e Ie9 se re%eren al Ie en los respectivos extremos de la viga"
Las envolventes de los momentos basados en los coe%cientes de momento
aproximado son lo su%cientemente precisas como para utili1arlas para calcular
valores de Ie tanto positivos como negativos" /ara el caso de una >nica cargaconcentrada muy elevada, sólo se deber!a utili1ar el valor de Ie correspondiente al
centro del tramo"
La fecha inicial o instantánea )Gi. para voladi1os y vigas simples y continuas se
puede calcular usando la siguiente ecuación elástica" /ara las vigas continuas,
generalmente la fecha en el centro del tramo se puede usar como una
aproximación de la fecha máxima"
∆i=k ∗(5 /48)∗ M a∗l2/ Ec∗ I e
#onde0
Ba es el momento en el apoyo para voladi1os y el momento en el centro del tramo
)cuando H as! se de%ne. para vigas simples y continuas"
es la lu1 seg>n se de%ne en 8"F"
&n la *abla +-D se indican los valores teóricos del coe%ciente H para calcular las
fecha para cargas uniormemente distribuidas ;"
#ebido a que, para un determinado tramo continuo, las fechas lógicamente se
calculan en base al mismo caso de carga que para máximo momento positivo, se
cree que la &cuación )D. tiene la orma más conveniente que puede tener unaecuación para cálculo de las fechas"
3
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Fle&*as a lar#o pla-o %e "!#as $ losas arma%as e ua %!re&&!' (opretesa%as) , Las vigas y losas armadas en una dirección sujetas a cargas de
larga duración suren fechas a largo pla1o" &stas fechas pueden ser dos o tres
veces mayores que la fecha elástica instantánea que ocurre al aplicar la carga" La
fecha a largo pla1o es provocada por los eectos de la contracción y la fuencia
lenta, la ormación de nuevas %suras, y el ensanchamiento de las %suras existentes"
Los principales actores que aectan las fechas a largo pla1o son0
a" las tensiones en el hormigón
b" la cantidad de armadura de tracción y de compresión
c" las dimensiones del elemento
d" las condiciones de curado
e" la temperatura " la humedad relativa
g" la edad del hormigón en el momento de aplicación de la carga
h" la duración de la carga
Los eectos de la contracción y la fuencia lenta se deben estimar, ya que la
distribución de las deormaciones y tensiones es variable en la altura y la longitud
de la viga" Las propiedades de la sección )resistencia, módulo de elasticidad,
contracción y fuencia lenta. tambi'n var!an seg>n la composición de la me1cla, las
condiciones de curado y la edad" A continuación se presentan dos m'todos
aproximados para estimar la fecha a largo pla1o"
F
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M.to%o %e ACI /01
#e acuerdo con la sección <":"9":, la fecha adicional a largo pla1o debida a los
eectos combinados de la contracción y la fuencia lenta provocada por las cargas
de larga duración, G)cp6sh. ,se puede estimar multiplicando la fecha instantánea
provocada por la carga sostenida o de larga duración, )Gi.sos por el actor J, es decir0
&n la *abla +-5 se dan valores de K para dierentes duraciones de la carga" La
cuant!a de armadura comprimida ? A?s 7 bd se calcula en la sección del apoyo
para los voladi1os y en el centro de la lu1 para los tramos simples y continuos"
Mbservar que las cargas a largo pla1o incluyen las cargas permanentes y la parte de
la sobrecarga que es sostenida o de larga duración"
B'todo alternativo Alternativamente, las fechas por fuencia lenta y contracción se
pueden calcular independientemente usando las siguientes expresiones tomadas de
las Neerencias +"9, +": y +"3" &l procedimiento se resume en la Oección 9"3"9 dela Neerencia +"5"
∆cp= λcp∗(∆i )sos
∆ sh=k sh∗ϕsh∗l2
#onde0
λcp=k r∗ct
k r=0,85/ (1+50 p ' )
Ct coe%ciente de fuencia lenta dependiente del tiempo
H sh constante para determinar la fecha por contracción )*abla +-:.
8
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ϕsh= A sh∗( εsh )t /h
Ash multiplicador para la fecha por contracción )@igura +-D.
(ε sh )t =deformaciónespecífica por contraccióndependiente del tiempo
longitud de tramo de la viga
h altura de la viga
&l valor >ltimo del coe%ciente de fuencia lenta Ct, denominado Cu, depende de los
actores listados anteriormente )a-h." #e manera similar, el valor >ltimo de la
deormación espec!%ca por contracción dependiente del tiempo depende de las
condiciones variables, y se denomina )Psh.u" &n la Oección 9"D"5 de ACI 5D: )Ne"
+"5. se discuten los valores t!picos de estas dos propiedades"
#e acuerdo con la Neerencia +"5, el valor >ltimo del coe%ciente de fuencia lenta
depende de seis actores0
a" la humedad relativa
b" la edad del hormigón en el momento de aplicación de la carga
c" la m!nima dimensión del elemento
d" la consistencia del hormigón
e" el contenido de agregado %no
" el contenido de aire
/ara estas seis variables las condiciones normales son humedad relativa de 5Q, D
d!as )curado al vapor. o F d!as )curado h>medo., m!nima dimensión igual a 3 in", D
in" de asentamiento, :Q de agregado %no y 3Q de contenido de aire" /ara el caso
de condiciones normales, Cu es igual a 9,D:" La @igura 9"+ de la Neerencia +"5
presenta actores de corrección que se pueden utili1ar para ajustar el valor de Cu
para condiciones que di%eren de las que se consideran normales"
&n las construcciones habituales es probable que dos de las condiciones di%eran de
las normales, es decir, que la humedad relativa sea de FQ y que las cargas se
apliquen a una edad de 9 d!as" &l actor de corrección para la humedad relativa
está dado por0
k hc=1,27−0,0067∗ H
#onde es la humedad relativa expresada como porcentaje" /ara el caso de una
humedad relativa de FQ,
<
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k hc=1,27−0,0067∗70=0,80
&l actor de corrección que considera la edad del hormigón en el momento de
aplicación de la carga está dado por las dos expresiones siguientes, para
condiciones de curado al vapor y curado h>medo, respectivamente0
k ¿c=1,13∗(t
−0,095 ) (Curado al vapor )
k ¿c=1,25∗(t
−0,118 ) (Curadohmedo)
#onde t es la edad del hormigón en el momento de la aplicación de la carga, en
d!as" /ara t 9 d!as las dos ecuaciones dan por resultado ,8: y ,88
respectivamente" &l promedio es ,83:"
Oi se asume que todas las demás condiciones permanecen constantes, de acuerdo
con la metodolog!a indicada, el valor >ltimo del coe%ciente de fuencia lenta parauna humedad relativa de FQ y cargas aplicadas a los 9 d!as se convierte en0R
C u=0,80∗0,865∗2,35=1,63
A t!tulo de comparación, el valor de Cu sugerido en la edición +<F8 de ACI 5D:, en
base a una humedad relativa de FQ, aplicación de la carga a los 9 d!as y
dimensión m!nima de 3 in" )caso normal. era Cu +,3"
*ambi'n se puede evaluar el valor >ltimo de la deormación espec!%ca por fuencia
lenta" La Neerencia +"5 sostiene que )Psh.u depende de un conjunto de actores
similares a los que aectan el valor >ltimo del coe%ciente de fuencia lenta" &nparticular, las cinco condiciones y sus valores normales son los siguientes0
a" humedad relativa ( 5Q
b" m!nima dimensión del elemento ( 3 in"
c" contenido de agregado %no ( :Q
d" contenido de cemento ( +9 Sg7mD
e" contenido de aire ( 3Q
/ara las condiciones normales, la deormación espec!%ca por contracción >ltima es
F8 T +-3" Banteniendo todas las demás condiciones aplicables iguales a las
usadas para evaluar la fuencia lenta >ltima y usando un actor de cemento de 3
bolsas por yarda c>bica )DD: Sg7mD ., calculando los actores de corrección
adecuados se obtiene0
k hs=1,4−0,01∗ H =1,4−0,01∗70=0,70(humedad relativa)
+
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k !s=0,75+0,000214∗"=0,75+0,000214∗335=0,82(contenido de cemento )
Aplicando el producto de los dos actores de corrección al valor normal se obtiene0
(ε sh )u=0,70∗0,82∗(780∗10−6 )=448∗10−6
&ste valor es comparable con el valor de 5 T +-3 sugerido en la edición +<F8 de
ACI 5D:"
&n resumen, se puede obtener una estimación de los valores de Cu y )Psh.u para
elementos no pretensados solicitados a fexión utili1ando la metodolog!a presentada
en la Oección 9"D"5 de la Neerencia +"5 del ACI 5D: "
Una ve1 determinados los valores >ltimos para fuencia lenta y contracción, se
pueden estimar las relaciones entre estos valores >ltimos y los valores a edades
más tempranas usando las &cuaciones 9"F, 9"8 y 9"< de ACI 5D:N+"5" A
continuación se reproducen estas expresiones0
C t =( t 0,6
10+ t 0,6 )∗C u
donde t representa el tiempo, en d!as, luego de la aplicación de la carga"
/ara hormigón curado en h>medo, la relación de la contracción es0
(ε sh )t =( t
35+t )∗( εsh )u
)t se expresa en d!as menos F luego de la colocación.
y para hormigón curado al vapor0
(ε sh )t =( t
55+t )∗( εsh )u
)t se expresa en d!as menos D luego de la colocación.
Comparando los valores de los coe%cientes de fuencia lenta y las deormaciones
por contracción dependientes del tiempo dados en la *abla 9"+ de ACI 5D:N con losvalores obtenidos con las &cuaciones mostradas, se puede ver que los valores
obtenidos mediante ambos m'todos son ligeramente dierentes, en particular para
los valores de tiempo, t, menos elevados" #ebido a que el cálculo de las fechas de
las estructuras de hormigón implica un grado de aproximación considerable, es
aceptable utili1ar tanto los valores dependientes del tiempo obtenidos de la tabla
como los obtenidos de las ecuaciones"
++
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Ash se puede tomar directamente de la @igura +-D, o bien se puede calcular usando
el siguiente conjunto de ecuaciones tomadas de la Oección 9"3"9 de ACI 5D:0
&n las ecuaciones anteriores, tanto como ? se expresan en porcentaje, no en
orma de racción decimal como es habitual" /ara determinar Ash usando la @igura
+-D, las cuant!as tambi'n se deben expresar en porcentaje"
&n la *abla +-: se dan valores del coe%ciente para determinar las fechas por
contracción Hsh, suponiendo curvaturas de contracción positiva y negativa iguales y
un punto de infexión en el punto correspondiente a un cuarto de la longitud de lostramos continuos, lo cual generalmente es satisactorio para el cálculo de las
fechas"
Las cuant!as de armadura y ? usadas para determinar A sh usando la @igura +-D
se re%eren a la sección del apoyo de los voladi1os y a la sección del centro del
+9
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tramo de las vigas simples y continuas" /ara las vigas *e, usar + ) 6 ;.79 y
un cálculo similar para cualquier armadura de compresión ? al determinar Ash,
siendo ; As7b;d"
&n cuanto a optar por calcular las fechas por fuencia lenta y contracción usando la
&cuación )<-++. o calcularlas independientemente usando las &cuaciones ):. y )3.,
el cálculo combinado de ACI es más simple pero a la ve1 proporciona apenas una
aproximación gruesa, ya que las fechas sólo se relacionan indirectamente con las
cargas )undamentalmente por medio del contenido de acero." Un caso en el cual
puede ser preerible calcular las fechas por fuencia lenta y contracción de orma
separada es cuando parte de la sobrecarga se considera como carga de larga
duración"
*odos los procedimientos y propiedades para calcular las fechas por fuencia lenta y
contracción se aplican tanto al hormigón de peso normal como al hormigón liviano"
Fle&*as m+2!mas a%m!s!3les , Las fechas calculadas usando los m'todos antes
descritos se comparan con los l!mites dados en la *abla <":)b." &l comentariocontiene inormación sobre la correcta aplicación de estos l!mites, incluyendo la
consideración de las fechas que ocurren antes de instalar los tabiques divisorios"
CA4SAS 5 CONTROL DE LA FIS4RACIÓN
Las %suras se caracteri1an como %suras en hormigón en estado plástico o %suras en
hormigón endurecido )Helly, +<8+= /rice, +<89."
F!sura&!' %el *orm!#' e esta%o pl+st!&o
+D
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@isuración por retracción plástica VLa %suración por retracción plástica ocurre
cuando está sujeto a una p'rdida de humedad muy rápida provocada por una
combinación de actores que incluyen las temperaturas del aire y el hormigón, la
humedad relativa y la velocidad del viento en la super%cie del hormigón" &stos
actores pueden combinarse de manera de provocar niveles altos de evaporación
super%cial tanto en clima caluroso como en clima r!o"V
Oi la humedad se evapora de la super%cie del hormigón reci'n colocado más rápido
de lo que puede ser reempla1ada por el agua de exudación, el hormigón super%cial
se contrae"
#ebido a la restricción proporcionada por el hormigón debajo de la capa super%cial
que se seca, en el hormigón d'bil, plástico y en proceso de rigidi1ación se
desarrollan tensiones de tracción que provocan %suras poco proundas pero de
proundidad variable, que pueden ormar un patrón poligonal aleatorio, o bien
pueden aparecer básicamente paralelas unas a otras" &stas %suras a menudo son
bastante anchas en la super%cie" Ou longitud var!a entre pocos mil!metros y más deun metro, y su separación puede ser de pocos mil!metros o de hasta D m" Las
%suras por retracción plástica comien1an como %suras de poca proundidad, pero
pueden convertirse en %suras cuya proundidad abarque la totalidad de la altura del
elemento"
Como la %suración por retracción plástica se debe a un cambio dierencial de
volumen del hormigón, las medidas de control para ser exitosas, requieren reducir
el cambio dierencial de volumen entre la super%cie y otras partes del hormigón"
/ara impedir la rápida p'rdida de humedad provocada por el tiempo caluroso y losvientos secos se pueden adoptar varias medidas, descriptas en los documentos ACI
995N, ACI D9"+N, ACI D:N" &stas medidas incluyen el uso de boquillas de niebla
para saturar el aire en contacto con las super%cies, y el uso de láminas plásticas
para cubrir las super%cies entre operaciones de acabado" *ambi'n resultan >tiles los
rompevientos que reducen la velocidad del viento y los parasoles que reducen la
+5
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temperatura super%cial" Mtra práctica recomendable es programar la construcción
de losas y pavimentos para despu's que est'n construidos los rompevientos"
F!sura&!' por pre&!p!ta&!' %e los a#re#a%os 6 Luego de su colocación
inicial, vibrado y el acabado, el hormigón tiende a continuar consolidándose"
#urante este per!odo el hormigón plástico puede estar restringido por las
armaduras, por una colada previa de hormigón o por los encorados" &stas
restricciones locali1adas pueden provocar vac!os y7o %suras adyacentes al elemento
que impone la restricción )@igura +"9." Oi está relacionado con las armaduras, la
%suración por asentamiento de los agregados aumenta a medida que aumenta el
tama$o de las barras, que aumenta el asentamiento del hormigón y disminuye el
recubrimiento )#aShil et al", +<F:." &sto se ilustra en la @igura +"D para un rango
limitado de las variables" &l grado de %suración por asentamiento se puede
intensi%car si el vibrado es insu%ciente o si se emplean encorados muy fexibles o
con p'rdidas
&l dise$o de los encorados )ACI D5FN. y su vibrado )y revibrado., prever un
intervalo de tiempo entre la colocación de hormigón en columnas o vigas de gran
altura y la colocación de hormigón en losas y vigas )ACI D<"9N., la utili1ación de un
hormigón con el menor asentamiento posible y el aumento del recubrimiento de
hormigón son medidas que reducen la %suración por asentamiento de los
agregados"
*ambi'n las %suras pueden ser causadas en hormigones endurecidos debido a0• Netracción por secado
• *ensiones de origen t'rmico
• Neacciones qu!micas
• Beteori1ación
• Corrosión de las armaduras
• /rácticas constructivas inadecuadas
+:
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• Oobrecargas durante la construcción
• &rrores de dise$o y detallado
• Cargas aplicadas externamente
EVAL4ACIÓN DE LA FIS4RACIÓN
Antes de reparar las %suras del hormigón, es importante identi%car primero suubicación y extensión" Oe deber!a determinar si las %suras observadas indican
problemas estructurales actuales o uturos, considerando las condiciones actuales y
las condiciones de carga anticipadas para el uturo" Antes de especi%car las
reparaciones es necesario establecer las causas de la %suración" Oe deber!an revisar
los planos, especi%caciones y registros de construcción y mantenimiento" Oi estos
documentos, junto con las observaciones recogidas in situ, no proporcionan la
inormación necesaria, antes de proceder con las reparaciones se deber!a eectuar
una investigación in situ y un análisis estructural completo" Las causas de la
%suración ueron descriptas anteriormente" Una evaluación detallada de la
%suración observada permitirá detectar cuáles de estas causas se aplican a unasituación determinada"
Las %suras se deben reparar si 'stas reducen la resistencia, rigide1 o durabilidad de
la estructura a niveles inaceptables, o si la unción de la estructura resulta
seriamente perjudicada" &n algunos casos, como el de las %suras en estructuras
para contención de agua, la unción de la estructura determinará la necesidad de
reali1ar reparaciones, a>n cuando la resistencia, rigide1 o apariencia no est'n
signi%cativamente aectadas" Las %suras en pavimentos y losas de cimentación
pueden requerir reparaciones para impedir descascaramientos en los bordes,
migración de agua hacia la subrasante o para transmitir cargas" Además, puede ser
deseable eectuar reparaciones que mejoren el aspecto de la super%cie de unaestructura de hormigón"
Determ!a&!' %e la u3!&a&!' $ ma#!tu% %e la 7sura&!' %el *orm!#'
La ubicación y magnitud de la %suración, as! como el estado general del hormigón
de una estructura, se pueden determinar mediante observaciones directas e
indirectas, ensayos no destructivos y destructivos, y ensayos de testigos extra!dos
de la estructura"
0) O3ser"a&!' %!re&ta e !%!re&ta W Oe deben registrar las ubicaciones y
anchos de las %suras utili1ando un esquema de la estructura" Barcar una grilla
sobre la super%cie de la estructura puede ser >til para ubicar con precisión las%suras en el esquema" Los anchos de las %suras se pueden medir con una
precisión de alrededor de ,9: mm utili1ando un comparador, que es un
peque$o microscopio de mano con una escala en el lente más próximo a la
super%cie observada )@igura 9"+." Los anchos de las %suras tambi'n se pueden
estimar utili1ando una tarjeta de comparación, que es una tarjeta con l!neas
claramente marcadas, cada una de ellas de un ancho especi%cado" &l esquema
+3
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debe incluir observaciones tales como descascaramientos, armaduras
expuestas, deterioros super%ciales y manchas de óxido" Las condiciones
internas en la ubicación de una %sura espec!%ca se pueden observar usando
endoscopios fexibles o boroscopios r!gidos"&l movimiento de las %suras se puede monitorear mediante indicadores de
movimiento mecánicos , del tipo ilustrado en la @igura 9"9" &l indicador, omonitor de %suras, ilustrado en la @igura 9"9)a. permite la lectura directa del
despla1amiento y rotación de las %suras" &l indicador de la @igura 9"9)b.
)Otratton et al", +<F8. ampli%ca el movimiento de las %suras )en este caso :
veces. e indica el máximo rango de movimiento durante el per!odo de
medición" Los indicadores mecánicos tienen la ventaja de no requerir protección
contra la humedad" Oi se desea obtener historiales más detallados, existe una
gran variedad de transductores )principalmente los transormadores
dierenciales de variación lineal. y sistemas de recolección de datos disponibles
)desde registradores de cinta hasta sistemas digitales."Los esquemas se pueden complementar con otogra!as que documenten la
condición de la estructura en el momento de la investigación" Los documentosACI 9+"+N, ACI 9+"DN, ACI 9F"DN, ACI D5:"+N y ACI :53"+N presentan
lineamientos para eectuar un relevamiento de la condición del hormigón en
estructuras en servicio"8) Esa$os o %estru&t!"os 6 Oe pueden reali1ar ensayos no destructivos para
determinar la presencia de %suras y vac!os internos y la proundidad de
penetración de las %suras visibles en la super%cie"2olpear la super%cie con un martillo o usar una cadena de arrastre son t'cnicas
sencillas que permiten identi%car la %suración laminar próxima a la super%cie"
Un sonido hueco indica la presencia de una o más %suras debajo de la super%cie
y paralelas a la misma"La presencia de armaduras se puede determinar usando un pacómetro )@igura
9"D. )Balhotra, +<F3." Oe pueden conseguir diversos pacómetros, cuya
capacidad va desde la mera indicación de la presencia de acero hasta aquellos
que se pueden calibrar y le permiten al usuario experimentado una mejor
determinación de la proundidad y el tama$o de las barras de armadura" Oin
embargo, en algunos casos puede ser necesario retirar el recubrimiento de
hormigón )a menudo usando taladros o cinceles. para identi%car los tama$os de
las barras o para calibrar las mediciones del recubrimiento, especialmente en
1onas con congestión de armaduras"Oi se sospecha que la corrosión es una causa de %suración, la manera más
sencilla de investigar la corrosión es retirar parte del hormigón para poderobservar el acero directamente" &l potencial de corrosión se puede detectar
midiendo potenciales el'ctricos usando una media celda de reerencia
adecuada" La más usada es una media celda de sulato de cobre-cobre )AO*B C
8F3= Clear y ay, +<FD.= su uso tambi'n requiere acceso al acero de las
armaduras"
+F
8/18/2019 Flechas Hormigon
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Sele&&!' %e los pro&e%!m!etos %e repara&!'
&n base a una cuidadosa evaluación de la magnitud y las causas de la %suración es
posible seleccionar procedimientos para lograr uno o más de los siguientes
objetivos0
+" Nestablecer y aumentar la resistencia=
9" Nestablecer y aumentar la rigide1=
D" Bejorar la uncionalidad=
5" Lograr impermeabilidad=
:" Bejorar la apariencia de la super%cie de hormigón=
3" Bejorar la durabilidad= y7o
F" Impedir que se desarrolle un ambiente corrosivo en las armaduras"
+8
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#ependiendo de la naturale1a de los da$os se puede seleccionar un solo m'todo de
reparación o varios" /or ejemplo, se puede restablecer la resistencia a la tracción a
trav's de una %sura inyectando resina epoxi u otro agente adherente de alta
resistencia" Oin embargo, puede ser necesario proveer resistencia adicional
agregando armaduras o usando postesado" Oi no se anticipa mayor %suración, se
puede usar solamente una inyección de resina epoxi para restablecer la rigide1fexional )ACI :DN."
Las %suras que ocasionan ugas en estructuras para almacenamiento de agua u
otros l!quidos se deben reparar, a menos que la uga se considere de poca
importancia y exista evidencia que indique que la %sura se está autocurando )Eer
Oección D"+5." Las reparaciones para detener ugas pueden ser complicadas si es
necesario eectuarlas mientras la estructura está en servicio"
&s posible que se desee reparar las %suras del hormigón por motivos puramente
est'ticos" Oin embargo, las ubicaciones donde están las %suras pueden ser visibles
a>n despu's de aplicar procedimientos cosm'ticos, y es probable que se requieraalg>n tipo de recubrimiento sobre la totalidad de la super%cie"
/ara minimi1ar uturos deterioros debidos a la corrosión de las armaduras, se deben
sellar las %suras expuestas a ambientes h>medos o corrosivos"
+<