I.E.S. Ezcaba (GdN) - dpto.educacion.navarra.esdpto.educacion.navarra.es/docs/ezkaba/03.pdf · ficaciones dadas en la Norma de Construcción Sismorresistente: Parte General y Edifica-

INFORME GEOTÉCNICO PARA LA AMPLIACIÓN DEL I.E.S. EZCABA EN

LAS PARCELAS 2009 Y 2016 DEL POLÍOGONO 6 DE PAMPLONA (NAVARRA)

CLIENTE: GOBIERNO DE NAVARRA

Pamplona, marzo de 2012

GEEA Geólogos S.L.

Pº Sandua nº 28, 31012 Pamplona T: 948.382.975, F: 948.382.319, M: 696.435.907

Cañada Real de Imas 12, 31240 Ayegui (Estella). T y F: 948.554.811, M: 606.507.335

c/ Baltasar Gracián 11-1º of. 5, 26006 Logroño T: 941.509.482, M: 695.363.336

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ÍNDICE 1. INTRODUCCIÓN ------------------------------------------------------------------------------------------ 3

2. METODOLOGÍA ------------------------------------------------------------------------------------------- 4

3. CARACTERIZACIÓN DEL TERRENO --------------------------------------------------------------- 5 3.1. MARCO GEOLÓGICO. CARTOGRAFÍA --------------------------------------------------------------------- 5 3.2. HIDROGEOLOGÍA ------------------------------------------------------------------------------------------- 6 3.3. SISMICIDAD -------------------------------------------------------------------------------------------------- 6

4. RECONOCIMIENTO GEOTÉCNICO ----------------------------------------------------------------- 8 4.1. SONDEOS DE RECONOCIMIENTO -------------------------------------------------------------------------- 9 4.2. ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA (UNE 103801–1994) ----------------------------------------- 10 4.3. ENSAYOS "in situ" (SPT) ---------------------------------------------------------------------------------- 13

5. ESTIMACIÓN DE CARGAS ADMISIBLES Y ASIENTOS --------------------------------------- 17 5.1. ESTIMACIÓN DE CARGAS ADMISIBLES PARA SUELOS -------------------------------------------------- 17 5.2. ESTIMACIÓN DE ASIENTOS ------------------------------------------------------------------------------- 18

6. ENSAYOS DE LABORATORIO ----------------------------------------------------------------------- 20

7. CARACTERIZACIÓN GEOTÉCNICA --------------------------------------------------------------- 21

8. SOLUCIONES DE CIMENTACIÓN ------------------------------------------------------------------ 24

9. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES ------------------------------------------------------- 27

ANEXOS

ANEXO 1: Mapa geológico y leyenda

ANEXO 2: Registro y fotografías de los sondeos

ANEXO 3: Ensayos de penetración dinámica D.P.S.H.

ANEXO 4: Perfiles de correlación

ANEXO 5: Boletines de los ensayos de laboratorio

ANEXO 6: Plano de ubicación de ensayos

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1. INTRODUCCIÓN

Se solicita a GEEA Geólogos S.L., a requerimiento del DEPARTAMENTO DE EDUCACIÓN DEL

GOBIERNO DE NAVARRA la prestación de servicios profesionales con relación a la amplia-

ción del I.E.S. de Ezcaba en las parcelas 2009 y 2016 del polígono 6 de Pamplona (Nava-

rra).

El trabajo contratado se resume básicamente en el estudio geológico-geotécnico del te-

rreno. Se trata de caracterizar el terreno, identificar los diferentes tipos de materiales,

obtener las profundidades y situación de estos, las resistencias de los mismos, y aconsejar

sobre la base de ello las cimentaciones más apropiadas, las profundidades a las que se de-

ben realizar y las cargas admisibles del terreno.

El trabajo contratado se resume básicamente en el estudio geológico-geotécnico del te-

rreno. Se trata de caracterizar el terreno, identificar los diferentes tipos de materiales,

obtener las profundidades y situación de estos, las resistencias de los mismos, y aconsejar

sobre la base de ello las cimentaciones más apropiadas, las profundidades a las que se de-

ben realizar y las cargas admisibles del terreno.

Los Geólogos que firman el presente informe están avalados por su titulación para la reali-

zación de ensayos geotécnicos “in situ”, según se recoge en el Real Decreto 1378/2001 de

7 de Diciembre, en el que se definen las funciones profesionales del Geólogo. Los ensayos

se han realizado por GEEA GEOLOGOS S.L. laboratorio acreditado para la realización de

dichos ensayos.

Siendo estas cuestiones expuestas en este informe con fecha de marzo de 2012.

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2. METODOLOGÍA

Una vez aprobado el presupuesto e indicados los objetivos de la investigación, el método

ha sido ordenado de la siguiente manera:

Antecedentes del lugar

1. IGME/Mapa Geológico de España. Hoja 115 (Gulina), escala 1: 50.000.

2. Mapa geológico de Navarra, Hoja 115-IV (Ansoain), escala 1:25.000

3. Gobierno de Navarra/Mapa Geológico de Navarra, escala 1:200.000.

4. Estudios previos realizados en la zona

5. Mapa Geotécnico del Área de Pamplona (2002), Departamento de Obras Públicas,

Transportes y Comunicaciones del Gobierno de Navarra.

Cumplimiento CTE

1. Ampliación del I.E.S. de Ezcaba, superficie en planta de 3092 m2 en Pb + 2

2. Tipo de construcción: construcción C1 en terreno T1.

3. Nº de ensayos realizados en campo: 2 sondeos y 2 ensayos D.P.S.H. distribuidos tal

y como queda reflejado en el croquis de ubicación (anexo 6).

4. Caracterización del horizonte de cimentación en laboratorio (anexo 5).

5. Secciones geotécnicas (anexo 4).

6. Plano de ubicación de ensayos de campo (anexo 6).

Contenidos en informe

1. Descripción geológica, hidrogeológica y sísmica (apartado 3).

2. Reconocimiento geotécnico, tipo ensayos y profundidades (apartado 4).

3. Estimación de cargas admisibles y asientos (apartado 5).

4. Ensayos de laboratorio (apartado 6).

5. Parámetros geotécnicos, espesores, litologías (apartado 7).

6. Cota de cimentación y tipología de cimentación (apartado 8).

7. Cargas admisibles, hundimiento, asientos admisibles, nivel freático, excavabilidad,

estabilidad de taludes, agresividad (apartado 9).

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3. CARACTERIZACIÓN DEL TERRENO

3.1. MARCO GEOLÓGICO. CARTOGRAFÍA

El área estudiada se sitúa, geológicamente, tanto desde un punto de vista estratigráfico

como tectónico, dentro del Dominio Pirenaico, en el subdominio Surpirenaico, de direc-

ción Este-Oeste, limitado al oeste por la falla de Estella y extendiéndose al este hacia la

zona de Jaca, formando una unidad denominada cuenca de Jaca-Pamplona, con predomi-

nio de materiales sedimentarios Paleocenos y Eocenos.

Estratigráficamente, y limitándonos al área de Pamplona aflora una serie de materiales de

edad eocena, con la excepción de una serie de afloramientos de arcillas triásicas en facies

Keuper de origen diapírico. La serie eocena está compuesta por una serie de depósitos

margosos y arcillosos con facies flyschoides, siendo el nivel de referencia una formación

de margas nodulosas grises con intercalaciones de niveles calcareníticos conocida como

Margas de Pamplona, de edad Bartoniense- Priaboniense. La potencia de la serie varía en-

tre 400 a 1500-2000 metros.

Desde un punto de vista tectónico, la cuenca de Jaca-Pamplona pertenece al subdominio

surpirenaico, zona en la cual, materiales Mesozoicos y Cenozoicos han sufrido un empuje

hacia el sur durante la orogenia alpina que ha desarrollado una serie de pliegues y cabal-

gamientos vergentes hacia el sur que se disponen sobre la cuenca terciaria del Ebro. Estos

cabalgamientos se han desarrollado a favor de la migración de materiales salinos del Keu-

per en respuesta a los esfuerzos producidos durante la orogenia alpina, actuando en la

mayor parte de los casos como nivel de despegue de los cabalgamientos. Dentro de esta

estructura regional la cuenca de Pamplona, se puede considerar como una cuenca de

piggy-back asociada al cabalgamiento de la Sierra de Alaiz – Puente la Reina. A menor es-

cala, el área de estudio presenta una estructura simple caracterizada por la existencia de

pliegues de dirección NO-SE de amplio radio.

Sobre los materiales descritos, la red de drenaje ha depositado durante el Cuaternario

materiales de acarreo y se ha formado una extensa cobertera cuaternaria con un gran

desarrollo de terrazas aluviales asociadas al río Arga y a sus afluentes, con un predominio

de cantos rodados en una matriz arenoso-arcillosa; y una serie de coluviones y glacis de

relativa importancia en laderas y piedemontes formados por limos, limos arcillosos y are-

nas con cantos dispersos, etc.

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3.2 HIDROLOGÍA

Con respecto al comportamiento hidrogeológico se reconocen en la zona dos litologías con

un comportamiento hidráulico diferente:

a. Los depósitos aluviales cuaternarios, asociados a las terrazas del Arga, en los

que, en función del espesor de los mismos, del régimen pluvial de la zona y

de la relación río-acuífero se desarrollan acuíferos libres por porosidad. Estos

acuíferos, de pequeño espesor, cuya recarga se producirá por infiltración di-

recta de aguas de lluvia, y su capacidad de drenaje dependerá del contenido

de arcillas y limos, permiten pequeñas explotaciones por medio de pozos.

b. Formaciones margosas del Terciario, materiales de baja permeabilidad. En

función de la fracturación que presenten, se puede infiltrar parte del agua de

lluvia o del agua recogida por la red de drenaje superficial, pero no constitu-

yen, a priori acuíferos de interés.

3.3 SISMICIDAD

El presente apartado tiene como objeto proporcionar los criterios que han de seguirse pa-

ra la consideración de la acción sísmica en el proyecto, construcción, reforma y conserva-

ción de aquellas edificaciones y obras a las que le sea aplicable de acuerdo con las especi-

ficaciones dadas en la Norma de Construcción Sismorresistente: Parte General y Edifica-

ción (NCSE-02), según lo establecido en el Real Decreto 997/2002 de 27 de septiembre

(B.O.E. nº 244 de 11 de Octubre de 2002).

La zona de estudio, parcelas 2009 y 2016 del Polígono 6 de Pamplona (Navarra), posee

unas características sísmicas tales que la aceleración sísmica básica es de ab = 0,04g,

siendo g la aceleración de la gravedad, y el coeficiente de contribución Kv = 1.

Si la aceleración sísmica básica (ab) es igual o mayor de 0,04g deberá tenerse en cuenta

los posibles efectos del sismo en terrenos potencialmente inestables.

Según la clasificación de las construcciones dada por la citada Norma, el tipo de construc-

ción en proyecto se calificaría como de Normal Importancia (aquellas construcciones cuya

destrucción por el terremoto pueda ocasionar víctimas, interrumpir un servicio para la co-

lectividad, o producir importantes pérdidas económicas, sin que en ningún caso se trate

de un servicio imprescindible ni pueda dar lugar a efectos catastróficos.

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No es obligatoria la aplicación de esta Norma en los casos de construcciones de moderada

importancia, en las edificaciones de importancia normal o especial cuando la aceleración

sísmica básica (ab) sea inferior a 0,04g, siendo g la aceleración de la gravedad, o en las

construcciones de importancia normal con pórticos bien arriostrados entre sí, en todas las

direcciones, cuando la aceleración sísmica básica (ab) sea inferior a 0,08g. No obstante, la

Norma será de aplicación en los edificios de más de siete plantas si la aceleración sísmica

de cálculo, (ac) es igual o mayor a 0,08g.

En los casos en que sea de aplicación esta Norma no se utilizarán estructuras de mampos-

tería en seco, de adobe o de tapial en las edificaciones de importancia normal o especial.

En los edificios en que ha de aplicarse esta Norma se requiere calcular la construcción pa-

ra la acción sísmica definida en el capítulo 2, mediante los procedimientos descritos en el

capítulo 3 y cumplir las reglas de proyecto y las prescripciones constructivas indicadas en

el capítulo 4 de la citada Norma.

ARCILLAS Y DEPOSITO GRANULAR CON CANTOS

ac Aceleracion sismica de calculo 0,0416 ac = S × × ab

ab Aceleración sismica basica 0,04ρ coeficiente adimensional de riesgo 1 1,0 Normal imp. 1.3 Especial Imp.

S Coeficiente de ampliación del terreno 1,04 Para x �ab < 0,1 g S = C/1,25

Para 0,1g<� x ab < 0,4 g S = C/1,25 + 3,33 ( x ab/g – 0,1) (1 – C/1,25)

Para 0,4g < x ab S =1,0

El coeficiente C depende del terreno 1,3 tipo I: roca compacta C=1tipo II: roca fracturada, suelo granular denso o cohesivo duro C=1,3tipo III: suelo granular de compacidad media o cohesivo de consistencia firme a muy firme C=1,6tipo IV: suelo granular suelto o cohesivo blando C=2,0

SUSTRATO ROCOSO

ac Aceleracion sismica de calculo 0,032 ac = S × × ab

ab Aceleración sismica basica 0,04ρ coeficiente adimensional de riesgo 1 1,0 Normal imp. 1.3 Especial Imp.

S Coeficiente de ampliación del terreno 0,80 Para x �ab < 0,1 g S = C/1,25

Para 0,1g<� x ab < 0,4 g S = C/1,25 + 3,33 ( x ab/g – 0,1) (1 – C/1,25)

Para 0,4g < x ab S =1,0

El coeficiente C depende del terreno 1 tipo I: roca compacta C=1tipo II: roca fracturada, suelo granular denso o cohesivo duro C=1,3tipo III: suelo granular de compacidad media o cohesivo de consistencia firme a muy firme C=1,6tipo IV: suelo granular suelto o cohesivo blando C=2,0

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2016

2016

20162016

SUELO

SUELO

SUELO

SUELO

2-016

2-030

PA

SE

O D

ON

AN

TE

S D

E S

AN

GR

E

2009

2009

SUELO

SUELO

2-009

PA

SE

O D

ON

AN

TE

S D

E S

AN

GR

E

Parcela 2016Parcela 2009(4.195 m2)

(4.164 m2)

7 ESO + 4 BACH

PISTA CUBIERTA(2ª FASE)

GIMNASIO(1ª FASE)

3 LINEAS 1º,2º,3º ESO(1ª FASE)

Cie

rre

1ª

Fas

e

773 m2

AMPLIACION HASTA 6 L. ESO(2ª FASE)

754 m2

Cie

rre

2ª

Fa

se

Posibilidad ampliacion futura (3ª fase)

P-2S-1

S-2

P-1

4. RECONOCIMIENTO GEOTÉCNICO

Para establecer las características geotécnicas de la parcela objeto de estudio, se ha rea-

lizado un reconocimiento que ha consistido en la realización de dos sondeos mecánicos

con extracción continua de testigo y dos ensayos D.P.S.H distribuidos tal y como queda re-

flejado en el siguiente croquis.

También se ha recopilado información de estudios previos y se ha realizado un reconoci-

miento visual del área afectada por el proyecto.

Los sondeos de reconocimiento nos permiten reconocer el terreno hasta la profundidad

alcanzada y de los testigos obtenidos se han extraído muestras para caracterizar los mate-

riales y determinar la agresividad del terreno con relación a los sulfatos que pudieran exis-

tir y que puedan afectar a las cimentaciones.

Las penetraciones dinámicas permiten establecer un perfil de resistencias en función de la

profundidad, hasta la cota de finalización del ensayo. Sin embargo, no se obtiene muestra

del terreno, por lo que no se puede caracterizar su naturaleza, así como tampoco es posi-

ble conocer datos del perfil por debajo de la cota de rechazo.

Adjunto a esta memoria, en la que se describen las características del terreno y las con-

clusiones y recomendaciones que se deducen del estudio, se presentan unos anexos que

contienen el mapa geológico y la leyenda (anexo 1), testificación de los sondeos y las fotos

(anexo 2), registro de los ensayos de penetración dinámica (D.P.S.H) (anexo 3), perfiles de

correlación (anexo 4), ensayos de laboratorio (anexo 5) y un croquis con la ubicación de

los ensayos realizados (anexo 6).

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4.1. SONDEOS MECÁNICOS

Criterios de reconocimiento

Para la descripción de los sondeos mecánicos se han seguido los criterios propuestos por la

Sociedad Internacional de Mecánica de Rocas (I.S.M.R.):

GRADO DENOMINACIÓN CRITERIOS DE RECONOCIMIENTO

IA SANA No hay señales de alteración de la roca matriz.

IB DÉBILMENTE METEORIZADA

Decoloración de superficies de discontinuidades principales.

II LIGERAMENTE METEORIZADA

La decoloración indica alteración de roca matriz y de super-ficies de discontinuidad. La roca matriz puede estar decolo-rada y puede ser más débil que en su estado sano.

III MODERADAMENTE METEORIZADA

Menos de la mitad del material descompuesto y/o desinte-grado como suelo. Pueden haber zonas de roca sana y deco-lorada, formando un marco continuo o como bloques sanos.

IV MUY METEORIZADA Más de la mitad de la roca descompuesta y/o desintegrada en suelo. Puede haber zonas de roca sana o decolorada for-mando un marco continuo o como bloques / núcleos sanos.

V COMPLETAMENTE

METEORIZADA Roca descompuesta y/o desintegrada en forma de suelo. Es-tructura original del macizo fundamentalmente intacta.

VI SUELO RESIDUAL Toda la roca convertida en suelo. Destruida la estructura del macizo y material. Se produce un gran cambio de volumen, pero el suelo no ha sido transformado de modo significativo.

Descripción de los sondeos

El 1 de marzo de 2012 se realizaron dos sondeos con un equipo sonda mediante el método de

rotación con extracción de testigo continuo. La sonda está compuesta por una batería con

una corona cortante unida al equipo mediante un varillaje que le transmite el movimiento de

rotación y empuje ejercido por la máquina de perforación. El testigo se aloja en la batería

durante la perforación y es extraído cada cierto tiempo. Las baterías de rotación pueden ser

de tubo simple, doble o triple (para una mejor recuperación).

Durante la ejecución de los sondeos se realizaron 7 ensayos de resistencia “in situ” (SPT).

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DESCRIPCIÓN DEL SONDEO 1:

TRAMOS NIVEL

GEOTÉCNICO DESCRIPCIÓN DE LA LITOLOGÍA ATRAVESADA

0,00 – 1,30 m 0 Rellenos de naturaleza arcillosa y margosa (material evoluti-vo) principalmente.

1,30 – 4,40 m 1 Arcillas de tonos marrones ocres que contienen cantos mili-métricos de tonos blanquecinos que aparecen de forma dis-persa.

4,40 – 6,40 m 2

Depósito granular formado por cantos subangulosos de natu-raleza y tamaño diverso en matriz arenoarcillosa de tonos marrones. Se distinguen pasadas con mayor concentración de cantos.

6,40 – 6,65 m 3 Sustrato rocoso, formado por las margas de Pamplona.

5,80 Presencia de agua

DESCRIPCIÓN DEL SONDEO 2:

TRAMOS NIVEL

GEOTÉCNICO DESCRIPCIÓN DE LA LITOLOGÍA ATRAVESADA

0,00 – 1,50 m 0 Rellenos de naturaleza diversa.

1,50 – 4,70 m 1

Arcillas marrones que contienen cantos milimétricos de to-nos blanquecinos que aparecen de forma dispersa. En el techo del tramo, hasta los 2,00 m de profundidad aparecen cantos de mayor tamaño, incluso algún bolo de arenisca roja, y alguna pasada de gravas.

4,70 – 7,05 m 2

Depósito granular formado por cantos subangulosos de natu-raleza y tamaño diverso en matriz arenoarcillosa de tonos marrones. Se distinguen pasadas con mayor concentración de cantos.

7,05 – 7,50 m 3 Sustrato rocoso, formado por las margas grises de Pamplona. RQD 100%

6,10 Presencia de agua

4.2. ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA (UNE 103801–1994)

Objeto y datos del ensayo

El ensayo consiste en clavar en el terreno una puntaza maciza de hierro que se encuentra

situada en el extremo de una varilla. La varilla tiene un diámetro inferior al de la puntaza,

con objeto de evitar lo máximo posible el rozamiento de la misma en el terreno.

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La hinca en el terreno se logra golpeando el conjunto en su parte superior con una maza

en caída libre. Esta maza, que pesa 63,5 Kg, se deja caer desde una altura de 75 cm.

La resistencia del terreno a la penetración dinámica se expresa mediante el número de

golpes necesarios para clavar la varilla 20 cm en dicho terreno. Este número de golpes se

designará en lo sucesivo como N20 y servirá para darnos información acerca de las caracte-

rísticas físicas y geotécnicas del terreno. A partir de N20 y con una serie de correlaciones e

interpretaciones se puede determinar la carga admisible, la resistencia dinámica en pun-

ta, etcétera.

Realización de ensayo y maquinaria utilizada

Introducida la primera varilla en la meseta de guía, se fija la puntaza a su extremo y se si-

túa la meseta en su posición definitiva. La puntaza sobresale por su parte inferior y al co-

locar la meseta horizontal, se clava en el terreno. Si la magnitud que se introduce es del

orden de 20 cm, no se consideran los golpes correspondientes a esta primera división.

Cuando por algún motivo, se precisa realizar una excavación en el terreno para la intro-

ducción de la puntaza al comienzo del ensayo, se descenderá 20 cm o un múltiplo de esta

cantidad, con objeto de poder comenzar el ensayo a una cota concreta.

Se continúa el ensayo mediante los golpes necesarios para introducir cada una de las divi-

siones de 20 cm de la varilla. La velocidad de golpeo de la maza se debe estimar a razón

de 30 golpes por minuto.

Se dará por finalizado el ensayo cuando dadas 2 andanadas de 100 golpes de penetración

cada una, la penetración sea igual o inferior a 5 cm (de manera aislada en cada una de

ellas), cuando tres valores consecutivos de N20 sean iguales o superiores a 75 golpes o

cuando se alcance la profundidad que previamente se haya establecido. Siempre que la

penetración sea inferior a 20 cm, el número de golpes que se considerará será el propor-

cional correspondiente.

El resultado de los ensayos de penetración se representa en un gráfico: en ordenadas figu-

ra la profundidad que se ensaya en tramos de 20 cm y en abscisas el golpeo obtenido para

cada tramo.

El ensayo se ha realizado mediante un penetrómetro automático ROLATEC modelo ML-60

que cumple con las normas siguientes del SIMSFE (Sociedad internacional de Mecánica del

Suelo y Cimentaciones y el Comité Técnico de Pruebas de Penetración de Suelos):

DPSH-Dynamic Probing Super Heavy

S.P.T. Standard Penetration Test

Mecanismo de golpeo automático

El ensayo de penetración se ha realizado siguiendo la norma DPSH:

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Relación longitud/diámetro de la maza .................. > ó = 1 y < ó = 2.

Masa de la Maza: ............................................. 63,5 Kg

Altura de Caída ............................................... 75,0 cm.

Masa yunque .................................................. 7,2 Kg.

Longitud de la varilla ........................................ 1,0 m.

Diámetro exterior de la varilla ............................ 32,0 mm.

Masa máxima varilla + niple ................................ 6,31 Kg/m

Desviación máxima en primeros 5 metros ............... 1 %.

Desviación máxima a partir de 5 metros ................. 2 %.

Sección de la puntaza ....................................... Cilindro-cónica.

Área de la puntaza ........................................... 20,0 cm2

Angulo de la puntaza ........................................ 90º

Cuenteo de golpes cada ..................................... N 20,0 cm.

Cálculo de resultados

Sobre la base de los resultados de los ensayos de penetración, se puede estimar la resis-

tencia dinámica del terreno utilizando para ello la fórmula de hinca:

Fórmula dinámica de los holandeses:

La estimación de la resistencia admisible del terreno se realiza a partir de los ensayos de

penetración dinámica realizados, para ello se calcula la resistencia dinámica al hundi-

miento mediante la denominada "Fórmula de los Holandeses", cuya expresión es:

20

2

20··

·

NAPM

HMR

siendo:

M= peso de la maza (=63.5 Kg)

H= altura de caída de la maza (=75 cm)

P= peso de yunque + varillas (8 kg/m)

A= área de la puntaza (20 cm2)

20/N20= penetración por golpe, en cm

Mediante el coeficiente de Buisson, (que para el caso que nos ocupa se ha considerado un

coeficiente de 0,5), se establece la correlación entre la resistencia a la penetración diná-

mica y estática.

Para la obtención de la presión admisible del terreno, aplicamos la fórmula de MEYERHOF

simplificada, según la cual:

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F

RQ e

adm

siendo:

Qadm = presión admisible de cálculo, en kg/cm².

Re = resistencia estática.

F = coeficiente de seguridad (se ha adoptado un valor de 20).

Para el contraste de los resultados se aplica la formulación de Meyerhof (1956) en suelos

cohesivos: sobre la base del número de golpes N20 del ensayo de penetración.

para B>1,22 m

Q adm. = qc/25 x [(1+3,28 B)/(3,28 B)]2

para B<1,22 m

Q adm. = qc/15

B = ancho de la zapata

qc = Resistencia por punta.

Según Meyerhof: qc = x1,428 x N20 ; = 2,3 a 1,8 según la dureza de las arcillas.

A partir del valor de la resistencia dinámica Rp es posible estimar la resistencia en punta

estática qc (véase Buisson y otros), mediante unas correlaciones y coeficientes de trans-

formación, éstos dependen fundamentalmente de la naturaleza del terreno y de su estado

en el momento de efectuar el ensayo.

4.3. ENSAYOS “In Situ” (S.P.T.)

Dentro de los trabajos llevados a cabo durante la ejecución de los sondeos, se han realiza-

do siete ensayos de penetración estándar (S.P.T.).

Cuando el terreno es arenoso – limoso, se utiliza la cuchara de Terzaghi y Peck (normali-

zado), de 2 pulgadas de diámetro exterior y 1 1/3 pulgadas de diámetro interior, mientras

que para gravas se utiliza la puntaza cónica, cerrada en punta, de 2 pulgadas de diámetro

y 60º de ángulo en punta.


El objeto de este ensayo es estimar la resistencia, así como la mayor o menor compacidad

de los diferentes estratos atravesados, a partir de la determinación de la resistencia del

suelo a la penetración de un tomamuestras tubular de acero, en el interior del sondeo. El

ensayo se encuentra descrito en la norma UNE 103-800. Este ensayo se realiza en el inte-

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rior de sondeos durante la perforación. Para la ejecución del ensayo, se ha de limpiar la

perforación al llegar a la cota deseada para el ensayo, se retira la batería de perforación y

en su lugar se instala un tomamuestras de dimensiones estándar. Este tomamuestras se di-

vide en tres elementos: una zapata, un tubo bipartido y la cabeza de acoplamiento al vari-

llaje del equipo sonda. Se hinca en el suelo una longitud de 60 cm contando el número de

golpes necesario para hincar tramos de 15 cm. El golpeo se realiza con una maza de 63,5

Kg que cae libremente desde una altura de 76 cm sobre una cabeza de golpeo. Las lectu-

ras del primer y último tramo no se tienen en cuenta por la alteración del suelo provocada

por la perforación, en el primer caso, y por la sobrecompactación que pueda producir el

golpeo en el segundo caso. Así, con la suma de los valores de los dos tramos centrales se

obtiene un valor NSPT, que se correlaciona según unos métodos establecidos para la ob-

tención de la resistencia del terreno. Si el número de golpeos para un tramo de 15 cm es

superior a 100 se considera como rechazo a la penetración. Si el ensayo se realiza a una

cota por debajo del nivel freático, el valor de NSPT se ha de corregir mediante la expre-

sión:

N = 15 +(N’ –15)/2.

Siendo N’ el valor de penetración medido, y siempre y cuando este sea superior a 15.

(Terzaghi y Peck, 1948 – en Ayala Carcedo, 1991)

El valor del NSPT se puede correlacionar con una serie de parámetros geotécnicos, según

los criterios definidos por varios autores basados en el uso generalizado de este ensayo.

Los parámetros geotécnicos deducibles de los ensayos SPT son: la densidad relativa, la

compacidad, el ángulo de rozamiento interno (j’) en suelos granulares (aplicable a partir

de 2 m de profundidad).

En la siguiente tabla se muestra la profundidad y los valores obtenidos en los ensayos SPT rea-

lizados:

Dentro de los trabajos llevados a cabo durante la ejecución de los sondeos, se han realiza-

do cinco ensayos de penetración estándar (S.P.T.).

Cuando el terreno es arenoso – limoso, se utiliza la cuchara de Terzaghi y Peck (normali-

zado), de 2 pulgadas de diámetro exterior y 1 1/3 pulgadas de diámetro interior, mientras

que para gravas se utiliza la puntaza cónica, cerrada en punta, de 2 pulgadas de diámetro

y 60º de ángulo en punta.


El objeto de este ensayo es estimar la resistencia, así como la mayor o menor compacidad

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15

de los diferentes estratos atravesados, a partir de la determinación de la resistencia del

suelo a la penetración de un tomamuestras tubular de acero, en el interior del sondeo. El

ensayo se encuentra descrito en la norma UNE 103-800. Este ensayo se realiza en el inte-

rior de sondeos durante la perforación. Para la ejecución del ensayo, se ha de limpiar la

perforación al llegar a la cota deseada para el ensayo, se retira la batería de perforación y

en su lugar se instala un tomamuestras de dimensiones estándar. Este tomamuestras se di-

vide en tres elementos: una zapata, un tubo bipartido y la cabeza de acoplamiento al vari-

llaje del equipo sonda. Se hinca en el suelo una longitud de 60 cm contando el número de

golpes necesario para hincar tramos de 15 cm. El golpeo se realiza con una maza de 63,5

Kg que cae libremente desde una altura de 76 cm sobre una cabeza de golpeo. Las lectu-

ras del primer y último tramo no se tienen en cuenta por la alteración del suelo provocada

por la perforación, en el primer caso, y por la sobrecompactación que pueda producir el

golpeo en el segundo caso. Así, con la suma de los valores de los dos tramos centrales se

obtiene un valor NSPT, que se correlaciona según unos métodos establecidos para la ob-

tención de la resistencia del terreno. Si el número de golpeos para un tramo de 15 cm es

superior a 100 se considera como rechazo a la penetración. Si el ensayo se realiza a una

cota por debajo del nivel freático, el valor de NSPT se ha de corregir mediante la expre-

sión:

N = 15 +(N’ –15)/2.

Siendo N’ el valor de penetración medido, y siempre y cuando este sea superior a 15.

(Terzaghi y Peck, 1948 – en Ayala Carcedo, 1991)

El valor del NSPT se puede correlacionar con una serie de parámetros geotécnicos, según


Los parámetros geotécnicos deducibles de los ensayos SPT son: la densidad relativa, la

compacidad, el ángulo de rozamiento interno (j’) en suelos granulares (aplicable a partir

de 2 m de profundidad). En la siguiente tabla se muestra la profundidad y los valores ob-

tenidos en los ensayos SPT realizados:

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E

l valor del NSPT se puede correlacionar con una serie de parámetros geotécnicos, según


Para el cálculo de los parámetros geotécnicos tomaremos una media entre el N30 obtenido

de los ensayos de resistencia SPT y los golpeos de los ensayos de penetración dinámica

realizados (N20 x 1,50 =N30):

- Rellenos, contamos con N30 de 28 y 35 y de 17 (obtenido a partir de los ensayos

D.P.S.H.). Para el cálculo de los parámetros utilizaremos una media de todos ellos

siendo un N30 de 26.

- Arcillas con cantos: a partir de los SPT realizados contamos con N30 de 16 y 21 y de

16 (obtenido a partir de los ensayos D.P.S.H.). Pese a ser un material fundamen-

talmente cohesivo, la concentración de cantos pueden alterar el N30 del ensayo,

por lo que consideramos apropiado optar por el valor mínimo que va a ser más re-

presentativo de la matriz que es la que va a determinar el comportamiento mecá-

nico del material por lo que tomaremos un N30 de 16.

- Depósito granular. A partir de los SPT realizados se han obtenido N30 de 45, >50 y

de superior a 50 (a partir de los ensayos D.P.S.H.). Por lo tanto, para el cálculo de

los parámetros utilizaremos un N30 de 50.

Sondeo SPT nº: Profundidad Valores SPT, (N30) Litología

S1 1 0,90-1,50 16-20-8-8 (28) Rellenos-arcillas can-

tos

S1 2 3,00-3,60 5-7-9-13 (16) Arcillas cantos

S1 3 5,05-5,65 25-24-21-18 (45) Depósito granular

S1 4 6,40-6,44 50(R↓4) Marga

S2 1 1,10-1,70 16-17-18-46 (35) Rellenos-arcillas can-

tos

S2 2 3,00-3,60 12-11-10-13 (21) Arcillas con cantos

S2 3 5,00-5,60 18-29-31-49 (>50) Depósito granular

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5. ESTIMACIÓN DE CARGAS ADMISIBLES Y ASIENTOS

5.1. ESTIMACIÓN DE CARGAS ADMISIBLES EN SUELOS

Se han realizado dos ensayos de penetración dinámica para estimar las cargas admisibles

de las litologías atravesadas en los sondeos de reconocimiento ubicados tal y como queda

reflejado en el siguiente croquis. En el anexo 3 se muestran la gráfica correspondientes al

ensayo. Hay que señalar que las profundidades indicadas son a partir del inicio del ensayo,

que se corresponde con la rasante de ejecución de los mismos en el momento de su reali-

zación.

A partir de la interpretación del ensayo por varios métodos, se obtienen valores de carga

admisibles para el terreno ensayado. A continuación se muestran las gráficas en las que

queda representado el perfil de cargas admisibles obtenido para cada tramo de 20 cm en-

sayado hasta la profundidad alcanzada en los ensayos realizados. A continuación se inclu-

yen la gráfica obtenida en el ensayo realizado.

A partir de la testificación de los sondeos se estima la carga admisible de los distintos ni-

veles atravesados:

Nivel geotécnico 0, rellenos: este nivel no es apto para el desplante de la ci-

mentación y deberá ser previamente retirado y no se le asignan cargas admi-

sibles.

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Nivel geotécnico 1, arcillas con cantos con cargas admisibles que se sitúan de

forma general en torno a 1,50 kg/cm2, aunque puntualmente y en función de

la concentración de cantos pueden alcanzar valores superiores a 3,00 kg/cm2.

Nivel geotécnico 2, depósito granular con cargas admisibles que varían entre

2,00 y valores superiores a 3,00 kg/cm2 en función de la concentración de

cantos.

A partir de los sondeos, los ensayos D.P.S.H y SPT realizados y las cargas admisibles esti-

madas para cada horizonte se han elaborado perfiles de correlación que se incluyen en el

anexo 4 del presente informe y muestra la estimación de la distribución de los distintos

niveles geotécnicos identificados a partir de los puntos ensayados.

5.2. ESTIMACIÓN DE ASIENTOS

Método de SCHMERTMANN para cimentaciones convencionales

La estimación de asientos para los niveles geotécnicos 1 y 2 (arcillas con cantos y depósi-

to granular respectivamente) se realiza mediante el método de Schmertmann, que supone

que los asientos para zapatas cuadradas o circulares quedan limitados a una profundidad Z

= 2B, siendo B el ancho de la zapata. El asiento se calcula por:

ii

zi ZE

IqCs 1

siendo:

C1: Un factor de forma que depende de la profundidad de empotramiento de la

zapata y de valor: q

qC 0

1 5,01

Izi un coeficiente de influencia, que depende de la relación Z/B, siendo Z la pro-

fundidad y B el ancho de zapata, y de la forma de la cimentación.

Ei el módulo de deformabilidad, que según Schmertmann puede estimarse por:

E = 2,5 · Rp (zapatas cuadradas)

E = 3,5 · Rp (zapatas corridas)

Siendo Rp la resistencia a penetración estática con cono, que se puede correlacionar con

el N20 obtenido en los ensayos de penetración dinámica a partir del suelo de afección. Para

el tipo de suelo que nos ocupa, arcillas con cantos y depósito granular, dicha relación es

igual a 2,50 y 5 respectivamente.

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ARCILLAS CON CANTOS

Tomando un golpeo N30 de 16, obtenemos por lo tanto para una zapata cuadrada, un mó-

dulo de deformación E = 100 kg/cm2 y para una zapata corrida de E =140 kg/cm2.

Los asientos estimados para el nivel geotécnico 1 (arcillas con cantos) con un empotra-

miento de zapata de 1,50 m para los anchos de zapatas indicados y una carga aplicada de

1,50 kg/cm2 son los siguientes:

Asiento en mmAncho de zapata 1,00 m 1,50 m 2,00 m 2,50 m 3,00 m 3,50 mZapata cuadrada 6,30 9,44 12,59 15,74 18,89 22,03Ancho de zapata 0,60 m 0,80 m 1,00 m 1,20 m 1,40 m 1,60 m

Zapata corrida 5,52 7,36 9,21 11,05 12,89 14,73

DEPÓSITO GRANULAR

Tomando un golpeo N30 de 50, obtenemos por lo tanto para una zapata cuadrada, un mó-

dulo de deformación E = 625 kg/cm2 y para una zapata corrida de E = 875 kg/cm2.

Los asientos estimados para el nivel geotécnico 2 (depósito granular) con un empotramien-

to medio de zapata de 4,50 m para los anchos de zapatas indicados y una carga aplicada

de 3,00 kg/cm2 son los siguientes:

Asiento en mmAncho de zapata 1,00 m 1,50 m 2,00 m 2,50 m 3,00 m 3,50 mZapata cuadrada 0,07 0,11 0,15 0,18 0,22 0,26Ancho de zapata 0,60 m 0,80 m 1,00 m 1,20 m 1,40 m 1,60 m

Zapata corrida 0,06 0,09 0,11 0,13 0,15 0,17

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6. ENSAYOS DE LABORATORIO

Los resultados de los ensayos se han obtenido de acuerdo con la Normativa o, en su defec-

to, a través de técnicas habituales en mecánica de suelos. Cada ensayo tiene un grado de

precisión recogido en la Norma asignada y, generalmente, en la bibliografía técnica.

Las características de los sucesivos materiales localizados en los ensayos, más allá de los

puntos analizados, se pueden inferir a partir de los resultados en los mencionados puntos.

Ahora bien, es necesario considerar que el conjunto no presenta variaciones litológicas y/o

mecánicas bruscas. Esta condición previa puede ser, en ocasiones, incorrecta, declinado

esta empresa toda responsabilidad derivada de la proyección de los resultados fuera de los

puntos de ensayo.

Sobre la base del perfil litológico, obtenido de los sondeos de reconocimiento, se selec-

cionaron muestras representativas de los distintos niveles geotécnicos identificados para

ser trasladadas al laboratorio acreditado, donde fueron examinadas por personal técnico

especializado, realizándose los oportunos ensayos de clasificación y caracterización geo-

mecánica.

El número y tipo de ensayos ejecutados, se han realizado según la siguiente normativa:

S2 S2 S2 Norma

Referencia N06357 N06358 N06360

Litología arcillas dep. granular marga

Profundidad (m) 3,60 5,00 7,10

Is (50) (N/mm2) Mpa -- -- 0,20 UNE 22950-1 /90

% pasta tamiz 0,08/0,40 -- 19/27 -- UNE 22950-1 /90

Límites Atterberg: LL/LP/IP 46,70/25,90/20,8

0

-- -- UNE 103103/94 103104/93

Sulfatos (mg/kg SO42-) <100 <100 -- UNE 83001/2000

Clasificación Casagrande/AASTHO CL/A-7-6 GC/A-2-4

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7. CARACTERIZACIÓN GEOTÉCNICA

El objeto de todo estudio geotécnico es definir las características de los diferentes estra-

tos y niveles litológicos reconocidos, a fin de contar con los datos necesarios para un ade-

cuado planteamiento posterior de la tipología y cota de cimentación, etc.

Los datos mostrados a continuación han sido obtenidos por métodos directos mediante la

descripción de los sondeos y los resultados de laboratorio, y por métodos indirectos a par-

tir de los ensayos de resistencia D.P.S.H y S.P.T realizados. Posteriormente se han con-

trastado todos los datos obtenidos, además de consultar referencias bibliográficas.

Los horizontes litológicos que se han diferenciado son los siguientes:

Nivel geotécnico 0, rellenos antrópicos; horizonte formado principalmente por ma-

terial de naturaleza arcillosa y margosa (material evolutivo) principalmente. El es-

pesor de este horizonte es de 1,30 m en la zona de S1 y 1,50 m en la zona de S2. Es-

tos materiales no son aptos para el desplante de la cimentación y deberán ser pre-

viamente retirados.

Nivel geotécnico 1, arcillas con cantos; horizonte formado por arcillas de tonos

marrones que contienen cantos dispersos de formas subredondeadas de tamaños mi-

limétricos y colores blanquecinos. En la zona de S2, el techo de este horizonte con-

tiene cantos y bolos (areniscas rojizas) hasta 2,00 m de profundidad. En los sondeos

realizados se han testificado los siguientes espesores: 3,10 m en la zona de S1 y 3,20

m en la zona de S2. A partir de la interpretación de los ensayos de penetración di-

námica realizados se estima que la potencia de este horizonte en los puntos ensaya-

dos se sitúa en torno a los 3,00 m. Los parámetros geotécnicos estimados para este

nivel geotécnico a partir de los ensayos de resistencia realizados son los siguientes:

Naturaleza: cohesiva

Consistencia: compacta

Densidad: 1,80-1,85 T/m3 (estimado)

Resistencia a la compresión simple, qu: 2,00 kg/cm2 (N30- 16)

Angulo de rozamiento interno Фu: 0 (N30- 16)

Cohesión sin drenaje cu: 1,00 kg/cm2 (N30- 16)

Módulo elástico: 135,07 kg/cm2 (N30- 16)

Angulo de rozamiento interno Ф’: 22º (estimado)

Cohesión c’: 0,10 kg/cm2 (estimado)

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Carga admisible: 1,50 kg/cm2

Módulo balasto: K30 = 5,23 kg/cm3; K30x30 = 4,43 kg/cm3 (SPT N30-16)

Micropilotaje:

Resistencia unitaria por fuste: 1,00* kg/cm2

Pilotaje:

Resistencia unitaria por fuste: 0,50 kg/cm2

Resistencia unitaria por punta: 9,00 kg/cm2

Nivel geotécnico 2, depósito granular. Horizonte formado por cantos heterométri-

cos subangulosos y algún bolo envueltos en una matriz arcilloarenosa de tonos ma-

rrones. En los sondeos realizados se ha testificado un espesor de 2,00 m (S1) y 2,35

m en S2. A partir de la interpretación de los golpeos obtenidos en los ensayos

D.P.S.H. estimamos que se ha producido el rechazo al ensayo en este horizonte. Los

parámetros geotécnicos estimados para este nivel geotécnico son los siguientes:

Naturaleza: granular

Compacidad: muy densa

Densidad: 2,00-2,10 T/m3 (estimado)

Angulo de rozamiento interno Фu: 44,19º (N30- 50)

Cohesión sin drenaje cu: 0 kg/cm2 (N30- 50)

Módulo elástico: 551,24 kg/cm2 (N30- 50)

Angulo de rozamiento interno Ф’: 40º(estimado)

Cohesión c’: 0,10 kg/cm2 (estimado)

Carga admisible: 3,00 kg/cm2.

Módulo balasto: K30 = 32,72 kg/cm3; K30x30 = 27,70 kg/cm3 (SPT N30- 50)

Micropilotaje:

Resistencia unitaria por fuste: 2,50* kg/cm2

Pilotaje:


Resistencia unitaria por punta: 100 kg/cm2

Nivel geotécnico 3, sustrato rocoso formado por las Margas de Pamplona. En los

dos sondeos realizados se ha localizado el techo de este horizonte a las siguientes

profundidades: -6,40 m en S1 y -7,05 m en S2. En todos los casos las profundidades

son referidas a la rasante de ejecución de los ensayos en el momento de su ejecu-

ción, su límite inferior oscila según datos bibliográficos una profundidad comprendi-

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da entre 450 y 2.000 m.

Cohesión: 1,79 kg/cm2 (Roclab)

Angulo de rozamiento interno: 27,53º (Roclab)

Módulo de elasticidad (E): 2150,30 (Roclab)

Coeficiente de Poisson (v): 0,25

Compresión simple (kg/cm2): 44 kg/cm2

Módulo balasto: K30 = 30-500 kg/cm3 (rango rocas blandas o alteradas)

Micropilotaje:

Resistencia unitaria por fuste: 2,50*-3,50* kg/cm2


Pilotaje:



* Los valores de resistencia unitaria para cimentaciones profundas pueden sufrir variaciones en función del tipo de inyección aplicada para la realización de los micropilotes: IU, inyección única global; IR, inyección repetitiva; IRS, inyección repetitiva y selectiva

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8. SOLUCIONES DE CIMENTACIÓN

Se expone a continuación el desarrollo de las soluciones que se consideran como válidas a

utilizar en el diseño de las cimentaciones de las edificaciones objeto de los trabajos. La

elección de la más adecuada es potestad del técnico proyectista de la obra, una vez con-

siderados otros criterios además de los estrictamente geotécnicos.

Debe hacerse mención que los planteamientos aquí expuestos, están realizados a partir de

los datos obtenidos con los medios de investigación utilizados y sus limitaciones, referidas

a lo largo del presente informe.

Se recomienda que las conclusiones emitidas en el presente informe, sean corroboradas y

matizadas durante los trabajos de ejecución, considerando necesario que durante la exca-

vación y cimentación esté presente un geólogo, ante la posibilidad de la aparición de ele-

mentos singulares, como pueden ser cambios laterales de facies muy puntuales que hagan

que varíe la profundidad de los materiales que aparecen en este informe, de difícil detec-

ción mediante la extrapolación de los resultados obtenidos.

TIPOLOGÍA DE CIMENTACIÓN

A partir de los trabajos realizados, los resultados obtenidos en ellos se plantean tres posi-

bles soluciones de cimentación tal y como se describe a continuación:

1.- Cimentación convencional desplantada en las arcillas con cantos (nivel geotécnico

1):

Se recomienda la realización de una cimentación mediante zapatas aisladas prefe-

rentemente arriostradas o corridas desplantadas en las arcillas con cantos (nivel

geotécnico 1).

La tensión de diseño será igual o inferior a 1,50 kg/cm2 (ver apartado de tensiones

admisibles).

A partir de los ensayos realizados en los puntos muestreados, se estima que la pro-

fundidad mínima de cimentación desde la rasante de ejecución de los ensayos en el

momento de su ejecución variará entre: -1,30 m en la zona de S1 y -1,50 m en la

zona de S2.

En el caso de que en el momento de la excavación se localice en alguno de los pun-

tos de apoyo el horizonte inmediatamente inferior se deberá bajar la cota de ci-

mentación en el resto de puntos hasta alcanzar el mismo horizonte, prevaleciendo

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el criterio de desplantar toda la cimentación sobre una planta geomecánicamente

homogénea.

2.- Cimentación convencional desplantada en el depósito granular (nivel geotécnico

2):

En este caso se recomienda la realización de una cimentación mediante zapatas ais-

ladas preferentemente arriostradas o corridas desplantadas el depósito granular

La tensión de diseño será igual o inferior a 3,00 kg/cm2.

A partir de los ensayos realizados en los puntos muestreados, se estima que la pro-

fundidad mínima de cimentación desde la rasante de ejecución de los ensayos en el

momento de su ejecución variará entre: -4,40 m en la zona de S1 y P2, -4,70 m en

la zona de S2, -4,20 m en la zona de P1.

En el caso de que en el momento de la excavación se localice en alguno de los pun-

tos de apoyo el horizonte inmediatamente inferior se deberá bajar la cota de ci-

mentación en el resto de puntos hasta alcanzar el mismo horizonte, prevaleciendo

el cri

Para estos dos tipos de cimentación propuesta se deberá cumplir:

El desplante de la zapata deberá realizarse desde una planta geomecánicamente

homogénea, por lo que se deberán alcanzar en todos los puntos de apoyo los mismos

o similares materiales que así lo garanticen. En caso de detectar humedades y/o

blandones que puedan afectar a alguno de los puntos de apoyo, estos deberán ser

saneados y corregidos definitivamente.

En las zonas en las que la cimentación sea semiprofunda, los pozos tendrán idénti-

cas dimensiones en planta que las zapatas correspondientes y un canto igual a la

profundidad requerida y citada anteriormente, menos la profundidad existente has-

ta cara baja de zapata. Se utilizará, en su ejecución, hormigón pobre o ciclópeo,

una vez retirado el terreno inadecuado. Sobre los pozos se apoyaran a la cota re-

querida, las zapatas de hormigón armado correspondientes.

Una vez realizada la excavación de la parcela se deberá proceder continuadamente

a realizar la cimentación no permitiendo la variación de las características geotéc-

nicas de estos materiales por fenómenos climáticos o de otra naturaleza, ya que

pueden variar las condiciones geomecánicas de los materiales.

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3.- Cimentación profunda:

Es este caso se propone la realización de una cimentación desplantada en el sustra-

to rocoso formado por las margas grises de Pamplona.

Es preciso alcanzar las margas grises de Pamplona en todos los puntos de apoyo, da-

do que si una parte de la cimentación se apoya sobre este material y otra sobre otro

horizonte, se pueden producir asientos diferenciales. Por lo tanto el desplante de la

cimentación deberá realizarse desde una planta geomecánicamente homogénea.

A partir de los ensayos realizados la cota estimada de aparición del sustrato rocoso

referida a la rasante de ejecución de los ensayos es de -6,40 m en la zona de S1 y de

-7,05 m en la zona de S2.

La tensión de diseño del micropilotaje o pilotaje dependerá de la profundidad, diá-

metro y empotramiento del mismo en el sustrato rocoso, los parámetros geotécnicos

para estimación de las cargas por punta y por fuste se localizan en el apartado 7 del

presente informe.

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9. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

TENSIONES ADMISIBLES

Nivel geotécnico 1 (arcillas con cantos):

Las cargas admisibles de este nivel geotécnico se sitúan en torno a 1,50 kg/cm2 aunque

en función de la concentración de cantos pueden alcanzar puntualmente hasta los 3,00

kg/cm2 según se desprende del análisis de los ensayos de penetración dinámica por la for-

mulación de los Holandeses y Meyerhof (1956).

La presión de diseño para la cimentación propuesta se limita a = 1,50 kg/cm2 para que

el bulbo de presiones generado por la cimentación no transmita cargas superiores a las

admisibles por el terreno tanto a cota de cimentación como a la profundidad de influencia

de la carga.

Disipación del bulbo de presiones generado por una cimentación puntual, mediante una zapata cua-drada de 3,50 m de ancho desplantada a -1,50 m de profundidad con una tensión de diseño de 1,50 kg/cm2.

Nivel geotécnico 2 (depósito granular):

Las cargas admisibles de este nivel geotécnico varían entre 2,00 y valores superiores a

3,00 kg/cm2 en función de la concentración de cantos según se desprende del análisis de

los ensayos de penetración dinámica por la formulación de los Holandeses y Meyerhof

(1956).

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La presión de diseño para la cimentación propuesta se limita a = 3,00 kg/cm2 para que

el bulbo de presiones generado por la cimentación no transmita cargas superiores a las

admisibles por el terreno tanto a cota de cimentación como a la profundidad de influencia

de la carga.

Disipación del bulbo de presiones generado por una cimentación puntual, mediante una zapata cua-drada de 3,50 m de ancho desplantada a -4,10 m de profundidad en la zona de P1 y a -4,60 m de profundidad en la zona de P2 con una tensión de diseño de 3,00 kg/cm2.

TENSIONES ADMISIBLES PARA CIMENTACIONES ESPECIALES

Las tensiones admisibles para las cimentaciones especiales dependen del diámetro y pro-

fundidad de los elementos, y dependen del estudio estructural realizado así como de los

factores de seguridad adoptados, por lo que son de difícil definición en esta etapa del

proyecto. Los parámetros geotécnicos necesarios para la estimación de la tensión admisi-

ble de las cimentaciones especiales se localizan en el apartado 7 del presente informe.

ASIENTOS ADMISIBLES

Método de SCHMERTMANN, los asientos totales estimados para las cimentaciones pro-

puestas desplantadas en tanto en el nivel geotécnico 1 (arcillas con cantos) como en el ni-

vel geotécnico 2 (depósito granular) mediante zapatas cuadrada o corridas con las dimen-

siones y tensiones indicadas, son admisibles, según NTE 1998, “Acondicionamiento del Te-

rreno y Cimentación”.

En cuanto a los asientos diferenciales deberán ser comprobados con el plano de cimenta-

ción conjugando las dimensiones de las zapatas con las distancias entre ellas.

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Asiento Máximo en mm. Diferencial (mm/m)

Tipo de terreno Granular Cohesivo

Edificios monumentales 12 25 1,3

Edificios hormigón armado gran rigidez 35 50 2,0

Edificio de fabrica de ladrillo de pórticos de hormigón y acero de pequeña rigidez

50 75 2,0

Estructuras metálicas isostáticas, de madera y provisionales

50 75 2,0

Asientos Admisibles (Según NTE 1998, “Acondicionamiento del Terreno y Cimentación”)

Si alguna de las zapatas posee mayor asiento del indicado en esta tabla, o bien entre dos

zapatas consecutivas existe un asiento diferencial relativo a su separación, superior al in-

dicado en la misma, se rebajara la presión de diseño de la zapata que asiente más, au-

mentando sus dimensiones hasta que cumpla.

AGUAS FREÁTICAS

Una vez finalizados los sondeos se detectó la presencia de agua en los dos sondeos reali-

zados a -5,80 m en la zona de S1 y a -6,10 m en la zona de S2 (en ambos casos las profun-

didades son referidas a la rasante de ejecución de los ensayos en el momento de su actua-

ción).

En el caso de optar por las cimentaciones convencionales propuestas (las desplantadas en

el nivel geotécnico 1 y 2) y teniendo en cuenta que el nivel freático queda por debajo de

la cota de desplante de estas cimentaciones no es necesario tomar ninguna medida al res-

pecto.

No obstante cabe destacar que si se opta por la cimentación desplantada en el depósito

granular (nivel geotécnico 2) en función de la época del año en la que tengan lugar las

obras y teniendo en cuenta que la profundidad del agua es susceptible de variación (en in-

vierno y primavera puede subir la cota del agua), si se localizara el agua en el momento

de la ejecución de la cimentación del edificio se debe contemplar la necesidad del drena-

je del mismo durante los trabajos de excavación y cimentación del edificio.

Hay varias formas de abatir el nivel freático. La más común consiste en realizar una zanja

colectora del agua en la excavación desde la que se puede bombear el agua fuera de la

GEEA Geólogos S.L.




REF. INF.: IR-GE1196 0212.01

30

excavación o bien desde donde se puede acometer definitivamente a redes pluviales pró-

ximas que se encuentren a cotas inferiores a la excavación.

EXCAVABILIDAD Y ESTABILIDAD DE TALUDES

Excavabilidad:

Los movimientos de tierras previstos para la adecuación de las zapatas afectaran a los niveles

geotécnicos 0, 1 y 2.

La excavación de los niveles geotécnicos 0, 1 y 2 podrá realizarse con medios mecánicos con-

vencionales tipo retroexcavadora.

Estabilidad:

POZOS DE CIMENTACIÓN: Se considera que para las alturas de los taludes previstos (pozos de

cimentación), en este tipo de materiales los taludes pueden mantenerse verticalizados a

corto plazo siempre que se preserven de los agentes atmosféricos y no aparezcan surgen-

cias de agua no detectadas, sobrecargas, o conducciones subterráneas paralelas a la exca-

vación que puedan desestabilizarlos.

En taludes lindantes con edificaciones contiguas, en el caso de excavar por debajo del

desplante de la cimentación colindante y no poderse mantener que la distancia desde el

canto de la zapata mas próximo al talud, sea igual o superior que la distancia restante

desde la parte superior de la zapata hasta la parte baja del talud, según requisito de la

N.T.E. Acondicionamiento del Terreno, Cimentaciones, 1998 (ver figura), se deberán to-

mar las medidas adicionales de contención como son pantallas de micropilotes, muros

pantalla para evitar la descompresión de los horizontes sobre los que se desplanta la ci-

mentación colindante.

GEEA Geólogos S.L.




REF. INF.: IR-GE1196 0212.01

31

En caso que las cimentaciones colindantes sean lineales de hormigón armado y conserven

su rigidez estructural, se podrá plantear la ejecución de obra tradicional mediante bata-

ches cortos, aunque este último método ofrece menos seguridad que los anteriores.

No obstante quedan a criterio y juicio del técnico proyectista, las soluciones de conten-

ción y sostenimiento lateral del terreno, una vez ponderados y valorados otros criterios

además de los específicamente geotécnicos.

ESTIMACIÓN DEL GRADO DE PERMEABILIDAD DE LOS HORIZONTES

Referentes al grado de impermeabilidad de los horizontes definidos en el Informe Geotéc-

nico, y teniendo en cuenta el CTE, Sección HS 1 Protección frente a la humedad; Diseño;

Muros; Grado de impermeabilidad, se efectúan las siguientes consideraciones:

1. El grado de impermeabilidad mínimo exigido a los muros que están en contacto con el

terreno frente a la penetración del agua del terreno y de las escorrentías se obtiene en la

tabla 2.1 en función de la presencia de agua y del coeficiente de permeabilidad del te-

rreno.

2. La presencia de agua se considera:

a) baja cuando la cara inferior del suelo en contacto con el terreno se encuentra por en-

cima del nivel freático;

b) media cuando la cara inferior del suelo en contacto con el terreno se encuentra a la

misma profundidad que el nivel freático o a menos de dos metros por debajo;

c) alta cuando la cara inferior del suelo en contacto con el terreno se encuentra a dos o

más metros por debajo del nivel freático.

Coeficiente de permeabilidad del terreno

Ks≥10-2 cm/s 10-5<Ks<10-2 cm/s Ks≤10-5 cm/s Presencia de agua

Alta 5 5 4 Media 3 2 2 Baja 1 1 1

Tabla 2.1 Grado de impermeabilidad mínimo exigido a los muros:

En el mencionado informe se contemplan los siguientes horizontes y los coeficientes esti-

mados de permeabilidad en cm/s correspondientes a los siguientes horizontes en función

del análisis granulométrico, experiencias previas y valores típicos contemplados en biblio-

grafía son los siguientes:

De K= 10-3 a K= 10-5 cm/s Nivel geotécnico 1. Arcillas con cantos.

De K= 10-2 a K= 10-4 cm/s Nivel geotécnico 2. Depósito coluvial.

De K= 10-5 a K= 10-9 cm/s Nivel geotécnico 3. Sustrato rocoso.

GEEA Geólogos S.L.




REF. INF.: IR-GE1196 0212.01

32

Tabla 1. Coeficiente de permeabilidad K (cm/s) de suelos (según Casagrande Y Fadum)

ANALÍTICA DE LABORATORIO

Los resultados de los ensayos de laboratorio realizados, indican que el contenido de sulfa-

tos solubles en suelos (mg SO42-/Kg) según UNE 83001:2000 en el nivel geotécnico 1 y 2 es

<100. Por lo tanto no sería necesario el uso de cementos sulforresistivos.

Pamplona, marzo 2012

Firmado: EDUARDO ARANA RICO, Geólogo. Col. Nº 3.461

Firmado: GUILLERMO ERICE LACABE, Geólogo. Col. Nº 2.577

ANEXO 1

Mapa geológico y Leyenda

115-IV. ANSOAIN > Mapa Geológico de Navarra (1:25.000)

MAPA GEOLÓGICOLEYENDA

OBRA: Estudio e Informe GeotécnicoLOCALIDAD: Ampliación I.E.S. Ezcaba en las parcelas 2009 y 2016 del Pol. 6 de PamplonaFECHA: Marzo de 2012CLIENTE: Departamento de educación del Gobierno de Navarra

GEEA GEÓLOGOS S.L.Paseo Sandua nº 28, bajo31012 Pamplona (Navarra)Tel. 948 382 975 Fax. 948 382 319

ANEXO 2

Registros y fotografías del sondeo

12

3

GE

EA

GE

ÓL

OG

OS

S.L

.P

aseo

San

dú

a 28

, b

ajo

31.0

12 P

amp

lon

a (N

avar

ra)

Fo

tos:

Test

ifica

ción

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sond

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caj

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, 2 y

3L

ug

ar:

Par

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200

9 y

2016

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2012

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RA

12

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EA

GE

ÓL

OG

OS

S.L

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aseo

San

dú

a 28

, b

ajo

31.0

12 P

amp

lon

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Fo

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Test

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ción

de

sond

eo 2

caj

as 1

y 2

Lu

gar

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009

y 20

16 d

el p

ol. 6

de

Pam

plon

a (N

AVA

RR

A)

Fec

ha:

Mar

zo d

e 20

12C

lien

te:

GO

BIE

RN

O D

E N

AVA

RR

A

34

GE

EA

GE

ÓL

OG

OS

S.L

.P

aseo

San

dú

a 28

, b

ajo

31.0

12 P

amp

lon

a (N

avar

ra)

Fo

tos:

Test

ifica

ción

de

sond

eo 2

caj

as 3

y 4

Lu

gar

:P

arce

la 2

009

y 20

16 d

el p

ol. 6

de

Pam

plon

a (N

AVA

RR

A)

Fec

ha:

Mar

zo d

e 20

12C

lien

te:

GO

BIE

RN

O D

E N

AVA

RR

A

ANEXO 3

Ensayos de penetración dinámica ti-po D.P.S.H.

GEEA GEÓLOGOS, S.L.Cañada Real de Imas, nave 12, 31240 Ayegui

T y F: 948 554 811, M: 606 507 335

Pº Sandua nº 28, 31012 Pamplona

T: 948 382 975, F: 948 382 319, M: 696 435 907

Baltasar Gracián nº 11, 1º, of 5, 26006 Logroño

T: 941 509 482, M: 695 363336

Obra: CONSTRUCCIÓN DEL I.E.S. DE EZCABA 1Cliente: GOBIERNO DE NAVARRA G05294Ref. Inf.: IRGE 1196 0212.01 Fecha: Febrero de 2012

Prof. (m) Nº Golpes(N20)0.00-0.20 170.20-0.40 170.40-0.60 120.60-0.80 100.80-1.00 81.00-1.20 101.20-1.40 161.40-1.60 181.60-1.80 91.80-2.00 132.00-2.20 92.20-2.40 102.40-2.60 162.60-2.80 132.80-3.00 123.00-3.20 113.20-3.40 103.40-3.60 103.60-3.80 83.80-4.00 114.00-4.20 354.20-4.40 274.40-4.60 534.60-4.80 684.80-5.00 725.00-5.20 635.20-5.40 705.40-5.60 795.60-5.80 RECHAZO5.80-6.006.00-6.206.20-6.406.40-6.606.60-6.806.80-7.007.00-7.207.20-7.407.40-7.607.60-7.807.80-8.008.00-8.208.20-8.408.40-8.608.60-8.808.80-9.009.00-9.209.20-9.409.40-9.609.60-9.809.80-10.00

Referencia:

www.geea.es

ENSAYO DE PENETRACIÓN DINÁMICA (D.P.S.H)

Penetración Nº:

0,0

1,0

2,0

3,0

4,0

5,0

6,0

7,0

8,0

9,0

10,0

0 20 40 60 80 100

Pro

fundid

ad (

m)

Golpeos

GEEA GEÓLOGOS, S.L.Cañada Real de Imas, nave 12, 31240 Ayegui

T y F: 948 554 811, M: 606 507 335

Pº Sandua nº 28, 31012 Pamplona

T: 948 382 975, F: 948 382 319, M: 696 435 907

Baltasar Gracián nº 11, 1º, of 5, 26006 Logroño

T: 941 509 482, M: 695 363336

Obra: CONSTRUCCIÓN DEL I.E.S. DE EZCABA 2Cliente: GOBIERNO DE NAVARRA G05294Ref. Inf.: IRGE 1196 0212.01 Fecha: Febrero de 2012

Prof. (m) Nº Golpes(N20)0.00-0.20 70.20-0.40 100.40-0.60 100.60-0.80 290.80-1.00 311.00-1.20 441.20-1.40 221.40-1.60 461.60-1.80 231.80-2.00 142.00-2.20 132.20-2.40 132.40-2.60 132.60-2.80 122.80-3.00 103.00-3.20 103.20-3.40 103.40-3.60 83.60-3.80 103.80-4.00 114.00-4.20 114.20-4.40 164.40-4.60 144.60-4.80 574.80-5.00 895.00-5.20 935.20-5.40 825.40-5.60 675.60-5.80 RECHAZO5.80-6.006.00-6.206.20-6.406.40-6.606.60-6.806.80-7.007.00-7.207.20-7.407.40-7.607.60-7.807.80-8.008.00-8.208.20-8.408.40-8.608.60-8.808.80-9.009.00-9.209.20-9.409.40-9.609.60-9.809.80-10.00

Referencia:

www.geea.es

ENSAYO DE PENETRACIÓN DINÁMICA (D.P.S.H)

Penetración Nº:

0,0

1,0

2,0

3,0

4,0

5,0

6,0

7,0

8,0

9,0

10,0

0 20 40 60 80 100

Pro

fundid

ad (

m)

Golpeos

ANEXO 4

Perfiles de correlación

ANEXO 5

Boletín de los ensayos de laboratorio

Ensayo DETERMINACIÓN DEGEEA GEÓLOGOS S.L. LÍMITES DE ATTERBERG

Cañada Real de Imas, nave 12 Norma UNE 103103/94 103104/9331240 Ayegui- NavarraT. y F. 948 55 48 11

Referencia Muestra…. N06357 Referencia Informe…… EN-269/12

PROCEDENCIA SONDEO REF. CLIENTE S2 3,6 METROS

TIPO DE MUESTRA ALTERADA PETICIONARIO GOBIERNO DE NAVARRA

FECHA ENTRADA 7 DE MARZO DE 2012 DEN. OBRA IES EZCABA

CALCULO LIMITE LIQUIDO CALCULO LIMITE PLASTICO

- Nº de golpes 18 26 - Referencia tara

- Referencia tara a=(t+s+a)-(t+s) Agua 0,80

a=(t+s+a)-(t+s) Agua 3,76 3,37 t+s+a Tara + suelo + agua 12,59

t+s+a Tara + suelo + agua 20,01 19,15 t+s Tara + suelo 11,79

t+s Tara + suelo 16,25 15,78 t Tara 8,70

t Tara 8,51 8,52 s=(t+s)-t Suelo 3,09

s=(t+s)-t Suelo 7,74 7,26

w=100*(a/s) % Humedad 48,6 46,4 w=100*(a/s) % Humedad 25,9

RESULTADOS DEL ENSAYO

LIMITE LIQUIDO = 46,7

LIMITE PLASTICO = 25,9

INDICE PLASTICIDAD = 20,8

Fdo: Ana Quintanar VºBº: Guillermo EriceResponsable del ensayo Director Técnico

Ayegui, 15 DE MARZO DE 2012 HOJA 1 DE 2

Laboratorio de ensayos acreditado para el Control de Calidad en edificación por Gobierno de Navarra según Resolución 724/2008 de 2 de mayo de 2008

Acta nº Nº CopiaAN21079 Copia 1 Gobierno de Navarra

% D

E H

UM

ED

AD

NUMERO DE GOLPES

10 20 30 40

20

30

40

50

100

10

Los resultados hacen referencia a la muestra ensayada. GEEA Geólogos se hace responsable de los mismos tan sólo en el caso de muestras tomadas en obra por su personal. Se prohíbe la reproducción del acta sin autorización expresa del Laboratorio.

Ensayo CONTENIDO DE GEEA GEÓLOGOS S.L. SULFATOS SOLUBLES EN SUELOS

Cañada Real de Imas, nave 12 Norma UNE 83001:200031240 Ayegui- NavarraT. y F. 948 55 48 11





SO 4=

(mg/kg de suelo seco) <100



Laboratorio de ensayos acreditado para el Control de Calidad en edificación por Gobierno de Navarra según Resolución 724/2008 de 2 de mayo de 2008

RESULTADO ENSAYO

SO4=(mg/kg de suelo seco)=(0,416*((T+R) - T))/M

Acta nº Nº CopiaAN21080 Copia 1 Gobierno de Navarra


Ensayo GRANULOMETRÍA DE SUELOSGEEA GEÓLOGOS S.L. POR TAMIZADO

Cañada Real de Imas, nave 12 Norma UNE 103101/9531240 Ayegui- NavarraT. y F. 948 55 48 11


PROCEDENCIA SONDEO REF. CLIENTE S2 5 METROS


FECHA ENTRADA 7 DE MARZO DE 2012 DEN. OBRA IES EZKABA

CALCULOS PREVIOSA Muestra total seca al aire 3617,0B Gruesos lavados 2128,2

C = (A - B) * f Fracción fina seca 1488,3D = (B + C) Muestra total seca 3616,5

E Frac. fina ensayada seca al aire 172,3F = E * f Frac. fina ensayada seca 172,3

C/F 8,6

CALCULO CURVA GRANULOMETRICA POR TAMIZADOTamiz Tamiz Retenido entre tamices Pasa en muestra total

U.N.E. ASTMGrs. en parte fina ensayada

Grs. enMuestra total

Gramos %

125 5100 480 363 2,550 240 1,5 308,025 1 163,120 3/4 301,7

12,5 1/2 413,910 3/8 137,15 4 482,02 10 322,5

0,4 40 57,9 500,00,08 200 36,6 316,4




Laboratorio inscrito en la lista de "Laboratorios de Control para la Calidad de la Edificación y Obra Pública" de Gobierno de Navarra ((http://www.cfnavarra.es/obraspublicas/obras/labora.htm))

2719

67635041

2429,92292,81810,8

918779

1488,3988,3672,0

0,00,0

3616,53308,53145,52843,8

Acta nº Nº CopiaAN021081 Copia 1. Gobierno de Navarra

0,0

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,010,1110100

% P

ASA

Abertura en mm.

Ensayo CONTENIDO DE GEEA GEÓLOGOS S.L. SULFATOS SOLUBLES EN SUELOS

Cañada Real de Imas, nave 12 Norma UNE 83001:2000

31240 Ayegui- NavarraT. y F. 948 55 48 11


PROCEDENCIA SONDEO REF. CLIENTE S2 5 METROS


FECHA ENTRADA 7 DE MARZO DE 2012 DEN. OBRA IES EZKABA

SO 4=

(mg/kg de suelo seco) <100





RESULTADO ENSAYO

SO4=(mg/kg de suelo seco)=(0,416*((T+R) - T))/M

Acta nº Nº CopiaAN021082 Copia 1. Gobierno de Navarra

Ensayo

GEEA GEÓLOGOS S.L.

Cañada Real de Imas, nave 12 Norma UNE 22950-531240 Ayegui- Navarra

T. y F. 948 55 48 11





Nº Tipo W(mm) D(mm) P (kN) De2(mm2) De(mm) Is F Is(50)

1 b 46,5 30 1,45 1776 42 0,82 0,93 0,75

2 b 40 24 0,10 1222 35 0,08 0,85 0,07

3 b 39 23 0,30 1142 34 0,26 0,84 0,22

4 b 55 31 0,69 2171 47 0,32 0,97 0,31

5 b 44 32 0,55 1793 42 0,31 0,93 0,29

6 b 34,5 26 0,19 1142 34 0,17 0,84 0,14

7 b 52 25 0,06 1655 41 0,04 0,91 0,03

8 b 37 24 0,43 1131 34 0,38 0,84 0,32

9 b 30 25 0,13 955 31 0,14 0,81 0,11

10 b 35 18 0,13 802 28 0,16 0,77 0,12

d = diametral

a = axial 0,20b = bloquei = fragmento┴ = perpenticular// = paralelo

OBSERVACIONES:Fdo: Ana Quintanar VºBº: Guillermo Erice

Responsable del ensayo Director Técnico

Ayegui 15 DE MARZO DE 2012 HOJA 1 DE 1

Valor medio Is (50) ┴

Valor medio Is (50) //



AN021083 Copia 1 Gobierno de Navarra

Is (50) (N/mm2) Mpa

DETERMINACIÓN DEL ÍNDICEDE RESISTENCIA A LA

CARGA PUNTUAL

Acta nº Nº Copia

ANEXO 6

Plano de ubicación de los ensayos

Documents

I.E.S. Ezcaba (GdN) - dpto.educacion.navarra.esdpto.educacion.navarra.es/docs/ezkaba/03.pdf · ficaciones dadas en la Norma de Construcción Sismorresistente: Parte General y Edifica-