Informe 1 - Clasificación Geomecánica RMR.pdf

Uni

Universidad de La Serena

Escuela de Ingeniera Civil

Departamento de Minas

Mecnica de Rocas

Clasificacin Geomecnica del

Macizo Rocoso en base a

una lnea de detalle

Felipe Alejandro Brito Marn

Ing. Civil de Minas

18.352.126-8

Laboratorio L-3

Profesor: Federico Brunner

Pgina 2

1. ABSTRACT

First, it begins with data on-site, with the method called line of detail. Then, data are transcribed to the

Dips software, which will help us chart the planes of discontinuity and generate the set of fractures.

Secondly, his average Dip Direction is calculated for each set and average Dip, which help us to

determine some sort of slip, also calculate average spacing between discontinuities and the length of

these, to be able to weigh them according to Bieniawski's RMR classification. These averages will be

adjusted according to the Anderson-Darling, to define a normal behavior. Finally the calculation of the

index RMR will be generated to classify rock mass according to its quality Geomechanics.

2. INTRODUCCIN

El conocimiento del estado Geomecnico del macizo rocoso ayuda al diseo de la operacin

minera, para evaluar ciertos riesgos antes, durante y despus de dicha operacin. La seguridad del

personal y de los equipos que se ocupan en el proceso, est fuertemente ligada a la prevencin de

posibles movimientos de material y para ello el conocimiento del comportamiento del macizo rocoso es

muy importante.

Para clasificar geomecnicamente un macizo existen muchos parmetros, de los cuales unos son

ms preponderantes que otros. Por lo mismo, se han generado varios ndices que clasifican a los

macizos rocosos, de los cuales se pueden diferenciar para el tipo de minera, ya que existen ndices por

ejemplo para clasificar taludes o tneles. Algunos se enfocan en las caractersticas fsicas del material y

otros en las orientaciones de las discontinuidades.

Uno de los ndices ms utilizados es el RMR (Rock Mass Rating) de Bieniawski (1973). Este ndice

posee cinco parmetros, unos ms predominantes que otros, por su alto grado de participacin en la

caracterizacin y estabilidad de las masas rocosas.

Dentro de este ndice ms usado est el anlisis de la orientacin de las discontinuidades, la

distancia entre ellas, la presencia de material de relleno y tambin el agua, quien juega un papel muy

importante, ya que genera alta inestabilidad cuando se le encuentra en altas cantidades.

Este modelo me permite determinar las zonas donde existirn o donde haya ms probabilidades de

ocurrencia de algn desprendimiento de material, gracias a los datos de orientacin de

discontinuidades y la ayuda de software que nos ayudan a modelar, para as disear un plan de accin

para fortificar la zona y evitar catstrofes.

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3. MARCO TERICO.

3.1. CLASIFICACIN GEOMECNICA RMR:

El sistema de clasificacin RMR, Bieniawski (1973), fue desarrollado para la caracterizacin

del macizo rocoso y para proporcionar una herramienta de diseo para tneles. El sistema ha

evolucionado debido a una mejor comprensin de la importancia de los diferentes parmetros y el

aumento experiencia.

El esquema de Bieniawski utiliza cinco parmetros de clasificacin:

1. Resistencia de la Roca Intacta Es la resistencia a la compresin Uniaxial de la roca

intacta.

2. ndice de la Calidad de Roca . Descrito en seccin 3.2.

3. Espaciamiento de las Juntas o Estructuras . Es el espaciamiento entre las Estructuras,

Grietas, Fracturas, Juntas o Discontinuidades.

4. Condiciones de las Juntas . Condiciones como continuidad, Meteorizacin, Apertura

y Relleno de las mismas.

5. Condiciones de Agua . Se intenta dar cuenta de la influencia de la presin de las

aguas subterrneas o el flujo, de la estabilidad de excavaciones subterrneas en trminos

de la tasa observada de flujo dentro de la excavacin.

3.1.1. Tablas de puntajes asociados a los cinco parmetros de Bieniawski:

3.1.1.1. Resistencia a la Compresin Uniaxial:

Puntaje Comentarios

< 1 0

Resistencia muy Baja 1 a 5 1

5 a 25 2

25 a 50 4 Resistencia Baja

50 a 100 7 Resistencia Moderada

100 a 250 12 Resistencia Alta

> 250 15 Resistencia muy Alta

Tabla 1: Puntaje Ponderado para el parmetro RCU.

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Figura 1: Puntaje o rating asociado a la resistencia en copresin uniaxial

de la roca intacta, (Bieniaswki, 1989).

3.1.1.2. . Rock Quality Designation:

Calidad del Macizo (%) Puntaje

MUY MALA Calidad geotcnica < 25 3

MALA Calidad geotcnica 25 a 50 8

REGULAR Calidad geotcnica 50 a 75 13

BUENA Calidad geotcnica 75 a 90 17

EXCELENTE Calidad geotcnica 90 a 100 20

Tabla 2: Puntaje Ponderado para el parmetro RQD.

Figura 2: Puntaje o rating asociado al indice de calidad

RQD del macizo roco (Bieniawski, 1989).

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3.1.1.3. . Espaciamiento de las Estructuras.

Descripcin del Espaciamiento [mm] Puntaje

MUY JUNTO a EXTREMADAMENTE JUNTO < 60 5

JUNTO 60 a 200 8

MODERADO 200 a 600 10

SEPARADO 600 a 2000 15

MUY SEPARADO > 2000 20

Tabla 3: Puntaje Ponderado para el parmetro s.

Figura 3: Puntaje o rating asociado al espaciamiento

entre las estructuras, s(Bieniaswki, 1989).

3.1.1.4. . Condiciones de las Discontinuidades. Gua para una Evaluacin Detallada del

Puntaje Asociado a .

Parmetro de la Estructura Condicin o Cractersticas & Puntaje o Rating

Persistencia o Extensin [m] < 1 1 a 3 3 a 10 10 a 20 > 20

6 4 2 1 0

Apertura o Espesor [mm] 0 < 0,1 0,1 a 1 1 a 5 > 5

6 5 4 1 0

Rugosidad Muy Rugosa Rugosa Algo Rugosa Lisa Pulida

6 5 3 1 0

Material de Relleno Ninguno

Duro < 5mm

Duro 5 mm

Balndo < 5mm

Blando 5 mm

6 4 2 2 0

Intemperizacin o Alteracin Fresca

Algo Alterada

Alteracin Moderada

Muy Alterada

Descompuesta

6 5 3 1 0

Tabla 4: Puntaje Ponderado para el parmetro JC.

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3.1.1.5. . Condiciones de Aguas.

Descripcin [lt/min] Puntaje

Condicin Completamente Seca 0 0 15

Condicin Humeda < 10 < 0,1 10

Condicin Mojada 10 a 25 0,1 a 0,2 7

Goteos 25 a 125 0,2 a 0,5 4

Infiltraciones de Agua > 125 > 0,5 0

Tabla 5: Puntaje Ponderado para el parmetro WC.

es la cantidad de flujo que se infiltra en un tramo de tnel de 10 m de longitud.

es la presin del agua.

es el esfuerzo principal mayor.

3.1.2. CLCULO DE RMR.

Para calcular el ndice RMR se aplica la siguiente frmula:

Donde es el puntaje asociado al parmetro .

Por lo tanto se define la calidad geotcnica de los macizos rocosos en una escala que vara

desde 0 a 100, y considera 5 clases:

Calidad Geotcnica Clase RMR RMR

Macizos de Calidad Muy Mala V 0 RMR 20 8

Macizos de Calidad Mala IV 20 < RMR 40 6

Macizos de Calidad Regular III 40 < RMR 60 5

Macizos de Calidad Buena II 60 < RMR 80 5

Macizos de Calidad Muy Buena I 80 < RMR 100 5

Tabla 6: Clasificacin Geotcnica del Macizo segn valor RMR.

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3.2. CLASIFICACIN DE DEERE RQD

La clasificacin de Deere (1968) o del ndice RQD (del ingls Rock Quality Designation, en

espaol Designacin de la Calidad de la Roca) se fundamenta en el grado de fracturamiento de la

roca, para valorar la calidad del macizo rocoso. Para obtener el ndice RQD, se realizan

perforaciones con dimetro mnimo de 54 mm, los tramos de testigo obtenidos de la perforacin

se miden y se contabilizan. Para ser

contabilizadas la longitud de los

trozos generados por las

discontinuidades deben ser

mayores a 10 centmetros.

Es un ndice de obtencin

rpida y forma parte de otras

clasificaciones, como la de

Bieniawski detalla en la seccin 3.1,

hay que tener precaucin en la

calidad del macizo obtenida, debido

a que en la perforacin influyen

factores, como son: la mecnica del

sondeo y forma en que se lo

ejecut, que pueden producir

roturas en el testigo.

Cuando no se dispone de sondeos, una aproximacin del RQD se obtiene por la expresin

dada por Palmstrom.

Siendo el nmero total de juntas que se encuentran en un metro cbico del macizo

rocoso, si hay dificultad en observar, se lo puede obtener contando las discontinuidades de cada

familia que hay en una longitud determinada.

En general el coeficiente se puede expresar segn la siguiente frmula:

Siendo el espaciamiento entre discontinuidades, y en el caso la suma

de los espaciamientos de un cierto grupo de discontinuidades que pertenecen a una familia.

3.3. Proyeccin Estereogrfica de los planos de Fractura:

La proyeccin estereogrfica es un sistema de representacin grfico en el cual se proyecta

la superficie de una esfera sobre un plano mediante haces de rectas que pasan por un punto, o

foco. El plano de proyeccin es tangente a la esfera, o paralelo a ste, y el foco es el punto de la

esfera diametralmente opuesto al punto de tangencia del plano con la esfera.

Las representaciones estereogrficas son una herramienta para representar estructuras de

3 dimensiones en 2 dimensiones. No cuantifica el tamao de las estructuras ni su posicin

Figura 4: Ejemplo del clculo del RQD por la

obtencin de testigos

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espacial. En las cuales los planos de fracturas cortan a la espera pasando por su centro, los cuales

se ubican segn su Manteo y Direccin de Manteo.

Figura 5: Representacin de una lnea como punto y

un plano como lnea sobre el hemisferio sur de la esfera.

3.3.1. Red Schmidt

Es una de representaciones planares que se obtiene de las proyecciones estereogrficas,

y se caracteriza por ser equiarial, o sea, cada cuadrcula representa la misma rea.

Figura 6: Red Schmidt equiarial.

En la red se grafican los planos segn su Rumbo, Direccin de Manteo y Manteo. Los

rumbos son medidos por los ngulos exteriores de la red y los manteos son medidos en el

ecuador, ya que es en esta zona donde poseen los grados verdaderos y no distorsionados

como en el resto de rectas que pasan por el centro.

Adems de graficar los planos que quedan representados como curvas, se ubican y

grafican sus polos, que son la interseccin de la recta perpendicular al plano de fractura y la

esfera, quedando representada como un punto, que al ser perpendicular se grafica 90

despus de encontrar la cresta de la fractura.

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La ventaja de graficar los polos crece cuando se desean representar una familia de

fracturas, y que con el grafico de las curvas se vuelve engorroso su anlisis.

Figura 7: Representacin de una familia de discontinuidades v/s representacin de sus polos.

3.3.2. Software Dips

Este programa desarrollado por Rocscience Software se basa en la representacin de

estereogrfica de planos de discontinuidades. Graficando los polos de dichas

discontinuidades y agrupndolos bajo el raciocinio de densidades de polos, encerrndolo con

lneas de iso-densidad, para mostrarnos las familia o set de discontinuidades.

Figura 8: Representacin de familias o set de discontinuidades.

Pgina 10

3.4. Deslizamiento

3.4.1. Deslizamiento Planar:

Las condiciones geomtricas para la ocurrencia

de este tipo de rotura son las siguientes, tal como

lo indican Hoek y Brown (1981):

3.4.1.1.1.

Dnde:

= ngulo que forma el plano de falla con la

horizontal (buzamiento de la discontinuidad).

= inclinacin de la cara del talud con la

horizontal.

= ngulo de friccin interna del macizo rocoso

en la superficie de deslizamiento.

3.4.1.1.2. El plano de falla debe tener un rumbo

aproximadamente paralelo ( 20) con

relacin al plano del talud.

3.4.2. Deslizamiento por Cua:

Se produce un deslizamiento de un bloque en

forma de cua formado por dos planos de

discontinuidades a favor de la lnea de

interseccin.

Condicin Bsica:

Los dos planos deben aflorar en la superficie

del talud y cumplir la condicin de:

Siendo el buzamiento de la lnea de

interseccin.

Se presenta en macizos con varias familias de

discontinuidades.

Figura 9: a) Deslizamiento planar,

b)Representacin estereogrfica de un deslizamiento planar

Figura 10: a) Deslizamiento de cua, b) Representacin estereogrfica de un

deslizamiento de cua.

a)

b)

a)

b)

Pgina 11

3.4.3. Vuelco de Estratos o Toppling:

Se producen en taludes donde los estratos

presentan buzamiento contrario a la inclinacin del

talud y direccin sub-paralela o paralela al mismo.

Se caracteriza por una rotacin de la columna o

bloque de roca sobre su base, bajo la accin de la

gravedad, fuerzas desarrolladas por rocas adyacentes

o empuje del agua al penetrar en las discontinuidades.

Las condiciones bsicas que debe cumplir son:

3.4.3.1.1.

3.4.3.1.2. El plano de falla debe tener un rumbo

aproximadamente paralelo ( 20) con

relacin al plano del talud.

Figura 12: Presentacin de informacin estructural geolgica y evaluacin preliminar

de la pendiente de estabilidad propuesta para un Open Pit (Hoek & Bray 1977). Fuente: Open pit mine Planning & Design. Volume 1 Fundamentals.

Figura 11: a) Vuelco de estratos, b) Representacin estereogrfica del

vuelco de estratos.

a)

b)

Pgina 12

3.5. El test de Anderson-Darling:

Fue descrito en 1952 por Theodore W. Anderson y Donald A. Darling. Es uno de los tests

estadsticos ms utilizados para detectar la mayora de alejamientos de la normalidad. Puede

utilizarse en tamaos muestrales de observaciones.

Se utiliza para valora si una muestra procede de una distribucin especfica. El test de

Anderson-Darling (AD) no concluye que la distribucin sea normal, sino que los datos examinados

hacen improbable que la distribucin no sea la normal.

Suposiciones:

3.5.1. La muestra es aleatoria:

Hiptesis nula

procede de una poblacin que se distribuye normalmente, con media y varianza no especificadas.

: La distribucin de la que procede la muestra no es normal.

Clculo del estadstico A2

Dnde: S es:

( )

es el tamao muestral.

es la funcin de distribucin acumulada.

Realizacin del test

1. Ordenar los datos de de menor a mayor:

{ }

2. Calcular la media y la desviacin estndar s de las observaciones.

3. Estandarizar los datos (transformarlos a un conjunto de media 0 y desviacin tpica 1):

4. Calcular la probabilidad de la distribucin acumulada de , conociendo

significado de .

5. Calcular o, para muestras pequeas, :

( )

NOTA 1: Si s =0 o cualquier entonces no puede calcularse (es

indefinido).

6. Comparar con el valor crtico de en la Tabla 7: si la hiptesis hace referencia a la normalidad,

entonces el valor crtico es 0,751. Si , se rechaza la hiptesis de normalidad con un

riesgo . Para muestras pequeas se puede calcular el denominado estadstico de

Anderson-Darling ajustado, multiplicando por un factor que depende de :

(

)

Pgina 13

Tabla 7: Valores crticos prueba Anderson-Darling

Fuente: Simulation Modeling and Analysis

4. Desarrollo

4.1. RMR macizo Rocoso

4.1.1. Mtodo:

La toma de datos del

macizo se ha realizado bajo

el procedimiento llamado

lnea de detalle, el cual

consiste en extender una

lnea sobre el macizo con la

ayuda de una regla, cinta

graduada o dibujndola con

tiza. Los datos son

registrados y posteriormente

introducidos al programa

DIPS de Rocscience

Software, detallado en

3.3.2.

Figura 13: Mtodo lnea de Detalle. Fuente: Open pit mine Planning &

Design. Volume 1 Fundamentals

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4.1.2. Caractersticas del Macizo Rocoso:

4.1.2.1. Proyeccin Estereogrfica de las Familias de Discontinuidades:

En la Figura 14 se presenta el grfico del agrietamiento en un plano bidimensional, por proyeccin

estereogrfica mediante la aplicacin del

software Dips.

Se detallan en la Tabla 9 los Manteos (Dip)

y Direcciones de Manteo (Dip Direction)

promedios que entrega el software de cada

Familia o Set.

4.1.2.2. Resistencia a la Comprensin Uniaxial:

El resultado de los ensayos a la comprensin Uniaxial nos arroja que el macizo resiste una

compresin de 80 [MPa] con un puntaje asignado de 8 segn Figura 1.

Set Dip Dip Direction

1 74 265

2 72 329

3 84 82

4 80 142

5 76 171

Tabla 9: Informacin de las Familias de Discontinuidades

Figura 14: Proyeccin estereogrfica de las cinco familias de discontinuidades.

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4.1.2.3. Clculo del nmero de grietas por Metro Cbico de Roca :

El representa la media del nmero de grietas por metro cbico en el macizo rocoso, la

misma cantidad que es un nmero preponderante dentro de los clculos ya que nos da una

idea concisa del grado de fracturacin del macizo.

En la Tabla 10 se resume la longitud y el nmero de grietas de cada familia medidas in situ:

Set 1 2 3 4 5

Total Total Espaciamiento [m] 16,21 17,23 14,40 10,75 10,07

Nmero de Discontinuidades 22 53 17 7 18

1,357 3,076 1,181 0,651 1,788 8,0530

Tabla 10: Nmero de Discontinuidades y Espaciamientos

El clculo del se lo realiza segn la ecuacin:

Sustituyendo en la frmula:

El resultado es:

[

]

4.1.2.4. Espaciamiento de las Discontinuidades:

En la Tabla 11 se sealan el promedio ajustado del espaciamiento de las discontinuidades

para los cinco Set de fracturas y sus puntajes segn Figura 3.

Set Espaciamiento [mm] Puntaje

1 154,62 7,5

2 293,08 9

3 847,06 13,5

4 66,00 6

5 593,08 11,5

Tabla 11: Espaciamientos ajustados

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4.1.2.5. Condicin de las Discontinuidades :

La Tabla 12 presenta un resumen de las caractersticas de las discontinuidades que se

utilizan para la determinacin del RMR y adems de los valores que se le designan segn Tabla

4.

Set 1 2 3 4 5

Persistencia o Extensin [m]

1,37 1,26 2,19 0,66 1,62

4 4 4 6 4

Apertura o Espesor [mm]

14,5 5,7 0,0 0,0 0,0

0 0 6 6 6

Rugosidad Lisa o Plana Lisa o Plana Lisa o Plana Lisa o Plana Lisa o Plana

1 1 1 1 1

Material de Relleno

Duro

Duro

Ninguno Ninguno Ninguno

2 2 6 6 6

Intemperizacin o Alteracin

Fresca Fresca Fresca Fresca Fresca

6 6 6 6 6

Total 13 13 23 25 23

Tabla 12: Condicin de y puntaje asociado

4.1.2.6. Condicin de Aguas :

El macizo rocoso se encuentra completamente seco, por lo que su puntaje asociado segn

Tabla 5 es 15.

4.1.3. Clculo del RQD de Deere a partir de la frmula de Palmstrom:

El RQD Rock Quality Designation, (Deere, 1982), es un ndice de estimacin de la calidad del

macizo rocoso a partir de perforaciones rotativas con extraccin de testigos, pero al no contar

con sondeos se puede calcular con la siguiente expresin dada por Palmstrom:

Segn la Tabla 10, las cinco Familias de Discontinuidades medidas in situ, obtienen un

[ ].

Siendo el nmero total de juntas por metro cbico, que se puede obtener sumando las juntas

que hay por metro, de cada familia de las existentes en el lugar de observacin.

Con lo que al sustituir en la ecuacin del RQD se obtiene:

Segn el Figura 2 se le asigna un puntaje igual a 17,5.

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4.1.4. Clculo de RMR del Macizo Rocoso:

En la Tabla 13 se resumen los parmetros a utilizar en el clculo del RMR con sus respectivos

puntajes asociados.

Parmetros Valoracin

(1)Resistencia de la Roca Intacta 8

(2)ndice RQD 17,5

(3)Espaciamiento entre Estructuras 9,5

(4)Condiciones de las estructuras 19,4

(5)Condicin de Aguas 15

RMR=(1)+(2)+(3)+(4+(5) 69,4

Tabla 13: Calculo de RMR.

Por todo lo anterior y considerando el error cometido segn Tabla 6, el Macizo se clasifica en

la Clase II, con una calidad Buena.

4.2. Determinacin de problemas estructurales en el talud: a partir de la informacin entregada por la

lnea detalle.

4.2.1. Deslizamiento de fallas Planas

Ocupando la informacin de los Grficos de Dip y Dip Direction con medias ajustadas se dice

que los Set de Fracturas pueden generar deslizamientos si el talud cumple con el ngulo de

Reposo, Direccin de Reposo y ngulo de Friccin necesario que se indica en la Tabla 14:

Set ngulo de Talud ngulo Medio de Set ngulo de Friccin Direccin de Reposo

1 79,05 74,50 4,55 69,95 294,49 243,15

2 79,62 73,27 6,35 66,92 364,03 294,31

3 86,49 83,71 2,78 80,93 109,65 53,77

4 85,02 80,14 4,88 75,26 164,58 119,42

5 86,60 81,23 5,37 75,86 197,43 141,83

Tabla 14: Necesidades del Talud para generar Deslizamientos Planares

ngulos de Talud y ngulo de friccin son calculados a partir de la media sus desviaciones

estndar, correspondiendo suma para el ngulo de Talud y resta para ngulo de Friccin. La

direccin de reposo se estima por su media las desviaciones estndar y la condicin 20

detallada en 3.4.1.1.2.

4.2.2. Formacin de Cuas Biplanares:

A continuacin en la Tabla 15 se detalla las generaciones de cuas por la combinacin de dos

Set y se sealan sus respectivos Dip y Dip Direction (estos valores son sacados directamente

de la interseccin de los planos generados por los set desde el software Dips, con la

herramienta Measure Angle).

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Planos Generadores Dip Dip Direction

Set 1

Set 2 71 303

Set 5 70 24

Set 4 65 209

Set 2 Set 3 69 6

Set 3 Set 4 81 134

Set 5 76 150

Set 4 Set 5 76 189

Tabla 15: Descripcin de Cuas generadas.

4.2.3. Vuelco de Estratos o Toppling:

Ocupando la condicin 3.4.3.1.1. y despejando , se concluye que para que se produzca

volcamiento de estratos entonces la frmula (12) debe ser mayor que el ngulo de manteo

de las discontinuidades y adems los manteos de los estratos y talud deben ser opuestos.

Set Direccin de Manteo Talud

1 69,95 114,49 63,15

2 66,92 184,03 113,31

3 80,93 289,65 233,77

4 75,26 344,58 299,42

5 75,86 17,43 321,83

Tabla 16: Condicin para generar volcamiento de estratos, en funcin de ngulo de Talud y ngulo de Friccin interna, adems de la

Direccin del Talud.

La direccin de Manteo se estima desde la Tabla 14, ocupando la direccin de manteo de las

discontinuidades y rotndolas en 180.

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5. Base de Datos: Ajustados con AD

5.1. Set 1:

5.1.1. Dip Direction:

5.1.2. Dip:

5.1.3. Espaciamiento discontinuidades:

5.1.4. Largo discontinuidades:

5.2. Set 2:


5.2.2. Dip:


0

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

0,08

0

1

2

3

4

5

257 259 261 263 265 267 269 271 273 275

Dis

tr.

No

rmal

Fre

cue

nci

a

Dip Direction

Media de Dip Direction Set 1

Frecu

Distr

Media:264,82

Desv. Stand: 5,671

0,00

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

0,08

0,09

0,10

0

1

2

3

4

5

66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84

Dis

tr.

No

rmal

Fre

cue

nci

a

Dip

Media de Dip Set 1

Frec.

Distr.

Media:74,50

Desv. Stand: 4,554

0,00

0,50

1,00

1,50

2,00

2,50

3,00

3,50

4,00

4,50

0

1

2

3

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30

Dis

tr.

No

rmal

Fre

cue

nci

a

Espaciamiento

Media de Espaciamiento Set 1

Frec.

Distr.

Media:0,15 [m]

Desv. Stand: 0,010 [m]

0

0,05

0,1

0,15

0,2

0,25

0,3

0,35

0,4

0,45

0,5

0

1

2

3

4

40 68 99 129 160 190 221 252 282 313 343 374

Dis

tr.

No

rmal

Fre

cue

nci

a

Largo [cm]

Media de Largo Set 1

Frecue

Distr

Media:1,37 [m]


0

0,005

0,01

0,015

0,02

0,025

0,03

0

1

2

3

4

5

6

7

297 304 311 318 325 332 339 346 353 360

Dis

tr.

No

rmal

Fre

cue

nci

a

Dip Direction


Frec

Distr

Media:329,17

Desv. Stand: 14,859

0

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80 82

Dis

tr.

No

rmal

Fre

cue

nci

a

Dip

Media de Dip Set 2

Frec

Distr

Media:73,27

Desv. Stand: 6,350

Pgina 20


5.3. Set 3:


5.3.2. Dip:



0

0,5

1

1,5

2

2,5

0

1

2

3

4

5

6

7

10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75

Dis

tr.

No

rmal

Fre

cue

nci

a

Espaciamiento [cm]


Frec

Distr

Media:0,29 [m]


0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0

1

2

3

4

5

6

40 70 100 130 160 190 220 250 280 310

Dis

tr.

No

rmal

Fre

cue

nci

a

Largo [cm]


Frec

Distr

Media:1,26 [m]


0

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0

1

2

3

4

5

67 69 71 73 75 77 79 81 83 85 87 89 91 93 95 97

Dis

tr.

No

rmal

Fre

cue

nci

a

Dip Direction


Frec

Distr

Media:81,71

Desv. Stand: 7,935

0

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0

1

2

3

4

5

67 69 71 73 75 77 79 81 83 85 87 89 91 93 95 97

Dis

tr.

No

rmal

Fre

cue

nci

a

Dip Direction


Frec

Distr

Media:81,71

Desv. Stand: 7,935

0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0

1

2

3

0 31 60 91 121 152 182

Dis

tr.

No

rmal

Fre

cue

nci

a

Espaciamiento [cm]


Frec

Distr

Media:0,85 [m]


0

0,05

0,1

0,15

0,2

0,25

0,3

0,35

0

1

2

3

40 68 99 129 160 190 221 252 282 313 343 374 405 433

Dis

tr.

No

rmal

Fre

cue

nci

a

Largo [cm]


Frec

Distr

Media:2,19 [m]


Pgina 21

5.4. Set 4


5.4.2. Dip:



5.5. Set 5:


5.5.2. Dip:

0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

0,14

0,16

0,18

0

1

2

3

4

137 138 139 140 141 142 143 144

Dis

tr.

No

rma

l

Fre

cue

nci

a

Dip Direction


Frec

Distr

Media:142,00

Desv. Stand: 2,582

0

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

0,08

0,09

0

1

2

3

4

75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85

Dis

tr.

No

rma

l

Fre

cue

nci

a

Dip

Media de Dip Set 4

Frec

Distr

Media:80,14

Desv. Stand: 4,880

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

0

1

2

3

3 4 5 6 7 8 9

Dis

tr.

No

rma

l

Fre

cue

nci

a

Espaciamiento [cm]


Frec

Distr

Media:0,07 [m]


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

0

1

2

3

30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100

Dis

tr.

No

rmal

Fre

cue

nci

a

Largo [cm]


Frec

Distr

Media:0,66 [m]


0

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0

1

2

3

4

158 165 172 179

Dis

tr.

No

rmal

Fre

cue

nci

a

Dip Direction


Frec

Distr

Media:169,63

Desv. Stand: 7,796

0

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

0,08

0

1

2

3

4

72 74 76 78 80 82 84 86 88

Dis

tr.

No

rmal

Fre

cue

nci

a

Dip

Media de Dip Set 5

Frec

Distr

Media:81,23

Desv. Stand: 5,372

Pgina 22



6. Conclusiones

Claramente cuando se comenzaron a

registrar los datos, no se tena seguridad si

las discontinuidades se ubicaban bajo un

patrn. Pues la implementacin de la

representacin estereogrfica de las

discontinuidades con la ayuda del software

Dips, mostr que seguan 5 patrones y que

se ajustaban bajo un comportamiento de

distribucin normal.

La implementacin del ndice RMR nos

permiti ponderar los cinco parmetros que

este sistema define de una forma sencilla,

logrando determinar que el macizo rocoso

presentaba una calidad BUENA.

Adems se pudo determinar la existencia de

deslizamiento de material, si y solo si, el

talud cumple ciertas condiciones

estructurales.

Y gracias a la Figura 12 podemos explicar de

forma prctica que para diferentes rumbos y

manteos que posee el talud alrededor del

Open Pit, cada set puede generar

movimientos de material diferentes. Y con

esto determinar el espacio fsico del rajo

donde se producirn.

7. Referencias:

Brady B.H.G. and Brown E.T. (2004) Rock

Mechanics for Underground mining.

Kluwer Academic Publishers, pp. (59-

60, 63, 78).

Hustrulid, W and Kuchta, M. (1998) Open pit

mine Planning & Design. Volume 1

Fundamentals, Netherlands, A.A.

Balkema, Rotterdam, pp (298,309).

Milne D, Hadjigeorgiou J. and Pakalnis R. -

Rock Mass Characterization for

Underground Hard Rock Mines, pp (2-

3)

Merchn Pesntez & Snchez Molina (2013),

Tesis: Evaluacin de la Estabilidad de

los taludes en un sector de la cantera

de materiales ptreos Las Victorias.

Palmstrom, Arild. - Measurements of and

correlations between Block Sixe and

Rock Quality designation (RQD).

Ramrez Oyanguren & Monge (2004)

Mecnica de Rocas: Fundamentos e

Ingeniera de Taludes.

Sagaseta C., Snchez J.M. & Caizal J.,

(2001) A general analytical solution for

the required anchor force in rock

slopes with toppling failure.

0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

0

1

2

3

7 38 66 97 127

Dis

tr.

No

rmal

Fre

cue

nci

a

Espaciamiento [cm]


Frec

Distr

Media:0,59 [m]


0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0

1

2

3

4

5

60 91 121 152 182 213 244

Dis

tr.

No

rmal

Fre

cue

nci

a

Largo [cm]


Frec

Distr

Media:1,62 [m]


Documents

Informe 1 - Clasificación Geomecánica RMR.pdf