INFORME FINAL A.- MEMORIA DESCRIPTIVA Y DE CÁLCULO

ESTUDIO DE FACTIBILIDAD Y DISEÑO FINAL DE INGENIERÍA PARA LA AMPLIACIÓN DEL

SISTEMA DE ALCANTARILLADO SANITARIO Y TRATAMIENTO DE EFLUENTES DE LA CIUDAD

DE SAN LORENZO

INFORME FINAL

A.- MEMORIA DESCRIPTIVA Y DE CÁLCULO

Fecha: Octubre 2.015

Consorcio consultor:

ÍNDICE

MEMORIA DESCRIPTIVA Y DE CÁLCULO

1 INTRODUCCIÓN........................................................................................................... 1

2 TOPOGRAFÍA............................................................................................................... 2

2.1 Introducción..................................................................................................................... 2

2.2 Relevamiento de antecedentes cartográficos ............................................................... 2

2.3 Implantación de una red de puntos fijos ....................................................................... 2

2.4 Relevamiento Planialtimétrico ........................................................................................ 5

2.5 Geometría de la red ......................................................................................................... 5

2.6 Modelización de la superficie ......................................................................................... 6

2.7 Topografía de detalle ...................................................................................................... 6

3 GEOLOGÍA Y GEOTECNIA ......................................................................................... 7

3.1 Introducción..................................................................................................................... 7

3.2 Marco geológico .............................................................................................................. 7

3.3 Estudio geotécnico de la planta de tratamiento ............................................................ 9

3.4 Estudio geotécnico del trazado de la red de alcantarillado ....................................... 11

4 PARÁMETROS DE DISEÑO ...................................................................................... 14

4.1 Clima .............................................................................................................................. 14

4.2 Población ....................................................................................................................... 15

4.2.1 Introducción ............................................................................................................................ 15 4.2.2 Población de partida ............................................................................................................... 16 4.2.3 Crecimiento de la población .................................................................................................... 19 4.2.4 Población interior al área concesional de ESSAP .................................................................... 21 4.2.5 Población interior a la cuenca ................................................................................................. 26

4.3 Caudales ........................................................................................................................ 29

4.3.1 Introducción ............................................................................................................................ 29 4.3.2 Coeficientes de punta ............................................................................................................. 29 4.3.3 Caudales de infiltración ........................................................................................................... 29 4.3.4 Porcentaje de conexiones ilegales .......................................................................................... 32 4.3.5 Dotaciones .............................................................................................................................. 32 4.3.6 Tasas de cobertura. Población servida .................................................................................... 33

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4.3.7 Caudales PTAR ...................................................................................................................... 33 4.3.8 Caudales de la red de alcantarillado........................................................................................ 35

4.4 Cargas contaminantes .................................................................................................. 36

4.5 Nivel de depuración a alcanzar .................................................................................... 43

4.6 Caracterización del medio receptor ............................................................................. 43

4.6.1 Generalidades ........................................................................................................................ 43 4.6.2 Campaña de caracterización del arroyo .................................................................................. 43 4.6.3 Estado actual. Línea base ....................................................................................................... 59 4.6.4 Estado previsto ....................................................................................................................... 60 4.6.5 Conclusiones .......................................................................................................................... 61

5 DISEÑO Y CÁLCULO DE LA RED DE ALCANTARILLADO .................................... 62

5.1 Descripción general ...................................................................................................... 62

5.2 Diseño de la red básica ................................................................................................. 63

5.3 Diseño de los ramales condominiales ......................................................................... 68

5.4 Estaciones de bombeo ................................................................................................. 70

5.5 Cruces de arroyos ......................................................................................................... 72

5.5.1 Descripción ............................................................................................................................. 72 5.5.2 Cálculo de los cruces aéreos .................................................................................................. 72

6 DISEÑO Y CÁLCULO DE LA PTAR .......................................................................... 74

6.1 Descripción general ...................................................................................................... 74

6.2 Descripción del proceso ............................................................................................... 76

6.2.1 Pretratamiento ........................................................................................................................ 76 6.2.2 Medida y regulación del caudal ............................................................................................... 83 6.2.3 Tratamiento primario mediante reactores anaerobios de flujo ascendente (RAFA) .................. 83 6.2.4 Tratamiento de afino ............................................................................................................... 86 6.2.5 Línea de fangos ...................................................................................................................... 91 6.2.6 Línea de gas ........................................................................................................................... 96

6.3 Descripción de las obras civiles .................................................................................. 97

6.3.1 Topografía .............................................................................................................................. 97 6.3.2 Movimiento de tierras .............................................................................................................. 98 6.3.3 Criterios estructurales y materiales empleados en los elementos de proceso .......................... 98 6.3.4 Edificación ............................................................................................................................ 102 6.3.5 Urbanización ......................................................................................................................... 104


6.4 Electricidad .................................................................................................................. 105

6.4.1 Acometida eléctrica y distribución en MT ............................................................................... 105 6.4.2 Puesto de medición y entrega ............................................................................................... 105 6.4.3 Puestos de transformación .................................................................................................... 106 6.4.4 Instalación de baja tensión .................................................................................................... 109

6.5 Instrumentación .......................................................................................................... 114

6.6 Control ......................................................................................................................... 117

6.6.1 Descripción del sistema de control ........................................................................................ 117 6.6.2 Hardware de control .............................................................................................................. 121 6.6.3 Sala de control ...................................................................................................................... 123 6.6.4 Comunicaciones ................................................................................................................... 124

6.7 Sistemas auxiliares ..................................................................................................... 125

6.7.1 Manutención ......................................................................................................................... 125 6.7.2 Red de agua de servicio........................................................................................................ 125 6.7.3 Red de aire de servicios ........................................................................................................ 125 6.7.4 Red de vaciados ................................................................................................................... 125

6.8 Estudio de operación y mantenimiento ..................................................................... 126

6.9 Etapas de implantación en obra ................................................................................. 130

7 SERVICIOS EXISTENTES .........................................................................................132

8 PLAN DE OBRA ........................................................................................................132

9 CÓMPUTOS MÉTRICOS ...........................................................................................136


1 INTRODUCCIÓN En la presente memoria se recogen de manera detallada todos aquellos aspectos que han

sido considerados para el dimensionamiento, cálculo y valoración de las actuaciones objeto de la

presente consultoría.

Se acompaña de 8 apéndices que recogen aquella documentación o resultados de cálculos

que, por su extensión, se ha considerado oportuno sacar del cuerpo principal de la memoria. Estos

apéndices son:

• Apéndice Nº 1. Informes geotécnicos

• Apéndice Nº 2. Listados de cálculo de la red de alcantarillado

• Apéndice Nº 3 Diseño del proceso de depuración

• Apéndice Nº 4. Cálculos hidráulicos de la PTAR

• Apéndice Nº 5. Cálculos estructurales

• Apéndice Nº 6. Cálculos eléctricos

• Apéndice Nº 7. Servicios existentes

• Apéndice Nº 8. Detalle de computos métiricos

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2 TOPOGRAFÍA

2.1 Introducción Dentro de los trabajos de topografía realizados se ha incluido:

• Relevamiento de la red cloacal existente mediante la georreferenciación de los

registros obteniendo las coordenadas XYZ del centro de la tapa de los mismos.

• Eje de las calles dentro del ámbito del proyecto ejecutivo

• Cambios de pendiente

• Encuentros entre calzada y vereda

• Veredas

• Otros elementos de interés

La extensión de los trabajos ha alcanzado las 1850 Ha.

2.2 Relevamiento de antecedentes cartográficos Para la elaboración de dichos trabajos se han relevado los antecedentes cartográficos

disponibles, tales como:

• Cartas topográficas de la DISERGEMIL, a la mayor escala disponible, del sector en

estudio.

• Ortofotocartas del Servicio Nacional de Catastro, en formato digital en escala 1:5.000

con curvas de nivel con equidistancia vertical de 5 m. de la zona de estudio.

• Planos catastrales disponibles en la Municipalidad de San Lorenzo y en la ESSAP.

• Listado y ubicación de los puntos (mojones) geodésicos y puntos de la red nacional

de nivelación (Referencia de Nivel)

• Cartografía de prestadores del servicio de agua potable en San Lorenzo, facilitados

por ERSSAN.

• Planos de alcantarillado sanitario existente, de la ESSAP.

2.3 Implantación de una red de puntos fijos Se ha implantado una Red de puntos fijos, emplazada en el área afectada que sirve de

apoyo para todos los trabajos de relevamiento y para el replanteo de futuras obras que se realicen,

permitiendo así que todos los trabajos estén referidos a un mismo sistema de coordenadas y cotas,

y logrando así un perfecto ajuste entre los nuevos tramos y aquellos que se pueda mantener.

El proceso ha consistido en:


• Reconocimiento preliminar para definición de lugares de emplazamiento de los

mojones de la Red con una distancia media de 400 m. entre puntos., para cubrir la

totalidad del área afectada.

• Implantación de la Red de puntos fijos materializada con: mojones de hormigón de

100 mm y 40 cm de longitud, en lugares ubicados convenientemente para cubrir la

totalidad del sector, en lugares protegidos.

• Referenciación (coordenadas) a puntos fijos de la Dirección del Servicio Geográfico

Militar (DISERGEMIL). Partiendo de un punto geodésico (Primer Orden) que se

encuentra en la DISERGEMIL mediante el empleo de GPS GEODESICO con

corrección diferencial de los RN.

Distribución de la red de puntos fijos

CÓDIGO COORDENADAS UTM WGS84 X Y Z

RN1 448.081.503 7.197.103.600 117.122 RN2 447.925.405 7.197.189.939 116.913 RN3 449.427.164 7.197.516.108 114.870 RN4 449.454.790 7.197.460.214 116.938 RN5 448.353.539 7.196.610.680 133.072


RN6 448.404.636 7.196.483.774 134.886 RN7 449.654.907 7.196.789.426 133.751 RN8 449.697.641 7.196.681.694 133.447 RN9 450.124.812 7.196.348.948 123.139 RN10 450.083.777 7.196.285.649 125.369



RN11 448.759.916 7.195.831.658 149.233 RN12 448.795.723 7.195.757.705 148.396 RN13 450.609.991 7.195.465.241 116.446 RN14 450.595.225 7.195.394.452 117.641 RN15 451.285.383 7.198.118.813 110.570 RN16 451.234.111 7.197.988.325 114.226 RN17 451.299.545 7.198.905.445 91.723 RN18 451.195.000 7.198.805.371 91.913 RN19 446.899.068 7.196.501.583 126.486 RN20 446.819.127 7.196.422.390 127.166 RN21 445.278.065 7.197.546.507 163.603 RN22 445.359.711 7.197.657.536 160.669 RN23 445.066.268 7.197.156.961 170.229 RN24 445.180.933 7.197.384.168 166.867 RN25 444.844.824 7.196.217.850 168.855 RN26 444.875.021 7.196.167.197 167.561 RN27 445.191.889 7.196.471.082 163.519 RN28 445.284.528 7.196.632.709 163.543 RN29 445.296.065 7.195.520.932 148.032


RN30 445.211.626 7.195.475.043 148.893 RN33 449.521.181 7.198.916.535 116.543 RN34 449.657.815 7.199.036.004 119.008 RN35 448.760.937 7.199.003.335 128.303 RN36 448.759.390 7.198.893.779 126.757 RN37 447.735.136 7.199.751.859 140.077 RN38 447.690.414 7.199.783.697 140.134 RN39 443.648.901 7.195.452.413 131.471 RN40 443.873.380 7.195.490.830 135.182 RN42 448.796.414 7.197.719.115 110.760 RN41 448.660.773 7.197.624.962 109.729 RNDS1 446.192.524 7.197.894.783 147.061 RNDS2 446.077.678 7.197.916.361 148.278 RNDS3 446.969.990 7.197.579.646 131.590 RNDS4 448.660.844 7.197.624.935 109.838 RNA 450.249.107 7.198.629.190 97.560 RNB 450.109.832 7.198.693.612 101.367 RN9A 450.484.122 7.197.887.325 111.211 RN10A 450.414.896 7.197.864.271 110.540

Materialización de puntos fijos mediante mojones de hormigón


Referenciación a DIGESRMIL mediante GPS geodésico con corrección

diferencial

2.4 Relevamiento Planialtimétrico Mediante el empleo de estación total, a partir de la red de puntos fijos todos los registros de

la red han podido ser calculados en coordenadas UTM-WGS84.

Relevamiento planialtimétrico mediante empleo de estación total

2.5 Geometría de la red De manera independiente a los trabajos de topografía se ha realizado un trabajo de campo


de relevamiento de las profundidades de las conducciones y registros existentes.

Para su correcta codificación se ha partido de los planos y listados facilitados por ESSAP,

de la información adicional obtenida en las visitas en las que ESSAP ha indicado los cambios

introducidos en la red y de los trabajos de topografía realizados por el consorcio.

Una vez obtenidos estos datos y partiendo de las cotas de las tapas de los registros se ha

podido obtener los perfiles longitudinales de la red existente.

2.6 Modelización de la superficie Para la obtención del curvado, definición de los viales y posición de los elementos

singulares se ha tenido en cuenta la totalidad de los puntos relevados por contener la información

más completa y posibilitar un curvado más completo.

Para la modelización de los ejes de las conducciones, en cambio, se han tomado tan solo

los puntos relevados a lo largo de los ejes de las calles (o de ambos carriles en su caso)

atendiendo a que estos se corresponden con más fidelidad con lecturas directas de las posiciones

de los registros de la red básica y con el perfil del terreno en la vertical de las conducciones.

2.7 Topografía de detalle En una última fase se realizó un levantamiento planialtimétrico de detalle de las zonas de

las zonas de cruce del arroyo San Lorenzo en los cuales se obtuvo con detalle las estructuras

existentes y el perfil formado por el arroyo de cara a determinar la tipología adecuada del cruce y

su detalle geométrico


3 GEOLOGÍA Y GEOTECNIA

3.1 Introducción Se ha realizado dos estudios geotécnicos que se incluyen en el Apéndice nº1 a esta

memoria. El primero de ellos está referido al predio de la planta actual y para la realización del

mismo se han ejecutado seis sondeos a percusión, con realización de ensayos de penetración

S.P.T en los suelos que sobreyacen al “rechazo”.

Para la caracterización geotécnica de la traza de la red de alcantarillado se ha realizado un

segundo estudios para cuya redacción ha sido necesaria la ejecución de 40 sondeos barrenados

con recuperación de muestras complementados con sondeos a percusión para una mejor

determinación de las características mecánicas de las áreas inicialmente previstas para las

estaciones de bombeo de aguas residuales.

3.2 Marco geológico La ciudad de San Lorenzo se sitúa en el Departamento Central a 9 Km de Asunción. Al

norte limita con Luque, al sur con Ñemby, al este con Capiatá y al oeste con Fernando de Mora y

Lambaré.

Dentro de una geología regional, San Lorenzo se encuentra al norte del Subcratón del Río

Tebicuary, constituida por rocas antiguas. Esta unidad compuesta principalmente por rocas

metamórficas de edad precámbrica inferior corresponde al denominado Complejo Basal del Río

Tebicuary.

Discordantemente sobrepuestas a las rocas del Complejo del Río Tebicuary se hallan los

metasedimentos del Grupo Paso Pindó.

La unidad sedimentaria paleozoica está constituida por una secuencia clástica, depositada

en ambiente fluvial costero a marino. La secuencia permocarbonífera, suprayacente, depositada en

suave discordancia erosiva y angular presenta características relacionadas a ambiente glacial.

La estructura tectónica resaltante, ubicada en las proximidades de San Lorenzo, es la

denominada Rift de Asunción. Esta estructura del tipo Graben originada a partir del basculamiento

de bloques desarrolla el Valle de Acahay. El mismo es aprovechado para la depositación de rocas

sedimentarias jurásica-cretácicas, mientras que las estructuras sirvieron de conductos a la intrusión

de rocas ígneas alcalinas.


Respecto a la geología local, la ciudad de San Lorenzo y su entorno se encuentran dentro


de la Formación Grupo Asunción. Esta formación se caracteriza por una sedimentación caótica,

caracterizada por la presencia de depósitos de taludes de montes, abanicos aluviales, arenas

fluviales y hasta eólicas.

Las litologías dominantes de éste grupo son fanglomerados, conglomerados y areniscas

conglomeráticas y areniscas. Los clastos, son fragmentos de cuarzo, cuarcitas, granitos, areniscas.

Los conglomerados se pueden diferenciar en oligomícticos y polímícticos.

Desde el punto de vista hidrogeológico, en función de su extensión y la permeabilidad de

las formaciones descritas anteriormente, San Lorenzo se encuentra situado dentro del denominado

Acuífero Patiño.

El acuífero Patiño se caracteriza por una secuencia estratigráfica de sedimentos

conglomeráticos y areniscas de buenas condiciones hidráulicas. Generalmente se encuentran en

condiciones libres y en ciertos lugares muy restringidos, semiconfinado y hasta confinado. Los

caudales específicos se encuentran alrededor de 1 m3/h/m y agua de buena calidad química.

3.3 Estudio geotécnico de la planta de tratamiento Por el tipo de obra (planta de tratamiento) y las dimensiones de la misma, se realizaron siete

sondeos a percusión, con realización de ensayos de penetración S.P.T en los suelos que

sobreyacen al “rechazo”, e Índices Bosio NB en los mismos, a cada metro o cambio de estrato y

recuperación de muestras para ensayos de rutina en laboratorio de ocho metros lineales de

profundidad por sondeo.

En la siguiente figura se aprecia la posición relativa de los sondeos respecto a las actuales

lagunas.

El perfil geológico de los sondeos presenta suelos con “rechazo” formados por arenas

limosas (SM), arenas arcillosas (SC) y arenas limo arcillosas (SM-SC) de densidad relativa muy

densa y arcillas arenosas de mediana y baja plasticidad (CL) de consistencia muy dura.

Sobreyacen los suelos con “rechazo”, arenas limosas(SM), arenas arcillosas (SC) y arenas

limo arcillosas (SM-SC) de densidad relativa muy suelta a densa y arcillas arenosas de mediana y

baja plasticidad (CL) de consistencia blanda a dura.

Los suelos con “rechazo", NÚMERO DE GOLPES DEL ENSAYO S.P.T. MAYORES A

CINCUENTA (N>50), fueron registrados en los sondeos, a profundidades entre 5,4 m (sondeo P6)

y 8,40 (sondeo P5).

El nivel freático se encontró a profundidades que oscilaban entre los 2,50 m (sondeo P5) y

4, 30 m (sondeo P1).

En los sondeos P2, P4, P5 y P7 se encontraron zonas con una disminución de la resistencia


a la hinca, “bolsones” a profundidades entre 3 y 5 metros.

Distribución de los sondeos en el predio de la PTAR

En base a estos resultados se constata los suelos con “rechazo” presentan una declividad

oeste – este, registrándose en el sondeo P7 la menor cota en que los mismos aparecen ( 86,61

m.s.n.m.)

La definición del tipo de cimentación, estará en función al tipo de estructura a ser

implantada:

• Para aquellas estructuras, tipo reservorio, que se entierran en el terreno, se puede

pensar en una solución de cimentación compensada, esto es, en el que el peso de la

estructura queda compensado por el del peso de material que se extrae.


• Para aquellas estructuras livianas se puede optar por la alternativa de cimentación

sobre zapatas de hormigón armado o pozos de cimentación.

• Para las estructuras pesadas, se puede optar por la alternativa de pilotes de

hormigón armado trabajando de punta en los suelos con “rechazo” y a fricción en los

suelos que sobreyacen a los mismos.

En el Apéndice Nº1 a esta memoria correspondiente a los estudios geotécnicos se indica

con detalle los parámetros de cálculo que deberán ser tenidos en cuenta.

3.4 Estudio geotécnico del trazado de la red de alcantarillado Se ha distribuido a lo largo de todo el área de proyecto un total de cuarenta sondeos

barrenados, con recuperación de muestras para ensayos de rutina en laboratorio (clasificación y

límites de Atterberg) de tres metros lineales de profundidad por sondeo.

Se programaron además tres sondeos a percusión, en las zonas previstas inicialmente para

Distribución de sondeos en la red de alcantarillado


las estaciones de bombeo, con realización de ensayos de penetración S.P.T en los suelos que

sobreyacen al “rechazo”, e Índices Bosio NB en los mismos, a cada metro o cambio de estrato y

recuperación de muestras para ensayos de rutina en laboratorio de ocho metros lineales de

profundidad por sondeo.

Las principales conclusiones recogidas en el estudio son:

• La mayoría de los sondeos barrenados presenta suelos mayormente arcillosos del

tipo arcillo arenosos de mediana y baja (CL) y alta (CH) plasticidad.

• Tan solo en cinco de los sondeos se registraron estratos de suelos areno limosos

(SM), en los sondeos y areno limo arcillosos (SM-SC), la mayoría en el entorno de la

PTAR

• Los suelos con “rechazo”, NÚMERO DE GOLPES DEL ENSAYO S.P.T. MAYORES

A CINCUENTA (N>50), no fueron registrados en los sondeos barrenados, hasta la

profundidad alcanzada por los mismos.

• Se alcanzó el nivel freático en 15 de los cuarenta sondeos a unas profundidades

entre 0,5 y 2 metros. Como era de esperar este es somero en las inmediaciones del

arroyo San Lorenzo y de otras vaguadas menores.

En el informe contenido en el Apéndice Nº1 de esta memoria correspondiente a los estudios

geotécnicos se ha recogido una tabla con el grado de complejidad de excavación de los terrenos

atravesados en función de sus características: necesidad de uso de entibado y/o bombas de

achique con filtros.

La necesidad de utilizar entibados y/o filtros se basó en el tipo de suelo (desmoronable o

no) y a la presencia de nivel freático (acuíferos potentes o filtraciones).

El uso de entibados ha sido clasificado como:

• Necesario: se considera necesaria la utilización de entibados para aquellos suelos

desmoronables, como puede ser suelos eminentemente granulares de densidad

relativa suelta (areno limosos) o suelos con presencia de acuíferos potentes.

• Eventual: se considera una utilización eventual de entibados, en aquellos suelos con

presencia de acuíferos débiles (filtraciones) en suelos cohesivos y nivel freático muy

bajo.

• No necesario: se considera no necesaria la utilización de entibados, en aquellos

suelos cohesivos sin presencia de acuíferos.

El uso de bombas con filtros fue clasificado como:


• Necesario: se considera necesaria la utilización de filtros para aquellos suelos

granulares y cohesivos con presencia de acuíferos potentes o suelos granulares con

presencia de acuíferos débiles (filtraciones).

• Eventual: se considera una utilización eventual de filtros, en aquellos suelos

cohesivos en presencia de acuíferos débiles (filtraciones).

• No necesario: se considera no necesaria la utilización de filtros, en aquellos suelos

sin presencia de acuíferos.

La combinación de estos dos factores, arroja un “grado de complejidad”, que fue clasificado como:

• Alto: para un grado de complejidad alto, necesariamente se deberá contar con

equipos, técnicos y humanos calificados. Se deberá prestar especial atención a lo

relativo a la seguridad de las excavaciones. Se recomienda la presencia y el

seguimiento de un ingeniero residente, en los sitios de alta complejidad.

• Medio: se deberá contar con equipo humano calificado y con capacitación en lo

referente a seguridad. Se recomienda igualmente, el seguimiento de un ingeniero

residente en los sitios de complejidad media.

• Bajo: el equipo humano deberá estar capacitado en lo referente a seguridad. Se

recomienda, el seguimiento de un maestro de obra capacitado y con criterio de

seguridad en los sitios de complejidad baja.


4 PARÁMETROS DE DISEÑO

4.1 Clima La ciudad de San Lorenzo está ubicada en el área Metropolitana de Asunción, en una zona

de clima subtropical, con veranos calurosos y húmedos e inviernos que pueden presentar heladas.

La temperatura media anual es de 23ºC, con temperaturas máximas medias diarias en los meses

de verano que superan los 35 ºC; la precipitación promedio anual es de 1.400 mm. Las tormentas

son frecuentes que están definidas por los fuertes vientos y las precipitaciones intensas,

ocasionado graves daños a la población.

Tabla 1. Valores Extremos Históricos de Temperatura Máxima, Mínima, y Precipitación Estaciones Temperatura

Máx. ºC Fecha Temperatura

Mín. ºC Fecha Lluvia

mm/día Fecha Periodo

San Lorenzo 39.8 26-ene-79 -0.6 01-jun-78 113.3 23-ene-80 1961/1993 Asunción, Aeropuerto 42.0 02-ene-34 -0.6 18-jul-75 190.8 22-dic-97 1933/2002

Fuente: GRASSI, B.; MAX, P.A; ARMOA, J. 2005. Un análisis del comportamiento de la precipitación en el Paraguay.

La precipitación mensual máxima registrada en el aeropuerto de Asunción de 1969 al 2000,

ocurrió el mes de Noviembre de 1997, con 513 mm/mes y la segunda ocurrió el mismo verano, en

Febrero de 1998 con 436 mm/mes. Estos valores son muy probables de estar vigentes aún ahora,

porque los grandes eventos extremos ocurrieron en 1983 y 1997/98.

Las precipitaciones máximas registradas en 24 horas durante el periodo de 1937 a 2000

para Asunción corresponden a 190.8 mm/día el 22 de diciembre de 1997 y las segunda de 161.7

mm/día en noviembre de 1982.

Tabla 2. Datos estadísticos de la precipitación mensual en Asunción 1970-2000

Ene Feb Mar Abr May Jun Jul Ago Set Oct Nov Dic Total

Media 153,9 130,5 120,8 162,6 113,7 82,3 41,5 73,8 86,1 130,4 161,8 149,5 1406,7 Mediana 149,3 101,9 106,7 158,0 106,6 69,0 29,3 44,7 69,5 96,7 137,3 145,6 1379,9 Desv. tip. 75,3 91,3 72,9 83,4 70,3 55,4 39,4 64,5 58,3 82,9 114,3 70,9 321,1 Mínimo 30,4 23,9 22,1 32,9 9,2 5,2 1,9 8,1 7,5 17,7 9,9 32,4 811,1 Percentil 20 83,2 64,1 57,9 73,5 49,8 37,8 10,4 20,9 37,3 73,3 72,0 97,6 1097,5 Percentil 40 138,8 93,4 78,9 130,5 89,7 63,4 23,3 40,5 59,2 89,9 104,0 132,9 1301,0 Percentil 60 163,8 128,5 125,8 176,6 120,9 81,6 35,4 67,8 92,3 123,9 166,3 155,1 1453,4 Percentil 80 213,5 183,0 193,9 249,6 154,9 134,4 64,8 121,8 151,3 195,1 251,7 202,7 1610,5 Máximo 347,0 435,9 271,2 323,5 261,0 227,3 153,0 245,3 205,9 317,1 510,5 370,8 2330,5

Fuente: Grassi, B. et all. “Un análisis del comportamiento de la precipitación en el Paraguay”. Proyecto Código 05 35 POL 02 Universidad Nacional de Asunción. Paraguay. Diciembre 2005.


Figura 1. Precipitación Media Mensual de Asunción, periodo 1970-2000

4.2 Población

4.2.1 Introducción

La falta de validación del censo 2012 hace que el único dato oficial con el que se cuenta es

con la proyección de población de la DGEEC para 2013: 342.876 habitantes y que engloba todo el

distrito de San Lorenzo, no solo a la parte del mismo servida por ESSAP.

Adicionalmente se tuvo en cuenta otra fuente de información de carácter demográfico: el

Plan Regulador de San Lorenzo (PRSL) que incluyes planos con densidades actuales y previstas

para cada uno de los barrios en los que se divide la ciudad.

A partir de esta información de diferentes fuentes se propuso en la fase de estudio de

alternativas una población base y en base a ella una terna de escenarios de crecimiento entre la

que se eligió la que, a la luz de la información disponible, se antojaba como más probable a los

actores de dicha decisión, BID, ESSAP y el propio consorcio redactor del informe.

Hay que distinguir de cara al presente proyecto dos poblaciones diferenciadas:

• La que habita dentro del área prestacional de ESSAP y a la que por tanto se prevé

dotar de servicio de alcantarillado y para la cual ha sido dimensionada la planta de

tratamiento

• La anterior más la que habita dentro de la cuenca hidrográfica que comprende al

área prestacional de ESSAP pero que se encuentra fuera de dicha área prestacional.

No se contempla dotar a estas áreas de servicio de alcantarillado dado que no es

posible facturar este servicio. Tampoco se han tenido en cuenta sus aportaciones en

el dimensionamiento de la planta. No obstante y ante la posibilidad de que en el

transcurso de los años estas zonas quedasen finalmente incorporadas a la red, el

dimensionamiento de los colectores a construir en esta fase si prevé el posible


incremento de los caudales asociado a ello.

4.2.2 Población de partida

El PRSL contiene un plano de densidades de población desagregada por barrios. En la

memoria del propio PRSL no se incluye información al respecto pero desde la Oficina de

Planificación Urbana de la propia municipalidad se indica que este plano se refiere a densidades

brutas (esto es, sin tener en cuenta ningún coeficiente de edificación) y está actualizado al año

2013.

Se ha comparado la sumatoria de los productos de cada una de las densidades de los

barrios por sus áreas respecto a la población total estimada por la DGEEC para San Lorenzo al

año 2013 obteniendo resultados coherentes.

La información del plano no da densidades exactas para cada bario sino que, partiendo de

una leyenda por colores los encuadra dentro de unos intervalos:

• 18 a 27

• 28 a 37

• [……]

• 118-127

En general:

• Dinfi a Dsup

i

Si para cada uno de estos intervalos se toma el valor medio del mismo (Dinfi + Dsup

i)/2 y se

multiplica por el área de cada uno de los barrios Ai (medida con ayuda de una aplicación CAD) se

obtiene un valor de la población de ese barrio Pimed. La sumatoria de estos valores ∑Pi

med alcanza

la cifra de 365.934 habitantes.

Si se toma, en cambio, para cada uno de estos intervalos el valor inferior del mismo (Dinfi) y

se multiplica por el área de cada uno de los barrios Ai se obtiene un valor de la población de ese

barrio Piinf La sumatoria de estos valores ∑Pi

inf es de 340.934 habitantes.

Por último, tomando el valor superior del intervalo (Dsupi) y multiplicando por el área de cada

uno de los barrios Ai se obtiene un valor de la población de ese barrio Pisup. La sumatoria de estos

valores ∑Pisup es de 391.303 habitantes.

Estos resultados son coherentes con el valor proyectado por la DGEEC para el año 2013,

PDGEEC =342.876 habitantes y permiten hacer un ajuste lineal del valor de la población Pi a

considerar para cada uno de los barrios de cara a lograr la coincidencia con el valor de población

total. Este ajuste se hará mediante la ecuación:


Pi = Pi

med · (PDGEEC/∑Pimed)

A partir de estos datos de población por barrios obtenemos por simple división la densidad

de población de cada uno de los barrios ajustada a la proyección de la DGEEC indicada en las

tablas que se muestra algo más adelante: Di=Pi/Ai.

Barrio

Área Barrio (Ha)

Valor inferior

intervalo densidad (hab/Ha)

Valor medio


Valor superior intervalo densidad (hab/Ha)

Población 2013

(rango inferior)

Población 2013 (valor

medio)

Población 2013

(rango superior)

Población 2013

corregida a

proyección DGEEC

Densidad 2013

corregida a

proyección DGEEC

(hab/Ha)

Ai Dinfi

(Dinfi +

Dsupi)/2 Dsup

i Pinfi Pmed

i Psupi Pi Di

San Miguel 193,74 68,0 72,5 77,0 13.174 14.046 14.918 13.161 67,9

Laurelty 324,56 78,0 82,5 87,0 25.316 26.776 28.237 25.089 77,3

Santo Rey 112,43 68,0 72,5 77,0 7.645 8.151 8.657 7.638 67,9 Virgen de Los Remedios 84,00 58,0 62,5 67,0 4.872 5.250 5.628 4.919 58,6

Sagrada Familia 101,48 88,0 92,5 97,0 8.930 9.387 9.844 8.795 86,7

Villa Laurelty 98,50 68,0 72,5 77,0 6.698 7.141 7.585 6.691 67,9 Villa Universitaria 244,35 18,0 22,5 27,0 4.398 5.498 6.597 5.151 21,1

Villa Amelia 125,85 18,0 22,5 27,0 2.265 2.832 3.398 2.653 21,1 San Juan - Calle I 57,28 78,0 82,5 87,0 4.468 4.726 4.983 4.428 77,3 San Pedro - Ñu Porá 187,21 38,0 42,5 47,0 7.114 7.956 8.799 7.455 39,8

San Isidro 66,46 68,0 72,5 77,0 4.519 4.818 5.117 4.515 67,9

Santa María 74,43 108,0 112,5 117,0 8.038 8.373 8.708 7.846 105,4

San Francisco 34,80 58,0 62,5 67,0 2.018 2.175 2.332 2.038 58,6

Las Mercedes 36,65 88,0 92,5 97,0 3.225 3.390 3.555 3.177 86,7

San Ramón 87,32 28,0 32,5 37,0 2.445 2.838 3.231 2.659 30,5

San Pedro 22,96 58,0 62,5 67,0 1.332 1.435 1.538 1.345 58,6

San José 53,79 68,0 72,5 77,0 3.658 3.900 4.142 3.654 67,9

Santa Lucía 13,11 98,0 102,5 107,0 1.285 1.344 1.403 1.259 96,0

Capellanía 157,78 58,0 62,5 67,0 9.151 9.861 10.571 9.240 58,6

Inmaculada 30,84 58,0 62,5 67,0 1.789 1.928 2.066 1.806 58,6 Corazón de Jesus 27,58 58,0 62,5 67,0 1.600 1.724 1.848 1.615 58,6

San Blas 34,24 78,0 82,5 87,0 2.671 2.825 2.979 2.647 77,3 Virgen de Fátima 114,31 68,0 72,5 77,0 7.773 8.287 8.802 7.765 67,9

San Rafael 51,91 68,0 72,5 77,0 3.530 3.763 3.997 3.526 67,9

San Roque 33,79 98,0 102,5 107,0 3.311 3.463 3.616 3.245 96,0

San Antonio - 65,23 78,0 82,5 87,0 5.088 5.381 5.675 5.042 77,3


Barrio

Área Barrio (Ha)

Valor inferior


Valor medio


Valor superior intervalo densidad (hab/Ha)

Población 2013

(rango inferior)

Población 2013 (valor

medio)

Población 2013

(rango superior)

Población 2013

corregida a

proyección DGEEC

Densidad 2013

corregida a

proyección DGEEC

(hab/Ha)

Ai Dinfi

(Dinfi +

Dsupi)/2 Dsup

i Pinfi Pmed

i Psupi Pi Di

Ciudad

María Auxiliadora 50,60 88,0 92,5 97,0 4.453 4.681 4.908 4.386 86,7

Florida 50,35 98,0 102,5 107,0 4.934 5.161 5.387 4.836 96,0

San Luis 85,98 78,0 82,5 87,0 6.706 7.093 7.480 6.646 77,3

Santa Librada 76,48 48,0 52,5 57,0 3.671 4.015 4.359 3.762 49,2

Barcequillo 315,57 58,0 62,5 67,0 18.303 19.723 21.143 18.480 58,6 Villa del Agrónomo - Lote Guazú 235,52 38,0 42,5 47,0 8.950 10.010 11.069 9.379 39,8

Santo Tomás 135,94 78,0 82,5 87,0 10.603 11.215 11.827 10.508 77,3 Nuestra Señora de la Asunción 75,59 38,0 42,5 47,0 2.872 3.213 3.553 3.010 39,8

San Felipe 38,36 108,0 112,5 117,0 4.143 4.316 4.488 4.044 105,4

La Encarnación 26,10 98,0 102,5 107,0 2.558 2.675 2.793 2.507 96,1

Lucerito 30,04 58,0 62,5 67,0 1.742 1.878 2.013 1.759 58,6

Santa Ana 40,36 78,0 82,5 87,0 3.148 3.330 3.511 3.120 77,3

Santa Cruz 56,94 68,0 72,5 77,0 3.872 4.128 4.384 3.868 67,9

Espíritu Santo 261,50 58,0 62,5 67,0 15.167 16.344 17.521 15.314 58,6

Miraflores 69,28 58,0 62,5 67,0 4.018 4.330 4.642 4.057 58,6 San Juán - Lucerito 69,61 78,0 82,5 87,0 5.430 5.743 6.056 5.381 77,3

Los Nogales 84,57 68,0 72,5 77,0 5.751 6.131 6.512 5.745 67,9

Tayuazapé 147,55 78,0 82,5 87,0 11.509 12.173 12.837 11.406 77,3

Lérida 114,82 58,0 62,5 67,0 6.660 7.176 7.693 6.724 58,6 Capilla del Monte 167,20 58,0 62,5 67,0 9.698 10.450 11.202 9.792 58,6

Villa Industrial 99,34 58,0 62,5 67,0 5.762 6.209 6.656 5.818 58,6

Nueva Aurora 187,32 58,0 62,5 67,0 10.865 11.708 12.550 10.970 58,6

Reducto 160,02 48,0 52,5 57,0 7.681 8.401 9.121 7.872 49,2

Rincón 145,42 68,0 72,5 77,0 9.889 10.543 11.197 9.879 67,9 Virgen del Rosario 153,50 58,0 62,5 67,0 8.903 9.594 10.285 8.989 58,6

La Victoria 171,29 38,0 42,5 47,0 6.509 7.280 8.051 6.821 39,8

Anahi 153,75 68,0 72,5 77,0 10.455 11.147 11.839 10.445 67,9 TOTAL / PROMEDIO 5637,60 60,4 64,9 69,4 340.565 365.934 391.303 342.874 60,8


4.2.3 Crecimiento de la población

EL PRSL incluye un plano que permite definir tres zonas diferenciadas en cuanto a las

densidades máximas permitidas dentro de su ámbito temporal de cinco años. Estas son:

• Moderada densidad: hasta 150 hab/Ha (en rojo)

• Media densidad: hasta 90 hab/Ha (en verde)

• Baja densidad: hasta 60 hab/Ha (en amarillo)

Densidades previstas en el PRSL

Partiendo de esta proyección a cinco años se ha establecido un modelo de crecimiento para

toda la vida útil del proyecto basándose en estas mismas “coronas” de crecimiento de modo que no

se unifique toda el área a cubrir como una única realidad, dada la diversidad existente.

Conforme a entrevistas con funcionarios municipales y de acuerdo a estimaciones de

estudios de desarrollo de área urbana en la Ciudad de San Lorenzo habría un potencial de

crecimiento poblacional muy alto. Además, el propio desarrollo de la red de saneamiento inducirá

una densificación del territorio al permitir un crecimiento en altura en zonas en las que esta


posibilidad estaba seriamente limitada hasta ahora por la carencia de infraestructuras

Por otro lado, de las visitas de campo realizadas se desprende que la mayor parte de las

zonas incluidas en el proyecto presentan una gran capacidad para densificarse.

Así, teniendo en cuenta todos estos factores se ha establecido un patrón de crecimiento en

el que se alcanzan unas densidades de saturación:

• Para las áreas definidas en el PRSL como “Moderada densidad”: 150 hab/Ha

• Para las áreas definidas en el PRSL como “Media densidad”: 120 hab/Ha

• Para las áreas definidas en el PRSL como “Baja densidad” con excepción de la Villa

Universitaria: 120 hab/Ha

• Para la Villa Universitaria: 60 hab/Ha

Densidades de saturación previstas en proyecto

La tasa anual de crecimiento que se ha estimado para cada uno de los barrios en todos los

escenarios ha sido 4,89% anual hasta alcanzar la densidad de saturación. Este porcentaje es la

tasa media del periodo 2002-2013 tomando los datos que para el conjunto del municipio de san

Lorenzo dan, por un lado el censo 2002 (202.745 habitantes) y la proyección de la DGEEC para el

año 2013 (342.876 habitantes). El valor 4,89% se ha obtenido despejando r en la ecuación:


P1 = P0 · (1+r)n

donde P1 es la población al final del periodo, P0 la población al inicio del periodo, r la tasa

de crecimiento en tanto por uno, y n el número de años que comprende el periodo.

Cabe indicar que existen áreas en las que las densidades actuales calculadas son

superiores a las de saturación prevista según los criterios expuestos hasta ahora. Para aquellas

incluidas dentro del ámbito del proyecto se realizan las siguientes correcciones:

• Sagrada Familia: incluido dentro de las zonas de “media densidad” tiene una

densidad actual de 123,8 hab/Ha. Se incluye en el intervalo superior, 150 hab/Ha

• Santa María: incluido dentro de las zonas de “media densidad” tiene una densidad

actual de 150,6 hab/Ha, es decir superior a las de “moderada densidad”. Se incluye

en este último grupo y se reducirá ligeramente su densidad para igualarlo con el

valor estándar 150 hab/ha

• Las Mercedes: incluido dentro de las zonas de “media densidad” tiene una densidad

actual de 123,8 hab/Ha. Se incluye en el intervalo superior, 150 hab/Ha

• Santa Lucía: incluido dentro de las zonas de “media densidad” tiene una densidad

actual de 137,2 hab/Ha. Se incluye en el intervalo superior, 150 hab/Ha

• San Felipe: densidad actual 150,6 hab/Ha. Se reducirá ligeramente para igualarlo

con el valor estándar 150 hab/ha

4.2.4 Población interior al área concesional de ESSAP

Una vez obtenidas las poblaciones en los distintos horizontes partiendo de las densidades

actuales y considerando las densidades de saturación indicadas en el numeral anterior el

crecimiento de población dentro del área concesional de ESSAP se produce de acuerdo a la

siguiente tabla:

2013 2015 2025 2035 2045Población 115.679 125.984 153.312 160.150 163.055

Incremento 0 9% 33% 38% 41%

El listado completo de población interior a la zona concesional de ESSAP para cada uno de

los barrios se incluye a continuación. El coeficiente de paso entre áreas brutas y áreas netas, es

decir, aquellas que consideran los espacios ocupados por viales y zonas verdes, es del 70%, en

línea con la APM.


• Las columnas G,H e I proceden de la tabla anterior.

• La columna J es el cociente entre las poblaciones y las áreas netas (70% de las

áreas brutas)

• Las columnas L,M,N y O se obtienen a partir de la fórmula P1 = P0 · (1+r)n hasta

alcanzar el valor de la columna Q, que limita el crecimiento

• Las columnas R, S, T, y U son los productos de la columna C y las L, M, N y O

respectivamente


Barrio

Área interior ESSAP (Ha)

Población 2013

interior ESSAP

Densidad bruta 2013

(hab/Ha)

Densidad neta 2013 (hab/Ha)

Tasa de Crecimiento

Densidad neta 2015

(hab/Ha)

Densidad neta 2025

(hab/Ha)

Densidad neta 2035

(hab/Ha)

Densidad neta 2045

(hab/Ha)

Densidad saturación (hab/Ha)

Población 2015

Población 2025

Población 2035

Población 2045

G H I J K L M N O Q R S T U

San Miguel 0,00 0 67,9 97,0 4,89% 106,7 120,0 120,0 120,0 120,0 0 0 0 0

Laurelty 26,32 2.035 77,3 110,4 4,89% 120,0 120,0 120,0 120,0 120,0 2.211 2.211 2.211 2.211

Santo Rey 0,00 0 67,9 97,1 4,89% 106,8 120,0 120,0 120,0 120,0 0 0 0 0

Virgen de Los Remedios 0,00 0 58,6 83,7 4,89% 92,1 120,0 120,0 120,0 120,0 0 0 0 0

Sagrada Familia 37,00 3.207 86,7 123,8 4,89% 136,2 150,0 150,0 150,0 150,0 3.527 3.885 3.885 3.885

Villa Laurelty 42,34 2.876 67,9 97,0 4,89% 106,7 120,0 120,0 120,0 120,0 3.163 3.557 3.557 3.557

Villa Universitaria 102,53 2.161 21,1 30,1 4,89% 33,1 53,4 60,0 60,0 60,0 2.376 3.833 4.306 4.306

Villa Amelia 122,06 2.573 21,1 30,1 4,89% 33,1 53,4 86,0 120,0 120,0 2.828 4.563 7.348 10.253

San Juan - Calle I 57,28 4.428 77,3 110,4 4,89% 120,0 120,0 120,0 120,0 120,0 4.812 4.812 4.812 4.812

San Pedro - Ñu Porá 78,40 3.122 39,8 56,9 4,89% 62,6 100,9 120,0 120,0 120,0 3.436 5.538 6.586 6.586

San Isidro 66,46 4.515 67,9 97,1 4,89% 106,8 120,0 120,0 120,0 120,0 4.969 5.583 5.583 5.583

Santa María 74,43 7.846 105,4 150,6 4,89% 150,0 150,0 150,0 150,0 150,0 7.816 7.816 7.816 7.816

San Francisco 34,80 2.038 58,6 83,7 4,89% 92,1 148,4 150,0 150,0 150,0 2.244 3.615 3.654 3.654

Las Mercedes 36,65 3.177 86,7 123,8 4,89% 136,2 150,0 150,0 150,0 150,0 3.494 3.849 3.849 3.849

San Ramón 49,77 1.516 30,5 43,5 4,89% 47,9 77,1 120,0 120,0 120,0 1.669 2.686 4.180 4.180

San Pedro 22,96 1.345 58,6 83,7 4,89% 92,1 148,4 150,0 150,0 150,0 1.481 2.385 2.411 2.411

San José 53,79 3.654 67,9 97,0 4,89% 106,7 120,0 120,0 120,0 120,0 4.017 4.519 4.519 4.519

Santa Lucía 13,11 1.259 96 137,2 4,89% 150,0 150,0 150,0 150,0 150,0 1.377 1.377 1.377 1.377

Capellanía 116,24 6.807 58,6 83,7 4,89% 92,1 120,0 120,0 120,0 120,0 7.494 9.764 9.764 9.764

Inmaculada 30,84 1.806 58,6 83,7 4,89% 92,1 148,4 150,0 150,0 150,0 1.988 3.204 3.238 3.238

Corazón de Jesus 27,58 1.615 58,6 83,7 4,89% 92,1 148,4 150,0 150,0 150,0 1.778 2.865 2.896 2.896

San Blas 34,24 2.647 77,3 110,4 4,89% 121,5 150,0 150,0 150,0 150,0 2.912 3.595 3.595 3.595

Virgen de Fátima 83,61 5.680 67,9 97,0 4,89% 106,7 120,0 120,0 120,0 120,0 6.245 7.023 7.023 7.023

San Rafael 28,31 1.923 67,9 97,0 4,89% 106,7 120,0 120,0 120,0 120,0 2.115 2.378 2.378 2.378


Barrio


Población 2013

interior ESSAP

Densidad bruta 2013

(hab/Ha)


Tasa de Crecimiento

Densidad neta 2015

(hab/Ha)

Densidad neta 2025

(hab/Ha)

Densidad neta 2035

(hab/Ha)

Densidad neta 2045

(hab/Ha)


Población 2015

Población 2025

Población 2035

Población 2045


San Roque 33,79 3.245 96 137,2 4,89% 150,0 150,0 150,0 150,0 150,0 3.548 3.548 3.548 3.548

San Antonio - Ciudad 65,23 5.042 77,3 110,4 4,89% 121,5 150,0 150,0 150,0 150,0 5.548 6.850 6.850 6.850

María Auxiliadora 50,60 4.386 86,7 123,8 4,89% 136,2 150,0 150,0 150,0 150,0 4.824 5.313 5.313 5.313

Florida 50,35 4.836 96 137,2 4,89% 150,0 150,0 150,0 150,0 150,0 5.287 5.287 5.287 5.287

San Luis 85,98 6.646 77,3 110,4 4,89% 120,0 120,0 120,0 120,0 120,0 7.223 7.223 7.223 7.223

Santa Librada 33,93 1.669 49,2 70,3 4,89% 77,3 120,0 120,0 120,0 120,0 1.836 2.850 2.850 2.850

Barcequillo 232,49 13.615 58,6 83,7 4,89% 92,1 120,0 120,0 120,0 120,0 14.988 19.529 19.529 19.529

Villa del Agrónomo - Lote Guazú 63,15 2.515 39,8 56,9 4,89% 62,6 100,9 120,0 120,0 120,0 2.767 4.460 5.305 5.305

Santo Tomás 0,00 0 77,3 110,4 4,89% 120,0 120,0 120,0 120,0 120,0 0 0 0 0

Nuestra Señora de la Asunción 3,85 153 39,8 56,9 4,89% 62,6 100,9 120,0 120,0 120,0 169 272 323 323

San Felipe 19,97 2.105 105,4 150,6 4,89% 150,0 150,0 150,0 150,0 150,0 2.097 2.097 2.097 2.097

La Encarnación 20,20 1.940 96,1 137,2 4,89% 150,0 150,0 150,0 150,0 150,0 2.121 2.121 2.121 2.121

Lucerito 9,06 531 58,6 83,7 4,89% 92,1 148,4 150,0 150,0 150,0 584 942 951 951

Santa Ana 20,55 1.589 77,3 110,4 4,89% 121,5 150,0 150,0 150,0 150,0 1.748 2.158 2.158 2.158

Santa Cruz 5,94 404 67,9 97,0 4,89% 106,7 120,0 120,0 120,0 120,0 444 499 499 499

Espíritu Santo 13,20 773 58,6 83,7 4,89% 92,1 120,0 120,0 120,0 120,0 851 1.109 1.109 1.109

Miraflores 0,00 0 58,6 83,7 4,89% 92,1 120,0 120,0 120,0 120,0 0 0 0 0

San Juán - Lucerito 0,00 0 77,3 110,4 4,89% 120,0 120,0 120,0 120,0 120,0 0 0 0 0

Los Nogales 0,00 0 67,9 97,0 4,89% 106,7 120,0 120,0 120,0 120,0 0 0 0 0

Tayuazapé 0,00 0 77,3 110,4 4,89% 120,0 120,0 120,0 120,0 120,0 0 0 0 0

Lérida 0,00 0 58,6 83,7 4,89% 92,1 120,0 120,0 120,0 120,0 0 0 0 0

Capilla del Monte 0,00 0 58,6 83,7 4,89% 92,1 120,0 120,0 120,0 120,0 0 0 0 0

Villa Industrial 0,00 0 58,6 83,7 4,89% 92,1 120,0 120,0 120,0 120,0 0 0 0 0


Barrio


Población 2013

interior ESSAP

Densidad bruta 2013

(hab/Ha)


Tasa de Crecimiento

Densidad neta 2015

(hab/Ha)

Densidad neta 2025

(hab/Ha)

Densidad neta 2035

(hab/Ha)

Densidad neta 2045

(hab/Ha)


Población 2015

Población 2025

Población 2035

Población 2045


Nueva Aurora 0,00 0 58,6 83,7 4,89% 92,1 120,0 120,0 120,0 120,0 0 0 0 0

Reducto 0,00 0 49,2 70,3 4,89% 77,3 120,0 120,0 120,0 120,0 0 0 0 0

Rincón 0,00 0 67,9 97,0 4,89% 106,7 120,0 120,0 120,0 120,0 0 0 0 0

Virgen del Rosario 0,00 0 58,6 83,7 4,89% 92,1 120,0 120,0 120,0 120,0 0 0 0 0

La Victoria 0,00 0 39,8 56,9 4,89% 62,6 100,9 120,0 120,0 120,0 0 0 0 0

Anahi 0,00 0 67,9 97,0 4,89% 106,7 120,0 120,0 120,0 120,0 0 0 0 0

TOTAL / PROMEDIO 1847,01 115.679 62,63 89,5 97,4 118,6 123,9 126,1 125.984 153.312 160.150 163.055


4.2.5 Población interior a la cuenca

Procediendo de igual forma que en el numeral anterior, para la cuenca del arroyo San

Lorenzo, incluyendo la zona norte de la cuenca del Arroyo Tayazuapé, e incluyendo tanto las zonas

interiores al área concesional de ESSAP como aquellas exteriores que pueden ser incorporadas en

el futuro por ser áreas hidrológicamente tributarias de estas cuencas y de nuevo a partir de las

densidades desagregadas por barrios Di y midiendo con ayuda de una aplicación CAD el área

interior a la cuenca de cada uno de ellos ACuencai se puede obtener la población cubierta por la red

actual a partir de la ecuación ∑ Di · ACuencai obteniendo un valor de 148.839 habitantes en 2.013

que crecen hasta los 213.553 habitantes en 2.045. Con este valor de la población es con el cual se

dimensionará la nueva red de colectores.

A los barrios marcados con un asterisco (*), Villa Amelia y Capellanía, se les ha incorporado

las áreas limítrofes de Fernando de la Mora que vierten a la cuenca del San Lorenzo y que forman

una franja de características similares a ellos.


Barrio

Área interior cuenca

(Ha)

Población 2013

interior cuenca

Densidad bruta 2013

(hab/Ha)


Densidad neta 2015

(hab/Ha)

Densidad neta 2025

(hab/Ha)

Densidad neta 2035

(hab/Ha)

Densidad neta 2045

(hab/Ha)


Población 2015

Población 2025

Población 2035

Población 2045

G H I J L M N O Q R S T U

Laurelty 26,32 2.035 77,3 110,4 120,0 120,0 120,0 120,0 120,0 2.211 2.211 2.211 2.211

Sagrada Familia 37,00 3.207 86,7 123,8 136,2 150,0 150,0 150,0 150,0 3.527 3.885 3.885 3.885

Villa Laurelty 42,34 2.876 67,9 97,0 106,7 120,0 120,0 120,0 120,0 3.163 3.557 3.557 3.557

Villa Universitaria 244,35 5.151 21,1 30,1 33,1 53,4 60,0 60,0 60,0 5.662 9.134 10.263 10.263

Villa Amelia (*) 136,40 2.875 21,1 30,1 33,1 53,4 86,0 120,0 120,0 3.161 5.099 8.211 11.458

San Juan - Calle I 57,28 4.428 77,3 110,4 120,0 120,0 120,0 120,0 120,0 4.812 4.812 4.812 4.812

San Pedro - Ñu Porá 78,40 3.122 39,8 56,9 62,6 100,9 120,0 120,0 120,0 3.436 5.538 6.586 6.586

San Isidro 66,45 4.515 67,9 97,1 106,8 120,0 120,0 120,0 120,0 4.968 5.582 5.582 5.582

Santa María 74,43 7.846 105,4 150,6 150,0 150,0 150,0 150,0 150,0 7.816 7.816 7.816 7.816

San Francisco 34,80 2.038 58,6 83,7 92,1 148,4 150,0 150,0 150,0 2.244 3.615 3.654 3.654

Las Mercedes 36,65 3.177 86,7 123,8 136,2 150,0 150,0 150,0 150,0 3.494 3.849 3.849 3.849

San Ramón 49,77 1.516 30,5 43,5 47,9 77,1 120,0 120,0 120,0 1.669 2.686 4.180 4.180

San Pedro 22,96 1.345 58,6 83,7 92,1 148,4 150,0 150,0 150,0 1.481 2.385 2.411 2.411

San José 53,79 3.654 67,9 97,0 106,7 120,0 120,0 120,0 120,0 4.017 4.519 4.519 4.519

Santa Lucía 13,11 1.259 96 137,2 150,0 150,0 150,0 150,0 150,0 1.377 1.377 1.377 1.377

Capellanía(*) 272,28 15.945 58,6 83,7 92,1 120,0 120,0 120,0 120,0 17.554 22.872 22.872 22.872

Inmaculada 30,84 1.806 58,6 83,7 92,1 148,4 150,0 150,0 150,0 1.988 3.204 3.238 3.238

Corazón de Jesus 27,58 1.615 58,6 83,7 92,1 148,4 150,0 150,0 150,0 1.778 2.865 2.896 2.896

San Blas 34,24 2.647 77,3 110,4 121,5 150,0 150,0 150,0 150,0 2.912 3.595 3.595 3.595

Virgen de Fátima 83,61 5.680 67,9 97,0 106,7 120,0 120,0 120,0 120,0 6.245 7.023 7.023 7.023

San Rafael 51,91 3.526 67,9 97,0 106,7 120,0 120,0 120,0 120,0 3.877 4.360 4.360 4.360

San Roque 33,79 3.245 96 137,2 150,0 150,0 150,0 150,0 150,0 3.548 3.548 3.548 3.548


Barrio

Área interior cuenca

(Ha)

Población 2013

interior cuenca

Densidad bruta 2013

(hab/Ha)


Densidad neta 2015

(hab/Ha)

Densidad neta 2025

(hab/Ha)

Densidad neta 2035

(hab/Ha)

Densidad neta 2045

(hab/Ha)


Población 2015

Población 2025

Población 2035

Población 2045

G H I J L M N O Q R S T U

San Antonio - Ciudad 65,23 5.042 77,3 110,4 121,5 150,0 150,0 150,0 150,0 5.548 6.850 6.850 6.850

María Auxiliadora 50,60 4.386 86,7 123,8 136,2 150,0 150,0 150,0 150,0 4.824 5.313 5.313 5.313

Florida 50,35 4.836 96 137,2 150,0 150,0 150,0 150,0 150,0 5.287 5.287 5.287 5.287

San Luis 85,98 6.646 77,3 110,4 120,0 120,0 120,0 120,0 120,0 7.223 7.223 7.223 7.223

Santa Librada 33,93 1.669 49,2 70,3 77,3 120,0 120,0 120,0 120,0 1.836 2.850 2.850 2.850

Barcequillo 292,13 17.107 58,6 83,7 92,1 120,0 120,0 120,0 120,0 18.834 24.539 24.539 24.539

Villa del Agrónomo - Lote Guazú 143,40 5.711 39,8 56,9 62,6 100,9 120,0 120,0 120,0 6.284 10.128 12.046 12.046

Santo Tomás 94,97 7.341 77,3 110,4 120,0 120,0 120,0 120,0 120,0 7.977 7.977 7.977 7.977

Nuestra Señora de la Asunción 75,59 3.010 39,8 56,9 62,6 100,9 120,0 120,0 120,0 3.312 5.339 6.350 6.350

San Felipe 35,34 3.726 105,4 150,6 150,0 150,0 150,0 150,0 150,0 3.711 3.711 3.711 3.711

La Encarnación 20,51 1.970 96,1 137,2 150,0 150,0 150,0 150,0 150,0 2.154 2.154 2.154 2.154

Lucerito 9,06 531 58,6 83,7 92,1 148,4 150,0 150,0 150,0 584 942 951 951

Santa Ana 20,55 1.589 77,3 110,4 121,5 150,0 150,0 150,0 150,0 1.748 2.158 2.158 2.158

Santa Cruz 5,94 404 67,9 97,0 106,7 120,0 120,0 120,0 120,0 444 499 499 499

Espíritu Santo 16,23 950 58,6 83,7 92,1 120,0 120,0 120,0 120,0 1.047 1.364 1.364 1.364

Miraflores 7,05 413 58,6 83,7 92,1 120,0 120,0 120,0 120,0 454 592 592 592

TOTAL / PROMEDIO 2515,16 148.839 59,18 84,5 92,1 113,9 119,5 121,3 162.203 200.454 210.306 213.553


4.3 Caudales

4.3.1 Introducción

Para la completa caracterización de los caudales, además de las poblaciones servidas será

necesario conocer los valores a aplicar para los coeficientes de punta horarios y diarios, el volumen

de infiltración, el porcentaje de conexiones ilegales a considerar, las dotaciones de abastecimiento,

la tasa de cobertura y el coeficiente de retorno a la red de alcantarillado.

4.3.2 Coeficientes de punta

Se adoptan los sugeridos por la APM por considerarlos adecuados a San Lorenzo y acordes

con los que sugiere la literatura técnica.

• Coeficiente de punta diario: 1,25

• Coeficiente de punta horario: 1,50

4.3.3 Caudales de infiltración

Para el cálculo de los caudales que se infiltran en la red se ha tenido en cuenta las

indicaciones contenidas en literatura técnica que tiene en cuenta el material de la conducción.

La Guía para el diseño de tecnologías de alcantarillado de la Organización Panamericana

de la Salud (Lima-PERÚ.2005) incluye la siguiente tabla:

La Normativa para alcantarillado sanitario condominial de Nicaragua sugiere los siguientes

valores:

• Para tuberías con juntas de mortero se les deberá asignar un gasto de 10000

l/Ha/día.


• Para tuberías con juntas flexibles se les deberá asignar un gasto de 5000 l/Ha/día.

• Para tuberías plásticas 2 l/hora/100 m de tubería y por cada 25mm de diámetro.

Caudales de la red actual. La red actual tiene una longitud aproximada de 75 km, está

enteramente constituida por caños de barro con junta de mortero y transcurre en general por

terreno no saturado con la excepción del emisario, que discurre paralelo al arroyo San Lorenzo y

de los tramos inmediatos al mismo. Estos tramos suponen aproximadamente el 10% de la longitud

total de la red. El área cubierta es de 500 Ha aproximadamente.

• Aplicando la Guía para el diseño de tecnologías de alcantarillado de la Organización

Panamericana de la Salud se obtienen los siguientes caudales de infiltración:

75 Km · 90%· 0,5 l/s/Km + 75 km · 10% · 0,7 l/s/Km = 39 l/s

• Aplicando la Normativa para alcantarillado sanitario condominial de Nicaragua se obtienen

los siguientes caudales de infiltración:

500 Ha · 10000 l/Ha/día = 5000 m3/día = 58 l/s

Caudales de la red prevista. En cuanto a la red prevista se estima en 250 km de

colectores de los que 75 km se corresponden con el trazado de los existentes. Se puede estimar un

aprovechamiento de la red actual del 50 % y una distribución de diámetros en los que el 60% se

corresponde con el mínimo de 200 mm (8´´) y un 40% con un diámetro medio de 400 mm. Por

último se puede mantener en un 10 % el porcentaje de la red nueva afectada por una napa freática

somera.

• Aplicando la Guía para el diseño de tecnologías de alcantarillado de la Organización

Panamericana de la Salud se obtienen los siguientes caudales de infiltración:

Caudal de las nuevas conducciones de material plástico: (250 km - 50% ·75 km) · (90%· 0,05 l/s/Km + 10% · 0,5 l/s/Km ) = 20,19

Caudal de la red existente que no se renueva:

(50% ·75 km) · (90%· 0,5 l/s/Km + 10% · 0, 7 l/s/Km ) = 19,5 = 40 l/s

Caudal total: 20,19 + 19,5 = 40 l/s

• Aplicando la Normativa para alcantarillado sanitario condominial de Nicaragua se obtienen


los siguientes caudales de infiltración:

Caudal de las nuevas conducciones de material plástico: (250 km - 50% ·75 km) · [(60% · 20 l/hora/Km · 200 mm / 25mm) +(40% · 20 l/hora/Km · 400 mm

/ 25mm)] = 47600 l/hora = 13,22 l/s

Caudal de la red existente que no se renueva: (50% ·75 km) · 500 Ha · 10000 l/Ha/día = 2500 m3/día = 28,94 l/s

Caudal total: 13,22 l/s + 28,94 l/s = 42 l/s

Se puede observar un alto grado de coincidencia entre ambos métodos.

Por su parte, la norma brasileña NBR9649 de la ABNT recomienda unos valores entre

0,05 y 1,0 l/s · km indicando que se deberá tener en cuenta la naturaleza de las conducciones y

sus juntas así como la calidad de la ejecución, la naturaleza del suelo y la altura del nivel freático

pero sin proponer valores concretos para la variada casuística.

Se procederá al cálculo considerando las recomendaciones de la OPS para los tramos

antiguos y valor menor del intervalo propuesto por la NBR9649 para los tramos nuevos, previstos a

ejecutar con materiales plásticos.

Caudales de la red actual. La red actual tiene una longitud aproximada de 75 km, está

enteramente constituida por caños de barro con junta de mortero y transcurre en general por

terreno no saturado con la excepción del emisario, que discurre paralelo al arroyo San Lorenzo y

de los tramos inmediatos al mismo. Estos tramos suponen aproximadamente el 10% de la longitud

total de la red. El área cubierta es de 500 Ha aproximadamente.

• Al tratarse de tuberías ya existentes se aplica los valores de la la Guía para el diseño de

tecnologías de alcantarillado de la Organización Panamericana de la Salud se obtienen los

siguientes caudales de infiltración:

75 Km · 90%· 0,5 l/s/Km + 75 km · 10% · 0,7 l/s/Km = 39 l/s

Caudales de la red prevista. En cuanto a la red prevista se estima en 250 km de

colectores de los que 75 km se corresponden con el trazado de los existentes. Se puede estimar un

aprovechamiento de la red actual del 50 % y una distribución de diámetros en los que el 60% se


corresponde con el mínimo de 200 mm (8´´) y un 40% con un diámetro medio de 400 mm. Por

último se puede mantener en un 10 % el porcentaje de la red nueva afectada por una napa freática

somera.

• Aplicando los valores inferiores considerados en la NBR9649 para las nuevas conducciones

y los de la Guía para el diseño de tecnologías de alcantarillado de la Organización

Panamericana de la Salud para los tramos ya existentes se obtienen los siguientes

caudales de infiltración:

Caudal de las nuevas conducciones de material plástico: (250 km - 50% ·75 km) · 0,05 l/s/Km = 10,63

Caudal de la red existente que no se renueva:

(50% ·75 km) · (90%· 0,5 l/s/Km + 10% · 0, 7 l/s/Km ) = 19,5 l/s

Caudal total: 10,63 + 19,5 = 30 l/s

En el dimensionamiento de la PTAR se toman estos últimos resultados 39 l/s para la red actual y

30 l/s para la red renovada. Dado que las estimaciones de la longitud de la red están referidas al

interior del área concesional de ESSAP, para la estimación global del valor de la infiltración en la

red de saneamiento, incluida la zona exterior a la concesión de ESSAP, se ha considerado un

incremento proporcional al área drenada, por lo que el valor pasa de 30 a 36 l/s.

4.3.4 Porcentaje de conexiones ilegales

En esta memoria se justifican los caudales a partir de las poblaciones de hecho estimadas

dentro del ámbito del proyecto afectándolas por un coeficiente de cobertura.

Por tanto no tiene sentido incrementar esta cifra con un coeficiente de conexiones ilegales,

ya que este criterio ya tiene en cuenta inclusive las posibles instalaciones propias de agua (auto

proveído) y dado que con la normativas y el reglamento de usuarios del servicio de alcantarillado

el servicio es facturado una vez está disponible, no existe ningún incentivo a la existencia de

conexiones ilegales.

Por todo ello no se tendrá en cuenta coeficiente alguno.

4.3.5 Dotaciones

Las medidas de desincentivación del consumo a adoptar por ESSAP unido al propio

encarecimiento del servicio asociado a la facturación del servicio de saneamiento harán, según las


estimaciones de la propia ESSAP que las dotaciones se mantengan en los actuales valores de 200

l/lhab·día.

Se mantiene el coeficiente de 0,8 ampliamente aceptado por la literatura técnica y acorde al

contemplado por la APM por lo que, a efectos del cálculo de la red de alcantarillado y de la planta

se considera un caudal de aguas servidas de 160 l/lhab·día.

4.3.6 Tasas de cobertura. Población servida

Se ha establecido durante la fase del estudio de alternativas unos umbrales de cobertura

del sistema de saneamiento que, partiendo del 20% de cobertura en el año 2015, alcanza el 95%

en el año 2045 con los siguientes escalones:

• Año 2015: 20% cobertura





La justificación de estos valores parte de la consideración del año de inicio en 2015 con la

población actual conectada (20%) y la estimación de que durante la construcción de los colectores

y las nuevas conexiones en el área prestacional en la primera etapa se llegara al 60 % año 2020.

Durante el resto del periodo se considera un crecimiento sostenido hasta el valor del 95% en el

horizonte de proyecto.

4.3.7 Caudales PTAR

En la tabla siguiente se muestra la evolución de los caudales estimados. Se puede observar

que la diferencia entre el horizonte 2035 y 2045 es escasa por lo que en todas las soluciones

estudiadas se unifican las soluciones para ambos por lo que las fases de desarrollo de los

proyectos a estudiar desde el punto de vista de capacidad, rendimiento e inversiones se reducen a

dos, la inicial, prevista para 2015 y que debe cubrir las demandas hasta 2025 y un segundo

horizonte que entre en servicio en 2025 y que sea capaza de cubrir la demanda para el año 2045.


AÑO ÁREA DE APORTE

(Ha)

ÁREA URBANIZADA

(Ha)

DENSIDAD NETA

(hab/Ha)

POBLACIÓN (hab)

DOTACIÓN (l/hab/dia)

CONSUMO MEDIO

(m3/dia)

COEF RETORNO

% de cobertura

Q APORTE MEDIO (m3/d)

Q APORTE MEDIO H. (l/s)

Caudales de

infiltración (l/s)

% infiltración

Q aguas servidas

(l/s)

Q medio

(l/s)

Q Max. Diario (l/s)

Q Max. Horario

(l/s)

2015 1847,01 1292,91 97,4 125.984 200 25.197 0,80 20% 4.031 46,66 39 46% 46,66 85,66 97,33 126,72 2016 1847,01 1292,91 99,6 128.717 200 25.743 0,80 28% 5.767 66,74 37 36% 66,74 103,94 120,63 162,67 2017 1847,01 1292,91 101,7 131.450 200 26.290 0,80 36% 7.571 87,63 35 29% 87,63 123,03 144,94 200,15 2018 1847,01 1292,91 103,8 134.182 200 26.836 0,80 44% 9.446 109,33 34 24% 109,33 142,93 170,27 239,15 2019 1847,01 1292,91 105,9 136.915 200 27.383 0,80 52% 11.391 131,84 32 19% 131,84 163,64 196,61 279,67

2020 1847,01 1292,91 108,0 139.648 200 27.930 0,80 60% 13.406 155,16 30 16% 155,16 185,16 223,96 321,71 2021 1847,01 1292,91 110,1 142.381 200 28.476 0,80 63% 14.352 166,11 30 15% 166,11 196,11 237,64 342,29 2022 1847,01 1292,91 112,2 145.114 200 29.023 0,80 66% 15.324 177,36 30 14% 177,36 207,36 251,70 363,44 2023 1847,01 1292,91 114,4 147.846 200 29.569 0,80 69% 16.322 188,91 30 14% 188,91 218,91 266,14 385,16 2024 1847,01 1292,91 116,5 150.579 200 30.116 0,80 72% 17.347 200,77 30 13% 200,77 230,77 280,97 407,45

2025 1847,01 1292,91 118,6 153.312 200 30.662 0,80 75% 18.397 212,93 30 12% 212,93 242,93 296,17 430,31 2026 1847,01 1292,91 119,1 153.996 200 30.799 0,80 77% 18.849 218,16 30 12% 218,16 248,16 302,70 440,14 2027 1847,01 1292,91 119,6 154.679 200 30.936 0,80 78% 19.304 223,43 30 12% 223,43 253,43 309,28 450,04 2028 1847,01 1292,91 120,2 155.363 200 31.073 0,80 80% 19.762 228,73 30 12% 228,73 258,73 315,91 460,01 2029 1847,01 1292,91 120,7 156.047 200 31.209 0,80 81% 20.224 234,07 30 11% 234,07 264,07 322,59 470,05 2030 1847,01 1292,91 121,2 156.731 200 31.346 0,80 83% 20.688 239,45 30 11% 239,45 269,45 329,31 480,17 2031 1847,01 1292,91 121,8 157.414 200 31.483 0,80 84% 21.157 244,87 30 11% 244,87 274,87 336,08 490,35 2032 1847,01 1292,91 122,3 158.098 200 31.620 0,80 86% 21.628 250,32 30 11% 250,32 280,32 342,90 500,61 2033 1847,01 1292,91 122,8 158.782 200 31.756 0,80 87% 22.102 255,82 30 10% 255,82 285,82 349,77 510,93 2034 1847,01 1292,91 123,3 159.466 200 31.893 0,80 89% 22.580 261,35 30 10% 261,35 291,35 356,68 521,33

2035 1847,01 1292,91 123,9 160.150 200 32.030 0,80 90% 23.062 266,92 30 10% 266,92 296,92 363,64 531,80 2036 1847,01 1292,91 124,1 160.440 200 32.088 0,80 91% 23.232 268,89 30 10% 268,89 298,89 366,11 535,50 2037 1847,01 1292,91 124,3 160.731 200 32.146 0,80 91% 23.402 270,86 30 10% 270,86 300,86 368,58 539,22 2038 1847,01 1292,91 124,5 161.021 200 32.204 0,80 92% 23.573 272,84 30 10% 272,84 302,84 371,05 542,94 2039 1847,01 1292,91 124,8 161.312 200 32.262 0,80 92% 23.745 274,83 30 10% 274,83 304,83 373,53 546,67 2040 1847,01 1292,91 125,0 161.602 200 32.320 0,80 93% 23.917 276,82 30 10% 276,82 306,82 376,02 550,42 2041 1847,01 1292,91 125,2 161.893 200 32.379 0,80 93% 24.090 278,81 30 10% 278,81 308,81 378,52 554,17 2042 1847,01 1292,91 125,4 162.183 200 32.437 0,80 94% 24.263 280,82 30 10% 280,82 310,82 381,02 557,94 2043 1847,01 1292,91 125,7 162.474 200 32.495 0,80 94% 24.436 282,82 30 10% 282,82 312,82 383,53 561,71 2044 1847,01 1292,91 125,9 162.764 200 32.553 0,80 95% 24.610 284,84 30 10% 284,84 314,84 386,05 565,49

2045 1847,01 1292,91 126,1 163.055 200 32.611 0,80 95% 24.784 286,86 30 9% 286,86 316,86 388,57 569,29


4.3.8 Caudales de la red de alcantarillado

En el dimensionamiento de los colectores los caudales se obtienen como el producto del

área a la que da servicio cada tramo por la media ponderada de la densidad poblacional bruta de

dicha área (densidad neta dividida por el coeficiente de ocupación efectiva 0,7) y por la dotación

unitaria (200 l/hab·día) afectada del coeficiente de retorno a la red de alcantarillado 0,8.

En apartados anteriores se ha establecido para cada barrio del área de estudio las dichas

densidades brutas y netas para el horizonte 2015, 2025, 2035 y 2045.

El dato útil para el cálculo de demanda será la densidad correspondiente a 2045 que será el

que se considerará en el dimensionamiento.

En el cálculo de la extensión de las áreas de servicio de los tramos en cabecera se ha

incluido todas aquellas áreas que pueden verter por gravedad a dichos tramos,

independientemente de cuál es el prestador actual del servicio de agua y alcantarillado. (ESSAP u

otros). Esto permitirá ampliar del servicio de alcantarillado a la totalidad de la cuenca sin necesidad

de una ampliación futura de los colectores.

Dentro del área concesional de ESSAP las áreas vertientes en cada registro se obtienen a

partir de los polígonos de Thiessen asociado a cada uno. Al tratarse de una red de puntos tan

tupida el error asociado a esta aproximación es despreciable en cuanto que las áreas drenadas

crecen y los colectores necesitan ser dimensionados por criterios hidráulicos antes que por razones

de diámetros mínimos.

Para las áreas de aporte externas se ha buscado, basándose en la topografía y teniendo en

cuenta el actual desarrollo de la malla urbana, el punto de vertido por gravedad. Los caudales

obtenidos para dichas áreas a partir de sus correspondientes densidades de saturación han sido

añadidos a los correspondientes registros identificados como puntos de vertido.

A los caudales así obtenidos hay que añadir:

• Infiltraciones, según los valores indicados en el apartado correspondiente de esta

memoria

• Sobre caudales inducidos por la inclusión de estaciones de bombeo: introducen

caudales en determinados nodos (registros en los que desaguan) y concentran los

caudales en un tiempo menor, aumentando ligeramente los caudales punta totales.

En el Apéndice Nº 2 a esta memoria de cálculo se ha incluido un listado con los caudales y

demás características de los tramos de la red.


4.4 Cargas contaminantes Para la caracterización de las cargas contaminantes del efluente a tratar se ha recopilado la

información disponible:

• En la APM se cita una campaña realizada a principios de 2012 de la que se incluyen

los resultados en términos de Kg/día de cada uno de los parámetros principales.

Estos valores una vez expresados en gr/hab/día quedan:

SST 81,36 DBO5 72,36 NTK 14,46 PT 3,60

Grasas 10,86

• ESSAP por su parte realiza una completa campaña con periodicidad mensual a la

entrada (también a la salida) de las lagunas que conforman la actual PTAR.

Lamentablemente, entre los parámetros estudiados no se encuentran los nutrientes

(N y P).

• Por su parte, el consorcio ha realizado una campaña cuyos resultados se exponen,

comenta y analizan en el numeral 4.6 del presente documento.

A pesar de la existencia de toda esta información, la validez y alcance de estos resultados

presenta serias limitaciones:

• Temporal. Los valores obtenidos en los análisis realizados por el consorcio están

referidos a un periodo de tiempo inferior al recomendado para este tipo de campañas

donde idealmente se realiza un seguimiento de un año completo.

• Grado de representatividad. La sustancial modificación de la red de alcantarillado

prevista en el proyecto significará una modificación de igual índole en los efluentes,

tanto por su calidad como por su cantidad:

o se ampliará la cobertura

o se disminuirá sustancialmente las infiltraciones e influjos

o se prevé la mejora en el tratamiento previo de los vertidos industriales

Aun así, se han podido extraer algunas conclusiones de las muestras analizadas:

• Los valores obtenidos son típicos de un efluente con un nivel de contaminación bajo

que se puede asociar al alto grado de infiltración existente en la red, estimado en un


valor cercano al 50% del caudal total medido a partir de la normativa brasileña

NBR9649 y la Guía para el diseño de tecnologías de alcantarillado de la

Organización Panamericana de la Salud.

• Los valores existentes y los del muestreo realizado por el consorcio descartan una

presencia significativa de metales pesados u otros contaminantes de origen

típicamente industrial.

• El cociente DBO/DQO confirma que se trata de un efluente típicamente urbano en la

que el grado de influencia de la contaminación industrial no condiciona las

soluciones a emplear y perfectamente asimilable a un conjunto de efluentes

domésticos.

Teniendo en cuenta las limitaciones expuestas se ha considerado más oportuno recurrir a

unas cargas contaminantes promedio estimadas a partir de las recomendaciones de literatura

técnica de referencia, haciendo una lectura crítica de la misma y adaptándola a las condiciones

locales. De entre las diferentes tablas disponibles, se han preferido fijar las cargas contaminantes a

partir de aquellas en que los valores dependen directamente de la población por ser este un dato

directo, frente a las que son dependientes de los caudales que, en este caso, será un dato derivado

del primero.

Inicialmente se toman los valores contenidos en el “Manual de Disposición de Aguas

Residuales. Origen, Descarga, Tratamiento y Análisis de las Aguas Residuales“ de los institutos

alemanes Fresenius e Instituto de Tecnología del Agua de Aachen , publicado como texto de

referencia en Latinoamérica por el Centro Panamericano de Ingeniería Sanitaria y Ciencias del

Ambiente (CEPIS) de la Organización Panamericana de la Salud (OPS).


Aplicando estos valores a las dotaciones previstas (200 l/hab/día con una tasa de retorno a

la red del 80%) y teniendo en cuenta una tasa de infiltración que disminuye hasta un porcentaje del

9% en el año 2045, se obtienen unas concentraciones en el efluente, para los principales

parámetros:


SST 340 mg/l DBO5 305 mg /l NTK 80 mg/l PT 13 mg/l

En la siguiente tabla, incluida en el “Manual de Disposición de Aguas Residuales. Origen,

Descarga, Tratamiento y Análisis de las Aguas Residuales“ de la OPS se puede observar la

correspondencia entre los valores obtenidos y los correspondientes a una concentración alta.

Si tenemos en cuenta la caracterización realizada de los efluentes locales es necesaria la

introducción de una importante corrección. El ratio NTK/DBO5 propuesto por Imhoff está en el 25%.

Otros autores como Butler 2000, adaptando a Ainger et al, 1997, no lo elevan más allá del 20%.

Dewisme, 2001, sugiere valores entre 6,5 y 13 g/hab·día.


Dewisme, 2001

La cargas per cápita que recopila Henze, 1995, abarcando países se diferentes ámbitos

geográficos, entre los que se incluye Brasil arrojan valores per cápita muy inferiores, entre 3 y 7

g/hab·día.

Los valores obtenidos en las muestras analizadas nos conducen a valores tan bajos como

el 16% en el ratio NTK/DBO5 obtenido en una muestra compuesta de 24 horas entre el 27 y el 28

de marzo de 2014, y los obtenidos en las muestras simples de fechas 12 y 18 de junio con valores

respectivos del 10% y del 13%.

Se considera por tanto que debe hacerse una corrección del aporte diario de nitrógeno total

por habitante hasta valores que se ajustes a la experiencia local. La importancia de esta corrección

reside en que si esta corrección no se produce y se sobreestima la carga de nitrógeno del influente,


el rendimiento necesario para alcanzar los parámetro de vertido de obligado cumplimiento descarta

la mayor parte de las tecnologías existentes, cuyo rendimiento estimado en la eliminación del

nitrógeno tan solo alcanza el 30%.

Por ello, la dotación por habitante y día se corrige a la baja hasta los 10 g/hab·día un valor

que sin ser tan alto como el preconizado por Imhoff, no es en absoluto un valor bajo siendo aún

superior a los resultado que arroja la experiencia local.

A partir de estos valores de contaminación aportados por cada habitante equivalente y,

según las dotaciones unitarias consideradas para los diferentes años horizonte, se obtienen las

concentraciones medias en el influente que se indican en la tabla siguiente.

2015 2025 2035 2045TSS g/hab/dia 60,00 60,00 60,00 60,00

dotación l/hab/dia 200,00 200,00 200,00 200,00coef. Retorno % 80,00% 80,00% 80,00% 80,00%

conc g/l 0,38 0,38 0,38 0,38Q medio m3/d 4.031,00 18.397,00 23.062,00 24.784,00

Carga media kg/d 1.511,63 6.898,88 8.648,25 9.294,00Concent sin dil mg/l 375,00 375,00 375,00 375,00

% infilt 39,00 30,00 30,00 30,00Q total m3/d 7.401,02 20.989,15 25.653,89 27.376,70

Concentración mg/l 204,25 328,69 337,11 339,49PROPUESTO mg/l 205,00 329,00 338,00 340,00

SOLIDOS TOALES SEDIMENTABLES

Año

2015 2025 2035 2045DBO g/hab/dia 54,00 54,00 54,00 54,00


conc g/l 0,34 0,34 0,34 0,34Q medio m3/d 4.031,00 18.397,00 23.062,00 24.784,00

Carga media kg/d 1.360,46 6.208,99 7.783,43 8.364,60Concent sin dil mg/l 337,50 337,50 337,50 337,50

% infilt 39,00 30,00 30,00 30,00Q total m3/d 7.401,02 20.989,15 25.653,89 27.376,70


DBO

Año


2015 2025 2035 2045NT g/hab/dia 10,00 10,00 10,00 10,00


conc g/l 0,06 0,06 0,06 0,06Q medio m3/d 4.031,00 18.397,00 23.062,00 24.784,00

Carga media kg/d 251,94 1.149,81 1.441,38 1.549,00Concent sin dil mg/l 62,50 62,50 62,50 62,50

% infilt 39,00 30,00 30,00 30,00Q total m3/d 7.401,02 20.989,15 25.653,89 27.376,70

Concentración mg/l 34,04 54,78 56,19 56,58PROPUESTO mg/l 34,00 55,00 56,00 57

NITROGENO TOTAL

Año

2015 2025 2035 2045PT g/hab/dia 2,30 2,30 2,30 2,30


conc g/l 0,01 0,01 0,01 0,01Q medio m3/d 4.031,00 18.397,00 23.062,00 24.784,00

Carga media kg/d 57,95 264,46 331,52 356,27Concent sin dil mg/l 14,38 14,38 14,38 14,38

% infilt 39,00 30,00 30,00 30,00Q total m3/d 7.401,02 20.989,15 25.653,89 27.376,70


FOSFORO TOTAL

Año

2015 2025 2035 2045Grasas g/hab/dia 10,86 10,86 10,86 10,86


conc g/l 0,07 0,07 0,07 0,07Q medio m3/d 4.031,00 18.397,00 23.062,00 24.784,00

Carga media kg/d 273,60 1.248,70 1.565,33 1.682,21Concent sin dil mg/l 67,88 67,88 67,88 67,88

% infilt 39,00 30,00 30,00 30,00Q total m3/d 7.401,02 20.989,15 25.653,89 27.376,70


GRASAS

Año


4.5 Nivel de depuración a alcanzar

La justificación de unos umbrales mínimos y máximos sobre la capacidad de depuración ha

de venir justificada en primer lugar por el cumplimiento de la legislación ambiental y más allá de ella

por la consecución de unos objetivos medioambientales que se puedan conjugar con unos costos

de construcción y explotación sostenibles en términos económicos.

Bajo esta perspectiva y, teniendo en cuenta que el actual es un proyecto de mitigación de la

problemática generada por el escaso nivel de recolección y depuración de las aguas de San

Lorenzo, se ha establecido para todas las alternativas un mismo nivel de depuración marcado por

los límites máximos que para los “efluentes de cualquier fuente poluidora” marca el artículo 7 del

Reglamento 222 de la SEAM.

Esto significa que los parámetros principales para los cuales se diseña la PTAR serán los

siguientes:

DBO 5 días < 50 mg/l

DQO < 150 mg/l

N total < 40 mg/l

P total < 4 mg/l

Coliformes fecales < 4.000 NMP / 100ml

4.6 Caracterización del medio receptor

4.6.1 Generalidades

La actuación prevista incluye dos elementos diferenciados pero complementarios, la nueva

PTAR y la ampliación y mejora de la red de alcantarillado. Los efectos a considerar a partir de la

línea base deben ser referidos a la actuación que incluya ambos elementos, los cuales no tienen

sentido el uno sin el otro.

4.6.2 Campaña de caracterización del arroyo

Se realizó una campaña en dos fases para la adecuada caracterización de la línea base de

la que se parte en cuanto a la contaminación del cuerpo receptor, esto es, el Arroyo san Lorenzo y


la influencia de los vertidos actuales y previstos en la calidad ambiental del mismo.

Se obtuvo información sobre los caudales y los principales parámetros de contaminación de

las aguas del arroyo aguas arriba del punto de vertido de la actual PTAR y de la evolución de los

mismos parámetros a lo largo de un tramo de cauce aguas abajo del punto de vertido.

Se han empleado modelos para estimar la evolución espacio-temporal de los distintos

parámetros y niveles de contaminación del agua.

La campaña tenía una serie de limitaciones. Por un lado está la limitación temporal. Los

valores obtenidos estarán referidos a un periodo de tiempo inferior al recomendado para este tipo

de campañas donde idealmente se debería realiza un seguimiento de un año completo.

Otro lado, la gran dispersión de fuentes contaminantes dificulta el establecimiento de

modelos válidos en un tramo con una longitud suficiente

En una primera fase de la campaña se realizó una toma en continuo mediante bomba de

succión que permitió la composición de una muestra de 24 horas aguas arriba del primer punto de

vertido de la planta (aliviadero 1ª laguna)

Toma de muestra en continuo con bomba de succión



Posteriormente se realizó un reconocimiento del cauce que permitió localizar puntos con

distancias adecuadas, tanto aguas arriba como aguas debajo de la PTAR que permiten una

adecuada caracterización del Arroyo San Lorenzo e incluyendo puntos de muestreo en el arroyo

Yukyry del cual es tributario el San Lorenzo. Se revisaron otras condiciones de contorno tales

como los aportes exteriores al arroyo San Lorenzo entre los que destaca el Arroyo Tayuazapé que

se une al mimo aguas abajo de la planta y cuya comprobación in situ de parámetros básicos como

oxígeno disuelto y pH indican que constituirá un aporte importante de contaminantes al Arroyo San

Lorenzo.

Este aporte que se produce a una distancia aproximada de 1.800 metros aguas debajo del

punto de vertido de la PTAR, además de las demás fuentes de contaminación que se mencionan

en el informe al final del numeral, hace que cualquier intento de parametrizar la capacidad de

autodepuración del arroyo haya de ser tomada con muchas precauciones. Modelos como el de

Streeter-Phelps utilizados para los parámetros dependientes del Oxígeno disuelto no arrojan

resultados satisfactorios dado que no se dan las condiciones necesarias en la aplicación de los

mismos.

Análisis de parámetros in situ y toma de muestras preliminares en arroyos, Tayazuapé y San

Lorenzo

Los parámetros medidos tanto en el cauce como en el efluente son:

- Ph

- Tª (in situ)

- DQO

- DBO5

- Solidos totales en suspensión

- Solidos Volátiles en suspensión


- Coliformes fecales

- Oxígeno disuelto (in situ)

- Porcentaje de saturación del oxígeno disuelto (in situ)

- Fosforo total

- Nitrógeno total kjeldahl

Para la toma de muestras y la medición de los caudales se han seleccionado dos jornadas.

En la primera de ellas 27 de mayo, se habían producido precipitaciones en los días anteriores y los

caudales de los arroyos reflejaban esta circunstancia. En la segunda de estas fechas 12 de junio,

las aguas estaban en niveles de base.

El plan inicialmente propuesto fue:

Nº Denominación Distancia a punto de vertido PTAR Cauces Medición

Caudal

Análisis químico

Tiempo seco

Tras lluvias

1 Ciclovía 447.956 E 7.197.196 N -2.800 m San

Lorenzo 1 1

2 San José 447.956 E 7.198.246 N -1.500 San

Lorenzo 1 1

3 PTAR aguas arriba 450.555 E 7.198.733 N -50 San

Lorenzo si 1 1

4 PTAR aguas abajo 451.132 E 7.198.850 N 50 San

Lorenzo si 1 1

5 Los Tucanes 451.417 E 7.199.041 N 600 San

Lorenzo 1 1

6 San Blas 452.068 E 7.199.000 N 1.200 San

Lorenzo 1 1

7 Estancia 452.349 E 7.199.017 N 1.600 San

Lorenzo si 1 1

8 Paso Saná 454.189 E 7.200.032 N 4.000

San Lorenzo + Tayazuapé

si 1 1

9 Puente Guggiari 455.127 E 7.202.578 N 8.500

YukyrySan Lorenzo + Tayazuapé 1 1

10 Puente Yukyry 457.129 E 7.205.680 N 14.000

YukyrySan Lorenzo + Tayazuapé

si 1 1

Aunque tuvo que ser ligeramente modificado al suprimir la medición de velocidad en el Paso

Saná por estar el agua remansada y presenta velocidades demasiado bajas como para proceder a

su medición.


Figura con la situación de los puntos muestrales 1 a 4

Figura con la situación de los puntos muestrales 3 a 7


Figura con la situación de los puntos muestrales 8 a 10 (dentro de la línea roja) Estación Ciclovía

Toma de muestras25/05/14 Toma de muestras 12/06/14


Estación San José


Aguas arriba PTAR

Medición de caudal 25/05/14 Medición de caudal 12/06/14


Aguas abajo PTAR


Estación Los Tucanes



Estación San Blas


Estación Estancia



Estación Paso Saná

Medición de caudal 25/05/14 Toma de muestras 12/06/14 No se obtuvo resultado alguno con esta medición de velocidad debido a la escasa velocidad del arroyo en esta estación Estación Puente Guggiari

Medición de caudal 25/05/14 Toma de muestras 12/06/14


Estación Puente Yukyry


Se observa el nivel del arroyo en la regla Instalada para estudios hidrológicos en este punto




Evolución de los parámetros con tiempo seco



4.6.3 Estado actual. Línea base

Actualmente el arroyo San Lorenzo presenta numerosas descargas ya desde su nacimiento

que lo conviertes de facto en un cloaca a cielo abierto, no pudiendo ser clasificado en ninguna de

las clases (I, II, III o IV) establecidas en la legislación de referencia, la Resolución nº222 de la

SEAM.

El menos exigente de estos niveles, el IV, establece que el color y el aspecto sean “no

objetables”, siendo que esto no se cumple en gran parte del recorrido del arroyo donde a la

acumulación de basuras se suma un aspecto del agua verdoso, un perceptible olor a cloaca y, en

el entorno del punto de vertido de la planta de ESSAP, la presencia de espumas.

Aunque la resolución nº222 no marca un límite para los coliformes fecales en la clase IV,

cabe señalar que el límite de la inmediatamente anterior, la III, está fijado en 4.000 ud/100 ml y que

en la actualidad se han registrado valores de 128.000 aguas arriba del punto de vertido de la planta

y de hasta 380.000 aguas abajo, lo cual puede dar una idea del actual estado de degradación del

arroyo. Los valores registrados en el efluente de la planta han alcanzado los 931.000, valores más

de 200 veces superiores a los contemplados por la normativa para el vertido, 4000 ud/100 ml.

Esta situación hace que cualquier uso previsto, incluso alguno tan poco exigente como el de

“armonía paisajística” que cita la referida norma para la clase IV, deba ser descartado, no solo

aguas abajo de la planta de tratamiento de ESSAP, sino desde el nacimiento del arroyo.

La DBO registrada en el arroyo, tanto aguas arriba como aguas abajo del punto de vertido

de ESSAP alcanza valores superiores a los 10 mg/l marcados como límite para la clase III y los

valores del vertido superan puntalmente el límite establecido de 50 mg/l.

En cuanto al oxígeno disuelto en ambos tramos se han registrado valores inferiores a 4 mg/l

que tan solo permiten una clasificación en la clase IV.

Los niveles de nutrientes también están muy por encima de los límites fijados en las dos


primeras clases, únicas que los recogen. Así, el fosforo alcanza valores de hasta 1,42 mg/l aguas

arriba de la planta y 1,23 aguas abajo, siendo el límite marcado en la clase II de tan solo 0,05 mg/l.

Con respecto al nitrógeno total los valores actuales en el arroyo son igualmente muy superiores a

los 0,6 mg/l marcado como límite de la clase II: 3,7 y 2,7 respectivamente aguas arriba y aguas

abajo. Los valores del vertido superan puntualmente el valor límite de 4 mg/l establecido para el

fosforo, no habiéndose registrado incumplimiento para el nitrógeno.

4.6.4 Estado previsto

Estado previsto aguas arriba del punto de vertido de ESSAP: la ejecución de la red de

saneamiento brindará la oportunidad de que todas aquellas descargas de efluentes cloacales que

actualmente se hacen directamente al arroyo sean eliminadas y que estos vertidos sean

conducidos a la PTAR.

El efecto esperado aguas arriba del punto de vertido de la planta es por tanto la virtual

eliminación de fuentes contaminantes. Esto puede permitir encuadrar al arroyo dentro de los

parámetros de la clase II en sus primeros 4 km de recorrido, lo que supone la mayor parte del

arroyo San Lorenzo e incluye las zonas más populosas y las de mayor interés ciudadano, como

puede ser el Parque de la Ciclovía.

Estado previsto aguas abajo del punto de vertido de ESSAP: se ha realizado una

proyección de las concentraciones de los principales parámetros a partir de la estimación de los

caudales tratados en un día punta, para el año horizonte del proyecto (388,57 l/s ) y en el supuesto

de que las concentraciones de poluentes alcancen los límites de vertido establecidos en el art.7 de

la Resolución nº222 de la SEAM, es decir, en la hipótesis más pesimista. Con estos valores se ha

estimado unas concentraciones partiendo del balance másico.

Para coliformes fecales el balance másico inicial resulta en una concentración inferior a

3000 ud/100 ml. Esto supone que un que el tramo del arroyo inmediatamente aguas abajo de la

planta presenta unos valores admisibles para la clase III que permite incluso el uso para recreación

de contacto secundario o la irrigación de arbórea de jardines o forraje. Además la curva de

decaimiento basada en los exponenciales experimentales observados en tiempo seco en los

ensayos realizados, permiten predecir que la calidad microbiológica referenciada a coliformes

fecales será asimilable a las de la Clase II (<1000 ud/100ml) en un punto del arroyo unos m aguas

abajo.

En cambio, la DBO estimada sitúa al arroyo en la clase IV (DBO>10 mg/l) lo que lo

encuadra tan solo en en un uso para “armonía paisajística”

En cuanto al oxígeno disuelto, los valores serán propios de la clase II, superiores a 5 mg/l.


Los niveles de nutrientes sí serán, debido al escaso caudal del arroyo, superiores a los

marcados para la clase II. Se recuerda que para las clases III y IV no se marcan límites de P total o

N total.

4.6.5 Conclusiones

El impacto sobre el arroyo de la actuación prevista supone:

Desde el nacimiento del mismo y hasta el punto de vertido de la PTAR renovada: una

mejora espectacular ya que partiendo de una línea de base en la que ni siquiera es posible su

aprovechamiento en un uso tan poco exigente como el de “armonía paisajística” se alcanza un

estado propio de un recurso bien conservado como es la clase II. Esto puede suponer su

integración en el parque ciclovía, espacio del que actualmente está separado por un avalla

metálica.

Desde el punto de vertido hasta su confluencia con el Arroyo o Tayuazapé: una mejora

desde su actual estado en el que ni siquiera es posible su aprovechamiento en un uso tan poco

exigente como el de “armonía paisajística” hasta la Clase IV en el que al menos este uso es

posible. Adicionalmente, desde el punto de vista microbiológico el estado a alcanzar permitiría

clasificar dentro de las clases III, inicialmente y II a partir de unos 600 metros aguas abajo.


5 DISEÑO Y CÁLCULO DE LA RED DE ALCANTARILLADO

5.1 Descripción general

Tras la valoración contenida en el “Documento nº2: Informe del Análisis de Alternativas y

propuesta de Selección” se decidió desarrollar un sistema de alcantarillado condominial en todas

aquellas áreas en las que se ampliaba la cobertura del servicio mientras que se mantenía el actual

sistema convencional en las áreas que actualmente cuentan con servicio y que se corresponden

con el microcentro y algunas zonas distribuidas a lo largo del actual emisario al a planta.

Esto supone una separación de redes en dos niveles:

• La red básica: discurre en su totalidad por la vía pública, en general por el eje de la

calzada.

• Las redes condominiales: formando unidades de servicio constituidos en

agrupaciones de vecinos de un condominio que generalmente coincidirá con la

manzana. Los parámetros de diseño son menos exigentes en comparación con la

red básica en cuanto a profundidades o diámetros y se simplifican los elementos de

registro e inspección.


En la figura anterior se muestra la extensión de la red pública en un sistema condominial

que. Al ser considerado el condominio, en vez del lote, como la unidad de prestación de servicio, la

longitud de la red básica disminuye notablemente.

Cada manzana, asimilada a un condominio, será tratada como el usuario final de la red

pública que se conecta mediante una cámara de conexión que se situará normalmente en el punto

de cota más baja de la manzana.

Esta red básica ha de ser complementada por las redes condominiales cuyos

requerimientos constructivos en cuanto a profundidades de excavación, trazado y diámetros son

muy inferiores a los de las red básica.

5.2 Diseño de la red básica

El esquema general de la red se puede dividir en 10 subcuencas (SC) de las cuales 9

pertenecen a la cuenca del Arroyo San Lorenzo y 1 a la del Tayuazapé.


Adicionalmente se ha tenido en cuenta para el diseño os caudales que pueden aportar a la

red las 9 áreas de aporte externas (EXT-1 A EXT-9) y se ha buscado, basándose en la topografía

y teniendo en cuenta el actual desarrollo de la malla urbana, el punto de vertido por gravedad

donde dichos caudales se incorporarán a la red incluida en el proyecto.

Los caudales generados por las subcuencas SC 2 y SC3, pertenecientes a la cuenca del

San Lorenzo, y la la de la SC10 de la cuenca del Tayuazapé, precisarán ser bombeados. Con este

fin han sido incluidas en el diseño 3 estaciones de bombeo EB1, EB2 y EB3.

Para las áreas de aporte externas se ha buscado, basándose en la topografía y teniendo en

cuenta el actual desarrollo de la malla urbana, el punto de vertido por gravedad. Los caudales

obtenidos para dichas áreas a partir de sus correspondientes densidades de saturación han sido

añadidos a los correspondientes registros identificados como puntos de vertido.

Los ramales de la red se ejecutarán, en general, por el eje de las calles. Las excepciones a

esta regla serán:

• Las Rutas 1 y 2 donde, por motivos de no interrupción del servicio y necesidad

posterior de reposición de las capas de firme se dispondrán sendos ramales en los

laterales, en la posición que ocupa la banquina.

• En las zonas del actual emisario que ya han sido objeto de mejora por

desdoblamiento. En este caso se ha tenido en cuenta la disponibilidad de espacio

dentro de la sección transversal de la calle teniendo en cuenta los otros colectores

existentes y teniendo en cuanta la presencia de otros servicio como el

abastecimiento de agua.

• Donde por necesidades de aprovechamiento de los colectores y/o pozos de la red

actual esta posición centrada se vea condicionada.

• Donde existan servicios, tales como redes de alcantarillado pluvial que obliguen a

desplazar y/o desdoblar el trazado.

Los parámetros de diseño empleados en el modelo se han obtenido en base a las “Guías

para el diseño de tecnologías de alcantarillado”, de la Organización Panamericana de la salud. A

continuación se describen los principales aspectos:

Diámetros empleados y materiales Para los diámetros inferiores, hasta 400 mm, el material elegido, PVC de pared compacta,

forma parte del stock habitual de los suministradores locales y ofrece por tanto ventajas operativas

y económicas.

Para los diámetros superiores a 400 mm se ha elegido el empleo de colectores de PEAD de


pared estructurada (o corrugada) que ofrece ventajas técnicas y económicas. Se trata de un

material con el que ESSAP ya se están realizando algunas actuaciones.

Se establece un diámetro mínimo de 150 mm para la red básica, las conexiones

domiciliarias y las conexiones que se realizan entre la red básica y la cámara de conexión a

ejecutar en cada uno de los condominios.

Distancia máxima entre pozos de registro Será necesario disponer un pozo o cámara de registro en aquellos puntos que haya cambio

de pendiente, cambio de dirección, y en general, cualquier cruce de dos vías donde sea posible la

conexión futura de otra conducción de saneamiento. Adicionalmente se incluirá un registro al

menos cada 100 metros de recorrido de un tramo.

Velocidades y pendientes Se tendrá en cuenta el criterio la tensión tractiva o fuerza de arrastre (τ) que es la fuerza

tangencial por unidad de área mojada ejercida por el flujo de aguas residuales sobre un colector y

en consecuencia sobre el material depositado. Como se muestra en la figura siguiente, en la masa

de aguas residuales de un tramo de colector de longitud L, con área de sección transversal A y

perímetro mojado P, la tracción tractiva estará dada por el componente del peso (W) en dirección

del flujo dividido por el área mojada:

donde:

τ = Tensión tractiva (N/m2, Pa)

P = Perímetro mojado (m).

L = Longitud (m)

W = Peso (Newtons)


El peso (W) está dado por:

donde:

ρ = Densidad de aguas residuales (kg/m3)

g = Aceleración de la gravedad (m/s2).

Si se considera que A/P es el radio hidráulico, R:

τ = ρ g R senφ

Cuando φ es pequeño, senφ = tanφ, y como la tanφ es la gradiente del colector, S (m/m), la

ecuación de tensión tractiva puede ser escrita de la siguiente forma:

τ =ρ g RS

Así, la pendiente para tuberías parcialmente llenas:

Cada tramo cumple con el criterio de que la Tensión Tractiva Media (Ta) tiene un valor

mínimo Ta = 1,00 Pa.


El valor mínimo del caudal a considerar será de 1,5 L /s correspondiente a una descarga de

un aparato sanitario.

Con los aportes calculados la Tensión Tractiva Media (Ta) tendrá un valor mínimo Ta = 1,00

Pa.

Las pendientes de las tuberías cumplen la condición de auto limpieza aplicando el criterio

de tensión tractiva. Se tomará en cuenta la relación aproximada sugerida en la norma brasileña:

Smin = 0.0055·Qi −0.47

Donde:

Smin = m/m

Qi = flujo máximo de diseño l/s

En los tramos iniciales de cada colector (primeros 300 m) se deberá mantener una

pendiente mínima del 0,8% y para los colectores siguientes la pendiente a usar será la necesaria

para asegurar la auto limpieza.

El tirante de agua no superará el 75% del diámetro interno de las conducciones para los

ramales hasta Ø300 que suponen la práctica totalidad de la red. Para los ramales con diámetros

350 mm y superiores se ha rebajado este valor al 60%. El incremento de costo de esta precaución

es muy bajo frente al riesgo de que algunas zonas dentro del horizonte temporal del proyecto se

densifiquen más allá de lo previsto y obliguen a la sustitución de ramales principales que se

encuentren en servicio. Además cabe recordar que la vida útil del material supera ampliamente al

periodo de diseño.

En el caso de ramales con velocidad de cálculo supercrítica (nº froude > 1) este criterio será

aun mas restrictivo, fijandose un tirante máximo del 50% del diámetro interior del conducto.

Recubrimientos El recubrimiento mínimo en los colectores Ø150 mm será en general de 1 m sobre la clave

de la tubería cuando discurran bajo viales con tráfico rodado en vías secundarias. Para tramos que

no tengan que soportar cargas de tráfico se puede reducir hasta 0,6.

En aquellas vías que se han identificado como principales (Rutas I y II, ruta San Lorenzo-

Luque, Dr. Luis María Argaña y Acceso Este a Asunción) la el recubrimiento mínimo se aumenta

hasta 1,2 m.


En rojo las vías identificadas como principales

También en los colectores principales, identificados como los de diámetro iguales o

superiores a 200 mm, el recubrimiento mínimo será de 1,2 m.

Excepcionalmente, por criterios de mantener las pendientes mínimas, se podrá optar por

recubrimientos menores, recurriendo a una protección mediante losa de hormigón.

La profundidad máxima en general no superará los 5,0 m.

5.3 Diseño de los ramales condominiales

Características generales y trazado Los colectores pueden ser tendidos dentro de los lotes aprovechando los huecos existentes

dentro de la manzana o por la vereda. Esta última opción tiene el inconveniente de que genera

longitudes superiores que además pueden requerir profundidades de excavación superiores si la

pendiente es escasa. Como ventaja, al no generar servidumbres es más fácil de lograr un

consenso entre los miembros del condominio y minimiza los problemas de cara a desarrollos

futuros dentro del mismo.

Los recubrimientos mínimos serán:

• 30 cm para tramos interiores a los lotes


• 60 cm para los tramos bajo las veredas.

Diámetros empleados y materiales Las redes condominiales estarán formadas, salvo justificación en contrario, por caños de

PCV Ø100 y excepcionalmente Ø150 mm.

Diámetros mayores difícilmente podrán estar justificados dado el resto de los

condicionantes impuestos a estas redes y teniendo en cuenta el tamaño y población servida de

cada uno de los condominios.

El tirante de agua no superará el 75% del diámetro interno de las conducciones ni el 50% en

el caso de velocidades de cálculo superiores a la velocidad crítica.

Elementos de inspección y registro Se debe prever un elemento de inspección en cada una de las siguientes situaciones:

• En el inicio de todo colector.

• En la conexión de la instalación intradomiciliaria en el ramal condominial.

• En cualquier punto donde la tubería cambia de diámetro, dirección o pendiente.

• En cualquier punto donde haya empalme de colectores.

Las cámaras de inspección serán de dos tipos:

• Caja de inspección- Tipo CI40: Se ubicará en el ramal condominial, de preferencia

en un área protegida. Tendrá un diámetro de 0,40 m y será instalado cuando la

profundidad de las tuberías es menor a 0,90 m. La separación máxima de estas

cajas de inspección será 20 m. Se utilizarán en la conexión entre la instalación

intradomiciliaria y el ramal condominial

• Caja de inspección - Tipo CI60: Se ubicarán en las redes del sistema condominial

cuando la profundidad de las tuberías se encuentren entre 0,90 a 1,20 m. La

separación máxima entre buzonetas será de 60 m. El diámetro de esta caja de

inspección será de 0,60 m.

Velocidades y pendientes Para la velocidad mínima se deberá considerar el caudal máximo en la etapa inicial del

proyecto y la velocidad máxima se calcula para el flujo máximo al final del periodo de diseño. La

velocidad mínima no debe ser menor de 0,45 ó 0,50 m/s. La velocidad mínima se deberá calcular

para un tirante mojado de 0,20 veces el diámetro de la tubería y la velocidad máxima para un

tirante de 0,8 veces el diámetro. La máxima pendiente admisible se fija para una velocidad inferior


a 5 m/s.

En cualquier caso, se consideraran válidos los tramos calculados para pendientes tractivas

mínimas de 1 Pa.

Por otro lado, cuando la velocidad final (Vf) sea superior a la velocidad crítica (Vc), la altura

máxima de lámina líquida admisible debe ser 0,5 del diámetro del colector, asegurando la

ventilación del tramo. La velocidad crítica es definida por:

donde:

• Vc = Velocidad crítica (m/s)

• g = Aceleración de la gravedad (m/s2)

• R = Radio hidráulico (m)

5.4 Estaciones de bombeo Los caudales generados por las subcuencas SC2, SC3 y SC10 precisarán ser bombeados.

Con este fin han sido incluidas en el diseño 3 estaciones de bombeo EB1, EB2, y EB3 a

ejecutar con hormigón armado

Se ha optado por la inclusión de unidades prefabricadas por sus ventajas constructivas en

terrenos con napa freática y por su garantía de diseño y ejecución ajustada a estándares propios

de la industria. El material de la cámara será poliéster reforzado con fibra de vidrio. La obra civil

incluye un relleno de hormigón que dota de estabilidad al conjunto frente a la flotación en la

hipótesis de cámara vacía.

Las líneas de impulsión se han previsto en PEAD de pared compacta.

Los cálculos hidráulicos completos de las estaciones de bombeo y de las impulsiones se

incluyen en el apéndice nº 2 a esta memoria. El resumen de las características de diseño de las

estaciones e impulsiones se especifica en las tablas siguientes.


Diámetro Nominal 75 mmDiámetro Interior 67,80 mmVelocidad 0,97 m/spérdida por fricción 2,63 mpérdida carga por accesorio. 0,71 mH.D.T = 11,83 mNumero de Equipos total 2,00Número de equipos operación: 1,00Numero de equipos de reserva: 1,00Caudal unitario: 3,51 l/sPotencia / equipo de bombeo 0,63 kWPotencia Instalada / equipo de bombeo 0,78 kW

RESUMEN LINEA DE IMPULSION Y EQUIPOS DE BOMBEO


RESUMEN LINEA DE IMPULSION Y EQUIPOS DE BOMBEO EB2


RESUMEN LINEA DE IMPULSION Y EQUIPOS DE BOMBEO EB3


5.5 Cruces de arroyos

5.5.1 Descripción

Se ha previsto un total de 10 cruces de la red sobre o bajo el Arroyo San Lorenzo:

CalleRegistro

InicioRegistro

FinalLongitud del tramo

Diametro Tipo de Cruce

Jose A. Ortiz R1-835 R1-144 3,09 150 mm Proteccion de hormigon bajo cauceCancum R1-35 R1-838 9,36 150 mm Con tubería portante de acero

Arsenales1 R1-235 R1-837 6,70 250 mm Proteccion de hormigon bajo cauceArsenales2 R1-837 R1-236 6,70 250 mm Proteccion de hormigon bajo cauce

Av. Del Agronomo R1-839 R2-522 12,22 450 mm Con tubería portante de aceroDr. Gaspar R. de Francia R2-75 R2-462 8,87 400 mm Con tubería portante de acero

Saturio Rios R2-478 R2-479 13,87 150 mm Con tubería portante de aceroJaime Bestard R2-471 R2-469 13,22 150 mm Con tubería portante de acero

Azara R2-526 R2-527 10,57 150 mm Con tubería portante de aceroCruce hacia PTAR R1-500 R1-501 17,23 350 mm Proteccion de hormigon bajo cauce

El detalle de los mismos se indica en los planos correspondientes.

La solución para la ejecución de los cruces aéreos es la de una camisa de chapa de acero

S-355 de diametros ligeramente superiores a los de la tubería plastica que queda de este modo

protegida y sustentada.

5.5.2 Cálculo de los cruces aéreos

Para el cálculo mecánico de la camisa de chapa han sido considerados dos estados:

• De servicio: pesos propios incluyendo la sección de la tubería plástica

completamente llena

• Accidental: con la tubería de acero accidentalmente llena de agua

En el estado de servicio los coeficientes considerados para las cargas permanentes han

sido 1,6 y para las cargas variables 1,8.

Se ha definido el Estado Límite de Servicio (ELS) aquel que provoca una deflexión tal en la

tubería que provoca que en el tramo de menor pendiente esta se mantenga positiva.

Se ha definido sendos Estados Límites Últimos (ELU) en las situaciones de servicio y

accidental.


CalleDN tubería

plastica

Øe tubería plastica(mm)

Pendiente (por mil)

Luz Entre Caras de los

dados(m)

Luz de cálculo

(m)

Peso tubo plastico(kg/m)

Øi tubo plastico

(mm)

Peso sección

llena(kg/m)

Øe tubo acero(mm)

Espesor tubo acero(mm)

Øi tubo acero(mm)

Peso tubo acero

(kg/m)

E(kN/mm2)

I(mm4)

W(mm3)

q(kg/m)

fmax

(mm)Pte´

(por mil)Cumple

Cancum 150 160 8,06 9,36 9,75 2,78 153 18,39 193,7 4 185,7 18,71 355 10727905 110768 39,88 12,07 5,58 CUMPLEAv. Del Agronomo 450 540 5,14 12,22 13,44 9,83 460 166,19 609,3 6,3 596,7 93,69 355 542500040 1780732 269,71 5,83 4,27 CUMPLE

Dr. Gaspar R. de Francia 400 460 2,62 8,87 9,99 9,83 400 125,66 558,8 6,3 546,2 85,84 355 417305152 1493576 221,33 1,90 2,24 CUMPLESaturio Rios 150 160 8,03 13,87 14,31 2,78 153 18,39 219,1 4 211,1 21,22 355 15638362 142751 42,39 40,88 2,32 CUMPLE

Jaime Bestard 200 200 8,02 13,22 13,77 4,45 191 28,65 273 4 265 26,54 355 30582482 224047 59,64 25,20 4,36 CUMPLEAzara 150 160 8,04 10,57 10,96 2,78 153 18,39 193,7 4 185,7 18,71 355 10727905 110768 39,88 19,28 4,52 CUMPLE

ELSSERVICIO

CalleDN tubería

plastica


Pendiente (por mil)


dados(m)

Luz de cálculo

(m)


Øi tubo plastico

(mm)

Peso sección

llena(kg/m)

Øe tubo acero(mm)


Øi tubo acero(mm)

Peso tubo acero

(kg/m)

E(kN/mm2)

I(mm4)

W(mm3)

q ELU(kg/m)

Qmax

(kg)Mmax

(kNm)Mmax/W

(kN/m2)Cumple

Cancum 150 160 8,06 9,36 9,75 2,78 153 18,39 193,7 4 185,7 18,71 355 10727905 110768 67,49 328,91 7,86267428 70,98 CUMPLEAv. Del Agronomo 450 540 5,14 12,22 13,44 9,83 460 166,19 609,3 6,3 596,7 93,69 355 542500040 1780732 464,77 3122,96 102,926902 57,8 CUMPLE

Dr. Gaspar R. de Francia 400 460 2,62 8,87 9,99 9,83 400 125,66 558,8 6,3 546,2 85,84 355 417305152 1493576 379,26 1893,95 46,3914923 31,06 CUMPLESaturio Rios 150 160 8,03 13,87 14,31 2,78 153 18,39 219,1 4 211,1 21,22 355 15638362 142751 71,50 511,53 17,9501141 125,74 CUMPLE

Jaime Bestard 200 200 8,02 13,22 13,77 4,45 191 28,65 273 4 265 26,54 355 30582482 224047 101,15 696,24 23,5059394 104,91 CUMPLEAzara 150 160 8,04 10,57 10,96 2,78 153 18,39 193,7 4 185,7 18,71 355 10727905 110768 67,49 369,74 9,93591208 89,7 CUMPLE

ELUSERVICIO

CalleDN tubería

plastica


Pendiente (por mil)


dados(m)

Luz de cálculo

(m)


Øi tubo plastico

(mm)

Peso sección

llena(kg/m)

Øe tubo acero(mm)


Øi tubo acero(mm)

Peso tubo acero

(kg/m)

E(kN/mm2)

I(mm4)

W(mm3)

Cumple

Cancum 150 160 8,06 9,36 9,75 0 153 29,47 193,7 4 185,7 18,71 355 10727905 110768 CUMPLEAv. Del Agronomo 450 540 5,14 12,22 13,44 0 460 291,58 609,3 6,3 596,7 93,69 355 542500040 1780732 CUMPLE

Dr. Gaspar R. de Francia 400 460 2,62 8,87 9,99 0 400 245,25 558,8 6,3 546,2 85,84 355 417305152 1493576 CUMPLESaturio Rios 150 160 8,03 13,87 14,31 0 153 37,70 219,1 4 211,1 21,22 355 15638362 142751 CUMPLE

Jaime Bestard 200 200 8,02 13,22 13,77 0 153 58,53 273 4 265 26,54 355 30582482 224047 CUMPLEAzara 150 160 8,04 10,57 10,96 0 153 29,47 193,7 4 185,7 18,71 355 10727905 110768 CUMPLE

ELUACCIDENTAL (TUBO ACERO LLENO DE AGUA)


6 DISEÑO Y CÁLCULO DE LA PTAR

6.1 Descripción general

Tras la valoración contenida en el “Documento nº2: Informe del Análisis de Alternativas y

propuesta de Selección” se decidió desarrollar el proyecto ejecutivo para una Planta basada en las

mismas tecnologías sugeridas por la Actualización del Plan Maestro:

Línea de Agua:

• Pretratamiento

o Obra de llegada

o Pozo de Gruesos

o Elevación de Agua Bruta

o Desbaste de Sólidos

o Desarenado- Desengrasado

• Medida y Regulación de caudal

• Tratamiento Primario mediante Reactores Anaerobios de Flujo Ascendente (RAFA)

• Tratamiento de Afino

o Bombeo intermedio

o Filtros Percoladores

o Decantadores de gravedad

o Eliminación de fósforo por vía química

o Desinfección por cloración

o Decloración del efluente por vía química

Línea de Fangos:

• Purga y bombeo a espesamiento

• Espesamiento

• Deshidratación

• Almacenamiento fango deshidratado

Línea de Gas:

• Purga

• Almacenamiento

• Tratamiento


• Motogeneración

• Quemado en antorcha

La solución se desarrolla íntegramente en el predio de la actual Planta de Tratamiento

(Lagunas de San Lorezo).

La distribución de los diferentes elementos ha tenido en cuenta las características

topográficas y geotécnicas del terreno para un diseño óptimo de línea piezométrica, movimiento de

tierras y fundaciones de los diversos elementos constructivos. También han sido tenidos en cuenta

las posibles interferencias de las nuevas instalaciones con las líneas eléctricas existentes y las

zonas pobladas ubicadas en las proximidades de la parcela en su vertiente norte.

La línea de agua de tratamiento comienza con el Pretratamiento planteado en el extremo

noreste de la parcela y en las proximidades del punto de acometida de los dos colectores de

llegada de agua bruta a la parcela.

La mayor parte de los elementos de depuración se sitúan en cambio en el extremo más

occidental aprovechando la topografía algo más elevada de esta zona de la parcela.

Esto permitirá mantener en uso la última de las lagunas que podrá funcionar como

regulador de caudales en tanto en cuanto no se solucione significativamente el número de las

acometidas pluviales clandestinas del sistema evitando afecciones al funcionamiento de los RAFAs

y/o un vertido excesivo de efluentes crudos diluidos.


6.2 Descripción del proceso

6.2.1 Pretratamiento

Es necesario eliminar en primera instancia los sólidos gruesos, materiales flotantes, inertes

y grasas que incorporan las aguas residuales influentes a la PTAR, cuya remoción resulta

obligatoria para un correcto funcionamiento de los procesos subsecuentes en la planta. Las

operaciones del Pretratamiento incluyen necesariamente el desbaste, tamizado, desarenado y

desengrasado de las aguas influentes de acuerdo con las características que a continuación se

describen.

En cuanto al caudal de dimensionamiento del Pretratamiento, se ha decidido dimensionar

las instalaciones ya válidas desde la Fase 1 (horizonte 2025) para los caudales previstos en las

posteriores fases 2 y 3 (horizonte 2045). De esta forma se consigue desde el inicio hacer frente a

los caudales transportados por la nueva red de colectores durante los eventos de tormentas tan

habituales en la zona; consiguiendo que los excesos de caudales puedan ser vertidos al cauce

con calidad de agua pretratada o a la laguna que se mantiene como laguna de tormentas.

Obra de llegada Se proyecta una obra de llegada compuesta por una arqueta de reunión de los dos

colectores de aguas residuales del agua residual influente a las nuevas instalaciones; dicha

arqueta incorpora una compuerta mural de aislamiento general de accionamiento por husillo

manual y volante de emergencia y aliviadero de emergencia de tal forma que se pueda conseguir el

aislamiento completo de la PTAR y la completa derivación de las aguas al cauce receptor a través

del correspondiente colector del by-pass general.

Pozo de gruesos Desde la obra de llegada el agua pasa hacia el pozo de gruesos donde se produce la

sedimentación de los sólidos más pesados y voluminosos. El pozo de gruesos se dimensiona en

forma tronco piramidal con una superficie en planta de 28 m2, altura recta de 0,9 m y altura del

tronco de 0,4m, consiguiendo un volumen útil total de 34 m3 y un tiempo de retención superior a 1,5

minutos al caudal máximo previsto de llegada a la planta en el año horizonte 2.045.


El pozo de gruesos se equipa con cuchara bivalva de 500 l de capacidad, polipasto eléctrico

de 2.000 kg de capacidad y contenedor de 5.000 l.

Elevación de agua bruta A continuación del pozo de gruesos el agua bruta se dirige, a través de una reja de

predesbaste manual de 100 mm de paso, 9 m de longitud y 2 m de altura constituida por perfiles

estructurales, hacia la cámara de bombeo en la que se disponen cuatro (3+1R) Tornillos de

Arquímedes capaces de elevar un caudal unitario de 220 l/s a una altura de 11,43 m. Cada tornillo

se dispone en cámara aislada mediante compuerta mural de accionamiento eléctrico.

Tal disposición consigue ya en el horizonte correspondiente a la Fase 1 (horizonte 2025)

realizar el pretratamiento de 660l/s, es decir, un caudal superior al caudal máximo previsto la

alimentación de los reactores RAFA en las fases 2 y 3 (horizonte 2045).

La longitud de cada tornillo es de 18,6m y su construcción se diseña mediante hélice de

doble entrada y 1.800 mm de diámetro. Su disposición se realiza con ángulo de inclinación de 38º y

grupo de accionamiento motorizado de 45 Kw dotado de su correspondiente variador de velocidad.

La entrada sucesiva en funcionamiento de cada una de las unidades es realizada mediante

el control de nivel de agua en la cámara de bombeo.

Desbaste de sólidos El sistema de desbaste que se propone está constituido por tres (3) canales de 1m de


anchura, equipados dos de ellos con reja automática de gruesos de 30 mm de luz de paso seguido

de un tamiz autolimpiante de finos de 3 mm de luz de paso.

Las rejas de gruesos tienen las siguientes características:

• Número de rejas instaladas: 2,0 Uds.

• Caudal máximo por reja: 1.025 m³/h

• Ancho canal: 1,0 m.

• Luz entre barrotes: 30,0 mm

• Sección de barrotes: 30 x 8 mm

• Potencia instalada: 0,55 kW

• Material: Acero inoxidable AISI-316L

Los tamices de finos tienen las siguientes características:

• Número de tamices instalados: 2,0 Uds.




• Luz de paso: 3,0 mm



La reja del canal de baipás tiene las siguientes características:

• Número de rejas instaladas: 1,0 Uds.



• Luz entre barrotes: 15,0 mm

• Sección de barrotes: 8 x 40 mm

• Limpieza: Manual


Los canales se aíslan con compuertas de accionamiento manual. Los canales han sido

equipados con dos (2) sensores de nivel por canal, para comandar de manera automatizada los

sistemas de limpieza o para indicar cualquier incidencia en el desarrollo normal del desbaste.

Igualmente, se instalan otros dos (2) sensores de nivel, uno (1) en el canal de reparto del agua a

los tres canales de pretratamiento y otro en el canal de salida y reparto a los desarenadores.

Los residuos retenidos por los equipos de desbaste son volcados y transportados a dos (2)

tornillos transportadores compactadores que los envían a dos contenedores de 5 m³ de capacidad.

Se dispone de un tercer contenedor de 5 m³ de capacidad como reserva.

Los tornillos transportadores- compactadores tienen las siguientes características:

• Número de equipos instalados: 2,0 Uds.

• Caudal unitario: 1,50 m³/h

• Longitud unitaria: 7,0 m

• Potencia unitaria instalada: 1,1 kW


Se ha cuidado en el diseño de los canales que las velocidades de acercamiento al canal no

sean inferiores a 0,40 m/s y la velocidad de paso por los equipos de desbaste, inferior a 1,00 m/s

con el mismo limpio y una velocidad máxima de 1,20 m/s con un grado de colmatación del 30% ó

20%, según el equipo.


Desarenado-desengrasado Del desbaste el agua se conduce a dos (2) desengrasadores–desarenadores. Se ha

procurado que los tramos de unión entre los diferentes procesos sean suaves y rectos para que los

repartos hidráulicos sean más fluidos y laminados. Los desarenadores se aíslan con compuertas

de accionamiento manual.

La lámina de agua de los desarenadores- desengrasadores se encuentra a una cota del

suelo para que los residuos del mismo puedan ser evacuados de manera fácil y sencilla.

Se han tenido en cuenta las siguientes variables de diseño en este caso:

Cargas superficiales:

a Q máximo: 24,00 m³/m²/h

a Q punta: 18,00 m³/m²/h

a Q medio: 12,00 m³/m²/h

Tiempo de retención:

a Q máximo: 8,00 min

a Q punta: 15,00 min

a Q medio: 20,00 min

Velocidad circulación a Qmáx: 0,10 m/s


Con estas variables se han dimensionado dos (2) desarenadores desengrasadores con las

siguientes características:

Relación longitud-anchura Longitud de canal: 13,50 m Anchura total: 3,0 m Anchura zona desengrasado: 1,10 m Anchura zona desarenado: 2,10 m Pendiente zona grasa: 45 º Pendiente zona arenas: 65 º Anchura canal aspiración de arenas: 0,45 m Anchura pendiente en zona grasas: 2,00 m Anchura pendiente en zona arenas: 0,90 m Altura pendiente zona grasas: 2,00 m Altura pendiente en zona arenas: 1,97 m Altura recta desengrasador: 2,00 m Altura útil: 4,00 m Resguardo mínimo: 0,40 m Altura Total: 4,40 m Sección horizontal real: 43,20 m² Sección trasversal real: 12,80 m² Volumen real por línea 173 m³

La extracción de arenas se prevé por medio de una bomba sobre puente desarenador

longitudinal de anchura útil 0,90 m, éste último contiene rasquetas superficiales para ir arrastrando

las grasas desemulsionadas hacia la zona de recogida de grasas.

Las bombas de arenas tienen las siguientes características:

• Número de bombas instaladas: 2,0 Uds.

• Caudal unitario: 28 m³/h

• Altura manométrica: 2,5 m.c.a.

• Potencia unitaria: 1,1 kW

Las bombas de extracción de arenas envían las mismas a un concentrador lavador de

arenas de tipo tornillo sin fin y las grasas serán conducidas a un concentrador de grasas. Para

facilitar que estas últimas no se queden en las tuberías produciendo atoros y atascamientos se ha

previsto la instalación de una compuerta de 0,75 x 0,50 m, que abrirá cuando el puente vaya

acercándose al canal de recogida de grasas de tal manera que se produzca un rápido desalojo de

las mismas acompañadas de un adecuado volumen de agua que sirva de arrastre para que las

grasas lleguen al concentrador. El control de apertura de esta válvula será neumático y coincidirá

con el acercamiento del puente desarenador.

El lavador de arenas tiene las siguientes características:



• Tipo: Tornillo sin fin

• Capacidad unitaria: 30 m³/h


• Material: Acero inoxidable AISI-304

El concentrador de grasas tiene las siguientes características:


• Capacidad unitaria: 16,0 m³/h



Para favorecer el desemulsionado de las grasas se ha previsto una aireación del

desarenador.

Esta aireación se ha previsto con soplantes de émbolos rotativos y 24 difusores de burbuja

gruesa por desarenador.

Las soplantes de émbolos rotativos tienen las siguientes características:

• Número de unidades instaladas: 3,0 Uds.

• Número de unidades en servicio: 2,0 Uds.

• Caudal unitario adoptado: 346 Nm³/h


• Potencia instalada: 8 kW


6.2.2 Medida y regulación del caudal

Una vez pretratada, el agua bruta es conducida hacia la zona del tratamiento primario

mediante tubería de diámetro DN 800 instalándose en dicha conducción un sistema de medida de

caudal compuesto por caudalímetro electromagnético DN600 ubicado en su correspondiente

arqueta con su sistema de by pass auxiliar. En dicha posición el caudalímetro además de

proporcionar la medida en continuo del caudal afluente, proporciona la importante función de

regular el caudal de alimentación a los reactores RAFA de forma que en ningún caso pueda

superarse el caudal punta establecido en su dimensionamiento.

La regulación del caudal se realiza mediante compuerta servomotorizada instalada en la

conducción de salida de los desarenadores y que es accionada en función de la señal de medida

de caudal procedente del caudalímetro. El cierre de la compuerta incrementa la pérdida de carga

en el canal de salida provocando el correspondiente aumento de la cota del agua sobre el

vertedero y posterior alivio del agua regulada hacia la balsa de tormentas. Posteriormente y

durante las horas nocturnas de baja afluencia de caudal a planta, dichas aguas reguladas son

introducidas de nuevo al sistema mediante la conducción de interconexión entre la balsa de

tormentas y la arqueta de la obra de llegada.

6.2.3 Tratamiento primario mediante reactores anaerobios de flujo ascendente (RAFA)

La alternativa de tratamiento primario seleccionada es la denominada Reactores

Anaerobios de Flujo Ascendente y manto de lodos conocido en la industria como RAFA o por sus

siglas en inglés UASB (Upflow Anaerobic Sludge Blanket). Dicha solución tecnológica viene

extendiéndose a nivel mundial de forma muy importante en los últimos tiempos especialmente en

países de climatología cálida debido a las siguientes ventajas:

• Funciona hidráulicamente, no requiere fuente de energía.

• Baja producción de lodo, el lodo excedente sale bien estabilizado y listo para ser

deshidratado.

• Admite altas tasas de cargas hidráulicas y orgánicas.

• El periodo de residencia hidráulica es de pocas horas y el de residencia celular de

varios días.

• Genera biogás con alta concentración de metano susceptible de ser aprovechado

para la generación de energía eléctrica.

• Rendimiento elevado de remoción de DBO/DQO en tasas que oscilan un 70/80%.

• Poco espacio requerido y bajo coste de inversión.

• Bajo coste de operación.


Los reactores RAFA son estructuras compactas cerradas de concreto armado que cuentan

con una cámara inferior de gran concentración de lodos en suspensión (manto de lodos) y es el

lugar por donde ingresa el afluente del tratamiento preliminar. En esta cámara, las bacterias

anaerobias y facultativas que se encuentran en el lodo, metabolizan la materia orgánica soluble

que acompaña al agua residual, convirtiendo la mayor parte de los sólidos volátiles en biogás.

En la parte superior se dispone un sedimentador o separador de fases donde se atrapan los

sólidos que se separan del líquido clarificado cayendo en la cámara inferior. Finalmente en la parte

superior se disponen campanas colectoras del biogás producido.

En el presente proyecto el diseño de los reactores RAFA se ha realizado teniendo en cuenta

los parámetros de diseño necesarios para que tales reactores puedan desarrollar y mantener un

lodo de alta actividad con excelentes características de decantabilidad ; en este sentido y teniendo

en cuenta que el tipo de agua residual de diseño dispone de valores de DQO inferiores a 750 mg/l

(baja concentración) y que la temperatura media mensual del efluente más desfavorable es de 20º,

se ha estimado un tiempo de retención hidráulico (TRH) inferior a 12 horas tomado como valor

medio diario.

En consecuencia se ha optado por disponer de un volumen total de reactor de 15.707 m3

en las fases 2 y 3 (horizonte 2045) dispuesto en un total de seis (6) reactores iguales de 2.964 m3

de capacidad; siendo necesario construir en la fase 1 (horizonte 2025) únicamente cuatro (4)

reactores de las mismas características.

El conjunto de los seis reactores se agrupa en tres (3) líneas compuestas cada una de ellas

por dos reactores dispuestos en forma adosada tal y como se representa en la figura adjunta. Cada

uno de los reactores tiene una longitud en planta de 36m y una anchura de 13,72 m consiguiendo


una superficie total de 494 m2 disponiendo de una lámina de agua de 5,3 m .Tal diseño consigue el

funcionamiento con una carga volumétrica (kg DQO/m3/día) inferior a 1,45 con velocidades

ascensionales inferiores a 0,54 y 0,78 m3/m2/día a caudal medio y punta respectivamente.

Dichos parámetros cumplen con holgura los requeridos según la literatura especializada

pudiendo esperarse rendimientos mínimos de eliminación de la DBO superiores al 78%.

En cuanto a la producción de fangos y teniendo en cuenta que los valores observados en la

literatura oscilan entre 0,1 y 0,2 kg TSS/kg DQO aplicada, se ha tomado en nuestro diseño el valor

de 0,18, resultando en consecuencia en la fase 1 (horizonte 2025) la generación de 2.727 kg

ms/día de fango estabilizado con una concentración en la purga de 40 kg/m3 equivalente a un

volumen de fangos diarios de 68,2 m3.

En lo que respecta a la producción de biogás y teniendo en cuenta un rendimiento de

eliminación de la DQO del 69%, se prevé la generación al ritmo de 0,35 m3/ kg DQO eliminado de

un volumen de biogás de 4.962 m3 con un poder calorífico inferior PCI de 3.000 kcal por m3.

Desde el punto de vista constructivo, cada reactor dispone en su interior de tres (3) módulos

idénticos que constituyen tres zonas de decantación totalmente independientes ubicadas en la

parte superior de los reactores junto a las cuatro zonas de captación de biogás. La alimentación

del agua a depurar se realiza mediante un doble conjunto de quince (15) tuberías distribuidoras

partiendo de dos vertederos circulares ubicados en la parte superior del reactor alimentando

quince tuberías colectoras ubicadas en el fondo.

La recogida del agua decantada se realiza por la parte superior del reactor mediante un

conjunto de seis (6) vertederos (dos unidades por decantador) dispuestos en forma longitudinal a lo

largo del mismo y que conducen el agua decantada hacia una arqueta lateral de recogida y su

posterior conducción a la cámara del sistema de bombeo intermedio.

En cada uno de los reactores se dispone un sistema de inyección de agua a presión para

evitar la formación de gruesas capas de espumas en las campanas de captación del biogás. Dicho

sistema está constituido por cuatro (4) colectores de agua a presión y eyectores dispuestos en

cada una de las campanas de captación; el sistema se completa con la disposición al final del

recorrido de cada campana de una tolva de flotantes y su sistema de purga correspondiente.

Como elementos auxiliares en cada uno de los reactores se dispone de un doble sistema de

muestreo de fangos y boca de hombre para acceso de mantenimiento.

La purga de fangos se realiza de forma automática y temporizada utilizando válvulas “pic”

de accionamiento neumático; en cada uno de los reactores se dispone de un conjunto de cuatro (4)

purgas ubicadas de dos en dos en las paredes laterales del reactor. Dichas purgas se utilizarán

igualmente para la ejecución del vaciado de los reactores en caso de parada por mantenimiento.


6.2.4 Tratamiento de afino

La corrección de las características de DBO, Fósforo y Contaminación fecal de las aguas

tratadas, hacen necesario la adopción de un tratamiento de afino del efluente que en el presente

proyecto estará compuesto por:

• Corrección de la DBO:

• Lechos bacterianos / filtros percoladores

• Decantadores de gravedad

• Reducción de fósforo

• Precipitación por vía química

• Desinfección

• Cloración y decloración del efluente por vía química

Bombeo intermedio

La pérdida de carga existente a todo lo largo de la línea piezométrica, estudiada en

consonancia con la ubicación de la napa freática, el correcto balance del movimiento de tierras y

la situación de los elementos a la cota del terreno actual o superior dado que en el actual lagunaje

no se registran problemas de inundaciones, ha conducido a plantear la necesidad de realizar un

bombeo intermedio de las aguas tratadas en los reactores RAFA descritos anteriormente, de forma

previa a su tratamiento posterior de afino.

En consecuencia las aguas procedentes de los reactores RAFA son reunidas en la cámara

de aspiración del sistema de bombeo constituido por un conjunto de cuatro (4) bombas

sumergibles (2 uds +1 reserva en el primer horizonte y una unidad adicional para el horizonte 2045)

capaces de bombear un caudal unitario de 775 m3/h a una altura de 10 m.c.a con un rendimiento

en el punto de trabajo del 78,4% y motor de accionamiento de 40 kw.


Filtros percoladores Los Filtros Percoladores, conocidos también como Lechos Bacterianos, constituyen la

variante más tradicional dentro de los procesos de biopelícula empleados para el tratamiento

biológico de las aguas residuales.

Se trata de un proceso aerobio, en el que el agua residual, después de haber sido sometida

a un tratamiento previo ( pretratamiento y tratamiento primario), percola por gravedad a través de

un material de relleno, que constituye el material soporte sobre el que se desarrollan y crecen los

microorganismos, formando una biopelícula de espesor variable. El material de relleno se

encuentra fijo, en el interior del reactor, presentando una elevada superficie específica.


El reactor biológico está constituido por el material soporte de la biopelícula y el depósito

que alberga dicho material. El depósito tiene forma cilíndrica y está abierto a la atmósfera por la

parte superior. El agua se distribuye por arriba y percola a través del lecho sin llegar a inundarlo,

entrando en contacto con la biopelícula. Al mismo tiempo, existe una corriente de aire que

atraviesa el lecho por tiro natural. Al entrar en contacto el agua residual con los microorganismos y

el oxígeno del aire, se produce la degradación de la contaminación biodegradable contenida en el

agua. Los sustratos disueltos en el agua residual y el oxígeno difunden a través de la biopelícula,

donde se produce la metabolización de los mismos, mientras el CO2 y el resto de residuos

generados en el proceso se difunden en el sentido contrario, hacia el exterior de la película. A su

vez, la materia en suspensión y coloidal, presentes en el agua residual a tratar, se aglomeran y

adsorben en la biopelícula.

La alimentación al Lecho Bacteriano se realiza por su parte superior, mediante un sistema

de distribución móvil motorizado que proporciona un reparto homogéneo del agua sobre toda la

superficie del relleno; el sistema está compuesto por una columna central giratoria de la que parten

brazos radiales en los que van instaladas una serie de boquillas.

El diseño de los filtros realizado en nuestro proyecto corresponde a un sistema de filtros de

una única etapa dimensionados con una carga orgánica de tipo medio de 0,65 kg/m3/día

constituido por un sistema de tres (3) biofiltros cilíndricos de 20 m de diámetro y 4,4 m de altura de

relleno en las fases 2 y 3. En la fase 1 se construyen únicamente dos unidades.

El material de relleno seleccionado es del tipo plástico compuesto por piezas desordenadas

De polipropileno estabilizado con UV , superficie específica de 30 ft2/ft3 e índice de huecos

del 95%.


Decantadores de gravedad En el sistema que se describe es necesaria la disposición de un sistema de decantación por

gravedad a continuación de los filtros percoladores, con el objeto de separar el agua tratada de la

biopelícula desprendida (fango en exceso).

El dimensionamiento de los decantadores se realiza considerando una carga hidráulica

inferior a 30 m3/m2/día , resultando un sistema de tres (3) decantadores de gravedad de 23 m de

diámetro y 4 m de altura sobre vertedero necesarios en las fases 2 y 3. En la fase 1 se construyen

únicamente dos unidades.

La acción combinada de los procesos descritos permite garantizar un rendimiento de

eliminación de la DBO5 superior al 25% con lo cual se consigue la garantía de calidad de vertido

especificada.

La producción de fangos prevista en este sistema considera, además de los lodos

producidos por la sedimentación de los sólidos disueltos en las propias aguas a tratar, los formados

durante el proceso de tratamiento biológico con un ratio estimado de 0,75 kg/kg de DBO eliminado

en el proceso.

Se dispone en cada uno de los decantadores un sistema de purga de fangos automático

comandado por válvula “pic” de accionamiento neumático. Dicho sistema realiza la purga de los

fangos producidos en el proceso canalizándolos hacia el pozo de bombeo de fangos en exceso.

Dicho sistema está igualmente diseñado para conseguir el vaciado de cada uno de los

decantadores necesario para realizar las labores de mantenimiento.

Finalmente cada uno de los decantadores dispone un sistema automático de recogida de


flotantes superficiales mediante rasqueta y tolva de captación; dicho sistema se complementa con

el correspondiente sistema de purga de flotantes y su canalización hacia el pozo de bombeo de

flotantes.

Reducción del fósforo La exigencia de calidad en el vertido con valores de fósforo por debajo del nivel 4 mg/l ,

obliga a plantear la necesidad de abatimiento del fósforo por vía química mediante precipitación del

contenido en fósforo del vertido con cloruro férrico ( Cl2Fe3).

Se ha realizado el cálculo del consumo de reactivo necesario teniendo en cuenta la

recomendación de la normativa alemana ATV que establece una relación molar de dos (2) moles

de hierro por mol de fósforo a precipitar.

En consecuencia se establece una instalación de almacenamiento y dosificación de cloruro

férrico compuesta por un depósito de almacenamiento de cloruro férrico de 30 m3 de capacidad,

que proporciona una autonomía de funcionamiento superior a 13 días en el horizonte 2045 y 18

días para el horizonte 2025, además de cuatro (4) bombas dosificadoras de membrana (3+1 de

reserva para el horizonte 2025, 2+1 de reserva para la fase 1) de 54 l/h de capacidad unitaria a

100 m.c.a y potencia de 90 w.

La precipitación del fósforo se realiza en el interior de los decantadores mediante la

aplicación del reactivo en las conducciones de entrada del agua a decantación.

Cloración La exigencia de la normativa de mantener en continuo en el vertido un nivel de coliformes

fecales inferior a 4.000 NMP / 100 ml, obliga a plantear como última fase del proceso de

tratamiento un sistema de desinfección por cloración mediante dosificación por hipoclorito sódico.

Teniendo en cuenta las recomendaciones internacionales y el código de buenas prácticas

existente en países con gran experiencia en este campo, el diseño de la correspondiente cámara

de cloración se realiza considerando un tiempo de retención hidráulico superior a 30 minutos del

caudal punta de diseño de la instalación.

En consecuencia, nuestro proyecto plantea la disposición de una cámara de cloración

laberíntica de 1.100 m3 suficiente para conseguir el citado parámetro de diseño en el horizonte

temporal correspondiente a la fase 3 (año 2.045).

Por otro lado y en relación al diseño del sistema de dosificación del hipoclorito sódico, se

considera una dosis de diseño media de 7 mg/l , suficiente para alcanzar el nivel de desinfección

exigida. Por lo tanto se establece una instalación de almacenamiento y dosificación de hipoclorito

sódico compuesta por dos (2) depósitos de almacenamiento de 20 m3 de capacidad, que

proporciona una autonomía de funcionamiento superior a 25 días para el horizonte 2045 de


ampliación y por dos (2) bombas dosificadoras de membrana (1 + 1 de reserva) de 120 l/h de

capacidad unitaria a 30 m.c.a y potencia de 90 W.

Para el primer horizonte, 2025, solamente será necesaria la instalación de un único depósito

de almacenamiento de reactivo de 20 m3 de capacidad.

Decloración En casos como el presente en el que se exige la práctica de la cloración en continuo como

garantía de calidad de un nivel de desinfección determinado, es aconsejable el empleo de técnicas

de decloración de forma que se limite de forma importante el contenido de cloro residual en el

vertido al cauce público.

En consecuencia y a pesar de no estar expresamente especificado en la normativa nacional

de obligado cumplimiento, el presente proyecto propone la utilización del proceso de decloración

del efluente final mediante la dosificación como reactivo de metabisulfito sódico y proteger de esta

forma la vida acuática aguas debajo de la zona del vertido del efluente.

La selección del metabisulfito como reactivo viene determinada por su fácil almacenamiento

y manipulación en planta y su moderado coste de adquisición.

El cálculo del consumo de producto químico se realiza estableciendo una dosis de 1,50

ppm de producto por litro de cloro residual libre y suponiendo un máximo nivel de cloro libre en el

agua clorada de 1 ppm.

En estas condiciones y dado que el metabisulfito es un producto disponible en el mercado

en forma sólida, se diseña una instalación de almacenamiento y preparación compuesta por un

stand de vaciado de big bags dotado de fondo vibrante rompebóvedas y sistema distribuidor de

producto sólido hacia dos(2) depósitos de preparación de la lechada de 2,65 m3 de capacidad con

su correspondientes sistemas de agitación y dilución con agua de proceso.

El conjunto se complementa con un sistema de dosificación compuesto por dos (2) bombas

dosificadoras, una de reserva, de 350 l/h de capacidad unitaria a 30 m.c.a. y 0,25 kW de potencia

instalada.

La mezcla de la lechada con el agua a tratar se realiza por medio de un mezclador estático

DN 600 instalado directamente en la conducción de vertido.

6.2.5 Línea de fangos

Balance de fangos De acuerdo con los cálculos realizados la producción de fangos estimada en las diversas

fases de ampliación de la PTAR son los siguientes:


PRODUCCIÓN DE LODOS FASE 1 (2025)

FASE 2 (2035)

FASE 3 (2045)

EN RAFA

Peso diario ms ( kg/d) 2.727 3.438 3.698

Concentración (kg/m3) 40 40 40

Volumen diario (m3/d) 68,2 86,0 92,5

EN DECANTACIÓN


Concentración (kg/m3) 10 10 10

Volumen diario (m3/d) 320 404,8 435,5

TOTAL


Concentración (kg/m3) 15,3 15,3 15,3

Volumen diario (m3/d) 388,2 490,8 528,0

Bombeo de fangos a espesamiento Tanto los fangos procedentes de los reactores RAFA como los producidos en los

decantadores son purgados de forma automática sobre un pozo común de recogida y bombeo de

los mismos hacia el sistema de espesamiento. Dicho pozo se equipa con un sistema de dos

bombas centrífugas sumergibles (una de reserva) dimensionadas para el bombeo de un caudal

unitario de 60 m3/h a una altura manométrica de 30 m.c.a con una potencia instalada de 12 kW. El

funcionamiento automático controlado por sondas de nivel instaladas en el pozo, consigue la

evacuación de los fangos producidos diariamente en el proceso en un intervalo de 6,5 horas en

fase 1 o 8,8 horas en fase 3.

Espesamiento de fangos Previamente a su deshidratación mecánica, se propone la instalación de un sistema de

espesamiento de lodos por gravedad como modo más viable de conseguir una concentración

inicial del fango idónea además de permitir una completa homogeneización del fango y su correcta

regulación para su tratamiento posterior en las decantadoras centrífugas.

El mecanismo espesador se dimensiona con una carga de sólidos máxima de 70 kg/m2/día


resultando un depósito tronco cilíndrico de 12 m de diámetro y 544 m3 de capacidad total en el

que se instala un mecanismo de espesamiento de accionamiento central instalado sobre pasarela

de hormigón con campana deflectora central, eje de accionamiento y brazos de barrido de fondo

con piquetas de espesamiento.

El fango espesado con una concentración estimada del 5% es purgado por la parte inferior

del espesador mientras que el sobrenadante es extraído por la parte superior y enviado a la red de

vaciados que le conduce de vuelta hacia cabecera de planta.

Al objeto de evitar la propagación de olores generados por el fango en esta etapa, se

proyecta una cubierta de cierre superior ejecutada en resina poliéster y fibra de vidrio así como el

correspondiente sistema de desodorización del aire encerrado.

Deshidratación de fangos Bombeo de fangos a deshidratación:

Se han seleccionado tres (3) bombas de tornillo helicoidal, una de ellas en reserva, para

impulsar los fangos espesados hasta los dos (2) decantadores centrífugos. Estas bombas de

tornillo tienen las siguientes características:

• Caudal unitario: 10 m³/h



• Potencia unitaria: 3 kW

Acondicionamiento de fangos Se ha seleccionado para el acondicionamiento de fango la dosificación de polielectrolito,

para tal fin, se instalara un (1) equipo de preparación de polielectrolito y tres (3) bombas de

dosificación de tornillo helicoidal, una de ellas en reserva.

Las características del equipo de polielectrolito son las siguientes:

• Capacidad: 1.400 litros

• Número de compartimentos: 3,0 Uds.

• Número de electroagitadores: 2,0 Uds.

• Material: Acero inoxidable AISI-316

Las características de las bombas de tornillo son las siguientes:

• Número de bombas instaladas: 3,0 Uds.

• Número de bombas en servicio: 2,0 Uds.




Deshidratación de fangos, recogida y almacenamiento de fangos deshidratados

Se han proyectado dos (2) decantadores centrífugos, de las siguientes características:

• Número de equipos instalados: 2,0 Uds

• Número de equipos funcionando: 2,0 Uds

• Días útiles a la semana: 6,0 días

• Horas de funcionamiento diarias Fase 1: 6,9 horas



• Caudal unitario de centrífuga: 10 m³/h

• Potencia unitaria: 22 kW


• Materiales: AISI-316

• Sequedad: mayor del 20 %

El fango deshidratado es descargado directamente desde cada centrífuga a través de tolvín

de descarga hacia su correspondiente bomba de tornillo.

Las bombas de tornillo tienen las siguientes características:


• Número de equipos en servicio: 2,0 Uds.


• Presión de impulsión: 12,0 bar


Dichas bombas de tornillo conducen el fango deshidratado hacia los silos de

almacenamiento.

Se proyectan dos silos de almacenamiento de fangos deshidratados de 110 m3 de

capacidad suficientes para conseguir una autonomía de funcionamiento superior a 4 días en la

fase3 de ampliación. En la fase 1 se contempla la implantación de un único silo de dichas

características y autonomía de funcionamiento superior a 3 días.

Sistema de desodorización El proyecto propone la utilización de un sistema de desodorización conjunto tanto para el

aire encerrado del sistema de espesamiento como para el aire del edificio de deshidratación, como

forma de evitar la generación de malos olores en la zona de manejo de fangos.


Se considera en consecuencia necesario desodorizar un volumen total de aire de 900 m3 a

un ritmo de 10 renovaciones/hora lo que supone un caudal de aire de diseño a desodorizar de

9.000 m3/h.

Se propone la utilización de un sistema de carbón activo a base de cáscara de coco con

impregnación alcalina dispuesto en una torre de contacto vertical ejecutada con resinas y fibra de

vidrio de 2,5 m de diámetro y 2,5 m de altura. La captación del aire se realiza mediante ventilador

centrífugo de 9.000 m3/h y 11 kw de potencia suficiente para vehicular el aire a desodorizar con

una presión diferencial de 1.500 Pa.

6.2.6 Línea de gas

Tal y como se indica en el apartado sobre el diseño de los reactores RAFA, una de las

principales ventajas de su utilización reside en la viabilidad del aprovechamiento energético del

biogás producido en el proceso mediante la generación de energía eléctrica en motores de

combustión.

En el presente proyecto y considerando una tasa de producción de 0,35 m3 de biogás por

kilogramo de DQO eliminado, se nos genera un volumen diario de biogás por reactor RAFA

comprendido entre 750 y 920 metros cúbicos dependiendo del año horizonte que se considere.

Para disminuir la inversión inicial se ha decidió realizar el aprovechamiento energético

mediante la instalación de motor de biogás en las futuras fases de ampliación. Hasta el año

horizonte 2.025 correspondiente a la Fase 1 se ha considerado la instalación únicamente del

sistema de purga de los cuatro (4) reactores RAFA a construir en dicha fase y sus

correspondientes sistemas de purga y quemado del biogás en antorcha.

El conjunto de las instalaciones diseñadas es el siguiente:

Sistema de purga del biogás El diseño del reactor RAFA dispone de cuatro (4) campanas de recogida de 36 m de

longitud dispuestos longitudinalmente; en cada uno de ellos se dispone un sistema de captación de

biogás compuesto por un total de seis (6) purgas de 25 mm de diámetro y colector común para las

24 purgas de 80 mm, ambos construidos en acero inoxidable, en el cual se colocan el

correspondiente conjunto de elementos de seguridad compuesto por un depósito de condensados,

apagallamas y cortallamas.

Colector general Los colectores procedentes de cada uno de los reactores RAFA se reúnen en un colector

común de 150 mm construido en acero inoxidable que transporta la totalidad del biogás generado


hasta la aspiración del grupo de soplantes de canal lateral necesarias para crear la depresión

necesaria para la presurización del conjunto del sistema. En dicho colector se instala de nuevo el

correspondiente conjunto de elementos de seguridad compuesto por un depósito de condensados,

apagallamas y cortallamas.

Soplantes de canal lateral La presurización del sistema se consigue mediante la disposición de dos soplantes de canal

lateral (una de reserva) capaces de crear una depresión de 50 mbar a la totalidad del biogás

generado estimado en 250 Nm3/h.

Antorcha de biogás El quemado del biogás sobrante de la instalación se realiza utilizando una antorcha de 4” y

capacidad de quemado de 460 Nm3/h con 13 mm ca de pérdida de carga. El funcionamiento se

controla mediante control de llama piloto y sistema automático de encendido compuesto por

electrodo, termopar y armario de control; el sistema detecta la ausencia de llama en el piloto de la

antorcha , descargando 6.000 V durante un tiempo aproximado de 10 s provocando el reencendido.

Sistema de recuperación energética

De acuerdo con las estimaciones de producción de biogás realizadas para la fase 3 (año

horizonte 2.045) sería viable la instalación a capacidad plena de un grupo motogenerador de 250

kw de potencia eléctrica instalada.

La línea de gas necesaria en este caso para el correcto funcionamiento del motor, debería

incorporar al sistema especificado anteriormente, una torre de desulfuración del biogás

previamente a su combustión en el motor de forma que limite el contenido de azufre del biogás al

exigido por el fabricante para poder garantizar el número de horas de funcionamiento adecuado.

Finalmente la línea de gas debería incorporar una esfera de almacenamiento de biogás de

1.150 m3 de capacidad de forma que se garantizase una disponibilidad de gas superior a tres horas

de funcionamiento del motor a máxima carga.

6.3 Descripción de las obras civiles

6.3.1 Topografía

EL predio que actual mente ocupa el sistema de lagunaje de San Lorenzo tiene forma

alargada en la dirección oeste-este. Su superficie no presenta grandes desniveles.

Las mayores diferencias de altura se dan en la alineación oeste-este. La cota máxima en el

extremo oeste es la 95,75 metros mientras que en la este es la 92,04 metros, lo que representa un


desnivel entre un extremo y otro de 3,71 metros.

En los planos correspondientes se representan todos estos aspectos.

6.3.2 Movimiento de tierras

Los movimientos de tierras a efectuar consisten en un desbroce o eliminación de la capa

vegetal, en la realización de desmontes o excavación en vaciados de elementos de proceso de la

estación depuradora y en la ejecución de terraplenes o rellenos.

Debido a la prácticamente falta de pendiente de la parcela, el movimiento de tierras se ve

muy reducido, realizando los trabajos mínimos necesarios para obtener una plataforma de

implantación horizontal. La cota final de explanación adoptada es la 95,60 metros.

En el documento de planos, se incluyen los perfiles transversales donde quedan reflejados

los desmontes y terraplenes a realizar, así como la posición de los distintos elementos de proceso

respecto a la cota final de explanación.

6.3.3 Criterios estructurales y materiales empleados en los elementos de proceso

Generalidades Las instalación de depuración, (pozo de gruesos, elevación de agua bruta, desbaste,

desarenado, tratamiento biológico…), se construyen en hormigón armado. En ellos la estructura de

hormigón armado constituye el vaso impermeable esencial.

Están proyectados en su totalidad en hormigón armado, con los espesores adecuados en

función de los esfuerzos que deben soportar. La tipología es de recintos semienterrados

hormigonados in situ formados por muros perimetrales de contención solidariamente empotrados a

la solera.

Los muros de hormigón armado que se diseñan para las cargas verticales que soportan

(losas, cargas de pasarelas, equipos mecánicos, etc.) cumplen la función de muros de contención

de tierras y/o agua. Así, como acciones hay que considerar: el empuje hidrostático interior y el

empuje del terreno exterior.

Las cimentaciones, muros, pilares están diseñados para las cargas totales reales que

existirán en funcionamiento de operación. En su estudio se ha tenido en cuenta los posibles

asientos diferenciales que se puedan producir, de forma que se garantizará la constancia de la

línea piezométrica.

En los depósitos circulares consideramos el efecto anillo, disponiendo armaduras circulares

horizontales trabajando a tracción que hacen disminuir el esfuerzo de flexión de las armaduras

verticales.


Las soleras de depósitos se han proyectado con un espesor adecuado por rigidez para

conseguir un reparto uniforme en los asientos. Se han previsto vuelos de la cimentación sobre el

límite de los muros.

En el Anejo Nº 3 de cálculos estructurales se justifican las tipologías estructurales que se

proponen para cada tanque, indicando las acciones a considerar, sobrecargas de agua y tierra,

viento y resto de cargas contempladas en las distintas normativas así como los coeficientes de

mayoración de cargas y minoración de resistencias previstas en dicha normativa.

Se han tenido en cuenta para el agua los máximos niveles a alcanzar por los tanques y

canales.

En el estudio de la cimentación de los distintos elementos de la planta, habrá que tener muy

en cuenta los posibles asientos diferenciales que se puedan producir. Así se ha diseñado el

sistema de cimentación adoptado con el objetivo de limitar los asientos totales y diferenciales entre

distintas partes de la depuradora y sus conexiones.

Además, se ha comprobado la estabilidad de los diferentes depósitos de la EDAR frente al

riesgo de flotación bajo la acción del nivel freático.

Las formas, dimensiones, armados, etc. de los diferentes edificios, depósitos y quedan

reflejadas con detalle en el Documento de Planos.

Condiciones de cimentación El estudio geotécnico indica que el tipo de cimentación, estará en función al tipo de

estructura a ser implantada:

• Para aquellas estructuras, tipo reservorio, que se entierran en el terreno, se puede

pensar en una solución de cimentación compensada. Para dicho caso se deberá

tomar el valor del peso específico natural del suelo superficial (γ), no mayor a 1.6

t/m3.

• Para aquellas estructuras livianas se puede optar por la alternativa de cimentación

sobre zapatas de hormigón armado o pozos de cimentación.

• Para las estructuras pesadas, se puede optar por la alternativa de pilotes de

hormigón armado trabajando de punta en los suelos con “rechazo” y a fricción en los

suelos que sobreyacen a los mismos.

Los pilotes serán de hormigón armado trabajando por punta en los suelos con “rechazo” y a

fricción en los suelos que sobreyacen a los mismos.

En base a esta recomendación, se proporciona en el informe una estimación de la

capacidad de carga del pilote perforado con lodos bentoníticos, a través de la fórmula empírica de

Decourt-Quaresma, modificada de acuerdo a las experiencias locales, para longitudes de entre 6 a


9 m, penetrando siempre un mínimo de un metro en los suelos con “rechazo”.

Imagen 1 - – Capacidad de carga de un pilote.

El criterio estructural adoptado para el cálculo es el siguiente:

• Se asume que la potencia del estrato “rechazo” es la suficiente para que se

garantice el empotramiento de los pilotes que se diseñen.

• Que en dispositivos enterrados, con su cota de apoyo próxima al estrato de rechazo,

se recurrirá a cimentación compensada mediante losa sin pilotar. Para ello, se

determina un coeficiente de balasto mediante el método elástico multicapa de

Steinbrenner.

• Cuando se estima un coeficiente de balasto, se adoptan para el cálculo de las

tensiones de trabajo, los parámetros geomecánicos que supongan una situación

más desfavorable de capacidad portante.

• Cuando la cimentación es pilotada, se realiza previo al cálculo, una estimación de la

rigidez vertical del pilote, a través de la publicación del Ministerio de Fomento

Español, la “Guía de Cimentaciones en Obras de Carretera”. El criterio adoptado

será que “El asiento de los pilotes aislados sometidos a su carga de servicio suelen

estar entorno al 1% del diámetro, siempre que su situación de servicio esté

suficientemente lejos del hundimiento”.

• Para la cota del nivel freático se adopta a la información proporcionada por los

sondeos más cercanos al dispositivo que se proyecta. Se considera una variación de

+-0.50 m sobre el nivel medio del sondeo.

En el cálculo a fisuración, para aquellos casos en los que las solicitaciones actuantes no

fisuran, se limita la tensión de la armadura de la pieza a 150-200MPa, asegurándonos que en ELU

la capacidad mecánica de la pieza aguante.


Normativa Se ha utilizado la siguiente normativa:

• CTE-DB-SE-AE: Documento Básico. Acciones en la Edificación.

• Eurocódigo 1: Bases de Proyecto y Acciones en Estructuras:

- UNE-ENV-1991-1: 1994. Parte 1: Bases de Proyecto.

- UNE-ENV-1991-4: 1995. Parte 4: Acciones en Silos y Depósitos.

• Instrucción de Hormigón Estructural EHE-08

Características de los materiales Para la definición del tipo de ambiente al que están sometidos los elementos estructurales

de hormigón armado se tienen en cuenta los siguientes factores (Art. 5.1 EHE):

• Clase general de exposición relativa a la corrosión de las armaduras: instalaciones

en contacto con agua que presente un contenido elevado de cloruros, no

relacionados con el ambiente marino. IV

• Clase específica de exposición relativa a otros procesos de deterioro distintos de la

corrosión: elementos en contacto con el agua: Clase química agresividad media,

designación Qb

Para la clase de exposición elegida, se exigirán al hormigón unas especificaciones de

relación agua/cemento y contenido de cemento de: Ambiente IV+Qb

Máxima relación a/c 0,50

Mínimo contenido de cemento (Kg/m3) 350

Resistencia mínima recomendada (N/mm2) HA-30

El acero poseerá un límite elástico de 500 MPa, equivalente a un B500S de la norma EHE o

C50S de las NBR.

Coeficientes de ponderación

ACCIONES ELU γ Según EHE (Control de ejecución intenso)

Acciones Permanentes 1.35 / 1,00 Empujes Tierras 1,35 / 1,00 Presión del líquido interior 1,50 / 1,00


ACCIONES ELU γ

Acciones Variables 1,50 / 0

ACCIONES ELS γ Según EHE (Control de ejecución intenso)

Acciones Permanentes 1.00 Presión del líquido interior 1,00 Acciones Variables 1,00 / 0

Acciones

• Peso propio: se obtiene de las dimensiones del modelo con un peso específico del

hormigón armado de 25 kN/m3, y de 78.5 N/m3 para el acero estructural.

• Sobrecarga de tierras: el empuje del terreno sobre los muros laterales, se

determinará aplicando una densidad media de 20.0 kN/m3 y un coeficiente de

empuje en función de las dos situaciones siguientes:

o Efecto Favorable: En este caso se considera como límite inferior del empuje

el correspondiente a empuje activo, considerando un coeficiente de empuje

de Ka=0,33.

o Desfavorable: En este caso se considera como límite superior del empuje el

correspondiente a empuje al reposo, considerando un coeficiente de empuje

de Kr=0,5

• Sobrecargas: además de las sobrecargas debidas a los equipos, se considerará una

sobrecarga de tráfico perimetral al muro de 10 kN/m2.

• Sismo: no se consideran acciones sísmicas.

6.3.4 Edificación

Generalidades La edificación se cuidará en cuanto a calidad y estética buscando la funcionalidad, su

integración con la edificación existente, con su entorno y en especial, su durabilidad.

Los edificios proyectados son los siguientes:

• Edificio de explotación.

• Edificio eléctrico de pretratamiento.

• Edificio de reactivos.

• Edificio eléctrico y deshidratación de fangos.

La cimentación es profunda, mediante pilotes en todos los edificios,


La estructura general de todos los edificios es porticada de pilares y vigas de hormigón

armado, con acabado cara vista en todas sus caras y superficies. Sobre la estructura porticada se

dispondrá un forjado. La cimentación será mediante pilotes.

El cerramiento de fachada es de ladrillo cerámico para enfoscar y pintar. Igualmente la

tabiquería interior de todos los edificios se realizará con ladrillo cerámico a revestir.

La cubierta será inclinada con acabado de teja cerámica.

Como atenuador del sonido dentro de la sala de soplantes, se dispone en los paramentos

verticales un emparchado de ladrillo perforado.

Normativa

• Hormigón: EHE-08

• Aceros conformados: CTE DB SE-A

• Aceros laminados y armados: CTE DB SE-A

• Forjados de viguetas: EHE-08

• Fuego: CTE DB SI - Anejo C: Resistencia al fuego de las estructuras de hormigón

armado

Características de los materiales Para la definición del tipo de ambiente al que están sometidos los elementos estructurales

de hormigón armado se tienen en cuenta los siguientes factores (Art. 5.1 EHE):

• Clase general de exposición relativa a la corrosión de las armaduras: instalaciones

exteriores en ausencia de cloruros, sometidos a la acción del agua de lluvia, en

zonas con precipitación media anual superior a 600 mm.: IIa

• Clase específica de exposición relativa a otros procesos de deterioro distintos de la

corrosión: no ha lugar para la estructura proyectada.

Para la clase de exposición elegida, se exigirán al hormigón unas especificaciones de

relación agua/cemento y contenido de cemento de:

Ambiente IIa

Máxima relación a/c 0,60 Mínimo contenido de cemento (Kg/m3) 300

Resistencia mínima recomendada (N/mm2) HA-25

La selección del tipo de cemento para cumplir con las características de la clase de exposición,

serán las recogidas en las “Recomendaciones para la selección del tipo de cemento a emplear en

hormigones estructurales” que se incluyen en el ANEJO cuatro de la Instrucción de hormigón EHE-

08. En base a estas recomendaciones, y según las clase de exposición determinada, se


recomienda el uso de cementos preferentemente CEM I y CEM II/A.

El acero para armaduras poseerá un límite elástico de 500 MPa, equivalente a un B500S de

la norma EHE o C50S de las NBR.

Para el ambiente al que están sometidos los elementos estructurales, y el nivel de ejecución

definido, los recubrimientos mínimos a adoptar según los criterios de la EHE-08, son de 30 mm.

Aceros en perfiles:

Tipo de acero para perfiles Acero Límite elástico (MPa)

Módulo de elasticidad (GPa)

Aceros conformados S 235 235 210 Aceros laminados S275 275 210

6.3.5 Urbanización

Para delimitar la parcela de la EDAR se ha previsto la instalación de un cerramiento

perimetral formado por una malla galvanizada de simple torsión y 2,80 m de altura, con postes

metálicos y tensores.

En cuanto el acceso a la EDAR, se realiza a través de dos puertas, una peatonal de una

anchura de 1,00 metros y otra para vehículos de una anchura de 6,00 metros.

Se ha proyectado una red de viales que da acceso a todos los elementos y edificios de la

EDAR, circunvalando el tratamiento biológico y la decantación secundaria, facilitando el acceso y

mantenimiento de todos los elementos de proceso de la EDAR.

El ancho mínimo de estos viales es de 4,00 m, dejando explanadas suficientes para

movimiento de carga y descarga. Los radios de giro establecidos permiten la maniobrabilidad de

los vehículos pesados esperados en la planta.

La sección de firme adoptada para estos viales está formada por:

• Capa de rodadura de MBC de 6 cm de espesor.

• Capa intermedia de MBC de 6 cm de espesor.

• Capa base de 20 cm de espesor.

• Capa granular de 20 cm de espesor.

La superficie pavimentada se limitará con bordillo situado previamente y embebido en

hormigón. A ambos lados del bordillo se situará la superficie ajardinada en las zonas donde no sea

necesario situar aceras.

Se dotará a los viales y terrenos de las pendientes adecuadas para la evacuación de las

aguas de lluvia. Por lo tanto se perfilarán los terrenos de relleno y superficies libres una vez

finalizadas las obras de fábrica y antes de disponer la jardinería y urbanización, de forma que


queden claramente formadas en el terreno las líneas de vaguada, que conducirán las aguas

superficiales fuera de la zona de implantación de los elementos de proceso.

Como complemento a la urbanización y cerramiento se prevé la jardinería que servirá para

resaltar las posibilidades estéticas de la solución proyectada logrando romper la monotonía de los

paramentos de hormigón y edificios sustituyéndolos por agradables alternancias de arbustos,

paredes y árboles.

El objetivo del ajardinamiento de la planta será por una parte mejorar las condiciones de

trabajo en el interior de las instalaciones, y por otra, minimizar el impacto visual negativo desde el

exterior.

Con este objetivo, se crearán por una parte espacios ajardinados alrededor de los recintos y

edificios en todas aquellas zonas que no interfieran con las operaciones de funcionamiento,

mantenimiento y acceso; por otra, se ejecutará un seto perimetral adosado al cerramiento con

funciones de pantalla visual y eólica.

En los espacios ajardinados primarán los diseños formados por vegetación tapizante, en

todo caso a base de especies adaptadas al clima de la zona.

6.4 Electricidad

6.4.1 Acometida eléctrica y distribución en MT

Debido a la distribución de los equipos en la planta, donde quedan dos zonas con alta

densidad de equipos a distancias separadas, se han diseñado dos centros de transformación, el

primero para la zona del bombeo de agua bruta y pretratamiento y el segundo para la zona de

reactores anaerobios, tratamiento biológico y tratamiento de fangos.

La alimentación se realizará en 23 kV desde la línea aérea que discurre por el interior del

predio. Se realizará una derivación de esta línea hasta un apoyo de paso de línea aérea a

subterránea y desde aquí se alimentará un centro de seccionamiento y medida situado en el

perímetro de la parcela con acceso desde el exterior para el personal de la compañía eléctrica.

Desde aquí se alimentará a los centros de transformación. El cable de media tensión será de

aluminio de 3x1x240 mm2 con aislamiento en polietileno reticulado XLPE de18/30 kV en tubo de

PVC de 160 mm de diámetro

6.4.2 Puesto de medición y entrega

El puesto de medición y entrega se situará en una zona con acceso desde el exterior, para

que pueda entrar el personal de la Compañía eléctrica sin necesidad de acceder a la planta. El


Centro estará ubicado en una caseta independiente destinada únicamente a esta finalidad.

La caseta tendrá unas dimensiones de 4.460 x 2.380 y altura vista 2.580 mm. El Centro

dispondrá de una puerta peatonal cuya cerradura estará normalizada por la Cía Eléctrica.

Celdas de Media Tensión - Celda de entrada (CML): Dos (2) módulos metálicos de extinción y aislamiento en SF6 de

dimensiones 1800 x 850 x 370 mm con Interruptor -seccionador, seccionador de puesta a tierra y

aisladores testigo de presencia de tensión.

- Celda de protección general (CMP-V): Se instalará un (1) módulo metálico tipo CGM 24-

CMP-V de dimensiones 1.950 x 850 x 480 mm conteniendo en su interior un interruptor automático,

mando manual, relé de protección de sobreintensidad tipo ekorRPG, seccionador de puesta a tierra

y aisladores testigo de presencia de tensión.

- Celda de medida (CMM): Se instalará un (1) módulo metálico CGM-24 de dimensiones

1865 x 800 x 850 mm, conteniendo en su interior los siguientes aparatos y materiales debidamente

montados y conexionados Tres transformadores de intensidad aislamiento en seco de 24 kV

relación X/5A de 15 VA de potencia de precisión en clase 0,5 y tres transformadores de tensión

aislamiento en seco de 24 kV de 50 VA de potencia de precisión en clase 0,5.

- Celda de línea a puesto de distribución interna y puesto de transformación PT-1 (CML): Se

instalará un (1) módulo metálico tipo CGM 24-CML de dimensiones 1.800 x 850 x 370 mm con

Interruptor -seccionador, seccionador de puesta a tierra y aisladores testigo de presencia de

tensión para la alimentación del centro de transformación 1.

Descripción general de las celdas de MT

- Tensión Asignada: 24kV

- Tensión de Servicio: 23kV

- Tensión de Ensayo a Frec. Industrial: 50Hz

- BIL (ensayo aislamiento): 125kV

- Frecuencia Asignada: 50Hz

- Intensidad en Barras Asignada: 400A

- Intensidad de Breve Duración Asignada: 16kA

- Tiempo Asignado para Int. de Breve Duración: 1s

- Intensidad de Pico: 40kA

6.4.3 Puestos de transformación

Puesto de distribución interna y puesto de transformación PT-1


Este puesto estará situado en el edificio de soplantes de pretratamiento y alimenta al cuadro

de distribución 1 (CGD-1).

Este cuadro alimentará los siguientes procesos:

- Elevación de agua bruta

- Pretratamiento

- Desinfección y eliminación de fósforo

- Cuadros de servicio y alumbrado

Los equipos instalados serán:

Celdas de Media Tensión

Se instalarán en este puesto las siguientes celdas de media tensión con aislamiento en

SF6:

- Celda de línea (CML): Un (1) módulo metálicos de extinción y aislamiento en SF6 de



- Celda de protección del transformador (CMP-V): Se instalarán tres (3) módulos metálicos

tipo CGM 24-CMP-V de dimensiones 1.950 x 850 x 480 mm conteniendo en su interior un

interruptor automático, mando manual, relé de protección de sobreintensidad tipo ekorRPG,

seccionador de puesta a tierra y aisladores testigo de presencia de tensión.

Transformador

El transformador ha sido calculado para la situación futura de la fase 3. Se instalarán dos (2)

transformadores de 500 kVA.

Las características de los transformadores serán:

• Potencia nominal: 500 kVA.

• Relación: 23/0.4 KV.

• Conexión: Dyn05

• Refrigeración Aceite

Puesta a tierra

Se ha previsto una red equipotencial para herrajes de A.T., neutro de los transformadores y

un pozo de tierras para puertas, ventanas y armarios metálicos; de esta forma establecemos tres

sistemas independientes de las tierras.

La red equipotencial estará constituida por conductor de cobre desnudo de 50 mm2 de

sección y las mallas están abrazadas por una grapa de conexión. Se dejarán arquetas para

conexión de los tres circuitos de toma de tierra. El tercer circuito estará unido a piquetas o placas


de tierra a través de una grapa de conexión, situada fuera de las celdas, con cable de Cu de 50

mm2 de sección.

Equipos de seguridad

Conjunto de material protección y señalización conteniendo banqueta aislante para

maniobrar aparamenta, placas de peligro de muerte, juego de guantes aislantes, extintor de

eficacia equivalente 89B y placa de primeros auxilios.

Puesto de transformación PT-2 Este puesto estará situado en el edificio de deshidratación y alimenta al cuadro de

distribución 2 (CGD-2).

Este cuadro alimentará los siguientes procesos:

- Reactores anaerobios

- Bombeo intermedio

- Tratamiento biológico

- Decantación secundaria

- Línea de gas

- Almacenaje de gas y motogeneración (Fase 3)

- Cuadros de servicio y alumbrado

Los equipos instalados serán:

Celdas de Media Tensión

Se instalarán en este centro las siguientes celdas de media tensión con aislamiento en SF6:

- Celda de línea (CML): Un (1) módulo metálicos de extinción y aislamiento en SF6 de



- Celda de protección del transformador (CMP-V): Se instalarán tres (3) módulos metálicos

tipo CGM 24-CMP-V de dimensiones 1.950 x 850 x 480 mm conteniendo en su interior un

interruptor automático, mando manual, relé de protección de sobreintensidad tipo ekorRPG,

seccionador de puesta a tierra y aisladores testigo de presencia de tensión.

Transformador

El transformador ha sido calculado para la situación futura de la fase 3. Se instalarán dos (2)

transformadores de 500 kVA.

Las características de los transformadores serán:

• Potencia nominal: 500 kVA.

• Relación: 23/0.4 KV.

• Conexión: Dyn05


• Aslamiento Aceite

Puesta a tierra

Se ha previsto una red equipotencial para herrajes de A.T., neutro de los transformadores y

un pozo de tierras para puertas, ventanas y armarios metálicos; de esta forma establecemos tres

sistemas independientes de las tierras.

La red equipotencial estará constituida por conductor de cobre desnudo de 50 mm2 de

sección y las mallas están abrazadas por una grapa de conexión. Se dejarán arquetas para

conexión de los tres circuitos de toma de tierra. El tercer circuito estará unido a piquetas o placas

de tierra a través de una grapa de conexión, situada fuera de las celdas, con cable de Cu de 50

mm2 de sección.

Equipos de seguridad

Conjunto de material protección y señalización conteniendo banqueta aislante para

maniobrar aparamenta, placas de peligro de muerte, juego de guantes aislantes, extintor de

eficacia equivalente 89B y placa de primeros auxilios.

6.4.4 Instalación de baja tensión

Desde el secundario de los transformadores de potencia se acometerá a los

correspondientes cuadros de distribución de baja tensión (CDBT) mediante cable de cobre con

aislamiento en XLPE y cubierta de PVC.

Desde los cuadros de distribución de baja tensión se distribuye a los centros de control de

motores (CCM) y desde aquí a los distintos receptores mediante cables con aislamiento en

polietileno reticulado y cubierta de PVC de 0,6/1 KV, unipolares y con cuerda conductora de cobre.

Su sección, será la adecuada para que cumplan en cuanto a densidad de corriente se

refiere y para que la caída de tensión en las instalaciones no supere en ningún caso el 4% desde

bornes del secundario del transformador a bornes del receptor.

Las secciones mínimas empleadas serán:

• Fuerza 2,5 mm2

• Alumbrado 1,5 mm2

• Control 1,5 mm2

• Tomas de corriente 2,5 mm2

• Alumbrado exterior 6 mm2

Las líneas y las protecciones de las acometidas a los cuadros se han calculado para la

situación futura (Fase 3).

Para los motores alimentados por variador de frecuencia se utilizará cable apantallado.

Para las instalaciones en salas clasificadas como ATEX el cable será armado


Junto a cada máquina se instalará una botonera estanca que contendrá lo siguiente:

• Uno o dos pulsadores de marcha, según los casos. Dos en el de motores con doble

sentido de giro o doble velocidad y uno en el resto.

• Un pulsador de parada con retención.

Las canalizaciones subterráneas serán tuberías de PVC de diámetro adecuado, y las

superficiales, bandejas y tubos rígidos blindados de PVC en el interior y de acero en el exterior.

Los circuitos de fuerza 380/220 V y los de mando y señalización 24 V se llevarán por

canalizaciones diferentes.

Cuadros de distribución general Se instalarán dos cuadros de distribución general, uno en cada centro de transformación

que alimentarán a 4 centros de control de motores (CCM) y a los cuadros de alumbrado de las

instalaciones

Estarán formados por paneles metálicos en chapa de acero de 2 mm de espesor,

debidamente pintados, accesibles por su parte anterior, en donde se encuentran la acometida y las

salidas a los distintos motores, cuadros locales y la batería de condensadores.

El tipo de protección será IP-42 según la norma IEC 60529 y la forma constructiva 3b

conforme a la norma IEC 60439-01

El armario dispondrá de dos interruptores de acometida dotados de protección

magnetotérmica, e interruptores de salida a los distintos cuadros de planta con protección

magnetotérmica y diferencial con una sensibilidad de 500 mA y retardo en el tiempo de disparo

para disponer de selectividad amperimétrica y cronométrica con respecto a los diferenciales que

alimentan los receptores desde los CCMs.

Se incluirá ventilador y resistencia de caldeo, para la disipación del calor producido y un

analizador de red para la medida de magnitudes eléctricas en la acometida del transformador.

Estos analizadores dispondrán de comunicación Profibus con el sistema de control de la planta por

medio de los PLCs.

El embarrado general está formado por pletina de cobre electrolítico, habiéndose calculado

sus anclajes para poder soportar los efectos electrodinámicos que pueda producir la corriente de

cortocircuito prevista en la instalación.

Cuadro de distribución CDBT-1

El cuadro general de distribución 1 será alimentado desde los transformadores del PT-1 de

500 kVA a través de interruptor automático de corte omnipolar de 800 A y 50 KA de poder de corte,

con relés magnetotérmicos y enclavamiento con la protección del transformador

Además del interruptor automático de protección, las acometidas llevarán tres

transformadores de intensidad y analizador de redes.


Asimismo, para la conexión del grupo electrógeno contará con un interruptor automático de

corte omnipolar, con relés magnetotérmicos de 630 A.

Desde el armario general de distribución 1 se alimentaran los siguientes cuadros:

Cuadros Intensidad (A)

CCM-1 ELEVACIÓN DE AGUA BRUTA YPRETRATAMIENTO 400 CCM-3 REACTIVOS Y AGUA DE SERVICIO 100 CUADROS DE ALUMBRADO Y SERVICIOS 1 100 BATERIA DE CONDENSADORES 400

Cuadro de distribución CDBT-2

El cuadro general de distribución 2 será alimentado desde los transformadores del PT-2 de

500 kVA a través de interruptor automático de corte omnipolar de 800 A y 50 KA de poder de corte,

con relés magnetotérmicos y enclavamiento con la protección del transformador

Además del interruptor automático de protección, las acometidas llevarán tres

transformadores de intensidad y analizador de redes.

Desde el armario general de distribución 2 se alimentaran los siguientes cuadros:

Cuadros Intensidad (A)

CCM-2 RAFAS Y TRATAMIENTO BIOLÓGICO 400 CCM-4 TRATAMIENTO DE FANGOS 250 CUADROS DE ALUMBRADO Y SERVICIOS 2 63 BATERÍA DE CONDENSADORES 400

Centros de control de motores Se instalarán 4 centros de control de motores:

- C.C.M.-1 Elevación de agua bruta y pretratamiento

- C.C.M.-2 RAFAs y tratamiento biológico

- C.C.M.-3 Reactivos y agua de servicio

- C.C.M.-4 Tratamiento de fangos

Los centros de control de motores propuestos estarán formados por armarios metálicos de

ejecución extraíble con compartimentación 3b y grado de protección IP-42.

Se dotarán de un espacio reserva del 25% y serán ampliables por los laterales.

La acometida a dichos cuadros se realizará mediante un interruptor automático de corte

omnipolar con relés magnetotérmicos, a continuación del cual se colocarán tres amperímetros y un

analizador de redes.

A partir del embarrado general se acomete a los distintos motores a través del aparellaje de


mando y protección de cada uno de ellos instalado en un cajón de extracción horizontal,

constituidos por:

Motores de potencia inferior a 3,5 kW (arranque directo)

- Interruptor magnetotérmico III de fuerza.

- Interruptor magnetotérmico II de mando.

- Interruptor diferencial de 300 mA.

- Contactor tripolar de fuerza.

- Selector de maniobra local-remoto

- Lámparas de servicio y mando

Motores de potencia inferior a 3,5 kW (arranque directo con inversor)

- Interruptor magnetotérmico III de fuerza.

- Interruptor magnetotérmico II de mando.

- Interruptor diferencial de 300 mA.

- Inversor de giro

- Selector de maniobra local-remoto

- Lámparas de servicio y mando

Para potencias superiores a 3,5 kW se utilizarán arrancadores suaves para realizar el

arranque a tensión reducida.

Para potencias superiores a 15 kW los arrancadores dispondrán de protecciones contra

sobrecarga, térmica, asimetría y falta de fase.

Para los motores que precisen de control continuo de la velocidad se instalarán variadores

de frecuencia llevando incorporadas protecciones de motor y variador, así como filtros para evitar

perturbaciones a los equipos de control.

La tensión de mando se obtendrá a partir de la tensión de alimentación en el centro de

control de motores, por medio de un transformador de mando 380/220 V de un solo arrollamiento

secundario, evitándose de esta forma retornos, falsas averías y eventuales fallos provocados por

caídas de tensión en los circuitos de control provocadas por el arranque de máquinas de elevada

potencia.

Todos los aparatos de control (pulsadores, finales de carrera, presostatos, etc.) exteriores a

los cuadros, que se refieren a un mismo circuito de mando, están imperativamente agrupados en el

circuito sobre una sola y única fase o polaridad de la fuente de tensión de mando.

El común de las bobinas estará sobre la fase o polaridad equipada con la barreta

seccionable.

El color de los pulsadores de mando se seleccionará teniendo en cuenta su misión.

- El color rojo se utilizará para la función "parada". Los pulsadores y manetas para "parada

de urgencia" y los pulsadores de parada, serán de color rojo.


- El color verde se utilizará para los pulsadores de puesta en marcha.

Alumbrado interior y exterior Desde los armarios generales de distribución y a través de un conductor apropiado, se

acometerá a los armarios de distribución de alumbrado situado en la sala de cuadros eléctricos.

En este armario, se alojará un interruptor automático magnetotérmico con relé de mínima

tensión, así como los interruptores automáticos magnetotérmicos que alimentarán a los distintos

cuadros secundarios de alumbrado. Estos van equipados con automático diferencial de In

adecuada y 30 mA de sensibilidad.

La iluminación de los edificios se realizará mediante equipos fluorescentes con reactancia,

cebador y condensador de 2 x 36 W. En locales húmedos se emplearán equipos estancos y en las

zonas nobles serán empotrados. En salas de altura elevada se utilizarán proyectores con lámpara

de VSAP de 250 W.

En las zonas del edificio de deshidratación donde pueda haber presencia de gases las

luminarias serán de tipo antideflagrante.

La iluminación exterior de viales se realizará con columnas de 6 metros de altura y

luminarias esféricas cerradas, equipadas con lámparas de vapor de sodio de 150 W.

Habrá un sistema de alumbrado exterior de equipos con proyectores de 250 W.

La instalación de alumbrado interior de las distintas dependencias de los edificios se

realizará bajo tubo de plástico rígido en superficie y en las zonas nobles se realizará bajo tubo

empotrado tipo corrugado.

Alumbrado de emergencia

El alumbrado de emergencia se concentrará exclusivamente en puertas, escaleras, pasillos

y en general en zonas de escape o paneles en los que hubiera que realizar alguna maniobra de

inspección o medida. El sistema de alumbrado de emergencia será autónomo.

Las características de estos equipos serán: difusor de vidrio, acumulador estanco de Níquel-cadmio

con cargador que asegure la recarga de los acumuladores en menos de 24 h, con nivel medio de 5

lux para todos los pasos a iluminar en emergencia.

Empalmes y derivaciones

Todos los empalmes y derivaciones de la red de alumbrado, se realizará en los cuadros y

en las cajas de registros, que serán de dimensiones adecuadas a la sección del cable, por medio

de bornas de apriete y rigidez eléctrica adecuada, con el fin de evitar calentamiento y pérdidas de

aislamiento.

Fuerza de usos varios

La fuerza usos varios contempla la instalación de una serie de tomas de corriente repartidas

por todos los edificios de la planta, que serán de los siguientes tipos:


• En las salas industriales, tomas de corriente tipo Cetac, I+N+TT de 16 A-250 V y

III+TT de 16 A-400 V, montadas dos a dos.

• En las zonas nobles del edificio de control, bases de enchufe I+N+TT de 16/25 A-

250 V, empotrables.

La alimentación a las tomas de corriente, en las salas industriales se realizará con

canalizaciones a base de tubos rígidos blindados de PVC en instalación superficial; cajas de

registro de PVC, también para instalación superficial, y cables tipo V750 unipolares con cuerda

conductora de cobre.

En cualquier caso, la sección de los cables será la adecuada para que cumplan en cuanto a

densidad de corriente se refiere y para que la caída de tensión no supere los valores límites

establecidos. La sección mínima será de 2,5 mm2.

Instalación general de tierras Además de las tierras propias de los Centro de Transformación, que estará constituida por

red de malla independiente, se ha previsto una red general de tierras que estará formada por pozos

equipados de una pica de acero-cobre de 2 m de longitud y 18 mm de diámetro, colocándose una

en las inmediaciones de los armarios. Las tomas de tierra estarán formadas a base de picas con

cable en cobre desnudo de 50 mm2 para la red de tierra general, las masas metálicas están

conexionadas a la red general con cable de 35 mm2

Además se instalará una toma de tierras para la bajante del pararrayos inferior a 10 Ω.

Se ha previsto la instalación de tres (3) pararrayos en las instalaciones con cabezal en

acero inoxidable AISI 316, con avance en el cebado y contador de rayos con radios de protección,

cada uno con su propia toma de tierras.

Nivel I: 80 m

Nivel II: 90 m

Nivel III: 105m

Nivel IV: 120 m

6.5 Instrumentación El diseño de la PTAR se ha realizado teniendo en cuenta la premisa del establecimiento de

procesos de tratamiento robustos que aseguren una alta fiabilidad de funcionamiento no

dependiente de mediciones de parámetros en continuo sofisticados. A pesar de lo anterior se ha

establecido un nivel de instrumentación básico constituido por los siguientes elementos:


OBRA DE LLEGADA Tipo Ubicación Unidades

Nivel Ultrasónico Pozo de gruesos 1

Conductividad Célula inductiva Pozo de gruesos 1

Temperatura Electrodo Pozo de gruesos 1

Nivel Ultrasónico Balsa de tormentas 1

pH/REDOX Electrodo Pozo de gruesos 1

PRETRATAMIENTO Tipo Ubicación Unidades

Nivel Ultrasónico Canales de desbaste 8

Caudal de aire Másico Desarenador 2

Caudal agua pretr. Electromagnético Tubería DN 800 1


RAFA Tipo Ubicación Unidades

pH/REDOX Electrodo Reactor 4

Caudal de biogás Másico Colector biogás 1

BOMBEOS Tipo Ubicación Unidades

Nivel Ultrasónico Pozo intermedio 1

Nivel Ultrasónico Pozo de fangos 1

Nivel Ultrasónico Pozo de flotantes 1

ALMACEN P. QUIMICOS Tipo Ubicación Unidades

Nivel Indicador Depósito cloruro 1

Nivel Interruptor Depósito cloruro 1

Nivel Indicador Depósito hipoclorito 1

Nivel Interruptor Depósito hipoclorito 1

Nivel Capacitivo Silo de bisulfito 1

Nivel Interruptor Cuba dilución bisulfito 2


AGUA TRATADA Tipo Ubicación Unidades

pH/REDOX Electrodo Conducción salida 1

Analizador Cloro Electrodo Conducción salida 1

Caudal agua tratada Electromagnético Conducción salida 1

LÍNEA DE FANGOS Tipo Ubicación Unidades

Caudal fangos a espesamiento Electromagnético Conducción 1

Caudal fangos a deshidratación Electromagnético Conducción 2

Nivel silo de fangos Radar Silo 2

6.6 Control

6.6.1 Descripción del sistema de control

A continuación se describe la filosofía del sistema de control y supervisión de la PTAR de

San Lorenzo. Se instalará un sistema de control basado en autómatas locales conectados en red

con la sala de control donde se instalará una aplicación de supervisión Scada de la planta.

El sistema de control permitirá el funcionamiento automático de la estación de tratamiento

con la máxima fiabilidad, facilitará al personal encargado de la explotación y gestión de la planta

toda la información precisa para conocer el estado de las instalaciones y permitirá que se pueda

actuar sobre el proceso.

Se instalará un sistema de control basado en autómatas locales. El seguimiento y control

del proceso en la PTAR estará gobernado por cuatro (4) autómatas programables (se dispondrá

uno por Centro de Control de Motores) que recogerán el estado de las señales digitales y

analógicas procedentes de los equipos e instrumentos de la planta, procesarán las instrucciones de

acuerdo con lo establecido en el programa de usuario y generarán las salidas de proceso,

procesando la información obtenida sobre todo el sistema con el fin de coordinar los automatismos

de la planta y permitir el seguimiento del proceso.

La red de comunicaciones de los equipos de la PTAR será de tipo Ethernet mediante un


anillo de fibra óptica multimodo.

Se instalará un modem GSM-GPRS para envío de alarmas a móviles.

Todos los autómatas programables trabajarán en forma de inteligencia distribuida, es decir,

que lo harán de forma autónoma, aun con falta de comunicación con cualquiera de los demás

elementos de la Red.

Debido a la estructura de la red local de los equipos, aunque el funcionamiento del conjunto

es idéntico al realizado por un solo equipo, se implementará el programa de control en el equipo de

la parte del proceso correspondiente, adquiriendo la información necesaria de otros procesos a

través de la red si fuera necesario.

Asimismo el ordenador central de control y supervisión estará conectado en red con los

autómatas programables, teniendo en todo momento la información correspondiente a los

diferentes procesos y pudiendo en todo momento gobernar las instalaciones de la PTAR mediante

órdenes de pantalla. Todos los parámetros serán ajustados durante la puesta en marcha,

permaneciendo como seguridad ante una manipulación incorrecta.

Arquitectura de control El sistema de supervisión y control propuesto consta de los siguientes niveles de control:

Nivel cero, o nivel de adquisición de datos y control manual. Este nivel correspondería

a la instrumentación y control de campo.

Este nivel corresponde con la emisión de señales, y el manejo manual por parte del

operador. Para esto ha de desplazarse localmente, ver los datos locales (puede verlos en los

equipos directamente) y tomar las decisiones oportunas y ordenar la marcha / paro, apertura /

cierre de los equipos localmente.

Para esto todos los equipos dispondrán de un selector de mando Automático-0-Manual, con

el que se selecciona el funcionamiento a través del controlador, estado Fuera de Servicio, o de

forma local con los pulsadores o selectores disponibles.

El primer nivel, o control, corresponde a los autómatas programables de zona, uno por

cada CCM. Sus funciones son:

• Adquisición de datos (lectura de las variables analógicas y estados de los equipos)

• Generación de eventos y alarmas (en función de las Entradas de proceso y de las

variables analógicas medidas)

• Vigilancia de los enclavamientos y secuencias de funcionamiento (con generación de

alarmas ante situaciones no compatibles)

• Marcha/paro, apertura/cierre de equipos. Con vigilancia de los enclavamientos.

Estas órdenes pueden realizarse bien en función del programa interno del PLC o bien en


función de una orden desde la pantalla local o desde el sistema de supervisión central.

• Lazos de regulación

• Visualización de datos, alarmas y eventos en local o cambio de los parámetros de

consigna desde la pantalla local

Este nivel funciona autónomamente, esto es, funciona aún sin comunicaciones, tomando

sus propias decisiones programadas o manejado desde la pantalla local.

Segundo nivel, o SUPERVISIÓN, este nivel es realizado en la sala de control central a

través de los PCs de Supervisión y el sofware Scada.

Desde este nivel se puede:

• Visualizar todos los elementos de campo (estados, valores analógicos, ...) a través

de pantallas sinópticas

• Visualización de datos históricos (tendencias, alarmas,...)

• Cambio de datos, consignas o parámetros de proceso de forma fácil y con una

alteración mínima de tiempo (segundos) del funcionamiento de la planta

• Orden remota a equipo de campo.

• Optimización de procesos

• Realización de nformes de tendencias e históricos de las variables del proceso

• Información de equipos y sistemas (esquemas eléctricos, hoja de incidencias,...) a

través de enlace con la aplicación de gestión.

El sistema es configurable y puede crecer según las necesidades de la planta.

Se establecerán claves de acceso con distintos niveles de prioridad.

En Sala de Control proponemos la colocación de un ordenador para servidor de datos uno

para la aplicación Scada y operación de la planta de la EDAR.

Se instalará un switch industrial con dos puertos de fibra óptica para conexión con la red de

campo de los autómatas (anillo de fibra óptica) y seis puertos RJ45 para conexión del ordenador y

los equipos periféricos.

Se instalarán además dos impresoras para informes y alarmas y una pantalla LCD de 52”

para visualización a gran escala de las pantallas del Scada instalado y un SAI de 3000 VA y 60’

En cuanto a la red de comunicaciones su misión es posibilitar de una forma fiable el enlace

entre todos los PLCs y de estos con el Sistema de Supervisión.

Especificaciones de funcionamiento Mando de la planta

Sistema manual. Ordenes locales de puesta en funcionamiento sin intervención posible de

enclavamiento alguno, excepto de los de protección de máquina.


Sistema redundante. Para el funcionamiento en caso de fallo del autómata. Se conecta

automáticamente ante un fallo de éste, y devolverá el control al Autómata Programable cuando se

restaure el fallo.

Sistema manual desde la pantalla. Su actuación es lógicamente idéntica a la de tipo

manual de campo. Es decir, los únicos enclavamientos que le afectan son las protecciones propias

de cada máquina.

Sistema automático. Bajo el control total del autómata. Todos los enclavamientos que

intervienen son lógicos (excepto protecciones).

Un lazo de maniobra común y obligatorio a todas las máquinas de proceso controladas

automáticamente será el establecido por botonera de arranque instalada a pie de máquina, que

permitirá:

• Arranque manual

• Propuesta a la orden del control para funcionamiento automático.

• Parada desde la botonera que impida el arranque automático desde el control

central.

• Parada de emergencia (seta-emergencia)

Señales de control

El autómata programable constará de las siguientes señales:

• Por máquina: Estado de funcionamiento, fallo, automático. Orden de marcha.

• Protecciones redundantes: Detectores de nivel de seguridad redundantes para

condiciones de seguridad (máximo y/o mínimo de seguridad), aunque exista una

medida en continuo.

• Otras alarmas críticas para el funcionamiento de la estación.

• Medidores: Señal analógica de 4 a 20 mA. Impulsos de totalización mediante tarjeta

contadora de impulsos.


Diagrama de control

6.6.2 Hardware de control

Descripción de los equipos Todas las señales analógicas y digitales del proceso, a excepción de algunos mandos

locales de operación discrecional, se procesarán a través de autómatas programables.

Debido a la estructura de la red local de los equipos, aunque el funcionamiento del conjunto

es idéntico al realizado por un solo equipo, se implementará el programa de control en el equipo de

la parte del proceso correspondiente, adquiriendo la información necesaria de otros procesos a

través de la red si fuera necesario. Asimismo los ordenadores de control y supervisión estarán

conectados en red con los autómatas programables, teniendo en todo momento la información

correspondiente a los diferentes procesos y pudiendo en todo momento gobernar las instalaciones

de la PTAR mediante órdenes de pantalla o funcionamiento en automático mediante las consignas

programadas en el sistema de supervisión de la PTAR. Todos los parámetros serán ajustados

durante la puesta en marcha, permaneciendo como seguridad ante una manipulación incorrecta.

Los Controladores previstos son del tipo CompactLogix 1769 de Rockwell de las siguientes

características:


• Controlador CJ2M de 20 kpasos con comunicaciones Ethernet integradas

• Módulos de expansión para conexión de las tarjetas de E/S

• conjunto de E/S de la serie CJ1W según necesidades:

• CJ1W-ID232-CHN módulos de entradas digitales de 32 ED, 24 V DC.

• CJ1W-OD232-CHN módulos de salida digitales de 32 SD, 24 V DC.

• CJ1W-AD081-V1 módulos de entrada analógicas de 8 EA.

• CJ1W-DA08C módulos de salidas analógicas de 8 SA.

El número de salidas de los autómatas será:

Señales ED SD EA SA PLC-1 Elevación de agua bruta y Pretratamiento 256 64 32 8

PLC-2 RAFAs y trat. biológico 160 32 24 8 PLC-3 Reactivos y agua de servicio 64 32 16 8 PLC-4 Tratamiento de fangos 128 32 8 16

En la ampliación de las fases 2 y 3 será necesario ampliar los autómaras 2 y 3 con los

siguientes módulos:

Señales ED SD EA SA PLC-2 RAFAs y trat. biológico 1 x 32 1 x 32 1 x 8 - PLC-3 Reactivos y agua de servicio 1 x 32 - - 1 X 8

Sus funciones serán:

• Recepción de información del estado (funcionando, parada sin incidencia, parada

por disparo de las protecciones) y modo de funcionamiento (manual o automático)

de cada máquina.

• Arranque y parada automáticos de máquinas, de acuerdo con las lógicas

programadas.

• Comunicación e intercambio de información y órdenes con el sistema de supervisión

de la sala de control.

• El PLC irá instalado en un cuadro independiente, construido en chapa de acero, con

grado de protección será IP54 y registrable mediante puertas con cerradura. Las

puertas serán de policarbonato transparente para que puedan verse los leds del

PLC. Estos cuadros, incorporarán los siguientes elementos:

• Un interruptor automático magnetotérmico IV con dispositivo adicional de protección

diferencial.

• Interruptores automáticos magnetotérmicos I+N a la salida del anterior, para

protección de los circuitos del transformador de aislamiento, la resistencia de caldeo,

la iluminación interior del cuadro, la toma de corriente, etc.


• Un transformador de aislamiento monofásico, con relación 380/220 V.

• Interruptores automáticos magnetotérmicos II a la salida del anterior, para protección

de los circuitos de las fuentes de alimentación.

• Una fuente de alimentación estabilizada, de 220 Vca/24 Vcc.

• Interruptores automáticos magnetotérmicos unipolares a la salida de la anterior, para

alimentación de las tarjetas de entradas y salidas del PLC.

• Separadores galvánicos para las entradas y salidas analógicas.

Cada autómata contará con un dispositivo de suministro autónomo de energía (SAI), libre

de parásitos, que le permita operar al menos durante 10 minutos.

6.6.3 Sala de control

Los equipos instalados en la sala de control serán:

• Servidor de la aplicación Scada y puesto de operador para control de la planta

• Modem GSM para comunicación de alarmas a móviles

• Una pantalla de visualización LCD de 52” LCD TFT

• 2 Impresoras para informes y alarmas

• Switch para comunicación con la red de campo y entre los equipos de la sala de

control.

Se dispondrá de una SAI para los equipos de control más importantes de la sala de control

con una autonomía mínima de 60 minutos.

Hardware de supervisión El equipo de supervisión estará compuesto por un ordenador PC con el programa Scada

adecuado y dos impresoras, para la impresión de gráficas e informes históricos y para la impresión

de alarmas.

Puesto de operador, para gobierno de la planta, a través de ordenador para el proceso

mediante órdenes de pantalla. Se instalarán claves de acceso que permitan operar la planta desde

el pupitre a través del ordenador sólo a personal autorizado. Se instalarán software Scada para

controlar los autómatas.

El puesto de operador (pupitre de mando) irá equipado con un monitor de 21” en color,

teclado, ratón e impresoras.

El ordenador del puesto central de control será compatible con autómatas y demás

periféricos y permitirán cumplimentar sobradamente las exigencias de Software previstas.

Las características principales son las siguientes:

• Procesador Pentium Xeon a 2,8 GHz de velocidad.

• 4 Gb de RAM


• 1 unidades de disco duro de 500 GB en configuración espejo con detección de

errores.

• Grabador de DVD.

• Monitor 21 “ plano LCD TFT con 1650 x 1050 pixels.

Se ha previsto la instalación de un equipo de calidad ON-LINE con separación galvánica

entre Entrada y Salida, con amplio rango de entrada y salida estabilizada, y con una autonomía de

60 minutos.

Esto nos hace la doble función, estabilizar la tensión, dar una salida senoidal de calidad, y

además nos garantiza el suministro eléctrico durante un intervalo de tiempo alto. Esta alimentación

de calidad para los equipos eléctricos, hace que el MTBF (tiempo medio entre fallos) de los equipos

crezca considerablemente.

Software de control y supervisión El paquete de software control y supervisión incluirá:

• Comunicación en red con PLCs de la E.D.A.R.

• Creación y modificación de base de datos.

• Archivo e impresión de alarmas.

• Partes diarios, semanales, mensuales y anuales.

• Gráficos instalados en pantalla de supervisión.

• Cambio de parámetros y consignas a PLC’S.

• Dentro de las posibles opciones de este SCADA se han elegido las siguientes:

• Licencia de desarrollo de programa

• Licencia Runtime para ejecución de la aplicación Scada.

En cuanto a licencias de software incluimos, además del SCADA y el Sistema Operativo,

una licencia de Microsoft OFFICE PROFESIONAL, para la generación de informes y el tratamiento

de la información generada por el equipo.

6.6.4 Comunicaciones

En cuanto a la red de comunicaciones su misión es posibilitar de una forma fiable el enlace

entre todos los PLCs y de estos con el Sistema de Supervisión.

Para la red de comunicaciones de la planta se ha previsto una red ethernet con TCP/IP

mediante fibra óptica multimodo.

Para ello se ha previsto un switch industrial en la sala de control con dos puertos de fibra

óptica para conexión con la red de campo de los autómatas (anillo de fibra óptica) y siete puertos

RJ45 para conexión de los equipos de la sala de control.


6.7 Sistemas auxiliares

6.7.1 Manutención

La manutención de los diversos sistemas se realizará mediante polipastos de accionamiento

eléctrico o manual en función de su frecuencia de utilización. Los polipastos se desplazan en todos

los casos mediante vigas mono carril. La relación de polipastos es la que se indica a continuación:

UBICACIÓN EQUIPO CAPACIDAD (tons)

ACCIONAMIENTO

Pozo de Gruesos Cuchara Bivalva 2 Eléctrico Obra de llegada Tornillos 1 Manual Desarenado Soplantes 1 Manual Bombeo intermedio Bombas sumergibles 1 Manual Pozo de fangos y flotantes Bombas sumergibles 1 Manual Edificio reactivos Big bag bisulfito 2 Eléctrico Edificio deshidratación Centrífugas 3 Eléctrico Edificio deshidratación Soplantes biogás 1 Manual

6.7.2 Red de agua de servicio

Las necesidades de agua para dilución de reactivos así como para las operaciones de

limpieza de la planta, se cubren utilizando un grupo de presión compuesto por doble bomba vertical

de 15 m3/h , depósito acumulador de 700 lts y filtro de malla autolimpiante . Dicho dispositivo

captará el agua tratada de la cámara de cloración que será conducida a través de la

correspondiente red de distribución a todos los puntos necesarios de la planta de tratamiento.

6.7.3 Red de aire de servicios

Las necesidades de aire comprimido de la planta, tanto para el accionamiento de válvulas

pick y compuertas neumáticas como para servicio de limpieza, se cubren con la instalación de un

grupo compresor de aire rotativo con una capacidad de 660 l/minuto y calderín de 300l seguido del

correspondiente sistema de tratamiento de aire compuesto por filtro coalescente y secador

frigorífico. El aire se distribuirá desde el punto de instalación del citado compresor hasta los

diversas zonas de uso mediante la correspondiente red de distribución.

6.7.4 Red de vaciados

El correcto mantenimiento de las instalaciones obliga a disponer en todo momento de una

red completa de vaciados de forma que sea viable en cualquier momento proceder a realizar el

vaciado y limpieza de cada uno de los elementos del proceso de la planta de tratamiento.

Tal y como se muestra en el plano correspondiente, en nuestro proyecto se diseña un doble


ramal de vaciado compuesto por tubería de PVC DN 315 y pozos de registro; el primer ramal parte

del edificio de reactivos donde es necesario recircular hacia cabecera de planta el agua de

centrado de las decantadoras centrífugas, la conducción a continuación recoge las aguas

sobrantes procedentes del sistema de espesamiento antes de alcanzar la zona correspondiente a

los decantadores. Por otra parte el segundo ramal se dedica al vaciado de los reactores RAFA.

Realizada la confluencia de ambos ramales en la zona de la cámara de cloración , la red de

vaciados continua hasta alcanzar el pozo de gruesos en la entrada de la planta.

La red de vaciados se completa con un tercer y último ramal de vaciado compuesto

igualmente por tubería de PVC DN 315 y pozos de registro que cubre el área correspondiente al

Edificio de Explotación.

6.8 Estudio de operación y mantenimiento Se ha realizado un completo estudio de explotación y mantenimiento para cada uno de los

horizontes previstos: 2025 (Fase 1), 2035 (Fase 2) y 2045 (Fase 3).

Los detalles se incluyen en el correspondiente apartado del presupuesto en el que se

desglosan los costos de personal, energía o reactivos y se imputan a las diferentes operaciones a

realizar, tanto de exploración como de mantenimiento. Se diferencia entre costos locales en

guaraníes e importados en dólares americanos. También se diferencia entre costos fijos y costos

variables, estos últimos dependientes del caudal a tratar estimado.

A continuación se incluye los cuadros resumen del mencionado estudio.


rev1 25/03/2.015

A.- COSTES FIJOSPYG US$ PYG US$ PYG US$

A.1 PERSONAL 745.500.000,00 PYG 745.500.000,00 PYG 745.500.000,00 PYG

A.2 MANTO Y CONSERVACIÓN INTERNOS 46.654.294,00 PYG $12.513,70 46.654.294,00 PYG $12.513,70 46.654.294,00 PYG $12.513,70

A.3 MANTO Y CONSERVACIÓN EXTERNOS 65.038.000,00 PYG $9.040,53 65.038.000,00 PYG $9.040,53 65.038.000,00 PYG $34.067,27

A.4 ANALISIS 42.946.440,00 PYG 42.946.440,00 PYG 42.946.440,00 PYG

A.5 VARIOS 110.332.947,00 PYG 110.332.947,00 PYG 110.332.947,00 PYG

A.6 TERMINO FIJO DE POTENCIA 26.982.181,32 PYG 29.351.855,14 PYG 30.128.469,69 PYG

TOTAL COSTES FIJOS 1.037.453.862,32 PYG $21.554,24 1.039.823.536,14 PYG $21.554,24 1.040.600.150,69 PYG $46.580,97

EMPRESA DE SERVICIOS SANITARIOS DEL PARAGUAY S.A. BANCO INTERAMERICANO DE DESARROLLO

FASE 1 FASE 2 FASE 3

ESTUDIO DE FACTIBILIDAD Y DISEÑO FINAL DE INGENIERÍA PARA LA AMPLIACIÓN DEL SISTEMA DE ALCANTARILLADO SANITARIO Y TRATAMIENTO DE EFLUENTE DE LA CIUDAD DE SAN LORENZO

PROYECTO EJECUTIVO


rev1 25/03/2.015

B .- COSTES VARIABLES

CAUDAL MEDIO DIARIO m3/d 25.589,09 25.589,09 31.418,50 31.418,50 33.572,45 33.572,45

PYG US$ PYG US$ PYG US$

B.1 REACTIVOS 251.577,18 308.282,09 329.205,87B.2 ENERGÍA ELÉCTRICA 445.619.978,09 0,00 0,00B.3 GESTIÓN DE RESIDUOS 408.687.440,00 515.033.560,00 553.730.640,00

TOTAL COSTES VARIABLES 854.307.418,09 251.577,18 515.033.560,00 308.282,09 553.730.640,00 329.205,87PYG/US$/ 1.000 m3 91.467,44 26,94 44.911,47 26,88 45.187,95 26,87




PROYECTO EJECUTIVO


rev1 25/03/2.015

A.- COSTES FIJOS PYG US$ PYG US$ PYG US$

A.1 PERSONAL 745.500.000,00 745.500.000,00 745.500.000,00

A.2 MANTO Y CONSERVACIÓN INTERNOS 46.654.294,00 12.513,70 46.654.294,00 12.513,70 46.654.294,00 12.513,70

A.3 MANTO Y CONSERVACIÓN EXTERNOS 65.038.000,00 9.040,53 65.038.000,00 9.040,53 65.038.000,00 34.067,27

A.4 ANALISIS 42.946.440,00 42.946.440,00 42.946.440,00

A.5 VARIOS 110.332.947,00 110.332.947,00 110.332.947,00

A.6 TERMINO FIJO DE POTENCIA 26.982.181,32 29.351.855,14 30.128.469,69

TOTAL COSTES FIJOS 1.037.453.862,32 21.554,24 1.039.823.536,14 21.554,24 1.040.600.150,69 46.580,97

B .- COSTES VARIABLES

CAUDAL MEDIO DIARIO m3/d 25.589,09 25.589,09 31.418,50 31.418,50 33.572,45 33.572,45

PYG US$ PYG US$ PYG US$B.1 REACTIVOS 251.577,18 308.282,09 329.205,87B.2 ENERGÍA ELÉCTRICA 445.619.978,09 0,00 0,00B.3 GESTIÓN DE RESIDUOS 408.687.440,00 515.033.560,00 553.730.640,00

TOTAL COSTES VARIABLES 854.307.418,09 251.577,18 515.033.560,00 308.282,09 553.730.640,00 329.205,87PYG/US$/ 1.000 m3 91.467,44 26,94 44.911,47 26,88 45187,95 26,87

TOTAL COSTES 1.891.761.280,41 273.131,42 1.554.857.096,14 329.836,33 1.594.330.790,69 375.786,84PYG/US$/ 1.000 m3 202.543,66 29,24 135.585,18 28,76 130.107,56 30,67


FASE 1



FASE 2 FASE 3

PROYECTO EJECUTIVO


6.9 Etapas de implantación en obra

Para permitir el correcto funcionamiento del actual lagunaje durante el tiempo que dura la

construcción de la nueva PTAR, se ha previsto que la evolución de las obras a realizar para el

primer horizonte se ejecute en tres etapas con un cierto grado de solapamiento entre ellas de tal

modo que el efluente vertido reciba un tratamiento aceptable.

Una cuarta etapa será necesaria para la ampliación prevista para 2025 y que no forma parte

de esta licitación.

Etapa I

1. Adecuación de la 2ª y 3ª laguna para lograr un aumento de su capacidad hidráulica. Incluye

la retirada, carga, trasporte y gestión de lodos acumulados en las lagunas facultativas hasta

alcanzar la capacidad original de las mismas que permita un tiempo de retención hidráulica

superior al que poseen actualmente.

2. Desvío del flujo de entrada a la 2ª laguna. El contratista deberá disponer una conducción

con capacidad similar al actual emisario y que permita que el efluente cloacal de San

Lorenzo ingrese directamente a la segunda laguna. El trazado del mismo dependerá del

plan de obra del contratista y de la disposición del obrador e instalaciones auxiliares prevista

por el mismo de modo que no haya afecciones entre ambos elementos.

3. Relleno y compactación de la 1º laguna y del resto de áreas que forman parte de la

urbanización. Está operación se ejecutará de manera simultánea al tendido de los

colectores profundos que forman parte de los diferentes circuitos de la PTAR.

Etapa II

Incluye la construcción de todos los edificios, salvo el de reactivos, los elementos de

proceso de la 1ª línea de tratamiento y las conexiones correspondientes que no

estaban incluidas en la fase anterior.


Etapa III

1. Relleno y compactación de la 2ª de forma que se pueda acometer la ejecución del segundo

módulo de RAFAs y del edificio de reactivos. Idealmente, ante la merma en la capacidad de

tratamiento de las lagunas, esta operación se debe realizar tras la puesta en servicio total o

parcial de la 1º línea. No obstante las ventajas de que la planta en su conjunto se concluya

en plazo pueden desaconsejar la posible demora provocada por este condicionante

2. Ejecución del segundo módulo de RAFAs y del edificio de reactivos, así como de las

conexiones necesarias

.

Etapa IV (ampliación en 2025 para alcanzar el horizonte 2045)

Construcción de la 3ª línea e tratamiento (RAFA + filtro percolador + decantador).

Indicada en color verde en la figura.


7 SERVICIOS EXISTENTES

Se ha realizado peticiones formales de información sobre redes de servicios enterrados

existentes a ANDE y las diferentes empresas de telecomunicaciones que prestan servicio en el

área de proyecto.

Se incluye en al Apéndice Nº7 a esta memoria la respuestas obtenidas. Se ha incluido un

planos con la información gráfica sobre los servicios existentes de ESSAP y de ANDE.

8 PLAN DE OBRA

Se ha estimado la duración total de las obras en 30 meses desde el inicio de las mismas.

Se estima que la PTAR puede ser concluida en 24 meses mientras que para la red de

alcantarillado que se extiende por la mayor parte de la ciudad de San Lorenzo se ha estimado una

duración de 30 meses.

En el siguiente cuadro se esquematiza las principales actividades que formarán parte de la

actuación tomando como base los subcapítulos de presupuesto del proyecto.


COD NOMBRE MES

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30

AL ALCANTARILLADO

AL01 SERVICIOS GENERALES AL02 PAVIMENTOS AL03 EXCAVACIÓN Y RELLENO AL04 COLECTORES AL05 CÁMARAS Y REGISTROS AL06 BOMBEOS E IMPULSIONES AL07 CRUCES DE ARROYO AL08 VARIOS

PT1 PTAR FASE 1

PT1.1 OBRA CIVIL PT1.1.1 MOVIMIENTO DE SUELO PT1.1.2 CAMARA DE BY-PASS GENERAL PT1.1.3 OBRA DE LLEGADA Y PRETRATAMIENTO PT1.1.4 CAMARA MEDIDA CAUDAL AGUA

PRETRATADA PT1.1.5 CAMARA REPARTO A RAFAS PT1.1.6 REACTORES ANAEROBIOS DE FLUJO

ASCENDENTE PT1.1.7 BOMBEO A LECHOS BACTERIANOS PT1.1.8 LECHOS BACTERIANOS PT1.1.9 DECANTACIÓN SECUNDARIA PT1.1.10 CÁMARA DE CLORACIÓN PT1.1.11 CAMARA MEDIDA CAUDAL AGUA TRATADA PT1.1.12 BOMBEO DE FANGOS Y FLOTANTES


COD NOMBRE MES

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 PT1.1.13 ESPESADOR PT1.1.14 SILO DE FANGOS PT1.1.15 ANTORCHA PT1.1.16 EDIFICIO ELÉCTRICO. PRETRATAMIENTO PT1.1.17 EDIFICIO DE REACTIVOS PT1.1.18 EDIFICIO ELÉCTRICO. DESHIDRATACIÓN PT1.1.19 EDIFICIO DE CONTROL PT1.1.20 CONDUCCIONES PT1.1.21 URBANIZACIÓN PT1.1.22 VARIOS (MEJORA LAGUNAJE)

PT1.2 EQUIPOS MECÁNICOS PT1.2.1 OBRA DE LLEGADA Y CONEXIONES LAGUNA PT1.2.2 POZO DE GRUESOS PT1.2.3 BOMBEO EN CABECERA PT1.2.4 CANALES DE DESBASTE PT1.2.5 DESARENADO- DESENGRASADO PT1.2.6 MEDIDA DE CAUDAL AGUA PRETRATADA PT1.2.7 REACTORES RAFA PT1.2.8 BOMBEO INTERMEDIO PT1.2.9 BIOFILTROS PT1.2.10 DECANTACIÓN PT1.2.11 ABATIMIENTO DE FÓSFORO PT1.2.12 DESINFECCIÓN PT1.2.13 DECLORACIÓN PT1.2.14 MEDIDA DE CAUDAL AGUA TRATADA Y

VERTIDO DEL EFLUENTE PT1.2.15 ESPESAMIENTO


COD NOMBRE MES

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 PT1.2.16 DESHIDRATACIÓN Y ALMACENAMIENTO DE

FANGOS SECOS PT1.2.17 INSTRUMENTACIÓN PT1.2.18 EQUIPOS MANTENIMIENTO PT1.2.19 VARIOS (REDES SERVICIO, EQUIPAMIENTO

EDIF. CONTROL, DESODORIZACIÓN) PT1.3 ELECTRICIDAD Y CONTROL

PT1.3.1 EQUIPOS DE MEDIA TENSIÓN PT1.3.2 CUADROS DE BAJA TENSIÓN PT1.3.2.1 CUADROS DE DISTRIBUCIÓN PT1.3.2.2 MEJORA DEL FACTOR DE POTENCIA PT1.3.2.3 CENTROS DE CONTROL DE MOTORES PT1.3.3 LÍNEAS DE FUERZA Y CONTROL PT1.3.4 SISTEMA DE ALUMBRADO PT1.3.5 RED DE TIERRAS PT1.3.6 AUTOMATIZACIÓN PT1.3.7 VARIOS (CLIMATIZACIÓN Y TELEFONÍA)


9 CÓMPUTOS MÉTRICOS

Se incluye a continuación la tabla con las cantidades totales para cada uno de los rubros de

que se compone el proyecto obtenidos a partir de los mediciones que se detallan en el Apendice

Nº8 a esta memoria.

Los códigos de los capítulos comienzan por las letras AL para la red de alcantarillado, PT1

para los correspondientes a la Planta de Tratamento en su Fase 1 y por PT2 para los capítulos de

la ampliación prevista a partir del año 2.025 (Fases 2 y 3).


Código Nat Ud Descripción Cantidad AL Capítulo ALCANTARILLADO 1

AL01 Capítulo SERVICIOS GENERALES 1,00

SL01011 Rubro m2 CARTEL INFORMATIVO 6,00

SL01013 Rubro mes PROVISIÓN CASETA OFIC.+ASEO 14,65 m2 60,00

AL01 1,00

AL02 Capítulo PAVIMENTOS 1,00

SL01450 Rubro m2 REMOCIÓN PAVIMENTO ASFALTICO 57.663,91

SL01451 Rubro m2 REMOCIÓN PAVIMENTO EMPEDRADO 41.044,92

SL01452 Rubro m2 REMOCIÓN PAVIMENTO HORMIGÓN 1.000,00

SL01453 Rubro m2 REMOCIÓN VEREDA 1.000,00

SL01369 Rubro m2 PAVIMENTO ASFALTICO 57.663,91

SL01373 Rubro m2 PAVIMENTO EMPEDRADO 41.044,92

SL01372 Rubro m2 PAVIMENTO DE HORMIGÓN 1.000,00

SL01454 Rubro m2 REPOSICIÓN DE VEREDA 1.000,00

AL02 1,00

AL03 Capítulo EXCAVACIÓN Y RELLENO 1,00

SL01342 Rubro m2 DESPEJE Y DESBROCE 1.000,00

SL01290 Rubro m3 EXCAVACIÓN TERRENO COMÚN 211.686,69

SL01289 Rubro m3 EXCAVACIÓN TERRENO COMPACTO 2.116,87

SL01288 Rubro m3 EXCAVACIÓN ROCA C/EXPLOSIVOS 2.116,87

SL01278 Rubro m2 ENTIBADO DISCONTÍNUO 37.092,23

SL01678 Rubro m2 ENTIBADO CONTÍNUO 24.728,11

SL01007 Rubro HPxh DESAGOTE DE ZANJA 26.015,58

SL01443 Rubro m3 RELLENO CON MATERIAL EXCAVACIÓN 122.760,65

SL01444 Rubro m3 RELLENO EN ZANJAS CON MATERIAL PRÉSTAMO 30.690,18

SL01292 Rubro m EXTRACCIÓN DE TUBERÍA EXISTENTE 25.118,40

AL03 1,00

Código Nat Ud Descripción Cantidad AL04 Capítulo COLECTORES 1,00

SL01090 Rubro m PROVISIÓN E INSTALACIÓN CAÑO PVC 150mm 84.919,15




SL01094 Rubro m PROVISIÓN E INSTALACIÓN CAÑO PVC 350mm 930,25



SL01087 Rubro m PROVISIÓN E INSTALACIÓN CAÑO PEAD 600mm 1.579,29



SL01385 Rubro m3 PROTECCIÓN DE COLECTOR CON HORMIGÓN 500,00

SL01109 Rubro ud CONEXIÓN DOMICILIARIA 150X100 10,00

SL01110 Rubro ud CONEXIÓN DOMICILIARIA 200X100 1.764,00



SL01081 Rubro m3 COLCHÓN DE ARENA 5.937,61

SL01082 Rubro m3 COLCHÓN DE GRAVA 7.269,19

AL04 1,00

AL05 Capítulo CÁMARAS Y REGISTROS 1,00

SL01083 Rubro ud CAMARA CONEXIÓN CONDOMINIAL 1.143,00

SL01440 Rubro ud REGISTRO HORM. PREFAB. Ø120 cm H=1,5 m 1.183,00

SL01431 Rubro ud REGISTRO HORM. PREFAB. Ø120 cm H=2,0 m 199,00







Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01437 Rubro ud REGISTRO HORM. PREFAB. Ø150 cm H=4,0 m 34,00



SL01427 Rubro ud REG. HORM. BASE IN SITU / ANILLOS PREF. Ø150 cm H=3,0 m

9,00


18,00


3,00


2,00

SL01441 Rubro ud REHAB- REGISTRO H<2,00 M. 137,00


AL05 1,00

AL06 Capítulo BOMBEOS E IMPULSIONES 1,00

AL0601 Capítulo ESTACIÓN DE BOMBEO 01 1,00

AL060101 Capítulo MOVIMIENTO DE SUELO 1,00

SL01342 Rubro m2 DESPEJE Y DESBROCE 64,99

SL01290 Rubro m3 EXCAVACIÓN TERRENO COMÚN 69,03

AL060101 1,00

AL060102 Capítulo OBRAS CIVILES 1,00

AL06010201 Capítulo CAJA DE VÁLVULAS 1,00

SL01274 Rubro m2 ENCOFRADO EN CIMIENTOS 1,19

SL01273 Rubro m2 ENCOFRADO EN ALZADOS 25,28

SL01275 Rubro m2 ENCOFRADO EN LOSAS Y VIGAS 7,44

SL01316 Rubro m2 HORMIGÓN DE LIMPIEZA 7,44

SL01323 Rubro m3 HORMIGÓN EN MUROS HA-30 4,25

SL01002 Rubro kg VARILLA CONFORMADA B 500 S 254,82

SL01280 Rubro m ESCALERA VERTICAL PATES D=20 mm. 1,60

Código Nat Ud Descripción Cantidad AL06010201 1,00

AL06010202 Capítulo POZO RECEPTOR 1,00






SL01002 Rubro kg VARILLA CONFORMADA B 500 S 1.850,49


AL06010202 1,00

AL06010203 Capítulo CASETA DE TABLEROS ELÉCTRICOS 1,00

SL01321 Rubro m3 HORMIGÓN EN MASA HM-20 0,04



SL01379 Rubro m2 PINTURA PLÁSTICA ACRÍL.LISA MATE ESTANDARD 9,30

SL01386 Rubro m2 PUER.ABATIBLE CHAPA PLEGADA 2 H. 1,05

SL01309 Rubro m2 FÁB.LADR.1P.HUECO DOBLE 15CM. 8,58

AL06010203 1,00

AL060102 1,00

AL060103 Capítulo EQUIPAMIENTO HIDRAULICO 1,00

SL01070 Rubro ud BOMBA SUMERGIBLE Q=3,51 l/s A 11,83 MCA 2,00

SL01256 Rubro ud CURVA 90º DN 75 mm BB 3,00

SL01608 Rubro m TUBO PASAMURO CON BRIDA-PUNTA ALA VED. HD K12 DN = 75 mm

2,80

SL01559 Rubro m TUBERÍA BRIDA-PUNTA HD K12 DN = 75 mm 0,50

SL01556 Rubro m TUBERÍA BRIDA-BRIDA HD K12 DN = 75 mm 1,50

SL01336 Rubro ud JUNTA GIBAULT DN = 75 mm 2,00


Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01460 Rubro ud REDUCCIÓN 50 X 75 mm BB HD 2,00

SL01665 Rubro ud VÁLVULA DE RETENCIÓN BASCULANTE HD BB DN = 75 mm

2,00

SL01635 Rubro ud VÁLVULA CHATA DE COMPUERTA BB HD PN 10 DN = 75 mm

2,00

SL01339 Rubro ud JUNTA DE CORRER HD PE DN = 75 mm 1,00

SL01027 Rubro ud ANCLAJE PARA TUBERÍA 4,00

SL01153 Rubro ud CAJA DE VÁLVULAS DIÁMETRO 150 mm 1,00


SL01565 Rubro m TUBERÍA PVC DN 150 mm 2,82

SL01525 Rubro ud TEE HD BB DN = 75 X 75 mm 1,00

SL01660 Rubro ud VÁLVULA DE COMPUERTA HD DN = 150 mm 1,00

AL060103 1,00

AL060104 Capítulo EQUIPAMIENTO ELÉCTRICO 1,00

SL01281 Rubro ud ESTRUCTURA M.T. P/ CONDUCTOR DESNUDO AL MTDH1

5,00


1,00


1,00


1,00

SL01285 Rubro ud ESTRUCTURA M.T. P/ SECCIONADOR SFTH1 2,00

SL01392 Rubro ud PUESTA A TIERRA PTMT 1,00

SL01382 Rubro ud POSTE RECTANGULAR DE HºAº 12M/200KGR 4,00


SL01509 Rubro m TENDIDO DE CONDUCTOR DESNUDO AL 35 mm2 310,00

SL01393 Rubro ud PUESTO DE ENTREGA Y PD DE 25 kVA 1,00

SL01503 Rubro ud TABLERO GENERAL Y DE ELECTROBOMBAS E.B. 01 1,00

SL01100 Rubro ud CIRCUITOS ELÉCTRICOS E.B. 01 1,00

SL01422 Rubro ud PUNTO DE LUZ, FORMADO POR: COLUMNA TUBULAR: ALTURA: 6,00 M

1,00

Código Nat Ud Descripción Cantidad AL060104 1,00

AL060105 Capítulo CERRAMIENTO PERIMETRAL 1,00

SL01346 Rubro m MALLA S/T GALV. 50/14 H=2,00 M. 29,20

SL01389 Rubro ud PUERTA DOS HOJAS 1.80 X 2 M 1,00

AL060105 1,00

AL0601 1,00





AL060201 1,00










AL06020201 1,00






Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01316 Rubro m2 HORMIGÓN DE LIMPIEZA 9,61




AL06020202 1,00

AL06020203 Capítulo CASETA DE TABLEROS ELÉCTRICOS 1,00








AL06020203 1,00

AL060202 1,00

AL060203 Capítulo EQUIPAMIENTO HIDRÁULICO 1,00





2,80




SL01458 Rubro ud REDUCCIÓN 125 X 75 mm BB HD 2,00


2,00

Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01633 Rubro ud VÁLVULA CHATA DE COMPUERTA BB HD PN 10 DN

= 125 mm 2,00




SL01154 Rubro ud CAJA DE VÁLVULAS DIÁMETRO 200 mm 1,00



AL060203 1,00



1,00


1,00


1,00


1,00










1,00

AL060204 1,00



Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01346 Rubro m MALLA S/T GALV. 50/14 H=2,00 M. 29,20


AL060205 1,00

AL0602 1,00





AL060301 1,00










AL06030201 1,00








Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01274 Rubro m2 ENCOFRADO EN CIMIENTOS 4,96

AL06030202 1,00

AL06030203 Capítulo CAJA DE TABLEROS ELÉCTRICOS 1,00








AL06030203 1,00

AL060302 1,00

AL060303 Capítulo EQUIPAMIENTO HIDRÁULICO 1,00





2,80




SL01459 Rubro ud REDUCCIÓN 280 X 100 mm BB HD 2,00


2,00

SL01634 Rubro ud VÁLVULA CHATA DE COMPUERTA BB HD PN 10 DN = 280 mm

2,00




Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01155 Rubro ud CAJA DE VÁLVULAS DIÁMETRO 350 mm 1,00




AL060303 1,00



1,00


1,00


1,00









1,00

AL060304 1,00




AL060305 1,00

AL0603 1,00

AL0604 Capítulo IMPULSIONES Y DESAGÜES 1,00

Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01290 Rubro m3 EXCAVACIÓN TERRENO COMÚN 1.466,86

SL01443 Rubro m3 RELLENO CON MATERIAL EXCAVACIÓN 853,66

SL01090 Rubro m PROVISIÓN E INSTALACIÓN CAÑO PVC 150mm 30,00

SL01108 Rubro m CONDUCC. PEAD DN 75 PN 100 ENTERRADO 169,36



AL0604 1,00

AL06 1,00

AL07 Capítulo CRUCES DE ARROYO 1,00

SL01514 Rubro m TUBERÍA S355 D 193,7 mm E=4 mm 20,71



SL01517 Rubro m TUBERÍA S355 D 558,8 mm E=6,3 mm 9,99

SL01518 Rubro m TUBERÍA S355 D 609,3 mm E=6,3 mm 13,44

SL01385 Rubro m3 PROTECCIÓN DE COLECTOR CON HORMIGÓN 31,26


SL01005 Rubro ud ADECUACIÓN ESTRIBO CRUCE ARROYO 12,00

AL07 1,00

AL08 Capítulo VARIOS 1,00

SL01385 Rubro m3 PROTECCIÓN DE COLECTOR CON HORMIGÓN 1.000,00

SL01292 Rubro m EXTRACCIÓN DE TUBERÍA EXISTENTE 24.983,30

SL01447 Rubro ud REMOCIÓN DE REGISTRO EXISTENTE H<2 M 274,00



SL01471 Rubro m3 SELLADO DE TUBERÍA EXISTENTE 227,34

SL01470 Rubro m3 SELLADO DE REGISTRO EXISTENTE 77,98

SL01679 Rubro ud PROVISIÓN EQ. SUBCIÓN/DESOBSTRUCCIÓN 1,00


Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01680 Rubro ud PROVISIÓN EQ. DESOBSTRUCCIÓN 1,00

SL01681 Rubro ud PROVISIÓN VEHÍCULO SUPERVISIÓN 1,00

AL08 1,00

AL 1

PT1 Capítulo PTAR FASE 1 1

PT00 Capítulo SERVICIOS GENERALES PTAR 1,00

SL01010 Rubro ud INSTALACIÓN Y REMOCIÓN OBRADOR 1,00

SL01113 Rubro ud COSTO MENSUAL DE CONSERVACIÓN 24,00

SL01011 Rubro m2 CARTEL INFORMATIVO 6,00

PT00 1,00

PT1.1 Capítulo OBRA CIVIL 1,00

PT1.1.1 Capítulo MOVIMIENTO DE SUELO 1,00

SL01342 Rubro m2 DESPEJE Y DESBROCE 23.344,78

SL01374 Rubro m2 PERFILADO DE TERRENOS 34.973,45

SL01258 Rubro m3 DESMONTE SUELO EXPLANACIÓN 35.017,18

SL01510 Rubro m3 TERRAPLÉN C/SUELO SELECCIONADO 77.285,39

SL01287 Rubro m3 EXCAVACIÓN CIM. Y REGISTROS TIERRA C/AGOT. 25.649,77

SL01445 Rubro m3 RELLENO LOCALIZADO CON MATERIAL PRÉSTAMO 16.771,36

SL01506 Rubro m2 TABLESTACADO METÁLICO 3.589,00

PT1.1.1 1,00

PT1.1.2 Capítulo CAMARA DE BY-PASS GENERAL 1,00


SL01318 Rubro m3 HORMIGÓN EN CIMIENTOS HA-30 15,44



SL01003 Rubro kg ACERO EN PERFILES LAMINADOS 211,49



SL01279 Rubro m2 ENTR.REJILLA 30X30/30X2 GALV. 20,20

SL01048 Rubro m BARANDILLA ESCAL. ACERO INOX. 7,05

PT1.1.2 1,00

PT1.1.3 Capítulo OBRA DE LLEGADA Y PRETRATAMIENTO 1,00

PT1.1.3.1 Capítulo POZO DE GRUESOS 1,00





SL01003 Rubro kg ACERO EN PERFILES LAMINADOS 3.597,56




SL01377 Rubro m PILOTE IN SITU DIÁMETRO 600 mm HA-25 9,00

PT1.1.3.1 1,00

PT1.1.3.2 Capítulo ELEVACIÓN DE AGUA BRUTA (TORNILLOS DE

ARQUÍMEDES) 1,00

PT1.1.3.2.1 Capítulo OBRA TORNILLOS DE ARQUÍMEDES 1,00





SL01320 Rubro m3 HORMIGÓN EN LOSAS Y VIGAS HA-30 109,99






SL01273 Rubro m2 ENCOFRADO EN ALZADOS 1.623,33





PT1.1.3.2.1 1,00

PT1.1.3.2.2 Capítulo EDIFICIO TORNILLOS DE ARQUÍMEDES 1,00





SL01325 Rubro m3 HORMIGÓN EN PILARES HA-30 2,21







SL01272 Rubro m2 ENC.MADERA PILARES VISTO 29,52

SL01304 Rubro m2 LOSA VIGUETAS 20+5 79,06

SL01303 Rubro m2 FALDÓN CUB. M-H+3CM. MORT.I/ARMADA 79,06

SL01508 Rubro m2 TEJA CERÁ.CURV.ROJA 40X20 79,06


SL01501 Rubro m2 TABIQUE HUECO SENCILLO 4CM.INT.MORT.M-5 105,47

SL01008 Rubro m2 AISL.TERM.CÁMARAS LANA DE ROCA 105,47

SL01277 Rubro m2 REVOQUE EN PARAMENTO VERTICAL 210,93

SL01276 Rubro m2 REVOQUE EN PARAMENTO HORIZONTAL 79,06

Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01379 Rubro m2 PINTURA PLÁSTICA ACRÍL.LISA MATE ESTANDARD 133,72

SL01368 Rubro m2 P. PLÁST. LISA MATE ECONÓMICA BLA/COLOR 167,97

SL01370 Rubro m2 PAVIMENTO CONTINUO AUTONIVELANTE C.FINA 62,50

SL01085 Rubro m CARGADERO PERFIL METÁLICO 27,80

SL01616 Rubro m VIERTEAGUAS ALUM. 19,00

SL01615 Rubro m2 VENTANA ALUMINIO 19,00

SL01004 Rubro m2 ACRISTALAMIENTO 19,00


SL01391 Rubro m2 PUERTAS DE ALUMINIO LACADO 3,78

SL01084 Rubro m CANALÓN PVC 39,00

SL01047 Rubro m BAJANTE PVC 20,00

SL01015 Rubro ud ARQUETA 0.60X0.60X0.60 2,00

PT1.1.3.2.2 1,00

PT1.1.3.2 1,00

PT1.1.3.3 Capítulo CANALES DE DESBASTE 1,00














Código Nat Ud Descripción Cantidad PT1.1.3.3 1,00

PT1.1.3.4 Capítulo DESARENADOR-DESENGRASADOR 1,00














PT1.1.3.4 1,00

PT1.1.3 1,00

PT1.1.4 Capítulo CAMARA MEDIDA CAUDAL AGUA PRETRATADA 1,00










Código Nat Ud Descripción Cantidad PT1.1.4 1,00

PT1.1.5 Capítulo CAMARA REPARTO A RAFAS 1,00












PT1.1.5 1,00

PT1.1.6 Capítulo REACTORES ANAEROBIOS DE FLUJO ASCENDENTE 1,00

SL01316 Rubro m2 HORMIGÓN DE LIMPIEZA 2.318,56

SL01318 Rubro m3 HORMIGÓN EN CIMIENTOS HA-30 1.691,93

SL01323 Rubro m3 HORMIGÓN EN MUROS HA-30 1.440,13







SL01275 Rubro m2 ENCOFRADO EN LOSAS Y VIGAS 2.582,47




Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01280 Rubro m ESCALERA VERTICAL PATES D=20 mm. 99,20


SL01380 Rubro m2 PLACA PRFV 1.728,00

PT1.1.6 1,00

PT1.1.7 Capítulo BOMBEO A LECHOS BACTERIANOS 1,00













PT1.1.7 1,00

PT1.1.8 Capítulo LECHOS BACTERIANOS 1,00









Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01377 Rubro m PILOTE IN SITU DIÁMETRO 600 mm HA-25 329,60







PT1.1.8 1,00

PT1.1.9 Capítulo DECANTACIÓN SECUNDARIA 1,00















PT1.1.9 1,00

PT1.1.10 Capítulo CÁMARA DE CLORACIÓN 1,00




Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01323 Rubro m3 HORMIGÓN EN MUROS HA-30 201,21







PT1.1.10 1,00

PT1.1.11 Capítulo CAMARA MEDIDA CAUDAL AGUA TRATADA 1,00










PT1.1.11 1,00

PT1.1.12 Capítulo BOMBEO DE FANGOS Y FLOTANTES 1,00














PT1.1.12 1,00

PT1.1.13 Capítulo ESPESADOR 1,00















PT1.1.13 1,00

PT1.1.14 Capítulo SILO DE FANGOS 1,00





Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01003 Rubro kg ACERO EN PERFILES LAMINADOS 250,00



PT1.1.14 1,00

PT1.1.15 Capítulo ANTORCHA 1,00










PT1.1.15 1,00

PT1.1.16 Capítulo EDIFICIO ELÉCTRICO. PRETRATAMIENTO 1,00












Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01275 Rubro m2 ENCOFRADO EN LOSAS Y VIGAS 70,88







SL01502 Rubro m2 TABIQUE LADRILLO PERFORADO 233,86
















SL01511 Rubro m TUBERÍA PVC Ø 160 mm 10,20

PT1.1.16 1,00

PT1.1.17 Capítulo EDIFICIO DE REACTIVOS 1,00




Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01318 Rubro m3 HORMIGÓN EN CIMIENTOS HA-30 92,98



















SL01277 Rubro m2 REVOQUE EN PARAMENTO VERTICAL 1.163,34




SL01009 Rubro m2 ALIC. GRES PORCELÁNICO 70,20

SL01473 Rubro m2 SOL.GRES PORCELÁNICO PULIDO 86,32





Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01084 Rubro m CANALÓN PVC 63,80






PT1.1.17 1,00

PT1.1.18 Capítulo EDIFICIO ELÉCTRICO. DESHIDRATACIÓN 1,00



















SL01502 Rubro m2 TABIQUE LADRILLO PERFORADO 94,00



Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01085 Rubro m CARGADERO PERFIL METÁLICO 78,00


SL01277 Rubro m2 REVOQUE EN PARAMENTO VERTICAL 1.724,96















PT1.1.18 1,00

PT1.1.19 Capítulo EDIFICIO DE CONTROL 1,00










Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01305 Rubro m2 LOSA VIGUETAS 25+5 509,54








SL01507 Rubro m2 TECHO ESCAYOLA 440,71



SL01311 Rubro m2 GUARNECIDO MAESTREADO Y ENLUCIDO 834,94



SL01009 Rubro m2 ALIC. GRES PORCELÁNICO 316,18






SL01391 Rubro m2 PUERTAS DE ALUMINIO LACADO 6,93

SL01390 Rubro ud PUERTA PASO LISA 31,71






SL01327 Rubro ud INSTALACIÓN DE FONTANERÍA 1,00

SL01478 Rubro ud SUMINISTRO E INSTALACIÓN DE URINARIO 2,00


Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01476 Rubro ud SUMINISTRO E INSTALACIÓN DE INODORO 3,00

SL01474 Rubro ud SUMINISTRO E INSTALACIÓN DE DUCHA 3,00

SL01477 Rubro ud SUMINISTRO E INSTALACIÓN DE LAVABO 4,00

SL01475 Rubro ud SUMINISTRO E INSTALACIÓN DE FREGADERO 1,00

SL01269 Rubro ud ELECTRODOMESTICOS LAVANDERÍA 1,00

SL01270 Rubro ud ELECTRODOMÉSTICOS BAÑO 1,00

SL01271 Rubro ud ELECTRODOMÉSTICOS COMEDOR 1,00

SL01347 Rubro ud MOBILIARIO 1,00

SL01001 Rubro ud ACCESORIOS BAÑO 2,00

PT1.1.19 1,00

PT1.1.20 Capítulo CONDUCCIONES 1,00

PT1.1.20.1 Capítulo LÍNEA DE AGUA 1,00

SL01446 Rubro m3 RELLENO ZANJAS C/ARENA 247,00

SL01444 Rubro m3 RELLENO EN ZANJAS CON MATERIAL PRÉSTAMO 980,87

PT1.1.20.1 1,00

PT1.1.20.2 Capítulo LÍNEA DE FANGOS 1,00



PT1.1.20.2 1,00

PT1.1.20.3 Capítulo LÍNEA DE FLOTANTES 1,00



PT1.1.20.3 1,00

PT1.1.20.4 Capítulo LÍNEA DE GAS 1,00



Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01003 Rubro kg ACERO EN PERFILES LAMINADOS 483,65


PT1.1.20.4 1,00

PT1.1.20.5 Capítulo LÍNEA DE REACTIVOS 1,00



PT1.1.20.5 1,00

PT1.1.20.6 Capítulo LÍNEA DE REBOSES Y VACIADOS 1,00

SL01290 Rubro m3 EXCAVACIÓN TERRENO COMÚN 4.372,76


SL01583 Rubro m TUBERÍA POLIETILENO DN 160 mm, PN 6 135,96


SL01384 Rubro ud POZO DE REGISTRO 30,00


PT1.1.20.6 1,00

PT1.1.20 1,00

PT1.1.21 Capítulo URBANIZACIÓN 1,00

PT1.1.21.1 Capítulo CERRAMIENTO Y PUERTAS DE ACCESO 1,00


SL01387 Rubro ud PUERTA CHAPA LISA 90X200 GALV. 1,00

SL01388 Rubro ud PUERTA CORR. S/CARRIL TUBO 6X2 1,00

SL01257 Rubro m DEMOLICIÓN DE CERRAMIENTO EXISTENTE 9,00

PT1.1.21.1 1,00

PT1.1.21.2 Capítulo VIALES Y ACERAS 1,00

SL01369 Rubro m2 PAVIMENTO ASFALTICO 11.900,76


Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01454 Rubro m2 REPOSICIÓN DE VEREDA 334,50

SL01049 Rubro m BORDILO PREFABRICADO HORMIGÓN 2.406,11

SL01287 Rubro m3 EXCAVACIÓN CIM. Y REGISTROS TIERRA C/AGOT. 75,00



PT1.1.21.2 1,00

PT1.1.21.3 Capítulo JARDINERIA 1,00

SL01381 Rubro m2 PLANTACIÓN CESPED 26.072,70

SL01472 Rubro m SETO PERIMETRAL 1.308,85

SL01014 Rubro ud ARBOL AUTÓCTONO 30,00

PT1.1.21.3 1,00

PT1.1.21.4 Capítulo RED DE AGUA INDUSTRIAL Y POTABLE 1,00




SL01103 Rubro m CONDUC.POLIET. PN 16 DN=40mm. 355,00

SL01104 Rubro m CONDUC.POLIET. PN 16 DN=63mm. 450,00

SL01105 Rubro m CONDUC.POLIET. PN 16 DN=90mm. 1.150,00

SL01315 Rubro ud HIDRANTE COLUMNA 10,00

PT1.1.21.4 1,00

PT1.1.21 1,00

PT1.1.22 Capítulo VARIOS 1,00

SL01006 Rubro ud ADAPTACIÓN LAGUNAS 1,00

SL01455 Rubro m3 RETIRADA DE LODOS 4.352,67

PT1.1.22 1,00

Código Nat Ud Descripción Cantidad PT1.1 1,00

PT1.2 Capítulo EQUIPOS MECÁNICOS 1,00

PT1.2.1 Capítulo OBRA DE LLEGADA Y CONEXIONES LAGUNA 1,00

SL01624 Rubro m VERTEDERO LISO EN L DE FIJACION MURAL REGULABLE

5,00

SL01188 Rubro ud CARRETE PASAMUROS AISI 316 - LISO/BRIDA - DN 800

6,00


1,00

SL01213 Rubro ud COMPUERTA MURAL MANUAL 1,0 X 1,0 M VOLANTE INOX 316

1,00


2,00

SL01547 Rubro m TUB.POL.ALTA DEN.DE 800 mm. Y PN-10 137,00

SL01542 Rubro m TUB.POL.ALTA DEN.DE 1.000 mm. Y PN-10 90,00

PT1.2.1 1,00

PT1.2.2 Capítulo POZO DE GRUESOS 1,00

SL01253 Rubro ud CUCHARA BIVALVA 500 L 1,00

SL01215 Rubro ud COMPUERTA MURAL MOTORIZADA 1,5 X 1,0 M VOLANTE INOX 316

4,00

SL01340 Rubro kg KILOS DE ACERO EN SOPORTES 250,00

SL01236 Rubro ud CONTENEDOR METAL 5 M³ 1,00

SL01465 Rubro ud REJA DE PERFILES LAMINADOS PLETINA 50*12 mm CON MARCO PARA HUECO

1,00


1,00

PT1.2.2 1,00

PT1.2.3 Capítulo BOMBEO EN CABECERA 1,00

SL01535 Rubro ud TORNILLO ARQUÍMEDES BOMBEO CABECERA 220 l/s 11,43 M

4,00

PT1.2.3 1,00

ESTUDIO DE FACTIBILIDAD Y DISEÑO FINAL DE INGENIERÍA PARA LA AMPLIACIÓN DEL SISTEMA DE ALCANTARILLADO SANITARIO Y TRATAMIENTO DE EFLUENTES DE LA CIUDAD DE SAN LORENZO

Informe final – Memoria descriptiva y de cálculo Página nº 152

Código Nat Ud Descripción Cantidad PT1.2.4 Capítulo CANALES DE DESBASTE 1,00

SL01206 Rubro ud COMPUERTA CANAL MANUAL 1,0 X 1,0 M VOLANTE

6,00

SL01463 Rubro ud REJA DESBASTE CANAL 1,0 X 1,85 M LUZ DE PASO 30 mm

2,00

SL01521 Rubro ud TAMIZ AUTOLIMPIANTE BANDA CONTINUA 1,0 X 1,85 M LUZ: 3 mm

2,00

SL01464 Rubro ud REJA GRUESOS LIMPIEZA MANUAL LUZ 15 mm A: 1,0 M H= 1,85 M

1,00

SL01537 Rubro ud TORNILLO TRANSPORTADOR COMPACTADOR Q= 1,5 M³/h L: 7.000 mm

2,00



SL01628 Rubro ud VÁLVULA DN 160 COMPUERTA CIERRE ELÁSTICO 3,00

SL01173 Rubro ud CARRETE DESMONTAJE DN 160 3,00


3,00


PT1.2.4 1,00

PT1.2.5 Capítulo DESARENADO- DESENGRASADO 1,00

PT1.2.5.1 Capítulo DESARENADOR- DESENGRASADOR 1,00

SL01207 Rubro ud COMPUERTA CANAL MANUAL 1,0 X 1,0 M VOLANTE

2,00

SL01413 Rubro ud PUENTE DESARENADOR DESENGRASADOR A: 3,0 M L: 18 M

2,00

SL01395 Rubro m PANTALLA SEPARADORA DESARENADOR H = 1,2 M 20,00


15,00


SL01216 Rubro ud COMPUERTA MURAL SERVOMOTORIZADA 1,0 X 1,5 M VOLANTE INOX 316

1,00


4,00

Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01212 Rubro ud COMPUERTA MURAL MANUAL 1,0 X 1,0 M

VOLANTE INOX 316 2,00




3,00


PT1.2.5.1 1,00

PT1.2.5.2 Capítulo AIREACIÓN 1,00

SL01493 Rubro ud SOPLANTE DE ÉMBOLOS ROTATIVOS Q= 346 NM³/h A 0,4 BAR CON CABINA

3,00

SL01268 Rubro ud DIFUSOR CLAPETA NONCLOG 72,00

SL01585 Rubro m TUBERÍA DE ACERO INOXIDABLE AISI 316L DN 100 61,50

SL01653 Rubro ud VÁLVULA DE MARIPOSA TIPO WAFER DN 100 mm C/ PALANCA

5,00


SL01199 Rubro ud COLECTOR DE ACERO INOXIDABLE AISI 316L DN 150 L 2,8 M, 3 E 1S

1,00



PT1.2.5.2 1,00

PT1.2.5.3 Capítulo EXTRACCIÓN Y BOMBEO DE ARENA 1,00



SL01064 Rubro ud BOMBA DE ARENAS Q= 28 M³/h A 2,5 M.C.A. 2,00


SL01197 Rubro ud CLASIFICADOR ARENAS TORNILLO Q= 30 M³/h 1,00

SL01419 Rubro ud PUNTO DE LIMPIEZA DE AGUA 2,00


Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01579 Rubro m TUBERÍA POLIETILENO DN 100 mm, PN 10 25,00


SL01640 Rubro ud VÁLVULA DE BOLA FORJADA DN 50 1,00


PT1.2.5.3 1,00

PT1.2.5.4 Capítulo EXTRACCIÓN Y SEPARACIÓN DE FLOTANTES 1,00


SL01419 Rubro ud PUNTO DE LIMPIEZA DE AGUA 2,00

SL01217 Rubro ud CONCENTRADOR DE GRASAS CON DEPÓSITO Q= 16 M³/h

2,00

SL01208 Rubro ud COMPUERTA CANAL ELÉCTRICA 0,75 X 0,50 M 2,00

SL01294 Rubro ud ELECTROVÁLVULA 3 VÍAS 2,00

SL01548 Rubro m TUBERIA NYLON DN 6 20,00




SL01549 Rubro m TUBERIA DE ACERO INOXIDABLE AISI 316L DN 80 20,00





PT1.2.5.4 1,00

PT1.2.5 1,00

PT1.2.6 Capítulo MEDIDA DE CAUDAL AGUA PRETRATADA 1,00




Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01546 Rubro m TUB.POL.ALTA DEN.DE 600 mm. Y PN-10 15,00

PT1.2.6 1,00

PT1.2.7 Capítulo REACTORES RAFA 1,00

PT1.2.7.1 Capítulo ELEMENTOS INTERNOS 1,00


5,00


1,00


2,00


5,00


8,00


8,00

SL01545 Rubro m TUB.POL.ALTA DEN.DE 500 mm. Y PN 10 83,00

SL01625 Rubro m VERTEDERO CIRCULAR DENTADO EN DISTRIBUCIÓN PVC

66,00


SL01490 Rubro ud SISTEMA DE DISTRIBUCIÓN DE AGUA DE ALIMENTACIÓN 15 LÍNEAS PVC DN

8,00

SL01495 Rubro ud SOPORTES TUBERÍAS DISTRIBUCIÓN AGUA 96,00

SL01591 Rubro ud TUBERÍA DE DISTRIBUCIÓN DE FONDO 14 M PVC DN 110 CON 8 PERFORACI

120,00

SL01169 Rubro m CANAL DE RECOLECCIÓN DE AGUA SEDIMENTADA 0,24*0,25 M ACERO INOX

864,00

SL01626 Rubro m VERTEDERO DENTADO ACERO INOXIDABLE 0,15 M E=2

1.728,00

SL01060 Rubro ud BOCA DE HOMBRE FUNDICIÓN DN 800 ACCESO MANTENIMIENTO

8,00

SL01491 Rubro ud SISTEMA DE MUESTREO DE LODOS COMPUESTO POR 4 PURGAS EN PVC DN50

8,00

PT1.2.7.1 1,00


Código Nat Ud Descripción Cantidad PT1.2.7.2 Capítulo PURGA DE FANGOS 1,00

SL01594 Rubro m TUBERÍA FUNDICIÓN DN 150 384,00


32,00

SL01589 Rubro m TUBERÍA DE POLIPROPILENO DE DN 250 165,00


SL01614 Rubro ud UNIDAD DE CONTROL DE VÁLVULA DE MANGUITO 16,00

SL01652 Rubro ud VÁLVULA DE MANGUITO DN 150 16,00


2,00



PT1.2.7.2 1,00

PT1.2.7.3 Capítulo LINEA DE GAS 1,00

SL01562 Rubro m TUBERÍA INOXIDABLE DN 25 250,00






SL01262 Rubro ud DEPÓSITO CONDENSADOS 3" ACERO AL CARBONO 4,00

SL01029 Rubro ud APAGALLAMAS 3" 4,00

SL01237 Rubro ud CORTALLAMAS 3" 4,00




SL01617 Rubro ud VALVULA REGULADORA DE BIOGAS 6" 1,00

Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01632 Rubro ud VÁLVULA ANTIEXPLOSIÓN 3" 1,00

SL01030 Rubro ud APAGALLAMAS 3/4" EN ANTORCHA 1,00

SL01028 Rubro ud ANTORCHA BIOGÁS 4" 1,00

SL01246 Rubro ud CUADRO ENCENDIDO AUTOMÁTICO DE ANTORCHA

1,00

SL01499 Rubro ud SUPRESOR BIOGÁS CANAL LATERAL 250 Nm3/h 2,00

PT1.2.7.3 1,00

PT1.2.7.4 Capítulo RETIRADA DE ESPUMAS 1,00

SL01592 Rubro m TUBERÍA DE POLIETILENO 50 mm 576,00

SL01496 Rubro ud SPRINKLER 1/8" ROMPEAGUAS PN10 1.440,00



SL01159 Rubro ud CAJA RECOGIDA ESPUMAS 16,00



PT1.2.7.4 1,00

PT1.2.7.5 Capítulo CONDUCCIÓN DE LLEGADA 1,00


PT1.2.7.5 1,00

PT1.2.7 1,00

PT1.2.8 Capítulo BOMBEO INTERMEDIO 1,00

SL01073 Rubro ud BOMBA SUMERGIBLE Q=775 m³/h A 10 M.C.A. 3,00



4,00

SL01656 Rubro ud VÁLVULA DE RETENCIÓN CLAPETA Rubro DN 400 PN10

3,00


Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01654 Rubro ud VÁLVULA DE MARIPOSA TIPO WAFER DN 400 mm

C/ PALANCA 3,00


4,00



SL01204 Rubro ud COLECTOR DE ACERO INOXIDABLE DN600 L 8 3 E Y 2 S

1,00

SL01560 Rubro m TUBERÍA INOXIDABLE AISI 316L DN 400 12,00

SL01623 Rubro ud VENTOSA TRIFUNCIONAL PASO TOTAL 4" 2,00

PT1.2.8 1,00

PT1.2.9 Capítulo BIOFILTROS 1,00

SL01669 Rubro m3 MEDIOFILTRANTE FILTRO BIOLÓGICO 30 FT2/FT3 ANILLAS POLIPROPILENO

2.764,00

SL01668 Rubro ud MECANISMO ROTATIVO DISTRIBUCIÓN DE AGUA EN FILTRO

2,00

SL01671 Rubro m2 PLACA SOPORTE MEDIOFILTRANTE GRATING FIBRA DE VIDRIO

692,00


4,00



PT1.2.9 1,00

PT1.2.10 Capítulo DECANTACIÓN 1,00

PT1.2.10.1 Capítulo DECANTADORES 1,00


4,00

SL01412 Rubro ud PUENTE DECANTADOR CIRCULAR DIÁMETRO 23,0 M

2,00



Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01187 Rubro ud CARRETE PASAMUROS AISI 316 - LISO/BRIDA - DN

700 2,00

PT1.2.10.1 1,00

PT1.2.10.2 Capítulo BOMBEO DE FANGOS 1,00


2,00


3,00



SL01657 Rubro ud VÁLVULA DE RETENCIÓN DE BOLA DN 100 2,00



SL01179 Rubro ud CARRETE PASAMUROS AISI 316 - BRIDA/BRIDA - DN 100

2,00

SL01349 Rubro ud MANOMETRO INDICADOR CON MEMBRANA SEPARADORA

0,00


1,00


SL01409 Rubro ud POLIPASTO MANUAL DE 1.000 KG Y RECORRIDO 6 M OPERACIÓN CABEZALE

0,00

SL01622 Rubro ud VENTOSA TRIFUNCIONAL 2" 1,00

SL01584 Rubro m TUBERÍA POLIETILENO DN 160mm, PN 6 50,00

PT1.2.10.2 1,00

PT1.2.10.3 Capítulo PURGA DE FANGOS Y FLOTANTES 1,00




6,00


Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01171 Rubro ud CARRETE DESMONTAJE DN 100 2,00




PT1.2.10.3 1,00

PT1.2.10.4 Capítulo BOMBEO DE FLOTANTES 1,00


2,00


3,00






SL01179 Rubro ud CARRETE PASAMUROS AISI 316 - BRIDA/BRIDA - DN 100

2,00


0,00


1,00



0,00

SL01622 Rubro ud VENTOSA TRIFUNCIONAL 2" 1,00


PT1.2.10.4 1,00

PT1.2.10.5 Capítulo CONDUCCIONES SALIDA AGUA DECANTADA 1,00




PT1.2.10 1,00

PT1.2.11 Capítulo ABATIMIENTO DE FÓSFORO 1,00

SL01261 Rubro ud DEPÓSITO PRFV VOL 30.000 LITROS 1,00

SL01065 Rubro ud BOMBA DE TRASIEGO CLORURO FÉRRICO 50 m3/h 15MCL

1,00

SL01061 Rubro ud BOMBA DOSIFICADORA MEMBRANA Q= 4- 40 L/h A 8 BAR

3,00

SL01016 Rubro ud AGITADOR REACTIVO 0.75 kW, Ø 140 mm 3,00


SL01456 Rubro ud RACORD Y VÁLVULA 4" CONEXIÓN MANGUERA 1,00

SL01642 Rubro ud VÁLVULA DE BOLA DE PVC DN 100 6,00



SL01418 Rubro ud PUNTO DE LIMPIEZA DN 32 4,00

SL01017 Rubro ud AMORTIGUADOR DE IMPULSOS DN 10 3,00

SL01636 Rubro ud VÁLVULA CONTRAPRESIÓN DN 10 3,00

SL01307 Rubro ud FILTRO EN "Y" EN FUNDICIÓN DN 40 3,00



PT1.2.11 1,00

PT1.2.12 Capítulo DESINFECCIÓN 1,00


5,00


8,00

SL01062 Rubro ud BOMBA DOSIFICADORA MEMBRANA Q=10- 100 L/h A 8 BAR

1,00



Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01016 Rubro ud AGITADOR REACTIVO 0.75 kW, Ø 140 mm 1,00






SL01570 Rubro m TUBERÍA PVC DN 20 mm, PN 10 ATM 45,00

SL01667 Rubro ud VÁLVULA RETENCIÓN PVC DN 20 1,00

SL01352 Rubro ud MEDIDOR ROTÁMETRO DN 15 mm 2,00



SL01674 Rubro m TUBERIA POLIETILENO DN 40 mm,PN10 10,00

SL01066 Rubro ud BOMBA DE TRASIEGO HIPOCLORITO 50 m3/h 15MCL

1,00




2,00

PT1.2.12 1,00

PT1.2.13 Capítulo DECLORACIÓN 1,00

SL01497 Rubro ud STAND VACIADO BIG -BAG CON ROMPEBÓVEDAS-DOSIFICADOR Y VÁLVULA D

1,00

SL01264 Rubro ud DEPÓSITO PARA PREPARACIÓN LECHADA A NIVEL VARIABLE, CONCENTRACIÓ

2,00

SL01067 Rubro ud BOMBA DOSIFICADORA PERISTÁLTICA 350 l/h A 30 MCA MEMBRANA ELÁST

2,00

SL01364 Rubro ud MEZCLADOR ESTÁTICO DN 600 1,00


PT1.2.13 1,00

Código Nat Ud Descripción Cantidad PT1.2.14 Capítulo MEDIDA DE CAUDAL AGUA TRATADA Y VERTIDO

DEL EFLUENTE 1,00






PT1.2.14 1,00

PT1.2.15 Capítulo ESPESAMIENTO 1,00

SL01351 Rubro ud MECANISMO DE TRACCIÓN CENTRAL PARA ESPESADOR Ø 12,0 M

1,00

SL01252 Rubro ud CUBIERTA ESPESADOR Ø 12,0 M 1,00


3,00



1,00




PT1.2.15 1,00

PT1.2.16 Capítulo DESHIDRATACIÓN Y ALMACENAMIENTO DE

FANGOS SECOS 1,00

PT1.2.16.1 Capítulo BOMBEO DE FANGOS A DESHIDRATACIÓN 1,00

SL01202 Rubro ud COLECTOR DE ACERO INOXIDABLE DN 150 L 2,2 1 E Y 3 S

1,00

SL01075 Rubro ud BOMBA TORNILLO HELICOIDAL Q= 10 m³/h A 20 MCA

3,00

SL01649 Rubro ud VÁLVULA DE GUILLOTINA DE ACCIONAMIENTO MANUAL DN 100

8,00



Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01199 Rubro ud COLECTOR DE ACERO INOXIDABLE AISI 316L DN

150 L 2,8 M, 3 E 1S 1,00

SL01178 Rubro ud CARRETE MANGUITO ANTIVIBRATORIO DN 100 2,00




PT1.2.16.1 1,00

PT1.2.16.2 Capítulo ACONDICIONAMIENTO DE FANGOS 1,00

SL01406 Rubro ud PLANTA COMPACTA DE PREPARACIÓN DE POLIELECTROLITO Q= 1.500 L/h

1,00




SL01578 Rubro m TUBERÍA PVC DN 40 mm, P 6 ATM 2,00


SL01074 Rubro ud BOMBA TORNILLO HELICOIDAL Q= 0,7 m³/h A 20 M.C.A.

3,00

SL01658 Rubro ud VÁLVULA DE SEGURIDAD CON ESCAPE CONDUCIDO DN 20

3,00






PT1.2.16.2 1,00

PT1.2.16.3 Capítulo DESHIDRATACIÓN DE FANGOS 1,00

SL01259 Rubro ud DECANTADOR CENTRÍFUGO Q= 10,0 M³/h 2,00

SL01527 Rubro ud TOLVA DESCARGA CENTRÍFUGA 2,00


Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01563 Rubro m TUBERÍA INOXIDABLE DN 32 7,00



SL01659 Rubro ud VÁLVULA DE SEGURIDAD CON ESCAPE CONDUCIDO DN 32

2,00

PT1.2.16.3 1,00

PT1.2.16.4 Capítulo BOMBEO Y ALMACENAMIENTO 1,00

SL01076 Rubro ud BOMBA TORNILLO HELICOIDAL Q= 2,5 m³/h A 12 BAR

2,00


1,00


2,00



SL01484 Rubro ud SILO ALMACENAMIENTO CILINDRICO 110 M³ 1,00

PT1.2.16.4 1,00

PT1.2.16 1,00

PT1.2.17 Capítulo INSTRUMENTACIÓN 1,00

SL01357 Rubro ud MEDIDOR DE PH Y Tª 6,00

SL01354 Rubro ud MEDIDOR DE CONDUCTIVIDAD 1,00

SL01079 Rubro ud BOYA DE NIVEL 12,00

SL01355 Rubro ud MEDIDOR DE NIVEL POR RADAR 1,00

SL01541 Rubro ud TRANSMISOR DE NIVEL POR ULTRASONIDOS NIVELCO

10,00

SL01360 Rubro ud MEDIDOR ELECTROMAGNÉTICO EN TUBERÍA DN 600 mm

2,00

SL01359 Rubro ud MEDIDOR ELECTROMAGNÉTICO EN TUBERÍA DN 150 mm

1,00


Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01358 Rubro ud MEDIDOR ELECTROMAGNÉTICO EN TUBERÍA DN

100 mm 2,00

SL01361 Rubro ud MEDIDOR MÁSICO DE CAUDAL DE BIOGAS 1,00

SL01362 Rubro ud MEDIDOR MÁSICO DE CAUDAL DE AIRE 2,00


18,00


SL01330 Rubro ud INDICADOR NIVEL CAPACITIVO EN DEPÓSITO 3,00

SL01331 Rubro ud INTERRUPTOR NIVEL 9,00

SL01026 Rubro ud ANALIZADOR EN CONTINUO CLORO TOTAL EN SALIDA

1,00

PT1.2.17 1,00

PT1.2.18 Capítulo EQUIPOS MANTENIMIENTO 1,00

SL01408 Rubro ud POLIPASTO ELÉCTRICO 3.000 KG CON CARRO ELÉCTRICO EDIFICIO DESHID

1,00

SL01407 Rubro ud POLIPASTO ELÉCTRICO 2.000 KG CON CARRO ELÉCTRICO OPERACIÓN CUCHA

2,00


5,00

PT1.2.18 1,00


PT1.2.19.1 Capítulo AGUA INDUSTRIAL 1,00

SL01313 Rubro ud GRUPO DE PRESIÓN DOS BOMBAS 30 M³/h A 61 MCA

1,00

SL01306 Rubro ud FILTRO AUTOLIMPIANTE A PRESIÓN QMAX = 30 M³/h

1,00


1,00

SL01672 Rubro m TUBERIA POLIETILENO DN 90 mm, PN 10 738,00




Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01674 Rubro m TUBERIA POLIETILENO DN 40 mm,PN10 312,00



SL01219 Rubro ud CONEXION LIMPIEZA RACORD RÁPIDO DN 40 mm 15,00


SL01312 Rubro ud GRIFO DN 25 CURVO LATÓN 28,00

SL01348 Rubro ud MANGUERA 1,00


PT1.2.19.1 1,00

PT1.2.19.2 Capítulo AIRE 1,00

SL01205 Rubro ud COMPRESOR ROTATIVO DE Q = 660 L/MIN CON CALDERÍN DE 300 L

1,00

SL01498 Rubro ud SUBMICROFILTRO COALESCENTE 0,66 M³/MIN 1,00

SL01482 Rubro ud SECADOR FRIGORIFICO Q = 0,66 M³/MIN 1,00


6,00





PT1.2.19.2 1,00

PT1.2.19.4 Capítulo DESODORIZACIÓN 1,00

SL01265 Rubro ud DESODORIZACIÓN CARBÓN ACTIVO Q= 9.000 M³/h

1,00



SL01228 Rubro ud CONJUNTO DE CONEXIONES ASPIRACIÓN SISTEMA DE DESODORIZACIÓN

1,00



Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01645 Rubro ud VÁLVULA DE BOLA DE PVC DN 25 3,00

PT1.2.19.4 1,00

PT1.2.19.5 Capítulo LABORATORIO 1,00

SL01050 Rubro ud BALANZA ELECTRÓNICA DE PRECISIÓN 210 g 1,00

SL01365 Rubro ud MICROSCOPIO BINOCULAR 2000 AUMENTOS 1,00

SL01297 Rubro ud EQUIPO DE ANÁLISIS DBO 6 POSICIONES 1,00

SL01670 Rubro ud PH METRO PORTÁTIL 1,00

SL01356 Rubro ud MEDIDOR DE OXÍGENO DISUELTO PORTÁTIL 1,00

SL01308 Rubro ud FRIGORÍFICO 70 LITROS DE CAPACIDAD 1,00

SL01485 Rubro ud SISTEMA DE FILTRACIÓN 3 CON RAMPA DE FILTRACIÓN Y BOMBA VACÍO

1,00

SL01302 Rubro ud ESTUFA DESECACIÓN Y ESTERILIZACIÓN 1,00

SL01326 Rubro ud HORNO MUFLA DIGITAL 1,00

SL01526 Rubro ud TERMÓMETRO DIGITAL 1,00

SL01266 Rubro ud DESTILADOR DE AGUA 3 L/h 1,00

SL01218 Rubro ud CONDUCTÍMETRO SOBREMESA 1,00

SL01223 Rubro ud CONJUNTO MATERIAL FUNGIBLE 1,00

SL01534 Rubro ud TOMAMUESTRAS AUTOMÁTICO PROGRAMABLE 24 BOTELLAS

1,00

SL01229 Rubro ud CONJUNTO DE LABORATORIO 20 M² 1,00

PT1.2.19.5 1,00

PT1.2.19.6 Capítulo TALLER- REPUESTOS 1,00

PT1.2.19.6.1 Capítulo TALLER 1,00

SL01222 Rubro ud CONJUNTO ESTANTERÍAS 1,00

SL01227 Rubro ud CONJUNTO DE CARRETILLA, PICOS, PALAS Y ESCALERAS

1,00

SL01161 Rubro ud CAJAS COMPLETAS HERRAMIENTAS MECÁNICAS 1,00

SL01160 Rubro ud CAJAS COMPLETAS HERRAMIENTAS ELÉCTRICAS 1,00

Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01039 Rubro ud ARMARIO PARA HERRAMIENTAS MECÁNICAS CON

PERSIANAS 1,00

SL01519 Rubro ud TALADRO PORTÁTIL 1,00

SL01051 Rubro ud BANCO DE MADERA 1,00

SL01536 Rubro ud TORNILLO DE BANCO 1,00

SL01539 Rubro ud TRACTEL 1,00

SL01298 Rubro ud EQUIPO DE SOLDADURA PROFESIONAL 1,00

SL01232 Rubro ud CONJUNTO DE ELEMENTOS ROSCADOS 1,00

SL01520 Rubro ud TALADRO ELECTRONEUMÁTICO 1,00

PT1.2.19.6.1 1,00

PT1.2.19.6.2 Capítulo REPUESTOS 1,00

SL01064 Rubro ud BOMBA DE ARENAS Q= 28 M³/h A 2,5 M.C.A. 1,00

SL01467 Rubro ud REPUESTOS PARA BOMBAS DE HUSILLO EXCÉNTRICO

3,00

SL01230 Rubro ud CONJUNTO DE MOTORES DE RESERVA 3,00

SL01468 Rubro ud REPUESTOS PARA PUENTES 2,00

SL01224 Rubro ud CONJUNTO REPUESTOS PARA SOPLANTES 1,00

PT1.2.19.6.2 1,00

PT1.2.19.6 1,00

PT1.2.19.7 Capítulo ELEMENTOS DE SEGURIDAD 1,00

SL01481 Rubro ud SALVAVIDAS PROTECCIÓN 6,00

SL01078 Rubro ud BOTIQUÍN PORTÁTIL 1,00

SL01296 Rubro ud EQUIPO CONTRA INCENDIOS 2,00

SL01170 Rubro ud CARETA PROTECTORA POLVO 3,00

SL01483 Rubro ud SEÑALIZACIÓN 2,00

SL01426 Rubro ud PÉRTIGAS 1,00

SL01195 Rubro ud CINTURON SEGURIDAD 2,00

SL01411 Rubro ud PROTECTOR ACÚSTICO 5,00


Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01190 Rubro ud CASCO 3,00

SL01189 Rubro ud CARTELES ALUMINIO 4,00

SL01343 Rubro ud LAVAOJOS DE EMERGENCIA 4,00

SL01402 Rubro ud PAR DE GUANTES DE VACUNO 3,00

SL01401 Rubro ud PAR DE GUANTES AISLANTES 5.000 V 3,00

SL01267 Rubro ud DETECTOR CATALÍTICO DE GASES Y VAPORES INFLAMABLES

1,00

PT1.2.19.7 1,00

PT1.2.19 1,00

PT1.2 1,00

PT1.3 Capítulo ELECTRICIDAD Y CONTROL 1,00

PT1.3.1 Capítulo EQUIPOS DE MEDIA TENSIÓN 1,00

PT1.3.1.1 Capítulo LÍNEA DE ACOMETIDA DE MEDIA TENSIÓN A EDAR

1,00

SL01239 Rubro ud CRUCETA DE DERIVACIÓN 1,00

SL01034 Rubro ud APOYO DE FIN DE LÍNEA C-12-2000 1,00

SL01115 Rubro m CABLE ALUMINIO ACERO TIPO LA-56 165,00

SL01114 Rubro m CABLE XLPE DE 18/30 kV CAMPO RADIAL DE 1 X 240mm²

660,00

SL01599 Rubro m TUBO DE PVC RÍGIDO PARA CANALIZACIÓN SUBTERRÁNEA DE 160 mm

220,00

PT1.3.1.1 1,00

PT1.3.1.2 Capítulo PUESTO DE MEDICIÓN Y ENTREGA 1,00

SL01293 Rubro ud EDIFICIO PREFABRICADO DE DIMENSIONES 4460 X 2380 X 2585

1,00

SL01077 Rubro ud BOTELLAS TERMINALES APANTALLADAS EN T 240 mm²

6,00

SL01191 Rubro ud CELDA DE LINEA 24 kV 400 A 3,00

SL01193 Rubro ud CELDA DE PROTECCIÓN 1,00

Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01192 Rubro ud CELDA DE MEDIDA 1,00

SL01038 Rubro ud ARMARIO MURAL PARA COLOCACIÓN DE LOS CONTADORES

1,00

SL01414 Rubro ud PUESTA A TIERRA DEL CENTRO DE SECCONAMIENTO

1,00

SL01233 Rubro ud CONJUNTO DE MATERIAL PROTECCIÓN Y SEÑALIZACIÓN CS

1,00

PT1.3.1.2 1,00

PT1.3.1.3 Capítulo LÍNEA DE CONEXIÓN A LOS PUESTOS DE

TRANSFORMACIÓN 1,00

SL01114 Rubro m CABLE XLPE DE 18/30 kV CAMPO RADIAL DE 1 X 240mm²

1.290,00


430,00

PT1.3.1.3 1,00

PT1.3.1.4 Capítulo PUESTO DE DISTRIBUCIÓN INTERNO Y

TRANSFORMACIÓN PT1 1,00


6,00



SL01540 Rubro ud TRANSFORMADOR TRIFÁSICO DE POTENCIA 500 kVA

2,00

SL01466 Rubro ud RELE PARA DETECCIÓN DE GAS, PRESIÓN Y TEMPERATURA

2,00

SL01333 Rubro ud JUEGO DE 2 CARRILES 2,00

SL01194 Rubro ud CIERRE METALICO 2,00

SL01220 Rubro ud CONEXIÓN ALTA TENSIÓN 2,00

SL01221 Rubro ud CONEXIÓN BAJA TENSIÓN 3,00

SL01225 Rubro ud CONJUNTO VARSET DE BATERÍAS 16 kVAR 2,00

SL01234 Rubro ud CONJUNTO DE MATERIAL PROTECCIÓN Y SEÑALIZACIÓN CT

1,00


Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01415 Rubro ud PUESTA A TIERRA DEL CENTRO DE

TRANSFORMACIÓN EDAR 1,00

PT1.3.1.4 1,00

PT1.3.1.5 Capítulo PUESTO DE TRANSFORMACIÓN PT-2 1,00


3,00




2,00


2,00






SL01234 Rubro ud CONJUNTO DE MATERIAL PROTECCIÓN Y SEÑALIZACIÓN CT

1,00

SL01415 Rubro ud PUESTA A TIERRA DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN EDAR

1,00

PT1.3.1.5 1,00

PT1.3.1 1,00

PT1.3.2 Capítulo CUADROS DE BAJA TENSIÓN 1,00

PT1.3.2.1 Capítulo CUADROS DE DISTRIBUCIÓN 1,00

SL01244 Rubro ud CUADRO DE DISTRIBUCIÓN 1 1,00

SL01245 Rubro ud CUADRO DE DISTRIBUCIÓN 2 1,00

PT1.3.2.1 1,00

PT1.3.2.2 Capítulo MEJORA DEL FACTOR DE POTENCIA 1,00

Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01059 Rubro ud BATERÍA DE CONDENSADORES AUTOMÁTICA. 150

kVAR CON FILTRO DE ARMÓ 1,00

SL01058 Rubro ud BATERÍA DE CONDENSADORES AUTOMÁTICA. 125 kVAR

1,00

PT1.3.2.2 1,00

PT1.3.2.3 Capítulo CENTROS DE CONTROL DE MOTORES 1,00

PT1.3.2.3.1 Capítulo CCM-1 PRETRATAMIENTO 1,00

SL01096 Rubro ud CCM-1 PRETRATAMIENTO 1,00

SL01487 Rubro ud SISTEMA DE AIRE ACONDICIONADO 6,3/6,7 kW 1,00

SL01621 Rubro ud VARIADORES DE FRECUENCIA DE 45 kW 4,00

SL01037 Rubro ud ARMARIO METÁLICO PARA ALOJAMIENTO DE VARIADORES

2,00

SL01041 Rubro ud ARRANCADOR ESTATICO IP20 III 400V 11kW. 3,00

PT1.3.2.3.1 1,00

PT1.3.2.3.2 Capítulo CCM-2 TRAT. BIOLÓGICO Y RAFA 1,00

SL01097 Rubro ud CCM-2 TRAT BIOLÓGICO 1,00


2,00

SL01043 Rubro ud ARRANCADOR ESTATICO IP20 III 400V 18,5kW. 2,00


SL01619 Rubro ud VARIADORES DE FRECUENCIA DE 0,75 kW 2,00


SL01045 Rubro ud ARRANCADOR ESTATICO IP20 III 400V 4 kW. 2,00

PT1.3.2.3.2 1,00

PT1.3.2.3.3 Capítulo CCM-3 REACTIVOS 1,00

SL01098 Rubro ud CCM-3 REACTIVOS 1,00


1,00



Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01046 Rubro ud ARRANCADOR ESTATICO IP20 III 400V 7,5 kW. 1,00


PT1.3.2.3.3 1,00

PT1.3.2.3.4 Capítulo CCM-4 TRAT. DE FANGOS 1,00

SL01099 Rubro ud CCM-4 TRATAMIENTO DE FANGOS 1,00


1,00


SL01620 Rubro ud VARIADORES DE FRECUENCIA DE 3 kW 3,00

SL01486 Rubro ud SISTEMA DE AIRE ACONDICIONADO 4,7/5,3 kW 1,00


SL01046 Rubro ud ARRANCADOR ESTATICO IP20 III 400V 7,5 kW. 2,00


PT1.3.2.3.4 1,00

PT1.3.2.3 1,00

PT1.3.2.4 Capítulo CUADROS DE ALUMBRADO 1,00

SL01035 Rubro ud ARMARIO GENERAL DE ALUMBRADO 1 1,00

SL01036 Rubro ud ARMARIO GENERAL DE ALUMBRADO 2 1,00

SL01247 Rubro ud CUADRO LOCAL DE ALUMBRADO 1 2,00





PT1.3.2.4 1,00

PT1.3.2 1,00

PT1.3.3 Capítulo LÍNEAS DE FUERZA Y CONTROL 1,00

Código Nat Ud Descripción Cantidad PT1.3.3.1 Capítulo ACOMETIDAS A CUADROS 1,00

SL01137 Rubro m CABLE DE COBRE XLPE 0,6/1 kV DE 1 X 240 mm² 720,00










520,00

PT1.3.3.1 1,00

PT1.3.3.2 Capítulo ALIMENTACIÓN A MOTORES CCM1 1,00

PT1.3.3.2.1 Capítulo FUERZA CCM1 1,00

SL01129 Rubro m CABLE DE COBRE XLPE 0,6/1 kV DE 5 X 2,5 mm² 427,00

SL01125 Rubro m CABLE DE COBRE XLPE 0,6/1 kV DE 4 X 4 mm2 40,00

SL01116 Rubro m CABLE DE COBRE XLPE 0,6/1 kV DE 4 X 2,5 mm² 1.354,00

SL01140 Rubro m CABLE DE COBRE XLPE 0,6/1 kV DE 3 X 2.5 mm² 1.405,00

SL01142 Rubro m CABLE DE COBRE XLPE APANTALLADO 0,6/1 kV DE 3,5 X 50 mm²

302,00

PT1.3.3.2.1 1,00

PT1.3.3.2.2 Capítulo LÍNEAS DE MANDO Y CONTROL CCM1 1,00







Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01141 Rubro m CABLE DE COBRE XLPE APANTALLADO 0,6/1 kV DE

2 X 1,5 mm² 1.345,00

PT1.3.3.2.2 1,00

PT1.3.3.2.3 Capítulo CONDUCTOS Y AUXILIARES CCM1 1,00


300,00

SL01052 Rubro m BANDEJA REJIBAND 35X100 GC 206,00

SL01055 Rubro m BANDEJA DE PVC PERFORADA DE 200 X 60 mm 15,00


SL01609 Rubro m TUBO PLÁSTICO RÍGIDO, Ø16, EXENTO DE HALÓGENOS

180,00


110,00


30,00


45,00

SL01600 Rubro m TUBO DE ACERO GALVANIZADO, ROSCADO. PG 16 360,00


SL01158 Rubro ud CAJA ESTANCA PULSADOR DE MARCHA Y SETA DE EMERGENCIA

22,00

SL01156 Rubro ud CAJA ESTANCA 2 PULSADORES DE MARCHA Y SETA DE EMERGENCIA

5,00

SL01168 Rubro ud CAJAS DE REGISTRO 98X98X58 6,00



SL01163 Rubro ud CAJAS DE DISTRIBUCIÓN CON BORNAS TIPO: 1500 3,00



PT1.3.3.2.3 1,00




SL01120 Rubro m CABLE DE COBRE XLPE 0,6/1 kV DE 3,5 X 35 mm² 374,00



SL01146 Rubro m CABLE DE COBRE XLPE ARMADO 4 X 2,5 mm2 CU. 0.6/1kV

89,00




70,00


SL01143 Rubro m CABLE DE COBRE XLPE APANTALLADO 0,6/1 kV DE 4 X 2,5 mm²

335,00

PT1.3.3.3.1 1,00







1.275,00

PT1.3.3.3.2 1,00



660,00




Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01057 Rubro m BANDEJA DE CHAPA CIEGA 100X60mm 60,00


10,00


10,00







11,00

SL01157 Rubro ud CAJA ESTANCA EX 3,00







PT1.3.3.3.3 1,00

PT1.3.3.3 1,00







SL01140 Rubro m CABLE DE COBRE XLPE 0,6/1 kV DE 3 X 2.5 mm² 225,00


4 X 2,5 mm² 133,00

PT1.3.3.4.1 1,00






275,00

PT1.3.3.4.2 1,00



70,00






130,00


80,00


30,00


20,00




7,00




Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01166 Rubro ud CAJAS DE REGISTRO 167X125X82 2,00




PT1.3.3.4.3 1,00

PT1.3.3.4 1,00












129,00

PT1.3.3.5.1 1,00








225,00

Código Nat Ud Descripción Cantidad PT1.3.3.5.2 1,00



40,00





230,00


170,00


40,00


20,00





13,00


1,00








PT1.3.3.5.3 1,00



PT1.3.3 1,00

PT1.3.4 Capítulo SISTEMA DE ALUMBRADO 1,00

PT1.3.4.1 Capítulo Alumbrado exterior 1,00


45,00

SL01421 Rubro ud PUNTO DE LUZ, FORMADO POR: BRAZO MURAL: DIMENSIÓN: 1 M

12,00

SL01130 Rubro m CABLE DE COBRE XLPE 0,6/1 kV DE 5 X 6 mm² 1.635,00



1.050,00


SL01425 Rubro ud PUNTO DE LUZ, FORMADO POR: COLUMNA: ALTURA: 10 M - 4 X 250 W VSA

1,00


2,00

SL01152 Rubro ud CAJA IP67 2 MONOFASICAS+1TRIFASICA 9,00

PT1.3.4.1 1,00

PT1.3.4.2 Capítulo Alumbrado interior 1,00

PT1.3.4.2.1 Capítulo Edificio de pretratamiento y CT-1 1,00

SL01461 Rubro ud REGLETA FLUORESCENTE 2 X 36 W 20,00

SL01032 Rubro ud APARATO AUTONOMO DE EMERGENCIA 6,00

SL01531 Rubro ud TOMA DE CORRIENTE BIPOLAR EMPOTRADA 4,00

SL01332 Rubro ud INTERRUPTOR SENCILLO 10 A 6,00

PT1.3.4.2.1 1,00

PT1.3.4.2.2 Capítulo Edificio de tornillos de Arquimedes 1,00

SL01462 Rubro ud REGLETA FLUORESCENTE 2 X 36 W ESTANCA 6,00

SL01033 Rubro ud APARATO AUTONOMO DE EMERGENCIA ESTANCO 4,00

Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01532 Rubro ud TOMA DE CORRIENTE BIPOLAR ESTANCA 1,00

SL01529 Rubro ud TOMA DE CORRIENTE III+T ESTANCA 1,00


PT1.3.4.2.2 1,00

PT1.3.4.2.3 Capítulo Edificio de reactivos 1,00

SL01345 Rubro ud LUMINARIA DE SUSPENSIÓN CERRADA 250 W 2,00





SL01532 Rubro ud TOMA DE CORRIENTE BIPOLAR ESTANCA 2,00




PT1.3.4.2.3 1,00

PT1.3.4.2.4 Capítulo Centro de seccionamiento 1,00





PT1.3.4.2.4 1,00

PT1.3.4.2.5 Capítulo Edificio de control 1,00



SL01420 Rubro ud PUNTO DE LUZ, EMPOTRADO 14,00

SL01398 Rubro ud PANTALLA FLUORESCENTE: TIPO: EMPOTRADA. DIFUSOR: LAMAS

12,00


Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01033 Rubro ud APARATO AUTONOMO DE EMERGENCIA ESTANCO 12,00






PT1.3.4.2.5 1,00

PT1.3.4.2.6 Capítulo Edificio de deshidratación y CT-2 1,00

SL01345 Rubro ud LUMINARIA DE SUSPENSIÓN CERRADA 250 W 4,00



SL01397 Rubro ud PANTALLA FLUORESCENTE 2 X 36 W EEEX D IP67 4,00







SL01530 Rubro ud TOMA DE CORRIENTE ANTIDEFLAGRANTE 1,00

PT1.3.4.2.6 1,00

PT1.3.4.2 1,00

PT1.3.4 1,00

PT1.3.5 Capítulo RED DE TIERRAS 1,00

SL01403 Rubro ud PARARRAYOS IONIZANTE-SEGUIDOR DE CAMPO 3,00

SL01149 Rubro m CABLE DE COBRE DESNUDO DE 50 mm² 1.210,00

SL01148 Rubro m CABLE DE COBRE DESNUDO DE 35 mm² 1.725,00

Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01404 Rubro ud PICA DE TIERRA DE ACERO COBRIZADO DE 2 M 29,00

SL01080 Rubro ud BRIDA DE UNIÓN PARA CABLE DE COBRE DESNUDO

29,00

SL01040 Rubro ud ARQUETA DE COMPROBACIÓN DE TIERRAS 6,00

PT1.3.5 1,00

PT1.3.6 Capítulo AUTOMATIZACIÓN 1,00

PT1.3.6.1 Capítulo Autómatas programables 1,00

SL01240 Rubro ud CUADRO DE CONTROL PARA PLC1 1,00




SL01480 Rubro ud SALIDA/ENTRADA DIGITAL AUTÓMATA 507,00

SL01479 Rubro ud SALIDA/ENTRADA ANALÓGICA AUTÓMATA 75,00

SL01488 Rubro ud SISTEMA DE ALIMENTACIÓN ININTERRUMPIDA 4,00

SL01399 Rubro ud PANTALLA TÁCTIL COLOR TFT 10" 4,00

PT1.3.6.1 1,00

PT1.3.6.2 Capítulo Centro de control 1,00

SL01367 Rubro ud ORDENADOR DE SUPERVISION SCADA 1,00

SL01489 Rubro ud SISTEMA DE ALIMENTACIÓN ININTERRUMPIDA 3000 VA 60 MIN

1,00

SL01329 Rubro ud IMPRESORA TINTA COLOR A3 1,00

SL01328 Rubro ud IMPRESORA LASER COLOR 1,00

SL01344 Rubro ud LICENCIA SCADA 1,00

SL01396 Rubro ud PANTALLA DE VISUALIZACIÓN DE 55" 1,00

SL01410 Rubro h PROGRAMACIÓN SISTEMA DE SUPERVISION 957,00

SL01416 Rubro día PUESTA EN MARCHA Y CURSO DE FORMACIÓN 18,00

SL01366 Rubro ud MODEM GSM - GPRS 1,00

PT1.3.6.2 1,00


Código Nat Ud Descripción Cantidad PT1.3.6.3 Capítulo Red de comunicaciones 1,00

SL01150 Rubro m CABLE FIBRA OPTICA 4 FIBRAS MULTIMODO 62,5/125

990,00


490,00

SL01500 Rubro ud SWITCH INDUSTRIAL 5,00

PT1.3.6.3 1,00

PT1.3.6 1,00


PT1.3.7.1 Capítulo COMUNICACIÓN TELEFÓNICA 1,00

SL01151 Rubro m CABLEADO ACOMETIDA DE EXTERIOR DE 2 PARES 285,00

SL01597 Rubro m TUBO DE PE CORRUGADO PARA CANALIZACIÓN DE 63 mm

285,00

SL01492 Rubro ud SISTEMA DE TELEFONÍA PARA LA E.D.A.R 1,00

SL01533 Rubro ud TOMA DE TELEFONO 6,00

SL01300 Rubro ud EQUIPOS TELÉFONO SOBREMESA 6,00

SL01469 Rubro ud ROUTER ADSL 1,00

SL01528 Rubro ud TOMA RJ45 (CAT 6) 12,00



220,00

PT1.3.7.1 1,00

PT1.3.7.2 Capítulo CLIMATIZACIÓN EDIFICIO DE CONTROL 1,00

SL01299 Rubro ud EQUIPO DE AIRE ACONDICIONADO DE 25000 kW FRÍO

1,00

SL01231 Rubro m2 CONJUNTO DE CONDUCTOS Y REJILLAS 200,00

SL01196 Rubro ud CIRCUITO DE REFRIGERACIÓN Y DRENAJE 1,00

SL01226 Rubro ud CONJUNTO CABLES Y TUBO PARA ALIMENTACIÓN DEL EQUIPO DE AIRE ACON

1,00

PT1.3.7.2 1,00


PT1.3 1,00

PT1.4 Capítulo EXPLOTACIÓN INICIAL 1,00

SL01675 Rubro ud CANON POR GASTOS DE EXPLOTACIÓN 1,00

PT1.4 1,00

PT1 1

PT2 Capítulo PTAR FASES 2 Y 3 0

PT2.1 Capítulo OBRA CIVIL 1,00

PT2.1.1 Capítulo EXCAVACIÓN DE SUELOS 1,00

SL01287 Rubro m3 EXCAVACIÓN CIM. Y REGISTROS TIERRA C/AGOT. 18.247,64

SL01445 Rubro m3 RELLENO LOCALIZADO CON MATERIAL PRÉSTAMO 9.274,27

SL01506 Rubro m2 TABLESTACADO METÁLICO 1.722,77

PT2.1.1 1,00

PT2.1.2 Capítulo REACTORES ANAEROBIOS DE FLUJO ASCENDENTE 1,00










SL01275 Rubro m2 ENCOFRADO EN LOSAS Y VIGAS 1.291,22


Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01272 Rubro m2 ENC.MADERA PILARES VISTO 93,74




SL01380 Rubro m2 PLACA PRFV 864,00

PT2.1.2 1,00

PT2.1.3 Capítulo LECHO BACTERIANO 1,00
















PT2.1.3 1,00

PT2.1.4 Capítulo DECANTADOR SECUNDARIO 1,00




Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01323 Rubro m3 HORMIGÓN EN MUROS HA-30 139,17











PT2.1.4 1,00

PT2.1.5 Capítulo SILO DE FANGOS 1,00







PT2.1.5 1,00

PT2.1.6 Capítulo MOTOGENERACIÓN 1,00






PT2.1.6 1,00


Código Nat Ud Descripción Cantidad PT2.1.7 Capítulo GASÓMETRO 1,00








PT2.1.7 1,00

PT2.1 1,00

PT2.2 Capítulo EQUIPOS MECÁNICOS 1,00

PT2.2.7 Capítulo REACTORES RAFA 1,00

PT2.2.7.1 Capítulo ELEMENTOS INTERNOS 1,00


2,50


1,00


1,00


4,00


4,00


SL01625 Rubro m VERTEDERO CIRCULAR DENTADO EN DISTRIBUCIÓN PVC

35,00


SL01490 Rubro ud SISTEMA DE DISTRIBUCIÓN DE AGUA DE ALIMENTACIÓN 15 LÍNEAS PVC DN

4,00

SL01495 Rubro ud SOPORTES TUBERÍAS DISTRIBUCIÓN AGUA 48,00

Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01591 Rubro ud TUBERÍA DE DISTRIBUCIÓN DE FONDO 14 M PVC

DN 110 CON 8 PERFORACI 60,00

SL01169 Rubro m CANAL DE RECOLECCIÓN DE AGUA SEDIMENTADA 0,24*0,25 M ACERO INOX

432,00

SL01626 Rubro m VERTEDERO DENTADO ACERO INOXIDABLE 0,15 M E=2

864,00

SL01060 Rubro ud BOCA DE HOMBRE FUNDICIÓN DN 800 ACCESO MANTENIMIENTO

4,00

SL01491 Rubro ud SISTEMA DE MUESTREO DE LODOS COMPUESTO POR 4 PURGAS EN PVC DN50

4,00

PT2.2.7.1 1,00

PT2.2.7.2 Capítulo PURGA DE FANGOS 1,00



16,00






1,00



PT2.2.7.2 1,00

PT2.2.7.3 Capítulo LINEA DE GAS 1,00







Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01341 Rubro kg KILOS DE ACERO EN SOPORTES 250,00







SL01301 Rubro ud ESFERA ALMACENAMIENTO BIOGÁS 1.150 m3 1,00

SL01538 Rubro ud TORRE DESULFURACIÓN 210 Nm3/h 1,00

SL01314 Rubro ud GRUPO MOTOGENERADOR BIOGAS 250 kWE 1,00

PT2.2.7.3 1,00

PT2.2.7.4 Capítulo RETIRADA DE ESPUMAS 1,00

SL01592 Rubro m TUBERÍA DE POLIETILENO 50 mm 288,00

SL01496 Rubro ud SPRINKLER 1/8" ROMPEAGUAS PN10 720,00



SL01159 Rubro ud CAJA RECOGIDA ESPUMAS 8,00



PT2.2.7.4 1,00

PT2.2.7 1,00

PT2.2.8 Capítulo BOMBEO INTERMEDIO 1,00




2,00

Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01656 Rubro ud VÁLVULA DE RETENCIÓN CLAPETA Rubro DN 400

PN10 1,00


1,00


6,00




0,00

SL01560 Rubro m TUBERÍA INOXIDABLE AISI 316L DN 400 4,00

SL01623 Rubro ud VENTOSA TRIFUNCIONAL PASO TOTAL 4" 0,00


1,00

PT2.2.8 1,00

PT2.2.9 Capítulo BIOFILTROS 1,00

SL01669 Rubro m3 MEDIOFILTRANTE FILTRO BIOLÓGICO 30 FT2/FT3 ANILLAS POLIPROPILENO

1.382,00

SL01668 Rubro ud MECANISMO ROTATIVO DISTRIBUCIÓN DE AGUA EN FILTRO

1,00

SL01671 Rubro m2 PLACA SOPORTE MEDIOFILTRANTE GRATING FIBRA DE VIDRIO

346,00


2,00




PT2.2.9 1,00

PT2.2.10 Capítulo DECANTACIÓN 1,00

PT2.2.10.1 Capítulo DECANTADORES 1,00


2,00


Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01412 Rubro ud PUENTE DECANTADOR CIRCULAR DIÁMETRO 23,0

M 1,00





1,00

PT2.2.10.1 1,00

PT2.2.10.3 Capítulo PURGA DE FANGOS Y FLOTANTES 1,00




3,00





PT2.2.10.3 1,00

PT2.2.10.5 Capítulo CONDUCCIONES SALIDA AGUA DECANTADA 1,00


PT2.2.10.5 1,00

PT2.2.10 1,00

PT2.2.11 Capítulo ABATIMIENTO DE FÓSFORO 1,00


SL01065 Rubro ud BOMBA DE TRASIEGO CLORURO FÉRRICO 50 m3/h 15MCL

0,00

SL01061 Rubro ud BOMBA DOSIFICADORA MEMBRANA Q= 4- 40 L/h A 8 BAR

1,00

Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01016 Rubro ud AGITADOR REACTIVO 0.75 kW, Ø 140 mm 0,00












PT2.2.11 1,00

PT2.2.12 Capítulo DESINFECCIÓN 1,00


0,00


0,00

SL01062 Rubro ud BOMBA DOSIFICADORA MEMBRANA Q=10- 100 L/h A 8 BAR

0,00


SL01016 Rubro ud AGITADOR REACTIVO 0.75 kW, Ø 140 mm 1,00










Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01667 Rubro ud VÁLVULA RETENCIÓN PVC DN 20 0,00





SL01066 Rubro ud BOMBA DE TRASIEGO HIPOCLORITO 50 m3/h 15MCL

0,00




0,00


PT2.2.12 1,00

PT2.2.16 Capítulo DESHIDRATACIÓN Y ALMACENAMIENTO DE

FANGOS SECOS 1,00

PT2.2.16.4 Capítulo BOMBEO Y ALMACENAMIENTO 1,00

SL01076 Rubro ud BOMBA TORNILLO HELICOIDAL Q= 2,5 m³/h A 12 BAR

0,00


0,00


0,00



SL01484 Rubro ud SILO ALMACENAMIENTO CILINDRICO 110 M³ 1,00

PT2.2.16.4 1,00

PT2.2.16 1,00

PT2.2.17 Capítulo INSTRUMENTACIÓN 1,00

SL01357 Rubro ud MEDIDOR DE PH Y Tª 2,00

Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01355 Rubro ud MEDIDOR DE NIVEL POR RADAR 1,00

SL01330 Rubro ud INDICADOR NIVEL CAPACITIVO EN DEPÓSITO 1,00

SL01331 Rubro ud INTERRUPTOR NIVEL 2,00

PT2.2.17 1,00


PT2.2.19.1 Capítulo AGUA INDUSTRIAL 1,00

SL01550 Rubro m TUBERÍA ACERO GALVANIZADO DN 100 58,00





SL01219 Rubro ud CONEXION LIMPIEZA RACORD RÁPIDO DN 40 mm 6,00


SL01312 Rubro ud GRIFO DN 25 CURVO LATÓN 12,00

SL01348 Rubro ud MANGUERA 1,00


PT2.2.19.1 1,00

PT2.2.19.2 Capítulo AIRE 1,00





PT2.2.19.2 1,00

PT2.2.19.3 Capítulo RED DE VACIADOS 1,00

SL01575 Rubro m TUBERÍA PVC DN 315mm, P 6 ATM 25,00


PT2.2.19.3 1,00



PT2.2 1,00

PT2.3 Capítulo ELECTRICIDAD Y CONTROL 1,00

PT2.3.1 Capítulo EQUIPOS DE MEDIA TENSIÓN (FASE 2) 1,00

PT2.3.1.1 Capítulo CENTRO DE TRANSFORMACIÓN 2 (AMP FASE 2) 1,00



1,00


1,00






PT2.3.1.1 1,00

PT2.3.1 1,00

PT2.3.2 Capítulo CUADROS DE BAJA TENSIÓN (FASE 2) 1,00

PT2.3.2.1 Capítulo AMPLIACIÓN EQUIPOS DE MEJORA DE FACTOR DE POTENCIA

1,00

SL01020 Rubro ud AMPLIACIÓN BATERÍA DE CONDENSADORES BC-2 1,00

PT2.3.2.1 1,00

PT2.3.2.2 Capítulo AMPLIACIÓN DE CENTROS DE CONTROL DE

MOTORES 1,00

PT2.3.2.2.1 Capítulo AMPLIACIÓN CCM-2 TRAT. BIOLÓGICO Y RAFAS 1,00

SL01022 Rubro ud AMPLIACIÓN DE CCM-2 TRAT BIOLÓGICO 1,00


Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01619 Rubro ud VARIADORES DE FRECUENCIA DE 0,75 kW 1,00

PT2.3.2.2.1 1,00

PT2.3.2.2.2 Capítulo AMPLIACIÓN CCM-2 COGENERACIÓN 1,00

SL01021 Rubro ud AMPLIACIÓN DE CCM-2 COGENERACIÓN 1,00

PT2.3.2.2.2 1,00

PT2.3.2.2.3 Capítulo AMPLIACIÓN CCM-3 REACTIVOS 1,00

SL01018 Rubro ud AMPLIACIÓN CCM-3 REACTIVOS 1,00


PT2.3.2.2.3 1,00

PT2.3.2.2.4 Capítulo AMPLIACIÓN CCM-4 TRAT. DE FANGOS 1,00

SL01019 Rubro ud AMPLIACIÓN CCM-4 TRATAMIENTO DE FANGOS 1,00


PT2.3.2.2.4 1,00

PT2.3.2.2 1,00

PT2.3.2 1,00

PT2.3.3 Capítulo LÍNEAS DE FUERZA Y CONTROL (FASE 2) 1,00

PT2.3.3.1 Capítulo FUERZA (FASE 2) 1,00

SL01120 Rubro m CABLE DE COBRE XLPE 0,6/1 kV DE 3,5 X 35 mm² 92,00


140,00

SL01147 Rubro m CABLE DE COBRE XLPE ARMADO 5 X 6 mm2 CU. 0.6/1kV

100,00


55,00

SL01144 Rubro m CABLE DE COBRE XLPE APANTALLADO 0,6/1 kV DE 4 X 4 mm²

160,00



4 X 2,5 mm² 17,00



PT2.3.3.1 1,00

PT2.3.3.2 Capítulo LÍNEAS DE MANDO Y CONTROL (FASE 2) 1,00






815,00

PT2.3.3.2 1,00

PT2.3.3.3 Capítulo CONDUCTOS Y AUXILIARES (FASE 2) 1,00


270,00







10,00


10,00


5,00


1,00

SL01157 Rubro ud CAJA ESTANCA EX 2,00


Código Nat Ud Descripción Cantidad SL01166 Rubro ud CAJAS DE REGISTRO 167X125X82 1,00


PT2.3.3.3 1,00

PT2.3.3 1,00

PT2.3.4 Capítulo AMPLIACIÓN ALUMBRADO EXTERIOR (FASE 2) 1,00




60,00

SL01152 Rubro ud CAJA IP67 2 MONOFASICAS+1TRIFASICA 2,00


1,00

PT2.3.4 1,00

PT2.3.5 Capítulo AMPLIACIÓN RED DE TIERRAS (FASE 2) 1,00

SL01149 Rubro m CABLE DE COBRE DESNUDO DE 50 mm² 20,00

SL01148 Rubro m CABLE DE COBRE DESNUDO DE 35 mm² 470,00

SL01404 Rubro ud PICA DE TIERRA DE ACERO COBRIZADO DE 2 M 5,00

SL01080 Rubro ud BRIDA DE UNIÓN PARA CABLE DE COBRE DESNUDO

5,00

SL01040 Rubro ud ARQUETA DE COMPROBACIÓN DE TIERRAS 3,00

PT2.3.5 1,00

PT2.3.6 Capítulo AMPLIACIÓN AUTOMATIZACIÓN (FASE 2) 1,00

PT2.3.6.1 Capítulo Ampliación autómatas programables (Fase 2) 1,00

SL01023 Rubro ud AMPLIACIÓN DE PLC2 1,00



SL01480 Rubro ud SALIDA/ENTRADA DIGITAL AUTÓMATA 74,00

SL01479 Rubro ud SALIDA/ENTRADA ANALÓGICA AUTÓMATA 10,00



PT2.3.6.2 Capítulo Centro de control (Fase 2) 1,00

SL01410 Rubro h PROGRAMACIÓN SISTEMA DE SUPERVISION 123,00

SL01417 Rubro día PUESTA EN MARCHA Y CURSO DE FORMACIÓN 6,00

PT2.3.6.2 1,00

PT2.3.6 1,00

PT2.3 1,00

PT2 0


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INFORME FINAL A.- MEMORIA DESCRIPTIVA Y DE CÁLCULO