Ingenieria Deposito Relaves Guanaco

7/24/2019 Ingenieria Deposito Relaves Guanaco

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PROYECTO Nº 3127 (AG)

Infrastructure, environment, facilities

MINERA GUANACO

INGENIERIA DEPOSITO DE RELAVE GUANACO

Tipo de Documento N° 3127-0000-GA-INF-001

INFORME FINAL

ARCADIS Geotécn ica

Eliodoro Yañez 1893 APROB. CLIENTE: ____________Providencia, Santiago FECHA: ____________

Preparado para Minera Guanaco

REV. FECHA POR REV. APROB. DESCRIPCION

A 06/11/06 CDC CSL CSL Coordinación Interna

B 15/11/06 CDC CSL CSL Comentarios Cliente

C 18/11/06 CDC/CSL CSL CSL Con modificaciones

P 08/12/06 CSL CSL CSL Emisión Final




INFORME FINAL

CONTENIDO

RESUMEN EJECUTIVO ..........................................................................................................3

1 INTRODUCCION Y OBJETIVO .................................................................................4

2 ANTECEDENTES.......................................................................................................4

3 ESTUDIOS BASICOS ................................................................................................4

3.1

CARACTERIZACIÓN CLIMATICA HIDROLOGICA..................................................4

3.2

CARACTERIZACIÓN GEOTÉCNICA........................................................................4

3.3

CARACTERIZACIÓN SÍSMICA.................................................................................5

4 PARAMETROS Y CRITERIOS A CONSIDERAR EN EL DISEÑO ...........................6

4.1

PARÁMETROS DE DISEÑO .....................................................................................6

4.1.1 Parámetros de diseño ................................................................................ 6

4.1.2 Característ icas típicas del relave.............................................................. 6

4.1.3 Característ icas de depositación del relave.............................................. 7

4.1.4 Características meteorológicas del sitio (promedios anuales) ............. 7

4.1.5 Características meteorológicas del sitio (crecidas) ............................... 7

4.1.6 Ubicación del depósito .............................................................................. 7

4.2

CRITERIOS DE DISEÑO...........................................................................................7

4.2.1 Ubicac ión .................................................................................................... 7

4.2.2 Análisis de estabi lidad ............................................................................... 7

4.2.3

Carguío y transporte .................................................................................. 8 4.2.4

Obras de desvío ......................................................................................... 8

4.2.5 Obras de abandono .................................................................................... 8

5 ANALISIS DE POSICIONAMIENTO DEL DEPÓSITO DE RELAVE.........................8

6 DISEÑO PRELIMINAR...............................................................................................9

6.1

MURO DE CONTENCIÓN DE DERRAMES .............................................................9

6.2

TRATAMIENTO DE FUNDACIÓN.......................................................................... 10

6.3

OBRAS DE DESVÍO............................................................................................... 10

7 ANALISIS DE ESTABILIDAD ..................................................................................11

8 ASPECTOS OPERACIONALES..............................................................................11

9

DISEÑO DE CIERRE................................................................................................12

Anexo 1 Informe Geotécnico Anexo 2 Diseño Canal de Contorno

Nº de 3127-0000-GA-INF-001 Diciembre, 2006Informe Final Página 2 de 13



RESUMEN EJECUTIVO

Minera Guanaco se encuentra realizando un estudio de prefactibilidad de la mina de oro delmismo nombre, ubicada aproximadamente a 200[km] al sur oriente de Antofagasta, a los

pies de la cordillera Domeyko. Dentro de las instalaciones requeridas para el desarrollo delproyecto se encuentra el depósito de relaves, el cual corresponderá a un depósito “seco”adecuado para depositar relave filtrado.

El proceso para la obtención de oro consiste en una lixiviación en pilas, a través desoluciones cianuradas, también el proceso contempla una etapa de filtrado del relave y suposterior disposición en capas que dan forma al depósito de relave seco.

La evaluación del suelo de fundación realizada al lugar de emplazamiento del depósito,indica que el suelo de apoyo está compuesto por sedimentos de origen aluvial y eólico,donde se distinguen básicamente tres horizontes: unidad U-1: correspondiente a arenaslimosas; unidad U-2: corresponde a gravas finas areno-limosas y unidad U-3: caliche de

espesor indeterminado. No fue detectada la presencia de nivel freático en las excavacionesefectuadas. No obstante, los antecedentes disponibles indican que esta se ubica a unaprofundidad del orden de los 42 m.

Se proyecta una operación con un horizonte de 10 años, produciéndose 2.000 toneladasdiarias, lo que lleva a depositar 7,3 [Mton] (4.56 [Mm3]) de relave durante todo el período deoperación de la mina. Para la disposición segura de dichos relaves se requiere un depósitode aproximadamente 40 [m] de altura máxima con un ancho de base de 400 [m] y 630 [m] delargo.

Como obras anexas se considera la materialización un pretil de contención para evitareventuales derrames, que se ubica aguas abajo del depósito y presenta una altura máxima

de 7 [m] y 550 [m] de longitud. Además se contempla un canal colector de las aguas lluvia,diseñado para un caudal de 5,8[m3/s] de 2,5[m] de ancho y 2[m] de alto.

Se realizó un análisis de estabilidad utilizando métodos de equilibrio límite para los casosestático y seudo-estático. Los factores de seguridad obtenidos fueron 1.9 y 1.3,respectivamente. Se concluye, que el depósito es completamente seguro y estable.

Cumpliendo con las exigencias propuestas en el Decreto Supremo Nº72, se detallan elconjunto de actividades para lograr un seguro cierre de actividades, acorde al tipo particularde depósito de relave.

Los resultados del estudio y dimensionamiento desarrollado indican que es completamentefactible la materialización de un depósito de relave en el área del proyecto, según lascaracterísticas indicadas en los párrafos precedentes.




1 INTRODUCCION Y OBJETIVO

Minera Guanaco se encuentra realizando un estudio de prefactibilidad de la mina de oro delmismo nombre, ubicada aproximadamente a 200[km] al sur oriente de Antofagasta, a los

pies de la cordillera Domeyko. Dentro de las instalaciones requeridas para el desarrollo delproyecto se encuentra el depósito de relaves, el cual corresponderá a un depósito “seco”adecuado para depositar relave filtrado.

El presente documento incluye el dimensionamiento del depósito

2 ANTECEDENTES

• Plano General Information rev 02. Septiembre 26, 2006. Escala 1:7500. GuanacoProject

• Reuniones con el Cliente, Rafael Ocaríz. Minutas 3127-MIN-001, 3127-MIN-002.• Proyecto El Peñón. Informe Técnico Depósito de Estéril. REP-1731-GC-01

3 ESTUDIOS BASICOS

3.1 CARACTERIZACIÓN CLIMATICA HIDROLOGICA

El sector de la Mina Guanaco presenta un clima desértico con escasas precipitaciones a lolargo del año, sin embargo, cuando se producen precipitaciones es posible encontrarperíodos relativamente cortos con una alta intensidad de lluvia, condición esperable dado lacercanía al borde Oriental de la Cordillera de la Costa.

Las precipitaciones en 24 hrs son del orden de 93 [mm], con media anual cercana a los 15

[mm] según estimaciones del Balance Hídrico de Chile, Ministerio de Obras Públicas.

El sector de emplazamiento del tranque presenta una humedad relativa promedio anualmenor a un 40%.

Las temperaturas medias están cercanas a los 15º C, con cambios significativos detemperatura de 0,5º C a 30º C.

La evaporación de tanque es cercana a 2500mm, con medias anuales cercanas a los2.955[mm] y mínimas medias mensuales de 165[mm].

La velocidad máxima del viento está cerca de los 10 a 28[m/s].

3.2 CARACTERIZACIÓN GEOTÉCNICA

El suelo de apoyo del depósito de relaves está compuesto por sedimentos de origen aluvial yeólico, donde se diferencian básicamente tres horizontes:




Unidad U-1: Con 0.5 a 0.7 m de espesor, esta unidad corresponde a arenas limosas, decompacidad suelta, humedad baja y finos de plasticidad media a baja. Las gravas llegan a untamaño máximo de 2”. Existe presencia de abundante cantidad de sales.

Unidad U-2: Con espesores entre 1.9 y 2.5 m, esta unidad corresponde a gravas finas areno-

limosas, compacidad media a alta, humedad baja y finos de plasticidad media a baja. Lasgravas llegan a un tamaño máximo de 5”, siendo en general inferior a 1”. El estrato presentauna cementación por sales moderada y en forma local alta. Se observan grietassubverticales que se inician en superficie del terreno y penetran hasta los 1.5 m deprofundidad.

Unidad U-3: Caliche de espesor indeterminado.

El nivel freático no fue detectado en las excavaciones efectuadas. No obstante, losantecedentes disponibles indican que esta se ubica a una profundidad del orden de los 42 m.

3.3 CARACTERIZACIÓN SÍSMICA

Las aceleraciones efectivas solicitantes en la zona del emplazamiento del depósito, así comola magnitud del sismo asociado han sido calculadas para distintos períodos de retorno,conforme a la zona sísmica y formulaciones consideradas. Estos resultados se indican en laTabla 3.3.1:

Periodo deretorno

Aceleración horizontal (°/g)

AñosShaad &Saragoni

A. MartinMs

50 0.11 0.12 7.1

100 0.15 0.15 7.4250 0.20 0.22 7.8500 0.26 0.28 8.11000 0.33 0.36 8.41202 0.35 0.38 8.5

Tabla 3.3.1 Resultados aceleraciones máximas

De acuerdo a ICOLD (International Committee on Large Dams), el Sismo Máximo Creíble(MCE en sus iniciales en Inglés), corresponde al “terremoto razonablemente concebible másgrande que es posible de ocurrir a lo largo de una falla reconocida o dentro de un áreatectónica geográficamente definida, bajo el marco tectónico actualmente reconocido o

presumido 1.

En este contexto, para el proyecto del Depósito de Relaves se concluye lo siguiente:

• En general, la formulación para el cálculo de las aceleraciones efectivas horizontalesde Martin es más conservadora que la propuesta por Shaad y Saragoni.

1 Bulletin 72, Selecting Seismic Parameters for Large Dams




• Según la zonificación sísmica propuesta por Barrientos (1980), el sismo máximocreíble para la zona corresponde al sismo de Ms=8.4. Para este caso, la aceleraciónmáxima horizontal tiene un valor de 0.36g.

• Para el caso chileno, los estudios efectuados por Saragoni 2 indican que para sismosde aceleración máxima inferior a amax<0.67g, el valor representativo es kH=0.3amax.

En consecuencia, se recomienda adoptar, conservadoramente 0.15g como coeficientesísmico para el análisis de estabilidad de las grandes obras de tierra. Mayores detalles seencuentran el anexo Nº1 Informe Geotécnico.

4 PARAMETROS Y CRITERIOS A CONSIDERAR EN EL DISEÑO

4.1 PARÁMETROS DE DISEÑO

4.1.1 Parámetros de diseño

• Producción nominal (tpd) 2.000 (Fte: M.Guanaco) • Razón relave mineral 20 – 22% 2.700 (Fte: M.Guanaco) • Años de funcionamiento 10 (Fte: M.Guanaco) • Capacidad final del depósito de relave 4.56[Mm3] (calculado)• Transporte de relave al depósito por camiones

4.1.2 Características típicas del relave

• Gravedad específica (Fte: M.Guanaco)

• Granulometría (Fte: M.Guanaco)

30# 95 – 100%50# 92 – 95 %65# 90 – 93 %100# 87 – 90 %150# 75 – 82 %200# 65 – 72 %325# 55 – 60 %400# 45 – 50 %

• Caracterización química (Fte: M.Guanaco) Au 0.2 – 0.6 ppm Ag 1 – 7 ppm

Zn 400 – 800 ppmPb 400 – 800 ppmFe 10.000 – 20.000 ppmHg 0.8 – 4 ppmCd 1.5 – 3 ppm

2 Saragoni, R. (1993). “Análisis del Riesgo Sísmico para la Construcción del Puerto de Valparaíso”. Sextas Jornadas Chilenasde Simoslogía e ingeniería Sísmica, Vol.2. Santiago, Chile.




As 60 – 90 ppmCu 80 – 120 ppmCianuro libre 0.6 – 2 ppm

4.1.3 Características de depositación del relave

• Altura máxima entre bermas [m] 15• Talud de depositación entre bermas 1,8:1 (H:V)• Bermas cada 10 [m] de altura, de 5 [m] de ancho

4.1.4 Características meteorológicas del sitio (promedios anuales)

• Precipitaciones en 24 horas P24 [mm] 74 mm• Razón de evaporación [m3/día] 10 – 12• Temperatura media 10º C

4.1.5 Características meteorológicas del sit io (crecidas)

• Intensidad de precipitación en 24 horaso Para un Período de retorno de 25 a 50[años] 3.08[mm/hrs]

4.1.6 Ubicación del depósito

• Coordenadas UTMo 7.223.500 – No 446.000 – E

•

Coordenadas absolutas:o 25º06’22” So 69’31’59” W

• Elevación 2.700 [m.s.n.m.]

4.2 CRITERIOS DE DISEÑO

4.2.1 Ubicación

Se ubicará de acuerdo a los espacios disponibles (propiedad, interacción con otrasinstalaciones, etc.), evitando la interferencia con quebradas, pendientes extremas, etc.

4.2.2 Análisis de estabilidad




El análisis de estabilidad se efectúa mediante métodos de equilibrio límite en una sección deldepósito, considerada crítica en la estabilidad de este, debido a su ubicación, altura frontal yespesor máximo.

Los cálculos se desarrollaran mediante el programa Slope/W V2004. Se adoptaron los

siguientes factores de seguridad mínimos como criterio de estabilidad del depósito:

- Condición Estática : FS ≥ 1.2- Condición Sísmica : FS ≥ 1.1

4.2.3 Carguío y transporte

El carguío y transporte de material se realizará a través de cargadores frontal de 40[ton].

4.2.4 Obras de desvío

Caudal de diseño 5.9 [m3/s]

Período de retorno 25 años

4.2.5 Obras de abandono

Se realiza de acuerdo a las disposiciones establecidas por las normativas vigentes (D.S.Nº132)

5 ANALISIS DE POSICIONAMIENTO DEL DEPÓSITO DE RELAVE

El emplazamiento del depósito está limitado hacia el sur por la ubicación inmovible de un

pozo existente WE-36, una quebrada hacia el oeste y el límite de uso de terreno de la Minerapor el norte. Por ello, el depósito tiene disponible 27[ha] para construirse. El terreno naturalpresenta una pendiente promedio de 4,2%.

El depósito está conceptualizado en una pila con forma de tronco de cono con una baseaproximada a un cuadrado, las características principales se muestran en la tabla siguiente.

Características DimensionesElevación en el coronamiento 2.792 m.s.n.m.

Longitud en la base 632 m Ancho de la base 408 m

Longitud en el coronamiento 515 m Ancho en el coronamiento 296 m Altura máxima 38 m

Talud entre bermas 1,8:1 (H:V)Talud promedio 2,3:1 (H:V)Volumen final 4,8 Mm3

Tabla 4.2.1 Características geométricas del depósito de relaves




Figura 4.2-1 Ubicación de depósito de relave

6 DISEÑO PRELIMINAR

6.1 MURO DE CONTENCIÓN DE DERRAMES

Con el objetivo de evitar cualquier posible arrastre de relave aguas abajo del depósito, quepudiera ser provocado por una eventual lluvia, se ha considerado un muro de contención,ubicado aguas abajo del depósito de la siguiente sección.

1.3 1.3

Figura 6.1-1 Sección transversal muro de contención

Este muro de contención se construirá con estéril proveniente de la mina, el cual serácolocado por volteo directo.

En la tabla siguiente, se indican las características principales del muro de contención dederrames.




Características DimensionesElevación en el coronamiento 2.758 m.s.n.m.

Longitud 544 m Ancho de coronamiento 5,0 m

Altura máxima 7,0 mVolumen final 27.162 m3

Taludes 1,3:1 (H:V)

Tabla 6.1.1 Características del muro de contención de derrames

6.2 TRATAMIENTO DE FUNDACIÓN

Para una adecuada ubicación de las capas a compactar, es necesario realizar previamenteun tratamiento de fundación correspondiente a una compactación del suelo superficialmediante un rodillo liso, de 8 toneladas de peso estático como mínimo, con al menos trespasadas por cada punto, humedeciendo la superficie hasta alcanzar una humedad cercana ala optima.

6.3 OBRAS DE DESVÍO

Como una medida de asegurar la estabilidad del depósito se ubicará en la cercanía de éste,una canaleta recolectora de las aguas lluvias, que desviará fuera del área del depósito. En lafigura siguiente se muestra el trazado aproximado de esta obra.

Figura 6.3-1 Canaleta colectora de aguas lluvias




Según el anexo 2, las dimensiones de la canaleta colectora de aguas lluvias es la que semuestra en la figura siguiente.

2.50[m]

2 . 0

0 [ m ]

21

Figura 6.3-1 Dimensiones de canaleta colectora de aguas lluvia

7 ANALISIS DE ESTABILIDAD

Se llevó a cabo el análisis de estabilidad utilizando métodos de equilibrio límite para loscasos estático y seudo-estático (kH = 0.15, adoptado de acuerdo a la NCh 433). El análisisde estabilidad se realizó utilizando el programa Slope/W V2004, el cual, permite determinarlos factores de seguridad (FS) asociados a un importante número de potenciales superficiesde deslizamiento.

De acuerdo a lo indicado en el capítulo 3, los factores de seguridad mínimos adoptadoscomo criterio de estabilidad del depósito son los siguientes:

- Condición Estática : FS ≥ 1.2- Condición Seudo-estática : FS ≥ 1.1

Los factores de seguridad obtenidos en el caso estático y seudo-estático fueron 1.9 y 1.3,respectivamente. Se establece entonces, que el depósito cumple con los criterios deestabilidad, tanto para la condición estática como seudo-estática.

El detalle del análisis se entrega en el anexo Nº1 del presente informe.

8 ASPECTOS OPERACIONALES

Para una adecuada construcción del depósito de relave, se deben realizar los siguientespasos principales:

1. El relave sale del proceso de filtrado con una humedad del orden del 20 al 22%.

Después de ser apilado y desaguado parcialmente, se transporta al depósito pormedio de camiones.

2. En el depósito el relave es esparcido en capas de 15 a 30 [cm] de espesor, a objetode degradar el cianuro contenido y disminuir fuertemente su humedad. Para acelerardicho proceso cada cierto tiempo la capa colocada se revuelve a través de un aradoagrícola que facilita su aireación.




3. Posteriormente se coloca material en capas adyacentes a la anterior, en formasucesiva hasta completar el área disponible para depositación. Una vez ocurrido loanterior se procede a colocar relaves sobre las colocadas previamente. De esa formael depósito va creciendo en forma paulatina, de acuerdo a la forma considerada en eldiseño.

4. Cada vez que se complete una “torta” de 10 metros de altura, se sellará con materialgrueso para evitar la emisión de material particulado.

5. El proceso descrito es muy similar al aplicado en otra faena minera de oroactualmente operativa (ubicada aproximadamente a 80 [km] de la mina Guanaco) enforma exitosa, vale decir consiguiendo una degradación prácticamente completa delcianuro y logrando la construcción de una estructura completamente estable ysegura.

6. Las características del proceso, y en particular del relave así como las condicionesclimatológicas del área de Guanaco, son muy similares a la faena señalada

precedentemente por lo cual se prevé que se alcanzarán resultados también muysimilares y por lo tanto satisfactorios.

7. Aplicando controles diarios y mensuales por terceros, se garantiza que los niveles decianuro son los admisibles acorde a las características del depósito.

5[m]

1 0 [ m ]1.8

1

Figura 6.3-1 Forma de depositación de relave

9 DISEÑO DE CIERRE

De acuerdo con la legislación internacional y a la recientemente adoptada por lasautoridades en Chile, Decreto Supremo Nº72, deben realizarse un conjunto de actividadespara lograr un cierre seguro de las actividades. Según las condiciones de acopio de relave,podría éste asociarse a depósito de estériles, debiéndose cumplir las exigencias del Titulo X,articulo 496, sin embargo se tomaran en cuenta las medidas asociadas a un depósito derelave, que son más estrictas e incluyen a las de los depósitos de estéril. A continuación sedetalla el plan a seguir adecuado al depósito en estudio.

• Desmantelamiento de las instalacionesEl depósito de relave no cuenta con instalaciones en su operación.




C:\Documents and Set tings\cscognam\Escritorio\Temporal\Anexo 1 InformeGeotécnico.doc Página 1 de 21 Informe Geotécnico

PROYECTO N°3127 (AG)

INFORME GEOTECNICO

CONTENIDO

1 INTRODUCCION Y OBJETIVOS ............................................................................. 2

2 ANTECEDENTES .................................................................................................... 2

3 UBICACIÓN GEOGRÁFICA DEPÓSITO DE RELAVES.......................................... 2

4 CARACTERISTICAS GENERALES DEL DEPOSITO ............................................. 3

5 EXPLORACIONES GEOTECNICAS........................................................................ 4

5.1 CALICATAS.............................................................................................................. 4 5.2 ENSAYOS DE LABORATORIO................................................................................ 4

6 ESTRATIGRAFIA SUELO DE FUNDACION ........................................................... 6

7 CARACTERISTICAS DEL RELAVE........................................................................ 6

8 GEOTECTONICA Y SISMICIDAD............................................................................ 8

8.1 MARCO SISMOTECTÓNICO................................................................................... 8 8.2 FUENTE DE SISMOS INTERPLACA ....................................................................... 9 8.3 RELACIÓN MAGNITUD FRECUENCIA ................................................................. 14 8.4 RELACIÓN DE ATENUACIÓN ............................................................................... 15 8.5 RESULTADOS ....................................................................................................... 15

9 ANALISIS DE ESTABILIDAD................................................................................ 16

9.1 METODOLOGIA..................................................................................................... 16 9.1.1 Métodos de Equilibrio Límite ........................ ...................... ......................... .............16

9.2 HIPOTESIS DE CALCULO..................................................................................... 17 9.2.1 Coeficiente Seudo – Estático....................................................................................17 9.2.2 Nivel Freático...........................................................................................................17 9.2.3 Criterios de Estabilidad ....................... ...................... ......................... ......................18

9.3 CARACTERIZACION DEL MATERIAL................................................................... 18 9.4 RESULTADOS ....................................................................................................... 18

10 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES PARA DISEÑO ................................ 19

ANEXO A: Certificados ensayos de laboratorio




1 INTRODUCCION Y OBJETIVOS

Minera Guanaco ha contemplado para su proyecto Guanaco, un depósito de relavessecos para recibir el descarte del mineral lixiviado, lavado y filtrado. La superficiedestinada y preparada para el depósito de relaves es del orden de 27 hectáreas. La tasade llenado será de 2500 ton/día de relave húmedo proveniente de la planta de filtrosbanda, con un contenido de humedad comprendido entre 20 a 22%.

El presente informe tiene por objetivo evaluar las condiciones geotécnicas del terreno defundación en el que se emplazará el depósito y efectuar un análisis de estabilidad de estaobra.

2 ANTECEDENTES

Para la ejecución del presente informe se tuvo a la vista la siguiente información:

- Visita a terreno efectuada por el Ingeniero Geotécnico Sr. José Campaña, el día 04 deOctubre de 2006.

- Geología y yacimientos metalíferos de la región de Antofagasta. Boletín Nº 40, delSernageomin (1990).

- G. Peters. Propiedades Geotécnicas de Arena de Relave y su implicancia en el Diseño

de Tranques. V Congreso Chileno de Ingeniería Geotécnica, Santiago 2004.- Información verbal del proyecto, transmitida por los Ingenieros de Minera Guanaco.

- Antecedentes de operación de faena El Peñón

3 UBICACIÓN GEOGRÁFICA DEPÓSITO DE RELAVES

El proyecto Guanaco, se ubica en la II Región, a unos 220 km al sur-este de la ciudad deAntofagasta. Su ubicación se indica en la Figura Nº 1:




Figura Nº 1: Ubicación geográfica del depósito de relaves.

4 CARACTERISTICAS GENERALES DEL DEPÓSITO

El depósito estará conformado mediante capas sucesivas de relave filtrado, depositadocon humedades iniciales (base seca) que oscilan entre un 20% y 22%. Luego, el materialserá esparcido con maquinaria en capas de espesor 0.15 m, con el objetivo de provocarpérdida de humedad y, con ello, la degradación del cianuro. Al alcanzar mediante esteprocedimiento, 50 cm de espesor, el material acopiado se compactará con un rodillo de 10t de peso estático, con al menos tres pasadas por punto.

Cada 10 m de altura de capa, se generará una berma de 5 m de ancho mínimo y secolocará una capa de material granular a modo de evitar la erosión del relave depositado.

Los taludes individuales de cada capa serán de 1.8:1 (H:V).

AREA PROYECTO




5 EXPLORACIONES GEOTECNICAS

5.1 CALICATAS

Con el propósito de determinar las condiciones estratigráficas del terreno de apoyo, seexcavaron 5 calicatas con maquinaria, las cuales alcanzaron profundidades variables. Laprofundidad máxima de las calicatas, quedó condicionada por el contacto con estratos decaliche, de alta dureza, que impidieron continuar con la excavación.

El resumen de estas exploraciones se indica en la Tabla Nº 1 y su ubicación en planta sepresenta en la Figura Nº 2, relativa a la posición del depósito de relaves.

Tabla Nº 1: Resumen calicatas

Calicata Este Norte ProfundidadTotal (m) ObservaciónDR-1 446.499 7.225.100 2.4 Estrato de caliche en el fondoDR-2 446.671 7.225.748 3.0 Estrato de caliche en el fondoDR-3 446.501 7.225.787 2.0 Estrato de caliche en el fondoDR-4 446.398 7.225.584 2.2 Estrato de caliche en el fondoDR-5 446.029 7.225.069 2.4 Estrato de caliche en el fondo

Nota: Coordenadas tomadas con GPS

5.2 ENSAYOS DE LABORATORIO

De cada una de las calicatas antes señaladas, se extrajo una muestra del estrato másrepresentativo para efectuar ensayos de contenido de sales solubles totales y porcentajede yeso expresado como CaSO4x2H2O, y sobre muestras comunes, se realizaronensayos de clasificación, compactación y permeabilidad.

En la Tabla Nº 2 se indica un resumen de los resultados de ensayos de Sales SolublesTotales, en la Tabla Nº 3, el Yeso expresado como CaSO4x2H2O, y en la Tabla Nº 4, sepresentan los resultados de los ensayos de clasificación, compactación y permeabilidad.Los certificados de los ensayos se han adjuntado en el Anexo A, del presente documento.

Tabla Nº 2: Resumen resultados ensayos Sales Solubles Totales

Muestra M-1 M-2 M-3 M-4 M-5

Calicata DR1 DR2 DR3 DR4 DR5Sales solubles totales (%) 0.75 1.08 0.48 0.44 0.50

Tabla Nº 3: Yeso expresado como CaSO4x2H2O

Muestra M-1 M-2 M-3 M-4 M-5

Calicata DR1 DR2 DR3 DR4 DR5Yeso expresado como CaSO4x2H2O (%) 1.54 1.76 1.82 1.87 1.66




Tabla Nº 4: Resumen ensayos de laboratorio

Muestra M-6 M-7

Calicata Común DR1y DR2

Común DR3,DR4 y DR5

Granulometría% Malla # 4 (% < 4.76mm) 78 74% Malla # 200 (% < 0.074mm) 24 21Índice de Plasticidad (IP) No Plástico No PlásticoContenido de Humedad* w (%) 2.1 2.4Clasificación ASTM SM SMEnsayo Próctor Modificado DMCS (t/m3) 1.94 1.86w óptima (%) 12.0 13.3Densidad máxima y mínima

Densidad mínima (t/m

3

) 1.46 1.42Densidad máxima (t/m3) 1.91 1.89Permeabilidad ** **

*Contenido de humedad en el momento de recepción de las muestras en laboratorio** Al realizar los ensayos de permeabilidad, las muestras presentaron agentes, posiblemente yesosos, quereaccionan con el agua, provocando cementaciones que sellan o impermeabilizan importantes sectores de lamisma, impidiendo el flujo libre del fluido..

Figura Nº 2: Ubicación de calicatas




6 ESTRATIGRAFIA SUELO DE FUNDACION

El suelo de apoyo del depósito de relaves está compuesto por sedimentos de origenaluvial y eólico, donde se diferencian básicamente tres horizontes, los cuales se describena continuación:

Unidad U-1: Arenas limosas, de color pardo claro, compacidad suelta, estratificada,humedad baja y finos de plasticidad media a baja. Las gravas son decantos subangulares y angulares, con partículas de tamaño máximo 2”. Seobserva la presencia de abundante cantidad de sales. El espesor de estaunidad varía entre 0.5 y 0.7 m y sobreyace a la Unidad 2

Unidad U-2: Gravas finas areno-limosas, de color pardo claro, estructura estratificada,compacidad media a alta, humedad baja, finos de plasticidad media a baja.Las gravas son de cantos subangulares y angulares, con partículas detamaño máximo 5”, siendo en general inferior a 1”. Se observan lentesestratificados con mayor y menor porcentaje de partículas gruesas. Elestrato presenta una cementación por sales moderada y en forma localalta. Se observan grietas subverticales que se inician en superficie delterreno y penetran hasta los 1.5 m de profundidad. Esta unidad sobreyacea la Unidad U-3. El espesor de esta unidad varía entre 1.9 y 2.5 m.

Unidad U-3: Caliche de espesor indeterminado.

El nivel freático no fue detectado en las excavaciones efectuadas. Los antecedentesdisponibles indican que en los pozos perforados en las cercanías del depósito de relaveno se detecta nivel freático o bien éste se encuentra a más de 100 m de profundidad.).

7 CARACTERISTICAS DEL RELAVE

De acuerdo a los antecedentes proporcionados por Minera Guanaco, se estima que elrelave tendrá las siguientes características:

- P80: 90-150 µm (diámetro por el cual pasa el 80% de las partículas)

- Humedad de depositación en base seca ω(%): 18-20%- Pérdida de humedad de capa expuesta: 10%, para 4 hrs con Sol, y 14 hrs sin Sol.- Densidad seca de depositación: 1.6 t/m3 - Densidad Máxima Seca Compactada, según Próctor Estándar: 1.74 t/m3 - Humedad óptima wopt: 14 a 15%

R




Durante el desarrollo de este estudio no se tuvo acceso a muestras de relaves. Noobstante lo anterior, se estima que sus propiedades serán similares a las determinadas en

relaves de las mismas características y tecnología en el proceso de colocación (relaveseco compactado), determinadas para proyectos del área.

Desde el punto de vista de resistencia al corte, los relaves corresponden a polvo de roca,angulosas, los cuales presentan un ángulo de fricción interna alto para este tipo degranulometría. Además, por tratarse de partículas de un material compactado (se estimaque alcanzará un grado de compactación entre 90-92% PE) y con un grado de saturacióninferior al 85%, el material tendrá un comportamiento drenado.

Dado el contenido de finos (partículas menores a 0.074 mm) en estos materiales, seespera que el relave presente una baja permeabilidad. En efecto, la permeabilidadcorresponde a la velocidad de percolación a través de un medio poroso, es decir,

representa la resistencia que opone la masa de suelo, en este caso relave, para que elagua percole a través de él.

Además del contenido de finos, la permeabilidad depende de varios factores, como lo sonla densidad, gradiente hidráulico, grado de saturación y temperatura. Entre estas, lasvariables que mas influencia tienen sobre el valor de la permeabilidad es el contenido definos y el grado de saturación. De la literatura técnica especializada (Figura Nº 3), se hanestimado los rangos de permeabilidad saturada, asociados al contenido de finos.

* G. Peters. Propiedades Geotécnicas de Arena de Relave y su implicancia en el Diseño de Tranques

Figura Nº 3: Variación de la permeabilidad según contenido de finos

Del gráfico anterior, considerando un contenido de finos de 70% (bajo tamiz #200), seobtiene que el rango esperable para la permeabilidad de los relaves entre k = 5x10 -4 a5x10-5 cm./s. No obstante, es necesario destacar que estos valores corresponden a lapermeabilidad para un estado saturado. En el caso de los relaves filtrados, cuyo contenidode humedad los ubica lejos de la saturación, la permeabilidad será aún más baja.

Zona extrapolada

Por ARCADIS

Rango probable

para 70% de Finos




8 GEOTECTONICA Y SISMICIDAD

8.1 MARCO SISMOTECTÓNICO

La subducción de la Placa de Nazca bajo la Placa Sudamericana es la principal causa dela sismicidad que se registra a lo largo de Chile. Su alta velocidad de convergencia (10cm/año, Kausel 1985) es la causal de la gran sismicidad que se observa en el país. Lasubducción de la Placa de Nazca se realiza según un plano inclinado hacia el Este conbuzamientos que varían entre los 15º a 40º respecto a la horizontal (Plano de Benioff),como se muestra esquemáticamente en la Figura Nº 4.

El movimiento relativo de ambas placas produce tensiones y deformaciones a lo largo delplano de Benioff, que al ser liberadas originan prácticamente la totalidad de los sismos dela región (sismos interplaca). Una pequeña fracción de los movimientos sismicos se

produce también al interior de la Placa Sudamericana (sismos intraplaca), comoconsecuencia de los esfuerzos a los que está sometido el continente, originados por elmovimiento de convergencia. Los sismos intraplaca son detectados en la parte superiorde la Placa Sudamericana, generalmente, hacia el este de la cordillera de Los Andes. Laprofundidad de foco de estos últimos sismos no sobrepasa los 50 km, por lo que se lesdenomina “sismos corticales”.

Figura Nº 4: Sección vertical Este-Oeste del borde Occidental de Sudamérica.

La interacción de las placas de Nazca y Sudamericana ha generado la aparición degrandes fracturas paralelas, de orientación meridiana, dentro de las cuales se incluyen lasmegafallas responsables de la formación de la depresión intermedia, la que correspondetectónicamente a un graben o fosa de subsidencia (Aguirre, 1960; Carter y Aguirre, 1965;Thiele, 1980).

Estas fallas de dirección N-S constituyen fuentes de movimientos corticales; sin embargo,no hay evidencia sismológica histórica de su actividad. La información disponible sólocubre el período histórico desde el año 1500 a la fecha; si se considera este lapso detiempo como inactivo, se puede deducir que el período de retorno de sismos asociados a




la actividad de las fallas es relativamente largo. Geológicamente tampoco existe evidenciade desplazamientos que indiquen una actividad reciente (Período Cuaternario).

Para el área del proyecto son relevantes los sismos asociados al contacto entre la placade Nazca y la placa Sudamericana, denominados sismos interplaca.

8.2 FUENTE DE SISMOS INTERPLACA

Barrientos (1980) realizó un estudio de la sismicidad a lo largo de Chile, con el propósitode definir regiones sísmicas caracterizadas por:

• La distribución de frecuencia de ocurrencia anual de sismos en función de lamagnitud Richter,

• La profundidad focal media,

• La magnitud máxima.

En la Figura Nº 5 se presentan los límites de las zonificaciones sísmicas definidas porBarrientos y, además, se indica la posición del proyecto del depósito de relaves. Losparámetros que caracterizan las diferentes zonas sísmicas se resumen en la Tabla Nº 5

Tabla Nº 5: Parámetros Zonificación Sísmica de Chile (S. Barrientos, 1980)1 Zonas

SísmicasLimites (º)Norte–Sur

ParámetroA

Parámetrob

C.R.L.*(–)

Cota Máximade Ms

Costeras

A 18.0–20.0 – – – –

B 20.0–25.0 4.35 –0.86 –0.99 7.5C 25.0–33.5 5.25 –0.98 –0.99 8.4

D 33.5–45.0 4.29 –0.91 –0.99 > 8.5

Cordilleranas

E 18.0–26.0 6.57 –1.20 –0.98 8.1

F 26.0–27.5 – – – –

G 27.5–33.5 5.87 –1.16 –0.99 7.5

H 33.5–45.0 4.91 –1.03 –0.97 7.0

Costeras

ABC 18.0–33.5 5.16 –0.97 –0.99 8.4

ABCD 18.0–45.0 4.92 –0.96 –1.00 > 8.5Cordillerana

EFGH 18.0–45.0 6.04 –1.16 –0.99 8.1

Global 18.0–45.0 5.41 –1.05 –1.00 > 8.5

1 Barrientos, S., “Regionalización Sísmica de Chile”, Tésis de Grado Magister, Facultad de Ciencias Físicas y

Matemáticas, Universidad de Chile, 1980.

*C.R.L.: coeficiente de correlación lineal obtenido.




Observaciones:

Los parámetros a y b corresponden a los parámetros de la relación LogN=a–M·b deGutenberg y Richter, entre el número de eventos (N) y Magnitud Richter (Ms).

La cota máxima de Ms corresponde a la máxima Magnitud Richter registrada para cadazona sísmica indicada, a partir de información instrumental e histórica.

A,B,C,D son las subzonas comprendidas dentro de la Zona Costera General.

E,F,G,H son las subzonas comprendidas dentro de la Zona Cordillerana General.

ABC y ABCD son subzonas comprendidas dentro de una Subzona Costera.

EFGH es una subzona comprendida en la Zona Cordillerana General. El término Globalse refiere a la caracterización sísmica general para Chile

De la Figura Nº 5 se desprende que el proyecto el depósito estaría en la Zona C




Figura Nº 5: Zonificación Sísmica de Chile, Barrientos, 1980

AREA PROYECTO




Los terremotos de mayor magnitud (Ms≥8.0) se producen en la porción más superficial dela zona de Benioff. Históricamente, en la zona costera, al sur-oeste de Tal Tal se produjo

un terremoto de gran magnitud el 28 de diciembre de 1966, con epicentro 25.5ºS y70.7ºW y con una magnitud Richter Ms=7.8.

En la Figura Nº 6 se indica la ubicación del proyecto y de los epicentros, y sus respectivasmagnitudes, de los sismos más significativos ocurridos en las cercanías del proyecto. Enla




Tabla Nº 6 se indican las características principales de cada uno de ellos.

7,07,0

7,07,1

7,1

7,27,3

7.8

8,1

Figura Nº 6: Ubicación relativa de epicentros de terremotos cercanos al proyecto

AREA PROYECTO




Tabla Nº 6: Características sismos mayores en la zona del proyectoHora Profundidad Magnitud

Fecha(GMT)

Latitud LongitudKm Richter

28 Abr 1926 11:13 24.0 69.0 180 7,08 Jul 1942 6:55 24.0 70.0 140 7,021 Ene 1947 20:06 25.0 70.0 7,030 Ene 1998 12:16 23.3 69.9 44 7,06 Sep 1910 19:59 25.0 70.0 7,117 Jun 1971 21:00 25.4 69.1 76 7,15 Mar 1987 9:17 24.4 70.2 62 7,213 Jul 1936 11:12 24.5 70.0 60 7,328 Dic 1966 8:18 25.5 70.7 23 7.830 Jul 1995 5:11 23.4 70.4 48 8,1

8.3 RELACIÓN MAGNITUD FRECUENCIA

Para determinar la sismicidad se emplea la ley de Gutemberg y Righter:

( ) s M ba N Log ⋅−=

Donde:

Ms = Magnitud Richter unificadaa = Parámetro de sismicidad

b = Parámetro de severidad sísmicaN = Número de sismos ocurridos en un área dada y en un lapso dado, cuyamagnitud es igual o mayor a Ms

El parámetro esencial de la ecuación de Gutemberg-Richter es b, porque es el quedetermina la forma de distribución de los sismos según su magnitud. Un alto valor de bcorresponde a una mayor proporción de sismos de magnitud pequeña dentro del númerototal; un pequeño valor de b corresponde, en cambio, a un aumento en la proporción desismos de gran magnitud dentro del número total de sismos. El parámetro b es el quedetermina la forma de la función de densidad de probabilidad de los sismos.

El parámetro que fija la tasa general de ocurrencia de sismos depende, entonces, de lamagnitud de la zona considerada y de la duración del lapso involucrado en la estadística.

Tomando como base los estudios citados, y los antecedentes descritos en los puntosanteriores, se propone para el área del proyecto la zona Costera, contenida en la zona Cdefinida por Barrientos. Los parámetros a y b, según la fuente sísmica y conforme a lazonificación sísmica son 5.25 y 0.98 respectivamente.

De esta manera, el período de retorno asociado corresponde al inverso del valor de “N”.




8.4 RELACIÓN DE ATENUACIÓN

Para obtener la relación de atenuación, se utilizarán las formulaciones presentadas porShaad y Saragoni (1989) y por A. Martin (1990), cuyas expresiones son:

9150

80

60

446,

Ms * .

max )R (

e ,a

+

⋅= (Shaad & Saragoni)2 031

830

60

371,

Ms * .

max )R (

e ,a

+

⋅= (A. Martin)3

Donde:

Ms = Magnitud Richter unificadaR = Distancia hipocentral (km) = (D2+H2)0.5

D = Distancia epicentral (km)H = Profundidad del hipocentro (km)amax = Aceleración máxima horizontal (cm/s2)

Para efectos de la determinación de la aceleración esperada por los sismos factibles deocurrir, se ha tomado como referencia el terremoto ubicado en el epicentro del terremotode 1966 (Tal Tal) obteniéndose los siguientes valores:

D=125 km H=23 km => R= 127 km

8.5 RESULTADOS

Las aceleraciones efectivas solicitantes en la zona del emplazamiento del depósito, asícomo la magnitud del sismo asociado han sido calculadas para distintos períodos deretorno, conforme a la zona sísmica y formulaciones consideradas. Estos resultados seindican en la Tabla Nº 7:

Tabla Nº 7: Resultados aceleraciones máximasPeríodo de retorno Aceleracion horizontal (º/g) Ms

Años Shaad & Saragoni A. Martin50 0.11 0.12 7.1100 0.15 0.15 7.4

250 0.20 0.22 7.8500 0.26 0.28 8.11000 0.33 0.36 8.41202 0.35 0.38 8.5

2 Schaad, C. y G.R. Saragoni, "Fórmulas de Atenuación Considerando el Terremoto de Chile de 1985" 5tas

Jornadas Chilenas de Sismología e Ingeniería Antisísmica, Santiago Chile 1989, Vol. I pp 379-388.

3 Martin, A., “Hacia Una Nueva Regionalización y Cálculo del Peligro Sísmico en Chile”, Memoria, Título

Ing. Civil, Facultad de Ciencias Físicas y Matemáticas, Profesor Guía E. Kausel, pp 207, 1990.






• Evaluar geometrías que involucren varios tipos de suelos con distintas propiedades de

resistencia al corte,

• Adoptar distintos modelos de resistencia al corte de los suelos,

• Analizar el caso sísmico mediante un análisis seudo-estático,

• Analizar distintas geometrías de potenciales superficies de deslizamiento (planas,circulares y definidas por el usuario),

• Verificar los resultados para una misma superficie potencial con distintos métodos deequilibrio límite,

Los factores de seguridad se calcularon mediante el método de Spencer, el cual es másriguroso que los tradicionales métodos de Janbu o de Bishop. No obstante lo anterior,todos los valores calculados también fueron verificados con los últimos dos métodosmencionados.

9.2 HIPOTESIS DE CALCULO

9.2.1 Coeficiente Seudo – Estático

Para evaluar la estabilidad de los depósitos durante la ocurrencia de un evento sísmico,se utiliza un análisis seudo-estático. Este análisis consiste en imponer fuerzashorizontales y verticales a la potencial masa de deslizamiento, que representan lasfuerzas sísmicas inerciales durante la ocurrencia del evento sísmico. Estas fuerzas, queson proporcionales a la masa de deslizamiento, se definen a través de coeficientessísmicos.

Para el presente análisis, se adoptó un coeficiente sísmico vertical, kV nulo ya que, en lapráctica, éste tiene una escasa influencia sobre los factores de seguridad calculados.

De acuerdo a lo descrito en el Capítulo 8 del presente documento, para el análisis deestabilidad del depósito de relaves, se utilizará, conservadoramente, un valor decoeficiente sísmico horizontal kH = 0.15.

9.2.2 Nivel Freático

Como se señaló anteriormente, se tiene antecedente de que la napa freática en el sitio deemplazamiento del depósito se encuentra a mas de 100 m de profundidad. Es por ello,que para efectos de estabilidad no se consideró nivel freático.




9.2.3 Criterios de Estabilidad

Se adoptaron los siguientes factores de seguridad mínimos como criterio de estabilidaddel depósito:

- Condición Estática : FS ≥ 1.2- Condición Sísmica : FS ≥ 1.1

9.3 CARACTERIZACION DEL MATERIAL

En la Tabla Nº 8, se entrega un resumen de las propiedades resistentes para losmateriales involucrados, las cuales se han adoptado de acuerdo a resultados de ensayosde laboratorio y de la recopilación de datos de materiales similares:

Tabla Nº 8: Propiedades resistentes de los materialesMaterial

Densidad total,γ t (t/m

3)Cohesión,

c (t/m2)Angulo defricción, φ

Relave filtrado compactado 1.76 0 36º

Suelo de fundación (Arenasgravosas con cementación leve) 2.0 1.5 36º

9.4 RESULTADOS

Los resultados del análisis de estabilidad se indican en la Tabla Nº 9 y las potencialessuperficies de deslizamiento asociadas al caso estático y seudo-estático se presentan enla Figura Nº 7 y Figura Nº 8, respectivamente.

Cabe señalar que para el material de relave, al no considerar cohesión, la superficiepotencial de deslizamiento con mínimo factor de seguridad, tiende a producirse paralela altalud (siendo del tipo laminar), no comprometiendo una cantidad significativa de material,por lo cual, no reviste mayor interés y no ha sido considerada en este análisis.

Tabla Nº 9: Resultados análisis de estabilidad estático y seudo-estático

Análisis Estático Seudo – estático(kH = 0.15)

Factor de seguridad 1.9 1.32




Figura Nº 7: Potencial superficie de deslizamiento, Análisis estático, FS = 1.9

Figura Nº 8: Potencial superficie de deslizamiento, Análisis seudo-estático(kH = 0.15), FS = 1.32

Los resultados obtenidos en el análisis de estabilidad, cumplen los criterios de estabilidad,tanto para la condición estática como sísmica.

10 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES PARA DISEÑO

• Para el proyecto Guanaco, se construirá un depósito de relaves secos que recibiráel descarte del mineral lixiviado, lavado y filtrado. Este depósito estará conformadomediante capas sucesivas de relave filtrado, esparcidas en capas de 0.15 m yaradas con el objetivo de degradar el cianuro, para finalmente compactarlas.

• El suelo de fundación se considera apropiado para apoyar el depósito de relavesfiltrado. No obstante, previo a depositar, se deberá preparar el terreno mediante lacompactación superficial con rodillo liso vibratorio, de peso estático mínimo 10 tony con un mínimo de 3 pasadas por punto. Previamente el terreno deberá serhumectado hasta alcanzar la humedad óptima de aproximadamente 2%,

• Dadas las características del relave filtrado, el contenido de humedad durante ladepositación y tratamiento para degradar el cianuro y la permeabilidad asociada,no se requerirá la instalación de una carpeta impermeable en la base, pues seestima que no se producirán infiltraciones al subsuelo.




• De acuerdo a la Sismicidad de la zona, se ha adoptado, conservadoramente, un

coeficiente sísmico horizontal kH = 0.15g.

• La configuración adoptada para el depósito, en capas de 10 m de altura, conbermas de 5 m de ancho, es estable tanto para condiciones estáticas comosísmicas.



• Secado de lagunas de aguas clarasProducto de las características del relave depositado, no se desarrollan lagunas deaguas claras.

• Mantención de canales perimetralesSe debe mantener periódicamente el canal de aguas lluvia.

• Sistema de evacuación de aguas lluviasPara lograr una adecuada evacuación de las aguas lluvias, se proyecta unacanaleta que capta las aguas lluvias, la cual dirigirá los flujos hacia la quebradalateral al depósito.

• Cierre de accesosSe proveerá de los cierros de accesos pertinentes, cercanos al depósito de relave.

• Recubrimiento de cubeta y taludes A los taludes y superficie del relave depositado se realizará un tratamiento deprotección a través de la colocación de una capa de material grueso, para evitar laemisión de material particulado.

• Estabilización de taludesLos taludes propuestos para la colocación de las capas de relave son estables, aúnpara condiciones extremas. No obstante, es recomendable a realizarse unreperfilamiento de talud, emparejándose en una pendiente única, suave que evitecualquier derrame o “chorreo” menor y que facilite la posterior colocación de unacubierta protectora

• SeñalizacionesSe ubicará señalética que identifique la zona cubierta por el depósito de relave.Habilitación de un evacuador de emergencia. No se aplica a las características deldepósito.

• Cercado de torres colectorasNo se aplica a las características del depósito.

• Instalación de cortavientos,No es aplicable por las condiciones climáticas del área.

• Compactación de berma de coronamiento,Se compacta toda la superficie superior del depósito.

• Piscinas de emergencia (evaporación),No se aplica a las características del depósito

• Construcción de muro de protección al pie del talud,Se proyecta un muro de protección aguas abajo del depósito de relave, tal comose describe el en capítulo 5.1 del presente informe.




ANEXO 2

DISEÑO DE CANAL DE CONTORNO




DISEÑO DE CANAL DE CONTORNO

CONTENIDO

1 INTRODUCCION........................................................................................................3

2 ANTECEDENTES.......................................................................................................3

3 BASES DE DISEÑO...................................................................................................3

4 DISEÑO DE CANAL...................................................................................................3

Nº de 3127-0000-GA-INF-001 Noviembre, 2006Informe Final Página 2 de 4



1 INTRODUCCION

El presente documento muestra el diseño del canal de contorno de las aguas lluvia anivel conceptual, del depósito de relave de la Minera Guanaco.

2 ANTECEDENTES

• Plano General Information rev 02. Septiembre 26, 2006. Escala 1:7500. GuanacoProject

• Reuniones con el Cliente, Rafael Ocaríz. Minutas 3127-MIN-001, 3127-MIN-002.

3 BASES DE DISEÑO

• Según reuniones con el Cliente (Minuta 3127-MIN-002), se considerará como

precipitación de diseño, con un período de retorno de 25 años, los 54[mm] en 5horas, i8=6.75[mm/hrs]

• Datos de la cuenca portante al canal de contorno:o Área = 3[km2]o Desnivel = 123[m]o Pendiente terreno = 4.54%

4 DISEÑO DE CANAL

El tiempo de concentración de la cuenca se puede estimar a través de la expresión delCalifornia Highways and Public Works de EE.UU.:

[ ]hrs H

Lt c 18.0

123

2.1·95.0·95.0

385.03

385.03

=⎟⎟ ⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛ =⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛ =

dondeL=1200[m], longitud del cause principal (*)H=123[m], desnivel máximo de la cuenca (*)

(*) ambos valores fueron aproximados determinado a través del programa Google Earth.

Según la intensidad de precipitación de diseño propuesta es posible determinar la intensidadde precipitación asociada al tiempo de concentración, a través de la siguiente expresión:

⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡=⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡=→⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡=⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡=→=

hrs

mm

hrs

mm I

hrs

mm

hrs

mm I

t I I tc

T T

t 6.3518.0

24·08.308.3

24

5·75.6

24·

2525

2424

Nº de 3127-0000-GA-INF-001 Noviembre, 2006Informe Final Página 3 de 4



Empleando la fórmula racional, se puede determinar el caudal de diseño para el canal decontorno:

[ ] ⎥

⎦

⎤⎢

⎣

⎡=⎥

⎦

⎤⎢⎣

⎡==

s

mkm

hrs

mm AicQ

3

29.53·6.35·2.0··

Finalmente, se requiere la siguiente sección sujeto a los siguientes parámetros de diseño:

i= 0.5% (pendiente mínima)n= 0.035

2.50[m]

2 . 0

0 [ m ]

13

Figura 4.1 Sección del canal de conto rno