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La GuíaProvisional deDiseño AASHTO-72
Procedimiento de Diseño AASHO-62
Algunos comentarios sobre el Experimento Vial AASHO
• Ensayo más completo en su tiempo , y que no ha sido igualadohasta esta fecha.
• Limitaciones:• Ubicación geográfica específica
• Tipo de vehículos en la época
• Bajo número de ejes equivalentes aplicados
• No considera procedimientos de rehabilitación
• Corta duración de pruebas experimentales
• Tránsito estimado para 20 años
• Empleo solo de CBRsaturado o IG para obtención del Si
• Procedimiento considera solo el cálculo de SN/sub-rasante
• Componentes que requerían verificación:• Factor regional (clima)
• Valor soporte de distintas sub-rasantes
• Coeficiente estructural para otros materiales
• Estudios complementarios en otras regiones de EEUU
• Verificación o validación de resultados
• Alimentar la base de datos estadísticos
• Definición más aproximada de fallas
LIMITACIONES QUE QUEDARON PENDIENTES
PARA EL EXPERIMENTO VIAL AASHO
Recordemos una de las alternativas que
habían sido analizadas por AASHO-62:
Capa Espesor
(cm)
Coeficiente
estructural
SN de
la capa
Mezcla
asfáltica
15,0
(asumido)0,44 2,598
Base
granular
53,0
(calculado)0,14 2,921
Sub-base
granular
45,0
(estimado)0,11 1,949
Total SN/sr 7,468
> 7,446 OK
Si se hubiesen construido todas las
alternativas estudiadas por AASHO-62,
sabiendo que cada una fue diseñada para el
mismo número de repeticiones, cada una de
ellas hubiera durado un tiempo distinto, es
decir, hubiese resistido un diferente número
de ejes equivalentes.
Esta indefinición de “respuesta de
comportamiento”, que se conoce solo
después de “éxitos y fracasos”, llevó a
continuar las investigaciones sobre la
aplicación del método.
La Guía de Diseño AASHTO-72
EVOLUCIÓN DEL PROCEDIMIENTO AASHTO
ECUACIÓN DE LA GUÍA AASHTO 1972, aplicable en cualquierotro sitio distinto al sitio en el cual se realizó la prueba, y con un
material de sub –rasante diferente al empleado en la prueba AASHO
+ log(1/R) + 0.372 (Si – So)
W18 : Número de aplicaciones de carga de 18 kips esperadas en el periodo de
diseño, cuya duración normalmente está entre 5 y 20 años.
SN : Número estructural
R = Factor Regional, variable entre 0.5 y 5.0
Pt = Servicapacidad al final del periodo de servicio
Si = Valor soporte del material en el sitio de diseño
So = Valor soporte del suelo de fundación en el sitio de construcción del
Experimento Vial AASHO , al cual se le asignó un valor igual a 3.0
19.5
18
)1(
109440.0
20.0)1log(36.9log
SN
GSNW
5.12.4
2.4log t
Criterio de selección del valor de la
Servicapacidad final (pt)
La Guía Provisional AASHTO-72 establece que:
•La selección del valor de “Servicapacidad Final (pt)” debe establecerse
como el menor Índice que puede ser alcanzado por el pavimento ANTES
de que requerida una rehabilitación o repavimentación.
• Se sugieren los siguientes valores de “pt”
• Carreteras principales: pt = 2,5
• Carreteras secundarias: pt = 2,0
• Para vías de bajo volumen de tráfico, en las cuales las considera-
ciones económicas hagan recomendable niveles de inversión muy
Bajos, se recomienda mantener el pt mínimo en un valor de 2,0, y
Reducir el periodo de diseño, pero no disminuir pt por debajo del
Valor indicado de 2,0.
Fuente: Guía AASHTO-72, pg 6
Criterios de estimación del valor del “Factor Regional (R)”
Modelo venezolano para estimar “R”
En la Universidad Católica Andrés Bello (UCAB), se realizan,
en los años 1976 y 1977, dos Trabajos Especiales de Grado
relacionados con el tema del Factor Regional:
(2): IC-976-O1
Modelo venezolano para estimar “R”
El segundo TEG fue dirigido por el Profesor Andrés Pinaud R., y su
Autor es el Br. Gustavo Paolini, y se titula:
“El uso del Factor Regional en Venezuela para el Diseño de los
Pavimentos Flexibles (2)”.
El resultado de los dos TEG permitió, a través de una serie de
encuestas dirigidas a Profesionales relacionados con los
pavimentos, ofrecer una Ecuación que permite estimar el FR con
resultados muy cercanos a los que un “Experto” hubiese asignado
para cualquier caso en estudio.
(2): IC-977-P1
La Ecuación toma la siguiente forma:
R = 0,10*ICA + 0,35*ICB + 0,35*ICC + 0,20*ICD
En donde:
• ICA = Índice del Cuadro A
• ICB = Índice del Cuadro B
• ICC = Índice del Cuadro C
• ICD = Índice del Cuadro D
Modelo venezolano para estimar “R”
R = 0,10*ICA + 0,35*ICB + 0,35*ICC + 0,20*ICD
Índice del Cuadro “A-1”
CE diarias = REE/(n*365) < 50n = número años periodo diseño
Índice del Cuadro “A-2”
CE diarias = 51 < REE/(n*365) < 150n = número años periodo diseño
Índice del Cuadro “A-3”
CE diarias = 151 < REE/(n*365) < 1000n = número años periodo diseño
Índice del Cuadro “A-4”
CE diarias = REE/(n*365) > 1001n = número años periodo diseño
Índice del Cuadro “B-1”
Alta intensidad de lluvia: > 1200 mm/año
Índice del Cuadro “B-2”
Media intensidad de lluvia: 1200 mm/año < Lluvia < 600 mm/año
Índice del Cuadro “B-3”
Baja intensidad de lluvia < 600 mm/año
Índice del Cuadro “C”
Índice del Cuadro “D”
Selección del “Valor Soporte del Suelo (Si)”
Ábaco para la selección del “Valor Soporte del Suelo (Si)”
No se define criterio para
seleccionar el CBR de Diseño.
En Venezuela se ha aplicado el
concepto de “Percentil de Diseño”
para la sub-rasante y mínimo valor
de ensayo para los materiales de
Sub-bases y Bases granulares.
Ábaco para la selección del “Valor Soporte del Suelo (Si)”
Tabla comparativa de valores de coeficientes estructurales
Tabla comparativa de valores de coeficientes estructurales
Coeficiente estructural de las mezclas asfálticas
densamente gradadas
Coeficiente estructural
de las mezclas
asfálticas
densamente
gradadas
Coeficiente
estructural de los
materiales
granulares para
capas de sub-base
Coeficiente
estructural de los
materiales
granulares para
capas de base
Coeficiente
estructural de los
materiales
estabilizados con
cemento
Coeficiente
estructural de los
materiales
estabilizados con
asfalto
ECUACIÓN DE LA GUIA AASHTO 1972
El número estructural se convierte a una combinación de espesores de capa,
combinando coeficientes que representan la capacidad estructural relativa del
material de cada capa
ai : Coeficiente estructural de capa i
Di : Espesor (en pulgadas) de capa i
SN (i) = potencia de la capa (i) = espesor de la capa (i) * espesor de la capa (i)
Ecuación resuelve SN sobre CUALQUIER CAPA CON VALOR ASIGNABLE DE
“Si”, ES DECIR, SE INTRODUCE EL CONCEPTO DE TEORÍA ELÁSTICA
MULTICAPA.
NO HAY SOLUCIÓN ÚNICA!!
332211/ DaDaDaiSN
Principio y procedimiento de diseño
Fuente: Guía AASHTO-72
Figura C.5-1; pg. 99
Guía AASHTO-72
Procedimiento
ALTERNO para la deter-
minación de los espesores
de capas en los
Pavimentos flexibles
Pudiera aplicarse el
Principio de SOLO
PROTEGER la capa de
Sub-rasante.
Carretera San Carlos-Tinaco (TO-05)
– Cargas de diseño = 38.550.000 ee (20 años)
Cargas equivalentes diarias = 38.550.000/(20*365)
= 5.281
– Sub-rasante
CBR de diseño (Sr) = 1,9%
(Criterio del percentil de diseño (90%) y solo
CBR saturado)
Tipo de material predominante en la SR = A-4(2)
Ejemplo aplicación Ecuación AASHTO-72:
Carretera San Carlos-Tinaco (TO-05)
– Intensidad de lluvia promedio, últimos cinco
(5) años = 880 mm
– Profundidad capa freática, por debajo de la
SR: (a) en verano: >1,75 m; (b) en invierno:
entre 0,80 y 1,40 m
– Topografía predominante: ondulado suave
– Pendiente geométrica trazado: < 3%
Ejemplo aplicación Ecuación AASHTO-72:
Carretera San Carlos-Tinaco (TO-05)
– Materiales disponibles:
Mezcla asfáltica M19, con estabilidad Marshall de
3.000 lbs, flujo de 12 (0.001 pulg) y 3,0% Vv, y
densidad compactada en campo de 2.287 kg/m3.
Piedra picada con CBR >= 80%, y densidad
compactada en campo de 2.200 kg/m3
Grava cernida con CBR promedio de 52,1%
(máximo de 60% y mínimo de 42%), y densidad
compactada en campo de 2.050 kg/m3.
Ejemplo aplicación Ecuación AASHTO-72:
Selección del valor de la
Servicapacidad final (pt)
La Guía Provisional AASHTO-72 establece que:
•La selección del valor de “Servicapacidad Final (pt)” debe establecerse
como el menor Índice que puede ser alcanzado por el pavimento ANTES
de que requerida una rehabilitación o repavimentación.
• Se sugieren los siguientes valores de “pt”
• Carreteras principales: pt = 2,5
• Carreteras secundarias: pt = 2,0
• Para vías de bajo volumen de tráfico, en las cuales las considera-
ciones económicas hagan recomendable niveles de inversión muy
bajos, se recomienda mantener el pt mínimo en un valor de 2,0, y
reducir el periodo de diseño, pero no disminuir pt por debajo del
valor indicado de 2,0.
Fuente: Guía AASHTO-72, pg 6
Seleccionemos en nuestro ejemplo pt = 2,5
Estimación del Valor de Factor Regional (R):
R = 0,10*ICA + 0,35*ICB + 0,35*ICC + 0,20*ICD
Seleccionar Cuadro A-4 por número de EEdiarios
(5.281)
ICA = 1
Estimación del Valor de Factor Regional (R):
R = 0,10*ICA + 0,35*ICB + 0,35*ICC + 0,20*ICD
Seleccionar Cuadro B-2 por intensidad de
Lluvia anual promedio (880 mm)
ICB = 2
Estimación del Valor de Factor Regional (R):
R = 0,10*ICA + 0,35*ICB + 0,35*ICC + 0,20*ICD
ICC = 1
Estimación del Valor de Factor Regional (R):
R = 0,10*ICA + 0,35*ICB + 0,35*ICC + 0,20*ICD
ICD = 2
Estimación del Valor de Factor Regional (R):
R = 0,10*ICA + 0,35*ICB + 0,35*ICC + 0,20*ICD
R = 0,10 * 1 + 0,35 * 2 + 0,35 * 1 + 0,20 * 2 =
R = 1,55
Selección de valores de Soporte del
Suelo (Si)
Recordando los materiales disponibles:
– Sub-rasante: CBR percentil de diseño = 1,9%
– Sub-base granular : CBR = 42% (menor valor
de resultado de ensayos)
– Base granular: CBR = 80% (mínimo
especificado)
Procedimiento Percentil de Diseño para suelos finos
(materiales de fundación)
Muestra Progresiva CBRs
27 12+500 15.3
28 13+000 7.6
29 13+500 7.8
30 14+000 8.2
31 14+500 2.0
32 15+000 5.7
33 15+500 9.2
34 16+000 34.0
35 16+500 3.9
36 17+000 1.4
37 17+500 10.6
38 18+000 1.9
Procedimiento Percentil de Diseño para suelos finos
(materiales de fundación)
Muestra Progresiva CBRs
27 12+500 15.3
28 13+000 7.6
29 13+500 7.8
30 14+000 8.2
31 14+500 2.0
32 15+000 5.7
33 15+500 9.2
34 16+000 34.0
35 16+500 3.9
36 17+000 1.4
37 17+500 10.6
38 18+000 1.9
Muestra Progresiva CBRs
Número de
muestras con
CBR igual o
mayor
% con
muestras
igual om
mayor a CBR
de
36 17+000 1.4 13 100.0%
38 18+000 1.9 12 92.3%
31 14+500 2.0 11 84.6%
39 18+500 2.2 10 76.9%
35 16+500 3.9 9 69.2%
32 15+000 5.7 8 61.5%
28 13+000 7.6 7 53.8%
29 13+500 7.8 6 46.2%
30 14+000 8.2 5 38.5%
33 15+500 9.2 4 30.8%
37 17+500 10.6 3 23.1%
27 12+500 15.3 2 15.4%
34 16+000 34.0 1 7.7%
Tabla 3 Criterio de determinación del "Percentil de diseño para el CBR" ________________________________________________ Cargas equivalentes Percentil de diseño para totales (REE) sub-rasante sub-rasante mejorada
_________________________________________________ < 1.0 E+5 75 85 > 1.0 E+5 ≤ 1.0 E+6 80 90 > 1.0 E+6 ≤ 1.0 E+7 85 90 > 1.0 E+7 ≤ 1.0 E+8 90 95 > 1.0 E+8 95 95 _________________________________________________
Procedimiento Percentil de Diseño para suelos finos
(materiales de fundación)
– Cargas de diseño =38.550.000 ee
Procedimiento Percentil de Diseño para suelos finos
(materiales de fundación)
– CBR de diseño (Sr) = 1,9%
Principio y procedimiento de diseñoSelección de valores de Soporte del Suelo (Si) del
material de la sub-rasante
CBRSR = 1,9%
SiSR = 2,9
Principio y procedimiento de diseñoSelección de valores de Soporte del Suelo (Si) del
material de la Sub-Base granular
CBRSbg = 42%
SiSbg = 8,7
Principio y procedimiento de diseñoSelección de valores de Soporte del Suelo (Si) del
material de la Base granular
CBRBg = 80%
SiBg = 9,8
Solución Ecuación de Diseño de
AASHTO-72 (Teoría Elástica Multicapa)
Recordemos que, para nuestro
ejemplo conocemos:
* Wt18 = 38.550.000 ee
* Pt = 2,5
* R = 1,55
Solución Ecuación de Diseño de
AASHTO-72 (Teoría Elástica Multicapa)
Material Capa Estabilidad/
ResistenciaSi SN/i
MAC19 Rodamiento 3000 lbs -- --
Piedra
picada
Base
granular80% CBR 9,8
Granzón
de río
Sub-base
granular42% CBR 8,7
Relleno Sub-rasante 1,9% CBR 2,9
Wt18 = 38.550.000 ; pt = 2,5; R = 1,55
2,973
Solución Ecuación de Diseño de
AASHTO-72 (Teoría Elástica Multicapa)
Material Capa Estabilidad/
ResistenciaSi SN/i
MAC19 Rodamiento 3000 lbs -- --
Piedra
picada
Base
granular80% CBR 9,8 2,973
Granzón
de río
Sub-base
granular42% CBR 8,7
Relleno Sub-rasante 1,9% CBR 2,9
Wt18 = 38.550.000 ; pt = 2,5; R = 1,55
3,474
Solución Ecuación de Diseño de
AASHTO-72 (Teoría Elástica Multicapa)
Material Capa Estabilidad/
ResistenciaSi SN/i
MAC19 Rodamiento 3000 lbs -- --
Piedra
picada
Base
granular80% CBR 9,8 2,973
Granzón
de río
Sub-base
granular42% CBR 8,7 3,474
Relleno Sub-rasante 1,9% CBR 2,9
Wt18 = 38.550.000 ; pt = 2,5; R = 1,55
7,074
Recordar que la Ecuación resuelve el valor
de SN sobre la capa cuyo Si ha sido
sustituido en la ecuación:
Material Capa Estabilidad/
ResistenciaSi SN/i
MAC19 Rodamiento 3000 lbs -- --
Piedra
picada
Base
granular80% CBR 9,8 2,973
Granzón
de río
Sub-base
granular42% CBR 8,7 3,474
Relleno Sub-rasante 1,9% CBR 2,9 7,074
Wt18 = 38.550.000 ; pt = 2,5; R = 1,55
ECUACIÓN DE LA GUIA AASHTO 1972
El número estructural se convierte a una combinación de espesores de
capa, combinando coeficientes que representan la capacidad
estructural relativa del material de cada capa
ai : Coeficiente estructural de capa i
Di : Espesor (en pulgadas) de capa i
Ecuación resuelve SN sobre CUALQUIER CAPA
CON VALOR ASIGNABLE DE “Si”, ES DECIR,
SE INTRODUCE EL CONCEPTO DE TEORÍA
ELÁSTICA MULTICAPA.
NO HAY SOLUCIÓN ÚNICA, PERO DEBE PROTEGERSE
CADA CAPA Y NO SOLO LA SUB-RASANTE
332211/ DaDaDaiSN
Selección de los coeficientes
estructurales de cada capa:
Capa asfáltica para rodamiento:
– Mezcla M19
Estabilidad = 3.000 lbs
Flujo = 12 (0,01 pulg)
Vacíos totales = 3,0%
% C.A. = 5,2%
Densidad compactada en campo = 2.287 kg/m3
(al 97% de la densidad Marshall de laboratorio).
Coeficiente estructural
de las mezclas
asfálticas
densamente
gradadas
arod = 0,44
Selección de los coeficientes
estructurales de cada capa:
Capa de piedra picada para Base granular:
– Mezcla Tipo COVENIN 1 (Norma 11-4)
CBR = 80% mínimo al 95% DMS
Peso unitario en campo (95% DMS) = 2.200 kg/m3
IP = NP
Desgaste LA = 38%
Coeficiente
estructural de los
materiales
granulares para
capas de base
aBg = 0,14
Selección de los coeficientes
estructurales de cada capa:
Capa de piedra picada para Sub base
granular:
– Mezcla Tipo COVENIN 1 (Norma 11-2)
CBR = 42% mínimo al 95% DMS
Peso unitario en campo (95% DMS) = 2.050 kg/m3
IP = NP
Desgaste LA = 38%
Coeficiente
estructural de los
materiales
granulares para
capas de sub-base
aSbg = 0,125
ECUACIÓN DE LA GUIA AASHTO 1972
321/ SNSNSNiSN
332211/ DaDaDaiSN
La ecuación:
Puede ser expresada como:
En donde:
SN1 = a1*D1
SN2 = a2*D2
SN3 = a3*D3
ECUACIÓN DE LA GUIA AASHTO 1972
El número estructural se convierte a una combinación de espesores de
capa, combinando coeficientes que representan la capacidad
estructural relativa del material de cada capa
ai : Coeficiente estructural de capa i
Di : Espesor (en pulgadas) de capa i
Ecuación se resuelve mas fácilmente planteándola
desde arriba hacia abajo, buscando tener una
ecuación con una incógnita.
Recordar que los espesores deben ser
expresados en pulgadas
332211/ DaDaDaiSN
Y si recordamos que habíamos calculado el
SN sobre cada capa:
Material Capa Estabilidad/
ResistenciaSi SN/i
MAC19 Rodamiento 3000 lbs -- --
Piedra
picada
Base
granular80% CBR 9,8 2,973
Granzón
de río
Sub-base
granular42% CBR 8,7 3,474
Relleno Sub-rasante 1,9% CBR 2,9 7,074
Wt18 = 38.550.000 ; pt = 2,5; R = 1,55
Planteamos, entonces, la primera
ecuación de SN/i , yendo de arriba hacia
abajo:
SN/Bg = 2,973
SN/Bg = SNrod = arod * Drod
2,973 = 0,44 * Drod
Drod = 2,973/0,44 = 6,76 pulg
Drod = 6,76 * 2,54 = 17,17 cm
– Que se redondea, por razones constructivas al medio centímetro superior, en nuestro caso
Drod = 17,5 cm
Verificación de cálculos y determinación del SN© de construcción sobre la capa “i”, en este primer cálculo “i” = Base granular
•SN©/Bg = 17,5/2,54 * 0,44 = 3,031
• Ya que SN©/Bg > SNcálculo/Bg
(3,031> 2,973)
La capa de Base granular está
debidamente protegida
Buscamos ahora el siguiente valor de SN
sobre capa ya calculado por la ecuación
AASHTO, yendo de arriba hacia abajo:
Material Capa Estabilidad/
ResistenciaSi SN/i
MAC19 Rodamiento 3000 lbs -- --
Piedra
picada
Base
granular80% CBR 9,8 2,973
Granzón
de río
Sub-base
granular42% CBR 8,7 3,474
Relleno Sub-rasante 1,9% CBR 2,9 7,074
Wt18 = 38.550.000 ; pt = 2,5; R = 1,55
Planteamos ahora la segunda ecuación de SN/i, continuando de arriba hacia abajo:
• SN/Sbg = 3,474
• SN/Sbg = SNrod + SNBg
• SN/Sbg = SN/Bg + SNBg = SN©/Bg+ SNBg
Sustituyendo valores se tiene:
* 3,474 = 3,031 + 0,14 * DBg
Por lo tanto,
•3,474 = 3,031 + 0,14 * DBg
(3,474 - 3,031)/0,14 = DBg
DBg = 3,16 pulg = 8,04 cm
Este espesor calculado debe ser
verificado con los criterios de
“espesores mínimos”
Criterio de espesores mínimos por razones constructivas:
Tipo de mezcla Espesor mínimo (cm)
Mezcla asfáltica en caliente 5,0
Base granular 10,0
Sub-base granular 10,0
Materiales estabilizados con cemento 15,0
Materiales estabilizados con asfalto 10,0
Por lo tanto,
• DBg = 3,16 pulg = 8,04 cm
Este espesor calculado debe ser,
como mínimo, de 10,0 cm.
Seleccionemos, en este ejemplo, un
espesor de 20,0 cm.
D©Bg = 20,0 cm
Verificación de cálculos y determinación del SN© de construcción sobre la capa “i”, en este segundo cálculo “i” = Sub-base granular
•SN©/Sbg = SN©
rod + SN©Bg =
= 3,031 + 20/2,54 * 0,14 = 3,031 + 1,102 =
= 4,133(4,033> 3,474)
La capa de Sub-base granular está
debidamente protegida
Material Capa Estabilidad/
ResistenciaSi SN/i
MAC19 Rodamiento 3000 lbs -- --
Piedra
picada
Base
granular80% CBR 9,8 2,973
Granzón
de río
Sub-base
granular42% CBR 8,7 3,474
Relleno Sub-rasante 1,9% CBR 2,9 7,074
Wt18 = 38.550.000 ; pt = 2,5; R = 1,55
Buscamos ahora el siguiente valor de SN
sobre capa ya calculado por la ecuación
AASHTO, yendo de arriba hacia abajo:
Planteamos ahora la tercera, y última, ecuación de SN/i, continuando de arriba hacia abajo:
• SN/SR = 7,074
• SN/SR = SN©rod + SN©
Bg + SNSbg
• SN/SR = SN©/Sbg + SNSbg = SN©
/Sbg+ aSbg*DSbg
Sustituyendo valores se tiene:
* 7,074 = 4,133 + 0,125 * DSbg
Por lo tanto,
• 7,074 = 4,133 + 0,125 * DSbg
(7,074 - 4,133)/0,125 = DSbg
DSbg = 23,53 pulg = 59,8 cm
Este espesor calculado debe ser
redondeado al centímetro entero
superior (60,0 ) y satisface el criterio
de “espesores mínimos”
Verificación de cálculos y determinación del SN© de construcción sobre la capa “i”, en este tercer cálculo “i” = Sub-rasante
•SN©/SR = SN©
/Sbg + SN©Sbg =
= 4,133 + 60/2,54 * 0,125 = 4,133 + 2,953 =
= 7,086(7,086> 7,074)
La capa de Sub-rasante está
debidamente protegida
Resumen del diseño según AASHTO-72:
Material CapaEspesor
(cm)Diseño
(Construcción)
Coeficienteestructural
SNde
cálculoSobre capa
SN de construcción
de la capa
SNde
construcción
sobre la capa
Condición de diseño
MAC 19Rodamiento 17,5 0,44 __ 3,031 __ O.K.
Piedra picada
Base granular
20,0 0,14 2,973 1,102 3,031 O.K.
Grava de río
Sub-base
granular
60,0 0,125 3,474 2,953 4,133 O.K.
Relleno Sub-rasante
7,074 7,086 O.K.
Si recordamos las alternativas de Diseño según AASHO-62
Material Capa Diseño 1 Diseño 2 Diseño 3 Diseño 4
Espesor capa (cm)
MAC M19 Rodamiento 15,0 10,0 20,0 15,0
P. Picada Base granular
40,0 50,0 30,0 53,0
Grava río Sub-base granular
62,0 69,0 54,0 45,0
Y las comparamos con el diseño según AASHTO-72
Podemos afirmar que los Diseños D1, D2 y D4 fallarán prematuramente por no estar la capa de Base granular suficientemente protegida.
Material Capa Diseño 1 Diseño 2 Diseño 3 Diseño 4 AASHO-72
Espesor capa (cm)
MAC M19
Rodamiento 15,0 10,0 20,0 15,0 17,5
P. Picada Base granular 40,0 50,0 30,0 53,0 20,0
Grava río Sub-base granular 62,0 69,0 54,0 45,0 60,0
Criterios y procedimientos de diseño de
rehabilitación de pavimentos existentes
La Guía Provisional AASHTO-72 presenta
breves comentarios sobre el Procedimiento
AASHTO, así como Métodos empleados
por algunas Instituciones y Estados de los
Estados Unidos (Instituto del Asfalto,
California, Oklahoma, Texas, Utah).
Concluye recomendando que se adopte el
Método propuesto por California, el cual
se apoya en la medición de deflexiones.
La Guía
Provisional
de Diseño
AASHTO-72