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Mecanica de Fluidos UNAM Diapositivas
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Mecánica de Fluidos 1
Mecánica de Fluidos
Sergio Troncoso González
Mecánica de Fluidos 2
I. Nombre.
II. Expectativas del curso.
III. ¿Porqué eligieron la carrera de Ingeniería Petrolera?
IV. Área que les gustaría trabajas (yacimientos,producción o perforación) y por qué?
Mecánica de Fluidos 3
OBJETIVO DEL CURSO
El alumno explicará los principios, leyes yconceptos fundamentales que gobiernan elcomportamiento de los fluidos y los aplicaráa los análisis de fenómenos y soluciones deproblemas flujo de hidrocarburos.
Mecánica de Fluidos 4
TEMARIO
I. Propiedades de los fluidos.
II. Estática de los fluidos.
III. Análisis dimensional y teoría de los modelos.
IV. Ecuaciones fundamentales.
V. Flujo de líquidos en tuberías.
VI. Flujo de gas en tuberías.
VII. Medidores de flujo.
Mecánica de Fluidos 5
BIBLIOGRAFÍA
� Streeter Victor y Wylie E. Benjamín. Mecánica de
Fluidos. McGraw Hill.
� Shames J. Iving, Mecánica de Fluidos. McGraw Hill.
� Skiba Yuri N., Introducción a la dinámica de fluidos,
UNAM
� Elemer Bobok Ph. D., Fluid Mechanics for Petroleum
Engineers, ELSEVIER
Mecánica de Fluidos 6
Evaluación
1° parcial 2° parcial 3° parcial
Exámenes 24.1% 24.1% 24.1%
Tareas 7.1% 7.1% 7.1%
Participaciones 2.1% 2.1% 2.1%
Mecánica de Fluidos 7
Evaluación
Calificación final
Exentos ≥ 8
Examen final < 8
Mecánica de Fluidos 8
Formato de tareas
Hojas tamaño carta (Si son más de una hoja engraparlas)�blancas�de re-uso
Debe de tener orden y limpieza (calidad del trabajo)
Nombre completo Mecánica de fluidos
Tarea # dd/mmm/aa
Mecánica de Fluidos 9
Acuerdos/Reglas
Acuerdos.
1. Inicio de la clase es a las 9:30 am.2. Respeto en la clase.3. Celulares en modo silencio.4. Orden y limpieza en el aula.
Reglas en el examen
1. Prohibido el uso de ipod, celulares.
Mecánica de Fluidos 10
http://www.mecanicafluidos-fiunam.com/
Mecánica de Fluidos 11
Estudiar
� Notación y definición de vectores.� Álgebra vectorial.� Operaciones vectoriales.� Vectores unitario, normales y planos.� Operaciones diferenciales.
Propiedades de los fluidos 1
Tema IPropiedades de los fluidos
Propiedades de los fluidos 2
DIMENSIONES Y UNIDADES
Desde tiempos remotos el hombre ha tenido la necesidad demedir, es decir, saber cuál es la magnitud de un objetocomparándolo con otro de la misma especie que le sirva de baseo patrón, pero el problema ha sido encontrar el patrón demedida. Por ejemplo, se habló de codos, vara y pies para medirlongitudes; quintales y cargas para medir masa; y lunas, soles ylustros para medir tiempo.
A través de la historia se han utilizado diferentes sistemas demedición de unidades, así podemos mencionar el SistemaCegesimal (cgs), el sistema MKS, el Sistema Inglés y el SistemaInternacional de Unidades.
Propiedades de los fluidos 3
DIMENSIONES Y UNIDADES
Magnitudes Básicas
Dimensión SI
Longitud L metro (m)
Tiempo T segundo (s)
Masa M kilogramo (kg)
Corriente eléctrica
I ampere (A)
Temperatura θ kelvin (k)
Cantidad de substancia
N mol (mol)
Luminosa J candela (cd)
Propiedades de los fluidos 4
DIMENSIONES Y UNIDADES
Magnitudes Básicas
Sistema
cgs MKS Inglés
Longitud centímetro (cm) metro (m) pie (ft)
Tiempo segundo (s) segundo (s) segundo (s)
Masa gramo (g) kilogramo (kg) libra (lb)
Temperatura kelvin (K) kelvin (K) rankine (°R)
Propiedades de los fluidos 5
DIMENSIONES Y UNIDADES
Múltiplos Prefijo SI Abreviatura
1012 tetra T
109 giga G
106 mega M
103 kilo k
10-2 centi c
10-3 mili m
10-6 micro μ
10-9 nano n
10-12 pico p
Principales prefijos para potencias de 10 en unidades SI
Propiedades de los fluidos 6
DIMENSIONES Y UNIDADES
Ejemplos:
Dimensión SI cgs
Área L2 m2 cm2
Volumen L3 m3 cm3
Velocidad LT-1 m/s cm/s
Aceleración LT-2 m/s2 cm/s2
Fuerza MLT-2 kg·m/s2
(Newton)g·cm/s2
(dina)
1� = 1�� ∙ �
Propiedades de los fluidos 7
EJERCICIOS
Determinar si las expresiones siguientes cumplendimensionalmente:
1) � = �
2) � = ��
3) � = �� + ��
Propiedades de los fluidos 8
Un fluido es una substancia, ya sea líquido o gas, que se deformacontinuamente cuando se le somete a un esfuerzo cortante, pormuy pequeño que éste sea.
El esfuerzo cortante es la componente de fuerza tangente a unasuperficie, y esta fuerza dividida por el área de la superficie es elesfuerzo cortante promedio sobre dicha superficie.
� =��
�( 1 )
DEFINICIÓN DE FLUIDO
Propiedades de los fluidos 9
Es aquella propiedad de los fluidos mediante la cual éste ofreceresistencia al esfuerzo cortante.
Sus unidades son:
Sistema Unidad
SI kg/m·s
Inglés lb/ft·s
cgs g/cm·s (poise)
Generalmente se utiliza el centipoise (1 cp = 0.01 poise)
1 poise =1 g/cm·s =0.1 kg/m·s =0.0679 lb/ft·s=0.002089 lb·s/ft2
VISCOSIDAD ABSOLUTA (μ)
Propiedades de los fluidos 10
La viscosidad se debe a dos causas:
1. Las fuerzas de cohesión que existe entre las moléculas de losfluidos las cuales dificultan el desplazamiento relativo entreellas.
2. La cantidad de movimiento entre “capas” del fluido que nose mueven a la misma velocidad.
La viscosidad depende de la presión y temperatura.
Al aumentar la temperatura a presión constante, la viscosidadde un líquido disminuye, mientras que la viscosidad de un gasaumenta.
VISCOSIDAD ABSOLUTA (μ)
Propiedades de los fluidos 11
Esto se debe que en los líquidos predominan las fuerza decohesión y estas disminuyen al aumentar la temperatura.
Por otra parte, los gases deben su viscosidad primordialmente ala transferencia de cantidad de movimiento molecular y estaaumenta con la temperatura.
En el caso de los hidrocarburos de un yacimiento se tiene unamezcla de líquido y gas; esta cambia consideradamente suviscosidad al variar su presión y/o temperatura.
La variación de la viscosidad es más predominante con latemperatura.
VISCOSIDAD ABSOLUTA (μ)
Propiedades de los fluidos 12
La viscosidad cinemática es la relación de la viscosidad absolutacon la densidad de la masa:
ν=�
�
Sistema Unidad
SI m2/s
Inglés ft2/s
cgs cm2/s
Sus unidades son:
( 2 )
VISCOSIDAD CINEMÁTICA (ν)
Generalmente se utiliza stoke (1 stoke = 100 centistoke)
1 stoke (St) = 1 cm2/s = 0.0001 m2/s = 0.00107 ft2/s
Propiedades de los fluidos 13
Consideremos un fluidos contenido entre dos grandes láminasplanas y paralelas, de área A, separadas entre sí por unadistancia muy pequeña Y.
L L
FT
h
LEY DE NEWTON DE LA VISCOSIDAD
Propiedades de los fluidos 14
Supongamos que el sistema esta en reposo, pero que al cabo deltiempo t=0, la lámina inferior se pone en movimiento endirección al eje x, con una velocidad constante u.
A medida que transcurre el tiempo el fluido gana cantidad demovimiento, y , finalmente se establece el perfil de velocidad enrégimen estacionario.
Una vez alcanzado dicho estado estacionario de movimiento, espreciso aplicar una fuerza constante F
Tpara conservar el
movimiento de la lámina inferior
LEY DE NEWTON DE LA VISCOSIDAD
Propiedades de los fluidos 15
h
h
h
h
t<0
t=0
t pequeño
t grande
Fluido inicialmente en reposo
Lamina inferior puesta en movimiento
Formación de la velocidad en flujo no estacionario
Distribución final de velocidad para flujo estacionario
��(�, �)
��(�)
u
u
u
LEY DE NEWTON DE LA VISCOSIDAD
Propiedades de los fluidos 16
hy
x
��� = −�!��
!�
LEY DE NEWTON DE LA VISCOSIDAD
( 4 )
��
�= −�
!��
!�
Sustituyendo la ecuación (1) en la ecuación (3)
( 3 )
Propiedades de los fluidos 17
LEY DE NEWTON DE LA VISCOSIDAD
Ejemplo:
Una placa que dista 0.5 mm de otra placa fija, se mueve a unavelocidad de 30 cm/seg, requiriéndose para mantener estavelocidad una fuerza por unidad de área de 0.2 kg/m2.Determinar la viscosidad del fluido que ocupa el espacio entrelas placa en cp.
h
u
Propiedades de los fluidos 18
Clasificación de los fluidos
Existe una relación linealentre el esfuerzo cortanteaplicado y la velocidad dedeformación resultante;por lo que la viscosidad esconstante
Fluidos
Newtonianos
No Newtonianos
No existe una relaciónlineal entre el esfuerzocortante aplicado y lavelocidad de deformaciónresultante
Propiedades de los fluidos 19
A-IdealB-NewtonianoC-Pseudo plásticoD-Sustancia reopécticaE-Plástico idealF-Sustancia tixotrópicaG-Dilatánte
Clasificación de los fluidos
���
!�/!�
A
BC
D
EF
Esf
uer
zo in
icia
l G
Propiedades de los fluidos 20
Clasificación de los fluidos
En muchas ocasiones para simplificar el estudio de un fluido, seconsidera que su viscosidad es cero, lo cual, implica que elesfuerzo cortante también es cero para cualquier movimientodel fluido. Este fluido de viscosidad cero es denominado fluidoideal.
El tema de flujo no newtoniano constituye actualmente unaparte de otra ciencia más amplia que es la reología, es decir, “laciencia de flujo y la deformación”, que estudia las propiedadesmecánicas de los gases, líquidos, plásticos, substancias asfálticasy materiales cristalinos.
Propiedades de los fluidos 21
Clasificación de los fluidos
Ejemplo.
Clasificar la sustancia que tiene las siguientes tasas dedeformación y de esfuerzo cortante correspondiente.
!#
!�0 1 3 5
� 15 20 30 40
Propiedades de los fluidos 22
Clasificación de los fluidos
$
%&/%'Fluido Plástico ideal
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
0 1 2 3 4 5 6
Propiedades de los fluidos 23
TENSIÓN SUPERFICIAL
En la interface de entre un líquido y un gas parece formarse enel líquido una película debido a la atracción de las moléculas dellíquido situadas por debajo de la superficie. Se puede observarcomo algunos insectos se mantienen soportados por lasuperficie del agua en reposo. Esta propiedad de ejercer unatensión se le llama tensión superficial (() y la fuerza necesariapara mantener la unidad de longitud de la película en equilibrio.
También se puede considerar como la energía por unidad deárea para llevar las moléculas a la superficie. Al fenómenoanterior entre dos fluidos inmiscibles se le llama tensióninterfacial. La tensión superficial varía con la temperaturadebido a que aumenta el movimiento molecular del líquido.
Propiedades de los fluidos 24
TENSIÓN SUPERFICIAL
La presión dentro de una gota de líquido aumenta debido a latensión superficial. Para una gota esférica de radio r, la presión pnecesaria para equilibrar la presión debido a la tensiónsuperficial, se obtiene considerando las fuerzas que actual sobreel cuerpo libre semiesférico
)*+ = 2*+(
) =2(
+
La capilaridad se debe a la tensión interfacial, a la adhesiónentre los líquidos y al sólidos y a la cohesión del líquido.
( 5 )
( 6 )
Propiedades de los fluidos 25
TENSIÓN SUPERFICIAL
Un líquido que moja un sólido tiene mayor adhesión quecohesión. La acción de la tensión superficial en este caso haceque el líquido suba dentro de un pequeño tubo vertical que seencuentra parcialmente sumergido en él. Para líquidos que nomojan el sólido, la tensión superficial tiende a deprimir elmenisco en un pequeño tubo vertical
aire
Hg
aire
Agua
Líquido no mojante Líquido mojante
,h
,
Propiedades de los fluidos 26
TENSIÓN SUPERFICIAL
Propiedades de los fluidos 27
TENSIÓN SUPERFICIAL
Tomando en cuenta la altura que alcanza el líquido dentro de untubo capilar, al ser introducido esté en el seno de fluido y conbase en la estática de fluidos, se tiene la siguiente expresión decapilaridad.
ℎ =2(./,
��+
Donde:
(=tensión superficial.,=ángulo de contacto entre el líquido y la pared del tubo.+=radio del tubo capilar.
( 7 )
Propiedades de los fluidos 28
TENSIÓN SUPERFICIAL
Ejemplo:
¿Cuál es la presión en el interior de una gota de agua de 0.05 mmde diámetro a 20 °C, si la tensión superficial es de 0.00745 kg/my en el exterior de la gota existe una presión normal de1.033 kg/cm2?
Propiedades de los fluidos 29
Densidad y densidad relativa
La densidad es una propiedad física de la materia íntimamenterelacionada con el grado de cohesión entre los átomos de unelemento o las moléculas de un compuesto. Mientras mas unidasse encuentren las partículas individuales de un elemento ocompuesto, su densidad será mayor.
La densidad es una propiedad intensiva de la materia definidapor el cociente obtenido al dividir la masa de un objeto, por elvolumen ocupado por este.
� =�
#/0��12=�
#
Dimensión SI cgs
Densidad ML-3 kg/m3 g/cm3
( 8 )
Propiedades de los fluidos 30
Densidad y densidad relativa
La densidad relativa, también llamada gravedad especifica, porsu traducción literal del ingles “Specific gravity”. Se define comola relación existente entre su densidad y la de otra sustancia dereferencia. Para el caso de los líquidos la sustancia que se utilizacomo referencia es el agua.
345 =�5
�6
La densidad del agua es aproximadamente 62.4 lb/ft3=1 g/cm3
@ condiciones estándar.
( 9 )
Propiedades de los fluidos 31
Densidad y densidad relativa
En la industria petrolera es común expresar la densidad engrados API, (American Petroleum Institute). Este parámetro esun tipo de densidad relativa, en el cual se compara la densidadde un crudo de interés con la correspondiente al agua. Laexpresión es la siguiente:
�78 =141.5
34�− 131.5 ( 10 )
Propiedades de los fluidos 32
Densidad y densidad relativa
La clasificación de los crudos de acuerdo a la densidad API variade región a región, sin embargo, una clasificación aceptable es:
Tarea:
Cual son las °API de las mezclas mexicanas.
Clasificación Densidad APISuperligeros >40Ligeros 30 < API <40Intermedios 20 < API <30Pesado 16 < API <20Extra pesados <16
Propiedades de los fluidos 33
Densidad y densidad relativa
Ejemplo:
Calcule los °API de un aceite con una densidad de 53 lb/ft3 acondiciones estándar.
Solución:
34� =��
�6=53
62.4= 0.849
�78 =141.5
0.849− 131.5
�78 =35.2 °API
Propiedades de los fluidos 34
Densidad y densidad relativa
Para el comportamiento de un gas ideal, la teoría cinética de ungas esta compuesta de un gran número de moléculas. Para ungas ideal el volumen de esas moléculas es insignificantecomparado con el volumen total ocupado por el gas . También seasume que las moléculas no tienen fuerzas de atracción orepulsión entre ellas y se asume también que todas lascolisiones de las moléculas son perfectamente elásticas.
En base a esta teoría cinética de los gases, se conoce como la“Ecuación de estado” y existe una relación entre la presión,temperatura , volumen y a la cantidad de moles de gas.
)@ = 2AB ( 11 )
Propiedades de los fluidos 35
Densidad y densidad relativa
Donde:
)= presión absoluta, psia@= volumen, ft3
2= número de moles de gas, lb-molB=temperatura absoluta, °RA= constante universal de los gases (10.73 psia ft/lb-mol °R)
El número de moles de gas esta definido como la masa de gas, m,entre el peso molecular, M (lb/lb-mol):
2 =�
C( 12 )
Propiedades de los fluidos 36
Densidad y densidad relativa
Combinando la ecuación (11) y la (12) se tiene lo siguiente
)@ =�
CAB
Por lo tanto la densidad del gas es:
�D =�
@=)C
AB( 14 )
( 13 )
Propiedades de los fluidos 37
Densidad y densidad relativa
La densidad relativa del gas se define como la relación de ladensidad del gas entre la densidad del aire. Ambas densidadesson medidas o expresadas a la misma presión y temperatura.Comúnmente la presión y temperatura estándar son usadas paradefinir la densidad relativa del gas.
34D =�D
�EFGH
Asumiendo que el comportamiento de la mezcla de gas y del airees descrita por la ecuación del gas ideal, la densidad relativapuede ser expresada como:
Propiedades de los fluidos 38
Densidad y densidad relativa
34D =
7IJCEABIJ
7IJCEFGHABIJ
34D =CE
CEFGH=
CE
28.96
Donde:
KD= densidad relativa del gas.7IJ= presión a condiciones estándar.BIJ= temperatura a condiciones estándar.CE= peso molecular aparente del gas.CEFGH= peso molecular del aire, 28.96 lb/lb-mol.
( 16 )
( 15 )
Propiedades de los fluidos 39
Peso específico
El peso específico de un fluido se define como el cociente entresu peso y su volumen, y representa la fuerza que ejerce laaceleración de la gravedad sobre la masa de un fluido porunidad de volumen.
K =L
@Donde:
K= peso específicoL= peso del fluido@= Volumen del fluido
Dimensión SI cgs
Peso especifico ML-2S-2 kg/m2·s2 g/cm3·s2
( 17 )
Propiedades de los fluidos 40
Peso específico
Sin embargo, es más común utilizar las siguientes unidades:
kgf/m3; gf/cm3; lbf/ft3
Se puede relacionar la densidad con el peso específico utilizandola segunda ley de Newton:
L = ��
K =L
@=��
@
K = ��
Esta es una propiedad conveniente cuando se trata con laestática del fluido.
( 18 )
( 19 )
( 20)
Propiedades de los fluidos 41
Presión de Vapor
La presión de vapor es la presión de la fase gaseosa o vaporsobre la fase líquida, para una temperatura determinada, en laque la fase líquida y el vapor se encuentra en equilibrio.
T
CSólido
Líquido
Gas
Temperatura
Pre
sió
n
Propiedades de los fluidos 42
Presión de Vapor
Hg
Líquido
Hg
Líquido
Gas
P=PvP>Pv
Hg
Líquido
Gas
P=Pv
Hg
Gas
P=Pv
Vaporización de una sustancia pura a temperatura constante
Propiedades de los fluidos 43
Presión de Vapor
Hg
Líquido
Hg
Líquido
Gas
T=TvT>Tv
Hg
Líquido
Gas
T=Tv
Hg
Gas
T=Tv
Vaporización de una sustancia pura a presión constante
Propiedades de los fluidos 44
Presión de Vapor
El aceite crudo es almacenado en tanques atmosféricos antes deenviarse a las refinerías. Si el aceite contiene cantidadessignificantes de compuestos volátiles, parte de ellos puedenvaporizarse en los tanques de almacenamiento dando comoresultado una pérdida de producto, y un peligro latente debido aque se crea una atmósfera explosiva por la liberación del gas. Lapresión de vapor del aceite crudo, es una forma de establecer sialgunos hidrocarburos ligeros se vaporizarán en un tanque acondiciones atmosféricas.
Se sabe que el agua no hierve a presión atmosférica ytemperatura ambiente; sin embargo, cuando es calentada a100°C se presenta este fenómeno.
Propiedades de los fluidos 45
Presión de Vapor
Cualquier líquido en un recipiente abierto, hierve cuando escalentado a un nivel que su presión de vapor es la presiónatmosférica. Inversamente un líquido no hierve mientras que supresión de vapor es menor que dicha presión. De este modo, si lapresión de vapor del aceite crudo en un tanque es menor que lapresión atmosférica, no se presenta evaporización.
El crudo es almacenado frecuentemente en tanques expuestos alcalor del sol. La presión de vapor del aceite a la entra del tanquepuede ser menor que la atmosférica, de esta manerainicialmente no ocurre la evaporización, pero como el tanqueabsorbe el calor del medio ambiente, la presión de vapor delaceite se incrementa y puede llegar a ser mayor que laatmosférica comenzando la evaporización.
Propiedades de los fluidos 46
Presión de Vapor
Desde hace años, se desarrolló una prueba de presión de vaporReid (PVR), la cual es el procedimiento para determinar lapresión de vapor del aceite, condensados, gasolinas y otrosproductos del petróleo que se almacenan en tanquesatmosféricos. El objetivo de esta prueba PVR fue proporcionarun medio para determinar si un hidrocarburo líquidoalmacenado en un tanques atmosférico vaporiza o no cuando sutemperatura se eleve a 100 °F, esta cantidad se seleccionó comouna temperatura probable para que el tanque dealmacenamiento que podría esperarse durante los meses deverano.
Estática de los fluidos 1
Tema IIEstática de los fluidos
Estática de los fluidos 2
PRESIÓN EN UN PUNTO
Se define a la presión media como el cociente de la fuerzanormal que actúa sobre el área. Se puede entonces entender a lapresión en un punto como el limite de la fuerza normal a unasuperficie entre el área de dicha superficie, cuando ésta tiende acero.
� = lim�→�� ( 1 )
Estática de los fluidos 3
PRESIÓN EN UN PUNTO
Como solo existen fuerzas normales a las superficies sumergidasen un fluido en reposo, en un punto cualquiera existe la mismapresión en cualquier dirección.
Esto significa que si un elemento deferencial de área (ΔA) essumergido totalmente en un fluido en reposo, actuara unafuerza cuya magnitud es constante en cualquiera de sus caras,independientemente de la orientación que tenga ΔA.
Esto se demuestra considerando un elemento de fluido en formade cuña en el punto (x,y), de espesor unitario y lados Δx, Δy y Δs.
Estática de los fluidos 4
PRESIÓN EN UN PUNTO
y
x
Δy
Δx
Δs
Fs=ps Δs
Fx=px Δy
Fy=py ΔxW=½ ρg Δy Δx
θ
Estática de los fluidos 5
PRESIÓN EN UN PUNTO
Tomando en cuenta que solo existe fuerzas normales y degravedad, las ecuaciones de equilibrio en las direcciones x y yson las siguientes:
Σ� = ��∆� − �� ∆����� = 0Σ� = ��∆� − �� ∆����� − �� ∆�∆�
� = 0Donde px, py y ps son las presiones medias en las tres cartas y ρes la densidad del fluido.
Tomando el límite cuando el elemento de fluido tiende a cero,conservando el ángulo y usando las relaciones geométricas
( 2 )
( 3 )
Estática de los fluidos 6
PRESIÓN EN UN PUNTO
∆����� = ∆�∆scosθ = ∆�
Se obtiene:
��∆� − ��∆� =0
py∆x − ps∆x − ρ� ∆�∆�� =0
Despreciando el tercer termino de la ecuación 7, por ser muypequeño comparado con los otros dos, se tiene lo siguiente
( 4 )
( 5 )
( 6 )
( 7 )
Estática de los fluidos 7
PRESIÓN EN UN PUNTO
��∆� = ��∆���∆� = ��∆y�� = �� = ��
Esto demuestra que la presión en un punto de un fluido enreposo es la misma en cualquier dirección. La comprobaciónpara el caso de tres dimensiones, correspondería a un tetraedrode fluido con tres caras en los planos coordenados y la cuartacara inclinada y se realizaría en forma similar.
( 8 )
( 9 )
( 10 )
Estática de los fluidos 8
PRESIÓN EN UN PUNTO
ρ
a b a
ρ
b
Pa=Pb Pa≠Pb
Estática de los fluidos 9
VARIACIÓN DE LA PRESIÓN
(p+Δp) Aρ
mgΔh
p A
� = &' → & = �'
' = �∆ℎ ∴& = ��∆ℎΣ = 0�� +&� − � + ∆� � = 0�� + ���∆ℎ − �� − ∆�� = 0∆� = ��∆ℎ
Estática de los fluidos 10
VARIACIÓN DE LA PRESIÓN
Con el sistema de referencia (x,y,z), la ecuación fundamental dela hidrostática es
+� = −��+,+�+, = −��
( 11 )
( 12 )
Estática de los fluidos 11
FLUIDOS INCOMPRESIBLES
Integrando la ecuación (11) para un fluido incompresible yhomogéneo, se obtiene la siguiente ecuación
-+� = −��-+,
� = −��, + .Generalmente la variación de la presión hidrostática se expresacomo:
� = ��ℎ
( 13 )
( 14 )
( 15 )
Estática de los fluidos 12
FLUIDOS INCOMPRESIBLES
Donde h se mide verticalmente hacia abajo (h=-z) desde lasuperficie libre del líquido. Por lo tanto, la presión aumenta enforma lineal con respecto a la profundidad, sin importar la formadel recipiente que contiene el líquido.
A B C
a b c
pA=pB=pC
pa=pb=pc
Estática de los fluidos 13
FLUIDOS COMPRESIBLES
Cuando el fluido es un gas perfecto en reposo a temperaturaconstante se tiene la siguiente expresión:
�� = ��
��Despejando la � de la ecuación (16) y sustituyendo en laecuación (11) se tiene:
+� = −������ +,
Despejando +,
( 16 )
Estática de los fluidos 14
FLUIDOS COMPRESIBLES
+, = − �����
+��
Integrando la expresión anterior
- +,/
/0= − ��
���-+��
1
10
, − ,� = − ����� 2�
���
2� ��� = −���
�� , − ,�
Estática de los fluidos 15
FLUIDOS COMPRESIBLES
Aplicando la exponencial se tiene
��� = �3
45010 /3/0
� = ���345010 /3/0
La cual corresponde a la variación de la presión con la elevaciónpara un gas a temperatura constante.
( 17 )
Estática de los fluidos 16
PRESIÓN ABSOLUTA Y MANOMÉTRICA
La presión puede expresarse con respecto a cualquier nivel dereferencia arbitraria. Los niveles arbitrarios de referencia másusuales son el cero absoluto y la presión atmosférica local.
Cuando la presión se expresa como una diferencia entre su valory un vacío completo, se conoce como presión absoluta. Cuandose expresa como la diferencia entre su valor y la presiónatmosférica local, se conoce como presión manométrica.
�678 = �69: + �:6; ( 18 )
Estática de los fluidos 17
PRESIÓN ABSOLUTA Y MANOMÉTRICA
1 atmósfera760 mm-Hg101,325 Pa14.7 psi1.033 kg/cm2
Presión atmosférica estándar
Presión atmosférica local
Pre
sión
ab
solu
ta
Pre
sión
m
anom
étri
ca
Cero absoluto
Lect
ura
loc
ald
el b
aróm
etro
Estática de los fluidos
EJERCICIO
Calcular la fuerza resultante sobre un empacador en un pozobajo las siguientes condiciones:
D1
D2
h1h2
h3
Ace
ite
37
°AP
I
agua agu
aPatm
P1Datos:
P1= 10 kgf/cm2 absh1= 3000 mh2= 2600 mh3= 800 mAPI=37°D1= 5.5 cmD2=20 cm
Estática de los fluidos
EJERCICIO
VERT. DESARR PRESION INCREM. GRAD.PROF. PROF. KG/CM² PRESION KG/CM²MMTS MTS
0 0 3.5 ------ --------500 500 4.2 0.6 0.0013995 1000 4.4 0.2 0.0004
1484 1500 31.5 27.2 0.05551974 2000 68.7 37.1 0.07582453 2500 105.8 37.1 0.07752942 3000 141.6 35.9 0.07343411 3500 186.5 44.9 0.09573747 3850 218.0 31.5 0.0937
Estática de los fluidos 20
EJERCICIO
0
500
1000
1500
2000
2500
3000
3500
4000
0 50 100 150 200 250
Pro
fun
did
ad v
erti
cal (
m)
Presión (kg/cm2)
y=1103.2x-3931.1
y=13.204x-1065.9
y=10.675x+1419.6
<=�>�?� = 0.07573 D�/�&�
&
<=�F= = 0.09367 D�/�&�
&
Nivel de aceite a 1126 m
Nivel de agua a 2914 m
Estática de los fluidos
EJERCICIO
Calcular la presión al plano de referencia a 4235 m
�1I = �; + <JKLMNO ∗ ∆ℎDonde:�1I= presión al plano de referencia�;= presión de la ultima estación<QKLMNO= gradiente de presión del fluido (gas, aceite y agua)∆ℎ= diferencia de profundidad
Estática de los fluidos 22
MEDIDORES DE PRESIÓN
Existen diversos aparatos para medir la presión pero noslimitaremos a describir aquellos que están basados enpropiedades muy simples del equilibrio de columnas de fluidos.Los aparatos para medir la presión atmosférica se llamanbarómetros, y los que miden presión en general, se llamanmanómetros.
Estática de los fluidos 23
BARÓMETRO
El barómetro es un instrumento que sirve para la determinaciónde la presión atmosférica local; para ello se puede utilizar unbarómetro de mercurio o un barómetro de aneroide.
El barómetro de mercurio esta constituido por un tubo de vidriocerrado en uno de sus extremos, lleno de mercurio de tal formaque su extremo abierto permanezca sumergido en un recipientecon mercurio.
Estática de los fluidos 24
BARÓMETRO
Si no existe aire en el interior detubo, solo actuará sobre la superficielibre del mercurio la presión devapor de éste, por lo que, si lapresión (hv) de este vapor se da encentímetros de mercurio y la alturade la columna (y) se mide en lasmismas unidades la presión delpunto A se obtiene como:
ℎR + � = ℎ��&+�S�A
Estática de los fluidos 25
BARÓMETRO
La presión de vapor del mercurio es muy pequeño atemperatura ambiente, por lo que se puede despreciar; lapresión barométrica dependerá de la elevación sobre el nivel demar y las condiciones del clima. Por lo tanto, la presiónatmosférica se puede obtener con la siguiente expresión:
�� = �69: = T�
Estática de los fluidos 26
BARÓMETRO
Un barómetro aneroide consiste en un fuelle de mental dentrodel cual se ha hecho un vacío; éste se contrae o expande deacuerdo con las variaciones de la presión atmosférica; elmovimiento se transmite a un indicador sobre la escala.
Resorte espiral
Tambor metálico(con vacío parcial)
Resorte
AgujasEscala
Palancas
Cadena
Estática de los fluidos
MANÓMETROS
Los manómetros son aparatos que empleancolumna de líquido para determinardiferencias de presión. El manómetro maselemental, usualmente llamado piezómetro,mide la presión de un líquido cuando éste seencuentra por encima del cero manométrico.Un tubo de vidrio se coloca verticalmente detal manera que éste conectado al espaciodentro del tanque. El líquido sube por el tubohasta que alcanza su equilibrio. La presiónestá dada por la distancia vertical h desde elmenisco hasta el punto donde se mide lapresión, expresada en unidades de longitudde líquido dentro del tanque.
27
A
h
Estática de los fluidos
MANÓMETROS
Para medir presiones negativas pequeñas opresiones manométricas positivas en unliquido, el tubo puede tomar la forma comose muestra en la figura. Con este arreglo, elmenisco puede llegar a reposo por debajo deA, tal como se muestra. Debido a que lapresión en el menisco es cero manométrica yque la presión disminuye con la elevación
ℎ� = −ℎTJo
�� = −ℎTJ
28
A
h
TU
Estática de los fluidos
MANÓMETROS
Para presiones negativas grandes opresiones manométricas positivas seemplea un segundo líquido de densidadrelativa mayor. Éste debe ser nomiscible con el primer fluido, el cualpuede ser gas. Si la densidad relativadel fluido a es TU, y la densidad relativadel líquido manométrico es T�, se puedeescribir la ecuación para la presión enA, como sigue:
�� = T�ℎU − TUℎ�
29
A
h2
h1TU
T�
Estática de los fluidos
MANÓMETROS
Para obtener la diferencial de presiones desconocidas entre lospuntos, se emplean los manómetros diferenciales, para ello seempieza el procedimiento de análisis de cualquiera de ambospuntos.
�� − TUℎU − T�ℎ� + TVℎV = �W�� − �W = TUℎU + T�ℎ� − TVℎV
30
A
h2
h1
B
h3
TU
T�
TV
Estática de los fluidos
MANÓMETROS
�� − �W = −TUℎU + T�ℎ� + TVℎV
Por último, para medir pequeñas diferencias de presión, setienen los micro manómetros. En ellos se cuenta con pequeñostelescopios provistos de retículas horizontales para medir ladiferencia de altura entre dos meniscos, la cual se lee en unvernier.
31
A
h2h1
TU
T�
B
h3TV
Estática de los fluidos 32
UNIDADES DE LA PRESIÓN
Estática de los fluidos 33
EJERCICIO
1. En un tubo en U de la figura, se ha llenado en el extremo de laderecha con mercurio (�X4=13.6 g/cm3) y la de la izquierda conun fluido de densidad desconocida. Los niveles definitivos sonlos indicados en el esquema. Encuentre la densidad del liquidodesconocido.
Estática de los fluidos 34
FUERZAS SOBRE ÁREAS PLANAS
Superficies horizontales.
Una superficie plana en una posición horizontal en un fluido enreposo está sujeta a presiones constantes. La magnitud de lafuerza que actúa sobre la superficie es:
-�+� = �-+� = ��
Todas las fuerza pdA que actúan sobre A son paralelas y tienenel mismo sentido. Por consiguiente, la suma escalar de todosestos elementos es la magnitud de la fuerza resultante.
Estática de los fluidos 35
FUERZAS SOBRE ÁREAS PLANAS
Su dirección es perpendicular a la superficie y hacia ésta si p espositiva. Para encontrar la línea de acción de la resultante, esdecir, el punto en el área donde el momento de la fuerzadistribuida alrededor de cualquier eje a través del punto cero, seselecciona arbitrariamente los ejes xy, como la figura siguiente.
�Y
�
�
C
AΔA
x
y �
Estática de los fluidos 36
FUERZAS SOBRE ÁREAS PLANAS
Puesto que el momento de la resultante debe ser igual almomento del sistema de fuerzas distribuidas alrededor decualquier eje, por ejemplo el eje y,
���[ = -��+�Donde x’ es la distancia desde el eje y hasta la resultante. Comop es constante,
�[ = 1�- �+� = �
�En el cual � es la distancia al centroide del área. Porconsiguiente, para un área horizontal sujeta a una presiónestática, la resultante pasa a través del centroide del área.
Estática de los fluidos 37
FUERZAS SOBRE ÁREAS PLANAS
Superficie inclinada.
En la siguiente figura se indica una superficie plana por la líneaA’ B’ . Esta se encuentra inclina a en un ángulo desde lahorizontal.
�′TℎY�
+y
^�. �
�Y
�1�
_′
TℎY+��ℎY ℎ �
�
Estática de los fluidos 38
FUERZAS SOBRE ÁREAS PLANAS
el plano xy se encuentra en el plano de dicha superficie. En lafigura se muestra una proyección en un giro de 90° de lasuperficie.
En cada elemento del área ΔA, situada a una profundidad h, lamagnitud de la fuerza ΔF es:
∆ = �∆� = Tℎ∆� = T�����∆�Como se trata de un fluido en reposo, todas las fuerzaselementales son normales a la superficie y paralelas entre si; porlo tanto, la suma de todas ellas de la fuerza total en el lado de lasuperficie expuesta al fluido.
Estática de los fluidos 39
FUERZAS SOBRE ÁREAS PLANAS
= -�+� = T����-�+� = T�����Y� = T�Y� = �`�
Donde �` = TℎY la presión en el centroide del área. En otraspalabra, la magnitud de la fuerza ejercida en uno de los lados delárea plana sumergida en un líquido es el producto del área porla presión en su centroide.
Estática de los fluidos 40
FUERZAS SOBRE ÁREAS PLANAS
Centro de presión.
La línea de acción de la fuerza resultante tiene su punto deaplicación sobre la superficie en un punto conocido como centrode presión, con coordenadas (xp, yp). A diferencia de lo queocurre en una superficie horizontal, el centro de presión de unasuperficie inclinada no se encuentra en el centroide. Paraencontrar el centro el centro de presión, se igualan losmomentos de la resultante xpF y ypF al momento de las fuerzasdistribuidas alrededor de los ejes y y x, respectivamente; porconsiguiente:
�1 = a ��+�� �1 = a ��+��
Estática de los fluidos 41
FUERZAS SOBRE ÁREAS PLANAS
Al resolver las coordenadas para el centro de presión se obtiene
�1 = UQ a ��+�� �1 = U
Q a ��+��
En muchas aplicaciones las ecuaciones anteriores pueden serevaluadas en una forma más conveniente a través de unaintegración gráfica; para áreas simples, éstas puedentransformarse en las ecuaciones generales tal como sigue:
�1 = 1T�Y�����- �T�����+�
�= 1�Y�- ��+�
�= b���Y�
Estática de los fluidos 42
FUERZAS SOBRE ÁREAS PLANAS
Escribiendo la expresión para el producto de inercia alrededordel eje, xy en términos de � y �Y, tenemos lo siguiente:
�1 = b���Y� + �
Cuando cualquiera de los ejes centroidales � = � y � = �Y seencuentra sobre un eje de simetría de la superficie, b��desaparece y el centro de presión se encuentra en � = �. Debidoa que b�� puede ser positivo o negativo, el centro de presiónpuede estar en cualquiera lado de la línea � = �. Para cualquieren �1
Estática de los fluidos 43
FUERZAS SOBRE ÁREAS PLANAS
Para cualquier en �1
�1 = 1T�Y�����- �T�����+�
�= 1�Y�- ��+�
�= b��Y�
En el teorema de ejes paralelos para momentos de inercia
b� = b + �Y��
Estática de los fluidos 44
FUERZAS SOBRE ÁREAS PLANAS
En el cual b es el segundo momento de área alrededor de suseje centroidal horizontal. Si b� se elimina, nos queda
�1 = cd�Y� + �Y
O
�1 − �Y = b�Y�
b siempre es positivo y el centro de presión siempre está pordebajo del centroide de la superficie. Se debe de enfatizar que �Yy �1 − �Y son distancias en el plano de la superficie.
Estática de los fluidos 45
FUERZAS SOBRE SUPERFICIES CURVAS
Cuando las fuerzas elementales pdA varían en la dirección, comoes el caso de una superficie curva se debe sumar comocantidades vectoriales; es decir, sus componente en tresdirecciones, mutuamente perpendiculares, se suman comoescalares y luego las tres componentes se suman vectoriales.
Componente horizontal.
dFx=pdAcosθ
dF=pdAθ
Se considera una superficie curva , lacual se proyecta sobre un planovertical como se muestra en la figura.Las líneas de proyección horizontalestán en dirección x.
Estática de los fluidos 46
El elemento de área dA tiene fuerzas normales dF formando unángulo θ con la horizontal. La componente en la dirección x de lafuerza que actua sobre una cara de dA es
+� = �����+�Sumando todas las componentes horizontales
� = - �����+��
Donde cosθdA es la proyección de dA sobre el plano vertical ypcosθdA es la fuerza elemental que actúa sobre el áreaproyectada.
FUERZAS SOBRE SUPERFICIES CURVAS
Estática de los fluidos 47
El proyectar todos los elementos del área dA equivale aproyectar toda el área curva sobre el plano vertical; por lo tanto,la componente horizontal de la fuerza de presión sobre unasuperficie curvada, es igual a la fuerza de presión que actúa en laproyección de la superficie sobre un plano vertical.
Para áreas curvadas cerradas, como las de los cuerpos sólidos,las componentes horizontales son nulas. Debido a que suproyección sobre cualquier plano es siempre cero.
FUERZAS SOBRE SUPERFICIES CURVAS
Estática de los fluidos 48
Componente vertical.
En forma análoga al análisis anterior, la componente vertical delas fuerzas sobre una superficie curvada se obtiene sumandotodas las fuerzas verticales sobre las área elementales de lasuperficie.
FUERZAS SOBRE SUPERFICIES CURVAS
dF
y =p
dA
cosθ
dF
θ
De acuerdo a la figura la componentevertical que actúa sobre el áreaelementa es:
+� = �����+�Donde ahora θ es el ángulo queforma dFy con la vertical.
Estática de los fluidos 49
Por lo tanto la componente vertical total será:
� = - �����+��
Sustituyendo a p por ρgh, donde h es la distancia desde lasuperficie hasta el elemento de área y tomando en cuenta quecosθdA es la proyección del elemento de área sobre la superficielibre, se tiene que:
� = - ��ℎ����+� = ��- +∀= ��∀= fg�
FUERZAS SOBRE SUPERFICIES CURVAS
Estática de los fluidos 50
O sea que la componente vertical sobre una superficie curva esigual al peso del liquido arriba de esta. La línea de acción de lacomponente vertical pasa por el centroide del volumen delíquido confinado arriba de la superficie curvada.
Para el caso que el líquido este por debajo de la superficiecurvada y se conoce la presión de un punto, por ejemplo en O, sepuede construir una superficie libre imaginaria o equivalentes-s, p/ρg por encima de O, de tal manera que el producto delpeso especifico y la distancia vertical a cualquier punto deltanque sea la presión de ese punto.
FUERZAS SOBRE SUPERFICIES CURVAS
Estática de los fluidos 51
El peso del volumen imaginario de líquido verticalmente porencima de la superficie curva es, entonces, la componentevertical de la fuerza de presión sobre la superficie curva.
FUERZAS SOBRE SUPERFICIES CURVAS
x x
O
A
B
P/T
Debe construirse lasuperficie libre imaginariacon un líquido del mismopeso especifico que ellíquido en contacto con lasuperficie de la curvada,para poder representarcorrectamente ladistribución de presionessobre ella.
Estática de los fluidos 52
La presión de un punto de la superficie curvada es igual enambas caras (bajo una superficie libre), pero las fuerzascomponentes elementales en la dirección vertical son de signosopuestos. Por ello, el sentido de la componente vertical de lafuerza esta invertido cuando el fluido imaginario esta porencima de la superficie en cuestión.
La línea de acción de la componente vertical para este caso,también pasa por el centroide del volumen de líquidoimaginario arriba de la superficie curvada.
FUERZAS SOBRE SUPERFICIES CURVAS
Estática de los fluidos 53
Un fluido en reposo ejerce una fuerza dirigida hacia arriba sobrecualquier cuerpo que se sumerja total o parcialmente; a estafuerza se la llama fuerza de flotación. Dicha fuerza se obtiene dela diferencia entre la fuerza que actúa en la parte superior delcuerpo y la que actúa en la parte inferior.
FLOTACIÓN DE UN CUERPO EN EL SENO DE UN FLUIDO EN REPOSO
F
WF
WF
W
W<F El cuerpoflota
W>F El cuerpose hunde
W=F
El cuerpoen equilibrio
Estática de los fluidos 54
Consideremos el cuerpo ABCD de la figura, para el caso de unlíquido; la fuerza dirigida hacia arriba que actúa en la parteinferior es igual al peso del líquido real o imaginariocorrespondiente al volumen contenido en ABCNM.
FLOTACIÓN DE UN CUERPO EN EL SENO DE UN FLUIDO EN REPOSO
0x
A
B
D
CdA h
M N A
D
C
Estática de los fluidos 55
La fuerza vertical hacia abajo sobre la parte superior del cuerpoes igual al peso del líquido contenido en ABCNM. Al restar estasfuerzas de la primera, se obtiene una fuerza resultante haciaarriba igual al peso del líquido correspondiente al volumendesplazado por el cuerpo, es decir, al volumen ABCD.
El resultado anterior se conoce como el principio deArquímedes
+W = (�� − �U)+� = ��ℎ+� = T+∀W: fuerza de flotación∀: volumen desplazadoT: peso especifico del fluido
FLOTACIÓN DE UN CUERPO EN EL SENO DE UN FLUIDO EN REPOSO
Estática de los fluidos 56
Para encontrar la línea de acción de la fuerzas de flotación secalcula momentos con respecto al eje “0” y se igualan almomento resultante.
T- �+∀∀
= T∀��� = 1∀- �+∀
∀
�, corresponde a la coordenada del centroide del volumen; porlo tanto, el centroide del volumen de líquido desplazado es ellugar donde pasa la línea de acción de la fuerza de flotación; estoes valido para cuerpos total o parcialmente sumergidos.
Al centroide de volumen de fluido desplazado se la llama centrode flotación o de empuje.
FLOTACIÓN DE UN CUERPO EN EL SENO DE UN FLUIDO EN REPOSO
Estática de los fluidos 57
Al resolver un problema de estática de fluidos que involucraobjetos sumergidos o flotantes, generalmente el objeto se tomacomo un cuerpo libre y se dibuja un diagrama de cuerpo libre.La acción del fluido se remplaza por la fuerza de flotación. Sedebe mostrar el peso del objeto (que actúa a través de su centrode gravedad) al igual que las demás fuerzas de contacto.
FLOTACIÓN DE UN CUERPO EN EL SENO DE UN FLUIDO EN REPOSO
∀TU
U
f
∀T�
�
f
Estática de los fluidos 58
Si se pesa un objeto de forma extraña, suspendido en dos fluidosdiferentes, se obtiene suficiente información para determinar supeso, el volumen, peso específico y densidad relativa. De lafigura anterior muestra dos diagramas de cuerpo libre para unmismo objeto suspendido y pesado en dos fluidos. F1 y F2 sonlos pesos cuando se sumerge, y TU y T� son los pesos específicosde los fluidos. W y ∀ el peso y el volumen del objeto,respectivamente son hallados.
Un densímetro o hidrómetro utiliza el principio de la fuerza deflotación para determinar la densidad relativa de los líquidos. Lafigura siguiente muestra un densímetro en dos líquidos. Estetiene un tronco de sección prismática transversal a .
FLOTACIÓN DE UN CUERPO EN EL SENO DE UN FLUIDO EN REPOSO
Estática de los fluidos 59
Si consideramos que el líquido de la izquierda es agua destilada,S=1.0 (densidad relativa), el densímetro flota en equilibriocuando
∀�T = f
FLOTACIÓN DE UN CUERPO EN EL SENO DE UN FLUIDO EN REPOSO
∀�T1.0
f
∀� − ∆∀ jT
1.0
f
∆ℎ
Estática de los fluidos 60
Donde:∀�: es el volumen sumergido.T: es el peso especifico del agua.f: es el peso del densímetro.
La posición de la superficie líquida se marca como 1.00 sobre eltronco para indicar la densidad relativa unitaria. Cuando eldensímetro flota en otro líquido, la ecuación de equilibrio seconvierte en
∀� − ∆∀ jT = fEn el cual ∆∀= =∆ℎ. Al resolver para ∆ℎ,
FLOTACIÓN DE UN CUERPO EN EL SENO DE UN FLUIDO EN REPOSO
Estática de los fluidos 61
En el cual ∆∀= =∆ℎ. Al resolver para ∆ℎ, se obtiene
∆ℎ = ∀�=j − 1j
De la cual el tronco puede marcarse para leer las densidadesrelativas.
FLOTACIÓN DE UN CUERPO EN EL SENO DE UN FLUIDO EN REPOSO
Estable Inestable Neutro
Estática de los fluidos 62
Un líquido en un recipiente abierto se somete a una aceleraciónlineal uniforme a, tal como se muestra en la figura. Después deun tiempo, el líquido se ajusta a una aceleración de tal maneraque se mueve como un sólido. Es decir, la distancia entrecualquier par de partículas fluidas permanece constante y, porconsiguiente, no ocurre ningún esfuerzo cortante.
ACELERACIÓN LINEAL UNIFORME
0x
y
ax
ay a
0−�=
−kT <�
Estática de los fluidos 63
Seleccionando un sistema coordenado cartesiano con y verticaly x, de manera que el vector aceleración a se encuentra en elplano xy, el eje z es perpendicular a a y no existe componente deaceleración en esa dirección.
ACELERACIÓN LINEAL UNIFORME
0−�=
−kT <�
l − kT = <� − kT = �=Luego el <� es la suma vectorial de −�= y− kT , tal como se muestra en la figura.Debido a que <� se encuentra en la direcciónde máximo cambio de p (el gradiente), enángulo recto a <�, no existe cambio en p. lasuperficie de presión constante, incluyendola superficie libre, deben por consiguienteser perpendiculares a <�.
Estática de los fluidos 64
Para obtener una expresión algebraica conveniente para lavariación de p con respecto a x, y y z, es decir, p=p(x,y,z), se debeescribir en forma de componentes:
<� = > m�m� + k m�m� + D m�m, = −kT − T� >=� − k=�
Om�m� = − T
� =� m�m� = −T 1 − =�
� m�m, = 0
Dado que p es una función de la posición (x,y,,z), su diferencialtotal es:
+� = m�m� +� +
m�m�+� +
m�m, +,
ACELERACIÓN LINEAL UNIFORME
Estática de los fluidos 65
Sustituyendo para los diferenciales parciales se encuentra
+� = −T =�� +� − T 1 + =�� +�
La cual puede integrarse para un fluido incompresible,
� = −T =�� � − T 1 + =�� � + �
Con el fin de evaluar la constante de integración c, sea x=0, y=0,p=p0
ACELERACIÓN LINEAL UNIFORME
Estática de los fluidos 66
� = �� − T =�� � − T 1 + =�� �
Cuando el fluido incompresible que se acelera tiene unasuperficie libre, su ecuación se obtiene haciendo que p=0 en laecuación anterior. Despejando y de la ecuación se encuentra
� = − =�=� + �� +
��T 1 + =��
La línea de presión constante, p=cte, tiene como pendiente
− =�=� + �
ACELERACIÓN LINEAL UNIFORME
Estática de los fluidos 67
Y son paralelas a la superficie libre. El intercepto de y en lasuperficie libre es
��T 1 + =��
ACELERACIÓN LINEAL UNIFORME
Estática de los fluidos 68
La rotación de un fluido que se mueve como sólido, alrededor deun eje, se conoce como movimiento de vórtice forzado. Cadapartícula de fluido tiene la misma velocidad angular. Estemovimiento debe distinguirse del movimiento de vórtice libre,en el cual cada partícula se mueve en una trayectoria circular,con una velocidad que varía inversamente a la distancia desde elcentro.
Un líquido dentro de un contenedor, cuando se rota alrededor deun eje vertical a velocidad angular constante, se mueve como unsólido después de un cierto intervalo de tiempo. No existenesfuerzos cortantes en el líquido y la única aceleración queocurre se dirige radialmente hacia dentro y hacia el eje derotación.
ROTACIÓN UNIFORME ALREDEDOR DE UN EJE VERTICAL
Estática de los fluidos 69
Si se selecciona un sistema de coordenadas con el vectorunitario i en la dirección r, y el vector j verticalmente haciaarriba con y como el eje de rotación, se puede aplicar lasiguiente ecuación para determinar la variación de presión através del fluido.
<� = −kT − �=
ROTACIÓN UNIFORME ALREDEDOR DE UN EJE VERTICAL
n
�o
ℎ� � − �= = >�n�o
−kT<�
Estática de los fluidos 70
Para velocidad constante, n, cualquier partícula del fluido Ptiene una aceleración n�o dirigida radialmente hacia adentro,igual a a= −>n�o. La suma vectorial de −kT y −�= es elgradiente de presión. La presión de un punto no varia en ladirección perpendicular a esta línea.
Por consiguiente, si P se toma en la superficie, la superficie librees perpendicular a <�, entonces
> m�mo + k m�m� + D m�m, = −kT − >�n�o
Donde k es el vector unitario a lo largo del eje z (o direccióntangencial.
ROTACIÓN UNIFORME ALREDEDOR DE UN EJE VERTICAL
Estática de los fluidos 71
Luego.
m�m� = T
�p�o m�m� = −T m�m, = 0
Dado que p es función de y y r únicamente, el diferencial total dpes
+� = m�m� +� +
m�+o +o
Entonces
+� = −T+� + T�p�o+o
ROTACIÓN UNIFORME ALREDEDOR DE UN EJE VERTICAL
Estática de los fluidos 72
Para un liquido (T ≈ constante) la integración es
� = T�p� o�2 − T� + �
Donde c es la constante de integración. Si el valor de la presiónene el origen (r=0, y=0) es p0 entonces c= p0.
� = �� + T�p� o�2 − T�
ROTACIÓN UNIFORME ALREDEDOR DE UN EJE VERTICAL
Estática de los fluidos 73
Cuando se selecciona el plano horizontal particular (y=0) para elcual po=0 y se divide la ecuación anterior por T, entonces
ℎ = �T = n�o�
2�La cual muestra que la cabeza de presión, o profundidadvertical, varia con el cuadrado del radio. Las superficies de igualpresión son paraboloides de revolución.
ROTACIÓN UNIFORME ALREDEDOR DE UN EJE VERTICAL
Análisis dimensional 1
Tema III
Análisis dimensional y
teoría de los modelos
Análisis dimensional 2
SISTEMA DE PRODUCCIÓN
Análisis dimensional 3
MEDIO CONTINUO
El movimiento de los gases y los líquidos puede estudiarse en
forma aproximada mediante las ecuaciones de la dinámica defluidos bajo la hipótesis del medio continuo. Sin embargo, para
que dicha hipótesis sea válida el recorrido libre promedio de las
moléculas que constituyen dichos materiales debe ser mucho
menor que una longitud característica del sistema físico en el
que se encuentra el gas o el líquido en cuestión.
De esta forma, las variables de estado del material, tales como la
presión, la densidad y la velocidad podrán ser consideradas
como funciones continuas del espacio y del tiempo, conduciendo
naturalmente a la descripción del material como un medio
continuo.
Análisis dimensional 4
Al dividir la longitud del recorrido libre promedio de las
moléculas por la longitud característica del sistema, se obtiene
un número adimensional denominado número de Knudsen
�� =�������� ��� ����� ���������
�������� ���� �������������
Calculando el número de Knudsen es fácil saber cuándo puede
describirse el comportamiento de líquidos y gases mediante las
ecuaciones de la dinámica de los fluidos. En efecto, si el número
de Knudsen es menor a la unidad, la hipótesis del continuo
podrá ser aplicada; si el número de Knudsen es similar a la
unidad o mayor, deberá recurrirse a las ecuaciones de la
mecánica estadística para describir el comportamiento del
sistema.
MEDIO CONTINUO
Análisis dimensional 5
Con el fin de describir el comportamiento de un continuo se
podría utilizar un sistema de referencia fijo, conocido como un
sistema de referencia Lagrangiano o material, el cual consiste
en colocarse en un punto fijo del espacio y desde allí describir el
comportamiento del continuo.
Otro sistema de referencia llamado Euleriano se "sube" a una
partícula del medio y ya no mantiene una posición fija.
SISTEMA DE REFERENCIA
Análisis dimensional 6
ANÁLISIS DIMENSIONAL
El análisis dimensional es un método para verificar ecuaciones y
planificar experimentos sistemáticos. A partir del análisis
dimensional se obtienen una serie de grupos adimensionales,
que van a permitir utilizar los resultados experimentales
obtenidos en condiciones limitadas, a situaciones en que se
tengan diferentes dimensiones geométricas, cinemáticas y
dinámicas; y muchas veces en casos en que las propiedades de
los fluidos y del flujo son distintas delas que se obtuvieron
durante los experimentos.
Análisis dimensional 7
ANÁLISIS DIMENSIONAL
Es importante considerar que si en un experimento en un
modelo (a escala geométrica del prototipo), se pueden obtener
las escalas cinemáticas (relaciones de velocidad) y las escalas
dinámicas (relaciones de fuerzas), los resultados
adimensionales que se obtienen para el modelo son también
válidos para el prototipo.
Se dice que una ecuación es dimensionalmente homogénea
cuando las dimensiones fundamentales en cada uno de los
términos de la ecuación son las mismas
Análisis dimensional 8
Magnitudes Básicas
Dimensión SI
Longitud L metro (m)
Tiempo T segundo (s)
Masa M kilogramo (kg)
Corriente
eléctricaI ampere (A)
Temperatura θ kelvin (k)
Cantidad de
substanciaN mol (mol)
Luminosa J candela (cd)
ANÁLISIS DIMENSIONAL
Análisis dimensional 9
Magnitudes Básicas
Sistema
cgs MKS Inglés
Longitud centímetro (cm) metro (m) pie (ft)
Tiempo segundo (s) segundo (s) segundo (s)
Masa gramo (g) kilogramo (kg) libra (lb)
Temperatura kelvin (K) kelvin (K) rankine (°R)
ANÁLISIS DIMENSIONAL
Análisis dimensional 10
Múltiplos Prefijo SI Abreviatura
1012 tetra T
109 giga G
106 mega M
103 kilo k
10-2 centi c
10-3 mili m
10-6 micro μ
10-9 nano n
10-12 pico p
Principales prefijos para potencias de 10 en unidades SI
ANÁLISIS DIMENSIONAL
Análisis dimensional 11
ANÁLISIS DIMENSIONAL
El análisis dimensional básicamente es un método para reducir
el número y complejidad de las variables experimentales sin que
afecten el fenómeno físico, pero utilizando técnicas de
compactación:
a) Cambiar unidades
b) Revisar ecuaciones
c) Determinar Grupos adimensionales, o sea arreglos
convenientes de variables en forma adimensional.
d) Plantear experimentos en forma sistemático
e) Determinar las dimensiones de las constantes de
proporcionalidad tales como la permeabilidad en la ecuación
de Darcy para flujo lineal incompresible.
Análisis dimensional 12
ANÁLISIS DIMENSIONAL
Ejemplo:
� =��∆�
��
����
�→ �!"#$ ; � ��% → �% ; ∆� ��� → &�#$"#%
� �� → &�#$"#$ ; � �� → � ; � � �' →?
� =���
�∆�=�!"#$ &�#$"#$ �
�% &�#$"#%
� � �' → �%
Análisis dimensional 13
GRUPOS ADIMENSIONALES
El cociente de dos fuerzas que actúan en un fluido es la manera
más común de expresar a los parámetros o grupos
adimensionales; el valor de este cociente indica la importancia
de una fuerza con respecto a la otra.
Mediante los parámetros adimensionales se puede reducir las
variables que intervienen en un problema y aplicar estos
resultados a casos similares.
Análisis dimensional 14
GRUPOS ADIMENSIONALES
De todos los parámetros adimensionales, 5 de ellos son de gran
importancia.
� Número de Reynolds (NR).
� Número de Froude (Fr).
� Número de Weber (We).
� Número de Mach (Ma).
� Número de Euler (Eu).
Análisis dimensional 15
NÚMERO DE REYNOLDS
En muchos caso de flujo de fluidos solo actúan fuerzas viscosas,
de presión y de inercia. Por ejemplo, si el flujo es en un
conducto, totalmente cerrado, la gravedad no afecta el patrón de
flujo; la tensión superficial tampoco afecta, ya que no existe
superficie libre. Además, a velocidades de flujo por debajo de la
velocidad del sonido, los efectos de compresibilidad pueden
despreciarse
Por lo tanto, con las tres primeras fuerzas existen tres posibles
pares de fuerzas a relacionar; para el número de Reynolds, se
toma la relación de la fuerza de inercia con la fuerza viscosa.
Análisis dimensional 16
NÚMERO DE REYNOLDS
()*+,(-
=��
� . '/ �~1�! �"#%
� . �/ �%~1 �
%
"%/
� . �/~1.�
�
23 =1.�
�Este parámetro adimensional ayuda a
distinguir entre el régimen laminar y el
turbulento en un flujo en particular. La
longitud L de la expresión anterior es
sustituida por el diámetro, para un tubo
de sección circular completamente lleno
de fluido; la velocidad se toma como el
promedio del fluido.
Análisis dimensional 17
NÚMERO DE FROUDE
El número de Froude se obtiene del cociente entre la fuerza de
inercia y la fuerza de gravedad.
()*+,(4,56
=��
��~1�! �"#%
1�!�~1�% �
%
"%/
1�!�~.%
��
(3 =.%
��=
.
��
En los casos de escurrimiento con una superficie libre, la
naturaleza del flujo ya sea rápido o lento (flujo en canales
abiertos).
Análisis dimensional 18
NÚMERO DE FROUDE
En cualquier flujo que tenga una superficie libre, además de
cualquier perturbación en ella como el movimiento de olas, son
importantes las fuerzas de gravedad. Con ayuda de este
parámetro se puede determinar, por ejemplo, la resistencia de
un barco debida a la acción de las olas
Análisis dimensional 19
NÚMERO DE WEBER
Se define como el cociente entre la fuerza de inercia y las fuerzas
de tensión superficial
()*+,(7
=��
8�~1�%.%
8�
9+ =1�.%
8
El número de Weber es un parámetro importante en
atomización de un líquido. El número de Weber da la razón
característica entre las fuerzas aerodinámicas que ejercen el gas
sobre una película delgada y las fuerzas de tensión que actúan
en la superficie del líquido.
Análisis dimensional 20
NÚMERO DE MACH
Este parámetro adimensional se relaciona por el cociente de la
fuerza de inercia y la fuerza de elástica.
()*+,(+:5�
=��
��~1�%.%
��%~.%
� 1/
&� =.%
� 1/=
.
� 1/
O bien
&� =.%
�;"
Análisis dimensional 21
NÚMERO DE MACH
Donde el denominador de la ultima relación corresponde a la
propagación del sonido en un gas perfecto, siendo k la relación
de calores específicos, T la temperatura absoluta y R la
constante del gas. El denominador de la segunda relación
representa la propagación del sonido en un líquido, donde k es
el modulo de elasticidad volumétrica del líquido; v es la
velocidad característica del flujo
Si Ma < 1 flujo subsónico
Si Ma = 1 flujo sónico
Si Ma > 1 flujo supersónico
Análisis dimensional 22
MÉTODO DE RAYLEIGH
Este método se basa en la homogeneidad dimensional para
obtener ecuaciones; es recomendable cuando existen cuatro o
menos variables. Para representar el método se tomara como
ejemplo la fuerza de arrastre (FD) que actúa sobre una esfera
que se mueve a través de un líquido viscoso:
1.- Se determinan las variables que intervienen. Se sugiere
considerar una longitud característica, una velocidad
característica y las propiedades de los fluidos. Para el ejemplo:
diámetro de la esfera, velocidad de la esfera, densidad del fluido
y la viscosidad del mismo.
Análisis dimensional 23
MÉTODO DE RAYLEIGH
2.- Se hace una lista de las variables con sus dimensiones.
Fuerza (FD) [M L T-2]
Longitud (D) [L]
Velocidad (u) [L T-1]
Densidad (ρ) [M L-3]
Viscosidad (μ) [M L-1 T-1]
Análisis dimensional 24
MÉTODO DE RAYLEIGH
3.- Se define una relación funcional de las variables en un
sistema dimensional; para el ejemplo se usara M L T.
FD = f(D, u, ρ, μ)
De acuerdo a la homogeneidad dimensional
FD = K Da ub ρc μd
Donde K es una constante adimensional. En términos de las
dimensiones:
[M L T-2] = [L]a [L T-1]b [M L-3]c [M L-1 T-1]d
( 1 )
( 2 )
Análisis dimensional 25
MÉTODO DE RAYLEIGH
[M L T-2] = M(c+d) L(a+b-3c-d) T(-b-d)
4.- Se satisface la homogeneidad dimensional, por lo tanto:
1 = c + d
1 = a + b – 3c – d
-2 = - b – d
Resolviendo el sistema en términos de “d” debido a que se tiene
3 ecuaciones y 4 incógnitas:
a = 2 – d
b = 2 – d
c = 1- d
Análisis dimensional 26
MÉTODO DE RAYLEIGH
5.- Se sustituyen las ecuaciones anteriores en la ecuación 2:
FD = K D2-d u2-d ρ1-d μd
Agrupando las variables:
(< = �(1%>%)
1>
�
#@
DondeAB<
-es el número de Reynolds (NR); si además, se define
al coeficiente de arrastre como:
C< = � 23#@
Análisis dimensional 27
MÉTODO DE RAYLEIGH
Entonces, finalmente la expresión queda como:
(< = C<1%>%
La cual es una ecuación derivada de la homogeneidad
dimensional. El coeficiente CD se determina en forma
experimental.
Análisis dimensional 28
TEOREMA Π DE BUCKINGHAM
El teorema de Π de Buckingham (1914) prueba que en un
problema físico que incluye n magnitudes en las cuales hay m
dimensiones, entonces se puede determinar n-m parámetros
adimensionales independientes, los cuales se denotan por la
letra griega mayúscula pi (Π); el teorema de Buckingham
origina una ecuación de la forma:
F(Π1, Π2, Π3,… Πn-m)=0
Los parámetros adimensionales (Πi) se forman con m variables
repetidas (las cuales involucran entre ellas todas las m
dimensiones fundamentales) y en cada parámetro una de las
variables restantes adimensionales.
Análisis dimensional 29
TEOREMA Π DE BUCKINGHAM
Se puede tener más de una selección de las variables repetidas y
cada juego de ellas producirá una diferente colección de
parámetros adimensionales (Πi); las Πi obtenidas de un juego de
variables repetitivas no son independientes de las Πi obtenidas
de otro juego.
Cada parámetro (Πi) se resuelve de tal manera que resulte
adimensional. Este método no provee por si solo una solución
completa a un problema, sino una solución parcial que orienta
para obtener la cantidad máxima de información con el menor
número de experimentos.
Análisis dimensional 30
TEOREMA Π DE BUCKINGHAM
El procedimiento es el siguiente:
1. Seleccionar las variables pertinentes. Esto requiere algún
conocimiento del proceso.
2. Escribir las relaciones funcionales, por ejemplo
f(u, D, c, ρ, μ, H)=0
3. Seleccionar las variables repetidas (no incluir la cantidad
dependiente como una variable repetitiva). Estas variables
deben contener todas las m dimensiones del problema.
Usualmente se escoge una variable porque especifica la
escala y otra porque especifica las condiciones cinemáticas.
Análisis dimensional 31
TEOREMA Π DE BUCKINGHAM
4. Escriba los parámetros Π en función de exponentes
desconocidos, por ejemplo,
Π =Da ub ρc μ =[L]a [L T-1]b [M L-3]c [M L-1 T-2]
5. Para cada una de las expresiones de Π, escribir las
ecuaciones de los exponentes, de tal manera que la suma de
los exponentes de cada dimensión sea cero.
6. Resolver simultáneamente las ecuaciones.
7. Sustituir nuevamente en las expresiones Π del paso 5, los
exponentes para obtener los parámetros adimensionales Π
Análisis dimensional 32
TEOREMA Π DE BUCKINGHAM
8. Establecer la relación funcional
f(Π1, Π2, Π3,…, Πn-m) = 0
O despejar explícitamente uno de los Π:
Π2 = f(Π1, Π3,…, Πn-m)
Recombinar, si se desea, para alterar las formas de los parámetros
Π, manteniendo el mismo número de parámetros independientes.
Análisis dimensional 33
EJERCICIO
Repita el desarrollo FD=f(D,u,ρ,μ), utilizando el teorema Π.
Fuerza (FD) [M L T-2]
Longitud (D) [L]
Velocidad (u) [L T-1]
Densidad (ρ) [M L-3]
Viscosidad (μ) [M L-1 T-1]
Análisis dimensional 34
TEOREMA Π DE BUCKINGHAM
n=5, m=3
Π1=Da ub ρc FD=[L]a [L T-1]b [M L-3]c [M L T-2]= M0 L0 T0
La Lb L-3c L = L0 a + b - 3c + 1 = 0
T-b T-2 = T0 - b - 2 = 0
Mc M = M0 c + 1 = 0
a =- 2
b =-2
c =-1
Análisis dimensional 35
TEOREMA Π DE BUCKINGHAM
Π1=D-2 u-2 ρ-1 FD =FD
ρu2D2
Π2=Da ub ρc μ =[L]a [L T-1]b [M L-3]c [M L-1 T-2]= M0 L0 T0
La Lb L-3c L = L0 a + b - 3c + 1 = 0
T-b T-1 = T0 - b - 1 = 0
Mc M = M0 c + 1 = 0
Análisis dimensional 36
TEOREMA Π DE BUCKINGHAM
a = -1
b = -1
c =-1
Π2=D-1 u-1 ρ-1 μ =μρuD
f(Π1, Π2)=0
f(FD
ρu2D2,μρuD)=0
FDρu2D2
= f(μρuD)
Análisis dimensional 37
ESTUDIO DEL MODELO
Muy frecuentemente maquinarias, estructuras hidráulicas y
aerodinámicas solo se construyen si se han efectuado estudios
detallados sobre modelos
Los modelos deben tener las características significativas del
prototipo, es decir deben tener:
� Semejanza geométrica
� Semejanza cinemática
� Semejanza dinámica
Análisis dimensional 38
SEMEJANZA GEOMÉTRICA
Se tiene semejanza geométrica cuando los cocientes de dos
longitudes homologas son iguales
a
a′=b
b′=c
c′=constante
a'
c'
b'
ac
b
Análisis dimensional 39
SEMEJANZA GEOMÉTRICA
La escala de longitud LT=LmLp
longituddelmodelolongituddelprototipo
La escala de áreas A]=AmAp =
Lm2
Lp2=LT2
La escala de volúmenes V]=VmVp =
Lm3
Lp3=LT3
Análisis dimensional 40
SEMEJANZA CINEMÁTICA
Hay dos condiciones:
1. Que exista semejanza geométrica
2. Que los cocientes entre velocidades homólogos sean iguales
La escala de velocidades u=umup=LmTmLpTp
=L]
T]
La escala de aceleraciones a=amap=L]
T]2
La escala de gasto Q]=QmQp=L]3
T]
Análisis dimensional 41
SEMEJANZA DINÁMICA
Hay tres condiciones:
1. Que exista semejanza geométrica
2. Que exista semejanza cinemática
3. Que los cocientes de las fuerzas homólogos sean iguales
()*+,�)5 �
()*+,�)5 �=(4,56)c5�)d*5:+� �(4,56)c5�)d*5:+ �
En general, al aplicar la teoría de los modelos se localiza la fuerza
dominantes y se le relaciona con la fuerza de inercia, tanto en el
modelo como en el prototipo
Análisis dimensional 42
LEY GENERAL DE SEMEJANZA DINÁMICA
Es la relación entre las fuerzas de inercia del modelo y prototipo
FT=Fmodelo
Fprototipo=mmam
mpap
=ρmL3mρpL3p
LT
T]2=ρmL2mLmρpL2pLp
LT
T]2
FT=ρLT2LT
T]
2
Es la ecuación Newtoniana o Ley general de semejanzadinámica. Simultáneamente se puede elegir que para casos en
los que un par de fuerzas sean las dominantes en un fenómeno, el
número adimensional respectivo que ligue a esas dos fuerzas
deber ser el mismo para el modelo y prototipo si se quiere que
exista semejanza dinámica
Análisis dimensional 43
EJEMPLO
Calcular la fuerza de las olas en una plataforma de perforación
marítima (densidad de agua de mar de 1.04 gr/cm3), si en un
modelo a escala 1:100 se midió una fuerza de 0.9 kgf cuando se
utilizo agua dulce
5 m
100 mρ=1.04 gr/ccρ=1.0 gr/cc
5 cm
1 m
Modelo Prototipo
Ecuaciones fundamentales 1
Tema IV
Ecuaciones fundamentales
Ecuaciones fundamentales 2
DEFINICIONES
Un sistema es una porción del universo que nos rodea que se
toma aparte para su estudio.
El principio de conservación de masa establece que la masa en el
interior de un sistema permanece constante con el tiempo,��� = 0.
El segundo principio de Newton del movimiento para un sistema
se escribe ∑� = ��� () en el que se consideran todas las
fuerzas externas F, que actúan sobre el sistema de masa
constante m, y cuyo centro de gravedad se mueve a una
velocidad u.
Ecuaciones fundamentales 3
DEFINICIONES
Un volumen de control es una región fija en el espacio. El
contorno del volumen de control es su superficie de control.
Un proceso es el conjunto de estados por los que pasa el
sistema, tales como cambios de velocidad, elevación, presión,
densidad, temperatura, etc.
Al movimiento de un fluido se le llama flujo.
El flujo puede ser:
� Laminar ó turbulento
� Reversible ó irreversible
� Real ó ideal
Ecuaciones fundamentales 4
DEFINICIONES
� Permanente o transitorio
� Uniforme ó no uniforme
Un flujo laminar, las partículas del fluido se mueven a lo largo
de la trayectorias lisas en capas o láminas paralelas
cumpliéndose la Ley de Newton de la viscosidad.
Un flujo turbulento, las partículas de fluido se mueven sin un
orden aparente, originándose una mayor tensión de cortadura
en el fluido y por lo tanto aumentándose las perdidas.
Un flujo es permanente cuando las propiedades del fluido y las
condicines del movimiento en cualquier punto no cambia con
respecto al tiempo
Ecuaciones fundamentales 5
DEFINICIONES
�� = 0, ��� = 0, ��� = 0, ��� = 0
Un flujo transitorio las condiciones en cualquier punto cambian
con el tiempo
�¥� ≠ 0¥escualquierpropiedaddelfluido
Ecuaciones fundamentales 6
DEFINICIONES
Sin importar su naturaleza, todas las situaciones de flujo están
sujetas a las siguientes relaciones, las cuales pueden expresarse
en forma analítica:
1. Las leyes de movimiento de Newton, las cuales deben
cumplir cualquier partícula en cualquier instante.
2. La relación de continuidad, es decir, la ley de conservación de
masa.
3. la primera y segunda ley de la termodinámica.
4. Las condiciones de frontera.
5. Otras ecuaciones básicas como una ecuación de estado, la ley
de Newton de la viscosidad, etc.
Ecuaciones fundamentales 7
TEOREMA DE TRANSPORTE DE REYNOLDS
En un sistema de referencia lagrangiano considere una porción
de masa específica de fluido que se rastrea por un corto período
de tiempo δt, conforme el fluido se mueve.
Sea α cualquier propiedad del fluido tal como su masa, energía o
cantidad de movimiento en una dirección específica. Debido a
que se utilizó un sistema de referencia estático x₀,y₀,z₀ y t son
variables independientes. La cantidad α será sólo función del
tiempo si el volumen de control V(t) (que contiene a la masa) se
mueve y deforma con el fluido, es decir, α=α(t).
Ecuaciones fundamentales 8
La razón de cambio de la integral de α en V será:
"" # $ %& = lim(�→*
1, # $ + , %& − # $( )%&
/(�)/(�0(�)/(�)
Al resolver la ecuación anterior se obtienen el Teorema deTransporte de Reynolds:
"" # $ %& = # �$
� + 1 ∙ ($) %&/(�)/(�)
Esta ecuación relaciona el sistema de referencia de Lagrange con
el de Euler
TEOREMA DE TRANSPORTE DE REYNOLDS
Ecuaciones fundamentales 9
La ley de conservación de masa implica que la masa de un
volumen de control es,
# �%&/
Permanece constante en el tiempo, es decir,
"" # �%& = 0
/
Utilizando el teorema de transporte de Reynolds
ECUACIÓN DE CONTINUIDAD
Ecuaciones fundamentales 10
# ��� + 1 ∙ (�) %& = 0
/(�)
Debido a que el teorema es válido para un volumen arbitrario, la
ecuación anterior solo puede satisfacerse si
��� + 1 ∙ � = 0
Esta ecuación es la ecuación de conservación de la masa para
una sola fase (y sin cambios de fase). Matemáticamente implica
que la velocidad es un función continua, debido a esto también
se le conoce como la ecuación de continuidad.
ECUACIÓN DE CONTINUIDAD
Ecuaciones fundamentales 11
La ecuación de continuidad se puede dejar en términos de la
derivada material
��� + ∙ 1� + �1 ∙ = 0
"�" + �1 ∙ = 0
Para muchos casos prácticos el fluido es incomprensible y343� = 0 , debido a que ρ≠0, la ecuación de continuidad se
convierte en
1 ∙ = 0
ECUACIÓN DE CONTINUIDAD
Ecuaciones fundamentales 12
El producto 1 ∙ se llama divergencia del vector velocidad.�;�< + �=
�> + �?�@ = 0
La divergencia de un cuerpo representa el flujo neto por unidad
de volumen de un fluido en un punto.
ECUACIÓN DE CONTINUIDAD
Ecuaciones fundamentales 13
Para un vector posicionado por
A = 5<> C + @ D + −2.5>C C + @ + 3> G + −3@ + <2 C H
a) Encontrar la función de velocidad, y
b) ¿el campo de velocidad satisface la ecuación de continuidad?
EJEMPLO
Ecuaciones fundamentales 14
Forma integral.Supóngase el flujo de un fluido, un sistema y un volumen decontrol. En el tiempo t, la masa contenida en el sistema ocupadatotalmente el volumen de control.
ECUACIÓN DE CONTINUIDAD
y
xz
Volumen
de control
SistemadA u
dA
u
α
α
Ecuaciones fundamentales 15
Para el tiempo t+∆t el sistema se ha movido debido al flujo, pero
el volumen de control permanece fijo en el espacio. La masa es
constante y en el tiempo t es igual a la masa contenida en el
volumen de control (PQ�), por lo que:
PQ,� = PQ,�0∆� +RST −UV�
PQ,�0∆�: es la masa contenida en el volumen de control en el
tiempo t+∆t
RST : es la masa que sale del volumen de control en ∆t
UV�: es la masa que entra al volumen de control en ∆t
PQ,�0∆� −PQ,�∆ = UV�
∆ − RST∆
ECUACIÓN DE CONTINUIDAD
Ecuaciones fundamentales 16
lim∆�→*PQ,�0∆� −PQ,�
∆ = �PQ� = �
� # �%PQ
W = # ��� %&PQ
�RST� = # �V%XRST = # � YZ[$ %XRST]RST]RST
Donde V es la componente normal de la velocidad a la
superficie de control y es positiva si esta dirigida hacia el
exterior del volumen de control; α es el ángulo entre el vector
velocidad u y el vector normal hacia afuera %X; el modulo de
%Xes dA al volumen de control.
ECUACIÓN DE CONTINUIDAD
Ecuaciones fundamentales 17
�UV�� = −# � YZ[$ %XUV�]UV�
El signo es debido a que el cosα es negativo cuando el flujo es
hacia el interior del volumen de control, entonces
�UV�� − �RST
� = −# � ∙ %XRQ
Entonces:
# ��� %&PQ
= −# � ∙ %XRQ
ECUACIÓN DE CONTINUIDAD
Ecuaciones fundamentales 18
Esta es la ecuación de continuidad en forma integral.
La ecuación anterior expresa que la rapidez de variación de la
masa dentro del volumen de control es igual al gasto másico
neto que pasa a través de la superficie de control.
Si se aplica esta expresión a un tubo de corriente, en el cual el
volumen de control esta limitado por la pared del tubo y por las
áreas transversales A1 y A2.
# ^ cos 180° %X^ = −^X^]^
# C cos 0° %XC = CXC]C
ECUACIÓN DE CONTINUIDAD
Ecuaciones fundamentales 19
# YZ[$ %X = −^X^ +RQCXC = 0
^X^ = CXCa^ = aC
Un gasto másico es:
b = �Xób = �a
ECUACIÓN DE CONTINUIDAD
u2
u1
dA2
dA1
Ecuaciones fundamentales 20
En una tubería por donde fluye aceite de densidad relativa de
0.86, la velocidad es de 2 m/s en una sección de 20 cm de
diámetro. Calcule la velocidad en otra sección cuyo diámetro es
5 cm y calcule el gasto másico.
EJEMPLO
A1A2
u1 u2
Ecuaciones fundamentales 21
La aplicación de la segunda ley de Newton en un fluido resulta
en la ecuación de conservación de momentum. Implica que el
cambio en el momentum es igual a las fuerzas que actúan sobre
una masa de fluido. Las fuerzas que actúan sobre una masa de
fluidos pueden ser:
Fuerzas de cuerpo: Fuerzas gravitatorias y electromagnéticas.
Si f es un vector que representa la resultante de las fuerzas de
cuerpo por unidad de masa, la fuerza externa neta actuando
sobre una porción de masa que ocupa un volumen V será:
# �c%&/
ECUACIÓN DE MOMENTUM
Ecuaciones fundamentales 22
Fuerzas de superficie: Fuerzas debidas a presiones o esfuerzos
viscosos. Si Fs es un vector de superficie que representa la fuerza
resultante por unidad de superficie S que contiene a un volumen
de control V, la fuerza neta externa actuando sobre la superficie
del volumen de control será:
# �de%fgEn un volumen de control, la cantidad de movimiento dentro de
él está dada por:
# �%&/
ECUACIÓN DE MOMENTUM
Ecuaciones fundamentales 23
La razón de cambio de momentum es:,
"" # �%&
/
El balance de la cantidad de movimiento en un volumen de
control es:
"" # �%& = # �de%fg
+# �c%&//
Utilizando tensor de esfuerzos esta ecuación queda en notación
tensorial:
ECUACIÓN DE MOMENTUM
Ecuaciones fundamentales 24
Utilizando tensor de esfuerzos esta ecuación queda en notación
tensorial:
"" # �h%& = # ijhkj%fg
+# �c%&//
Utilizando el teorema de Gauss
# ijhkj%f = # �ijh�<j %&/g
Y el teorema de transporte de Reynolds, el balance de
momentum queda como:
ECUACIÓN DE MOMENTUM
Ecuaciones fundamentales 25
Utilizando tensor de esfuerzos esta ecuación queda en notación
tensorial:
# �� (�h) +
��<l (�hl) %&
/(�)= # �ijh
�<j %& +/
# �mh%&/
# �� �h + �
�<l �hl − �ijh�<j − �mh %&
/(�)= 0
Para cualquier volumen arbitrario, la ecuación es válida si:
�� �h + �
�<l �hl = �ijh�<j + �mh
ECUACIÓN DE MOMENTUM
Ecuaciones fundamentales 26
Expandiendo la ecuación:
� �h� + h ��� +
��<l �l + �l �h�<l =
�ijh�<j + �mh
Utilizando la ecuación de continuidad se obtiene la ecuación de
balance de cantidad de movimiento:
� �h� + �l �h�<l =�ijh�<j + �mh
ECUACIÓN DE MOMENTUM
Ecuaciones fundamentales 27
En forma integral.
La segunda ley d Newton se puede expresar:
n� = op = %W%
∑F es la resultante de todas las fuerzas externas que actúan
sobre el sistema de masa constante y cuyo centro de gravedad
se mueve a una velocidad.
ECUACIÓN DE MOMENTUM
Ecuaciones fundamentales 28
Para la dirección en x:
n�; = op; = %p;% = %
% q;
M=mu (la cantidad de movimiento del sistema)
El aumento de la cantidad de movimiento en la dirección x
dentro del sistema es:
q;,�0∆� −q;,� gjR� = q;,�0∆� PQ − q;,� PQ +q;,RST −q;,UV�
Dividiendo ambos miembros entre ∆t y tomando el limite
cuando ∆t tiende a cero
ECUACIÓN DE MOMENTUM
Ecuaciones fundamentales 29
%q;% RjR�
= %q;% PQ
+ %q;,RST% − %q;,UV�
% Si
�q;,RST� − �q;,UV�
� = # ;� cos $ %X = # ;�p ∙ %XRQRQ
Y
%q;% PQ
= %% # �;%&PQ
ECUACIÓN DE MOMENTUM
Ecuaciones fundamentales 30
Sustituyendo las expresiones anteriores se tiene lo siguiente:%q;% RjR�
= %% # �;%&PQ
+# ;� cos $ %XRQ
En forma análoga se pueden obtener para las direcciones en y y
z
ECUACIÓN DE MOMENTUM
Ecuaciones fundamentales 31
Desde una boquilla montada sobre un bote, se descarga unchorro de agua de 8 cm de diámetro con una velocidad de 40m/s, como se muestra en la figura. Si se tiene flujo permanente,¡cuál es la fuerza necesaria para mantener el bote en reposo?
Ejemplo
dA
u
x
vc
F
Ecuaciones fundamentales 32
Suponga un sistema de coordenadas cartesiano (x,y,z) en dondeun fluido newtoniano de densidad ρ y viscosidad dinámica μtiene asociado un vector de velocidad p = (;, = , ?) , enespacio tiene asociada una fuerza de cuerpo (gravedad) cuyovector es � = (�;, �=, �?). La ecuación de balance de cantidad demovimiento es:
� �h� + l �h�<l
= − ���<h +
��<h �′ �l�<l + �
�<j � �j�<h +
�h�<j + ��h
Esta relación se conoce como las ecuaciones de Navier-Stokes y
se tienen que resolver acopladas a la ecuación de continuidad.
ECUACIÓN DE NAVIER-STOKES
Ecuaciones fundamentales 33
Si se supone que (relación de Stokes)
�� − � = �� + 2�3 ≅ 0
Y que la viscosidad y la densidad son constantes (flujo
incompresible)
� �h� + l �h�<l = − ��
�<h + � �h�<j�<j + ��h
ECUACIÓN DE NAVIER-STOKES
Ecuaciones fundamentales 34
La primera ley de la termodinámica para un sistema estableceque el calor QH añadido a un sistema, menos el trabajoW hechopor el sistema, depende únicamente de los estados iniciales yfinales del sistema. La diferencia en el estado del sistema, siendoindependiente de la trayectoria desde el estado inicial al final,debe ser una propiedad del sistema. Esta se conoce comoenergía interna E. la primera ley en forma de ecuación es:
∆a� − ∆� = ∆�Y si
%a�% − %�
% = %�% =
�� # ��%& +# �� ∙ %X
RQPQ
ECUACIÓN DE ENERGÍA
Ecuaciones fundamentales 35
Donde e es la energía total por unidad de masa del fluido.El trabajo hecho por el sistema sobre sus alrededores puededividirse en dos partes: el trabajo Wpr hecho por las fuerzas depresión sobre las fronteras móviles y el trabajoWs hecho por lasfuerzas cortantes tales como el torque ejercido sobre un eje querota. El trabajo hecho por las fuerzas de presión en el tiempo
%��� = % #� ∙ %X
Entonces sustituyéndolo en la ecuación anterior se tiene lo
siguiente
ECUACIÓN DE ENERGÍA
Ecuaciones fundamentales 36
%a�% − %�R
% = %�% =
�� # ��%& +# �
� + � � ∙ %XRQPQ
Es la ecuación de conservación de energía, que expresa que la
cantidad de calor neta suministrada por unidad de tiempo,
menos el trabajo realizado por fuerzas cortantes por unidad de
tiempo, es igual a la variación de la energía dentro del volumen
de control por unidad de tiempo, mas el trabajo realizado por
fuerzas de presión, más el flujo neto de energía por unidad de
tiempo a través de la superficie de control.
%a�% − %�R
% = %�% =
�� # ��%& + # �
� + � � cos($)%XRQPQ
ECUACIÓN DE ENERGÍA
Ecuaciones fundamentales 37
Al aplicar la ecuación anterior a un volumen de control, se puedeconsiderar la cámara de mezcla definida como en la figura.
ECUACIÓN DE BERNOULLI
Volumen
de control
u2
u1
QH
2ρ2
ei2
z2
1ρ1
ei1
z1
Ws
ei: energía intrínseca
Ecuaciones fundamentales 38
En donde se tiene un fluido incompresible y flujo permanente alos puntos 1 y 2 dl sistema, se tiene
%a�% − %�R
% = − �^
� + �@^ + ^C2 + �j^ �^X^
+ �C� + �@C + CC
2 + �jC �CXC
Si se sustituye la ecuación de continuidad para las mismas
condiciones: Q=A1u1=A2u2, dividiendo entre g y considerando
que � = ��
ECUACIÓN DE BERNOULLI
Ecuaciones fundamentales 39
1�a
%a�% − %�R
% = − �^
� + @^ + ^C2� + �j^
� + �C� + @C + CC
2� + �jC�
Si se define:
�� = ^��
����� energía que entra al sistema entre 1 y 2 (bomba)
�[ = ^��
����� energía que sale del sistema entre 1 y 2 (turbina)
ECUACIÓN DE BERNOULLI
Ecuaciones fundamentales 40
Sustituyendo se tiene:�^� + @^ + ^C
2� + �j^� + �� = �C
� + @C + CC2� + �jC
� + �[
La cual es la ecuación de Bernoulli.
Los esfuerzos de fricción ocasionan pérdidas ∑��∑�T = U���U�
¡ la suma de todas las perdidas de carga entre 1 y 2
Que se manifiesta como incremento de temperatura y flujo de
calor al exterior, y por lo tanto
ECUACIÓN DE BERNOULLI
Ecuaciones fundamentales 41
Y por lo tanto:�^� + @^ + ^C
2� + �� = �C� + @C + CC
2� + �[ +n��
Que es otra forma de la ecuación de Bernoulli.
ECUACIÓN DE BERNOULLI
Ecuaciones fundamentales 42
FactoresFactoresFactoresFactores dededede correccióncorreccióncorreccióncorrección dededede lalalala energíaenergíaenergíaenergía cinéticacinéticacinéticacinética.Si la velocidad de un fluido es uniforme en la sección recta de un
conducto, la energía cinética por unidad de peso de fluido es
dada por la altura de velocidad¤�C¡ .
Se sabe que la velocidad no es uniforme en una sección recta de
un conducto, por lo que es necesario afectar a¤�C¡ por un factor
de corrección ∝, así la energía cinética puede ser expresada
como ∝ ¤�C¡ donde U es la velocidad media del fluido
ECUACIÓN DE BERNOULLI
Ecuaciones fundamentales 43
El factor ∝ se determina considerando que:
¦�C¡ = energía por unidad de peso.
�%X = peso por unidad de tiempo que pasa por dA.
Por lo tanto
� § ¦�C¡ %X] = energía cinética que pasa por una sección recta
del conducto por unidad de tiempo.
ECUACIÓN DE BERNOULLI
Ecuaciones fundamentales 44
∝ ¤�C¡ �¨X = energía cinética que pasa por una sección recta del
conducto por unidad de tiempo expresada en términos de la
velocidad media.
Entonces
∝ ¨C2� �¨X = �# ©
2� %X]
∝= 1X#
¨
© %X]
ECUACIÓN DE BERNOULLI
Ecuaciones fundamentales 45
La ecuación de Bernoulli se expresa como:
�^� + @^+∝^ ^C
2� + �� = �C� + @C+∝C
¨CC2� + �[ +n��
Valores de ∝
ECUACIÓN DE BERNOULLI
Distribución uniforme de velocidad 1
Flujo laminar 2
Flujo turbulento 1.01 – 1.15
Ecuaciones fundamentales 46
Nota: cuando se aplica la ecuación de la cantidad de movimiento
para flujo permanente uniforme que sale y entra normal a la
superficie de control, digamos en dirección x:
n�; = �CXCCC,; − �^X^^^,;
n�; = �a C,; − ^,;
Para un flujo no uniforme es necesario introducir el factor de
corrección:
n�; = �a ∝C C,;−∝^ ^,;
ECUACIÓN DE BERNOULLI
Ecuaciones fundamentales 47
Consideraciones acerca de la ecuación de Bernoulli.
la ecuación de Bernoulli fue deducida considerando que es flujo
es permanente e incompresible, y si �� = �[ = ∑�� = 0, la
ecuación puede escribirse como:
�� + @ + C
2� = Y �
De donde se puede ver que cada termino representa energía por
unidad de pesol¡ª�«l¡ª
ECUACIÓN DE BERNOULLI
Ecuaciones fundamentales 48
Si a la ecuación anterior lo multiplicamos por g:
�� + @� + C
2 = Y � [C
Cada termino representa energía por unidad de masa y si
multiplicamos por �
� + @� + �C2 = Y � H�¬ −
©
Cada termino representa energía por unidad de volumen
ECUACIÓN DE BERNOULLI
Ecuaciones fundamentales 49
Pérdidas de potencia
Potencia efectiva: es la que una bomba transmite al fluido y se
puede calcular como
�U¬ = �a��Potencia nominal: es la que hay que dar a una bomba para
realizar cierto trabajo
�V« = �U¬�mDYD�kYDo%�®o¯Z¯o, �m°°S
Efbba<1, entonces la pnom > pef.
ECUACIÓN DE BERNOULLI
Ecuaciones fundamentales 50
En un canal abierto fluye agua a una profundidad de 2 m y a unavelocidad de 3 m/s. posteriormente fluye hacia abajo por unarápida que se contrae hasta el otro canal donde la profundidades de 1 m y la velocidad 10 m/s. suponiendo un flujo sin fricción,determinar la diferencia de elevación de los dos fondos de loscanales.
EJEMPLO
10 m/s1 m
3 m/s2 m
y
1
2
Ecuaciones fundamentales 51
Esta ecuación se utiliza en flujos a través de orificios. Seconsidera un sistema como en la figura siguiente; el orificiotiene el borde biselado, de tal modo, que el contacto con el fluidosea mínimo y por lo tanto, los efectos de fricción sean mínimos.
ECUACIÓN DE TORRICELLI
z2
Hz1
1
2u2
Ecuaciones fundamentales 52
El líquido sale del orificio como u chorro libre y, por lo tanto,sometido a la influencia de la gravedad. Este chorro tiene formacilíndrica debido a la presión atmosférica y la presión a lo largode su línea central se considera igual a la presión atmosférica.Si el flujo es permanente y los efectos de fricción despreciables,
al aplicar la ecuación de Bernoulli en los puntos 1 y 2 se tiene
�S�«� + @^ + ^C
2� = �S�«� + @C + CC
2�Se supone un deposito demasiado grande, de tal suerte la u1 se
considera despreciable y además de acuerdo a la figura H=z1-z2,
por lo tanto la ecuación se reduce a
ECUACIÓN DE TORRICELLI
Ecuaciones fundamentales 53
C = 2�²La cual es la ecuación de Torricelli, que expresa que la velocidad
de descarga del líquido es igual a la velocidad de caída libre
desde la superficie libre del depósito.
ECUACIÓN DE TORRICELLI
Ecuaciones fundamentales 54
Despreciando las perdidas, determine el gasto de descarga por
la boquilla en el deposito de la figura.
EJEMPLO
4 ft ∅4 pg
3 ft aceite
SG=0.75
agua
Flujo en tuberías 1
Tema V
FLUJO EN TUBERIAS
Flujo en tuberías 2
FLUJO LAMINARES Y TURBULENTOS
En un flujo laminar el fluido se mueve en capas o laminas
deslizándose unas sobre otras y teniendo solo intercambio de
cantidad de movimiento molecular entre ellas; las fuerzas
viscosas de corte se oponen al movimiento relativo de capas de
fluido adyacentes. Por el contrario en un fluido turbulento, las
partículas del fluido se mueven en diversas direcciones y hay
intercambio transversal intenso de cantidad de movimiento.
Para determinar si el flujo de un fluido es laminar o turbulento,
se utiliza el número de Reynolds; este parámetro indica la
tendencia del flujo laminar hacia el flujo turbulento y se define
como:
�� = ���� ( 1 )
Flujo en tuberías 3
FLUJO LAMINARES Y TURBULENTOS
Donde
�=velocidad característica
�=longitud característica
�=densidad del fluido
�=viscosidad del fluido
Para interpretar su significado, el investigador Reynolds realizó
experimentos en un dispositivo como se muestra en la figura
siguiente, el cual consta de un tubo de vidrio con una válvula en
el extremo, conectado a un dispositivo que contiene un líquido.
Además cuenta con un dispositivo para inyectar una corriente
fina de tinta en la entada del tubo, la cual tiene una forma de
campana y una superficie muy lisa.
Flujo en tuberías 4
FLUJO LAMINARES Y TURBULENTOS
Reynolds consideró a u como velocidad promedio y la diámetro
del tubo D como la longitud característica; por lo tanto:
�� = ����
tinta
agua
( 2 )
Flujo en tuberías 5
FLUJO LAMINARES Y TURBULENTOS
La naturaleza del flujo la determinaba con la ayuda de la tinta
que inyectaba al tubo de vidrio. Si la tinta fluía como un delgado
filamento a lo largo del tubo, se tenia un flujo laminar; este se
presentaba para gastos bajos. Al aumentar el gasto y por lo tanto
la velocidad de flujo, el filamento de tinta empezaba a oscilar
hasta romperse y difundirse a lo ancho del tubo; es estas
condiciones se tenía flujo turbulento.
Para ≤ �, ��� al flujo se le llama flujo laminar.
Para �, ��� < < �, ��� a este régimen se denomina de
transición.
Para ≥ �, ��� al flujo se le llama flujo turbulento.
Flujo en tuberías 6
EJEMPLO
Encuentre que tipo de flujo es para cada caso:
a) El agua fluye en una tubería de 50 mm de diámetro con una
velocidad de 3 m/s (ρ=992.2 kg/m3 y µ=0.656X10-3 N s/m2.)
b) El agua fluye en una tubería de 2 pg de diámetro con una
velocidad de 30 ft/s (ρ=1.927 slugs/ft3 y µ=1.424X10-5 lb
s/ft2.)
c) Un aceite de peso especifico de 50 lb/ft3. su viscosidad es de
5 cp, fluye por una tubería de 1 pg de diámetro con una
velocidad promedio de 1 ft/s
Flujo en tuberías 7
PERDIDAS DE ENERGÍA
En flujo permanente, uniforme e incompresible en conductos de
sección transversal constante, el esfuerzo cortante en la pared
varía aproximadamente en proporción al cuadrado de la
velocidad promedio
�� = λ�2 ��
En la cual λ es un coeficiente adimensional. En canales abiertos y
conductos cerrados no circulares, el esfuerzo cortante no es
constante en la superficie. En estos casos �� se utiliza como el
esfuerzo cortante promedio de la pared.
( 3 )
Flujo en tuberías 8
PERDIDAS DE ENERGÍA
De la figura siguiente, se indica un flujo uniforme permanente ya
sea en un conducto abierto o cerrado. Para un canal abierto p1 y
p2 son iguales y el flujo ocurre como resultado de la reducción
de la energía potencial, z1-z2.
Flujo en tuberías 9
PERDIDAS DE ENERGÍA
Para flujo en conductos cerrados, la energía puede ser
suministrada por la caída de energía potencial al igual que por la
caída de presión p1-p2. en una tubería con flujo vertical hacia
abajo, p2 podría aumentar en la dirección de flujo, pero la caída
de energía potencial z1-z2 tendría que ser mayor que (p2-p1)/� a
fin de suministrar la energía necesaria para contrarrestar el
esfuerzo cortante en la pared.
Se puede escribir la ecuación de energía para relacionar las
perdidas con la reducción en energía disponible
��� + ��2
2� + �� = ��� + ��2
2� + �� + �é� ! "# �$� ( 4 )
Flujo en tuberías 10
PERDIDAS DE ENERGÍA
Como%&�' es la misma, entonces
�é� ! "# �$� =�� − ��
� + �� − ��
Debido a la suposición de flujo uniforme, se aplica la ecuación de
movimiento lineal en la dirección l para obtener
)*+ = 0 = �� − �� - + �-.#/01 − ��.2Donde P es el perímetro mojado del conducto, es decir, la
porción del perímetro en la cual la pared se encuentra en
contacto con el fluido.
( 5 )
( 6 )
Flujo en tuberías 11
PERDIDAS DE ENERGÍA
Debido a que .#/01 = �� − ���� − ��
� + �� − �� = �3.2�-
De las ecuaciones 5 y 7 y utilizando la ecuación 3
�é� ! "# �$� =�3.2�- = λ �2 ��
.2�- = λ .4
��2�
En donde:
4: es el radio hidráulico del conducto (A/P), util para canales
abiertos. Para tuberías R=D/4
( 7 )
( 8 )
Flujo en tuberías 12
PERDIDAS DE ENERGÍA
Se le conoce como ℎ6 , las perdidas de cabeza debidas a la fricción.
ℎ6 = λ .4��2�
Para tuberías, λ=f/4 y R=D/4, se obtienen la ecuación de Darcy-
Weisbach.
ℎ6 = 7 .���2�
( 9 )
( 10 )
Flujo en tuberías 13
PERDIDAS DE ENERGÍA
Factor de fricción.
El valor del factor de fricción es una fucción de la rugosidad de la
tubería (8) y el número de Reynolds.
Para flujo laminar de una fase, el factor de fricción donde
exclusivamente del número de Reynolds y esta dado por:
7 = 64��
Para flujo turbulento, el factor de fricción está dado por la
ecuación de Colebrook y White
( 11 )
Flujo en tuberías 14
PERDIDAS DE ENERGÍA
7 = −2�;� 83.715� + 2.514
�A 7$�
Para el flujo en transición, el factor de fricción se puede
aproximarse con la siguiente expresión
7 = �A − 23002300 B 1.3521
2.3026�;� 83.715� + 2.514
3100 7
� + 0.032
( 12 )
( 13 )
Flujo en tuberías 15
DIAGRAMA DE MOODY
Flujo en tuberías 16
PERDIDAS DE ENERGÍA
Rugosidad.
La rugosidad de una tubería (8), es una característica de su
superficie, la cual está constituida por pliegues o crestas unidas,
formando una superficie homogéneamente distribuida y
depende del tipo de material que se emplee en su construcción.
Flujo en tuberías 17
PERDIDAS DE ENERGÍA
En laboratorio, la determinación de la rugosidad se lleva acabo a
partir de la relación de área con respecto a la longitud de
superficie de contacto con el fluido, bajo las siguientes
condiciones de prueba:
� Suponer constantes las propiedades del fluido.
� Mantener constante el gasto.
� Presión y temperatura constante a la entrada y salida del
ducto de prueba.
� Se relacionara en forma directa la variación de la longitud con
la rugosidad por medio de la siguiente expresión.
C = �D − �E∑ ∆(�I-I).IKIL�
Flujo en tuberías 18
PERDIDAS DE ENERGÍA
Los valores más comúnmente empleados en la industria son:
Tubería M (pg)
Estriada 0.00006
Producción o perforación 0.0006
Escurrimiento 0.0007
Galvanizadas 0.006
Flujo en tuberías 19
EJERCICIO
Calcule el factor de fricción con la siguiente información:
L= 8000 ft
Qw=20000 b/d
D=5 pg
µw=1 cp
8=0.00006 ft
Flujo en tuberías 20
Las tuberías pueden formar cualquier ángulo con la horizontal.
Seis variables entran al problema: Q, L, D, Hf, µ, ρ y 8. En general
L, µ, ρ y 8, están dados o pueden determinarse. Los problemas
de tuberías simples pueden tratarse en tres tipos:
PERDIDAS DE ENERGÍA
Tipo Dado Incógnita
I Q, L, D, µ, ρ, 8 hf
II hf, L, D, µ, ρ, 8 Q
III hf, Q, L, µ, ρ, 8 D
Flujo en tuberías 21
1.- A través de una tubería galvanizada de 12 pg de diámetro,
fluye agua a 70°F (N=1.059X10-5 ft2/s) con una perdida de
fricción de 15 ft en una longitud de 500 ft. Determine el gasto de
agua.
2.- Se tiene un gasto de 10 ft3/s a través de una tubería de 6000
ft de longitud con una pérdida de fricción de 50 ft lb/lb. El fluido
transportado es a gua a 60°C (N=1.217X10-5 ft2/s). Determine el
diámetro de la tubería si esta es tubería de perforación.
EJEMPLO
Flujo en tuberías 22
Adicionalmente a las caída de presión debido a la fricción del
fluido en la tubería, existen otros perdidas menores. Estas otras
perdidas que ocurren en las tuberías son debidos al cambio de
diámetro de tubería, válvulas, codos, juntas, etc.
Los datos disponibles de la literatura en las perdidas por
válvulas y accesorios pueden presentarse en dos diferentes
formas.
El primer método de las perdidas pueden ser expresada en
términos de la velocidad del fluido
ℎ = O ��2�
PERDIDAS MENORES
( 14 )
Flujo en tuberías 23
PERDIDAS MENORES
Flujo en tuberías 24
PERDIDAS MENORES
Flujo en tuberías 25
PERDIDAS MENORES
Flujo en tuberías 26
El valor de K se incrementa cuando se incrementa la rugosidad y
decrece cuando se incrementa el Número de Reynolds, pero
depende principalmente de geometría de la válvula o accesorio.
El segundo método de las perdidas puede expresarse en
términos de la longitud equivalente de la tubería, Leq, que tiene
las mismas perdidas de fricción para la misma descarga.
7 .DP���2� = O ��
2�Y
.DP = O�7
PERDIDAS MENORES
( 15 )
Flujo en tuberías 27
PERDIDAS MENORES
Flujo en tuberías 28
Estas pérdidas menores son en exceso de la pérdida por fricción
producida en un tubo recto cuya longitud es igual a la longitud
del eje del tubo.
Adicional a las válvulas y accesorios, muchas tuberías tienen
cambios abruptos en la entrada, salida, reducciones,
ampliaciones, difusores y curvaturas. Para el caso de perdidas de
fricción debido a una expansión brusca en una tubería, en un
flujo turbulento, incompresible y permanente, se determina con
la siguiente expresión.
ℎ = �� − �� �2�
PERDIDAS MENORES
( 16 )
Flujo en tuberías 29
Donde u1 es la velocidad de corriente arriba y u2 la velocidad de
corriente abajo. Tal condición se da cuando la tubería existente
es un gran tanque o depósito. Para este caso la ecuación 16 da
una pérdida de fricción es igual a la velocidad en el tubo., por lo
que, la perdida de fricción es igual a fricción por la energía
cinética.
A. H. Gibson mediante experimentos obtuvo una grafica para
determinar el coeficiente K en expansiones graduales cónicas.
PERDIDAS MENORES
Flujo en tuberías 30
PERDIDAS MENORES
Flujo en tuberías 31
Para una disminución súbita en la tubería, se observa en la
siguiente figura el coeficiente de pérdida. Esta curva se aplica a
la entrada brusca de una tubería, el coeficiente de pérdida es la
mitad de una velocidad de carga.
PERDIDAS MENORES
Flujo en tuberías 32
PERDIDAS MENORES
Flujo en tuberías 33
PERDIDAS MENORES
Flujo en tuberías 34
Un depósito abierto está conectado a una tubería de acero cuyo
diámetro interior es de 2 pg y una de longitud de 50 ft. Una
válvula de compuerta roscable esta instalada en la tubería como
se muestra en la figura. Si el nivel de agua en el depósito es de 50
ft por encima de la salida de la tubería, determinar la velocidad a
la que fluye el agua cuando la válvula está totalmente abierta.
Supongamos que la suma de los coeficientes de pérdida de los
codos añadidos es de un valor de 3 y las descargas de la tubería
es hacia la atmósfera.
PERDIDAS MENORES
Nota:
8=0.00015 ft
Flujo en tuberías 35
Cuando las tuberías son conectadas en paralelo , como se
muestra en la figura, podemos afirmar que la suma de los flujos
de los tres ramales es igual al flujo total principal, y que la
pérdida de presión entre la sección 1 y 2 debe ser el mismo
independientemente de la trayectoria tomada.
INTERSECIÓN DE TUBERÍAS
B
A
C
1 2
Flujo en tuberías 36
Si consideramos algún ramal, por ejemplo el rama A entre el
punto 1 y 2, podemos escribir lo siguiente
QR = -R�RY
� = O R ℎ6Donde hf son las perdidas de fricción entre la sección 1 y 2, K´ es
2�/ODP , y Keq es la suma de todos los coeficientes de perdida en
la rama A. Para cada de los otros ramales, podemos escribir la
ecuaciones similares. Así que para el flujo principal, Q
Q = QR + QU + QV
INTERSECIÓN DE TUBERÍAS
( 17 )
( 18 )
( 19 )
Flujo en tuberías 37
Q = -RO R + -UO U + -VO V ℎ6
Los flujos y las caídas de presión de fluido son, respectivamente,
análogas a la corriente y al voltaje en el circuido eléctrico. Sin
embargo, la simple relación lineal entre el voltaje y la corriente
dada por la Ley de Ohm no se aplica al sistema de flujo de
fluidos. En vez de eso, la caída de presión es aproximadamente
proporcional al cuadrado del flujo. Esta no linealidad hace
necesarias las soluciones interativas, y los cálculos resultantes
pueden ser bastante prolongados
INTERSECIÓN DE TUBERÍAS
( 20)
Flujo en tuberías 38
El flujo de fluidos en tubos circulares se encuentra con
frecuencia en física, química biología e ingeniería . El flujo
laminar en fluidos en tubos circulares puede analizarse mediante
el balance de cantidad de movimiento.
ECUACIÓN DE HAGEN-POISEUILLE
Flujo en tuberías 39
Consideraciones:
� Fluido newtoniano e incompresible.
� Flujo laminar estacionario.
� La longitud, L, es mucho mayor que el radio de la tubo, R.
� El movimiento del fluido es debido a una diferencia de
presión.
� Se desprecian los efectos gravitacionales y el resbalamiento.
ECUACIÓN DE HAGEN-POISEUILLE
Flujo en tuberías 40
Consideraciones por simetría:
WWX = 0,
WWY = 0, �Y = 0
ECUACIÓN DE HAGEN-POISEUILLE
Flujo en tuberías 41
Ecuación de Navier-Stoke
� Z�AZ[ + �A Z�AZ� + �Y
�Z�AZ1 − �Y�
� + �X Z�AZ�= −Z�
Z� + ��A + � \��A − �A�� −
2��Z�YZ1
� Z�YZ[ + �A Z�YZ� + �Y
�Z�YZ1 + �Y�A
�� + �X Z�YZ�= −Z�
Z1 + ��Y + � \��Y − �Y�� −
2��Z�AZ1
� Z�XZ[ + �A Z�XZ� + �Y
�Z�XZ1 + �X Z�XZ�
= −Z�Z� + ��X + �\��X
ECUACIÓN DE HAGEN-POISEUILLE
Flujo en tuberías 42
\� = 1�ZZ� � Z
Z� + 1��
Z�Z1� +
Z�Z��
Z�Z[ +
1�Z(���A)
Z� + 1�Z(��Y)Z1 + Z(��X)
Z� = 0
Aplicando las condiciones se tiene lo siguiente
ECUACIÓN DE HAGEN-POISEUILLE
Flujo en tuberías 43
� �A Z�AZ� = −Z�Z� + � \��A − �A
��Z�Z1 = 0
� �A Z�XZ� = −Z�Z� + �\��X
\� = 1�ZZ� � Z
Z�1�Z(���A)
Z� = 0
ECUACIÓN DE HAGEN-POISEUILLE
Flujo en tuberías 44
De la ecuación de continuidad se tiene que
1�Z(���A)
Z� = 0
Como �A no depende de r, entonces:
��A = -(�)
�A = -(�)�
Para que cumpla la ecuación de continuidad A(r)=0, por lo tanto
�A = 0
ECUACIÓN DE HAGEN-POISEUILLE
Flujo en tuberías 45
Z�Z� = 0
Z�Z1 = 0
Z�Z� = � 1
�ZZ� � Z�XZ�
Ahora si
Z�Z� =
� � =∝
� =∝ �
ECUACIÓN DE HAGEN-POISEUILLE
Flujo en tuberías 46
Si integramos se tiene
^ � = ^ ∝ �
� =∝ � + _�Pero si p(z=0)=p0 y si p(z=L)=p1
�� = _��� =∝ . + ��
∝= −∆�.
ECUACIÓN DE HAGEN-POISEUILLE
Flujo en tuberías 47
Ahora
−∆�. = � 1
� � � �X �
Desarrollando
� �X � = −∆��. � �
Integrando
^ � �X � = −∆��. ^� �
ECUACIÓN DE HAGEN-POISEUILLE
Flujo en tuberías 48
� �X � = − ∆�2�. �� + _�
Si`%a`A r=0 =0, entonces C2=0
Por lo tanto
� �X � = − ∆�2�. ��
�X = − ∆�2�. � �
ECUACIÓN DE HAGEN-POISEUILLE
Flujo en tuberías 49
Integrando
^ �X = − ∆�2�.^� �
�X = − ∆�4�. �� + _c
Si uz(r=R)=0
0 = − ∆�4�. 4� + _c
_c = ∆�4�. 4�
ECUACIÓN DE HAGEN-POISEUILLE
Flujo en tuberías 50
Por lo tanto la velocidad en dirección en z es
�X = ∆�4�4�. 1 − ��
4�
La velocidad máxima es cuando r=0
�X,def = ∆�4�4�.
Por lo tanto el gasto máximo es
Qdef = g∆�4h4�.
ECUACIÓN DE HAGEN-POISEUILLE
( 21 )
( 22 )
Flujo en tuberías 51
0.00
0.05
0.10
0.15
0.20
0.25
0.30
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2
Vel
oci
dad
[LT
-1]
Radio [L]
ECUACIÓN DE HAGEN-POISEUILLE