Memoria de Calculo de La Estructura

8/13/2019 Memoria de Calculo de La Estructura

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C.A.R.D.-C.A.T. Jos Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisicin, Recepcin y Descontaminacin de vehculos fuera de uso. Pg. 115

3. MEMORIASDE CLCULO.


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3.1. Memoria de clculo de las estructuras.

(Calculadas con cype y NIwin de procedimientos-uno)

3 . 1 . 1 . Clcu l o de l a es t r u c t u r a d e l a n av e A lm acn .

DESCRI PCI N Y BA SES DE CLCULO

Este proyecto describe una nave industrial con cercha de armaduratipo Inglesa 8 recuadros desiguales.

Las cerchas asientan sobre los pilares por medio de apoyos, que puedenconsiderarse como articulaciones mviles para el pandeo en el sentido

transversal.

Es una condicin importante a la hora de construir las cerchas que los ejesde los centros de gravedad de todas las barras que inciden en un mismonudo, tengan un nico punto de interseccin y coincida con ste nudo, enespecial esto ha de ocurrir tambin con los nudos de esquina de la cerchay el eje del pilar.

Se considera que el pandeo de los pilares en el sentido longitudinal de lanave est impedido debido a los muros laterales que se consideranmacizados de arriostramiento ya que carecen de huecos, tienen un grosorsuperior a 11,5 cm excluidos los revestimientos, estn enlazados en todosu permetro a los elementos metlicos y su resistencia al esfuerzocortante es suficiente.

Las bases de clculo adoptadas son las especificadas por las normas:

1- NBE-EA-95 Estructuras de Acero en la Edificacin.2- NBE-AE-88 Acciones en la edificacin.3- EHE Instruccin de hormign estructural. DIMENSIONESLuz de las cerchas: 30,000 m.Altura de pilares: 7,000 m.Pendiente de cubierta: 10,000 grados.Distancia entre correas: 1,200 m.Distancia correa-cumbrera: 0,120 m.Distancia entre cerchas: 6,500 m.


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Nmero de cerchas: 11Nmero de tirantillas: 1

SITUACIN GEOGRFICAEl emplazamiento de la nave respecto a las acciones del vientocorresponde a la zona elica Zona Wsegn NTE-Cargas de Viento, con

situacin topogrfica Normal. A la vista de los huecos existentes en lafachada se considera que el porcentaje de huecos en la edificacin es:Menos 33%.

La nave est situada a una altitud de 650 metros sobre nivel del mar.

MATERIALES

Material de cubricin: Chapa aislada de peso 26,0 kg/m

2

.Correas tipo IPE y acero A-42 b.Pilares tipo HEB y acero A-42 b.Cordn superior tipo 2UPN y acero A-42 b.Cordn inferior tipo Tubo cuadrado y acero A-42 b.Cerchas 1 tipo Tubo cuadrado y acero A-42 b.Cerchas 2 tipo Tubo cuadrado y acero A-42 b.Cerchas 3 tipo Tubo cuadrado y acero A-42 b.Cerchas 4 tipo Tubo cuadrado y acero A-42 b.Cerchas 5 tipo Tubo cuadrado y acero A-42 b.Cerchas 6 tipo Tubo cuadrado y acero A-42 b.

Entramado tipo UPN y acero A-42 b.Hormign HA-25 en las zapatas de cimentacin.

CLCULO DE CORREASSe ha elegido para las correas un perfil IPE-140 cuyas

caractersticas son las siguientes:

Peso por unidad de longitud: 12,90 kg/m.

Momento de inercia eje x (Ix): 541,00 cm4.

Momento de inercia eje y (Iy): 44,90 cm4.Mdulo resistente eje x (Wx): 77,30 cm3.

Mdulo resistente eje y (Wy): 12,30 cm3.

Las correas se han calculado suponindolas vigas simplemente apoyadasen las cerchas y que son continuas de al menos 4 vanos, es decir que siesto no se cumple se deben soldar los perfiles entre s para darles


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continuidad.

- ESTIMACIN DE CARGAS PARA EL CLCULO DE CORREAS

Carga permanente debida al peso propio de la correa ms el peso de

la cubierta 44,10 kg/m.

Sobrecargas por mantenimiento (Situada en el centro de cada correa):100,00 kg.

Sobrecargas por nieve (NBE-AE-88) 80,0 kg/m2. en proyeccinhorizontal. Teniendo en cuenta la inclinacin de la cubierta y repartindolalinealmente sobre la correa toma el valor de 94,54 kg/m.

Sobrecargas por viento (NTE-Cargas Viento) 0 kg/m2 y teniendo en

cuenta la distancia entre correas alcanza el valor de 0,00 kg/m en ladireccin perpendicular al faldn.

- ESFUERZOS RESULTANTES SOBRE LAS CORREAS

Se utiliza un sistema de referencia en el que el eje X esperpendicular a la cubierta, y el eje Yva en la direccin del faldn. Loscoeficientes de ponderacin son 1,33 para las cargas permanentes y 1,5para las sobrecargas. De esta forma las acciones ponderadas resultantesson:

Qx* = 197,42 kg/mQy* = 34,81 kg/m

Los momentos mximos ponderados resultantes son :

Mx* = 1.026,91 kgmMy* = 51,19 kgm

De las acciones anteriores se producen unas flechas:

fx = 1,85 cmfy = 0,21 cm


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- COMPROBACIN DEL PERFIL ELEGIDO

La mxima tensin producida en las correas es inferior al lmite defluencia del acero:

* = (Mx*/Wx) + (My*/Wy) = 1.745 kg/cm22.600 kg/cm2= f

La flecha resultante es inferior a la mxima permitida (1/250 de la luzentre cerchas ):

ft= (fx2+ fy2) = 1,86 cm 2,60 cm.

CLCULO DE PILARES Y CERCHASSe calcula la cercha ms cargada que es la que corresponde al

segundo apoyo de la correa.

- CARGAS APLICADAS A LAS CERCHAS

Consideraremos 6 hiptesis de carga:

HIPOTESIS 1:Cargas permanentes con direccin vertical aplicadas enlos puntos del cordn superior de la cercha donde se apoyan las correas.

Peso de correas: 12,90 kg/m.

Peso del material de cubricin: 26,0 kg/m2.Carga aplicada a la cercha: 286,65 kg.

HIPOTESIS 2: Sobrecargas por mantenimiento y reparaciones. Seconsideran cargas verticales situadas en el cordn superior de la cercha enel punto en que se apoya cada correa.

Sobrecarga mantenimiento: 100 kg.

HIPOTESIS 3:Sobrecargas por nieve aplicadas en los puntos del cordn

superior de la cercha donde se apoyan las correas.

Sobrecargas por nieve (segn NBE-AE-88): 80,0 kg/m2.Carga aplicada a la cercha: 614,52 kg.

HIPOTESIS 4:Sobrecargas por viento segn la primera hiptesis de lanorma NTE-Cargas de viento.


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Cargas sobre las paredes. Son de direccin horizontal y sentido izquierdaa derecha. Estn aplicadas de forma continua en ambos pilares:

Carga de Viento (NTE-Cargas de viento): 65 kg/m2.Carga aplicada pared Barlovento: 281,67 kg/m.

Carga aplicada pared Sotavento:140,83 kg/m.

Cargas sobre el faldn. Se consideran perpendiculares al faldn y consentido positivo si significan presin, y negativo para la succin. Estnaplicadas en los puntos del cordn superior de la cercha donde se apoyanlas correas:

Carga de Viento (NTE Hip. A Barlovento): 0 kg/m2.

Carga de Viento (NTE Hip. A Sotavento): -13 kg/m2.Carga aplicada faldn Barlovento: 0,00 kg.Carga aplicada faldn Sotavento: -101,40 kg.

HIPOTESIS 5:Sobrecargas por viento segn la segunda hiptesis de lanorma NTE-Cargas de viento. Tanto las cargas aplicadas a las paredescomo los sentidos y lugares de aplicacin de las cargas sobre los faldonesson idnticos a la hiptesis anterior:

Carga de Viento (NTE Hip. B Barlovento): -38 kg/m2.

Carga de Viento (NTE Hip. B Sotavento): -51 kg/m2.

Carga aplicada faldn Barlovento: -296,40 kg.Carga aplicada faldn Sotavento: -397,80 kg.

HIPOTESIS 6:Sobrecarga ssmica constituida por una carga puntual endireccin horizontal aplicada en el nudo de esquina izquierdo de valor Ps =0,75 Tn.

- COMBINACION DE HIPOTESIS

Tendremos en cuenta las combinaciones de las hiptesis anterioresque se enumeran en el Anexo de clculo nmero 3.

- DESPLAZAMIENTOS Y ESFUERZOS RESULTANTES

Para el clculo matricial de la estructura se ha tomado un sistema debarras en el que los nudos coinciden con los puntos de inicio y fin de cadapilar, el vrtice superior y los puntos de conexin entre montantes,diagonales y las barras de los cordones superior e inferior.


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En el Anexo nmero 1 se detallan las coordenadas de cada nudo, de cadacorrea y la definicin de las barras y sus caractersticas ms importantes.

La numeracin de los nudos se realiza de izquierda a derecha, y el origende coordenadas se toma en la base del pilar izquierdo.

En el Anexo nmero 2 se listan las distintas cargas que actan sobre laestructura.

El Anexo nmero 3 de esta memoria contiene tablas con losdesplazamientos en los nudos y los esfuerzos resultantes en cada uno delos extremos de las barras.

- COMPROBACIN DE LOS PILARES

Se ha elegido para los pilares, un perfil tipo HEB-220, con lassiguientes caractersticas:

Peso por unidad de longitud: 71,50 kg/m.

rea transversal del perfil: 91,00 cm2.

Momento de inercia eje x (Ix): 8.091,00 cm4.

Mdulo resistente eje x (Wx): 736,00 cm3.

- RESISTENCIA

La mxima tensin * a la que est sometido el material se producea una distancia 0,0 m de su origen, y en las condiciones de la combinacinde hiptesis 7. Alcanza el valor de:

* = (P*/A) + (M*/Wx) = 1.526 kg/cm2. 2.600 kg/cm2. =f

Donde P* es el axil y M* el momento flector de la seccin descritaanteriormente, ambos ponderados.

- FLEXIN

La mxima flexin *va la que est sometido el material se producea una distancia 0,0 m de su origen, y en las condiciones de la combinacinde hiptesis 7. Alcanza el valor de:

*v= (* + 3*) = 1.364 kg/cm2. 2.600 kg/cm2. = f


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Donde * es tensin normal y * es la tensin tangencial de la seccindescrita anteriormente en el punto de unin entre alma-ala , ambosponderados.

- PANDEO

La longitud de pandeo en el plano transversal de la nave para labarra 1-2 toma un valor de:

lk= *h = 14,00 m.

Donde se ha tomado = 2,00 ya que los pilares se encuentranempotrados en las zapatas, y las cerchas asientan sobre ellos por mediode apoyos que puede considerarse como articulaciones mviles para elpandeo en el sentido transversal.

As la esbeltez mecnica de los pilares toma el valor= 148,47 y elcoeficiente de pandeo (segn tablas EA-95) es:

= 3,88

La ecuacin aproximada a comprobar:

* = (P*/A)+(M*/Wx)

toma el valor ms desfavorable en la combinacin de hiptesis 7 con un

valor de 2.148 kg/cm2, por lo que se comprueba que:

* = 2.148 kg/cm22.600 kg/cm2 = f

- COMPROBACIN DEL CORDN SUPERIOR

Se ha seleccionado para el cordn superior un perfil tipo 2UPN-240con los siguientes valores estticos:

Peso por unidad de longitud: 66,40 kg/m.rea transversal del perfil: 84,60 cm2.Momento de inercia eje x (Ix): 7.200,00 cm4.Mdulo resistente eje x (Wx): 600,00 cm3.

- FLECHA

La flecha ms desfavorable se alcanza en el nudo 15 cuando se aplica la


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combinacin de hiptesis 5 y tiene un valor de:

f = 7,85 cm 12,00 cm = L/250 = fmx.

- RESISTENCIA

La mxima tensin * a la que est sometido el material se produceen la barra 9-11 , a una distancia 3,5 m de su origen, y en las condicionesde la combinacin de hiptesis 5. Alcanza el valor de:

* = (P*/A) + (M*/Wx) = 2.099 kg/cm2. 2.600 kg/cm2. = f

Donde P* es el axil y M* el momento flector de la seccin descritaanteriormente, ambos ponderados.

- FLEXIN

La mxima flexin *va la que est sometido el material se produceen la barra 9-11 , a una distancia 3,5 m de su origen, y en las condicionesde la combinacin de hiptesis 5. Alcanza el valor de:

*v= (* + 3*) = 1.991 kg/cm2. 2.600 kg/cm2. = f

Donde * es tensin normal y * es la tensin tangencial de la seccindescrita anteriormente en el punto de unin entre alma-ala, ambos

ponderados.


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- RESUMEN DE ESFUERZOS EN LAS BARRAS DE LA CERCHA

Barra Tipo de perfil P*(kp)

M*(kpm)

Tensin (kp/cm)

A(cm2)

Ix(cm4)

Esbeltez

Dst. Pres.(m)

2-10 2UPN-240 -93.319 5.976 2.209 84,6 7.200,0 45,0 -10-12 2UPN-240 -94.408 5.226 2.032 84,6 7.200,0 30,0 -

12-14 2UPN-240 -91.203 3.654 1.795 84,6 7.200,0 45,0 -14-16 2UPN-240 -76.623 -4.965 1.824 84,6 7.200,0 45,0 -9-11 2UPN-240 -93.319 -5.976 2.209 84,6 7.200,0 45,0 -

11-13 2UPN-240 -94.408 -5.226 2.032 84,6 7.200,0 30,0 -13-15 2UPN-240 -91.203 -3.654 1.795 84,6 7.200,0 45,0 -15-16 2UPN-240 -76.623 4.965 1.824 84,6 7.200,0 45,0 -2-3 #175.8 91.711 2.421 2.580 53,0 2.489,0 - -3-4 #175.8 89.529 2.015 2.397 53,0 2.489,0 - -4-5 #175.8 76.164 1.261 1.879 53,0 2.489,0 - -5-6 #175.8 61.698 -263 1.256 53,0 2.489,0 - -6-7 #175.8 76.164 1.261 1.879 53,0 2.489,0 - -7-8 #175.8 89.529 2.015 2.397 53,0 2.489,0 - -

8-9 #175.8 91.711 2.421 2.580 53,0 2.489,0 - -3-10 #110.5 -2.016 391 656 20,4 386,0 13,3 -8-11 #110.5 -2.016 -391 656 20,4 386,0 13,3 -3-12 #60.2 3.509 16 956 4,6 26,0 - -8-13 #60.2 3.509 -16 956 4,6 26,0 - -4-12 #40.3 -6.160 -33 2.399 4,4 10,1 63,6 -7-13 #40.3 -6.160 33 2.399 4,4 10,1 63,6 -4-14 #60.3 14.712 17 2.310 6,8 37,1 - -7-15 #60.3 14.712 -17 2.310 6,8 37,1 - -5-14 #80.2 -8.495 163 2.577 6,2 63,0 48,1 -6-15 #80.2 -8.495 -163 2.577 6,2 63,0 48,1 -5-16 #90.2 17.060 -37 2.585 7,1 91,0 - -

6-16 #90.2 17.060 37 2.585 7,1 91,0 - -P*: Axil ponderado ( + traccin, - compresin )M*: Momento flector ponderado*: Tensin mxima ponderadaA: rea de la seccin transversalIx: Momento de inercia segn el eje X.Dst. Pres.: Distancia entre presillas: Esbeltez mecnica de la barra


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REACCIONES EN LOS APOYOSLos mximos esfuerzos resultantes en los apoyos sin ponderar

tienen los siguientes valores:

Hiptesis de carga vertical mxima:Reaccin vertical: 15,171 Tn.Reaccin horizontal: 0,110 Tn.Momento flector: 0,769 Tnm.

Hiptesis de mxima excentricidad de cargas:

Reaccin vertical: 2,725 Tn.Reaccin horizontal: 1,302 Tn.Momento flector: 5,662 Tnm.

Hiptesis de momento mximo:


APARATOS DE APOYOPara el clculo de los aparatos de apoyo se ha tenido en cuenta la

siguiente hiptesis: Las presiones de compresin sobre el hormign sedistribuyen uniformemente en una zona cuya extensin es la cuarta partede la longitud de la placa, y que la traccin es absorbida por los pernos.

Se elige una placa de asiento de dimensiones: a=600 mm., b=420 mm. yespesor t=15 mm.

Se utilizarn 3,0 anclajes por lado de dimetro 20 mm. construidos conbarras corrugadas de acero B-400-S y extremo curvado segn planos.

- COMPROBACIN DEL HORMIGN

El hormign utilizado en la base es de tipo HA-25, de resistencia h

= 2,500 kg/mm2.

Para la comprobacin del hormign la hiptesis ms desfavorable consisteen suponer el pilar lo ms cargado posible, para lo cual ha de considerarsela cubierta con sobrecarga de nieve.


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Suponemos un descentramiento grande de las cargas y admitimos una leyde reparticin de empujes uniforme y prxima al borde comprimido. Deesta forma la presin que soporta el hormign puede cifrarse en:

b* = 4[ Ma* + Aa*(a/2-g) ] / [ab(0,875a-g)] = 0,207 kg/mm2.

Donde g es la distancia de los tornillos al extremo de la placa que se hatomado g = 90 mm.

Axil mximo ponderado Aa* = 21.742 kg.Momento mximo ponderado Ma* = 1.105 kgm.

Cumplindose que b* = 0,207 kg/mm2 h= 2,500 kg/mm

2.

- COMPROBACIN DEL ESPESOR DE LA PLACA DE ASIENTO

El espesor de la placa de asiento se evala tomando una rebanada de 1 cmde espesor y calculndola como una viga apoyada en las cartelas con losextremos volados.

M*vol= b*(b-d)2/ 8 = 875,8 kgmm.

M*vano= b*d2/ 8 - M*vol= 564,9 kgmm.

La tensin en el material ser * = 6Mv* / (1cm. t2)

Donde:Mv* = mximo( Mvol*, Mvano*) y d = 236 mm es la

separacin entre cartelas.

De donde se obtiene que * = 2.335,4 Kg/cm2 2.600,0 Kg/cm2= f

- COMPROBACIN DE LOS ANCLAJESPara los anclajes la hiptesis ms desfavorable resulta ser aquella

en la que el momento transmitido desde el pilar es mximo, deducindosepara esta hiptesis, segn los resultados obtenidos anteriormente el valorde la traccin:

Z* = -A*t+ (M*t+ A*t(0,5a-g)) / (0,875a-g) = 15.572 kg.


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Axil mximo ponderado A*t= 11.271 kg.Momento mximo ponderado M*v= 4.512 kgm.

Utilizando m=3,0 anclajes por lado de dimetro d=20 mm, cuya rea

resistente de la rosca es Ar= 275,0 mm2, de calidad A4t y resistencia t

= 24 kg/mm2, se comprueba:

* = Z* / (mAr) = 18,9 kg/mm20'8t= 19,2 kg/mm

2

- COMPROBACIN DE LA LONGITUD DE ANCLAJE

Se calcula la longitud del anclaje mnima necesaria segn el Artculo66.5 de la instruccin EHE.

La longitud de anclaje bsica lbes la mayor de las dos siguientes:

l1= tadl2= fykd / 20

Donde:fky = 400 Nw/mm, resistencia del acero B-400-Sd = Dimetro de las barras en cm.ta = 12 segn la tabla 66.5.2.a de la EHE.l1 yl2en cm.

La longitud neta ser:

ln= lbAn/ArDonde:

An = Seccin de anclajes estrictamente necesaria por clculo.Ar = Seccin total de los anclajes reales seleccionados.

La mnima longitud de anclaje ser: l = 0,7lnya que las barras estn enposicin vertical, sometidas a traccin y con el extremo curvado.

As la longitud mnima ser l = 467,9 mm tomndose una longitud deanclaje igual a l = 500 mm.

- COMPROBACIN DE LA CARTELA

Las dimensiones de la cartela son Ch = 201 mm, Ch2 = 87 mm,Cb=190 mm y espesor e = 15 mm.


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El ngulo del vrtice superior de la cartela ser = arco tg(Cb/Ch) y portanto la longitud de pandeo se puede calcular como:

Lk = 7Cb / (8sen)

Si se toma para el valor 2/3, que corresponde a una vinculacin desemiempotramiento no perfecto, se obtiene:

= 2,02Cb/(esen) = 37,2

El coeficiente de pandeo es de = 1,062.

La resistencia lmite viene expresada por:

* = (4Rc*)/(4Cbecos2

) = 920,3 kg/cm22.600,0 kg/cm

2= f

Donde Rc* es la reaccin de la parte de la placa que acta sobre la cartelacuando se tiene en cuenta la combinacin de hiptesis de mximacompresin. Por lo tanto se cumple la condicin de resistencia lmite.

ARRIOSTRAMIENTO DE LA CUBIERTA Y ENTRAMADOLATERAL

En todos los tramos entre cerchas se sitan 1 tirantes fabricados abase de redondos de 16.

Se utilizarn arriostramientos en cruz de S. Andrs en los tramosextremos, cuyas diagonales estarn constituidas por redondos de 16cada 4 correas. Se dispondrn tensores adecuados en cada diagonal.


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CALCULO DE ZAPATA S NA VE ALMA CEN

CARACTERSTICAS GENERALES DEL PROYECTO-COEFICIENTES DE SEGURIDAD:

Nivel de control de ejecucin: NormalSituacin de proyecto: Persistente o transitoriaSobre las acciones: 1,50Sobre el acero: 1,15Sobre el hormign: 1,50

Especficos de Zapatas:Frente al deslizamiento: 2,00Frente al vuelco: 1,50

- MATERIALES:

Tipo de Hormign: HA-25 / P / 25 / IIaResistencia caracterstica (N/mm): 25Tipo de consistencia: PlsticaDimetro mximo del rido (mm): 25

Ambiente:Tipo de Ambiente: IIaAncho mximo de fisura (mm): 0,30Recubrimiento nominal (mm): 35

Tipo de Acero: B400S

Resistencia caracterstica (N/mm) 400

- TERRENO:

ZAPATASTerreno de Cimentacin:

Naturaleza: Terrenos coherentesCaracterstica: Arcillosos semidurosPresin admisible (N/mm): 0,20Coeficiente de balasto (N/mm): 0,06Angulo de rozamiento interno (): 20,00Cohesin (N/mm): 0,01Asiento mximo admisible (mm): 50

- CONDICIONES SSMICAS:

Provincia: GRANADALocalidad: ATARFE


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Periodo de vida de la obra (aos): 50Aceleracin ssmica bsica (ab/g): 0,24Aceleracin ssmica de clculo: (ac/g): 0,24

DEFINICIN DE ZAPATAS-DESCRIPCIN:

Dimensiones del soporte

Zapata Descripcin Tipo a1 (m) b1 (m)Tipo

Soporte

Z1 Z1 Zapata centrada 0,60 0,40 MetlicoZ2 Z2 Zapata centrada 0,40 0,60 MetlicoZ3 Z3 Zapata centrada 0,40 0,60 MetlicoZ4 Z4 Zapata centrada 0,40 0,60 MetlicoZ5 Z5 Zapata centrada 0,40 0,60 MetlicoZ6 Z6 Zapata centrada 0,40 0,60 MetlicoZ7 Z7 Zapata centrada 0,40 0,60 MetlicoZ8 Z8 Zapata centrada 0,40 0,60 MetlicoZ9 Z9 Zapata centrada 0,40 0,60 MetlicoZ10 Z10 Zapata centrada 0,40 0,60 MetlicoZ11 Z11 Zapata centrada 0,40 0,60 MetlicoZ12 Z12 Zapata centrada 0,40 0,60 MetlicoZ13 Z13 Zapata centrada 0,40 0,60 MetlicoZ14 Z14 Zapata centrada 0,40 0,60 MetlicoZ15 Z15 Zapata centrada 0,40 0,60 MetlicoZ16 Z16 Zapata centrada 0,40 0,60 MetlicoZ17 Z17 Zapata centrada 0,40 0,60 MetlicoZ18 Z18 Zapata centrada 0,40 0,60 MetlicoZ19 Z19 Zapata centrada 0,40 0,60 MetlicoZ20 Z20 Zapata centrada 0,40 0,60 MetlicoZ21 Z21 Zapata centrada 0,40 0,60 MetlicoZ22 Z22 Zapata centrada 0,60 0,40 Metlico

a1 Lado del soporte perpendicular al eje local 1.b1 Lado del soporte perpendicular al eje local 2.

-DIMENSIONES:

Zapata Tipo

K1

(b2/a2) a2 (m) b2 (m)

Canto

(m) Exc1 (m) Exc2 (m)

Z1Zapata

centrada1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z2Zapata

centrada1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z3Zapata

centrada1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z4Zapata

centrada1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00


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Z5Zapata

centrada1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z6Zapata

centrada1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z7Zapata

centrada1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z8 Zapatacentrada 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z9Zapata

centrada1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z10Zapata

centrada1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z11Zapata

centrada1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z12Zapata

centrada1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z13Zapata

centrada1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00


Z15Zapata

centrada1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z16Zapata

centrada1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z17Zapata

centrada1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z18Zapata

centrada1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z19Zapata

centrada1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z20

Zapata

centrada 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z21Zapata

centrada1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z22Zapata

centrada1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

a2 Lado de la zapata perpendicular al eje local 1.b2 Lado de la zapata perpendicular al eje local 2.Exc1 Excentricidad del pilar (segn el eje local 1) medida respecto al centro de lazapata. (En zapatas tipo excntricas).


18/82



Exc2 Excentricidad del pilar (segn el eje local 2) medida respecto al centro de lazapata. (En zapatas tipo excntricas)

-CARGAS:

N Carga vertical que transmite el soporte a la zapata.

M1

Momento (alrededor del eje local 1) que transmite el soporte a la zapata.M2 Momento (alrededor del eje local 2) que transmite el soporte a la zapata.H1 Carga horizontal (en direccin del eje 1) que transmite el soporte a la zapata.H2 Carga horizontal (en direccin del eje 2) que transmite el soporte a la zapata.maxPresin mxima que transmite la zapata al terreno.medPresin media que transmite la zapata al terreno.

minPresin mnima que transmite la zapata al terreno.

- COMPROBACIN A DESLIZAMIENTO EN LA BASE DE LAZAPATA:

Zapata Rbase(kN) Superficie efectiva adeslizamiento (cm2)Rmax(kN) RelacinRbase/Rmax

Z1 22,08 19715,67 33,43 0,66Z2 22,08 19715,67 33,43 0,66Z3 22,08 19715,67 33,43 0,66Z4 22,08 19715,67 33,43 0,66Z5 22,08 19715,67 33,43 0,66Z6 22,08 19715,67 33,43 0,66Z7 22,08 19715,67 33,43 0,66

Zapata N (kN) M1 (kNm) M2 (kNm) H1(kN) H2(kN) max(N/mm)med

(N/mm)

min(N/mm)

Z1 60,52 -86,84 0,00 0,00 22,08 0,09 0,04 0,00Z2 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00Z3 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00

Z4 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00Z5 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00Z6 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00Z7 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00Z8 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00Z9 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00Z10 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00Z11 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00Z12 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00Z13 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00Z14 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00Z15 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00

Z16 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00Z17 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00Z18 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00Z19 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00Z20 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00Z21 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00Z22 60,52 -86,84 0,00 0,00 22,08 0,09 0,04 0,00


19/82



Z8 22,08 19715,67 33,43 0,66Z9 22,08 19715,67 33,43 0,66Z10 22,08 19715,67 33,43 0,66Z11 22,08 19715,67 33,43 0,66Z12 22,08 19715,67 33,43 0,66Z13 22,08 19715,67 33,43 0,66

Z14 22,08 19715,67 33,43 0,66Z15 22,08 19715,67 33,43 0,66Z16 22,08 19715,67 33,43 0,66Z17 22,08 19715,67 33,43 0,66Z18 22,08 19715,67 33,43 0,66Z19 22,08 19715,67 33,43 0,66Z20 22,08 19715,67 33,43 0,66Z21 22,08 19715,67 33,43 0,66Z22 22,08 19715,67 33,43 0,66

RbaseReaccin horizontal que se produce en la base del zapata.RmaxReaccin horizontal mxima admisible por rozamiento base-terreno.

- COMPROBACIN DE DEFORMACIN Y COEFICIENTES DESEGURIDAD A VUELCO Y DESLIZAMIENTO

Zapata Asiento Mximo(mm)

Coeficiente de seguridada vuelco

Coeficiente de seguridada deslizamiento

Z1 11 1,56 3,03Z2 11 1,56 3,03Z3 11 1,56 3,03Z4 11 1,56 3,03Z5 11 1,56 3,03Z6 11 1,56 3,03

Z7 11 1,56 3,03Z8 11 1,56 3,03Z9 11 1,56 3,03Z10 11 1,56 3,03Z11 11 1,56 3,03Z12 11 1,56 3,03Z13 11 1,56 3,03Z14 11 1,56 3,03Z15 11 1,56 3,03Z16 11 1,56 3,03Z17 11 1,56 3,03Z18 11 1,56 3,03

Z19 11 1,56 3,03Z20 11 1,56 3,03Z21 11 1,56 3,03Z22 11 1,56 3,03


20/82



- ARMADURAS:

Zapata Tipo Posicin de la Armadura N Red (mm)Sep.(cm)

Z1Zapata

centradaParalela al ladoa2 20 12 12

Paralela al ladob2 20 12 12

Z2Zapata



Z3Zapata



Z4Zapata



Z5Zapata



Z6Zapata



Z7Zapata



Z8Zapata



Z9Zapata



Z10Zapata



Z11Zapata



Z12Zapata



Z13Zapata



Z14Zapata



Z15Zapata




21/82



Zapata Tipo Posicin de la Armadura N Red (mm)Sep.(cm)

Z16Zapata



Z17

Zapata

centrada Paralela al ladoa2 20 12 12Paralela al ladob2 20 12 12

Z18Zapata



Z19Zapata



Z20Zapata



Z21

Zapata

centrada Paralela al ladoa2 20 12 12Paralela al ladob2 20 12 12Paralela al ladoa2 20 12 12

Z22Zapata

centrada Paralela al ladob2 20 12 12

- ANCLAJES DE LAS ARMADURAS:

Zona mxima devuelo

Zona mnima devuelo

Zapata Tipo Posicin de laArmadura Modo deanclaje

Long.

doblado(cm)

Modo deanclaje

Long.

doblado(cm)

Z1Zapata

centradaParalela al ladoa2 Recta 0 Recta 0

Paralela al ladob2 Recta 0 Recta 0

Z2Zapata



Z3Zapata



Z4

Zapata

centrada Paralela al ladoa2 Recta 0 Recta 0Paralela al ladob2 Recta 0 Recta 0

Z5Zapata



Z6Zapata




22/82



Zona mxima devuelo

Zona mnima devuelo

Zapata TipoPosicin de la

ArmaduraModo deanclaje

Long.doblado

(cm)

Modo deanclaje

Long.doblado

(cm)

Z7Zapata



Z8Zapata



Z9Zapata



Z10Zapata



Z11

Zapata


Z12Zapata



Z13Zapata



Z14Zapata



Z15

Zapata


Z16Zapata



Z17Zapata



Z18Zapata



Z19

Zapata


Z20Zapata



Z21Zapata




23/82



Zona mxima devuelo

Zona mnima devuelo

Zapata TipoPosicin de la

ArmaduraModo deanclaje

Long.doblado

(cm)

Modo deanclaje

Long.doblado

(cm)

Paralela al ladoa2 Recta 0 Recta 0

Z22

Zapata

centrada Paralela al ladob2 Recta 0 Recta 0

-DEFINICIN DE VIGAS DE ATADO

- DIMENSIONES Y CARGAS:

Viga de Atado

Referencia Zapata o PozoOrigen / Destino

Nd (kN)( + / - )

Md (kNm) q (kN/m) Mqd (kNm) Ancho(m)

Canto(m)

Luz entrepilares (m)

V1 Z1/Z2 36,03 9,52 0,00 0,00 0,50 0,50 30,00V2 Z21/Z22 36,03 9,52 0,00 0,00 0,50 0,50 30,00

V3 Z1/Z3 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50V4 Z2/Z4 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50V5 Z3/Z5 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50V6 Z4/Z6 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50V7 Z5/Z7 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50V8 Z6/Z8 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50V9 Z7/Z9 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50V10 Z8/Z10 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50V11 Z9/Z11 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50V12 Z10/Z12 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50V13 Z11/Z13 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50V14 Z12/Z14 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50

V15 Z13/Z15 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50V16 Z14/Z16 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50V17 Z15/Z17 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50V18 Z16/Z18 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50V19 Z17/Z19 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50V20 Z18/Z20 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50V21 Z19/Z21 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50V22 Z20/Z22 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50V24 Z13/Z14 36,03 9,52 0,00 0,00 0,50 0,50 30,00V25 Z7/Z8 36,03 9,52 0,00 0,00 0,50 0,50 30,00V23 Z17/Z18 36,03 9,52 0,00 0,00 0,50 0,50 30,00

Nd Esfuerzo axil que solicita la viga, a resistir tanto a traccin como a compresin.Md Momento flector que solicita la viga, debido a una posible excentricidad accidentaldel axil de compresin.q Sobrecarga distribuida que tiene que soportar la viga sin transmitirla al terreno.Mqd Momento flector que solicita la viga, provocado por la sobrecarga q.

- ARMADO:


24/82



-Armadura Longitudinal:

Viga de Atado


Posicin NRedondos

v(mm)Separacin

(cm)

V1 Z1/Z2 Superior 5 14 10

Inferior 5 14 10


Inferior 5 14 10


Inferior 2 14 15


Inferior 2 14 15


Inferior 2 14 15V6 Z4/Z6 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15


Inferior 2 14 15


Inferior 2 14 15


Inferior 2 14 15

V10 Z8/Z10 Superior 2 14 15Inferior 2 14 15


Inferior 2 14 15

V12 Z10/Z12 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V13 Z11/Z13 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V14 Z12/Z14 Superior 2 14 15


Inferior 2 14 15

V16 Z14/Z16 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V17 Z15/Z17 Superior 2 14 15


25/82



Viga de Atado


Posicin NRedondos

v(mm)Separacin

(cm)Inferior 2 14 15

V18 Z16/Z18 Superior 2 14 15


Inferior 2 14 15

V20 Z18/Z20 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V21 Z19/Z21 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V22 Z20/Z22 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V24 Z13/Z14 Superior 5 14 10Inferior 5 14 10


Inferior 5 14 10

Superior 5 14 10V23 Z17/Z18

Inferior 5 14 10

-Modo de anclaje de la armaduralongitudinal:

Viga de AtadoReferencia Zapata o PozoOrigen / Destino

Posicin de laarmadura

Anclaje en LongRect(cm)

LongDoblado(cm)

Zapata o PozoOrigen

36 0Superior

Zapata o PozoDestino

36 0V1 Z1/Z2

InferiorZapata o PozoOrigen

28 0


28 0

Zapata o PozoOrigen

36 0

Superior Zapata o PozoDestino

36 0V2 Z21/Z22


28 0


28 0

V3 Z1/Z3 Superior Zapata o PozoOrigen

36 0


26/82



Viga de Atado

Referencia Zapata o PozoOrigen / DestinoPosicin de la

armaduraAnclaje en LongRect

(cm)LongDoblado

(cm)Zapata o PozoDestino

36 0

InferiorZapata o Pozo

Origen

36 0


36 0

Zapata o PozoOrigen

36 0Superior


36 0V4 Z2/Z4


36 0


36 0

Zapata o Pozo

Origen

36 0


36 0V5 Z3/Z5


36 0


36 0

Zapata o PozoOrigen

36 0Superior


36 0V6 Z4/Z6


36 0


36 0

Zapata o PozoOrigen

36 0Superior


36 0V7 Z5/Z7


36 0


36 0

Zapata o PozoOrigen

36 0


36 0V8 Z6/Z8


36 0


36 0


36 0


27/82



Viga de Atado



(cm)LongDoblado


36 0


Origen

36 0


36 0

Zapata o PozoOrigen

36 0Superior


36 0V10 Z8/Z10


36 0


36 0

Zapata o Pozo

Origen

36 0


36 0V11 Z9/Z11


36 0


36 0

Zapata o PozoOrigen

36 0Superior


36 0V12 Z10/Z12


36 0


36 0

Zapata o PozoOrigen

36 0Superior


36 0V13 Z11/Z13


36 0


36 0

Zapata o PozoOrigen

36 0


36 0V14 Z12/Z14


36 0


36 0


36 0


28/82


29/82



Viga de Atado



(cm)LongDoblado


36 0


Origen

36 0


36 0

Zapata o PozoOrigen

36 0Superior


36 0V22 Z20/Z22


36 0


36 0

Zapata o Pozo

Origen

36 0


36 0V24 Z13/Z14


28 0


28 0

Zapata o PozoOrigen

36 0Superior


36 0V25 Z7/Z8


28 0


28 0

Zapata o PozoOrigen

36 0Superior


36 0

Zapata o PozoOrigen

28 0V23 Z17/Z18

InferiorZapata o PozoDestino

28 0

LongRect Prolongacin recta de la armadura longitudinal de la viga en la zapata o

pozo, medida desde el eje del pilar de la zapata/pozo. (no incluye longitud de doblado)LongDoblado Longitud de doblado necesaria para el anclaje de la armaduralongitudinal de la viga de atado.

+


30/82



-Armadura de piel o en caras laterales de viga:

Viga de Atado

ReferenciaZapata o Pozo

Origen / Destino

NRedondospor cara

v(mm)

Separacin(cm) Anclaje en

LongRect(cm)

LonDoblado(cm)

V1 Z1/Z2 5 14 10Zapata o Pozo

Origen 36 0Zapata o Pozo

Destino36 0


Origen36 0


36 0


Origen36 0


36 0

V4 Z2/Z4 2 14 15

Zapata o Pozo

Origen 36 0Zapata o Pozo

Destino36 0


Origen36 0


36 0


Origen36 0


36 0


Origen36 0


36 0


Origen36 0


36 0


Origen36 0


36 0


Origen36 0


36 0


Origen36 0


36 0


Origen36 0


31/82


32/82



Viga de Atado

ReferenciaZapata o Pozo

Origen / Destino

NRedondospor cara

v(mm)

Separacin(cm) Anclaje en

LongRect(cm)

LonDoblado(cm)


36 0

Zapata o PozoOrigen 36 0V23 Z17/Z18 5 14 10


36 0

LongRect Prolongacin recta de la armadura de piel, o cara lateral de la viga, en lazapata o pozo medida desde el eje del pilar de la zapata/pozo. (no incluye longitud dedoblado)LongDoblado Longitud de doblado necesaria para el anclaje de la armadura lateral dela viga de atado.

-Armadura transversal:

Viga de AtadoReferencia Zapata o PozoOrigen / Destino N Cercos tv(mm)

Separacin(cm)

ProlongOrig(cm)

ProlongDest(cm)

V1 Z1/Z2 136 8 21 35 35V2 Z21/Z22 136 8 21 35 35V3 Z1/Z3 22 8 21 13 13V4 Z2/Z4 22 8 21 13 13V5 Z3/Z5 22 8 21 13 13V6 Z4/Z6 22 8 21 13 13V7 Z5/Z7 22 8 21 13 13V8 Z6/Z8 22 8 21 13 13V9 Z7/Z9 22 8 21 13 13

V10 Z8/Z10 22 8 21 13 13V11 Z9/Z11 22 8 21 13 13V12 Z10/Z12 22 8 21 13 13V13 Z11/Z13 22 8 21 13 13V14 Z12/Z14 22 8 21 13 13V15 Z13/Z15 22 8 21 13 13V16 Z14/Z16 22 8 21 13 13V17 Z15/Z17 22 8 21 13 13V18 Z16/Z18 22 8 21 13 13V19 Z17/Z19 22 8 21 13 13V20 Z18/Z20 22 8 21 13 13V21 Z19/Z21 22 8 21 13 13

V22 Z20/Z22 22 8 21 13 13V24 Z13/Z14 136 8 21 35 35V25 Z7/Z8 136 8 21 35 35V23 Z17/Z18 136 8 21 35 35

ProlongOrig Prolongacin de los cercos dentro de la zapata o pozo origen, medidadesde la unin zapata/pozo-viga.ProlongDest Prolongacin de los cercos dentro de la zapata o pozo destino, medidadesde la unin zapata/pozo-viga.


33/82



3 . 1 . 2 . Cl cu l o d e l a e s t r u c t u r a d e l a s Na v e s de

De s c o n t am i n a c in .

PROYECTO DE NA VES DE DESCON TAM I N AC I N

- CARACTERSTICAS

Este proyecto describe cuatro naves industriales aporticadas concubierta a dos aguas cada una y adosadas con un pilar comn. Seproyectan acartelamientos en sus nudos de esquina construidos a base deperfiles del mismo tipo que los empleados en el prtico.

Se considera para los pilares extremosy para los pilares centrales que el

pandeo en el sentido longitudinal de la nave est impedido, ya sea pormedio de un cerramiento resistente, o bien por un entramado lateral.

A efectos de la norma NTE-ECV, el porcentaje de huecos en la edificacines: Menos 33%.

- DIMENSIONES

Luz de los prticos: 12,000 m.Altura de pilares: 7,000 m.Pendiente de cubierta: 15,000 grados.Distancia entre correas: 1,370 m.

Distancia correa-cumbrera: 0,120 m.Distanc ia entre prticos: 5,000 m.Nmero de prticos: 5Nmero de tirantillas: 1

SITUACIN GEOGRFICA

La nave est situada en la Zona Wsegn NTE-Cargas de Viento, a una altitud de 600metros sobre nivel del mar. Su situacin topogrfica a efectos del viento es Normal.

MATERIALES

Material de cubricin: Chapa aislada de peso 26,0 kg/m2

.Correas tipo IPE y acero A-42 b.Pilares tipo HEB y acero A-42 b.Pilares centrales tipo HEB y acero A-42 b.Dintel tipo IPE y acero A-42 b.Entramado tipo IPE y acero A-42 b.Hormign HA-25 en las zapatas de cimentacin.


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CLCULO DE CORREAS

Se ha elegido para las correas un perfil IPE-120cuyas caractersticas son las siguientes:

Peso por unidad de longitud: 10,40 kg/m.Momento de inercia eje x (Ix): 318,00 cm4.

Momento de inercia eje y (Iy): 27,70 cm4.Mdulo resistente eje x (Wx): 53,00 cm3.Mdulo resistente eje y (Wy): 8,65 cm3.

Las correas se han calculado suponindolas vigas simplemente apoyadas en los prticosy que son continuas de al menos 4 vanos, es decir que si esto no se cumple se debensoldar los perfiles entre s para darles continuidad.

ESTIMACIN DE CARGAS PARA EL CLCULO DE CORREAS

Carga permanente debida al peso propio de la correa ms el peso de la cubierta 46,02kg/m.

Sobrecargas por mantenimiento (Situada en el centro de cada correa): 100,00 kg.

Sobrecargas por nieve (NBE-AE-88) 60,0 kg/m2. en proyeccin horizontal. Teniendo encuenta la inclinacin de la cubierta y repartindola linealmente sobre la correa toma elvalor de 76,69 kg/m.

Sobrecargas por viento (NTE-Cargas Viento) 13 kg/m2y teniendo en cuenta la distanciaentre correas alcanza el valor de 17,81 kg/m en la direccin perpendicular al faldn.

ESFUERZOS RESULTANTES SOBRE LAS CORREAS

Se utiliza un sistema de referencia en el que el eje Xes perpendicular a la cubierta, y eleje Yva en la direccin del faldn. Los coeficientes de ponderacin son 1,33 para lascargas permanentes y 1,5 para las sobrecargas. De esta forma las acciones ponderadasresultantes son:

Qx* = 188,05 kg/mQy* = 45,62 kg/m

Los momentos mximos ponderados resultantes son :

Mx* = 604,46 kgmMy* = 44,09 kgm

De las acciones anteriores se producen una flechas:

fx = 1,18 cmfy = 0,17 cm

COMPROBACIN DEL PERFIL ELEGIDO

La mxima tensin producida en las correas es inferior al lmite de fluencia del acero:


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* = (Mx*/Wx) + (My*/Wy) = 1.650 kg/cm22.600 kg/cm2= f

La flecha resultante es inferior a la mxima permitida (1/250 de la luz entre prticos ):

ft= (fx2+ fy2) = 1,20 cm 2,00 cm.

CLCULO DE PRTICOS

Se ha elegido para los pilares un perfil tipo HEB-240con la siguientes caractersticas:

Peso por unidad de longitud: 83,20 kg/m.Area transversal del perfil: 106,00 cm2.Momento de inercia eje x (Ix): 11.259,00 cm4.Mdulo resistente eje x (Wx): 938,00 cm3.

Se ha seleccionado para el dintel un perfil tipo IPE-240con los siguientes valoresestticos:

Peso por unidad de longitud: 30,70 kg/m.Area transversal del perfil: 39,10 cm2.Momento de inercia eje x (Ix): 3.890,00 cm4.Mdulo resistente eje x (Wx): 324,00 cm3.

CARGAS APLICADAS A LOS PRTICOS

Consideraremos 6 hiptesis de carga:

HIPOTESIS 1:Cargas permanentes con direccin vertical aplicadas en los puntos deldintel donde se apoyan las correas.

Peso de correas: 10,40 kg/m.Peso del material de cubricin: 26,0 kg/m2.Carga aplicada al prtico: 230,10 kg.

HIPOTESIS 2:Sobrecargas por mantenimiento y reparaciones. Se consideran cargasverticales situadas en el dintel en el punto en que se apoya cada correa.

Sobrecarga mantenimiento: 100 kg.

Tambin se considera la accin de un puente gra situado a una altura de 6,00 m, conreacciones verticales Pa = 5,00 Tn y Pb = 5,00 Tn en cada uno de los pilares, y reaccionesde frenado de la carretilla de Ra = 0,50 Tn y Rb = 0,50 Tn.

HIPOTESIS 3:Sobrecargas por nieve aplicadas en los puntos del dintel donde se apoyanlas correas.

Sobrecargas por nieve (segn NBE-AE-88): 60,0 kg/m2.Carga aplicada al prtico: 383,47 kg.

HIPOTESIS 4:Sobrecargas por viento segn la primera hiptesis de la normaNTE-Cargas de viento.


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Cargas sobre las paredes. Son de direccin horizontal y sentido izquierda a derecha.Estn aplicadas de forma continua en ambos pilares:

Carga de Viento (NTE-Cargas de viento): 65 kg/m2.Carga aplicada pared Barlovento: 216,67 kg/m.

Carga aplicada pared Sotavento: 108,33 kg/m.

Cargas sobre el faldn. Se consideran perpendiculares al faldn y con sentido positivo sisignifican presin, y negativo para la succin. Estn aplicadas en los puntos del dinteldonde se apoyan las correas:

Carga de Viento (NTE Hip. A Barlovento): 13 kg/m2.Carga de Viento (NTE Hip. A Sotavento): -13 kg/m2.Carga aplicada faldn Barlovento: 89,05 kg.Carga aplicada faldn Sotavento: -89,05 kg.

HIPOTESIS 5: Sobrecargas por viento segn la segunda hiptesis de la norma

NTE-Cargas de viento. Tanto las cargas aplicadas a las paredes como los sentidos ylugares de aplicacin de las cargas sobre los faldones son idnticos a la hiptesisanterior:

Carga de Viento (NTE Hip. B Barlovento): -26 kg/m2.Carga de Viento (NTE Hip. B Sotavento): -51 kg/m2.Carga aplicada faldn Barlovento: -178,10 kg.Carga aplicada faldn Sotavento: -349,35 kg.

HIPOTESIS 6:No se considera la hiptesis ssmica.

COMBINACION DE HIPOTESIS

Tendremos en cuenta las combinaciones de las hiptesis anteriores que se enumeran enel Anexo de clculo nmero 3.

DESPLAZAMIENTOS Y ESFUERZOS RESULTANTES EN EL PRTICO

Para el clculo matricial del prtico se ha tomado un sistema de barras en el que losnudos coinciden con los puntos de inicio y fin de cada pilar, el vrtice superior y los puntosde cambio de perfil. Las cartelas se calculan como barras de seccin variable simuladascada una por cuatro tramos de seccin constante.

En el Anexo nmero 1 se detallan las coordenadas de cada nudo, de cada correa y ladefinicin de las barras y sus caractersticas ms importantes.

La numeracin de los nudos se realiza de izquierda a derecha, y el origen de coordenadasse toma en la base del pilar izquierdo.

En el Anexo nmero 2 se listan las distintas cargas que actan sobre el prtico.

El Anexo nmero 3 de esta memoria contiene tablas con los desplazamientos en losnudos y los esfuerzos resultantes en cada uno de los extremos de las barras.


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Donde * es tensin normal y * es la tensin tangencial de la seccin descritaanteriormente en el punto de unin entre alma-ala , ambos ponderados.

PANDEO

La longitud de pandeo en el plano del prtico de la barra 39-40 toma un valor de:

lk= *h = 12,11 m.

Donde se ha tomado = 1,73.

As la esbeltez mecnica de los pilares toma el valor = 117,49 y el coeficiente depandeo (segn tablas EA-95) es:

= 2,58


* = (P*/A)+(M*/Wx)

toma el valor ms desfavorable en la combinacin de hiptesis 8 con un valor de 1.667kg/cm2, por lo que se comprueba que:

* = 1.667 kg/cm22.600 kg/cm2 = f

COMPROBACIN DE LOS PILARES CENTRALES

RESISTENCIA

La mxima tensin * a la que est sometido el material se produce en la barra 20-21 ,a una distancia 7,0 de su origen, y en las condiciones de la combinacin de hiptesis 3.

Alcanza el valor de:

* = (P*/A) + (M*/Wx) = 1.034 kg/cm2. 2.600 kg/cm2. = f

Donde P* es el axil y M* el momento flector de la seccin descrita anteriormente, ambosponderados.

FLEXIN

La mxima flexin *va la que est sometido el material se produce en la barra 20-21 ,a una distancia 7,0 de su origen, y en las condiciones de la combinacin de hiptesis 3.Alcanza el valor de:

= ( + 3)= 930 kg/cm2.2.600 kg/cm2. = f

Donde * es tensin normal y * es la tensin tangencial de la seccin descritaanteriormente en el punto de unin entre alma-ala , ambos ponderados.

PANDEO

La longitud de pandeo en el plano del prtico de la barra 20-21 toma un valor de:


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lk= *h = 8,56 m.

Donde se ha tomado = 1,22.

As la esbeltez mecnica de los pilares toma el valor = 83,08 y el coeficiente de pandeo

(segn tablas EA-95) es:

= 1,57


* = (P*/A)+(M*/Wx)

toma el valor ms desfavorable en la combinacin de hiptesis 3 con un valor de 1.149kg/cm2, por lo que se comprueba que:

* = 1.149 kg/cm22.600 kg/cm2 = f

REACCIONES EN LOS APOYOS

Los mximos esfuerzos resultantes en los apoyos sin ponderar tienen los siguientesvalores:

Hiptesis de carga vertical mxima:


Hiptesis de mxima excentricidad de cargas:


Hiptesis de momento mximo:


En el pilar central y con la hiptesis de carga vertical mxima:


APARATOS DE APOYO

Para el clculo de los aparatos de apoyo se ha tenido en cuenta la siguiente hiptesis: Las


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presiones de compresin sobre el hormign se distribuyen uniformemente en una zonacuya extensin es la cuarta parte de la longitud de la placa, y que la traccin es absorbidapor los pernos.

Se elige una placa de asiento de dimensiones: a=650 mm., b=440 mm. y espesor t=20mm.

Se utilizarn 3,0 anclajes por lado de dimetro 20 mm. construidos con barrascorrugadas de acero B-400-S y extremo curvado segn planos.

COMPROBACIN DEL HORMIGN

El hormign utilizado en la base es de tipo HA-25, de resistencia h= 2,500 kg/mm2.

Para la comprobacin del hormign la hiptesis ms desfavorable consiste en suponer elpilar lo ms cargado posible, para lo cual ha de considerarse la cubierta con sobrecargade nieve.

Suponemos un descentramiento grande de las cargas y admitimos una ley de reparticinde empujes uniforme y prxima al borde comprimido. De esta forma la presin quesoporta el hormign puede cifrarse en:

b* = 4[ Ma* + Aa*(a/2-g) ] / [ab(0,875a-g)] = 0,393 kg/mm2.

Donde g es la distancia de los tornillos al extremo de la placa que se ha tomado g = 90mm.

Axil mximo ponderado Aa* = 13.491 kg.Momento mximo ponderado Ma* = 10.282 kgm.

Cumplindose que b* = 0,393 kg/mm2 h= 2,500 kg/mm

2.

COMPROBACIN DEL ESPESOR DE LA PLACA DE ASIENTO

El espesor de la placa de asiento se evala tomando una rebanada de 1 cm de espesor ycalculndola como una viga apoyada en las cartelas con los extremos volados.

M*vol= b*(b-d)2/ 8 = 1.645,1 kgmm.

M*vano= b*d2/ 8 - M*vol= 1.599,4 kgmm.

La tensin en el material ser * = 6Mv* / (1cm. t2)

Donde:Mv* = mximo( Mvol*, Mvano*) y d = 257 mm es la separacin entre

cartelas.

De donde se obtiene que * = 2.467,6 Kg/cm2 2.600,0 Kg/cm2= f


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COMPROBACIN DE LOS ANCLAJES

Para los anclajes la hiptesis ms desfavorable resulta ser aquella en la que el momentotransmitido desde el pilar es mximo, deducindose para esta hiptesis, segn losresultados obtenidos anteriormente el valor de la traccin:

Z* = -A*t+ (M*t+ A*t(0,5a-g)) / (0,875a-g) = 14.607 kg.

Axil mximo ponderado A* t= 13.491 kg.Momento mximo ponderado M*v= 10.282 kgm.

Utilizando m=3,0 anclajes por lado de dimetro d=20 mm, cuya rea resistente de larosca es Ar= 275,0 mm

2, de calidad A4t y resistencia t= 24 kg/mm2, se comprueba:

* = Z* / (mAr) = 17,7 kg/mm2 0'8 t= 19,2 kg/mm

2

COMPROBACIN DE LA LONGITUD DE ANCLAJE

Se calcula la longitud del anclaje mnima necesaria segn el Artculo 66.5 de lainstruccin EHE.

La longitud de anclaje bsica lbes la mayor de las dos siguientes:

l1= tadl2= fykd / 20

Donde:fky = 400 Nw/mm, resistencia del acero B-400-Sd = Dimetro de las barras en cm.ta = 12 segn la tabla 66.5.2.a de la EHE.l1 yl2en cm.

La mnima longitud de anclaje ser: l = 0,7lbya que las barras estn en posicin vertical,sometidas a traccin y con el extremo curvado.

Debido a las posibles cargas dinmicas se aumenta la longitud de anclaje en 10 veces eldimetro de las barras.

As la longitud mnima ser l = 536,0 mm tomndose una longitud de anclaje igual a l =550 mm.

COMPROBACIN DE LA CARTELA

Las dimensiones de la cartela son Ch = 217 mm, Ch2 = 94 mm, Cb=205 mm y espesor

e = 15 mm.

El ngulo del vrtice superior de la cartela ser = arco tg(Cb/Ch) y por tanto la longitudde pandeo se puede calcular como:

Lk = 7Cb / (8sen)

Si se toma para el valor 2/3, que corresponde a una vinculacin de semiempotramientono perfecto, se obtiene:


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= 2,02Cb/(esen) = 40,2

El coeficiente de pandeo es de = 1,072.

La resistencia lmite viene expresada por:

* = (4Rc*)/(4Cbecos2) = 1.853,8 kg/cm22.600,0 kg/cm2 = f

Donde Rc* es la reaccin de la parte de la placa que acta sobre la cartela cuando se tieneen cuenta la combinacin de hiptesis de mxima compresin. Por lo tanto se cumple lacondicin de resistencia lmite.

APARATO DE APOYO PARA EL PILAR CENTAL

Se elige una base para el apoyo con una placa de asiento de dimensiones 650 x 440 x 20mm. Son necesarios 2 anclajes por lado de dimetro 10 mm y longitud 200 mm.

Para repartir los esfuerzos se proyectan cartelas de alturas Ch = 217 mm, Ch2 = 94 mm,anchura Cb = 205 mm y espesor 15 mm.

NUDOS DE ESQUINA

Las fuerzas de seccin ponderadas actuantes en el nudo de esquina para mxima cargay sin accin del viento son:

Cabeza del pilar:Ap = 4.744,6 kg.Qp = 2.301,4 kg.Mp = 6.137,6 kgm.

Extremos del dintel:Ad = 3.772,4 kg.Qd = 4.460,8 kg.Md = 9.461,3 kgm.

Si llamamos hd a la altura del perfil del dintel y hp a la del pilar, los esfuerzos tangencialesque tienden a comprimir el alma de los perfiles que componen el nudo de esquina son:

T1 = ( Md/hd-Ad/2 ) + tgQd/2 = 17.795,2 kg.T2 = ( Md/hd+Ad/2 ) - (Qp/cos+ tgQd/2) = 17.989,8 kg.T3 = ( Mp/hp-Ap/2 ) + tgQp/2 = 23.509,3 kg.T4 = ( Mp/hp+Ap/2 ) - (Qd/cos+ tgQp/2) = 23.019,2 kg.

Disponiendo un rigidizador del mismo espesor al de las alas de cada perfil, la seccinresistente ser:

En el pilar Srp = hpep + bde1d = 35,8 cm2.En el dintel Srd = hded + bpe1p = 71,5 cm2.

Por tanto se deber cumplir:


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T1/Srd = 248,8 kg/cm2 1.501,1 kg/cm2= f / 3T2/Srd = 251,5 kg/cm2 1.501,1 kg/cm2= f / 3T3/Srp = 657,4 kg/cm2 1.501,1 kg/cm2= f / 3T4/Srp = 643,7 kg/cm2 1.501,1 kg/cm2= f / 3

11.- ARRIOSTRAMIENTO DE LA CUBIERTA Y ENTRAMADOLATERAL

En todos los tramos entre prticos se sitan 1 tirantes de redondos de 16 .

Se utilizarn arriostramientos en cruz de S. Andrs en los tramos extremos, cuyasdiagonales estarn constituidas por redondos de 16 cada 3 correas. Se dispondrntensores adecuados en cada diagonal.

La nave va arriostrada en sus laterales por un entramado de vigas longitudinales de perfilIPE-120 y en los tramos extremos se utilizan arriostramientos en K usando perfilesIPE-80.

ANEXO 1. DEFINICION DE NUDOS, CORREAS Y BARRAS

LISTADO DE NUDOS

Nudo Tipo Coord.X (m) Coord.Y (m)

1 B 0,000 0,0002 E 0,000 7,0003 U 0,300 7,0804 U 0,600 7,1615 U 0,900 7,2416 U 1,200 7,3227 U 5,328 8,4288 U 5,496 8,4739 U 5,664 8,51810 U 5,832 8,56311 V 6,000 8,60812 U 6,168 8,56313 U 6,336 8,51814 U 6,504 8,47315 U 6,672 8,42816 U 10,800 7,322

17 U 11,100 7,24118 U 11,400 7,16119 U 11,700 7,08020 E 12,000 7,00021 B 12,000 0,00022 U 12,300 7,08023 U 12,600 7,16124 U 12,900 7,24125 U 13,200 7,322


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26 U 17,328 8,42827 U 17,496 8,47328 U 17,664 8,51829 U 17,832 8,56330 V 18,000 8,60831 U 18,168 8,563

32 U 18,336 8,51833 U 18,504 8,47334 U 18,672 8,42835 U 22,800 7,32236 U 23,100 7,24137 U 23,400 7,16138 U 23,700 7,08039 E 24,000 7,00040 B 24,000 0,000

B: Base de pilaresE: Nudo de esquinaU: Unin de perfiles de seccin variableV: Nudo vrtice

LISTADO DE CORREAS

Nudo Coord.X (m) Coord.Y (m)

1 0,000 7,0002 1,323 7,3553 2,647 7,7094 3,970 8,0645 5,293 8,4186 5,884 8,5777 6,116 8,5778 6,707 8,4189 8,030 8,06410 9,353 7,70911 10,677 7,35512 11,900 7,02713 12,100 7,02714 13,323 7,35515 14,647 7,70916 15,970 8,06417 17,293 8,41818 17,884 8,57719 18,116 8,577

20 18,707 8,41821 20,030 8,06422 21,353 7,70923 22,677 7,35524 24,000 7,000


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LISTADO DE BARRAS

Barra Tipo Longitud (m) Perfil Ix (cm4) Wx (cm3) A (cm2) P (kg)

1-2 P-C 7,000 HEB-240 11.259 938 106,0 83,22-3 D-V 0,311 IPE-2401.700.735 723 64,1 50,4

3-4 D-V 0,311 IPE-2401.162.985 577 60,2 47,24-5 D-V 0,311 IPE-240 805.694 495 56,2 44,15-6 D-V 0,311 IPE-240 584.711 495 52,2 41,06-7 D-C 4,274 IPE-240 3.890 324 39,1 30,77-8 D-V 0,174 IPE-240 549.098 512 51,4 40,38-9 D-V 0,174 IPE-240 647.675 484 53,6 42,19-10 D-V 0,174 IPE-240 778.151 491 55,8 43,8

10-11 D-V 0,174 IPE-240 949.985 525 58,0 45,611-12 D-V 0,174 IPE-240 949.985 525 58,0 45,612-13 D-V 0,174 IPE-240 778.151 491 55,8 43,813-14 D-V 0,174 IPE-240 647.675 484 53,6 42,114-15 D-V 0,174 IPE-240 549.098 512 51,4 40,315-16 D-C 4,274 IPE-240 3.890 324 39,1 30,7

16-17 D-V 0,311 IPE-240 584.711 495 52,2 41,017-18 D-V 0,311 IPE-240 805.694 495 56,2 44,118-19 D-V 0,311 IPE-2401.162.985 577 60,2 47,219-20 D-V 0,311 IPE-2401.700.735 723 64,1 50,420-21 A-C 7,000 HEB-240 11.259 938 106,0 83,220-22 D-V 0,311 IPE-2401.700.735 723 64,1 50,422-23 D-V 0,311 IPE-2401.162.985 577 60,2 47,223-24 D-V 0,311 IPE-240 805.694 495 56,2 44,124-25 D-V 0,311 IPE-240 584.711 495 52,2 41,025-26 D-C 4,274 IPE-240 3.890 324 39,1 30,726-27 D-V 0,174 IPE-240 549.098 512 51,4 40,327-28 D-V 0,174 IPE-240 647.675 484 53,6 42,1

28-29 D-V 0,174 IPE-240 778.151 491 55,8 43,829-30 D-V 0,174 IPE-240 949.985 525 58,0 45,630-31 D-V 0,174 IPE-240 949.985 525 58,0 45,631-32 D-V 0,174 IPE-240 778.151 491 55,8 43,832-33 D-V 0,174 IPE-240 647.675 484 53,6 42,133-34 D-V 0,174 IPE-240 549.098 512 51,4 40,334-35 D-C 4,274 IPE-240 3.890 324 39,1 30,735-36 D-V 0,311 IPE-240 584.711 495 52,2 41,036-37 D-V 0,311 IPE-240 805.694 495 56,2 44,137-38 D-V 0,311 IPE-2401.162.985 577 60,2 47,238-39 D-V 0,311 IPE-2401.700.735 723 64,1 50,439-40 P-C 7,000 HEB-240 11.259 938 106,0 83,2

P: PilarD: DintelA: Pilar central de naves adosadasC: Barra de seccin constanteV: Barra de seccin variable


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3.1.2.2. MEMORIA DE CLCULO: Clculo de ZapatasNaves de Descontaminacin.

- CARACTERSTICAS GENERALES DEL PROYECTO- COEFICIENTES DE SEGURIDAD:

Nivel de control de ejecucin: NormalSituacin de proyecto: Persistente o transitoriaSobre las acciones: 1,50Sobre el acero: 1,15Sobre el hormign: 1,50

Especficos de Zapatas:Frente al deslizamiento: 1,50Frente al vuelco: 1,50

- MATERIALES:

Tipo de Hormign: HA-25 / P / 25 / IIaResistencia caracterstica (N/mm): 25Tipo de consistencia: PlsticaDimetro mximo del rido (mm): 25

Ambiente:Tipo de Ambiente: IIaAncho mximo de fisura (mm): 0,30Recubrimiento nominal (mm): 35

Tipo de Acero: B400SResistencia caracterstica (N/mm) 400

- TERRENO:

ZAPATASTerreno de Cimentacin:

Naturaleza: Terrenos coherentesCaracterstica: Arcillosos semidurosPresin admisible (N/mm): 0,20Coeficiente de balasto (N/mm): 0,06Angulo de rozamiento interno (): 20,00

Cohesin (N/mm): 0,01Asiento mximo admisible (mm): 50


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- DEFINICIN DE ZAPATAS

- DESCRIPCIN:

Dimensiones del soporte

Zapata Descripcin Tipo a1 (m) b1 (m) Tipo Soporte

Z1 Z1 Zapata centrada 0,65 0,44 MetlicoZ2 Z2 Zapata centrada 0,65 0,44 MetlicoZ3 Z3 Zapata centrada 0,44 0,65 MetlicoZ4 Z4 Zapata centrada 0,44 0,65 MetlicoZ5 Z5 Zapata centrada 0,65 0,44 MetlicoZ6 Z6 Zapata centrada 0,44 0,65 MetlicoZ7 Z7 Zapata centrada 0,44 0,65 MetlicoZ8 Z8 Zapata centrada 0,65 0,44 MetlicoZ9 Z9 Zapata centrada 0,44 0,65 Metlico

Z10 Z10 Zapata centrada 0,44 0,65 MetlicoZ11 Z11 Zapata centrada 0,65 0,44 MetlicoZ12 Z12 Zapata centrada 0,44 0,65 MetlicoZ13 Z13 Zapata centrada 0,44 0,65 MetlicoZ14 Z14 Zapata centrada 0,65 0,44 MetlicoZ15 Z15 Zapata centrada 0,65 0,44 MetlicoZ16 Zapata centrada: Z16 Zapata centrada 0,65 0,44 MetlicoZ17 Zapata centrada: Z17 Zapata centrada 0,65 0,44 MetlicoZ18 Zapata centrada: Z18 Zapata centrada 0,65 0,44 MetlicoZ19 Zapata centrada: Z19 Zapata centrada 0,65 0,44 MetlicoZ20 Zapata centrada: Z20 Zapata centrada 0,65 0,44 MetlicoZ21 Zapata centrada: Z21 Zapata centrada 0,65 0,44 Metlico

Z22 Zapata centrada: Z22 Zapata centrada 0,65 0,44 MetlicoZ23 Zapata centrada: Z23 Zapata centrada 0,65 0,44 MetlicoZ24 Zapata centrada: Z24 Zapata centrada 0,65 0,44 MetlicoZ25 Zapata centrada: Z25 Zapata centrada 0,65 0,44 MetlicoZ26 Zapata centrada: Z26 Zapata centrada 0,65 0,44 MetlicoZ27 Zapata centrada: Z27 Zapata centrada 0,65 0,44 MetlicoZ28 Zapata centrada: Z28 Zapata centrada 0,65 0,44 MetlicoZ29 Zapata centrada: Z29 Zapata centrada 0,65 0,44 MetlicoZ30 Zapata centrada: Z30 Zapata centrada 0,65 0,44 Metlico

a1 Lado del soporte perpendicular al eje local 1.b1 Lado del soporte perpendicular al eje local 2.

- DIMENSIONES:

Zapata Tipo K1(b2/a2)

a2 (m) b2 (m) Canto (m) Exc1 (m) Exc2 (m

Z1Zapata

centrada1,00 2,20 2,20 0,50 0,00 0,00

Z2Zapata

centrada1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00


48/82



Z3Zapata

centrada1,00 2,20 2,20 0,50 0,00 0,00

Z4Zapata

centrada1,00 2,20 2,20 0,50 0,00 0,00

Z5Zapata

centrada1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00


Z7Zapata

centrada1,00 2,20 2,20 0,50 0,00 0,00

Z8Zapata

centrada1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Z9Zapata

centrada1,00 2,20 2,20 0,50 0,00 0,00

Z10Zapata

centrada1,00 2,20 2,20 0,50 0,00 0,00

Z11Zapata

centrada1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00


Z13Zapata

centrada1,00 2,20 2,20 0,50 0,00 0,00

Z14Zapata

centrada1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Z15Zapata

centrada1,00 2,20 2,20 0,50 0,00 0,00

Z16Zapata

centrada1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Z17Zapata

centrada1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Z18

Zapata

centrada 1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Z19Zapata

centrada1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Z20Zapata

centrada1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Z21Zapata

centrada1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Z22Zapata

centrada1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Z23Zapata

centrada1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Z24Zapata

centrada1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Z25Zapata

centrada1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Z26Zapata

centrada1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Z27Zapata

centrada1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Z28Zapata

centrada1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00


49/82



Z29Zapata

centrada1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Z30Zapata

centrada1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

a2 Lado de la zapata perpendicular al eje local 1.

b2 Lado de la zapata perpendicular al eje local 2.Exc1 Excentricidad del pilar (segn el eje local 1) medida respecto al centro de lazapata. (En zapatas tipo excntricas).Exc2 Excentricidad del pilar (segn el eje local 2) medida respecto al centro de lazapata. (En zapatas tipo excntricas)

- CARGAS:

Zapata N (kN) M1 (kNm) M2(kNm) H1(kN) H2(kN)max

(N/mm)med

(N/mm)

min(N/mm)

Z1 89,66 -94,73 0,00 0,00 30,16 0,12 0,06 0,00Z2 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00

Z3 89,66 0,00 94,73 30,16 0,00 0,12 0,06 0,00Z4 89,66 0,00 94,73 30,16 0,00 0,12 0,06 0,00Z5 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00Z6 89,66 0,00 94,73 30,16 0,00 0,12 0,06 0,00Z7 89,66 0,00 94,73 30,16 0,00 0,12 0,06 0,00Z8 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00Z9 89,66 0,00 94,73 30,16 0,00 0,12 0,06 0,00Z10 89,66 0,00 94,73 30,16 0,00 0,12 0,06 0,00Z11 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00Z12 89,66 0,00 94,73 30,16 0,00 0,12 0,06 0,00Z13 89,66 0,00 94,73 30,16 0,00 0,12 0,06 0,00Z14 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00

Z15 89,66 -94,73 0,00 0,00 30,16 0,12 0,06 0,00Z16 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00Z17 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00Z18 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00Z19 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00Z20 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00Z21 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00Z22 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00Z23 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00Z24 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00Z25 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00Z26 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00

Z27 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00Z28 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00Z29 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00Z30 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00

N Carga vertical que transmite el soporte a la zapata.M1 Momento (alrededor del eje local 1) que transmite el soporte a la zapata.M2 Momento (alrededor del eje local 2) que transmite el soporte a la zapata.


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H1 Carga horizontal (en direccin del eje 1) que transmite el soporte a la zapata.H2 Carga horizontal (en direccin del eje 2) que transmite el soporte a la zapata.maxPresin mxima que transmite la zapata al terreno.

medPresin media que transmite la zapata al terreno.minPresin mnima que transmite la zapata al terreno.

- COMPROBACIN A DESLIZAMIENTO EN LA BASE DE LA ZAPATA:

Zapata Rbase(kN)Superficie efectiva adeslizamiento (cm2)

Rmax(kN)Relacin

Rbase/RmaxZ1 30,16 16224,35 47,25 0,64Z2 13,21 11858,24 48,12 0,27Z3 30,16 16224,35 47,25 0,64Z4 30,16 16224,35 47,25 0,64Z5 13,21 11858,24 48,12 0,27Z6 30,16 16224,35 47,25 0,64

Z7 30,16 16224,35 47,25 0,64Z8 13,21 11858,24 48,12 0,27Z9 30,16 16224,35 47,25 0,64Z10 30,16 16224,35 47,25 0,64Z11 13,21 11858,24 48,12 0,27Z12 30,16 16224,35 47,25 0,64Z13 30,16 16224,35 47,25 0,64Z14 13,21 11858,24 48,12 0,27Z15 30,16 16224,35 47,25 0,64Z16 13,21 11858,24 48,12 0,27Z17 13,21 11858,24 48,12 0,27Z18 13,21 11858,24 48,12 0,27

Z19 13,21 11858,24 48,12 0,27Z20 13,21 11858,24 48,12 0,27Z21 13,21 11858,24 48,12 0,27Z22 13,21 11858,24 48,12 0,27Z23 13,21 11858,24 48,12 0,27Z24 13,21 11858,24 48,12 0,27Z25 13,21 11858,24 48,12 0,27Z26 13,21 11858,24 48,12 0,27Z27 13,21 11858,24 48,12 0,27Z28 13,21 11858,24 48,12 0,27Z29 13,21 11858,24 48,12 0,27Z30 13,21 11858,24 48,12 0,27

RbaseReaccin horizontal que se produce en la base del zapata.RmaxReaccin horizontal mxima admisible por rozamiento base-terreno.


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- COMPROBACIN DE DEFORMACIN Y COEFICIENTES DE SEGURIDAD AVUELCO Y DESLIZAMIENTO

Zapata Asiento Mximo(mm)

Coeficiente de seguridada vuelco

Coeficiente de seguridada deslizamiento

Z1 15 1,50 2,35

Z2 15 2,11 5,46Z3 15 1,50 2,35Z4 15 1,50 2,35Z5 15 2,11 5,46Z6 15 1,50 2,35Z7 15 1,50 2,35Z8 15 2,11 5,46Z9 15 1,50 2,35Z10 15 1,50 2,35Z11 15 2,11 5,46Z12 15 1,50 2,35Z13 15 1,50 2,35

Z14 15 2,11 5,46Z15 15 1,50 2,35Z16 15 2,11 5,46Z17 15 2,11 5,46Z18 15 2,11 5,46Z19 15 2,11 5,46Z20 15 2,11 5,46Z21 15 2,11 5,46Z22 15 2,11 5,46Z23 15 2,11 5,46Z24 15 2,11 5,46Z25 15 2,11 5,46

Z26 15 2,11 5,46Z27 15 2,11 5,46Z28 15 2,11 5,46Z29 15 2,11 5,46Z30 15 2,11 5,46

- ARMADURAS:

Zapata Tipo Posicin de la Armadura N Red (mm) Sep. (cm)Z1 Zapata centrada Paralela al ladoa2 19 12 12

Paralela al ladob2 19 12 12Z2 Zapata centrada Paralela al ladoa2 11 12 14






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Zapata Tipo Posicin de la Armadura N Red (mm) Sep. (cm)Paralela al ladob2 19 12 12

Z7 Zapata centrada Paralela al ladoa2 19 12 12Paralela al ladob2 19 12 12













Z20 Zapata centrada Paralela al ladoa2 11 12 14












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Zapata Tipo Posicin de la Armadura N Red (mm) Sep. (cm)Paralela al ladob2 11 12 14

- ANCLAJES DE LAS ARMADURAS:

Zona mxima de vuelo Zona mnima de vuelo

Zapata Tipo Posicin de laArmadura

Modo deanclaje

Long. doblado(cm)

Modo deanclaje

Long. doblado(cm)

Z1 Zapatacentrada



Z2 Zapatacentrada

Paralela al ladoa2 Doblado 6 Doblado 6


Z3 Zapatacentrada



Z4

Zapata


Z5 Zapatacentrada



Z6 Zapatacentrada



Z7 Zapatacentrada



Z8Zapata

centrada Paralela al ladoa2 Doblado 6 Doblado 6Paralela al ladob2 Recta 0 Recta 0

Z9 Zapatacentrada



Z10 Zapatacentrada



Z11 Zapatacentrada



Z12Zapata


Z13 Zapatacentrada



Z14 Zapatacentrada




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Zona mxima de vuelo Zona mnima de vuelo

Zapata Tipo Posicin de laArmaduraModo deanclaje

Long. doblado(cm)

Modo deanclaje

Long. doblado(cm)

Z15 Zapatacentrada



Z16 Zapatacentrada



Z17 Zapatacentrada



Z18 Zapatacentrada



Z19 Zapatacentrada



Z20 Zapatacentrada



Z21 Zapatacentrada



Z22 Zapatacentrada



Z23 Zapatacentrada



Z24 Zapatacentrada



Z25 Zapatacentrada



Z26 Zapatacentrada



Z27 Zapatacentrada



Z28 Zapatacentrada



Z29 Zapatacentrada



Paralela al ladoa2 Doblado 6 Doblado 6Z30Zapata

centrada Paralela al ladob2 Recta 0 Recta 0


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- DEFINICIN DE VIGAS DE ATADO

- DIMENSIONES Y CARGAS:

Viga de Atado


Nd (kN)( + / - )

Md (kNm) q (kN/m) Mqd (kNm) Ancho(m)

Canto(m)

Luz entrepilares (m)

V1 Z1/Z2 13,43 1,21 0,00 0,00 0,25 0,25 12,00V2 Z2/Z20 13,43 1,27 0,00 0,00 0,25 0,25 12,00V3 Z13/Z14 13,43 1,21 0,00 0,00 0,25 0,25 12,00V4 Z14/Z16 13,43 1,27 0,00 0,00 0,25 0,25 12,00V5 Z1/Z4 6,77 0,14 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00V6 Z3/Z6 6,77 0,14 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00V7 Z4/Z7 6,77 0,14 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00V8 Z6/Z9 6,77 0,14 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00V9 Z7/Z10 6,77 0,14 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00V10 Z9/Z12 6,77 0,14 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00V11 Z10/Z13 6,77 0,14 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00V12 Z12/Z15 6,77 0,14 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00V13 Z16/Z21 10,74 1,02 0,00 0,00 0,25 0,25 12,00V14 Z21/Z15 10,74 0,96 0,00 0,00 0,25 0,25 12,00V15 Z20/Z25 10,74 1,02 0,00 0,00 0,25 0,25 12,00V16 Z25/Z3 10,74 0,96 0,00 0,00 0,25 0,25 12,00V17 Z3/Z30 10,74 0,21 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00V18 Z15/Z26 10,74 0,21 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00V19 Z26/Z27 10,74 0,21 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00V20 Z27/Z28 10,74 0,21 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00V21 Z28/Z29 10,74 0,21 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00V22 Z29/Z30 10,74 0,21 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00V23 Z28/Z9 10,74 0,21 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00V24 Z9/Z23 10,74 0,96 0,00 0,00 0,25 0,25 12,00V25 Z23/Z18 10,74 1,02 0,00 0,00 0,25 0,25 12,00V26 Z18/Z8 13,43 1,27 0,00 0,00 0,25 0,25 12,00V27 Z8/Z7 13,43 1,21 0,00 0,00 0,25 0,25 12,00V28 Z14/Z11 13,43 0,27 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00V29 Z11/Z8 13,43 0,27 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00V30 Z8/Z5 13,43 0,27 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00V31 Z5/Z2 13,43 0,27 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00V32 Z16/Z17 10,74 0,21 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00V33 Z17/Z18 10,74 0,21 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00V34 Z18/Z19 10,74 0,21 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00V35

Documents

Memoria de Calculo de La Estructura