Memoria de Cálculo - El Alambre

7/25/2019 Memoria de Clculo - El Alambre

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MEMORIA DE CLCULO ESTRUCTURAL

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MEMORIA DE CALCULO DE ESTRUCTURASMEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS POLICIALES DE CPNP EL

ALAMBRE EN EL ALAMBRE, DISTRITO DE TRUJILLO PROVINCIA DETRUJILLO REGION LA LIBERTAD

MEMORIA DE CLCULO DE ESTRUCTURAS

Este documento forma parte integral del proyecto estructural del

MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS POLICIALES DE CPNP EL ALAMBRE ENEL ALAMBRE, DISTRITO DE TRUJILLO PROVINCIA DE TRUJILLO REGIONLA LIBERTAD

El proyecto comprende la construccin del MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOSPOLICIALES DE CPNP EL ALAMBRE EN EL ALAMBRE, DISTRITO DE TRUJILLO PROVINCIA DE TRUJILLOREGION LA LIBERTAD, el cual se encontrara ubicado en laEsquina Jr. Pedro Muiz y la Calle Porto Alegre, Provincia de Trujillo perteneciente alDepartamento de la Libertad.

El Proyecto est divido en 02 Bloques, conformado por 03 niveles cada uno de ellos.Cada Bloque cuenta con la siguiente distribucin arquitectnica.

En el Primer Nivel la edificacin tiene 34 ambientes bien definidos.


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En el Segundo Nivel la edificacin tiene 23 ambientes bien definidos.

En el Tercer Nivel la edificacin tiene 16 ambientes bien definidos.

El diseo estructural del MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS POLICIALES DE CPNP ELALAMBRE EN EL ALAMBRE, DISTRITO DE TRUJILLO PROVINCIA DE TRUJILLO REGION LA LIBERTAD, se orienta a proporcionar adecuada estabilidad, resistencia,

rigidez y ductilidad frente a solicitaciones provenientes de cargas muertas, vivas,asentamientos diferenciales y eventos ssmicos.


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El diseo ssmico obedece a los Principios de la Norma E.030 DISEOSISMORRESISTENTE del Reglamento Nacional de Edificaciones conforme a los cuales:

La estructura no debera colapsar, ni causar daos graves a las personasdebido a movimientos ssmicos severos que puedan ocurrir en el sitio.

La estructura debera soportar movimientos ssmicos moderados, que puedanocurrir en el sitio durante su vida de servicio, experimentando posibles daosdentro de lmites aceptables.

Estos principios guardan estrecha relacin con la Filosofa de Diseo Sismorresistentede la Norma:

Evitar prdidas de vidas Asegurar la continuidad de los servicios bsicos Minimizar los daos a la propiedad

DIAFRAGMA RGIDO

La cimentacin consiste en cimentacin de cimientos corridos y ensanches decimientos para muros de albailera y columnas, respectivamente, para la edificacinexistente; mientras que la parte de la ampliacin perimtrica corresponde a zapatasaisladas y cimientos corridos.

La cimentacin se constituye as en el primer diafragma rgido en la base de laconstruccin, con la rigidez necesaria para controlar asentamientos diferenciales.

Los techos estn formados por losas aligeradas que adems de soportar cargasverticales y transmitirlas a vigas, muros y columnas, cumplen la funcin de formar unDiafragma Rgido Continuo integrando a los elementos verticales y compatibilizandosus desplazamientos laterales.

Se ha buscado cumplir con las recomendaciones sobre la relacin entre lasdimensiones de los lados de las losas de tal forma que no se exceda de 4 de talmanera que se comporte. Estructuralmente viable.

CONFIGURACIN DEL EDIFICIO

El Sistema Estructural Predominante en la direccin X e Y es el Sistema Aporticado,puesto que las columnas absorben la mayor cantidad del cortante basal, de estamanera la norma principal que rige su diseo es la E060 del RNE.

Se han incluido columnas rectangulares y placas, a manera que tenga un buen

comportamiento estructural. Adems se cuenta con vigas peraltadas de 25x40cm.


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Las losas aligeradas se han dimensionado con 20cm de espesor.

Todo el concreto de las estructuras es de 210 kg/cm2.

La configuracin busca satisfacer los siguientes requisitos: Planta simple Simetra en distribucin de masas y disposicin de muros, compensada con la

adicin de prticos. Proporciones entre dimensiones mayor y menor en planta menores a 4; lo

mismo en altura. Regularidad en planta y elevacin sin cambios bruscos de rigidez, masa o

discontinuidades en la transmisin de las fuerzas de gravedad y horizontales atravs de los elementos verticales hacia la cimentacin.

Rigidez similar en las dos direcciones principales de la edificacin. Cercos y tabiques aislados de la estructura principal.

Evaluacin de la configuracin:Irregularidad de RigidezPiso Blando. No presenta.Irregularidad de Masa. SI presenta.Irregularidad Geomtrica Vertical. SI presenta.Discontinuidad en el Sistema Resistente. No presenta.

Irregularidad Torsional. Si presenta.Esquinas Entrantes. SI presenta.Discontinuidad del Diafragma. No presenta.La estructura clasifica como Irregular.

ANLISIS Y DISEO ESTRUCTURAL

Se emple el programa de anlisis estructural Etabs 9.7.1 que emplea el mtodomatricial de rigidez y de elementos finitos. Se model la geometra de la estructura y

las cargas actuantes.

1. CARGASA continuacin se detallan las cargas consideradas en el anlisis por gravedad:

Concreto 2400 kg/m3Piso acabado 100 kg/m2s/c sobre techos 200 kg/m2

s/c en corredores 400 kg/m2


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Las caractersticas de los materiales consideradas en el anlisis y diseo estructuralfueron:

Concreto fc = 210 kg/cm

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Ec = 2 173 000 T/m2

Acero: fy= 4200 kg/cm2 con elongacin mnima del 9%. No se permite

traslapar refuerzo vertical en zonas confinadas en extremos de soleras ycolumnas.

2. MODELO ESTRUCTURAL

El modelo empleado para vigas y columnas consisti en barras de eje recto queincluyen deformaciones por flexin, carga axial, fuerza cortante y torsin.Este modelo considera el efecto tridimensional del aporte de rigidez de cada elementoestructural. Para modelar los muros de albailera se emplearon elementos tipo Shell(Areas) que incluyen el efecto de membrana y de flexin.

Fig. 1. Modelo Estructural Bloque A


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Fig. 2. Modelo Estructural Bloque B

Fig. 3. Cargas Muertas Repartidas debido al Efecto de la Losa Aligerada

en 1 Sentido

Bloque A


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Fig. 4. Cargas Muertas Repartidas debido al Efecto de la Losa Aligeradaen 1 Sentido Bloque B

Fig. 5. Cargas Vivas Repartidas debido al Efecto de la Losa Aligerada

en 1 Sentido Bloque A


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Fig. 6. Cargas Vivas Repartidas debido al Efecto de la Losa Aligeradaen 1 Sentido Bloque B

3. MASAS PARA EL ANLISIS DINMICO MODAL Y SSMICO

Las masas provenientes de las losas, piso terminado, y de la sobrecarga se concentrana nivel del centro de masas de cada losa; y las masas provenientes del peso propio delas vigas y columnas se consideran distribuidas en toda su longitud. Luego elprograma lleva la masa de los elementos estructurales hacia los nudos extremos.En el clculo de la masa de la estructura se consider el 25% de la carga viva(Art. 16.3 NTE E.030).

4. ANLISIS SSMICO

Se realiz un Anlisis Ssmico Dinmico por Superposicin Modal Espectral.

Los parmetros empleados para el clculo del Espectro de Respuesta fueron:

Factor de Zona Z = 0.4 (Zona 1)Factor de Uso U= 1.5 (Categora A - Edificaciones Escenciales)Factor de Suelo S = 1.4 (Segn E.M.S.)Periodo que define la Plataforma del Espectro Tp = 0.9 (Segn E.M.S.)Factor de Reduccin de Fuerza Ssmica Rx = 8(3/4) ; Ry = 8(3/4)

De esta forma el factor ZUSg/Rx = 0.07

ZUSg/Ry = 0.07


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Para la superposicin de los modos se emple la frmula de la Combinacin CuadrticaCompleta contemplando un 5% de amortiguamiento crtico.

ESPECTRO DE PSEUDO-ACELERACIONESRNE E.030

Z = 0.4

U = 1.5

S = 1.2

Tp = 0.6

Rx = 6

Ry = 6

ZUS/Rx = 0.120

ZUS/Ry = 0.160

T Sa x Sa y C = 2.5(Tp/T)0 0.175 0.175 2.50

0.6 0.175 0.175 2.50

0.65 0.175 0.175 2.50

0.70 0.175 0.175 2.50

0.75 0.175 0.175 2.50

0.80 0.175 0.175 2.50

0.85 0.175 0.175 2.50

0.90 0.175 0.175 2.50

0.95 0.166 0.166 2.37

1.00 0.158 0.158 2.25


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BLOQUE A

ANALISIS ESTATICO

CORTANTES ESTATICOS EN LA BASECase Dir EccRatio TopStory BotStory C K WeightUsed BaseShearSXX X + EccY 0.05 STORY3 STORY1 0.175 1 215.26 37.67

SYY Y + EccX 0.05 STORY3 STORY1 0.175 1 215.26 37.67

ANALISIS DINAMICO

Story Load Loc P VX VY

STORY1 SX Top 0 32.88 47.05

STORY1 SX Bottom 0 32.88 47.05

STORY1 SY Top 0 47.05 35.22

STORY1 SY Bottom 0 47.05 35.22

Como vemos que se cumple la condicin: (con un aceptable + / - 5%)

0.90 x V esttico / V dinmico

No es necesario escalar dado que se cumple la condicin sealada entre el Anlisis

Esttico y Dinmico.

Estructura Irregular

VX VY

Vesttico 37.67 37.67

Vdinmico 32.88 35.22

0.90Vesttico 33.90 33.90

Factor Amp 10.06 9.39

Amplificacin 1.03 0.96

Conclusin Amplificar Espectro No Amplificar Espectro

BLOQUE B

ANALISIS ESTATICO

CORTANTES ESTATICOS EN LA BASECase Dir EccRatio TopStory BotStory C K WeightUsed BaseShear

SXX X + EccY 0.05 STORY3 BASE 0.175 1 697.84 122.12

SYY Y + EccX 0.05 STORY3 BASE 0.175 1 697.84 122.12

ANALISIS DINAMICO

Story Load Loc P VX VY

STORY1 SX Top 0 99.12 47.05

STORY1 SX Bottom 0 99.12 47.05

STORY1 SY Top 0 47.05 95.63


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STORY1 SY Bottom 0 47.05 95.63

Como vemos que no se cumple la condicin: (con un aceptable + / - 5%)

0.90 x V esttico / V dinmico

Es necesario escalar dado que no se cumple la condicin sealada entre el Anlisis

Esttico y Dinmico.

Estructura Irregular

VX VY

Vesttico 122.12 122.12

Vdinmico 99.12 95.63

0.90Vesttico 109.91 109.91

Factor Amp 10.88 11.27

Amplificacin 1.11 1.15

Conclusin Amplificar Espectro Amplificar Espectro

BLOQUE A

VERIFICACION DE DESPLAZAMIENTOS PERMISIBLES SEGN LA NORMAE030. RNE

DESPLAZAMIENTOS

X - X

PisoDesplazamientos

CM (mm) RDesplazamientos

CM (cm)Desplazamiento de

Entrepiso (cm) h (m) Drift1 1.6 8 0.96 0.96 3.5 0.0027

2 3.3 8 1.98 1.02 3 0.0034

3 4.7 8 2.82 0.84 3 0.0028

Max.Desplazamiento

en azotea = 2.82 cmMax.

Desplazamientoen Entrepiso = 1.02 cm

Y - Y

PisoDesplazamientos

CM (mm) RDesplazamientos


Entrepiso h (m) Drift1 4.3 7 2.26 2.26 3.5 0.0065

2 8.3 7 4.36 2.10 3 0.0070

3 10.5 7 5.51 1.16 3 0.0039

Max.Desplazamiento




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BLOQUE B

DESPLAZAMIENTOS

X - X

PisoDesplazamientos CM

(mm) RDesplazamientos


Entrepiso (cm) h (m) Drift1 0.4 8 0.24 0.24 3.5 0.0007

2 1.1 8 0.66 0.42 3 0.0014

3 2 8 1.20 0.54 3 0.0018

Max.Desplazamiento



Y - Y

PisoDesplazamientos CM

(mm) RDesplazamientos


Entrepiso h (m) Drift1 1 7 0.53 0.53 3.5 0.0015

2 2.1 7 1.10 0.58 3 0.0019

3 3.1 7 1.63 0.53 3 0.0018

Max.Desplazamiento

en azotea = 1.63 cmMax.Desplazamiento

en Entrepiso = 0.58 cm

5. COMBINACIONES Y RESULTADOS DE ANLISIS ESTRUCTURAL

Se consideran las combinaciones exigidas por la Norma E060

C1 1.4 D + 1.7 L

C2 1.25 D + 1.25 L + 1.0 SXC3 0.9 D + 1.0 SXC4 1.25 D + 1.25 L + 1.0 SYC5 0.9 D + 1.0 SY

Para el diseo de vigas se trazaron las envolventes de fuerzas.


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6. DISEO ESTRUCTURAL

Para el diseo de vigas y columnas el programa sigue los lineamientos del ACI-99cuyas frmulas y factores de cargas son equivalentes a los de nuestra norma E060.

Para el trazo de los planos se verifica que las cuantas de diseo sean mayores a lamnima y menores a la mxima estipuladas en la Norma E060.

DISEO DE ALIGERADO

Se verificar el diseo del pao entre los ejes AC / 45

METRADO DE CARGAS

Altura de losa = 20.00 cm

Sobrecarga = 0.20 ton/m2

Ancho tributario = 0.40 m

Peso de acabados = 0.10 ton/m2

Peso de losa = 0.30 ton/m2

CARGAS MUERTAS

Peso de losa = 0.12 ton/m

Peso de acabados = 0.04 ton/m

Wd = 0.16 ton/m

CARGAS VIVAS

Sobrecarga = 0.08 ton/m

Wl = 0.08 ton/m

WU = 0.36 ton/m

Se ha procedido a carga a la vigueta con las respectivas cargas muertas y vivas,realizando adems la debida alternancia de cargas vivas.


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Anlisis Estructural

M(+) = 0.30 Ton.m

Por tratarse de una vigueta cuya seccin es T aplicaremos las frmulas respectivas

resumidas en las siguientes tablas:

Diseo por Flexin

8mm 3/8" 12mm 1/2" 2 3/8" 5/8" 2 1/2"

As (cm2) = 0.50 0.71 1.13 1.27 1.42 1.98 2.54

d (cm) 17.00 17.00 17.00 17.00 17.00 17.00 17.00

a (cm) - = 1.18 1.67 2.66 2.99 3.34 4.66 5.98

Mu (T.m) - = 0.31 0.43 0.67 0.74 0.82 1.10 1.35

Y de la tabla podemos ver con 13/8 podemos resistir un momento:

Mu = + 0.43 Ton.m, superando satisfactoriamente a la solicitacin de la vigueta.

Para el cortado de varillas utilizaremos conservadoramente L/3.5 (para el Momento

Negativo, adems de considerar acero mnimo dado que se considera el diseo para un

tramo simplemente apoyado) y para el Momento Positivo utilizaremos el acero corrido.


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Diseo por Cortante

Vu = 0.70 Ton

Vc = 1.1(0.85)(0.53 210.(10)(18) = 1.22Ton

Como podemos apreciar todas zonas de los cortantes no supera la resistencia al cortante

proporcionado por el concreto, de esta manera no es necesario utilizar ensanches deviguetas, para los cortantes cercanos a los apoyos.

DISEO DE VIGAS

DISEO POR FLEXION

Del Anlisis Estructural tenemos:

Se proceder con el diseo del prtico presentado (Eje I en Plano de Encofrados del

Primer Piso). Para ello seleccionamos uno de los momentos ms crticos de las vigas.


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En la imagen se muestra los momentos provenientes de la combinacin de Envolvente

de combinaciones.

Frmulas a utilizar:

a = d d - 2 I Mu I

0.85fc.b

As = I Mu I , c = a

fy ( d- a/2) 1

De tal manera que para M(-) = 3.50 Ton.m (del Anlisis Estructural / Extremo

Derecho), ser necesario utilizar:

As = 2.66 cm --> 25/8, que resiste Mu = 5.11 Ton.m, satisfaciendo de esta manera la

solicitacin (incluyendo sismo).

Este acero ser corrido de extremo a extremo.

Para el M(+) = 2.87 Ton.m ser necesario As = 2.17 cm --> 25/8, que resiste

Mu = 5.11 Ton.m

El requerimiento se satisface con la siguiente disposicin de acero:


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DISEO POR CORTANTELos cortantes en la derecha y en la izquierda, respectivamente (medidos a la distanciad del apoyo) son los siguientes:

Vu d = 6.27 Ton (izquierda); Vu d = 6.39 Ton (derecha)Como podemos apreciar los cortantes actuantes en la viga no supera el cortanteresistente propuesto con un arreglo de 1 3/8": 1 a .05, 8 @ .125, rto. @ .20 c/ext, locual puede resistir:

b = 25 cm

h = 40 cm

rec = 3 cm

d = 37 cm

f'c = 210 kg/cm2

fy = 4200 kg/cm2

Estribo = 0.71 cm2

Vc = 6.04 tonVs = 15.01 ton

s = 12.5 cm Separacin a usar

2h = 80

Vu = Vc+Vs = 21.04

Concluyendo que el estribaje propuesto es el correcto.

DISEO DE COLUMNAS

Se proceder a la verificacin de la columna C4 del Bloque A eje B-5


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Story Column Load Loc P V2 V3 T M2 M3

STORY3 C27 14CM17CV 0 -8.05 -0.25 0.38 0.014 0.552 -0.439STORY3 C27 14CM17CV 1.3 -7.35 -0.25 0.38 0.014 0.055 -0.116

STORY3 C27 14CM17CV 2.6 -6.66 -0.25 0.38 0.014-

0.442 0.207

STORY3 C27 09CMSX MAX 0 -3.65 1.29 0.52 0.138 0.727 1.885

STORY3 C27 09CMSX MAX 1.3 -3.2 1.29 0.52 0.138 0.065 0.217

STORY3 C27 09CMSX MAX 2.6 -2.75 1.29 0.52 0.138 0.377 1.802

STORY3 C27 09CMSX MIN 0 -4.37 -1.65 -0.3-

0.124-

0.404 -2.483

STORY3 C27 09CMSX MIN 1.3 -3.92 -1.65 -0.3-

0.124-

0.024 -0.355

STORY3 C27 09CMSX MIN 2.6 -3.47 -1.65 -0.3-

0.124-

0.618 -1.481

STORY3 C27 09CMSY MAX 0 -3.53 1.21 0.86 0.142 1.187 1.71

STORY3 C27 09CMSY MAX 1.3 -3.08 1.21 0.86 0.142 0.086 0.146

STORY3 C27 09CMSY MAX 2.6 -2.63 1.21 0.86 0.142 0.801 1.746

STORY3 C27 09CMSY MIN 0 -4.49 -1.56-

0.64-

0.128-

0.865 -2.308

STORY3 C27 09CMSY MIN 1.3 -4.04 -1.56-

0.64-

0.128-

0.045 -0.285

STORY3 C27 09CMSY MIN 2.6 -3.59 -1.56-

0.64-

0.128-

1.042 -1.424

STORY3 C27125CMCVSX

MAX 0 -6.54 1.24 0.72 0.143 1.011 1.788

STORY3 C27

125CMCVSX

MAX 1.3 -5.92 1.24 0.72 0.143 0.089 0.184

STORY3 C27125CMCVSX

MAX 2.6 -5.3 1.24 0.72 0.143 0.143 1.833

STORY3 C27125CMCVSX

MIN 0 -7.26 -1.7 -0.1-

0.119 -0.12 -2.58

STORY3 C27125CMCVSX

MIN 1.3 -6.64 -1.7 -0.1-

0.119 0.001 -0.388

STORY3 C27125CMCVSX

MIN 2.6 -6.02 -1.7 -0.1-

0.119-

0.852 -1.45

STORY3 C27125CMCVSY

MAX 0 -6.42 1.16 1.06 0.147 1.471 1.613

STORY3 C27125CMCVSY

MAX 1.3 -5.8 1.16 1.06 0.147 0.111 0.113

STORY3 C27125CMCVSY

MAX 2.6 -5.17 1.16 1.06 0.147 0.566 1.777

STORY3 C27 125CMCVSY 0 -7.39 -1.61 - - - -2.405


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MIN 0.44 0.123 0.581

STORY3 C27125CMCVSY

MIN 1.3 -6.76 -1.61-

0.44-

0.123 -0.02 -0.317

STORY3 C27125CMCVSY

MIN 2.6 -6.14 -1.61-

0.44-

0.123-

1.276 -1.393

STORY2 C27 14CM17CV 0 -18.73 -0.38 0.16 0.013 0.129 -0.528

STORY2 C27 14CM17CV 1.3 -18.03 -0.38 0.16 0.013-

0.077 -0.033

STORY2 C27 14CM17CV 2.6 -17.33 -0.38 0.16 0.013-

0.282 0.461

STORY2 C27 09CMSX MAX 0 -8.32 0.84 0.52 0.116 0.732 1.393

STORY2 C27 09CMSX MAX 1.3 -7.87 0.84 0.52 0.116 0.055 0.341

STORY2 C27 09CMSX MAX 2.6 -7.42 0.84 0.52 0.116 0.472 1.322

STORY2 C27 09CMSX MIN 0 -10.31 -1.26-

0.47-

0.105-

0.742 -1.976

STORY2 C27 09CMSX MIN 1.3 -9.86 -1.26-

0.47-

0.105 -0.14 -0.377

STORY2 C27 09CMSX MIN 2.6 -9.41 -1.26

-

0.47

-

0.105

-

0.632 -0.812

Se muestra los respectivos diagramas de interaccin de la columna y se puedeapreciar que las combinaciones P-M caen dentro del diagrama por lo que se consideraque el diseo es correcto.


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DISEO DE CIMENTACION

Verificacin de Esfuerzos en el terreno

Para esta parte se ha tomado el diseo de la cimentacin aislada de la columna C4

del eje J.

Para ello partiremos de un rea tentativa de 1.45m x 1.45m

Del Anlisis Estructural tenemos:

Momentosalrededordel eje X

Momentosalrededordel eje Y

Sismo//X Sismo//Y

X(m)

Y(m)

Pm Pv Mm Mv Mm Mv Ps Mxx Myy Ps Mxx Myy

1 0.60 0.75 15.50 3.15 0.42 0.21 0.01 0.37 3.31 0.57 5.86 30.22 3.46 0.46

x, y (cm): Puntos de aplicacin de las cargas, respecto a un eje de referencia (0,0)Pm, Pv (Ton): Carga axial sin amplificar para carga muerta y viva respectivamente.Mm, Mv (Ton.m): Momentos alrededor del Eje x e y debido a carga muerta y vivarespectivamente.Ps, Mxx y Myy: Carga axial, Momento al rededor del eje x y Momento al rededor deleje y; producido por el Sismo en sentido x(Sx).Ps, Mxx y Myy: Carga axial, Momento al rededor del eje x y Momento al rededor deleje y; producido por el Sismo en sentido y(Sy).


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DISEO CIMENTACION

Prof. despl. = 1.20 m

suelo = 1.70 Ton/m3

concreto = 2.40 Ton/m3

terreno = 1.00 kg/cm2

h zapata = 0.60 m

Peso de zapata= 12.96 Ton

Peso de suelo= 9.18 Ton

Peso suelo + zapata = 22.14 Ton

Cargas Resultantes y punto de aplicacin de la resultante:

m + v m + v + sx m + v - sx m + v + sy m + v - syCOMB 1 COMB 2 COMB 3 COMB 4 COMB 5

P= 40.8 44.1 37.5 71.0 10.6

Mxx= 47.8 50.9 44.8 74.0 21.7Myy= 44.8 52.6 36.9 63.4 26.2

X ubic= 1.10 1.19 0.99 0.89 2.48Y ubic= 1.17 1.15 1.19 1.04 2.05

ex= -0.40 -0.31 -0.51 -0.61 0.98ey= -0.33 -0.35 -0.31 -0.46 0.55

Mx cg= -13.4 -15.3 -11.4 -32.6 5.8My cg= -16.4 -13.5 -19.3 -43.1 10.3

X ubic , Y ubic :son las coordenadas del punto de aplicacin de P medidas desde elsistema de ejes original.

Esfuerzos bajo cada Punto (T/m)

COMB 1 COMB 2 COMB 3 COMB 4 COMB 51 5.36 4.00 6.72 4.03 6.69

2 5.88 7.38 4.37 5.43 6.33

3 4.77 7.58 1.96 10.19 -0.65

4 4.25 4.20 4.31 8.80 -0.29

La zapata de verific presiones de manera satisfactoria.

Diseo de Acero Transversal

Wu = 11.21 Ton/mM = wl / 2 = 13.82 Ton.mAs = 7.08 cmUsando 1/2s = (2*1.27) / (0.0018*100*52.5)Usaremos 1/[email protected](Inferior y Superior)


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Diseo de Acero Longitudinal

Wu = 12.51 Ton/mM = wl / 2 = 15.32 Ton.mAs = 7.86 cmUsando 1/2

s = (2*1.27) / (0.0018*100*52.5)Usaremos 1/[email protected](Inferior y Superior)

Diseo Final.

BIBLIOGRAFA

1. Norma Tcnica de Edificacin E.020 Cargas. SENCICO. 2006.2. Norma Tcnica de Edificacin E.030 Diseo Sismorresistente. SENCICO. 2006.3. Norma Tcnica de Edificacin E.050 Suelos y Cimentaciones. SENCICO. 2006.4. Norma Tcnica de Edificacin E.060 Concreto Armado. SENCICO. 2009.5. Norma Tcnica de Edificacin E.070 Albailera. SENCICO. 2006.

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Memoria de Cálculo - El Alambre